г. Киев 2011 г
DESCRIPTION
В.Н. Жиленков канд. техн. наук. Физико-технические процессы нанесения покрытий, прогнозирования режимов механической обработки режущим инструментом с покрытием. г. Киев 2011 г. Объем применяемых композитных материалов в конструкциях современных самолетов составляет более 50%. - PowerPoint PPT PresentationTRANSCRIPT
Физико-технические процессы нанесения покрытий, прогнозирования режимов механической обработки
режущим инструментом с покрытием
г. Киев2011 г.
В.Н. Жиленковканд. техн. наук
Преимущества применения композитных материалов:-Высокие удельные прочностные характеристики (B = 3500 Мпа);-Высокая жесткость (Е = 130-240 ГПа);-Высокая износостойкость, усталостная прочность;-Теплоизолирующие свойства, жаропрочность;-Легкость, размеростабильность конструкции;-Получение материалов с наперед заданными уникальными свойствами.Вопросы, требующие решения при механической обработке композитных материалов:-Высокая стоимость, наукоёмкость производства;-Необходимость применения специального дорогостоящего оборудования;-Ужесточение режимов резания;-Применение специальных высокопроизводительных РИ;-Решение физико-химических вопросов (налипание матрицы на РИ);-Учет анизотропии свойств;-Экологические вопросы.
Объем применяемых композитных материалов в конструкцияхсовременных самолетов составляет более 50%.
Классификация, цветовые характеристикиприменяемых ионно-плазменных покрытий на РИ
ПокрытиеЦвет
покрытия
Микро-твердость,
HV
Нанотвер-дость, ГПа
Толщина, мкм
Коэф. трения
Макс. Т применения,
ºСTiN Золотой 2300 24 1 – 7 0,55 600
TiAlN однослойное
Фиолетово-черный
330035 1 - 4 0,5 800
TiAlN многослойное
Фиолетово-черный
330028 1 – 4 0,6 700
AlTiSiN 3200 1100
TiCN-MP Красно-медный
32 1 – 4 0,2 400
TiCN Серо-голубой 3000 37 1 – 4 0,2-0,4 400
TiCN + TiNЗолотисто-желтый
3000 0,4 400
WC/C Черно-серый 1000 / 2000 0,1-0,2 300
TiAlN + WC/C Темно-серый 3000 0,15-0,2 800
MoS2 Серо-зеленый - 0.5 – 1.5 0,15 400
TiCN-MP + MoS2
Серо-зеленый
32 1.5 – 5.5 0,15 400
CrNСеребристо-металлический
1750 18 1 – 4 0,3-0,5 700
AlCrN Серо-голубой 3200 0,35 1100
AlCr Серо-голубой 3300 0,35-0,4 1100
Ti2N Серебристый 25 1 – 3 0,45 600
TiAlCN Фиолетово-красный
28 1 – 4 0,25 500
CrN + CBC Серый 20 1.5 – 6 0,15 400
CBC (DLC) Серый 2500 20 0.5 – 4 0,1-0,2 400
Алмазоподоб-ное покрытие
Светло-серый8000 - 10000
0,15-0,2 600
TiAlCN + CBC
Серый
28 1.5 – 6 0,15 400
ZrN Бело-золотой 26 1 – 4 0,5 550
AlTiN Черный 38 1 – 4 0,7 800
mAlTiN Черный 38 1 – 2 0,3 800
nc-AlTiN / Si3N4
Фиолетово-голубой
45 1 – 4 0,45 1100
№Соедине
ние
Теплота образования Н,
кДж/моль
Коэф. терм. расширения α*106, 1/К
Коэф. теплопров. ,
Вт/м*К
Свобод. эн. образ.
соед. кДж/моль
МикротвердостьМодуль упруг. I
рода Е*10-
9, Па
Коэф. Пуансона
Нм*10-9 Па
Весо. коэф.
1 TiC 232,3 8,330,1 (1500К)
6,8 (300К)183,5 31,7 1 460 0,19
2 ZrC 200,4 7,01 11,6 185,2 29,6 2 355 0,19
3 HfC 227,6 6,9 6,3 203,7 28,3 4 359…504 0,18
4 VC 102,3 7,5 9,8 52,5 20,1 10 430 0,3
5 V2C 148,7 7,4 90,7 28 5 420
6 Nb2C 190,7 7,0 11,3 89,921 8 568
7 NbC 141 7,6 11,3 142,8 21,7 7 345…580 0,21...0,23
8 TaC 198,2 7,8 20 143,1 17,4 13 440…537
9 Ta2C 145,3 7,09 22,1 161,7 17,2 14 291 0,24
10 Cr23C6 593,1 10,1 19,7 68,9 16,63 15 380 0,196
11 Cr7C3 205 9,4 15,3 175,1 18,22 11 380 0,191
12 Cr3C2 98,3 11,7 19,2 35,7 12,74 22 380
13 No2C 45,8 7,8 31,9 28,2 17,64 12 544
14 MoC 10,1 0,6 31,9 8,4 15 19 500
15 W2C 46,2 6,4 29,4 49,1 29,4 3 428
16 WC 35,3 23,8 29,4 38,223,5…
24,56 710 0,19…0,31
17 TiN 337,7 9,3567,7 (1500К)
12,6 (300К)337,3 20,5 9 256 0,25
18 ZrN 366,7 7,24 28,3 365,4 15 19 400 0,24
19 HfN 371 6,9 19,1 341,9 10 16 275 0,28
20 VN 252 9,2 13,8 252 13,1 21 350 0,25
21 V2N 256,6 3,26 8,4 17,2 14 340
22от NbN0.9 до
NbN1
10 4,38…4,24 450
23 NbN 238,6 10,1 3,8 (300К) 206,6 14,61 20 493 0,26
24 Ta2N 271 5,2 10,1 12,2 23 580
25 TaN 247,8 3,6 5,5 497,7 24,16 6 587 0,25
26 Cr2N 105,8 9,41 21,8 218,1 15,4 18 310 0,25
27 CrN 118,4 2,3 11,9 268,8 10,93 24 330 0,26
28 Mo2N 69,7 6,2 18,1 144,5 6,3 26 417
29 W2N 72,2 3,7 512
30 Si2N3 753,9 2,75 2,75 16,8 6,55 25 275…304 0,07…0,18
31 BN 254 6,4 6,4 21 2,55 27 809…973 0,07…0,18
32 -Al2O3 1681 8 8 30,2 15,48 17 450 0,23
Физико-механические характеристики применяемых покрытий
1 2 3 4 5 6 7 8 9
Ti5Si3 2400 10,8 355,1 26,8 4,35 27,76 211
Zr5Si3 248 7,2 259 8,7 4,88 153
Hf5Si3 2870 765 9 7,2
V5Si3 2280 9,5 11,4 4,42 114
Nb5Si3 2750 4,6 225 5,45
Ta5Si3 2770 6,5 8,83 108
Cr5Si3 1990 10,6 240 4,4 52,92 153
Mo5Si3 2450 6,7 156 19,5 6,3 58,5 46,7
W5Si3 2640 6,2 530 46,6 9,33 242,8 93
P-SiO2 2000 2 10,6 12-5
Cr3Si 1980 10,5 35
CrSi 1920 11,3 139
CrSi2 1730 914
Mn3Si 14 160
Mn5Si3 6,7 1360
MnSi 9,4 250
Mn11Si19 4000
Mn19Si26 8,5 1666
MnSi2 462
Fe3Si 12,5 130
Fe5Si 11,9 117
FeSi 12,7 271
FeSi2 6,7 27400
Co2Si 13,4 66,2
CoSi 12,0 86
CoSi2 10,1 14
N3Si 9,0 93
N5Si 11,5 149
N2Si 16,5 20
Покрытия Тпл, К*106, 1/град
Е*10-9, ГПа
, Вт/м*град
*10-3, кг/м3
Ср, КДж/кг*град
*108, Ом*м
Микро-твердость, Н,
ГПа
1 2 3 4 5 6 7 8 9
Al2O3 2473 8,8 402 30-7 3,7-3,8
MgO 3073 13,5 317,6 24,4-9,3 3,3-3,5
CaO 2773 9,0 95,8 15,1-8,1 3,0-3,1
SiO2 кварц 1973 2,0 95,6 12,8-7,0 2,3-2,6
NiO 2473 12 210 12,8-4,7 5,0-5,1
TiO2 1873 7,4 277…136 8,1-3,5 4,0-4,1
ZrO2 3173 10,0 185,4 2,0-2,3 5,2-5,3
UO2 3023 8,0 230 12,8-47 10,2-10,97
ThO2 3473 9,0 249 10,5-2,3 8-10
PuO2 2273 3,0 10,4
TiB2 3257 8,1 545…446 67,5 4,45 44,25 14,4
ZrB2 3317 6,81 350…419 67,5 5,8 50,24 16,6
HfB2 3527 5,73 509 8,8
VB2 2673 7,5 273…340 19
NbB2 3273 8 637 46,6 6,0 34
TaB2 3373 5,12 686…262 30,2 11,7
CrB2 2473 11,1 215…450 62,1 5,6 51,25
Mo2B5 2373 671 74,4 8 8 18,0
W2B5 2573 774 84,4 11 43
BeO 28,27 5,5…10,8 400 33,5-8,4 2,2-2,95 100
0,25TiB2+ZrB2 4,9 422,2 59,5 41
0,5TiB2+ZrB2 5,0 451,5 61 33
0,75TiB2+ZrB2 5,7 358,5 62,5 23
0,25TiB2+NbB2 5,5 578 34 38
0,5TiB2+NbB2 5,3 540 44 35
0,75TiB2+NbB2 6,1 499 54 35
0,25TiB2+Mo2B5 5,1 613 35,5 34
0,5TiB2+Mo2B5 5,6 558 45 29
0,75TiB2+Mo2B5 6,4 507 54,5 27
Перспективные покрытия из окислов, боридов, диборидов и силицидов
Факторы, оказывающие влияние на эффективную работу покрытия
Многофакторный процесс нанесения ионно-плазменного покрытия
Комплексный метод выбора эффективного покрытия, прогнозирования технологических параметров его нанесения и режимов механической обработки
Зависимости многофакторного процесса нанесения ионно-плазменного покрытия
Метод выбора эффективного покрытия, прогнозирования рациональных технологических параметров его нанесения и режимов механической обработки
от технологических параметров его нанесения и режимов резания
Р, Па I, А Т, К U, ВV,
м/минS, мм/об (мм/зуб)
t, мм b, ммСтойкость Th=0,4, мин
Тоб / Тнеоб
Производи- тельность П,
мм3 / мин
Снимаемый объем материала за период
стойкости G, мм3
Gоб / Gнеоб
ВЧ СК - - - - 117,75 0,78 0,8 - 133,5 1 7,35E+04 1,64E+05 1
ВЧ СК - - - - 117,75 0,61 0,8 - 207 1 5,78E+04 1,99E+05 1,213
ВЧ СК + 0,8ZrN+0,2HfN 0,25* 130* 600* 250* 117,75 0,78 0,8 - 395 2,192 7,35E+04 4,84E+05 2,95
ВЧ СК + 0,8ZrN+0,2HfN 0,25* 130* 600* 500* 117,75 0,61 0,8 - 784 3,78 7,35E+04 7,50E+05 4,57
ВЧ Т15К6 - - - - 117,75 0,78 0,8 - 230 1 7,35E+04 2,81E+05 1
ВЧ Т15К6 +0,8ZrN+0,2HfN 0,25* 130* 600* 250* 117,75 0,78 0,8 - 657 2,8 7,35E+04 7,67E+05 2,98
ВЧ Т15К6 +0,8ZrN+0,2HfN 0,25* 130* 600* 500* 117,75 0,78 0,8 - 633 2,81 7,35E+04 7,91E+05 2,87
ВЧ ТН20 - - - - 117,75 0,78 0,8 - 320 1 7,35E+04 3,95E+05 1
ВЧ ТН20 - - - - 148,37 0,78 0,8 - 162 1 9,55E+04 2,57E+05 1
ВЧ ТН20 + 0,8ZrN+0,2HfN 0,25* 130* 600* 250* 117,75 0,78 0,8 - 614 1,92 7,35E+04 7,55E+05 2,11
ВЧ ТН20 + 0,8ZrN+0,2HfN 0,25* 130* 600* 250* 148,37 0,78 0,8 - 393 2,42 9,55E+04 6,26E+05 1,75
35ХГСА Р6М5 - - - - 130 0,15 0,5 - 9 1 9,77E+03 8,80E+04 1
35ХГСА Р6М5 + 0,8ZrN+0,2HfN 0,33* 130* 600* 250* 130 0,15 0,5 - 95 10,51 9,74E+03 9,26E+05 10,5
DIN 1.0726 Т С - - - - 191 0,05 4 - 5 1 3,82E+04 1,91E+05 1
DIN 1.0726 Т С + TiCN 0,1-0,3** 100-130** 500-700** 250-500** 191 0,05 4 - 42,5 8,51 3,81E+04 1,62E+06 8,5
Чугун 40 / 90 Т С + TiAlN 0,1-0,3** 100-130** 500-700** 250-500** 180 0,2 0,24 - 16 1 8,62E+05 1,38E+05 1
Чугун 40 / 90 Т С + µTiAlN 0,1-0,3** 100-130** 500-700** 250-500** 180 0,2 0,17 - 34 2,12 6,12E+03 2,08E+05 1,5
Х2СrNiMo17132 Т С + TiAlN 0,1-0,3** 100-130** 500-700** 250-500** 220 0,25 0,24 - 13 1 1,32E+04 1,72E+05 1
Х2СrNiMo17132 Т С + µTiAlN 0,1-0,3** 100-130** 500-700** 250-500** 220 0,25 0,21 - 28 2,15 1,15E+04 3,23E+05 1,88
Inconel 718 Т С + TiAlN 0,1-0,3** 100-130** 500-700** 250-500** 50 0,04 6 3 15 1 1,91E+03 2,86E+04 1
Inconel 718 Т С + µTiAlN 0,1-0,3** 100-130** 500-700** 250-500** 50 0,04 6 3 22 1,47 1,91E+03 4,20E+04 1,47
DIN 1.2344 Т С + TiAlN 0,1-0,3** 100-130** 500-700** 250-500** 80 0,15 0,8 4 216 1 2,44E+03 5,28E+05 1
DIN 1.2344 Т С + AlCr 0,1-0,3** 100-130** 500-700** 250-500** 80 0,15 0,8 4 347 1,61 2,44E+03 8,48E+05 1,6
DIN 3.7164 Т С + TiAlN 0,1-0,3** 100-130** 500-700** 250-500** 95 0,05 24 24 20 1 1,45E+05 2,90E+06 1
DIN 3.7164 Т С + µTiAlN 0,1-0,3** 100-130** 500-700** 250-500** 95 0,05 24 24 20 1 4,36E+05 8,71E+06 3
DIN 1.2510 Т С + TiAlN 0,1-0,3** 100-130** 500-700** 250-500** 140 0,15 0,3 10 1,8 1 1,17E+04 2,11E+04 1
DIN 1.2510 Т С + µTiAlN 0,1-0,3** 100-130** 500-700** 250-500** 140 0,15 0,3 10 4,75 2,64 1,20E+04 5,72E+04 2,7
DIN 1.2379 Т С + TiAlN 0,1-0,3** 100-130** 500-700** 250-500** 170 0,1 0,2 0,2 574 1 4,32E+01 2,48E+04 1
DIN 1.2379 Т С + AlCr 0,1-0,3** 100-130** 500-700** 250-500** 170 0,1 0,2 0,2 851 1 4,32E+01 3,68E+04 1,3
* - данные, полученные в результате эксперимента СК - пластина компании "Сандвик Коромант" ВЧ - высокопрочный гильзовый чугун** - принятые режимы по результатам исследования Т С - твердосплавная пластина µTiAlN - наноградиентное покрытие TiAlN
Функциональные характеристики покрытияМатериал РИ / покрытие или упрочнение
Режимы резанияУсловия нанесения покрытия
Фр
езер
ов
ани
еТ
оч
ени
е
Обрабаты-ваемый
материал
Оп
ерац
ия
Функциональные характеристики покрытий в зависимости от технологических параметров его нанесения и режимов резания
Особенности механической обработкикомпозитных материалов
Динамика разрушения:- учет разрушения матрицы и наполнителя;- геометрия РИ должна исключить раскалывание и расслаивание волокон;- выкрашивание, выдергивание волокон из матрицы; обрыв, срез волокон влияет на точность и шероховатости поверхности;- оплавление, прожиг и обугливание матрицы;- в зависимости от наполнителя возможно как хрупкое, так и вязкое разрушение.
Физико-химические вопросы:- низкая теплопроводность матрицы КМ способствует концентрации тепла в зоне резания;- изменение физико-механических свойств под действием солнечного излучения;- налипание, высокая адгезия составляющих матрицы на рабочих поверхностях РИ;- волокнистые и слоистые наполнители склонны к впитыванию СОЖ.
Режимы резания:- интенсивный износ РИ;- повышенная стойкость РИ к абразивному износу;- специальная геометрия режущей части РИ;- низкая теплопроводность матрицы КМ способствует концентрации тепла в зоне резания;- различный характер стружкообразования в зависимости от наполнителя матрицы;- уменьшение времени контакта РИ с обрабатываемой деталью.
Экология:- выделение газообразных токсичных веществ из-за локальной деструкции матрицы;- образование мелкодисперсной пыли;- затруднена ремонтопригодность конструкций – необходимы методы переработки и утилизации;- затруднено (невозможно) вторичное использование композитных материалов.
Спасибо за внимание!
• ООО «Укр-прогресстех» [email protected]
• Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского «ХАИ»