Версия 24.02.07 Для ознакомления с таблицей начните с чтения инструкции и примечаний на листе 3

248.64 0.002 500 36.5 0.70 0.12648 0.5872 0.10706 0.81248.64 0.005 630 52.5 0.70 0.15551 0.5872 0.16185 1.48

0.016 500 36.5 0.70 0.12648 0.5872 0.10706 2.3075.00 0.025 315 22.0 0.75 0.08176 0.6319 0.04641 2.15

0.025 630 47.5 0.70 0.15847 0.5872 0.16807 3.3474.30 0.005 150 10.0 0.75 0.03922 0.6319 0.01068 0.5974.30 0.01 400 28.5 0.75 0.10348 0.6319 0.07434 1.5974.30 0.004 400 28.5 0.75 0.10348 0.6319 0.07434 1.0174.30 0.01 315 22.0 0.75 0.08176 0.6319 0.04641 1.3674.30 0.015 315 22.0 0.75 0.08176 0.6319 0.04641 1.6774.30 0.01 150 10.0 0.75 0.03922 0.6319 0.01068 0.83

0 25 2.0000 1.00 0.00525 0.7854 0.00035 2.500 25 2.0000 1.00 0.00525 0.7854 0.00035 2.44

0.07 0 33.4 3.8000 1.00 0.00645 0.7854 0.00052 1.000 32 4.4000 1.00 0.00580 0.7854 0.00042 2.44

25 4.7800 1.00 0.00386 0.7854 0.00019 2.00114 6.0000 1.00 0.02550 0.7854 0.00817 1.00

2.4 0.01 125 3.0000 0.75 0.03590 0.6319 0.00895 0.7912 0.006 160 9.5000 0.85 0.04277 0.7115 0.01415 0.6812 0.006 160 9.5000 1.00 0.03525 0.7854 0.01561 0.7712 0.005 200 11.9000 0.70 0.05219 0.5872 0.01823 0.71

2.9 0.5 100 3.0000 0.70 0.02784 0.5872 0.00519 0.505 0.01 125 3.0000 0.70 0.03525 0.5872 0.00832 0.78

0.1 6.3 0.5000 1.00 0.00133 0.7854 0.00002 3.001.052 0.02 50 3.0000 0.80 0.01338 0.6736 0.00130 0.57

0.24 0 25 3.5000 1.00 0.00450 0.7854 0.00025 2.300.139 0.01 110 3.0000 0.65 0.03000 0.5404 0.00584 0.70

0 25 1.8000 1.00 0.00535 0.7854 0.00036 1.000.01 125 3.0000 0.85 0.03609 0.7115 0.01008 0.790.01 125 3.0000 0.75 0.03590 0.6319 0.00895 0.790.01 110 3.0000 0.75 0.03138 0.6319 0.00683 0.72

0.00000 0.0000 - 0.000.00000 0.0000 - 0.000.00000 0.0000 - 0.000.00000 0.0000 - 0.000.00000 0.0000 - 0.000.00000 0.0000 - 0.000.00000 0.0000 - 0.000.00000 0.0000 - 0.000.00000 0.0000 - 0.000.00000 0.0000 - 0.000.00000 0.0000 - 0.00

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ СИСТЕМ КАНАЛИЗАЦИИ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ по формулам, приведенным в Таблицах А.А.Лукиных и Р.А.Лукиных

Требуемый расход воды,

q л/с

Расчетный гидравли-ческий уклон трубо-провода i

Наружный диаметр трубы,

Dн мм

Толщина стенки трубы,

S мм

Наполне-ние трубопро-вода hs/d

Гидрав-лический радиус Rs

Кω Живое сечение ω кв.м

Расчетная скорость Vн м/с

Для ознакомления с таблицей начните с чтения инструкции и примечаний на листе 3 Расчетные скорости и наполнения труб и каналовТаблица 16 из СНиП2.04.03-85

150-250300-400450-500600-800

9001000-1200

87.1498 0.000 0.000 0.000 1500 239.0297 0.000 0.000 0.000 0.000 Св. 1500 246.4970 0.000 0.000 0.000 0.000 99.85 0.000 0.000 0.000 0.000 562.06 0.000 0.000 0.000 0.000 6.29 0.000 0.000 0.000 0.000 118.38 0.000 0.000 0.000 0.000 74.87 0.000 0.000 0.000 0.000 63.15 0.000 0.000 0.000 0.000 77.35 0.000 0.000 0.000 0.000 8.90 0.000 0.000 0.000 0.000 0.87 0.000 0.000 0.000 0.000 0.85 0.000 0.000 0.000 0.000 0.52 0.000 0.000 0.000 0.000 1.03 0.000 0.000 0.000 0.000 0.37 0.000 0.000 0.000 0.000 8.17 0.000 0.000 0.000 0.000 7.03 0.000 0.000 0.000 0.000 9.68 0.000 0.000 0.000 0.000 12.02 0.000 0.000 0.000 0.000 13.00 0.000 0.000 0.000 0.000 2.59 0.000 0.000 0.000 0.000 6.45 0.000 0.000 0.000 0.000 0.07 0.000 0.000 0.000 0.000 0.75 0.000 0.000 0.000 0.000 0.59 0.000 0.000 0.000 0.000 4.07 0.000 0.000 0.000 0.000 0.36 0.000 0.000 0.000 0.000 7.94 0.000 0.000 0.000 0.000 7.03 0.000 0.000 0.000 0.000 4.91 0.000 0.000 0.000 0.000 - 0.000 0.000 0.000 0.000 - 0.000 0.000 0.000 0.000 - 0.000 0.000 0.000 0.000 - 0.000 0.000 0.000 0.000 - 0.000 0.000 0.000 0.000 - 0.000 0.000 0.000 0.000 - 0.000 0.000 0.000 0.000 - 0.000 0.000 0.000 0.000 - 0.000 0.000 0.000 0.000 - 0.000 0.000 0.000 0.000 - 0.000 0.000 0.000 0.000

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ СИСТЕМ КАНАЛИЗАЦИИ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ по формулам, приведенным в Таблицах А.А.Лукиных и Р.А.Лукиных Диаметр

ммРасчетный расход воды,

q л/с

Участок трубо-провода №-№

Длина участка, м

Отметка лотка трубы, м

Отметка верха трубы, м

Начала участка

Конца участка

Начала участка

Конца участка

Расчетные скорости и наполнения труб и каналовТаблица 16 из СНиП2.04.03-85

0.7 50 0.02000.8 100 0.0100

0.9 150 0.00671 200 0.0050

1.15 250 0.00401000-1200 1.15 300 0.0033

1.3 350 0.00291.5 400 0.0025

450 0.0022500 0.0020550 0.0018600 0.0017650 0.0015700 0.0014750 0.0013800 0.0013600 0.0017900 0.0011950 0.0011

1000 0.00101050 0.00101100 0.00091150 0.00091200 0.00081250 0.00081300 0.00081350 0.00071400 0.00071500 0.0007

Условный диаметр, мм

Миним-ально- допу-стимый уклон, i

Скорость Vmin, м/с, при наполнении Н/D

0.6 0.7 0.75 0.8

β

123456789

101112131415

Kϖ=π4×( β180

−sin2 β2

)

1617181920212223242526

27282930313233343536373839404142434445464748495051525354555657585960616263646566676869

707172737475767778798081828384858687888990919293949596979899

100101102103104105106107108109110111112113114115116117118119120121122123

124125126127128129130131132133134135136137138139140141142143144145146147148149150151152153154155156157158159160161162163164165166167168169170171172173174175176177

178179180

Кω=

ω/d2

ω

0.10 0.0635 0.040900.11 0.06938 0.047500.12 0.07526 0.054100.13 0.08114 0.060700.14 0.08702 0.06730

0.15 0.0929 0.073900.16 0.09844 0.081480.17 0.10398 0.089060.18 0.10952 0.096640.19 0.11506 0.10422

0.20 0.1206 0.11180

Наполне-ние трубо-провода hs/d

Значение гидравли-ческого радиуса Rs/d

Kϖ=π4×( β180

−sin2 β2

)

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

0.21 0.1258 0.120140.22 0.131 0.128480.23 0.1362 0.136820.24 0.1414 0.14516

0.25 0.1466 0.153500.26 0.15146 0.162440.27 0.15632 0.171380.28 0.16118 0.180320.29 0.16604 0.18926

0.30 0.1709 0.198200.31 0.17542 0.20756

0.32 0.17994 0.216920.33 0.18446 0.226280.34 0.18898 0.23564

0.35 0.1935 0.245000.36 0.19764 0.254680.37 0.20178 0.264360.38 0.20592 0.274040.39 0.21006 0.28372

0.40 0.2142 0.293400.41 0.21798 0.303280.42 0.22176 0.313160.43 0.22554 0.323040.44 0.22932 0.33292

0.45 0.2331 0.342800.46 0.23648 0.352780.47 0.23986 0.362760.48 0.24324 0.372740.49 0.24662 0.38272

0.50 0.2500 0.392700.51 0.25298 0.402680.52 0.25596 0.412660.53 0.25894 0.422640.54 0.26192 0.43262

0.55 0.2649 0.442600.56 0.26744 0.452480.57 0.26998 0.462360.58 0.27252 0.472240.59 0.27506 0.48212

0.60 0.2776 0.492000.61 0.27978 0.501680.62 0.28196 0.511360.63 0.28414 0.521040.64 0.28632 0.53072

0.65 0.2885 0.540400.66 0.29004 0.549760.67 0.29158 0.559120.68 0.29312 0.568480.69 0.29466 0.57784

0.70 0.2962 0.587200.71 0.2973 0.596140.72 0.2984 0.605080.73 0.2995 0.614020.74 0.3006 0.62296

0.75 0.3017 0.631900.76 0.3022 0.640240.77 0.3027 0.648580.78 0.3032 0.656920.79 0.3037 0.66526

0.80 0.3042 0.673600.81 0.30402 0.681180.82 0.30384 0.688760.83 0.30366 0.696340.84 0.30348 0.70392

0.85 0.3033 0.711500.86 0.30224 0.718100.87 0.30118 0.724700.88 0.30012 0.731300.89 0.29906 0.73790

0.90 0.2980 0.744500.91 0.2957 0.749740.92 0.2934 0.754980.93 0.2911 0.760220.94 0.2888 0.76546

0.95 0.2865 0.770700.96 0.2842 0.773640.97 0.2819 0.776580.98 0.2796 0.779520.99 0.2773 0.78246

1.00 0.2500 0.78540

β h/d h/d β

1 0.00424371 0.000076 0.01 11.478342 0.00824835 0.000305 0.02 16.26023 0.01201435 0.000685 0.03 19.948444 0.01554243 0.001218 0.04 23.073925 0.01883362 0.001903 0.05 25.84193

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

6 0.02188923 0.002739 0.06 28.357647 0.02471084 0.003727 0.07 30.683428 0.02730034 0.004866 0.08 32.859889 0.02965988 0.006156 0.09 34.91521

10 0.03179191 0.007596 0.1 36.869911 0.03369914 0.009186 0.11 38.7394212 0.03538457 0.010926 0.12 40.535813 0.03685146 0.012815 0.13 42.2685814 0.03810334 0.014852 0.14 43.9455215 0.03914400 0.017037 0.15 45.57316 0.03997748 0.019369 0.16 47.15636

17 0.04060810 0.021848 0.17 48.7001318 0.04104039 0.024472 0.18 50.2081819 0.04127915 0.027241 0.19 51.6838720 0.04132940 0.030154 0.2 53.130121 0.04119639 0.033210 0.21 54.5494622 0.04088561 0.036408 0.22 55.944223 0.04040274 0.039748 0.23 57.3163624 0.03975370 0.043227 0.24 58.6677525 0.03894459 0.046846 0.25 6026 0.03798171 0.050603 0.26 61.314627 0.03687155 0.054497 0.27 62.6128928 0.03562078 0.058526 0.28 63.8961229 0.03423623 0.062690 0.29 65.1654130 0.03272492 0.066987 0.3 66.4218231 0.03109400 0.071416 0.31 67.6663232 0.02935077 0.075976 0.32 68.899833 0.02750268 0.080665 0.33 70.1231334 0.02555728 0.085481 0.34 71.3370835 0.02352227 0.090424 0.35 72.542436 0.02140544 0.095492 0.36 73.739837 0.01921468 0.100682 0.37 74.9299438 0.01695799 0.105995 0.38 76.1134639 0.01464343 0.111427 0.39 77.2909740 0.01227912 0.116978 0.4 78.4630441 0.00987328 0.122645 0.41 79.6302442 0.00743415 0.128428 0.42 80.793143 0.00497001 0.134323 0.43 81.9521544 0.00248918 0.140330 0.44 83.107945 0.00000000 0.146447 0.45 84.2608346 -0.00248918 0.152671 0.46 85.4114347 -0.00497001 0.159001 0.47 86.5601948 -0.00743415 0.165435 0.48 87.7075649 -0.00987328 0.171970 0.49 88.8540150 -0.01227912 0.178606 0.5 9051 -0.01464343 0.185340 0.51 91.1459952 -0.01695799 0.192169 0.52 92.2924453 -0.01921468 0.199092 0.53 93.4398154 -0.02140544 0.206107 0.54 94.5885755 -0.02352227 0.213212 0.55 95.7391756 -0.02555728 0.220404 0.56 96.892157 -0.02750268 0.227680 0.57 98.0478558 -0.02935077 0.235040 0.58 99.206959 -0.03109400 0.242481 0.59 100.3698

60 -0.03272492 0.250000 0.6 101.53761 -0.03423623 0.257595 0.61 102.70962 -0.03562078 0.265264 0.62 103.886563 -0.03687155 0.273005 0.63 105.070164 -0.03798171 0.280814 0.64 106.260265 -0.03894459 0.288691 0.65 107.457666 -0.03975370 0.296632 0.66 108.662967 -0.04040274 0.304634 0.67 109.876968 -0.04088561 0.312697 0.68 111.100269 -0.04119639 0.320816 0.69 112.333770 -0.04132940 0.328990 0.7 113.578271 -0.04127915 0.337216 0.71 114.834672 -0.04104039 0.345492 0.72 116.103973 -0.04060810 0.353814 0.73 117.387174 -0.03997748 0.362181 0.74 118.685475 -0.03914400 0.370590 0.75 12076 -0.03810334 0.379039 0.76 121.332377 -0.03685146 0.387524 0.77 122.683678 -0.03538457 0.396044 0.78 124.055879 -0.03369914 0.404596 0.79 125.450580 -0.03179191 0.413176 0.8 126.869981 -0.02965988 0.421783 0.81 128.316182 -0.02730034 0.430413 0.82 129.791883 -0.02471084 0.439065 0.83 131.299984 -0.02188923 0.447736 0.84 132.843685 -0.01883362 0.456422 0.85 134.42786 -0.01554243 0.465122 0.86 136.054587 -0.01201435 0.473832 0.87 137.731488 -0.00824835 0.482550 0.88 139.464289 -0.00424371 0.491274 0.89 141.260690 0.00000000 0.500000 0.9 143.130191 0.00448293 0.508726 0.91 145.084892 0.00920494 0.517450 0.92 147.140193 0.01416559 0.526168 0.93 149.316694 0.01936415 0.534878 0.94 151.642495 0.02479961 0.543578 0.95 154.158196 0.03047065 0.552264 0.96 156.926197 0.03637568 0.560935 0.97 160.051698 0.04251283 0.569587 0.98 163.739899 0.04887994 0.578217 0.99 168.5217

100 0.05547456 0.586824 1 180101 0.06229397 0.595404 102 0.06933519 0.603956 103 0.07659494 0.612476 104 0.08406971 0.620961 105 0.09175570 0.629410 106 0.09964886 0.637819 107 0.10774489 0.646186 108 0.11603924 0.654508 109 0.12452713 0.662784 110 0.13320353 0.671010 111 0.14206318 0.679184 112 0.15110061 0.687303 113 0.16031012 0.695366

114 0.16968581 0.703368 115 0.17922157 0.711309 116 0.18891109 0.719186 117 0.19874790 0.726995 118 0.20872532 0.734736 119 0.21883651 0.742405 120 0.22907446 0.750000 121 0.23943203 0.757519 122 0.24990191 0.764960 123 0.26047665 0.772320 124 0.27114869 0.779596 125 0.28191035 0.786788 126 0.29275383 0.793893 127 0.30367123 0.800908 128 0.31465457 0.807831 129 0.32569578 0.814660 130 0.33678673 0.821394 131 0.34791921 0.828030 132 0.35908500 0.834565 133 0.37027578 0.840999 134 0.38148326 0.847329 135 0.39269908 0.853553 136 0.40391490 0.859670 137 0.41512238 0.865677 138 0.42631317 0.871572 139 0.43747895 0.877355 140 0.44861144 0.883022 141 0.45970239 0.888573 142 0.47074360 0.894005 143 0.48172693 0.899318 144 0.49264433 0.904508 145 0.50348781 0.909576 146 0.51424947 0.914519 147 0.52492151 0.919335 148 0.53549626 0.924024 149 0.54596613 0.928584 150 0.55632370 0.933013 151 0.56656166 0.937310 152 0.57667284 0.941474 153 0.58665026 0.945503 154 0.59648707 0.949397 155 0.60617660 0.953154 156 0.61571235 0.956773 157 0.62508804 0.960252 158 0.63429755 0.963592 159 0.64333498 0.966790 160 0.65219463 0.969846 161 0.66087103 0.972759 162 0.66935892 0.975528 163 0.67765328 0.978152 164 0.68574931 0.980631 165 0.69364247 0.982963 166 0.70132845 0.985148 167 0.70880322 0.987185

168 0.71606298 0.989074 169 0.72310419 0.990814 170 0.72992361 0.992404 171 0.73651822 0.993844 172 0.74288533 0.995134 173 0.74902248 0.996273 174 0.75492752 0.997261 175 0.76059856 0.998097 176 0.76603401 0.998782 177 0.77123257 0.999315 178 0.77619322 0.999695 179 0.78091523 0.999924 180 0.78539816 1.000000

0.034532830.040160920.041331330.040360380.03814388

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

0.035140620.031622820.027767670.023698110.019503610.015251670.010994710.006774430.00262462

-0.00142682-0.00535660

-0.00914497-0.01277502-0.01623215-0.01950361-0.02257820-0.02544602-0.02809823-0.03052691-0.03272492-0.03468581-0.03640367-0.03787313-0.03908921-0.04004736-0.04074333-0.04117317-0.04133321-0.04121999-0.04083025-0.04016092-0.03920909-0.03797200-0.03644698-0.03463152-0.03252316-0.03011957-0.02741845-0.02441760-0.02111486-0.01750812-0.01359530-0.00937435-0.004843250.000000000.005157410.010630990.016422730.022534670.028968850.035727340.042812260.050225760.05797006

0.066047440.074460250.083210930.092302010.101736140.111516080.121644760.132125240.142960770.154154820.165711060.177633450.189926210.202593930.215641550.229074460.242898570.257120330.271746880.286786140.302246950.318139200.334474110.351264410.368524710.386271920.404525780.423309610.442651270.462584580.483151220.504403620.526409280.549257660.573071720.598028630.624400620.652646480.683662030.719763570.78539816

20.00 0.005 150 185 1.23 0.05337 0.028 0.72 20.09 660.00 0.005 700 520 0.74 0.20920 0.364 1.80 654.82 550.00 0.005 500 700 0.70 0.18421 0.350 1.65 578.58

75.00 0.005 200 150 0.75 0.06000 0.030 0.78 23.48 90.00 0.0075 300 200 0.67 0.08571 0.060 1.55 93.00

0.005 344 172 0.70 0.08600 0.059 1.52 89.94 0.00 0.00000 - 0.00 - 0.00 0.00000 - 0.00 - 0.00 0.00000 - 0.00 - 0.00 0.00000 - 0.00 - 0.00 0.00000 - 0.00 - 0.00 0.00000 - 0.00 - 0.00 0.00000 - 0.00 - 0.00 0.00000 - 0.00 - 0.00 0.00000 - 0.00 -

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ КАНАЛОВ СИСТЕМ КАНАЛИЗАЦИИ по формулам, приведенным в Таблицах А.А.Лукиных и Р.А.Лукиных

Требуемый расход воды,

q л/с

Расчетный гидравли-ческий уклон трубо-провода i

Ширина канала

b мм

Глубина воды в канале

h мм

Наполне-ние трубопро-вода h/b

Гидрав-лический радиус Rs

Живое сечение ω кв.м

Расчетная скорость Vн м/с

Расчетный расход воды,

q л/с

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

0

2

4

6

8

10

12

Colum...

К

На

по

лн

ен

ие

0

2

4

6

8

10

12

Colum...

К

На

по

лн

ен

ие

0

2

4

6

8

10

12

Colum...

К

На

по

лн

ен

ие

0

2

4

6

8

10

12

Colum...

К

На

по

лн

ен

ие

14.60 0.005 200 0.0 0.60 0.05552 0.4920 0.01968 0.74

198.80 0.0017 600 0.0 0.70 0.17772 0.5872 0.21139 0.940.00000 0.0000 - 0.00

160.00 0.01 400 0.69 0.11786 0.5778 0.09245 1.74160.00 0.01 385 21.0 0.70 0.10160 0.5872 0.06908 1.57160.00 0.01 476 26.0 0.62 0.11955 0.5114 0.09193 1.75

0.00000 0.0000 - 0.00

Пример расчета трассы самотечной канализации из полиэтиленовых труб.16.00 0.005 225 5.5 0.57 0.05778 0.4624 0.02117 0.7624.00 0.004 280 6.9 0.55 0.07052 0.4426 0.03136 0.7840.00 0.0033 315 7.7 0.66 0.08690 0.5498 0.04935 0.8140.00 0.0033 315 7.7 0.66 0.08690 0.5498 0.04935 0.8170.00 0.0025 400 9.8 0.69 0.11209 0.5778 0.08362 0.84

0.00000 0.0000 - 0.000.0024 500 0.95 0.14325 0.7707 0.19268 0.97

0.00000 0.0000 - 0.00

Примеры расчета

29.20 0.002 150 382 2.55 0.06269 0.057 0.51 29.21 29.20 0.002 250 200 0.80 0.07692 0.050 0.58 29.22 29.20 0.0035 200 206 1.03 0.06732 0.041 0.71 29.14

0.00 0.00000 - 0.00 - 0.0015 500 412 0.82 0.15559 0.206 0.81 166.70

0.00 0.00000 - 0.00 - 0.00 0.00000 - 0.00 - 0.00 0.00000 - 0.00 - 0.00 0.00000 - 0.00 - 0.00 0.00000 - 0.00 - 0.00 0.00000 - 0.00 - 0.00 0.00000 - 0.00 - 0.00 0.00000 - 0.00 -

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ СИСТЕМ КАНАЛИЗАЦИИ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ по формулам, приведенным в Таблицах А.А.Лукиных и Р.А.Лукиных

Требуемый расход воды,

q л/с

Расчетный гидравли-ческий уклон трубо-провода i

Наружный диаметр трубы,

Dн мм

Толщина стенки трубы,

S мм

Наполне-ние трубопро-вода hs/d

Гидрав-лический радиус Rs

Кω Живое сечение ω кв.м

Расчетная скорость Vн м/с

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ КАНАЛОВ СИСТЕМ КАНАЛИЗАЦИИ по формулам, приведенным в Таблицах А.А.Лукиных и Р.А.Лукиных

Требуемый расход воды,

q л/с

Расчетный гидравли-ческий уклон трубо-провода i

Ширина канала

b мм

Глубина воды в канале

h мм

Наполне-ние трубопро-вода h/b

Гидрав-лический радиус Rs

Живое сечение ω кв.м

Расчетная скорость Vн м/с

Расчетный расход воды,

q л/с

0.00 0.00000 - 0.00 - 0.00 0.00000 - 0.00 -

Расчетные скорости и наполнения труб и каналовТаблица 16 из СНиП2.04.03-85

150-250300-400450-500600-800

9001000-1200

14.63 0.000 0.000 0.000 1500

198.96 0.000 0.000 0.000 0.000 Св. 1500 - 0.000 0.000 0.000 0.000 160.56 0.000 0.000 0.000 0.000 108.66 0.000 0.000 0.000 0.000 161.17 0.000 0.000 0.000 0.000 - 0.000 0.000 0.000 0.000

Пример расчета трассы самотечной канализации из полиэтиленовых труб. 16.16 КК1-КК2 50.00 51.250 51.000 51.470 51.220 24.46 КК2-КК3 49.00 50.948 50.752 51.221 51.025 40.18 КК3-КК4(п) 30.00 50.718 50.619 51.026 50.927 40.18 КК4(п)-КК5 20.00 50.000 49.934 50.307 50.241 70.21 КК5-КК6 55.00 49.853 49.716 50.243 50.106 - 0.000 0.000 0.000 0.000 186.66 0.000 0.000 0.000 0.000 - 0.000 0.000 0.000 0.000

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ СИСТЕМ КАНАЛИЗАЦИИ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ по формулам, приведенным в Таблицах А.А.Лукиных и Р.А.Лукиных Диаметр

ммРасчетный расход воды,

q л/с

Участок трубо-провода №-№

Длина участка, м

Отметка лотка трубы, м

Отметка верха трубы, м

Начала участка

Конца участка

Начала участка

Конца участка

ПРИМЕЧАНИЯ 1. Возьмите таблицы Лукиных и сравните данные, полученные в строках 13 и 14 данной электронной таблицы. Совпадение практически полное. Незначительная разность в расходах (14,6 в таблицах Лукиных против 14,63) в данном расчете обьясняется тем, что скорость в таблицах Лукиных округлена до 0,74 м/с, а в данной электронной таблице хотя и отображена как 0,74, но в расчете участвует без округления, а именно 0,74323873. Это число увидите, если выделите мышью ячейку J13 и несколько раз щелкните инструмент "Увеличить разрядность". Строго говоря, данная электронная таблица дает более точные данные в расчете, чем книжная таблица. Обратите внимание. В ячейках D13 и D14 толщина стенки указана как 0. Это сделано для того, чтобы "обмануть" компьютер, ведь в расчетах должен фигурировать внутренний диаметр, равный Dн - 2хS. Вот и получается: Dн - 2х0=Dвн. Это чтобы не было расхождения с таблицами Лукиных. В них фигурируют только внутренние диаметры.

ИНСТРУКЦИЯ 1.Обычная задача проектировщика. Задан расход 24 л/с и уклон, напр. минимальный. (Такой рельеф попался - плоский). См. строку 22. В графу "Требуемый расход" вносим 24. В графы Dн и S вносим наугад диаметр из сортамента а/цементных труб, напр. 280 и 6,9. Для Dу=250 принимаем мин. уклон 0,004 (см. таблицу в столбцах W:X). В графу "наполнение" наугад вносим, напр. 0,5. В графе "Расчетный расход" видим 20,88 л/с - мало! В графу "наполнение" вносим другие значения, пока в графе расчетный расход" не увидим расход, близкий к значению в графе "Требуемый расход". Наконец, при наполнении 0,55 получим расход 24,46, скорость 0,78 м/с. (Скорость допустимая - см . справочную таблицу в ячейках Q:U). Если что-либо не устраивает (наполнение, скорость и т.п.), принимаем другой D и делаем пересчет.

2. Однако на практике внутренних диаметров кратных 50 мм почти не бывает. Допустим, мы проектируем канализацию из асбестоцементных труб ВТ-6. Для Q=160л/с, i = 0,01по таблицам Лукиных определяем D = 400, h/d = 0,69 (см. строку 16 нашей таблицы). Однако, ближайший меньший диаметр а/ц труб равен 385х21, а ближайший больший 476х26. Если в проекте примем 385х21 (см. строку 17), то при h/d = 0,7 получим расход 108,66 (надо 160), а для 476х26 (см. строку 18) получим наполнение 0,62 против 0,69. Вывод. Пользуясь книжными таблицами, можно допустить значительные погрешности в расчетах. В этом налицо преимущество электронной таблицы перед книжной.

2. Обычная задача проектировщика. Дано: q=29,2 л/с, i=0,002. Подобрать ширину и глубину канала. В строку 41 вносим в яч. А41 расход (не обязательно), а в яч. В41 - уклон. Задаемся шириной 150 мм и вносим в яч. С41. В яч. D41 несколькими попытками вносим глубину до тех пор, пока в яч. I41 не получим заданный или близкий к нему расход. Получаем значение глубины 382 мм. Если размеры канала нас не устраивают (узкий и глубокий канал), принимаем другую ширину канала в яч. С41 и повторяем расчет. Для наглядности перерасчет приведен в строке 42. Получаем b=250, h=200. Если нас не устраивает скорость (яч. Н42), а уклон нас не лимитирует, меняем уклон в столбце В. См. строку 43.

3. В Таблицах Лукиных на стр.8 (издание 4-е 1974 г.) в примере 2 даны формулы для интерполирования расходов и наполнений, если проектные данные не совпадают с табличными. Каждый уважающий себя проектировщик для экономии своего времени не будет заниматься интерполяцией, а примет завышенные значения, при этом завышение диаметров может оказаться неоправданным. Кто все-таки добросовестно делает интерполяцию, кроме затраты большого количества времени, может допустить ошибку в любую сторону. Электронная таблица лишена этого недостатка - интерполяция не требуется. Замечания в п. 1, 2 и 3 к таблицам Лукиных ни в коем случае не умаляют их значения. За всю историю от начала их создания они сыграли огромную роль. Но с появлением компьютеров удается ускорить расчеты и повысить их точность, что и достигается данной таблицей.

2. Обычная задача проектировщика. Дано: q=29,2 л/с, i=0,002. Подобрать ширину и глубину канала. В строку 41 вносим в яч. А41 расход (не обязательно), а в яч. В41 - уклон. Задаемся шириной 150 мм и вносим в яч. С41. В яч. D41 несколькими попытками вносим глубину до тех пор, пока в яч. I41 не получим заданный или близкий к нему расход. Получаем значение глубины 382 мм. Если размеры канала нас не устраивают (узкий и глубокий канал), принимаем другую ширину канала в яч. С41 и повторяем расчет. Для наглядности перерасчет приведен в строке 42. Получаем b=250, h=200. Если нас не устраивает скорость (яч. Н42), а уклон нас не лимитирует, меняем уклон в столбце В. См. строку 43.

3. В Таблицах Лукиных на стр.8 (издание 4-е 1974 г.) в примере 2 даны формулы для интерполирования расходов и наполнений, если проектные данные не совпадают с табличными. Каждый уважающий себя проектировщик для экономии своего времени не будет заниматься интерполяцией, а примет завышенные значения, при этом завышение диаметров может оказаться неоправданным. Кто все-таки добросовестно делает интерполяцию, кроме затраты большого количества времени, может допустить ошибку в любую сторону. Электронная таблица лишена этого недостатка - интерполяция не требуется. Замечания в п. 1, 2 и 3 к таблицам Лукиных ни в коем случае не умаляют их значения. За всю историю от начала их создания они сыграли огромную роль. Но с появлением компьютеров удается ускорить расчеты и повысить их точность, что и достигается данной таблицей.

3. Обычная задача эксплуатационника. Известен диаметр трубы, напр. 500 мм и уклон, напр.0,0024. Определить пропускную способность. См. строку 27. Максимальная пропускная способность трубопровода будет при наполнении 0,95. В результате получаем максимальный расход 186,66 л/с, скорость 0,97 м/с.

4. Обычная задача эксплуатационника. Дано: уклон канала 0,0015, ширина 500 мм, глубина потока 412 мм, определить фактический расход. См. строку 45. Ответ: q=166,7 л/с, V=0,81 м/с.

4. В данной таблице можно произвести расчет отметок профиля канализации в столбцах К : Р. В строках 21 : 25 приведен пример расчета трассы. Расчетом предусмотрено соединение в колодцах трубопроводов разных диаметров по шелыгам труб. В ячейку М21, (выделена двойной рамочкой) внесите отметку лотка трубы, принятую в Вашем проекте (в примере 51,250), остальные отметки будут высчитаны автоматически. Если на трассе предусмотрен перепадный колодец (КК4п), то в ячейку начала участка после перепада (выделено желтым цветом) внесите отметку лотка трубы, (при этом формула в этой ячейке уничтожится), и расчет будет продолжен автоматически. В данном примере величина перепада принята 0,619 м.

Расчетные скорости и наполнения труб и каналовТаблица 16 из СНиП2.04.03-85

0.7 50 0.02000.8 100 0.0100

0.9 150 0.00671 200 0.0050

1.15 250 0.00401000-1200 1.15 300 0.0033

1.3 350 0.0029

1.5 400 0.0025450 0.0022500 0.0020550 0.0018600 0.0017650 0.0015

700 0.0014

750 0.0013800 0.0013850 0.0012900 0.0011950 0.0011

1000 0.00101050 0.00101100 0.00091150 0.00091200 0.00081250 0.00081300 0.00081350 0.00071400 0.00071500 0.0007

Условный диаметр, мм

Миним-ально- допу-стимый уклон, i

Скорость Vmin, м/с, при наполнении Н/D

0.6 0.7 0.75 0.8

ПРИМЕЧАНИЯ 1. Возьмите таблицы Лукиных и сравните данные, полученные в строках 13 и 14 данной электронной таблицы. Совпадение практически полное. Незначительная разность в расходах (14,6 в таблицах Лукиных против 14,63) в данном расчете обьясняется тем, что скорость в таблицах Лукиных округлена до 0,74 м/с, а в данной электронной таблице хотя и отображена как 0,74, но в расчете участвует без округления, а именно 0,74323873. Это число увидите, если выделите мышью ячейку J13 и несколько раз щелкните инструмент "Увеличить разрядность". Строго говоря, данная электронная таблица дает более точные данные в расчете, чем книжная таблица. Обратите внимание. В ячейках D13 и D14 толщина стенки указана как 0. Это сделано для того, чтобы "обмануть" компьютер, ведь в расчетах должен фигурировать внутренний диаметр, равный Dн - 2хS. Вот и получается: Dн - 2х0=Dвн. Это чтобы не было расхождения с таблицами Лукиных. В них фигурируют только внутренние диаметры.

2. Однако на практике внутренних диаметров кратных 50 мм почти не бывает. Допустим, мы проектируем канализацию из асбестоцементных труб ВТ-6. Для Q=160л/с, i = 0,01по таблицам Лукиных определяем D = 400, h/d = 0,69 (см. строку 16 нашей таблицы). Однако, ближайший меньший диаметр а/ц труб равен 385х21, а ближайший больший 476х26. Если в проекте примем 385х21 (см. строку 17), то при h/d = 0,7 получим расход 108,66 (надо 160), а для 476х26 (см. строку 18) получим наполнение 0,62 против 0,69. Вывод. Пользуясь книжными таблицами, можно допустить значительные погрешности в расчетах. В этом налицо преимущество электронной таблицы перед книжной.

3. В Таблицах Лукиных на стр.8 (издание 4-е 1974 г.) в примере 2 даны формулы для интерполирования расходов и наполнений, если проектные данные не совпадают с табличными. Каждый уважающий себя проектировщик для экономии своего времени не будет заниматься интерполяцией, а примет завышенные значения, при этом завышение диаметров может оказаться неоправданным. Кто все-таки добросовестно делает интерполяцию, кроме затраты большого количества времени, может допустить ошибку в любую сторону. Электронная таблица лишена этого недостатка - интерполяция не требуется. Замечания в п. 1, 2 и 3 к таблицам Лукиных ни в коем случае не умаляют их значения. За всю историю от начала их создания они сыграли огромную роль. Но с появлением компьютеров удается ускорить расчеты и повысить их точность, что и достигается данной таблицей.

3. В Таблицах Лукиных на стр.8 (издание 4-е 1974 г.) в примере 2 даны формулы для интерполирования расходов и наполнений, если проектные данные не совпадают с табличными. Каждый уважающий себя проектировщик для экономии своего времени не будет заниматься интерполяцией, а примет завышенные значения, при этом завышение диаметров может оказаться неоправданным. Кто все-таки добросовестно делает интерполяцию, кроме затраты большого количества времени, может допустить ошибку в любую сторону. Электронная таблица лишена этого недостатка - интерполяция не требуется. Замечания в п. 1, 2 и 3 к таблицам Лукиных ни в коем случае не умаляют их значения. За всю историю от начала их создания они сыграли огромную роль. Но с появлением компьютеров удается ускорить расчеты и повысить их точность, что и достигается данной таблицей.

4. В данной таблице можно произвести расчет отметок профиля канализации в столбцах К : Р. В строках 21 : 25 приведен пример расчета трассы. Расчетом предусмотрено соединение в колодцах трубопроводов разных диаметров по шелыгам труб. В ячейку М21, (выделена двойной рамочкой) внесите отметку лотка трубы, принятую в Вашем проекте (в примере 51,250), остальные отметки будут высчитаны автоматически. Если на трассе предусмотрен перепадный колодец (КК4п), то в ячейку начала участка после перепада (выделено желтым цветом) внесите отметку лотка трубы, (при этом формула в этой ячейке уничтожится), и расчет будет продолжен автоматически. В данном примере величина перепада принята 0,619 м.

Кω=

ω/d2

0.1 0.0635 0.040900.11 0.06938 0.047500.12 0.07526 0.054100.13 0.08114 0.060700.14 0.08702 0.06730

0.15 0.0929 0.073900.16 0.09844 0.081480.17 0.10398 0.089060.18 0.10952 0.096640.19 0.11506 0.10422

Наполне-ние трубо-провода hs/d

Значение гидравли-ческого радиуса Rs/d

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

0.2 0.1206 0.111800.21 0.1258 0.120140.22 0.131 0.128480.23 0.1362 0.136820.24 0.1414 0.14516

0.25 0.1466 0.153500.26 0.15146 0.162440.27 0.15632 0.171380.28 0.16118 0.180320.29 0.16604 0.18926

0.3 0.1709 0.198200.31 0.17542 0.20756

0.32 0.17994 0.216920.33 0.18446 0.226280.34 0.18898 0.23564

0.35 0.1935 0.245000.36 0.19764 0.254680.37 0.20178 0.264360.38 0.20592 0.274040.39 0.21006 0.28372

0.4 0.2142 0.293400.41 0.21798 0.303280.42 0.22176 0.313160.43 0.22554 0.323040.44 0.22932 0.33292

0.45 0.2331 0.342800.46 0.23648 0.352780.47 0.23986 0.362760.48 0.24324 0.372740.49 0.24662 0.38272

0.5 0.2500 0.392700.51 0.25298 0.402680.52 0.25596 0.412660.53 0.25894 0.422640.54 0.26192 0.43262

0.55 0.2649 0.442600.56 0.26744 0.452480.57 0.26998 0.462360.58 0.27252 0.472240.59 0.27506 0.48212

0.6 0.2776 0.492000.61 0.27978 0.501680.62 0.28196 0.511360.63 0.28414 0.521040.64 0.28632 0.53072

0.65 0.2885 0.540400.66 0.29004 0.549760.67 0.29158 0.559120.68 0.29312 0.568480.69 0.29466 0.57784

0.7 0.2962 0.587200.71 0.2973 0.596140.72 0.2984 0.605080.73 0.2995 0.61402

0.74 0.3006 0.622960.75 0.3017 0.63190

0.76 0.3022 0.640240.77 0.3027 0.648580.78 0.3032 0.656920.79 0.3037 0.66526

0.8 0.3042 0.673600.81 0.30402 0.681180.82 0.30384 0.688760.83 0.30366 0.696340.84 0.30348 0.70392

0.85 0.3033 0.711500.86 0.30224 0.718100.87 0.30118 0.724700.88 0.30012 0.731300.89 0.29906 0.73790

0.9 0.2980 0.744500.91 0.2957 0.749740.92 0.2934 0.754980.93 0.2911 0.760220.94 0.2888 0.76546

0.95 0.2865 0.770700.96 0.2842 0.773640.97 0.2819 0.776580.98 0.2796 0.779520.99 0.2773 0.78246

1.0 0.2500 0.78540

β h/d h/d β

1 0.00424371 0.000076 0.01 11.478342 0.00824835 0.000305 0.02 16.26023 0.01201435 0.000685 0.03 19.948444 0.01554243 0.001218 0.04 23.07392

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

5 0.01883362 0.001903 0.05 25.841936 0.02188923 0.002739 0.06 28.357647 0.02471084 0.003727 0.07 30.683428 0.02730034 0.004866 0.08 32.859889 0.02965988 0.006156 0.09 34.91521

10 0.03179191 0.007596 0.1 36.869911 0.03369914 0.009186 0.11 38.7394212 0.03538457 0.010926 0.12 40.535813 0.03685146 0.012815 0.13 42.2685814 0.03810334 0.014852 0.14 43.9455215 0.03914400 0.017037 0.15 45.57316 0.03997748 0.019369 0.16 47.15636

17 0.04060810 0.021848 0.17 48.7001318 0.04104039 0.024472 0.18 50.2081819 0.04127915 0.027241 0.19 51.6838720 0.04132940 0.030154 0.2 53.130121 0.04119639 0.033210 0.21 54.5494622 0.04088561 0.036408 0.22 55.944223 0.04040274 0.039748 0.23 57.3163624 0.03975370 0.043227 0.24 58.6677525 0.03894459 0.046846 0.25 6026 0.03798171 0.050603 0.26 61.314627 0.03687155 0.054497 0.27 62.6128928 0.03562078 0.058526 0.28 63.8961229 0.03423623 0.062690 0.29 65.1654130 0.03272492 0.066987 0.3 66.4218231 0.03109400 0.071416 0.31 67.6663232 0.02935077 0.075976 0.32 68.899833 0.02750268 0.080665 0.33 70.1231334 0.02555728 0.085481 0.34 71.3370835 0.02352227 0.090424 0.35 72.542436 0.02140544 0.095492 0.36 73.739837 0.01921468 0.100682 0.37 74.9299438 0.01695799 0.105995 0.38 76.1134639 0.01464343 0.111427 0.39 77.2909740 0.01227912 0.116978 0.4 78.4630441 0.00987328 0.122645 0.41 79.6302442 0.00743415 0.128428 0.42 80.793143 0.00497001 0.134323 0.43 81.9521544 0.00248918 0.140330 0.44 83.107945 0.00000000 0.146447 0.45 84.2608346 -0.00248918 0.152671 0.46 85.4114347 -0.00497001 0.159001 0.47 86.5601948 -0.00743415 0.165435 0.48 87.7075649 -0.00987328 0.171970 0.49 88.8540150 -0.01227912 0.178606 0.5 9051 -0.01464343 0.185340 0.51 91.1459952 -0.01695799 0.192169 0.52 92.2924453 -0.01921468 0.199092 0.53 93.4398154 -0.02140544 0.206107 0.54 94.5885755 -0.02352227 0.213212 0.55 95.7391756 -0.02555728 0.220404 0.56 96.892157 -0.02750268 0.227680 0.57 98.0478558 -0.02935077 0.235040 0.58 99.2069

59 -0.03109400 0.242481 0.59 100.369860 -0.03272492 0.250000 0.6 101.53761 -0.03423623 0.257595 0.61 102.70962 -0.03562078 0.265264 0.62 103.886563 -0.03687155 0.273005 0.63 105.070164 -0.03798171 0.280814 0.64 106.260265 -0.03894459 0.288691 0.65 107.457666 -0.03975370 0.296632 0.66 108.662967 -0.04040274 0.304634 0.67 109.876968 -0.04088561 0.312697 0.68 111.100269 -0.04119639 0.320816 0.69 112.333770 -0.04132940 0.328990 0.7 113.578271 -0.04127915 0.337216 0.71 114.834672 -0.04104039 0.345492 0.72 116.103973 -0.04060810 0.353814 0.73 117.387174 -0.03997748 0.362181 0.74 118.685475 -0.03914400 0.370590 0.75 12076 -0.03810334 0.379039 0.76 121.332377 -0.03685146 0.387524 0.77 122.683678 -0.03538457 0.396044 0.78 124.055879 -0.03369914 0.404596 0.79 125.450580 -0.03179191 0.413176 0.8 126.869981 -0.02965988 0.421783 0.81 128.316182 -0.02730034 0.430413 0.82 129.791883 -0.02471084 0.439065 0.83 131.299984 -0.02188923 0.447736 0.84 132.843685 -0.01883362 0.456422 0.85 134.42786 -0.01554243 0.465122 0.86 136.054587 -0.01201435 0.473832 0.87 137.731488 -0.00824835 0.482550 0.88 139.464289 -0.00424371 0.491274 0.89 141.260690 0.00000000 0.500000 0.9 143.130191 0.00448293 0.508726 0.91 145.084892 0.00920494 0.517450 0.92 147.140193 0.01416559 0.526168 0.93 149.316694 0.01936415 0.534878 0.94 151.642495 0.02479961 0.543578 0.95 154.158196 0.03047065 0.552264 0.96 156.926197 0.03637568 0.560935 0.97 160.051698 0.04251283 0.569587 0.98 163.739899 0.04887994 0.578217 0.99 168.5217

100 0.05547456 0.586824 1 180101 0.06229397 0.595404 102 0.06933519 0.603956 103 0.07659494 0.612476 104 0.08406971 0.620961 105 0.09175570 0.629410 106 0.09964886 0.637819 107 0.10774489 0.646186 108 0.11603924 0.654508 109 0.12452713 0.662784 110 0.13320353 0.671010 111 0.14206318 0.679184 112 0.15110061 0.687303

113 0.16031012 0.695366 114 0.16968581 0.703368 115 0.17922157 0.711309 116 0.18891109 0.719186 117 0.19874790 0.726995 118 0.20872532 0.734736 119 0.21883651 0.742405 120 0.22907446 0.750000 121 0.23943203 0.757519 122 0.24990191 0.764960 123 0.26047665 0.772320 124 0.27114869 0.779596 125 0.28191035 0.786788 126 0.29275383 0.793893 127 0.30367123 0.800908 128 0.31465457 0.807831 129 0.32569578 0.814660 130 0.33678673 0.821394 131 0.34791921 0.828030 132 0.35908500 0.834565 133 0.37027578 0.840999 134 0.38148326 0.847329 135 0.39269908 0.853553 136 0.40391490 0.859670 137 0.41512238 0.865677 138 0.42631317 0.871572 139 0.43747895 0.877355 140 0.44861144 0.883022 141 0.45970239 0.888573 142 0.47074360 0.894005 143 0.48172693 0.899318 144 0.49264433 0.904508 145 0.50348781 0.909576 146 0.51424947 0.914519 147 0.52492151 0.919335 148 0.53549626 0.924024 149 0.54596613 0.928584 150 0.55632370 0.933013 151 0.56656166 0.937310 152 0.57667284 0.941474 153 0.58665026 0.945503 154 0.59648707 0.949397 155 0.60617660 0.953154 156 0.61571235 0.956773 157 0.62508804 0.960252 158 0.63429755 0.963592 159 0.64333498 0.966790 160 0.65219463 0.969846 161 0.66087103 0.972759 162 0.66935892 0.975528 163 0.67765328 0.978152 164 0.68574931 0.980631 165 0.69364247 0.982963 166 0.70132845 0.985148

167 0.70880322 0.987185 168 0.71606298 0.989074 169 0.72310419 0.990814 170 0.72992361 0.992404 171 0.73651822 0.993844 172 0.74288533 0.995134 173 0.74902248 0.996273 174 0.75492752 0.997261 175 0.76059856 0.998097 176 0.76603401 0.998782 177 0.77123257 0.999315 178 0.77619322 0.999695 179 0.78091523 0.999924 180 0.78539816 1.000000

0.034532830.040160920.041331330.04036038

Kϖ=

π4

×( β180

−sin2 β

2)

0.038143880.035140620.031622820.027767670.023698110.019503610.015251670.010994710.006774430.00262462

-0.00142682-0.00535660

-0.00914497-0.01277502-0.01623215-0.01950361-0.02257820-0.02544602-0.02809823-0.03052691-0.03272492-0.03468581-0.03640367-0.03787313-0.03908921-0.04004736-0.04074333-0.04117317-0.04133321-0.04121999-0.04083025-0.04016092-0.03920909-0.03797200-0.03644698-0.03463152-0.03252316-0.03011957-0.02741845-0.02441760-0.02111486-0.01750812-0.01359530-0.00937435-0.004843250.000000000.005157410.010630990.016422730.022534670.028968850.035727340.042812260.05022576

0.057970060.066047440.074460250.083210930.092302010.101736140.111516080.121644760.132125240.142960770.154154820.165711060.177633450.189926210.202593930.215641550.229074460.242898570.257120330.271746880.286786140.302246950.318139200.334474110.351264410.368524710.386271920.404525780.423309610.442651270.462584580.483151220.504403620.526409280.549257660.573071720.598028630.624400620.652646480.683662030.719763570.78539816