1

第四章 传 热

2

要求：1.掌握热传导的基本原理、傅立利定律、平壁与

圆筒壁的稳定热传导计算；

2.掌握对流传热的基本原理及牛顿冷却定律；

3.掌握运用传热速率方程式、热量衡算式、平均

温度差、总传热系数进行传热计算；

3

4.理解对流传热系数的影响因素、关联式及应用

条件；

5.了解间壁换热器的结构特点、应用及强化途

径。

4

重点：对数平均温度差、总传热系数的计算、换热器的

计算。

5

4.1 概述

传热：传热：由于温度差引起的能量转移，又称热传递。

稳态传热：稳态传热：传热系统中无能量积累。其特点是：

传热速率在任何时刻为常数，且系统中各点的温度

仅随位置变化，不随时间而变。

非稳态传热：非稳态传热：传热系统中各点的温度不仅随位置

变化，而且随时间而变。

6

4.1.1 4.1.1 传热的基本方式传热的基本方式

分类：（传热机理）

1.热传导

1)定义：物体各部分之间不发生相对位移，仅借

分子、原子和自由电子等微观粒子的热运动而引

起的热量传递，又称导热。

2)条件：系统两部分之间存在温度差。

7

2.热对流

1)定义：物体各部分之间发生相对位移所引起

的热传递过程，简称对流传热。

2)产生原因：

流体温度中各处温度的不同而引起密度的差

别，使流体质点产生位移，称自然对流；

外力所致流体质点的强制运动，称强制对流。

8

3) 说明：

同一种流体中可能同时发生自然对流和强制对

流；

化工过程中，流体流过固体表面时的传热是包

含了热传导和热对流的联合过程，称对流传热；

对流传热与流体流动状况密切相关。

9

3.热辐射

1.定义：由于热原因而产生的电磁波在空间的传递。

2.说明：

任何物体只要在绝对零度以上，都能进行热辐射；

物体只有在温度较高时，热辐射才能成为主要的传热方式。

10

4.1.2 传热过程中热、冷流体（接触）热

交换的方式（自学）

11

4.2 热传导

4.2.1 基本概念和傅立叶定律

,,, zyxft

1.温度场和温度梯度

1) 温度场

某一时刻物体或系统内各点的温度分布。

12

2) 等温面：温度场中同一时刻下相同温度各点所

组成的面。等温面不能相交。

3) 温度梯度：两相邻等温面的温度差与两面间的

垂直距离之比。

稳态温度场： 0,,

t

zyxft

00

z

t

y

ttxft

稳态一维温度场：

13

tt+t

Qds

n

t-t

14

n

t

n

t

n

tgradt

n

或

0lim温度梯度：

dx

dtgradt 稳态一维温度梯度：

15

：导热系数，w/(m﹒oC)；

Q：导热速率，w；

S：等温面的面积，m2 。

n

tdSdQ

2.傅立叶定律

通过等温面的导热速率与温度梯度及传热面积

成正比，即：

n

tdS dQ

或

16

nt

dS

dQ

表 4-1 物质导热系数的数量级

物质种类 气体 液体 非导固体 金属 绝热材料

W/(m﹒oC)

0.006～0.6

0.07～0.7

0.2～ 3.0 15～ 420 ﹤0.25

17

4.2.2 导热系数

taat 100 1

1.固体的导热系数

金属： t，

非金属： t，

对大多数固体：

18

2.液体的导热系数

大多数液态金属： t，

液体（除水和甘油）： t，

3.气体的导热系数

t，

19

4.2.3 平壁的温态热传导

1.单层平壁的热传导

b：平均壁厚， m ； t：温度差， oC；

Qt1

t2

b

tt1

b x0

t2

20

稳态的一维平壁热传导：

dx

dtSQ

对上式积分可得：

21

R1：导热热阻， m2﹒oC/

w。

121

R

tb

tt

S

Qq

R：导热热阻， oC/

w。

R

t

S

btt

ttSb

Q

2121 )(

22

传热阻力传热推动力

传热速率

23

2.多层平壁的热传导

b1 b2 b3

Q

t

x

t1t2

t3t4

24

以三层平壁为例：

321 QQQQ

S

btt

S

btt

S

btt

Q

2

2

43

2

2

32

1

1

21

321

321

2

2

2

2

1

1

41

RRR

ttt

S

b

S

b

S

btt

25

多层平壁：

R

t

S

btt

Q n

i i

i

n

1

11

26

4.2.4 圆筒壁的热传导1.单层圆筒壁的热传导（稳态）

Qr1 r

drr2t 2 t 1

L

27

dr

dtrL

dr

dtSQ 2

1

2

21

ln

2

r

rttL

Q

上式积分可得：

1

2

21

ln2

1

r

r

L

tt

mS

btt

21

28

面积的对数平均值

半径的对数平均值

12 rrb

L

Qq

Lr

r

rrrL

S mm

2ln

2

1

2

12

1

2

12

lnr

rrr

rm

29

2.多层圆筒壁的热传导（稳态）

t 2

t 1

t 3

t 4

r1 r2 r3

r4

30

以三层圆筒壁为例：

33

3

22

2

11

1

41

mmm S

b

S

b

S

btt

Q

3

4

32

3

21

2

1

41

ln2

1ln

2

1ln

2

1

r

r

Lr

r

Lr

r

L

ttQ

321

321

RRR

ttt

31

n

i mii

i

n

S

btt

Q

1

11

对多层圆筒壁：

n

i i

i

i

n

r

r

L

ttQ

1

1

11

ln2

1

32

3.保温层临界直径

t 1 t 2 t f

r i

ro

33

Lrr

r

L

tt

RR

ttQ

i

ff

0

0

1

21

1

2

1ln

2

1

0

1/ln

112

2

0

0

200

21

0

r

rr

rrttL

dr

dQ

i

cr 2

cd 保温层的临界直径

34

4.3 对流传热 4.3.1 对流传热的分析

温度

T

Tw

tw

t

距离

传热壁面

滞流内层

热流体

冷流体

35

4.3.2 壁面和流体间的对流传热速率

牛顿冷却定律：以热流体和壁面间的对流传热为例

dSTT

dS

TTdQ w

w

1

：局部对流传热系数

：平均对流传热系数

tSQ

36

热流体在管内流动，冷流体在管间流动，则对

流传热速率方程可表示为 :

ow

iwi

dSttdQ

dSTTdQ

o

Si， So：换热器管内侧和外侧表面积， m2；

i， o：内侧和外侧流体对流传热系数， w/

(m2﹒oC)。

37

表 4-3 值的范围

换热方式

空气自然对流

气体强制对流

水自然对流

水强制对流

水蒸气冷凝

有机蒸气冷凝

水沸腾

w/(m2

﹒oC)

5～26

20～100

20～1000

1000～15000

5000～15000

500～2000

2500～25000

38

4.3.3 热边界层（了解）

39

4.4 传热计算

设计计算：

→生产要求的热负荷 换热器的传热面积

校核计算：

→换热器 换热器传热量、流体流量或温度

40

4.4.1 能量衡算

假设换热器绝热良好，热损失可忽略，则单位时

间内热流体放出的热量等于冷流体吸收的热量，即：

1221 ccchhh HHWHHWQ

若换热器中两流体无相变：

1221 ttcWTTcWQ pccphh

41

若换热器中热（冷）流体仅发生相变：

21

12

TTcWrWQ

ttcWrWQ

phhcc

pcchh

若换热器中热（冷）流体发生相变，且发生冷却（加热）：

2112

1221

TTcWttcrWQ

ttcWTTcrWQ

phhpccc

pccphhh

42

4.4.2 总传热速率微分方程和总传热系数

1.总传热速率微分方程

tdSKdStTKdQ

K ：总传热系数， w/(m2﹒oC)。工程上大

多以外表面积为基准的。

mmiioo dStTKdStTKdStTKdQ

43

o

i

o

i

i

o

d

d

dS

dS

K

K

圆 管：

o

m

o

m

m

o

d

d

dS

dS

K

K

44

2.总传热系数

1）总传热系数的计算式

两流体通过管壁的传热过程可分解为：

热流体在流动过程中把热量传给管壁的对流

传热；

通过管壁的热传导；

管壁与流动中的冷流体之间的对流传热。

45

oo

w

m

ww

ii

w

dS

tt

dS

btT

dS

TTdQ

11

比较上面两式可得：

oo

oo

dSK

tTdStTKdQ

1

oomii dSdS

b

dS

tT

11

46

圆 管：om

o

ii

o

o d

bd

d

d

K 11

oomiioo dSdS

b

dSdSK 111

om

o

ii

o

o dS

bdS

dS

dS

K 11

om

o

ii

oo

d

bd

d

dK

1

1

47

2）污垢热阻

oso

m

o

i

osi

ii

o

o

Rd

bd

d

dR

d

d

K 11

Rsi， Rso：管内，外侧表面上的污垢热阻

3）总传热系数的数值范围（见书）

48

例 4-4：

oso

m

o

i

osi

ii

o

o

Rd

bd

d

dR

d

d

K 11

1000

1102.0

0225.045

025.00025.0

02.0

025.0105.0

02.050

025.0 33

33333 101102.0100617.010625.01025

21069.2

49

K0=37.2 W/(m2C)

%7.230 K

KK

按平壁计算结果： K0=46 W/(m2C)

50

例 4-5：

oii

o

o d

d

K 11

i提高一倍：

C)w/(m74 020 K

2

33

1035.1

101105.12

1000

1

02.0100

025.0

51

0提高一倍：

oii

o

o d

d

K 11

C)w/(m39 020 K

2

33

1055.2

105.01025

2000

1

02.050

025.0

52

4.4.3 平均温度差法和总传热速率方程

tdSKdStTKdQ

为了对上式积分，作如下假定：

（ 1）传热为稳态过程；

（ 2）两流体的比热均为常量；

（ 3 ）总传热系数 K 为常量；

（ 4）换热器的热损失可以忽略。

53

1.恒温传热时的平均温度差

tKSQ

54

2.变温传热时的平均温度差

s

T1

t2T2

t1

s

t2T2

t1

T1

(a) (b)

55

t2

T2

t1

T1

t1

t2

0 Q

T

t

温度

传热量

t=T- t

56

1）逆流和并流时的平均温度差

mtKSQ

对数平均温度差

90 6020 40

9.39 mt

90 6040 20

8.44 mt

1

2

12

lnt

ttt

tm

57

工程计算中，当 t2 /t1 < 2时，可用算术平均

温度差代替对数平均温度差。

当一侧流体变温时： 并逆 mm tt

并逆 mm tt 当两侧流体变温时：

58

2）错流和折流时的平均温差

1

2

1

2

1

(a) (b)

(a) 错流

(b) 折流

59

计算：

mtKSQ

tm可采用安德伍德（ Underwood）和鲍

曼 Bowman的算法图来计算。

按逆流计算平均温度差： tm1

计算温度差校正系数： t

60

1mtm tt

两流体的最初温升冷流体的温升

11

12

tT

ttP

RPft ,

冷流体的温升热流体的温降

12

21

tt

TTR

61

62

例 4-8：在一传热面积为 15.8m2的逆流套管换热器

中，用油加热冷水。油的流量为 2.85kg/s、进口温度

为 1100C；水的流量为 0.667 85kg/s、进口温度为

350C。油和水的平均比热分别为 1.9及 4.18kJ/(kg0C)

。换热器的总传热系数为 320W/(m20C)。试求水的出

口温度及传热量。

1221 ttcWTTcWQ pccphh

mtKSQ

63

解法：

。正确，否则重新假设相等则初设

是否相等与

初设

22

12

2

2

,

tt

tKSttcW

t

t

mpcc

m

T

解得 t2 = 89.8 0C， Q = 160.3 kw

1221 ttcWTTcW pccphh

64

4.4.4 总传热速率方程的应用

1. 传热面积的计算

1 ）总传热系数 K 为常数

2 ）总传热系数 K 不为常数

（ 1） K与温度呈线性变

化： 12

21

1221

lntK

tKtKtK

SQ

（ 2） K与温度不呈线性变化：分段计算；

（ 3） K与温度变化较大时：采用图解积

分。

mtK

QS

65

2. 实验测定总传热系数 K

例 4-9（ P236）

3.换热器的操作型计算

例 4-10（ P237）

66

4.4.5 传热单元数法

传热单元数（ NTU —）法又称传热效率 传热单元

数（— NTU）法。主要用于换热器的校核计算

等。 1221 ttcWTTcWQ pccphh

67

将换热器实际热流量 Q与其无限大传热面积时的最大可能传热量 Qmax之比，称为换热器的传热效率 ε。

T1

t2

T2

t1

t1

T2

T1=t2 T1

t2

T2=t1

(a)传热实际情况

(b)冷流体(W 相对小的理论极限情况 (c)冷流体(W 相对小的理论极限情况

68

1. 传热效率

maxQ

Q

最大可能的传热量实际的传热量

WC ｐ：流体的热容量流率。

1minmax tTWQ p Ｃ

69

如果热流体为最小值流体，则：

11

21

11

21

tT

TT

tTcW

TTcW

phh

phhh

如果冷流体为最小值流体，则：

11

12

11

12

tT

tt

tTcW

ttcW

pcc

pccc

70

2.传热单元数 NTU

dStTKdtcWdTcWdQ pccphh

对冷流体：

dStTKdtcW pcc

pcccW

KdS

tT

dt

pcc

t

t

S

pccc cW

KS

cW

KdS

tT

dtNTU

2

1 0)(

71

(NTU)C：基于冷流体的传热单元数，反映了：

传热温度差与传热推动力之比；

10C平均温度差的传热速率与冷（或热）流

体每升高（或降低） 10C所吸收（或放出）的

热量之比。

72

列管换热器：

基于冷流体的传热单元长度

2

1

t

tpccpcc tT

dt

cW

dLnK

cW

KS

cc

t

t

pcc NTUHtT

dt

dKn

cWL

2

1

dKn

cWH pcc

c

73

1CNTU若

mCC

t

tC tT

tt

tT

dtNTU

C

C

122

1

传热单元数物理意义： 列管换热器中的列管可视

为 (NTU)段，每段的长度为 H，每段内流体的温

度变化等于传热平均温度差。

74

3.传热效率和传热单元数的关系

75

76

77

4.5 对流传热系数关联式

4.5.1 对流传热系数的影响因素

1.流体的种类和相变化的情况

换热方式

空气自然对流

气体强制对流

水自然对流

水强制对流

水蒸气冷凝

有机蒸气冷凝

水沸腾

w/(m2﹒oC)

5～26

20～100

20～1000

1000～15000

5000～15000

500～2000

2500～25000

表 4-3 值的范

围

78

2.流体的物性

1 ）导热系数 大， 大；

2 ）粘度 大， 小；

3 ）比热和密度 Cp 大，

大；

4 ）体积膨胀系数 大， 大。

79

3.流体的温度

流体物性、附加自然对流

4.流体的流动状态

滞流小、湍流大

80

5.流体流动的原因

自然对流小、强制对流大

6.传热面的形状、位置和大小

形状：管、板、环隙、翅片等

位置：水平、垂直、管束的排列方式

大小：管径、管长、板高、进口效应

81

4.5.2 对流传热过程的因次分析

1.流体无相变时的强制对流传热过程

Pr,eRfNu

关联对流传热系数的准数l

Nu

p

r

cP

lu

Re

反映物性影响的准数

反映流动状态影响的准数

82

2

23

tgl

Gr

2.自然对流传热过程

反映自然对流影响的准数

Pr,GrfNu

83

3.应用准数关联式应注意的问题1)定性温度

流体的平均温度（常用）

壁面的平均温度

流体和壁面的平均温度（膜温）

2)特征尺寸

圆管内取管内径

非圆管取当量直径＝ 4流动截面积 /传热周边

长

3)应用条件

84

4.5.3 流体无相变时的对流传热系数

1.流体在管内作强制对流

1）流体在圆形管内作强制湍流

85

（ 1）低粘度流体

n

pi

i

ne

cud

dor

RNu

8.0

8.0

023.0

Pr023.0

当流体被加热时， n=0.4，

当流体被冷却时， n=0.3。

86

特征尺寸：取管内径；

定性温度：流体进出口温度的算术平均值。

进行校正。乘以，若

应用范围：

7.0

4

160

60120Pr7.010

L

d

d

L

d

LR

i

i

ie

87

（ 2）高粘度流体14.0

318.0 Pr023.0

weRNu

14.0

w

318.0 Pr023.0 eRNu

88

特征尺寸：取管内径；

定性温度：流体进出口温度的算术平均值。

60120Pr7.0104 i

e d

LR应用范围：

89

2）流体在圆形管内作强制滞流

3）流体在圆形管内作过渡流

90

2.流体在管外作强制对流

1）流体在管束外作强制垂直流动

91

2）流体在换热器的管间流动

92

3.自然对流

nGrcNu Pr

93

4.5.4 流体有相变时的对流传热系数

1.蒸气冷凝

1）蒸气冷凝方式

（ 1）膜状冷凝

传热面为冷凝液膜面，故膜状冷凝的热阻主

要集中在冷凝液膜内。

94

（ 2）滴状冷凝

传热面主要为固体壁面，故滴状冷凝传热系

数比膜状冷凝大得多（几倍甚至几十倍），但工

业上遇到的大多是膜状冷凝。

95

96

2）膜状冷凝对流传热系数

努塞尔特（ Nusselt）理论公式及实验结果。

97

3）影响冷凝传热的因素

（ 1）冷凝液膜两侧的温度差

液膜滞流时，温度差加大，冷凝传热系数降低。

（ 2）流体物性

液膜的密度、粘度、导热系数、蒸汽的冷凝潜热

（ 3）蒸气的流速和流向

（ 4）蒸气中不凝性气体的含量

（ 5）冷凝壁面

98

2.液体的沸腾

工业上液体沸腾方式：大容积沸腾、管内沸腾。

大容积沸腾：加热壁面浸没在液体中，液体在壁面

受热沸腾。

管内沸腾：液体在管内流动时受热沸腾。

99

1）液体沸腾曲线

100

由图可知：

（ 1） t50C时：和 q较低，原因是液体内部产

生自然对流，液体表面发生蒸发；

（ 2） t＝ 5～ 250C ： 和 q急剧增大，原因是

壁面不断有气泡产生、脱离和上升，使液体受到剧

烈的扰动，此段称泡核沸腾或泡状沸腾；

（ 3） t>250C ： 和 q急剧下降，然后稳定，原

因是气泡数急剧增加，在壁面形成一层气膜，此段

称膜状沸腾。

101

2）沸腾传热系数的计算

3）影响沸腾传热的因素

（ 1）液体的性质：液体的导热系数、密度、粘度

和表面张力；

（ 2）温度差；

（ 3）操作压强：压强提高，增加；

（ 4）加热壁面：材料、粗糙度。

102

4.5.5 壁温的估算

例 4-16 结果表明：

管壁温度接近热阻小的那侧流体的温度。

103

4.6 辐射传热（自学）

104

4.7 换热器

1.间壁式换热器

热流方向

冷流体

热流体

对流

导热

对流

dLnS

105

2.混合式

106

3.蓄热式换热器

107

4.7.1 间壁式换热器的类型

1.管式换热器

1）蛇管式换热器

108

（ 1）沉浸式

109

结构：这种换热器多以金属管子绕成，或制成各种

与容器相适应的情况，并沉浸在容器内的液体中。

优点：结构简单，便于防腐，能承受高压。

缺点：由于容器体积比管子的体积大得多 ,因此管

外流体的表面传热系数较小。为提高传热系数，容器

内可安装搅拌器。

110

（ 2）喷淋式

111

结构：多用于冷却管内的热流体。将蛇管成排

地固定于钢架上，被冷却的流体在管内流动，冷

却水由管上方的喷淋装置中均匀淋下，故又称喷

淋式冷却器。

优点：传热推动力大，传热效果好，便于检修

和清洗。

缺点：喷淋不易均匀。

112

2）套管式换热器（逆流）

113

结构：将两种直径大小不同的直管装成同心套管，

可用 U形肘管把管段串联起来，每一段直管称作一

程。

优点：进行热交换时使一种流体在内管流过，另一

种则在套管间的环隙中通过。流速高，表面传热系数

大，逆流流动，平均温差最大，结构简单，能承受高

压，应用方便。

缺点：管间接头较多，易发生泄漏；单位长度具有

的传热面积小。

114

3）管壳式换热器

（ 1）固定管板式

优点：结构简单 ,成本低；

缺点：壳程不易机械清洗 ,可能产生较大的热应

力；

使用场合 :壳程流体不易结垢或容易化学清洗 ,壳

体与传热管壁温度之差小于 50度，否则加膨胀节

(低于 60～ 70度 ,压力低于 600kPa)。

115

116

（ 2） U型管换热器

特点：管内清洗困难

117

（ 3）浮头式换热器

结构较为复杂 ,成本高 ,消除了温差应力，应用广

泛。

118

2.板式换热器

1）夹套式换热

器

119

结构：夹套式换热器主要用于反应过程的加热

或冷却，是在容器外壁安装夹套制成。

优点：结构简单。

缺点：传热面受容器壁面限制，传热系数小。

为提高传热系数且使釜内液体受热均匀，可在釜

内安装搅拌器。也可在釜内安装蛇管。

120

2）板式换热器

121

122

123

3）螺旋板式换热器（逆流）

124

125

3.翅片式换热器

1）翅片式管换热器

126

127

静态混合器

128

2）板翅式换热器

129

4.热管换热器

（ 1）由传热管、壳体、隔板构成。

（ 2）通过工作液的沸腾气化、蒸气流动、蒸气

冷凝实现传热。

（ 3）特别适用低温差的传热。

130

131

（ 2）型号表示方法

X XXXX X －XX －

XXX

1 2 3 4 5

1：换热器的代号

2：公称直径

3：管程数

4：公称压强

5：公称换热面积

2）管壳式换热器的系列标准

132

2. 管壳式换热器设计时应考虑的问题

1）流体流径的选择

在换热器中，哪一种流体流经管程，哪一种流

经壳程，下列几点可作为选择的一般原则：

不洁净或易结垢的液体宜在管程；

腐蚀性流体宜在管程，以免管束和壳体同时受到

腐蚀；

压力高的流体宜在管内，以免壳体承受压力；

133

饱和蒸汽宜走壳程，因饱和蒸汽比较清洁，表

面传热系数与流速无关，而且冷凝液容易排出；

流量小而粘度大的流体一般以壳程为宜，因在

壳程 Re>1000即可达到湍流。但这不是绝对的，

如流动阻力损失允许，将这类流体通入管内并采用

多管程结构，亦可得到较高的表面传热系数；

134

若两流体温差较大，对于刚性结构的换热器，

宜将表面传热系数大的流体通入壳程，以减小热

应力；

需要被冷却物料一般选壳程，便于散热。

135

以上各点常常不可能同时满足，应抓住主要

方面，例如首先从流体的压力、防腐蚀及清洗等

要求来考虑，然后再从对阻力降低或其他要求予

以校核选定。

136

2）流体流速的选择

137

3）流体两端温度的选择

4）管子的规格和排列方式

规格： 252.5 ， 192

长度： 1.5， 2， 3， 4.5， 6

和 9m

长径比： 4～ 6

排列方式：等边三角形、正方形

138

139

5）管程和壳程数的确定

u

um

8.0t 要求：

：管内流体实际流速。：管内流体适宜流速；：管程数；

u

u

m

140

6）折流挡板

安装折流挡板的目的是为提高管外表面传热系数。

我国系列标准中采用的挡板间距为：

固定管板式有

100， 150， 200， 300， 450， 600， 70

0mm 七种

浮头式有

100， 150， 200， 250， 300， 350， 45

0（或 480）， 600mm 八种。

141

挡板的形状和间距必须适当。

142

7）外壳直径的确定

bntD c 21

nn

nn

c

c

19.1

1.1

正方形排列：

正三角形排列：

143

8）主要附件

封头、缓冲挡板、导流筒、放气孔、排液孔、接管

9）材料的选用

10）流体流动阻力的计算

144

3.列管式换热器的选用和设计计算步骤

1）试算并初选设备规格

确定流体在换热器中的流动途径；

根据传热任务计算热负荷 Q；

确定流体在换热器两端的温度，选择换热器

型式，计算定性温度，并确定流体在定性温度

下的物性数据；

计算平均温度差，决定壳程数；

145

初选总传热系数；

由传热速率方程，初步计算出传热面积，并确

定换热器的基本尺寸。

146

2）计算管、壳程压强降

3）核算总传热系数

根据选择的换热器，再计算总传热系数 K1，

要求 K1 / K = 1.15 － 1.25 ，否则，另选 K，直

至满足要求为止。

147

4.7.3 各种间壁式换热器的比较和传热的强化途径

1.各种间壁式换热器的比较

视具体情况，综合考虑择优选定。

148

2.传热的强化途径

1）增大单位体积的传热面积；

2）增大平均温度差：提高逆流程度；

3 ）增大总传热系数 K

149

（ 1）加大流速；

（ 2）增强流体的扰动；

（ 3）在流体中加固体颗粒；

（ 4）采用短管技术；

（ 5）防止结垢和及时清除垢层。

原则：抓住影响强化传热的主要矛盾，结合设备结

构、动力消耗、检修操作等，采取经济合理的强化

方法。