大気レーダーのアダプティブクラッタ 抑圧法の開発
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大気レーダーのアダプティブクラッタ 抑圧法の開発. 京都大学大学院 情報学研究科 通信情報システム専攻 神尾 和憲 佐藤 亨 . 研究背景. 【問題】 観測対象のエコーに比べて、山など からの反射波が十分大きいため、 サイドローブでの抑圧では不十分。 【方法】 妨害波を確実に抑圧するために、 アダプティブなクラッタ抑圧を行う 方法を検討する。. 観測対象からのエコー. 強い反射波. (アンテナパターン). +. S. U. S. U. クラッタのアダプティブ抑圧について. W1. ウエイトを制御することで、所望のアンテナ - PowerPoint PPT PresentationTRANSCRIPT
大気レーダーのアダプティブクラッタ抑圧法の開発
京都大学大学院 情報学研究科通信情報システム専攻 神尾 和憲 佐藤 亨
研究背景
強い反射波
(アンテナパターン)
観測対象からのエコー
【問題】 観測対象のエコーに比べて、山などからの反射波が十分大きいため、サイドローブでの抑圧では不十分。
【方法】 妨害波を確実に抑圧するために、アダプティブなクラッタ抑圧を行う方法を検討する。
所望パターンアダプティブサブアレー指向性アンテナ
クラッタのアダプティブ抑圧について
+
W 1W 2
SU
S
U
S:I=1:0S:I=10:1
ウエイトを制御することで、所望のアンテナパターンが作りだせる。
S
US:I=10:0
アダプティブなクラッタ抑圧
【大型レーダーに適用する】レーダーでは主ビーム形状を保つ必要ある。大型フェーズドアレイレーダーそのものをアダプティブに制御するのは困難。
例: EAR のアンテナ数 560 本
(主アレー)
サブアレー方式でアダプティブなクラッタ抑圧を行う。
サブアレー方式でのクラッタ抑圧
受信専用アレー(サブアレー)をレーダーの周りに配置する。
主アレーとサブアレーにおいて、アダプティブなクラッタ抑圧アルゴリズムを適用する。
【特徴】 レーダー自体を制御する場合に比べて、計算量が少なくてすむ。 レーダーのハードウエアを変更する必要がないため、既存の
レーダーシステムにも利用できる。
シミュレーション条件
サブアンテナ本数 4所望波到来方向 0 °妨害波到来方向 80 °
無指向性アンテナ
- 90 - 70 - 50 - 30 - 10 10 30 50 70 90- 60
- 40
- 20
0
20
40
degree
利得
アンテナパターン[dB]
Θ(deg.)レーダー・サブアレーのノイズレベル : 0dB
- 90 -70 -50 - 30 -10 10 30 50 70 90- 60
- 40
- 20
0
20
40
degree
従来法について
DCMP方向拘束付き出力電力最小化法
HCW
WRWPW
H
xxH
subject to21
out
min
利得
DCMPAntenna pattern
Lagrange 法により解を求める。 メインビームを保証する新しいウエイト決定法が必要である。
[dB]
所望波( S )方向 : 0°
妨害波( U )方向 : 80°
C は方向拘束ベクトルH は拘束値 . (H=1)
Θ(deg.)
提案アルゴリズム (DCMP - CN)
NWWHCW
WRWPW
H
H
xxH
subject to
21
out
min
DCMP-CN方向拘束付き出力電力最小化法
( DCMP )にウエイトノルムに関する拘束条件を加え
た .
(ノルムを N 以下に設定 )(所望方向の利得を H に固定 )
(出力パワーを最小化 )
入力ベクトルウエイトベクトル方向拘束ベクトル相関行列
:n番アンテナでの入力
:n番アンテナでの制御量
:方向によって生じる位相差
1 2
1 2
1 2
Tn n
Tn n
Tn n
Hxx
X x x x x
W w w w w
C c c c
R X X
c
DCMP-CN の解法
m
ri
r
ikk xgxgxfxP1
2
1
2 )}({)}({)()(
F(x): 最小化すべき関数 g(x): 拘束値関数
罰金関数法
( ) min{0, }a a
罰金率 ρ を徐々に大きくしていく。等式・不等式拘束条件ともに満たした最適解が求ま
る。
評価関数
221( ) [{abs( )} ( ) ]2
H H Hk xx kQ W W R W W C H N W W
12
( )
Hxx
H
H
W R W
W C HN W W
- 90 -70 - 50 -30 - 10 10 30 50 70 90- 60
- 40
- 20
0
20
40
degree - 90 - 70 - 50 - 30 - 10 10 30 50 70 90- 60
- 40
- 20
0
20
40
degree
DCMP vs. DCMP-CN
所望波電力 : 20 dB
妨害波電力 : 80 dB
利得
[dB] DCMP-CNAntenna pattern
DCMP-CN はメインビームを保った状態で妨害波を抑圧している .
[dB]
所望波( S )方向 : 0°
妨害波( U )方向 : 80°
所望波( S )方向 : 0°
妨害波( U )方向 : 80° Θ(deg.) Θ(deg.)
DCMPAntenna pattern
DCMP vs. DCMP-CN (2)
- 90 - 70 - 50 - 30 - 10 10 30 50 70 90- 100
- 80
- 60
- 40
- 20
0
20
40
degree - 90 - 70 - 50 - 30 - 10 10 30 50 70 90- 100
- 80
- 60
- 40
- 20
0
20
40
degree
[dB]DCMP
Antenna patternDCMP-CN
Antenna pattern[dB]
所望波電力 : -20 dB 妨害波電力 : 80 dB
Θ(deg.) Θ(deg.)
所望波( S )方向 : 0°
妨害波( U )方向 : 80°
所望波( S )方向 : 0°
妨害波( U )方向 : 80°
利得
-100-80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100-60
-40
-20
0
20
40
degree -100-80 -60 -40 -20 0 20 40 60 80 100-60
-40
-20
0
20
40
degree
広範囲から妨害波が到来した場合 (DCMP-CN)妨害波の到来角Zenith angle: 70 -
80 °
所望波電力 : 20 dB
妨害波電力 : 60 dB
Zenith angle Azimuth angle
妨害波の到来角Azimuth angle: 10 -
20 ° [dB] [dB]
利得
MUレーダの実データによる検証
【観測方法】MU レーダーでは受信チャネルが4個あるので、1チャネルを主アレー、残
り3チャネルを、サブアレーとして使
用。
【データの合成】各受信機から得ら れたデータを用いて、最適ウエイトを決定する。そしてそのウエイトを用いて各デー
タを加えあわせる。
A
B
C
D
大気エコー
クラッタ
DCMP: サイドローブ上昇 妨害波・雑音が増加DCMP-CN はクラッタ抑圧として特性が良いことがわかった
DCMP-CN
実データの合成結果
DCMP合成された出力のドプラーパワースペクトル
[dB] [dB]
大気エコー
クラッタ
実データの合成結果(2)
誤ってサブアレーのみ熱雑音が大きくなるような観測を行ってしまった。
高度
[km]
合成された結果もSN 比が劣化している。
Main DCMP-CNクラッタが抑圧がされ、0ドプラー周辺での大気エコーが観測できる。
サブアレーの設置について
・フェンスの回折でクラッタ強 度 が減衰しているので、 フェンス付近に設置する。・八木アンテナを横に向けることで、利得を 高 める。
A
サブアレーで受信するクラッタ強 度 を大きくした方が拘束値を小さく設定できるためで SN 比に対して有利である。
A
正しく1本のアンテナで受信することで SN 比の改善が成される。
飛行機エコーの抑圧相関行列の忘却係数は、どの程度 の時間で周りの状況が変化するかが指標となる。とても早く変化する例として、飛行機エコー抑圧について検討する。忘却係数を0.8に設定した例を右に示す。
高度
[km] Main DCMP-CN
まとめ
アダプティブクラッタ抑圧法について検討 既存のレーダーの周りに数素子の受信専用ア
レーを設置し、その各素子のウエイト制御を行う。
ウエイト制御法として DCMP-CN を開発した。 実データの合成によって DCMP-CN でクラッタ
抑圧が可能であることを確認した。 サブアレーの配置方法について検討した。