проектирање на техл. системи.docx

УНИВЕРЗИТЕТ ,,ГОЦЕ ДЕЛЧЕВ” – ШТИП

МАШИНСКИ ФАКУЛТЕТ - ВИНИЦА

Предмет:

ПРОЕКТИРАЊЕ НА ТЕХНОЛОШКИ СИСТЕМИ

ДОМАШНА ЗАДАЧА БР.1

Изработил: Проверил:

Ацо Мијоски М-р Сашко Димитров

Бр. на инд. 19205

Виница 2012

Задача бр.1

За машинскиот дел со работолнички цртеж прикажан на сл. 1, димензии и квалитет на материјал зададени во таб. 1, кој треба да се изработи од отковка во услови на големосериско производство е потребно да се проектира технолошки процес за изработка.

При тоа е потребно:

1. Да се одредат димензиите на отковката (појдовно парче);2. Да се дефинира редоследот на технолошки операции;3. Да се изврши избор на технолошки систем (металорезачка машина, резен

алат и мерен прибор) за секоја операција;4. Да се изврши избор на режими за обработка (помест, резна брзина и број на

вртежи) според каталошки препорачани вредности за секој зафат;5. Да се одреди главното (машинско) време за секој зафат;6. Да се одреди потребната можност за режење за секој зафат;7. Да се одреди вкупното главно време за обрботка на делот;8. Да се формира технолошка документација;

Сл.1. Работилнички цртеж на машински дел

Име и Презиме Индекс D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 L1 L2 L3 L4 Мат.

Ацо Мијоски 19205 88 8 44 18 36 58 144 14 12 22 46 C.1220

РЕШЕНИЕ:

1. ДИМЕНЗИИ НА ОТКОВКАТА

1.1. Карактеристики на материјалот

За дадениот материјал C.1220 од табела 1.1.2, група2.1 јачината на кинење на мареријалот изнесува Rm=500÷650 N/mm2, се усвојува Rm=580 N/mm2, a тврдината според Бринел е HB=140.

1.2. Избор на додаток за обработка

Согласно зададените класи на квалитет на површините, а врз основа на табела 2.1.3 се одрдува бројот и видот на зафатите за обрботка на секоја површина. Од табелата произлегува дека класата N9 се постигнува само со груба обработка, а класата N7 со груба и фина обработка.

Од табела 4.1.1 се избираат потребните податоци за груба, а од табела 4.1.7 за фина обработка:

- додаток за попречна груба обработка на челнa површина ∅ 88 δ ,1p=4 mm

- додаток за попречна груба обработка на челната површина ∅ 144 δ ,,1p=5 mm

- додаток за попречна груба обработка на прстенестa површина Ø144/Ø88 δ ,,1p=5 mm

- додаток за попречна груба обработка на внатрешнa површина ∅ 36 δ ,, ,1p=3 mm

- додаток за попречна груба обработка на внатрешнa површина ∅ 44 δ ,, ,1p=3 mm

-додаток за груба обработка на цилиндрична површина ∅ 88 ,L=46-22 mm δ '1 =4 mm

- додаток за груба обработка на цилиндрична површина ∅ 14 4, L=22 mm δ ' '1=5 mm

-додаток за груба обработка на цилиндрична внатрешна површина ∅ 36 L=12 mm δ ' ' '

1=3 mm

-додаток за груба обработка на цилиндрична внатрешна површина ∅ 4 4 ,L=14 mm δ ' ' '

1=3 mm

- додаток за фина обработка на цилиндрична внатрешна

површина ∅ 36 , L=12 mm δ '2=1,1 mm

- додаток за фина обработка на цилиндрична внатрешна површина ∅ 4 4 , L=14 mm δ '

2=1,1 mm

1.3. Пресметковни димензии на отковката

Врз основа на номиналните димензии на готовиот дел и избраните додатоци за обработка, се добиваат пресметковните вредности на отковката.

D1p=88+δ '1=88+4=92 mm

D2p=144+δ ' '1=144+5=149 mm

D1vp=44-δ 1' ' '-δ 2

' =44-3-1,1=39,9 mm

D2vp=36-δ 1' ' '-δ 2

' =36-3-1,1=31,9 mm

H1p=46+δ 1P' +δ 1P

' ' =46+4+5=55 mm

H2p=22+δ 1P' ' +δ 1P

' ' =22+5+5=32 mm

H1vp=14+δ 1P' -δ 1P

' ' ' =14+4-3=15 mm

H2vp=12+δ 1P' ' -δ 1P

' ' ' =12+5-3=14 mm

1.4. Димензии на отковката

Пресметковните димензии на отковката се заокружуваатна на цел број. На сл.2 е прикажан работилнички цртеж на отковката со нејзините димензии. Работилничкиот цртеж на отковката за поедноставна понатамошна пресметка е упростен и не е коректен, бидејќи на него не се дадени толеранции и не се прикажани ковачките агли и радиуси на заоблувања. Како таков без ковачки агли и радиуси на заоблување не може да се откове (изработи).

Сл.2. Работилнички цртеж на отковката

2. РЕДОСЛЕД НА ОПЕРАЦИИ И ЗАФАТИ

10 ОПЕРАЦИЈА-СТРУГАЊЕ

Потребно е да се изврши операција-стругање на страната со помал надворешен дијаметар според прикажаната скица на сл.3.

Сл.3. Зафати со нивен редослед за 10 оперција

Стегање и базирање;

Стегање на отковката во стандардна стегачка глава со три срепенести шепи по надворешниот дијаметар ∅ 149

Базирање по рамната челна површина од страна на поголемиот дијаметар на отковката по внатрешната страна од степенести шепи за надворешно стегање.

А. ЗАФАТИ И НИВЕН РЕДОСЛЕД

01. Надворешна попречна груба обработка на рамната челна прстенеста површина ∅ 92/∅ 39,9 на вкупна должина H=26,05 mm.

02. Надворешна надолжна груба обработка на дијаметар ∅ 88 и должина L=19 mm

03. Надворешна попречна груба обработка на прстенестата површина ∅ 149/∅ 88 и

должина 30,5 mm

04. Внатрешна надолжна груба обработка на дијаметар ∅ 44-δ 2' =∅ 44-1,1=∅ 42,9 mm и

длабочина L=14 mm

05. Внатрешна попречна груба обработка од ∅ 42,9÷0 и должина L=21,5 mm

06. Внатрешна надолжна фина обработка на дијаметар ∅ 44 и L=14 mm

Б. ИЗБОР НА ТЕХНОЛОШКИ СИСТЕМ

Технолошки систем се состои од обработен систем за стругање.

Б.1. Избор на машина

Од табела 6.1.1 се избира струг PH42-CNC ,,Potisje” со следните технички карактеристики:

-максимален дијаметар на обработка D=200 mm

-моќност на погонскиот електромотор PM=16 kw

-област на регулирање на броевите на вртежи 19÷6000 vrt/min

-максимален момент на главното вретено 98,5 Nm

-должински одови на револверската глава надолжно (Z) и попшречно (X) 340/120

-максимален пресек на држката на ножот 20х20

Б.2. Избор на резен алат

За изведување на зафатите на оваа операција се избираат ножеви со изменливи плочки од тврд метал, при што се користат посебни држачи со изменливи плички. Според табела 5.7.2 и избраниот струг PH42-CNC ,,Potisje” се избираат држачи со поречен пртесек на дршката 20х20 mm.

Според зафатите избрани се следните држачи со изменливи плочки:

Зафат 01 – држач тип PTFN табела 5.1.19

Зафат 02 – држач тип CTGP табела 5.1.9


Зафат 04 – држач тип SDUC табела 5.2.7




За зафати на надворешна надолжна обработка се избираат плочки тип TP, за надворешна попречна обработка се избираат плочки TN и за внатрешна надолжна и попречна обработка се избираат плочки тип DC.

Б.3. Избор на мерен прибор

-подвижно мерило PM 150 mm.

-длабочиномер 150 mm.

B. ИЗБОР НА РЕЖИМИ ЗА ОБРАБОТКА-ПРЕПОРАЧАНИ ВРЕДНОСТИ

В. 1. Зафат 01. Надворешна попречна груба обработка на челната површина ∅ 92/∅ 39,9

-длабочина на режење а=δ 1P' =4 mm.

-геометрија на ножот: к=91°; к1=29°; γ= -6°; λ= -6°; r=0,8 mm според табела 5.1.19.

Избор на помест: За класа на квалитет N9 според табела 2.1.3 Ra=6,3μm, според табела 2.1.5 (продолжение 4) за оваа рапавост, r=0,8 mm, k=90° и к1=30° следи Rz=24,7μm и s=0,395 mm/vrt. Меродавниот помест за CNC струг ќе биде:

S0=0,39 mm/vrt

Избор на резна брзина: Според табела 7.1.1 (продолжение 5) за длабочина на режење а=1÷ 4 mm, група 2. 1. HB 140 и помест s=0,2÷ 0,5 mm/vrt се избира плочка од тврд метал P20 и номинална резна брзина Vn=150 m/min. За големосериско производство, компјутерско нумеричко управување со струг, и резен алат од тврд метал, според табела 5. 8.1 се препорачува време на траење T=30 min. корективниот коефициент. Корективниот коефициент кт=1, според тоа резната брзина изнесува.

V=Vn∙1=150∙1=150 m/min.

Број на вртежи:

n=1000∙Vπ ∙D

=1000∙1503,14 ∙92

=519vrt/min за CNC струг n=519 vrt/min

Главно време: За овој зафат главното време изнесува:

tg1=D−d2

+l1

n ∙ s=

92−39,92

+2

519∙0,39=0,138min

Специфичната моќност, за овој зафат и тип на алат според табела 7.4.1 изнесува:

p=0,064 kw/cm3/min

Потребна моќност за режење:

Потребната моќност за режење за овој зафат според табела 7.4.2 ќе биде:

P1=a ∙ s ∙ v2

∙ p=4 ∙0,39 ∙150 ∙0,642

=7,49kw<PM ∙η=16 ∙0,8=12,8kw

В.2. Зафат 02. Надворешна надолжна груба обработка на дијаметар ∅ 88

-длабочина на режење а=(D-d)/2; D=92 mm; d=88 mm; a=(92-88)/2=2 mm.

-геометрија на алатот; k=91°; k 1=29°; γ=6 ° ; λ=0 °; α=5° ;r=0,4 според табела 5.1.19.

Избор на помест: За класа на квалитет N9 според табела 2.1.3 Ra=6,3 μm, па од табела 2.1.5 (продолжение 4) за оваа рапавост, r=0,4 mm, k=90° и k1=30°, следи Rz=24,8 μm и s=0,277 mm/vrt. За CNC стругови се избира првиот помал помест:

So=0,27 mm/ vrt за CNC струг

Избор на резна брзина: Според табела 7.1.1 (продожение 5) за длабочина на режење а=1÷4 mm, HB 140 и помест s=0,2÷0,5 mm/vrt, се избира плочка од тврд метал P20 и номинална резна брзина Vn=150 m/min. Бидејќи за големосериско производство, комјутерско нумеричко управување со машината и обработка со алат од тврд метал, според табела 5.8.1 се препорачува време на траење Т= 30 min. па според табела 5.8.2 се избира коефициент на поправка за резната брзина к1=1 и се добива:

V=150∙kt=150∙1= 150 m/min


n=1000 ∙Vπ ∙D

=1000 ∙1503,14 ∙92

=519 vrt/min, следи n=519 vrt/min за CNC сруг

Главно време: Главното време за овој зафат според табела 3.1.1 изнесува:

t g2=(51−32 )+l1

n∙ s= 19+2519 ∙0,27

=0,15min

t g2=il+l1+l2n ∙ s

=1 24+2+0519∙0,27

=0,18min

Специфичната моќност за овој зафат и тип на алат според табела 7.4.1 изнесува:

P=0,064 kw/cm3/min

Потребна моќност на режење: Потребната моќност на режење според табела 7.4.2 изнесува:

P2=asvp=π ∙92∙2∙0,27 ∙5191000

0,064=5,18kw<PM ∙ n=16 ∙0,8=12,8kw

В.3. Зафат 03. Надворешна попречна груба обработка на прстенеста површина ∅ 149 /∅ 92

-длабочина на режење а=δ 1 p' ' =5 mm.

-геометрија на ножот: к=91°; к1=29°; γ=−6° ; λ=−6 ° ;r=0,8 mm споредтабела5.1.19

Избор на помест: Изборот на помест за класа на квалитет N9 според табела 2.1.3 Ra=6,3 μm, па од табела 2.1.5 (продолжение 4) за оваа рапавост, r=0,8 mm, k=90° и k1=30° следи Rz=24,7 μm и s=0,395 mm/vrt. Меродавниот помест за CNC струг ќе биде:

So=0,39 mm/vrt

Избор на резна брзина: Изборот на резна брзина според табела 7.1.1 (продолжение 5) за длабочина на режење а=4÷10 mm,група 2.1 HB 140 помест s=0,2÷0,6 mm/vrt, се избира плочка од тврд метал P30 и номинална резна брзина Vn=114 m/min. За големосериско производство, компјутерско нумеричко управување со стругот и резен алат од тврд метал, според табела 5.8.1 се препорачува време на траење Т=30 min. Корективниот коефициент е кт=1, според тоа резната брзина изнесува:

V=Vn∙1=114∙1=114 m/min


n=1000 ∙Vπ ∙D

=1000 ∙1143,14 ∙149

=243,54vrt/min заCNCструг n=243 vrt/min

Главно време: Главното време за овој зафат изнесува:

t g3=

D−d2

+l1

n ∙ s=

149−882

+2

243 ∙0,39=0,34 2min


P=0,064 kw/cm3/min

Потребна моќност за режење: Потребната моќност за режење изнесува:

P3=asv2

∙ p=5 ∙0,39 ∙114 ∙0,0642

=7,11kw<PM ∙ n=16 ∙0,8=12,8kw

В.4. Зафат 04. Внатршна надолжна груба обработка на дијаметар ∅ 43,9

-длабочина на режење а=(D-d)/2; D=42,9 mm; d=39,9 mm; a=(42,9-39,9)/2=1,5mm

-геометрија на алатот: k=93 ° ;k1=32 °; γ=0 °; λ=−6 ° ;r=0,8според табела 5.2.7

Избор за помест: За класа на квалитет N9 според табела2.1.3 Ra=6,3μm, па од табела 2.1.5 (продолжение 4) за оваа рапавост, r=0,8 mm, k=90 ° ;k1=30 °следи Rz=24,7 μm и s=0,395 mm/vrt, според тоа меродавен помест за CNC струг е:

So=0,39 mm/vrt заCNCструг

Избор на резна брзина: Според табела 7.1.1 ( продолжение 5) за длабочина на режење а=1÷4 mm, HB 140 и помест s=0,2÷0,5 mm/vrt, се избира плочка од тврд метал P20 и номинална резна брзина Vn=150 m/min. За големосериско производство, компјутерско нумеричко управувањње со машината и обрботка со алат од тврд метал, според табела 5.8.1 се препорачува време на траење Т=30 min, па според табела 5.8.2 се избира коефициент на поправка на резната брзина кт=1 и се добива:

V=150∙kt=150 ∙1=150 m/min

Бројот на вртежи:

n=1000 ∙Vπ ∙D

= 1000 ∙1503,14 ∙42,9

=1113 vrt/min, следи n=1113 vrt/min заCNC струг

Главно време: Главното време за овој зафат изнесува: (табела 3.1.1)

t g4=

D−d2

+l1

n ∙ s1,5+141113 ∙0,4

=0 ,035min

t g4=il+ l1+l2n ∙ s

= 14+2+01113 ∙0,4

=0,035min


P=0,064 kw/cm3/min

Потребна моќност за режење: Потребната моќност за режење според табела 7.4.2 изнесува:

P4=asvp=π ∙4 2,9 ∙1 ,5 ∙0,4 ∙11131000

0,064=5,76kw<PM ∙ n=16 ∙0,8=12,8kw

В.5. Зафат 05. Внатрешна попречна груба обработка на челната површина∅ 43,9

-длабочина на режење а=δ 1' '=3 mm.



So=0,39 mm/vrt

Избор на резна брзина: Според табела 7.1.1 ( продолжение 5) за длабочина на режење а=1÷4 mm, група 2.1 HB 140 и помест s=0,2÷0,5 mm/vrt, се избира плочка од тврд метал P20 и номинална резна брзина Vn=150 m/min. За големосериско производство, компјутерско нумеричко управувањње со машината и обрботка со алат од тврд метал, според табела 5.8.1 се препорачува време на траење Т=30 min. Корективниот коефициент на поправка на резната брзина кт=1 и се добива:

V=Vn∙1=150∙1=150 m/min


n=1000 ∙Vπ ∙D

= 1000 ∙1503,14 ∙42 ,9

=1112,9 vrt/min, следи n=1113 vrt/min заCNC струг


t g5=

D−d2

+l1

n ∙ s=

42 ,9−02

+2

1113 ∙0,39=0 ,05min


P=0,064 kw/cm3/min


P5=asv2

∙ p=3 ∙0,39 ∙150 ∙0,0642

=5,62kw<PM ∙ n=16 ∙0,8=12,8 kw

В.6. Зафат 06. Внатрешна надолжна фина обработка на дијаметар ∅ 45

- длабочина на режење а=(D-d)/2; D=44 mm; d=42,9 mm; a=(45-43,9)/2=0,55 mm



So=0,2 mm/vrt за CNC струг

Избор на резна брзина: Според табела 7.1.1 (продолжение 5) за длабочина на режење а=÷1 mm, HB 140 и помест s=÷0,2 mm/vrt, се избира плочка од тврд метал Р10 и номинална резна брзина Vn=195 m/min. Бидејќи за големосериско производство, комјутерско

нумеричко управување со машината и обработка со алат од тврд метал, според табела5.8.1 се препорачува време на траење Т=30 min, па според табела 5.8.2 се избира коефициент на поправка за резната брзинаk T=1 и се добива:

V=195∙kT=195 ∙1=195 m/min


n=1000 ∙Vπ ∙D

=1000 ∙1953,14 ∙44

=1410 ,7 vrt/min, следи n=1410 vrt/min заCNC струг


t g6=14+2

1410 ∙0,2=0,057min


=1 14+2+01410 ∙0,2

=0,056min


P=0,064 kw/cm3/min

Потребна моќност за режење: Потребната моќност за режење според табела 7.4.2 изнесува:

P6=asvp=π ∙4 4 ∙0,55∙0,2 ∙14101000

0,064=1,37kw<PM ∙n=16 ∙0,8=12,8kw

Г. ЗАФАТИ КОИ СЕ ИЗВЕДУВААТ ИСТОВРЕМЕНО

Од анализата на расположливата моќност на избраниот струг и потребната моќност по зафати, произлегува дека со зафатот 2 истовремено (паралелно) може да се изведуваат и зафатите 4 и 5, бидејќи:

P2+P4=5,18+5 ,76=10,94 kw<PM ∙ n=16∙0,8=12,8k w

Д. ГЛАВНО ВРЕМЕ ЗА ОПЕРЦИЈА

Главното (машинско) време за целата операција, ако со зафатот 2 истовремено се изведуваат и зафатите 4 и 5 ќе биде:

t g10=t g1+t g2+t g3+t g6=0,138+0 ,235+0,322+0,057=0 ,752min

t g10=t g1+t g2+t g3+t g6=0,138+0 ,18+0 ,342+0,057=0,717min

20 ОПЕРАЦИЈА СТРУГАЊЕ

Да се изврши стругање на страната со поголем надворешен дијаметар според прикажаната скица на сл.4

Стегање и базирање:

Стегање на обработуваното парче во стандардна стегачка глава на стругот со три меки шепи обработени во склоп по надворешниот дијаметар ∅ 88.

Базирање со обработената прстенеста површина помеѓу ∅ 14 9/∅ 88 по челната страна од шепите за надворешно стегање.

сл.4. Зафати и нивен редослед за 20-та операција


01. Надворешна попречна груба обработка на рамната челна површина ∅ 14 4 /∅ 36 на вкупна должина L=58,55 mm

02. Надворешна надолжна груба обработка на дијаметар ∅ 14 4 и должина L=22 mm

03. Внатрешна надолжна груба обработка на дијаметар ∅ 36−δ 2' =∅ 36−1,1=∅ 34 ,9 mm и

должина L=12 mm.

04. Внатрешна попречна обработка од ∅ 3 4 ,9÷0 и должина L=9 mm

05. Внатрешна надолжна фина обработка на дијаметар ∅ 46и L=12mm.


Технолошкиот систем се состои од обработен систем на стругање.

Б.1. Избор на машина:

Од табела 6.1.1 се избира струг PH42-CNC ,,Potisje”со следните технички карактеристики:

-максимален дијаметар на обработка D=200 mm

-моќност на погонскиот електромотор PM=16 kw

-област на регулирање на броевите на вртежи 19÷6000 vrt/min

-максимален момент на главното вретено 98,5 Nm

Должински одови на револверската глава надолжно (Z) и попречно (Х) 340/120

-максимален пресек на дршката на ножот 20х20 mm

Б.2. Избор на резен алат:

За изведување на зафатите во оваа операција се избираат ножеви со променливи плочки од тврд метал, при што се користат посебни држачи со изменливи плочки. Според табела 5.2.7 и избраниот струг PH42-CNC ,,Potsje” се избираат држачи со попречен пресек на држката 20х20 mm.

Според зафатите се следните ножеви:


Зафат 02 – држач тип CTGP табела 5.1.9




за зафти на надворешна надолжна обрботка се избираат плочки тип TP, за надворешна попречна обработка се избираат плочки TN и за внатрешна надолжна попречна обработка се избираат плочки тип DC.

Б.3. Избор на мерен прибор

-подвижно мерило PM 250 mm

-длабочиномер 150 mm

В. ИЗБОР НА РЕЖИМИ ЗА ОБРБОТКА-ПРЕПОРАЧАНИ ВРЕДНОСТИ

В.1. Зафат 01. Надворешна попречна груба обработка на челната површина ∅ 14 9/∅ 31,9

-длабочина на режење а=δ 1 p' ' =5mm

-геометрија на ножот: k=91 °; k1=29 °; γ=−6 °; λ=−6 ° ;r=0,8mm според табела 5.1.19

Избор на помест: За класа на квалитет N9 според табела 2.1.3 Ra=6,3 μm, според табела 2.1.5 (продолжение 4) за оваа рапавост r=0,8 mm, k=90 °и k1=30 ° следи Rz=24,7 μm и s=0,395 mm/vrt. Меродавниот помест за CNC струг ќе биде:

So=0,39 mm/vrt

Избор на резна брзина: според табела 7.1.1 (продолжение 5) за длабочина на режење а= 4÷10mm, група 2.1 HB 140 и помест s= 0,2÷0,6 mm/vrt се избира плочка од тврд метал, P30 и номинална брзина Vn=114 m/min. За големосериско производство, компјутерско нумеричко управување со стругот и резен алат од тврд метал, според табела 5.8.1 се препорачува време на траење T=30 min. корективниот коефициент кт=1, според тоа резната брзина изнесува:

V=Vn∙1=114∙1=114 m/min


n=1000 ∙Vπ ∙D

=1000 ∙1143,14 ∙149

=243 ,53 vrt /min за CNC струг n=243vrt/min


t g1=l1+

D−d2

+l2

n∙ s=2+ 14 9−31,9

2+2

243 ∙0,39=0 ,65min


P=0,064 kw/cm3/min


P1=asv2

∙ p=5 ∙0,39∙114 ∙0,642

=7,11kw<PM ∙ n=16 ∙0,8=12,8 kw

В.2. Зафат 02. Надворена груба обработка на дијаметар ∅ 140

-длабочина на режење а=(D-d)/2; D=149 mm; d=144 mm; a=(149-144)/2= 2,5 mm

-геометрија на алатот: k=91 °; k1=29 °; γ=6 °; λ=0 ° ;α=5 °;r=0,4 според табела 5.1.9

Избор на помест: За класа на квалитет N9 според табела 2.1.3 Ra=6,3 μm, според табела 2.1.5 (продолжение 4) за оваа рапавост r=0,4 mm, k=90 °и k1=30 ° следи Rz=24,8 μm и s=0,277 mm/vrt. За CNC стругови се избира првиот помал помест:


Избор на резна брзина: според табела 7.1.1 (продолжение 5) за длабочина на режење а=1÷4 mm,HB 140 и помест s=0,2÷0,5 mm/vrt, се иа=збира плочка од тврд метал Р20 и номинална резна брзина Vn=150 m/min. Бидејќи за големосериско производство, нумеричко управување со машината и обработка со алат од тврд метал, според табела 5.8.1 се препорачува време на траење Т=30 min, па според табела5.8.2 се избира коефициент на поправка за резната брзина кт=1 исе добива:

V=150∙kt=150∙1=150 m/min


n=1000 ∙Vπ ∙D

=1000 ∙1503,14 ∙149

=320 ,45vrt /min, следиn=320vrt /min за CNC струг

Главно време: Главното време за овој зафат изнесува (табела3.1.1):


= 22+2+0320 ∙0,27

=0 ,27min


P=0,064 kw/cm3/min

Потребна моќност за режење: Според табела 7.4.2 ќе биде:

P2=asvp=π ∙14 4 ∙2,5 ∙0,27 ∙3201000

0,064=6 ,25kw<PM ∙ n=16 ∙0,8=12,8kw

В.3. Зафат 03. Внатрешна надолжна груба обработка на дијаметар∅ 38,9

-длабочина на режење а=(D-d)/2; D=34,9 mm; d=31,9 mm; a=(34,9-31,9)/2=1,5 mm

-геометрија на алатот:k=93 ° ;k1=32 °; γ=0 °; λ=6 ° ;α=5 °;r=0,8според табела 5.2.7.

Избор на помест: За класа на квалитет N9 според табела 2.1.3 Ra=6,3 μm, според табела 2.1.5 (продолжение 4) за оваа рапавост r=0,8 mm, k=90 °и k1=30 ° следи Rz=24,7 μm и s=0,395 mm/vrt, според тоа меродавен помест за CNC струг е:


Избор на резна брзина: Според табела 7.1.1 (продолжение 5) за длабочина на режење а=1÷4 mm,HB 140 и помест s=0,2÷0,5 mm/vrt, се иа=збира плочка од тврд метал Р20 и номинална резна брзина Vn=150 m/min. Бидејќи за големосериско производство, нумеричко управување со машината и обработка со алат од тврд метал, според табела 5.8.1 се препорачува време на траење Т=30 min, па според табела5.8.2 се избира коефициент на поправка за резната брзина кт=1 исе добива:

V=150∙kt=150∙1=150 m/min


n=1000 ∙Vπ ∙D

= 1000 ∙1503,14 ∙34 ,9

=136 8,09vrt /min, следиn=136 8vrt /min за CNC струг



=1 12+2+01368∙0,27

=0,037min


P=0,064 kw/cm3/min

Потребна моќност за режење: Според табела 7.4.2 ќе биде:

P3=asvp=π ∙3 4 ,9 ∙0,4 ∙13681000

0,064=3 ,8 kw<PM ∙ n=16 ∙0,8=12,8kw

В.4. Зафат 01. Внатрешна попречна груба обработка на ∅ 38,9

-длабочина на режење: а=δ 1 p' ' =3mm

-геометрија на алатот: k=93 ° ;k1=32 °; γ=0 °; λ=−6 ° ;α=5 °;r=0,8 според табела 5.2.7

Избор на помест: За класа на квалитет N9 според табела2.1.3 Ra=6,3μm, според табела 2.1.5 (продолжение 4) за оваа рапавост, r=0,8mm;k=90 °;и k 1=30° следи RZ=24,7 μmи s=0,395 mm/vrt. Меродавениот помест за CNC струг ќе биде:

So=0,39 mm/vrt

Избор на резна брзина: Според табела 7.1.1 (продолжение 5) за длабочина на режење а= 1÷4mm, група 2.1 HB 140 и помест s= 0,2÷0,5 mm/vrt се избира плочка од тврд метал, P20 и номинална брзина Vn=150 m/min. За големосериско производство, компјутерско нумеричко управување со стругот и резен алат од тврд метал, според табела 5.8.1 се препорачува време на траење T=30 min. корективниот коефициент кт=1, според тоа резната брзина изнесува:

V=Vn∙1=150∙1=150 m/min


n=1000 ∙Vπ ∙D

= 1000 ∙1503,14 ∙34 ,9

=136 8,09vrt /min, следиn=136 8vr t /min за CNC струг


t g4=l1+

D−d2

+l2

n ∙ s=0+ 34 ,9−0

2+2

1368 ∙0,39=0 ,036min


P=0,064 kw/cm3/min


P4=asv2

∙ p=3 ∙0,39 ∙150∙0,0642

=5,62kw<PM ∙ n=16 ∙0,8=12,8kw

В.5. Зафат 05. Внатрешна надолжна фина обработка на дијаметар ∅ 40

-длабочина на режење а=(D-d)/2; D=36 mm; d=34,9 mm; a=(36-34,9)/2=0,55 mm

-геометрија на алатот:k=93 ° ;k1=32 °; γ=0 °; λ=−6 ° ;α=5 °;r=0,8според табела 5.2.7.

Избор за помест: За класа на квалитет N7 според табела 2.1.3 Ra=1,6μm, па од табела 2.1.5 (продолжение 4) за оваа рапавост, r=0,8 mm, k=90 ° ;k1=30 °следи Rz=6,27 μm и s=0,2 mm/vrt, според тоа меродавен помест за CNC струг е:


Избор на резна брзина: Според табела 7.1.1 (продолжение 5) за длабочина на режење а=÷1 mm, HB 140 и помест s=÷0,2 mm/vrt, се избира плочка од тврд метал Р10 и номинална резна брзина Vn=195 m/min. Бидејќи за големосериско производство, комјутерско нумеричко управување со машината и обработка со алат од тврд метал, според табела5.8.1 се препорачува време на траење Т=30 min, па според табела 5.8.2 се избира коефициент на поправка за резната брзинаk T=1 и се добива:

V=195∙kT=159 ∙1=159 m/min


n=1000 ∙Vπ ∙D

=1000 ∙1593,14 ∙36

=1406 ,5vrt /min, следиn=1406vrt /m∈¿ за CNC струг



=1 12+2+01406 ∙0,2

=0,049min


P=0,064 kw/cm3/min

Потребна снага за режење: Според табела 7.4.2 ќе биде:

P2=asvp=π ∙36 ∙0,55 ∙0,2∙14061000

0,064=1,12kw<PM ∙n=16 ∙0,8=12,8kw


Од анализата на расположливата моќност за избраниот струг и потребната моќност по зафати, произлегува дека истовремено (паралелно) не може да се изведуваат зафати, бидејќи збирот на моќностите на двата зафата е поголем од расположливата моќност на стругот.

Д. ГЛАВНО ВРЕМЕ ЗА ОПЕРАЦИЈА

Главното (машинско) време за целата операција ќе биде:

t g=t g1+t g2+t g3+t g4+ t g5=0 ,65+0,27+0 ,037+0,036+0,04 9=1,042min

30 ОПЕРАЦИЈА-ДУПЧЕЊЕ И ПРОШИРУВАЊЕ

Да се изврши дупчење и проширување на отворот ∅ 20 и дупчење на четири дупки ∅ 8 според прикажаната слика. (сл.5).

Сл.5. Зафати и нивен редослед за 30-та операција

Стегање и базирање

Стегање на обработуваното парче во стандардна стегачка глава поставена поставена на работната маса од дупчалка преку три меки шепи по надворешниот дијаметар ∅ 14 4.

Базирање со обработената прстенеста површина помеѓу ∅ 14 4 /∅ 36 по челната страна од меките шепи за надворешно стегање.


01. Дупчење на средишен отвор ∅ 14 mm02. Проширување на отворот на ∅ 18 mm03. Дупчење на четири отвора ∅ 8 mm

За отворите ∅ 8 и∅ 18 бројот на потребните зафати е избран според табелите 2.1.2 и2.1.4.


Технолошкиот систем се состои од обработен систем за дупчење.

Б.1. Избор на машинаОд табела 6.1.2 се избира радијална дупчалка RB 40 SP ,,Livnica kikinda” со следните

технички карактеристики:

-моќност на погонскиот електромотор PM=3kw

-број на степени mn mn=8-област на регулирање на бројот на вртежи 50÷2440vrt /min-број на степени ms ms=8-област на регулирање на поместот 0,05÷0,3mm/ vrt-конус за прифаќање на алатот МК 4-од на пинолата на главното вретено 270mm

Коефициент на геометриската промена на бројот на вртежи на главното вретено на радијалната дупчалка изнесува:

φn=( nmax

nmin)

1(mn−1)=( 244050 )

17=1,742

Според табела 6.2.1 се усвојува дека бројот на вртежи се поклопуваат со редот R20/4, со коефициент на геометриска промена φ=1,6

Коефициентот на геометриска промена на поместите на главното вретено на радијалната дупчалка изнесува:

φ s=( nmaxnmin )1

(mn−1) =( 0,30,05 )17=1,795

Според табела 6.2.3 се усвојува дека бројот на вртежи се поклопуваат со редот R10, со коефициент на геометриска промена φ=1,25

Б.2. Избор на резен алатЗа зафатот 02 се избира додаток на проширување δ 1=4mm.

Пресметковната вредност на сврделот е: Dr=18−4=14mm. Согласно табелата 5.6.5 првиот помал стандарден дијаметар е 14 mm.

Зафат 01 – спирален сврдел ∅ 14 со МК дршка, според табела 5.6.5Зафат 02 – проширувач ∅ 18 со МК дршка, според табела 5.6.7Зафат 03 – спирален сврдел ∅ 8 со МК дршка според табела 5.6.5

Б.3. Избор на мерен прибор Според табела 6.2.1 се усвојува дека бројот на вртежи се поклопуваат со редот R20/4,

со коефициент на геометриска промена φ=1,6

-подвижно мерило РМ 250 mm

-подвижно мерило РМ 250 mm

В. ИЗБОР НА РЕЖИМИ ЗА ОБРАБОТКА-ПРЕПОРАЧАНИ ВРЕДНОСТИ

В.1. Зафат 01. Дупчење на отвор ∅ 14За класа на квалитет N9 и номинален дијаметар ∅ 14, според табела 2.1.2, следи дека

класата на толеранција е IT13. Врз основа на класата на толеранција IТ13 и дијаметар на отворот ∅ 14, од табела 2.1.4, се усвојува дупчење на отворот со сврдел со дијаметар D= 14 mm и проширување со проширувач D=18 mm.

-геометрија на алатот: φ=118° ;γ=30 °; α=10° од табели 5.7.5; 5.7.6; 5.7.7;

Избор на помест: За дадениот материјал според табела 7.2.1 (продолжение1) група 2.1 се избира помест од 0,25÷0,36 mm/vrt и материјал на сврделот BC S3, па врз основа на табела 6.2.3 се стандардезира меродавен помест:

S=0,3∙0,88=0,264 mm/vrt So=0,25 mm/vrt

Избор на резна брзина: Според табела 7.2.1 (продолжение 1) за група 2.1 и НВ 140 се избира номинална резна брзина Vn=23 m/min. Според табела 5.8.3 за јаглероден челик се избира, време на траење Т=45 min. Корективниот коефициент кт=0,75, според тоа резната брзина изнесува:

V=Vn∙0,75=23∙0,75=17,25 m/min


n=1000 ∙Vπ ∙D

=1000 ∙17,253,14 ∙14

=392 ,2 vrt /min

Според табела 6.2.1а се избира првиот помал постоечки број на вртежи за избраната дупчалка n=355 vrt/min.

Главно време: За овој зафат изнесува:

t g1=20+6,5355 ∙0,25

=0 ,298min


P=0,059 kw/cm3/min


P1=π ∙ D2 ∙ s ∙ n4000

∙ p=3,14 ∙142 ∙0,25 ∙3554000

∙0,059=0 ,806 kw<PM ∙ n=3∙0,8=2,4kw

В. 2. Зафат 02. Проширување на отвор ∅ 18

Проширувањето се врши со проширувач D=18 mm.

-геометрија на алатот: φ=120 ° од табела 5.6.7

Избор на помест: За дадениот материјал според табела 6.2.3 се стандардизира меродавниот помест на:

So=0,25 mm/vrt

Избор на резна брзина: Според табела 7.3.1 јачина на кинење до 700 N/mm2 се избира номинална резна брзина Vn=26 m/min. Според табела 5.3.8 за јаглероден челик се избира време на траење Т=30 min. Корективниот коефициент кт=0,75, според тоа резната брзина изнесува:

V=Vn∙0,75= 26∙0,75=19,5 m/min


n=1000 ∙Vπ ∙D

=1000 ∙19,53,14 ∙18

=344 ,83 vrt /min

Според табела 6.2.1 се избира првиот помал постечки број на вртежи за избранта дупчалка n=280 vrt/min


t g2=20+7280 ∙0,25

=0,385min

Специфичната моќност е замена за дупчење, за овој зафат и тип на алат според табела 7.4.1 истата изнесува:

P=0,059 kw/cm3/min


P2=π ∙ D2 ∙ s ∙ n4000

∙ p=3,14 ∙182 ∙0,25 ∙2804000

∙0,059=1 ,05kw<PM ∙ n=3 ∙0,8=2,4 kw

Оваа моќност се однесува на дупчење со сврдел ∅ 18 за проширување е многу помала заради помалата ширина на струшката.

В.3. Зафат 03. Дупчење на отвор ∅ 8

За класа на квалитет N9 и номинален дијаметар ∅ 8, според табела 2.1.2, следи дека класата на толеранција е IT13. Врз основа на класата на толеранција IT13 и дијаметар на отворот ∅ 8, од табела 2.1.4 се усвојува дупчиња на отворот со еден сврдел до дијаметар D=8 mm.

-геометрија на алатот: φ=118° ;γ=27 ° ;α=14 ° ;од табела 5.5.5; 5.7.6; 5.7.7;

Избор на помест: За дадениот материјал според табела 7.2.1 (продолжение 1) се избира помест 0,12÷0,18mm/vrt и материјал на сврделот BC S3, па врз основа на табела 6.2.3 се стандардизира меродавниот помест на:

S=0,16∙0,88=0,1408 mm/vrt So=0,125 mm/vrt

Избор на резна брзина: Според табела 7.2.1 (продолжение 1) за група 2.1 и НВ 140 се избира номинална резна брзина Vn=23 m/min. Според табела 5.8.3 за јаглероден челик се избира, време на траење Т=25 min. Корективниот коефициент кт=0,75, според тоа резната брзина изнесува:

V=Vn∙0,75=23∙0,75=17,25 m/min


n=1000 ∙Vπ ∙D

=1000 ∙17,253,14 ∙8

=686,7vrt /min

Според табела 6.2.1 се избира првиот помал постечки број на вртежи за избранта дупчалка n=560 vrt/min


t g3=4 6+4,4+3560 ∙0,125

=0,763min


P=0,059 kw/cm3/min


P3=π ∙ D2 ∙ s ∙ n4000

∙ p=3,14 ∙82 ∙0,125 ∙5604000

∙0,059=0,207 kw<PM ∙ n=3∙0,8=2,4kw


Во оваа операција технолошки не е можно да се изведуваат два истовремено зафати.

Д. ГЛАВНО ВРЕМЕ ЗА ОПЕРАЦИЈАТА

Главното (машинско) време за целата операција ќе биде:

t g30=t g1+t g2+t g3=0 ,298+0,385+0,7 63=1 ,446min

3. ГЛАВНО (МАШИНСКО) ВРЕМЕ ЗА ИЗРАБОТКА НА МАШИНСКИОТ ДЕЛ

Се добива како збир на главните времиња од трите операции и изнесува:

t g=t g10+t g20+t g30=0,625+1,082+1,513=3,247min

4. ФОРМИРАЊЕ НА ТЕХНОЛОШКА ДОКУМЕНТАЦИЈА

Предходно поставените технолошки операции со усвоените и пресметани параметри треба да се внесат во:

-насловната страна на технолошкиот процес

-листата на технолошки процес

-листите за обработни процеси и

-листата за резен алат и мерен прибор.

проектирање на техл. системи.docx

Documents