#001 ghid proiectare instalatii ventilare
DESCRIPTION
sTRANSCRIPT
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
1/107
GHID DE BUNPRACTICPENTRU PROIECTAREAINSTALAIILOR DE VENTILARE I CONDIIONARE N CLDIRI
CONTRACT MDRT URBAN INCERC nr. 512/ 14. 06. 2011
Faza 1/2011
Redactarea a I
revizuita in urma includerii observaiilordin edina de avizare in CTS 10 din data de 22.03.2012
Director general INCD URBAN INCERC
Conf. Univ. dr. arh. Vasile Mei
Director tiinific construcii INCD URBAN INCERCdr. ing. Emil Sever Georgescu
Director URBAN INCERC Sucursala Iai,dr. ing. Constantin Miron
Sef de proiecting. Alina Cobzaru
- Mai 2012 -
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
2/107
Elaborare:
INSTITUTUL NAIONAL DE CERCETARE-DEZVOLTARE N CONSTRUCII,URBANISM I DEZVOLTARE TERITORIALDURABILINCD URBAN - INCERC Sucursala Iai
Responsabil contract:ing. Alina Cobzaru
Colectiv de elaborare:
dr. ing. Constantin Mirondr. ing. Livia Mironing. Ionel Pucaudr. fiz. Monica Chereche
UNIVERSITATEA TEHNICGHEORGHE ASACHI IAI CENTRUL DE CERCETARE SI TRANSFER TEHNOLOGIC POLYTECH
Responsabil contract:conf. dr. ing. VasilicCIOCAN
Colectiv de elaborare:
conf. dr. ing. Marina VERDEconf. dr. ing. Ctlin George POPOVICIsef lucr. dr. ing. Cristian Cherecheasist. dr. ing. Andrei Burlacu
Consultant tiinific de specialitate: prof. dr. ing. Dumitru Theodor Dorin MATEESCU
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
3/107
3
CUPRINS
Introducere.Prevederigenerale
1 Obiectidomeniudeaplicare
2 Referinenormativepentruproiectarea,executareaiexploatareainstalaiilordeventilarei
climatizaredincldiri
3 Prevederigeneraleprivindproiectareainstalaiilordeventilareiclimatizare.Elaborarea
documentaieitehnicoeconomicepentruproiectareainstalaiilordeventilareiclimatizaren
cldiri
4 Terminologie
5 Cerinepentrurealizareaventilariiiclimatizarii
ParteaIa
Criteriideproiectareainstalaiilordeventilareiclimatizarencldiri
I.1 Proprietiprivindcalitateaaeruluinncperileventilateiclimatizate.Limitedeexigenta.
I.1.1.Parametriiexterioridecalculpentrucldirileventilateiclimatizate
I.1.2.Parametriiinterioridecalculpentrucldirileventilateiclimatizate
I.2 Proiectareidimensionareainstalaiilordeventilareiclimatizare
I.2.1Soluiideventilareiclimatizare.Domeniideutilizare.
I.2.1.1 Sistemedeventilarenaturala
I.2.1.2.SistemedeventilaremecanicaI.2.1.3.Sistemedeclimatizare
I.2.2 Soluiideventilareiclimatizarepentrudiferitedestinaiidecldiri
Locuine
Birouri
Hoteluri
Centrecomerciale
Cldiripentrunvmnt
Piscine
Restaurante
I.3 Elementecomponentealeinstalaiilordeventilareiclimatizarepentrucldiri
I.3.1Dispozitivedeintroduceresievacuareaaerului
I.3.2Conductedeaeriaccesorii.
I.3.3Dispozitivepentrureglareadebitelordeaer
I.3.4Prizedeaersigurideevacuare
I.3.5Ventilatoare
I.3.6Filtredeaer
I.3.7Bateriidenclzire/rcire
I.3.8CameredetratarecuapaI.3.9Tratareacuabur
I.3.10Recuperatoaredeenergie
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
4/107
4
I.4 Alegereaicondiiideutilizareaechipamentelor
I.4.1Agregatecentraledetratareaaerului
I.4.2Centraledeventilare,climatizare,condiionare.
I.5Prevederigeneraleprivindproteciaantiseismic iproteciaacustic
I.5.1Proteciaantiseismic Masurispecificedeprotecieantiseismic aechipamentelori
componentelornestructuraledininstalaiiledeventilareiclimatizare.
I.5.2 Protecie acustic Msuri pentru realizarea condiiilor tehnice de protecie mpotriva
zgomotului produsdeinstalaiiledeventilareiclimatizaredincldiri
ParteaaIIa
Regulidebunapracticapentruexecutarea,verificarea,recepiaiurmrireanexploatarea
lucrrilorde instalaiideventilareiclimatizare.
II.1Regulidebunapracticapentruexecutarea,verificareairecepialucrrilorde instalaiideventilareiclimatizare
II.1.1Execuieimontaja instalaiilordeventilareiclimatizare.Cerineimpuseprin
proiectuldeexecuie.
II.1.2Verificaripentrupunereanfunciune
II.1.3 Recepialaterminarealucrrilordeinstalaiideventilareiclimatizare
II.1.4 Recepiafinal idareanexploatareII.2Regulidebunapracticapentrusupravegherea,ntreinereaiurmrireacomportriin
exploatareainstalaiilordeventilareiclimatizare.
II.2.1 Exploatareainstalaiilordeventilareiclimatizare
II.2.2Urmrireacomportriinexploatare.Cerineprinproiectultehnic.
II.3Documentaiatehnic deexecuieiexploatarepentruinstalaii
deventilare/climatizareimpus prinproiectultehnic
Anexe
Anexa1.1Acte legislative,Reglementritehnicespecifice,Standarde(romne,europenesauinternaionale),Lucrridespecialitate
Anexa1.2Coninutulfazelordeproiectarepentruinstalaiiledeventilare/climatizare.
Anexa I.4 Cerine de calitate pentru componente ale centralelor de ventilare, climatizare,
condiionare
Anexa II.1 Coninutul caietuluide sarcinipentruexecuia lucrrilorntocmitncadrulunui
proiecttehnicdeinstalaiideventilare/climatizare
AnexaII.2 Coninutulcaietuluidesarcinipentrufurnizoridemateriale,utilaje,echipamente
tehnologiceiconfeciidiversepentruachiziialorncadrulunuiproiecttehnicdeinstalaiide
ventilare/climatizare
Anexa II.3 Documente europene/ naionale de evaluare tehnica pentru produse,echipamente specifice sauprocedeede ventilaremecanic/ climatizare a cldirilor.Cerine
legislativearmonizate
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
5/107
5
GHIDDEBUN PRACTIC PENTRUPROIECTAREA INSTALAIILOR
DEVENTILARE/CLIMATIZARENCLDIRIIndicativ:
Introducere.Prevederigenerale
1.Obiectidomeniudeaplicare
1.1 Prevederile prezentului Ghid se aplic pentru proiectarea i executarea sistemelor de
ventilarenatural imecanic,respectivasistemelordeclimatizaredincldiricivilerezideniale
isocialculturale.
1.2Ghiduldebunepractici,a fostelaboratn concordan cuNormativulpentruproiectarea
executareaiexploatareainstalaiilordeventilareiclimatizare,indicativI52010iarecaobiect:
a.prezentarealimitelordeexigen pentruventilarea/climatizareaspaiilordincldirinfunciede
destinaieiamplasament,nconcordan cucondiiileclimaticelocale,specificeRomniei;
b.explicitarea,prinexempledecalcul,aaplicriiprevederilorNormativuluiI52010,pentrudiferitecategoriidecldiri,nvederearealizriicerinelorinterioaredeconfortexprimatenconformitate
cuprevederilestandardelornvigoareladataelaborriidocumentaiei;
c. detalierea modului de calcul i de dimensionare a instalaiilor i echipamentelor de
ventilare/climatizare,nvederea respectriicerineloresenialeprevzutedeLegeanr.10/1995
privindcalitateanconstrucii,cumodificrileulterioare iaexigenelorspecifice instalaiilorde
ventilare,climatizare,condiionare;
1.3Prinaplicarearegulilordebun practicnproiectarea,execuiaiurmrireanexploatarea
instalaiilor iechipamentelordeventilare,climatizaresaucondiionare,seurmreterezolvarea
practic atuturorproblemelorimpuse,pentrusatisfacereacerinelorde: Rezistenmecanic istabilitate Securitatelaincendiu Igiena,sntateimediu Sigurananexploatare Proteciampotrivazgomotului Economiedeenergieiizolaretermic Durabilitatea(fiabilitatea)intreinereasistemelorrealizate.
1.4 Ghidul de bun practic specific cerinele pentru proiectarea, execuia i exploatarea
sistemelordeventilarenatural,mecanic/climatizare iseaplic urmtoarelor tipuridecldiri,
indiferentdeformadeproprietate:
a) cldiricivilenoi,b) cldiri civile existente, supuse unor lucrri de intervenie pentru consolidare,
extindere,refuncionalizaresaumodernizare,reparaiicapitale.
1.5FacexcepiedelaaplicareaacestuiGhidtehnic:
a. instalaiile de ventilare, climatizare i aer condiionat destinate asigurrii condiiilor
tehnologicede tip special (instalaiidincamere curate, instalaiidedezodorizare,de sterilizarea
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
6/107
6
aerului,instalaiidetransportpneumatic,instalaiidinmine,tuneluri,adposturideaprarecivil
idinconstruciiagrozootehnice)
b.instalaiiledercireprinradiaieiinstalaiiledeventilaresaunclzirecuaercaldprinjeturi
deaerorizontale.
c.tratareaproblemelorspecificelegatedefaadeledubleventilate(opacesauvitrate).
Deasemeneanusunttratateinstalaiilespecialepentruevacuareafumuluiiagazelorfierbinin caz de incendiu (desfumare) cu excepia unor prevederi care reglementeaz posibilitatea
utilizrii pariale sau totale a instalaiilor de ventilare ale cldirii, pentru evacuarea fumului i
gazelorfierbini.
1.6Ghidul debun practic faceprecizri referitoare la coninutuldocumentaiilor tehnico
economicenecesarepentrurealizarealucrrilordeinstalaiideventilareiclimatizarencldiri,cu
detalieripentru:
a)expertizatehnic (nAnexa1.2)
b) elementele pentru prezentarea proiectului tehnic general pe specialiti, memoriul
tehnicdespecialitateipieseledesenate,nAnexa1.2
c)caracteristiciledecalitatealeinstalaieiproiectate,justificatepentrufiecaredintrecele6
cerineesenialenconinutulcaietelordesarcini,menionatenParteaII,AnexaII.1.,II.2.
2.Referinenormativepentruproiectareaiexecutareainstalaiilordeventilarei
climatizaredincldiri
Documenteledereferin,legislative itehnicepentruproiectarea iexecutareainstalaiilorde
ventilareiclimatizaredincldirisuntmenionatenAnexa1.1,careinclude:
1.1.1Actelegislative(Directive,Legi,HotrriiOrdonaneGuvernamentale)
1.1.2Reglementritehnicespecifice
1.1.3Standarde(romne,europenesauinternaionale)armonizate
1.1.4Lucrridespecialitate
Pentrureferineledatate,seaplic numaiediianvigoareladatantocmiriiproiectuluitehnic.
3.Prevederigeneraleprivindproiectareainstalaiilordeventilareiclimatizare
Elaborareadocumentaieitehnicoeconomicepentruproiectareainstalaiilordeventilarei
climatizarecldiri
3.1Coninutul cadrualdocumentaiilortehnicoeconomiceaferenteinvestiiilorpubliceeste
reglementat, la data elaborrii Ghidului, prin prevederile Hotrrii Guvernului HG 28/2008 cu
completrile ulterioare (Ord. 863 din 02/07/2008) i se aplic pentru realizarea obiectivelor de
investiiinoi,precumilucrrilordeinterveniilaconstruciiexistente.
3.2 Cerinele generale referitoare la proiectarea i executarea lucrrilor de instalaii de
ventilare i climatizare din cldiri sunt cele menionate n normativul I52010, cap. 1.
Complementaracestora,nAnexa1.2 seprezint detaliiprivindcontinutul fazelordeproiectare
pentru instalatiiledeventilare/climatizare,menionateprindocumentelenormativeprecizate la
art.3.1.nediianvigoareladatantocmiriiproiectuluitehnic.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
7/107
7
4.Terminologie
4.1. Terminologia i notaiile utilizaten acest ghid suntn concordan cu termenii idefiniiile folosite n documentele tehnice normative romneti, cu aplicare n domeniul deactivitatealghidului:
Legeanr.10/1995privindcalitateanconstrucii,cumodificrileulterioareiLegeanr.372/2005privindperformanaenergetic acldirilor,cumodificrileulterioare;
Normativul pentru proiectarea executarea i exploatarea instalaiilor de ventilare iclimatizare,indicativI52010
MetodologiadecalculalperformaneienergeticeacldirilorMc001/2006; SREN12792:2004,Ventilareancldiri.Simboluri,terminologieisimbolurigrafice; SR EN ISO 7730:2006, Ambiane termice moderate Determinarea analitic i
interpretarea confortului termic prin calculul indicilor PMV i PPD i specificareacriteriilordeconforttermiclocal
SR CR 1752:2002, Instalaii de ventilare n cldiri. Criterii de proiectare pentrurealizareaconfortuluitermicinterior
Alte reglementri tehnice i standarde n vigoare, menionate in Anexa I.4. Documentele de referin, legislative i tehnice pentru proiectarea i executareainstalaiilordeventilareiclimatizaredincldiri.
4.3.Simboluriiprescurtri
Simbolurile i unitile de msur pentru principalii termeni utilizai sunt indicai n
Normativulpentru proiectarea executarea i exploatarea instalaiilorde ventilare i climatizare,
indicativI52010.
Safolositsistemulinternaionaldeunitidemsuri(SI),ncare:
1W=0,860kcal/h=1J/s
1m2K/W=1,163m2hoC/kcal
1W/(m3K)=0,860kcal/(m3hoC)
1Wh=3600J=0,860kcal
n cadrul relaiilorde calculutilizatenprezentul ghiddebunapractic pentruproiectare, sau
pstratnotaiileutilizatenstandardeleeuropenearmonizate.
5.Cerinepentrurealizareaventilariiiclimatizarii
5.1Ventilarea iclimatizarea,cuproceseleconexederivateventilareanatural,mecanic,
hibrid,condiionareaaerului,confortultermicdintroncperesieficienaventilriisuntproceseimrimidefinitedetaliatnNormativulI52010,cap.2Terminologie,cap.3Ventilareacldiriloricap.4.Climatizareacldirilor.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
8/107
45
I.3 Elementecomponentealeinstalaiilordeventilaresiclimatizarepentrucldiri
I.3.1Dispozitivedeintroducereievacuareaaerului
Exempludecalcul
ntrocamer culungimeaL=16m,nlimeaH=4milimeaB=10m,trebuiesse introduc pringurideperete,peparteangust ancperii,ocantitatedeaerQ=3000
m3/h.
Se cere determinarea seciunii gurilor de aer, viteza de introducere a aerului i
raportuldeamesteclacaptuljetului.
BtaiajetuluiX=L=16m.
Valoarealimitaavitezeiaxiale(aleas)vg=0,3m/s.
Alegereaseciuniiguriideaer
Conformecuaiei:
,
seobineseciuneaguriideaerS:
;
Urmeaz s fieutilizatepatrugurideaerdreptunghiulare,cuunraportntrelaturis
25iunraportalsuprafeeiliberei=0,75.
Debituldeaercetreceprinfiecaregur deaervafi:
.
Coeficientuldecontraciedepindedeformaidemoduldecontraciealguriideaer.
Caindici,suntdatepentruacestcoeficient,urmtoarelevalori:
Duzedeconstrucieobinuit 0,99
Deschiderirectangularecumarginilerotunjite 0,82088
Guricuperforaii 0,740,82
Guriculameledespritoare 0,660,74
Orificiirotundecumuchiivii 0,63
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
9/107
46
Coeficienii K i K, determinain mod experimental, variaz potrivit cu forma i
execuia gurilor de aer. Se constat, de asemenea i o anumit influen a vitezei.
Rezultatele diferitelor cercetri nu corespund pe deplin.n consecin,n tabelul 3.1 sunt
indicatevalorimediipentrucoeficientulK.
Tabelul3.1ValorimediipentrucoeficientulK
CoeficieniigurilordeaerK' Vitezaaeruluiv0
Tipulguriideaer 25m/s 810m/s
Gurideaersimple:
circularesauptrate 5,7 7,0dreptunghiulare:raportuldintrelaturi
s=25 5,3 6,5
s=40 4,9 6,0Deschidericirculare,axialesauradiale 3,9 4,8
Grtaresaugrilaje,suprafaaliberi=0,4 4,7 5,7Tablegurite
i=0,03...0,05 3,0 3,7
i=0,1...0,2 4,0 4,9
Grtareculameledespritoaredivergentecuunghide:
40 2,9 3,560 2,1 2,590 1,7 2,0
Dintabelul3.1seobinepentruvitezav0 5m/s
K=5,3(gur deaerculameledrepte)
0,7.
Deaicirezult:
i
; .
Pentruogur deaercunlimeah=0,14m,lungimealagrtaruluivafi:
.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
10/107
47
Lungimea total a grtarului depinde de limea disponibil a peretelui. Numai
atuncicndrmneunspaiusuficientntregrtarenmoddirecttrebuies seporneasc
de la diametrul echivalent al suprafeei seciunii S0 diferitele guri de introducere pot fi
calculateconformculegilejetuluiliber,cainacestexemplu.
Vitezaaerului .
Raportuldeamestec
Acestraportdeamestecmareestevalabilpentrujetullibercircular.ntructjeturile
diferitelor guri de introducere se amestec ntre ele la extremiti, raportul de amestec
calculat nu va fi obinutn realitate. Chiar dac raporturile de amestec sunt mai reduse,
riscul producerii de cureni neplcui rmnens mic atunci cnd aerul introdus aer o
temperatur maisczut dectaerulinterior.
I.3.2Conductedeaeriaccesorii.Condiiispeciale.
I.3.2.1Calcululconductelordeaer.Metodaseciunilorconstante
Exempludecalcul
Secerecalculareareeleideconductea instalaieideventilareaunuicinematograf
cu400delocuri,lacaredebitulorardeaerintrodusesteQz=12000m3.
Pentrucalcululseciunilorvorfifolositeurmtoareleviteze:
v1=5m/s nconductaprincipal ;
v2=v3=4m/s nramificaiileconductelor;
vL=1,5m/s ncameradeventilare;
v=2m/s laguriledeintroducereaaerului.
Cameradeventilaresegsetentroncperenspatelesliidespectacol.Conducta
principal ajungen partea frontal a slii de cinematograf, avnd traseul pe dedesubt ilateral; aerul introdus este refulatn sal prin dou guri amplasaten stnga i dreapta
ecranului.Reeauadeconductepentruaerulintrodusaredeciformareprezentat infig.3.1.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
11/107
48
Fig.3.1Reeauadeconductepentruexempluldecalcul
Seciuneaconducteiprincipaleareosuprafa de:
.
Sealegeoseciunedreptunghiular culaturile:
a=0,75mib=0,9m.
Atunci
a*b=0,75*0,90=0,675m2.
Cameradeventilareareoseciunede:
.
ncazulseciuniiptrate,laturilecamereivorfi:
a=b=1,5m.
Prin tronsoanele 2 i 3 trecejumtate din debitul de aer introdus. Seciunea lor
devinedeci:
.
Sealegdeciurmtoareledimensiuni:
a*b=0,75*0,55=0,412m2.
ntronsoaneleconsideratesegsescurmtoarelerezistenelocale:
Tronsonul1: Curb de900R/d=1 =0,3
CreteredeseciuneS1/SL=0,4 =0,13
ReduceredeseciuneS1/SL=0,4 =0
Curb de900R/d=1 =0,3
Curb de900R/d=1 =0,3
Curb de900R/d=1 =0,3
=1,33.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
12/107
49
Tronsonul2: Curb de900R/d=1 =0,3
Cot900cumuchiiascuite =1,25
=1,55.
Tronsonul3: Ramificaie=cot900
R/d=1 =0,3
Cot900cumuchiiascuite =1,25
=1,55.
Plasa prizei de aer exterior, pentru viteza aerului de v = 1,5 m/s i raportulntre
suprafaaliber itotal s/S=0,6areuncoeficientderezisten =1,5.Gurilederefularea
aeruluinsal suntprevzutecugrtardintabl tanat avnds/S=0,5.Pentruv=2m/s,
coeficientuleste =4,9.
Astfel,pentrutronsoanelecelemai lungialeconducteideaerseobinpierderilede
presiunedintabelul3.2
Tabelul3.2Pierderidepresiunepentrutronsoanele1i2
Nr.l
[m]
Qs[mc/s
]
a[m]
b[m]
dg[m]
v[m/s
]
R[mmH2O/
m]
R*l[mmH2
O]
Z[mmH2
O]
1 34 1,33 3,30,75
0,90
0,80
5,0 0,031 1,05 2
2 14 1,55 1,65 0,75
0,55
0,65
4,0 0,025 0,35 1,5
1,40 3,5
Plas laprizadeaerexterior 1,5 1,5 0,2
Grtarlaguraderefulare 4,9 2,0 1,2
1,40 4,90
Trebuieverificat,deasemenea,pierdereadepresiunentronsonul3.
Eaestedatntabelul3.3.Tabelul3.3Pierderidepresiunepentrutronsonul3
Nr.l
[m]
Qs[mc/s]
a[m]
b[m]
dg[m]
v[m/s]
R[mmH2O/m]
R*l[mmH2O]
Z[mmH2O]
3 2 1,55 1,65 0,75 0,55 0,65 4,0 0,025 0,05 1,5
Laaceastaseadaug pierderealaguraderefulareaaeruluinsal p=1,2mmH2O.
Pierdereadepresiuneantronsonul3devinedeci:
p3=Rl+Z+p=2,75mmH2O.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
13/107
50
nschimb,pierdereadepresiunentronsonul2afost:
p2=0,35+1,5+1,2=3,05mmH2O.
Deoarece,ngeneral,
p=C1*v2
=C2*Q2
,
Debiteledeaerintroducenceledou tronsoane2i3vorfinraportul:
Aceast mic diferen poatefitrecut cuvederea.Dac arfiexistatdiferenemari
ntrepierderiledepresiunealetronsoanelor2i3,arfifostnecesar majorareapierderiide
presiunentronsonul3prinintroducereauneirezistene(clapet dereglare).
n afar de pierderea depresiune n reeaua de conducte, trebuie calculat i
pierdereadepresiunedincentraladeventilare.nprimulrnd,trebuiestabilitepierderilede
presiune care se produc n filtru i n bateria de nclzire a aerului, care depind de
construcie i de debitul de aer i trebuie cerute de la firma productoare.n exemplul
prezentatpentruQz=12000m3/h:
Filtrul pF=6mmH2O
Bateriedenclzire pE=5mmH2O
Total pL=11mmH2O
Deci,cdereadepresiunetotalncircuitulcelmailungdeconduct vafi:
p=(Rl)+Z+pL=1,40+4,9+11,0=17,3mmH2O.
Putereateoretic aventilatoruluiestedat deprodusuldintredebitulvolumetricpe
secund ipresiune,deci:
P= .
Pentruunventilatorcurandamentul =0,6,putereaefectivnecesar devine:
.
I.3.2.2.Calcululconductelordeaer.Metodaseciunilorvariabilecurecuperarea
presiuniistatice
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
14/107
51
Exempludecalcul1
Seceredimensionareauneiconductededistribuieuniform cunoscnduse:debitul
de aer iniial D1 = 6000 m3/h; numrul de guri n =6; debitul unei guri 1000 m3/h; distana
dintre axele gurilor l = 10 m; viteza iniial a primului tronson al conductei v1 = 8 m/s;
nlimeamaxim aconducteih=450mm.Seceredeasemeneapresiuneatotal necesarnseciunea iniial aconducteidedistribuie (seciuneacaretreceprinaxaprimeiguride
refulare).
Calculele sunt sistematizate n tabelul 3.4 iar conducta dimensionat este
reprezentatnfig.3.2.
Tabelul3.4Sistematizareacalculelordelaexempluldecalcul
Nr.Tronson
D[m3/h]
l[m]
v1[m/s]
v2[m/s]
[m2]
h[m]
(rotunjitmm)
0 6000 8,00 450 465
1 5000 10 8,00 6,70 0,2082 450 465
2 4000 10 6,70 5,60 0,1985 450 440
3 3000 10 5,60 4,50 0,1850 450 410
4 2000 10 4,50 3,60 0,1542 450 345
5 1000 10 3,60 2,70 0,1042 450 230
Fig.3.2Conduct dedistribuieexempludecalcul
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
15/107
52
Fig.3.3Variaiapresiunilorntroconduct dedistribuiecurecuperareapresiuniistatice
Lungimeatronsonului0este:
Pentru calculul tronsonului 1,n nomograma din figura 3.4 se fixeaz maintin
cmpul inferiorpunctuldintre intersecia linieidebituluiD2= 6000 1000 = 5000 m3/hculinial=10,00m,apoisetraseaz prinacestpunctodreapt vertical pn lantretiereacucurba v1 = 8,00 m/s (linie plin);n dreptul punctului de intersecie obinut se citete peordonata din stnga (linie plin), v2 = 6,70 m/s. Pe baza acestei viteze se stabilete aria iapoilimeabatronsonului.ncontinuare,calcululdedimensionaredecurgenmodsimilar.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
16/107
53
Fig.3.4Nomogram decalculaconductelordedistribuiecurecuperareapresiuniistatice
Dac seadmitec guraderefularearedimensiunile300x350mm(ariaA0=0,105
m2) i cunoscnd ca viteza aeruluin conduct nainte de ultima gur de refulare este de
2,70m/s,pierdereanguraderefulareconsiderat liber este:
ncare155=3,8sadeterminatcuajutorulfigurilor3.5i3.6
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
17/107
54
Vitezaaeruluinguraderefularefiind:
,
presiuneadinamic necesar pentrudezvoltareajetuluieste:
Presiunea static n conduct n dreptul fiecreiguriderefulare este deci, conform
ecuaiei:
rezult :
.
Presiuneadinamicnprimultronsonalconductei,corespunztoarevitezeiiniialev1
=8,00m/seste:
.
Conform celor artate mai nainte aceast presiune dinamic servete, prin
transformri succesiven presiune static, la acoperirea pierderilor ce au loc pentreaga
lungime a conductei de distribuie. Presiunea total in seciunea iniial a conductei de
distribuieestedeci:
Fig.3.5Gur derefularelacaptdeconduct;
Fig.3.6 155
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
18/107
55
,
care,mpreun cu rezistena instalaiei calculat de la priza de aer i pn n seciunea
iniial a conductei de distribuie, determin valoarea presiunii totale a ventilatorului ce
trebuiemontatninstalaie.
Examinnd forma conductei de distribuie din fig. 3.2 se observ c necesitile derecuperareapresiuniiaufcutcatronsonul1s pstrezeaceleaidimensiunicaitronsonul
0.Aceastanseamn c pierderilemaridepresiunentronsonul 1,datorit vitezeimari de
curgere a aerului la captul iniial al conductei, au cerut o recuperare mai important de
presiune static, adic o vitez n aval sensibil mai mic dect viteza din amonte. Cnd
pierderiledepresiunentronsoanesuntridicate(vitezemariasociatecudistanemarintre
gurilederefulare),esteposibilcanicimeninereauneiseciuniconstanteatronsoanelors
numaifiesuficient iconductelededistribuies capeteformelesinfig.3.7,a,b,nscopul
deaserealizaastfeldiferenelenecesarentrevitezeledinamontesidinaval.
Fig.3.7Formedeconductededistribuieuniform
Deseorinproiectaresefaceeroareadeaseconsiderasatisfctoareoconduct cu
seciune constant pe ntreaga lungime, pentru distribuirea uniforma a aerului. Fie o
asemenea conduct ( fig. 3.8),n care variaie presiunii statice necesar pentru a menine
aceeaivaloareprndreptulfiecreiguriderefulareestereprezentat prinliniantrerupt 1
2345.Prinpstrareauneiseciuniconstanteaconducteisentmplacavitezelev2siv3s
capetevalorimaimicidectceleutile.
n acest caz, n dreptul gurilor de refulare se realizeaz o conversie a presiunii
dinamicentromsur maimaredectestenecesar,ceeacefacecanseciuneaIInlocde
presiuneastatic pr,s serealizeze ,iarnseciuneaIII,s ajung pn la .Seobserv
c naceast situaiepresiuneastatic nconduct cretensensuldecurgereaaerului,cu
efectulc gurilederefularedinsprecaptulfinalalconducteivorrefulaundebitmaimare
dectguriledintronsoaneleiniiale.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
19/107
56
Fig.3.8Variaiapresiunilorntroconduct cuseciuneconstant
Dac ocunduct dedistribuieuniform estecorectcalculat,nuestenecesars se
montezeorganedereglaj lagurilederefulare,carepotfiprevzute,nacestcaz,numaicu
plasedesrm saucelmultcujaluzelepentrudirijareaaerului.
Loculdemontareagurilorderefularepeperiferiaconducteideaeresteindiferent.
nceeaceprivetevitezaaeruluinconductelededistribuieuniform nuexist nici
o restricien afar de cele referitoare la nivelul admis de zgomot. Metoda de calcul prin
recuperarea presiunii statice este avantajoasan special la conductecu vitez mare (1540
m/s), folosite din cence mai multn instalaiile moderne,deoareceeconomia de energie
devinemaiimportantnacestcaz.
Cnd conductele de distribuie uniform conin piese care intervin cu rezistene
localelapierderiledintronsoane,valorileacestorrezisteneseiaunconsideraiesubforma
unorlungimiechivalentecareseadaug lalungimilegeometricealetronsoanelorrespective.
Prin lungimea echivalent a unei piese speciale senelege lungimea unui tronson
dreptncareseproduc,naceleaicondiiidecurgere,opierderedepresiuneprinfrecare
egal cupierderealocal apieseirespective.
n general, piesele speciale coninute de conductele de distribuie uniform sunt
coturile si curbele. Lungimile echivalente ale acestor piese se pot determina pe baza
indicaiilorfurnizatedefrigurile3.9i3.10.
Moduldeutilizarealacestorfigurireiesedinexempluldecalculurmtor.
Exempludecalcul2
Sed poriuneadeconduct dedistribuiedinfig.3.11 isecerelungimeatotal de
utilizatncalculeatronsonului2.
Lungimeageometric atronsonuluiestel1=2+4=6m.
nfig.29.9,R/a=600/600=1,iarb/a=300/600=0,5.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
20/107
57
Laacestevalorisecitetenfigur:
isededuce: .
Lungimeatotal careseutilizeazncalculeicareseintroducedecinnomogramadinfig.29.3este:
.
Se observ c curba din fig. 3.11 a fost efectuat n poriunea cu lime mare a
tronsonului. Aceast dispoziie ofer dou variante ianume:n poriuneacu limemare,
vitezaaeruluifiindmairedus,pierderealocal provocat decurb estemaimic;dinpunct
de vedere al calculului, dispoziia este convenabil, deoarece limea mare a tronsonului
este cunoscut din calculele precedente, n timp ce limea mic urmeaz s fie
determinat.
Fig.3.9Lungimeaechivalent acurbelorcuseciunerectangular
Fig.3.10Lungimeaechivalent acurbelorcuseciunecircular
Fig.3.11Determinarealungimiitotaleaunuitronsoncucurb
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
21/107
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
22/107
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
23/107
60
S
P
E
C
I
A
LE
Centrifugaledetubulatur
Randamentasemntorcucelecurbatenspateexceptndcapacitateaipresiuneacaresuntmaimici.Eficienmaimic fa decelecurbatenapoi.Curbaderandamentpoatenregistrao
cderenstngavrfuluidepresiune.
Tubcilindric similarcuvaneleaxialentrepte,cudeosebireacadiametrulnuestelafeldeapropiatfa dedimensiunealamelelor.Aerulesteeliberatradial
delaroat ifaceununghide900prinpaletelededirijare.
Ventilatoa
re
de
acoperi
Centrifugale
Pentrusistemecuexhaustarelapresiunejoas precumfabrici,buctrii,depozitesiuneleaplicaiicomerciale.Asigur ventilaiecuexhaustarepozitiv,careconstituieunavantajfa decelecuexhaustareprincdere.Unitilecentrifugalesuntuormaisilenioasedectceleaxiale.
nmodcurentnuarecarcas deoareceaerulestedirecionatcircularderotor.Deobiceinuesteconfiguratpentrurecuperareavitezeidepresiune.
Axiale
Pentrusistemecuexhaustarelapresiunejoas precumfabrici,buctrii,depozitesiuneleaplicaiicomerciale.Asigur ventilaiecuexhaustarepozitiv,careconstituieunavantajfa decelecuexhaustareprincdere
Caideedebaz,rotorulestefixatpeunsuport.nvelitoareaprotejeazventilatordecondiiiatmosfericeneprielnice.Aerulesterefulatprincaptulnvelitorii.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
24/107
61
ALEGEREA VENTILATOARELOR
Ventilatoarele sealegcorespunzatorcudebitulsipresiunea rezultatedinproiect,tipulsiparticularitatileinstalatiei,regimulsiconditiiledefunctionare,consumuldeenergie,spatiuldisponibil,niveluldezgomot,costulventilatoruluisiconditiiledeexploatare.
Laalegereaventilatoruluiincadruluneitemedeproiectare,seiauinconsiderare
urmatoareleaspecte:a) punctuldefunctionarealventilatoruluidepecurbelecaracteristicetrebuiesaseafleinzonadeconsumminimdeenergie;
b) in instalatiile de ventilare fara conducte, in care presiunea dezvoltata deventilatoresteredusa,iarincapereaventilatanuprezintacerintedesilentiozitatesi nu sunt degajari de substante inflamabile sau corozive, se recomandaprevedereaunorventilatoareaxiale;
c) in instalatiile de ventilare cu conducte pentru introducerea aerului proaspat,alegerea se va face intre un ventilator centrifugal si unul axial cu carcasa, infunctiede cerinteleprivitoare lapresiune, spatiu,nivelde zgomot, consumde
energiesicost,dandusepreferintaventilatoareloraxiale inmasura satisfaceriiacestorcerinte;
d) ininstalatiiledeventilarecuconductepentruevacuareaaeruluiviciatsepreferaventilatoarele centrifugale; in cazul folosirii ventilatoarelor axiale montate inconducte cu aer fierbinte sau incarcat cu substante corozive sau praf,ventilatoarele sevoractionaprin curele trapezoidale, cumotorul scos inafaraconductei;
e) ventilatoarelecentrifugalemontateininstalatiicarecontinmultepiesespeciale,pentrucarerezistentele localenupotfistabilitecuprecizie,sealegdetipulcurotorcupaleteinclinateinapoi;
f) la instalatiile cu functionare intermitenta, se admit ventilatoare cu puncte defunctionarecorespunzatoareunorrandamentemaiscazute,dacaprinacesteaseobtinavantajedealtanatura;
g) pentru reducereaniveluluidezgomotsepreferaventilatoarecu turatie redusa(500 750rot/min)inloculcelorcuturatieridicata(1000 1500rot/min).
Serecomandautilizareaventilatoarelorcuunconsumspecificdeenergieredus.
Dup ce curba cderilor de presiune a sistemului de distribuie a aerului a fostdefinit,poatefifcut seleciaventilatoruluinfunciedecerinelesistemului.
Productoriideventilatoareprezint randamenteleacestorafieingrafice(fig.3.12)fiesubforma unor tabele de valori. Tabelele de randamente ofer informaii pentru o arierecomandat devalori.Variantaoptim de selecie, sauvrfulpunctuluideeficien esteidentificatnvariatemodalitidefiecareproductor.
Randamentelecuprinsen tabelelededatedectreproductoripleac de lavaloriarbitrare ale debitului i presiunii. n aceste tabele, date adiacente sunt reprezentateorizontalsauvertical,referitorladiversepunctedeutilizare(deexempludiferitepunctedeevaluare)depecurbaderandamentaventilatorului.Acestepunctedeevaluaredepindntotalitatedecaracteristicileventilatorului. Totui,puncteledeoperarecuprinsenaceste
tabele reprezint valori apropiate, astfel nct puncte intermediare pot fi determinatearitmetic,fr apierdeacurateeanseleciaventilatorului.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
25/107
62
Fig.3.12 Curbedeperformantautilizatedeproductoriideventilatoare
Seleciaunuiventilatorpentruun sistemdedistribuieaaeruluiparticular impunecorespondenantre caracteristiciledepresiune ale ventilatorului i ale sistemului.Astfel,ntregulsistemtrebuieevaluat,iardebituldeaernecesar,pierderileielementeledelagurade absorbie ievacuare cunoscute.Necesarulde vitez iputere aleventilatorului vor fiapoicalculatecuajutorulgraficelorsautabelelordedate.
La folosirea graficelor este foarte important ca punctele de operare selectate (Fig3.13) s reprezinte o valoare maximal de atins pe curba de selecie, astfel nctrandamentul i rezistenamaxim s poat fi atinse att la pierderi ct i la creteri devitez. La sistemele pentru caremaimult de un punct de funcionare estentlnit, este
necesar oevaluarepeacel intervalafeluluincaresecomportaventilatorulales.Aceastanaliz estenecesar pentrusistemelecuvolumvariabil,undenudoarventilatorul sufermodificrialerandamentului,cintregulsistemdeviaz delarelaiiledecalcul.
Pentrualegereaunuitipdeventilatorintroinstalaietrebuieanalizate,comparativ,curbelecaracteristice,alegnduseacelventilatorcarecorespundecatmaimultcondiiilorimpuse de instalaia in care estemontat (dimensiuni, debit, putere absorbita, consumenergetic,niveldezgomot).
Fig.3.13CazideallaintersectieicurbelorPtf siP
PresiunetotalaPtf
[Pa]
Putere
[kw]
Eficienta
t
[%
]
Presiunetotala
[Pa]
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
26/107
63
Analizacomparativaaventilatoarelortrebuiensasasefac pentruventilatoaredecaracteristicifoarteapropiate(tip,dimensiuni,consumenergetic)
Intab.3.6suntdescriseinformaiilenecesarepentrualegereaunuiventilator
Tab.3.6 Descriereainformaiilenecesarepentrualegerea unuiventilator
Nr.crt Date Observaii
1 Volum m3/hinfuncionare
2 Presiune(staticsautotala) Painfuncionare
3 Condiiidelucru- densitate;- Temperatura;- Umiditate;
4 Vitezamaximaaaeruluilaieire m/s
5 Turaie rot/m6 Niveldezgomotadmis Dba
7 Dispuneremecanica Pozitiamotorului
8 Caracteristicileaeruluivehiculat Gazecorozive,pulberi,fibre
9Accesoriinecesare
Rotisicureledetransmisie,plenumuri,grilledeprotective,etc.
Se recomandacaventilatoareledin instalatiiledeventilarecaredeservescprocesede producie cu regim variabil sau incaperi cu sarcini termice variabile sa fie cu turatievariabila.Instalatiile cu rezistente aeraulice variabile si in special cele coninnd filtre de praf
colmatabile,seprevadcuventilatoravandcaracteristiciledebit presiune foarte inclinate,astfelincatlavariatiiledepresiunesacorespundamodificrimicialedebitelordeaer.
Pentruinstalatiilecudebitemicisevorfolosiventilatoareinlinie"saudeconducta.Ventilatoarelein linie"saudeconductapot fimontate in interiorulcamerelorventilate
dacaaucarcaseleizolatefonicsiniveluldezgomotnudepasestevaloareaadmisa.Debitulsipresiuneadintroinstalaieseasiguraderegulaprintrunsingurventilator;
sevaevitamontareaventilatoarelorinparalel.Dacadebituldeaer in regimdevaraestediferitdecel in regimde iarna saudaca in
decursulprocesuluideproduciesuntnecesaredebitedeaerdiferitepentruventilareaincaperiiseprevede,dacaesteposibil,unventilatoractionatdeunmotorelectriccudouaturatii.
Daca totusi situatiao impune si sealegventilatoaremontate inparalel, seprevadobligatoriuramecujaluzelecaresevorinchideodatacuventilatorul,sauclapeteantiretur. Dacaventilatoarelevehiculeazaaercutemperaturisipresiunidiferitedecelecareaustat la baza intocmirii cataloagelor de alegere (ventilatoare montate la altitudine,functionarecugaze fierbinti,etc), la stabilireacaracteristicilor realealeventilatoarelor sevorfolosifactoridecorectiecorespunzatoriacestorsituatiispecfice.
Ventilatoarelecarevehiculeazaaerincarcatcusubstantecorozivesaucuprafabrazivseexecutadinmaterialerezistentecaresaasigureodurataeconomicadeexploatare.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
27/107
64
La alegerea ventilatoarelor si aparaturii electrice aferente, care echipeaza instalatiile deventilarepentru incaperi cupericoldeexplozie, se vor respectaprevederilenormativuluiNEX0106sialestandarduluiSREIM60079101:2009.Ventilatoarele actionate de motoare electrice prin transmisii cu curele, se prevad cudispozitivepentru intindereacurelelor sipentrucaptareasiscurgereaelectricitatii statice. Se iauurmatoarelemasurideprotectie amuncii side asigurare aunei functionari
corecteaventilatoarelor:a) legarealapamantamotoruluielectricsiaventilatorului;b) montareaunuidispozitivdeprotectieindreptulrotilorsicurelelorlatransmisiaprincurele;montareauneiplasedesarmacuochiurimari(2550mm)laguradeaspirate sau refulareaventilatorului, incazulcandacestaaspira sau refuleazaliberinincapere(indiferentdeinaltimeademontareaventilatorului);
c) efectuareacorectaalegaturilordincutiadeborneamotoruluielectric,astfelcasensuldeinvartirealrotoruluiventilatoruluisafiecorect;
d) intinderea curelelor de transmisie (se considera ca ntinderea unei cureletrapezoidaleestecorectadaca,peo lungimede0,5m sgeatapecareo face
cureaualaapsareamanualaestecelmultegalacugrosimeasa);toatecureleletrapezoidalemontatepeaceleairotidetransmisievoraveaontindereegala;
e) prevedereaunordispozitivedereglareadebituluideaer.
Ventilatoarele,indiferentdemoduldemontare(pefundaie,platforme,console,etc.)trebuiesafieprevazutecudispozitivedeamortizareavibratiilor,dimensionateastfelincatsaasigureconditiilecorespunzatoaredezgomotsivibratiidincladirileundesuntmontate(salidespectacol,spitale,etc.).
Ventilatoarele se vor racorda la conductele de aer prin intermediul unor racorduriflexibile.
Se recomanda ca racordarea ventilatoarelor la conducte sa se realizeze prinintermediulunorporiunidrepte,culungimeade(810d)attpeaspiratecatsiperefulare(d"estediametrulconductelorcirculare, laconductele rectangularecu laturilea"si"b",d=(a+b)/2).Daca acestmodde racordarenu sepoate realiza,pentru racordul laguradeaspiraieaventilatoruluisevaadopta,inordineprefereniala,unadinurmtoarelesoluii:
a) cotcuseciunerectangularacupaletededirijaresaucurbacuseciunecircularacurazadecurburamaimarededouadiametre;
b) cutiedeaspiraiecupaletededirijare.
Daca ventilatorul centrifugal refuleaz direct in atmosfera, fr intermediul uneitubulaturi, la gura de refulare a ventilatorului se prevede fie un tronson drept, avnd
seciuneaegalacuceaaguriide refulare (axb )si lungimeaminima0,75 (axb), fieundifuzorcuunghiullavrfde10...15silungimede1,00...1,5m.
La alegereadin cataloage a ventilatoarelor racordate la reeaprin intermediulunorpiesemontatepe aspirate saupe refulare careperturba curgerea, se folosesc factoriidecorecierespectivi.
Ventilatoarelecaresuntutilizatepentruevacuareafumuluisigazelorfierbiniincazdeincendiu trebuie sa fie rezistente la foc clasa F400120. La cldirile echipate cu instalaiiautomate de stingere a incendiilor tip sprinkler, ventilatoarele de evacuare a fumului sigazelorfierbiniincazdeincendiupotfirezistentelafocclasaF200120.
Productoriideventilatoareredaucurbelededebitpresiune,debitputereabsorbita,debitrandamentsidebitniveldezgomotpentrufiecaretipodimensiunesimaimulteturaii
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
28/107
65
aleacestora.Unexempludeastfeldecurbeseregseteinfig.3.14
Fig.3.14Curbecaracteristicepentruventilatorulaxial
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
29/107
66
I.3.6.Filtredeaer
I.3.6.1Problemegenerale
Filtreledeaersuntelementeale instalaiilordeventilare/climatizareavnd funcia
de reinere a impuritilor solide sau gazoase coninuten aerul atmosferic i recirculat,
nainteaintroduceriiacestuianncperilesupuseventilriisauclimatizrii.Acesteimpuritisuntformatedinparticuledeoriginemineral,vegetal sauanimal cudimensiunicuprinse
ntre0,001i500m.
Captareaparticulelor solide sau lichide sepoate facecudiferitemetode fizice, iar
particulelegazoaseprinprocedee chimice i/sau fizice.Concentraianparticuleaaerului
atmosfericnepoluatsesitueazntre0,05i3,0mg/m.
Condiiile pe care trebuie s lendeplineasc un filtru: grad de reinere ctmai
ridicat, capacitate mare de reinere a prafului, rezisten aeraulic mic sau n limite
economice iconstant n timp,cheltuielide investiiectmai reduse,ntreinereuoar,
construciiaferentereduse,ctmairobuste,etc.
Clasificareafiltrelordeaer:*dupmrimeaparticuleideprafreinute: grosiere d100m;
normale 6
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
30/107
67
Msurarea seefectueaz plecndde laconcentraiaprafuluinamontede filtru i
cea dup filtru. Se poate defini gradul de reinere (pentru praf de testare) sau eficiena
(pentruprafatmosferic):
= 100[%] (3.1)
ncare:Cam concentraiaparticulelordinaernamontedefiltru[mg/m];
Cav concentraiaparticulelordinaernavaldefiltru[mg/m].
Aceast mrimececaracterizeaz unfiltrueste,ngeneral,variabil icreteodat
cucretereagraduluidecolmatareafiltrului(cuexcepiafiltrelorelectrice).
Permeabilitateafiltrului PSepoatedefinipermeabilitateafiltruluiprinrelatia:
[%] (3.2)
>ncrcareaspecificaaunuifiltrudeaer Vf,[m3/hm
2],egal cudebitulorardeaerce
poatefifiltratde1m2
destratfiltrant.
> Suprafaadefiltrarenecesar Af
Aceastasedetermin funciededebituldeaerV[m3/h]curelaia:
fV
VA = [m
2] (3.3)
>Rezistenafiltrelor Hfsepoateexprimaprinrelaia:
n
f vEH = [mmH2O] (3.4)
unde:
E coeficientempiric;
v vitezaaeruluilaintrareanfiltru,[m/s];
n exponentexperimental
Experimentalsaustabiliturmtoareleperechidevalori;
pentru esturi din finet, E = 100 ... 130, n = 1,0;
pentru esturi din ifon, E = 5,6 ... 8,5, n = 1,0;
pentrupnz simpl, E=131, n=1,17.
>PerioadadecurireZ,exprimatnzilesepoatedeterminacurelaia:
24
1001000
=
fam Vc
PZ
[zile] (3.5)
unde:Psaturarealimit cuprafafiltrului[g/m2];
PentruPsepotluaurmtoarelevalori:
P=200...300g/m2,pentrufiltrecuesturi;
P=100...150g/celul,pentrufiltredehrtie;
P=500g/celul,pentrufiltrecuumplutur.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
31/107
68
camconcentraiainiial,naintedefiltrare,aprafuluidinaer,nmg/m3
I.3.6.3Caracteristicilefiltrelor
Eficiena unui filtru este variabil n timpul exploatrii, mrinduse odat cu ncrcarea
filtruluins creterezistenaaeraulic.
*Rezistenaaeraulic esteindicat deproductornfunciedecategoriafiltrului: grosiereinormale
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
32/107
69
a) dinmotiveigienice,aerulintrodustrebuiefiltrattndouatrepte(celputinpentru
IDA1siIDA2);
b) primulfiltrudeintrare(prefiltrul)esteminimumclasaF5,darpreferabilclasaF7.
AdouatreaptadefiltraretrebuierealizatacuunfiltrudeclasacelputinF7dar
preferabilclasaF9.Dacaexistaosinguratreaptadefiltrare,cerintaminimaeste
clasaF7;c) ladouasaumaimultetreptedefiltrare,primatreptadefiltretrebuieamplasata
inaintedetratareaaerului,iaradouatreapta,dupaaceasta;
d) filtrele de gaz (filtrele cu carbon) sunt recomandate pentru categoria de aer
exteriorODA5.AcesteapotfiosolutebunasiincazulcategoriilorODA3siODA
4. Filtrelede gaz trebuie in general combinate cu filtre F8 sau F9,montate in
aval;
e) pentru categoriade aer exteriorODA5 (regiuniputernic industrializate, langa
aeroporturi,etc.)uneleaplicatiipotnecesita filtrareelectrica. In cazulpoluarii
temporare a aerului exterior, este recomandata echiparea acestor filtre cu o
derivatiesimonitorizareapermanentaacalitatiiaerului.
Dinmotive igienice, filtreledinprima treaptade filtrarenu trebuiesa fieutilizate
maimultdeunan,inaintedecurataresauinlocuire.Filtreleutilizateintreaptaadouasau
a treia nu trebuie utilizatemaimult de doi ani, in aceleasi conditii. Se recomanda, de
asemenea, inspectarea vizuala simonitorizarea caderii de presiune in aceste filtre, prin
montareaunormanometrediferentialecuprizeinamontesiavaldefiltru,iarladepasirea
pierderii de sarcinamaxime recomandate pentru curatare, sa se prevada ometoda de
semnalizareacusticasauvizuala.
Laproiectareasiamplasareaprizeide introducereaaeruluiexterior,seurmareste
saseeviteintroducereaimpuritatilorlocale,aploiisauazapezii,insectiuneafiltrului.Pentru a seminimiza riscul dezvoltariimicrobillor in filtru, centrala de ventilare
trebuiesafieastfelproiectataincat umiditatearelativainfiltrusafiepermanentsub90%,
iarceamediepentru treizileconsecutivesa fiemaimicade80% in toatecomponentele
instalatiei,inclusivfiltru.
Daca se prevede un filtru pe aerul recirculat catre centrala de ventilare, acesta
trebuiesaaibaminimaceeasiclasadefiltrarecasifiltruldepecircuitulprincipalalaerului
exterior.
Pentruprotejareainstalatieideevacuareaaeruluiviciatprecumsipentruprotectia
mediuluiexterior,estenecesarunfiltrudeclasaminimaF5.
Aerulextrasdinbucatariitrebuieintotdeaunatrecutprintroprimatreaptacufiltru
specialpentrugrasimi,caresapoatafiinlocuitsicuratatcuusurinta.
Filtrelenu seamplaseaza in imediataapropierea refulariiventilatorului sauacolo
undedistributia curgerii in sectiunea transversalanuesteuniforma (dupa coturi saualte
piesespecialecumodificareadirectieidecurgereaaerului).
InstalatiilederecuperareacalduriiseprotejeazaintotdeaunacuunfiltrudeclasaF6
sausuperioara.Unitatilerotativederecuperareacalduriitrebuieechipatecuelementecare
permitcuratarea.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
33/107
70
Tab.3.7Caracteristicilesialegereafiltrelordeaer
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
34/107
71
Cap.I.3.7Bateriipentrunclzire/racire
I.3.7.1Bateriipentrunclzireaaerului
Bateriilepentrunclzireaaeruluisuntschimbtoaredecldur apaersauaeraer,
care intr ncomponenaagregatelordeventilare iclimatizareprecum iaaerotermelor.Dup agentulprimar,purttordecldur seclasificnbateriidenclzirecuabur,ap caldsau fierbinte, baterii electrice i baterii denclzire funcionnd cu gaze arse. Cele maiutilizatesuntbateriiledenclzirefuncionndcuabur,ap cald saufierbinte.
IV.7.6Alegereauneibateriidenclzire
Pentru baterii denclzire de puteri relativ mici, alegerea se face din catalogulproductorului. Pentru baterii de puteri mari, este necesar ca fabricantul s verificeparametriicerui,cuajutorulunuiprograminformatic,pebazadatelorpuseladispoziiede
proiectant.Se poate reprezenta grafic evoluia caracteristicilor unor baterii de nclzire la
temperatur i debit variabile.n practic se utilizeaz un tip de nomogram avndnabscis vitezaaeruluiinordonat coeficientuldeeficacitate:
= (3.5)
ncare:2 temperaturadeintrareaaeruluinbaterie[C];2' temperaturadeieireaaeruluidinbaterie[C];m temperaturamedieaagentuluiprimar[C].
Funcionareacuabur
Dinecuaiageneral aschimbtoarelorsadedus:
=1 e (3.6)
ncare:a suprafaaexterioar specific denclzireraportat laseciuneafrontal [m/m];
v vitezaaerului[m/s];U coeficientulglobaldetransfertermic[W/mK];p densitateaaerului[kg/m];c clduraspecific aaerului[J/kgK].
Aceast relaie a servit la trasarea diagramei din fig. 3.15, care d coeficientul deeficacitate pentru 6 tipuri de baterii cu un rnd de evi, valabil pentru tipul II de evi cuaripioare.
Funcionareacuap caldncazulbateriilorfuncionndcuap cald sepotconstruidiagrame identice cu cele trasate pentru bateriile funcionnd cu abur, plecnd de latemperaturamedieaagentuluitermicadmindc schimbtorulestecucurentncruciat,
presupunereadmis pentrumajoritateabateriilordenclzire.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
35/107
72
ncazulbateriilorcumaimulternduri,alimentareacuagenttermic(ap)sefacedeaamanier cafuncionareas fiemixt,adic ncurentncruciat incontracurent,ceeacearecaefectcretereacoeficientuluideeficacitate.
Fig. 3.16 prezint curbele caracteristice pentru o baterie de tip III cu 1 pn la 6rndurideevi.
Fig.3.15.Curbecaracteristicepentrubateriidenclzirecuaburcu1rnddeevi
Fig.3.16.Curbelecaracteristicealeuneibateriidenclzirecuaburcumaimulternduri
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
36/107
73
I.3.7.2.Bateriipentrurcireaaerului
Dinpunctdevedereconstructiv,bateriilepentrurcireaaeruluisuntidenticecuceledenclzire.Datfiindecarturiledetemperatur maimicidectncazulnclzirii ipentruaobine efectul de rcire dorit este necesar cuplarea bateriilor de rcire sau folosirea
tipurilorcuunnumrmaimarederndurideevi.Circulaia apei esten contracurent i vitezele de circulaie sunt mai mari (peste 1
m/s) dectn cazulnclzirii, de unde, i necesitatea ca pompele de circulaie s aibpresiunimaimari.
Recomandaripentrudimensionareasialegereabateriilorincalzire/racire
Sarcina termica de calcul pentru care se dimensioneaza bateriile de racire sestabilestepebazadiferenteideentalpieaaerului la intraresi iesiredinbateriesi luand inconsideraretemperaturamediedecalculaagentuluideracire.
Sarcina termica de calcul pentru care se dimensioneaza bateriile de incalzire sestabilestepebazadiferenteidetemperaturasaudeentalpieaaeruluilaintraresiiesiredinbateriesiluandtnconsideraretemperaturamediedecalculaagentuluideincalzire.
Nuserecomandabateriideracirecuvaporizaredirectadecatdacasepoaterealizavariatiadebituluideagentfrigorific.
Vitezafrontaladetrecereaaeruluiinbateriadeincalzire/raciretrebuiesasesituezeinintervalul23,5m/s.
Incazulincareconductadereturauneibateriideincalzireesteracordatalacircuituldecondensarealunuicazan incondensate,bateriatrebuiedimensionatapentruunregimde temperatura a apei de 60/40C. In varianta utilizarii altor tipuri de cazane, bateria deincalzire va fi dimensionata pentru un regimul nominal de temperatura al cazanelor (deobicei80/60Csau90/70C).
Serecomandacadistantadintrearipioaresafiedeminim2,5mmincazulbateriilorde racire cu dezumidificare si de minim 2,0 mm in cazul celorlalte tipuri de baterii deincalzire/racire.
Cadereadepresiunepeparteadeaerabateriilordeincalzire/raciretrebuielimitatapecatposibilinacestsensserecomandavaloriledintabelul 3.8
Tabelul3.8.:Valorirecomandatepentrupierdereadesarcinainbateriilede incalzire/racire(dinSREN13779:2007)
Component Pierdere de sarcinasczuta(Pa)
Pierdere de sarcinamedie(Pa)
Pierdere de sarcinaridicata(Pa)
Bateriedenclzire 40 80 120
Bateriedercire (100)60 (140)100 (180)140
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
37/107
74
Cap. I.3. 8 Camere de tratare cu apa
Camerele de tratare cu apa sau camerele de pulverizare sunt schimbtoare decldur care servesc pentru tratarea aerului prin trecerea acestuia printr-o ploaie de ap.Concomitent cu schimbarea strii aerului se obine i purificarea lui prin preluarea de ctreap a unora dintre impuritilece le conine (praf, fum, mirosuri etc.).
Funcie de starea final dorit a aerului i funcie de condiiile locale (de sursadisponibil), se poate folosi pentru rcire ap din surse subterane, ap rcit sau aprecirculat.
Camerele de pulverizare se pot clasifica astfel:
dupdirecia de micarea aerului;
- camere orizontale;
- camere verticale.
dupdirecia de micarea apei pulverizate fatade aer;
- n echicurent;- n contracurent;
-combinate.
dupnumrul de trepte:
- cu o treapt;- cu dou trepte.
I.3.8.1 Camere de pulverizare orizontale
Schema de principiu de realizare a unei camere de pulverizare orizontale cu o singurtreapt este prezentat n fig. 3.17. Aerul intr prin racordul 1 n separatorul de intrare 2; deaici aerul este trecut n camera de pulverizare propriu-zis 4 unde aerul este stropit cu ap
prin intermediul registrului de pulverizare 3. Aerul trece apoi n separatorul de picturi 5 ieste evacuat prin racordul 6. Apa folosit, ca i condensul rezultat din separatorul de picturieste adus n bazinul 8 prin racordul de intrare 7; pentru golirea bazinului cu ap esteprevzut racordul 9.
nseciunea prezentat n fig. 3.17b se observ c pulverizarea apei se face pe toatseciunea de trecere a camerei.
Fig. 3.17. Camer depulverizare orizontal: a -
vedere din fata; b - seciune transversal
Schema de principiu a unei astfel de camere este redat n fig. 3.18n acest cazintrarea aerului se face pe la partea inferioar a camerei de pulverizare 9 - racordul 1, practic
chiar deasupra pnzei de ap din bazinul 3, iar evacuarea se face pe la partea superioar,racordul 7. Att pe intrare ct i pe ieire sunt prevzute separatoare de picturi 10 i 6.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
38/107
75
Registrul de pulverizare a apei 8 ipreia apa necesar din bazinul 3 cu ajutorul pompei 4,prin intermediul conductei 5. Completarea cu ap se face prin racordul de alimentare 2.
Camerele de pulverizare verticale se pot construi i cu umplutur din corpuriceramice sau metalice, pentru a se mri astfel suprafaade contact dintre aer i ap.
Un element important n structura unei camere de pulverizare l constituiedispozitivele de pulverizare a apei. Dup modul n care se realizeaz pulveriz area apei,
acestea se pot clasifica n dou grupe mari i anume:- pulverizatoare de oc, la care pulverizarea efectiv a apei se realizeaz prin lovirea de
un obstacol a jetului compact de ap ce iese din ajutaj;- pulverizatoare centrifuge, la care apei i se imprim o micare de rotaie prin trecerea
apei prin canale speciale sau prin introducerea apei tangenial la corpul pulverizatorului.
Fig. 3.18 Camer de pulverizare vertical
Alegerea pulverizatoarelor se face funcie de fineea cerut pulverizrii, care depindede tipul constructiv, de diametrul orificiului de ieire i de presiunea apei.
Camerele de pulverizare se construiesc cu unul sau cu mai multe registre de
pulverizare, circulaia apei i a aerului avnd loc n echicurent sau ncontracurent. De asemenea se obinuiete adesea s se foloseasc camere de pulverizare cudou trepte; acestea au avantajul c se poate obine o rcire mai accentuat a aerului la unacelai consum de ap rece.
Fig. 3.19 Camer de pulverizare
cu dou trepte (notate cu I i II)
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
39/107
76
n fig. 3.19 este prezentat schema unei camere de pulverizare cu dou trepte(notate cu I i II), fiecare treapt avnd cte dou registre de pulverizare (respectiv 3 i 5).Apa folosit n treapta a doua este recuperat din bazinul de colectare 8 al acestei trepte itrimis cu pompa 10 n registrele de pulverizare ale primei trepte. Alimentarea cu ap icompletarea pierderilor se face cu ajutorul pompei 11.
I.3. 8 .2. Calculul termic de alegere a camerelor de pulverizare
Camerele de pulverizare pot fi utilizate pentru procese de rcire cu uscare sau/ipentru procese de umidificare adiabatic, metodele de dimensionare fiind specifice fiecruiproces n parte.
Utilizarea camerelor de pulverizare pentru procese de rcire cu uscare este, n ultimaperioad de timp, mult mai redus deoarece acest proces este mai greu controlabil ireglarea lui este mai dificil, procesul fiind realizat de tot mai muli productori de aparaturde climatizare cu baterii de rcire.
Camerele de pulverizare sunt folosite, n prezent, pentru procese de umidificare
adiabatic, iar metodologia de calcul sau alegere a acestora este specific fiecruiproductor n parte. Se prezint calculul termic pentru regimul de pulverizare politropic iumidificare adiabatic deoarece sunt n funciune multe agregate de tratare care utilizeazaceste tipuri de procese.
Exist multe metode de alegere a camerelor de pulverizare. Fiecare metod sebazeaz pe camere de pulverizare testate n anumite condiii.
Metoda german de dimensionare Rasch - Wittorf se utilizeaz pentru camere depulverizare cu o lungime l = 2 m; viteza aerului n camera de tratare v = 2,5 m/s i presiuneaapei naintea duzelor de pulverizare p = 2 bar. Metoda red mai fidel procesele reale care auloc n camerele de tratare, evoluia aerului fiind prezentat n fig. 3.20
Fig. 3.20 . Evoluia aerului n procesul de rcire cu uscare i de umidificare adiabatic(metoda Rasch - Wittorf):
1 - proces ideal; 2 - proces real-n procesul de rcire cu uscare, aerul evolueaz pe curba AC.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
40/107
77
Modificarea strii aerului se produce, mai nti, pe direcia care rezult din unireapunctului de stare a aerului A cu temperatura iniial a apei B1i apoi pe direcia entalpieicare trece prin punctul corespunztor temperaturii finale a aerului n procesul politropic B.
- La procesul de umidificare adiabatic (evoluia AD) modificarea strii aerului seproduce n lungul dreptei de entalpie constant, h = constant, la o temperatur a apei depulverizare ce se determin la intersecia curbei de saturaie =1 cu entalpia strii iniiale a
aerului A.Calculul parametrilor finali ai aerului se face pe baza relaiei:
T/ Ta= 1 - e-mk
(3.8) n care:T = iniial aer - final aer = (A - B)n procesul AB1 ,
(B - C) n procesul BC1, i(A- D) n procesul AD1;
Ta = iniial aer - apn procesul ideal,(A- D1) n procesul AB1,(B- C1) n procesul BC1i(A- D1) n procesul AD1;
m = coeficient de pulverizare, *kg ap/kg aer tratat+;k = constant a camerei de pulverizare,k = 0,5...0,7, pentru procesele de rcire cu uscare ik = 2...3, pentru procesele de umidificare adiabatic.
Relaia este nomografiat n fig. 3.21
Fig.3.21 Nomograma de
alegere a raportului T/ Ta
Pentru determinarea parametrilor aerului i apei se procedeaz n felul urmtor: se
alege un coeficient de pulverizare m i se determin pentru acesta, din fig. 3.21 , o valoareT/ Ta pentru procesul AB (folosind domeniul cuprins ntre 0,5 i 0,7 din nomograma
fig.4.5.5) i cu ajutorul acestei mrimi se determin valoarea temperaturii finale a aerului B ;
B = A- ( T/ Ta) (A- B1) *C+ (3.9)
Cu ajutorul acesteia se determin punctul B, apoi punctul C1, la intersecia entalpieihB cu curba de saturaie = 1. Pentru coeficientul de pulverizare m, ales, se determinraportul T/ Tacorespunztor procesului adiabatic BC (folosind domeniul k = 2...3), iar cuaceast valoare i cu temperaturile B, C1se determin temperatura C.
C= B- ( T/ Ta) (B- C1) *C+ (3.10)
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
41/107
78
nclzirea apei de pulverizare se va determina cu relaia:
M haer =Ga ca Tap (3.11)n care:
M- debitul de aer [kg/s];
haer= hA - hB; Tap = B2- B1unde:
B1, B2 - sunt temperaturile final i iniial ale apei;ca= 4,186 kJ/kg K, cldura specific a apei;Ga= M m, *kg/s+.
Temperatura final a apei se determin cu relaia:
B2 = B1+ ( haer / m ca) *C+ (3.12)
n ipoteza c procesul de umidificare adiabatic are loc n camera de pulverizare, att
vara ct i iarna, temperatura apei este egal cu temperatura dup termometrul umed alpunctului A, iar temperatura final a aerului D, se determin cu o relaie similar relaiei3.10 adaptat procesului A - D1.
Exemplul de calcul 1
Un debit de aer:
M = 8000 kg/h, de stare A cu parametrii A= 28C; A= 60%, este rcit i uscat cuajutorul apei avnd:
ai= B1= 8 C.Se cere s se determine parametrii finali ai apei i ai aerului n procesul politropic de
rcire i uscare utiliznd metoda Rasch - Witorf.Rezolvare- Se unete punctul A cu punctul B1, aflat la intersecia lui B1cu = 1.(fig.3.20)- Se alege un coeficient de pulverizare m = 0,9 kg ap/kg aer.
Pentru procesul politropic, se determin cu nomograma din fig. 4.61, cu k ndomeniul 0,5...0,7)
T/ Ta= 0,4 , rezultnd:B= A - 0,4 (A- B1) = 21,2 C.
- La intersecia dreptei
hB= 51,2 kJ/kg cu = 1 se determin C1, cu C1= 18 C.Utiliznd aceeainomogram (k n domeniul 2...3) se determin T/ Ta= 0,9; rezult:C= B- 0,9 (B- C1)= 18,3 C.
- Temperatura finala a apei, B2se determin cu relaia 3.12:
B2= 8 + (64,8 - 51,2)/ 0,9 4,186 = 12,4 C.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
42/107
80
I.3.9 Tratareacuaburn cazul folosirii acestor aparate se introduce direct abur, fie n tubulatura de
ventilare,fienncperi.nfunciededestinaiancperii,calitileaburuluisuntdiferite.
Pentruncpericivile,curate,aburultrebuies fiesaturatuscat,fr urmederugin,ulei,miros.nacestcaz,aburulseproducengeneratoare specialeprevzutecuelectrozisaucutermoplonjoare.
Dinpunctdevedereigienic,estemaibunprocedeulcuaburdectcelcucameredepulverizare. Din punct de vedere al consumului de energie, sistemul cu abur este maidezavantajos,fiindmaiscump.
Unexempludeaparatesteartatnfig.3.22
Fig.3.22.GeneratordeaburCONDAIR Elveia schem deprincipiu1 abur;2 rezervordeumplere;3 ap rece;4 furtuncondensat;
5 furtunabur;6 electrozi;7 ventilmagnetic;8 evacuare.
Aburulesteprodusntruncilindrucuajutorulunorelectrozi.Apa folosit esteceade lareea,asigurndconductivitateaelectric ntreelectrozi.Prinevaporare,sruriledinap sedepun lapartea inferioar a cilindrului fiindnecesar curirea,din cndn cnd.Aparatultrebuieracordatlareeauadeap rece,lacanalizareilareeauaelectric.
Exist dou categoriideaparate:mici,cudebitedeaburde1...2kg/h,racordate lareeauamonofazic, i aparatemari, cu debite de 4...90 kg/h, cu consumuri de energieelectric de3...70kW.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
43/107
81
Reglareadebituluideabur se facecuajutorulhigrostatelorntro treapt,ndoutreptesaucontinuu.
Pentru anumite categorii de cldiri industriale (mobil, zootehnie etc.) aburul nutrebuiesntruneasc proprieti(caliti)deosebite,cazncare,elpoatefipreluatidintroreeadeaburtehnologic(ncazulncareexist).
Unexempludeaparatcareseracordeaz laoreeadeaburesteartatnfig.3.23
Aburulesteobligats treac,mainti,printrunfiltrudeimpuriti,dup carecurgeprintro manta ce nconjoar distribuitorul, mpiedicnd condensarea aburului ndistribuitor,iptrundencameradeuscareundesesepar condensatulformatpn aici.
Accesulmai departe este permis de un dispozitiv de reglare acionat electric saupneumaticcareasigur intrareaaburuluindistribuitor.Distribuitorulsepoatemontalibernncperesauntubulaturadeventilare.
Fig.3.23Aparatdeumidificarecuaburpentrumontareincanaldeaer
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
44/107
82
I.3.10Recuperatoaredeenergie
I.3.10.1.Problemegenerale
Instalaiile de ventilare si climatizare necesit importante cantiti de energietermic sau frigorific pentru tratarea aerului. O parte din aceast energie este eliminat
odat cuaerulevacuat i,oridecteoriesteposibil,eatrebuierecuperat.Ceamaisimpli eficient metod de recuperare este recircularea aerului care nu estens acceptat ntoatesituaiile,dincauzacalitiiaeruluicetrebuierecirculat.
n multe situaii exist ns i alte surse de cldur care pot fi recuperate (gaze deardere, apa de rcire a unor utilaje etc.) i, de aceea, pentru recuperarea energiei seutilizeaz recuperatoaredecldur.
Pentrucaunrecuperatordecldur s poat fiutilizatn instalaiiledeventilare iclimatizare el trebuie s ndeplineasc urmtoarele condiii: s aib eficien ridicat,etaneitate sporit, sensibilitate acceptabil la nghe, pierderi de sarcin moderate,rezisten decoroziuneintreinereuoar.
Pentrurecuperareaclduriiseutilizeaz urmtoarelesisteme: regenerative care utilizeaz un material acumulator de cldur ce poate stocan
masa lui cldura perceptibil, latent sau amndou. Din aceast categorie fac parterecuperatoarelerotativecuregenerare;
recuperative care utilizeaz pentru transferul de cldur o suprafa de schimb,transmind numai cldurperceptibil.n aceast categorie sunt incluse recuperatoarelecuplci,cutuburitermiceicufluidintermediar;
cupomp decldur careutilizeaz unagentfrigorificpentrutransmitereaclduriidelaosurs cupotenialredus.Toatesistemelepotrealizaimportanteeconomiideenergiedar necesit cheltuieli de investiii i dentreinere astfel c trebuie efectuat un calcul de
optimizarenainteaadoptriiunuisistemsauaaltuia.
I.3.10.2.Tipuriconstructivederecuperatoaredecldur
Recuperatoarerotative
Recuperatoarecuplci
Recuperatoarecutuburitermice
Recuperatoarecufluidintermediar incircuitinchis
Recuperatoaredecalduracufluidintermediarincircuitdeschis
nacestsistemderecuperare aerlichid,lichidaer, fluidulintermediar circulntredoua schimbatoare de caldura (turnuri) introducere , respectiv evacuare, intr n contactdirectcuambelefluxurideaer,transportnd vaporiideap icaldura ntredebituldeaerevacutsicelintrodus(Fig.3.24).
Circulatiafluidulintermediarsefacecuajutorul pompelorpetraseulprincipalcatsipecelsecundar.
Temperaturaaerului poatevariainlimitele40Csi +46C .
Aerulevacuatpoatecontineimpuritatisideaceeatrebuis fiefiltratnaintedeintrareainturnuri. Particulele umezite trebuiesc filtrate din soluia absorbant, care minimizeaz
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
45/107
83
EXHAUST
A
contaminareancruciat ntre particule. Fluidul intermediar poate fi format din soluiisorbente(deobicei,osoluieauneisaridehalogen ex;osolutiedecloruradelitiu coninaditivicuefectantibacterian.)
Fig.3.24Turnuriculichidabsorbant
Testele au artat c masa de contact poate elimina pn la 94% din bacteriilecontinute in aerul introdus reprezentand o necesitate in aplicatiile de climatizare dindomeniulspitalicesc.Esteposibils apar contaminareancruciat aparticulelorgazoase.
In functionare pot aparea contaminari cu halogeni si de aceea se impun verificariperiodice.Inzonelemaireci,pierderiledeumiditatedinfluxuldeevacuarepotdiluaexcesivsoluiaadsorbant.Incalzirealichiduluiabsorbantintrodusnfluxuldealimentarecuaeralturnului contactor ridic temperatura de descrcare i umiditatea aerului de alimentareevacuat,preveninddiluareaexcesiv.Acestlucru,colaboratcuadugareaautomat deap,poate menine concentraia soluiei adsorbante pe timp de vreme rece, permitnd
sistemuluis furnizezeaerlaoumiditateitemperatur fix.
Recuperatoare decldur tiptermosifon
Schimbtoare de cldur termosifon bifazice sunt sisteme ermetice, care constauntrun evaporator, un condensator, conducte de interconectare, i un fluidintermediar,aflat att n stare lichid, ct si de vapori. Sunt folosite dou tipuri determosifoane:cutubsigilatermetic (fig.3.25)iuntipbaterie(fig.3.26).
ntermosifonuldetiptubsigilat,evaporatorul icondensatorulseafl deobicei lacapetele opuse ale unui set de tuburi termosifon drepte, individuale, iar conductele de
evacuare i de alimentare sunt adiacente pentru cealalt (aceast dispunere este similarceleidintrunsistemdeconductedenclzire).
n termosifoanele tip baterie, bateriile de evaporare i condensare sunt instalateindependentn tubulatura de aer i sunt interconectate prin conductele de transport afluidului de lucru (aceast configuraie este similar cu cea a conductelor dinrecuperatoarele cu fluid intermediar).Un termosifon este un sistem ermetic ce conine unlichidde lucrubifazicndou etape.Deoareceopartedinsistemconinevapori ioparteconinelichid,presiuneadintruntermosifonestereglementat detemperaturalichidului lainterfaalichid/vapori.
Dac mediul ambient cauzeaz o diferen de temperatur ntre zonelen care
interfeele de lichid i vapori sunt prezente, diferena de presiune a vaporilor rezultatprovoac transferulvaporilordelazonelecaldelacelereci.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
46/107
84
Fluxulestesusinutprinprinprocesuldecondensarenzonelemaireciideprocesulde evaporaren zonele mai calde. Condensatorul i vaporizatorul trebuie s fie orientateastfelnctcondensuls poat revenilaevaporatorpringravitaie(Figurile3.25i3.26).
Fig.3.25Schimbatoaredecalduratiptermosifonermetic
A unidirectional;B bidirectional
Fig 3.26SchimbatoaredecalduratiptermosifonculichidintermediarA buclaunidirectionala;B buclabidirectionala
n sistemele termosifon, diferenta de temperatur si forta de gravitatie sunt necesarepentru ca fluidul de lucru s circule ntre evaporator si condensator. Ca rezultat,
termosifoanele pot fi concepute s transfere cldura n ambele direcii n mod egal(bidirectional),ntrosingur direcie(unidirecional),saunambeledireciinmodinegal.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
47/107
85
Deisimilarecadesign imoddefunctionarecutuburiletermice,tuburiletermosifonsuntdiferitendou moduri:
nuaufiltrudecondensi,prinurmaresebazeaz doarpegravitaiepentruaretrimitecondensulspre evaporator,ntimpcetuburiletermice utilizeaz forelecapilarei eledepind,celpuinlanceput,pefierbereanucleat,pecndtuburiletermiceevaporalichidul dintrointerfa extins,permanent lichidvapori.
Tuburiletermosifonnunecesit pomp pentruapunencirculaiefluiduldelucru.Cutoateacestea,configuraiageometric trebuies fieastfelrealizatnct fluiduldelucrunstarelichid s fiemereuprezentnseciuneaevaporatorului schimbtoruluidecldur.
Tuburiletermosifondifer dealtesistemederecuperarecufluidintermediar prinfaptulc acesteanunecesit pompei,prinurmare,niciosurs extern dealimentarecuenergieelectrica,iarbateriiletrebuies fieadecvatepentruevaporareidecondensare.Schimbatoareledecalduratermosifonbifazicesuntutilizatepentrunclzireaapeicuenergiesolar ipentrumbuntireaperformanelorsistemelordeaercondiionatdeja
existentePerformantelerecuperatoarelortiptermosifonbifazicepotfifolositepentruareducedimensiunilenoilorsistemedeclimatizareiareduceastfelcosturiletotaledeproiect.
Fig.3.27PerformanetipicealetermosifonuluibifazicIn fig.3.27se prezint performanelerecuperatoarelortiptermosifonbifazice.
I.3.10.3Comparareasistemelorderecuperareaenergieiaeraer
Estedificildecomparatdiferiteletipuridesistemederecuperaredeenergieaeraerpebazaperformanelorgenerale.
Elepotficomparatepebazaunorparametricertificati:eficiena sau pierderiledeaer. Intabelelul3.9.suntcomparatesiprezentate principaleletipuri derecuperatoaredecalduraaeraer
Tab.3.9Comparareaprincipalelortipuriderecuperatoaredecalduraaeraer
Eficianta%
CuplacifixeCuplacitip
membrana
Rotativ
energie
Rotativ
calduraTubtermic
Cufluid
intermediarTermosifon
Cufluid
intermediar
adsorbant
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
48/107
86
Circulatiaaerului
ContracurentCurent
incrucisat
Contracurent
Curentincrucisat
ContracurentEchicurent
EchicurentontracurentEchicurent
Contracurent
Echicurent
Gamademrimea
echipamentului,
l/s
25 25 25 35000 25 35000 50 50 50
Eficacitateatipicasensibilitii(ms=me),%
5080 5075 50 85 50 85 4565 55 65 4060 40 60
Eficacitateatipiclatent ,*%
50 72 50 85 0
Eficacitateatotal,*%
50 73 50 85
Vitezafrontal,m/s
15 1 3 2.5 5 2 5 2 4 1.5 3 2 4 1.5 2.2
Scdereadepresiune,Pa
100 1000 100 500 100 300 100 300 150 500 150 500 150 500 170 300
EATR,% 0 5 05 0.5 10 0.5 10 01 0 0 0
OACF 0.97 1.06 0.97 1.06 0.99 1.1 1 1.20.99 1.01
1.0 1.0 1.0
Plajadetemperatur,C
60 800 10 50 55 800 55 800 40 40 45 500 40 40 40 46
Modalitatetipic
deachiziionare
DoarschimbtorSchimbtoricarcas
SchimbtoriventilatoareSistemcomplet
DoarschimbtorSchimbtoricarcasSchimbtori
ventilatoareexterioareSistemcomplet
DoarschimbtorSchimbtoricarcas
SchimbtoriventilatoareSistemcomplet
DoarschimbtorSchimbtoricarcasSchimbtor
iventilatoareSistemcomplet
DoarschimbtorSchimbtoricarcasSchimbtor
iventilatoareSistemcomplet
Doarcircuitulspiralat
Sistemcomplet
DoarschimbtorSchimbtor
icarcas
Sistem
complet
Avantaje
Fr primobile.Scdereredus apresiunii.
Uordecurat
Fr primobile.Scdereredus apresiunii.
Pierderideaerreduse.
Transferdemas sauumiditate.Dimensiunimaximecompacte.Scdereredus apresiunii.
Disponibilpentrutoatetipuriledesistemedeventilaie
Dimensiunimaximecompacte.Scdereredus apresiunii.
Uordecurat
Fr primobile,cuexcepia
nclinrii.Ventilatorulsituatnzoneneeseniale
Diferenialdepresiunedepn la15kPa
DebitulevacuatpoatefiseparatdeceldeintrodusVentilatorul
situatnzoneneeseniale
Fr primobile.Debitulevacuatpoatefiseparatdeceldeintrodus.
Ventilatorulsituatnzoneneeseniale
Transferlatentdelafluxuri
ndeprtateCurareeficientmicrobiologic
pentrufluxuldealimentare,ctideevacuare
LimitriDimensiunimaripentrudebitemari.
Numrredusdefurnizori.
ntreinereaiperformanelepetermenlung
necunoscute
Aeruldeadmisie poatenecesitarciresaunclziresuplimentareUneleEATRfrdispozitivde
curare
UneleEATRfrdispozitivdecurare
Eficienapoatefilimitat descdereadepresiuneidecosturi.Numrredusde
furnizori
Prognozaeficieneinecesitmodeledesimulareprecise
Eficienapoatefilimitat descdereadepresiuneidecosturiNumrredusdefurnizori
Numrredusdefurnizori
ntreinereaiperformanelenecunos
cute
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
49/107
87
I.3.10.4Bazedecalcul
Agregatedetratarecurecuperatoaredecaldura(HRV)
Eficienasensibil saunuiagregatdetratarecurecuperatordecalduracuplaci(HRV)fig.3.28estedat deformula
s=maxs,
s
q
q= =
)(
)(cm
13min
12pss
ttC
tt
)(
)(
13min
43
ttC
ttcmpes
(3.13a)
undeqsestecantitateadecldur sensibil dat derelatia=sq sq max,s (3.13b)
Fig.3.28 Dateleprincipalealeunuirecuperator
undeqsmaxreprezint cantitateade cldur sensibil maximadat derelatia)( 13minmax, ttCq s = (3.13c)
Unde
s=eficienasensibilt1=temperaturatermometruluiuscatinpuncteleindicatenfigura3.28,[C]ms=debitdeaeruscatintrodus,[kg/s]me=debitdeaeruscatevacuat,[kg/s]Cmin=minimulcpsmsicpemecps
=
cldur specific aaeruluiumedintroduslapresiuneconstant,kJ/[kgK]cpe=cldur specific aaeruluiumedevacuatlapresiuneconstant,kJ/[kgK]
Metodedecontrol (HRC)
Bypassclapetesitubulatura
Bypassclapetesitubulatura
Bypasclapeteicontrolalvitezeirecuperatorului
Bypasclapeteicontrolalvitezeirecupera
torului
Unghidenclinaredepn la10%din indiceledenclzire
maxim
Valv debypasssaureglajuldebituluipompei
Valv decontrolpentrutoatgama
Valv decontrolsaureglajuldebituluipompeipentru
ntreagagam
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
50/107
88
Presupunnduse c nu exist condensare de vapori de ap n recuperatorului decaldura(HRV)condiiaaeruluiintroduslaieireeste
t 2=t 1 )( 31min tt
cm
C
pee
s (3.14a)
icondiiaaeruluievacuatlaieireeste
t )( 31min
34 ttcm
Ct
pee
s += (3.14b)
Ecuaiile (3.13), (3.14), (3.15),(3.16), i (3.17) presupun condiii de operaren starestaionar; nu exist transfer termic sau de umiditatentre schimbtorul termic i mediulnconjurtor; nu exist pierderi transversale i nici ctiguri energetice de la motoare,
ventilatoaresaudispozitivedecontrolagheii.Maimult,nuaparecondensaresaunghearesauesteneglijabil.Acestepresupuneri
suntn general aproape adevrate pentru aplicaiile comerciale ale recuperatoarelor decaldura(HRV)
A se reine faptul c recuperatoarelor de caldura (HRV) permit doar schimbul deenergie termic sensibil asociat cu schimbul termic datorit diferenei de temperaturdintre curenii de aer sau dintre un curent de aer i o suprafa solid. Aceste ecuaii seaplic chiar i pe timpul iernii dac nu exist condensaren recuperatoarelor de caldura(HRV)
Schimbul de energie termic sensibil qs inrecuperatoarelor de caldura (HRV) poate fiestimatdin
q s=60m e c pe(t 4t 3 )=Qe p e c pe(t 4t 3 ) (3.14c)
q s=60m sc ps (t 2t 1 )=Qsp sc ps (t 2t 1) (3.14d)
q s= s m minc p(t 1 t 3 ) (3.14e)
UndeQs=debituldevolumalaeruluiintrodus,[m
3/s]
Qe=debituldevolumalaeruluievacuat,[m3
/s]s=densitateaaeruluiuscatintrodus,[kg/m
3]e=densitateaaeruluiuscatevacuat,[kg/m
3]t1,t2,t3,t4= temperaturiledeintrare iieirealeaeruluiintrodus irespectivaleaeruluievacuatmmin=minimuldintremsime
Deoarececpsicpesuntaproapeegali,acetitermenipotfiomiidinEcuaiilede la(3.13) la (3.15)Schimbtoriidecldur sensibil (HRV)potfirealmentefolosiintoatecazurile,nspecial
pentrubazineledenot,camereledevopsit iaplicaiiderenclzire.Ecuaiile(3.13)(3.14)
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
51/107
89
seaplic attpentruventilatoareleHRVct ipentruERVcuselectareaadecvat ax1,x2,x3,ix4.
Agregatedetratarecurecuperaredeenergie(ERV)
ERVpermitetransferulattaclduriisensibilect iaclduriilatente,ceadinurmdatorit difereneidepresiuneavaporilordeap dintrecureniideaersaudintreuncurentdeaer iosuprafa solid.ERVsuntdisponibilecarecuperatoare rotativecuabsorbie ideasemeneacarecuperatoarecudiscmembran.
Din Fig.3.28. presupunnduse c nu exist condensn ERV, eficiena latent eL aunuiventilatorcurecuperaredeenergieestedat de
L =max,L
L
q
q=
)(
)(
31min
21
wwhm
wwhm
fg
fgs
=
)(
)(
31min
34
wwhm
wwhm
fg
fge
(3.15a)
undeqLestecalduralatentadat deq L = max,LLq (3.15b)
undeqLmaxestecalduramaximadat deq max,L =m minh fg (w1 w 3 ) (3.15c)
undeL=eficienalatenthfg=entalpiavaporizrii,kJ/kgw= umiditateanpunctele indicatenFig.3.28ms=debitulmaseideaeruscatintrodus,kg/s
me=debitulmaseideaeruscatevacuat,kg/smmin=minimumluimsime
DeoareceentalpiavaporizriidinEcuaia(3.15a)poatefieliminat de lanumrtor inumitor,Ecuaia(3.15a)poatefirescris astfel:
max,L =m minh fg (w1 w 3 ) (3.15d)
unde:Emreprezint eficienadeumiditate,egalnumericcueficienalatentEL,imwreprezint vitezadetransferdedreptaumiditiidat de
m w= m m max,w (3.15e)
unde msmaxreprezint vitezamaxim detransferaumiditiidat dem max,s =m min,w (w1 w 3 ) (3.15f)
Presupunndusec nuexist condensdevaporideapnERV, umiditatelaieireaaeruluiintroduseste
w 2=w 1 Ls
w
m
m min,(w1 w 3 ) (3.16a)
iraportuldeumiditatelaieireaaeruluievacuateste
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
52/107
90
w 4=w 3 + Ls
w
m
m min,(w1 w 3 ) (3.16b)
Eficacitateatotal t aunuiERVestedat deformula
t
=max,t
t
q
q=
)(
)(
)(
)(m
13min
43
13min
12s
hhm
hhm
hhm
hh e
=
(3.17a)
undeqtreprezint clduratotaladat derelatiaq t= max,ttq (3.17b)
undeqtmaxreprezint clduratotalamaxima,dat derelatiaq =max,t m )( 31min hh (3.17c)
unde
t=eficacitateatotalh=entalpiainpunctele indicatenFig.4.82,[kJ/kg]ms=debitulmaseideaeruscatintrodus,[kg/s]
me=debitulmaseideaeruscatevacuat,[kg/s]mmjn=minimfa demsime
Entalpiaaeruluiintrodus laieireeste
h 2=h1 t )( 31min hhm
m
s
(3.18a)
ientalpiaaeruluievacuatlaieireeste
h 4=h 3 + te
m
mmin (h1 h 3 ) (3.18b)
Presupunndusec fluxul lastarea1estedeumiditatemaimare,recuperareadecldurlatent qLdelaERVpoatefiestimat din
q L =m sh fg (w1 w 2)=Qsp sh fg (w1 w 2) (3.19a)
q L =m e h fg (w 4w 3 )=Qe p e h fg (w 4w 3 ) (3.19b)
q L = L m minh fg (w 1 w 3 ) (3.19c)
undehfg =entalpiavaporizriisauclduravaporizriivaporilordeap,kJ/kgw1, w2,w3,w4=umiditatilelaintrareiieire
Transferultotaldeenergieqtdintrecureniestedatde:q t=q s+q L =m s(h s1 h s2 )=Qe p e (h s1 h s2 )=m sc ps (t 1 t 2)+m sh fg (w1 w 2) (3.20)
q t=q s+q L =m e (h e4 h e3 )=Qe p e (h e4 h e3 )=m e c pe(t 4t 3 )+m e h fg (w 4w 3 ) (3.21a)
q t=60 tm min(h s1 h e3 ) (3.21b)
undeh1s=entalpiaaeruluiintroduslaintrare,[kJ/kg]h3e=entalpiaaeruluievacuatlaintrare,[kJ/kg]h2s=entalpiaaeruluiintroduslaieire,[kJ/kg]h4e=entalpiaaeruluievacuatlaieire,[kJ/kg]
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
53/107
91
Spre deosebire de recuperatoarelede caldura(HRV) lacareserecupereazanumaicaldura sensibila din aerul evacut ,recuperatoarele de energie (ERV) recupereaza energiasensibilasilatentadinaerulevacuat.
Recuperatoarele de energie sunt indicate in spatii cu degajari de umiditate(scoli,birouri,sauinspatiicuaglomeraridepersoane)
Energia transferata poate fi pozitiva sau negative in functie de sensul scaderiiumiditatii.
Unjetdeaercetreceprinrecuperatoruldeenergieisipoatemaricaldurasensibiladelaaeruldincelalaltsens,darpoatesasimiscorezecalduralatentadacaarelocunschimbdemasaalvoporilor.
Energia totala recuperata este diferenta dintre energia sensibila (qs) si energialatenta(qL)asacumseprezintainexemplulurmator.
Exemplu.Sedaunrecuperatordeenergieavand:
debituldeaerexterior4,41mc/sintrodusinrecuperatorcu 35Csi20%U.R.debituldeaerevacuat 4,27mc/intrdodusinrecuperatorcu24C si50%U.R.
Se adopta din fisele tehnice ale recuperatorului, o eficinta a recuperarii calduriisensibilede50%sioeficientaarecuperariicalduriilatentede50%.
Adoptanddeasemeneacalduraspecificaaaeruluide1kJ/kgKsicalduralatentadevaporizare de 2560 kJ/kg ,se cere se sa determine energia sensibila,latenta si totalarecuperatadinaerulevacuate.
Soluie:
Dindiagramelepsihometricesedeterminaceilaltiparametricaiaerului :
Aerexteriorla35Ci20%U.R.:
V1=0.8825m3/kg h1=54.2kJ/kg w1=0.0071kg/kg deaeruscat
Aerinteriorla24Ci50%U.R:
V3=0.854m3/kg h3=48kJ/kg w3=0.0088kg/kgdeaeruscatSecalculeazadebitulmasicalaeruluexteriorlastarea1
m1=1v
Qq= 0.5
/kgm38825.0
/sm341.4= kg/s
nacelaimod,debitulmasicalaeruluiinteriorlastarea3seobtine din
m3=3
3
v
Q= 0.5
/kgm3854.0
/sm34.27= kg/s
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
54/107
92
Temperaturileaeruluiexterior(t2)duparecuperatorsitemperaturaaerului interior(t4)duparecuperatorpotfiobinutedinEcuaiile(4.33a)i(4.33b)dup cumurmeaz:
t2=35C0.5)]/(1)[/0.5(
)]/(1)[/0.5(
KkgkJskg
KkgkJskg
(35C24C)=29.5C
t4=24C+ 0.5)]/(1)[/0.5()]/(1)[/0.5(
KkgkJskgKkgkJskg
(35C24C)=29.5C
Contintul de umiditate al aerului exterior dupa recuperator w2 si contintul deumiditate al aerului interior dupa recuperator w4 rezult din ecuaiile (4.16a) i (4.16b)dup cumurmeaz:
w2=0.00710.5)]/(1)[/0.5(
)]/(1)[/0.5(
KkgkJskg
KkgkJskg
(0.00710.0088)=0.00795kg/kgdeaeruscat
w4=0.0088+0.5 )]/(1)[/0.5(
)]/(1)[/0.5(
KkgkJskg
KkgkJskg
(0.00710.0088)=0.00795kg/kgdeaeruscat
Cldurasensibil recuperatadinaerulevacuat seobinedinecuaia(3.14c)qs=(5.0kg/s)[lkJ/(kgK)](29.5C24C)=27.5kW
Clduralatent recuperatadinaerulevacuat seobinedinecuaia(3.13a):
qL=[(5.0kg/s)(2560kJ/kg)](0.007950.0088)=10.88kWEnergiatermic net recuperatadinaerulevacuat esteaadarurmtoarea:
q=qs+qL=27.510.88=16.62kWDac condiiile aerului din exterior care intr ar fi fost de 35C i 14% rh, atunci
energia totala recuperata din aerul evacuat ar fi fost zero. Entalpia aerului la 29.5C i0.0082 kg/kg de aer uscat este dat n diagrama psihometrica ca fiind 50.9 kJ/kg. Clduranet recuperatadinaerulevacuatrezultatdinecuaia(3.21)esteaproapede16.62kW.
Severificaputereatotalarecuperatafolosindformula:
qt=qs xs x (h4 h3)=16.62Kw
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
55/107
93
Fig.3.29Diagramaproceselordinexemplu
Putereaventilatoruluideintroducere PsrezultadinrelatiaPs=Qsps/f (3.22)
Putereaventilatoruluideevacuare PerezultadinrelatiaPe=Qepe/f (3.23)
UndePs=putereaventilatoruluideintroducere,[W]Pe=putereaventilatoruluideevacuare,[W]ps=cadereadepresiunelaintroducere,[Pa]pe=cadereadepresiunelaevacuare,[Pa]f=eficienageneral aventilatoruluiimotoruluiCu toate acestea, densitatea i vscozitatea aerului variaz n funcie de temperatur.Variaiavscozitiinfunciedetemperatur estedat delegeaSutherlandcafiind
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
56/107
94
0=(
0T
T) 2/3 (
ST
ST
+
+0 ) (3.24)
unde
T=temperaturaabsolut,[K]T0=temperaturadereferin [K]S=constanta=110.4K
Dac aerularficonsideratungazideal,cdereapresiuniiplaoricetemperatur Tse facen legtur cu scderea de presiunep0 la temperatura de referin T0 i esteexprimat dup cumurmeaz:
0p
p
=(
0m
m) 75.1
(0T
T) 375.1
( )0ST
ST
+
+ 25.0 (3.25)
Ecuaia (3.25) este adecvat numai cnd numrul Reynolds ReD, pentru aerul caretraverseazaschimbatorul esteinurmatorulinterval
5x103
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
57/107
119
I.5Prevederigeneraleprivindproteciaantiseismic iproteciaacustic
ainstalaiilordeventilaresiclimatizare
I.5.1Proteciaantiseismic
Masurispecificedeprotecieantiseismic aechipamenteloricomponentelor
nestructuraledininstalaiiledeventilare/climatizare
I.5.1 Proiectarea antiseismic a componentelor unei instalaii pentru ventilare sauclimatizaredincadrulunuiproiecttehnicsefacedeproiectantuldespecialitatencolaborarecuspecialistuln ingineriecivil, funciedecerineleproiectului tehnic idedestinaia cldirilor.Specialistul proiectant al instalaiilor de ventilare/ climatizare va furniza proiectantului despecialitate in inginerieseismic,datele/temadeproiectarea instalaiilor,detaliispecificedefuncionare, riscurile lantreruperea funcionrii/ alimentarii cu ap, energie electric, gazenaturale,careprezint riscpentrusiguranavieii,pentruase integranansamblulmsurilorspecifice de protecie antiseismic prevzute n proiectul tehnic general al obiectivului de
construciirealizat.I.5.2Cerinelegeneraleprivindprevedereamsurilorspecificedeprotecieantiseismic
aechipamentelor ielementelorcomponentealeinstalaiilordeventilare/climatizaresuntcelecuprinse inCod de proiectare seismic, indicativ P100, Partea I P1001/2011, Prevederi deproiectarepentru cldiri, cap. 10. Prevederi specificepentru componentelenestructurale aleconstruciilor.
I.5.3 Msurile prevzute n acest capitol se refer la protecia componentelor dinalctuirea instalaiilor de ventilare/ climatizare fa de efectele cutremurului. Prevederilereferitoare la performanele seismice ateptate ale acestor componente, denumite incontinuarenestructurale (CNS)pot fidifereniaten funciedeperformana seismic impus
cldiriiprintemadeproiectareaacumseindic innormativulP1001/2011.I.5.4PrintemadeproiectaresevaprecizafunciuneaCNS(reprezentndechipamente i
componentedinalctuireainstalaiilordeventilare/climatizare)ncldire,nraportcurolullorn ansamblul instalaiei. Din subsistemul componentelor nestructurale (CNS) se vor aveanvedere:
couri de fum i de ventilaie (indiferent de materialuldincaresuntexecutate),couricutirajasistatprinnclzire/umidificareaaerului,folosindenergiesolar;
turnurisolare,turnuridevnt;noduridecirculaievertical rezolvateprincasascrii;utilaje,echipamente electromecanice i rezervoare instalatepe acoperiulcldirii;
caelementeataateanvelopeiconstruciei.elementeleinstalaiilordeventilare/climatizare.
1.5.5Cerinegeneraledeperforman seismic specificeCNSdin instalaiideventilareclimtizaresuntceleprecizatennormativulP1001/2011,cap10.
1.5.6Pentrusatisfacereacerinelordeperforman seismic,categoriiledecomponentenestructurale reprezentnd echipamente i elemented