1. 09-01-2014 trabajo de grado (7)...1 “efectos de la relaciÓn largo/ancho del diafragma en la...
TRANSCRIPT
1
“EFECTOS DE LA RELACIÓN LARGO/ANCHO DEL
DIAFRAGMA EN LA DETERMINACIÓN DE LA DEMANDA
SÍSMICA EN EDIFICACIONES REGULARES DE PÓRTICOS Y
MUROS PORTANTES”
CARLOS EDUARDO POVEDA SALAMANCA
ESCUELA COLOMBIANA DE INGENIERIA
FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL
PROGRAMA DE ESPECIALIZACIÓN EN ESTRUCTURAS
CENTRO DE ESTUDIOS DE ESTRUCTURAS, MATERIALES Y
CONSTRUCCIÓN
BOGOTÁ D.C.
2013
“EFECTOS DE LA RELACIÓN LARGO/ANCHO DEL
DIAFRAGMA EN LA DETERMINACIÓN DE LA DEMANDA
SÍSMICA EN EDIFICACIONES REGULARES DE PÓRTICOS Y
MUROS PORTANTES”
Ing. CARLOS EDUARDO POVEDA SALAMANCA
ESCUELA COLOMBIANA DE INGENIERIA
FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL
PROGRAMA DE ESPECIALIZACIÓN EN ESTRUCTURAS
CENTRO DE ESTUDIOS DE ESTRUCTURAS, MATERIALES Y
CONSTRUCCIÓN
BOGOTÁ D.C.
2013
“EFECTOS DE LA RELACIÓN LARGO/ANCHO DEL
DIAFRAGMA EN LA DETERMINACIÓN DE LA DEMANDA
SÍSMICA EN EDIFICACIONES REGULARES DE PÓRTICOS Y
MUROS PORTANTES”
CARLOS EDUARDO POVEDA SALAMANCA
Proyecto final para optar al título de
Especialista en Estructuras
Director:
SANDRA JEREZ BARBOSA
Ingeniero Civil, M.Sc., Ph.D.
ESCUELA COLOMBIANA DE INGENIERIA
FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL
PROGRAMA DE ESPECIALIZACIÓN EN ESTRUCTURAS
BOGOTÁ D.C.
2013
Bogotá, Febrero 20 de 2014
Ingeniero
PEDRO NEL QUIROGA SAAVEDRA
Director
Programa de Especialización de Estructuras
Escuela Colombiana de Ingeniería Julio Garavito
La Ciudad
Respetado Ingeniero:
Por medio del siguiente documento, me permito presentar el informe del proyecto final
de especialización denominado “Efectos de la relación largo/ancho del diafragma en la
determinación de la demanda sísmica en edificaciones regulares de pórticos y muros
portantes”, que fue realizado por el aspirante a título de Especialista Carlos Eduardo
Poveda Salamanca con c.c. 80.850.582 de Bogotá, y dirigido por la Ingeniera Sandra
Jerez Barbosa.
Cordialmente,
______________________________
Ing. Carlos Eduardo Poveda Salamanca
Aspirante al título
_____________________________
Ing. Sandra Jerez Barbosa
Director del Proyecto
NOTA DE ACEPTACIÓN:
El proyecto de grado denominado
“Efectos de la relación largo/ancho del
diafragma en la determinación de la
demanda sísmica en edificaciones
regulares de pórticos y muros portantes”
presentado para optar al Título de
Especialista en Estructuras otorgado por la
Escuela Colombiana de Ingeniería,
cumple con los requisitos establecidos y
recibe nota aprobatoria.
_______________________________
Ing. Sandra Jerez Barbosa
Director del Proyecto
Bogotá, 20 de Febrero de 2014
AGRADECIMIENTOS
A Dios, a quien le debo mi existencia y la oportunidad de alcanzar un logro más en mi
vida.
A mi familia, por el apoyo incondicional en las decisiones y objetivos que emprendo en
mi vida profesional.
A la Ingeniera Sandra Jerez, guía de este proyecto, por el conocimiento aportado a ésta
investigación con total disposición y amabilidad.
A mi actual empresa EDL, por darme la oportunidad de progresar profesionalmente,
facilitando los tiempos y los espacios para realizar la especialización.
A Andrea Rojas, por su apoyo, acompañamiento y colaboración durante la edición de
éste documento.
TABLA DE CONTENIDO
TABLA DE CONTENIDO ............................................................................................. 7
INTRODUCCIÓN .......................................................................................................... 12
OBJETIVOS ................................................................................................................... 14
1. MARCO TEÓRICO ................................................................................................ 15
1.1 DIAFRAGMA ................................................................................................. 15 1.2 CLASIFICACION DE LOS DIAFRAGMAS HORIZONTALES ................. 16 1.3 FUERZAS INERCIALES ............................................................................... 18 1.4 ESTADO DEL ARTE ..................................................................................... 20
2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO ......................................... 26
2.1 CONSIDERACIONES GENERALES ........................................................... 26 2.2 MODELO EN ELEMENTOS FINITOS ........................................................ 29 2.3 CARGAS Y COMBINACIONES .................................................................. 30
2.3.1 FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE ............................................. 33 2.3.2 ANÁLISIS ESPECTRAL ........................................................................... 35 2.3.3 ANÁLISIS CRONOLÓGICO .................................................................... 35
2.4 ANÁLISIS ....................................................................................................... 39 2.4.1 ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD .................................................................... 39 2.4.2 NIVEL DE FLEXIBILIDAD ...................................................................... 41 2.4.3 ACELERACIONES DE DISEÑO .............................................................. 44
3. RESULTADOS ....................................................................................................... 48
3.1 MODELO L/B=1.0 ......................................................................................... 49 3.1.1 PESO DE LA EDIFICACIÓN .................................................................... 49 3.1.2 FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE ............................................. 49 3.1.3 ANÁLISIS CRONOLÓGICO .................................................................... 50 3.1.4 ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD ................................................................... 51 3.1.5 NIVEL DE FLEXIBILIDAD ..................................................................... 53 3.1.6 ACELERACIONES .................................................................................... 55 3.1.7 FACTORES DE AMPLIFICACIÓN .......................................................... 56
3.2 ANÁLISIS L/B=2.0 ........................................................................................ 57 3.2.1 PESO DE LA EDIFICACIÓN .................................................................... 57 3.2.2 FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE ............................................. 57 3.2.3 ANÁLISIS CRONOLÓGICO .................................................................... 58 3.2.4 ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD .................................................................... 59 3.2.5 NIVEL DE FLEXIBILIDAD ..................................................................... 61
3.2.6 ACELERACIONES .................................................................................... 63 3.2.7 FACTORES DE AMPLIFICACIÓN .......................................................... 64
3.3 ANÁLISIS L/B=3.0 ........................................................................................ 65 3.3.1 PESO DE LA EDIFICACIÓN .................................................................... 65 3.3.2 FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE ............................................. 65 3.3.3 ANÁLISIS CRONOLÓGICO .................................................................... 66 3.3.4 ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD .................................................................... 67 3.3.5 NIVEL DE FLEXIBILIDAD ..................................................................... 69 3.3.6 ACELERACIONES .................................................................................... 71 3.3.7 FACTORES DE AMPLIFICACIÓN .......................................................... 72
3.4 COMPARACIÓN DE RESULTADOS .......................................................... 73
4. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ...................................................... 80
5. REFERENCIAS BIBLIOGRAFÍCAS .................................................................... 82
6. ANEXOS ................................................................................................................ 85
LISTA DE FIGURAS
Pág. Figura 1. Comportamiento típico de diafragma sometido a cargas en su plano, (a)
diafragma rígido, (b) diafragma flexible. (Sadashiva et. al., 2012). ....................... 16 Figura 2. Sección transversal del entrepiso. .................................................................... 26 Figura 3. Planta de la Edificación. .................................................................................. 27 Figura 4. Elevación de la Edificación en eje Y. .............................................................. 28 Figura 5. Elevación de la Edificación en eje X. .............................................................. 28 Figura 6. Modelo en elementos finitos. ........................................................................... 29 Figura 7. Espectro de diseño. .......................................................................................... 31 Figura 8. Distribución de fuerzas por piso. ..................................................................... 34 Figura 9. Incorporación del espectro de diseño al modelo.............................................. 35 Figura 10. Espectros de aceleraciones de los sismos analizados .................................... 37 Figura 11. Acelerogramas de los sismos analizados ....................................................... 37 Figura 12. Ejemplo de acelerograma escalado incorporado al programa de modelación.
................................................................................................................................. 39 Figura 13. Ubicación en planta de los nodos analizados en dirección Y. ....................... 39 Figura 14. Ubicación en planta de los nodos analizados en dirección X. ....................... 40 Figura 15. Parámetros para determinar el índice de flexibilidad. ................................... 41 Figura 16. Estimación de aceleraciones de diseño – caso1. ............................................ 45 Figura 17. Estimación de aceleraciones de diseño – caso 2. ........................................... 46 Figura 18. Modelo L/B = 1.0 .......................................................................................... 49 Figura 19. Distribución de fuerzas. L/B = 1.0 ................................................................ 50 Figura 20. Espectros de aceleración escalados. Modelo L/B = 1.0................................. 51 Figura 21. Acelerogramas escalados. Modelo L/B = 1.0 ................................................ 51 Figura 22. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. Modelo L/B = 1.0 .................. 52 Figura 23. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. Modelo L/B = 1.0 ........................... 53 Figura 24. Nivel de flexibilidad Cronológico. Modelo L/B = 1.0 .................................. 54 Figura 25. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 1.0 ....................................... 55 Figura 26. Factores de amplificación. L/B = 1.0 ............................................................ 56 Figura 27. Modelo L/B = 2.0 .......................................................................................... 57 Figura 28. Distribución de fuerzas. L/B = 2.0 ................................................................ 58 Figura 29. Espectros de aceleración escalados. Modelo L/B = 2.0................................. 59 Figura 30. Acelerogramas escalados. Modelo L/B = 2.0 ................................................ 59 Figura 31. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. Modelo L/B = 2.0 .................. 60 Figura 32. Índice de flexibilidad. Modelo L/B = 2.0 ...................................................... 61 Figura 33. Índice de flexibilidad Cronológico. Modelo L/B = 2.0 ................................. 62 Figura 34. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 2.0 ....................................... 63 Figura 35. Factores de amplificación. L/B = 2.0 ............................................................ 64 Figura 36. Modelo L/B = 3.0 .......................................................................................... 65 Figura 37. Distribución de fuerzas. L/B = 3.0 ................................................................ 66 Figura 38. Espectros de aceleración escalados. Modelo L/B = 3.0................................. 67 Figura 39. Acelerogramas escalados. Modelo L/B = 3.0 ................................................ 67 Figura 40. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. Modelo L/B = 3.0 .................. 68
Figura 41. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. Modelo L/B = 3.0 ........................... 69 Figura 42. Nivel de flexibilidad Cronológico. Modelo L/B = 3.0 .................................. 70 Figura 43. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 3.0 ....................................... 71 Figura 44. Factores de amplificación. L/B = 3.0 ............................................................ 72 Figura 45. Comparativo índice de flexibilidad para el caso de fuerza horizontal
equivalente. ............................................................................................................. 73 Figura 46. Comparativo índice de flexibilidad para el caso de Análisis Espectral. ........ 73 Figura 47. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Coyote. .................................... 74 Figura 48. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Oroville. .................................. 74 Figura 49. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Northridge. .............................. 75 Figura 50. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Loma Prieta. ............................ 75 Figura 51. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo México. ................................... 76 Figura 52. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Kobe. ....................................... 76 Figura 53. Comparativo aceleraciones NSR10 y ASCE7. .............................................. 77 Figura 54. Comparativo aceleraciones análisis cronológico. .......................................... 78
LISTA DE TABLAS
Pág.
Tabla 1. Relación de aspecto de modelos utilizados. ...................................................... 26 Tabla 2. Alturas o espesores mínimos de vigas – Tabla C.9.5(a) (NSR-10) ................. 27 Tabla 3. Características generales de elementos modelados. .......................................... 29 Tabla 4. Cargas gravitacionales para diseño. .................................................................. 30 Tabla 5. Parámetros para Fuerza Horizontal Equivalente. .............................................. 30 Tabla 6. Acelerogramas de diseño compatibles con los escenarios sísmicos. ................ 36 Tabla 7. Señales sísmicas utilizadas................................................................................ 36 Tabla 8. Cuadro de evaluación de resultados para cada uno de los pisos. ...................... 42 - Tabla 9. Identificación de la cantidad de datos. ...................................................... 43 - Tabla 10. Niveles de flexibilidad (nα). Ver Tabla 28. ............................................ 44 Tabla 11. Peso de la edificación L/B = 1.0 ..................................................................... 49 Tabla 13. Distribución de fuerzas. L/B = 1.0 .................................................................. 50 Tabla 15. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. L/B = 1.0 ................................. 52 Tabla 16. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. L/B = 1.0 ......................................... 53 Tabla 17. Matriz de clasificaciones de flexibilidad. Cronológico. L/B = 1.0 ................. 54 Tabla 18. Nivel de flexibilidad Cronológico. L/B = 1.0 ................................................. 54 Tabla 19. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 1.0 ......................................... 55 Tabla 20. Factores de amplificación. L/B = 1.0 .............................................................. 56 Tabla 21. Peso de la edificación L/B = 2.0 ..................................................................... 57 Tabla 23. Distribución de fuerzas. L/B = 2.0 .................................................................. 58 Tabla 25. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. L/B = 2.0 ................................. 60 Tabla 26. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. L/B = 2.0 ......................................... 61 Tabla 27. Matriz de clasificaciones de flexibilidad. Cronológico. L/B = 2.0 ............... 62 Tabla 28. Nivel de flexibilidad Cronológico. L/B = 2.0 ................................................. 62 Tabla 29. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 2.0 ......................................... 63 Tabla 30. Factores de amplificación. L/B = 2.0 .............................................................. 64 Tabla 31. Peso de la edificación L/B = 3.0 ..................................................................... 65 Tabla 33. Distribución de fuerzas. L/B = 3.0 .................................................................. 66 Tabla 35. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. L/B = 3.0 ................................. 68 Tabla 36. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. L/B = 3.0 ......................................... 69 Tabla 37. Matriz de clasificaciones de flexibilidad. Cronológico. L/B = 3.0 ............... 70 Tabla 38. Nivel de flexibilidad Cronológico. L/B = 3.0 ................................................. 70 Tabla 39. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 3.0 ......................................... 71 Tabla 40. Factores de amplificación. L/B = 3.0 .............................................................. 72
12
INTRODUCCIÓN
En Colombia como en otros países del mundo, al momento de diseñar edificaciones
algunas veces se asume que los sistemas de entrepiso son rígidos,
independientemente de su tipología, geometría y otras características relevantes, que
podrían llevarlos a presentar otro tipo de comportamiento ya sea semirígido o
flexible de acuerdo con las prescripciones establecidas en los diferentes códigos de
diseño; esto se ha podido comprobar en diferentes investigaciones realizadas en el
tema .., que permiten evaluar la flexibilidad del diafragma y por consiguiente la
demanda sísmica obtenida del mismo (Safarini, 1992; Fleishman et al., 2001; Lee et
al., 2007).
Las investigaciones realizadas, muestran la importancia de considerar la flexibilidad
en el diseño de estructuras para garantizar un mejor comportamiento de las mismas,
ya que la flexibilidad es un factor importante en la determinación de la respuesta
sísmica (Jain and Jennings, 1985, Reinhorn, 1988), pues se ha encontrado que en
edificaciones con diafragma flexible se producen mayores deformaciones en los
elementos y mayores derivas que en estructuras con diafragma rígido (Barron,
2004).
En esta investigación se pretende determinar la demanda sísmica de edificaciones
regulares con pórticos y muros portantes, cuando se presenta una variación en la
relación Largo/Ancho del diafragma; para ello se modelaron tres tipos de estructuras
de cinco pisos, cada una de ellas con diferente relación de aspecto (1:1, 1:2 y 1:3),
cuyas dimensiones se asemejan a la realidad de las edificaciones utilizadas en
nuestro país, teniendo en cuenta las prescripciones establecidas en el Reglamento
Colombiano NSR-10.
Es importante la realización de esta investigación, ya que permite examinar la
13
validez de asumir un diafragma como rígido en la modelación y diseño de las
estructuras, sobre todo en aquellas cuyas relaciones Largo/Ancho del diafragma es
considerable.
Esta investigación se presenta en tres capítulos. En el primer capítulo se presentan
algunos conceptos importantes para el desarrollo de este trabajo, el estado del arte
respecto a los estudios realizados en temas de relaciones de aspecto, flexibilidad de
las estructuras y demanda sísmica.
En el segundo capítulo se explica la metodología con la que se llevó a cabo esta
investigación, mostrando los procedimientos utilizados en el análisis de fuerza
horizontal equivalente, análisis espectral y análisis cronológico, permitiendo obtener
los valores de índice de flexibilidad y demanda sísmica, en tres tipos de modelo con
diferentes relaciones de aspecto en las plantas de las estructuras analizadas.
Posteriormente, en el tercer capítulo, se presentan los resultados obtenidos para cada
uno de los modelos analizados de acuerdo con la metodología antes descrita; se
muestran los principales resultados obtenidos de las propiedades de la estructura, de
su respuesta, permitiendo encontrar los valores de índice de flexibilidad y demanda
sísmica, además se hace una comparación de los resultados entre los diferentes
modelos.
Finalmente, se presentan las conclusiones obtenidas de este estudio y se dan unas
recomendaciones para futuras investigaciones relacionadas.
Este trabajo de grado hace parte de la línea de investigación de Comportamiento
sísmico de estructuras del Grupo de Investigación en Estructuras y Materiales de la
Escuela Colombiana de Ingeniería, como continuación del Proyecto de
Investigación realizado en la misma Institución (Pérez H., 2012).
14
OBJETIVOS
OBJETIVO GENERAL:
Estudiar la influencia de la relación Largo/Ancho en la demanda sísmica de
diafragmas de edificios regulares de pórticos y muros portantes.
OBJETIVOS ESPECÍFICOS:
Determinar la flexibilidad del diafragma representada por el índice de flexibilidad (α),
para diferentes relaciones largo/ancho, de acuerdo con los resultados obtenidos de un
modelo de elementos finitos de una edificación de cinco pisos conformada por
pórticos resistentes a momento y muros de concreto reforzado.
Caracterizar el comportamiento dinámico de la edificación en función del índice de
flexibilidad (α), a partir de las propiedades de vibración (modos de vibración, factores
de participación modal, etc).
Verificar las provisiones de diseño de diafragmas (aceleraciones al nivel del
diafragma) contenidas en el reglamento NSR-10 comparándolas con las obtenidas de
análisis dinámicos lineales.
Establecer una relación entre la relación de aspecto (L/B) y la demanda en el
diafragma.
CAPITULO 1. MARCO TEÓRICO
15
1. MARCO TEÓRICO
1.1 DIAFRAGMA
Los diafragmas, conocidos como losas de entrepiso o cubiertas, son sistemas horizontales
que resisten fuerzas paralelas a su plano tales como las fuerzas sísmicas o fuerzas de viento,
transmitiéndolas directamente a los elementos verticales ya sean las columnas o muros
portantes, elementos que le proporcionan una restricción ante este tipo de fuerzas y que
hacen parte del Sistema Vertical Resistente a Fuerzas Laterales (SVRFL).
Sadashiva et. al. 2012, resaltan la importancia de que los diafragmas deban ser
proporcionados en cada nivel de la estructura con el fin de que se conecten con el SVRFL,
permitiendo cuantificar su flexibilidad, en términos de los desplazamientos del diafragma
respecto a las derivas del SVRFL, lo anterior debido a una carga lateral uniformemente
distribuida, a lo largo del entrepiso.
La flexibilidad del diafragma, afecta la respuesta de la edificación de las siguientes formas:
1. Cuando se incrementa la flexibilidad del diafragma, se modifica la demanda de fuerza
y desplazamiento de los elementos en toda la estructura, aumentando el periodo
estructural (Kunnath et al., 1991, Fleischman et al., 2001), y afectando las fuerzas que
entran en la misma.
2. La distribución de las fuerzas entre los elementos del SVRFL es función de la
flexibilidad del diafragma.
Por otro lado, cuando una estructura que posee un diafragma flexible es diseñada
asumiéndola como diafragma rígido, el periodo de vibración es subvalorado, ya que las
estructuras con diafragmas flexibles pueden tener mayores desplazamientos a lo largo de la
CAPITULO 1. MARCO TEÓRICO
16
longitud del diafragma, comparados con los desplazamientos obtenidos cuando se
consideran diafragmas rígidos, tal y como se muestra en la siguiente figura:
Figura 1. Comportamiento típico de diafragma sometido a cargas en su plano, (a) diafragma rígido, (b) diafragma flexible. (Sadashiva et. al., 2012).
De acuerdo con lo anterior, cuando se asume un diafragma rígido no existe un
desplazamiento relativo del diafragma respecto al desplazamiento del SVRFL (ver Figura
1a), mientras que para estructuras con diafragma flexible el desplazamiento de la estructura
se podría estimar como la sumatoria de los desplazamientos en los muros w_flex y el
desplazamiento lateral del diafragma flexible d_flex (ver Figura 1b); aunque generalmente
sea medido solamente en el SVRFL
1.2 CLASIFICACION DE LOS DIAFRAGMAS HORIZONTALES
Los actuales códigos de diseño utilizan una definición común para referirse a la
clasificación del diafragma de acuerdo con su flexibilidad, básicamente éstos se pueden
clasificar como rígidos, semirígidos y flexibles.
En el Reglamento Colombiano de Construcción Sismoresistente (NSR-10, 2010) numeral
A.3.6.7.2 se menciona:
CAPITULO 1. MARCO TEÓRICO
17
“El diafragma puede suponerse flexible, para los efectos de las prescripciones de esta
sección, cuando la máxima deflexión horizontal dentro del diafragma, al verse sometido a
las fuerzas sísmicas, Fs, es más de 2 veces el promedio de sus deflexiones horizontales.
Esta determinación de la flexibilidad del diafragma puede realizarse comparando la
deflexión horizontal debida a las fuerzas sísmicas, obtenida en el punto medio del
diafragma, con la de cada uno de los elementos verticales del sistema de resistencia
sísmica, al verse sometidos a una fuerza horizontal equivalente a la producida por la masa
aferente al elemento”.
En esta norma se da a entender que la flexibilidad del diafragma es evaluada a partir de su
deflexión máxima en comparación con las deflexiones de los elementos que hacen parte del
SVRFL; por otra parte, la clasificación de un diafragma como rígido, se basa en aspectos de
su rigidez y resistencia, los cuales son diferentes a los parámetros considerados para
clasificar un diafragma como flexible. Es importante hacer una adecuada interpretación de
lo descrito textualmente en la NSR-10, ya que se menciona que la flexibilidad está en
función de las deflexiones del SVRFL y no del promedio de sus derivas, tal y como lo
especifican otros códigos de diseño.
Según la American Society of Civil Engineers (ASCE/SEI 7-10 2010) sección 12.3, los
diafragmas son clasificados en función de la rigidez relativa del diafragma y de los
elementos que hacen parte del SVRFL, la norma menciona que si un diafragma no puede
ser idealizado como flexible o rígido, de acuerdo con algunas consideraciones de
geometría, materiales y parámetros de diseño, el análisis estructural deberá considerar de
forma explícita la clasificación del diafragma como semirígido.
Según el numeral 12.3.1.3 de la ASCE/SEI, si los diafragmas no satisfacen dichas
consideraciones, se permite idealizar un diafragma flexible cuando la máxima deformación
horizontal del diafragma (MDD) a lo largo de su longitud, es mayor que dos veces el
CAPITULO 1. MARCO TEÓRICO
18
promedio de las derivas del sistema vertical de resistencia a fuerzas laterales (ADVE), de
los elementos del nivel inmediatamente debajo del diafragma, sin embargo no se presenta
como tal una clasificación para el diafragma rígido en función de estos conceptos. Este
código permite la condición de diafragma rígido en edificios con una relación de aspecto de
1:3 o menor, cuando no existan irregularidades en planta.
La Federal Emergency Management Agency (FEMA 273, 1997) sección 3.2.4, menciona
que los diafragmas serán clasificados como flexibles, semirígidos o rígidos; flexibles
cuando la relación MDD/ADVE es mayor que 2 y rígidos cuando dicha relación es menor o
igual a 0.5; serán clasificados como semirígidos cuando presentan una condición
intermedia, es decir cuándo: 0.5 < MDD/ADVE < 2. Este código clasifica claramente los
tres tipos de diafragma, lo que permitió adoptar estos criterios para clasificar las
estructuras, durante el desarrollo de esta investigación.
Todos estos códigos y normas no identifican claramente las implicaciones del diseño de
una estructura con diafragmas flexibles, ni proporcionan una orientación clara sobre cómo
diseñar este tipo de estructuras (Gardiner, 2011).
1.3 FUERZAS INERCIALES
Según Sadashiva et al. (2012), las normas existentes para el cálculo de las fuerzas sísmicas
en el diseño de los diafragmas, están fundamentadas en el cortante basal determinado por el
diseño del SVRFL, sin embargo, diversos estudios muestran que las fuerzas del diafragma
calculadas según los métodos establecidos por las normas, pueden no siempre ser
conservadores.
De igual manera, manifiestan que la distribución vertical de fuerzas obtenidas por el
método de la fuerza horizontal equivalente (el cual es comúnmente utilizado) está basado
en la suposición de estructuras elásticas con diafragmas rígidos, por lo tanto diseñar
CAPITULO 1. MARCO TEÓRICO
19
estructuras con diafragmas flexibles de acuerdo con estas metodologías puede no ser muy
apropiado, ya que las estructuras con diafragma flexible requieren de un análisis más
detallado para obtener un diseño adecuado.
Según la NSR-10 numeral A.3.6.8.2, para el diseño de diafragmas es común representar las
fuerzas inerciales a través de una distribución uniforme de fuerzas estáticas. La magnitud
de estas fuerzas se determina a partir de las aceleraciones obtenidas para cada nivel de
acuerdo con la siguiente ecuación:
heq
hiAsSaAsai
* para hi ≤ heq
heq
hiSaai * para hi≥heq
Donde,
ai = Aceleración para diseño del diafragma en el nivel “i”
As = Aceleración espectral correspondiente a un periodo de vibración igual a 0.00s.
Sa = Aceleración espectral de diseño para un periodo de vibración dado
hi = Altura en metros, medida desde la base hasta el nivel “i”
heq = Altura equivalente del sistema de un grado de libertad que simula la edificación,
0.75hn
hn = Altura total de la edificación, medida en metros
De manera similar, en el numeral 12.10.1.1 de la ASCE/SEI 7-10, se especifica que los
diafragmas deben ser diseñados para resistir las fuerzas de diseño sísmico provenientes del
análisis estructural, las cuales se pueden determinar por medio de la siguiente ecuación:
CAPITULO 1. MARCO TEÓRICO
20
pxn
xii
n
xii
ww
FFpx
Donde,
Fpx = Fuerza de diseño del diafragma.
Fi = Fuerza de diseño aplicado en el nivel i.
Wi = Peso del nivel i, correspondiente a los elementos que hacen parte del SVRFL y cargas adicionales.
Wpx = Peso del nivel i, correspondiente a los elementos que hacen parte del diafragma.
Esta fuerza Fpx calculada, a su vez debe estar dentro de los siguientes límites:
pxeDSpxeDS wISFpxwIS ***4.0***2.0
Las aceleraciones pueden ser estimadas como:
Wpx
FpxSa
1.4 ESTADO DEL ARTE
De acuerdo con Barron (2004), el trabajo experimental de los diafragmas en concreto
reforzado y su correspondiente análisis de elementos finitos comenzó en la Universidad de
Lehigh en donde fueron inicialmente investigadas las losas de placas planas, losas de vigas
soportadas y los forjados reticulares. La investigación en diafragmas continuó en la
Universidad Estatal de Nueva York (SUNY) en Buffalo, en donde se ensayó un modelo a
escala 1:6 de una edificación de un solo piso, para predecir los parámetros de respuesta para
un análisis de elementos finitos, encontrando que la flexibilidad del diafragma fue más
notoria en edificios bajos con grandes relaciones de aspecto. Un estudio similar fue el
realizado por Sadashiva et al. (2012), quienes modelaron estructuras simétricas con altos
CAPITULO 1. MARCO TEÓRICO
21
valores en la relación de aspecto del diafragma, considerando estructuras con una y dos
luces variando el número de pisos (1,2,3 y 5), encontraron que las estructuras elásticas de
un piso fueron las más afectadas por la flexibilidad del diafragma y que para las estructuras
de varios pisos la relación de flexibilidad varia a lo largo de la altura. Este estudio concluyó
que los efectos de la flexibilidad del diafragma se reducen a medida que aumenta la altura
de la estructura.
Lee et al. (2007) en su estudio representaron la flexibilidad del diafragma por la variación
de la relación de aspecto y el factor de rigidez efectiva. El desplazamiento total del
diafragma, y las derivas aumentan al incrementar la relación de aspecto para todas las
estructuras. Ellos mostraron que para cada relación de aspecto considerado, los
desplazamientos, incluyendo las deformaciones de muros, se incrementaron con la altura y
que el primer piso presenta mayores derivas para todas las estructuras consideradas.
En la investigación llevada a cabo por Sullivan et al. (2006), se buscó validar la suposición
de diafragma rígido en un caso de diafragma flexible; del estudio se pudo concluir que no
es necesario tener en cuenta la flexibilidad del diafragma cuando se realiza un diseño para
estructuras de pórticos y muros con una relación de aspecto menor a 1:3, la magnitud de las
fuerzas cortantes en el diafragma se reduce a medida que aumenta la flexibilidad, se
encontró que las fuerzas de piso a tres cuartos de la altura fueron las menores mientras que
las fuerzas en la parte más alta fueron las mayores. Similarmente Saffarini y Qudaimat
(1992), al examinar la idoneidad de ésta suposición para estructuras con diafragmas
flexibles, encontraron que los desplazamientos del piso aumentaron debido a la flexibilidad
del diafragma, los mayores incrementos se presentaron en las primeras plantas, mientras
que los efectos sobre la demanda sísmica disminuyeron al aumentar el número de pisos.
Resultados similares fueron encontrados en el estudio realizado por Reinhorn et al. (1988)
concluyendo que la suposición de diafragmas rígidos resulta en un diseño no conservador
de elementos flexibles, lo cual puede causar daños graves en estos elementos que
eventualmente puede conducir a la pérdida de carga vertical.
CAPITULO 1. MARCO TEÓRICO
22
En la práctica actual al asumir los diafragmas como rígidos, no se está teniendo en cuenta el
movimiento relativo del SVRFL (Barron, 2004). Para los diseñadores, la determinación de
si un diafragma es rígido o no, es simplemente siguiendo los límites establecidos en los
códigos de diseño, que definen cuándo un diafragma debe ser tratado como rígido o
flexible. Según Sadashiva et. al. (2012), desafortunadamente los métodos por los que los
códigos actuales determinan como debe ser considerado un diafragma, carecen de una base
cuantitativa sólida, y no se proporciona orientación sobre el probable cambio en respuesta a
diferentes niveles de flexibilidad del diafragma; además agrega que mientras que los límites
del código buscan simplificar el análisis estructural, suponer un diafragma rígido para una
estructura con una cierta flexibilidad del diafragma, puede resultar en estructuras diseñadas
de forma conservadora y/o estructuras inseguras durante un evento sísmico
Se han llevado a cabo diversos estudios relacionados con diafragmas en concreto reforzado,
con el fin de examinar la validez de asumir un diafragma como rígido en el diseño de
estructuras, para ello fueron estudiados diferentes modelos con diversos parámetros. Jain y
Jennings (1985), desarrollaron un método analítico sencillo para el análisis dinámico de
estructuras de una sola luz, de uno o varios pisos con diafragmas flexibles apoyados en
muros externos. La aplicación de ésta metodología en una estructura de dos pisos, mostró
que la respuesta dinámica es afectada por la flexibilidad del diafragma. Esto se explica por
el gran desplazamiento del diafragma en el centro de la luz, con respecto al desplazamiento
de los elementos que hacen parte del SVRFL en los extremos y a la distribución de la masa
en un diafragma flexible. Cuando la flexibilidad del diafragma es grande puede llegar a
dominar la respuesta dinámica de toda la estructura y no sólo una parte localizada
(Gardiner, 2011). Un diafragma altamente flexible puede cambiar las propiedades
dinámicas de la estructura, Fleischman (2002).
La investigación de Barron (2004) consistió en evaluar el impacto de la deformación del
diafragma, en la respuesta estructural de edificios rectangulares de concreto reforzado. Se
CAPITULO 1. MARCO TEÓRICO
23
analizaron edificios de tres y cinco pisos utilizando dos tipos de relaciones de aspecto (1:2
y 1:3). Se hicieron modelos asumiendo diafragma rígido y posteriormente asumiendo
diafragma flexible; utilizando tres procedimientos de análisis como el lineal estático, lineal
dinámico y no lineal dinámico. Se concluyó que para todos los casos de estudio analizados,
un diafragma flexible produce mayores deformaciones de sus elementos y mayores derivas
que los modelos con diafragma rígido, a pesar de que ninguno de ellos fuera clasificado
como flexible de acuerdo con los criterios establecidos en FEMA 273.
Se ha demostrado que suponer estructuras con diafragma rígido puede dar lugar a errores
considerables al predecir la respuesta sísmica de edificios rectangulares de concreto armado
de baja altura con muros de cortante externos y con una relación de aspecto mayor a 3.0
(Harash et al., 2010). Esto se pudo corroborar en el estudio de Rodríguez et al. (2001),
quienes propusieron un modelo para incorporar la flexibilidad del diafragma, aplicado al
caso de un edificio de cuatro pisos, encontrándose que la idealización comúnmente
utilizada del diafragma rígido incurre en errores del 25% en el cálculo de las fuerzas de
diseño, este bajo desempeño se debió a amplificaciones de las fuerzas dinámicas asociadas
con la flexibilidad de los diafragmas.
Nakaki (2000), identificó una inconsistencia en las disposiciones del UBC 1997 para la
resistencia y la rigidez de los diafragmas y señaló que los límites actuales del código sobre
la relación de aspecto para los diafragmas solos, son insuficientes para garantizar la rigidez
necesaria del diafragma. Por tanto, el período, rigidez y relación de aspecto debe ser
considerado en el diseño del diafragma. De igual manera Doudoumis y Athanatopoulou
(2001), demostraron que un modelo de diafragma rígido conduce a resultados imprecisos
en la evaluación del esfuerzo de tensión de los elementos verticales de SVRFL y no es
capaz de representar la distribución de tensión dentro del diafragma si este es flexible.
La mayoría de los estudios relacionados con diafragmas muestra que el diafragma cuando
es considerado como flexible, puede alterar la frecuencia natural de la estructura y la
CAPITULO 1. MARCO TEÓRICO
24
distribución de fuerzas a los elementos. Kunnath et al. (1991), estudió la respuesta sísmica
en edificios de varias luces y varios pisos con diafragmas flexibles en concreto reforzado,
mostrando que el periodo natural fundamental de las estructuras aumentó debido a la
flexibilidad del diafragma. Su estudio demostró que los diafragmas flexibles tanto elásticos
como inelásticos dieron como resultado mayores desplazamientos de piso en comparación
con los desplazamientos de edificios equivalentes con diafragmas rígidos. Los efectos de la
flexibilidad del diafragma se amplificaron cuando se aumentó el número de luces o cuando
se disminuyó el número de pisos. Fleischman et al. (2001), obtuvo resultados similares en
estructuras de tres y de seis pisos con grandes vanos y sistemas laterales perimetrales,
variando la flexibilidad del diafragma al reducir la longitud de los vanos manteniendo
constante el ancho. El periodo natural fundamental de las estructuras con diafragmas
flexibles siempre fue mayor que aquellos con diafragmas rígidos (Sadashiva et. al, 2012).
Las aceleraciones son necesarias para obtener las fuerzas para el diseño de los diafragmas,
para el diseño de sus conexiones y para el diseño de los componentes no estructurales.
Durante terremotos se han registrado grandes aceleraciones, las cuales han sido
responsables de las fuerzas inerciales, que causan daño en el servicio de la estructura y son
los principales responsables del daño estructural e incluso del colapso, (Rodríguez et al.,
2002).
Los análisis motivados por los daños y colapso de las estructuras de aparcamiento en el
terremoto de Northridge en 1994 han demostrado que los diafragmas flexibles pueden
experimentar aceleraciones y derivas más grandes que las consideradas en los códigos
actuales de diseño. Esto conduce a desplazamientos laterales que pueden ser superiores a
los estimados en dichos códigos, lo cual puede resultar afectando los diafragmas (Lee et al.,
2007; Lee et al., 2006; Iverson y Hawkins, 1994).
Correal (2013), afirma que debido a que existen pocas investigaciones realizadas en este
tema, tanto las ecuaciones como los lineamientos generales presentes en las normativas de
CAPITULO 1. MARCO TEÓRICO
25
diseño parecen ser limitados e incluso erróneos, dado que no están contempladas diferentes
variables, que pueden influir en la estimación de las fuerzas sísmicas de diseño y en el
comportamiento de los diafragmas. En su estudio encontró que el valor de la fuerza de
diseño es tres veces el límite superior de la ecuación establecida por la ASCE 7-10.
Procedimientos de diseño en los códigos actuales, basados en la respuesta de las estructuras
de diafragma rígido, no abordan adecuadamente estas demandas. Por lo tanto, se
recomienda que se establezcan nuevos o modificados procedimientos de diseño para estas
estructuras (Fleischman et al., 2001). Stewart (1995) encontró que la flexibilidad del
diafragma puede alterar la magnitud de las acciones inducidas en ellos.
En general, se pueden observar las diferentes investigaciones llevadas a cabo con el fin de
examinar la validez de asumir diafragmas rígidos en estructuras flexibles, las consecuencias
que ello conlleva, la influencia que tiene en la determinación de la demanda sísmica,
además de las tendencias que se encuentran en cuanto a determinar la flexibilidad del
diafragma, cuando se hacen diferentes suposiciones en la geometría de la estructura y en los
diferentes procedimientos de análisis utilizados para validar los criterios establecidos en los
códigos de diseño.
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
26
2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
Para el desarrollo de esta investigación se realizó el análisis de una estructura de pórticos
con muros portantes, considerando tres diferentes relaciones de aspecto del diafragma (1:1,
1:2 y 1:3) cuyas características se presentan en la siguiente tabla:
Relación de aspecto (L/B)
Ancho (m) Largo (m)
1.0 21 21
2.0 21 42
3.0 21 63
Tabla 1. Relación de aspecto de modelos utilizados.
2.1 CONSIDERACIONES GENERALES
Para establecer las dimensiones a utilizar del entrepiso, se tomó esencialmente la misma
configuración propuesta por Pérez (2012), con el fin de estudiar solamente las relaciones de
aspecto. Por lo tanto éste se compone de vigas principales de 0.45m de altura, con vigas
secundarias de 0.20m con losa maciza de 0.1m, tal y como se muestra a continuación.
Figura 2. Sección transversal del entrepiso.
De acuerdo con las dimensiones anteriormente dadas y teniendo en cuenta los requisitos
dimensionales estipulados en la tabla C.9.5(a) de la NSR10 mostrada a continuación, se
determinó la luz máxima a utilizar y se procedió a dimensionar la estructura, tomando el
criterio de vigas o losas nervadas en una dirección para una condición simplemente
apoyada (H=L/16) y conociendo H=0.45, tenemos que la luz que podríamos utilizar es de
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
27
7.2m, la cual por efectos prácticos tomamos 7m para nuestra edificación; se dejaron
columnas con dimensiones 0.4x0.4m y muros estructurales de espesor 0.4m.
Espesor mínimo, h Simplemente apoyados
Con un extremo continuo
Ambos extremos continuos
En voladizo
Elementos Elementos que NO soporten o estén ligados a divisiones u otro tipo de
elementos susceptibles de dañarse debido a deflexiones grandes. Losas macizas en una dirección
L / 20 L / 24 L / 28 L / 10
Vigas o losas nervadas en una dirección
L / 16 L / 18.5 L / 21 L / 8
Tabla 2. Alturas o espesores mínimos de vigas – Tabla C.9.5(a) (NSR-10)
A continuación se presenta un esquema de la planta de la edificación:
Figura 3. Planta de la Edificación.
Se consideró que la estructura será de 5 pisos, con alturas entre pisos de 3.45m tal y como
se muestra a continuación:
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
28
Figura 4. Elevación de la Edificación en eje Y.
Figura 5. Elevación de la Edificación en eje X.
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
29
2.2 MODELO EN ELEMENTOS FINITOS
Se realizó un modelo de elementos finitos usando el programa SAP 2000, utilizando
elementos tipo “frame” para las vigas y viguetas; tipo “Shell thin” para las losas superiores
de los entrepisos y muros estructurales.
Figura 6. Modelo en elementos finitos.
Se utilizó un concreto de 21 MPa para todos los tipos de sección. Las características
principales de las secciones se presentan en la siguiente tabla:
Elemento Base (m) Altura (m) Largo (m) Tipo de Elemento
Vigas 0.40 0.45 7 Frame
Viguetas 0.20 0.45 7 Frame
Columnas 0.40 0.40 3.45 Frame
Losa superior 21 0.1 Variable* Shell-thin
Muros estructurales 0.4 3.45 7 Shell-thin
*Varía entre los diferentes modelos analizados
Tabla 3. Características generales de elementos modelados.
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
30
2.3 CARGAS Y COMBINACIONES
Las cargas gravitacionales utilizadas se presentan en la siguiente tabla:
Tipo de Carga Valor (KN/m²)
Muerta en cubierta 3.90
Muerta en entrepiso 6.15
Viva de cubierta 2.00
Viva de entrepiso 2.00
Tabla 4. Cargas gravitacionales para diseño.
La estructura se localiza en la Ciudad de Bogotá en la zona Piedemonte B, lo cual arroja los
siguientes parámetros:
Ciudad Bogotá D.C.
Aa 0.15 Av 0.20
Amenaza sísmica Intermedia
Zona Piedemonte B
Fa 1.95 Fv 1.70 To 0.12 Tc 0.56 TL 4.08 I 1.00
Ta 0.41
Sa 0.73
Tabla 5. Parámetros para Fuerza Horizontal Equivalente.
Con la anterior información se procede a representar el Espectro de Diseño.
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
31
Figura 7. Espectro de diseño.
Las fuerzas de sismo se determinan por los métodos de la fuerza horizontal equivalente,
análisis espectral y análisis cronológico, procedimientos que se presentan en posteriores
numerales.
Las combinaciones utilizadas en la modelación para el Método de la Fuerza Horizontal
Equivalente son:
U1=1.2D+1.6L U2x=1.2D+1L+Fx U2y=1.2D+1L+1Fy U3x=1.2D+1L-1Fx U3y=1.2D+1L-1Fy U4x=0.9D+1L+1Fx U4y=0.9D+1L+1Fy U5x=0.9D+1L-1Fx U5y=0.9D+1L-1Fy
Para el Análisis Espectral:
SPEC1x=1.2D+1L+SpectrumX SPEC1y=1.2D+1L+SpectrumY SPEC2x=1.2D+1L-SpectrumX SPEC2y=1.2D+1L-SpectrumY
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
32
SPEC3x=0.9D+SpectrumX SPEC3y=0.9D+SpectrumY SPEC4x=0.9D-SpectrumX SPEC4y=0.9D-SpectrumY
Para el Análisis Cronológico, caracterizando cada movimiento con el nombre del sismo de
la señal utilizada, e.g. Coyote:
COYOTE1x=1.2D+1L+ COYOTE X COYOTE1y=1.2D+1L+ COYOTE Y COYOTE2x=1.2D+1L- COYOTE X COYOTE2y=1.2D+1L- COYOTE Y COYOTE3x=0.9D+ COYOTE X COYOTE3y=0.9D+ COYOTE Y COYOTE4x=0.9D- COYOTE X COYOTE4y=0.9D- COYOTE Y OROVILLE1x=1.2D+1L+OROVILLEX OROVILLE1y=1.2D+1L+OROVILLEY OROVILLE2x=1.2D+1L-OROVILLEX OROVILLE2y=1.2D+1L-OROVILLEY OROVILLE3x=0.9D+OROVILLEX OROVILLE3y=0.9D+OROVILLEY OROVILLE4x=0.9D-OROVILLEX OROVILLE4y=0.9D-OROVILLEY NORTHRIDGE1x=1.2D+1L+NORTHRIDGEX NORTHRIDGE1y=1.2D+1L+NORTHRIDGEY NORTHRIDGE2x=1.2D+1L-NORTHRIDGEX NORTHRIDGE2y=1.2D+1L-NORTHRIDGEY NORTHRIDGE3x=0.9D+NORTHRIDGEX NORTHRIDGE3y=0.9D+NORTHRIDGEY NORTHRIDGE4x=0.9D-NORTHRIDGEX NORTHRIDGE4y=0.9D-NORTHRIDGEY LOMAP1x=1.2D+1L+LOMAPX LOMAP1y=1.2D+1L+LOMAPY LOMAP2x=1.2D+1L-LOMAPX LOMAP2y=1.2D+1L-LOMAPY LOMAP3x=0.9D+LOMAPX LOMAP3y=0.9D+LOMAPY LOMAP4x=0.9D-LOMAPX LOMAP4y=0.9D-LOMAPY MÉXICO1x=1.2D+1L+MÉXICOX
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
33
MÉXICO1y=1.2D+1L+MÉXICOY MÉXICO2x=1.2D+1L-MÉXICOX MÉXICO2y=1.2D+1L-MÉXICOY MÉXICO3x=0.9D+MÉXICOX MÉXICO3y=0.9D+MÉXICOY MÉXICO4x=0.9D-MÉXICOX MÉXICO4y=0.9D-MÉXICOY KOBE1x=1.2D+1L+KOBEX KOBE1y=1.2D+1L+KOBEY KOBE2x=1.2D+1L-KOBEX KOBE2y=1.2D+1L-KOBEY KOBE3x=0.9D+KOBEX KOBE3y=0.9D+KOBEY KOBE4x=0.9D-KOBEX KOBE4y=0.9D-KOBEY
2.3.1 FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE
Con el peso obtenido de la estructura, se procede a calcular el Cortante Basal y
posteriormente las fuerzas sísmicas horizontales equivalentes.
Estas fuerzas por piso al no asumir un diafragma rígido (condición que se pretende estudiar
en este trabajo) se deben distribuir en cada uno de los nodos que hacen parte del sistema
vertical resistente a fuerzas laterales (SVRFL), esto se hace teniendo en cuenta una
aferencia de masas en el diafragma, generando cuatro tipos de magnitud de fuerza (F1, F2,
F3 y F4), tal y como se muestra a continuación:
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
34
Figura 8. Distribución de fuerzas por piso.
En el sombreado rojo se considera la masa de un panel completo, mientras que en los
verdes medio panel y en los azules 1/4 de panel. En el caso del sombreado naranja se
considera medio panel y la masa correspondiente a medio muro estructural.
De esta manera la magnitud de las fuerzas tipo 1 (F1) a la tipo 4 (F4) se determina así:
MasaPiso
MasaPanelFpisoF *1
MasaPiso
PanelMasaFpisoF
2/1*2
MasaPiso
PanelMasaFpisoF
4/1*3
MasaPiso
MuroPanelMasaFpisoF
2/12/1*4
Con las fuerzas anteriormente determinadas, se procede a cargar la estructura para analizar
sus resultados.
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
35
2.3.2 ANÁLISIS ESPECTRAL
Con el espectro generado en el capítulo 2.3, se incorpora el espectro de diseño en el
programa de elementos finitos, se crean los casos de cargas respectivos y las combinaciones
necesarias para analizar los resultados.
Figura 9. Incorporación del espectro de diseño al modelo.
2.3.3 ANÁLISIS CRONOLÓGICO
Se han seleccionado seis (6) señales sísmicas para realizar el análisis cronológico lineal,
correspondientes a dos (2) registros acelerográficos locales, dos (2) señales de tipo regional
y dos (2) de subducción; estas señales hacen parte de los registros acelerográficos mediante
los cuales se creó el Mapa de Microzonificación Sísmica de Bogotá y que hacen parte de
las señales empleadas por diferentes Convenios presentadas en el documento “Zonificación
de la respuesta sísmica de Bogotá para el diseño Sismo Resistente de Edificaciones”
(FOPAE, 2010). A continuación se presenta la tabla de la cual se seleccionaron las señales
sísmicas:
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
36
Tabla 6. Acelerogramas de diseño compatibles con los escenarios sísmicos.
Tomado de (FOPAE, 2010).
Las señales sísmicas utilizadas para este estudio fueron:
Fuente Fecha Nombre sismo Estación Ms Amáx (g)
Local
1975/08/01 Oroville Orov.SS 5.6 0.098
1979/08/06 Coyote Lake Gilroy-1 5.7 0.119
Regional
1989/10/18 Loma Prieta Yerbabuena 7.1 0.079
1994/01/17 Northridge Newport 6.8 0.107
Subducción 1985/09/19 México La Unión 8.1 0.031
Subducción 1995/01/16 Kobe Takaratzuka 6,9 0,69
Tabla 7. Señales sísmicas utilizadas.
Algunos de estos sismos fueron considerados en otros estudios como en (Rodríguez et al.,
2007), (Lee et al., 2006) y (Lee et al., 2007). El espectro de aceleraciones para los sismos
anteriormente mencionados se muestra a continuación:
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
37
0.420.39
0.18
0.55
2.49
0
0.5
1
1.5
2
2.5
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2
Sa (g)
Periodo (s)
Espectros de aceleración
Coyote Oroville Northridge Loma Prieta México Kobe NSR10
Figura 10. Espectros de aceleraciones de los sismos analizados
Los acelerogramas correspondientes a estos sismos son:
‐0.12
0.10
‐0.08
0.08
‐0.10
0.090.05
‐0.06
0.03
0.59
‐0.69‐0.75
‐0.55
‐0.35
‐0.15
0.05
0.25
0.45
0.65
0 1 2 3 4 5 6 7 8Sa (g)
tiempo (s)
Acelerogramas
Coyote Oroville Northridge Loma Prieta México Kobe
Figura 11. Acelerogramas de los sismos analizados
Se escalaron los registros para que fueran compatibles con el espectro de diseño obtenido
de la microzonificación, para ello, se calculó un factor obtenido de dividir los resultados de
la aceleración provenientes del espectro de respuesta original y los obtenidos al calcular el
80% del espectro de diseño, tomando un rango de periodos comprendidos entre 0.8*T y
1.2*T, de acuerdo con el Reglamento NSR10 numeral A.2.7.1.c.
Se toma el valor del periodo máximo obtenido del análisis modal para cada uno de los
casos analizados y se compara con el periodo aproximado de la estructura, esto con el fin
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
38
de definir el periodo a tomar para realizar el escalamiento mencionado.
A continuación se presenta dicho procedimiento:
Se nombra Tm, como el periodo obtenido del análisis modal.
Ta, como el periodo aproximado de la estructura.
Cu = 1.75-1.2*Av*Fv
Si Cu*Ta < Tm, se toma Tm como el periodo escogido (Tesc) para realizar el
escalamiento.
Se definen los límites entre los cuales se debe estimar el factor de escalamiento:
sT 27.0*8.0
sT 40.0*2.1
Procedemos a tabular el 80% del espectro de diseño junto con el espectro de respuesta
original y de esta manera escoger los valores de aceleración apropiados para estimar el
factor de escalamiento, de acuerdo con la siguiente fórmula.
)4.0)(%80(
)4.0)((
sTseñoespectroDiSa
sTsismoSacalamientoFactorDeEs
Los factores de escalamiento para cada uno de los sismos se presentan en el capítulo 3,
estos son específicos para cada uno de los modelos analizados. Posteriormente, los valores
de los espectros originales de respuesta se dividen sobre dichos factores de escalamiento,
obteniendo así los espectros y acelerogramas escalados presentados en el capítulo 3.
Estos registros acelerográficos escalados son los que se han incorporado al Modelo en
SAP2000, para hacer el respectivo análisis cronológico para cada uno de los sismos.
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
39
Figura 12. Ejemplo de acelerograma escalado incorporado al programa de modelación.
2.4 ANÁLISIS
2.4.1 ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD
Para el cálculo del índice de flexibilidad, el cual nos permitirá clasificar el diafragma como
rígido, semirígido o flexible, se calculan los desplazamientos obtenidos en tres puntos de la
estructura para cada nivel, tal y como se indica en la Figura 13 y Figura 14, esto de acuerdo
con el procedimiento sugerido por FEMA 273, (1997).
Figura 13. Ubicación en planta de los nodos analizados en dirección Y.
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
40
Figura 14. Ubicación en planta de los nodos analizados en dirección X.
El índice de flexibilidad se obtiene del siguiente procedimiento:
1. Se obtiene la deformación del nodo 1 (Ver Figura 15), que hace parte del diafragma,
nombrado Ddiaf en las tablas de cálculos de índice de flexibilidad presentadas en
los anexos 1,2 y 3 para los modelos 1:1, 1:2 y 1:3 respectivamente.
2. Se obtienen las deformaciones de los nodos que hacen parte del sistema vertical
resistente a fuerzas laterales (SVRFL), nodos 2 y 3 mostrados en la Figura 15 y
nombrados como DSVR1 y DSVR2 en los anexos correspondientes a cada uno de
los modelos.
3. La máxima deformación del diafragma (MDD) se obtiene a partir de la siguiente
ecuación:
2
21 DSVRDSVRDdiafMDD
4. Se calcula la deriva promedio (ADVE) entre los nodos 2 y 3 que hacen parte del
SVRFL, calculada como:
2
21 DriftSVRDriftSVRADVE
5. Se obtiene el índice de flexibilidad (α) a partir de la siguiente ecuación:
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
41
ADVE
MDD
6. De acuerdo con los valores obtenidos del índice de flexibilidad, se procede a
clasificar el diafragma de la estructura de acuerdo con los siguientes valores límites:
Si α≤0.5, se considera el diafragma como rígido.
Si 0.5< α <2, se considera semirígido
Si α > 2, se considera flexible.
Figura 15. Parámetros para determinar el índice de flexibilidad.
2.4.2 NIVEL DE FLEXIBILIDAD
Para el caso de análisis cronológico, fue necesario realizar un análisis adicional al
presentado en el numeral 2.4.1, ya que se debía evaluar el índice de flexibilidad para cada
uno de los instantes de tiempo de acuerdo con la duración total de los sismos, esto se hizo a
través de un proceso estadístico adicional que permitiera clasificar la estructura de manera
cualitativa, en función de la cantidad de datos que pertenecían a cada uno de los rangos de
flexibilidad en cada uno de los pisos de la estructura y para cada uno de los sismos
analizados, para ello, llamamos a estos resultados como “nivel de flexibilidad (nα)” los
cuales se presentan en la Tabla 17, Tabla 27 y Tabla 37, correspondientes a los modelos
1:1, 1:2 y 1:3.
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
42
A continuación se describe este proceso adicional, que permitió estimar un nivel de
flexibilidad para el caso cronológico, a partir de valores de índice de flexibilidad obtenidos
para cada uno de los instantes de tiempo.
- Con los resultados obtenidos del índice de flexibilidad (α) obtenidos mediante la
ecuación ADVE
MDD para cada uno de los instantes de tiempo, se genera una tabla
que permite estudiar los datos obtenidos para cada uno de los pisos tal y como se
presenta a continuación:
Rango Cant datos %
0-0.5 592 59.6% Rígido
0.5-2 361 36.4% Semirígido
2 - 4. 26
4.0% Flexible 4 - 10. 14
10 - 100
>100
TOTAL 993 100% Tabla 8. Cuadro de evaluación de resultados para cada uno de los pisos.
- En la tabla anterior se presenta la cantidad de valores de índice de flexibilidad que
se encuentran en los diferentes rangos de evaluación, se tienen 993 datos
correspondientes al piso 5 para el sismo de Coyote en el modelo con relación de
aspecto 1:2.
- De esos 993 datos, el 59.6% presentan valores de índice de flexibilidad menores o
iguales a 0.5, lo que corresponde a una clasificación de “rígido” de acuerdo con lo
establecido en el documento FEMA 273 (1997).
- De esta manera, se obtienen diferentes cuadros de evaluación para cada uno de los
pisos de la estructura y para cada uno de los sismos, los resultados obtenidos de
estos cuadros de evaluación se van recopilando en una matriz de resultados tal y
como se muestra a continuación:
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
43
- Tabla 9. Identificación de la cantidad de datos.
- Nótese como se empieza a implementar los datos obtenidos en la matriz
mencionada, la tabla anterior corresponde a una parte de la Tabla 27, que
corresponde a la Matriz de clasificaciones de flexibilidad. Cronológico. L/B = 2.0.
- Una vez diligenciada debidamente la tabla de los resultados obtenidos para cada uno
de los sismos en los diferentes niveles de la estructura, se procede a diligenciar una
tabla de conversión de resultados, la cual tiene en cuenta que tan rígido, semirígido
o flexible puede ser cada nivel para cada señal analizada (es a esto lo que se le
denomina nivel de flexibilidad – nα); para ello retomamos nuestro dato obtenido de
60% rígido que es mayor que 36% semirígido y 4% flexible.
- Se realiza el siguiente procedimiento teniendo en cuenta la lógica de los rangos
establecidos para la clasificación de flexibilidad:
o Se asume que la estructura es 100% rígida para un nα = 0 y 0% rígido para
un nα= 0.5; por lo tanto si consideramos que es 60% rígido, quiere decir que
(100%-60%)*0.5 nos transforma el 60% de los datos de índice de
flexibilidad (α) en un nivel de flexibilidad (nα)=0.2 y de esta manera se
presenta la tabla de conversión de resultados, que permite identificar
gráficamente los valores de los niveles de flexibilidad obtenidos.
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
44
- Tabla 10. Niveles de flexibilidad (nα). Ver Tabla 28.
- Con la tabla anterior podemos representar gráficamente en la Figura 33, los valores
del nivel de flexibilidad (nα).
Como se mencionó anteriormente, se estimaron los niveles de flexibilidad predominantes,
basados en la cantidad de datos analizados y el porcentaje que presentaban ellos dentro de
cada rango de clasificación. Por tal razón, vale la pena aclarar que estos resultados no
corresponden a valores reales de índices de flexibilidad (α) calculados numéricamente
como los obtenidos mediante los procedimientos de Fuerza Horizontal Equivalente o
Análisis Espectral, si no que dichos valores (nα) representan las tendencias de flexibilidad
encontradas a través de un análisis en el tiempo, que para cuestiones de interpretaciones
gráficas, fueron analizadas cuidadosamente con criterio.
Los resultados que representan la flexibilidad de la estructura, se pueden observar en la
Tabla 18, Tabla 28, Tabla 38; y en la Figura 24, Figura 33, Figura 42; correspondientes a
los modelos 1:1, 1:2, 1:3 respectivamente. Diversas gráficas representativas del nivel de
flexibilidad estudiado para cada señal sísmica y para cada nivel de la edificación se
presentan en los anexos 1,2 y 3, correspondientes a los modelos 1:1, 1:2 y 1:3.
2.4.3 ACELERACIONES DE DISEÑO
Se estima el valor del coeficiente de disipación de energía (R) de acuerdo con el numeral
A.3.3.3. del Reglamento NSR-10, el cual expresa:
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
45
R = Ro*Φa*Φp*Φr
Donde,
R: Coeficiente de capacidad de disipación de energía modificado
Ro: Coeficiente de capacidad de disipación de energía básico
Φa: Coeficiente de reducción por Irregularidad en altura
Φp: Coeficiente de reducción por Irregularidad en planta
Φr: Coeficiente de reducción por ausencia de redundancia
Se comparan las aceleraciones de diseño establecidas en el Reglamento NSR-10 y en la
Norma ASCE 7-10 con las obtenidas en el modelo, calculadas mediante el siguiente
procedimiento:
Se obtienen las máximas aceleraciones del acelerograma escalado del sismo.
Del espectro de diseño, se toman los valores de la Aceleración en un Periodo (T=0)
y en un Periodo (T=Tm), donde Tm es el periodo obtenido del análisis modal.
Se estiman las aceleraciones de diseño para cada nivel de acuerdo con el numeral
A.3.6.8.2 de la NSR-10, esto se evalúa para dos casos:
o Primer caso: Con aceleración en (T=0) igual a IFaAa ***5.2 .
Figura 16. Estimación de aceleraciones de diseño – caso1.
o Segundo caso: Con aceleración en (T=0) igual a
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
46
0*6.04.0****5.2
T
TIFaAa .
Figura 17. Estimación de aceleraciones de diseño – caso 2.
De acuerdo con el numeral citado, las aceleraciones se obtienen con la ecuación A.3.6-3:
heq
hiAsSaAsai
* para hi ≤ heq
heq
hiSaai * para hi ≥ heq
Donde,
ai = Aceleración para diseño del diafragma en el nivel “i”
As = Aceleración espectral correspondiente a un periodo de vibración igual a 0.00s.
Sa = Aceleración espectral de diseño para un periodo de vibración dado
hi = Altura en metros, medida desde la base hasta el nivel “i”
heq = Altura equivalente del sistema de un grado de libertad que simula la edificación,
0.75hn
hn = Altura total de la edificación, medida en metros
De igual forma se obtienen dichas aceleraciones de acuerdo con el numeral 12.10.1.1. de
la ASCE7-10, obtenidas así:
CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO
47
wpxwi
SawiFpx *
*
Wpx
FpxSa
Estas aceleraciones son divididas por el coeficiente R y son comparadas contra las
aceleraciones obtenidas del modelo. De igual manera, se calcula el Factor de Amplificación
de la aceleración de diseño del diafragma respecto a la aceleración espectral (FAM),
estimada como la relación entre las aceleraciones absolutas obtenidas en la modelación,
divido entre el máximo valor del acelerograma escalado para cada uno de los sismos, los
resultados se encuentran en el capítulo 3.
CAPITULO 3. RESULTADOS
48
3. RESULTADOS
A continuación se presentan los principales resultados obtenidos para cada uno de los
modelos analizados, tales como el peso de la edificación, las fuerzas obtenidas por el
método de Fuerza Horizontal Equivalente y su correspondiente distribución, el factor de
escalamiento encontrado para cada una de las señales sísmicas, los nodos evaluados para el
cálculo del índice de flexibilidad y los valores obtenidos de éste índice para los casos de
Fuerza Horizontal Equivalente, Análisis Espectral y Análisis Cronológico; de igual manera
se presentan las aceleraciones de respuesta obtenidas en el modelo, su comparación con las
obtenidas en los códigos de diseño y la variación del factor de amplificación en función de
la altura de la estructura.
Vale la pena aclarar que para el análisis modal se tuvo en cuenta que participara el 90% de
la masa tal y como lo menciona el Reglamento Colombiano NSR-10 Numeral A.5.4.2. De
igual manera las derivas obtenidas por el método de la fuerza horizontal equivalente y por
análisis espectral, se verificaron que cumplieran con el máximo permitido del 1% de
acuerdo con la tabla A.6.4.1 de la NSR 10.
Los resultados obtenidos para el modelo con relación de aspecto 1:1, 1:2 y 1:3 se presentan
los numerales 3.1, 3.2 y 3.3 respectivamente; una comparación de resultados entre los
diferentes modelos analizados se presenta en el numeral 3.4.
CAPITULO 3. RESULTADOS
49
3.1 MODELO L/B=1.0
En la siguiente figura se presenta un esquema general del modelo analizado:
Figura 18. Modelo L/B = 1.0
3.1.1 PESO DE LA EDIFICACIÓN
El peso de la edificación es:
TABLE: Base Reactions
OutputCase CaseType GlobalFX GlobalFY GlobalFZ
Text Text Tonf Tonf Tonf
CM Combination 0 0 2879.46 Tabla 11. Peso de la edificación L/B = 1.0
3.1.2 FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE
Fuerzas sísmicas horizontales equivalentes, expresadas en Toneladas:
Piso W (ton) h (m) Wxhk Wxhk Cvx Cvy Fx Fy
Cubierta 494.95 17.25 8538 8538 0.29 0.29 618 618
Piso4 596.13 13.80 8227 8227 0.28 0.28 595 595
Piso3 596.13 10.35 6170 6170 0.21 0.21 446 446
Piso2 596.13 6.90 4113 4113 0.14 0.14 298 298
Piso 1 596.13 3.45 2057 2057 0.07 0.07 149 149
Base 0.00 0.00 0 0 0.00 0.00 0 0 Tabla 12. Resultados Fuerza Horizontal Equivalente. L/B = 1.0
CAPITULO 3. RESULTADOS
50
Distribución de fuerzas en función de la aferencia de masas:
Figura 19. Distribución de fuerzas. L/B = 1.0
∑ W W (ton) Wmuros(Ton) W Panel (Ton) F Piso (Ton) F1 (Ton) F2 (Ton) F3 (Ton) F4 (Ton)
Cubierta 402.21 92.74 44.69 617.69 55.77 42.35 13.94 42.35
Piso4 503.39 92.74 55.93 595.17 55.84 39.49 13.96 39.49
Piso3 503.39 92.74 55.93 446.38 41.88 29.62 10.47 29.62
Piso2 503.39 92.74 55.93 297.58 27.92 19.75 6.98 19.75
Piso 1 503.39 92.74 55.93 148.79 13.96 9.87 3.49 9.87
2415.78 463.68 2105.61 Tabla 13. Distribución de fuerzas. L/B = 1.0
3.1.3 ANÁLISIS CRONOLÓGICO
Los factores de escalamiento obtenidos para cada uno de los sismos son:
Espectro Acelerograma Espectro de Diseño Factor de escalamiento SISMO T Sa (acelel) T Sa (Espectro) Sa (80% Espectro)
Coyote 0.29 0.24 0.29 0.73 0.59 0.406
Oroville 0.29 0.12 0.29 0.73 0.59 0.585
Northridge 0.25 0.25 0.25 0.73 0.59 0.433
Loma Prieta 0.29 0.12 0.29 0.73 0.59 0.205
México 0.28 0.52 0.28 0.73 0.59 0.894
Kobe 0.28 1.23 0.28 0.73 0.59 2.106 Tabla 14. Factores de escalamiento de sismos. L/B = 1.0
CAPITULO 3. RESULTADOS
51
Los espectros de aceleración escalados son:
0.000
0.200
0.400
0.600
0.800
1.000
1.200
1.400
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2
Sa (g)
Periodo (s)
Espectros de aceleración Escalados
Coyote esc Oroville esc Northridge esc LomaP esc
México1 esc Kobe NSR10 80%NSR‐10
NSR10
Figura 20. Espectros de aceleración escalados. Modelo L/B = 1.0
De igual manera se presentan los acelerogramas escalados:
‐0.30
0.25
‐0.40
0.36
‐0.22
0.210.23
‐0.31‐0.33
‐0.5
‐0.4
‐0.3
‐0.2
‐0.1
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10Sa (g)
tiempo (s)
Acelerogramas Escalados
Coyote esc Oroville Esc Northridge Esc LomaP Esc México Esc Kobe Esc
Figura 21. Acelerogramas escalados. Modelo L/B = 1.0
3.1.4 ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD
Para calcular el índice de flexibilidad, se evaluaron los desplazamientos en tres puntos por
cada dirección de la estructura para cada uno de los pisos tal y como se presenta a
continuación:
CAPITULO 3. RESULTADOS
52
NODOS EVALUADOS EN DIRECCIÓN Y
PISO DIAFRAGMA SVRFL
5 1365 1351 1354
4 1040 1026 1029
3 715 701 704
2 390 376 379
1 65 22 25
NODOS EVALUADOS EN DIRECCIÓN X
PISO DIAFRAGMA SVRFL
5 1401 1354 1333
4 1076 1029 1008
3 751 704 683
2 426 379 358
1 101 25 4 Tabla 15. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. L/B = 1.0
Figura 22. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. Modelo L/B = 1.0
Para el cálculo del índice de flexibilidad en los casos de fuerza horizontal equivalente y de
análisis espectral, se procedió a tomar los valores máximos obtenidos para cada una de las
combinaciones de carga en cada uno de los niveles, de acuerdo con el procedimiento
descrito en el numeral 2.4.1, los resultados fueron:
CAPITULO 3. RESULTADOS
53
Índice de flexibilidad α
Piso h (m) FHE Espectral
5 17.25 0.08 0.09
4 13.8 0.07 0.08
3 10.35 0.06 0.06
2 6.9 0.05 0.05
1 3.45 0.04 0.04 Tabla 16. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. L/B = 1.0
1
2
3
4
5
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50
Piso
ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD (α)
ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD (α)
FHE Espectral
RIGIDO SEMIRIGIDO FLEXIBLE
Figura 23. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. Modelo L/B = 1.0
3.1.5 NIVEL DE FLEXIBILIDAD
De acuerdo con el procedimiento explicado en el numeral 2.4.2, para la obtención del nivel
de flexibilidad (nα) obtenido a partir del índice de flexibilidad (α) del análisis cronológico,
se presentan las tablas mencionadas, donde se representa el porcentaje que se obtuvo en
cada clasificación de flexibilidad (R para Rígido, SR para Semirígido y F para flexible).
CAPITULO 3. RESULTADOS
54
Frecuencia con que se clasifican los (α) en cada uno de los rangos de flexibilidad.
Crono Coyote
Crono Oroville
Crono Northridge
Crono Loma P
Crono México
Crono Kobe
Piso h (m) R SR F R SR F R SR F R SR F R SR F R SR F
5 17.25 92% 6% 2% 70% 23% 7% 82% 13% 4% 95% 5% 1% 95% 4% 1% 96% 3% 1%
4 13.8 97% 2% 1% 78% 17% 5% 86% 11% 3% 92% 6% 2% 97% 3% 1% 97% 2% 0%
3 10.35 89% 9% 2% 68% 27% 5% 68% 25% 7% 90% 8% 2% 93% 6% 1% 93% 5% 2%
2 6.9 83% 13% 4% 61% 29% 10% 54% 32% 13% 88% 9% 2% 90% 8% 2% 87% 10% 3%
1 3.45 76% 20% 4% 38% 45% 16% 58% 36% 6% 85% 13% 3% 86% 12% 3% 86% 13% 1%
Tabla 17. Matriz de clasificaciones de flexibilidad. Cronológico. L/B = 1.0
Piso h (m) COY ORO NOR LOM MEX KOB
5 17.25 0.04 0.15 0.09 0.03 0.03 0.02
4 13.8 0.01 0.11 0.07 0.04 0.02 0.01
3 10.35 0.05 0.16 0.16 0.05 0.04 0.04
2 6.9 0.09 0.20 0.23 0.06 0.05 0.06
1 3.45 0.12 1.18 0.21 0.08 0.07 0.07 Tabla 18. Nivel de flexibilidad Cronológico. L/B = 1.0
1
2
3
4
5
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50
Piso
Nivel de Flexibilidad (nα)
Nivel de flexibilidad. Análisis Cronológico. Modelo 1:1.
Coyote Oroville Northridge LomaP México Kobe
RIGIDO SEMIRIGIDO FLEXIBLE
Figura 24. Nivel de flexibilidad Cronológico. Modelo L/B = 1.0
CAPITULO 3. RESULTADOS
55
El comportamiento de los valores de índice de flexibilidad en el tiempo para cada uno de
los sismos, así como la clasificación de la flexibilidad para cada uno de los pisos de la
estructura, se presenta en el anexo 1.
3.1.6 ACELERACIONES
Las aceleraciones de diseño obtenidas son:
Respuesta de Aceleración Modelo Acel NSR10
Acel ASCE7Coyote Oroville Northridge Loma P México Kobe
Piso h (m) m/s2 m/s2 m/s2 m/s2 m/s2 m/s2 m/s2 m/s2
5 17.25 8.52 9.47 7.81 10.12 1.89 23.31 1.91 4.19
4 13.8 7.34 7.51 4.23 8.75 1.55 24.04 1.53 2.99
3 10.35 10.41 11.07 7.87 9.58 1.70 29.89 1.26 2.24
2 6.9 8.94 11.37 7.38 8.90 1.83 25.14 1.03 1.50
1 3.45 8.40 9.18 6.76 6.13 1.17 11.65 0.80 0.75 Tabla 19. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 1.0
NSR10 ASCE7‐10
1
2
3
4
5
0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00
Piso
Aceleraciones (m/s2)
Aceleraciones
Coyote Oroville Northridge Loma P México NSR10 ASCE7‐10 Kobe
Figura 25. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 1.0
CAPITULO 3. RESULTADOS
56
3.1.7 FACTORES DE AMPLIFICACIÓN
Factores de Amplificación
Piso h (m) Coyote Oroville Northridge Loma P México Kobe
5 17.25 2.95 2.44 3.57 3.12 5.52 7.22
4 13.8 2.54 1.94 1.93 2.70 4.53 7.45
3 10.35 3.60 2.85 3.60 2.96 4.95 9.26
2 6.9 3.09 2.93 3.37 2.75 5.34 7.79
1 3.45 2.90 2.37 3.09 1.89 3.43 3.61 Tabla 20. Factores de amplificación. L/B = 1.0
1
2
3
4
5
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00
Piso
Factor de Amplificación (FAM)
FAM
Coyote Oroville Northridge Loma P México Kobe
Figura 26. Factores de amplificación. L/B = 1.0
CAPITULO 3. RESULTADOS
57
3.2 ANÁLISIS L/B=2.0
En la siguiente figura se presenta un esquema general del modelo analizado:
Figura 27. Modelo L/B = 2.0
3.2.1 PESO DE LA EDIFICACIÓN
El peso de la edificación es:
TABLE: Base Reactions
OutputCase CaseType GlobalFX GlobalFY GlobalFZ
Text Text Tonf Tonf Tonf
CM Combination ‐2E‐13 ‐4.6E‐14 5455.22 Tabla 21. Peso de la edificación L/B = 2.0
3.2.2 FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE
Fuerzas sísmicas horizontales equivalentes, expresadas en Toneladas:
Piso W (ton) h (m) Wxhk Wxhk Cvx Cvy Fx Fy
Cubierta 929.15 17.25 16028 16028 0.29 0.29 1161 1161
Piso4 1131.52 13.80 15615 15615 0.28 0.28 1131 1131
Piso3 1131.52 10.35 11711 11711 0.21 0.21 848 848
Piso2 1131.52 6.90 7807 7807 0.14 0.14 566 566
Piso 1 1131.52 3.45 3904 3904 0.07 0.07 283 283
Base 0.00 0.00 0 0 0.00 0.00 0 0 Tabla 22. Resultados Fuerza Horizontal Equivalente. L/B = 2.0
CAPITULO 3. RESULTADOS
58
Distribución de fuerzas en función de la aferencia de masas:
Figura 28. Distribución de fuerzas. L/B = 2.0
∑ W W (ton) Wmuros(Ton) W Panel (Ton) F Piso (Ton) F1 (Ton) F2 (Ton) F3 (Ton) F4 (Ton)
Cubierta 790.05 139.10 43.89 1161.12 54.85 27.42 13.71 41.91
Piso4 992.42 139.10 55.13 1131.21 55.12 27.56 13.78 39.15
Piso3 992.42 139.10 55.13 848.40 41.34 20.67 10.33 29.36
Piso2 992.42 139.10 55.13 565.60 27.56 13.78 6.89 19.57
Piso 1 992.42 139.10 55.13 282.80 13.78 6.89 3.44 9.79
4759.71 695.52 3989.14 Tabla 23. Distribución de fuerzas. L/B = 2.0
3.2.3 ANÁLISIS CRONOLÓGICO
Los factores de escalamiento obtenidos para cada uno de los sismos son:
Espectro Acelerograma Espectro de Diseño Factor de escalamiento SISMO T Sa (acelel) T Sa (Espectro) Sa (80% Espectro)
Coyote 0.4 0.12 0.4 0.73 0.585 0.204
Oroville 0.4 0.07 0.4 0.73 0.585 0.124
Northridge 0.4 0.32 0.4 0.73 0.585 0.553
Loma Prieta 0.4 0.14 0.4 0.73 0.585 0.231
México 0.4 0.44 0.4 0.73 0.585 0.754
Kobe 0.38 1.75 0.38 0.73 0.59 2.989 Tabla 24. Factores de escalamiento de sismos. L/B = 2.0
CAPITULO 3. RESULTADOS
59
Los espectros de aceleración escalados son:
0.000
0.500
1.000
1.500
2.000
2.500
3.000
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2
Sa (g)
Periodo (s)
Espectros de aceleración Escalados
Coyote esc Oroville esc Northridge esc LomaP esc México esc Kobe esc NSR10 80%NSR‐10
NSR10
Figura 29. Espectros de aceleración escalados. Modelo L/B = 2.0
De igual manera se presentan los acelerogramas escalados:
‐0.51
0.42
‐0.68
0.61
‐0.18
0.17
0.21
‐0.28‐0.23
‐0.7
‐0.5
‐0.3
‐0.1
0.1
0.3
0.5
0.7
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Sa (g)
tiempo (s)
Acelerogramas Escalados
Coyote esc Oroville Esc Northridge Esc LomaP Esc México Esc Kobe Esc
Figura 30. Acelerogramas escalados. Modelo L/B = 2.0
3.2.4 ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD
Para calcular el índice de flexibilidad, se evaluaron los desplazamientos en tres puntos por
cada dirección de la estructura para cada uno de los pisos tal y como se presenta a
continuación:
CAPITULO 3. RESULTADOS
60
NODOS EVALUADOS EN DIRECCION Y
PISO DIAFRAGMA SVRFL
5 1354 1351 1357
4 1029 1026 1032
3 704 701 707
2 379 376 382
1 25 22 28
NODOS EVALUADOS EN DIRECCION X
PISO DIAFRAGMA SVRFL
5 1419 1357 1336
4 1094 1032 1011
3 769 707 868
2 444 382 361
1 119 28 7 Tabla 25. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. L/B = 2.0
Figura 31. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. Modelo L/B = 2.0
Para el cálculo del índice de flexibilidad en los casos de fuerza horizontal equivalente y de
análisis espectral, se procedió a tomar los valores máximos obtenidos para cada una de las
combinaciones de carga en cada uno de los niveles, de acuerdo con el procedimiento
descrito en el numeral 2.4.1, los resultados fueron:
CAPITULO 3. RESULTADOS
61
Indice de flexibilidad α
Piso h (m) FHE Espectral
5 17.25 0.37 0.38
4 13.8 0.35 0.33
3 10.35 0.30 0.27
2 6.9 0.24 0.22
1 3.45 0.18 0.17 Tabla 26. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. L/B = 2.0
1
2
3
4
5
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50
Piso
ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD (α)
ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD (α)
FHE Espectral
RIGIDO SEMIRIGIDO FLEXIBLE
Figura 32. Índice de flexibilidad. Modelo L/B = 2.0
3.2.5 NIVEL DE FLEXIBILIDAD
De acuerdo con el procedimiento explicado en el numeral 2.4.2, para la obtención del nivel
de flexibilidad (nα) obtenido a partir del índice de flexibilidad (α) del análisis cronológico,
se presentan las tablas mencionadas, donde se representa el porcentaje que se obtuvo en
cada clasificación de flexibilidad (R para Rígido, SR para Semirígido y F para flexible).
CAPITULO 3. RESULTADOS
62
Frecuencia con que se clasifican los (α) en cada uno de los rangos de flexibilidad.
Crono Coyote
Crono Oroville
Crono Northridge
Crono Loma P
Crono México
Crono Kobe
Piso h (m) R SR F R SR F R SR F R SR F R SR F R SR F
5 17.25 60% 36% 4% 20% 63% 16% 30% 59% 12% 57% 39% 4% 54% 41% 6% 72% 23% 5%
4 13.8 87% 11% 2% 60% 32% 8% 47% 39% 14% 83% 15% 3% 69% 25% 6% 62% 34% 4%
3 10.35 74% 21% 5% 18% 32% 50% 33% 41% 26% 57% 36% 8% 52% 37% 11% 67% 25% 8%
2 6.9 63% 29% 8% 9% 27% 64% 21% 41% 38% 41% 48% 10% 45% 38% 17% 62% 29% 10%
1 3.45 55% 36% 10% 19% 48% 33% 21% 49% 30% 44% 45% 11% 43% 43% 14% 57% 37% 7%
Tabla 27. Matriz de clasificaciones de flexibilidad. Cronológico. L/B = 2.0
Piso h (m) COY ORO NOR LOM MEX KOB
5 17.25 0.20 1.45 1.38 0.22 0.23 0.14
4 13.8 0.06 0.20 0.26 0.09 0.16 0.19
3 10.35 0.13 2.25 1.12 0.22 0.24 0.16
2 6.9 0.18 2.32 1.12 1.22 0.27 0.19
1 3.45 0.23 1.22 1.24 1.18 1.15 0.22 Tabla 28. Nivel de flexibilidad Cronológico. L/B = 2.0
1
2
3
4
5
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50
Piso
Nivel de Flexibilidad (nα)
Nivel de flexibilidad. Análisis Cronológico. Modelo 1:2.
Coyote Oroville Northridge LomaP México Kobe
RIGIDO SEMIRIGIDO FLEXIBLE
Figura 33. Índice de flexibilidad Cronológico. Modelo L/B = 2.0
CAPITULO 3. RESULTADOS
63
El comportamiento de los valores de índice de flexibilidad a través del tiempo para cada
uno de los sismos, así como la clasificación de la flexibilidad para cada uno de los pisos de
la estructura, se presenta en el anexo 2.
3.2.6 ACELERACIONES
Las aceleraciones de diseño obtenidas son:
Respuesta de Aceleración Modelo Acel NSR10
Acel ASCE7Coyote Oroville Northridge Loma P México Kobe
Piso h (m) m/s2 m/s2 m/s2 m/s2 m/s2 m/s2 m/s2 m/s2
5 17.25 18.16 21.96 8.57 15.52 2.42 9.81 1.91 4.32
4 13.8 22.80 25.77 4.99 10.53 1.22 8.29 1.53 3.04
3 10.35 15.59 28.44 8.44 13.14 1.96 10.40 1.26 2.28
2 6.9 15.83 37.52 7.80 13.53 1.97 13.57 1.03 1.52
1 3.45 13.59 29.85 6.75 9.46 1.50 9.92 0.80 0.76 Tabla 29. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 2.0
NSR10ASCE7‐10
1
2
3
4
5
0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00 40.00
Piso
Aceleraciones (m/s2)
Aceleraciones
Coyote Oroville Northridge Loma P
México NSR10 ASCE7‐10 Kobe
Figura 34. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 2.0
CAPITULO 3. RESULTADOS
64
3.2.7 FACTORES DE AMPLIFICACIÓN
Factores de Amplificación
Piso h (m) Coyote Oroville Northridge Loma P México Kobe
5 17.25 3.65 3.30 4.99 5.40 5.97 4.31
4 13.8 4.59 3.87 2.91 3.66 3.02 3.64
3 10.35 3.14 4.27 4.92 4.57 4.82 4.57
2 6.9 3.18 5.64 4.54 4.71 4.85 5.97
1 3.45 2.73 4.48 3.94 3.29 3.70 4.36 Tabla 30. Factores de amplificación. L/B = 2.0
1
2
3
4
5
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00
Piso
Factor de Amplificación (FAM)
FAM
Coyote Oroville Northridge Loma P México Kobe
Figura 35. Factores de amplificación. L/B = 2.0
CAPITULO 3. RESULTADOS
65
3.3 ANÁLISIS L/B=3.0
En la siguiente figura se presenta un esquema general del modelo analizado:
Figura 36. Modelo L/B = 3.0
3.3.1 PESO DE LA EDIFICACIÓN
El peso de la edificación es:
TABLE: Base Reactions
OutputCase CaseType GlobalFX GlobalFY GlobalFZ
Text Text Tonf Tonf Tonf
CM Combination ‐4E‐13 ‐3E‐13 8030.94 Tabla 31. Peso de la edificación L/B = 3.0
3.3.2 FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE
Fuerzas sísmicas horizontales equivalentes, expresadas en Toneladas:
Piso W (ton) h (m) Wxhk Wxhk Cvx Cvy Fx Fy
Cubierta 1363.36 17.25 23518 23518 0.29 0.29 1705 1705
Piso4 1666.91 13.80 23003 23003 0.28 0.28 1667 1667
Piso3 1666.91 10.35 17253 17253 0.21 0.21 1250 1250
Piso2 1666.91 6.90 11502 11502 0.14 0.14 834 834
Piso 1 1666.91 3.45 5751 5751 0.07 0.07 417 417
Base 0.00 0.00 0 0 0.00 0.00 0 0 Tabla 32. Resultados Fuerza Horizontal Equivalente. L/B = 3.0
CAPITULO 3. RESULTADOS
66
Distribución de fuerzas en función de la aferencia de masas:
Figura 37. Distribución de fuerzas. L/B = 3.0
∑ W W (ton) Wmuros(Ton) W Panel (Ton) F Piso (Ton) F1 (Ton) F2 (Ton) F3 (Ton) F4 (Ton)
Cubierta 1177.89 185.47 43.63 1704.55 54.54 27.27 13.64 41.76
Piso4 1481.44 185.47 54.87 1667.25 54.88 27.44 13.72 39.03
Piso3 1481.44 185.47 54.87 1250.44 41.16 20.58 10.29 29.28
Piso2 1481.44 185.47 54.87 833.62 27.44 13.72 6.86 19.52
Piso 1 1481.44 185.47 54.87 416.81 13.72 6.86 3.43 9.76
7103.64 927.36 5872.67 Tabla 33. Distribución de fuerzas. L/B = 3.0
3.3.3 ANÁLISIS CRONOLÓGICO
Los factores de escalamiento obtenidos para cada uno de los sismos son:
Espectro Acelerograma Espectro de Diseño Factor de escalamiento SISMO T Sa (acelel) T Sa (Espectro) Sa (80% Espectro)
Coyote 0.38 0.14 0.38 0.73 0.59 0.236
Oroville 0.40 0.07 0.40 0.73 0.59 0.124
Northridge 0.46 0.20 0.46 0.73 0.59 0.337
Loma Prieta 0.40 0.14 0.40 0.73 0.59 0.231
México 0.40 0.44 0.40 0.73 0.59 0.754
Kobe 0.38 1.75 0.38 0.73 0.59 2.989 Tabla 34. Factores de escalamiento de sismos. L/B = 3.0
CAPITULO 3. RESULTADOS
67
Los espectros de aceleración escalados son:
0.000
0.500
1.000
1.500
2.000
2.500
3.000
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2
Sa (g)
Periodo (s)
Espectros de aceleración Escalados
Coyote esc Oroville esc Northridge esc LomaP esc México esc Kobe esc NSR10 80%NSR‐10
NSR10
Figura 38. Espectros de aceleración escalados. Modelo L/B = 3.0
De igual manera se presentan los acelerogramas escalados:
‐0.51
0.42
‐0.68
0.61
‐0.29
0.270.21
‐0.28‐0.23
‐0.7
‐0.5
‐0.3
‐0.1
0.1
0.3
0.5
0.7
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Sa (g)
tiempo (s)
Acelerogramas Escalados
Coyote esc Oroville Esc Northridge Esc LomaP Esc México Esc Kobe Esc
Figura 39. Acelerogramas escalados. Modelo L/B = 3.0
3.3.4 ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD
Para calcular el índice de flexibilidad, se evaluaron los desplazamientos en tres puntos por
cada dirección de la estructura para cada uno de los pisos tal y como se presenta a
continuación:
CAPITULO 3. RESULTADOS
68
NODOS EVALUADOS EN DIRECCION Y
PISO DIAFRAGMA SVRFL
5 1996 1955 1964
4 1515 1474 1483
3 1034 993 1002
2 553 512 521
1 72 31 40
NODOS EVALUADOS EN DIRECCION X
PISO DIAFRAGMA SVRFL
5 2038 1964 1934
4 1557 1483 1453
3 1076 1002 972
2 595 521 491
1 114 40 10 Tabla 35. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. L/B = 3.0
Figura 40. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. Modelo L/B = 3.0
Para el cálculo del índice de flexibilidad en los casos de fuerza horizontal equivalente y de
CAPITULO 3. RESULTADOS
69
análisis espectral, se procedió a tomar los valores máximos obtenidos para cada una de las
combinaciones de carga en cada uno de los niveles, de acuerdo con el procedimiento
descrito en el numeral 2.4.1, los resultados fueron:
Índice de flexibilidad α
Piso h (m) FHE Espectral
5 17.25 0.89 0.95
4 13.8 0.79 0.80
3 10.35 0.66 0.65
2 6.9 0.52 0.51
1 3.45 0.35 0.35 Tabla 36. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. L/B = 3.0
1
2
3
4
5
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50
Piso
ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD (α)
ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD (α)
FHE Espectral
RIGIDO SEMIRIGIDO FLEXIBLE
Figura 41. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. Modelo L/B = 3.0
3.3.5 NIVEL DE FLEXIBILIDAD
De acuerdo con el procedimiento explicado en el numeral 2.4.2, para la obtención del nivel
de flexibilidad (nα) obtenido a partir del índice de flexibilidad (α) del análisis cronológico,
se presentan las tablas mencionadas, donde se representa el porcentaje que se obtuvo en
cada clasificación de flexibilidad (R para Rígido, SR para Semirígido y F para flexible).
CAPITULO 3. RESULTADOS
70
Frecuencia con que se clasifican los (α) en cada uno de los rangos de flexibilidad.
Crono Coyote
Crono Oroville
Crono Northridge
Crono Loma P
Crono México
Crono Kobe
Piso h (m) R SR F R SR F R SR F R SR F R SR F R SR F
5 17.25 17% 76% 7% 52% 46% 2% 23% 50% 26% 17% 73% 9% 16% 61% 23% 22% 64% 14%
4 13.8 14% 81% 5% 59% 28% 13% 31% 53% 15% 18% 75% 7% 28% 57% 15% 24% 65% 12%
3 10.35 38% 50% 12% 10% 14% 76% 24% 51% 25% 35% 52% 13% 25% 49% 26% 32% 57% 11%
2 6.9 27% 59% 14% 6% 13% 80% 24% 47% 29% 31% 53% 16% 25% 43% 31% 38% 48% 14%
1 3.45 26% 61% 13% 10% 34% 56% 29% 40% 31% 27% 58% 15% 23% 46% 31% 33% 50% 17%
Tabla 37. Matriz de clasificaciones de flexibilidad. Cronológico. L/B = 3.0
Piso h (m) COY ORO NOR LOM MEX KOB
5 17.25 1.64 0.24 1.25 1.60 1.42 1.46
4 13.8 1.72 0.21 1.30 1.63 1.36 1.47
3 10.35 1.25 2.38 1.26 1.28 1.24 1.35
2 6.9 1.38 2.40 1.20 1.30 1.15 1.22
1 3.45 1.41 2.28 1.10 1.37 1.19 1.25Tabla 38. Nivel de flexibilidad Cronológico. L/B = 3.0
1
2
3
4
5
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50
Piso
Nivel de Flexibilidad (nα)
Nivel de flexibilidad. Análisis Cronológico. Modelo 1:3.
Coyote Oroville Northridge LomaP México Kobe
RIGIDO SEMIRIGIDO FLEXIBLE
Figura 42. Nivel de flexibilidad Cronológico. Modelo L/B = 3.0
CAPITULO 3. RESULTADOS
71
El comportamiento de los valores de índice de flexibilidad a través del tiempo para cada
uno de los sismos, así como la clasificación de la flexibilidad para cada uno de los pisos de
la estructura, se presenta en el anexo 3.
3.3.6 ACELERACIONES
Las aceleraciones de diseño obtenidas son:
Respuesta de Aceleración Modelo Acel NSR10
Acel ASCE7Coyote Oroville Northridge Loma P México Kobe
Piso h (m) m/s2 m/s2 m/s2 m/s2 m/s2 m/s2 m/s2 m/s2
5 17.25 15.87 13.87 14.02 12.34 1.94 31.43 1.91 4.37
4 13.8 30.39 14.75 11.64 9.85 1.37 19.36 1.53 3.06
3 10.35 15.01 15.35 10.66 14.42 1.60 10.38 1.26 2.30
2 6.9 17.55 17.56 11.94 16.39 1.45 14.05 1.03 1.53
1 3.45 15.25 17.53 7.37 9.59 1.14 7.44 0.80 0.77 Tabla 39. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 3.0
NSR10 ASCE7‐10
1
2
3
4
5
0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00
Piso
Aceleraciones (m/s2)
Aceleraciones
Coyote Oroville Northridge Loma P
México NSR10 ASCE7‐10 Kobe
Figura 43. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 3.0
CAPITULO 3. RESULTADOS
72
3.3.7 FACTORES DE AMPLIFICACIÓN
Factores de Amplificación
Piso h (m) Coyote Oroville Northridge Loma P México Kobe
5 17.25 3.19 2.08 4.98 4.29 4.77 13.82
4 13.8 6.11 2.22 4.14 3.43 3.36 8.51
3 10.35 3.02 2.31 3.79 5.02 3.93 4.56
2 6.9 3.53 2.64 4.24 5.70 3.56 6.18
1 3.45 3.07 2.63 2.62 3.34 2.80 3.27
Tabla 40. Factores de amplificación. L/B = 3.0
1
2
3
4
5
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00 16.00
Piso
Factor de Amplificación (FAM)
FAM
Coyote Oroville Northridge Loma P México Kobe
Figura 44. Factores de amplificación. L/B = 3.0
CAPITULO 3. RESULTADOS
73
3.4 COMPARACIÓN DE RESULTADOS
En este capítulo se presentan los resultados comparativos entre los diferentes modelos
analizados, donde se muestra la variación del índice de flexibilidad para cada uno de los
casos analizados, las aceleraciones encontradas para los tres tipos de modelos y la variación
del Factor de Amplificación con la altura para los distintos casos de relaciones de aspecto.
1
2
3
4
5
0.000 0.500 1.000 1.500 2.000 2.500
Piso
ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD (α)
ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD (α) FHE
21X21 21X42 21X63
RÍGIDO SEMIRÍGID FLEXIBLE
Figura 45. Comparativo índice de flexibilidad para el caso de fuerza horizontal equivalente.
1
2
3
4
5
0.000 0.500 1.000 1.500 2.000 2.500
Piso
ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD (α)
ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD (α) ESPECTRAL
21X21 21X42 21X63
RÍGIDO SEMIRÍGIDO FLEXIBLE
Figura 46. Comparativo índice de flexibilidad para el caso de Análisis Espectral.
CAPITULO 3. RESULTADOS
74
Como se puede observar, los resultados obtenidos de índice de flexibilidad presentan un
comportamiento similar tanto para el análisis de fuerza horizontal equivalente como para el
análisis espectral, nótese que para ambos casos el índice de flexibilidad aumenta con la
altura de la edificación y con la relación de aspecto.
1
2
3
4
5
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50
Piso
Nivel de Flexibilidad (nα)
Nivel de flexibilidad. Análisis Cronológico. Sismo Coyote.
21x21 21x42 21x63
RIGIDO SEMIRIGIDO FLEXIBLE
Figura 47. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Coyote.
1
2
3
4
5
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50
Piso
Nivel de Flexibilidad (nα)
Nivel de flexibilidad. Análisis Cronológico. Sismo Oroville.
21x21 21x42 21x63
RIGIDO SEMIRIGIDO FLEXIBLE
Figura 48. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Oroville.
CAPITULO 3. RESULTADOS
75
1
2
3
4
5
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50
Piso
Nivel de Flexibilidad (nα)
Nivel de flexibilidad. Análisis Cronológico. Sismo Northridge.
21x21 21x42 21x63
RIGIDO SEMIRIGIDO FLEXIBLE
Figura 49. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Northridge.
1
2
3
4
5
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50
Piso
Nivel de Flexibilidad (nα)
Nivel de flexibilidad. Análisis Cronológico. Sismo Loma Prieta.
21x21 21x42 21x63
RIGIDO SEMIRIGIDO FLEXIBLE
Figura 50. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Loma Prieta.
CAPITULO 3. RESULTADOS
76
1
2
3
4
5
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50
Piso
Nivel de Flexibilidad (nα)
Nivel de flexibilidad. Análisis Cronológico. Sismo México.
21x21 21x42 21x63
RIGIDO SEMIRIGIDO FLEXIBLE
Figura 51. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo México.
1
2
3
4
5
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50
Piso
Nivel de Flexibilidad (nα)
Nivel de flexibilidad. Análisis Cronológico. Sismo Kobe.
21x21 21x42 21x63
RIGIDO SEMIRIGIDO FLEXIBLE
Figura 52. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Kobe.
De acuerdo con los resultados del análisis cronológico, el modelo con relación de aspecto
1:1 se encuentra en todos los casos en el rango rígido y el nivel de flexibilidad presenta un
CAPITULO 3. RESULTADOS
77
comportamiento similar entre las diferentes señales sísmicas, manteniendo una tendencia de
disminución de este indicador hacia los pisos más altos de la estructura.
Si observamos ahora el modelo con relación de aspecto 1:2, la flexibilidad tiende a
aumentar hacia los niveles más bajos, presentando en algunas oportunidades
comportamientos semirígidos, para algunas señales analizadas se encuentra esta misma
tendencia pero sin salir del rango de estructura rígida.
Ahora, en el modelo con relación de aspecto 1:3, los niveles de flexibilidad son aún
mayores que los encontrados para los modelos anteriores, en cinco de las seis señales
analizadas la estructura se comporta de manera semirígida en todos los niveles de la
estructura presentando mayores valores de flexibilidad hacía los pisos superiores,
solamente presenta un comportamiento atípico para el sismo de Oroville, en el cual los dos
pisos superiores se comportan rígidamente mientras que los tres pisos inferiores presentan
un comportamiento flexible. En general, se puede observar que la flexibilidad aumenta con
la relación de aspecto para los tres casos de análisis (FHE, Espectral y Cronológico).
1
2
3
4
5
0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00
Piso
Aceleraciones (m/s2)
Aceleraciones según NSR‐10 y ASCE7
NSR10 21x21 NSR10 21X42NSR10 21X63 ASCE7 21X21ASCE7 21X42 ASCE7 21X63
Figura 53. Comparativo aceleraciones NSR10 y ASCE7.
Se puede observar que las aceleraciones de diseño obtenidas por el método de la NSR10 y
CAPITULO 3. RESULTADOS
78
de la ASCE7 presentan el mismo comportamiento entre los diferentes modelos analizados,
pues dependen principalmente del espectro de diseño y de la altura.
0
1
2
3
4
5
0 5 10 15 20 25 30 35 40
Piso
Aceleraciones (m/s2)
Aceleraciones promedio ‐ Cronológico
21x21 21x42 21x63
Figura 54. Comparativo aceleraciones análisis cronológico.
Para las aceleraciones obtenidas del análisis cronológico, se presentan como tal los valores
medios obtenidos entre cada uno de los sismos, sin embargo se muestran los valores
mínimos y máximos para observar su dispersión. En general, se puede observar que los
valores medios para el modelo con relación de aspecto 1:1 son menores en cada uno de los
pisos respecto a los valores medios obtenidos para los modelos con relación de aspecto 1:2
y 1:3.
CAPITULO 3. RESULTADOS
79
0
1
2
3
4
5
0 2 4 6 8 10 12 14 16
Piso
Factor de Amplificación (FAM)
FAM promedio ‐ Cronológico
21x21 21x42 21x63
Figura 55. Comparativo FAM.
En cuanto al Factor de Amplificación (FAM), se puede observar que para los pisos
superiores (5 y 4) éste indicador es mayor para los modelos con mayor relación de aspecto,
sin embargo para los pisos inmediatamente inferiores (3, 2, 1) éste indicador es mayor para
los modelos con relación de aspecto 1:2 respecto a los modelos 1:1 y 1:3, los cuales
presentan una similitud en los valores de estos resultados.
CAPITULO 4. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
80
4. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
De acuerdo con los resultados obtenidos se puede apreciar que el índice de
flexibilidad presenta un comportamiento similar tanto para el análisis de fuerza
horizontal equivalente como para el análisis espectral, y que para ambos casos el
índice de flexibilidad aumenta con la altura de la edificación y con la relación de
aspecto.
Para el caso de análisis cronológico, se realizaron comparaciones en cada uno de los
modelos, entre la variación que presenta en cada uno de los pisos el índice de
flexibilidad en la duración de cada una de las señales sísmicas; el modelo con
relación de aspecto 1:1 fue clasificado como rígido, mientras que el modelo con
relación de aspecto 1:2 presenta un comportamiento en su mayoría rígido con
clasificaciones importantes en los rangos de semirígido; el modelo con relación 1:3
se clasifica como semirígido.
Para el mismo análisis anterior, se presenta variación en el comportamiento; a
medida que se aumenta la relación de aspecto, las clasificaciones variaron entre
rígido y semirígido de acuerdo con cada una de las señales sísmicas analizadas;
además, al igual que el análisis por fuerza horizontal equivalente y análisis espectral
los niveles de flexibilidad aumentan con el incremento de la relación de aspecto.
Las aceleraciones de diseño obtenidas por el método de la NSR10 y por el método
de la ASCE7-10 no presentan variación como es de esperarse entre los diferentes
modelos analizados ya que no dependen de las relaciones de aspecto estudiadas si
no del espectro de diseño del Reglamento como tal, esto demuestra la necesidad de
tener en cuenta las características particulares de la edificación en la estimación de
las aceleraciones de diseño.
Para analizar los resultados de las aceleraciones obtenidas del análisis cronológico,
se tomó un promedio para cada una de las señales sísmicas en cada uno de los
CAPITULO 4. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
81
modelos analizados; se observa que dichas aceleraciones son menores para el
modelo con relación de aspecto 1:1 en los 5 niveles de la estructura, para los pisos
superiores (5,4) las aceleraciones son mayores en el modelo con relación de aspecto
1:3, mientras que para los niveles inferiores (3,2,1) las aceleraciones se encontraron
mayores en el modelo con relación de aspecto 1:2.
El Factor de Amplificación presenta un comportamiento similar: éstos factores son
siempre menores para el modelo 1:1 y mayores para el modelo 1:3 para los niveles
4 y 5; y mayores en el modelo 1:2 para los niveles 1,2 y 3.
En los resultados anteriores se observa también la dispersión de los datos tanto para
las aceleraciones como para los factores de amplificación; esto evidencia la
influencia de las características propias de cada señal en la respuesta de una misma
estructura.
Es necesario considerar lo establecido en el numeral 12.3.1.3 de la AISC-10, ya que
se menciona que las estructuras deben ser clasificadas como rígidas, cuando éstas
presenten relaciones de aspecto 1:3 o menor; sin embargo los resultados obtenidos
muestran con contundencia que para ésta relación de aspecto la estructura es
clasificada como semirígida de acuerdo con los rangos establecidos en el
documento FEMA 273 (1997).
Se debe seguir investigando y corroborando las prescripciones establecidas en los
códigos de diseño, pues de acuerdo con investigaciones realizadas se encontraron
inconsistencias referentes no solamente a los rangos establecidos para la
clasificación de la flexibilidad del diafragma sino también para la obtención de la
demanda sísmica.
Se debe seguir investigando para encontrar una metodología apropiada para el
cálculo del índice de flexibilidad, de tal manera que la medida de la flexibilidad no
esté supeditada a la rigidez de los elementos que forman parte del SVRFL.
CAPITULO 5. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
82
5. REFERENCIAS BIBLIOGRAFÍCAS
ACI 318-08 (2008), “Building Code Requirements for Structural Concrete and Commentary”, American Concrete Institute (ACI), Farmington Hills, MI. (REVISAR SI SE HA USADO)
ASCE/SEI 7-10 (2010), “Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures”, American Society of Civil Engineers (ASCE), Reston, VA.
Barron Joel M, Beth D. Mary, “Diaphragm Effects in Rectangular Reinforced Concrete Buildings” – ACI Structural Journal – Technical Paper, September 2004.
Correal J.F, “Determinación de la demanda sísmica en diafragmas”, Universidad Industrial de Santander - Congreso Nacional de Ingeniería Sísmica. Mayo de 2013, p.417 - 430. 2013.
CSI. Computers and Structures Inc. SAP2000 Advanced 11.0.8. Static and Dynamic Finite Element Analysis of Structures, Berkeley, 2007.
Doudoumis I. N, Athanatopoulou A. M. “Code provisions and analytical modeling for the in-plane flexibility of floor diaphragms in building structures”. Journal of Earthquake Engineering 2001; 5 (4): 565–94.
Fleischman R.B, Farrow K.T, “Dynamic Behavior of perimeter lateral-system structures with flexible diagrams”, Earthquake Engineering and Structural Dynamics, V.30, 2001, p.745 – 763.
Fleischman R. B, Farrow KT, Eastman K. “Seismic response of perimeter lateral-system structures with highly flexible diaphragms”. Earthquake Spectra 2002; 18 (2): 251–86.
Federal Emergency Management Agency. “Nehrp guidelines for the seismic rehabilitation of buildings”, (FEMA 273), 1997.
Federal Emergency Management Agency. “Prestandard and commentary for the seismic rehabilitation of buildings” (FEMA 356), 2000.
Federal Emergency Management Agency. “The 2003 NEHRP recommended provisions for seismic regulations for new buildings. Part 1: Provisions”, (FEMA 450), 2003.
FOPAE, Fondo de Prevención y Atención de Emergencia (2010), “Zonificación de la
CAPITULO 5. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
83
respuesta sísmica de Bogotá para el diseño Sismo Resistente de Edificaciones”, Clasificado de la Alcaldía Mayor de Bogotá D.C, Octubre de 2010 Informe Final Volumen 1, p.23.
García L.E (1998), “Dinámica Estructural Aplicada al Diseño Sísmico”, Universidad de los Andes, Bogotá, Colombia, 574 p.p.
Gardiner Debra, “Design Recommendations And Methods For Reinforced Concrete Floor Diaphragms Subjected to Seismic Forces”, Tésis para optar al título de Doctor en Filosofía de la Universidad de Canterbury – New Zealand. Febrero de 2011. 382p.
Harash, M., Rathore, A., and Panahshahi, N. “Inelastic Seismic Response of Rectangular RC Buildings with Plan Aspect Ratio of 3:1 with Floor Diaphragm Openings”. Structures Congress 2010: pp. 1971-1980.
Iverson, J. K., and N. M. Hawkins. “Performance of Precast/Prestressed Concrete Building Structures During the Northridge Earthquake”, PCI Journal 39(2): 38-55. 1994.
Jain SK, Jennings PC. “Analytical models for low-rise buildings with flexible floor diaphragms”. Journal of Earthquake Engineering and Structural Dynamics 1985; 13: 225–241.
Jerez S., “Revisión de las provisiones de diseño para diafragmas flexibles y semi-rigidos a partir del reglamento NSR-10,”, Universidad Industrial de Santander - Congreso Nacional de Ingeniería Sísmica. Mayo de 2013, p.731 - 751.
Kunnath, S., Panahshahi, N., and Reinhorn, A. (1991). ”Seismic Response of RC Buildings with Inelastic Floor Diaphragms.” J. Struct. Eng., 117(4), 1218–1237.
Lee H. J, Kuchma D, Aschheim M. A. “Interstory drift estimates for lowrise flexible diaphragm structures”. Engineering structures 2006; 29(7): 1375–97.
Lee H. J, Kuchma D. and Aschheim M. A. “Strength-based design of flexible diaphragms in low-rise structures subjected to earthquake loading”. Engineering Structures. 2007; 29(7): 1277–1295.
Martínez A., Alvarado C, Rubiano D. (2002). Selección de señales de diseño consistentes con el escenario regional de amenaza sísmica: casos aplicados a Colombia. IX Congreso y IV Seminario Colombianos de Geotecnia. Medellín- Colombia. (Buscar la tabla de los acelerogramas).
Nakaki S. D. “Design guidelines for precast and cast-in-place concrete diaphragms”.
CAPITULO 5. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
84
EERI professional fellowship report, Earthquake Engineering Research Institute, Oakland, CA, April, 2000.
NSR-10 (2010), “Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente”, Asociación Colombiana de Ingeniería Sísmica (AIS), Bogotá, Colombia.
Perez, H.J. “Revisión de las provisiones de diseño para diafragmas flexibles y semi-rigidos apartir del reglamento NSR-10,”, Proyecto Final para optar al título de Especialista en Estructuras, Escuela Colombiana de Ingeniería Julio Garavito, Bogotá 2012.
Reinhorn A. M, Kunnath S. K and Panahshahi N. “"Modeling of R/C Building Structures With Flexible Floor Diaphragms”. Technical Report NCEER – 88 – 0035 (1988).
Rodriguez M y López O. A. “Modelos para incorporar la flexibilidad del diafragma en la respuesta sísmica de edificios de concreto armado con losa nervada”. Revista Técnica, Facultad de Ingeniería, Universidad del Zulia, Vol. 24, No 2, Agosto 2001.
Rodriguez M. E, Restrepo J. I, Carr A. J. “Earthquake induced floor horizontal accelerations in buildings”. Earthquake Engineering and Structural Dynamics 2002; 31(3):693–718.
Sadashiva V.K, MacRae G.A, Deam B.L and Spooner M.S. “Quantifyng the seismic response of structures with flexible diaphragms”. Earthquake Engineering and Structural Dynamics. 2012. No 41: 1365-1389, New Zeland.
Saffarini H. S, Qudaimat M. M. “In-plane floor deformations in RC structures”. Journal of Structural Engineering 1992; 118 (11): 3089–3102.
Sullivan, T. J., et al. “Seismic Design of Frame-wall Structures. Pavia, Italy, IUSS Press. (2006)
UBC 1997. “Uniform Building Code”. International Conference of Building Officials, Whittier, CA, vol. 2, 1997.
CAPITULO 6. ANEXOS
85
6. ANEXOS
ANEXO 1. RESULTADOS OBTENIDOS PARA EL MODELO CON RELACIÓN DE
ASPECTO 1:1.
ANEXO 2. RESULTADOS OBTENIDOS PARA EL MODELO CON RELACIÓN DE
ASPECTO 1:2.
ANEXO 3. RESULTADOS OBTENIDOS PARA EL MODELO CON RELACIÓN DE
ASPECTO 1:3.
ANEXO 1. MODELO 1:1
1
ANEXO 1.
MODELO 1:1 (21X21m)
ANEXO 1. MODELO 1:1
2
PESO DE LA EDIFICACIÓN
PESO CUBIERTA
BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON) VIGAS X 0.4 0.45 84 15.12 36.29VIGAS Y 0.4 0.45 84 15.12 36.29VIGUETAS X 0.2 0.45 63 5.67 13.61VIGUETAS Y 0.2 0.45 63 5.67 13.61LOSA 21 0.1 21 44.1 105.84COLUMNAS 0.4 0.4 55.2 8.832 21.20MUROS X 0.4 3.45 14 19.32 46.37MUROS Y 0.4 3.45 14 19.32 46.37
CARGAS ADICIONALES
397.69 kg/m2 441 m2
175381.29 kg 175.38
TOTAL (Ton) 494.95
PESO PISO 4
BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON) VIGAS X 0.4 0.45 84 15.12 36.29VIGAS Y 0.4 0.45 84 15.12 36.29VIGUETAS X 0.2 0.45 63 5.67 13.61VIGUETAS Y 0.2 0.45 63 5.67 13.61LOSA 21 0.1 21 44.1 105.84COLUMNAS 0.4 0.4 55.2 8.832 21.20MUROS X 0.4 3.45 14 19.32 46.37MUROS Y 0.4 3.45 14 19.32 46.37
CARGAS ADICIONALES
627.13 kg/m2 441 m2
276564.33 kg 276.56
TOTAL (Ton) 596.13
PESO PISO 3
BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON) VIGAS X 0.4 0.45 84 15.12 36.29VIGAS Y 0.4 0.45 84 15.12 36.29VIGUETAS X 0.2 0.45 63 5.67 13.61VIGUETAS Y 0.2 0.45 63 5.67 13.61LOSA 21 0.1 21 44.1 105.84COLUMNAS 0.4 0.4 55.2 8.832 21.20MUROS X 0.4 3.45 14 19.32 46.37MUROS Y 0.4 3.45 14 19.32 46.37
ANEXO 1. MODELO 1:1
3
PESO CUBIERTA
BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON)
CARGAS ADICIONALES
627.13 kg/m2 441 m2
276564.33 kg 276.56
TOTAL (Ton) 596.13
PESO PISO 2
BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON) VIGAS X 0.4 0.45 84 15.12 36.29VIGAS Y 0.4 0.45 84 15.12 36.29VIGUETAS X 0.2 0.45 63 5.67 13.61VIGUETAS Y 0.2 0.45 63 5.67 13.61LOSA 21 0.1 21 44.1 105.84COLUMNAS 0.4 0.4 55.2 8.832 21.20MUROS X 0.4 3.45 14 19.32 46.37MUROS Y 0.4 3.45 14 19.32 46.37
CARGAS ADICIONALES
627.13 kg/m2 441 m2
276564.33 kg 276.56
TOTAL (Ton) 596.13
PESO BASE
BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON) VIGAS X 0.4 0.45 84 15.12 36.29VIGAS Y 0.4 0.45 84 15.12 36.29VIGUETAS X 0.2 0.45 63 5.67 13.61VIGUETAS Y 0.2 0.45 63 5.67 13.61LOSA 21 0.1 21 44.1 105.84COLUMNAS 0.4 0.4 55.2 8.832 21.20MUROS X 0.4 3.45 14 19.32 46.37MUROS Y 0.4 3.45 14 19.32 46.37
CARGAS ADICIONALES
627.13 kg/m2 441 m2
276564.33 kg 276.56
TOTAL (Ton) 596.13
TOTAL PESO EDIFICIO (Ton) 2879.46
ANEXO 1. MODELO 1:1
4
PARTICIPACIÓN MODAL
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ
Text Text Unitless Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless
MODAL Mode 1 0.238 63% 7% 0% 63% 7% 0%
MODAL Mode 2 0.238 7% 63% 0% 69% 69% 0%
MODAL Mode 3 0.158 0% 0% 0% 69% 69% 0%
MODAL Mode 4 0.143 0% 0% 13% 69% 69% 13%
MODAL Mode 5 0.139 0% 0% 12% 69% 69% 25%
MODAL Mode 6 0.135 0% 0% 1% 69% 69% 26%
MODAL Mode 7 0.132 0% 0% 1% 69% 69% 27%
MODAL Mode 8 0.132 0% 0% 0% 69% 69% 27%
MODAL Mode 9 0.130 0% 0% 1% 69% 69% 27%
MODAL Mode 10 0.130 0% 0% 0% 69% 69% 27%
MODAL Mode 11 0.129 0% 0% 0% 69% 69% 27%
MODAL Mode 12 0.129 0% 0% 7% 69% 69% 34%
MODAL Mode 13 0.128 0% 0% 4% 69% 69% 38%
MODAL Mode 14 0.127 0% 0% 0% 69% 69% 38%
MODAL Mode 15 0.127 0% 0% 0% 69% 69% 38%
MODAL Mode 16 0.126 0% 0% 0% 69% 69% 38%
MODAL Mode 17 0.125 0% 0% 0% 69% 69% 38%
MODAL Mode 18 0.125 0% 0% 0% 69% 69% 38%
MODAL Mode 19 0.124 0% 0% 0% 69% 69% 38%
MODAL Mode 20 0.124 0% 0% 0% 69% 69% 38%
MODAL Mode 21 0.124 0% 0% 0% 69% 69% 38%
MODAL Mode 22 0.124 0% 0% 0% 69% 70% 38%
MODAL Mode 23 0.123 0% 0% 0% 69% 70% 38%
MODAL Mode 24 0.123 0% 0% 0% 69% 70% 38%
MODAL Mode 25 0.123 0% 0% 1% 69% 70% 38%
MODAL Mode 26 0.122 0% 0% 0% 69% 70% 38%
MODAL Mode 27 0.122 0% 0% 0% 69% 70% 38%
MODAL Mode 28 0.122 0% 0% 1% 69% 70% 39%
MODAL Mode 29 0.122 0% 0% 0% 69% 70% 39%
MODAL Mode 30 0.122 0% 0% 0% 69% 70% 39%
MODAL Mode 31 0.122 0% 0% 2% 69% 70% 41%
MODAL Mode 32 0.121 0% 0% 0% 69% 70% 41%
MODAL Mode 33 0.121 0% 0% 0% 69% 70% 41%
MODAL Mode 34 0.121 0% 0% 0% 69% 70% 41%
MODAL Mode 35 0.121 0% 0% 1% 69% 70% 42%
MODAL Mode 36 0.121 0% 0% 0% 69% 70% 42%
ANEXO 1. MODELO 1:1
5
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ
Text Text Unitless Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless
MODAL Mode 37 0.120 0% 0% 1% 69% 70% 43%
MODAL Mode 38 0.120 0% 0% 3% 69% 70% 46%
MODAL Mode 39 0.120 0% 0% 0% 69% 70% 46%
MODAL Mode 40 0.120 0% 0% 0% 70% 70% 46%
MODAL Mode 41 0.119 0% 0% 0% 70% 70% 46%
MODAL Mode 42 0.118 0% 0% 0% 70% 70% 46%
MODAL Mode 43 0.118 0% 0% 0% 70% 70% 46%
MODAL Mode 44 0.118 0% 0% 0% 70% 70% 46%
MODAL Mode 45 0.115 0% 0% 0% 70% 70% 46%
MODAL Mode 46 0.115 0% 0% 0% 70% 70% 47%
MODAL Mode 47 0.115 0% 0% 0% 70% 70% 47%
MODAL Mode 48 0.115 0% 0% 0% 70% 70% 47%
MODAL Mode 49 0.081 0% 0% 0% 70% 70% 47%
MODAL Mode 50 0.080 0% 0% 0% 70% 70% 47%
MODAL Mode 51 0.079 0% 0% 0% 70% 70% 47%
MODAL Mode 52 0.079 0% 0% 0% 70% 70% 47%
MODAL Mode 53 0.078 0% 0% 0% 70% 70% 47%
MODAL Mode 54 0.077 0% 0% 0% 70% 70% 47%
MODAL Mode 55 0.075 0% 0% 0% 70% 70% 47%
MODAL Mode 56 0.075 0% 0% 0% 70% 70% 47%
MODAL Mode 57 0.073 0% 0% 1% 70% 70% 47%
MODAL Mode 58 0.073 0% 0% 0% 70% 70% 47%
MODAL Mode 59 0.073 0% 0% 0% 70% 70% 47%
MODAL Mode 60 0.073 0% 0% 0% 70% 70% 47%
MODAL Mode 61 0.072 1% 0% 0% 71% 70% 47%
MODAL Mode 62 0.072 0% 0% 0% 71% 70% 47%
MODAL Mode 63 0.072 0% 1% 0% 71% 70% 47%
MODAL Mode 64 0.071 0% 0% 0% 71% 70% 47%
MODAL Mode 65 0.070 0% 0% 0% 71% 70% 47%
MODAL Mode 66 0.070 0% 0% 0% 71% 70% 47%
MODAL Mode 67 0.069 0% 0% 0% 71% 70% 47%
MODAL Mode 68 0.069 0% 0% 0% 71% 70% 47%
MODAL Mode 69 0.068 0% 16% 0% 71% 86% 47%
MODAL Mode 70 0.068 0% 0% 0% 71% 86% 47%
MODAL Mode 71 0.068 17% 0% 0% 88% 86% 47%
MODAL Mode 72 0.068 0% 0% 0% 88% 86% 47%
MODAL Mode 73 0.068 0% 0% 0% 88% 86% 47%
MODAL Mode 74 0.067 0% 0% 0% 88% 86% 47%
ANEXO 1. MODELO 1:1
6
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ
Text Text Unitless Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless
MODAL Mode 75 0.067 0% 0% 0% 88% 86% 47%
MODAL Mode 76 0.067 0% 0% 0% 88% 86% 47%
MODAL Mode 77 0.067 0% 0% 0% 88% 86% 48%
MODAL Mode 78 0.066 0% 0% 0% 88% 86% 48%
MODAL Mode 79 0.066 0% 0% 0% 88% 86% 48%
MODAL Mode 80 0.065 0% 2% 0% 88% 88% 48%
MODAL Mode 81 0.065 0% 0% 0% 89% 88% 48%
MODAL Mode 82 0.065 0% 0% 0% 89% 88% 48%
MODAL Mode 83 0.064 0% 0% 0% 89% 89% 48%
MODAL Mode 84 0.064 0% 0% 0% 89% 89% 48%
MODAL Mode 85 0.064 0% 0% 0% 89% 89% 48%
MODAL Mode 86 0.064 0% 0% 0% 89% 89% 48%
MODAL Mode 87 0.064 0% 0% 1% 89% 89% 48%
MODAL Mode 88 0.063 0% 0% 0% 89% 89% 48%
MODAL Mode 89 0.063 0% 0% 0% 89% 89% 48%
MODAL Mode 90 0.063 0% 0% 0% 89% 89% 48%
MODAL Mode 91 0.063 0% 0% 0% 89% 89% 48%
MODAL Mode 92 0.063 1% 0% 0% 90% 89% 48%
MODAL Mode 93 0.063 0% 0% 1% 90% 89% 49%
MODAL Mode 94 0.063 0% 0% 0% 90% 89% 49%
MODAL Mode 95 0.063 1% 0% 0% 91% 89% 49%
MODAL Mode 96 0.062 0% 1% 0% 91% 90% 49%
MODAL Mode 97 0.062 0% 0% 0% 91% 90% 49%
MODAL Mode 98 0.062 0% 0% 0% 91% 90% 49%
MODAL Mode 99 0.062 0% 1% 0% 91% 91% 49%
MODAL Mode 100 0.061 0% 0% 0% 91% 91% 49%
ANEXO 1. MODELO 1:1
7
DERIVAS FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?22 U2X 3.22 -0.01 -0.57 3.22 -0.01 3.218 0.09% ok 22 U3X -3.29 0.08 -0.99 -3.29 0.08 3.295 0.10% ok 22 U4X 3.23 -0.02 -0.38 3.23 -0.02 3.227 0.09% ok 22 U5X -3.28 0.07 -0.79 -3.28 0.07 3.285 0.10% ok 22 U2Y -0.08 3.29 -0.98 -0.08 3.29 3.292 0.10% ok 22 U3Y 0.01 -3.22 -0.57 0.01 -3.22 3.220 0.09% ok 22 U4Y -0.07 3.28 -0.79 -0.07 3.28 3.283 0.10% ok 22 U5Y 0.02 -3.23 -0.38 0.02 -3.23 3.229 0.09% ok 25 U2X 3.29 0.08 -0.99 3.29 0.08 3.295 0.10% ok 25 U3X -3.22 -0.01 -0.57 -3.22 -0.01 3.218 0.09% ok 25 U4X 3.28 0.07 -0.79 3.28 0.07 3.285 0.10% ok 25 U5X -3.23 -0.02 -0.38 -3.23 -0.02 3.227 0.09% ok 25 U2Y 0.08 3.29 -0.98 0.08 3.29 3.292 0.10% ok 25 U3Y -0.01 -3.22 -0.57 -0.01 -3.22 3.220 0.09% ok 25 U4Y 0.07 3.28 -0.79 0.07 3.28 3.283 0.10% ok 25 U5Y -0.02 -3.23 -0.38 -0.02 -3.23 3.229 0.09% ok 65 U2X 3.19 0.02 -3.59 3.19 0.02 3.188 0.09% ok 65 U3X -3.19 0.02 -3.59 -3.19 0.02 3.188 0.09% ok 65 U4X 3.19 0.02 -2.70 3.19 0.02 3.188 0.09% ok 65 U5X -3.19 0.02 -2.70 -3.19 0.02 3.188 0.09% ok 65 U2Y 0.00 3.39 -3.61 0.00 3.39 3.391 0.10% ok 65 U3Y 0.00 -3.35 -3.58 0.00 -3.35 3.347 0.10% ok 65 U4Y 0.00 3.39 -2.71 0.00 3.39 3.386 0.10% ok 65 U5Y 0.00 -3.35 -2.68 0.00 -3.35 3.353 0.10% ok
376 U2X 9.41 -0.11 -1.00 6.19 -0.10 6.189 0.18% ok 376 U3X -9.43 0.14 -1.78 -6.14 0.06 6.137 0.18% ok 376 U4X 9.41 -0.12 -0.65 6.18 -0.10 6.182 0.18% ok 376 U5X -9.43 0.13 -1.43 -6.14 0.06 6.144 0.18% ok 376 U2Y -0.14 9.43 -1.78 -0.05 6.14 6.140 0.18% ok 376 U3Y 0.11 -9.40 -1.00 0.11 -6.18 6.186 0.18% ok 376 U4Y -0.13 9.43 -1.43 -0.06 6.15 6.146 0.18% ok 376 U5Y 0.12 -9.41 -0.66 0.10 -6.18 6.180 0.18% ok 379 U2X 9.43 0.14 -1.78 6.14 0.06 6.137 0.18% ok 379 U3X -9.41 -0.11 -1.00 -6.19 -0.10 6.189 0.18% ok 379 U4X 9.43 0.13 -1.43 6.14 0.06 6.144 0.18% ok 379 U5X -9.41 -0.12 -0.65 -6.18 -0.10 6.182 0.18% ok
ANEXO 1. MODELO 1:1
8
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?379 U2Y 0.14 9.43 -1.78 0.05 6.14 6.140 0.18% ok 379 U3Y -0.11 -9.40 -1.00 -0.11 -6.18 6.186 0.18% ok 379 U4Y 0.13 9.43 -1.43 0.06 6.15 6.146 0.18% ok 379 U5Y -0.12 -9.41 -0.65 -0.10 -6.18 6.180 0.18% ok 390 U2X 9.28 0.01 -3.92 6.09 -0.01 6.090 0.18% ok 390 U3X -9.28 0.01 -3.92 -6.09 -0.01 6.090 0.18% ok 390 U4X 9.28 0.01 -2.94 6.09 -0.01 6.090 0.18% ok 390 U5X -9.28 0.01 -2.94 -6.09 -0.01 6.090 0.18% ok 390 U2Y 0.00 9.76 -3.97 0.00 6.37 6.373 0.18% ok 390 U3Y 0.00 -9.74 -3.87 0.00 -6.40 6.398 0.19% ok 390 U4Y 0.00 9.76 -2.99 0.00 6.38 6.377 0.18% ok 390 U5Y 0.00 -9.75 -2.89 0.00 -6.39 6.395 0.19% ok 701 U2X 17.18 -0.17 -1.31 7.77 -0.06 7.771 0.23% ok 701 U3X -17.20 0.19 -2.37 -7.77 0.06 7.767 0.23% ok 701 U4X 17.18 -0.18 -0.85 7.77 -0.06 7.771 0.23% ok 701 U5X -17.19 0.19 -1.91 -7.77 0.06 7.767 0.23% ok 701 U2Y -0.19 17.20 -2.36 -0.06 7.77 7.766 0.23% ok 701 U3Y 0.17 -17.18 -1.31 0.06 -7.77 7.772 0.23% ok 701 U4Y -0.19 17.19 -1.90 -0.06 7.77 7.767 0.23% ok 701 U5Y 0.18 -17.18 -0.85 0.06 -7.77 7.771 0.23% ok 704 U2X 17.20 0.19 -2.36 7.77 0.06 7.767 0.23% ok 704 U3X -17.18 -0.17 -1.31 -7.77 -0.06 7.771 0.23% ok 704 U4X 17.19 0.19 -1.91 7.77 0.06 7.767 0.23% ok 704 U5X -17.18 -0.18 -0.85 -7.77 -0.06 7.771 0.23% ok 704 U2Y 0.19 17.20 -2.36 0.06 7.77 7.766 0.23% ok 704 U3Y -0.17 -17.18 -1.31 -0.06 -7.77 7.772 0.23% ok 704 U4Y 0.19 17.19 -1.91 0.06 7.77 7.767 0.23% ok 704 U5Y -0.18 -17.18 -0.85 -0.06 -7.77 7.771 0.23% ok 715 U2X 16.99 0.01 -3.92 7.71 0.00 7.715 0.22% ok 715 U3X -16.99 0.01 -3.92 -7.71 0.00 7.715 0.22% ok 715 U4X 16.99 0.01 -2.94 7.71 0.00 7.715 0.22% ok 715 U5X -16.99 0.01 -2.94 -7.71 0.00 7.715 0.22% ok 715 U2Y 0.00 17.69 -3.98 0.00 7.92 7.924 0.23% ok 715 U3Y 0.00 -17.68 -3.87 0.00 -7.93 7.930 0.23% ok 715 U4Y 0.00 17.69 -3.00 0.00 7.93 7.925 0.23% ok 715 U5Y 0.00 -17.68 -2.89 0.00 -7.93 7.929 0.23% ok
1026 U2X 25.63 -0.22 -1.50 8.46 -0.05 8.457 0.25% ok
ANEXO 1. MODELO 1:1
9
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?1026 U3X -25.66 0.24 -2.74 -8.46 0.05 8.461 0.25% ok 1026 U4X 25.64 -0.22 -0.97 8.46 -0.05 8.458 0.25% ok 1026 U5X -25.65 0.24 -2.21 -8.46 0.05 8.460 0.25% ok 1026 U2Y -0.24 25.66 -2.74 -0.05 8.46 8.460 0.25% ok 1026 U3Y 0.22 -25.63 -1.50 0.05 -8.46 8.458 0.25% ok 1026 U4Y -0.24 25.65 -2.21 -0.05 8.46 8.460 0.25% ok 1026 U5Y 0.22 -25.64 -0.97 0.05 -8.46 8.458 0.25% ok 1029 U2X 25.66 0.24 -2.74 8.46 0.05 8.461 0.25% ok 1029 U3X -25.63 -0.22 -1.50 -8.46 -0.05 8.457 0.25% ok 1029 U4X 25.65 0.24 -2.21 8.46 0.05 8.460 0.25% ok 1029 U5X -25.64 -0.22 -0.97 -8.46 -0.05 8.458 0.25% ok 1029 U2Y 0.24 25.66 -2.74 0.05 8.46 8.460 0.25% ok 1029 U3Y -0.22 -25.63 -1.50 -0.05 -8.46 8.458 0.25% ok 1029 U4Y 0.24 25.65 -2.21 0.05 8.46 8.460 0.25% ok 1029 U5Y -0.22 -25.64 -0.97 -0.05 -8.46 8.458 0.25% ok 1040 U2X 25.38 0.01 -4.16 8.38 0.00 8.382 0.24% ok 1040 U3X -25.38 0.01 -4.16 -8.38 0.00 8.382 0.24% ok 1040 U4X 25.38 0.01 -3.12 8.38 0.00 8.382 0.24% ok 1040 U5X -25.38 0.01 -3.12 -8.38 0.00 8.382 0.24% ok 1040 U2Y 0.00 26.29 -4.25 0.00 8.60 8.600 0.25% ok 1040 U3Y 0.00 -26.27 -4.07 0.00 -8.59 8.592 0.25% ok 1040 U4Y 0.00 26.29 -3.21 0.00 8.60 8.599 0.25% ok 1040 U5Y 0.00 -26.27 -3.03 0.00 -8.59 8.593 0.25% ok 1351 U2X 33.86 -0.28 -1.57 8.23 -0.06 8.227 0.24% ok 1351 U3X -33.79 0.23 -2.90 -8.13 -0.02 8.133 0.24% ok 1351 U4X 33.85 -0.28 -1.01 8.21 -0.05 8.215 0.24% ok 1351 U5X -33.80 0.23 -2.34 -8.15 -0.01 8.145 0.24% ok 1351 U2Y -0.22 33.80 -2.90 0.02 8.14 8.139 0.24% ok 1351 U3Y 0.29 -33.86 -1.58 0.07 -8.22 8.221 0.24% ok 1351 U4Y -0.23 33.80 -2.34 0.01 8.15 8.149 0.24% ok 1351 U5Y 0.28 -33.85 -1.02 0.06 -8.21 8.211 0.24% ok 1354 U2X 33.79 0.23 -2.90 8.13 -0.02 8.133 0.24% ok 1354 U3X -33.86 -0.28 -1.57 -8.23 -0.06 8.227 0.24% ok 1354 U4X 33.80 0.23 -2.34 8.14 -0.01 8.145 0.24% ok 1354 U5X -33.85 -0.28 -1.01 -8.21 -0.05 8.215 0.24% ok 1354 U2Y 0.22 33.80 -2.90 -0.02 8.14 8.139 0.24% ok 1354 U3Y -0.29 -33.85 -1.57 -0.07 -8.22 8.221 0.24% ok
ANEXO 1. MODELO 1:1
10
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?1354 U4Y 0.23 33.80 -2.34 -0.01 8.15 8.149 0.24% ok 1354 U5Y -0.28 -33.85 -1.01 -0.06 -8.21 8.211 0.24% ok 1365 U2X 33.64 -0.02 -3.33 8.27 -0.03 8.267 0.24% ok 1365 U3X -33.64 -0.02 -3.33 -8.27 -0.03 8.267 0.24% ok 1365 U4X 33.64 -0.02 -2.50 8.27 -0.02 8.267 0.24% ok 1365 U5X -33.64 -0.02 -2.50 -8.27 -0.02 8.267 0.24% ok 1365 U2Y 0.00 34.45 -3.37 0.00 8.17 8.165 0.24% ok 1365 U3Y 0.00 -34.50 -3.30 0.00 -8.23 8.230 0.24% ok 1365 U4Y 0.00 34.46 -2.53 0.00 8.17 8.173 0.24% ok 1365 U5Y 0.00 -34.49 -2.47 0.00 -8.22 8.222 0.24% ok
ANEXO 1. MODELO 1:1
11
ÍNDICES DE FLEXIBILIDAD FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE
FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE
NIVEL COMB
desplazamiento (mm)
drift SVRFL (mm)
α TIPO NODOS
COMPARADOS Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDD
DRIFT SVR1
DRIFT SVR1
5 U2X 34.45 33.79 33.79 0.657 8.13 8.13 0.08 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333
5 U3X 34.50 33.86 33.86 0.644 8.23 8.23 0.08 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333
5 U4X 34.46 33.80 33.80 0.656 8.14 8.15 0.08 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333
5 U5X 34.50 33.85 33.85 0.645 8.21 8.22 0.08 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333
5 U2Y 34.45 33.80 33.80 0.658 8.14 8.14 0.08 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354
5 U3Y 34.50 33.86 33.85 0.643 8.22 8.22 0.08 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354
5 U4Y 34.46 33.80 33.80 0.656 8.15 8.15 0.08 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354
5 U5Y 34.49 33.85 33.85 0.645 8.21 8.21 0.08 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354
4 U2X 26.29 25.66 25.66 0.632 8.46 8.46 0.07 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008
4 U3X 26.27 25.63 25.63 0.632 8.46 8.46 0.07 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008
4 U4X 26.29 25.65 25.66 0.632 8.46 8.46 0.07 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008
4 U5X 26.27 25.64 25.64 0.632 8.46 8.46 0.07 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008
4 U2Y 26.29 25.66 25.66 0.631 8.46 8.46 0.07 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029
4 U3Y 26.27 25.63 25.63 0.633 8.46 8.46 0.07 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029
4 U4Y 26.29 25.65 25.65 0.632 8.46 8.46 0.07 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029
4 U5Y 26.27 25.64 25.64 0.633 8.46 8.46 0.07 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029
3 U2X 17.69 17.20 17.20 0.491 7.77 7.77 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683
3 U3X 17.68 17.18 17.18 0.499 7.77 7.77 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683
3 U4X 17.69 17.19 17.20 0.492 7.77 7.77 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683
3 U5X 17.68 17.18 17.18 0.498 7.77 7.77 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683
3 U2Y 17.69 17.20 17.20 0.492 7.77 7.77 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704
3 U3Y 17.68 17.18 17.18 0.498 7.77 7.77 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704
3 U4Y 17.69 17.19 17.19 0.493 7.77 7.77 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704
3 U5Y 17.68 17.18 17.18 0.498 7.77 7.77 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704
2 U2X 9.76 9.43 9.43 0.334 6.14 6.14 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358
2 U3X 9.75 9.41 9.41 0.340 6.19 6.19 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358
2 U4X 9.76 9.43 9.43 0.335 6.14 6.14 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358
2 U5X 9.75 9.41 9.41 0.339 6.18 6.18 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358
2 U2Y 9.76 9.43 9.43 0.334 6.14 6.14 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379
2 U3Y 9.74 9.40 9.40 0.340 6.19 6.19 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379
2 U4Y 9.76 9.43 9.43 0.334 6.15 6.15 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379
2 U5Y 9.75 9.41 9.41 0.339 6.18 6.18 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379
1 U2X 3.39 3.29 3.29 0.099 3.29 3.29 0.03 RIGIDO 101 - 25 - 4
ANEXO 1. MODELO 1:1
12
FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE
NIVEL COMB
desplazamiento (mm)
drift SVRFL (mm)
α TIPO NODOS
COMPARADOS Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDD
DRIFT SVR1
DRIFT SVR1
1 U3X 3.35 3.22 3.22 0.128 3.22 3.22 0.04 RIGIDO 101 - 25 - 4
1 U4X 3.39 3.28 3.28 0.102 3.28 3.29 0.03 RIGIDO 101 - 25 - 4
1 U5X 3.35 3.23 3.23 0.124 3.23 3.23 0.04 RIGIDO 101 - 25 - 4
1 U2Y 3.39 3.29 3.29 0.100 3.29 3.29 0.03 RIGIDO 65 - 22 - 25
1 U3Y 3.35 3.22 3.22 0.127 3.22 3.22 0.04 RIGIDO 65 - 22 - 25
1 U4Y 3.39 3.28 3.28 0.103 3.28 3.28 0.03 RIGIDO 65 - 22 - 25
1 U5Y 3.35 3.23 3.23 0.124 3.23 3.23 0.04 RIGIDO 65 - 22 - 25
ANEXO 1. MODELO 1:1
13
DERIVAS ANÁLISIS ESPECTRAL
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
22 SPEC1Y -0.004 1.312 -0.672 -0.004 1.312 1.312 0.04% ok 22 SPEC1Y -0.072 -1.241 -0.884 -0.072 -1.241 1.243 0.04% ok 22 SPEC3Y 0.005 1.303 -0.477 0.005 1.303 1.303 0.04% ok 22 SPEC3Y -0.062 -1.250 -0.690 -0.062 -1.250 1.251 0.04% ok 22 SPEC2Y -0.004 1.312 -0.672 -0.004 1.312 1.312 0.04% ok 22 SPEC2Y -0.072 -1.241 -0.884 -0.072 -1.241 1.243 0.04% ok 22 SPEC4Y 0.005 1.303 -0.477 0.005 1.303 1.303 0.04% ok 22 SPEC4Y -0.062 -1.250 -0.690 -0.062 -1.250 1.251 0.04% ok 22 SPEC1X 1.238 0.069 -0.669 1.238 0.069 1.240 0.04% ok 22 SPEC1X -1.315 0.002 -0.887 -1.315 0.002 1.315 0.04% ok 22 SPEC3X 1.248 0.061 -0.474 1.248 0.061 1.249 0.04% ok 22 SPEC3X -1.305 -0.007 -0.693 -1.305 -0.007 1.305 0.04% ok 22 SPEC2X 1.238 0.069 -0.669 1.238 0.069 1.240 0.04% ok 22 SPEC2X -1.315 0.002 -0.887 -1.315 0.002 1.315 0.04% ok 22 SPEC4X 1.248 0.061 -0.474 1.248 0.061 1.249 0.04% ok 22 SPEC4X -1.305 -0.007 -0.693 -1.305 -0.007 1.305 0.04% ok 25 SPEC1Y 0.072 1.312 -0.671 0.072 1.312 1.314 0.04% ok 25 SPEC1Y 0.004 -1.241 -0.884 0.004 -1.241 1.241 0.04% ok 25 SPEC3Y 0.062 1.303 -0.477 0.062 1.303 1.305 0.04% ok 25 SPEC3Y -0.005 -1.250 -0.690 -0.005 -1.250 1.250 0.04% ok 25 SPEC2Y 0.072 1.312 -0.671 0.072 1.312 1.314 0.04% ok 25 SPEC2Y 0.004 -1.241 -0.884 0.004 -1.241 1.241 0.04% ok 25 SPEC4Y 0.062 1.303 -0.477 0.062 1.303 1.305 0.04% ok 25 SPEC4Y -0.005 -1.250 -0.690 -0.005 -1.250 1.250 0.04% ok 25 SPEC1X 1.315 0.069 -0.669 1.315 0.069 1.316 0.04% ok 25 SPEC1X -1.238 0.002 -0.887 -1.238 0.002 1.238 0.04% ok 25 SPEC3X 1.305 0.061 -0.474 1.305 0.061 1.306 0.04% ok 25 SPEC3X -1.248 -0.007 -0.692 -1.248 -0.007 1.248 0.04% ok 25 SPEC2X 1.315 0.069 -0.669 1.315 0.069 1.316 0.04% ok 25 SPEC2X -1.238 0.002 -0.887 -1.238 0.002 1.238 0.04% ok 25 SPEC4X 1.305 0.061 -0.474 1.305 0.061 1.306 0.04% ok 25 SPEC4X -1.248 -0.007 -0.692 -1.248 -0.007 1.248 0.04% ok 65 SPEC1Y 0.000 1.336 -3.564 0.000 1.336 1.336 0.04% ok 65 SPEC1Y 0.000 -1.292 -3.624 0.000 -1.292 1.292 0.04% ok 65 SPEC3Y 0.000 1.331 -2.666 0.000 1.331 1.331 0.04% ok 65 SPEC3Y 0.000 -1.298 -2.725 0.000 -1.298 1.298 0.04% ok
ANEXO 1. MODELO 1:1
14
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
65 SPEC2Y 0.000 1.336 -3.564 0.000 1.336 1.336 0.04% ok 65 SPEC2Y 0.000 -1.292 -3.624 0.000 -1.292 1.292 0.04% ok 65 SPEC4Y 0.000 1.331 -2.666 0.000 1.331 1.331 0.04% ok 65 SPEC4Y 0.000 -1.298 -2.725 0.000 -1.298 1.298 0.04% ok 65 SPEC1X 1.260 0.022 -3.594 1.260 0.022 1.260 0.04% ok 65 SPEC1X -1.260 0.022 -3.594 -1.260 0.022 1.260 0.04% ok 65 SPEC3X 1.260 0.017 -2.695 1.260 0.017 1.260 0.04% ok 65 SPEC3X -1.260 0.016 -2.696 -1.260 0.016 1.260 0.04% ok 65 SPEC2X 1.260 0.022 -3.594 1.260 0.022 1.260 0.04% ok 65 SPEC2X -1.260 0.022 -3.594 -1.260 0.022 1.260 0.04% ok 65 SPEC4X 1.260 0.017 -2.695 1.260 0.017 1.260 0.04% ok 65 SPEC4X -1.260 0.016 -2.696 -1.260 0.016 1.260 0.04% ok
376 SPEC1Y 0.064 3.780 -1.190 0.068 2.467 2.468 0.07% ok 376 SPEC1Y -0.089 -3.753 -1.591 -0.017 -2.513 2.513 0.07% ok 376 SPEC3Y 0.067 3.776 -0.842 0.061 2.473 2.474 0.07% ok 376 SPEC3Y -0.086 -3.757 -1.243 -0.023 -2.507 2.507 0.07% ok 376 SPEC2Y 0.064 3.780 -1.190 0.068 2.467 2.468 0.07% ok 376 SPEC2Y -0.089 -3.753 -1.591 -0.017 -2.513 2.513 0.07% ok 376 SPEC4Y 0.067 3.776 -0.842 0.061 2.473 2.474 0.07% ok 376 SPEC4Y -0.086 -3.757 -1.243 -0.023 -2.507 2.507 0.07% ok 376 SPEC1X 3.754 0.089 -1.184 2.516 0.019 2.516 0.07% ok 376 SPEC1X -3.779 -0.063 -1.596 -2.465 -0.064 2.465 0.07% ok 376 SPEC3X 3.757 0.086 -0.837 2.509 0.025 2.509 0.07% ok 376 SPEC3X -3.776 -0.066 -1.249 -2.471 -0.059 2.472 0.07% ok 376 SPEC2X 3.754 0.089 -1.184 2.516 0.019 2.516 0.07% ok 376 SPEC2X -3.779 -0.063 -1.596 -2.465 -0.064 2.465 0.07% ok 376 SPEC4X 3.757 0.086 -0.837 2.509 0.025 2.509 0.07% ok 376 SPEC4X -3.776 -0.066 -1.249 -2.471 -0.059 2.472 0.07% ok 379 SPEC1Y 0.089 3.780 -1.189 0.017 2.467 2.467 0.07% ok 379 SPEC1Y -0.064 -3.753 -1.591 -0.068 -2.512 2.513 0.07% ok 379 SPEC3Y 0.086 3.776 -0.841 0.023 2.473 2.473 0.07% ok 379 SPEC3Y -0.067 -3.757 -1.243 -0.061 -2.507 2.508 0.07% ok 379 SPEC2Y 0.089 3.780 -1.189 0.017 2.467 2.467 0.07% ok 379 SPEC2Y -0.064 -3.753 -1.591 -0.068 -2.512 2.513 0.07% ok 379 SPEC4Y 0.086 3.776 -0.841 0.023 2.473 2.473 0.07% ok 379 SPEC4Y -0.067 -3.757 -1.243 -0.061 -2.507 2.508 0.07% ok 379 SPEC1X 3.779 0.089 -1.184 2.465 0.019 2.465 0.07% ok 379 SPEC1X -3.754 -0.063 -1.596 -2.516 -0.064 2.516 0.07% ok
ANEXO 1. MODELO 1:1
15
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
379 SPEC3X 3.776 0.086 -0.837 2.471 0.025 2.471 0.07% ok 379 SPEC3X -3.757 -0.066 -1.248 -2.509 -0.059 2.510 0.07% ok 379 SPEC2X 3.779 0.089 -1.184 2.465 0.019 2.465 0.07% ok 379 SPEC2X -3.754 -0.063 -1.596 -2.516 -0.064 2.516 0.07% ok 379 SPEC4X 3.776 0.086 -0.837 2.471 0.025 2.471 0.07% ok 379 SPEC4X -3.757 -0.066 -1.248 -2.509 -0.059 2.510 0.07% ok 390 SPEC1Y 0.000 3.904 -3.868 0.000 2.568 2.568 0.07% ok 390 SPEC1Y 0.000 -3.885 -3.968 0.000 -2.592 2.592 0.08% ok 390 SPEC3Y 0.000 3.902 -2.888 0.000 2.571 2.571 0.07% ok 390 SPEC3Y 0.000 -3.887 -2.989 0.000 -2.589 2.589 0.08% ok 390 SPEC2Y 0.000 3.904 -3.868 0.000 2.568 2.568 0.07% ok 390 SPEC2Y 0.000 -3.885 -3.968 0.000 -2.592 2.592 0.08% ok 390 SPEC4Y 0.000 3.902 -2.888 0.000 2.571 2.571 0.07% ok 390 SPEC4Y 0.000 -3.887 -2.989 0.000 -2.589 2.589 0.08% ok 390 SPEC1X 3.727 0.010 -3.918 2.467 -0.012 2.467 0.07% ok 390 SPEC1X -3.727 0.010 -3.918 -2.467 -0.012 2.467 0.07% ok 390 SPEC3X 3.727 0.007 -2.938 2.467 -0.009 2.467 0.07% ok 390 SPEC3X -3.727 0.007 -2.939 -2.467 -0.009 2.467 0.07% ok 390 SPEC2X 3.727 0.010 -3.918 2.467 -0.012 2.467 0.07% ok 390 SPEC2X -3.727 0.010 -3.918 -2.467 -0.012 2.467 0.07% ok 390 SPEC4X 3.727 0.007 -2.938 2.467 -0.009 2.467 0.07% ok 390 SPEC4X -3.727 0.007 -2.939 -2.467 -0.009 2.467 0.07% ok 701 SPEC1Y 0.078 6.979 -1.561 0.014 3.199 3.199 0.09% ok 701 SPEC1Y -0.098 -6.958 -2.113 -0.010 -3.205 3.205 0.09% ok 701 SPEC3Y 0.080 6.976 -1.102 0.014 3.200 3.200 0.09% ok 701 SPEC3Y -0.096 -6.961 -1.654 -0.010 -3.204 3.204 0.09% ok 701 SPEC2Y 0.078 6.979 -1.561 0.014 3.199 3.199 0.09% ok 701 SPEC2Y -0.098 -6.958 -2.113 -0.010 -3.205 3.205 0.09% ok 701 SPEC4Y 0.080 6.976 -1.102 0.014 3.200 3.200 0.09% ok 701 SPEC4Y -0.096 -6.961 -1.654 -0.010 -3.204 3.204 0.09% ok 701 SPEC1X 6.958 0.098 -1.554 3.204 0.010 3.204 0.09% ok 701 SPEC1X -6.979 -0.078 -2.120 -3.200 -0.015 3.200 0.09% ok 701 SPEC3X 6.961 0.096 -1.094 3.204 0.010 3.204 0.09% ok 701 SPEC3X -6.977 -0.080 -1.661 -3.201 -0.015 3.201 0.09% ok 701 SPEC2X 6.958 0.098 -1.554 3.204 0.010 3.204 0.09% ok 701 SPEC2X -6.979 -0.078 -2.120 -3.200 -0.015 3.200 0.09% ok 701 SPEC4X 6.961 0.096 -1.094 3.204 0.010 3.204 0.09% ok 701 SPEC4X -6.977 -0.080 -1.661 -3.201 -0.015 3.201 0.09% ok
ANEXO 1. MODELO 1:1
16
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
704 SPEC1Y 0.099 6.979 -1.560 0.010 3.199 3.199 0.09% ok 704 SPEC1Y -0.078 -6.958 -2.113 -0.014 -3.205 3.205 0.09% ok 704 SPEC3Y 0.096 6.976 -1.101 0.010 3.200 3.200 0.09% ok 704 SPEC3Y -0.081 -6.961 -1.654 -0.014 -3.204 3.204 0.09% ok 704 SPEC2Y 0.099 6.979 -1.560 0.010 3.199 3.199 0.09% ok 704 SPEC2Y -0.078 -6.958 -2.113 -0.014 -3.205 3.205 0.09% ok 704 SPEC4Y 0.096 6.976 -1.101 0.010 3.200 3.200 0.09% ok 704 SPEC4Y -0.081 -6.961 -1.654 -0.014 -3.204 3.204 0.09% ok 704 SPEC1X 6.979 0.098 -1.553 3.200 0.010 3.200 0.09% ok 704 SPEC1X -6.958 -0.078 -2.120 -3.204 -0.015 3.205 0.09% ok 704 SPEC3X 6.977 0.096 -1.094 3.201 0.010 3.201 0.09% ok 704 SPEC3X -6.961 -0.080 -1.661 -3.204 -0.015 3.204 0.09% ok 704 SPEC2X 6.979 0.098 -1.553 3.200 0.010 3.200 0.09% ok 704 SPEC2X -6.958 -0.078 -2.120 -3.204 -0.015 3.205 0.09% ok 704 SPEC4X 6.977 0.096 -1.094 3.201 0.010 3.201 0.09% ok 704 SPEC4X -6.961 -0.080 -1.661 -3.204 -0.015 3.204 0.09% ok 715 SPEC1Y 0.000 7.176 -3.855 0.000 3.272 3.272 0.09% ok 715 SPEC1Y 0.000 -7.162 -3.989 0.000 -3.278 3.278 0.10% ok 715 SPEC3Y 0.000 7.175 -2.874 0.000 3.273 3.273 0.09% ok 715 SPEC3Y 0.000 -7.164 -3.009 0.000 -3.277 3.277 0.09% ok 715 SPEC2Y 0.000 7.176 -3.855 0.000 3.272 3.272 0.09% ok 715 SPEC2Y 0.000 -7.162 -3.989 0.000 -3.278 3.278 0.10% ok 715 SPEC4Y 0.000 7.175 -2.874 0.000 3.273 3.273 0.09% ok 715 SPEC4Y 0.000 -7.164 -3.009 0.000 -3.277 3.277 0.09% ok 715 SPEC1X 6.911 0.007 -3.921 3.184 -0.003 3.184 0.09% ok 715 SPEC1X -6.911 0.007 -3.923 -3.184 -0.003 3.184 0.09% ok 715 SPEC3X 6.911 0.005 -2.941 3.184 -0.002 3.184 0.09% ok 715 SPEC3X -6.911 0.005 -2.942 -3.184 -0.002 3.184 0.09% ok 715 SPEC2X 6.911 0.007 -3.921 3.184 -0.003 3.184 0.09% ok 715 SPEC2X -6.911 0.007 -3.923 -3.184 -0.003 3.184 0.09% ok 715 SPEC4X 6.911 0.005 -2.941 3.184 -0.002 3.184 0.09% ok 715 SPEC4X -6.911 0.005 -2.942 -3.184 -0.002 3.184 0.09% ok
1026 SPEC1Y 0.088 10.522 -1.792 0.010 3.543 3.543 0.10% ok 1026 SPEC1Y -0.112 -10.498 -2.446 -0.013 -3.540 3.540 0.10% ok 1026 SPEC3Y 0.091 10.519 -1.262 0.010 3.543 3.543 0.10% ok 1026 SPEC3Y -0.109 -10.501 -1.916 -0.013 -3.541 3.541 0.10% ok 1026 SPEC2Y 0.088 10.522 -1.792 0.010 3.543 3.543 0.10% ok 1026 SPEC2Y -0.112 -10.498 -2.446 -0.013 -3.540 3.540 0.10% ok
ANEXO 1. MODELO 1:1
17
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
1026 SPEC4Y 0.091 10.519 -1.262 0.010 3.543 3.543 0.10% ok 1026 SPEC4Y -0.109 -10.501 -1.916 -0.013 -3.541 3.541 0.10% ok 1026 SPEC1X 10.499 0.111 -1.783 3.540 0.013 3.540 0.10% ok 1026 SPEC1X -10.523 -0.088 -2.456 -3.543 -0.010 3.543 0.10% ok 1026 SPEC3X 10.502 0.109 -1.253 3.541 0.013 3.541 0.10% ok 1026 SPEC3X -10.520 -0.091 -1.926 -3.543 -0.011 3.543 0.10% ok 1026 SPEC2X 10.499 0.111 -1.783 3.540 0.013 3.540 0.10% ok 1026 SPEC2X -10.523 -0.088 -2.456 -3.543 -0.010 3.543 0.10% ok 1026 SPEC4X 10.502 0.109 -1.253 3.541 0.013 3.541 0.10% ok 1026 SPEC4X -10.520 -0.091 -1.926 -3.543 -0.011 3.543 0.10% ok 1029 SPEC1Y 0.112 10.521 -1.791 0.013 3.543 3.543 0.10% ok 1029 SPEC1Y -0.088 -10.498 -2.446 -0.010 -3.540 3.540 0.10% ok 1029 SPEC3Y 0.109 10.518 -1.261 0.013 3.542 3.542 0.10% ok 1029 SPEC3Y -0.091 -10.501 -1.917 -0.010 -3.540 3.540 0.10% ok 1029 SPEC2Y 0.112 10.521 -1.791 0.013 3.543 3.543 0.10% ok 1029 SPEC2Y -0.088 -10.498 -2.446 -0.010 -3.540 3.540 0.10% ok 1029 SPEC4Y 0.109 10.518 -1.261 0.013 3.542 3.542 0.10% ok 1029 SPEC4Y -0.091 -10.501 -1.917 -0.010 -3.540 3.540 0.10% ok 1029 SPEC1X 10.523 0.111 -1.783 3.543 0.013 3.543 0.10% ok 1029 SPEC1X -10.499 -0.088 -2.455 -3.540 -0.010 3.540 0.10% ok 1029 SPEC3X 10.520 0.109 -1.253 3.543 0.013 3.543 0.10% ok 1029 SPEC3X -10.502 -0.091 -1.925 -3.541 -0.011 3.541 0.10% ok 1029 SPEC2X 10.523 0.111 -1.783 3.543 0.013 3.543 0.10% ok 1029 SPEC2X -10.499 -0.088 -2.455 -3.540 -0.010 3.540 0.10% ok 1029 SPEC4X 10.520 0.109 -1.253 3.543 0.013 3.543 0.10% ok 1029 SPEC4X -10.502 -0.091 -1.925 -3.541 -0.011 3.541 0.10% ok 1040 SPEC1Y 0.000 10.797 -4.067 0.000 3.620 3.620 0.10% ok 1040 SPEC1Y 0.000 -10.776 -4.251 0.000 -3.613 3.613 0.10% ok 1040 SPEC3Y 0.000 10.794 -3.028 0.000 3.620 3.620 0.10% ok 1040 SPEC3Y 0.000 -10.778 -3.211 0.000 -3.614 3.614 0.10% ok 1040 SPEC2Y 0.000 10.797 -4.067 0.000 3.620 3.620 0.10% ok 1040 SPEC2Y 0.000 -10.776 -4.251 0.000 -3.613 3.613 0.10% ok 1040 SPEC4Y 0.000 10.794 -3.028 0.000 3.620 3.620 0.10% ok 1040 SPEC4Y 0.000 -10.778 -3.211 0.000 -3.614 3.614 0.10% ok 1040 SPEC1X 10.420 0.011 -4.158 3.509 0.004 3.509 0.10% ok 1040 SPEC1X -10.420 0.011 -4.160 -3.509 0.004 3.509 0.10% ok 1040 SPEC3X 10.420 0.008 -3.118 3.509 0.003 3.509 0.10% ok 1040 SPEC3X -10.420 0.008 -3.121 -3.509 0.003 3.509 0.10% ok
ANEXO 1. MODELO 1:1
18
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
1040 SPEC2X 10.420 0.011 -4.158 3.509 0.004 3.509 0.10% ok 1040 SPEC2X -10.420 0.011 -4.160 -3.509 0.004 3.509 0.10% ok 1040 SPEC4X 10.420 0.008 -3.118 3.509 0.003 3.509 0.10% ok 1040 SPEC4X -10.420 0.008 -3.121 -3.509 0.003 3.509 0.10% ok 1351 SPEC1Y 0.166 13.944 -1.887 0.078 3.423 3.423 0.10% ok 1351 SPEC1Y -0.096 -14.003 -2.589 0.015 -3.505 3.505 0.10% ok 1351 SPEC3Y 0.157 13.951 -1.327 0.066 3.433 3.433 0.10% ok 1351 SPEC3Y -0.105 -13.996 -2.030 0.004 -3.494 3.494 0.10% ok 1351 SPEC2Y 0.166 13.944 -1.887 0.078 3.423 3.423 0.10% ok 1351 SPEC2Y -0.096 -14.003 -2.589 0.015 -3.505 3.505 0.10% ok 1351 SPEC4Y 0.157 13.951 -1.327 0.066 3.433 3.433 0.10% ok 1351 SPEC4Y -0.105 -13.996 -2.030 0.004 -3.494 3.494 0.10% ok 1351 SPEC1X 14.009 0.102 -1.876 3.510 -0.009 3.510 0.10% ok 1351 SPEC1X -13.939 -0.161 -2.600 -3.417 -0.073 3.418 0.10% ok 1351 SPEC3X 14.000 0.110 -1.316 3.498 0.001 3.498 0.10% ok 1351 SPEC3X -13.948 -0.154 -2.041 -3.428 -0.063 3.429 0.10% ok 1351 SPEC2X 14.009 0.102 -1.876 3.510 -0.009 3.510 0.10% ok 1351 SPEC2X -13.939 -0.161 -2.600 -3.417 -0.073 3.418 0.10% ok 1351 SPEC4X 14.000 0.110 -1.316 3.498 0.001 3.498 0.10% ok 1351 SPEC4X -13.948 -0.154 -2.041 -3.428 -0.063 3.429 0.10% ok 1354 SPEC1Y 0.097 13.944 -1.885 -0.015 3.422 3.422 0.10% ok 1354 SPEC1Y -0.166 -14.003 -2.590 -0.078 -3.504 3.505 0.10% ok 1354 SPEC3Y 0.105 13.951 -1.326 -0.003 3.433 3.433 0.10% ok 1354 SPEC3Y -0.157 -13.995 -2.030 -0.066 -3.494 3.495 0.10% ok 1354 SPEC2Y 0.097 13.944 -1.885 -0.015 3.422 3.422 0.10% ok 1354 SPEC2Y -0.166 -14.003 -2.590 -0.078 -3.504 3.505 0.10% ok 1354 SPEC4Y 0.105 13.951 -1.326 -0.003 3.433 3.433 0.10% ok 1354 SPEC4Y -0.157 -13.995 -2.030 -0.066 -3.494 3.495 0.10% ok 1354 SPEC1X 13.939 0.102 -1.875 3.417 -0.009 3.417 0.10% ok 1354 SPEC1X -14.009 -0.161 -2.599 -3.510 -0.073 3.511 0.10% ok 1354 SPEC3X 13.948 0.110 -1.316 3.428 0.001 3.428 0.10% ok 1354 SPEC3X -14.000 -0.154 -2.040 -3.498 -0.063 3.499 0.10% ok 1354 SPEC2X 13.939 0.102 -1.875 3.417 -0.009 3.417 0.10% ok 1354 SPEC2X -14.009 -0.161 -2.599 -3.510 -0.073 3.511 0.10% ok 1354 SPEC4X 13.948 0.110 -1.316 3.428 0.001 3.428 0.10% ok 1354 SPEC4X -14.000 -0.154 -2.040 -3.498 -0.063 3.499 0.10% ok 1365 SPEC1Y 0.000 14.268 -3.215 0.000 3.471 3.471 0.10% ok 1365 SPEC1Y 0.000 -14.312 -3.451 0.000 -3.536 3.536 0.10% ok
ANEXO 1. MODELO 1:1
19
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
1365 SPEC3Y 0.000 14.273 -2.382 0.000 3.479 3.479 0.10% ok 1365 SPEC3Y 0.000 -14.306 -2.617 0.000 -3.528 3.528 0.10% ok 1365 SPEC2Y 0.000 14.268 -3.215 0.000 3.471 3.471 0.10% ok 1365 SPEC2Y 0.000 -14.312 -3.451 0.000 -3.536 3.536 0.10% ok 1365 SPEC4Y 0.000 14.273 -2.382 0.000 3.479 3.479 0.10% ok 1365 SPEC4Y 0.000 -14.306 -2.617 0.000 -3.528 3.528 0.10% ok 1365 SPEC1X 13.912 -0.022 -3.332 3.492 -0.033 3.492 0.10% ok 1365 SPEC1X -13.912 -0.022 -3.334 -3.492 -0.033 3.492 0.10% ok 1365 SPEC3X 13.912 -0.016 -2.499 3.492 -0.024 3.492 0.10% ok 1365 SPEC3X -13.912 -0.017 -2.501 -3.492 -0.025 3.492 0.10% ok 1365 SPEC2X 13.912 -0.022 -3.332 3.492 -0.033 3.492 0.10% ok 1365 SPEC2X -13.912 -0.022 -3.334 -3.492 -0.033 3.492 0.10% ok 1365 SPEC4X 13.912 -0.016 -2.499 3.492 -0.024 3.492 0.10% ok 1365 SPEC4X -13.912 -0.017 -2.501 -3.492 -0.025 3.492 0.10% ok
ANEXO 1. MODELO 1:1
20
ÍNDICES DE FLEXIBILIDAD ANÁLISIS ESPECTRAL
ANÁLISIS ESPECTRAL
NIVEL COMB
desplazamiento (mm)
drift SVRFL (mm) α
TIPO NODOS COMPARADOS
Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDD DRIFT SVR1
DRIFT SVR1
5 SPEC1Y 14.27 13.94 13.94 0.324 3.42 3.42 0.09 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354
5 SPEC1Y 14.31 14.00 14.00 0.309 3.50 3.51 0.09 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354
5 SPEC3Y 14.27 13.95 13.95 0.322 3.43 3.43 0.09 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354
5 SPEC3Y 14.31 14.00 14.00 0.311 3.49 3.49 0.09 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354
5 SPEC2Y 14.27 13.94 13.94 0.324 3.42 3.42 0.09 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354
5 SPEC2Y 14.31 14.00 14.00 0.309 3.50 3.51 0.09 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354
5 SPEC4Y 14.27 13.95 13.95 0.322 3.43 3.43 0.09 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354
5 SPEC4Y 14.31 14.00 14.00 0.311 3.49 3.49 0.09 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354
5 SPEC1X 14.26 13.94 13.94 0.324 3.42 3.42 0.09 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333
5 SPEC1X 14.32 14.01 14.01 0.310 3.51 3.51 0.09 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333
5 SPEC3X 14.27 13.95 13.95 0.322 3.43 3.43 0.09 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333
5 SPEC3X 14.31 14.00 14.00 0.312 3.50 3.50 0.09 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333
5 SPEC2X 14.26 13.94 13.94 0.324 3.42 3.42 0.09 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333
5 SPEC2X 14.32 14.01 14.01 0.310 3.51 3.51 0.09 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333
5 SPEC4X 14.27 13.95 13.95 0.322 3.43 3.43 0.09 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333
5 SPEC4X 14.31 14.00 14.00 0.312 3.50 3.50 0.09 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333
4 SPEC1Y 10.80 10.52 10.52 0.275 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029
4 SPEC1Y 10.78 10.50 10.50 0.277 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029
4 SPEC3Y 10.79 10.52 10.52 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029
4 SPEC3Y 10.78 10.50 10.50 0.277 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029
4 SPEC2Y 10.80 10.52 10.52 0.275 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029
4 SPEC2Y 10.78 10.50 10.50 0.277 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029
4 SPEC4Y 10.79 10.52 10.52 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029
4 SPEC4Y 10.78 10.50 10.50 0.277 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029
4 SPEC1X 10.80 10.52 10.52 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008
4 SPEC1X 10.78 10.50 10.50 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008
4 SPEC3X 10.80 10.52 10.52 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008
4 SPEC3X 10.78 10.50 10.50 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008
4 SPEC2X 10.80 10.52 10.52 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008
4 SPEC2X 10.78 10.50 10.50 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008
4 SPEC4X 10.80 10.52 10.52 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008
4 SPEC4X 10.78 10.50 10.50 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008
3 SPEC1Y 7.18 6.98 6.98 0.198 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704
3 SPEC1Y 7.16 6.96 6.96 0.204 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704
ANEXO 1. MODELO 1:1
21
ANÁLISIS ESPECTRAL
NIVEL COMB
desplazamiento (mm)
drift SVRFL (mm) α
TIPO NODOS COMPARADOS
Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDD DRIFT SVR1
DRIFT SVR1
3 SPEC3Y 7.17 6.98 6.98 0.199 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704
3 SPEC3Y 7.16 6.96 6.96 0.204 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704
3 SPEC2Y 7.18 6.98 6.98 0.198 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704
3 SPEC2Y 7.16 6.96 6.96 0.204 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704
3 SPEC4Y 7.17 6.98 6.98 0.199 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704
3 SPEC4Y 7.16 6.96 6.96 0.204 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704
3 SPEC1X 7.18 6.98 6.98 0.197 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683
3 SPEC1X 7.16 6.96 6.96 0.205 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683
3 SPEC3X 7.17 6.98 6.98 0.198 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683
3 SPEC3X 7.16 6.96 6.96 0.204 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683
3 SPEC2X 7.18 6.98 6.98 0.197 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683
3 SPEC2X 7.16 6.96 6.96 0.205 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683
3 SPEC4X 7.17 6.98 6.98 0.198 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683
3 SPEC4X 7.16 6.96 6.96 0.204 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683
2 SPEC1Y 3.90 3.78 3.78 0.125 2.47 2.47 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379
2 SPEC1Y 3.88 3.75 3.75 0.131 2.51 2.51 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379
2 SPEC3Y 3.90 3.78 3.78 0.125 2.47 2.47 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379
2 SPEC3Y 3.89 3.76 3.76 0.130 2.51 2.51 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379
2 SPEC2Y 3.90 3.78 3.78 0.125 2.47 2.47 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379
2 SPEC2Y 3.88 3.75 3.75 0.131 2.51 2.51 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379
2 SPEC4Y 3.90 3.78 3.78 0.125 2.47 2.47 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379
2 SPEC4Y 3.89 3.76 3.76 0.130 2.51 2.51 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379
2 SPEC1X 3.90 3.78 3.78 0.125 2.46 2.47 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358
2 SPEC1X 3.88 3.75 3.75 0.131 2.52 2.52 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358
2 SPEC3X 3.90 3.78 3.78 0.125 2.47 2.47 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358
2 SPEC3X 3.89 3.76 3.76 0.130 2.51 2.51 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358
2 SPEC2X 3.90 3.78 3.78 0.125 2.46 2.47 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358
2 SPEC2X 3.88 3.75 3.75 0.131 2.52 2.52 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358
2 SPEC4X 3.90 3.78 3.78 0.125 2.47 2.47 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358
2 SPEC4X 3.89 3.76 3.76 0.130 2.51 2.51 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358
1 SPEC1Y 1.34 1.31 1.31 0.024 1.31 1.31 0.02 RIGIDO 65 - 22 - 25
1 SPEC1Y 1.29 1.24 1.24 0.052 1.24 1.24 0.04 RIGIDO 65 - 22 - 25
1 SPEC3Y 1.33 1.30 1.30 0.028 1.30 1.30 0.02 RIGIDO 65 - 22 - 25
1 SPEC3Y 1.30 1.25 1.25 0.048 1.25 1.25 0.04 RIGIDO 65 - 22 - 25
1 SPEC2Y 1.34 1.31 1.31 0.024 1.31 1.31 0.02 RIGIDO 65 - 22 - 25
1 SPEC2Y 1.29 1.24 1.24 0.052 1.24 1.24 0.04 RIGIDO 65 - 22 - 25
ANEXO 1. MODELO 1:1
22
ANÁLISIS ESPECTRAL
NIVEL COMB
desplazamiento (mm)
drift SVRFL (mm) α
TIPO NODOS COMPARADOS
Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDD DRIFT SVR1
DRIFT SVR1
1 SPEC4Y 1.33 1.30 1.30 0.028 1.30 1.30 0.02 RIGIDO 65 - 22 - 25
1 SPEC4Y 1.30 1.25 1.25 0.048 1.25 1.25 0.04 RIGIDO 65 - 22 - 25
1 SPEC1X 1.34 1.31 1.31 0.023 1.32 1.31 0.02 RIGIDO 101 - 25 - 4
1 SPEC1X 1.29 1.24 1.24 0.052 1.24 1.24 0.04 RIGIDO 101 - 25 - 4
1 SPEC3X 1.33 1.31 1.31 0.027 1.31 1.31 0.02 RIGIDO 101 - 25 - 4
1 SPEC3X 1.30 1.25 1.25 0.048 1.25 1.25 0.04 RIGIDO 101 - 25 - 4
1 SPEC2X 1.34 1.31 1.31 0.023 1.32 1.31 0.02 RIGIDO 101 - 25 - 4
1 SPEC2X 1.29 1.24 1.24 0.052 1.24 1.24 0.04 RIGIDO 101 - 25 - 4
1 SPEC4X 1.33 1.31 1.31 0.027 1.31 1.31 0.02 RIGIDO 101 - 25 - 4
1 SPEC4X 1.30 1.25 1.25 0.048 1.25 1.25 0.04 RIGIDO 101 - 25 - 4
ANEXO 1. MODELO 1:1
23
ÍNDICES DE FLEXIBILIDAD ANÁLISIS CRONOLÓGICO
A continuación se presenta la variación del índice de flexibilidad a través del tiempo para cada uno de los pisos del modelo, cuando son sometidos a las diferentes señales sísmicas:
SISMO COYOTE
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5
Índice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO COYOTE. MODELO 1:1. PISO 5.
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
3.5
4.0
4.5
5.0
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5
Índice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO COYOTE. MODELO 1:1. PISO 4
ANEXO 1. MODELO 1:1
24
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5
Índice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO COYOTE. MODELO 1:1. PISO 3
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5
Índice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO COYOTE. MODELO 1:1. PISO 2
ANEXO 1. MODELO 1:1
25
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5
Índice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO COYOTE. MODELO 1:1. PISO 1
ANEXO 1. MODELO 1:1
26
SISMO OROVILLE
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 0.5 1 1.5 2 2.5
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO OROVILLE. MODELO 1:1. PISO 5
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO OROVILLE. MODELO 1:1. PISO 4
ANEXO 1. MODELO 1:1
27
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 0.5 1 1.5 2 2.5
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO OROVILLE. MODELO 1:1. PISO 3
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 0.5 1 1.5 2 2.5
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO OROVILLE. MODELO 1:1. PISO 2
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 0.5 1 1.5 2 2.5
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO OROVILLE. MODELO 1:1. PISO 1
ANEXO 1. MODELO 1:1
28
SISMO NORTHRIDGE
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8 10
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO NORTHRIDGE. MODELO 1:1. PISO 5
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8 10
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO NORTHRIDGE. MODELO 1:1. PISO 4
ANEXO 1. MODELO 1:1
29
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8 10
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO NORTHRIDGE. MODELO 1:1. PISO 3
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8 10
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO NORTHRIDGE. MODELO 1:1. PISO 2
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8 10
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO NORTHRIDGE. MODELO 1:1. PISO 1
ANEXO 1. MODELO 1:1
30
SISMO LOMA PRIETA
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO LOMAPRIETA. MODELO 1:1. PISO 5
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO LOMAPRIETA. MODELO 1:1. PISO 4
ANEXO 1. MODELO 1:1
31
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO LOMAPRIETA. MODELO 1:1. PISO 3
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO LOMAPRIETA. MODELO 1:1. PISO 2
ANEXO 1. MODELO 1:1
32
SISMO MÉXICO
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO LOMAPRIETA. MODELO 1:2. PISO 1
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO MÉXICO. MODELO 1:1. PISO 5
ANEXO 1. MODELO 1:1
33
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO MÉXICO. MODELO 1:1. PISO 4
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO MÉXICO. MODELO 1:1. PISO 3
ANEXO 1. MODELO 1:1
34
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO MÉXICO. MODELO 1:1. PISO 2
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO MÉXICO. MODELO 1:1. PISO 1
ANEXO 1. MODELO 1:1
35
SISMO KOBE
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO KOBE. MODELO 1:1. PISO 5
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO KOBE. MODELO 1:1. PISO 4
ANEXO 1. MODELO 1:1
36
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
0 2 4 6 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO KOBE. MODELO 1:1. PISO 3
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO KOBE. MODELO 1:1. PISO 2
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO KOBE. MODELO 1:1. PISO 1
ANEXO 1. MODELO 1:1
37
A continuación, se presenta la flexibilidad de cada uno de los pisos cuando son sometidos a cada una de las señales sísmicas, mostrando con qué tanto porcentaje se puede clasificar como rígido, semirígido ó flexible.
0%
20%
40%
60%
80%
100% 92%
70%82%
95% 95% 96%
6%23%
13%5% 4%
3%
2% 7%4%
1% 1% 1%
Análisis Cronológico ‐ Flexibilidad de diafragma Modelo 1:1 ‐ Piso 5
Rígido Semirígido Flexible
0%10%20%30%40%50%60%70%80%90%
100%97%
78%86% 92% 97% 97%
2%17%
11%6%
3% 2%
1% 5%3% 2%
1%0%
Análisis Cronológico ‐ Flexibilidad de diafragma Modelo 1:1 ‐ Piso 4
Rígido Semirígido Flexible
ANEXO 1. MODELO 1:1
38
0%
20%
40%
60%
80%
100% 89%
68% 68%
90% 93% 93%
9%27%
25%
8%6%
5%
2% 5% 7%2%
1% 2%
Análisis Cronológico ‐ Flexibilidad de diafragma Modelo 1:1 ‐ Piso 3
Rígido Semirígido Flexible
0%
20%
40%
60%
80%
100% 83%
61%54%
88% 90%87%
13%29% 32%
9%8% 10%
4% 10% 13%2% 2% 3%
Análisis Cronológico ‐ Flexibilidad de diafragma Modelo 1:1 ‐ Piso 2
Rígido Semirígido Flexible
ANEXO 1. MODELO 1:1
39
0%
20%
40%
60%
80%
100%76%
38%
58%
85% 86% 86%
20%
45%36%
13%12% 13%
4%16%
6%3% 3%
1%
Análisis Cronológico ‐ Flexibilidad de diafragma Modelo 1:1 ‐ Piso 1
Rígido Semirígido Flexible
ANEXO 2. MODELO 1:2
1
ANEXO 2.
MODELO 1:2 (21X42m)
ANEXO 2. MODELO 1:2
2
PESO DE LA EDIFICACIÓN
PESO CUBIERTA
BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON) VIGAS X 0.4 0.45 168 30.24 72.58VIGAS Y 0.4 0.45 147 26.46 63.50VIGUETAS X 0.2 0.45 126 11.34 27.22VIGUETAS Y 0.2 0.45 126 11.34 27.22LOSA 21 0.1 42 88.2 211.68COLUMNAS 0.4 0.4 96.6 15.456 37.09MUROS X 0.4 3.45 28 38.64 92.74MUROS Y 0.4 3.45 14 19.32 46.37
CARGAS ADICIONALES
397.69 kg/m2 882 m2
350762.58 kg 350.76
TOTAL (Ton) 929.15
PESO PISO 4
BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON) VIGAS X 0.4 0.45 168 30.24 72.58VIGAS Y 0.4 0.45 147 26.46 63.50VIGUETAS X 0.2 0.45 126 11.34 27.22VIGUETAS Y 0.2 0.45 126 11.34 27.22LOSA 21 0.1 42 88.2 211.68COLUMNAS 0.4 0.4 96.6 15.456 37.09MUROS X 0.4 3.45 28 38.64 92.74MUROS Y 0.4 3.45 14 19.32 46.37
CARGAS ADICIONALES
627.13 kg/m2 882 m2
553128.66 kg 553.13
TOTAL (Ton) 1131.52
PESO PISO 3
BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON) VIGAS X 0.4 0.45 168 30.24 72.58VIGAS Y 0.4 0.45 147 26.46 63.50VIGUETAS X 0.2 0.45 126 11.34 27.22VIGUETAS Y 0.2 0.45 126 11.34 27.22LOSA 21 0.1 42 88.2 211.68COLUMNAS 0.4 0.4 96.6 15.456 37.09MUROS X 0.4 3.45 28 38.64 92.74MUROS Y 0.4 3.45 14 19.32 46.37
ANEXO 2. MODELO 1:2
3
CARGAS ADICIONALES
627.13 kg/m2 882 m2
553128.66 kg 553.13
TOTAL (Ton) 1131.52
PESO PISO 2
BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON) VIGAS X 0.4 0.45 168 30.24 72.58VIGAS Y 0.4 0.45 147 26.46 63.50VIGUETAS X 0.2 0.45 126 11.34 27.22VIGUETAS Y 0.2 0.45 126 11.34 27.22LOSA 21 0.1 42 88.2 211.68COLUMNAS 0.4 0.4 96.6 15.456 37.09MUROS X 0.4 3.45 28 38.64 92.74MUROS Y 0.4 3.45 14 19.32 46.37
CARGAS ADICIONALES
627.13 kg/m2 882 m2
553128.66 kg 553.13
TOTAL (Ton) 1131.52
PESO BASE
BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON) VIGAS X 0.4 0.45 168 30.24 72.58VIGAS Y 0.4 0.45 147 26.46 63.50VIGUETAS X 0.2 0.45 126 11.34 27.22VIGUETAS Y 0.2 0.45 126 11.34 27.22LOSA 21 0.1 42 88.2 211.68COLUMNAS 0.4 0.4 96.6 15.456 37.09MUROS X 0.4 3.45 28 38.64 92.74MUROS Y 0.4 3.45 14 19.32 46.37
CARGAS ADICIONALES
627.13 kg/m2 882 m2
553128.66 kg 553.13
TOTAL (Ton) 1131.52
TOTAL PESO EDIFICIO (Ton) 5455.23
ANEXO 2. MODELO 1:2
4
PARTICIPACIÓN MODAL
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ
Text Text Unitless Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless
MODAL Mode 1 0.321 0% 71% 0% 0% 71% 0%
MODAL Mode 2 0.229 69% 0% 0% 69% 71% 0%
MODAL Mode 3 0.189 0% 0% 0% 69% 71% 0%
MODAL Mode 4 0.148 0% 0% 0% 69% 71% 0%
MODAL Mode 5 0.144 0% 0% 25% 69% 71% 25%
MODAL Mode 6 0.142 0% 0% 0% 69% 71% 25%
MODAL Mode 7 0.142 0% 0% 5% 69% 71% 30%
MODAL Mode 8 0.141 0% 0% 0% 69% 71% 30%
MODAL Mode 9 0.137 0% 0% 4% 69% 71% 34%
MODAL Mode 10 0.137 0% 0% 0% 69% 71% 34%
MODAL Mode 11 0.136 0% 0% 0% 69% 71% 34%
MODAL Mode 12 0.135 0% 0% 0% 69% 71% 34%
MODAL Mode 13 0.135 0% 0% 1% 69% 71% 35%
MODAL Mode 14 0.134 0% 0% 0% 69% 71% 35%
MODAL Mode 15 0.132 0% 0% 1% 69% 71% 36%
MODAL Mode 16 0.132 0% 0% 0% 69% 71% 36%
MODAL Mode 17 0.132 0% 0% 1% 69% 71% 37%
MODAL Mode 18 0.132 0% 0% 0% 69% 71% 37%
MODAL Mode 19 0.130 0% 0% 2% 69% 71% 38%
MODAL Mode 20 0.130 0% 0% 4% 69% 71% 42%
MODAL Mode 21 0.130 0% 0% 0% 69% 71% 42%
MODAL Mode 22 0.129 0% 0% 0% 69% 71% 42%
MODAL Mode 23 0.129 0% 0% 0% 69% 71% 42%
MODAL Mode 24 0.129 0% 0% 0% 69% 71% 42%
MODAL Mode 25 0.128 0% 0% 0% 69% 71% 42%
MODAL Mode 26 0.128 0% 0% 0% 69% 71% 42%
MODAL Mode 27 0.128 0% 0% 0% 69% 71% 42%
MODAL Mode 28 0.128 0% 0% 0% 69% 71% 42%
MODAL Mode 29 0.128 0% 0% 0% 69% 71% 42%
MODAL Mode 30 0.127 0% 0% 0% 69% 71% 42%
MODAL Mode 31 0.127 0% 0% 0% 69% 71% 42%
MODAL Mode 32 0.126 0% 0% 0% 69% 71% 42%
MODAL Mode 33 0.126 0% 0% 0% 69% 71% 42%
MODAL Mode 34 0.126 0% 0% 0% 69% 71% 42%
MODAL Mode 35 0.126 0% 0% 0% 69% 71% 42%
MODAL Mode 36 0.125 0% 0% 1% 69% 71% 44%
ANEXO 2. MODELO 1:2
5
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ
Text Text Unitless Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless
MODAL Mode 37 0.125 0% 0% 0% 69% 71% 44%
MODAL Mode 38 0.125 0% 0% 0% 69% 71% 44%
MODAL Mode 39 0.125 0% 0% 0% 69% 71% 44%
MODAL Mode 40 0.124 0% 0% 0% 69% 71% 44%
MODAL Mode 41 0.124 0% 0% 1% 69% 71% 45%
MODAL Mode 42 0.124 0% 0% 0% 69% 71% 45%
MODAL Mode 43 0.124 0% 0% 0% 69% 71% 45%
MODAL Mode 44 0.124 0% 0% 0% 69% 71% 45%
MODAL Mode 45 0.124 0% 0% 0% 69% 71% 45%
MODAL Mode 46 0.124 0% 0% 0% 69% 71% 45%
MODAL Mode 47 0.124 0% 0% 0% 69% 71% 45%
MODAL Mode 48 0.123 0% 0% 0% 69% 71% 45%
MODAL Mode 49 0.123 0% 0% 0% 69% 71% 45%
MODAL Mode 50 0.123 0% 0% 0% 69% 71% 45%
MODAL Mode 51 0.123 0% 0% 0% 69% 71% 45%
MODAL Mode 52 0.123 0% 0% 0% 69% 71% 45%
MODAL Mode 53 0.123 0% 0% 0% 69% 71% 45%
MODAL Mode 54 0.123 0% 0% 0% 69% 71% 46%
MODAL Mode 55 0.123 0% 0% 0% 69% 71% 46%
MODAL Mode 56 0.122 0% 0% 0% 69% 71% 46%
MODAL Mode 57 0.122 0% 0% 0% 69% 71% 46%
MODAL Mode 58 0.122 0% 0% 0% 69% 71% 46%
MODAL Mode 59 0.122 0% 0% 0% 69% 71% 46%
MODAL Mode 60 0.122 0% 0% 2% 69% 71% 48%
MODAL Mode 61 0.122 0% 0% 0% 69% 71% 48%
MODAL Mode 62 0.122 0% 0% 0% 69% 71% 48%
MODAL Mode 63 0.122 0% 0% 0% 69% 71% 48%
MODAL Mode 64 0.122 0% 0% 0% 69% 71% 48%
MODAL Mode 65 0.121 0% 0% 0% 69% 71% 48%
MODAL Mode 66 0.121 0% 0% 0% 69% 71% 48%
MODAL Mode 67 0.121 0% 0% 0% 69% 71% 48%
MODAL Mode 68 0.121 0% 0% 0% 69% 71% 48%
MODAL Mode 69 0.121 0% 0% 0% 69% 71% 48%
MODAL Mode 70 0.121 0% 0% 1% 69% 71% 50%
MODAL Mode 71 0.121 0% 0% 0% 69% 71% 50%
MODAL Mode 72 0.121 0% 0% 0% 69% 71% 50%
MODAL Mode 73 0.120 0% 0% 0% 69% 71% 50%
MODAL Mode 74 0.120 0% 0% 0% 69% 71% 50%
ANEXO 2. MODELO 1:2
6
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ
Text Text Unitless Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless
MODAL Mode 75 0.120 0% 0% 0% 69% 71% 50%
MODAL Mode 76 0.120 0% 0% 0% 69% 71% 50%
MODAL Mode 77 0.120 0% 0% 1% 69% 71% 51%
MODAL Mode 78 0.120 0% 0% 0% 69% 71% 52%
MODAL Mode 79 0.120 0% 0% 0% 69% 71% 52%
MODAL Mode 80 0.119 0% 0% 1% 69% 71% 53%
MODAL Mode 81 0.119 0% 0% 0% 69% 71% 53%
MODAL Mode 82 0.118 0% 0% 0% 69% 71% 53%
MODAL Mode 83 0.118 0% 0% 0% 69% 71% 53%
MODAL Mode 84 0.118 0% 0% 0% 70% 71% 53%
MODAL Mode 85 0.117 0% 0% 0% 70% 71% 53%
MODAL Mode 86 0.116 0% 0% 0% 70% 71% 53%
MODAL Mode 87 0.116 0% 0% 0% 70% 71% 53%
MODAL Mode 88 0.116 0% 0% 0% 70% 71% 53%
MODAL Mode 89 0.115 0% 0% 0% 70% 71% 53%
MODAL Mode 90 0.115 0% 0% 0% 70% 71% 53%
MODAL Mode 91 0.115 0% 0% 0% 70% 71% 53%
MODAL Mode 92 0.115 0% 0% 0% 70% 71% 53%
MODAL Mode 93 0.115 0% 0% 0% 70% 71% 53%
MODAL Mode 94 0.106 0% 18% 0% 70% 90% 53%
MODAL Mode 95 0.085 0% 0% 0% 70% 90% 53%
MODAL Mode 96 0.083 0% 0% 0% 70% 90% 53%
MODAL Mode 97 0.082 0% 0% 0% 70% 90% 53%
MODAL Mode 98 0.081 0% 0% 0% 70% 90% 53%
MODAL Mode 99 0.081 0% 0% 0% 70% 90% 53%
MODAL Mode 100 0.081 0% 0% 0% 70% 90% 53%
ANEXO 2. MODELO 1:2
7
DERIVAS FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?22 U2X 3.061 -0.006 -0.580 3.06 -0.01 3.061 0.09% ok 22 U3X -3.158 0.086 -0.975 -3.16 0.09 3.159 0.09% ok 22 U4X 3.073 -0.016 -0.386 3.07 -0.02 3.073 0.09% ok 22 U5X -3.146 0.076 -0.781 -3.15 0.08 3.147 0.09% ok 22 U2Y -0.408 5.967 -1.161 -0.41 5.97 5.981 0.17% ok 22 U3Y 0.311 -5.886 -0.395 0.31 -5.89 5.895 0.17% ok 22 U4Y -0.396 5.957 -0.966 -0.40 5.96 5.970 0.17% ok 22 U5Y 0.323 -5.897 -0.200 0.32 -5.90 5.905 0.17% ok 25 U2X 3.130 0.006 -1.500 3.13 0.01 3.130 0.09% ok 25 U3X -3.130 0.006 -1.501 -3.13 0.01 3.130 0.09% ok 25 U4X 3.130 0.004 -1.125 3.13 0.00 3.130 0.09% ok 25 U5X -3.130 0.004 -1.125 -3.13 0.00 3.130 0.09% ok 25 U2Y 0.000 6.954 -1.705 0.00 6.95 6.954 0.20% ok 25 U3Y 0.000 -6.943 -1.296 0.00 -6.94 6.943 0.20% ok 25 U4Y 0.000 6.953 -1.330 0.00 6.95 6.953 0.20% ok 25 U5Y 0.000 -6.944 -0.920 0.00 -6.94 6.944 0.20% ok 28 U2X 3.158 0.086 -0.975 3.16 0.09 3.159 0.09% ok 28 U3X -3.061 -0.006 -0.580 -3.06 -0.01 3.061 0.09% ok 28 U4X 3.146 0.076 -0.780 3.15 0.08 3.147 0.09% ok 28 U5X -3.073 -0.016 -0.386 -3.07 -0.02 3.073 0.09% ok 28 U2Y 0.408 5.967 -1.161 0.41 5.97 5.981 0.17% ok 28 U3Y -0.311 -5.886 -0.394 -0.31 -5.89 5.895 0.17% ok 28 U4Y 0.396 5.957 -0.967 0.40 5.96 5.970 0.17% ok 28 U5Y -0.323 -5.897 -0.200 -0.32 -5.90 5.905 0.17% ok
376 U2X 8.946 -0.096 -1.020 5.88 -0.09 5.885 0.17% ok 376 U3X -8.987 0.125 -1.759 -5.83 0.04 5.829 0.17% ok 376 U4X 8.951 -0.100 -0.673 5.88 -0.08 5.878 0.17% ok 376 U5X -8.982 0.121 -1.412 -5.84 0.05 5.836 0.17% ok 376 U2Y -0.996 17.183 -2.105 -0.59 11.22 11.231 0.33% ok 376 U3Y 0.955 -17.154 -0.674 0.64 -11.27 11.286 0.33% ok 376 U4Y -0.991 17.179 -1.758 -0.59 11.22 11.238 0.33% ok 376 U5Y 0.960 -17.158 -0.327 0.64 -11.26 11.279 0.33% ok 379 U2X 9.001 -0.009 -2.682 5.87 -0.01 5.871 0.17% ok 379 U3X -9.001 -0.009 -2.682 -5.87 -0.01 5.871 0.17% ok 379 U4X 9.001 -0.007 -2.012 5.87 -0.01 5.871 0.17% ok 379 U5X -9.001 -0.007 -2.012 -5.87 -0.01 5.871 0.17% ok
ANEXO 2. MODELO 1:2
8
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?379 U2Y 0.000 19.880 -3.059 0.00 12.93 12.926 0.37% ok 379 U3Y 0.000 -19.898 -2.306 0.00 -12.96 12.955 0.38% ok 379 U4Y 0.000 19.883 -2.388 0.00 12.93 12.930 0.37% ok 379 U5Y 0.000 -19.896 -1.635 0.00 -12.95 12.952 0.38% ok 382 U2X 8.987 0.125 -1.759 5.83 0.04 5.829 0.17% ok 382 U3X -8.946 -0.096 -1.020 -5.88 -0.09 5.885 0.17% ok 382 U4X 8.982 0.121 -1.411 5.84 0.05 5.836 0.17% ok 382 U5X -8.951 -0.100 -0.673 -5.88 -0.08 5.878 0.17% ok 382 U2Y 0.996 17.183 -2.106 0.59 11.22 11.231 0.33% ok 382 U3Y -0.955 -17.154 -0.673 -0.64 -11.27 11.286 0.33% ok 382 U4Y 0.991 17.179 -1.759 0.59 11.22 11.238 0.33% ok 382 U5Y -0.960 -17.158 -0.325 -0.64 -11.26 11.279 0.33% ok 701 U2X 16.347 -0.152 -1.333 7.40 -0.06 7.402 0.21% ok 701 U3X -16.377 0.175 -2.340 -7.39 0.05 7.390 0.21% ok 701 U4X 16.351 -0.155 -0.874 7.40 -0.05 7.400 0.21% ok 701 U5X -16.373 0.172 -1.881 -7.39 0.05 7.391 0.21% ok 701 U2Y -1.549 31.250 -2.810 -0.55 14.07 14.078 0.41% ok 701 U3Y 1.519 -31.227 -0.863 0.56 -14.07 14.084 0.41% ok 701 U4Y -1.545 31.247 -2.351 -0.55 14.07 14.079 0.41% ok 701 U5Y 1.523 -31.230 -0.404 0.56 -14.07 14.083 0.41% ok 704 U2X 16.418 -0.005 -3.547 7.42 0.00 7.417 0.21% ok 704 U3X -16.418 -0.005 -3.548 -7.42 0.00 7.417 0.21% ok 704 U4X 16.418 -0.004 -2.660 7.42 0.00 7.417 0.21% ok 704 U5X -16.418 -0.004 -2.661 -7.42 0.00 7.417 0.21% ok 704 U2Y 0.000 35.394 -4.051 0.00 15.51 15.513 0.45% ok 704 U3Y 0.000 -35.405 -3.044 0.00 -15.51 15.507 0.45% ok 704 U4Y 0.000 35.395 -3.164 0.00 15.51 15.513 0.45% ok 704 U5Y 0.000 -35.403 -2.157 0.00 -15.51 15.508 0.45% ok 707 U2X 16.377 0.175 -2.339 7.39 0.05 7.390 0.21% ok 707 U3X -16.347 -0.152 -1.333 -7.40 -0.06 7.402 0.21% ok 707 U4X 16.373 0.172 -1.880 7.39 0.05 7.391 0.21% ok 707 U5X -16.351 -0.155 -0.874 -7.40 -0.05 7.400 0.21% ok 707 U2Y 1.549 31.249 -2.811 0.55 14.07 14.078 0.41% ok 707 U3Y -1.519 -31.227 -0.861 -0.56 -14.07 14.084 0.41% ok 707 U4Y 1.545 31.247 -2.352 0.55 14.07 14.078 0.41% ok 707 U5Y -1.523 -31.230 -0.402 -0.56 -14.07 14.083 0.41% ok
1026 U2X 24.411 -0.192 -1.527 8.06 -0.04 8.064 0.23% ok 1026 U3X -24.432 0.223 -2.710 -8.06 0.05 8.055 0.23% ok
ANEXO 2. MODELO 1:2
9
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?1026 U4X 24.414 -0.196 -0.997 8.06 -0.04 8.063 0.23% ok 1026 U5X -24.430 0.219 -2.181 -8.06 0.05 8.057 0.23% ok 1026 U2Y -1.992 46.464 -3.262 -0.44 15.21 15.221 0.44% ok 1026 U3Y 1.971 -46.433 -0.975 0.45 -15.21 15.213 0.44% ok 1026 U4Y -1.989 46.460 -2.732 -0.44 15.21 15.220 0.44% ok 1026 U5Y 1.973 -46.437 -0.445 0.45 -15.21 15.214 0.44% ok 1029 U2X 24.485 0.005 -4.097 8.07 0.01 8.067 0.23% ok 1029 U3X -24.485 0.005 -4.097 -8.07 0.01 8.067 0.23% ok 1029 U4X 24.485 0.004 -3.073 8.07 0.01 8.067 0.23% ok 1029 U5X -24.485 0.004 -3.073 -8.07 0.01 8.067 0.23% ok 1029 U2Y 0.000 51.794 -4.679 0.00 16.40 16.400 0.48% ok 1029 U3Y 0.000 -51.785 -3.515 0.00 -16.38 16.380 0.47% ok 1029 U4Y 0.000 51.793 -3.655 0.00 16.40 16.398 0.48% ok 1029 U5Y 0.000 -51.786 -2.491 0.00 -16.38 16.383 0.47% ok 1032 U2X 24.432 0.223 -2.710 8.06 0.05 8.055 0.23% ok 1032 U3X -24.411 -0.192 -1.526 -8.06 -0.04 8.064 0.23% ok 1032 U4X 24.430 0.219 -2.180 8.06 0.05 8.057 0.23% ok 1032 U5X -24.414 -0.196 -0.997 -8.06 -0.04 8.063 0.23% ok 1032 U2Y 1.992 46.464 -3.263 0.44 15.21 15.220 0.44% ok 1032 U3Y -1.971 -46.433 -0.972 -0.45 -15.21 15.213 0.44% ok 1032 U4Y 1.989 46.460 -2.734 0.44 15.21 15.220 0.44% ok 1032 U5Y -1.973 -46.437 -0.443 -0.45 -15.21 15.214 0.44% ok 1351 U2X 32.272 -0.261 -1.605 7.86 -0.07 7.861 0.23% ok 1351 U3X -32.154 0.193 -2.869 -7.72 -0.03 7.721 0.22% ok 1351 U4X 32.257 -0.252 -1.046 7.84 -0.06 7.843 0.23% ok 1351 U5X -32.168 0.201 -2.310 -7.74 -0.02 7.739 0.22% ok 1351 U2Y -2.191 61.016 -3.457 -0.20 14.55 14.554 0.42% ok 1351 U3Y 2.310 -61.085 -1.017 0.34 -14.65 14.655 0.42% ok 1351 U4Y -2.206 61.025 -2.898 -0.22 14.56 14.567 0.42% ok 1351 U5Y 2.295 -61.076 -0.457 0.32 -14.64 14.643 0.42% ok 1354 U2X 32.303 -0.048 -4.332 7.82 -0.05 7.818 0.23% ok 1354 U3X -32.303 -0.047 -4.333 -7.82 -0.05 7.818 0.23% ok 1354 U4X 32.303 -0.036 -3.249 7.82 -0.04 7.818 0.23% ok 1354 U5X -32.303 -0.036 -3.250 -7.82 -0.04 7.818 0.23% ok 1354 U2Y 0.000 66.353 -4.944 0.00 14.56 14.559 0.42% ok 1354 U3Y 0.000 -66.448 -3.721 0.00 -14.66 14.664 0.43% ok 1354 U4Y 0.000 66.365 -3.861 0.00 14.57 14.572 0.42% ok
ANEXO 2. MODELO 1:2
10
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?1354 U5Y 0.000 -66.436 -2.638 0.00 -14.65 14.650 0.42% ok 1357 U2X 32.154 0.193 -2.868 7.72 -0.03 7.721 0.22% ok 1357 U3X -32.272 -0.261 -1.605 -7.86 -0.07 7.861 0.23% ok 1357 U4X 32.168 0.201 -2.309 7.74 -0.02 7.739 0.22% ok 1357 U5X -32.257 -0.252 -1.046 -7.84 -0.06 7.843 0.23% ok 1357 U2Y 2.191 61.016 -3.459 0.20 14.55 14.554 0.42% ok 1357 U3Y -2.310 -61.084 -1.014 -0.34 -14.65 14.655 0.42% ok 1357 U4Y 2.206 61.024 -2.900 0.22 14.56 14.566 0.42% ok 1357 U5Y -2.295 -61.075 -0.455 -0.32 -14.64 14.642 0.42% ok
ANEXO 2. MODELO 1:2
11
ÍNDICES DE FLEXIBILIDAD FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE
NIVEL COMB
desplazamiento (mm)
drift SVRFL (mm) α TIPO NODOS COMPARADOS
Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDDDRIFT SVR1
DRIFT SVR1
5 U2X 32.82 32.15 32.15 0.664 7.72 7.72 0.09 RIGIDO 1419 - 1357 - 1336
5 U3X 32.73 32.27 32.27 0.453 7.86 7.86 0.06 RIGIDO 1419 - 1357 - 1336
5 U4X 32.81 32.17 32.17 0.638 7.74 7.74 0.08 RIGIDO 1419 - 1357 - 1336
5 U5X 32.74 32.26 32.26 0.480 7.84 7.84 0.06 RIGIDO 1419 - 1357 - 1336
5 U2Y 66.35 61.02 61.02 5.337 14.55 14.55 0.37 RIGIDO 1354 - 1351 - 1357
5 U3Y 66.45 61.08 61.08 5.364 14.66 14.66 0.37 RIGIDO 1354 - 1351 - 1357
5 U4Y 66.37 61.02 61.02 5.340 14.57 14.57 0.37 RIGIDO 1354 - 1351 - 1357
5 U5Y 66.44 61.08 61.08 5.361 14.64 14.64 0.37 RIGIDO 1354 - 1351 - 1357
4 U2X 25.01 24.43 24.43 0.577 8.06 8.06 0.07 RIGIDO 1094 - 1032 - 1011
4 U3X 24.97 24.41 24.41 0.559 8.06 8.06 0.07 RIGIDO 1094 - 1032 - 1011
4 U4X 25.00 24.43 24.43 0.575 8.06 8.06 0.07 RIGIDO 1094 - 1032 - 1011
4 U5X 24.98 24.41 24.41 0.562 8.06 8.06 0.07 RIGIDO 1094 - 1032 - 1011
4 U2Y 51.79 46.46 46.46 5.331 15.22 15.22 0.35 RIGIDO 1029 - 1026 - 1032
4 U3Y 51.78 46.43 46.43 5.352 15.21 15.21 0.35 RIGIDO 1029 - 1026 - 1032
4 U4Y 51.79 46.46 46.46 5.333 15.22 15.22 0.35 RIGIDO 1029 - 1026 - 1032
4 U5Y 51.79 46.44 46.44 5.349 15.21 15.21 0.35 RIGIDO 1029 - 1026 - 1032
3 U2X 16.82 16.38 16.78 0.244 7.39 7.54 0.03 RIGIDO 769 - 707 - 868
3 U3X 16.79 16.35 16.79 0.224 7.40 7.53 0.03 RIGIDO 769 - 707 - 868
3 U4X 16.82 16.37 16.78 0.241 7.39 7.53 0.03 RIGIDO 769 - 707 - 868
3 U5X 16.79 16.35 16.79 0.227 7.40 7.53 0.03 RIGIDO 769 - 707 - 868
3 U2Y 35.39 31.25 31.25 4.144 14.08 14.08 0.29 RIGIDO 704 - 701 - 707
3 U3Y 35.40 31.23 31.23 4.178 14.08 14.08 0.30 RIGIDO 704 - 701 - 707
3 U4Y 35.40 31.25 31.25 4.148 14.08 14.08 0.29 RIGIDO 704 - 701 - 707
3 U5Y 35.40 31.23 31.23 4.174 14.08 14.08 0.30 RIGIDO 704 - 701 - 707
2 U2X 9.29 8.99 8.99 0.302 5.83 5.83 0.05 RIGIDO 444 - 382 - 361
2 U3X 9.25 8.95 8.95 0.300 5.89 5.89 0.05 RIGIDO 444 - 382 - 361
2 U4X 9.28 8.98 8.98 0.302 5.84 5.84 0.05 RIGIDO 444 - 382 - 361
2 U5X 9.25 8.95 8.95 0.301 5.88 5.88 0.05 RIGIDO 444 - 382 - 361
2 U2Y 19.88 17.18 17.18 2.698 11.23 11.23 0.24 RIGIDO 379 - 376 - 382
2 U3Y 19.90 17.15 17.15 2.744 11.29 11.29 0.24 RIGIDO 379 - 376 - 382
2 U4Y 19.88 17.18 17.18 2.704 11.24 11.24 0.24 RIGIDO 379 - 376 - 382
2 U5Y 19.90 17.16 17.16 2.738 11.28 11.28 0.24 RIGIDO 379 - 376 - 382
1 U2X 3.27 3.16 3.16 0.112 3.16 3.16 0.04 RIGIDO 119 - 28 - 7
1 U3X 3.18 3.06 3.06 0.118 3.06 3.06 0.04 RIGIDO 119 - 28 - 7
1 U4X 3.26 3.15 3.15 0.113 3.15 3.15 0.04 RIGIDO 119 - 28 - 7
ANEXO 2. MODELO 1:2
12
NIVEL COMB
desplazamiento (mm)
drift SVRFL (mm) α TIPO NODOS COMPARADOS
Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDDDRIFT SVR1
DRIFT SVR1
1 U5X 3.19 3.07 3.07 0.117 3.07 3.07 0.04 RIGIDO 119 - 28 - 7
1 U2Y 6.95 5.97 5.97 0.988 5.98 5.98 0.17 RIGIDO 25 - 22 - 28
1 U3Y 6.94 5.89 5.89 1.056 5.89 5.89 0.18 RIGIDO 25 - 22 - 28
1 U4Y 6.95 5.96 5.96 0.996 5.97 5.97 0.17 RIGIDO 25 - 22 - 28
1 U5Y 6.94 5.90 5.90 1.048 5.91 5.91 0.18 RIGIDO 25 - 22 - 28
ANEXO 2. MODELO 1:2
13
DERIVAS ANÁLISIS ESPECTRAL
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
22 SPEC1Y 0.133 2.304 -0.608 0.133 2.304 2.308 0.07% ok
22 SPEC1Y -0.231 -2.224 -0.948 -0.231 -2.224 2.236 0.06% ok
22 SPEC3Y 0.146 2.294 -0.413 0.146 2.294 2.299 0.07% ok
22 SPEC3Y -0.218 -2.234 -0.753 -0.218 -2.234 2.245 0.07% ok
22 SPEC2Y 0.133 2.304 -0.608 0.133 2.304 2.308 0.07% ok
22 SPEC2Y -0.231 -2.224 -0.948 -0.231 -2.224 2.236 0.06% ok
22 SPEC4Y 0.146 2.294 -0.413 0.146 2.294 2.299 0.07% ok
22 SPEC4Y -0.218 -2.234 -0.753 -0.218 -2.234 2.245 0.07% ok
22 SPEC1X 1.105 0.049 -0.681 1.105 0.049 1.106 0.03% ok
22 SPEC1X -1.202 0.031 -0.875 -1.202 0.031 1.203 0.03% ok
22 SPEC3X 1.117 0.039 -0.487 1.117 0.039 1.118 0.03% ok
22 SPEC3X -1.190 0.021 -0.680 -1.190 0.021 1.190 0.03% ok
22 SPEC2X 1.105 0.049 -0.681 1.105 0.049 1.106 0.03% ok
22 SPEC2X -1.202 0.031 -0.875 -1.202 0.031 1.203 0.03% ok
22 SPEC4X 1.117 0.039 -0.487 1.117 0.039 1.118 0.03% ok
22 SPEC4X -1.190 0.021 -0.680 -1.190 0.021 1.190 0.03% ok
25 SPEC1Y 0.000 2.617 -1.420 0.000 2.617 2.617 0.08% ok
25 SPEC1Y 0.000 -2.605 -1.581 0.000 -2.605 2.605 0.08% ok
25 SPEC3Y 0.000 2.616 -1.045 0.000 2.616 2.616 0.08% ok
25 SPEC3Y 0.000 -2.607 -1.206 0.000 -2.607 2.607 0.08% ok
25 SPEC2Y 0.000 2.617 -1.420 0.000 2.617 2.617 0.08% ok
25 SPEC2Y 0.000 -2.605 -1.581 0.000 -2.605 2.605 0.08% ok
25 SPEC4Y 0.000 2.616 -1.045 0.000 2.616 2.616 0.08% ok
25 SPEC4Y 0.000 -2.607 -1.206 0.000 -2.607 2.607 0.08% ok
25 SPEC1X 1.157 0.006 -1.500 1.157 0.006 1.157 0.03% ok
25 SPEC1X -1.157 0.006 -1.500 -1.157 0.006 1.157 0.03% ok
25 SPEC3X 1.157 0.004 -1.125 1.157 0.004 1.157 0.03% ok
25 SPEC3X -1.157 0.004 -1.125 -1.157 0.004 1.157 0.03% ok
25 SPEC2X 1.157 0.006 -1.500 1.157 0.006 1.157 0.03% ok
25 SPEC2X -1.157 0.006 -1.500 -1.157 0.006 1.157 0.03% ok
25 SPEC4X 1.157 0.004 -1.125 1.157 0.004 1.157 0.03% ok
25 SPEC4X -1.157 0.004 -1.125 -1.157 0.004 1.157 0.03% ok
28 SPEC1Y 0.231 2.304 -0.607 0.231 2.304 2.316 0.07% ok
28 SPEC1Y -0.133 -2.224 -0.948 -0.133 -2.224 2.228 0.06% ok
28 SPEC3Y 0.218 2.294 -0.413 0.218 2.294 2.305 0.07% ok
28 SPEC3Y -0.146 -2.234 -0.753 -0.146 -2.234 2.239 0.06% ok
ANEXO 2. MODELO 1:2
14
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
28 SPEC2Y 0.231 2.304 -0.607 0.231 2.304 2.316 0.07% ok
28 SPEC2Y -0.133 -2.224 -0.948 -0.133 -2.224 2.228 0.06% ok
28 SPEC4Y 0.218 2.294 -0.413 0.218 2.294 2.305 0.07% ok
28 SPEC4Y -0.146 -2.234 -0.753 -0.146 -2.234 2.239 0.06% ok
28 SPEC1X 1.202 0.049 -0.681 1.202 0.049 1.203 0.03% ok
28 SPEC1X -1.105 0.031 -0.874 -1.105 0.031 1.106 0.03% ok
28 SPEC3X 1.190 0.039 -0.487 1.190 0.039 1.191 0.03% ok
28 SPEC3X -1.117 0.021 -0.680 -1.117 0.021 1.118 0.03% ok
28 SPEC2X 1.202 0.049 -0.681 1.202 0.049 1.203 0.03% ok
28 SPEC2X -1.105 0.031 -0.874 -1.105 0.031 1.106 0.03% ok
28 SPEC4X 1.190 0.039 -0.487 1.190 0.039 1.191 0.03% ok
28 SPEC4X -1.117 0.021 -0.680 -1.117 0.021 1.118 0.03% ok
376 SPEC1Y 0.414 6.689 -1.071 0.281 4.384 4.393 0.13% ok
376 SPEC1Y -0.456 -6.660 -1.709 -0.225 -4.436 4.442 0.13% ok
376 SPEC3Y 0.419 6.685 -0.723 0.274 4.391 4.399 0.13% ok
376 SPEC3Y -0.450 -6.664 -1.361 -0.232 -4.430 4.436 0.13% ok
376 SPEC2Y 0.414 6.689 -1.071 0.281 4.384 4.393 0.13% ok
376 SPEC2Y -0.456 -6.660 -1.709 -0.225 -4.436 4.442 0.13% ok
376 SPEC4Y 0.419 6.685 -0.723 0.274 4.391 4.399 0.13% ok
376 SPEC4Y -0.450 -6.664 -1.361 -0.232 -4.430 4.436 0.13% ok
376 SPEC1X 3.413 0.046 -1.208 2.308 -0.003 2.308 0.07% ok
376 SPEC1X -3.455 -0.018 -1.572 -2.252 -0.049 2.253 0.07% ok
376 SPEC3X 3.418 0.043 -0.860 2.301 0.004 2.301 0.07% ok
376 SPEC3X -3.449 -0.021 -1.224 -2.259 -0.043 2.259 0.07% ok
376 SPEC2X 3.413 0.046 -1.208 2.308 -0.003 2.308 0.07% ok
376 SPEC2X -3.455 -0.018 -1.572 -2.252 -0.049 2.253 0.07% ok
376 SPEC4X 3.418 0.043 -0.860 2.301 0.004 2.301 0.07% ok
376 SPEC4X -3.449 -0.021 -1.224 -2.259 -0.043 2.259 0.07% ok
379 SPEC1Y 0.000 7.635 -2.532 0.000 5.017 5.017 0.15% ok
379 SPEC1Y 0.000 -7.652 -2.833 0.000 -5.047 5.047 0.15% ok
379 SPEC3Y 0.000 7.637 -1.861 0.000 5.021 5.021 0.15% ok
379 SPEC3Y 0.000 -7.650 -2.162 0.000 -5.043 5.043 0.15% ok
379 SPEC2Y 0.000 7.635 -2.532 0.000 5.017 5.017 0.15% ok
379 SPEC2Y 0.000 -7.652 -2.833 0.000 -5.047 5.047 0.15% ok
379 SPEC4Y 0.000 7.637 -1.861 0.000 5.021 5.021 0.15% ok
379 SPEC4Y 0.000 -7.650 -2.162 0.000 -5.043 5.043 0.15% ok
379 SPEC1X 3.440 -0.009 -2.682 2.283 -0.015 2.283 0.07% ok
379 SPEC1X -3.440 -0.009 -2.682 -2.283 -0.015 2.283 0.07% ok
ANEXO 2. MODELO 1:2
15
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
379 SPEC3X 3.440 -0.006 -2.012 2.283 -0.011 2.283 0.07% ok
379 SPEC3X -3.440 -0.007 -2.012 -2.283 -0.011 2.283 0.07% ok
379 SPEC2X 3.440 -0.009 -2.682 2.283 -0.015 2.283 0.07% ok
379 SPEC2X -3.440 -0.009 -2.682 -2.283 -0.015 2.283 0.07% ok
379 SPEC4X 3.440 -0.006 -2.012 2.283 -0.011 2.283 0.07% ok
379 SPEC4X -3.440 -0.007 -2.012 -2.283 -0.011 2.283 0.07% ok
382 SPEC1Y 0.456 6.689 -1.070 0.225 4.384 4.390 0.13% ok
382 SPEC1Y -0.414 -6.660 -1.709 -0.281 -4.436 4.445 0.13% ok
382 SPEC3Y 0.450 6.685 -0.722 0.232 4.391 4.397 0.13% ok
382 SPEC3Y -0.419 -6.663 -1.362 -0.274 -4.429 4.438 0.13% ok
382 SPEC2Y 0.456 6.689 -1.070 0.225 4.384 4.390 0.13% ok
382 SPEC2Y -0.414 -6.660 -1.709 -0.281 -4.436 4.445 0.13% ok
382 SPEC4Y 0.450 6.685 -0.722 0.232 4.391 4.397 0.13% ok
382 SPEC4Y -0.419 -6.663 -1.362 -0.274 -4.429 4.438 0.13% ok
382 SPEC1X 3.455 0.046 -1.208 2.252 -0.003 2.252 0.07% ok
382 SPEC1X -3.413 -0.018 -1.571 -2.308 -0.049 2.308 0.07% ok
382 SPEC3X 3.449 0.043 -0.860 2.259 0.004 2.259 0.07% ok
382 SPEC3X -3.418 -0.021 -1.224 -2.301 -0.043 2.301 0.07% ok
382 SPEC2X 3.455 0.046 -1.208 2.252 -0.003 2.252 0.07% ok
382 SPEC2X -3.413 -0.018 -1.571 -2.308 -0.049 2.308 0.07% ok
382 SPEC4X 3.449 0.043 -0.860 2.259 0.004 2.259 0.07% ok
382 SPEC4X -3.418 -0.021 -1.224 -2.301 -0.043 2.301 0.07% ok
701 SPEC1Y 0.598 12.310 -1.401 0.184 5.622 5.625 0.16% ok
701 SPEC1Y -0.627 -12.288 -2.272 -0.172 -5.628 5.630 0.16% ok
701 SPEC3Y 0.601 12.307 -0.941 0.182 5.622 5.625 0.16% ok
701 SPEC3Y -0.624 -12.290 -1.813 -0.173 -5.627 5.629 0.16% ok
701 SPEC2Y 0.598 12.310 -1.401 0.184 5.622 5.625 0.16% ok
701 SPEC2Y -0.627 -12.288 -2.272 -0.172 -5.628 5.630 0.16% ok
701 SPEC4Y 0.601 12.307 -0.941 0.182 5.622 5.625 0.16% ok
701 SPEC4Y -0.624 -12.290 -1.813 -0.173 -5.627 5.629 0.16% ok
701 SPEC1X 6.374 0.070 -1.587 2.961 0.024 2.961 0.09% ok
701 SPEC1X -6.403 -0.047 -2.086 -2.949 -0.030 2.949 0.09% ok
701 SPEC3X 6.377 0.067 -1.128 2.959 0.024 2.959 0.09% ok
701 SPEC3X -6.400 -0.050 -1.627 -2.950 -0.029 2.950 0.09% ok
701 SPEC2X 6.374 0.070 -1.587 2.961 0.024 2.961 0.09% ok
701 SPEC2X -6.403 -0.047 -2.086 -2.949 -0.030 2.949 0.09% ok
701 SPEC4X 6.377 0.067 -1.128 2.959 0.024 2.959 0.09% ok
701 SPEC4X -6.400 -0.050 -1.627 -2.950 -0.029 2.950 0.09% ok
ANEXO 2. MODELO 1:2
16
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
704 SPEC1Y 0.000 13.806 -3.343 0.000 6.171 6.171 0.18% ok
704 SPEC1Y 0.000 -13.816 -3.752 0.000 -6.164 6.164 0.18% ok
704 SPEC3Y 0.000 13.807 -2.456 0.000 6.170 6.170 0.18% ok
704 SPEC3Y 0.000 -13.815 -2.865 0.000 -6.165 6.165 0.18% ok
704 SPEC2Y 0.000 13.806 -3.343 0.000 6.171 6.171 0.18% ok
704 SPEC2Y 0.000 -13.816 -3.752 0.000 -6.164 6.164 0.18% ok
704 SPEC4Y 0.000 13.807 -2.456 0.000 6.170 6.170 0.18% ok
704 SPEC4Y 0.000 -13.815 -2.865 0.000 -6.165 6.165 0.18% ok
704 SPEC1X 6.402 -0.005 -3.547 2.962 0.003 2.962 0.09% ok
704 SPEC1X -6.402 -0.005 -3.548 -2.962 0.003 2.962 0.09% ok
704 SPEC3X 6.402 -0.004 -2.661 2.962 0.003 2.962 0.09% ok
704 SPEC3X -6.402 -0.004 -2.661 -2.962 0.002 2.962 0.09% ok
704 SPEC2X 6.402 -0.005 -3.547 2.962 0.003 2.962 0.09% ok
704 SPEC2X -6.402 -0.005 -3.548 -2.962 0.003 2.962 0.09% ok
704 SPEC4X 6.402 -0.004 -2.661 2.962 0.003 2.962 0.09% ok
704 SPEC4X -6.402 -0.004 -2.661 -2.962 0.002 2.962 0.09% ok
707 SPEC1Y 0.627 12.310 -1.399 0.172 5.622 5.624 0.16% ok
707 SPEC1Y -0.598 -12.287 -2.273 -0.184 -5.627 5.630 0.16% ok
707 SPEC3Y 0.624 12.307 -0.940 0.173 5.622 5.625 0.16% ok
707 SPEC3Y -0.601 -12.290 -1.814 -0.182 -5.627 5.630 0.16% ok
707 SPEC2Y 0.627 12.310 -1.399 0.172 5.622 5.624 0.16% ok
707 SPEC2Y -0.598 -12.287 -2.273 -0.184 -5.627 5.630 0.16% ok
707 SPEC4Y 0.624 12.307 -0.940 0.173 5.622 5.625 0.16% ok
707 SPEC4Y -0.601 -12.290 -1.814 -0.182 -5.627 5.630 0.16% ok
707 SPEC1X 6.403 0.070 -1.587 2.949 0.024 2.949 0.09% ok
707 SPEC1X -6.374 -0.047 -2.085 -2.961 -0.030 2.961 0.09% ok
707 SPEC3X 6.400 0.067 -1.128 2.950 0.024 2.950 0.09% ok
707 SPEC3X -6.377 -0.050 -1.626 -2.959 -0.029 2.959 0.09% ok
707 SPEC2X 6.403 0.070 -1.587 2.949 0.024 2.949 0.09% ok
707 SPEC2X -6.374 -0.047 -2.085 -2.961 -0.030 2.961 0.09% ok
707 SPEC4X 6.400 0.067 -1.128 2.950 0.024 2.950 0.09% ok
707 SPEC4X -6.377 -0.050 -1.626 -2.959 -0.029 2.959 0.09% ok
1026 SPEC1Y 0.773 18.484 -1.605 0.176 6.174 6.176 0.18% ok
1026 SPEC1Y -0.794 -18.453 -2.632 -0.167 -6.166 6.168 0.18% ok
1026 SPEC3Y 0.776 18.480 -1.075 0.175 6.173 6.175 0.18% ok
1026 SPEC3Y -0.792 -18.457 -2.103 -0.168 -6.167 6.169 0.18% ok
1026 SPEC2Y 0.773 18.484 -1.605 0.176 6.174 6.176 0.18% ok
ANEXO 2. MODELO 1:2
17
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
1026 SPEC2Y -0.794 -18.453 -2.632 -0.167 -6.166 6.168 0.18% ok
1026 SPEC4Y 0.776 18.480 -1.075 0.175 6.173 6.175 0.18% ok
1026 SPEC4Y -0.792 -18.457 -2.103 -0.168 -6.167 6.169 0.18% ok
1026 SPEC1X 9.652 0.099 -1.824 3.279 0.029 3.279 0.10% ok
1026 SPEC1X -9.673 -0.068 -2.413 -3.270 -0.021 3.270 0.09% ok
1026 SPEC3X 9.655 0.095 -1.294 3.278 0.028 3.278 0.10% ok
1026 SPEC3X -9.671 -0.072 -1.884 -3.271 -0.022 3.271 0.09% ok
1026 SPEC2X 9.652 0.099 -1.824 3.279 0.029 3.279 0.10% ok
1026 SPEC2X -9.673 -0.068 -2.413 -3.270 -0.021 3.270 0.09% ok
1026 SPEC4X 9.655 0.095 -1.294 3.278 0.028 3.278 0.10% ok
1026 SPEC4X -9.671 -0.072 -1.884 -3.271 -0.022 3.271 0.09% ok
1029 SPEC1Y 0.000 20.523 -3.858 0.000 6.717 6.717 0.19% ok
1029 SPEC1Y 0.000 -20.513 -4.336 0.000 -6.697 6.697 0.19% ok
1029 SPEC3Y 0.000 20.521 -2.833 0.000 6.715 6.715 0.19% ok
1029 SPEC3Y 0.000 -20.514 -3.312 0.000 -6.699 6.699 0.19% ok
1029 SPEC2Y 0.000 20.523 -3.858 0.000 6.717 6.717 0.19% ok
1029 SPEC2Y 0.000 -20.513 -4.336 0.000 -6.697 6.697 0.19% ok
1029 SPEC4Y 0.000 20.521 -2.833 0.000 6.715 6.715 0.19% ok
1029 SPEC4Y 0.000 -20.514 -3.312 0.000 -6.699 6.699 0.19% ok
1029 SPEC1X 9.678 0.005 -4.097 3.276 0.010 3.276 0.09% ok
1029 SPEC1X -9.678 0.005 -4.097 -3.276 0.010 3.276 0.09% ok
1029 SPEC3X 9.678 0.004 -3.073 3.276 0.008 3.276 0.09% ok
1029 SPEC3X -9.678 0.004 -3.073 -3.276 0.008 3.276 0.09% ok
1029 SPEC2X 9.678 0.005 -4.097 3.276 0.010 3.276 0.09% ok
1029 SPEC2X -9.678 0.005 -4.097 -3.276 0.010 3.276 0.09% ok
1029 SPEC4X 9.678 0.004 -3.073 3.276 0.008 3.276 0.09% ok
1029 SPEC4X -9.678 0.004 -3.073 -3.276 0.008 3.276 0.09% ok
1032 SPEC1Y 0.794 18.484 -1.603 0.167 6.173 6.176 0.18% ok
1032 SPEC1Y -0.773 -18.453 -2.633 -0.176 -6.166 6.168 0.18% ok
1032 SPEC3Y 0.792 18.480 -1.074 0.168 6.172 6.175 0.18% ok
1032 SPEC3Y -0.776 -18.457 -2.103 -0.175 -6.167 6.169 0.18% ok
1032 SPEC2Y 0.794 18.484 -1.603 0.167 6.173 6.176 0.18% ok
1032 SPEC2Y -0.773 -18.453 -2.633 -0.176 -6.166 6.168 0.18% ok
1032 SPEC4Y 0.792 18.480 -1.074 0.168 6.172 6.175 0.18% ok
1032 SPEC4Y -0.776 -18.457 -2.103 -0.175 -6.167 6.169 0.18% ok
1032 SPEC1X 9.673 0.099 -1.823 3.270 0.029 3.270 0.09% ok
ANEXO 2. MODELO 1:2
18
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
1032 SPEC1X -9.652 -0.068 -2.412 -3.279 -0.021 3.279 0.10% ok
1032 SPEC3X 9.671 0.095 -1.294 3.271 0.028 3.271 0.09% ok
1032 SPEC3X -9.655 -0.072 -1.883 -3.278 -0.022 3.278 0.10% ok
1032 SPEC2X 9.673 0.099 -1.823 3.270 0.029 3.270 0.09% ok
1032 SPEC2X -9.652 -0.068 -2.412 -3.279 -0.021 3.279 0.10% ok
1032 SPEC4X 9.671 0.095 -1.294 3.271 0.028 3.271 0.09% ok
1032 SPEC4X -9.655 -0.072 -1.883 -3.278 -0.022 3.278 0.10% ok
1351 SPEC1Y 1.036 24.418 -1.687 0.262 5.934 5.940 0.17% ok
1351 SPEC1Y -0.917 -24.486 -2.787 -0.123 -6.033 6.034 0.17% ok
1351 SPEC3Y 1.021 24.427 -1.128 0.245 5.946 5.952 0.17% ok
1351 SPEC3Y -0.932 -24.478 -2.228 -0.140 -6.021 6.022 0.17% ok
1351 SPEC2Y 1.036 24.418 -1.687 0.262 5.934 5.940 0.17% ok
1351 SPEC2Y -0.917 -24.486 -2.787 -0.123 -6.033 6.034 0.17% ok
1351 SPEC4Y 1.021 24.427 -1.128 0.245 5.946 5.952 0.17% ok
1351 SPEC4Y -0.932 -24.478 -2.228 -0.140 -6.021 6.022 0.17% ok
1351 SPEC1X 12.925 0.073 -1.921 3.273 -0.025 3.273 0.09% ok
1351 SPEC1X -12.807 -0.141 -2.553 -3.134 -0.073 3.135 0.09% ok
1351 SPEC3X 12.911 0.082 -1.362 3.256 -0.013 3.256 0.09% ok
1351 SPEC3X -12.822 -0.133 -1.994 -3.151 -0.061 3.152 0.09% ok
1351 SPEC2X 12.925 0.073 -1.921 3.273 -0.025 3.273 0.09% ok
1351 SPEC2X -12.807 -0.141 -2.553 -3.134 -0.073 3.135 0.09% ok
1351 SPEC4X 12.911 0.082 -1.362 3.256 -0.013 3.256 0.09% ok
1351 SPEC4X -12.822 -0.133 -1.994 -3.151 -0.061 3.152 0.09% ok
1354 SPEC1Y 0.000 26.663 -4.079 0.000 6.141 6.141 0.18% ok
1354 SPEC1Y 0.000 -26.759 -4.586 0.000 -6.246 6.246 0.18% ok
1354 SPEC3Y 0.000 26.675 -2.996 0.000 6.154 6.154 0.18% ok
1354 SPEC3Y 0.000 -26.747 -3.502 0.000 -6.232 6.232 0.18% ok
1354 SPEC2Y 0.000 26.663 -4.079 0.000 6.141 6.141 0.18% ok
1354 SPEC2Y 0.000 -26.759 -4.586 0.000 -6.246 6.246 0.18% ok
1354 SPEC4Y 0.000 26.675 -2.996 0.000 6.154 6.154 0.18% ok
1354 SPEC4Y 0.000 -26.747 -3.502 0.000 -6.232 6.232 0.18% ok
1354 SPEC1X 12.900 -0.048 -4.332 3.223 -0.052 3.223 0.09% ok
1354 SPEC1X -12.900 -0.048 -4.333 -3.223 -0.052 3.223 0.09% ok
1354 SPEC3X 12.900 -0.036 -3.249 3.223 -0.039 3.223 0.09% ok
1354 SPEC3X -12.900 -0.036 -3.249 -3.223 -0.039 3.223 0.09% ok
1354 SPEC2X 12.900 -0.048 -4.332 3.223 -0.052 3.223 0.09% ok
ANEXO 2. MODELO 1:2
19
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
1354 SPEC2X -12.900 -0.048 -4.333 -3.223 -0.052 3.223 0.09% ok
1354 SPEC4X 12.900 -0.036 -3.249 3.223 -0.039 3.223 0.09% ok
1354 SPEC4X -12.900 -0.036 -3.249 -3.223 -0.039 3.223 0.09% ok
1357 SPEC1Y 0.917 24.417 -1.686 0.123 5.934 5.935 0.17% ok
1357 SPEC1Y -1.036 -24.486 -2.787 -0.262 -6.033 6.038 0.18% ok
1357 SPEC3Y 0.932 24.426 -1.127 0.140 5.946 5.948 0.17% ok
1357 SPEC3Y -1.021 -24.477 -2.228 -0.245 -6.020 6.025 0.17% ok
1357 SPEC2Y 0.917 24.417 -1.686 0.123 5.934 5.935 0.17% ok
1357 SPEC2Y -1.036 -24.486 -2.787 -0.262 -6.033 6.038 0.18% ok
1357 SPEC4Y 0.932 24.426 -1.127 0.140 5.946 5.948 0.17% ok
1357 SPEC4Y -1.021 -24.477 -2.228 -0.245 -6.020 6.025 0.17% ok
1357 SPEC1X 12.807 0.073 -1.921 3.134 -0.025 3.134 0.09% ok
1357 SPEC1X -12.925 -0.141 -2.552 -3.273 -0.073 3.274 0.09% ok
1357 SPEC3X 12.822 0.082 -1.362 3.151 -0.013 3.151 0.09% ok
1357 SPEC3X -12.910 -0.133 -1.993 -3.256 -0.061 3.256 0.09% ok
1357 SPEC2X 12.807 0.073 -1.921 3.134 -0.025 3.134 0.09% ok
1357 SPEC2X -12.925 -0.141 -2.552 -3.273 -0.073 3.274 0.09% ok
1357 SPEC4X 12.822 0.082 -1.362 3.151 -0.013 3.151 0.09% ok
1357 SPEC4X -12.910 -0.133 -1.993 -3.256 -0.061 3.256 0.09% ok
ANEXO 2. MODELO 1:2
20
ÍNDICES DE FLEXIBILIDAD ANÁLISIS ESPECTRAL
NIVEL COMB
desplazamiento (mm)
drift SVRFL (mm)
α TIPO NODOS COMPARADOS
Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDD DRIFT SVR1 DRIFT SVR1
5 SPEC1Y 26.66 24.42 24.42 2.246 5.94 5.94 0.38 RIGIDO 1354 ‐ 1351 ‐ 1357
5 SPEC1Y 26.76 24.49 24.49 2.273 6.03 6.04 0.38 RIGIDO 1354 ‐ 1351 ‐ 1357
5 SPEC3Y 26.68 24.43 24.43 2.249 5.95 5.95 0.38 RIGIDO 1354 ‐ 1351 ‐ 1357
5 SPEC3Y 26.75 24.48 24.48 2.269 6.02 6.03 0.38 RIGIDO 1354 ‐ 1351 ‐ 1357
5 SPEC2Y 26.66 24.42 24.42 2.246 5.94 5.94 0.38 RIGIDO 1354 ‐ 1351 ‐ 1357
5 SPEC2Y 26.76 24.49 24.49 2.273 6.03 6.04 0.38 RIGIDO 1354 ‐ 1351 ‐ 1357
5 SPEC4Y 26.68 24.43 24.43 2.249 5.95 5.95 0.38 RIGIDO 1354 ‐ 1351 ‐ 1357
5 SPEC4Y 26.75 24.48 24.48 2.269 6.02 6.03 0.38 RIGIDO 1354 ‐ 1351 ‐ 1357
5 SPEC1X 13.08 12.807 12.807 0.277 3.13 3.135 0.09 RIGIDO 1419 ‐ 1357 ‐ 1336
5 SPEC1X 13.21 12.925 12.926 0.284 3.27 3.274 0.09 RIGIDO 1419 ‐ 1357 ‐ 1336
5 SPEC3X 13.10 12.822 12.822 0.278 3.15 3.152 0.09 RIGIDO 1419 ‐ 1357 ‐ 1336
5 SPEC3X 13.19 12.91 12.911 0.283 3.26 3.256 0.09 RIGIDO 1419 ‐ 1357 ‐ 1336
5 SPEC2X 13.08 12.807 12.807 0.277 3.13 3.135 0.09 RIGIDO 1419 ‐ 1357 ‐ 1336
5 SPEC2X 13.21 12.925 12.926 0.284 3.27 3.274 0.09 RIGIDO 1419 ‐ 1357 ‐ 1336
5 SPEC4X 13.10 12.822 12.822 0.278 3.15 3.152 0.09 RIGIDO 1419 ‐ 1357 ‐ 1336
5 SPEC4X 13.19 12.91 12.911 0.283 3.26 3.256 0.09 RIGIDO 1419 ‐ 1357 ‐ 1336
4 SPEC1Y 20.52 18.48 18.48 2.039 6.18 6.18 0.33 RIGIDO 1029 ‐ 1026 ‐ 1032
4 SPEC1Y 20.51 18.45 18.45 2.060 6.17 6.17 0.33 RIGIDO 1029 ‐ 1026 ‐ 1032
4 SPEC3Y 20.52 18.48 18.48 2.041 6.18 6.17 0.33 RIGIDO 1029 ‐ 1026 ‐ 1032
4 SPEC3Y 20.51 18.46 18.46 2.057 6.17 6.17 0.33 RIGIDO 1029 ‐ 1026 ‐ 1032
4 SPEC2Y 20.52 18.48 18.48 2.039 6.18 6.18 0.33 RIGIDO 1029 ‐ 1026 ‐ 1032
4 SPEC2Y 20.51 18.45 18.45 2.060 6.17 6.17 0.33 RIGIDO 1029 ‐ 1026 ‐ 1032
4 SPEC4Y 20.52 18.48 18.48 2.041 6.18 6.17 0.33 RIGIDO 1029 ‐ 1026 ‐ 1032
4 SPEC4Y 20.51 18.46 18.46 2.057 6.17 6.17 0.33 RIGIDO 1029 ‐ 1026 ‐ 1032
4 SPEC1X 9.92 9.67 9.67 0.244 3.27 3.27 0.07 RIGIDO 1094 ‐ 1032 ‐ 1011
4 SPEC1X 9.88 9.65 9.65 0.226 3.28 3.28 0.07 RIGIDO 1094 ‐ 1032 ‐ 1011
4 SPEC3X 9.91 9.67 9.67 0.242 3.27 3.27 0.07 RIGIDO 1094 ‐ 1032 ‐ 1011
4 SPEC3X 9.88 9.65 9.66 0.229 3.28 3.28 0.07 RIGIDO 1094 ‐ 1032 ‐ 1011
4 SPEC2X 9.92 9.67 9.67 0.244 3.27 3.27 0.07 RIGIDO 1094 ‐ 1032 ‐ 1011
4 SPEC2X 9.88 9.65 9.65 0.226 3.28 3.28 0.07 RIGIDO 1094 ‐ 1032 ‐ 1011
4 SPEC4X 9.91 9.67 9.67 0.242 3.27 3.27 0.07 RIGIDO 1094 ‐ 1032 ‐ 1011
4 SPEC4X 9.88 9.65 9.66 0.229 3.28 3.28 0.07 RIGIDO 1094 ‐ 1032 ‐ 1011
3 SPEC1Y 13.81 12.31 12.31 1.495 5.62 5.62 0.27 RIGIDO 704 ‐ 701 ‐ 707
3 SPEC1Y 13.82 12.29 12.29 1.529 5.63 5.63 0.27 RIGIDO 704 ‐ 701 ‐ 707
3 SPEC3Y 13.81 12.31 12.31 1.500 5.63 5.62 0.27 RIGIDO 704 ‐ 701 ‐ 707
ANEXO 2. MODELO 1:2
21
NIVEL COMB
desplazamiento (mm)
drift SVRFL (mm)
α TIPO NODOS COMPARADOS
Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDD DRIFT SVR1 DRIFT SVR1
3 SPEC3Y 13.81 12.29 12.29 1.525 5.63 5.63 0.27 RIGIDO 704 ‐ 701 ‐ 707
3 SPEC2Y 13.81 12.31 12.31 1.495 5.62 5.62 0.27 RIGIDO 704 ‐ 701 ‐ 707
3 SPEC2Y 13.82 12.29 12.29 1.529 5.63 5.63 0.27 RIGIDO 704 ‐ 701 ‐ 707
3 SPEC4Y 13.81 12.31 12.31 1.500 5.63 5.62 0.27 RIGIDO 704 ‐ 701 ‐ 707
3 SPEC4Y 13.81 12.29 12.29 1.525 5.63 5.63 0.27 RIGIDO 704 ‐ 701 ‐ 707
3 SPEC1X 6.57 6.40 6.52 0.103 2.95 3.02 0.03 RIGIDO 769 ‐ 707 ‐ 868
3 SPEC1X 6.54 6.37 6.53 0.083 2.96 3.02 0.03 RIGIDO 769 ‐ 707 ‐ 868
3 SPEC3X 6.56 6.40 6.53 0.100 2.95 3.02 0.03 RIGIDO 769 ‐ 707 ‐ 868
3 SPEC3X 6.54 6.38 6.53 0.086 2.96 3.02 0.03 RIGIDO 769 ‐ 707 ‐ 868
3 SPEC2X 6.57 6.40 6.52 0.103 2.95 3.02 0.03 RIGIDO 769 ‐ 707 ‐ 868
3 SPEC2X 6.54 6.37 6.53 0.083 2.96 3.02 0.03 RIGIDO 769 ‐ 707 ‐ 868
3 SPEC4X 6.56 6.40 6.53 0.100 2.95 3.02 0.03 RIGIDO 769 ‐ 707 ‐ 868
3 SPEC4X 6.54 6.38 6.53 0.086 2.96 3.02 0.03 RIGIDO 769 ‐ 707 ‐ 868
2 SPEC1Y 7.63 6.69 6.69 0.946 4.39 4.39 0.22 RIGIDO 379 ‐ 376 ‐ 382
2 SPEC1Y 7.65 6.66 6.66 0.992 4.44 4.44 0.22 RIGIDO 379 ‐ 376 ‐ 382
2 SPEC3Y 7.64 6.69 6.68 0.952 4.40 4.40 0.22 RIGIDO 379 ‐ 376 ‐ 382
2 SPEC3Y 7.65 6.66 6.66 0.986 4.44 4.44 0.22 RIGIDO 379 ‐ 376 ‐ 382
2 SPEC2Y 7.63 6.69 6.69 0.946 4.39 4.39 0.22 RIGIDO 379 ‐ 376 ‐ 382
2 SPEC2Y 7.65 6.66 6.66 0.992 4.44 4.44 0.22 RIGIDO 379 ‐ 376 ‐ 382
2 SPEC4Y 7.64 6.69 6.68 0.952 4.40 4.40 0.22 RIGIDO 379 ‐ 376 ‐ 382
2 SPEC4Y 7.65 6.66 6.66 0.986 4.44 4.44 0.22 RIGIDO 379 ‐ 376 ‐ 382
2 SPEC1X 3.55 3.45 3.45 0.090 2.25 4.21 0.03 RIGIDO 444 ‐ 382 ‐ 361
2 SPEC1X 3.50 3.41 3.41 0.089 2.31 4.13 0.03 RIGIDO 444 ‐ 382 ‐ 361
2 SPEC3X 3.54 3.45 3.45 0.090 2.26 4.20 0.03 RIGIDO 444 ‐ 382 ‐ 361
2 SPEC3X 3.51 3.42 3.42 0.089 2.30 4.14 0.03 RIGIDO 444 ‐ 382 ‐ 361
2 SPEC2X 3.55 3.45 3.45 0.090 2.25 4.21 0.03 RIGIDO 444 ‐ 382 ‐ 361
2 SPEC2X 3.50 3.41 3.41 0.089 2.31 4.13 0.03 RIGIDO 444 ‐ 382 ‐ 361
2 SPEC4X 3.54 3.45 3.45 0.090 2.26 4.20 0.03 RIGIDO 444 ‐ 382 ‐ 361
2 SPEC4X 3.51 3.42 3.42 0.089 2.30 4.14 0.03 RIGIDO 444 ‐ 382 ‐ 361
1 SPEC1Y 2.62 2.30 2.30 0.313 2.31 2.32 0.14 RIGIDO 25 ‐ 22 ‐ 28
1 SPEC1Y 2.61 2.22 2.22 0.381 2.24 2.23 0.17 RIGIDO 25 ‐ 22 ‐ 28
1 SPEC3Y 2.62 2.29 2.29 0.321 2.30 2.30 0.14 RIGIDO 25 ‐ 22 ‐ 28
1 SPEC3Y 2.61 2.23 2.23 0.373 2.24 2.24 0.17 RIGIDO 25 ‐ 22 ‐ 28
1 SPEC2Y 2.62 2.30 2.30 0.313 2.31 2.32 0.14 RIGIDO 25 ‐ 22 ‐ 28
1 SPEC2Y 2.61 2.22 2.22 0.381 2.24 2.23 0.17 RIGIDO 25 ‐ 22 ‐ 28
1 SPEC4Y 2.62 2.29 2.29 0.321 2.30 2.30 0.14 RIGIDO 25 ‐ 22 ‐ 28
1 SPEC4Y 2.61 2.23 2.23 0.373 2.24 2.24 0.17 RIGIDO 25 ‐ 22 ‐ 28
ANEXO 2. MODELO 1:2
22
NIVEL COMB
desplazamiento (mm)
drift SVRFL (mm)
α TIPO NODOS COMPARADOS
Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDD DRIFT SVR1 DRIFT SVR1
1 SPEC1X 1.22 1.20 1.20 0.018 1.20 1.20 0.02 RIGIDO 119 ‐ 28 ‐ 7
1 SPEC1X 1.13 1.11 1.11 0.024 1.11 1.11 0.02 RIGIDO 119 ‐ 28 ‐ 7
1 SPEC3X 1.21 1.19 1.19 0.019 1.19 1.19 0.02 RIGIDO 119 ‐ 28 ‐ 7
1 SPEC3X 1.14 1.12 1.12 0.023 1.12 1.12 0.02 RIGIDO 119 ‐ 28 ‐ 7
1 SPEC2X 1.22 1.20 1.20 0.018 1.20 1.20 0.02 RIGIDO 119 ‐ 28 ‐ 7
1 SPEC2X 1.13 1.11 1.11 0.024 1.11 1.11 0.02 RIGIDO 119 ‐ 28 ‐ 7
1 SPEC4X 1.21 1.19 1.19 0.019 1.19 1.19 0.02 RIGIDO 119 ‐ 28 ‐ 7
1 SPEC4X 1.14 1.12 1.12 0.023 1.12 1.12 0.02 RIGIDO 119 ‐ 28 ‐ 7
ANEXO 2. MODELO 1:2
23
ÍNDICES DE FLEXIBILIDAD ANÁLISIS CRONOLÓGICO
A continuación se presenta la variación del índice de flexibilidad a través del tiempo para cada uno de los pisos del modelo, cuando son sometidos a las diferentes señales sísmicas:
SISMO COYOTE
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5
Índice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO COYOTE. MODELO 1:2. PISO 5.
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5
Índice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO COYOTE. MODELO 1:2. PISO 4
ANEXO 2. MODELO 1:2
24
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5
Índice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO COYOTE. MODELO 1:2. PISO 3
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5
Índice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO COYOTE. MODELO 1:2. PISO 2
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5
Índice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO COYOTE. MODELO 1:2. PISO 1
ANEXO 2. MODELO 1:2
25
SISMO OROVILLE
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 0.5 1 1.5 2 2.5
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO OROVILLE. MODELO 1:2. PISO 5
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 0.5 1 1.5 2 2.5
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO OROVILLE. MODELO 1:2. PISO 4
ANEXO 2. MODELO 1:2
26
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 0.5 1 1.5 2 2.5
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO OROVILLE. MODELO 1:2. PISO 3
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 0.5 1 1.5 2 2.5
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO OROVILLE. MODELO 1:2. PISO 2
ANEXO 2. MODELO 1:2
27
SISMO NORTHRIDGE
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 0.5 1 1.5 2 2.5
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO OROVILLE. MODELO 1:2. PISO 1
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8 10
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO NORTHRIDGE. MODELO 1:2. PISO 5
ANEXO 2. MODELO 1:2
28
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8 10
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO NORTHRIDGE. MODELO 1:2. PISO 4
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8 10
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO NORTHRIDGE. MODELO 1:2. PISO 3
ANEXO 2. MODELO 1:2
29
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8 10
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO NORTHRIDGE. MODELO 1:2. PISO 2
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8 10
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO NORTHRIDGE. MODELO 1:2. PISO 1
ANEXO 2. MODELO 1:2
30
SISMO LOMA PRIETA
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO LOMAPRIETA. MODELO 1:2. PISO 5
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO LOMAPRIETA. MODELO 1:2. PISO 4
ANEXO 2. MODELO 1:2
31
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO LOMAPRIETA. MODELO 1:2. PISO 3
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO LOMAPRIETA. MODELO 1:2. PISO 2
ANEXO 2. MODELO 1:2
32
SISMO MÉXICO
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO LOMAPRIETA. MODELO 1:2. PISO 1
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO MÉXICO. MODELO 1:2. PISO 5
ANEXO 2. MODELO 1:2
33
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO MÉXICO. MODELO 1:2. PISO 4
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO MÉXICO. MODELO 1:2. PISO 3
ANEXO 2. MODELO 1:2
34
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO MÉXICO. MODELO 1:2. PISO 2
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO MÉXICO. MODELO 1:2. PISO 1
ANEXO 2. MODELO 1:2
35
SISMO KOBE
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO KOBE. MODELO 1:2. PISO 5
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO KOBE. MODELO 1:2. PISO 4
ANEXO 2. MODELO 1:2
36
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO KOBE. MODELO 1:2. PISO 3
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO KOBE. MODELO 1:2. PISO 2
ANEXO 2. MODELO 1:2
37
A continuación, se presenta la flexibilidad de cada uno de los pisos cuando son sometidos a cada una de las señales sísmicas, mostrando con qué tanto porcentaje se puede clasificar como rígido, semirígidoo flexible.
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO KOBE. MODELO 1:2. PISO 1
0%
20%
40%
60%
80%
60%
20%30%
57%54%
72%
36%
63%59%
39% 41%
23%4%
16%12%
4% 6%5%
Análisis Cronológico ‐ Flexibilidad de diafragma Modelo 1:2 ‐ Piso 5
Rígido Semirígido Flexible
ANEXO 2. MODELO 1:2
38
0%10%
20%
30%
40%
50%
60%
70%
80%
90%87%
60%
47%
83%
69%
62%
11%
32%39%
15%25%
34%
2% 8% 14%
3% 6%4%
Análisis Cronológico ‐ Flexibilidad de diafragma Modelo 1:2 ‐ Piso 4
Rígido Semirígido Flexible
0%
20%
40%
60%
80% 74%
18%
33%
57%52%
67%
21%32%
41%36% 37%
25%5%
50%
26%
8% 11%8%
Análisis Cronológico ‐ Flexibilidad de diafragma Modelo 1:2 ‐ Piso 3
Rígido Semirígido Flexible
ANEXO 2. MODELO 1:2
39
0%
20%
40%
60%
80%63%
9%21%
41% 45%
62%
29%27%
41%48%
38%
29%8%
64%
38%
10% 17%
10%
Análisis Cronológico ‐ Flexibilidad de diafragma Modelo 1:2 ‐ Piso 2
Rígido Semirígido Flexible
0%
10%
20%
30%
40%
50%
60% 55%
19% 21%
44%43%
57%
36%
48% 49%45%
43%
37%
10%
33%30%
11% 14%
7%
Análisis Cronológico ‐ Flexibilidad de diafragma Modelo 1:2 ‐ Piso 1
Rígido Semirígido Flexible
ANEXO 3. MODELO 1:3
1
ANEXO 3.
MODELO 1:3 (21X63m)
ANEXO 3. MODELO 1:3
2
PESO DE LA EDIFICACIÓN
PESO CUBIERTA
BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON) VIGAS X 0.4 0.45 252 45.36 108.86VIGAS Y 0.4 0.45 210 37.8 90.72VIGUETAS X 0.2 0.45 189 17.01 40.82VIGUETAS Y 0.2 0.45 189 17.01 40.82LOSA 21 0.1 63 132.3 317.52COLUMNAS 0.4 0.4 138 22.08 52.99MUROS X 0.4 3.45 42 57.96 139.10MUROS Y 0.4 3.45 14 19.32 46.37
CARGAS ADICIONALES
397.69 kg/m2 1323 m2
526143.87 kg 526.14
TOTAL (Ton) 1363.36
PESO PISO 4
BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON) VIGAS X 0.4 0.45 252 45.36 108.86VIGAS Y 0.4 0.45 210 37.8 90.72VIGUETAS X 0.2 0.45 189 17.01 40.82VIGUETAS Y 0.2 0.45 189 17.01 40.82LOSA 21 0.1 63 132.3 317.52COLUMNAS 0.4 0.4 138 22.08 52.99MUROS X 0.4 3.45 42 57.96 139.10MUROS Y 0.4 3.45 14 19.32 46.37
CARGAS ADICIONALES
627.13 kg/m2 1323 m2
829692.99 kg 829.69
TOTAL (Ton) 1666.91
PESO PISO 3
BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON) VIGAS X 0.4 0.45 252 45.36 108.86VIGAS Y 0.4 0.45 210 37.8 90.72VIGUETAS X 0.2 0.45 189 17.01 40.82VIGUETAS Y 0.2 0.45 189 17.01 40.82LOSA 21 0.1 63 132.3 317.52COLUMNAS 0.4 0.4 138 22.08 52.99MUROS X 0.4 3.45 42 57.96 139.10MUROS Y 0.4 3.45 14 19.32 46.37
ANEXO 3. MODELO 1:3
3
CARGAS ADICIONALES
627.13 kg/m2 1323 m2
829692.99 kg 829.69
TOTAL (Ton) 1666.91
PESO PISO 2
BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON) VIGAS X 0.4 0.45 252 45.36 108.86VIGAS Y 0.4 0.45 210 37.8 90.72VIGUETAS X 0.2 0.45 189 17.01 40.82VIGUETAS Y 0.2 0.45 189 17.01 40.82LOSA 21 0.1 63 132.3 317.52COLUMNAS 0.4 0.4 138 22.08 52.99MUROS X 0.4 3.45 42 57.96 139.10MUROS Y 0.4 3.45 14 19.32 46.37
CARGAS ADICIONALES
627.13 kg/m2 1323 m2
829692.99 kg 829.69
TOTAL (Ton) 1666.91
PESO BASE
BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON) VIGAS X 0.4 0.45 252 45.36 108.86VIGAS Y 0.4 0.45 210 37.8 90.72VIGUETAS X 0.2 0.45 189 17.01 40.82VIGUETAS Y 0.2 0.45 189 17.01 40.82LOSA 21 0.1 63 132.3 317.52COLUMNAS 0.4 0.4 138 22.08 52.99MUROS X 0.4 3.45 42 57.96 139.10MUROS Y 0.4 3.45 14 19.32 46.37
CARGAS ADICIONALES
627.13 kg/m2 1323 m2
829692.99 kg 829.69
TOTAL (Ton) 1666.91
TOTAL PESO EDIFICIO (Ton) 8031.00
ANEXO 3. MODELO 1:3
4
PARTICIPACIÓN MODAL
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ
Text Text Unitless Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless
MODAL Mode 1 0.393 0% 72% 0% 0% 72% 0%
MODAL Mode 2 0.226 69% 0% 0% 69% 72% 0%
MODAL Mode 3 0.222 0% 0% 0% 69% 72% 0%
MODAL Mode 4 0.149 0% 0% 0% 69% 72% 0%
MODAL Mode 5 0.146 0% 0% 0% 69% 72% 0%
MODAL Mode 6 0.145 0% 16% 0% 69% 88% 0%
MODAL Mode 7 0.144 0% 0% 31% 69% 88% 31%
MODAL Mode 8 0.144 0% 0% 0% 69% 88% 31%
MODAL Mode 9 0.143 0% 0% 3% 69% 88% 34%
MODAL Mode 10 0.142 0% 0% 0% 69% 88% 34%
MODAL Mode 11 0.142 0% 0% 2% 69% 88% 35%
MODAL Mode 12 0.142 0% 0% 0% 69% 88% 35%
MODAL Mode 13 0.139 0% 0% 0% 69% 88% 35%
MODAL Mode 14 0.138 0% 0% 0% 69% 88% 36%
MODAL Mode 15 0.137 0% 0% 2% 69% 88% 38%
MODAL Mode 16 0.137 0% 0% 0% 69% 88% 38%
MODAL Mode 17 0.135 0% 0% 0% 69% 88% 38%
MODAL Mode 18 0.135 0% 0% 0% 69% 88% 38%
MODAL Mode 19 0.135 0% 0% 0% 69% 88% 38%
MODAL Mode 20 0.135 0% 1% 0% 69% 88% 38%
MODAL Mode 21 0.134 0% 0% 0% 69% 88% 38%
MODAL Mode 22 0.134 0% 0% 0% 69% 88% 39%
MODAL Mode 23 0.133 0% 0% 0% 69% 88% 39%
MODAL Mode 24 0.133 0% 0% 0% 69% 88% 39%
MODAL Mode 25 0.133 0% 0% 1% 69% 88% 40%
MODAL Mode 26 0.133 0% 0% 0% 69% 88% 40%
MODAL Mode 27 0.132 0% 0% 0% 69% 88% 40%
MODAL Mode 28 0.132 0% 0% 1% 69% 88% 41%
MODAL Mode 29 0.131 0% 0% 0% 69% 88% 41%
MODAL Mode 30 0.131 0% 0% 0% 69% 88% 41%
MODAL Mode 31 0.130 0% 0% 3% 69% 88% 43%
MODAL Mode 32 0.130 0% 0% 1% 69% 88% 44%
MODAL Mode 33 0.130 0% 0% 0% 69% 88% 44%
MODAL Mode 34 0.130 0% 0% 0% 69% 88% 44%
MODAL Mode 35 0.129 0% 0% 0% 69% 88% 44%
MODAL Mode 36 0.129 0% 0% 0% 69% 88% 44%
ANEXO 3. MODELO 1:3
5
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ
Text Text Unitless Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless
MODAL Mode 37 0.129 0% 0% 0% 69% 88% 44%
MODAL Mode 38 0.129 0% 0% 0% 69% 88% 44%
MODAL Mode 39 0.128 0% 0% 0% 69% 88% 44%
MODAL Mode 40 0.128 0% 0% 0% 69% 88% 44%
MODAL Mode 41 0.128 0% 0% 0% 69% 88% 44%
MODAL Mode 42 0.128 0% 0% 0% 69% 88% 44%
MODAL Mode 43 0.128 0% 0% 0% 69% 88% 44%
MODAL Mode 44 0.127 0% 0% 0% 69% 88% 44%
MODAL Mode 45 0.127 0% 0% 0% 69% 88% 44%
MODAL Mode 46 0.127 0% 0% 0% 69% 88% 44%
MODAL Mode 47 0.127 0% 0% 1% 69% 88% 45%
MODAL Mode 48 0.127 0% 0% 0% 69% 88% 45%
MODAL Mode 49 0.126 0% 0% 0% 69% 88% 45%
MODAL Mode 50 0.126 0% 0% 0% 69% 88% 45%
MODAL Mode 51 0.126 0% 0% 0% 69% 88% 45%
MODAL Mode 52 0.126 0% 0% 1% 69% 88% 46%
MODAL Mode 53 0.126 0% 0% 0% 69% 88% 46%
MODAL Mode 54 0.125 0% 0% 0% 69% 88% 46%
MODAL Mode 55 0.125 0% 0% 0% 69% 88% 46%
MODAL Mode 56 0.125 0% 0% 0% 69% 88% 46%
MODAL Mode 57 0.125 0% 0% 0% 69% 88% 46%
MODAL Mode 58 0.125 0% 0% 0% 69% 88% 46%
MODAL Mode 59 0.125 0% 0% 0% 69% 88% 46%
MODAL Mode 60 0.125 0% 0% 0% 69% 88% 46%
MODAL Mode 61 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 46%
MODAL Mode 62 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 46%
MODAL Mode 63 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 46%
MODAL Mode 64 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 46%
MODAL Mode 65 0.124 0% 0% 2% 69% 88% 48%
MODAL Mode 66 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 67 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 68 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 69 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 70 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 71 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 72 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 73 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 74 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%
ANEXO 3. MODELO 1:3
6
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ
Text Text Unitless Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless
MODAL Mode 75 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 76 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 77 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 78 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 79 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 80 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 81 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 82 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 83 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 84 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 85 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 86 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 87 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 88 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 89 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 90 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 48%
MODAL Mode 91 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 49%
MODAL Mode 92 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 49%
MODAL Mode 93 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 49%
MODAL Mode 94 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 49%
MODAL Mode 95 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 49%
MODAL Mode 96 0.122 0% 0% 3% 69% 88% 51%
MODAL Mode 97 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 51%
MODAL Mode 98 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 51%
MODAL Mode 99 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 51%
MODAL Mode 100 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 51%
MODAL Mode 101 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 51%
MODAL Mode 102 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 51%
MODAL Mode 103 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 51%
MODAL Mode 104 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 51%
MODAL Mode 105 0.121 0% 0% 1% 69% 88% 52%
MODAL Mode 106 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 52%
MODAL Mode 107 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 52%
MODAL Mode 108 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 52%
MODAL Mode 109 0.120 0% 0% 0% 69% 88% 52%
MODAL Mode 110 0.120 0% 0% 0% 69% 88% 52%
MODAL Mode 111 0.120 0% 0% 0% 69% 88% 52%
MODAL Mode 112 0.120 0% 0% 0% 69% 88% 52%
ANEXO 3. MODELO 1:3
7
TABLE: Modal Participating Mass Ratios
OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ
Text Text Unitless Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless
MODAL Mode 113 0.120 0% 0% 0% 69% 89% 52%
MODAL Mode 114 0.120 0% 0% 2% 69% 89% 54%
MODAL Mode 115 0.120 0% 0% 0% 69% 89% 54%
MODAL Mode 116 0.120 0% 0% 0% 69% 89% 54%
MODAL Mode 117 0.120 0% 0% 0% 69% 89% 54%
MODAL Mode 118 0.120 0% 0% 1% 69% 89% 55%
MODAL Mode 119 0.120 0% 0% 0% 69% 89% 55%
MODAL Mode 120 0.119 0% 0% 0% 69% 89% 55%
MODAL Mode 121 0.119 0% 0% 0% 69% 89% 55%
MODAL Mode 122 0.119 0% 0% 1% 69% 89% 55%
MODAL Mode 123 0.119 0% 0% 0% 69% 89% 55%
MODAL Mode 124 0.118 0% 0% 0% 69% 89% 55%
MODAL Mode 125 0.118 0% 0% 0% 69% 89% 55%
MODAL Mode 126 0.117 0% 0% 0% 70% 89% 55%
MODAL Mode 127 0.117 0% 0% 0% 70% 89% 55%
MODAL Mode 128 0.117 0% 0% 0% 70% 89% 55%
MODAL Mode 129 0.116 0% 0% 0% 70% 89% 55%
MODAL Mode 130 0.116 0% 0% 0% 70% 89% 55%
MODAL Mode 131 0.116 0% 0% 0% 70% 89% 55%
MODAL Mode 132 0.116 0% 0% 0% 70% 89% 55%
MODAL Mode 133 0.115 0% 0% 0% 70% 89% 55%
MODAL Mode 134 0.115 0% 0% 0% 70% 89% 55%
MODAL Mode 135 0.115 0% 0% 0% 70% 89% 55%
MODAL Mode 136 0.115 0% 0% 0% 70% 89% 55%
MODAL Mode 137 0.115 0% 0% 0% 70% 89% 55%
MODAL Mode 138 0.115 0% 0% 0% 70% 89% 55%
MODAL Mode 139 0.115 0% 0% 0% 70% 89% 55%
MODAL Mode 140 0.101 0% 4% 0% 70% 92% 55%
MODAL Mode 141 0.093 0% 0% 0% 70% 93% 55%
MODAL Mode 142 0.086 0% 0% 0% 70% 93% 55%
MODAL Mode 143 0.084 0% 0% 0% 70% 93% 55%
MODAL Mode 144 0.084 0% 0% 0% 70% 93% 55%
MODAL Mode 145 0.083 0% 0% 0% 70% 93% 55%
MODAL Mode 146 0.082 0% 0% 0% 70% 93% 55%
MODAL Mode 147 0.082 0% 0% 0% 70% 93% 55%
MODAL Mode 148 0.081 0% 0% 0% 70% 93% 55%
MODAL Mode 149 0.081 0% 0% 0% 70% 93% 55%
MODAL Mode 150 0.081 0% 0% 0% 70% 93% 55%
ANEXO 3. MODELO 1:3
8
DERIVAS FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?31 U2X 3.006 -0.005 -0.584 3.01 0.00 3.006 0.09% ok 31 U3X -3.113 0.088 -0.972 -3.11 0.09 3.115 0.09% ok 31 U4X 3.020 -0.015 -0.389 3.02 -0.02 3.020 0.09% ok 31 U5X -3.100 0.078 -0.777 -3.10 0.08 3.101 0.09% ok 31 U2Y -1.052 8.390 -1.336 -1.05 8.39 8.455 0.25% ok 31 U3Y 0.945 -8.307 -0.220 0.94 -8.31 8.360 0.24% ok 31 U4Y -1.038 8.379 -1.141 -1.04 8.38 8.443 0.24% ok 31 U5Y 0.958 -8.317 -0.025 0.96 -8.32 8.372 0.24% ok 40 U2X 3.113 0.088 -0.971 3.11 0.09 3.115 0.09% ok 40 U3X -3.006 -0.005 -0.583 -3.01 0.00 3.006 0.09% ok 40 U4X 3.100 0.077 -0.777 3.10 0.08 3.101 0.09% ok 40 U5X -3.020 -0.015 -0.389 -3.02 -0.02 3.020 0.09% ok 40 U2Y 1.052 8.390 -1.336 1.05 8.39 8.455 0.25% ok 40 U3Y -0.945 -8.306 -0.219 -0.94 -8.31 8.360 0.24% ok 40 U4Y 1.039 8.379 -1.142 1.04 8.38 8.443 0.24% ok 40 U5Y -0.958 -8.317 -0.024 -0.96 -8.32 8.372 0.24% ok 72 U2X 2.999 0.022 -3.596 3.00 0.02 3.000 0.09% ok 72 U3X -2.999 0.022 -3.595 -3.00 0.02 3.000 0.09% ok 72 U4X 2.999 0.016 -2.697 3.00 0.02 3.000 0.09% ok 72 U5X -2.999 0.016 -2.696 -3.00 0.02 3.000 0.09% ok 72 U2Y 0.000 11.296 -3.664 0.00 11.30 11.296 0.33% ok 72 U3Y 0.000 -11.252 -3.526 0.00 -11.25 11.252 0.33% ok 72 U4Y 0.000 11.290 -2.765 0.00 11.29 11.290 0.33% ok 72 U5Y 0.000 -11.258 -2.628 0.00 -11.26 11.258 0.33% ok
512 U2X 8.790 -0.093 -1.026 5.78 -0.09 5.785 0.17% ok 512 U3X -8.841 0.123 -1.753 -5.73 0.04 5.728 0.17% ok 512 U4X 8.797 -0.097 -0.679 5.78 -0.08 5.778 0.17% ok 512 U5X -8.835 0.120 -1.405 -5.74 0.04 5.735 0.17% ok 512 U2Y -2.770 24.215 -2.431 -1.72 15.83 15.918 0.46% ok 512 U3Y 2.719 -24.185 -0.348 1.77 -15.88 15.978 0.46% ok 512 U4Y -2.763 24.212 -2.083 -1.72 15.83 15.926 0.46% ok 512 U5Y 2.725 -24.189 -0.001 1.77 -15.87 15.970 0.46% ok 521 U2X 8.841 0.123 -1.752 5.73 0.04 5.728 0.17% ok 521 U3X -8.790 -0.093 -1.026 -5.78 -0.09 5.785 0.17% ok 521 U4X 8.835 0.120 -1.405 5.74 0.04 5.735 0.17% ok 521 U5X -8.797 -0.097 -0.679 -5.78 -0.08 5.778 0.17% ok
ANEXO 3. MODELO 1:3
9
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?521 U2Y 2.770 24.215 -2.432 1.72 15.83 15.918 0.46% ok 521 U3Y -2.719 -24.185 -0.346 -1.77 -15.88 15.977 0.46% ok 521 U4Y 2.763 24.211 -2.085 1.72 15.83 15.926 0.46% ok 521 U5Y -2.725 -24.189 0.001 -1.77 -15.87 15.970 0.46% ok 553 U2X 8.689 0.007 -3.898 5.69 -0.01 5.690 0.16% ok 553 U3X -8.689 0.007 -3.898 -5.69 -0.01 5.690 0.16% ok 553 U4X 8.689 0.006 -2.924 5.69 -0.01 5.689 0.16% ok 553 U5X -8.689 0.006 -2.923 -5.69 -0.01 5.689 0.16% ok 553 U2Y 0.000 32.512 -4.041 0.00 21.22 21.216 0.61% ok 553 U3Y 0.000 -32.497 -3.755 0.00 -21.24 21.245 0.62% ok 553 U4Y 0.000 32.510 -3.066 0.00 21.22 21.219 0.62% ok 553 U5Y 0.000 -32.499 -2.780 0.00 -21.24 21.241 0.62% ok 993 U2X 16.071 -0.148 -1.341 7.28 -0.05 7.280 0.21% ok 993 U3X -16.103 0.172 -2.331 -7.26 0.05 7.262 0.21% ok 993 U4X 16.075 -0.151 -0.882 7.28 -0.05 7.278 0.21% ok 993 U5X -16.099 0.169 -1.872 -7.26 0.05 7.264 0.21% ok 993 U2Y -4.491 43.935 -3.250 -1.72 19.72 19.795 0.57% ok 993 U3Y 4.458 -43.911 -0.422 1.74 -19.73 19.802 0.57% ok 993 U4Y -4.487 43.932 -2.791 -1.72 19.72 19.796 0.57% ok 993 U5Y 4.462 -43.914 0.037 1.74 -19.73 19.801 0.57% ok
1002 U2X 16.103 0.172 -2.330 7.26 0.05 7.262 0.21% ok 1002 U3X -16.071 -0.148 -1.341 -7.28 -0.05 7.280 0.21% ok 1002 U4X 16.099 0.169 -1.871 7.26 0.05 7.264 0.21% ok 1002 U5X -16.075 -0.151 -0.882 -7.28 -0.05 7.278 0.21% ok 1002 U2Y 4.491 43.935 -3.252 1.72 19.72 19.795 0.57% ok 1002 U3Y -4.458 -43.911 -0.419 -1.74 -19.73 19.802 0.57% ok 1002 U4Y 4.487 43.932 -2.793 1.72 19.72 19.796 0.57% ok 1002 U5Y -4.462 -43.914 0.040 -1.74 -19.72 19.801 0.57% ok 1034 U2X 15.912 0.005 -3.914 7.22 0.00 7.223 0.21% ok 1034 U3X -15.912 0.006 -3.913 -7.22 0.00 7.223 0.21% ok 1034 U4X 15.912 0.004 -2.936 7.22 0.00 7.223 0.21% ok 1034 U5X -15.912 0.004 -2.935 -7.22 0.00 7.223 0.21% ok 1034 U2Y 0.000 57.081 -4.159 0.00 24.57 24.569 0.71% ok 1034 U3Y 0.000 -57.070 -3.669 0.00 -24.57 24.573 0.71% ok 1034 U4Y 0.000 57.080 -3.180 0.00 24.57 24.570 0.71% ok 1034 U5Y 0.000 -57.071 -2.690 0.00 -24.57 24.573 0.71% ok 1474 U2X 24.006 -0.187 -1.536 7.94 -0.04 7.935 0.23% ok
ANEXO 3. MODELO 1:3
10
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?1474 U3X -24.016 0.220 -2.700 -7.91 0.05 7.914 0.23% ok 1474 U4X 24.007 -0.191 -1.006 7.93 -0.04 7.933 0.23% ok 1474 U5X -24.015 0.216 -2.170 -7.92 0.05 7.916 0.23% ok 1474 U2Y -5.945 65.108 -3.778 -1.45 21.17 21.222 0.62% ok 1474 U3Y 5.934 -65.075 -0.458 1.48 -21.16 21.215 0.61% ok 1474 U4Y -5.943 65.103 -3.248 -1.46 21.17 21.221 0.62% ok 1474 U5Y 5.935 -65.079 0.071 1.47 -21.16 21.216 0.61% ok 1483 U2X 24.016 0.220 -2.699 7.91 0.05 7.914 0.23% ok 1483 U3X -24.006 -0.187 -1.536 -7.94 -0.04 7.935 0.23% ok 1483 U4X 24.015 0.216 -2.170 7.92 0.05 7.916 0.23% ok 1483 U5X -24.007 -0.191 -1.006 -7.93 -0.04 7.933 0.23% ok 1483 U2Y 5.945 65.107 -3.780 1.45 21.17 21.222 0.62% ok 1483 U3Y -5.934 -65.074 -0.455 -1.48 -21.16 21.215 0.61% ok 1483 U4Y 5.943 65.103 -3.250 1.46 21.17 21.221 0.62% ok 1483 U5Y -5.935 -65.078 0.074 -1.47 -21.16 21.216 0.61% ok 1515 U2X 23.766 0.015 -4.131 7.85 0.01 7.854 0.23% ok 1515 U3X -23.766 0.015 -4.130 -7.85 0.01 7.854 0.23% ok 1515 U4X 23.766 0.011 -3.099 7.85 0.01 7.854 0.23% ok 1515 U5X -23.766 0.011 -3.097 -7.85 0.01 7.854 0.23% ok 1515 U2Y 0.000 81.957 -4.465 0.00 24.88 24.876 0.72% ok 1515 U3Y 0.000 -81.928 -3.797 0.00 -24.86 24.858 0.72% ok 1515 U4Y 0.000 81.954 -3.432 0.00 24.87 24.874 0.72% ok 1515 U5Y 0.000 -81.932 -2.764 0.00 -24.86 24.860 0.72% ok 1955 U2X 31.747 -0.258 -1.615 7.74 -0.07 7.741 0.22% ok 1955 U3X -31.594 0.187 -2.858 -7.58 -0.03 7.578 0.22% ok 1955 U4X 31.728 -0.249 -1.056 7.72 -0.06 7.721 0.22% ok 1955 U5X -31.613 0.195 -2.299 -7.60 -0.02 7.598 0.22% ok 1955 U2Y -6.944 85.282 -4.007 -1.00 20.17 20.199 0.59% ok 1955 U3Y 7.096 -85.354 -0.466 1.16 -20.28 20.312 0.59% ok 1955 U4Y -6.963 85.291 -3.448 -1.02 20.19 20.214 0.59% ok 1955 U5Y 7.077 -85.345 0.093 1.14 -20.27 20.298 0.59% ok 1964 U2X 31.594 0.186 -2.857 7.58 -0.03 7.578 0.22% ok 1964 U3X -31.747 -0.258 -1.615 -7.74 -0.07 7.741 0.22% ok 1964 U4X 31.613 0.195 -2.298 7.60 -0.02 7.598 0.22% ok 1964 U5X -31.728 -0.249 -1.056 -7.72 -0.06 7.721 0.22% ok 1964 U2Y 6.944 85.281 -4.009 1.00 20.17 20.199 0.59% ok
ANEXO 3. MODELO 1:3
11
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?1964 U3Y -7.096 -85.353 -0.463 -1.16 -20.28 20.312 0.59% ok 1964 U4Y 6.963 85.290 -3.450 1.02 20.19 20.213 0.59% ok 1964 U5Y -7.077 -85.344 0.096 -1.14 -20.27 20.298 0.59% ok 1996 U2X 31.518 -0.030 -3.314 7.75 -0.04 7.752 0.22% ok 1996 U3X -31.518 -0.030 -3.314 -7.75 -0.04 7.752 0.22% ok 1996 U4X 31.518 -0.023 -2.485 7.75 -0.03 7.751 0.22% ok 1996 U5X -31.518 -0.023 -2.485 -7.75 -0.03 7.751 0.22% ok 1996 U2Y 0.000 103.277 -3.412 0.00 21.32 21.320 0.62% ok 1996 U3Y 0.000 -103.337 -3.215 0.00 -21.41 21.409 0.62% ok 1996 U4Y 0.000 103.285 -2.584 0.00 21.33 21.331 0.62% ok 1996 U5Y 0.000 -103.330 -2.387 0.00 -21.40 21.398 0.62% ok
ANEXO 3. MODELO 1:3
12
ÍNDICES DE FLEXIBILIDAD FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE
NIVEL
COMB
desplazamiento (mm)
drift SVRFL (mm)
α TIPO
NODOS COMPARADOS
Ddiaf DSVR1
DSVR2
MDD DRIF
T SVR1
DRIFT
SVR1
5 U2X 32.16 31.59 31.59 0.565 7.58 7.58 0.07 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934
5 U3X 32.33 31.75 31.75 0.580 7.74 7.74 0.07 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934
5 U4X 32.18 31.61 31.61 0.567 7.60 7.60 0.07 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934
5 U5X 32.31 31.73 31.73 0.578 7.72 7.72 0.07 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934
5 U2Y 103.28 85.28 85.28 17.995 20.20 20.20 0.89 SEMIRIGIDO 1996 - 1955 - 1964
5 U3Y 103.34 85.35 85.35 17.984 20.31 20.31 0.89 SEMIRIGIDO 1996 - 1955 - 1964
5 U4Y 103.28 85.29 85.29 17.994 20.21 20.21 0.89 SEMIRIGIDO 1996 - 1955 - 1964
5 U5Y 103.33 85.34 85.34 17.985 20.30 20.30 0.89 SEMIRIGIDO 1996 - 1955 - 1964
4 U2X 24.59 24.02 24.02 0.570 7.91 7.91 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453
4 U3X 24.55 24.01 24.01 0.547 7.94 7.94 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453
4 U4X 24.58 24.02 24.02 0.567 7.92 7.92 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453
4 U5X 24.56 24.01 24.01 0.550 7.93 7.93 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453
4 U2Y 81.96 65.11 65.11 16.850 21.22 21.22 0.79 SEMIRIGIDO 1515 - 1474 - 1483
4 U3Y 81.93 65.07 65.07 16.853 21.22 21.21 0.79 SEMIRIGIDO 1515 - 1474 - 1483
4 U4Y 81.95 65.10 65.10 16.851 21.22 21.22 0.79 SEMIRIGIDO 1515 - 1474 - 1483
4 U5Y 81.93 65.08 65.08 16.853 21.22 21.22 0.79 SEMIRIGIDO 1515 - 1474 - 1483
3 U2X 16.54 16.10 16.10 0.436 7.26 7.26 0.06 RIGIDO 1076 - 1002 - 972
3 U3X 16.50 16.07 16.07 0.434 7.28 7.28 0.06 RIGIDO 1076 - 1002 - 972
3 U4X 16.54 16.10 16.10 0.436 7.26 7.26 0.06 RIGIDO 1076 - 1002 - 972
3 U5X 16.51 16.07 16.07 0.434 7.28 7.28 0.06 RIGIDO 1076 - 1002 - 972
3 U2Y 57.08 43.94 43.93 13.146 19.79 19.79 0.66 SEMIRIGIDO 1034 - 993 - 1002
3 U3Y 57.07 43.91 43.91 13.159 19.80 19.80 0.66 SEMIRIGIDO 1034 - 993 - 1002
3 U4Y 57.08 43.93 43.93 13.148 19.80 19.80 0.66 SEMIRIGIDO 1034 - 993 - 1002
3 U5Y 57.07 43.91 43.91 13.157 19.80 19.80 0.66 SEMIRIGIDO 1034 - 993 - 1002
2 U2X 9.14 8.84 8.84 0.298 5.73 5.73 0.05 RIGIDO 595 - 521 - 491
2 U3X 9.08 8.79 8.79 0.293 5.78 5.79 0.05 RIGIDO 595 - 521 - 491
2 U4X 9.13 8.84 8.84 0.297 5.74 5.74 0.05 RIGIDO 595 - 521 - 491
2 U5X 9.09 8.80 8.80 0.294 5.78 5.78 0.05 RIGIDO 595 - 521 - 491
2 U2Y 32.51 24.22 24.22 8.296 15.92 15.92 0.52 SEMIRIGIDO 553 - 512 - 521
2 U3Y 32.50 24.19 24.19 8.312 15.98 15.98 0.52 SEMIRIGIDO 553 - 512 - 521
2 U4Y 32.51 24.21 24.21 8.298 15.93 15.93 0.52 SEMIRIGIDO 553 - 512 - 521
2 U5Y 32.50 24.19 24.19 8.310 15.97 15.97 0.52 SEMIRIGIDO 553 - 512 - 521
1 U2X 3.23 3.11 3.11 0.116 3.11 3.11 0.04 RIGIDO 114 - 40 - 10
1 U3X 3.12 3.01 3.01 0.115 3.01 3.01 0.04 RIGIDO 114 - 40 - 10
1 U4X 3.22 3.10 3.10 0.116 3.10 3.10 0.04 RIGIDO 114 - 40 - 10
ANEXO 3. MODELO 1:3
13
NIVEL
COMB
desplazamiento (mm)
drift SVRFL (mm)
α TIPO
NODOS COMPARADOS
Ddiaf DSVR1
DSVR2
MDD DRIF
T SVR1
DRIFT
SVR1
1 U5X 3.14 3.02 3.02 0.116 3.02 3.02 0.04 RIGIDO 114 - 40 - 10
1 U2Y 11.30 8.39 8.39 2.906 8.46 8.46 0.34 RIGIDO 72 - 31 - 40
1 U3Y 11.25 8.31 8.31 2.946 8.36 8.36 0.35 RIGIDO 72 - 31 - 40
1 U4Y 11.29 8.38 8.38 2.911 8.44 8.44 0.34 RIGIDO 72 - 31 - 40
1 U5Y 11.26 8.32 8.32 2.941 8.37 8.37 0.35 RIGIDO 72 - 31 - 40
ANEXO 3. MODELO 1:3
14
DERIVAS ANÁLISIS ESPECTRAL
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
31 SPEC1Y 0.3628 3.1971 -0.5414 0.36 3.20 3.218 0.09% ok 31 SPEC1Y -0.4698 -3.1138 -1.0140 -0.47 -3.11 3.149 0.09% ok 31 SPEC3Y 0.3762 3.1867 -0.3469 0.38 3.19 3.209 0.09% ok 31 SPEC3Y -0.4564 -3.1243 -0.8196 -0.46 -3.12 3.157 0.09% ok 31 SPEC2Y 0.3628 3.1971 -0.5414 0.36 3.20 3.218 0.09% ok 31 SPEC2Y -0.4698 -3.1138 -1.0140 -0.47 -3.11 3.149 0.09% ok 31 SPEC4Y 0.3762 3.1867 -0.3469 0.38 3.19 3.209 0.09% ok 31 SPEC4Y -0.4564 -3.1243 -0.8196 -0.46 -3.12 3.157 0.09% ok 31 SPEC1X 1.0656 0.0505 -0.6837 1.07 0.05 1.067 0.03% ok 31 SPEC1X -1.1726 0.0327 -0.8717 -1.17 0.03 1.173 0.03% ok 31 SPEC3X 1.0790 0.0401 -0.4892 1.08 0.04 1.080 0.03% ok 31 SPEC3X -1.1593 0.0223 -0.6773 -1.16 0.02 1.159 0.03% ok 31 SPEC2X 1.0656 0.0505 -0.6837 1.07 0.05 1.067 0.03% ok 31 SPEC2X -1.1726 0.0327 -0.8717 -1.17 0.03 1.173 0.03% ok 31 SPEC4X 1.0790 0.0401 -0.4892 1.08 0.04 1.080 0.03% ok 31 SPEC4X -1.1593 0.0223 -0.6773 -1.16 0.02 1.159 0.03% ok 40 SPEC1Y 0.4698 3.1971 -0.5407 0.47 3.20 3.231 0.09% ok 40 SPEC1Y -0.3628 -3.1138 -1.0142 -0.36 -3.11 3.135 0.09% ok 40 SPEC3Y 0.4564 3.1867 -0.3463 0.46 3.19 3.219 0.09% ok 40 SPEC3Y -0.3762 -3.1242 -0.8198 -0.38 -3.12 3.147 0.09% ok 40 SPEC2Y 0.4698 3.1971 -0.5407 0.47 3.20 3.231 0.09% ok 40 SPEC2Y -0.3628 -3.1138 -1.0142 -0.36 -3.11 3.135 0.09% ok 40 SPEC4Y 0.4564 3.1867 -0.3463 0.46 3.19 3.219 0.09% ok 40 SPEC4Y -0.3762 -3.1242 -0.8198 -0.38 -3.12 3.147 0.09% ok 40 SPEC1X 1.1726 0.0506 -0.6835 1.17 0.05 1.174 0.03% ok 40 SPEC1X -1.0656 0.0327 -0.8714 -1.07 0.03 1.066 0.03% ok 40 SPEC3X 1.1593 0.0401 -0.4891 1.16 0.04 1.160 0.03% ok 40 SPEC3X -1.0790 0.0223 -0.6771 -1.08 0.02 1.079 0.03% ok 40 SPEC2X 1.1726 0.0506 -0.6835 1.17 0.05 1.174 0.03% ok 40 SPEC2X -1.0656 0.0327 -0.8714 -1.07 0.03 1.066 0.03% ok 40 SPEC4X 1.1593 0.0401 -0.4891 1.16 0.04 1.160 0.03% ok 40 SPEC4X -1.0790 0.0223 -0.6771 -1.08 0.02 1.079 0.03% ok 72 SPEC1Y 0.0000 4.2553 -3.5200 0.00 4.26 4.255 0.12% ok 72 SPEC1Y 0.0000 -4.2116 -3.6706 0.00 -4.21 4.212 0.12% ok 72 SPEC3Y 0.0000 4.2499 -2.6212 0.00 4.25 4.250 0.12% ok 72 SPEC3Y 0.0000 -4.2171 -2.7718 0.00 -4.22 4.217 0.12% ok
ANEXO 3. MODELO 1:3
15
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
72 SPEC2Y 0.0000 4.2553 -3.5200 0.00 4.26 4.255 0.12% ok 72 SPEC2Y 0.0000 -4.2116 -3.6706 0.00 -4.21 4.212 0.12% ok 72 SPEC4Y 0.0000 4.2499 -2.6212 0.00 4.25 4.250 0.12% ok 72 SPEC4Y 0.0000 -4.2171 -2.7718 0.00 -4.22 4.217 0.12% ok 72 SPEC1X 1.1065 0.0219 -3.5952 1.11 0.02 1.107 0.03% ok 72 SPEC1X -1.1065 0.0219 -3.5954 -1.11 0.02 1.107 0.03% ok 72 SPEC3X 1.1065 0.0164 -2.6964 1.11 0.02 1.107 0.03% ok 72 SPEC3X -1.1065 0.0164 -2.6966 -1.11 0.02 1.107 0.03% ok 72 SPEC2X 1.1065 0.0219 -3.5952 1.11 0.02 1.107 0.03% ok 72 SPEC2X -1.1065 0.0219 -3.5954 -1.11 0.02 1.107 0.03% ok 72 SPEC4X 1.1065 0.0164 -2.6964 1.11 0.02 1.107 0.03% ok 72 SPEC4X -1.1065 0.0164 -2.6966 -1.11 0.02 1.107 0.03% ok
512 SPEC1Y 1.0775 9.3112 -0.9464 0.715 6.114 6.156 0.18% ok 512 SPEC1Y -1.1284 -9.2812 -1.8327 -0.659 -6.167 6.202 0.18% ok 512 SPEC3Y 1.0838 9.3075 -0.5990 0.708 6.121 6.162 0.18% ok 512 SPEC3Y -1.1221 -9.2850 -1.4853 -0.666 -6.161 6.197 0.18% ok 512 SPEC2Y 1.0775 9.3112 -0.9464 0.715 6.114 6.156 0.18% ok 512 SPEC2Y -1.1284 -9.2812 -1.8327 -0.659 -6.167 6.202 0.18% ok 512 SPEC4Y 1.0838 9.3075 -0.5990 0.708 6.121 6.162 0.18% ok 512 SPEC4Y -1.1221 -9.2850 -1.4853 -0.666 -6.161 6.197 0.18% ok 512 SPEC1X 3.3050 0.0457 -1.2125 2.239 -0.005 2.239 0.06% ok 512 SPEC1X -3.3560 -0.0156 -1.5665 -2.183 -0.048 2.184 0.06% ok 512 SPEC3X 3.3114 0.0419 -0.8652 2.232 0.002 2.232 0.06% ok 512 SPEC3X -3.3496 -0.0194 -1.2191 -2.190 -0.042 2.191 0.06% ok 512 SPEC2X 3.3050 0.0457 -1.2125 2.239 -0.005 2.239 0.06% ok 512 SPEC2X -3.3560 -0.0156 -1.5665 -2.183 -0.048 2.184 0.06% ok 512 SPEC4X 3.3114 0.0419 -0.8652 2.232 0.002 2.232 0.06% ok 512 SPEC4X -3.3496 -0.0194 -1.2191 -2.190 -0.042 2.191 0.06% ok 521 SPEC1Y 1.1285 9.3111 -0.9452 0.659 6.114 6.149 0.18% ok 521 SPEC1Y -1.0775 -9.2811 -1.8330 -0.715 -6.167 6.209 0.18% ok 521 SPEC3Y 1.1221 9.3074 -0.5979 0.666 6.121 6.157 0.18% ok 521 SPEC3Y -1.0839 -9.2849 -1.4858 -0.708 -6.161 6.201 0.18% ok 521 SPEC2Y 1.1285 9.3111 -0.9452 0.659 6.114 6.149 0.18% ok 521 SPEC2Y -1.0775 -9.2811 -1.8330 -0.715 -6.167 6.209 0.18% ok 521 SPEC4Y 1.1221 9.3074 -0.5979 0.666 6.121 6.157 0.18% ok 521 SPEC4Y -1.0839 -9.2849 -1.4858 -0.708 -6.161 6.201 0.18% ok 521 SPEC1X 3.3560 0.0457 -1.2122 2.183 -0.005 2.183 0.06% ok 521 SPEC1X -3.3050 -0.0157 -1.5660 -2.239 -0.048 2.240 0.06% ok
ANEXO 3. MODELO 1:3
16
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
521 SPEC3X 3.3496 0.0419 -0.8649 2.190 0.002 2.190 0.06% ok 521 SPEC3X -3.3114 -0.0194 -1.2188 -2.232 -0.042 2.233 0.06% ok 521 SPEC2X 3.3560 0.0457 -1.2122 2.183 -0.005 2.183 0.06% ok 521 SPEC2X -3.3050 -0.0157 -1.5660 -2.239 -0.048 2.240 0.06% ok 521 SPEC4X 3.3496 0.0419 -0.8649 2.190 0.002 2.190 0.06% ok 521 SPEC4X -3.3114 -0.0194 -1.2188 -2.232 -0.042 2.233 0.06% ok 553 SPEC1Y 0.0000 12.4449 -3.8574 0.000 8.190 8.190 0.24% ok 553 SPEC1Y 0.0000 -12.4302 -3.9385 0.000 -8.219 8.219 0.24% ok 553 SPEC3Y 0.0000 12.4431 -2.8829 0.000 8.193 8.193 0.24% ok 553 SPEC3Y 0.0000 -12.4320 -2.9640 0.000 -8.215 8.215 0.24% ok 553 SPEC2Y 0.0000 12.4449 -3.8574 0.000 8.190 8.190 0.24% ok 553 SPEC2Y 0.0000 -12.4302 -3.9385 0.000 -8.219 8.219 0.24% ok 553 SPEC4Y 0.0000 12.4431 -2.8829 0.000 8.193 8.193 0.24% ok 553 SPEC4Y 0.0000 -12.4320 -2.9640 0.000 -8.215 8.215 0.24% ok 553 SPEC1X 3.2958 0.0074 -3.8977 2.189 -0.014 2.189 0.06% ok 553 SPEC1X -3.2958 0.0073 -3.8982 -2.189 -0.015 2.189 0.06% ok 553 SPEC3X 3.2958 0.0055 -2.9233 2.189 -0.011 2.189 0.06% ok 553 SPEC3X -3.2958 0.0055 -2.9237 -2.189 -0.011 2.189 0.06% ok 553 SPEC2X 3.2958 0.0074 -3.8977 2.189 -0.014 2.189 0.06% ok 553 SPEC2X -3.2958 0.0073 -3.8982 -2.189 -0.015 2.189 0.06% ok 553 SPEC4X 3.2958 0.0055 -2.9233 2.189 -0.011 2.189 0.06% ok 553 SPEC4X -3.2958 0.0055 -2.9237 -2.189 -0.011 2.189 0.06% ok 993 SPEC1Y 1.7506 17.0848 -1.2314 0.673 7.774 7.803 0.23% ok 993 SPEC1Y -1.7832 -17.0609 -2.4406 -0.655 -7.780 7.807 0.23% ok 993 SPEC3Y 1.7547 17.0819 -0.7724 0.671 7.774 7.803 0.23% ok 993 SPEC3Y -1.7792 -17.0639 -1.9816 -0.657 -7.779 7.807 0.23% ok 993 SPEC2Y 1.7506 17.0848 -1.2314 0.673 7.774 7.803 0.23% ok 993 SPEC2Y -1.7832 -17.0609 -2.4406 -0.655 -7.780 7.807 0.23% ok 993 SPEC4Y 1.7547 17.0819 -0.7724 0.671 7.774 7.803 0.23% ok 993 SPEC4Y -1.7792 -17.0639 -1.9816 -0.657 -7.779 7.807 0.23% ok 993 SPEC1X 6.1828 0.0682 -1.5935 2.878 0.023 2.878 0.08% ok 993 SPEC1X -6.2153 -0.0443 -2.0785 -2.859 -0.029 2.860 0.08% ok 993 SPEC3X 6.1868 0.0652 -1.1345 2.875 0.023 2.876 0.08% ok 993 SPEC3X -6.2113 -0.0473 -1.6195 -2.862 -0.028 2.862 0.08% ok 993 SPEC2X 6.1828 0.0682 -1.5935 2.878 0.023 2.878 0.08% ok 993 SPEC2X -6.2153 -0.0443 -2.0785 -2.859 -0.029 2.860 0.08% ok 993 SPEC4X 6.1868 0.0652 -1.1345 2.875 0.023 2.876 0.08% ok
ANEXO 3. MODELO 1:3
17
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
993 SPEC4X -6.2113 -0.0473 -1.6195 -2.862 -0.028 2.862 0.08% ok 1002 SPEC1Y 1.7833 17.0845 -1.2298 0.655 7.773 7.801 0.23% ok 1002 SPEC1Y -1.7507 -17.0606 -2.4411 -0.673 -7.780 7.809 0.23% ok 1002 SPEC3Y 1.7792 17.0815 -0.7709 0.657 7.774 7.802 0.23% ok 1002 SPEC3Y -1.7548 -17.0636 -1.9823 -0.671 -7.779 7.808 0.23% ok 1002 SPEC2Y 1.7833 17.0845 -1.2298 0.655 7.773 7.801 0.23% ok 1002 SPEC2Y -1.7507 -17.0606 -2.4411 -0.673 -7.780 7.809 0.23% ok 1002 SPEC4Y 1.7792 17.0815 -0.7709 0.657 7.774 7.802 0.23% ok 1002 SPEC4Y -1.7548 -17.0636 -1.9823 -0.671 -7.779 7.808 0.23% ok 1002 SPEC1X 6.2154 0.0682 -1.5931 2.859 0.023 2.859 0.08% ok 1002 SPEC1X -6.1828 -0.0443 -2.0778 -2.878 -0.029 2.878 0.08% ok 1002 SPEC3X 6.2113 0.0652 -1.1342 2.862 0.023 2.862 0.08% ok 1002 SPEC3X -6.1868 -0.0473 -1.6189 -2.875 -0.028 2.876 0.08% ok 1002 SPEC2X 6.2154 0.0682 -1.5931 2.859 0.023 2.859 0.08% ok 1002 SPEC2X -6.1828 -0.0443 -2.0778 -2.878 -0.029 2.878 0.08% ok 1002 SPEC4X 6.2113 0.0652 -1.1342 2.862 0.023 2.862 0.08% ok 1002 SPEC4X -6.1868 -0.0473 -1.6189 -2.875 -0.028 2.876 0.08% ok 1034 SPEC1Y 0.0000 22.1542 -3.7708 0.000 9.709 9.709 0.28% ok 1034 SPEC1Y 0.0000 -22.1432 -4.0566 0.000 -9.713 9.713 0.28% ok 1034 SPEC3Y 0.0000 22.1529 -2.7924 0.000 9.710 9.710 0.28% ok 1034 SPEC3Y 0.0000 -22.1446 -3.0782 0.000 -9.713 9.713 0.28% ok 1034 SPEC2Y 0.0000 22.1542 -3.7708 0.000 9.709 9.709 0.28% ok 1034 SPEC2Y 0.0000 -22.1432 -4.0566 0.000 -9.713 9.713 0.28% ok 1034 SPEC4Y 0.0000 22.1529 -2.7924 0.000 9.710 9.710 0.28% ok 1034 SPEC4Y 0.0000 -22.1446 -3.0782 0.000 -9.713 9.713 0.28% ok 1034 SPEC1X 6.1447 0.0055 -3.9135 2.849 -0.002 2.849 0.08% ok 1034 SPEC1X -6.1447 0.0055 -3.9139 -2.849 -0.002 2.849 0.08% ok 1034 SPEC3X 6.1447 0.0042 -2.9351 2.849 -0.001 2.849 0.08% ok 1034 SPEC3X -6.1447 0.0041 -2.9355 -2.849 -0.001 2.849 0.08% ok 1034 SPEC2X 6.1447 0.0055 -3.9135 2.849 -0.002 2.849 0.08% ok 1034 SPEC2X -6.1447 0.0055 -3.9139 -2.849 -0.002 2.849 0.08% ok 1034 SPEC4X 6.1447 0.0042 -2.9351 2.849 -0.001 2.849 0.08% ok 1034 SPEC4X -6.1447 0.0041 -2.9355 -2.849 -0.001 2.849 0.08% ok 1474 SPEC1Y 2.3869 25.5429 -1.4060 0.636 8.458 8.482 0.25% ok 1474 SPEC1Y -2.3975 -25.5101 -2.8298 -0.614 -8.449 8.471 0.25% ok 1474 SPEC3Y 2.3882 25.5388 -0.8765 0.633 8.457 8.481 0.25% ok
ANEXO 3. MODELO 1:3
18
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
1474 SPEC3Y -2.3961 -25.5142 -2.3004 -0.617 -8.450 8.473 0.25% ok 1474 SPEC2Y 2.3869 25.5429 -1.4060 0.636 8.458 8.482 0.25% ok 1474 SPEC2Y -2.3975 -25.5101 -2.8298 -0.614 -8.449 8.471 0.25% ok 1474 SPEC4Y 2.3882 25.5388 -0.8765 0.633 8.457 8.481 0.25% ok 1474 SPEC4Y -2.3961 -25.5142 -2.3004 -0.617 -8.450 8.473 0.25% ok 1474 SPEC1X 9.3756 0.0967 -1.8314 3.193 0.029 3.193 0.09% ok 1474 SPEC1X -9.3862 -0.0639 -2.4044 -3.171 -0.020 3.171 0.09% ok 1474 SPEC3X 9.3769 0.0926 -1.3019 3.190 0.027 3.190 0.09% ok 1474 SPEC3X -9.3848 -0.0680 -1.8749 -3.174 -0.021 3.174 0.09% ok 1474 SPEC2X 9.3756 0.0967 -1.8314 3.193 0.029 3.193 0.09% ok 1474 SPEC2X -9.3862 -0.0639 -2.4044 -3.171 -0.020 3.171 0.09% ok 1474 SPEC4X 9.3769 0.0926 -1.3019 3.190 0.027 3.190 0.09% ok 1474 SPEC4X -9.3848 -0.0680 -1.8749 -3.174 -0.021 3.174 0.09% ok 1483 SPEC1Y 2.3975 25.5424 -1.4041 0.614 8.458 8.480 0.25% ok 1483 SPEC1Y -2.3869 -25.5096 -2.8304 -0.636 -8.449 8.473 0.25% ok 1483 SPEC3Y 2.3962 25.5383 -0.8748 0.617 8.457 8.479 0.25% ok 1483 SPEC3Y -2.3883 -25.5137 -2.3011 -0.633 -8.450 8.474 0.25% ok 1483 SPEC2Y 2.3975 25.5424 -1.4041 0.614 8.458 8.480 0.25% ok 1483 SPEC2Y -2.3869 -25.5096 -2.8304 -0.636 -8.449 8.473 0.25% ok 1483 SPEC4Y 2.3962 25.5383 -0.8748 0.617 8.457 8.479 0.25% ok 1483 SPEC4Y -2.3883 -25.5137 -2.3011 -0.633 -8.450 8.474 0.25% ok 1483 SPEC1X 9.3862 0.0968 -1.8309 3.171 0.029 3.171 0.09% ok 1483 SPEC1X -9.3756 -0.0639 -2.4036 -3.193 -0.020 3.193 0.09% ok 1483 SPEC3X 9.3849 0.0927 -1.3016 3.174 0.027 3.174 0.09% ok 1483 SPEC3X -9.3769 -0.0680 -1.8743 -3.190 -0.021 3.190 0.09% ok 1483 SPEC2X 9.3862 0.0968 -1.8309 3.171 0.029 3.171 0.09% ok 1483 SPEC2X -9.3756 -0.0639 -2.4036 -3.193 -0.020 3.193 0.09% ok 1483 SPEC4X 9.3849 0.0927 -1.3016 3.174 0.027 3.174 0.09% ok 1483 SPEC4X -9.3769 -0.0680 -1.8743 -3.190 -0.021 3.190 0.09% ok 1515 SPEC1Y 0.0000 32.3159 -3.9292 0.000 10.162 10.162 0.29% ok 1515 SPEC1Y 0.0000 -32.2865 -4.3321 0.000 -10.143 10.143 0.29% ok 1515 SPEC3Y 0.0000 32.3122 -2.8965 0.000 10.159 10.159 0.29% ok 1515 SPEC3Y 0.0000 -32.2901 -3.2995 0.000 -10.146 10.146 0.29% ok 1515 SPEC2Y 0.0000 32.3159 -3.9292 0.000 10.162 10.162 0.29% ok 1515 SPEC2Y 0.0000 -32.2865 -4.3321 0.000 -10.143 10.143 0.29% ok 1515 SPEC4Y 0.0000 32.3122 -2.8965 0.000 10.159 10.159 0.29% ok
ANEXO 3. MODELO 1:3
19
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
1515 SPEC4Y 0.0000 -32.2901 -3.2995 0.000 -10.146 10.146 0.29% ok 1515 SPEC1X 9.2938 0.0148 -4.1303 3.149 0.009 3.149 0.09% ok 1515 SPEC1X -9.2938 0.0147 -4.1309 -3.149 0.009 3.149 0.09% ok 1515 SPEC3X 9.2938 0.0111 -3.0977 3.149 0.007 3.149 0.09% ok 1515 SPEC3X -9.2938 0.0110 -3.0983 -3.149 0.007 3.149 0.09% ok 1515 SPEC2X 9.2938 0.0148 -4.1303 3.149 0.009 3.149 0.09% ok 1515 SPEC2X -9.2938 0.0147 -4.1309 -3.149 0.009 3.149 0.09% ok 1515 SPEC4X 9.2938 0.0111 -3.0977 3.149 0.007 3.149 0.09% ok 1515 SPEC4X -9.2938 0.0110 -3.0983 -3.149 0.007 3.149 0.09% ok 1955 SPEC1Y 3.0384 33.6355 -1.4754 0.652 8.093 8.119 0.24% ok 1955 SPEC1Y -2.8858 -33.7071 -2.9976 -0.488 -8.197 8.212 0.24% ok 1955 SPEC3Y 3.0193 33.6445 -0.9163 0.631 8.106 8.130 0.24% ok 1955 SPEC3Y -2.9048 -33.6981 -2.4384 -0.509 -8.184 8.200 0.24% ok 1955 SPEC2Y 3.0384 33.6355 -1.4754 0.652 8.093 8.119 0.24% ok 1955 SPEC2Y -2.8858 -33.7071 -2.9976 -0.488 -8.197 8.212 0.24% ok 1955 SPEC4Y 3.0193 33.6445 -0.9163 0.631 8.106 8.130 0.24% ok 1955 SPEC4Y -2.9048 -33.6981 -2.4384 -0.509 -8.184 8.200 0.24% ok 1955 SPEC1X 12.5725 0.0691 -1.9294 3.197 -0.028 3.197 0.09% ok 1955 SPEC1X -12.4199 -0.1406 -2.5436 -3.034 -0.077 3.035 0.09% ok 1955 SPEC3X 12.5535 0.0780 -1.3703 3.177 -0.015 3.177 0.09% ok 1955 SPEC3X -12.4390 -0.1317 -1.9845 -3.054 -0.064 3.055 0.09% ok 1955 SPEC2X 12.5725 0.0691 -1.9294 3.197 -0.028 3.197 0.09% ok 1955 SPEC2X -12.4199 -0.1406 -2.5436 -3.034 -0.077 3.035 0.09% ok 1955 SPEC4X 12.5535 0.0780 -1.3703 3.177 -0.015 3.177 0.09% ok 1955 SPEC4X -12.4390 -0.1317 -1.9845 -3.054 -0.064 3.055 0.09% ok 1964 SPEC1Y 2.8858 33.6348 -1.4734 0.488 8.092 8.107 0.23% ok 1964 SPEC1Y -3.0383 -33.7063 -2.9982 -0.651 -8.197 8.223 0.24% ok 1964 SPEC3Y 2.9048 33.6437 -0.9145 0.509 8.105 8.121 0.24% ok 1964 SPEC3Y -3.0193 -33.6973 -2.4393 -0.631 -8.184 8.208 0.24% ok 1964 SPEC2Y 2.8858 33.6348 -1.4734 0.488 8.092 8.107 0.23% ok 1964 SPEC2Y -3.0383 -33.7063 -2.9982 -0.651 -8.197 8.223 0.24% ok 1964 SPEC4Y 2.9048 33.6437 -0.9145 0.509 8.105 8.121 0.24% ok 1964 SPEC4Y -3.0193 -33.6973 -2.4393 -0.631 -8.184 8.208 0.24% ok 1964 SPEC1X 12.4199 0.0691 -1.9289 3.034 -0.028 3.034 0.09% ok 1964 SPEC1X -12.5725 -0.1406 -2.5428 -3.197 -0.077 3.198 0.09% ok 1964 SPEC3X 12.4390 0.0781 -1.3699 3.054 -0.015 3.054 0.09% ok
ANEXO 3. MODELO 1:3
20
TABLE: JointDisplacements
Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA
Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?
1964 SPEC3X -12.5534 -0.1317 -1.9838 -3.177 -0.064 3.177 0.09% ok 1964 SPEC2X 12.4199 0.0691 -1.9289 3.034 -0.028 3.034 0.09% ok 1964 SPEC2X -12.5725 -0.1406 -2.5428 -3.197 -0.077 3.198 0.09% ok 1964 SPEC4X 12.4390 0.0781 -1.3699 3.054 -0.015 3.054 0.09% ok 1964 SPEC4X -12.5534 -0.1317 -1.9838 -3.177 -0.064 3.177 0.09% ok 1996 SPEC1Y 0.0001 41.3267 -3.0560 0.000 9.011 9.011 0.26% ok 1996 SPEC1Y -0.0001 -41.3871 -3.5714 0.000 -9.101 9.101 0.26% ok 1996 SPEC3Y 0.0001 41.3342 -2.2275 0.000 9.022 9.022 0.26% ok 1996 SPEC3Y -0.0001 -41.3796 -2.7430 0.000 -9.089 9.089 0.26% ok 1996 SPEC2Y 0.0001 41.3267 -3.0560 0.000 9.011 9.011 0.26% ok 1996 SPEC2Y -0.0001 -41.3871 -3.5714 0.000 -9.101 9.101 0.26% ok 1996 SPEC4Y 0.0001 41.3342 -2.2275 0.000 9.022 9.022 0.26% ok 1996 SPEC4Y -0.0001 -41.3796 -2.7430 0.000 -9.089 9.089 0.26% ok 1996 SPEC1X 12.4400 -0.0302 -3.3136 3.146 -0.045 3.147 0.09% ok 1996 SPEC1X -12.4400 -0.0303 -3.3138 -3.146 -0.045 3.147 0.09% ok 1996 SPEC3X 12.4400 -0.0226 -2.4852 3.146 -0.034 3.146 0.09% ok 1996 SPEC3X -12.4400 -0.0227 -2.4854 -3.146 -0.034 3.146 0.09% ok 1996 SPEC2X 12.4400 -0.0302 -3.3136 3.146 -0.045 3.147 0.09% ok 1996 SPEC2X -12.4400 -0.0303 -3.3138 -3.146 -0.045 3.147 0.09% ok 1996 SPEC4X 12.4400 -0.0226 -2.4852 3.146 -0.034 3.146 0.09% ok 1996 SPEC4X -12.4400 -0.0227 -2.4854 -3.146 -0.034 3.146 0.09% ok
ANEXO 3. MODELO 1:3
21
ÍNDICES DE FLEXIBILIDAD ANÁLISIS ESPECTRAL
NIVEL COMB
desplazamiento (mm)
drift SVRFL (mm)
α TIPO NODOS
COMPARADOS Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDD DRIFT
SVR1 DRIFT SVR1
5 SPEC1Y 41.33 33.64 33.63 7.692 8.12 8.11 0.95 SEMIRIGIDO 1996 - 1955 - 1964
5 SPEC1Y 41.39 33.71 33.71 7.680 8.21 8.22 0.93 SEMIRIGIDO 1996 - 1955 - 1964
5 SPEC3Y 41.33 33.64 33.64 7.690 8.13 8.12 0.95 SEMIRIGIDO 1996 - 1955 - 1964
5 SPEC3Y 41.38 33.70 33.70 7.682 8.20 8.21 0.94 SEMIRIGIDO 1996 - 1955 - 1964
5 SPEC2Y 41.33 33.64 33.63 7.692 8.12 8.11 0.95 SEMIRIGIDO 1996 - 1955 - 1964
5 SPEC2Y 41.39 33.71 33.71 7.680 8.21 8.22 0.93 SEMIRIGIDO 1996 - 1955 - 1964
5 SPEC4Y 41.33 33.64 33.64 7.690 8.13 8.12 0.95 SEMIRIGIDO 1996 - 1955 - 1964
5 SPEC4Y 41.38 33.70 33.70 7.682 8.20 8.21 0.94 SEMIRIGIDO 1996 - 1955 - 1964
5 SPEC1X 12.69 12.42 12.42 0.268 3.03 3.03 0.09 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934
5 SPEC1X 12.85 12.57 12.57 0.282 3.20 3.20 0.09 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934
5 SPEC3X 12.71 12.44 12.44 0.269 3.05 3.05 0.09 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934
5 SPEC3X 12.83 12.55 12.55 0.280 3.18 3.18 0.09 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934
5 SPEC2X 12.69 12.42 12.42 0.268 3.03 3.03 0.09 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934
5 SPEC2X 12.85 12.57 12.57 0.282 3.20 3.20 0.09 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934
5 SPEC4X 12.71 12.44 12.44 0.269 3.05 3.05 0.09 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934
5 SPEC4X 12.83 12.55 12.55 0.280 3.18 3.18 0.09 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934
4 SPEC1Y 32.32 25.54 25.54 6.773 8.48 8.48 0.80 SEMIRIGIDO 1515 - 1474 - 1483
4 SPEC1Y 32.29 25.51 25.51 6.777 8.47 8.47 0.80 SEMIRIGIDO 1515 - 1474 - 1483
4 SPEC3Y 32.31 25.54 25.54 6.774 8.48 8.48 0.80 SEMIRIGIDO 1515 - 1474 - 1483
4 SPEC3Y 32.29 25.51 25.51 6.776 8.47 8.47 0.80 SEMIRIGIDO 1515 - 1474 - 1483
4 SPEC2Y 32.32 25.54 25.54 6.773 8.48 8.48 0.80 SEMIRIGIDO 1515 - 1474 - 1483
4 SPEC2Y 32.29 25.51 25.51 6.777 8.47 8.47 0.80 SEMIRIGIDO 1515 - 1474 - 1483
4 SPEC4Y 32.31 25.54 25.54 6.774 8.48 8.48 0.80 SEMIRIGIDO 1515 - 1474 - 1483
4 SPEC4Y 32.29 25.51 25.51 6.776 8.47 8.47 0.80 SEMIRIGIDO 1515 - 1474 - 1483
4 SPEC1X 9.63 9.39 9.39 0.239 3.17 3.17 0.08 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453
4 SPEC1X 9.59 9.38 9.38 0.217 3.19 3.19 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453
4 SPEC3X 9.62 9.38 9.39 0.236 3.17 3.17 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453
4 SPEC3X 9.60 9.38 9.38 0.219 3.19 3.19 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453
4 SPEC2X 9.63 9.39 9.39 0.239 3.17 3.17 0.08 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453
4 SPEC2X 9.59 9.38 9.38 0.217 3.19 3.19 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453
4 SPEC4X 9.62 9.38 9.39 0.236 3.17 3.17 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453
4 SPEC4X 9.60 9.38 9.38 0.219 3.19 3.19 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453
3 SPEC1Y 22.15 17.08 17.08 5.070 7.80 7.80 0.65 SEMIRIGIDO 1034 - 993 - 1002
3 SPEC1Y 22.14 17.06 17.06 5.082 7.81 7.81 0.65 SEMIRIGIDO 1034 - 993 - 1002
3 SPEC3Y 22.15 17.08 17.08 5.071 7.80 7.80 0.65 SEMIRIGIDO 1034 - 993 - 1002
ANEXO 3. MODELO 1:3
22
NIVEL COMB
desplazamiento (mm)
drift SVRFL (mm)
α TIPO NODOS
COMPARADOS Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDD
DRIFT SVR1
DRIFT SVR1
3 SPEC3Y 22.14 17.06 17.06 5.081 7.81 7.81 0.65 SEMIRIGIDO 1034 - 993 - 1002
3 SPEC2Y 22.15 17.08 17.08 5.070 7.80 7.80 0.65 SEMIRIGIDO 1034 - 993 - 1002
3 SPEC2Y 22.14 17.06 17.06 5.082 7.81 7.81 0.65 SEMIRIGIDO 1034 - 993 - 1002
3 SPEC4Y 22.15 17.08 17.08 5.071 7.80 7.80 0.65 SEMIRIGIDO 1034 - 993 - 1002
3 SPEC4Y 22.14 17.06 17.06 5.081 7.81 7.81 0.65 SEMIRIGIDO 1034 - 993 - 1002
3 SPEC1X 6.37 6.22 6.22 0.159 2.86 2.86 0.06 RIGIDO 1076 - 1002 - 972
3 SPEC1X 6.34 6.18 6.18 0.156 2.88 2.88 0.05 RIGIDO 1076 - 1002 - 972
3 SPEC3X 6.37 6.21 6.21 0.158 2.86 2.86 0.06 RIGIDO 1076 - 1002 - 972
3 SPEC3X 6.34 6.19 6.19 0.157 2.88 2.88 0.05 RIGIDO 1076 - 1002 - 972
3 SPEC2X 6.37 6.22 6.22 0.159 2.86 2.86 0.06 RIGIDO 1076 - 1002 - 972
3 SPEC2X 6.34 6.18 6.18 0.156 2.88 2.88 0.05 RIGIDO 1076 - 1002 - 972
3 SPEC4X 6.37 6.21 6.21 0.158 2.86 2.86 0.06 RIGIDO 1076 - 1002 - 972
3 SPEC4X 6.34 6.19 6.19 0.157 2.88 2.88 0.05 RIGIDO 1076 - 1002 - 972
2 SPEC1Y 12.44 9.31 9.31 3.134 6.16 6.15 0.51 SEMIRIGIDO 553 - 512 - 521
2 SPEC1Y 12.43 9.28 9.28 3.149 6.20 6.21 0.51 SEMIRIGIDO 553 - 512 - 521
2 SPEC3Y 12.44 9.31 9.31 3.136 6.16 6.16 0.51 SEMIRIGIDO 553 - 512 - 521
2 SPEC3Y 12.43 9.28 9.28 3.147 6.20 6.20 0.51 SEMIRIGIDO 553 - 512 - 521
2 SPEC2Y 12.44 9.31 9.31 3.134 6.16 6.15 0.51 SEMIRIGIDO 553 - 512 - 521
2 SPEC2Y 12.43 9.28 9.28 3.149 6.20 6.21 0.51 SEMIRIGIDO 553 - 512 - 521
2 SPEC4Y 12.44 9.31 9.31 3.136 6.16 6.16 0.51 SEMIRIGIDO 553 - 512 - 521
2 SPEC4Y 12.43 9.28 9.28 3.147 6.20 6.20 0.51 SEMIRIGIDO 553 - 512 - 521
2 SPEC1X 3.44 3.36 3.36 0.089 2.18 2.18 0.04 RIGIDO 595 - 521 - 491
2 SPEC1X 3.39 3.30 3.31 0.084 2.24 2.24 0.04 RIGIDO 595 - 521 - 491
2 SPEC3X 3.44 3.35 3.35 0.088 2.19 2.19 0.04 RIGIDO 595 - 521 - 491
2 SPEC3X 3.40 3.31 3.31 0.084 2.23 2.23 0.04 RIGIDO 595 - 521 - 491
2 SPEC2X 3.44 3.36 3.36 0.089 2.18 2.18 0.04 RIGIDO 595 - 521 - 491
2 SPEC2X 3.39 3.30 3.31 0.084 2.24 2.24 0.04 RIGIDO 595 - 521 - 491
2 SPEC4X 3.44 3.35 3.35 0.088 2.19 2.19 0.04 RIGIDO 595 - 521 - 491
2 SPEC4X 3.40 3.31 3.31 0.084 2.23 2.23 0.04 RIGIDO 595 - 521 - 491
1 SPEC1Y 4.26 3.20 3.20 1.058 3.22 3.23 0.33 RIGIDO 72 - 31 - 40
1 SPEC1Y 4.21 3.11 3.11 1.098 3.15 3.13 0.35 RIGIDO 72 - 31 - 40
1 SPEC3Y 4.25 3.19 3.19 1.063 3.21 3.22 0.33 RIGIDO 72 - 31 - 40
1 SPEC3Y 4.22 3.12 3.12 1.093 3.16 3.15 0.35 RIGIDO 72 - 31 - 40
1 SPEC2Y 4.26 3.20 3.20 1.058 3.22 3.23 0.33 RIGIDO 72 - 31 - 40
1 SPEC2Y 4.21 3.11 3.11 1.098 3.15 3.13 0.35 RIGIDO 72 - 31 - 40
1 SPEC4Y 4.25 3.19 3.19 1.063 3.21 3.22 0.33 RIGIDO 72 - 31 - 40
1 SPEC4Y 4.22 3.12 3.12 1.093 3.16 3.15 0.35 RIGIDO 72 - 31 - 40
ANEXO 3. MODELO 1:3
23
NIVEL COMB
desplazamiento (mm)
drift SVRFL (mm)
α TIPO NODOS
COMPARADOS Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDD
DRIFT SVR1
DRIFT SVR1
1 SPEC1X 1.19 1.17 1.17 0.021 1.17 1.17 0.02 RIGIDO 114 - 40 - 10
1 SPEC1X 1.09 1.07 1.07 0.021 1.07 1.07 0.02 RIGIDO 114 - 40 - 10
1 SPEC3X 1.18 1.16 1.16 0.021 1.16 1.16 0.02 RIGIDO 114 - 40 - 10
1 SPEC3X 1.10 1.08 1.08 0.021 1.08 1.08 0.02 RIGIDO 114 - 40 - 10
1 SPEC2X 1.19 1.17 1.17 0.021 1.17 1.17 0.02 RIGIDO 114 - 40 - 10
1 SPEC2X 1.09 1.07 1.07 0.021 1.07 1.07 0.02 RIGIDO 114 - 40 - 10
1 SPEC4X 1.18 1.16 1.16 0.021 1.16 1.16 0.02 RIGIDO 114 - 40 - 10
1 SPEC4X 1.10 1.08 1.08 0.021 1.08 1.08 0.02 RIGIDO 114 - 40 - 10
ANEXO 3. MODELO 1:3
24
ÍNDICES DE FLEXIBILIDAD ANÁLISIS CRONOLÓGICO
A continuación se presenta la variación del índice de flexibilidad a través del tiempo para cada uno de los pisos del modelo, cuando son sometidos a las diferentes señales sísmicas:
SISMO COYOTE
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5
Índice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO COYOTE. MODELO 1:3. PISO 5.
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5
Índice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO COYOTE. MODELO 1:3. PISO 4
ANEXO 3. MODELO 1:3
25
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
0 1 2 3 4 5
Índice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO COYOTE. MODELO 1:3. PISO 3
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5
Índice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO COYOTE. MODELO 1:3. PISO 2
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5
Índice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO COYOTE. MODELO 1:3. PISO 1
ANEXO 3. MODELO 1:3
26
SISMO OROVILLE
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 0.5 1 1.5 2 2.5
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO OROVILLE. MODELO 1:3. PISO 5
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 0.5 1 1.5 2 2.5
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO OROVILLE. MODELO 1:3. PISO 4
ANEXO 3. MODELO 1:3
27
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 0.5 1 1.5 2 2.5
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO OROVILLE. MODELO 1:3. PISO 3
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 0.5 1 1.5 2 2.5
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO OROVILLE. MODELO 1:3. PISO 2
ANEXO 3. MODELO 1:3
28
SISMO NORTHRIDGE
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 0.5 1 1.5 2 2.5
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO OROVILLE. MODELO 1:3. PISO 1
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8 10
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO NORTHRIDGE. MODELO 1:3. PISO 5
ANEXO 3. MODELO 1:3
29
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8 10
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO NORTHRIDGE. MODELO 1:3. PISO 4
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8 10
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO NORTHRIDGE. MODELO 1:3. PISO 3
ANEXO 3. MODELO 1:3
30
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8 10
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO NORTHRIDGE. MODELO 1:3. PISO 2
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8 10
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO NORTHRIDGE. MODELO 1:3. PISO 1
ANEXO 3. MODELO 1:3
31
SISMO LOMA PRIETA
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO LOMAPRIETA. MODELO 1:3. PISO 5
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO LOMAPRIETA. MODELO 1:3. PISO 4
ANEXO 3. MODELO 1:3
32
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO LOMAPRIETA. MODELO 1:3. PISO 3
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO LOMAPRIETA. MODELO 1:3. PISO 2
ANEXO 3. MODELO 1:3
33
SISMO MÉXICO
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO LOMAPRIETA. MODELO 1:3. PISO 1
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO MÉXICO. MODELO 1:3. PISO 5
ANEXO 3. MODELO 1:3
34
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO MÉXICO. MODELO 1:3. PISO 4
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO MÉXICO. MODELO 1:3. PISO 3
ANEXO 3. MODELO 1:3
35
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO MÉXICO. MODELO 1:3. PISO 2
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO MÉXICO. MODELO 1:3. PISO 1
ANEXO 3. MODELO 1:3
36
SISMO KOBE
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO KOBE. MODELO 1:3. PISO 5
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO KOBE. MODELO 1:3. PISO 4
ANEXO 3. MODELO 1:3
37
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO KOBE. MODELO 1:3. PISO 3
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO KOBE. MODELO 1:3. PISO 2
ANEXO 3. MODELO 1:3
38
A continuación, se presenta la flexibilidad de cada uno de los pisos cuando son sometidos a cada una de las señales sísmicas, mostrando con qué tanto porcentaje se puede clasificar como rígido, semirígidoo flexible.
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
0 2 4 6 8
ïndice de flexibilidad
(α)
Tiempo (s)
SISMO KOBE. MODELO 1:3. PISO 1
0%
20%
40%
60%
80%
17%
52%
23%17%
16% 22%
76%
46% 50%
73%
61% 64%
7%2%
26%
9%
23%
14%
Análisis Cronológico ‐ Flexibilidad de diafragma Modelo 1:3 ‐ Piso 5
Rígido Semirígido Flexible
ANEXO 3. MODELO 1:3
39
0%10%20%30%40%50%60%70%80%90%
14%
59%
31%
18%28%
24%
81%
28%
53%
75%
57%65%
5%13% 15%
7%15%
12%
Análisis Cronológico ‐ Flexibilidad de diafragma Modelo 1:3 ‐ Piso 4
Rígido Semirígido Flexible
0%
20%
40%
60%
80%
38%
10%
24%35%
25%32%
50%
14%
51% 52%49%
57%
12%
76%
25%
13%
26%
11%
Análisis Cronológico ‐ Flexibilidad de diafragma Modelo 1:3 ‐ Piso 3
Rígido Semirígido Flexible
ANEXO 3. MODELO 1:3
40
0%10%20%30%40%50%60%70%80%90%
27%
6%
24% 31%25%
38%
59%
13%
47%53%
43% 48%
14%
80%
29%
16%
31%
14%
Análisis Cronológico ‐ Flexibilidad de diafragma Modelo 1:3 ‐ Piso 2
Rígido Semirígido Flexible
0%
10%
20%
30%
40%
50%
60%
70%
26%
10%
29%27%
23%
33%
61%
34%40%
58%
46% 50%
13%
56%
31%
15%
31%
17%
Análisis Cronológico ‐ Flexibilidad de diafragma Modelo 1:3 ‐ Piso 1
Rígido Semirígido Flexible