408-13 talud avenida lempa - cumbres de cuscatlan

San Salvador, Enero de 2014

Residencial Brumas de La Escalon, Senda 1, Casa No.11, San Salvador. Teléfono: 2262-0484

Fax: 2262-0585 Correo: [email protected]

Proyecto:

“TALUD AVENIDA LEMPA”

Ubicación: Tramo Final de Avenida Lempa, Sector Polígono I-5, Urbanización Cumbres de Cuscatlán, Municipio de Antiguo Cuscatlán, Departamento de La Libertad.

ESTUDIO DE SUELOS REFERENCIA: ES-408-13

A ser presentado a:

CUMBRES DE CUSCATLÁN, S.A. de C.V.

Presenta:

ICIA, S.A. DE C.V.

COPIA

R e s i d e n c i a l Br u m a s d e l a E s c a l ó n , Se n d a 1 , c a s a 1 1 , Sa n Sa lv a d or . E l Sa l v a d or

Tel. (503) 2262-0484 / (503) 2262-2841 * www.iciaelsalvador.com

San Salvador, 3 de diciembre de 2013.

Ref.: ES-408-13

Señores: CUMBRES DE CUSCATLÁN, S.A. de C.V.

Presente.

Atn. : Ing. Jaime Cea

Estimado Ing. Cea:

Sírvanse encontrar adjunto los resultados Investigación Geotécnica y Análisis

de Estabilidad de taludes para el proyecto , ubicado en “TALUD AVENIDA LEMPA”

el tramo final de Avenida Lempa, Sector Polígono I-5, Urbanización Cumbres de

Cuscatlán, Municipio de Antiguo Cuscatlán, Departamento de La Libertad.

Muy atentamente,

Por ICIA, S.A. de C.V.

Carmen Elena Rico Baños

Ingeniero Civil

CER/bhs.

Ref. ES-408-13 Talud Avenida Lempa

1

I n g e n i e r o s C o n s u l t o r

www.iciaelsalvador.com

INDICE

I- PROPÓSITO DE LA INVESTIGACIÓN .................................... 2

II- TRABAJO REALIZADO ........................................................ 2

III - DESCRIPCIÓN DEL SITIO .................................................. 3

IV- RESULTADOS OBTENIDOS ............................................... 3

V-ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD ................................ 7

VI. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ......................... 10

VII - RECOMENDACIONES GENERALES. ............................... 15

VIII - COMENTARIOS ADICIONALES_ ..................................... 16

IX- ANEXOS

X- APENDICES


2



I- PROPÓSITO DE LA INVESTIGACIÓN

El propósito del trabajo fue determinar de una manera general las condiciones

prevalecientes del subsuelo y la estabilidad global de los taludes del proyecto “TALUD

, ubicado en el tramo final de Avenida Lempa, Sector Polígono I-5, AVENIDA LEMPA”

Urbanización Cumbres de Cuscatlán, Municipio de Antiguo Cuscatlán, Departamento de

La Libertad.

II- TRABAJO REALIZADO

El trabajo de campo se realizó el día 4 de Noviembre de 2013, consistiendo en

OCHO (8) sondeos del tipo Penetración Estándar (SPT) y TRES (3) , ubicados tal como se

presenta en el plano del Anexo N°1. La profundidad de exploración mínima y máxima fue

de 1.50 y 8.00 m respectivamente, medidos a partir del nivel del terreno natural. Dicha

profundidad estuvo determinada por la mínima penetración de la herramienta de avance

debido a la intercepción en ciertos sectores de suelos muy densos y roca fragmentada

que no pueden ser atravesados por el Método de Penetración Estándar (SPT).

A través de los ensayos de Penetración Estándar (SPT) normalizados por ASTM D

1586-10, se establece la resistencia del suelo (valor de "N" golpes/30 cm), así como se

obtiene un muestreo continuo del mismo. Las muestras recuperadas son trasladadas al

laboratorio en donde son sometidas a Ensayos de Clasificación y Contenidos de

Humedad Natural (w%) para su caracterización.

Además en el sector de talud objeto de estudio se tomaron CUATRO (4) muestras

alteradas e inalteradas de diferentes estratos de suelo para ser sometidas a igual número

de Ensayos de Corte Directo, según lo establecido en la Norma ASTM D3080, con el

objeto de determinar la ley de resistencia al esfuerzo cortante de dichos suelos.


3



III - DESCRIPCIÓN DEL SITIO

Al momento de realizar la inspección al lugar y la labor de campo se observó lo

siguiente:

El área objeto de estudio corresponde a un talud de inclinación variable ubicado

en el tramo final de la Avenida Lempa, la cual se localiza de forma paralela y contiguo al

Boulevard Orden de Malta. Dicho talud ha sido desarrollado en un solo cuerpo con

inclinación variable entre 30º y 40º, encontrándose protegido por abundante vegetación,

así como por canaletas transversales. Es de indicar que en el sector cercando al

boulevard se observaron acopios de ripio en algunos puntos de su corona, así mismo se

evidenció la presencia de salidas de tuberías provenientes del boulevard en el cuerpo del

talud. (Ver Fotografías anexas).

IV- RESULTADOS OBTENIDOS

A continuación se resume las condiciones del subsuelo detectadas en las

perforaciones y en los ensayos de laboratorio realizados:

IV.1 En la Tabla 1 se presentan las condiciones inadecuadas del subsuelo:

Sondeo Prof. de Expl. (m)

Prof. de suelos sueltos y/o Inad (m)

Clasificación del suelo

S-1 4.00

0.00-0.50

0.50-3.00

Arena limosa, café oscuro, con gravillas, suelta, saturada (SM) Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, suelto, parcial saturado a saturado (ML”)

S-1A 1.50 0.00-0.50 Arena arcillosa, café oscuro, con gravas, suelta,

saturada (lodo) (SC)

S-1B 1.00 ----- Arena arcillosa, café oscuro, con gravillas, densa,

saturada (lodo) (SC)

S-2 2.80

0.00-1.00

1.00-1.50

Limo arenoso, café oscuro, orgánico, muy suelto, saturado (OL) Arena mal graduada, café oscuro, suelta, parcial saturada (SP)


4



Sondeo Prof. de Expl. (m)

Prof. de suelos sueltos y/o Inad (m)

Clasificación del suelo

S-3 8.00

0.00-0.50 2.00-3.00 3.00-4.50

4.50-5.50

Arena limosa, café oscuro, muy suelta, saturada (SM) Arena arcillosa, café oscuro, suelta, saturada (lodo) (SC) Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, suelto, parcial saturado a saturado (ML”) Arena pomítica mal graduada, café claro, suelta a semidensa, saturada (SP)

S-4 8.00

0.50-1.00 1.00-2.00

2.00-3.50

3.50-4.50 5.00-5.50

Suelos semidensos Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, muy suelto a semidenso, saturado (lodo) (ML”) Limo arenoso, café claro, muy suelto a suelto, saturado (lodo) (ML) Suelos sueltos a semidensos Arena mal graduada, gris oscuro, semidensa, parcial saturada (SP)

S-4A 7.00

1.00-2.00

2.00-3.00

3.00-4.00

4.50-5.50

6.00-6.50

Arena arcillosa, café oscuro, con gravillas, suelta, saturada (lodo) (SC) Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, suelto, saturado (lodo) (ML”)

Arena pomítica mal graduada, café claro, suelta a semidensa, saturada (SP) Arena pomítica mal graduada, café claro, semidensa, saturada (SP) Arena arcillosa, café oscuro, con gravillas, semidensa, saturada (SC)

S-5 8.00

0.00-0.50

0.50-1.00

1.00-2.00

2.50-3.00

6.50-7.50

Limo arenoso, café oscuro, ligeramente orgánico, muy suelto, saturado (ML-OL) Arena arcillosa, café oscuro, con pómez, suelta, saturada (lodo) (SC) Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, con gravillas, suelto a semidenso, saturado a lodo (ML”) Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, con gravillas, semidenso, saturado (lodo) (ML”) Limo arenoso, café oscuro, contaminado, denso, parcial saturado a saturado (ML)c

S-6 5.50

0.00-1.50

1.50-3.00

3.50-4.50

Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, muy suelto, saturado (lodo) (ML”)

Arena arcillosa, café oscuro, con gravillas, suelta a semidensa, saturada (lodo) (SC) Limo arenoso, café oscuro, contaminado, denso, saturado (ML)c

S-7 6.00

0.00-0.50 1.00-4.00

4.00-5.00

Limo arenoso, café claro, muy suelto, saturado (ML) Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, muy suelto a suelto, saturado (lodo) (ML”) Arena pomítica mal graduada, café oscuro, muy suelta a suelta, saturada (lodo) (SP)

S-8 7.00

0.00-0.50

0.50-1.00

1.00-2.50

2.50-3.00

3.00-3.50

Limo arenoso, café oscuro, orgánico, suelto, saturado (lodo) (OL) Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, suelto, saturado (ML”) Arena arcillosa, café oscuro, suelta, parcial saturada (SC) Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, suelto, saturado (lodo) (ML”)

Arena pomítica mal graduada, café claro, suelto, saturada (SP)

Tabla 1. Profundidad de los suelos sueltos y/o inadecuados.


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Notas: 1. La profundidad está referida a partir del nivel de brocal de cada perforación realizada. 2. Como suelo inadecuado se considera aquel que posee una Capacidad de Carga Admisible menor

que 1.2 kg/cm2.

Capacidad de Carga Admisible, Kg/cm².

IV.2 La Capacidad de Carga Admisible del subsuelo correlacionada a través de

los Ensayos de Penetración Estándar (SPT) es variable según cada sondeo y

profundidad, como se indica en la Tabla 2:

Prof. en metros

Sondeos

S-1 S-1A S-1B S-2 S-3 S-4 S-4A S-5 S-6 S-7 S-8

0.50 0.4 (0.6) (5.0) (*) 0.1 4.9 1.4 0.1* (0.1) 0.2* (*)

1.00 0.5 (5.0) >5.0 (*) 2.9 1.1 5.0 (0.6) (0.3) 1.4 0.7

1.50 0.4 >5.0 0.8 3.1 (0.9) (0.6) 1.1 (0.4) (0.4) 1.0

2.00 0.4 roca >5.0 4.3 (0.1) (0.5) (0.4) (1.3) (0.5) 0.5

2.50 0.4 >5.0 (0.6) (0.2) (0.4) 1.8 (0.6) (0.3) (0.4)

3.00 0.5 roca (0.6) (0.4) (0.7) (1.1) (0.4) (0.5) (0.4)

3.50 >5.0 0.6 (0.5) 0.7 1.4 1.7 (0.7) 0.6

4.00 >5.0 1.0 0.6 1.1 1.5 3.8+ (0.8) 1.8

4.50 roca 0.9 1.1 1.8 1.9 2.8+ (0.5) 3.6

5.00 (0.6) 3.1 1.2 1.3 >5.0 (0.3) 3.7

5.50 1.4 1.1 1.4 2.3 >5.0 4.5 3.2

6.00 1.7 1.4 1.8 1.6 >5.0 2.6

6.50 1.4 1.5 1.1 2.3 3.0

7.00 1.6 1.5 3.8 2.9+ 5.0

7.50 1.8 2.2 3.4+

8.00 1.6 (5.0) 4.6

Tabla 2. Capacidad de Carga Admisible del subsuelo (Kg/cm²), según la profundidad. Notas: 1- La profundidad está referida a partir del nivel de terreno existente al momento de la

investigación de campo. 2- Valores de Capacidad de Carga calculados para un ancho de fundación B<1.22m y un

asentamiento máximo de 25.4 mm, según Meyerhof, 1960. 3- (*) Suelos orgánicos a ligeramente orgánicos. 4- (+) suelo contaminado con ripio o aguas servidas 5- ( ) Suelos saturados tipo lodo.


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Contenido de Humedad Natural (w%)

IV.3 Los Contenidos de Humedad Natural (w%) de los suelos interceptados

indican un estado variable de parcial saturado a predominantemente saturado

(lodo) (12<w%<74), sin embargo se debe tomar en cuenta que estos suelos

disminuyen su resistencia cuando se saturan, por lo que las condiciones actuales del

subsuelo (Noviembre/2013) podrían cambiar significativamente si se incrementan sus

Contenidos de Humedad Natural (w%).

Nivel Freático

IV.4 Hasta la máxima profundidad de exploración no se detectó el nivel

Freático o Tabla de Agua permanente en ninguno de los sondeos realizados.

Lecho Rocoso

IV.5 Se detectó la presencia de roca fragmentada en el sector de los sondeos

S-1, S-1A y S-2 a profundidades variables entre 1.50 y 4.00 m, así como suelos muy

densos, en otros sectores a profundidades variables, los cuales presentan Rechazo a

la Penetración (N>50 golpes/pie).

Condiciones del Subsuelo

IV.6 Es de indicar que en la zona de estudio se detectaron estratos de suelos

saturados tipo lodo a profundidades variables entre 1.00 y 5.00 m, así mismo en el

sector de los sondeos S-5 y S-6 se interceptaron suelos contaminados con posibles

aguas servidas a profundidades variables entre 3.50 y 7.50 m, condiciones que

resultan adversas desde el punto de vista geotécnico y que deberá ser considerada por

el ingeniero estructural diseñador del proyecto.

IV.7 Cabe mencionar la existencia de estratos de arenas mal graduadas,

tipo pomíticas a diferentes profundidades, material que posee altos índices de

permeabilidad, condición que podría producir saturación de los estratos de suelo

adyacentes a estas, especialmente durante la estación lluviosa.


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IV.8 Para una mayor información en lo relativo a valores de Resistencia a la

Penetración (valor de "N"), Contenidos de Humedad Natural (w%) y Clasificación del

Subsuelo, referirse a los perfiles estratigráficos y registros de perforación.

V-ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUD

El método que se utilizó para el análisis de Estabilidad del Talud existente es

el de las dovelas de Bishop, el cual considera un tipo de falla rotacional en la masa de

suelo. Para dicho análisis se utilizó el Software SLIDE versión 5.0 de la compañía

canadiense Rocscience.

El principio básico del modelo de análisis propuesto por Bishop es que la masa

de suelo deslizará sobre un plano de falla circular debido a la acción de fuerzas

motoras. La masa de suelo encerrada en la superficie de falla analizada es dividida en

dovelas y a cada una se les calcula su peso, el cual es una de las variables de mayor

importancia para este método de análisis.

Los tipos de fuerzas que el método considera son: Las fuerzas motoras y las

fuerzas resistentes. Las fuerzas motoras son las que provocan que el talud falle y son

de dos tipos: Fuerzas Gravitacionales y Fuerzas Sísmicas. El otro tipo de fuerzas que

considera el método son las fuerzas resistentes, que son debidas a la acción de los

esfuerzos cortantes resistentes generados en la superficie de falla del talud. Estas

fuerzas resistentes se encuentran en función de las características propias del terreno,

tales como son los valores de cohesión ( c ) y ángulo de fricción interna del suelo ( )

El procedimiento para la evaluación del factor de seguridad del talud se detalla

a continuación:

a) Superficies de Falla Seleccionadas. A partir de la información topográfica

proporcionada por el contratante, se definieron dos secciones transversales, que

representasen de forma más completa las condiciones del sitio; luego con la


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superficie ya modelada se procede a calcular las probables superficies de falla del

talud, utilizando el programa Slide V5.0 (ver Anexos).

b) Fuerzas Sísmicas Actuantes. Durante un sismo se generan fuerzas dinámicas que

afectan la estabilidad de los taludes. Para la evaluación de estas fuerzas, el

Reglamento de Diseño Sísmico vigente en el país recomienda aplicar a la masa

deslizante considerada una carga horizontal cuya magnitud sea 0.16 veces el peso

de dicha masa.

c) Parámetros del Suelo. Los parámetros del suelo que se utilizaron en el análisis de

estabilidad de taludes fueron estimados a partir de los ensayos de corte directo

realizados (ver anexos de este informe), según se presenta en la siguiente tabla:

Clasificación Ángulo de Fricción

Interna (Ø) Cohesión (C)

KPa Peso Volumétrico

(g/cm3)

Limo arenoso café oscuro, ligeramente orgánico (ML-OL)

33.7 14.358 1.486

Arena limosa café claro, con pómez (SM)

40.9 23.398 1.493

Arena mal graduada, gris oscuro (SP)

38.9 2.700 1.555

Limo arenoso café oscuro, de media plasticidad (ML”)

34.3 13.146 1.705

Tabla 3. Valores obtenidos en Ensayos de Corte Directo.

CONSIDERACIONES GENERALES PARA EL ANALISIS DE ESTABILIDAD:

Para los análisis realizados se tomaron además de los parámetros antes expuestos,

algunas consideraciones particulares del proyecto, tal como se detalla a continuación:

1. Los sondeos de Penetración Estándar (SPT), fueron ubicados a lo largo de los

perfiles considerados como más desfavorables en cuanto a la pendiente del terreno

y diferencia de niveles. Y los análisis de estabilidad se realizaron proyectando los

sondeos hacia una sola linea recta.


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2. Se ha considerado dentro del perfil cinco (5) materiales bien definidos: limos

arenosos ligeramente orgánicos (ML-OL), arenas limosas (SM), limos arenosos de

media plasticidad (ML”), arenas mal graduadas (SP) y un últimoestrato que lo

conforman los suelos muy densos, y/o roca fragmentada los cuales presentan

Rechazo a la penetración (N>50 golpes/pie).

3. Los parámetros del suelo utilizados en nuestro análisis para cada uno de los

estratos detectados, han sido los obtenidos en los ensayos de corte directo

realizados (ver Tabla 3 y ensayos anexos a este informe)

4. Debido a que a través de los sondeos de Penetración Estándar realizados en la zona

objeto de estudio no se detectó la presencia de líneas de agua a diferentes

profundidades, no se ha considerado en nuestro análisis el Nivel Freático.

5. Se tomaron dos perfiles completos para los análisis, y bajo las condiciones

actuales, se obtiene un factor de seguridad mínimo en condición de carga

estática de 1.645 y en condición sismica de 1.250 y ambas corresponden a fallas

rotacionales observadas a lo largo del talud (ver Figura 1).

Perfil analizado Tipo de análisis Factor de seguridad

mínimo (FS)

Perfil A-A

Sin sismo 1.782

Con sismo 1.262

Perfil B-B

Sin sismo 1.645

Con sismo 1.250

6. El minimo factor de seguridad admitido por el Reglamento de Diseño Sismico de

la República de El Salvador es de 1.4 en condición estática y de 1.1

considerando sismo.


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VI. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

A partir de los resultados obtenidos en el análisis de estabilidad realizado para

el talud objeto de estudio se concluye y recomienda lo siguiente:

VI.1 Basados en los resultados obtenidos en los sondeos de Penetración

Estándar realizados (SPT), en los análisis de estabilidad de taludes y en las visitas

realizadas al proyecto, se concluye que de realizarse los mejoramientos propuestos, y

mantener las premisas del análisis efectuado, el talud objeto de estudio, presentará

Factores de Seguridad Global mayores que los mínimos exigidos por el Reglamento de

Diseño Sísmico de El Salvador (1.4 condición estática y 1.1 considerando sismo), por

lo que se concluye que el talud, bajo las condiciones actuales y con un mantenimiento

periódico, SERÁ ESTABLE.

VI.2 Es de considerar que se presentan suelos muy sueltos y saturados

tipo lodo a diferentes profundidades y además que el estrato de arenas mal

graduadas tipo pomíticas, es un estrato muy permeable condición que puede favorecer

el paso de flujos de agua por la zona.

MUROS DE RETENCIÓN:

VI.3 Con el objeto de prevenir la activación de alguna de las cuñas de falla,

según se evidencia en las Figuras 1 y 2 de este informe, y debido a que el terreno

existente en la parte superior de casi todo el talud, no pertenece al propietario, se

recomienda la construcción de un muro de retención a lo largo de dicho lindero,

colindante con la zona verde existente, este podrá ser construido de mampostería de

piedra o ladrillo de bloque, cimentado sobre pilotes de concreto reforzado, del tipo

perforación previa y con un diámetro igual a 0.30 m.

VI.4 El muro de retención deberá ser diseñado por un ingeniero estructural

acreditado quien deberá tomar en consideración los valores de Capacidad de Carga

Admisible presentados en la Tabla 2, los parámetros del suelo indicados en este

informe, así como el Reglamento de Diseño Sísmico vigente.


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VI.5 Se recomienda que los muros de retención posean buenos sistemas de

drenaje transversal (barbacanas) esto es con el objeto de reducir las presiones

hidrostáticas provocadas por las infiltraciones anormales de agua al subsuelo, ya que

se han detectado suelos saturados tipo lodo. Adicionalmente deberá ser provisto de

un material granular de un espesor de 0.30 m en el contacto muro – relleno.

VI.6 Para apoyo de las fundaciones del muro, se deberá colocar una capa de

suelo-cemento en una proporción 20:1 en volumen adecuadamente compactada y en

un espesor mínimo de 0.30 m.

Figura 3. Sección transversal esquemática de muro y sistemas de drenaje.

PILOTES DE CONCRETO REFORZADO:

VI.7 Debido a la presencia de suelos sueltos en este sector, para la cimentación

del muro, deberá hacerse uso de pilotes de concreto reforzados del tipo perforación

previa colados “in situ”.

VI.8 Los pilotes deberán tener un diámetro mínimo de 0.30 m y una cota de

cimentación variable según se presenta en la siguiente tabla. La longitud final de los

pilotes podrá disminuir en función de la cota de fundación estimada por el Ingeniero

Estructural.

relleno poroso de espesor variable (filtro), conformado por grava #1, grava#2 o cascajo

barbacanas de tubo de pvc Ø=4",

separadas a 1.5 m

0.30 m de suelo cemento en

proporción 20:1 en volumenadecuadamente compactado

0.30 mNPT

tubería perforadapara drenaje

suelo natural


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Sondeo Cota de cimentación

(m)

S-4 8.00

S-4A 7.00

S-7 6.00

Tabla 5. Cota de cimentación de pilotes.

VI.9 Para las condiciones de diámetro y longitud indicadas en el numeral

anterior se recomienda utilizar como Capacidad de Carga Ultima del subsuelo por

cada pilote individual trabajando por la punta un valor igual a 15.00 Ton.

VI.10 La cantidad y distribución de pilotes deberá ser establecida por el

Ingeniero Estructural Diseñador, tomando en cuenta que la separación entre los

mismos no deberá ser menor de 3.50 veces su diámetro medido centro a centro.

VI.11 La Capacidad de Carga Ultima del Subsuelo en el nivel de apoyo de los

pilotes deberá ser verificada al momento de la construcción, realizando sondeos

comprobatorios en el fondo de los agujeros para los mismos.

VI.12 Para lograr un colado continuo y sin oquedades, así como una adecuada

resistencia de los pilotes se recomienda:

VI.12.1 Proteger adecuadamente durante la excavación, los agujeros de los

pilotes de las infiltraciones anormales de agua.

VI.12.2 Usar concreto con resistencia a la compresión simple no menor de F'c =

210 Kg/cm².

VI.12.3 El concreto deberá tener un revenimiento no menor de 6", el uso de

fluidificantes es recomendable.

VI.12.4 Usar "Trompas de Elefante" para la colocación del concreto.

VI.13 Se deberá verificar las longitudes de los pilotes al momento de la

construcción, debiéndose garantizar que los pilotes penetren dos (2) veces su diámetro

en suelos cuya Capacidad de Carga sea la adecuada.


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VI.14 Es recomendable que previo a la cimentación a través de los pilotes, se

realice por lo menos un pilote de prueba a fin de definir la longitud real de los mismos,

así como verificar si no hay problemas de acampanamiento o desbordamientos en las

paredes de los mismos, debido principalmente a la presencia de arenas mal

graduadas.

RED DE DRENAJE DE LOS TALUDES.

VI.15 Para las zonas verdes recreativas, se recomienda la conformación de

bermas en los taludes que así lo permitan tanto por su topografía como por la

distribución de lotes, y la construcción de canaletas de concreto para el

encauzamiento de la escorrentía superficial, tanto en la parte superior de los taludes,

como en la parte inferior de los mismos.

VI.16 Estas canaletas además deberán ser construidas iniciando en la corona

de los taludes, al pie de estos, en las bermas, y en la corona de los muros

recomendados anteriormente, así mismo se deberán construir canaletas verticales

para crear una adecuada red de drenaje y evitar erosiones que produzcan

inestabilidades en muros y taludes, así como posibles deslizamientos de tierra.

VI.17 Se recomienda que las canaletas de concreto en la zona de la corona de

los taludes posean un ancho promedio de 1.00 m, y las bajantes, 0.60 m, según

esquemas, o en función del diseño del proyecto:


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REVESTIMIENTOS DE TALUDES.

VI.18 Realizar una limpieza general del cuerpo de los taludes, recortando la

maleza excesiva, evacuando los suelos sueltos que pudiese haberse depositado en la

zona y posteriormente, además considerar que la vegetación de alto crecimiento

deberá ubicarse únicamente al pie de los taludes, en la parte superior y media se

recomienda proteger los taludes del fenómeno de la erosión a través de la siembra de

barreras vivas, grama negra, barrenillo, engramado o recubrimientos.

VI.19 Es recomendable considerar el tipo de suelo predominante en la zona de

tal manera de garantizar la adecuada adherencia entre el terreno natural y el cobertor

vegetal que se coloque en los nuevos taludes que lleguen a conformarse, podrá

considerarse además el uso de estacas, geosintéticos u otros productos que ayuden a

cumplir tal fin.

VI.20 Es de considerar así mismo la posibilidad de flujos naturales o flujos

provenientes de la carretera y drenajes de la misma ubicadas en la parte superior de

los terrenos en estudio, los cuales aunados a la presencia de arenas mal graduadas y

arenas pomíticas, las cuales son materiales altamente permeables, que permiten el

flujo de agua a través de los estratos que lo conforman, podrían aumentar los

contenidos de humedad natural (w%) de los suelos y provocar la saturación de los

mismos, especialmente durante la estación lluviosa, aumentando las probabilidades

de deslizamientos puntuales de suelo. Es debido a esta condición que no se

recomienda recubrir los taludes que presenten arenas mal graduadas, con materiales

que impidan el flujo natural del agua, tales como concreteados u otros.

VI.21 Monitoreo permanente. En estación invernal se requerirá mantener un

monitoreo constante de los cuerpos de talud, verificando que no existan rupturas ni

obstrucciones en los drenajes transversales y longitudinales recomendados en este

informe, ni socavaciones o derrumbes en el cuerpo del talud, tanto en su parte

superior como al pie de este.


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VI.22 Se sugiere mantener observaciones durante el período de construcción,

especialmente durante el trabajo inicial de excavación de los diferentes sectores. Estas

observaciones deberán ser hechas por un inspector de suelos, quien tendrá que ser

destacado en el proyecto por parte de una empresa dedicada a la geotecnia.

SISTEMAS DE DRENAJE:

V.23 Los sistemas de drenaje adyacentes al proyecto que descarguen aguas

hacia el cuerpo del talud, deberán ser encauzados a través de tuberías, bajantes, etc,

evitando la descarga directa de las aguas sobre el cuerpo del talud, condición que

podría ocasionar socavaciones, erosiones y su consecuente debilitamiento.

V.24 Se recomienda revisar adecuadamente los sistemas de drenaje (aguas

negras, lluvias, servidumbres, etc.) del proyecto y sus alrededores, con el objeto de

evidenciar fugas anormales de agua al subsuelo, las cuales podrían estar produciendo

una pérdida de capacidad de carga en el suelo, pudiendo provocar hundimientos y

socavaciones.

VII - RECOMENDACIONES GENERALES.

VII.1 Diseñar y construir convenientemente los sistemas de drenaje de aguas

lluvias, con el objeto de evitar fugas anormales de agua al subsuelo, las cuales podrían

producir una pérdida de capacidad de carga en el suelo.

VII.2 Las compactaciones se realizarán en capas sueltas de 0.15 m de espesor

utilizando equipo mecánico hasta alcanzar el 90% de la densidad máxima seca

obtenida en el laboratorio, según norma ASTM D-1557-92 y ASTM D-558-92 con

humedades aproximadas a la óptima (±2%).


16



VII.3 Se sugiere mantener observaciones durante el período de construcción,

especialmente durante el trabajo inicial de excavación de los diferentes sectores. Estas

observaciones deberán ser hechas por un inspector de suelos, quien tendrá que ser

destacado en el proyecto por parte de una empresa dedicada a la geotecnia.

VIII - COMENTARIOS ADICIONALES_

Las recomendaciones indicadas en este informe están basadas en un número

relativo de ensayos, los cuales consideramos apropiados para este tipo de trabajo, y

los que a la vez hacen posible formarse una idea de los estándares de la Ingeniería

Práctica.

Consideramos que la validez de nuestras recomendaciones, en lo relativo a la

cimentación, están sujetas a una inspección de las operaciones de construcción por

nuestra compañía o por un Ingeniero experimentado en la Ingeniería de Suelos, de

acuerdo al inspector, éste podrá señalar condiciones anormales de las propiedades del

subsuelo encontradas durante la construcción o alguna evidencia en lo relativo a

problemas del mismo, y presentará soluciones para dichas situaciones.

Esta firma queda a las órdenes de CUMBRES DE CUSCATLÁN, S.A. de C.V., o

de sus representantes, para atender cualquier consulta referente a lo expuesto en este

informe.

Por ICIA, S.A. de C.V.

Carmen Elena Rico Baños Ingeniero Civil

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa

Ingenieros Civiles Asociados, S.A. de C.V. I n g e n i e r o s C o n s u l t o r e s


IX. Anexos

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



1. Plano de Ubicación de Sondeos

PROYECTO= SOLICITA=

TITULO=

PRESENTA=

REVISO=

DIBUJO=

F. PERFORACION=

ESCALA= REFERENCIA=ICIA, S.A DE C.V

Oscar Dewin OrellanaUBICACION=

Ing. Carmen Elena Rico ANEXO

4/NOVIEMBRE/131

1:750

PLANO DE UBICACION DE SONDEOS

Ingenieros Civiles Asociados, S.A. de C.V.

NOMENCLATURA SONDEO DE PENETRACION ESTANDAR ASTM D 1586-92

CUMBRES DE CUSCATLAN S.A de C.V.TALUD AVENIDA LEMPATRAMO FINAL AVENIDA LEMPA, SECTOR POLIGONO I-5, URBANIZACION

CUMBRES DE CUSCATLAN, MUNICIPIO DE ANTIGUO CUSCATLAN,DEPARTAMENTO DE

ES-408-13LA LIBERTAD.

NOTA: PLANO TOPOGRAFICO Y SECCIONESPROPORCIONADOS POR EL CONTRATANTE.

POZO A CIELO ABIERTO ( PCA )

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



2. Perfiles y Leyenda Estratigráfica

PROYECTO= SOLICITA=

TITULO=

PRESENTA=

REVISO=

DIBUJO=

F. PERFORACION=

ESCALA= REFERENCIA=ICIA, S.A DE C.V

Oscar Dewin OrellanaUBICACION=

Ing. Carmen Elena Rico ANEXO

4/NOVIEMBRE/132PERFILES Y LEYENDA ESTRATIGRAFICA

Ingenieros Civiles Asociados, S.A. de C.V.

CUMBRES DE CUSCATLAN S.A de C.V.TALUD AVENIDA LEMPATRAMO FINAL AVENIDA LEMPA, SECTOR POLIGONO I-5, URBANIZACION

CUMBRES DE CUSCATLAN, MUNICIPIO DE ANTIGUO CUSCATLAN,DEPARTAMENTO DE

ES-408-13LA LIBERTAD. INDICADAS

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



3. Análisis de Estabilidad de Talud

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



Slide Analysis Information, perfil A-A

Project Settings

Project Title: SLIDE - An Interactive Slope Stability Program

Failure Direction: Left to Right Units of Measurement: SI Units

Pore Fluid Unit Weight: 9.81 kN/m3

Groundwater Method: Water Surfaces

Data Output: Standard

Calculate Excess Pore Pressure: Off Allow Ru with Water Surfaces or Grids: Off

Random Numbers: Pseudo-random Seed

Random Number Seed: 10116

Random Number Generation Method: Park and Miller v.3

Analysis Methods

Analysis Methods used:

Bishop simplified Janbu simplified

Number of slices: 25

Tolerance: 0.005

Maximum number of iterations: 50

Surface Options

Surface Type: Circular Search Method: Grid Search

Radius increment: 10

Composite Surfaces: Disabled

Reverse Curvature: Create Tension Crack

Minimum Elevation: Not Defined Minimum Depth: Not Defined

Loading Seismic Load Coefficient (Horizontal): 0.16

Material Properties

Material: Material 1

Strength Type: Mohr-Coulomb

Unit Weight: 20 kN/m3

Cohesion: 1 kPa Friction Angle: 35 degrees

Water Surface: None

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



Material: suelo organico

Strength Type: Mohr-Coulomb Unit Weight: 14.8 kN/m3

Cohesion: 14.358 kPa

Friction Angle: 33.7 degrees

Water Surface: None

Material: arena limosa


Unit Weight: 14.87 kN/m3

Cohesion: 23.39 kPa


Water Surface: None

Material: arena mal graduada


Unit Weight: 15.49 kN/m3

Cohesion: 2.7 kPa Friction Angle: 38.9 degrees

Water Surface: None

Material: limo de media plasticidad


Unit Weight: 16.98 kN/m3 Cohesion: 13.146 kPa


Water Surface: None

Material: suelos muy densos Strength Type: Mohr-Coulomb


Cohesion: 1 kPa

Friction Angle: 35 degrees

Water Surface: None

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



Document Name

File Name: Perfil A-A sin sismo

Global Minimums

Method: bishop simplified

FS: 1.781850

Center: 54.400, 970.275

Radius: 62.648 Left Slip Surface Endpoint: 8.074, 928.100

Right Slip Surface Endpoint: 51.086, 907.715

Resisting Moment=128541 kN-m

Driving Moment=72139.2 kN-m

Method: janbu simplified FS: 1.714320

Center: 44.000, 949.525

Radius: 41.786

Left Slip Surface Endpoint: 8.139, 928.077

Right Slip Surface Endpoint: 50.092, 908.186 Resisting Horizontal Force=2630.62 kN

Driving Horizontal Force=1534.5 kN

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



Document Name

File Name: Perfil A-A con sismo

Global Minimums

Method: bishop simplified

FS: 1.262030

Center: 54.400, 970.275 Radius: 62.648



Resisting Moment=120493 kN-m


Method: janbu simplified

FS: 1.209000

Center: 51.800, 966.125

Radius: 57.999

Left Slip Surface Endpoint: 7.973, 928.138 Right Slip Surface Endpoint: 50.169, 908.149

Resisting Horizontal Force=1740.97 kN

Driving Horizontal Force=1440 kN

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



Slide Analysis Information, perfil B-B

Project Settings

Project Title: SLIDE - An Interactive Slope Stability Program

Failure Direction: Left to Right Units of Measurement: SI Units

Pore Fluid Unit Weight: 9.81 kN/m3

Groundwater Method: Water Surfaces

Data Output: Standard

Calculate Excess Pore Pressure: Off Allow Ru with Water Surfaces or Grids: Off

Random Numbers: Pseudo-random Seed

Random Number Seed: 10116

Random Number Generation Method: Park and Miller v.3

Analysis Methods

Analysis Methods used:

Bishop simplified Janbu simplified

Number of slices: 25

Tolerance: 0.005

Maximum number of iterations: 50

Surface Options

Surface Type: Circular Search Method: Grid Search

Radius increment: 10

Composite Surfaces: Disabled

Reverse Curvature: Create Tension Crack

Minimum Elevation: Not Defined Minimum Depth: Not Defined

Loading

Seismic Load Coefficient (Horizontal): 0.16

Material Properties

Material: suelo organico




Water Surface: None

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



Material: arena mal graduada




Water Surface: None

Material: limo de media plasticidad

Strength Type: Mohr-Coulomb Unit Weight: 16.98 kN/m3

Cohesion: 13.146 kPa


Water Surface: None

Material: suelos muy densos



Cohesion: 1 kPa

Friction Angle: 35 degrees

Water Surface: None

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



Document Name

File Name: Perfil B-B sin sismo

Global Minimums

Method: bishop simplified FS: 1.644510

Center: 27.838, 953.829

Radius: 27.991



Resisting Moment=47354 kN-m Driving Moment=28795.3 kN-m


FS: 1.495670

Center: 26.113, 950.374 Radius: 25.089



Resisting Horizontal Force=1574.03 kN

Driving Horizontal Force=1052.39 kN

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



Document Name

File Name: Perfil B-B con sismo

Project Settings

Global Minimums Method: bishop simplified

FS: 1.249770

Center: 27.838, 953.829

Radius: 28.555

Left Slip Surface Endpoint: 1.350, 943.162 Right Slip Surface Endpoint: 31.245, 925.477

Resisting Moment=51879.6 kN-m



FS: 1.112480 Center: 26.113, 950.374

Radius: 25.750



Resisting Horizontal Force=1718.24 kN Driving Horizontal Force=1544.51 kN

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



4. Ensayos de Corte Directo

YES

YES

YES

NO

A B C D

29.38 29.38 28.72 -

1.16 1.16 1.21 -

1.058 1.063 0.980 -

66.44 66.10 70.10 -

100.000 100.000 100.000 -

25.400 25.400 25.400 -

A B C D

29.16 28.94 28.50 -

1.15 1.15 1.16 -

1.082 1.084 1.055 -

69.42 73.82 69.83 -

100.000 100.000 100.000 -

24.463 23.622 24.431 -

49.0 98.1 147.1 -

43.1 81.7 108.3 -

43.1 81.7 108.3

9.838 10.031 108.326 -

0.5 0.5 0.5 -

Project: Talud Avenida Lempa

Location:

Project Number: 027-2013 N/A N/A N/A N/A

Boring Number

Sample Number: 1

Depth: *Sin Especificar

Sample Type: Undisturbed

Description: Limo arenoso cafe oscuro organico (ML-OL)

Test Type: Direct Shear

Remarks:

Date 07/11/2013

Moisture (%)

Density (g/cm3)

Void Ratio

Failure Photographs

Height (mm)

Peak Stress (Kpa)

Strain (%)

Residual Stress (Kpa)

Normal Stress (Kpa)

Project Date

Final

ICIA S. A. DE C. V.

Ch

eck

ed B

y

Saturation (%)

19

/11

/20

13

Height (mm)

Specimen

Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

Diameter (mm)

Moisture (%)

Density (g/cm3)

Void Ratio

Dat

eT

este

d

By

Direct Shear Test

Initial

07

/11

/20

13

Tec

. A

lex

Ra

mir

ez

Diameter (mm)

Saturation (%)

Rate (mm/min)

0.00

20.00

40.00

60.00

80.00

100.00

120.00

0.00 5.00 10.00 15.00

Sh

ear S

tress

(K

pa

)

Deformation (mm)

0.000

11.585

23.169

34.754

46.338

57.923

69.507

81.092

92.677

104.261

115.846

0.0

00

15

.445

30

.891

46

.336

61

.782

77

.227

92

.673

10

8.1

18

12

3.5

64

13

9.0

09

15

4.4

55

Sh

ear

Str

ess

(Kp

a)

Normal Load (Kpa)

Peak(s)

Peak

Tangent

Residual

Peak(s)

Residual

Tangent

-0.70

-0.60

-0.50

-0.40

-0.30

-0.20

-0.10

0.00

0.10

0.00 5.00 10.00 15.00

Del

ta h

(m

m)

Strain (%) Specimen A Specimen B

Specimen C Specimen D

Peak: Phi = 33.7 C = 14.358

TALUD AVENIDA LEMPA.HSD

338.0723386 676.1446772 1014.217039

43.065 81.705 108.326

Tes

ted

By

Dat

eT

ec.

Ale

x R

am

irez

19

/11

/20

13

07

/11

/20

13

Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

Ch

eck

ed B

y

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

-0.70

-0.60

-0.50

-0.40

-0.30

-0.20

-0.10

0.00

0.10

0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000

Del

ta h

(m

m)

Strain (%)

Delta h

Specimen A Specimen B Specimen C Specimen D

0.000

20.000

40.000

60.000

80.000

100.000

120.000

0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000

Sh

ear

Str

ess

(Kp

a)

Deformation (mm)

Stress-Deformation


Dat

eT

este

d

By

Tec

. A

lex

Ra

mir

ez1

9/1

1/2

01

3

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

Ch

eck

ed B

yT

ec.

Od

aly

Qu

eved

o G

om

ez0

7/1

1/2

01

3

0.000

5.000

10.000

15.000

20.000

25.000

30.000

35.000

40.000

45.000

50.000

0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000

Sh

ear

Str

ess

(Kp

a)

Horizontal Deformation (mm)

Specimen A Stress-Deformation


Tes

ted

By

Dat

eT

ec.

Ale

x R

am

irez

19

/11

/20

13

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

Ch

eck

ed B

y0

7/1

1/2

01

3

0.000

10.000

20.000

30.000

40.000

50.000

60.000

70.000

80.000

90.000

0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000

Sh

ear S

tress

(K

pa

)


Specimen B Stress-Deformation


Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

Tes

ted

By

Dat

eT

ec.

Ale

x R

am

irez

07

/11

/20

13

ICIA S. A. DE C. V.

Ch

eck

ed B

y1

9/1

1/2

01

3

Direct Shear Test

0.000

20.000

40.000

60.000

80.000

100.000

120.000

0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000

Sh

ear

Str

ess

(Kp

a)


Specimen C Stress-Deformation


07

/11

/20

13

Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

Tes

ted

By

Tec

. A

lex

Ra

mir

ezD

ate

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

Ch

eck

ed B

y1

9/1

1/2

01

3


Tes

ted

By

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

19

/11

/20

13

Ch

eck

ed B

y0

7/1

1/2

01

3T

ec.

Od

aly

Qu

eved

o G

om

ezT

ec.

Ale

x R

am

irez

Dat

e


Specimen Information

Direct Shear Test

Project Information


Location:

Project Number: 027-2013 Tested By: Tec. Alex Mauricio Ramirez

Client:

Sample Location: Checked By: Tec. Odaly Quevedo Gomez

Sample Number: 1

Boring Number:

Specimen A Description

Remarks

Specimen B Description

Remarks

Specimen C Description

Remarks

Specimen D Description

Remarks

Moisture Density Data

Initial Final Initial Final Initial Final Initial Final

Height (mm) 25.400 24.463 25.400 23.622 25.400 24.431

Diameter (mm) 100.000 100.000 100.000 100.000 100.000 100.000

Weight of Ring (g) 2153.00 2153.00 2153.00 2153.00 2153.00 2153.00

Wet Weight of Soil (g) 382.00 377.00 381.00 376.00 395.00 380.00

Wt of Wet Soil & Dish (g) - 904.00 - 904.00 - 904.00

Wt of Dry Soil & Dish (g) - 734.00 - 735.00 - 737.00

Wt. Of Dish (g) - 151.00 - 151.00 - 151.00

Consolidation Calculations

Initial Ref. Height (mm)

Final Ref. Height (mm)

Height after Consol (mm)

Calculations


Specific Gravity 2.392 2.392 2.392 2.392 2.392 2.392

Area (cm2) 100.000 100.000 100.000 100.000 100.000 100.000

Volume (cm3) 254.0 254.0 254.0 254.0 254.0 254.0

Moisture Content (%) 29.381 29.160 29.381 28.938 28.718 28.498

Wet Density (g/cm3) 1.504 1.484 1.500 1.480 1.555 1.496

Dry Density (g/cm3) 1.162 1.149 1.159 1.148 1.208 1.164

Saturation (%) 66.440 69.420 66.102 73.824 70.104 69.834

Void Ratio 1.058 1.082 1.063 1.084 0.980 1.055

Porosity (%) 51.405 50.118 51.532 48.391 49.492 49.396

Total Wet Weight of Ring

& Soil (g)2535.00 2534.00

Specimen A

2530.00

Limo arenoso cafe oscuro organico (ML-OL)

2529.00 2548.00 2533.00

2.891

Specimen D

0.864

24.463

Specimen C

ICIA S. A. DE C. V.

Specimen B Specimen C Specimen D

Sample Description/Remarks



Specimen D

1.801 2.325

Specimen B

23.622

Specimen A

1.113

Specimen C

Specimen A Specimen B

24.431

1.356


YES

YES

NO

YES

A B C D

22.22 22.22 - 22.22

1.25 1.26 - 1.16

0.775 0.761 - 1.285

63.63 64.77 - 45.82

100.000 100.000 - 100.000

25.400 25.400 - 25.400

A B C D

22.00 21.77 - 21.55

1.25 1.26 - 1.16

0.771 0.755 - 1.279

64.91 74.53 - 46.02

100.000 100.000 - 100.000

25.117 23.856 - 24.974

49.0 98.1 - 147.1

64.4 109.0 - 149.3

60.9 92.2 - 146.7

10.027 10.012 - 10.029

0.5 0.5 - 0.5


Location:


Boring Number

Sample Number: 2

Depth: 0


Description: Arena limosa cafe claro con gravas de pomez (SM)


Remarks:

Dat

eT

este

d

By

Direct Shear Test

Initial

Tec

. A

lex

Ra

mir

ez

Diameter (mm)

Saturation (%)

Rate (mm/min)

Final

ICIA S. A. DE C. V.C

hec

ked

By

Saturation (%)

19

/11

/20

13

Height (mm)

Specimen

Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

Diameter (mm)

Moisture (%)

Density (g/cm3)

Void Ratio

Moisture (%)

Density (g/cm3)

Void Ratio

Failure Photographs

Height (mm)

Peak Stress (Kpa)

Strain (%)


Normal Stress (Kpa)

Project Date

Date

0.000

20.000

40.000

60.000

80.000

100.000

120.000

140.000

160.000

0.000 5.000 10.000 15.000

Sh

ear S

tress

(K

pa

)

Deformation (mm)

0.000

15.753

31.506

47.258

63.011

78.764

94.517

110.270

126.022

141.775

157.528

0.0

00

15

.445

30

.891

46

.336

61

.782

77

.227

92

.673

10

8.1

18

12

3.5

64

13

9.0

09

15

4.4

55

Sh

ear

Str

ess

(Kp

a)

Normal Load (Kpa)

Peak(s)

Peak

Tangent

Residual

Peak(s)

Residual

Tangent

-0.40

-0.20

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

0.00 5.00 10.00 15.00

Delt

a h

(m

m)



Peak: Phi = 40.9 C = 23.398


338.0723386 676.1446772 1014.217039

64.450 108.990 149.326

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

19

/11

/20

13

Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

Ch

eck

ed B

yT

este

d

By

Dat

eT

ec.

Ale

x R

am

irez

-0.40

-0.20

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000

Del

ta h

(m

m)

Strain (%)

Delta h


0.000

20.000

40.000

60.000

80.000

100.000

120.000

140.000

160.000

0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000

Sh

ear

Str

ess

(Kp

a)

Deformation (mm)

Stress-Deformation


19

/11

/20

13

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

Ch

eck

ed B

yT

ec.

Od

aly

Qu

eved

o G

om

ezD

ate

Tes

ted

By

Tec

. A

lex

Ra

mir

ez

0.000

10.000

20.000

30.000

40.000

50.000

60.000

70.000

0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000

Sh

ear

Str

ess

(Kp

a)




19

/11

/20

13

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

Ch

eck

ed B

yT

este

d

By

Dat

eT

ec.

Ale

x R

am

irez

0.000

20.000

40.000

60.000

80.000

100.000

120.000

0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000

Sh

ear S

tress

(K

pa

)




ICIA S. A. DE C. V.

Ch

eck

ed B

y1

9/1

1/2

01

3

Direct Shear Test

Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

Tes

ted

By

Dat

eT

ec.

Ale

x R

am

irez


ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

Ch

eck

ed B

y1

9/1

1/2

01

3T

ec.

Od

aly

Qu

eved

o G

om

ezT

este

d

By

Tec

. A

lex

Ra

mir

ezD

ate

0.000

20.000

40.000

60.000

80.000

100.000

120.000

140.000

160.000

0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000

Sh

ear

Str

ess

(Kp

a)


Specimen D Stress-Deformation


Tes

ted

By

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

19

/11

/20

13

Ch

eck

ed B

yT

ec.

Od

aly

Qu

eved

o G

om

ezT

ec.

Ale

x R

am

irez

Dat

e



Direct Shear Test

Project Information


Location:


Client:


Sample Number: 2

Boring Number:


Remarks


Remarks


Remarks


Remarks



Height (mm) 25.400 25.117 25.400 23.856 25.400 24.974

Diameter (mm) 100.000 100.000 100.000 100.000 100.000 100.000

Weight of Ring (g) 2153.00 2153.00 2153.00 2153.00 2153.00 2153.00




Wt. Of Dish (g) - 257.00 - 257.00 - 257.00





Calculations



Area (cm2) 100.000 100.000 100.000 100.000 100.000 100.000

Volume (cm3) 254.0 254.0 254.0 254.0 254.0 254.0


Wet Density (g/cm3) 1.528 1.528 1.539 1.539 1.417 1.413

Dry Density (g/cm3) 1.250 1.252 1.259 1.264 1.160 1.163

Saturation (%) 63.627 64.906 64.765 74.532 45.820 46.023

Void Ratio 0.775 0.771 0.761 0.755 1.285 1.279

Porosity (%) 43.651 42.912 43.215 39.316 56.241 55.371

Specimen D

4.095

Arena Limosa cafe claro con gravas de pomez (SM)

ICIA S. A. DE C. V.



Arena limosa cafe claro con gravas de pomez (SM)

Arena Limosa cafe claro con gravas de pomez (SM)

Specimen B

23.856

Specimen A

3.261

Specimen C


3.851

24.974

4.805 4.277

Specimen D

3.813

25.117

Specimen C


& Soil (g)2541.00 2513.002544.00

Specimen A

2541.00

2544.00 2512.00


YES

YES

YES

NO

A B C D

34.84 34.84 34.84 -

1.22 1.31 1.27 -

1.103 0.966 1.020 -

81.09 92.54 87.62 -

100.000 100.000 100.000 -

25.400 25.400 25.400 -

A B C D

34.48 33.90 33.33 -

1.21 1.30 1.27 -

1.122 0.974 1.016 -

81.75 100.00 89.77 -

100.000 100.000 100.000 -

24.922 24.047 24.600 -

49.0 98.1 147.1 -

54.4 76.7 124.0 -

49.8 76.7 115.9 -

10.025 9.811 10.029 -

0.5 0.5 0.5 -


Location:


Boring Number Sector Sondeo 5 y 6

Sample Number:

Depth: -


Description: Limo arenoso cafe oscuro de media plasticidad con gravas de pomez(ML")


Remarks:

13-12-2013

Tes

ted

By

Diameter (mm)

Project Date

Rate (mm/min)

Moisture (%)

Density (g/cm3)

Void Ratio

Specimen

Direct Shear Test

Initial

Final

ICIA S. A. DE C. V.C

hec

ked

By

Saturation (%)

18

/12

/20

13

13

-12

-20

13

Tec

. A

lex

Ra

mir

ez

Height (mm)

Diameter (mm)

Saturation (%)

Dat

e

El Peso Volumetrico Humedo y Seco estan definidos en Tabla de Datos

Calculations.

Moisture (%)

Density (g/cm3)

Void Ratio

Failure Photographs

Height (mm)

Peak Stress (Kpa)

Strain (%)


Normal Stress (Kpa)

Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

Date

-20.00

0.00

20.00

40.00

60.00

80.00

100.00

120.00

140.00

-5.00 0.00 5.00 10.00 15.00

Sh

ear S

tress

(K

pa

)

Deformation (mm)

0.000

13.016

26.031

39.047

52.063

65.078

78.094

91.110

104.126

117.141

130.157

0.0

00

16

.062

32

.125

48

.187

64

.250

80

.312

96

.375

11

2.4

37

12

8.4

99

14

4.5

62

16

0.6

24

Sh

ear

Str

ess

(Kp

a)

Normal Load (Kpa)

Peak(s)

Peak

Tangent

Residual

Peak(s)

Residual

Tangent

-0.90

-0.80

-0.70

-0.60

-0.50

-0.40

-0.30

-0.20

-0.10

0.00

0.10

-5.00 0.00 5.00 10.00 15.00

Delt

a h

(m

m)



Peak: Phi = 35.3 C = 11.531


338.0723386 676.1446772 1014.217039

54.421 76.691 123.959

Dat

eT

ec.

Ale

x R

am

irez

Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

Tes

ted

By

Ch

eck

ed B

y1

8/1

2/2

01

31

3-1

2-2

01

3ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

-0.90

-0.80

-0.70

-0.60

-0.50

-0.40

-0.30

-0.20

-0.10

0.00

0.10

-2.00 0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00

Del

ta h

(m

m)

Strain (%)

Delta h


-20.00

0.00

20.00

40.00

60.00

80.00

100.00

120.00

140.00

-2.00 0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00

Sh

ear

Str

ess

(Kp

a)

Deformation (mm)

Stress-Deformation


Tes

ted

By

Tec

. A

lex

Ra

mir

ezT

ec.

Od

aly

Qu

eved

o G

om

ez1

3-1

2-2

01

3D

ate

18

/12

/20

13

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

Ch

eck

ed B

y

0.000

10.000

20.000

30.000

40.000

50.000

60.000

0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000

Sh

ear

Str

ess

(Kp

a)




Dat

eT

ec.

Ale

x R

am

irez

13

-12

-20

13

Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

Ch

eck

ed B

yT

este

d

By

18

/12

/20

13

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

0.000

10.000

20.000

30.000

40.000

50.000

60.000

70.000

80.000

90.000

0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000

Sh

ear S

tress

(K

pa

)




13

-12

-20

13

Tes

ted

By

Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

ICIA S. A. DE C. V.

Ch

eck

ed B

yD

ate

18

/12

/20

13

Tec

. A

lex

Ra

mir

ez

Direct Shear Test

0.000

20.000

40.000

60.000

80.000

100.000

120.000

140.000

0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000

Sh

ear

Str

ess

(Kp

a)




Tes

ted

By

18

/12

/20

13

13

-12

-20

13

Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

Ch

eck

ed B

yT

ec.

Ale

x R

am

irez

Dat

e


Dat

eT

este

d

By

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

18

/12

/20

13

Ch

eck

ed B

y1

3-1

2-2

01

3T

ec.

Od

aly

Qu

eved

o G

om

ezT

ec.

Ale

x R

am

irez


13

/12

/20

13

Dat

eT

ec.

Ale

x R

am

irez

Tes

ted

By

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

18

/12

/20

13

Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

Ch

eck

ed B

y



Direct Shear Test

Project Information


Location:


Client:


Sample Number:

Boring Number: Sector Sondeo 5 y 6


Remarks


Remarks


Remarks


Remarks



Height (mm) 25.400 24.922 25.400 24.047 25.400 24.600

Diameter (mm) 100.000 100.000 100.000 100.000 100.000 100.000

Weight of Ring (g) 2153.00 2153.00 2153.00 2153.00 2153.00 2153.00




Wt. Of Dish (g) - 110.00 - 105.00 - 100.00





Calculations



Area (cm2) 100.000 100.000 100.000 100.000 100.000 100.000

Volume (cm3) 254.0 254.0 254.0 254.0 254.0 254.0


Wet Density (g/cm3) 1.646 1.626 1.760 1.740 1.713 1.697

Dry Density (g/cm3) 1.220 1.209 1.305 1.300 1.270 1.273

Saturation (%) 81.089 81.749 92.538 100.000 87.619 89.769

Void Ratio 1.103 1.122 0.966 0.974 1.020 1.016

Porosity (%) 52.437 51.978 49.138 46.504 50.503 48.792


& Soil (g)2571.00 2600.00

Specimen A

2566.00

Limo arenoso cafe oscuro de media plasticidad con gravas de pomez(ML")

2595.00 2588.00 2584.00

7.855

Specimen D

5.855

24.922

Specimen C

ICIA S. A. DE C. V.





Specimen D

6.333 6.866

Specimen B

24.047

Specimen A

6.502

Specimen C


24.600

6.067


YES

YES

YES

NO

A B C D

12.12 12.12 12.12 -

1.39 1.39 1.39 -

0.937 0.937 0.937 -

34.75 34.75 34.75 -

100.000 100.000 100.000 -

25.400 25.400 25.400 -

A B C D

24.14 25.32 24.92 -

1.50 1.43 1.45 -

0.795 0.884 0.853 -

81.74 77.10 78.71 -

100.000 100.000 100.000 -

25.379 25.379 25.363 -

49.0 98.1 147.1 -

58.2 78.9 127.6 -

37.8 73.8 117.8 -

10.023 10.025 10.022 -

0.5 0.5 0.5 -

Project: TALUD AVENIDA LEMPA M-4

Location:


Boring Number PCA 1, Sector sondeo 2 y 3

Sample Number:

Depth: 1.80 mt

Sample Type: Remolded-Saturated

Description: Arena malgraduada gris oscuro (SP)


Remarks:

18

/12

/20

13

13

/12

/20

13

Tec

. A

lex

Ra

mir

ez

Diameter (mm)

Project Date

Rate (mm/min)

Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

Dat

e

Specimen

Saturation (%)

Moisture (%)

Density (g/cm3)

Void Ratio

El Peso Volumetrico Humedo y Seco estan definidos en Tabla de Datos

Calculations.

Moisture (%)

Density (g/cm3)

Void Ratio

Failure Photographs

Date 13/12/2013

Peak Stress (Kpa)

Strain (%)


Normal Stress (Kpa)

Saturation (%)

Tes

ted

By

Direct Shear Test

Initial

Final

ICIA S. A. DE C. V.

Height (mm)

Ch

eck

ed B

y

Height (mm)

Diameter (mm)

-20.00

0.00

20.00

40.00

60.00

80.00

100.00

120.00

140.00

-5.00 0.00 5.00 10.00 15.00

Sh

ear S

tress

(K

pa

)

Deformation (mm)

0.000

13.403

26.806

40.209

53.611

67.014

80.417

93.820

107.223

120.626

134.028

0.0

00

16

.138

32

.275

48

.413

64

.551

80

.688

96

.826

11

2.9

63

12

9.1

01

14

5.2

39

16

1.3

76

Sh

ear

Str

ess

(Kp

a)

Normal Load (Kpa)

Peak(s)

Peak

Tangent

Residual

Peak(s)

Residual

Tangent

-0.40

-0.30

-0.20

-0.10

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

-5.00 0.00 5.00 10.00 15.00

Delt

a h

(m

m)



Peak: Phi = 35.3 C = 14.153


338.07252 676.1446772 1014.217039

58.182 78.906 127.646

18

/12

/20

13

13

/12

/20

13

Tec

. A

lex

Ra

mir

ezT

ec.

Od

aly

Qu

eved

o G

om

ez

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

Ch

eck

ed B

yT

este

d

By

Dat

e

-0.40

-0.30

-0.20

-0.10

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

-2.00 0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00

Del

ta h

(m

m)

Strain (%)

Delta h


-20.00

0.00

20.00

40.00

60.00

80.00

100.00

120.00

140.00

-2.00 0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00

Sh

ear

Str

ess

(Kp

a)

Deformation (mm)

Stress-Deformation


Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

13

/12

/20

13

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

Ch

eck

ed B

y1

8/1

2/2

01

3D

ate

Tes

ted

By

Tec

. A

lex

Ra

mir

ez

0.000

10.000

20.000

30.000

40.000

50.000

60.000

70.000

0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000

Sh

ear

Str

ess

(Kp

a)




Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

Ch

eck

ed B

y

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

13

/12

/20

13

18

/12

/20

13

Tes

ted

By

Dat

eT

ec.

Ale

x R

am

irez

0.000

10.000

20.000

30.000

40.000

50.000

60.000

70.000

80.000

90.000

0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000

Sh

ear

Str

ess

(Kp

a)




Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

13

/12

/20

13

Tec

. A

lex

Ra

mir

ezC

hec

ked

By

Tes

ted

By

Dat

e1

8/1

2/2

01

3

Direct Shear Test

ICIA S. A. DE C. V.

0.000

20.000

40.000

60.000

80.000

100.000

120.000

140.000

0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000

Sh

ear

Str

ess

(Kp

a)




18

/12

/20

13

13

/12

/20

13

Tec

. A

lex

Ra

mir

ezD

ate

Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

Tes

ted

By

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

Ch

eck

ed B

y


Tes

ted

By

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

18

/12

/20

13

Ch

eck

ed B

y1

3/1

2/2

01

3T

ec.

Od

aly

Qu

eved

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om

ezD

ate

Tec

. A

lex

Ra

mir

ez


13

/12

/20

13

Dat

eT

ec.

Ale

x R

am

irez

Tes

ted

By

ICIA S. A. DE C. V.

Direct Shear Test

18

/12

/20

13

Tec

. O

da

ly Q

uev

edo

Go

mez

Ch

eck

ed B

y



Direct Shear Test

Project Information

Project: TALUD AVENIDA LEMPA M-4

Location:


Client:


Sample Number:

Boring Number: PCA 1, Sector sondeo 2 y 3


Remarks


Remarks


Remarks


Remarks



Height (mm) 25.400 25.379 25.400 25.379 25.400 25.363

Diameter (mm) 100.000 100.000 100.000 100.000 100.000 100.000

Weight of Ring (g) 2153.00 2153.00 2153.00 2153.00 2153.00 2153.00




Wt. Of Dish (g) - 28.40 - 21.30 - 21.30





Calculations



Area (cm2) 100.000 100.000 100.000 100.000 100.000 100.000

Volume (cm3) 254.0 254.0 254.0 254.0 254.0 254.0


Wet Density (g/cm3) 1.555 1.858 1.555 1.787 1.555 1.811

Dry Density (g/cm3) 1.387 1.497 1.387 1.426 1.387 1.450

Saturation (%) 34.746 81.736 34.746 77.105 34.746 78.712

Void Ratio 0.937 0.795 0.937 0.884 0.937 0.853

Porosity (%) 48.381 44.244 48.381 46.876 48.381 45.967


& Soil (g)2548.00 2548.00

Specimen A

2625.00

Arena malgraduada gris oscuro (SP)

2607.00 2548.00 2613.00

8.295

Specimen D

8.274

25.379

Specimen C

ICIA S. A. DE C. V.





Specimen D

8.295 5.639

Specimen B

25.379

Specimen A

8.274

Specimen C


25.363

5.601


Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



5. Registros de Campo

OBRA: "TALUD AVENIDA LEMPA" ESTRUCTURA:

LOCALIZACIÓN: ELEV. BROCAL: m

PESO GOLPEADOR:

HERRAMIENTAS DE AVANCE: SONDEO N°: 1 NIVEL FREATICO: A

HERRAMIENTAS DE MUESTREO: REGISTRO: 1 REVISO :

OPERADOR: FECHA:

HUMEDAD

20 15 15 "N" %

cm cm cm

0.00

3 2 3 5 Arena limosa, café oscuro, con gravillas, saturada (SM)

0.50

2 3 3 6 Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, saturado (ML")

1.00

3 3 2 5 " "

1.50

3 3 2 5 " "

2.00

3 2 2 4 Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, con fragmentos de roca,

2.50 parcial saturado (ML")


3.00

50 30 20 50 " "

3.50

75 >50 - - - - >50 Rechazo a la penetración con punta cónica

4.00 Se intercepto roca fragmentada

REGISTRO DE CAMPO-EXPLORACIÓN SUBSUPERFICIAL

Tramo final Av. Lempa, Sector Polígono I-5, Urbanización Cumbres de Cuscatlán, 930.15

Municipio de Antiguo Cuscatlán, Departamento de La Libertad. 140 Lbs.

PROF.

EN (m)

RESISTENCIA A

C L A S I F I C A C I O N LA PENETRACIÓN

33

Penetración Estándar N

Cuchara Partida BHS

F. Flores 04/11/2013

24

42

40

39

38

39

RPC

OBRA: "TALUD AVENIDA LEMPA" ESTRUCTURA :


PESO GOLPEADOR:

HERRAMIENTAS DE AVANCE: SONDEO N°: 1A NIVEL FREATICO: A

HERRAMIENTAS DE MUESTREO: 2 REVISO :

OPERADOR: FECHA:

HUMEDAD C L A S I F I C A C I O N

20 15 15 "N" %

cm cm cm

0.00

3 2 4 6 Arena arcillosa, café oscuro, con gravas, saturada (lodo)(SC)

0.50

3 5 50 55 " "

1.00

50 >50 - - -- >50 Rechazo a la penetración con punta cónica



F. Flores 04/11/2013

PROF.

EN (m)

RESISTENCIA A

LA PENETRACIÓN



Penetración Estándar N

46

40

RPC

Cuchara Partida REGISTRO: BHS



PESO GOLPEADOR:

HERRAMIENTAS DE AVANCE: SONDEO N°: 1B NIVEL FREATICO:


OPERADOR: FECHA:


20 15 15 "N" %

cm cm cm

0.00

2 5 50 55 Arena arcillosa, café oscuro, con gravillas, saturada (lodo) (SC)

0.50

50 >50 - - - - - >50 Rechazo a la penetración con punta cónica.

1.00




PROF.

EN (m)

RESISTENCIA A

LA PENETRACIÓN

41

RPC

Penetración Estándar N.A.


F. Flores 04/11/2013



PESO GOLPEADOR:

HERRAMIENTAS DE AVANCE: SONDEO N°: 2 NIVEL FREATICO:


OPERADOR: FECHA:


20 15 15 "N" %

cm cm cm

0.00

1 1 1 2 Limo arenoso, café oscuro, orgánico, saturado (OL)

0.50

1 1 1 2 " "

1.00

2 3 5 8 Arena mal graduada, café oscuro, parcial saturada (SP)

1.50

50 20 30 50 " "

2.00

50 >50 - - - - - >50 Rechazo a la penetración con punta cónica




Velásquez 04/11/2013

PROF.

EN (m)

RESISTENCIA A

LA PENETRACIÓN

43




41

19

14

RPC



PESO GOLPEADOR:



OPERADOR: FECHA:


20 15 15 "N" %

cm cm cm

0.00

1 1 1 2 Arena limosa, café oscuro, saturada (SM)

0.50

4 12 16 28 Arena mal graduada, gris oscuro, parcial saturada (SP)

1.00

15 12 18 30 " "

1.50

18 20 22 42 " "

2.00

11 4 3 7 Arena arcillosa, café oscuro, saturada (lodo) (SP)

2.50

5 3 4 7 " "

3.00

5 3 3 6 Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, parcial saturado (ML")

3.50

7 5 5 10 " "

4.00


4.50

5 3 4 7 Arena pomitica mal graduada, café claro, saturada (lodo) (SP)

5.00

7 8 8 16 Arena pomitica mal graduada, café claro, saturada (SP)

5.50

13 10 9 19 " "

6.00




PROF.

EN (m)

RESISTENCIA A

LA PENETRACIÓN



Penetración Estándar N.A

29

26

46

64

37

38

31

20

23

12

39

37



PESO GOLPEADOR:



OPERADOR: FECHA:


20 15 15 "N" %

cm cm cm

6.00


6.50

10 11 7 18 " "

7.00

17 10 10 20 " "

7.50

14 10 8 18 " "

8.00







37

PROF.

EN (m)

RESISTENCIA A

LA PENETRACIÓN

37

36

34



PESO GOLPEADOR:



OPERADOR: FECHA:


20 15 15 "N" %

cm cm cm

0.00

3 4 50 54 Arena arcillosa, café oscuro, con fragmentos de roca, saturada (SC)

0.50

25 7 4 11 Chequeo penetración con punta cónica

1.00

7 8 2 10 Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, saturado (lodo)(ML")

1.50

4 1 1 2 " "

2.00

2 2 1 3 Limo arenoso, café claro, saturado (lodo)(ML)

2.50

2 3 2 5 " "

3.00

4 4 2 6 " "

3.50

5 3 3 6 No Hubo Recuperación

4.00

3 4 7 11 " "

4.50


5.00

17 6 5 11 " "

5.50

10 7 7 14 " "

6.00

Tramo final Av. Lempa, Sector Polígono I-5, Urbanización Cumbres de Cuscatlán,

Penetración Estándar

903.90


N.A


36

37

BHS

RESISTENCIA A

Cuchara Partida REGISTRO:


PROF.

EN (m)

LA PENETRACIÓN

46

PPC

45

47

36

NHR

NHR

21

19

20



PESO GOLPEADOR:



OPERADOR: FECHA:


20 15 15 "N" %

cm cm cm

6.00


6.50

12 7 8 15 " "

7.00

13 12 10 22 Arena mal graduada, gris oscuro, con gravillas, parcial saturada (SP)

7.50

21 25 32 57 Arena mal graduada, gris oscuro, con gravillas, saturada (lodo)(SP)

8.00


PROF.

EN (m)

903.90



Municipio de Antiguo Cuscatlán, Departamento de La Libertad.



140 Lbs.

20

19

18

30

RESISTENCIA A

LA PENETRACIÓN



PESO GOLPEADOR:

HERRAMIENTAS DE AVANCE: SONDEO N°: 4A NIVEL FREATICO:


OPERADOR: FECHA:


20 15 15 "N" %

cm cm cm

0.00

1 7 8 15 Arena mal graduada, gris oscuro, con raíces, saturada (SP)

0.50

10 25 30 55 " "

1.00

14 4 3 7 Arena arcillosa, café oscuro, con gravillas, saturada (lodo)(SC)

1.50 .

8 3 3 6 " "

2.00


2.50

5 4 4 8 " "

3.00


3.50

10 10 10 20 " "

4.00

10 6 7 13 " "

4.50

10 6 7 13 " "

5.00

7 7 8 15 " "

5.50

10 10 10 20 " "

6.00

34

33

39

38

35

37

32

32

44

74




140 Lbs.Municipio de Antiguo Cuscatlán, Departamento de La Libertad.


63

61


PROF.

EN (m)

RESISTENCIA A

LA PENETRACIÓN



PESO GOLPEADOR:

HERRAMIENTAS DE AVANCE: SONDEO N°: 4A NIVEL FREATICO:


OPERADOR: FECHA:


20 15 15 "N" %

cm cm cm

6.00

12 6 6 12 Arena arcillosa, café oscuro, con gravillas, saturada (SC)

6.50

16 21 20 41 " "

7.00

37

38



L. Morales 04/11/2013

PROF.

EN (m)

RESISTENCIA A

LA PENETRACIÓN






PESO GOLPEADOR:



OPERADOR: FECHA:


20 15 15 "N" %

cm cm cm

0.00

1 1 1 2 Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, ligeramente orgánico,

0.50 saturado (ML"-OL)

3 1 6 7 Arena arcillosa, café oscuro, con pómez, saturada (lodo) (SC)

1.00

9 7 5 12 Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, con gravillas y raíces,

1.50 saturado (ML")


2.00 saturado (lodo)(ML")


2.50 saturado (ML")

13 6 6 12 Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, con fragmentos de roca,

3.00 saturado (lodo)(ML")

4 6 10 16 Arena arcillosa, café oscuro, saturada (SC)

3.50

12 8 7 15 Limo arenoso, café oscuro, parcial saturado (ML)

4.00


4.50


5.00

15 12 13 25 " "

5.50

8 7 11 18 " "

6.00


37

41



L. Morales 04/11/2013

36

42

43

43

40

37

36

29

33

PROF.

EN (m)

RESISTENCIA A

LA PENETRACIÓN

40

140 Lbs.





PESO GOLPEADOR:



OPERADOR: FECHA:


20 15 15 "N" %

cm cm cm

6.00

12 10 15 25 Limo arenoso, café oscuro, de media plasticidad, con gravillas, saturado

6.50 (ML")

11 15 17 32 Limo arenoso, café oscuro, con pómez, contaminado parcial saturado

7.00 (ML)c

20 16 21 37 Limo arenoso, café oscuro, con pómez, contaminado saturado (ML)c

7.50

28 25 26 51 Arena mal graduada, gris oscuro, saturada (SP)

8.00


Penetración Estándar



35

PROF.

EN (m)

RESISTENCIA A

LA PENETRACIÓN

N.A


L. Morales 04/11/2013

36

29

31



PESO GOLPEADOR:



OPERADOR: FECHA:


20 15 15 "N" %

cm cm cm

0.00


0.50

2 2 1 3 " "

1.00

2 2 3 5 " "

1.50

6 7 7 14 Arena arcillosa, café oscuro, con gravillas, saturada (lodo)(SC)

2.00

3 4 3 7 " "

2.50

4 3 2 5 " "

3.00


3.50

9 16 26 42 Limo arenoso, café oscuro, contaminado, saturado (ML)c

4.00

16 15 16 31 " "

4.50

14 13 55 68 Arena limosa, café claro, con pómez, saturada (SM)

5.00


5.50

38



Carlos M. 04/11/2013

PROF.

EN (m)

RESISTENCIA A

LA PENETRACIÓN

39

936.50




40

34

RPC

40

34

35

35

37

34



PESO GOLPEADOR:



OPERADOR: FECHA:


20 15 15 "N" %

cm cm cm

0.00

1 1 2 3 Limo arenoso, café claro, ligeramente orgánico, con pómez y raíces, saturado

0.50 (lodo)(ML-OL)

7 10 6 16 Limo arenoso, café claro, saturado (ML)

1.00


1.50

4 3 3 6 " "

2.00

3 2 2 4 " "

2.50

7 3 3 6 " "

3.00

5 4 4 8 " "

3.50

5 4 5 9 " "

4.00

5 3 3 6 Arena pomitica mal graduada, café oscuro, saturada (lodo)(SP)

4.50

3 2 2 4

5.00

50 30 20 50 Arena arcillosa, café oscuro, con gravillas, saturada (SC)

5.50


6.00




140 Lbs.



43

45

43

31

34

L. Morales 04/11/2013

41

39

RPC

PROF.

EN (m)

RESISTENCIA A

LA PENETRACIÓN

43

48

45

41



PESO GOLPEADOR:



OPERADOR: FECHA:


20 15 15 "N" %

cm cm cm

0.00

2 2 3 5 Limo arenoso, café oscuro , orgánico, con pómez y raíces, saturado (lodo)

0.50 (OL)


1.00

19 6 4 10 Arena arcillosa, café oscuro, parcial saturada (SC)

1.50

3 3 3 6 " "

2.00

3 3 2 5 Arena arcillosa, café oscuro, saturada (lodo)(SC)

2.50


3.00


3.50

6 9 11 20 " "

4.00


4.50

17 19 21 40 Limo arenoso, café oscuro, con gravillas, saturado (ML")

5.00

20 16 19 35 " "

5.50

16 13 16 29 " "

6.00

921.60






40

17

35

39

40

39

Carlos M. 04/11/2013

PROF.

EN (m)

RESISTENCIA A

LA PENETRACIÓN

43

62

33

35

39

40



PESO GOLPEADOR:



OPERADOR: FECHA:


20 15 15 "N" %

cm cm cm

6.00

16 17 16 33 Limo arenoso, café claro, saturado (ML)

6.50

31 33 17 50 " "

7.00

51





REGISTRO: BHS

Carlos M. 04/11/2013

PROF.

EN (m)

RESISTENCIA A

LA PENETRACIÓN

51

Cuchara Partida

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



6. Fotografías

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



Fotografía 1. Mostrando talud contiguo al Boulevard Orden de Malta.

Fotografía 1’

Mostrando vista general del talud objeto de estudio.

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



Fotografía 2. Mostrando proceso de ejecución de sondeo S-1 ubicado cerca del Boulevard.

Fotografía 3.

Mostrando ubicación y proceso de ejecución de sondeo S-3, realizado sobre línea 1

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



Fotografía 4.

Mostrando proceso de ejecución de sondeo S-4.

Fotografía 5.

Mostrando proceso de ejecución de sondeo S-5, cercano al Boulevard.

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



Fotografía 6.

Mostrando proceso de ejecución de sondeo S-7.

Fotografía 7.

Mostrando sondeo S-8 en proceso de ejecución.

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



X. Apéndices

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



APENDICE 1.

Los sondeos son desarrollados por medio de la penetración estándar. El proceso

de perforación consiste en introducir una cuchara muestrera (cuchara partida) de 2" de

diámetro externo, la cual se introduce al suelo por medio de golpes de un martillo

estándar, como se introducen los pilotes. En el caso de que no sea posible introducir la

cuchara partida, se introduce una punta estándar en el suelo y se determina su

resistencia a la penetración. Muestras de suelo son obtenidas de la parte inferior de la

cuchara partida, y cuyo diámetro interno es de 1 3/8". Además de obtener las muestras

de suelo se mide la resistencia a la penetración y se determina el valor de "N". Este es el

número de golpes que se requiere para penetrar una cuchara muestreadora a una

distancia de un pie (30 cm.) dentro del suelo, por medio de la caída de un martillo de 140

lbs. a una altura de 30 pulgadas (76.2 cm.). El valor de "N" da una idea de la

consistencia de los suelos cohesivos y de la Densidad Relativa de los suelos granulares.

A continuación se presentan las siguientes Tablas:

SUELOS COHESIVOS

VALOR DE "N"

GOLPES/PIE

CONSISTENCIA

RESISTENCIA NO CONFINADA

(Kg/cm²)

<2 Muy blanda <0.25

2 – 4 Blanda 0.25 - 0.50

4 – 8 Medianamente compacta

0.50 - 1.00

8 – 15 Compacta 1.00 - 2.00

15 – 30 Muy compacta 2.00 - 4.00

>30 Dura >4.00

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



SUELOS GRANULARES

VALOR DE "N"

GOLPES/PIE

DENSIDAD RELATIVA

0 – 5 Muy suelto

5 – 10 Suelto

10 - 30 Media

30 - 50 Densa

>50 Muy densa

* Valores tomados del Libro de "Mecánica de Suelos en la Ingeniería Práctica",

por Terzaghi y Peck, 1972.

Las muestras recuperadas con la cuchara partida son conocidas como muestras

alteradas, donde la estructura natural del subsuelo es quebrada en el proceso de

muestreo. Así las partículas de suelo recuperadas con el aparato muestreador más

frecuentemente pierden sus propiedades de enlace o características cementantes que

ellas poseen en su posición natural. Por ejemplo, existen algunas formaciones rocosas

que pueden ser muestreadas, por lo menos a alguna profundidad con la cuchara partida

y el material recogido por la cuchara partida es descrito como partículas de roca. Sin

embargo, cuando se desarrollan excavaciones a cielo abierto se puede encontrar

posiblemente que la roca es masiva o sólida y no fragmentada. Por lo tanto, la

descripción de varios estratos contenidos en el sondeo deben ser usados solamente como

una guía de decisión permaneciendo las características del suelo.

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



APENDICE 2.

TRABAJO DE LABORATORIO.

Las muestras de suelo son clasificadas de acuerdo a sus constituyentes, y la

siguiente terminología es usada para definirlos:

Boleos son aquellos suelos que presentan diámetros mayores de 3 pulgadas

(7.62 cm.). Gravas son aquellos suelos que presentan tamaños entre Nº 10 (tamiz) a 3

pulgadas de diámetro. Arenas son aquellas partículas que pasan el tamiz Nº 10 y que

son retenidas en el tamiz Nº 200, y las partículas de limo presentan un rango de 0.06

mm. a 0.002 mm. Suelos cohesivos son aquellos que presentan características de

cohesión y plasticidad. Estos pueden ser suelos granulares como los descritos

anteriormente con adición de arcilla o limos orgánicos; los cuales causan cohesión y

plasticidad, o pueden ser arcillas o limos orgánicos con no componentes de arena. La

fracción arcillosa está compuesta de minerales de arcilla y en general, presentan un

promedio de tamaño de la partícula menor de 0.002 mm.

La fracción de limos orgánicos es aquella porción en la cual el diámetro promedio

de la partícula es menor que 0.06 mm. Las arcillas y limos pueden existir separados o

en combinación. Además estos materiales pueden exhibir características de plasticidad

dentro de un rango de contenido de humedad, pero puede ser mayor en el caso de las

arcillas.

Además de determinar los constituyentes y el color, cada muestra es

cuidadosamente examinada por estratificaciones, presencia de estructuras secundarias,

conchas, fibras o materia orgánica diseminadas, plasticidad, etc.

Ref. ES-408-13

Talud Avenida Lempa



CONTENIDO DE HUMEDAD:

El contenido natural de humedad (w%), se establece determinando la cantidad de

agua presente en los vacíos del espécimen de suelo en condiciones naturales y

dividiéndolo por el peso seco de la muestra. El peso del agua es determinado por la

sustracción del peso de una muestra de suelo en condiciones naturales, de el peso del

espécimen después de secarlo en un horno a 105°C (centígrados) durante 24 horas.

408-13 talud avenida lempa - cumbres de cuscatlan

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