43 01 01 pv 320kn 18m 02 0 ayak ondegerleri.xmcd sabit ayak...İlk yayın tarihi: 21.07.2017...

İlk yayın tarihi: 21.07.2017 www.guven-kutay.ch 31.05.2020

Portal vinç kiriş altı sabit ayakReference:C:\0\43_01_01_PV_320kN_18m_00_Giris.xmcdReference:C:\0\43_01_01_PV_320kN_18m_01_Kiris_ve_UB_Genel.xmcd

4 0Reference:C:\0\43_01_01_PV_320kN_18m_02_0_Ayak_Ondegerleri.xmcd Sabit Ayak

L K

Sabit ayak

H

z

x

A B

Oynak ayakx

y

E F

L A L C

A C

AAL CCLE-F kesiti

Sabit ayak konstrüksiyonu ve hesabı:Ekonomik konstrüksiyon için ayak alt kesitinin montaj ölçüleri oynak ayağın aynısı alınır

A-A Kesiti

Üst Kesit E-F Kesiti

Alt Kesit

SAL

z

y

bÜ b Ü

y

z

ht tÜ

hTÜ

b c

tt

z

y

A z

y

A

c

ATA

b

tt b

b

ht th

bA 300 mm

hA 300 mm

t 6 mm

bç 10 mm

hTA hA 2 t hTA 312 mm

zA 0.5 hA t zA 153 mm

JyA 2bA t3

12 2

t hA3

12 2 t bA zA

2 JyA 111.283 10

6mm4

WyA2 JyA

hTA WyA 713.354 10

3mm3

M.Güven KUTAY/43_01_01_PV_320kN_18m_DB_ 1/20


AA 2 t bA hA AA 7200 mm2

yA 0.5 bA t bç yA 137 mm

JzA 2bA

3 t

12 2

t3 hA

12 2 t hA yA

2 JzA 94.6 10

6mm4

WzA2 JzA

bA WzA 630.5 10

3mm3

JyK Jy kxzLK

2

JyK kxz 46083

1

m2 kxy

LAR2

JuY kxy 1492

1

m2

kxz > kxy olduğundan hesaplar xz kesitinde yapılacaktır. oSA 7700 mm

Eğik ayak boyu αSA 9.180 deg LSA oSA cos αSA 1 LSA 7800 mm

Kesit E: bE 780 mm hE 780 mm fEM 213.6 MPa

Faktörler: k8bbEbA

k8b 2.60000 kbk8b 1

LSA kb 0.2051 m 1

k8hhEhA

k8h 2.60000 khk8h 1

LSA kh 0.2051 m 1

Bütün değerler konstrüksiyon resminden alınmıştır.

AE 2 t bE hE AE 18720 mm2

E-F kesiti

A B

x

y

E F sz

x

ys 2

s s2 2

eL

B

h

c

aEJ

EJ

o

FF

EJ

Ac

a EJ

EJ

Ay

EF

Lh-

o

SA

SA

OA

OA OA

SASA

se

s0

1 1

SA

Konstrüksiyondan bilinen değerler:L1 6570 mm h 10800 mm

e0 2780 mm aS 950 mm

sSA 2440 mm s1SA 925 mm

s2SA 660 mm

cSA LSA tan αSA cSA 1261 mm

E ve F dayanağındaki kuvvetler kiriş altı ayakkonstrüksiyonunun aynısıdır ve E ve Fnoktalarındaki zorlamalar eşittir ve FxÜ denir.

FxG = FxH = FxÜ FxÜ 322 kN



Malzeme "St 37" Emniyetli akma mukavemeti E 2.1 105

MPa fEM 214 MPa JzOA 112 106

mm4

Sabit ayakları çerçevelerden etkileyen kuvvetler:Burada FF=FE olduğundan hesabı bir kuvvetle yapıp iki katını alalım. Eğer kuvvetler eşit değilse her kuvvet için hesapyapılıp değerler toplanır.

Hakiki Hareket Durumu HHD Virtüel Yükleme Durumu VYD

FxÜF xÜ SA

z

x

y

x

z y

M

01

M02

M03 M04

M05

M06

101

102

103104

105

106

107 111

M11

M12

M13 M14M15

M16112

113

114

115

116

117

M13

M = F . a

Q = 1

FxA

zSAEJ

FxB

M14

0M M1

Q = 1

03M M04

EJ zSA

zOAEJ

EJzOAEJzOA

FxA FxÜaS cSA

L1 FxB FxÜ

L1 aS cSA

L1 FxA 108.224 kN FxB 213.435 kN

X1SA HA= HB= X1SAδ10δ11

= δ10 δ101 δ102 δ103 δ104 δ105 δ106 δ107= Q 1

ME FxÜ aS ME 305.576 m kN

M01SA FxA cSA M01SA 136.418 m kN M11SA Q oSA M11SA 7.7 m

M02SA FxA cSA M02SA 136.418 m kN M12SA Q h s2SA M12SA 10.14 m

M03SA FxA cSA s2SA M03SA 207.846 m kN M13SA Q h M13SA 10.8 m

ΔM03SA M03SA M02SA ΔM03SA 71.428 kN m ΔM13SA M13SA M12SA ΔM13SA 0.66 m

M06SA FxB cSA FxÜ aS M06SA 574.613 m kN M14SA M13SA M14SA 10.8 m

M05SA M06SA M05SA 574.613 m kN ΔM14SA M13SA M12SA ΔM13SA 0.66 m

M04SA FxÜ aS FxB cSA s2SA M04SA 715.48 m kN M15SA M12SA M15SA 10.14 m

ΔM04SA M04SA M03SA ΔM04SA 507.635 kN m M16SA M11SA M16SA 7.7 m

ΔM12SA M12SA M11SA ΔM12SA 2.44 m

ΔM15SA M15SA M16SA ΔM15SA 2.44 m

Burada hesap şeklini daha iyi anlayabilmek için, hesabı detaylı yapalım. x LSA



x e bağlı Eylemsizlik ve karşı koyma momentleri:

JySAxt

6bA 1 kb x t2 hA 1 kh x

3 3 bA 1 kb x hA 1 kh x t

2

= Wyx

2 Jyx

hA 1 kh x 2 t=

JzSAxt

6bA

3 1 kb x 3 t2 hA 1 kh x 3 hA 1 kh x bA 1 kb x t bç 2

= Wzx

2 Jzx

bA 1 kb x =

δ101SA nın değeri HHD VYD

δ101SA

0

LSA

xM01SA M11SA1

E JzSAx

d= EJ x e göre değiştiğindennormal integral yapılır.

δ101SA

0

LSA

xM01SA M11SA

Et

6 bA

3 1 kb x 3 t2 hA 1 kh x 3 hA 1 kh x bA 1 kb x t bç 2

d

δ101SA 0.102 m

δ102SA nın değeri δ102SA δ102SAa δ102SAb=

Burada VYD deki moment dağılımını a) ve b) olarak iki

kısımda düşünebiliriz.

δ102SAa nın değeri:

HHD VYD EJ sabit olduğundan integral tablosundanδ102SAa

0

sSA

xM02SA ΔM12SA1

E JzOA

d=

δ102SAa12

M02SA ΔM12SAsSA

E JzOA δ102SAa 0.017 m

δ102SAb nın değeri:

HHD VYD EJ sabit olduğundan integral tablosundanδ102SAb

0

sSA

xM02SA M11SA1

E JzOA

d=

δ102SAb M02SA M11SAsSA

E JzOA δ102SAb 0.109 m

δ102SA δ102SAa δ102SAb δ102SA 0.126 m

δ103OA nın değeri HHD VYD

M 01 0 2M M 11 M 12 EJ sabit olduğundan integral tablosundan



δ103SA16

M01SA 2 M11SA M12SA M02SA M11SA 2M12SA s1SA

E JzOA δ103SA 0.048 m




0

e0

xΔM04SA M14SA

d=

δ104SAa12ΔM04SA M14SA

e0E JzOA δ104SAa 0.324 m

δ104SAb nin değeri:


0

e0

xM03SA M14SA

d=

δ104SAb M03SA M14SAe0



δ105SA nın değeri HHD VYD

M 05 04M 15M M 14 EJ sabit olduğundan integral tablosundan

δ105SA16

M05SA 2 M15SA M14SA M04SA M15SA 2M14SA s1SA

E JzOA δ103SA 0.048 m


Burada VYD deki moment dağılımını a) ve b) olarak iki

kısımda düşünebiliriz.



0

sSA

xM05SA ΔM15SA1

E JzOA

d=

δ106SAa12

M05SA ΔM15SAsSA

E JzOA δ106SAa 0.073 m



δ106SAb nın değeri:


0

sSA

xM05SA M16SA1

E JzOA

d=

δ106SAb M05SA M16SAsSA



δ107SA nın değeri HHD VYD EJ x e göre değiştiğinden

normal integral yapılır.δ107SA

0

LSA

xM06SA M16SA1

E JzSAx

d=

δ107SA

0

LSA

x6 M06SA M16SA

E t bA3 1 kb x 3 t2 hA 1 kh x 3 hA 1 kh x bA 1 kb x t bç

2

d

δ107SA 0.43 m

δ10SA δ101SA δ102SA δ103SA δ104SA δ105SA δ106SA δ107SA δ10SA 2.093 m

δ11 δ111 δ112 δ113 δ114 δ115=

δ111OA nın değeri

VYD VYD EJ x e göre değiştiğindennormal integral yapılır.δ111SA

0

LSA

xM11SA M11SA

d=

δ111SA

0

LSA

x6 M11SA M11SA


2

d

δ111SA 5.763mmkN

δ112SA nın değeri

VYD VYD

M 1 1M 1 2 M 1 1

M 1 2 EJ sabit olduğundan integral tablosundan

δ112SA16

M11SA 2 M11SA M12SA M12SA M11SA 2 M12SA sSA

E JzOA δ112SA 8.306

mmkN



δ113SA nın değeriVYD VYD

M M12 13 M M

12 13EJ sabit olduğundan integral tablosundan

δ113SA16

M12SA 2 M12SA M13SA M13SA M12SA 2 M13SA s1SA


mmkN


VYD VYD EJ sabit olduğundan integral tablosundanδ114SA

0

e0

xM13SA M13SA1

E JzOA

d=

δ114SA M13SA M13SAe0


mmkN


M M15 14 M M


δ115SA16



mkN


M M16 15 M M


δ116SA16



mmkN


VYD VYD δ117SA

0

LOA

xM16SA M16SA1

E JzSAx

d=

δ117SA

0

LSA

x6 M16SA M16SA


2

d

δ117SA 5.763mmkN

δ11SA δ111SA δ112SA δ113SA δ114SA δ115SA δ116SA δ117SA δ11SA 0.045mkN



HA HB= X1=

X1SAδ10SAδ11SA

X1SA 46.1 kN

HA 2 X1SA HA 92.2 kN

HB 2 X1SA HB 92.2 kN

Çeşitli etkenlerden (Rüzgar, Frenleme, Kasılma gibi) bir dayanağı etkileyen yatay kuvvet FyAlt 11 kN

Bir sabit ayağı etkileyen yatay kuvvet FySAAlt HA FyAlt FySAAlt 103.2 kN

Bir sabit ayağı etkileyen eksenel kuvvet FSAeks FySAAlt sin αSA FxÜ cos αSA FSAeks 334 kN

Bir sabit ayağı etkileyen moment MSA FySAAlt oSA FxÜ aS FxÜ cSA MSA 83.8 kN m

Vianelloya göre çözüm:

FG

L SA

xz düzlemi

SA

A

E

E

J

F

F

A

(x)

A

KJ

KL

OAJ

G

C

FG

L SA

y

x

K

(x)JSA

E

E

F

FA

J

KLz

G

0max

L OA

w

HFz

G

F

H

F

G

F

Sabit ayağın hesabı Vianello metodu ile xz düzlemine göre yapılır.

w

SA

y

L

x

(x)JSA

0max

FE

z

K

KJ

L

w

OAJ

F0max

GH M

M

F

01

A

01

B

M

M 02

02

M

M

C

C

C



FE w0max HF LSA= HFFE w0max

LSA= w01 = w0max kabul edileceğinden w0max ı hesaplamaya gerek yoktur.

Sabit ayakta FE etkili 1. sehim x e bağlı momentler:HHD VYD

M 01+ + M CMCx

xLSA

LSA= x=w11x

0

LSA

xM01x MCx

E JySAx

d=

M01 FE w0max=

Aşağıda hesaplanan M01x değerini yerleştirelim ve FE.w0max sabit olduğundan integralin dışına alalım

01yM

x

y

L SA

2.L

SA

z

M01 dağılımı parabol olursa parabolün genel formülü:

M01x a x2 b x c=

M0ASx(x=0) = 0

M0ASx(x=LSA) = FE. w0max c 0=

M0ASx(x=2.LSA) = 0

Eğer x=2.LSA yerleştirirsek:

0 2 LSA 2a 2 LSA b=

0 2 LSA a b= b 2 a LSA= x LSA=

M01x a x2 b x c= FE w0max a LSA

2 b LSA 0=

FE w0max a LSA2

2 a LSA2

=

FE w0max a LSA2

= aFE w0max

LSA2

=

b 2 a LSA= b2 FE w0max

LSA=

x e bağlı parabol olarak dağılımlı moment: M01x FE w0maxx2

LSA2

2 xLSA

=

w11x

0

LSA

x

FE w0maxx2

LSA2

2 xLSA

x

Et

6 bA 1 kb x t2 hA 1 kh x


2

d=

w11x

0

LSA

x

x3

LSA2

2 x2

LSA

Et

6 bA 1 kb x t2 hA 1 kh x


2

d

w11x 0.25610

6

N



Sabit ayağın HF etkili 2. sehimix e bağlı momentler:

HHD VYD

M+ 02 + M C w12x

0

LSA

xM02x MCx

E JySAx

d= MCx

LSALSA= x=

M02 HF LSA= FE w0max= M02x HF x=x

LSAFE w0max= w12x

0

LSA

x

xLSA

FE w0max x

E JySAx

d=

w12x

0

LSA

x

6 FE w0maxx2

LSA

E t bA 1 kb x t2 hA 1 kh x 3

3 bA 1 kb x hA 1 kh x t 2

d=

FE w0max sabit= olduğundan integralin dışına alalım.

w12x

0

LSA

x6 x2

E t bA 1 kb x t2 hA 1 kh x 3

3 bA 1 kb x hA 1 kh x t 2

LSA

d

w12x 0.09710

6

N

EG Kirişinde FE etkili 3. sehim

HHD VYD

M01 CM M01 FE w0max= MC LK=

w13

0

LK

xM01 MC

E JyK

d= E JyK sabit=

w1313

FE w0max LK2

E JyK=İntegral tablosundan Üçgen + Üçgen

FE w0max sabit= olduğundan integralin dışına alalım. w1313

LK2

E JyK w13 0.073

106

N

EG Kirişinde HF etkili 4. sehimHHD VYD

M 02 CMM02 FE w0max= MC LK=

İntegral tablosundanw14

0

LK

xM02 MC

E JyK

d= E JyK sabit= w1413

FE w0max LK2

E JyK=Üçgen + Üçgen



FE w0max sabit= olduğundan integralin dışına alalım. w1413

LK2

E JyK w14 0.073

106

N

w01 FE w0max w11x w12x w13 w14 = FE Fkr= w01 w0max= kabul edersek

Fkr1

w11x w12x w13 w14 Fkr 2000 kN FSAeks 334 kN

Sonuç: Çubukta burkulma tehlikesi yoktur.

L

LSA

0max

A

y

F

wx

A

JSA

E

(x)

yEME

F

xz düzlemi

KKJ

K

z

FG

G

E Kesitinde mukavemet hesabı: xE LSA

Eğilme momenti MyE

JyEt

6bA 1 kb xE t2 hA

3 1 kh xE 3 3bA 1 kb xE hA 1 kh xE t 2

JyE 1920 10

6mm4

WyE2 JyE

hA 1 kh x 2 t WyE 4849 10

3mm3

Eylemsizlik radyusu iyEJyEAE

iyE 320.3 mm

Euler burkulma boyu LByEE JyE π2

Fkr LByE 44.607 m

Akma narinliği λEf πEfy

λEf 93.913

Temel narinl ik λyELByEiyE

λyE 139.278



Bağıntılı narinlik λByEλyEλEf

λByE 1.483

Merkez noktası mesafesi kelyEWyEAE

kelyE 259.03 mm

Akma kuvveti FplE AE fEM FplE 3999.3 kN

Burkulma parametresi αB 0.34 Kaynaklı kutular her eksende.

Max burkulma sehimi wymaxE kelyE αB λByE 0.2 wymaxE 112.999 mm

Burkulma yardımcı faktörü φByE 0.5 1 αB λByE 0.2 λByE2

φByE 1.82

Azaltma faktörü χByE1

φByE φByE2 λByE

2

χByE 0.349

Kuvvetin mukavemet emniyeti SFyEFSAeks

χByE FplE SFyE 0.240

Plastikliğin en küçük momenti

MplyE WyE fEM MplyE 1035.9 kN m

FzSA FzAlt1 FzSA 65 kN M0yE 0 kN m

MyE FzSA oSA MyE 504.1 kN m

1 ψy 1 ψyEM0yEMyE

ψyE 0.000

βMyE 1.8 0.7 ψyE βMyE 1.8

αpl 1 αplyEMplyEMyE

αplyE 2.055

ay 0.8 ayxE λByE 2 βMyE 4 αplyE 1 ayxE 0.462

ayE ayxE ayxE 0.8if

0.8 otherwise

ayE 0.462

ky 1 5 kyxE 1FSAeks

χByE FplEayE kyxE 0.889

kyE kyxE kyxE 1.5if

1.5 otherwise

kyE 0.889

SMyEMyE

MplyEkyE SMyE 0.433



Eğilme momenti MzE

FxB

zSA(x)EJ

FxA

zOAEJ

FE

z

x

y

x

z y

M 1

EJzSA(x)

zOAEJ

FE

yBFyAF

M 2

M 3

M 4 M 5

M 6

M 7M 8

h

Lec c

SA a

L o SA

h-o

2ss 1

a

s SA

Ay

2s

2s0e1s

Konstrüksiyon resminden c1 oSA tan αAy FyB FySAAlt c1 1358 mm

FxB 213.435 kN FyB 103 kN

MzE FyB oSA FxÜ aS FxÜ cSA MzE 84 kN m

JzEt

6bA

3 1 kb xE 3 t2 hA 1 kh xE 3 hA 1 kh xE bA 1 kb xE t bç 2

JzE 1840 106

mm4 WzE

2 JzE

bE WzE 4719 10

3mm3

Eylemsizlık radyusu izEJzEAE

izE 313.5 mm

Euler burkulma boyu LBzEE JzE π2

Fkr LBzE 43.670 m

Narinlik λzELBzEizE

λzE 139.278

Bağıntılı narinlik λBzEλzEλEf

λBzE 1.483

Merkez noktası mesafesi kelzEWzEAE

kelzE 252.086 mm

Max burkulma sehimi wzmaxE kelzE αB λBzE 0.2 wzmaxE 110 mm

Burkulma yardımcı faktörü φBzE 0.5 1 αB λBzE 0.2 λBzE2

φBzE 1.82

Azaltma faktörü χBzE1

φBzE φBzE2 λBzE

2

χBzE 0.349



Kuvvetin mukavemet emniyeti SFzEFSAeks

χBzE FplE SFzE 0.240

MplzE WzE fEM MplzE 1008.2 kN mPlastikliğin en küçük momenti

M0zE FyB oSA M0zE 794.9 kN m

1 ψz 1 ψzEM0zEMzE

ψzE 9.482

βMzE 1.8 0.7 ψzE βMzE 4.837

αpl 1 αplzEMplzEMzE

αplzE 12.026

azEx λBzE 2 βMzE 4 αplzE 1 azEx 9.254

azE azEx azEx 0.8if

0.8 otherwise

azE 9.254

kzEx 1FxÜ

χBzE FplEazE kzEx 3.135

kzE kzEx kzEx 1.5if

1.5 otherwise

kzE 1.5

SMzEMzE

MplzEkzE SMzE 0.125

SEyFSAeks

χByE FplE

MyEMplyE

kyEMzE

MplzEkzE SEy 0.797

SEzFSAeks

χBzE FplE

MyEMplyE

kyEMzE

MplzEkzE SEz 0.797

Sonuç: SEy ve SEz değerleri 1 den küçük olduğundan E kesitinin hesaplarına göre konstrüksiyon fonksiyonunu yapar.

L

O Kesiti

LSA

SA

0max

A

J

y

E

F

wx

w

A

Omax

E

x1

yO

F

(x)

M

xz düzlemi

KJ

K

z

FG

G

O Kesitinde mukavemet hesabı: x1 0.5 LSA

x1 3900 mm

zO 0.5 hA 1 kh x1 t

zO 273 mm



JyOt

6bA 1 kb x1 t2 hA

3 1 kh x1 3 12 bA 1 kb x1 zO2

JyO 640 10

6mm4

WyO2 JyO

hA 1 kh x1 2 t WyO 2320 10

3mm3

AO 2 t bA 1 kb x1 hA 1 kh x1 AO 12960 mm2

yO 0.5 bA 1 kb x1 t bç yO 257 mm

JzOt

6bA

3 1 kb x1 3 t2 hA 1 kh x1 12 hA 1 kh x1 yO2

JzO 585 10

6mm4

WzO2 JzO

bA 1 kb x1 WzO 2168 10

3mm3

O Kesitinde moment kontrolü:

OAO Kesiti

x

y

SAL

Omaxw

J

0maxw

(x)SA

z

FEK

K

J

L

F0max

G

J

w

M01M

FH 01

A

M

02

02

M

B

M C

C

C

M

wO1 = wOmax kabul edileceğinden wOmax ı hesaplamaya gerek yoktur.

O Kesitinde sabit ayağın FE etkili 1. sehim

HHD

M01

C

VYD

M

0,5.

LÇ

x1 e bağlı momentler:

wO1x

0

LSA

2x

M01x MCx

E JyO

d= MCx2 x1

LSA

LSA

2= x1=

M01 dağılımı parabol olursa, parabolün genelformülünde değerleri yerleştirirsek:

M01x FE wOmax f x1( )=

wzO1x

0

LSA

2

x1

FE wOmax

LSA2

x12

2 FE wOmax

LSAx1

x1

2 EbA 1 kb x1 t3

12

t hA3

1 kh x1 3

12 t bA 1 kb x1 0.5 hA 1 kh x1 t

2

d=



wzO1x

0

LSA

2

x1

x13

LSA2

2 x12

LSA

2 EbA 1 kb x1 t3

12

t hA3

1 kh x1 3

12 t bA 1 kb x1 0.5 hA 1 kh x1 t

2

d

wzO1x 0.06710

6

N

O Kesitinde sabit ayağın HF etkili 2. sehim

HHD

M02

C

VYD

M

Ç0,

5.L

x1 e bağlı momentler:

MC2 x1

LSA

LSA

2= x1=wzO2x

0

LSA

2x

MO2x MCx

E Jyx

d=

M02x HF x1=x1

LSAFE wOmax= wzO2x

0

LSA

2

x1

x1LSA

FE wOmax x1

E Jyx

d=

wzO2x

0

LSA

2

x

FE wOmaxx12

LSA

2 EbA 1 kb x1 t3

12

t hA3

1 kh x1 3

12 t bA 1 kb x1 0.5 hA 1 kh x1 t

2

d=

FE wOmax sabit= olduğundan integralin dışına alalım.

wzO2x

0

LSA

2

x

x12

LSA

2 EbA 1 kb x1 t3

12

t hA3

1 kh x1 3

12 t bA 1 kb x1 0.5 hA 1 kh x1 t

2

d

wzO2x 0.05710

6

N

wO1 FE wOmax wzO1x wzO2x = FE Fkr= wO1 wOmax= kabul edersek

FkrO1

wzO1x wzO2x FkrO 8094 kN FSAeks 334 kN

O Kesitinde burkulma tehlikesi yoktur.



O Kesitinde mukavemet hesabı

Eylemsizlık radyusu iyOJyOAO

iyO 222.3 mm

Euler burkulma boyu LByOE JyO π2

Fkr LByO 25.761 m

Akma narinliği

Narinlik λyOLByOiyO

λyO 115.886

Bağıntılı narinlik λByOλyOλEf

λByO 1.234

Merkez noktası mesafesi kelyOWyOAO

kelyO 179.043 mm

Akma kuvveti FplO AO fEM FplO 2768.7 kN

Burkulma parametresi αB 0.34 Kaynaklı kutular her eksende.

Max burkulma sehimi wymaxO kelyO αB λByO 0.2 wymaxO 62.943 mm

Burkulma yardımcı faktörü φByO 0.5 1 αB λByO 0.2 λByO2

φByO 1.44

Azaltma faktörü χByO1

φByO φByO2 λByO

2

χByO 0.460

Kuvvetin mukavemet emniyeti SFyOFxÜ

χByO FplO SFyO 0.253

izOJzOAO

Eylemsizlık radyusu izO 212.5 mm

LBzOE JzO π2

FkrEuler burkulma boyu LBzO 24.631 m

λzOLBzOizO

Narinlik λzO 115.886

λBzOλzOλEf

Bağıntılı narinlik λBzO 1.234

kelzOWzOAO

Merkez noktası mesafesi kelzO 167.319 mm

Max burkulma sehimi wzmaxO kelzO αB λBzO 0.2 wzmaxO 58.821 mm

Burkulma yardımcı faktörü φBzO 0.5 1 αB λBzO 0.2 λBzO2

φBzO 1.44



Azaltma faktörü χBzO1

φBzO φBzO2 λBzO

2

χBzO 0.460

Kuvvetin mukavemet emniyeti SFzOFxÜ

χBzO FplO SFzO 0.253

Plastikliğin en küçük momenti

MplyO WyO fEM MplyO 495.7 kN m

MyO FxÜ wymaxO MyO 20.246 kN m

MyA 0 kN m

1 ψy 1 ψyOMyAMyO

ψyO 0.000

βMyO 1.8 0.7 ψyO βMyO 1.8

αpl 1 αplyOMplyOMyO

αplyO 24.485

ay 0.8 ayxO λByO 2 βMyO 4 αplyO 1 ayxO 22.991

ayO ayxO ayxO 0.8if

0.8 otherwise

ayO 0.8

ky 1 5 kyxO 1FxÜ

χByO FplOayO kyxO 0.798

kyO kyxO kyxO 1.5if

1.5 otherwise

kyO 0.798

SMyOMyO

MplyOkyO SMyO 0.033

Eğilme momenti MzO

FxB

zSA(x)EJ

FxA

zOAEJ

FE

z

x

y

x

z y

M 1

EJzSA(x)

zOAEJ

FE

yBFyAF

M 2

M 3

M 4 M 5

M 6

M 7M 8

h

Lec c

SA a

L o SA

h-o

2ss 1

a

s SA

Ay

2s

2s0e1s

o/2

O MO OM



MzO 0.5 MzE MzO 42 kN m

Plastikliğin en küçük momenti MplzO WzO fEM MplzO 463.3 kN m

1 ψz 1 ψzOMzOMzO

ψzO 1.000

βMzO 1.8 0.7 ψzO βMzO 1.1

αpl 1 αplzOMplzOMzO

αplzO 11.053

azOx λBzO 2 βMzO 4 αplzO 1 azOx 7.831

azO azOx azOx 0.8if

0.8 otherwise

azO 0.8

kzOx 1FxÜ

χBzO FplOazO kzOx 0.798

kzO kzOx kzOx 1.5if

1.5 otherwise

kzO 0.798

SMzOMzO

MplzOkzO SMzO 0.072

SyOFSAeks

χByO FplO

MyOMplyO

kyOMzO

MplzOkzO SyO 0.367

SzOFSAeks

χBzO FplO

MyOMplyO

kyOMzO

MplzOkzO SzO 0.367

Sonuç: SyO ve SzO değerleri 1 den küçük olduğundan x1 kesitinin hesaplarına göre konstrüksiyon fonksiyonunu yapar. O kesitinin emniyetli mukavet değerine göre kontrolü:

σheOFSAeks

AO

MyOWyO

MzOWzO

σheO 54 MPa fEM 214 MPa

kEMOσheOfEM

kEMO 0.25

E kesitinin emniyetli mukavet değerine göre kontrolü:

σheEFSAeks

AE

MyEWyE

MzEWzE

σheE 140 MPa fEM 214 MPa

kEMEσheEfEM

kEME 0.65



Sonuç: Sistemin emniyetli mukavet değerine göre kontrolündede görüldüğü gibi konstrüksiyon fonksiyonunu yapar.

Sabit ayak ağırlığı: Tolerans ve kaynak katsayısı ktol 1.03

bA 0.3 m bE 0.78 m bSA 0.5 bA bE bSA 0.54 m

Ab bSA LSA Ab 4.212 m2

hA 0.3 m hE 0.78 m hSA 0.5 hA hE hSA 0.54 m

Ah hSA LSA Ah 4.212 m2

Fb 2 bSA LSA t ρSt g Fb 3890.9 Ng 9.807m

s2

Fh 2 hSA LSA t ρSt g Fh 3890.9 N

Perde adedi: nPexLSAm

1 nPex 6.8 nPe 7

FPe bSA 2 bç t hSA 20 mm t ρSt nPe g FPe 854.1 N

Alt bağlantı kapağı ağırlık kuvveti:

Konstrüksiyondan: bBa 250 mm hBa 400 mm tBa 20 mm

FaBa bBa hBa tBa ρSt g FaBa 154 N

Üst bağlantı kapağı ağırlık kuvveti:

bBü 1140 mm hBü 800 mm tBü 20 mmKonstrüksiyondan:

FüBa bBü hBü tBü ρSt g FüBa 1404 N

Sabit bir ayağın toplam ağırlık kuvveti:

FSAg Fb Fh FPe FaBa FüBa ktol FSAg 10.5 kN

mSA FSAg g 1 mSA 1071 kg

Sabit ayak rüzgar alanı:

y eksenine dik bir ayak alanı: ASAyRüx hSA 2 t LSA ASAyRüx 4.306 m2

z eksenine dik bir ayak alanı: ASAzRüx bSA LSA ASAzRüx 4.21 m2

SON =======================================================================================


43 01 01 pv 320kn 18m 02 0 ayak ondegerleri.xmcd sabit ayak...İlk yayın tarihi: 21.07.2017...

Documents