9.2.4.1. pretensado. definici n y c lculo de p rdidas
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PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.2.4.1. Pretensado. Definición y Cálculo de Pérdidas Instantáneas y Diferidas.
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
Versión Hoja Cálculo: V.001
1. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA Y ACCIONES:
1.1 Características de los materiales:
fck VIGA [N/mm2]: 50.000 Resistencia característica del hormigón de la viga.
fck LOSA [N/mm2]: 30.000 Resistencia característica del hormigón de la losa.
fpk [N/mm2]: 1860.000 Resistencia característica del acero activo.
c: 1.500 Coeficiente parcial de seguridad para el hormigón.
s: 1.150 Coeficiente parcial de seguridad para el acero.
n eq [Adim]: 0.869 Coeficiente de equivalencia entre el hormigón de la losa y el
de la viga (E LOSA/E VIGA)
1.2 Características de la Viga:
H [m]: 1.35 Canto total.
A [m2]: 1.17972 Área de la sección transversal.
Zg [m]: 0.59 Posición del centro de gravedad.
Iy [m4]: 2.51E-01 Momento de inercia.
U [m]: 5.54 Perímetro exterior en contacto con la atmósfera (a efectos de
cálculo de fenómenos reológicos).
Z_inf [m]: -0.59 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.760 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
e med [mm]: 425.9 Espesor medio de la viga.
1.3 Características de la Viga + Losa (sección eficaz homogeneizada):
Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa
Abr [m2]: 2.77 Área de la sección transversal (bruta).
Ah [m2]: 2.57 Área de la sección transversal (homogeneizada, hormigón viga).
Zg [m]: 1.07 Posición del centro de gravedad.
Iy [m4]: 0.77 Momento de inercia.
U [m]: 6.240747955 Perímetro exterior en contacto con la atmósfera +50% perímetro
interior (a efectos de cálculo de fenómenos reológicos).
Z_inf [m]: -1.070 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.580 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
e med [mm]: 887.6 Espesor medio de la viga+losa
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS1. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO.
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 1 (Vigas Laterales Vano 1)
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS1. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO.
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 1 (Vigas Laterales Vano 1)
1.4 Esfuerzos Actuantes Sobre la Viga (Momentos flectores):
M pp viga [kN·m]: 1971.68 Momento debido al peso propio de viga.
M pp losa [kN·m]: 1813.00 Momento debido al peso propio de la losa.
M cm [kN·m]: 1344.00 Momento debido a la carga muerta
M scu [kN·m]: 1129.00 Momento debido a la sobrecarga de uso.
M carro [kN·m]: 2261.00 Momento debido al carro.
2. DEFINICIÓN DEL PRETENSADO:
0.5 ! Cable ['']: 0.6 Tipo de cable (! 0.6'' o ! 0.5'')
0.6 n: 56 Número de cables diámetro 0,6''
Zg_pret [m]: 0.204 Distancia del c.d.g del pretensado al fondo de la viga.
"#": 0.75 Porcentaje de la carga de rotura aplicado en el
tesado inicial de los cables (en tanto por 1)
Po [kN]: 10936.80 Fuerza de pretensado inicial.
3. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO:
3.1 Determinación de las pérdidas instantáneas:
Edad Destesado Viga [dias]: 4
Ap [m2]: 0.01 Área de armadura activa dispuesta en la viga.$ cp [MPa]: -12.72 Tensión de compresión a nivel del centro de
gravedad del pretensado debida a Po.
%P 3 [kN]: 642.60 Pérdidas debido al acortamiento elástico del hormigón.
%P INST [kN]: 642.60 Pérdidas instantáneas de pretensado.%P [%]: 5.88
3.2 Determinación de las pérdidas diferidas:
HR [%]: 82 Humedad relativa.
Edad Ejecución Losa Superior [dias]: 32
3.2.1 Perdidas diferidas desde el tesado de la viga hasta la ejecución de la losa superior:
$ cp [MPa]: -11.79 Tensión en el hormigón en la fibra correspondiente
al centro de gravedad de las armaduras activas
debido a la acción del pretensado y el peso propio.
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS1. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO.
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 1 (Vigas Laterales Vano 1)
&cs [·10-6]: -14.75 Deformación de retracción que se desarrolla en elhormigón.
'"[Adim]: 0.60 Coeficiente de fluencia.
!s pr [%]: 0.99 Pérdida por relajación a longitud constante
!P DIF 1 [kN]: 414.95 Pérdidas diferidas de pretensado hasta el hormigonado
de la losa superior (to: 4 dias; t: 32 dias).
!P DIF 1 [%]: 3.79
3.2.2 Perdidas diferidas a partir de la ejecución de la losa superior:
" cp [MPa]: -7.50 Tensión en el hormigón en la fibra correspondiente
al centro de gravedad de las armaduras activas
para la combinación de acciones cuasipermanente.
#cs [·10-6]: -113.58 Deformación de retracción que se desarrolla tras
la operación de tesado.$ [Adim]: 1.22 Coeficiente de fluencia.
!s pr [%]: 5.16 Pérdida por relajación a longitud constante
!P DIF 2 [kN]: 880.08 Pérdidas diferidas de pretensado a partir del hormigonado
de la losa superior (to: 32 dias; hasta t: infinito).
!P DIF 2 [%]: 8.05
4. RESUMEN DE PÉRDIDAS TOTALES DE PRETENSADO:
Po [kN]: 10936.80 Fuerza de pretensado inicial.
!P INST [kN]: 642.60 Pérdidas instantáneas de pretensado. [5.88 %]
!P DIF 1 [kN]: 414.95 Pérdidas diferidas de pretensado hasta el hormigonado
de la losa superior . [3.79 %]
!P DIF 2 [kN]: 880.08 Pérdidas diferidas de pretensado a partir del hormigonado
de la losa superior. [8.05 %]
PK [kN]: 8999.18 Fuerza final de pretensado
!P TOTALES [%]: 17.72
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.2.4.2. ELS Fisuración.
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
Versión Hoja Cálculo: V.001
1. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA Y ACCIONES:
1.1 Características de los materiales:
fck VIGA [N/mm2]: 50 Resistencia característica del hormigón de la viga.
fck LOSA [N/mm2]: 30 Resistencia característica del hormigón de la losa.
n eq [Adim]: 0.869 Coeficiente de equivalencia entre el hormigón de la losa
y el de la viga (E LOSA/E VIGA)
1.2 Características de la Viga:
H [m]: 1.35 Canto total.
A [m2]: 1.17972 Área de la sección transversal.
Zg [m]: 0.59 Posición del centro de gravedad.
Iy [m4]: 2.51E-01 Momento de inercia.
Z_inf [m]: -0.59 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.760 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
1.3 Características de la Viga + Losa (sección eficaz homogeneizada):
Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa
Abr [m2]: 2.77 Área de la sección transversal (bruta).
Ah [m2]: 2.57 Área de la sección transversal (homogeneizada viga).
Zg [m]: 1.07 Posición del centro de gravedad.
Iy [m4]: 0.77 Momento de inercia.
Z_inf [m]: -1.07 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.58 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
1.4 Esfuerzos Actuantes Sobre la Viga (Momentos flectores):
M pp viga [kN·m]: 1971.6793 Momento debido al peso propio de la viga.
M pp losa [kN·m]: 1813 Momento debido al peso propio de la losa.
M cm [kN·m]: 1344 Momento debido a la carga muerta
M scu [kN·m]: 1129.0 Momento debido a la sobrecarga uniforme.
M carro [kN·m]: 2261.0 Momento debido al carro.
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS2. COMPROBACIÓN DE E.L.S. CUASIPERMANENTE Y FRECUENTE
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 1 (Vigas Laterales Vano 1)
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS2. COMPROBACIÓN DE E.L.S. CUASIPERMANENTE Y FRECUENTE
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 1 (Vigas Laterales Vano 1)
1.5 Coeficientes de simultaneidad y mayoración de acciones:
p (min): 0.9 Coeficiente parcial de seguridad (efecto favorable) para el
pretensado, (evaluación de los ELS s/Tabla 12.2 EHE). p (max): 1.10 Coeficiente parcial de seguridad (efecto desfavorable) para el
pretensado, (evaluación de los ELS s/Tabla 12.2 EHE).
!1,SC: 0.40 Coef. Simult. combinación frecuente (sc uniforme)
!2,SC: 0.75 Coef. Simult. combinación frecuente (vehículos pesados)
!2: 0.00 Coef. Simult. combinación cuasipermanente.
2. CÁLCULO DE TENSIONES EN LAS VIGAS:
2.1 Tensiones generadas por las acciones exteriores:
" PP VIGA " PP LOSA " CM " SCU " CARRO
Inferior 4.63 4.26 1.86 1.56 3.13
Superior -5.97 -5.49 -0.49 -0.41 -0.82
" PP VIGA " PP LOSA " CM " SCU " CARRO
Inferior 0.00 0.00 -0.42 -0.36 -0.71
Superior 0.00 0.00 -0.88 -0.74 -1.47
2.2 Tensiones generadas por el pretensado:
Pretensado inicial y pérdidas de pretensado:
Po [kN]: 10936.80 Fuerza de pretensado inicial.
#P INST [kN]: 642.60 Pérdidas instantáneas de pretensado.
#P DIF 1 [kN]: 414.95 Pérdidas diferidas de pretensado hasta el hormigonado
de la losa superior .
#P DIF 2 [kN]: 880.08 Pérdidas diferidas de pretensado a partir del hormigonado
de la losa superior.
Tensiones generadas en viga y losa por Po - #P INST - #P DIF 1:
Fibra Inferior Fibra Superior Fibra Inferior Fibra Superior
-17.33 3.16 0.00 0.00
TENSIONES EN LA VIGA (HIPÓTESIS INDIVIDUALES) [Mpa]FIBRA
FIBRATENSIONES EN LA LOSA (HIPÓTESIS INDIVIDUALES) [Mpa]
TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]TENSIONES EN LA VIGA [Mpa]
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS2. COMPROBACIÓN DE E.L.S. CUASIPERMANENTE Y FRECUENTE
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 1 (Vigas Laterales Vano 1)
Tensiones generadas en viga y losa por #P DIF 2:
Fibra Inferior Fibra Superior Fibra Inferior Fibra Superior
1.40 0.07 0.06 -0.20
3. COMPROBACIÓN DE TENSIONES PARA LA COMBINACIÓN DE ACCIONES CUASIPERMANENTE:
Se indica a continuación la tensión en las distintas fibras de la sección para la combinación cuasipermanente
[ 1.0 x PP + 1.0 x CM + 0.9 x PRET + 0 x SC] :
Fibra Inferior Fibra Superior Fibra Inferior Fibra Superior
-3.58 -9.04 -0.37 -1.05
" MAX VIGA [MPa] = 0.6·fck = 30 Tensión máxima compresión viga 9.04 [Mpa] -> O.K.
" MAX LOSA [MPa] = 0.6·fck = 18 Tensión máxima compresión losa 1.05 [Mpa] -> O.K.
fct, d [Mpa]: 1.90 Resistencia de cálculo a flexotracción del hormigón (viga)
La fibra inferior de la viga se encuentra comprimida. -
4. COMPROBACIÓN DE TENSIONES PARA LA COMBINACIÓN DE ACCIONES FRECUENTE:
Se indica a continuación la tensión en las distintas fibras de la sección para la combinación frecuente
[ 1.0 x PP + 1.0 x CM + 0.9 x PRET + 0.4 x SC] :
Fibra Inferior Fibra Superior Fibra Inferior Fibra Superior
-0.61 -9.82 -1.05 -2.45
" MAX VIGA [MPa] = 0.6·fck = 30 Tensión máxima compresión viga 9.82 [Mpa] -> O.K.
" MAX LOSA [MPa] = 0.6·fck = 18 Tensión máxima compresión losa 2.45 [Mpa] -> O.K.
fct, d [Mpa]: 1.90 Resistencia de cálculo a flexotracción del hormigón (viga)
La fibra inferior de la viga se encuentra comprimida.
TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]
TENSIONES EN LA VIGA [Mpa] TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]
TENSIONES EN LA VIGA [Mpa] TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]
TENSIONES EN LA VIGA [Mpa]
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.2.4.3. ELS Proceso Constructivo (Tensiones en Vacío, Estimación de Enfundados).
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: Normativa Aplicada: EHE
Versión Hoja Cálculo: V.001
1. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA Y ACCIONES:
1.1 Características de los materiales:
fck VIGA [N/mm2]: 50 Resistencia característica del hormigón de la viga.
fpk [N/mm2]: 1860 Resistencia característica del acero activo.
c: 1.5 Coeficiente parcial de seguridad para el hormigón.
s: 1.15 Coeficiente parcial de seguridad para el acero.
1.2 Características de la Viga:
A [m2]: 1.17972 Área de la sección transversal.
Iy [m4]: 2.51E-01 Momento de inercia.
Z_inf [m]: -0.59 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.760 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
1.3 Características del Pretensado:
! Cable ['']: 0.6 Tipo de cable (! 0.6'' o ! 0.5'')
"#": 0.75 Porcentaje de la carga de rotura aplicado en el
tesado inicial de los cables (en tanto por 1)
L b,pt [m]: 1.01 Longitud de transferencia del pretensado.
$P INST [kN]: 5.88 Pérdidas instantáneas de pretensado.
1.4 Coeficientes de simultaneidad y mayoración de acciones:
"PRET (DESF) : 1.10 Coeficiente parcial de seguridad (efecto desfavorable) para el
pretensado, (evaluación de los ELS s/Tabla 12.2 EHE).
1.5 Datos Adicionales Viga:
Luz [m]: 22.95 Longitud de la viga entre ejes de apoyos
L ENTREGA [m]: 0.40 Distancia desde el extremo de la viga al eje de apoyos.
D susp [m]: 1.25 Distancia de puntos de cuelgue de la viga al eje de apoyo
de la misma (positiva hacia el centro del vano).
Mo [kN·m]: -1.58 Momento en la sección de apoyos (con signo).
Paso Superior sobre Ma-13Central_Tipo
14/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS3. COMPROBACIÓN DE E.L.S. DE VACÍO. ESTIMACIÓN DE ENFUNDADOS.
Acceso a Lloseta desde Ma-13
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: Normativa Aplicada: EHE
Paso Superior sobre Ma-13Central_Tipo
14/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS3. COMPROBACIÓN DE E.L.S. DE VACÍO. ESTIMACIÓN DE ENFUNDADOS.
Acceso a Lloseta desde Ma-13
2. ESTIMACIÓN DE ENFUNDADOS:
Fibra SUP, VIGA Fibra INF, VIGA
Resumen de tensiones máxima y mínima MAX [Mpa] 0.55 -4.97
obtenidas en la viga para el ELS de vacío. MIN [MPa] 0.11 -17.48
Distancia Nº torones Z torones Npret,k Mpret,k Mpp SUP, VIGA INF, VIGA
[m] 0.6 '' [m] [kN] [kN] [kN] [N/mm2] [N/mm2]
0.00 27 0.050 -1959.26 -1058.00 -1.58 0.52 -4.97
5 0.098 -362.83 -178.51
0 0.015 0.00 0.00
6 1.300 -435.39 309.13
2.30 27 0.050 -4963.28 -2680.17 297.45 0.41 -11.89
5 0.098 -919.13 -452.21
0 0.015 0.00 0.00
6 1.300 -1102.95 783.09
4.59 27 0.050 -4963.28 -2680.17 718.01 0.44 -14.95
15 0.098 -2757.38 -1356.63
0 0.015 0.00 0.00
6 1.300 -1102.95 783.09
6.89 27 0.050 -4963.28 -2680.17 1021.75 0.55 -17.48
23 0.098 -4227.98 -2080.16
0 0.015 0.00 0.00
6 1.300 -1102.95 783.09
9.18 27 0.050 -4963.28 -2680.17 1170.16 0.11 -17.13
23 0.098 -4227.98 -2080.16
0 0.015 0.00 0.00
6 1.300 -1102.95 783.09
11.48 27 0.050 -4963.28 -2680.17 1163.22 0.13 -17.15
23 0.098 -4227.98 -2080.16
0 0.015 0.00 0.00
6 1.300 -1102.95 783.09
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.2.4.4. ELU Flexión.
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05.05.16, 08:38PASO SUPERIOR LLOSETA MA-13Verificación ELU Flexión Vigas Laterales Vano 1
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P., ES-MURCIA Fagus-6 - Version 1.02
Nr.:
Z:\OC-16-002 Acceso LLoseta Ma-13\03 CALCULOS\PASO SUPERIOR\FAGUS\Vigas.FG6
Scale 1 :135.7Cross-section VIGASLAT-VANO1 (C45/55;C30/37;S1570/1770): Efficiency My=12331.0; eff(M,N) = 0.83 OK
C1
C4
(C45
/55)
C2
CC
(C30
/37)
PP1
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP2
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP3
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP4
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP5
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP6
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP7
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP8
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP9
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP1
0A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP1
1A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP1
2A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
esP
P13
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP1
4A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP1
5A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP1
6A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
esP
P17
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP1
8A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP1
9A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
esP
P20
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP2
1A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP2
2A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
esP
P23
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP2
4A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
esP
P25
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP2
6A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP2
7A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP2
8A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
esP
P29
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP3
0A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP3
1A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP3
2A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP3
3A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP3
4A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP3
5A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP3
6A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP3
7A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
esP
P38
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP3
9A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP4
0A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP4
1A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP4
2A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP4
3A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
esP
P44
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP4
5A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP4
6A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
esP
P47
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP4
8A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP4
9A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP5
0A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP5
1A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP5
2A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
PP5
3A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
esP
P54
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP5
5A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
esP
P56
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 7
.3 ‰
Yes
PP5
7A
s140
P3
(S15
70/1
770)
7.3
‰ Y
es
20.8
1.22.7-3.3
Strain [‰]! =0.85"c=1.5"p=1.15
Stress [N/mm2]-17.0
1365.2
1365.2 10894.4 kN
-10902.3 kN
1.36
m
Ultimate strength analysis Cross section (column): VIGASLAT-VANO1
Action forces / Efficiency: eff(M,N) = 0.83 OK
Bending and axial force Shear forces and torsion Complete CSNo. AP P N My Mz eff(M,N) Vy Vz T eff(V,T) eff(M,N,V,T)
[kN] [kNm] [kNm] [-] [kN] [kN] [kNm] [-] [-]1 !ULS 0.0 12331.0 0 0.83
Analysis-Parameters "!ULS", Standard: Eurocode EN
ID -!-Diagram Strain Limits Partial safety factor Various parametersc s p !c2 !cu3 !ud s "cc #c #s #p $ % P(t)
[‰] [‰] [‰] [N/mm2] [-] [-] [-] [-] [-] [-] [-]!ULS 2/0 1 1 -2.0 -3.5 20.0 0.85 1.50 1.15 1.15 45.00 0 t=o
Extreme stresses and strain
Name Class yq zq ! d #[m] [m] [‰] [N/mm2] [-]
C2 C30/37 -2.20 1.65 -3.3 -17.0 1.76C1 C45/55 0.85 0.00 20.8 0 1.76PP46 S1570/1770 -1.30 1.30 9.3 1365.2 1.15PP17 S1570/1770 0.65 0.05 27.3 1365.2 1.15
Stresses and strain during the last iterations step = Ultimate state
Internal forces Strain and Curvature Stiffness ValuesN My Mz !x &y &z N/!x My/&y Mz/&z
[kN] [kNm] [kNm] [‰] [km-1] [km-1] [kN] [kNm2] [kNm2]-7.9 14778.7 0.0 5.3 13.9 -0.3 1473.48 1.061E+6 124.76
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.2.4.5. ELU Cortante y Torsión.
Normativa Aplicada: 1 Fecha: 08/10/2015 Versión Hoja Cálculo:
CARACT. SECCIÓN TRANSVERSAL (VIGA+LOSA, HOMOG. HORMIGÓN VIGA): CARACTERÍSTICAS DE LAS ARMADURAS:
Ángulo de Inclinación de las Armaduras [a]: 90
Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa Ángulo de Inclinación de las Bielas [b]: 45HL [m]: 0.25 Canto losa superior (eficaz -s/tipo prelosa).
HINF [m]: 0.30 Canto medio losa inferiorr (eficaz -s/tipo prelosa).Armadura Pasiva Longitudinal Traccionada [cm2]: 175
B inf [m]: 1.72 Ancho Inferior de la Viga Armadura Activa Longitudinal Traccionada [cm2]:bw [m]: 0.176 Ancho de las almas (por alma), medido perpendicularmente a su eje. Recubrimiento armadura (calculo cuantía) [m]: 0.04
COMPROBACIÓN DE ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS DE CORTANTE Y TORSIÓN. PUENTES VIGAS ARTESA Y MONOCAJÓN. (I). ENVOLVENTE ESFUERZOS CORTANTES.
Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13 EHE-08Elemento: 2011.001Vano: Paso Superior Sobre Ma-13. Vigas Laterales Vano 1.
α [º]: 75.0 Ángulo que forman las almas de la viga respecto al plano horizontal.
Ah [m2]: 2.33 Área de la sección transversal (homogeneizada, hormigón viga).Zg [m]: 1.03 Posición del centro de gravedad.Iy [m4]: 7.74E-01 Momento de inercia.
INTERACCIÓN ARMADURA
Elemento Barra X LC N VZ T N PRET N PRET+SOFIST V cu As, nec (alma) As, min (alma)
As, cortamte (alma) As,trans Torsion Cortante-Torsión
(Almas)As, cortante + As, torsión (por alma).
Nr [m] Nr [kN] [kN] [kNm] [kN] (kN) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) CS [cm2/m]Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - -
Vano 1 20001 0.00 1550 -5394.30 226.81 31.18 -2757.48 -8151.78 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 380.10 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.23 0.05 0.23Vano 1 20001 0.00 1551 -5551.10 -181.85 -301.06 -8308.58 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 380.70 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.19 0.08 2.19Vano 1 20001 2.55 1550 -588.40 -821.25 216.73 -6985.35 -7573.75 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.05 3.91 3.04 3.91 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.57 0.20 5.48Vano 1 20001 2 55 1551 -815 00 -2235 99 -42 10 -7800 35 5867 4 Vz < Vu1 O k 368 12 16 11 3 04 16 11 4542 52 Tsd < Tu1 O k 0 31 0 49 16 42
ESF. AXIL. CON PRET
(kN) (kN·m)
ESFUERZOS (ENVOLVENTE CORTANTES MÁX-MIN) COMPROBACIONES CORTANTE COMPROBACIONES TORSIÓN
V u1 T u1
ENVOLVENTE DE ESFUERZOS CORTANTES (DIMENSIONAMIENTO ARMADURA DE CORTANTE Y TORSION)
Vano 1 20001 2.55 1551 -815.00 -2235.99 -42.10 -7800.35 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.12 16.11 3.04 16.11 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.31 0.49 16.42Vano 1 20001 5.10 1550 -12620.30 -151.40 226.01 -8823.60 -21443.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 411.47 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.64 0.06 1.64Vano 1 20001 5.10 1551 -7236.20 -2551.21 -320.64 -16059.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 387.55 18.66 3.04 18.66 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.33 0.60 20.99Vano 1 20001 7.65 1550 -6739.90 697.61 361.88 -10294.20 -17034.10 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 385.47 2.69 3.04 2.69 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.63 0.20 5.32Vano 1 20001 7.65 1551 -7261.00 -1964.11 -161.75 -17555.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 387.65 13.60 3.04 13.60 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.18 0.44 14.77Vano 1 20001 10.20 1550 -7095.00 989.64 321.27 -10294.20 -17389.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 386.95 5.20 3.04 5.20 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.33 0.26 7.53Vano 1 20001 10.20 1551 -7525.40 -1542.21 -58.76 -17819.60 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 388.77 9.95 3.04 9.95 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.43 0.34 10.38Vano 1 20001 12.75 1550 -6489.30 1513.61 122.24 -10294.20 -16783.50 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 384.44 9.74 3.04 9.74 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.89 0.34 10.63Vano 1 20001 12.75 1551 -7599.00 -1212.88 -25.85 -17893.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 389.09 7.11 3.04 7.11 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.19 0.26 7.29Vano 1 20001 15.30 1550 -8487.20 1717.91 148.70 -10294.20 -18781.40 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 392.92 11.43 3.04 11.43 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.08 0.39 12.51Vano 1 20001 15.30 1551 -7501.10 -1099.31 -43.57 -17795.30 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 388.67 6.13 3.04 6.13 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.32 0.24 6.45Vano 1 20001 17.86 1550 -8867.30 1853.93 101.79 -8823.60 -17690.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 394.59 12.59 3.04 12.59 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.74 0.41 13.33Vano 1 20001 17.86 1551 -6181.30 -982.25 41.03 -15004.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 383.19 5.17 3.04 5.17 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.30 0.21 5.47Vano 1 20001 20.41 1550 -9968.90 1875.81 131.64 -6985.35 -16954.25 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 399.48 12.73 3.04 12.73 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.96 0.42 13.69Vano 1 20001 20.41 1551 -6346.60 -856.50 -21.29 -13331.95 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 383.86 4.08 3.04 4.08 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.15 0.18 4.23Vano 1 20001 22.96 1550 -1851.10 1704.39 308.47 -2757.48 -4608.58 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 369.36 11.52 3.04 11.52 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.24 0.41 13.76Vano 1 20001 22.96 1551 -558.10 -466.27 83.81 -3315.58 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.05 0.85 3.04 0.85 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.61 0.11 1.46
Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
Normativa Aplicada: 1 Fecha: 08/10/2015 Versión Hoja Cálculo:
CARACT. SECCIÓN TRANSVERSAL (VIGA+LOSA, HOMOG. HORMIGÓN VIGA): CARACTERÍSTICAS DE LAS ARMADURAS:
Ángulo de Inclinación de las Armaduras [a]: 90
Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa Ángulo de Inclinación de las Bielas [b]: 45HL [m]: 0.25 Canto losa superior (eficaz -s/tipo prelosa).
HINF [m]: 0.30 Canto medio losa inferiorr (eficaz -s/tipo prelosa).Armadura Pasiva Longitudinal Traccionada [cm2]: 175.00
B inf [m]: 1.72 Ancho Inferior de la Viga Armadura Activa Longitudinal Traccionada [cm2]: 0.00bw [m]: 0.18 Ancho de las almas (por alma), medido perpendicularmente a su eje. Recubrimiento armadura (calculo cuantía) [m]: 0.04α [º]: 75.0 Ángulo que forman las almas de la viga respecto al plano horizontal.
Ah [m2]: 2.33 Área de la sección transversal (homogeneizada, hormigón viga).Zg [m]: 1.03 Posición del centro de gravedad.Iy [m4]: 7.74E-01 Momento de inercia.
INTERACCIÓN ARMADURA
Elemento Barra X LC N VZ T N PRET N PRET+SOFIST V cu As, nec (alma) As, min (alma)
As, cortamte (alma) As,trans Torsion As,long Torsion Cortante-Torsión As, cortante + As,
torsión (por alma).Nr [m] Nr [kN] [kN] [kNm] [kN] (kN) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) CS [cm2/m]
Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
Vano 1 20001 0.00 1552 -4015.70 138.55 91.96 -2757.48 -6773.18 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 375.14 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.67 0.67 0.04 0.67Vano 1 20001 0.00 1553 -5765.90 -124.05 -381.24 -8523.38 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 381.54 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.77 2.77 0.08 2.77Vano 1 20001 2.55 1552 -791.60 -1362.21 744.80 -6985.35 -7776.95 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.11 8.57 3.04 8.57 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.41 5.41 0.41 13.99Vano 1 20001 2.55 1553 -977.10 -1236.25 -629.07 -7962.45 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.22 7.49 3.04 7.49 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.57 4.57 0.36 12.06Vano 1 20001 5.10 1552 -9141.40 -500.97 557.49 -8823.60 -17965.00 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 395.80 0.91 3.04 0.91 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.05 4.05 0.19 4.96Vano 1 20001 5.10 1553 -6072.50 -1516.06 -656.98 -14896.10 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 382.76 9.78 3.04 9.78 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.77 4.77 0.43 14.55Vano 1 20001 7.65 1552 -7212.50 421.04 430.18 -10294.20 -17506.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 387.45 0.29 3.04 0.29 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.13 3.13 0.15 3.41Vano 1 20001 7.65 1553 -5835.70 -819.95 -408.70 -16129.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 381.81 3.78 3.04 3.78 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.97 2.97 0.23 6.75Vano 1 20001 10.20 1552 -8154.90 545.18 431.66 -10294.20 -18449.10 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 391.48 1.33 3.04 1.33 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.14 3.14 0.18 4.46Vano 1 20001 10.20 1553 -5324.00 -376.51 -455.26 -15618.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 379.83 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.31 3.31 0.15 3.31Vano 1 20001 12.75 1552 -9268.50 472.82 420.52 -10294.20 -19562.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 396.36 0.66 3.04 0.66 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.05 3.05 0.16 3.71Vano 1 20001 12.75 1553 -5076.50 180.84 -310.26 -15370.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 378.90 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.25 2.25 0.08 2.25Vano 1 20001 15.30 1552 -10403.90 802.09 519.63 -10294.20 -20698.10 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 401.44 3.46 3.04 3.46 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.77 3.77 0.25 7.23Vano 1 20001 15.30 1553 -3766.80 188.52 -416.62 -14061.00 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 374.32 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.03 3.03 0.10 3.03Vano 1 20001 17.86 1552 -6619.00 0.01 632.08 -8823.60 -15442.60 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 384.97 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.59 4.59 0.10 4.59Vano 1 20001 17.86 1553 -4369.20 270.02 -410.56 -13192.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 376.34 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.98 2.98 0.12 2.98Vano 1 20001 20.41 1552 -11501.80 944.78 699.34 -6985.35 -18487.15 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 406.39 4.64 3.04 4.64 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.08 5.08 0.31 9.72Vano 1 20001 20.41 1553 -5117.50 66.97 -482.71 -12102.85 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 379.05 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.51 3.51 0.09 3.51Vano 1 20001 22.96 1552 -2781.40 868.63 839.51 -2757.48 -5538.88 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 371.44 4.29 3.04 4.29 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 6.10 6.10 0.31 10.39Vano 1 20001 22.96 1553 -538.90 414.64 -387.02 -3296.38 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.05 0.40 3.04 0.40 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.81 2.81 0.14 3.21
Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
ESF. AXIL. CON PRET
(kN) (kN·m)
ESFUERZOS (ENVOLVENTE TORSORES MÁX-MIN) COMPROBACIONES CORTANTE COMPROBACIONES TORSIÓN
V u1 T u1
Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13 EHE-08
ENVOLVENTE DE ESFUERZOS TORSORES (DIMENSIONAMIENTO ARMADURA DE CORTANTE Y TORSION)
Elemento: 2011.001Vano: Paso Superior Sobre Ma-13. Vigas Laterales Vano 1.
COMPROBACIÓN DE ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS DE CORTANTE Y TORSIÓN. PUENTES VIGAS ARTESA Y MONOCAJÓN. (II). ENVOLVENTE ESFUERZOS TORSORES.
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.2.4.6. ELU Rasante.
Comprobación del Esfuerzo Rasante. Vigas Laterales Vano 1. (Almas).
COMPROBACIÓN E.L.U. ESFUERZO RASANTE ENTRE JUNTAS DE HORMIGONES
Fr [kN] p [m] ar [m][ ] p [ ] r [ ]10902 0.50 11.75
1.86 Valor medio de la tensión rasante de cálculo de la junta enla sección considerada.
cdcddy
st
dctmd fsenfps
Af ! ""
" # 25.0)cos(,, $%&&%'(
&
)
)
r
rmd
ap
FMPa][(
f cd [Mpa]: 20.00 Resistencia de cálculo a compresión del hormigón más débilde la junta.
s [m]: 11.75 Separación de las barras de cosido, según el plano de la junta.p [m]: 0.50 Superficie de contacto por unidad de longitud.
f y & ,d [Mpa]: 400.00 Resistencia de cálculo de las armaduras (<= 400 N/mm2).
&* 90.00 Ángulo entre las barras de cosido y el plano de la junta.$ cd [Mpa]: 0.00 Tensión de cálculo normal al plano de la junta. $cd>0 para
tensiones de compresión. (Si $cd<0, '·fct,d = 0)f ct,d [Mpa]: 1.35 Resistencia de cálculo a tracción del hormigón más débil
de la junta.
Rugosidad Baja Rugosidad Alta' 0.2 0.4% 0.6 0.9
En nuesto caso:
Valores de ' y % en Función del Tipo de Superficie
'*: 0.2 %+ 0.6
Nota: Bajo solicitaciones de tipo dinámico o de fatiga, el valor de ' se reduce un 50%, y en
caso de tracciones normales al plano de la junta adoptará un valor igual a cero.
DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA NECESARIA:
A st [cm2]: Sección de las barras de acero, eficazmente ancladas, que cosen la junta.
392.91
Es necesaria un área total de armadura de rasante de 428.38 cm2 en la longitud de medio vano delpuente. El área de armadura de cortante dispuesta es de: 472.35 cm2
No es necesario disponer armadura adicional
, -
, -º
38.0
cos ,,
,)
.
"
/ /.
dydy
cddctmd
stf
ps
fsen
psfA
&&&&%
$%'(
Comprobación del Esfuerzo Rasante. Vigas Laterales Vano 1. (Losa Inferior).
COMPROBACIÓN E.L.U. ESFUERZO RASANTE ENTRE JUNTAS DE HORMIGONES
Fr [kN] p [m] ar [m][ ] p [ ] r [ ]10936 0.30 11.53
3.16 Valor medio de la tensión rasante de cálculo de la junta enla sección considerada.
cdcddy
st
dctmd fsenfps
Af ! ""
" # 25.0)cos(,, $%&&%'(
&
)
)
r
rmd
ap
FMPa][(
f cd [Mpa]: 30.00 Resistencia de cálculo a compresión del hormigón más débilde la junta.
s [m]: 11.53 Separación de las barras de cosido, según el plano de la junta.p [m]: 0.30 Superficie de contacto por unidad de longitud.
f y & ,d [Mpa]: 400.00 Resistencia de cálculo de las armaduras (<= 400 N/mm2).
&* 90.00 Ángulo entre las barras de cosido y el plano de la junta.$ cd [Mpa]: 0.00 Tensión de cálculo normal al plano de la junta. $cd>0 para
tensiones de compresión. (Si $cd<0, '·fct,d = 0)f ct,d [Mpa]: 1.77 Resistencia de cálculo a tracción del hormigón más débil
de la junta.
Rugosidad Baja Rugosidad Alta' 0.2 0.4% 0.6 0.9
En nuesto caso:
Valores de ' y % en Función del Tipo de Superficie
'*: 0.4 %+ 0.9
Nota: Bajo solicitaciones de tipo dinámico o de fatiga, el valor de ' se reduce un 50%, y en
caso de tracciones normales al plano de la junta adoptará un valor igual a cero.
DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA NECESARIA:
A st [cm2]: Sección de las barras de acero, eficazmente ancladas, que cosen la junta.
238.64
Es necesaria un área total de armadura de rasante de 238.64 cm2 en la longitud de medio vano delpuente. El área de armadura de cortante dispuesta es de: 260.578 cm2
No es necesario disponer armadura adicional
, -
, -º
38.0
cos ,,
,)
.
"
/ /.
dydy
cddctmd
stf
ps
fsen
psfA
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PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
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Obra: Estructura: Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
Versión Hoja Cálculo: V.001
1. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA Y ACCIONES:
1.1 Características de los materiales:
fck VIGA [N/mm2]: 50.000 Resistencia característica del hormigón de la viga.
fck LOSA [N/mm2]: 30.000 Resistencia característica del hormigón de la losa.
fpk [N/mm2]: 1860.000 Resistencia característica del acero activo.
c: 1.500 Coeficiente parcial de seguridad para el hormigón.
s: 1.150 Coeficiente parcial de seguridad para el acero.
n eq [Adim]: 0.869 Coeficiente de equivalencia entre el hormigón de la losa y el
de la viga (E LOSA/E VIGA)
1.2 Características de la Viga:
H [m]: 1 35 Canto total
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS1. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO.
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 2 (Vigas Centrales Vano 1)
H [m]: 1.35 Canto total.
A [m2]: 1.17972 Área de la sección transversal.
Zg [m]: 0.59 Posición del centro de gravedad.
Iy [m4]: 2.51E-01 Momento de inercia.
U [m]: 5.54 Perímetro exterior en contacto con la atmósfera (a efectos de
cálculo de fenómenos reológicos).
Z_inf [m]: -0.59 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.760 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
e med [mm]: 425.9 Espesor medio de la viga.
1.3 Características de la Viga + Losa (sección eficaz homogeneizada):
Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa
Abr [m2]: 2.50 Área de la sección transversal (bruta).
Ah [m2]: 2.33 Área de la sección transversal (homogeneizada, hormigón viga).
Zg [m]: 1.03 Posición del centro de gravedad.
Iy [m4]: 0.77 Momento de inercia.
U [m]: 6.091501028 Perímetro exterior en contacto con la atmósfera +50% perímetro
interior (a efectos de cálculo de fenómenos reológicos).
Z_inf [m]: -1.030 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.620 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
e med [mm]: 820.7 Espesor medio de la viga+losa
Obra: Estructura: Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS1. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO.
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 2 (Vigas Centrales Vano 1)
1.4 Esfuerzos Actuantes Sobre la Viga (Momentos flectores):
M pp viga [kN·m]: 1971.68 Momento debido al peso propio de viga.
M pp losa [kN·m]: 1331.00 Momento debido al peso propio de la losa.
M cm [kN·m]: 680.60 Momento debido a la carga muerta
M scu [kN·m]: 1151.00 Momento debido a la sobrecarga de uso.
M carro [kN·m]: 2215.00 Momento debido al carro.
2. DEFINICIÓN DEL PRETENSADO:
0.5 ! Cable ['']: 0.6 Tipo de cable (! 0.6'' o ! 0.5'')
0.6 n: 46 Número de cables diámetro 0,6''
Zg_pret [m]: 0.227 Distancia del c.d.g del pretensado al fondo de la viga.
"#": 0.75 Porcentaje de la carga de rotura aplicado en el
tesado inicial de los cables (en tanto por 1)
Po [kN]: 8983.80 Fuerza de pretensado inicial.
3 CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO:3. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO:
3.1 Determinación de las pérdidas instantáneas:
Edad Destesado Viga [dias]: 4
Ap [m2]: 0.01 Área de armadura activa dispuesta en la viga.$ cp [MPa]: -9.48 Tensión de compresión a nivel del centro de
gravedad del pretensado debida a Po.
%P 3 [kN]: 393.30 Pérdidas debido al acortamiento elástico del hormigón.
%P INST [kN]: 393.30 Pérdidas instantáneas de pretensado.%P [%]: 4.38
3.2 Determinación de las pérdidas diferidas:
HR [%]: 70 Humedad relativa.
Edad Ejecución Losa Superior [dias]: 32
3.2.1 Perdidas diferidas desde el tesado de la viga hasta la ejecución de la losa superior:
$ cp [MPa]: -8.94 Tensión en el hormigón en la fibra correspondiente
al centro de gravedad de las armaduras activas
debido a la acción del pretensado y el peso propio.
Obra: Estructura: Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS1. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO.
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 2 (Vigas Centrales Vano 1)
&cs [·10-6]: -21.59 Deformación de retracción que se desarrolla en elhormigón.
'"[Adim]: 0.76 Coeficiente de fluencia.
"%s pr [%]: 0.99 Pérdida por relajación a longitud constante
%P DIF 1 [kN]: 344.41 Pérdidas diferidas de pretensado hasta el hormigonado
de la losa superior (to: 4 dias; t: 32 dias).
%P DIF 1 [%]: 3.83
3.2.2 Perdidas diferidas a partir de la ejecución de la losa superior:
$ cp [MPa]: -6.31 Tensión en el hormigón en la fibra correspondiente
al centro de gravedad de las armaduras activas
para la combinación de acciones cuasipermanente.
&cs [ 10-6]: 174 37 D f ió d t ió d ll t&cs [·10 ]: -174.37 Deformación de retracción que se desarrolla tras
la operación de tesado.'"[Adim]: 1.36 Coeficiente de fluencia.
"%s pr [%]: 5.16 Pérdida por relajación a longitud constante
%P DIF 2 [kN]: 792.40 Pérdidas diferidas de pretensado a partir del hormigonado
de la losa superior (to: 32 dias; hasta t: infinito).
%P DIF 2 [%]: 8.82
4. RESUMEN DE PÉRDIDAS TOTALES DE PRETENSADO:
Po [kN]: 8983.80 Fuerza de pretensado inicial.
%P INST [kN]: 393.30 Pérdidas instantáneas de pretensado. [4.38 %]
%P DIF 1 [kN]: 344.41 Pérdidas diferidas de pretensado hasta el hormigonado
de la losa superior . [3.83 %]
%P DIF 2 [kN]: 792.40 Pérdidas diferidas de pretensado a partir del hormigonado
de la losa superior. [8.82 %]
PK [kN]: 7453.69 Fuerza final de pretensado
%P TOTALES [%]: 17.03
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
!"!#!"!$%&'$()*+,-.)/0!$
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
Versión Hoja Cálculo: V.001
1. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA Y ACCIONES:
1.1 Características de los materiales:
fck VIGA [N/mm2]: 50 Resistencia característica del hormigón de la viga.
fck LOSA [N/mm2]: 30 Resistencia característica del hormigón de la losa.
n eq [Adim]: 0.869 Coeficiente de equivalencia entre el hormigón de la losa
y el de la viga (E LOSA/E VIGA)
1.2 Características de la Viga:
H [m]: 1.35 Canto total.
A [m2]: 1.17972 Área de la sección transversal.
Zg [m]: 0.59 Posición del centro de gravedad.
Iy [m4]: 2.51E-01 Momento de inercia.
Z_inf [m]: -0.59 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.760 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
1.3 Características de la Viga + Losa (sección eficaz homogeneizada):
Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa
Abr [m2]: 2.50 Área de la sección transversal (bruta).
Ah [m2]: 2.33 Área de la sección transversal (homogeneizada viga).
Zg [m]: 1.03 Posición del centro de gravedad.
Iy [m4]: 0.77 Momento de inercia.
Z_inf [m]: -1.03 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.62 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
1.4 Esfuerzos Actuantes Sobre la Viga (Momentos flectores):
M pp viga [kN·m]: 1971.6793 Momento debido al peso propio de la viga.
M pp losa [kN·m]: 1331 Momento debido al peso propio de la losa.
M cm [kN·m]: 680.6 Momento debido a la carga muerta
M scu [kN·m]: 1151.0 Momento debido a la sobrecarga uniforme.
M carro [kN·m]: 2215.0 Momento debido al carro.
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS2. COMPROBACIÓN DE E.L.S. CUASIPERMANENTE Y FRECUENTE
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 2 (Vigas Centrales Vano 1)
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS2. COMPROBACIÓN DE E.L.S. CUASIPERMANENTE Y FRECUENTE
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 2 (Vigas Centrales Vano 1)
1.5 Coeficientes de simultaneidad y mayoración de acciones:
p (min): 0.9 Coeficiente parcial de seguridad (efecto favorable) para el
pretensado, (evaluación de los ELS s/Tabla 12.2 EHE). p (max): 1.10 Coeficiente parcial de seguridad (efecto desfavorable) para el
pretensado, (evaluación de los ELS s/Tabla 12.2 EHE).
!1,SC: 0.40 Coef. Simult. combinación frecuente (sc uniforme)
!2,SC: 0.75 Coef. Simult. combinación frecuente (vehículos pesados)
!2: 0.00 Coef. Simult. combinación cuasipermanente.
2. CÁLCULO DE TENSIONES EN LAS VIGAS:
2.1 Tensiones generadas por las acciones exteriores:
" PP VIGA " PP LOSA " CM " SCU " CARRO
Inferior 4.63 3.13 0.91 1.53 2.95
Superior -5.97 -4.03 -0.28 -0.48 -0.92
" PP VIGA " PP LOSA " CM " SCU " CARRO
Inferior 0.00 0.00 -0.24 -0.41 -0.80
Superior 0.00 0.00 -0.47 -0.80 -1.54
2.2 Tensiones generadas por el pretensado:
Pretensado inicial y pérdidas de pretensado:
Po [kN]: 8983.80 Fuerza de pretensado inicial.
#P INST [kN]: 393.30 Pérdidas instantáneas de pretensado.
#P DIF 1 [kN]: 344.41 Pérdidas diferidas de pretensado hasta el hormigonado
de la losa superior .
#P DIF 2 [kN]: 792.40 Pérdidas diferidas de pretensado a partir del hormigonado
de la losa superior.
Tensiones generadas en viga y losa por Po - #P INST - #P DIF 1:
Fibra Inferior Fibra Superior Fibra Inferior Fibra Superior
-14.02 2.07 0.00 0.00
TENSIONES EN LA VIGA (HIPÓTESIS INDIVIDUALES) [Mpa]FIBRA
FIBRATENSIONES EN LA LOSA (HIPÓTESIS INDIVIDUALES) [Mpa]
TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]TENSIONES EN LA VIGA [Mpa]
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS2. COMPROBACIÓN DE E.L.S. CUASIPERMANENTE Y FRECUENTE
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 2 (Vigas Centrales Vano 1)
Tensiones generadas en viga y losa por #P DIF 2:
Fibra Inferior Fibra Superior Fibra Inferior Fibra Superior
1.19 0.08 0.07 -0.15
3. COMPROBACIÓN DE TENSIONES PARA LA COMBINACIÓN DE ACCIONES CUASIPERMANENTE:
Se indica a continuación la tensión en las distintas fibras de la sección para la combinación cuasipermanente
[ 1.0 x PP + 1.0 x CM + 0.9 x PRET + 0 x SC] :
Fibra Inferior Fibra Superior Fibra Inferior Fibra Superior
-2.88 -8.35 -0.18 -0.61
" MAX VIGA [MPa] = 0.6·fck = 30 Tensión máxima compresión viga 8.35 [Mpa] -> O.K.
" MAX LOSA [MPa] = 0.6·fck = 18 Tensión máxima compresión losa 0.61 [Mpa] -> O.K.
fct, d [Mpa]: 1.90 Resistencia de cálculo a flexotracción del hormigón (viga)
La fibra inferior de la viga se encuentra comprimida. -
4. COMPROBACIÓN DE TENSIONES PARA LA COMBINACIÓN DE ACCIONES FRECUENTE:
Se indica a continuación la tensión en las distintas fibras de la sección para la combinación frecuente
[ 1.0 x PP + 1.0 x CM + 0.9 x PRET + 0.4 x SC] :
Fibra Inferior Fibra Superior Fibra Inferior Fibra Superior
-0.06 -9.23 -0.95 -2.08
" MAX VIGA [MPa] = 0.6·fck = 30 Tensión máxima compresión viga 9.23 [Mpa] -> O.K.
" MAX LOSA [MPa] = 0.6·fck = 18 Tensión máxima compresión losa 2.08 [Mpa] -> O.K.
fct, d [Mpa]: 1.90 Resistencia de cálculo a flexotracción del hormigón (viga)
La fibra inferior de la viga se encuentra comprimida.
TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]
TENSIONES EN LA VIGA [Mpa] TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]
TENSIONES EN LA VIGA [Mpa] TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]
TENSIONES EN LA VIGA [Mpa]
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
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Obra: Estructura: Elemento:
Fecha: Normativa Aplicada: EHE
Versión Hoja Cálculo: V.001
1. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA Y ACCIONES:
1.1 Características de los materiales:
fck VIGA [N/mm2]: 50 Resistencia característica del hormigón de la viga.
fpk [N/mm2]: 1860 Resistencia característica del acero activo.
c: 1.5 Coeficiente parcial de seguridad para el hormigón.
s: 1.15 Coeficiente parcial de seguridad para el acero.
1.2 Características de la Viga:
A [m2]: 1.17972 Área de la sección transversal.
Iy [m4]: 2.51E-01 Momento de inercia.
Z_inf [m]: -0.59 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.760 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 2 (Vigas Centrales Vano 1)
14/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS3. COMPROBACIÓN DE E.L.S. DE VACÍO. ESTIMACIÓN DE ENFUNDADOS.
Acceso a Lloseta desde Ma-13
1.3 Características del Pretensado:
! Cable ['']: 0.6 Tipo de cable (! 0.6'' o ! 0.5'')
"#": 0.75 Porcentaje de la carga de rotura aplicado en el
tesado inicial de los cables (en tanto por 1)
L b,pt [m]: 1.01 Longitud de transferencia del pretensado.
$P INST [kN]: 4.38 Pérdidas instantáneas de pretensado.
1.4 Coeficientes de simultaneidad y mayoración de acciones:
"PRET (DESF) : 1.10 Coeficiente parcial de seguridad (efecto desfavorable) para el
pretensado, (evaluación de los ELS s/Tabla 12.2 EHE).
1.5 Datos Adicionales Viga:
Luz [m]: 23.05 Longitud de la viga entre ejes de apoyos
L ENTREGA [m]: 0.40 Distancia desde el extremo de la viga al eje de apoyos.
D susp [m]: 1.25 Distancia de puntos de cuelgue de la viga al eje de apoyo
de la misma (positiva hacia el centro del vano).
Mo [kN·m]: -1.58 Momento en la sección de apoyos (con signo).
Obra: Estructura: Elemento:
Fecha: Normativa Aplicada: EHE
Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 2 (Vigas Centrales Vano 1)
14/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS3. COMPROBACIÓN DE E.L.S. DE VACÍO. ESTIMACIÓN DE ENFUNDADOS.
Acceso a Lloseta desde Ma-13
2. ESTIMACIÓN DE ENFUNDADOS:
Fibra SUP, VIGA Fibra INF, VIGA
Resumen de tensiones máxima y mínima % MAX [Mpa] 0.53 -5.05
obtenidas en la viga para el ELS de vacío. % MIN [MPa] -1.19 -14.37
Distancia Nº torones Z torones Npret,k Mpret,k Mpp % SUP, VIGA % INF, VIGA
[m] 0.6 '' [m] [kN] [kN] [kN] [N/mm2] [N/mm2]
0.00 27 0.050 -1990.44 -1074.84 -1.58 0.53 -5.05
5 0.098 -368.60 -181.35
0 0.015 0.00 0.00
6 1.300 -442.32 314.05
2.31 27 0.050 -5042.25 -2722.81 301.71 0.42 -12.08
5 0.098 -933.75 -459.40
0 0.015 0.00 0.00
6 1.300 -1120.50 795.55
4.61 27 0.050 -5042.25 -2722.81 726.28 0.19 -14.37
13 0.098 -2427.75 -1194.45
0 0.015 0.00 0.00
6 1.300 -1120.50 795.55
6.92 27 0.050 -5042.25 -2722.81 1033.05 -0.74 -13.65
13 0.098 -2427.75 -1194.45
0 0.015 0.00 0.00
6 1.300 -1120.50 795.55
9.22 27 0.050 -5042.25 -2722.81 1183.12 -1.19 -13.30
13 0.098 -2427.75 -1194.45
0 0.015 0.00 0.00
6 1.300 -1120.50 795.55
11.53 27 0.050 -5042.25 -2722.81 1176.49 -1.17 -13.32
13 0.098 -2427.75 -1194.45
0 0.015 0.00 0.00
6 1.300 -1120.50 795.55
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
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05.05.16, 08:40PASO SUPERIOR LLOSETA MA-13Verificación ELU Flexión Vigas Centrales Vano 1
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P., ES-MURCIA iago Fagus-6 - Version 1.02
Nr.:
Z:\OC-16-002 Acceso LLoseta Ma-13\03 CALCULOS\PASO SUPERIOR\FAGUS\Vigas.FG6
Scale 1 :108.5Cross-section VIGASCENT-VANO1 (C45/55;C30/37;S1570/1770): Efficiency My=9565.0; eff(M,N) = 0.80 OK
C1
C4
(C45
/55)
C2
CC
(C30
/37)
PP1
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 6
.4 ‰
Yes
PP2
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 6
.4 ‰
Yes
PP3
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 6
.4 ‰
Yes
PP4
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 6
.4 ‰
Yes
PP5
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 6
.4 ‰
Yes
PP6
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 6
.4 ‰
Yes
PP7
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 6
.4 ‰
Yes
PP8
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 6
.4 ‰
Yes
PP9
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 6
.4 ‰
Yes
PP1
0A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP1
1A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP1
2A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP1
3A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP1
4A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
esP
P15
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 6
.4 ‰
Yes
PP1
6A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP1
7A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP1
8A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP1
9A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP2
0A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP2
1A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
esP
P22
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 6
.4 ‰
Yes
PP2
3A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP2
4A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP2
5A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP2
6A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
esP
P27
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 6
.4 ‰
Yes
PP2
8A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP2
9A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
esP
P30
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 6
.4 ‰
Yes
PP3
1A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
esP
P32
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 6
.4 ‰
Yes
PP3
3A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP3
4A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP3
5A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP3
6A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP3
7A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP3
8A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP3
9A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP4
0A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP4
1A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP4
2A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP4
3A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP4
4A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP4
5A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
es
PP4
6A
s140
P3
(S15
70/1
770)
6.4
‰ Y
esP
P47
As1
40P
3 (S
1570
/177
0) 6
.4 ‰
Yes
20.7
1.81.9-2.4
Strain [‰]
! =0.85"c=1.5"p=1.15
Stress [N/mm2]-17.0
1365.2
1365.2 8983.1 kN
-8988.4 kN
1.34
m
Ultimate strength analysis Cross section (column): VIGASCENT-VANO1
Action forces / Efficiency: eff(M,N) = 0.80 OK
Bending and axial force Shear forces and torsion Complete CSNo. AP P N My Mz eff(M,N) Vy Vz T eff(V,T) eff(M,N,V,T)
[kN] [kNm] [kNm] [-] [kN] [kN] [kNm] [-] [-]1 !ULS 0.0 9565.0 0 0.80
Analysis-Parameters "!ULS", Standard: Eurocode EN
ID -!-Diagram Strain Limits Partial safety factor Various parametersc s p !c2 !cu3 !ud s "cc #c #s #p $ % P(t)
[‰] [‰] [‰] [N/mm2] [-] [-] [-] [-] [-] [-] [-]!ULS 2/0 1 1 -2.0 -3.5 20.0 0.85 1.50 1.15 1.15 45.00 0 t=o
$ : Inclination of diagonal in compression% : Creep coefficientP(t) : Initial value of PT force: P=P(t=o) or P=P(t=oo) ´with longterm-losses´
Extreme stresses and strain
Name Class yq zq ! d #[m] [m] [‰] [N/mm2] [-]
C2 C30/37 -2.20 1.65 -2.4 -17.0 1.76C1 C45/55 0.85 0.00 20.7 0 1.76PP46 S1570/1770 -1.30 1.30 8.9 1365.2 1.15PP17 S1570/1770 0.65 0.05 26.4 1365.2 1.15
Stresses and strain during the last iterations step = Ultimate state
Internal forces Strain and Curvature Stiffness ValuesN My Mz !x &y &z N/!x My/&y Mz/&z
[kN] [kNm] [kNm] [‰] [km-1] [km-1] [kN] [kNm2] [kNm2]-5.3 12001.5 0.0 6.0 14.0 -0.0 875.32 8.601E+5 1773.94
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
!"!#!#!$%&'$()*+,-+.$/$0)*123-!$
Normativa Aplicada: 1 Fecha: 08/10/2015 Versión Hoja Cálculo:
CARACT. SECCIÓN TRANSVERSAL (VIGA+LOSA, HOMOG. HORMIGÓN VIGA): CARACTERÍSTICAS DE LAS ARMADURAS:
Ángulo de Inclinación de las Armaduras [a]: 90
Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa Ángulo de Inclinación de las Bielas [b]: 45HL [m]: 0.25 Canto losa superior (eficaz -s/tipo prelosa).
HINF [m]: 0.30 Canto medio losa inferiorr (eficaz -s/tipo prelosa).Armadura Pasiva Longitudinal Traccionada [cm2]: 175
B inf [m]: 1.72 Ancho Inferior de la Viga Armadura Activa Longitudinal Traccionada [cm2]:bw [m]: 0.176 Ancho de las almas (por alma), medido perpendicularmente a su eje. Recubrimiento armadura (calculo cuantía) [m]: 0.04
COMPROBACIÓN DE ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS DE CORTANTE Y TORSIÓN. PUENTES VIGAS ARTESA Y MONOCAJÓN. (I). ENVOLVENTE ESFUERZOS CORTANTES.
Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13 EHE-08Elemento: 2011.001Vano: Paso Superior Sobre Ma-13. Vigas Centrales Vano 1.
α [º]: 75.0 Ángulo que forman las almas de la viga respecto al plano horizontal.
Ah [m2]: 2.33 Área de la sección transversal (homogeneizada, hormigón viga).Zg [m]: 1.03 Posición del centro de gravedad.Iy [m4]: 7.74E-01 Momento de inercia.
INTERACCIÓN ARMADURA
Elemento Barra X LC N VZ T N PRET N PRET+SOFIST V cu As, nec (alma) As, min (alma)
As, cortamte (alma) As,trans Torsion Cortante-Torsión
(Almas)As, cortante + As, torsión (por alma).
Nr [m] Nr [kN] [kN] [kNm] [kN] (kN) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) CS [cm2/m]Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - -
Vano 1 10001 0.00 1550 -3805.30 128.89 -178.95 -2801.36 -6606.66 - - - - - - - - - - -Vano 1 10001 0.00 1551 -4152.20 -224.64 -234.42 -6953.56 - - - - - - - - - - -Vano 1 10001 2.56 1550 977.60 -782.88 -740.84 -7096.50 -6118.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 314.83 4.04 3.04 4.04 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.38 0.28 9.42Vano 1 10001 2 56 1551 1834 50 -2165 16 -1419 39 -5262 00 5867 4 Vz < Vu1 O k 271 54 16 33 3 04 16 33 4542 52 Tsd < Tu1 O k 10 31 0 70 26 65
ENVOLVENTE DE ESFUERZOS CORTANTES (DIMENSIONAMIENTO ARMADURA DE CORTANTE Y TORSION)
ESF. AXIL. CON PRET
(kN) (kN·m)
ESFUERZOS (ENVOLVENTE CORTANTES MÁX-MIN) COMPROBACIONES CORTANTE COMPROBACIONES TORSIÓN
V u1 T u1
Vano 1 10001 2.56 1551 1834.50 -2165.16 -1419.39 -5262.00 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 271.54 16.33 3.04 16.33 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 10.31 0.70 26.65Vano 1 10001 5.12 1550 -10395.70 -254.09 -1082.99 -8590.50 -18986.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 401.40 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.87 0.22 7.87Vano 1 10001 5.12 1551 -4557.30 -2729.95 -1436.47 -13147.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 377.00 20.30 3.04 20.30 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 10.44 0.82 30.73Vano 1 10001 7.68 1550 -7445.90 581.05 -904.18 -8590.50 -16036.40 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 388.43 1.66 3.04 1.66 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 6.57 0.26 8.23Vano 1 10001 7.68 1551 -3402.90 -2163.04 -1199.27 -11993.40 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 373.19 15.44 3.04 15.44 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 8.71 0.66 24.15Vano 1 10001 10.25 1550 -7806.30 959.77 -294.05 -8590.50 -16396.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 389.97 4.91 3.04 4.91 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.14 0.25 7.05Vano 1 10001 10.25 1551 -2943.40 -1594.50 -776.16 -11533.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 371.87 10.55 3.04 10.55 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.64 0.46 16.18Vano 1 10001 12.81 1550 -2620.70 1333.00 36.19 -8590.50 -11211.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 371.03 8.30 3.04 8.30 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.26 0.29 8.56Vano 1 10001 12.81 1551 -2378.20 -1244.90 -164.93 -10968.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 370.45 7.54 3.04 7.54 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.20 0.29 8.74Vano 1 10001 15.37 1550 -4108.70 1660.20 760.60 -8590.50 -12699.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 375.45 11.08 3.04 11.08 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.53 0.47 16.61Vano 1 10001 15.37 1551 -2504.00 -959.93 301.81 -11094.50 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 370.74 5.08 3.04 5.08 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.19 0.25 7.27Vano 1 10001 17.93 1550 -4722.00 1735.14 1224.55 -8590.50 -13312.50 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 377.59 11.71 3.04 11.71 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 8.90 0.57 20.61Vano 1 10001 17.93 1551 -3077.80 -925.05 655.29 -11668.30 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 372.24 4.77 3.04 4.77 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.76 0.30 9.53Vano 1 10001 20.49 1550 -6715.60 1639.90 1370.58 -8590.50 -15306.10 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 385.37 10.82 3.04 10.82 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 9.96 0.57 20.78Vano 1 10001 20.49 1551 -4061.90 -961.06 794.89 -12652.40 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 375.29 5.05 3.04 5.05 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.77 0.33 10.83Vano 1 10001 23.05 1550 2580.70 1445.85 1185.64 -7096.50 -4515.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 236.39 10.43 3.04 10.43 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 8.61 0.50 19.05Vano 1 10001 23.05 1551 2466.00 -631.94 1374.78 -4630.50 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 241.65 3.37 3.04 3.37 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 9.99 0.35 13.35
Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
Normativa Aplicada: 1 Fecha: 08/10/2015 Versión Hoja Cálculo:
CARACT. SECCIÓN TRANSVERSAL (VIGA+LOSA, HOMOG. HORMIGÓN VIGA): CARACTERÍSTICAS DE LAS ARMADURAS:
Ángulo de Inclinación de las Armaduras [a]: 90
Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa Ángulo de Inclinación de las Bielas [b]: 45HL [m]: 0.25 Canto losa superior (eficaz -s/tipo prelosa).
HINF [m]: 0.30 Canto medio losa inferiorr (eficaz -s/tipo prelosa).Armadura Pasiva Longitudinal Traccionada [cm2]: 175.00
B inf [m]: 1.72 Ancho Inferior de la Viga Armadura Activa Longitudinal Traccionada [cm2]: 0.00bw [m]: 0.18 Ancho de las almas (por alma), medido perpendicularmente a su eje. Recubrimiento armadura (calculo cuantía) [m]: 0.04α [º]: 75.0 Ángulo que forman las almas de la viga respecto al plano horizontal.
Ah [m2]: 2.33 Área de la sección transversal (homogeneizada, hormigón viga).Zg [m]: 1.03 Posición del centro de gravedad.Iy [m4]: 7.74E-01 Momento de inercia.
INTERACCIÓN ARMADURA
Elemento Barra X LC N VZ T N PRET N PRET+SOFIST V cu As, nec (alma) As, min (alma)
As, cortamte (alma) As,trans Torsion As,long Torsion Cortante-Torsión As, cortante + As,
torsión (por alma).Nr [m] Nr [kN] [kN] [kNm] [kN] (kN) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) CS [cm2/m]
Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
Vano 1 10001 0.00 1552 -2359.40 -61.72 -48.62 -2801.36 -5160.76 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 370.40 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.35 0.35 0.02 0.35Vano 1 10001 0.00 1553 -4196.30 -165.05 -310.29 -6997.66 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 375.75 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.25 2.25 0.08 2.25Vano 1 10001 2.56 1552 1254.60 -1359.00 -337.32 -7096.50 -5841.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 300.48 9.13 3.04 9.13 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.45 2.45 0.34 11.58Vano 1 10001 2.56 1553 1383.70 -1559.54 -1871.10 -5712.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 293.91 10.92 3.04 10.92 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 13.59 13.59 0.64 24.51Vano 1 10001 5.12 1552 -2275.50 -1663.53 -346.32 -8590.50 -10866.00 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 370.22 11.16 3.04 11.16 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.52 2.52 0.41 13.67Vano 1 10001 5.12 1553 -2990.50 -1618.27 -2060.81 -11581.00 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 372.00 10.75 3.04 10.75 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 14.97 14.97 0.68 25.72Vano 1 10001 7.68 1552 -4770.90 -17.20 -335.39 -8590.50 -13361.40 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 377.77 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.44 2.44 0.05 2.44Vano 1 10001 7.68 1553 -1972.90 -1457.44 -1745.18 -10563.40 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 369.59 9.38 3.04 9.38 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 12.68 12.68 0.59 22.06Vano 1 10001 10.25 1552 -4418.40 440.20 82.95 -8590.50 -13008.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 376.51 0.55 3.04 0.55 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.60 0.60 0.10 1.15Vano 1 10001 10.25 1553 -1046.50 -891.85 -1170.77 -9637.00 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.27 4.52 3.04 4.52 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 8.51 8.51 0.37 13.02Vano 1 10001 12.81 1552 -3862.20 822.70 381.19 -8590.50 -12452.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 374.63 3.86 3.04 3.86 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.77 2.77 0.23 6.63Vano 1 10001 12.81 1553 -438.00 -344.56 -540.60 -9028.50 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.05 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.93 3.93 0.15 3.93Vano 1 10001 15.37 1552 -4690.50 1188.46 1085.75 -8590.50 -13281.00 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 377.48 7.00 3.04 7.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.89 7.89 0.42 14.88Vano 1 10001 15.37 1553 -455.80 209.38 -165.86 -9046.30 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.05 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.20 1.20 0.07 1.20Vano 1 10001 17.93 1552 -6433.20 1173.17 1656.07 -8590.50 -15023.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 384.21 6.81 3.04 6.81 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 12.03 12.03 0.52 18.84Vano 1 10001 17.93 1553 -1132.40 702.46 47.74 -9722.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.35 2.88 3.04 2.88 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.35 0.35 0.15 3.23Vano 1 10001 20.49 1552 -3522.30 594.57 1901.75 -8590.50 -12112.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 373.56 1.91 3.04 1.91 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 13.82 13.82 0.43 15.72Vano 1 10001 20.49 1553 -2452.40 138.54 175.89 -11042.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 370.62 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.28 1.28 0.05 1.28Vano 1 10001 23.05 1552 3433.40 229.64 2316.08 -7096.50 -3663.10 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 198.93 0.26 3.04 0.26 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 16.83 16.83 0.43 17.09Vano 1 10001 23.05 1553 1655.40 631.27 258.40 -5441.10 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 280.32 3.03 3.04 3.03 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.88 1.88 0.17 4.90
Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13 EHE-08
ENVOLVENTE DE ESFUERZOS TORSORES (DIMENSIONAMIENTO ARMADURA DE CORTANTE Y TORSION)
Elemento: 2011.001Vano: Paso Superior Sobre Ma-13. Vigas Centrales Vano 1.
COMPROBACIÓN DE ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS DE CORTANTE Y TORSIÓN. PUENTES VIGAS ARTESA Y MONOCAJÓN. (II). ENVOLVENTE ESFUERZOS TORSORES.
ESF. AXIL. CON PRET
(kN) (kN·m)
ESFUERZOS (ENVOLVENTE TORSORES MÁX-MIN) COMPROBACIONES CORTANTE COMPROBACIONES TORSIÓN
V u1 T u1
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
!"!#!$!%&'(%)*+*,-.!%
Comprobación del Esfuerzo Rasante. Vigas Centrales Vano 1. (Almas).
COMPROBACIÓN E.L.U. ESFUERZO RASANTE ENTRE JUNTAS DE HORMIGONES
Fr [kN] p [m] ar [m][ ] p [ ] r [ ]10902 0.50 11.75
1.86 Valor medio de la tensión rasante de cálculo de la junta enla sección considerada.
cdcddy
st
dctmd fsenfps
Af ! ""
" # 25.0)cos(,, $%&&%'(
&
)
)
r
rmd
ap
FMPa][(
f cd [Mpa]: 20.00 Resistencia de cálculo a compresión del hormigón más débilde la junta.
s [m]: 11.75 Separación de las barras de cosido, según el plano de la junta.p [m]: 0.50 Superficie de contacto por unidad de longitud.
f y & ,d [Mpa]: 400.00 Resistencia de cálculo de las armaduras (<= 400 N/mm2).
&* 90.00 Ángulo entre las barras de cosido y el plano de la junta.$ cd [Mpa]: 0.00 Tensión de cálculo normal al plano de la junta. $cd>0 para
tensiones de compresión. (Si $cd<0, '·fct,d = 0)f ct,d [Mpa]: 1.35 Resistencia de cálculo a tracción del hormigón más débil
de la junta.
Rugosidad Baja Rugosidad Alta' 0.2 0.4% 0.6 0.9
En nuesto caso:
Valores de ' y % en Función del Tipo de Superficie
'*: 0.2 %+ 0.6
Nota: Bajo solicitaciones de tipo dinámico o de fatiga, el valor de ' se reduce un 50%, y en
caso de tracciones normales al plano de la junta adoptará un valor igual a cero.
DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA NECESARIA:
A st [cm2]: Sección de las barras de acero, eficazmente ancladas, que cosen la junta.
392.91
Es necesaria un área total de armadura de rasante de 392.91 cm2 en la longitud de medio vano delpuente. El área de armadura de cortante dispuesta es de: 944.7 cm2
No es necesario disponer armadura adicional
, -
, -º
38.0
cos ,,
,)
.
"
/ /.
dydy
cddctmd
stf
ps
fsen
psfA
&&&&%
$%'(
Comprobación del Esfuerzo Rasante. Vigas Centrales Vano 1. (Losa Inferior).
COMPROBACIÓN E.L.U. ESFUERZO RASANTE ENTRE JUNTAS DE HORMIGONES
Fr [kN] p [m] ar [m][ ] p [ ] r [ ]8983 0.30 11.53
2.60 Valor medio de la tensión rasante de cálculo de la junta enla sección considerada.
cdcddy
st
dctmd fsenfps
Af ! ""
" # 25.0)cos(,, $%&&%'(
&
)
)
r
rmd
ap
FMPa][(
f cd [Mpa]: 30.00 Resistencia de cálculo a compresión del hormigón más débilde la junta.
s [m]: 11.53 Separación de las barras de cosido, según el plano de la junta.p [m]: 0.30 Superficie de contacto por unidad de longitud.
f y & ,d [Mpa]: 400.00 Resistencia de cálculo de las armaduras (<= 400 N/mm2).
&* 90.00 Ángulo entre las barras de cosido y el plano de la junta.$ cd [Mpa]: 0.00 Tensión de cálculo normal al plano de la junta. $cd>0 para
tensiones de compresión. (Si $cd<0, '·fct,d = 0)f ct,d [Mpa]: 1.77 Resistencia de cálculo a tracción del hormigón más débil
de la junta.
Rugosidad Baja Rugosidad Alta' 0.2 0.4% 0.6 0.9
En nuesto caso:
Valores de ' y % en Función del Tipo de Superficie
'*: 0.4 %+ 0.9
Nota: Bajo solicitaciones de tipo dinámico o de fatiga, el valor de ' se reduce un 50%, y en
caso de tracciones normales al plano de la junta adoptará un valor igual a cero.
DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA NECESARIA:
A st [cm2]: Sección de las barras de acero, eficazmente ancladas, que cosen la junta.
183.72
Es necesaria un área total de armadura de rasante de 183.72 cm2 en la longitud de medio vano delpuente. El área de armadura de cortante dispuesta es de: 260.578 cm2
No es necesario disponer armadura adicional
, -
, -º
38.0
cos ,,
,)
.
"
/ /.
dydy
cddctmd
stf
ps
fsen
psfA
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PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
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Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
Versión Hoja Cálculo: V.001
1. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA Y ACCIONES:
1.1 Características de los materiales:
fck VIGA [N/mm2]: 50.000 Resistencia característica del hormigón de la viga.
fck LOSA [N/mm2]: 30.000 Resistencia característica del hormigón de la losa.
fpk [N/mm2]: 1860.000 Resistencia característica del acero activo.
c: 1.500 Coeficiente parcial de seguridad para el hormigón.
s: 1.150 Coeficiente parcial de seguridad para el acero.
n eq [Adim]: 0.869 Coeficiente de equivalencia entre el hormigón de la losa y el
de la viga (E LOSA/E VIGA)
1.2 Características de la Viga:
H [m]: 1.35 Canto total.
A [m2]: 1.17972 Área de la sección transversal.
Zg [m]: 0.59 Posición del centro de gravedad.
Iy [m4]: 2.51E-01 Momento de inercia.
U [m]: 5.54 Perímetro exterior en contacto con la atmósfera (a efectos de
cálculo de fenómenos reológicos).
Z_inf [m]: -0.59 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.760 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
e med [mm]: 425.9 Espesor medio de la viga.
1.3 Características de la Viga + Losa (sección eficaz homogeneizada):
Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa
Abr [m2]: 2.77 Área de la sección transversal (bruta).
Ah [m2]: 2.57 Área de la sección transversal (homogeneizada, hormigón viga).
Zg [m]: 1.07 Posición del centro de gravedad.
Iy [m4]: 0.77 Momento de inercia.
U [m]: 6.24 Perímetro exterior en contacto con la atmósfera +50% perímetro
interior (a efectos de cálculo de fenómenos reológicos).
Z_inf [m]: -1.070 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.580 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
e med [mm]: 887.6 Espesor medio de la viga+losa
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS1. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO.
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 3 (Vigas Laterales Vano 2)
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS1. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO.
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 3 (Vigas Laterales Vano 2)
1.4 Esfuerzos Actuantes Sobre la Viga (Momentos flectores):
M pp viga [kN·m]: 3025.82 Momento debido al peso propio de viga.
M pp losa [kN·m]: 3401.09 Momento debido al peso propio de la losa.
M cm [kN·m]: 1444.00 Momento debido a la carga muerta
M scu [kN·m]: 1210.00 Momento debido a la sobrecarga de uso.
M carro [kN·m]: 2247.00 Momento debido al carro.
2. DEFINICIÓN DEL PRETENSADO:
0.5 ! Cable ['']: 0.6 Tipo de cable (! 0.6'' o ! 0.5'')
0.6 n: 85 Número de cables diámetro 0,6''
Zg_pret [m]: 0.211 Distancia del c.d.g del pretensado al fondo de la viga.
"#": 0.75 Porcentaje de la carga de rotura aplicado en el
tesado inicial de los cables (en tanto por 1)
Po [kN]: 16600.50 Fuerza de pretensado inicial.
3. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO:
3.1 Determinación de las pérdidas instantáneas:
Edad Destesado Viga [dias]: 4
Ap [m2]: 0.01 Área de armadura activa dispuesta en la viga.$ cp [MPa]: -19.02 Tensión de compresión a nivel del centro de
gravedad del pretensado debida a Po.
%P 3 [kN]: 1458.47 Pérdidas debido al acortamiento elástico del hormigón.
%P INST [kN]: 1458.47 Pérdidas instantáneas de pretensado.%P [%]: 8.79
3.2 Determinación de las pérdidas diferidas:
HR [%]: 82 Humedad relativa.
Edad Ejecución Losa Superior [dias]: 32
3.2.1 Perdidas diferidas desde el tesado de la viga hasta la ejecución de la losa superior:
$ cp [MPa]: -16.95 Tensión en el hormigón en la fibra correspondiente
al centro de gravedad de las armaduras activas
debido a la acción del pretensado y el peso propio.
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS1. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO.
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 3 (Vigas Laterales Vano 2)
&cs [·10-6]: -14.75 Deformación de retracción que se desarrolla en elhormigón.
'"[Adim]: 0.60 Coeficiente de fluencia.
"%s pr [%]: 0.99 Pérdida por relajación a longitud constante
%P DIF 1 [kN]: 800.77 Pérdidas diferidas de pretensado hasta el hormigonado
de la losa superior (to: 4 dias; t: 32 dias).
%P DIF 1 [%]: 4.82
3.2.2 Perdidas diferidas a partir de la ejecución de la losa superior:
$ cp [MPa]: -10.20 Tensión en el hormigón en la fibra correspondiente
al centro de gravedad de las armaduras activas
para la combinación de acciones cuasipermanente.
&cs [·10-6]: -113.58 Deformación de retracción que se desarrolla tras
la operación de tesado.'"[Adim]: 1.22 Coeficiente de fluencia.
"%s pr [%]: 5.16 Pérdida por relajación a longitud constante
%P DIF 2 [kN]: 1411.35 Pérdidas diferidas de pretensado a partir del hormigonado
de la losa superior (to: 32 dias; hasta t: infinito).
%P DIF 2 [%]: 8.50
4. RESUMEN DE PÉRDIDAS TOTALES DE PRETENSADO:
Po [kN]: 16600.50 Fuerza de pretensado inicial.
%P INST [kN]: 1458.47 Pérdidas instantáneas de pretensado. [8.79 %]
%P DIF 1 [kN]: 800.77 Pérdidas diferidas de pretensado hasta el hormigonado
de la losa superior . [4.82 %]
%P DIF 2 [kN]: 1411.35 Pérdidas diferidas de pretensado a partir del hormigonado
de la losa superior. [8.5 %]
PK [kN]: 12929.91 Fuerza final de pretensado
%P TOTALES [%]: 22.11
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
!"!#!"!$%&'$()*+,-.)/0!$
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
Versión Hoja Cálculo: V.001
1. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA Y ACCIONES:
1.1 Características de los materiales:
fck VIGA [N/mm2]: 50 Resistencia característica del hormigón de la viga.
fck LOSA [N/mm2]: 30 Resistencia característica del hormigón de la losa.
n eq [Adim]: 0.869 Coeficiente de equivalencia entre el hormigón de la losa
y el de la viga (E LOSA/E VIGA)
1.2 Características de la Viga:
H [m]: 1.35 Canto total.
A [m2]: 1.17972 Área de la sección transversal.
Zg [m]: 0.59 Posición del centro de gravedad.
Iy [m4]: 2.51E-01 Momento de inercia.
Z_inf [m]: -0.59 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.760 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
1.3 Características de la Viga + Losa (sección eficaz homogeneizada):
Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa
Abr [m2]: 2.77 Área de la sección transversal (bruta).
Ah [m2]: 2.57 Área de la sección transversal (homogeneizada viga).
Zg [m]: 1.07 Posición del centro de gravedad.
Iy [m4]: 0.77 Momento de inercia.
Z_inf [m]: -1.07 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.58 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
1.4 Esfuerzos Actuantes Sobre la Viga (Momentos flectores):
M pp viga [kN·m]: 3025.8181 Momento debido al peso propio de la viga.
M pp losa [kN·m]: 3401.0912 Momento debido al peso propio de la losa.
M cm [kN·m]: 1444 Momento debido a la carga muerta
M scu [kN·m]: 1210.0 Momento debido a la sobrecarga uniforme.
M carro [kN·m]: 2247.0 Momento debido al carro.
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS2. COMPROBACIÓN DE E.L.S. CUASIPERMANENTE Y FRECUENTE
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 3 (Vigas Laterales Vano 2)
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS2. COMPROBACIÓN DE E.L.S. CUASIPERMANENTE Y FRECUENTE
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 3 (Vigas Laterales Vano 2)
1.5 Coeficientes de simultaneidad y mayoración de acciones:
p (min): 0.9 Coeficiente parcial de seguridad (efecto favorable) para el
pretensado, (evaluación de los ELS s/Tabla 12.2 EHE). p (max): 1.10 Coeficiente parcial de seguridad (efecto desfavorable) para el
pretensado, (evaluación de los ELS s/Tabla 12.2 EHE).
!1,SC: 0.40 Coef. Simult. combinación frecuente (sc uniforme)
!2,SC: 0.75 Coef. Simult. combinación frecuente (vehículos pesados)
!2: 0.00 Coef. Simult. combinación cuasipermanente.
2. CÁLCULO DE TENSIONES EN LAS VIGAS:
2.1 Tensiones generadas por las acciones exteriores:
" PP VIGA " PP LOSA " CM " SCU " CARRO
Inferior 7.11 7.99 2.00 1.67 3.11
Superior -9.16 -10.30 -0.52 -0.44 -0.81
" PP VIGA " PP LOSA " CM " SCU " CARRO
Inferior 0.00 0.00 -0.45 -0.38 -0.71
Superior 0.00 0.00 -0.94 -0.79 -1.46
2.2 Tensiones generadas por el pretensado:
Pretensado inicial y pérdidas de pretensado:
Po [kN]: 16600.50 Fuerza de pretensado inicial.
#P INST [kN]: 1458.47 Pérdidas instantáneas de pretensado.
#P DIF 1 [kN]: 800.77 Pérdidas diferidas de pretensado hasta el hormigonado
de la losa superior .
#P DIF 2 [kN]: 1411.35 Pérdidas diferidas de pretensado a partir del hormigonado
de la losa superior.
Tensiones generadas en viga y losa por Po - #P INST - #P DIF 1:
Fibra Inferior Fibra Superior Fibra Inferior Fibra Superior
-24.95 4.32 0.00 0.00
TENSIONES EN LA VIGA (HIPÓTESIS INDIVIDUALES) [Mpa]FIBRA
FIBRATENSIONES EN LA LOSA (HIPÓTESIS INDIVIDUALES) [Mpa]
TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]TENSIONES EN LA VIGA [Mpa]
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS2. COMPROBACIÓN DE E.L.S. CUASIPERMANENTE Y FRECUENTE
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 3 (Vigas Laterales Vano 2)
Tensiones generadas en viga y losa por #P DIF 2:
Fibra Inferior Fibra Superior Fibra Inferior Fibra Superior
2.23 0.11 0.10 -0.31
3. COMPROBACIÓN DE TENSIONES PARA LA COMBINACIÓN DE ACCIONES CUASIPERMANENTE:
Se indica a continuación la tensión en las distintas fibras de la sección para la combinación cuasipermanente
[ 1.0 x PP + 1.0 x CM + 0.9 x PRET + 0 x SC] :
Fibra Inferior Fibra Superior Fibra Inferior Fibra Superior
-3.34 -16.00 -0.37 -1.22
" MAX VIGA [MPa] = 0.6·fck = 30 Tensión máxima compresión viga 16 [Mpa] -> O.K.
" MAX LOSA [MPa] = 0.6·fck = 18 Tensión máxima compresión losa 1.22 [Mpa] -> O.K.
fct, d [Mpa]: 1.90 Resistencia de cálculo a flexotracción del hormigón (viga)
La fibra inferior de la viga se encuentra comprimida. -
4. COMPROBACIÓN DE TENSIONES PARA LA COMBINACIÓN DE ACCIONES FRECUENTE:
Se indica a continuación la tensión en las distintas fibras de la sección para la combinación frecuente
[ 1.0 x PP + 1.0 x CM + 0.9 x PRET + 0.4 x SC] :
Fibra Inferior Fibra Superior Fibra Inferior Fibra Superior
-0.34 -16.78 -1.05 -2.64
" MAX VIGA [MPa] = 0.6·fck = 30 Tensión máxima compresión viga 16.78 [Mpa] -> O.K.
" MAX LOSA [MPa] = 0.6·fck = 18 Tensión máxima compresión losa 2.64 [Mpa] -> O.K.
fct, d [Mpa]: 1.90 Resistencia de cálculo a flexotracción del hormigón (viga)
La fibra inferior de la viga se encuentra comprimida.
TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]
TENSIONES EN LA VIGA [Mpa] TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]
TENSIONES EN LA VIGA [Mpa] TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]
TENSIONES EN LA VIGA [Mpa]
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
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Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: Normativa Aplicada: EHE
Versión Hoja Cálculo: V.001
1. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA Y ACCIONES:
1.1 Características de los materiales:
fck VIGA [N/mm2]: 50 Resistencia característica del hormigón de la viga.
fpk [N/mm2]: 1860 Resistencia característica del acero activo.
c: 1.5 Coeficiente parcial de seguridad para el hormigón.
s: 1.15 Coeficiente parcial de seguridad para el acero.
1.2 Características de la Viga:
A [m2]: 1.17972 Área de la sección transversal.
Iy [m4]: 2.51E-01 Momento de inercia.
Z_inf [m]: -0.59 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.760 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
1.3 Características del Pretensado:
! Cable ['']: 0.6 Tipo de cable (! 0.6'' o ! 0.5'')
"#": 0.75 Porcentaje de la carga de rotura aplicado en el
tesado inicial de los cables (en tanto por 1)
L b,pt [m]: 1.01 Longitud de transferencia del pretensado.
$P INST [kN]: 8.79 Pérdidas instantáneas de pretensado.
1.4 Coeficientes de simultaneidad y mayoración de acciones:
"PRET (DESF) : 1.10 Coeficiente parcial de seguridad (efecto desfavorable) para el
pretensado, (evaluación de los ELS s/Tabla 12.2 EHE).
1.5 Datos Adicionales Viga:
Luz [m]: 28.55 Longitud de la viga entre ejes de apoyos
L ENTREGA [m]: 0.40 Distancia desde el extremo de la viga al eje de apoyos.
D susp [m]: 1.25 Distancia de puntos de cuelgue de la viga al eje de apoyo
de la misma (positiva hacia el centro del vano).
Mo [kN·m]: -1.58 Momento en la sección de apoyos (con signo).
Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 3 (Vigas Laterales Vano 2)
14/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS3. COMPROBACIÓN DE E.L.S. DE VACÍO. ESTIMACIÓN DE ENFUNDADOS.
Acceso a Lloseta desde Ma-13
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: Normativa Aplicada: EHE
Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 3 (Vigas Laterales Vano 2)
14/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS3. COMPROBACIÓN DE E.L.S. DE VACÍO. ESTIMACIÓN DE ENFUNDADOS.
Acceso a Lloseta desde Ma-13
2. ESTIMACIÓN DE ENFUNDADOS:
Fibra SUP, VIGA Fibra INF, VIGA
Resumen de tensiones máxima y mínima % MAX [Mpa] 0.94 -7.48
obtenidas en la viga para el ELS de vacío. % MIN [MPa] -0.86 -25.72
Distancia Nº torones Z torones Npret,k Mpret,k Mpp % SUP, VIGA % INF, VIGA
[m] 0.6 '' [m] [kN] [kN] [kN] [N/mm2] [N/mm2]
0.00 27 0.050 -1898.69 -1025.29 -1.58 0.94 -7.48
23 0.098 -1617.40 -795.76
0 0.015 0.00 0.00
8 1.300 -562.57 399.43
2.86 27 0.050 -4809.82 -2597.30 576.99 0.61 -17.59
23 0.098 -4097.25 -2015.85
0 0.015 0.00 0.00
8 1.300 -1425.13 1011.84
5.71 27 0.050 -4809.82 -2597.30 1253.96 0.65 -21.45
27 0.098 -4809.82 -2366.43
9 0.015 -1603.27 -922.52
8 1.300 -1425.13 1011.84
8.57 27 0.050 -4809.82 -2597.30 1749.70 -0.86 -20.28
27 0.098 -4809.82 -2366.43
9 0.015 -1603.27 -922.52
8 1.300 -1425.13 1011.84
11.42 27 0.050 -4809.82 -2597.30 2005.04 0.83 -25.72
27 0.098 -4809.82 -2366.43
23 0.015 -4097.25 -2357.56
8 1.300 -1425.13 1011.84
14.28 27 0.050 -4809.82 -2597.30 2019.99 0.78 -25.68
27 0.098 -4809.82 -2366.43
23 0.015 -4097.25 -2357.56
8 1.300 -1425.13 1011.84
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
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Page .....
05.05.16, 08:41P
ASO
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Verificación E
LU Flexión Vigas Laterales V
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Fagus-6 - Version 1.02
Nr.:
Z:\OC
-16-002 Acceso LLoseta Ma-13\03 C
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\FAG
US\Vigas.FG
6
Scale 1 :159.9
Cross-section V
IGA
SLA
T-VA
NO
2 (C45/55;C
30/37;S1570/1770): E
fficiency My=14190.0; eff(M
,N) = 0.79 O
K
C1C4 (C45/55)
C2 CC (C30/37)
PP1As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP2As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP3 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP4 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP5As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP6As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP7As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP8As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP9As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP10As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP11As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP12As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP13As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP14As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP15As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP16As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP17As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP18As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP19As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP20As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP21As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP22As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP23As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP24As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP25As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP26As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP27As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP28As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP29As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP30As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP31As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP32As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP33As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP34As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP35As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP36As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP37As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP38As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP39As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP40As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP41As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP42As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP43 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ YesPP44 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP45 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP46 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP47 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP48As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP49As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP50As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP51As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP52As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP53As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP54As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP55As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP56As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP57As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP58 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP59 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP60As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP61As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP62As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP63As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP64As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP65As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP66As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP67As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP68As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP69As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP70As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP71As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
17.9
0.42.2
-3.5S
train [‰]
! =0.85"c=1.5"p=1.15
Stress [N
/mm
2]-17.0
1365.2
1365.213570.3 kN
-13574.3 kN
1.32 m
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naly
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[kN]
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m]
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][kN
][kN
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[-][-]
[-][-]
[-][-]
[-]!ULS
2/0
11
-2.0
-3.5
20.0
0.85
1.50
1.15
1.15
45.00
0t=o
$:
Inclination of diagonal in compression
%:
Creep coefficient
P(t)
:Initial value of PT force: P
=P(t=o) or P=P
(t=oo) ´with longterm
-losses´
Extre
me s
tresses a
nd s
train
Nam
eC
lassyq
zq!
d
#[m
][m
][‰
][N
/mm
2][-]
C2
C30/37
-2.20
1.65
-3.5
-17.0
1.76
C1
C45/55
0.85
-0.00
17.9
0 1.76
PP58
S1570/1770
-1.35
1.30
7.5
1365.2
1.15
PP17
S1570/1770
0.65
0.05
23.6
1365.2
1.15
Stre
sses a
nd
stra
in d
urin
g th
e la
st ite
ratio
ns s
tep
= U
ltimate
sta
te
Internal forcesStrain and C
urvatureStiffness Values
NM
yM
z!x
&y
&z
N/!x
My /&
yM
z /&z
[kN]
[kNm
][kN
m]
[‰]
[km-1]
[km-1]
[kN]
[kNm
2][kN
m2]
-4.0
17986.0
-0.0
4.3
12.3
-0.4
947.90
1.463E+6
59.67
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
!"!#!$!%&'(
%)*+,-.,/%0%1
*+234.!%
Normativa Aplicada: 2 Fecha: 08/10/2015 Versión Hoja Cálculo:
CARACT. SECCIÓN TRANSVERSAL (VIGA+LOSA, HOMOG. HORMIGÓN VIGA): CARACTERÍSTICAS DE LAS ARMADURAS:
Ángulo de Inclinación de las Armaduras [a]: 90
Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa Ángulo de Inclinación de las Bielas [b]: 45HL [m]: 0.25 Canto losa superior (eficaz -s/tipo prelosa).
HINF [m]: 0.30 Canto medio losa inferiorr (eficaz -s/tipo prelosa).Armadura Pasiva Longitudinal Traccionada [cm2]: 175
B inf [m]: 1.72 Ancho Inferior de la Viga Armadura Activa Longitudinal Traccionada [cm2]:bw [m]: 0.176 Ancho de las almas (por alma), medido perpendicularmente a su eje. Recubrimiento armadura (calculo cuantía) [m]: 0.04
COMPROBACIÓN DE ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS DE CORTANTE Y TORSIÓN. PUENTES VIGAS ARTESA Y MONOCAJÓN. (I). ENVOLVENTE ESFUERZOS CORTANTES.
Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13 EHE-08Elemento: 2011.001Vano: Paso Superior Sobre Ma-13. Vigas Centrales Vano 1.
α [º]: 75.0 Ángulo que forman las almas de la viga respecto al plano horizontal.
Ah [m2]: 2.33 Área de la sección transversal (homogeneizada, hormigón viga).Zg [m]: 1.03 Posición del centro de gravedad.Iy [m4]: 7.74E-01 Momento de inercia.
INTERACCIÓN ARMADURA
Elemento Barra X LC N VZ T N PRET N PRET+SOFIST V cu As, nec (alma) As, min (alma)
As, cortamte (alma) As,trans Torsion Cortante-Torsión
(Almas)As, cortante + As, torsión (por alma).
Nr [m] Nr [kN] [kN] [kNm] [kN] (kN) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) CS [cm2/m]Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - -
Vano 2 40001 0.00 1550 -71.50 72.53 584.26 -3753.40 -3824.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.24 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.24 0.11 4.24Vano 2 40001 3.16 1550 1881.80 34.50 495.05 -1871.60 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 269.24 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.60 0.08 3.60Vano 2 40001 6.32 1550 4868.50 1468.28 846.09 -10532.40 -5663.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 141.96 11.44 3.04 11.44 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 6.15 0.45 17.59Vano 2 40001 9 48 1550 5580 60 2312 32 612 77 -4951 80 5867 4 Vz < Vu1 O k 116 34 18 94 3 04 18 94 4542 52 Tsd < Tu1 O k 4 45 0 59 23 39
ENVOLVENTE DE ESFUERZOS CORTANTES (DIMENSIONAMIENTO ARMADURA DE CORTANTE Y TORSION)
ESF. AXIL. CON PRET
(kN) (kN·m)
ESFUERZOS (ENVOLVENTE CORTANTES MÁX-MIN) COMPROBACIONES CORTANTE COMPROBACIONES TORSIÓN
V u1 T u1
Vano 2 40001 9.48 1550 5580.60 2312.32 612.77 -4951.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 116.34 18.94 3.04 18.94 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.45 0.59 23.39Vano 2 40001 12.64 1550 6824.00 3145.60 290.15 -12893.11 -6069.11 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 75.60 26.48 3.04 26.48 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.11 0.73 28.59Vano 2 40001 15.80 1550 7287.50 3633.92 92.77 -5605.61 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 62.38 30.81 3.04 30.81 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.67 0.81 31.48Vano 2 40001 18.96 1550 6655.70 3742.65 -171.41 -12893.11 -6237.41 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 80.82 31.59 3.04 31.59 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.25 0.84 32.83Vano 2 40001 22.12 1550 6303.90 3767.29 -473.67 -6589.21 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 92.03 31.70 3.04 31.70 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.44 0.90 35.14Vano 2 40001 25.28 1550 5026.00 3512.57 -643.93 -12893.11 -7867.11 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 136.14 29.12 3.04 29.12 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.68 0.87 33.80Vano 2 40001 28.43 1550 3018.00 2618.06 -575.78 -9875.11 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 216.83 20.71 3.04 20.71 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.18 0.66 24.90Vano 2 40001 0.00 1551 -262.30 -227.14 -349.60 -12893.11 -13155.41 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.11 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.54 0.10 2.54Vano 2 40001 3.16 1551 1181.00 -294.40 528.44 -11712.11 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 304.26 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.84 0.14 3.84Vano 2 40001 6.32 1551 1647.80 279.90 176.22 -12893.11 -11245.31 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 280.70 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.28 0.08 1.28Vano 2 40001 9.48 1551 2085.70 698.94 92.23 -10807.41 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 259.45 3.79 3.04 3.79 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.67 0.16 4.46Vano 2 40001 12.64 1551 2262.70 989.50 163.30 -12893.11 -10630.41 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 251.09 6.37 3.04 6.37 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.19 0.23 7.56Vano 2 40001 15.80 1551 2328.60 1202.56 87.75 -10564.51 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 248.01 8.23 3.04 8.23 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.64 0.27 8.87Vano 2 40001 18.96 1551 2213.30 1330.49 165.88 -10532.40 -8319.10 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 253.41 9.29 3.04 9.29 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.21 0.31 10.50Vano 2 40001 22.12 1551 2005.40 1341.68 60.20 -8527.00 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 263.29 9.30 3.04 9.30 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.44 0.29 9.74Vano 2 40001 25.28 1551 1535.80 1316.17 -71.34 -3753.40 -2217.60 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 286.26 8.88 3.04 8.88 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.52 0.29 9.40Vano 2 40001 28.43 1551 957.10 1049.94 -97.02 -2796.30 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 315.90 6.33 3.04 6.33 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.70 0.23 7.04
Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
Normativa Aplicada: 2 Fecha: 08/10/2015 Versión Hoja Cálculo:
CARACT. SECCIÓN TRANSVERSAL (VIGA+LOSA, HOMOG. HORMIGÓN VIGA): CARACTERÍSTICAS DE LAS ARMADURAS:
Ángulo de Inclinación de las Armaduras [a]: 90
Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa Ángulo de Inclinación de las Bielas [b]: 45HL [m]: 0.25 Canto losa superior (eficaz -s/tipo prelosa).
HINF [m]: 0.30 Canto medio losa inferiorr (eficaz -s/tipo prelosa).Armadura Pasiva Longitudinal Traccionada [cm2]: 175.00
B inf [m]: 1.72 Ancho Inferior de la Viga Armadura Activa Longitudinal Traccionada [cm2]: 0.00bw [m]: 0.18 Ancho de las almas (por alma), medido perpendicularmente a su eje. Recubrimiento armadura (calculo cuantía) [m]: 0.04
Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13 EHE-08Elemento: 2011.001Vano: Paso Superior Sobre Ma-13. Vigas Centrales Vano 1.
COMPROBACIÓN DE ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS DE CORTANTE Y TORSIÓN. PUENTES VIGAS ARTESA Y MONOCAJÓN. (II). ENVOLVENTE ESFUERZOS TORSORES.
α [º]: 75.0 Ángulo que forman las almas de la viga respecto al plano horizontal.
Ah [m2]: 2.33 Área de la sección transversal (homogeneizada, hormigón viga).Zg [m]: 1.03 Posición del centro de gravedad.Iy [m4]: 7.74E-01 Momento de inercia.
INTERACCIÓN ARMADURA
Elemento Barra X LC N VZ T N PRET N PRET+SOFIST V cu As, nec (alma) As, min (alma)
As, cortamte (alma) As,trans Torsion As,long Torsion Cortante-Torsión As, cortante + As,
torsión (por alma).Nr [m] Nr [kN] [kN] [kNm] [kN] (kN) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) CS [cm2/m]
Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
Vano 2 40001 0.00 1552 -71.50 72.53 584.26 -3753.40 -3824.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.24 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.24 4.24 0.11 4.24Vano 2 40001 3.16 1552 2075.20 -151.10 1092.74 -1678.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 259.95 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.94 7.94 0.21 7.94Vano 2 40001 6.32 1552 3752.00 927.83 1168.95 -10532.40 -6780.40 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 185.64 6.40 3.04 6.40 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 8.49 8.49 0.38 14.89Vano 2 40001 9 48 1552 4500 60 1706 74 1007 05 6031 80 5867 4 Vz < Vu1 O k 155 87 13 38 3 04 13 38 4542 52 Tsd < Tu1 O k 7 32 7 32 0 53 20 69
ENVOLVENTE DE ESFUERZOS TORSORES (DIMENSIONAMIENTO ARMADURA DE CORTANTE Y TORSION)
ESF. AXIL. CON PRET
(kN) (kN·m)
ESFUERZOS (ENVOLVENTE TORSORES MÁX-MIN) COMPROBACIONES CORTANTE COMPROBACIONES TORSIÓN
V u1 T u1
Vano 2 40001 9.48 1552 4500.60 1706.74 1007.05 -6031.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 155.87 13.38 3.04 13.38 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.32 7.32 0.53 20.69Vano 2 40001 12.64 1552 4348.30 1900.58 573.37 -12893.11 -8544.81 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 161.76 15.00 3.04 15.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.17 4.17 0.50 19.16Vano 2 40001 15.80 1552 4106.30 2144.73 442.37 -8786.81 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 171.30 17.02 3.04 17.02 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.21 3.21 0.53 20.24Vano 2 40001 18.96 1552 2836.60 1740.32 311.64 -12893.11 -10056.51 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 224.85 13.07 3.04 13.07 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.26 2.26 0.42 15.34Vano 2 40001 22.12 1552 2516.80 1693.79 261.04 -10376.31 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 239.31 12.55 3.04 12.55 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.90 1.90 0.40 14.44Vano 2 40001 25.28 1552 2152.60 1789.72 187.43 -12893.11 -10740.51 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 256.28 13.23 3.04 13.23 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.36 1.36 0.41 14.59Vano 2 40001 28.43 1552 1276.40 1334.19 139.83 -11616.71 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 299.36 8.93 3.04 8.93 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.02 1.02 0.30 9.94Vano 2 40001 0.00 1553 -221.20 -208.97 -441.07 -12893.11 -13114.31 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.13 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.20 3.20 0.11 3.20Vano 2 40001 3.16 1553 1300.00 -141.62 -364.27 -11593.11 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 298.16 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.65 2.65 0.08 2.65Vano 2 40001 6.32 1553 2309.10 567.63 -368.60 -12893.11 -10584.01 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 248.92 2.75 3.04 2.75 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.68 2.68 0.17 5.43Vano 2 40001 9.48 1553 3283.40 1262.56 -346.51 -9609.71 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 205.32 9.12 3.04 9.12 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.52 2.52 0.32 11.64Vano 2 40001 12.64 1553 3742.40 1567.87 -492.46 -12893.11 -9150.71 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 186.04 11.92 3.04 11.92 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.58 3.58 0.41 15.50Vano 2 40001 15.80 1553 3398.20 1680.79 -462.65 -9494.91 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 200.42 12.77 3.04 12.77 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.36 3.36 0.43 16.13Vano 2 40001 18.96 1553 4297.90 2374.97 -609.03 -10532.40 -6234.50 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 163.73 19.07 3.04 19.07 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.42 4.42 0.61 23.50Vano 2 40001 22.12 1553 5380.70 3001.35 -837.66 -5151.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 123.36 24.83 3.04 24.83 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 6.09 6.09 0.79 30.91Vano 2 40001 25.28 1553 3942.10 2869.64 -994.73 -3753.40 188.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 177.89 23.22 3.04 23.22 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.23 7.23 0.78 30.45Vano 2 40001 28.43 1553 2482.00 2135.03 -843.35 -1271.40 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 240.91 16.34 3.04 16.34 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 6.13 6.13 0.59 22.47
Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
!"!#!$!%&'(%)*+*,-.!%
Comprobación del Esfuerzo Rasante. Vigas Laterales Vano 2. (Almas).
COMPROBACIÓN E.L.U. ESFUERZO RASANTE ENTRE JUNTAS DE HORMIGONES
Fr [kN] p [m] ar [m][ ] p [ ] r [ ]13574 0.50 14.5
1.87 Valor medio de la tensión rasante de cálculo de la junta enla sección considerada.
cdcddy
st
dctmd fsenfps
Af ! ""
" # 25.0)cos(,, $%&&%'(
&
)
)
r
rmd
ap
FMPa][(
f cd [Mpa]: 20.00 Resistencia de cálculo a compresión del hormigón más débilde la junta.
s [m]: 14.50 Separación de las barras de cosido, según el plano de la junta.p [m]: 0.50 Superficie de contacto por unidad de longitud.
f y & ,d [Mpa]: 400.00 Resistencia de cálculo de las armaduras (<= 400 N/mm2).
&* 90.00 Ángulo entre las barras de cosido y el plano de la junta.$ cd [Mpa]: 0.00 Tensión de cálculo normal al plano de la junta. $cd>0 para
tensiones de compresión. (Si $cd<0, '·fct,d = 0)f ct,d [Mpa]: 1.35 Resistencia de cálculo a tracción del hormigón más débil
de la junta.
Rugosidad Baja Rugosidad Alta' 0.2 0.4% 0.6 0.9
En nuesto caso:
Valores de ' y % en Función del Tipo de Superficie
'*: 0.2 %+ 0.6
Nota: Bajo solicitaciones de tipo dinámico o de fatiga, el valor de ' se reduce un 50%, y en
caso de tracciones normales al plano de la junta adoptará un valor igual a cero.
DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA NECESARIA:
A st [cm2]: Sección de las barras de acero, eficazmente ancladas, que cosen la junta.
489.95
Es necesaria un área total de armadura de rasante de 489.95 cm2 en la longitud de medio vano delpuente. El área de armadura de cortante dispuesta es de: 1165.8 cm2
No es necesario disponer armadura adicional
, -
, -º
38.0
cos ,,
,)
.
"
/ /.
dydy
cddctmd
stf
ps
fsen
psfA
&&&&%
$%'(
Comprobación del Esfuerzo Rasante. Vigas Laterales Vano 2. (Losa Inferior).
COMPROBACIÓN E.L.U. ESFUERZO RASANTE ENTRE JUNTAS DE HORMIGONES
Fr [kN] p [m] ar [m][ ] p [ ] r [ ]13866.3 0.30 14.28
3.24 Valor medio de la tensión rasante de cálculo de la junta enla sección considerada.
cdcddy
st
dctmd fsenfps
Af ! ""
" # 25.0)cos(,, $%&&%'(
&
)
)
r
rmd
ap
FMPa][(
f cd [Mpa]: 30.00 Resistencia de cálculo a compresión del hormigón más débilde la junta.
s [m]: 14.28 Separación de las barras de cosido, según el plano de la junta.p [m]: 0.30 Superficie de contacto por unidad de longitud.
f y & ,d [Mpa]: 400.00 Resistencia de cálculo de las armaduras (<= 400 N/mm2).
&* 90.00 Ángulo entre las barras de cosido y el plano de la junta.$ cd [Mpa]: 0.00 Tensión de cálculo normal al plano de la junta. $cd>0 para
tensiones de compresión. (Si $cd<0, '·fct,d = 0)f ct,d [Mpa]: 1.77 Resistencia de cálculo a tracción del hormigón más débil
de la junta.
Rugosidad Baja Rugosidad Alta' 0.2 0.4% 0.6 0.9
En nuesto caso:
Valores de ' y % en Función del Tipo de Superficie
'*: 0.4 %+ 0.9
Nota: Bajo solicitaciones de tipo dinámico o de fatiga, el valor de ' se reduce un 50%, y en
caso de tracciones normales al plano de la junta adoptará un valor igual a cero.
DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA NECESARIA:
A st [cm2]: Sección de las barras de acero, eficazmente ancladas, que cosen la junta.
304.62
Es necesaria un área total de armadura de rasante de 304.62 cm2 en la longitud de medio vano delpuente. El área de armadura de cortante dispuesta es de: 362.042 cm2
No es necesario disponer armadura adicional
, -
, -º
38.0
cos ,,
,)
.
"
/ /.
dydy
cddctmd
stf
ps
fsen
psfA
&&&&%
$%'(
!"#$ #%!&'($' "))&*#$ " ++$#&," -&#-& ./01*
!2345673 85 &956:6;<= 85 &>72:67:2/?
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PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
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Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
Versión Hoja Cálculo: V.001
1. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA Y ACCIONES:
1.1 Características de los materiales:
fck VIGA [N/mm2]: 50.000 Resistencia característica del hormigón de la viga.
fck LOSA [N/mm2]: 30.000 Resistencia característica del hormigón de la losa.
fpk [N/mm2]: 1860.000 Resistencia característica del acero activo.
c: 1.500 Coeficiente parcial de seguridad para el hormigón.
s: 1.150 Coeficiente parcial de seguridad para el acero.
n eq [Adim]: 0.869 Coeficiente de equivalencia entre el hormigón de la losa y el
de la viga (E LOSA/E VIGA)
1.2 Características de la Viga:
H [m]: 1.35 Canto total.
A [m2]: 1.17972 Área de la sección transversal.
Zg [m]: 0.59 Posición del centro de gravedad.
Iy [m4]: 2.51E-01 Momento de inercia.
U [m]: 5.54 Perímetro exterior en contacto con la atmósfera (a efectos de
cálculo de fenómenos reológicos).
Z_inf [m]: -0.59 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.760 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
e med [mm]: 425.9 Espesor medio de la viga.
1.3 Características de la Viga + Losa (sección eficaz homogeneizada):
Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa
Abr [m2]: 2.50 Área de la sección transversal (bruta).
Ah [m2]: 2.33 Área de la sección transversal (homogeneizada, hormigón viga).
Zg [m]: 1.03 Posición del centro de gravedad.
Iy [m4]: 0.77 Momento de inercia.
U [m]: 6.091501028 Perímetro exterior en contacto con la atmósfera +50% perímetro
interior (a efectos de cálculo de fenómenos reológicos).
Z_inf [m]: -1.030 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.620 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
e med [mm]: 820.7 Espesor medio de la viga+losa
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS1. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO.
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 4 (Vigas Centrales Vano 2)
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS1. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO.
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 4 (Vigas Centrales Vano 2)
1.4 Esfuerzos Actuantes Sobre la Viga (Momentos flectores):
M pp viga [kN·m]: 3002.62 Momento debido al peso propio de viga.
M pp losa [kN·m]: 2801.91 Momento debido al peso propio de la losa.
M cm [kN·m]: 1057.00 Momento debido a la carga muerta
M scu [kN·m]: 1158.00 Momento debido a la sobrecarga de uso.
M carro [kN·m]: 2162.00 Momento debido al carro.
2. DEFINICIÓN DEL PRETENSADO:
0.5 ! Cable ['']: 0.6 Tipo de cable (! 0.6'' o ! 0.5'')
0.6 n: 70 Número de cables diámetro 0,6''
Zg_pret [m]: 0.191 Distancia del c.d.g del pretensado al fondo de la viga.
"#": 0.75 Porcentaje de la carga de rotura aplicado en el
tesado inicial de los cables (en tanto por 1)
Po [kN]: 13671.00 Fuerza de pretensado inicial.
3. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO:
3.1 Determinación de las pérdidas instantáneas:
Edad Destesado Viga [dias]: 4
Ap [m2]: 0.01 Área de armadura activa dispuesta en la viga.$ cp [MPa]: -15.50 Tensión de compresión a nivel del centro de
gravedad del pretensado debida a Po.
%P 3 [kN]: 978.60 Pérdidas debido al acortamiento elástico del hormigón.
%P INST [kN]: 978.60 Pérdidas instantáneas de pretensado.%P [%]: 7.16
3.2 Determinación de las pérdidas diferidas:
HR [%]: 82 Humedad relativa.
Edad Ejecución Losa Superior [dias]: 32
3.2.1 Perdidas diferidas desde el tesado de la viga hasta la ejecución de la losa superior:
$ cp [MPa]: -14.04 Tensión en el hormigón en la fibra correspondiente
al centro de gravedad de las armaduras activas
debido a la acción del pretensado y el peso propio.
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS1. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO.
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 4 (Vigas Centrales Vano 2)
&cs [·10-6]: -14.75 Deformación de retracción que se desarrolla en elhormigón.
'"[Adim]: 0.60 Coeficiente de fluencia.
"%s pr [%]: 0.99 Pérdida por relajación a longitud constante
%P DIF 1 [kN]: 577.98 Pérdidas diferidas de pretensado hasta el hormigonado
de la losa superior (to: 4 dias; t: 32 dias).
%P DIF 1 [%]: 4.23
3.2.2 Perdidas diferidas a partir de la ejecución de la losa superior:
$ cp [MPa]: -8.44 Tensión en el hormigón en la fibra correspondiente
al centro de gravedad de las armaduras activas
para la combinación de acciones cuasipermanente.
&cs [·10-6]: -119.07 Deformación de retracción que se desarrolla tras
la operación de tesado.'"[Adim]: 1.23 Coeficiente de fluencia.
"%s pr [%]: 5.16 Pérdida por relajación a longitud constante
%P DIF 2 [kN]: 1121.79 Pérdidas diferidas de pretensado a partir del hormigonado
de la losa superior (to: 32 dias; hasta t: infinito).
%P DIF 2 [%]: 8.21
4. RESUMEN DE PÉRDIDAS TOTALES DE PRETENSADO:
Po [kN]: 13671.00 Fuerza de pretensado inicial.
%P INST [kN]: 978.60 Pérdidas instantáneas de pretensado. [7.16 %]
%P DIF 1 [kN]: 577.98 Pérdidas diferidas de pretensado hasta el hormigonado
de la losa superior . [4.23 %]
%P DIF 2 [kN]: 1121.79 Pérdidas diferidas de pretensado a partir del hormigonado
de la losa superior. [8.21 %]
PK [kN]: 10992.63 Fuerza final de pretensado
%P TOTALES [%]: 19.59
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
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Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
Versión Hoja Cálculo: V.001
1. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA Y ACCIONES:
1.1 Características de los materiales:
fck VIGA [N/mm2]: 50 Resistencia característica del hormigón de la viga.
fck LOSA [N/mm2]: 30 Resistencia característica del hormigón de la losa.
n eq [Adim]: 0.869 Coeficiente de equivalencia entre el hormigón de la losa
y el de la viga (E LOSA/E VIGA)
1.2 Características de la Viga:
H [m]: 1.35 Canto total.
A [m2]: 1.17972 Área de la sección transversal.
Zg [m]: 0.59 Posición del centro de gravedad.
Iy [m4]: 2.51E-01 Momento de inercia.
Z_inf [m]: -0.59 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.760 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
1.3 Características de la Viga + Losa (sección eficaz homogeneizada):
Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa
Abr [m2]: 2.50 Área de la sección transversal (bruta).
Ah [m2]: 2.33 Área de la sección transversal (homogeneizada viga).
Zg [m]: 1.03 Posición del centro de gravedad.
Iy [m4]: 0.77 Momento de inercia.
Z_inf [m]: -1.03 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.62 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
1.4 Esfuerzos Actuantes Sobre la Viga (Momentos flectores):
M pp viga [kN·m]: 3002.6178 Momento debido al peso propio de la viga.
M pp losa [kN·m]: 2801.9148 Momento debido al peso propio de la losa.
M cm [kN·m]: 1057 Momento debido a la carga muerta
M scu [kN·m]: 1158.0 Momento debido a la sobrecarga uniforme.
M carro [kN·m]: 2162.0 Momento debido al carro.
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS2. COMPROBACIÓN DE E.L.S. CUASIPERMANENTE Y FRECUENTE
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 4 (Vigas Centrales Vano 2)
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS2. COMPROBACIÓN DE E.L.S. CUASIPERMANENTE Y FRECUENTE
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 4 (Vigas Centrales Vano 2)
1.5 Coeficientes de simultaneidad y mayoración de acciones:
p (min): 0.9 Coeficiente parcial de seguridad (efecto favorable) para el
pretensado, (evaluación de los ELS s/Tabla 12.2 EHE). p (max): 1.10 Coeficiente parcial de seguridad (efecto desfavorable) para el
pretensado, (evaluación de los ELS s/Tabla 12.2 EHE).
!1,SC: 0.40 Coef. Simult. combinación frecuente (sc uniforme)
!2,SC: 0.75 Coef. Simult. combinación frecuente (vehículos pesados)
!2: 0.00 Coef. Simult. combinación cuasipermanente.
2. CÁLCULO DE TENSIONES EN LAS VIGAS:
2.1 Tensiones generadas por las acciones exteriores:
" PP VIGA " PP LOSA " CM " SCU " CARRO
Inferior 7.06 6.59 1.41 1.54 2.88
Superior -9.09 -8.48 -0.44 -0.48 -0.89
" PP VIGA " PP LOSA " CM " SCU " CARRO
Inferior 0.00 0.00 -0.38 -0.42 -0.78
Superior 0.00 0.00 -0.74 -0.81 -1.50
2.2 Tensiones generadas por el pretensado:
Pretensado inicial y pérdidas de pretensado:
Po [kN]: 13671.00 Fuerza de pretensado inicial.
#P INST [kN]: 978.60 Pérdidas instantáneas de pretensado.
#P DIF 1 [kN]: 577.98 Pérdidas diferidas de pretensado hasta el hormigonado
de la losa superior .
#P DIF 2 [kN]: 1121.79 Pérdidas diferidas de pretensado a partir del hormigonado
de la losa superior.
Tensiones generadas en viga y losa por Po - #P INST - #P DIF 1:
Fibra Inferior Fibra Superior Fibra Inferior Fibra Superior
-21.64 4.38 0.00 0.00
TENSIONES EN LA VIGA (HIPÓTESIS INDIVIDUALES) [Mpa]FIBRA
FIBRATENSIONES EN LA LOSA (HIPÓTESIS INDIVIDUALES) [Mpa]
TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]TENSIONES EN LA VIGA [Mpa]
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS2. COMPROBACIÓN DE E.L.S. CUASIPERMANENTE Y FRECUENTE
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 4 (Vigas Centrales Vano 2)
Tensiones generadas en viga y losa por #P DIF 2:
Fibra Inferior Fibra Superior Fibra Inferior Fibra Superior
1.73 0.09 0.08 -0.24
3. COMPROBACIÓN DE TENSIONES PARA LA COMBINACIÓN DE ACCIONES CUASIPERMANENTE:
Se indica a continuación la tensión en las distintas fibras de la sección para la combinación cuasipermanente
[ 1.0 x PP + 1.0 x CM + 0.9 x PRET + 0 x SC] :
Fibra Inferior Fibra Superior Fibra Inferior Fibra Superior
-2.86 -13.99 -0.31 -0.95
" MAX VIGA [MPa] = 0.6·fck = 30 Tensión máxima compresión viga 13.99 [Mpa] -> O.K.
" MAX LOSA [MPa] = 0.6·fck = 18 Tensión máxima compresión losa 0.95 [Mpa] -> O.K.
fct, d [Mpa]: 1.90 Resistencia de cálculo a flexotracción del hormigón (viga)
La fibra inferior de la viga se encuentra comprimida. -
4. COMPROBACIÓN DE TENSIONES PARA LA COMBINACIÓN DE ACCIONES FRECUENTE:
Se indica a continuación la tensión en las distintas fibras de la sección para la combinación frecuente
[ 1.0 x PP + 1.0 x CM + 0.9 x PRET + 0.4 x SC] :
Fibra Inferior Fibra Superior Fibra Inferior Fibra Superior
-0.09 -14.85 -1.06 -2.40
" MAX VIGA [MPa] = 0.6·fck = 30 Tensión máxima compresión viga 14.85 [Mpa] -> O.K.
" MAX LOSA [MPa] = 0.6·fck = 18 Tensión máxima compresión losa 2.4 [Mpa] -> O.K.
fct, d [Mpa]: 1.90 Resistencia de cálculo a flexotracción del hormigón (viga)
La fibra inferior de la viga se encuentra comprimida.
TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]
TENSIONES EN LA VIGA [Mpa] TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]
TENSIONES EN LA VIGA [Mpa] TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]
TENSIONES EN LA VIGA [Mpa]
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
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Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: Normativa Aplicada: EHE
Versión Hoja Cálculo: V.001
1. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA Y ACCIONES:
1.1 Características de los materiales:
fck VIGA [N/mm2]: 50 Resistencia característica del hormigón de la viga.
fpk [N/mm2]: 1860 Resistencia característica del acero activo.
c: 1.5 Coeficiente parcial de seguridad para el hormigón.
s: 1.15 Coeficiente parcial de seguridad para el acero.
1.2 Características de la Viga:
A [m2]: 1.17972 Área de la sección transversal.
Iy [m4]: 2.51E-01 Momento de inercia.
Z_inf [m]: -0.59 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.
Z_sup [m]: 0.760 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.
1.3 Características del Pretensado:
! Cable ['']: 0.6 Tipo de cable (! 0.6'' o ! 0.5'')
"#": 0.75 Porcentaje de la carga de rotura aplicado en el
tesado inicial de los cables (en tanto por 1)
L b,pt [m]: 1.01 Longitud de transferencia del pretensado.
$P INST [kN]: 7.16 Pérdidas instantáneas de pretensado.
1.4 Coeficientes de simultaneidad y mayoración de acciones:
"PRET (DESF) : 1.10 Coeficiente parcial de seguridad (efecto desfavorable) para el
pretensado, (evaluación de los ELS s/Tabla 12.2 EHE).
1.5 Datos Adicionales Viga:
Luz [m]: 28.55 Longitud de la viga entre ejes de apoyos
L ENTREGA [m]: 0.40 Distancia desde el extremo de la viga al eje de apoyos.
D susp [m]: 1.25 Distancia de puntos de cuelgue de la viga al eje de apoyo
de la misma (positiva hacia el centro del vano).
Mo [kN·m]: -1.58 Momento en la sección de apoyos (con signo).
Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 4 (Vigas Centrales Vano 2)
14/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS3. COMPROBACIÓN DE E.L.S. DE VACÍO. ESTIMACIÓN DE ENFUNDADOS.
Acceso a Lloseta desde Ma-13
Obra:Estructura:Elemento:
Fecha: Normativa Aplicada: EHE
Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 4 (Vigas Centrales Vano 2)
14/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS3. COMPROBACIÓN DE E.L.S. DE VACÍO. ESTIMACIÓN DE ENFUNDADOS.
Acceso a Lloseta desde Ma-13
2. ESTIMACIÓN DE ENFUNDADOS:
Fibra SUP, VIGA Fibra INF, VIGA
Resumen de tensiones máxima y mínima % MAX [Mpa] 0.72 -5.54
obtenidas en la viga para el ELS de vacío. % MIN [MPa] -0.22 -21.49
Distancia Nº torones Z torones Npret,k Mpret,k Mpp % SUP, VIGA % INF, VIGA
[m] 0.6 '' [m] [kN] [kN] [kN] [N/mm2] [N/mm2]
0.00 27 0.050 -1932.57 -1043.59 -1.58 0.72 -5.54
9 0.098 -644.19 -316.94
0 0.015 0.00 0.00
6 1.300 -429.46 304.92
2.86 27 0.050 -4895.64 -2643.65 576.99 0.06 -12.66
9 0.098 -1631.88 -802.89
0 0.015 0.00 0.00
6 1.300 -1087.92 772.42
5.71 27 0.050 -4895.64 -2643.65 1253.96 0.31 -18.26
27 0.098 -4895.64 -2408.66
0 0.015 0.00 0.00
6 1.300 -1087.92 772.42
8.57 27 0.050 -4895.64 -2643.65 1749.70 0.60 -21.49
27 0.098 -4895.64 -2408.66
10 0.015 -1813.20 -1043.32
6 1.300 -1087.92 772.42
11.42 27 0.050 -4895.64 -2643.65 2005.04 -0.18 -20.89
27 0.098 -4895.64 -2408.66
10 0.015 -1813.20 -1043.32
6 1.300 -1087.92 772.42
14.28 27 0.050 -4895.64 -2643.65 2019.99 -0.22 -20.85
27 0.098 -4895.64 -2408.66
10 0.015 -1813.20 -1043.32
6 1.300 -1087.92 772.42
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
!"!#!$!%&'(%)*+,-./!%
Page .....
05.05.16, 08:43P
ASO
SUP
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IOR
LLOSE
TA MA-13
Verificación E
LU Flexión Vigas C
entrales Vano 2
QU
AN
TUM
LEAP IN
GE
NIE
RIA
S.L.P., ES
-MU
RC
IAiago
Fagus-6 - Version 1.02
Nr.:
Z:\OC
-16-002 Acceso LLoseta Ma-13\03 C
ALCU
LOS\P
ASO
SU
PER
IOR
\FAG
US\Vigas.FG
6
Scale 1 :135.0
Cross-section V
IGA
SC
EN
T-VA
NO
2 (C45/55;C
30/37;S1570/1770): E
fficiency My=12238.0; eff(M
,N) = 0.78 O
K
C1C4 (C45/55)
C2 CC (C30/37)
PP1As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP2As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP3 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP4 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP5As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP6As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP7As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP8As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP9As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP10As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP11As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP12As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP13As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP14As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP15As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP16As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP17As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP18As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP19As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP20As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP21As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP22As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP23As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP24As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP25As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP26As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP27As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP28As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP29As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP30As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP31As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP32As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP33As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP34As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP35As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP36As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP37As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP38As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP39As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP40As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP41As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP42As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP43 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP44 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP45 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP46 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ YesPP47 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP48As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP49As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP50As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP51As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP52As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP53As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP54As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP55As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP56As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP57As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP58As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP59As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP60As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
PP61As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes
20.7
1.41.5
-3.0S
train [‰]
! =0.85"c=1.5"p=1.15
Stress [N
/mm
2]-17.0
1365.2
1365.211659.0 kN
-11664.7 kN
1.35 m
Ultim
ate
stre
ng
th a
naly
sis
Cro
ss s
ectio
n (c
olu
mn
): VIG
AS
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NO
2
Actio
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fficie
ncy: e
ff(M,N
) = 0
.78 O
K
Bending and axial forceShear forces and torsion
Com
plete CS
No.
APP
NM
yM
zeff(M
,N)
Vy
Vz
Teff(V,T)
eff(M,N
,V,T)
[kN]
[kNm
][kN
m]
[-][kN
][kN
][kN
m]
[-][-]
1!ULS
012238.0
00.78
Analy
sis
-Para
mete
rs "!U
LS
", Sta
nd
ard
: Euro
cod
e E
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ID -!-D
iagramStrain Lim
itsPartial safety factor
Various parameters
cs
p!c2
!cu3!ud
s
"cc
#c#s
#p$
%P(t)
[‰]
[‰]
[‰]
[N/m
m2]
[-][-]
[-][-]
[-][-]
[-]!ULS
2/0
11
-2.0
-3.5
20.0
0.85
1.50
1.15
1.15
45.00
0t=o
$:
Inclination of diagonal in compression
%:
Creep coefficient
P(t)
:Initial value of PT force: P
=P(t=o) or P=P
(t=oo) ´with longterm
-losses´
Extre
me s
tresses a
nd s
train
Nam
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lassyq
zq!
d
#[m
][m
][‰
][N
/mm
2][-]
C2
C30/37
-2.20
1.65
-3.0
-17.0
1.76
C1
C45/55
0.85
-0.00
20.7
0 1.76
PP46
S1570/1770
-1.30
1.30
8.4
1365.2
1.15
PP17
S1570/1770
0.65
0.05
26.4
1365.2
1.15
Stre
sses a
nd
stra
in d
urin
g th
e la
st ite
ratio
ns s
tep
= U
ltimate
sta
te
Internal forcesStrain and C
urvatureStiffness Values
NM
yM
z!x
&y
&z
N/!x
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yM
z /&z
[kN]
[kNm
][kN
m]
[‰]
[km-1]
[km-1]
[kN]
[kNm
2][kN
m2]
-5.8
15787.3
0.0
5.7
14.3
-0.0
1013.60
1.104E+6
1184.06
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
!"!#!$!%&'(
%)*+,-.,/%0%1
*+234.!%
Normativa Aplicada: 1 Fecha: 08/10/2015 Versión Hoja Cálculo:
CARACT. SECCIÓN TRANSVERSAL (VIGA+LOSA, HOMOG. HORMIGÓN VIGA): CARACTERÍSTICAS DE LAS ARMADURAS:
Ángulo de Inclinación de las Armaduras [a]: 90
Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa Ángulo de Inclinación de las Bielas [b]: 45HL [m]: 0.25 Canto losa superior (eficaz -s/tipo prelosa).
HINF [m]: 0.30 Canto medio losa inferiorr (eficaz -s/tipo prelosa).Armadura Pasiva Longitudinal Traccionada [cm2]: 175
B inf [m]: 1.72 Ancho Inferior de la Viga Armadura Activa Longitudinal Traccionada [cm2]:bw [m]: 0.176 Ancho de las almas (por alma), medido perpendicularmente a su eje. Recubrimiento armadura (calculo cuantía) [m]: 0.04
COMPROBACIÓN DE ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS DE CORTANTE Y TORSIÓN. PUENTES VIGAS ARTESA Y MONOCAJÓN. (I). ENVOLVENTE ESFUERZOS CORTANTES.
Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13 EHE-08Elemento: 2011.001Vano: Paso Superior Sobre Ma-13. Vigas Centrales Vano 1.
α [º]: 75.0 Ángulo que forman las almas de la viga respecto al plano horizontal.
Ah [m2]: 2.33 Área de la sección transversal (homogeneizada, hormigón viga).Zg [m]: 1.03 Posición del centro de gravedad.Iy [m4]: 7.74E-01 Momento de inercia.
INTERACCIÓN ARMADURA
Elemento Barra X LC N VZ T N PRET N PRET+SOFIST V cu As, nec (alma) As, min (alma)
As, cortamte (alma) As,trans Torsion Cortante-Torsión
(Almas)As, cortante + As, torsión (por alma).
Nr [m] Nr [kN] [kN] [kNm] [kN] (kN) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) CS [cm2/m]Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - -
Vano 1 30001 0.00 1550 -482.90 -97.96 116.26 -3056.40 -3539.30 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.05 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.84 0.04 0.84Vano 1 30001 3.17 1550 1020.20 30.75 114.19 -2036.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 312.60 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.83 0.02 0.83Vano 1 30001 6.35 1550 3634.70 1142.14 -346.72 -7742.58 -4107.88 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 190.49 8.21 3.04 8.21 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.52 0.29 10.73Vano 1 30001 9 52 1550 4342 10 1755 47 -216 15 -3400 48 5867 4 Vz < Vu1 O k 162 01 13 74 3 04 13 74 4542 52 Tsd < Tu1 O k 1 57 0 41 15 32
ENVOLVENTE DE ESFUERZOS CORTANTES (DIMENSIONAMIENTO ARMADURA DE CORTANTE Y TORSION)
ESF. AXIL. CON PRET
(kN) (kN·m)
ESFUERZOS (ENVOLVENTE CORTANTES MÁX-MIN) COMPROBACIONES CORTANTE COMPROBACIONES TORSIÓN
V u1 T u1
Vano 1 30001 9.52 1550 4342.10 1755.47 -216.15 -3400.48 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 162.01 13.74 3.04 13.74 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.57 0.41 15.32Vano 1 30001 12.69 1550 5416.70 2636.20 -265.51 -10323.44 -4906.74 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 122.08 21.69 3.04 21.69 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.93 0.61 23.62Vano 1 30001 15.86 1550 5942.70 3041.03 -392.69 -4380.74 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 103.96 25.33 3.04 25.33 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.85 0.72 28.19Vano 1 30001 19.03 1550 5157.80 3110.54 -56.66 -11060.83 -5903.03 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 131.34 25.70 3.04 25.70 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.41 0.68 26.11Vano 1 30001 22.21 1550 4716.80 3106.53 55.90 -6344.03 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 147.64 25.52 3.04 25.52 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.41 0.68 25.93Vano 1 30001 25.38 1550 3640.20 2661.56 36.74 -11060.83 -7420.63 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 190.26 21.32 3.04 21.32 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.27 0.58 21.58Vano 1 30001 28.55 1550 1975.30 2035.59 77.20 -9085.53 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 264.73 15.28 3.04 15.28 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.56 0.45 15.84Vano 1 30001 0.00 1551 -925.40 -547.39 -384.49 -11060.83 -11986.23 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.18 1.55 3.04 1.55 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.79 0.17 4.34Vano 1 30001 3.17 1551 314.70 -308.42 214.77 -10746.13 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 350.59 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.56 0.09 1.56Vano 1 30001 6.35 1551 640.50 90.96 256.13 -11060.83 -10420.33 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 332.76 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.86 0.06 1.86Vano 1 30001 9.52 1551 1134.30 428.52 432.57 -9926.53 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 306.67 1.05 3.04 1.05 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.14 0.15 4.19Vano 1 30001 12.69 1551 1464.30 744.79 -24.57 -10323.44 -8859.14 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 289.85 3.92 3.04 3.92 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.18 0.16 4.10Vano 1 30001 15.86 1551 1541.10 954.76 -55.96 -8782.34 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 286.00 5.77 3.04 5.77 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.41 0.21 6.18Vano 1 30001 19.03 1551 1439.80 1071.34 2.88 -7742.58 -6302.78 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 291.08 6.73 3.04 6.73 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.02 0.22 6.75Vano 1 30001 22.21 1551 1166.50 1041.95 32.26 -6576.08 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 305.00 6.36 3.04 6.36 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.23 0.22 6.59Vano 1 30001 25.38 1551 751.10 895.76 19.33 -3056.40 -2305.30 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 326.82 4.91 3.04 4.91 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.14 0.19 5.05Vano 1 30001 28.55 1551 253.70 704.43 20.18 -2802.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 353.99 3.02 3.04 3.02 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.15 0.15 3.17
Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
Normativa Aplicada: 1 Fecha: 08/10/2015 Versión Hoja Cálculo:
CARACT. SECCIÓN TRANSVERSAL (VIGA+LOSA, HOMOG. HORMIGÓN VIGA): CARACTERÍSTICAS DE LAS ARMADURAS:
Ángulo de Inclinación de las Armaduras [a]: 90
Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa Ángulo de Inclinación de las Bielas [b]: 45HL [m]: 0.25 Canto losa superior (eficaz -s/tipo prelosa).
HINF [m]: 0.30 Canto medio losa inferiorr (eficaz -s/tipo prelosa).Armadura Pasiva Longitudinal Traccionada [cm2]: 175.00
B inf [m]: 1.72 Ancho Inferior de la Viga Armadura Activa Longitudinal Traccionada [cm2]: 0.00bw [m]: 0.18 Ancho de las almas (por alma), medido perpendicularmente a su eje. Recubrimiento armadura (calculo cuantía) [m]: 0.04
Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13 EHE-08Elemento: 2011.001Vano: Paso Superior Sobre Ma-13. Vigas Centrales Vano 1.
COMPROBACIÓN DE ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS DE CORTANTE Y TORSIÓN. PUENTES VIGAS ARTESA Y MONOCAJÓN. (II). ENVOLVENTE ESFUERZOS TORSORES.
α [º]: 75.0 Ángulo que forman las almas de la viga respecto al plano horizontal.
Ah [m2]: 2.33 Área de la sección transversal (homogeneizada, hormigón viga).Zg [m]: 1.03 Posición del centro de gravedad.Iy [m4]: 7.74E-01 Momento de inercia.
INTERACCIÓN ARMADURA
Elemento Barra X LC N VZ T N PRET N PRET+SOFIST V cu As, nec (alma) As, min (alma)
As, cortamte (alma) As,trans Torsion As,long Torsion Cortante-Torsión As, cortante + As,
torsión (por alma).Nr [m] Nr [kN] [kN] [kNm] [kN] (kN) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) CS [cm2/m]
Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
Vano 1 30001 0.00 1552 -661.50 -185.93 330.37 -3056.40 -3717.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.06 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.40 2.40 0.09 2.40Vano 1 30001 3.17 1552 1034.60 -111.59 818.65 -2021.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 311.84 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.95 5.95 0.15 5.95Vano 1 30001 6.35 1552 1876.80 505.63 968.89 -7742.58 -5865.78 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 269.49 2.04 3.04 2.04 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.04 7.04 0.26 9.08Vano 1 30001 9 52 1552 3258 20 1209 89 1010 73 4484 38 5867 4 Vz < Vu1 O k 206 40 8 66 3 04 8 66 4542 52 Tsd < Tu1 O k 7 34 7 34 0 42 16 00
ENVOLVENTE DE ESFUERZOS TORSORES (DIMENSIONAMIENTO ARMADURA DE CORTANTE Y TORSION)
ESF. AXIL. CON PRET
(kN) (kN·m)
ESFUERZOS (ENVOLVENTE TORSORES MÁX-MIN) COMPROBACIONES CORTANTE COMPROBACIONES TORSIÓN
V u1 T u1
Vano 1 30001 9.52 1552 3258.20 1209.89 1010.73 -4484.38 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 206.40 8.66 3.04 8.66 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.34 7.34 0.42 16.00Vano 1 30001 12.69 1552 2592.40 1161.93 798.85 -10323.44 -7731.04 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 235.86 7.99 3.04 7.99 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.80 5.80 0.37 13.79Vano 1 30001 15.86 1552 2384.40 1327.32 617.24 -7939.04 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 245.42 9.33 3.04 9.33 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.48 4.48 0.38 13.82Vano 1 30001 19.03 1552 2294.40 1515.52 690.84 -11060.83 -8766.43 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 249.61 10.92 3.04 10.92 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.02 5.02 0.43 15.94Vano 1 30001 22.21 1552 2069.60 1520.47 772.07 -8991.23 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 260.22 10.87 3.04 10.87 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.61 5.61 0.45 16.48Vano 1 30001 25.38 1552 1461.80 1324.51 662.63 -11060.83 -9599.03 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 289.97 8.92 3.04 8.92 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.81 4.81 0.38 13.74Vano 1 30001 28.55 1552 797.00 1007.73 558.35 -10263.83 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 324.37 5.89 3.04 5.89 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.06 4.06 0.30 9.95Vano 1 30001 0.00 1553 -939.30 -464.77 -566.62 -11060.83 -12000.13 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.19 0.83 3.04 0.83 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.12 4.12 0.18 4.95Vano 1 30001 3.17 1553 1101.20 -172.75 -814.49 -9959.63 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 308.38 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.92 5.92 0.16 5.92Vano 1 30001 6.35 1553 2150.80 548.99 -1068.29 -11060.83 -8910.03 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 256.36 2.52 3.04 2.52 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.76 7.76 0.28 10.28Vano 1 30001 9.52 1553 2097.70 775.20 -964.37 -8963.13 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 258.88 4.45 3.04 4.45 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.01 7.01 0.32 11.46Vano 1 30001 12.69 1553 3630.20 1624.23 -1075.05 -10323.44 -6693.24 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 190.68 12.37 3.04 12.37 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.81 7.81 0.52 20.18Vano 1 30001 15.86 1553 3689.70 1990.22 -1008.56 -6633.74 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 188.21 15.54 3.04 15.54 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.33 7.33 0.59 22.87Vano 1 30001 19.03 1553 3351.90 2155.54 -912.66 -7742.58 -4390.68 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 202.39 16.85 3.04 16.85 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 6.63 6.63 0.61 23.48Vano 1 30001 22.21 1553 2649.20 1987.76 -862.10 -5093.38 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 233.28 15.13 3.04 15.13 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 6.26 6.26 0.56 21.40Vano 1 30001 25.38 1553 2284.50 2019.92 -769.11 -3056.40 -771.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 250.07 15.27 3.04 15.27 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.59 5.59 0.55 20.85Vano 1 30001 28.55 1553 1184.60 1499.01 -636.71 -1871.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 304.07 10.31 3.04 10.31 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.63 4.63 0.42 14.93
Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
!"!#!$!%&'(%)*+*,-.!%
Comprobación del Esfuerzo Rasante. Vigas Centrales Vano 2. (Almas).
COMPROBACIÓN E.L.U. ESFUERZO RASANTE ENTRE JUNTAS DE HORMIGONES
Fr [kN] p [m] ar [m][ ] p [ ] r [ ]12238 0.50 14.5
1.69 Valor medio de la tensión rasante de cálculo de la junta enla sección considerada.
cdcddy
st
dctmd fsenfps
Af ! ""
" # 25.0)cos(,, $%&&%'(
&
)
)
r
rmd
ap
FMPa][(
f cd [Mpa]: 20.00 Resistencia de cálculo a compresión del hormigón más débilde la junta.
s [m]: 14.50 Separación de las barras de cosido, según el plano de la junta.p [m]: 0.50 Superficie de contacto por unidad de longitud.
f y & ,d [Mpa]: 400.00 Resistencia de cálculo de las armaduras (<= 400 N/mm2).
&* 90.00 Ángulo entre las barras de cosido y el plano de la junta.$ cd [Mpa]: 0.00 Tensión de cálculo normal al plano de la junta. $cd>0 para
tensiones de compresión. (Si $cd<0, '·fct,d = 0)f ct,d [Mpa]: 1.35 Resistencia de cálculo a tracción del hormigón más débil
de la junta.
Rugosidad Baja Rugosidad Alta' 0.2 0.4% 0.6 0.9
En nuesto caso:
Valores de ' y % en Función del Tipo de Superficie
'*: 0.2 %+ 0.6
Nota: Bajo solicitaciones de tipo dinámico o de fatiga, el valor de ' se reduce un 50%, y en
caso de tracciones normales al plano de la junta adoptará un valor igual a cero.
DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA NECESARIA:
A st [cm2]: Sección de las barras de acero, eficazmente ancladas, que cosen la junta.
433.59
Es necesaria un área total de armadura de rasante de 489.95 cm2 en la longitud de medio vano delpuente. El área de armadura de cortante dispuesta es de: 1165.8 cm2
No es necesario disponer armadura adicional
, -
, -º
38.0
cos ,,
,)
.
"
/ /.
dydy
cddctmd
stf
ps
fsen
psfA
&&&&%
$%'(
Comprobación del Esfuerzo Rasante. Vigas Centrales Vano 2. (Losa Inferior).
COMPROBACIÓN E.L.U. ESFUERZO RASANTE ENTRE JUNTAS DE HORMIGONES
Fr [kN] p [m] ar [m][ ] p [ ] r [ ]12108.6 0.30 14.28
2.83 Valor medio de la tensión rasante de cálculo de la junta enla sección considerada.
cdcddy
st
dctmd fsenfps
Af ! ""
" # 25.0)cos(,, $%&&%'(
&
)
)
r
rmd
ap
FMPa][(
f cd [Mpa]: 30.00 Resistencia de cálculo a compresión del hormigón más débilde la junta.
s [m]: 14.28 Separación de las barras de cosido, según el plano de la junta.p [m]: 0.30 Superficie de contacto por unidad de longitud.
f y & ,d [Mpa]: 400.00 Resistencia de cálculo de las armaduras (<= 400 N/mm2).
&* 90.00 Ángulo entre las barras de cosido y el plano de la junta.$ cd [Mpa]: 0.00 Tensión de cálculo normal al plano de la junta. $cd>0 para
tensiones de compresión. (Si $cd<0, '·fct,d = 0)f ct,d [Mpa]: 1.77 Resistencia de cálculo a tracción del hormigón más débil
de la junta.
Rugosidad Baja Rugosidad Alta' 0.2 0.4% 0.6 0.9
En nuesto caso:
Valores de ' y % en Función del Tipo de Superficie
'*: 0.4 %+ 0.9
Nota: Bajo solicitaciones de tipo dinámico o de fatiga, el valor de ' se reduce un 50%, y en
caso de tracciones normales al plano de la junta adoptará un valor igual a cero.
DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA NECESARIA:
A st [cm2]: Sección de las barras de acero, eficazmente ancladas, que cosen la junta.
255.18
Es necesaria un área total de armadura de rasante de 255.18 cm2 en la longitud de medio vano delpuente. El área de armadura de cortante dispuesta es de: 260.578 cm2
No es necesario disponer armadura adicional
, -
, -º
38.0
cos ,,
,)
.
"
/ /.
dydy
cddctmd
stf
ps
fsen
psfA
&&&&%
$%'(
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.3. LOSA DEL TABLERO.
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13
Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.3.1. ELU Flexión Transversal.
M 1 : 210
X
Y
Z
275.9
-84.6
274.3
265.0
242.5241.9
240.4
229.0
218.8218.6
216.1
211.6
210.9
210.4
210.4
208.2
207.0206.6
201.3
201.3
199.0 193.6
184.9
183.0
182.6
181.7178.2
173.6
172.6
172.6
169.9169.0
167.6 160.3160.2
160.0
157.7
156.4
153.8152.0
149.1
146.5144.2
143.9 143.0
140.1
139.6
139.4
139.2
136.4
134.8
134.5
132.2131.9
130.8
130.3
129.2
125.6
122.9
120.3
119.8
119.7
119.1
118.9
117.7
111.5108.8
104.9
99.4
99.4
98.4
97.897.8
97.6
97.5
92.4
91.7
89.5
89.1
87.8
85.4
83.3
82.5
81.2
78.4
77.7
75.7
74.9
74.7
74.0 72.7
71.8
71.5
69.369.1
66.4
66.3
66.1
65.1
63.6
63.3
62.662.1
58.0
57.1
56.9
52.8
51.8
50.850.5
50.149.7
49.6
48.6
47.4
46.6
44.0
42.4
41.239.5
38.4
37.0
37.0
36.3
35.9
33.0
32.6
28.7
-27.8 26.4
26.3
25.6
25.3
24.8
24.7
23.3
23.0
22.4
22.1
21.3
21.1
-20.7
17.5
16.3
16.0
-15.6
15.5
-15.5
14.2
-12.7
12.7
11.59.14
9.13
-8.96
8.34
8.10
5.81
5.67
1.75
0.866
0.0
Sector of system Quadrilateral Elements
Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1540 MAX-MX QUAD (ELU) , from -84.6 to 100.0 step 27.5 kNm/m
m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 210
X
Y
Z
275.9
-84.6
274.3
265.0
242.5241.9
240.4
229.0
218.8218.6
216.1
211.6
210.9
210.4
210.4
208.2
207.0206.6
201.3
201.3
199.0 193.6
184.9
183.0
182.6
181.7178.2
173.6
172.6
172.6
169.9169.0
167.6 160.3160.2
160.0
157.7
156.4
153.8152.0
149.1
146.5144.2
143.9 143.0
140.1
139.6
139.4
139.2
136.4
134.8
134.5
132.2131.9
130.8
130.3
129.2
125.6
122.9
120.3
119.8
119.7
119.1
118.9
117.7
111.5108.8
104.9
99.4
99.4
98.4
97.897.8
97.6
97.5
92.4
91.7
89.5
89.1
87.8
85.4
83.3
82.5
81.2
78.4
77.7
75.7
74.9
74.7
74.0 72.7
71.8
71.5
69.369.1
66.4
66.3
66.1
65.1
63.6
63.3
62.662.1
58.0
57.1
56.9
52.8
51.8
50.850.5
50.149.7
49.6
48.6
47.4
46.6
44.0
42.4
41.239.5
38.4
37.0
37.0
36.3
35.9
33.0
32.6
28.7
-27.8 26.4
26.3
25.6
25.3
24.8
24.7
23.3
23.0
22.4
22.1
21.3
21.1
-20.7
17.5
16.3
16.0
-15.6
15.5
-15.5
14.2
-12.7
12.7
11.59.14
9.13
-8.96
8.34
8.10
5.81
5.67
1.75
0.866
0.0
Sector of system Quadrilateral Elements
Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1540 MAX-MX QUAD (ELU) , from -84.6 to 100.0 step 27.5 kNm/m
m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 210
X
Y
Z
-234.3
90.4
-219.5
-217.1
-215.2
-213.5
-209.9
-195.0-194.0-193.9
-189.1
-186.4
-185.3
-184.7
-184.4
-184.1
-183.4-181.6
-178.1
-177.8
-174.9-174.5
-174.4
-173.5
-172.3
-170.1
-169.7
-169.6
-169.3
-169.1
-168.4
-167.6
-167.1
-165.7
-164.4 -164.4
-163.5
-162.3
-162.0
-160.0
-158.5
-157.8 -155.1
-154.2
-153.2
-152.0
-151.8
-151.7
-143.3
-141.8
-140.7
-138.7
-137.7
-132.0
-130.8
-128.0
-127.6
-123.9
-122.8
-122.6 -120.6
-117.5
-113.1
-111.9
-108.8
-107.4
-106.7
-106.2
-104.8
-104.3-99.7 -99.6
-98.3-96.8
-95.4
-94.5
-94.3
-93.3
-93.3
-91.2
-90.9
-90.6
-86.6
-86.1
-85.2
-84.3
-84.0
-82.5
-80.7
-78.7
-78.5
-77.9
-77.8
-69.8
-69.6
-69.4
-66.9 -63.1
-62.0
-60.0 -54.4
-50.9
-50.8
-48.8
48.3
-40.7
-39.9
-39.1
-37.0
-36.4
-32.6
27.5
27.5
26.4
-23.6
23.5
10.6
-9.84
-9.65
-8.07
7.76
7.71
7.39
-7.28
7.17
6.97
6.83
6.74
6.67
6.64
6.58
6.34
6.14
6.14
6.02
5.85
5.55
5.40
-5.32
5.27
5.11
5.09
4.88
4.78
4.78 4.714.55
4.55
4.46
4.424.344.13 4.12
3.83
3.75
3.68
3.68
-3.63
3.57
3.44
3.30
3.25
3.24
3.19
3.05
-2.90
2.732.69
-2.60-2.60
2.122.06
1.69
-1.63
1.13
0.804
-0.793
0.364-0.219
-0.106-0.105
0.0
Sector of system Quadrilateral Elements
Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1541 MIN-MX QUAD (ELU) , from -234.3 to 90.4 step 27.5 kNm/m
m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 210
X
Y
Z
269.9
-128.9
269.2
262.2
239.7 239.0
236.7
224.4
214.9213.3
211.6
210.4 208.2
207.0
206.8
206.6
204.1
202.5
197.3
194.5
194.4
184.4
179.3
174.2
173.2
170.9
170.7
168.4
167.3
162.2
162.0
158.6
156.7
155.8
155.5
154.2
154.0
150.9145.4
141.8
137.9
135.6
134.2
133.8
132.0
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128.3
128.2
126.5
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124.7
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-74.6
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71.5 -70.8
68.2
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-65.4
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62.1
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52.1
51.7
51.6
49.8
49.6
48.8
-48.7
48.2
-47.9
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46.1
46.1
44.9
44.4
43.1
-41.6
40.4
40.2
38.1
37.8
-37.6
37.0
37.0
-36.7
-36.5
-34.9
-34.3
34.2
33.8
33.2
32.6
32.4
-31.3
28.1
27.5
-27.1
25.3
25.2
24.7
-23.3
23.0
20.9
20.7
-20.1
-18.9
18.9
18.715.9
-15.5
15.315.214.9
13.8
-13.7
13.6
13.6
13.5
13.0
12.912.212.2 12.1
12.1
12.0
11.9
11.9
11.9 11.711.6
11.310.8 10.510.410.4
10.3 9.879.84
9.69
9.67
8.97
8.17 8.17 -7.64
7.607.47
7.44
6.45
5.79
5.70
5.36
5.32
2.35
0.856
Sector of system Quadrilateral Elements
Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1542 MAX-MY QUAD (ELU) , from -128.9 to 100.0 step 27.5 kNm/m
m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 210
X
Y
Z
-219.5
119.8-216.7
-213.5 -212.3
-210.7
-198.8
-191.1
-185.3
-184.9 -184.5
-183.4
-182.3
-179.4
-177.4
-176.9
-175.9 -174.4
-173.5
-172.3
-171.7
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-167.6
-166.9
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-162.0
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-157.1
-156.8
-156.4
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-151.7
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-142.3
-141.8
-141.8
-140.9
-138.7
-138.3
-137.2
-134.7
-131.2
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-128.0
-127.6
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-122.1
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-112.9
-110.0
-108.0
-107.4
-106.7
-106.2
-106.1
-104.8
-100.8
-98.9
-98.8
-96.8
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-93.0-92.1
-91.0
-90.7
-90.6
-90.3
-86.6
-84.3
-83.6
-82.6
-82.5
-82.0
-81.2
-80.7 -79.5
-78.7
-77.2
-77.1
-74.6
-74.1
-70.2
-69.8
-69.7 -66.9
-66.6
-60.1
-60.0
-56.1
-54.2
54.0
-53.4
-51.8
-49.9
-44.0
-43.5
39.2 -37.3
-36.3
-36.1
-34.5
-29.8
-27.5
-26.9
-23.1
22.720.2
19.2
17.2
17.1
16.115.2
15.0
14.9
14.4
14.1
13.2
13.1
12.2 12.1
11.5
11.2
11.1 10.9
10.7 10.6
9.99
8.72
8.25 8.027.89 7.617.14
6.87
6.80
6.78
6.75
6.72
6.43
6.17
6.165.94
5.64
5.58
3.87
3.78
3.73
3.262.85
0.570
0.0
0.0
Sector of system Quadrilateral Elements
Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1543 MIN-MY QUAD (ELU) , from -219.5 to 100.0 step 27.5 kNm/m
m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 210
X
Y
Z
Sector of system Quadrilateral Elements
Quadrilateral Elements , Direction of prescribed upper Principal reinforcements (1st layer) ( )
m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 210
X
Y
Z
96.0
78.4
76.0
75.3
73.4
73.0
72.3
71.6
65.1
63.3
59.2
58.4
56.9
56.0
55.9
55.5
54.9
53.2
52.1
51.9
51.5 50.8
50.6
50.0
49.2
48.4
48.2
47.9 45.9
44.6
44.2
43.3
43.2
42.3
41.8
37.1
35.7
35.7
34.2
31.5
30.429.9
28.2
27.3
27.0
27.0
25.5
25.3
24.8 24.3
24.2
24.2
23.7
23.6
23.523.4
22.4 22.3
22.2 21.8
21.7 20.8
20.6
20.3
20.2
19.5
19.1
18.8
18.2
18.2
18.1
17.9 17.8
16.1
15.8
14.5
14.4
14.2
14.0
13.9
13.413.2
13.2 13.2
13.1 12.9
12.8
12.7
12.7
12.5
12.3
12.0
12.0
11.8 11.6
11.110.8
10.5
10.4
10.3
10.2
10.1
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7.54
7.35
6.24
6.12 5.44
5.39
4.79
4.63
3.88
3.62
3.49
3.48
3.40
2.27
2.05
1.07
0.950
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0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00.00.0
0.0
0.0
0.0
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0.0
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0.00.00.0
0.00.0
0.0
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0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.00.00.00.00.00.0
0.0
Sector of system Quadrilateral Elements
Quadrilateral Elements , upper Principal reinforcements (1st layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 96.0 step 2.40 cm2/m
m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 210
X
Y
Z
90.4
72.7
70.3
69.6
67.8
67.4
66.6
66.0
59.4
57.7
53.5
52.8
51.2
50.4
50.2
49.8
49.2
47.6
46.5
46.2
45.8 45.2
44.9
44.3
43.6
42.7
42.5
42.3 40.2
39.0
38.5
37.7
37.6
36.6
36.1
31.4
30.0
30.0
28.5
25.9
24.824.2
22.6
21.7
21.4
21.3
19.8
19.7
19.2 18.7
18.6
18.5
18.0
17.9
17.817.8
16.7 16.7
16.5 16.2
16.1 15.2
15.0
14.7
14.6
13.9
13.5
13.1
12.6
12.5
12.5
12.3 12.2
10.4
10.2
8.87
8.79
8.55
8.37
8.22
7.747.59
7.54 7.52
7.43 7.26
7.15
7.04
7.04
6.81
6.65
6.39
6.37
6.15 5.92
5.425.11
4.89
4.72
4.68
4.56
4.50
4.32
4.294.054.01
3.71
3.383.04
2.612.562.24
2.14 2.07
1.89
1.70
0.475
0.0
0.00.0 0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
Sector of system Quadrilateral Elements
Quadrilateral Elements , upper Principal reinforcements (1st layer) in Node , Design Case 1 , Differences to 5.65, from 0 to 90.4 step 2.26
cm2/m
m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 210
X
Y
Z
Sector of system Quadrilateral Elements
Quadrilateral Elements , Direction of prescribed upper Cross reinforcements (2nd layer) ( )
m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 210
X
Y
Z
102.5
94.4
78.4
75.3 71.6
69.4
67.3
65.7
65.5
64.562.2
59.2 57.6
55.7 54.1
53.8
53.652.2
51.150.7
50.0
49.3
47.7
47.0
44.2
43.3
41.8
41.8
41.7
41.3
40.3
40.1
39.7 39.1
37.9
37.8
37.0
36.8
36.8
36.6 36.035.7
35.5
35.1
35.0
35.0
34.8
33.9
33.6
33.1
32.2
32.1
32.031.7
31.0 30.5
30.2
30.0
29.7
29.7 29.429.4
29.1
28.7
28.3
28.228.2
27.8
27.8
27.4
26.9
26.4 26.2
26.1
25.7
24.8 24.4
23.6
22.5
22.4
22.4
22.2
21.5 21.4
21.3
21.221.1
21.0
20.5
20.3
19.4
19.4
19.3
19.3
18.8
18.7
18.6
18.5 18.2
18.2
17.6
17.3
16.7
16.6
16.5
14.8
14.7
14.614.3
14.213.7
13.713.6
13.6
13.3
12.9
12.612.2
12.2
11.6
10.310.2 9.97
8.46 7.65
7.62
7.54
7.07
6.91
5.38
5.35
4.61
4.564.46 4.42
4.35
4.23
4.13
2.56
2.56
2.52
2.471.77 1.58
1.20
1.19
1.16
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0.00.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00.00.0
0.0
0.00.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00.00.0
0.00.0
0.0
0.00.00.0
0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.00.00.00.00.00.0
0.0
Sector of system Quadrilateral Elements
Quadrilateral Elements , upper Cross reinforcements (2nd layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 102.5 step 2.56 cm2/m
m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 210
X
Y
Z
102.5
94.4
78.4
75.3 71.6
69.4
67.3
65.7
65.5
64.562.2
59.2 57.6
55.7 54.1
53.8
53.652.2
51.150.7
50.0
49.3
47.7
47.0
44.2
43.3
41.8
41.8
41.7
41.3
40.3
40.1
39.7 39.1
37.9
37.8
37.0
36.8
36.8
36.6 36.035.7
35.5
35.1
35.0
35.0
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33.6
33.1
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32.1
32.031.7
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30.2
30.0
29.7
29.7 29.429.4
29.1
28.7
28.3
28.228.2
27.8
27.8
27.4
26.9
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26.1
25.7
24.8 24.4
23.6
22.5
22.4
22.4
22.2
21.5 21.4
21.3
21.221.1
21.0
20.5
20.3
19.4
19.4
19.3
19.3
18.8
18.7
18.6
18.5 18.2
18.2
17.6
17.3
16.7
16.6
16.5
14.8
14.7
14.614.3
14.213.7
13.713.6
13.6
13.3
12.9
12.612.2
12.2
11.6
10.310.2 9.97
8.46 7.65
7.62
7.54
7.07
6.91
5.38
5.35
4.61
4.564.46 4.42
4.35
4.23
4.13
2.56
2.56
2.52
2.471.77 1.58
1.20
1.19
1.16
0.807
0.265
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0.00.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00.00.0
0.0
0.00.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00.00.0
0.00.0
0.0
0.00.00.0
0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.00.00.00.00.00.0
0.0
Sector of system Quadrilateral Elements
Quadrilateral Elements , upper Cross reinforcements (2nd layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 102.5 step 2.56 cm2/m
m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00
-10.00
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M 1 : 210
X
Y
Z
Sector of system Quadrilateral Elements
Quadrilateral Elements , Direction of prescribed lower Principal reinforcements (1st layer) ( )
m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 210
X
Y
Z
65.8
63.7
61.5
59.9
58.7
58.4
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55.0
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48.6
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39.5
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33.7 33.1
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32.5
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30.4
30.1
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29.1
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26.3
26.3
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20.7
20.6
20.2
20.2
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-10.00
0.00
10.00
M 1 : 210
X
Y
Z
65.8
63.7
61.5
59.9
58.7
58.4
55.3
55.0
54.7 54.6
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52.0
51.7
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48.6
48.6
48.3
48.2 48.0
47.2 46.7
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43.8
42.6
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40.4
40.3
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39.5
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37.4
37.2
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32.5
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30.4
30.1
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26.3
26.3
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22.5
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20.7
20.6
20.2
20.2
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0.0
0.0
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Sector of system Quadrilateral Elements
Quadrilateral Elements , lower Principal reinforcements (1st layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 65.8 step 1.65 cm2/m
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-10.00
0.00
10.00
M 1 : 210
X
Y
Z
Sector of system Quadrilateral Elements
Quadrilateral Elements , Direction of prescribed lower Cross reinforcements (2nd layer) ( )
m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 210
X
Y
Z
74.9 65.8
62.0
61.5
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58.7
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54.7
54.6
52.5
52.5
52.2
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51.2
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49.7 49.0
48.9
48.6
48.6
48.0
47.2 46.7
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45.6
45.445.4
44.1
42.7
42.6
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40.3
40.2
40.1
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39.1
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36.9
36.6
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33.1
33.0
32.7
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29.1
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26.3
26.0
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22.6
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22.0
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20.9 20.5
20.2 19.719.6 19.3
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0.0
0.0
0.0
0.0
Sector of system Quadrilateral Elements
Quadrilateral Elements , lower Cross reinforcements (2nd layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 74.9 step 1.87 cm2/m
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-10.00
0.00
10.00
M 1 : 210
X
Y
Z
74.9 65.8
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61.5
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58.7
55.0
54.7
54.7
54.6
52.5
52.5
52.2
51.751.4
51.2
49.9
49.7 49.0
48.9
48.6
48.6
48.0
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46.1
45.6
45.445.4
44.1
42.7
42.6
41.0
40.4
40.3
40.2
40.1
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39.1
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36.9
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33.0
32.7
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29.1
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26.3
26.0
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22.0
21.1
20.9 20.5
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Sector of system Quadrilateral Elements
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-10.00
0.00
10.00
M 1 : 210
X
Y
Z
Sector of system Quadrilateral Elements
Structure
m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00
-10.00
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M 1 : 165
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M 1 : 159
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24.8
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22.1
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-15.8
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-12.3
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-10.4
-10.3
-10.2
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-8.31
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7.60
-7.00
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0.0654
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0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00
-10.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 159
XY
ZX * 0.893Y * 0.610Z * 0.911
-220.3
6.22
-194.2
-181.8
-160.1
-157.5 -152.5
-150.4
-146.9
-140.9
-138.7
-138.0
-137.2
-136.7
-131.7
-127.9
-127.8
-121.6
-120.0
-118.2
-114.8 -114.1
-113.0
-109.1
-106.1
-105.1
-104.8
-103.8
-101.4
-99.8
-99.2
-99.0
-97.4
-96.8
-94.6
-93.9
-93.7
-90.6
-83.3
-83.1
-81.1
-79.9
-76.8
-73.5
-72.5
-70.4
-68.4
-65.3
-64.4
-63.3
-61.5
-60.2
-60.1
-58.9
-56.2
-54.6
-16.7
-15.8
-9.16
-6.13
1.10
0.679
-0.459
-0.281
0.184
-0.0755
0.0673
-0.0557
Sector of system Nodes 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
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0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00
-10.00
-5.00
0.00
5.00
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13
Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.3.2. ELU Cortante.
Acceso a Lloseta desde Ma-13
Comprobación Armado a Cortante Losa Superior. Fecha: 27/04/2016
Resistencia Característica Hormigón fck [N/mm2]: 30
!c: 1.5 Recubrimiento
Límite elástico del acero fyk [N/mm2]: 500 armadura [m]:
!s: 1.15
Elemento Distancia N Vd B (Ancho) H (Canto) As, MIN As, REAL Vcu As,nec As,mín Sep. Min
[m] [kN] [kN] [m] [m] [cm2] [cm2] [kN] [cm2/m] [cm2/m] [m]
Armado a Cortante Riostras
Riostras Vano 1 - 250.00 0.80 0.25 5.60 34.30 984.05 Vrd < Vu1. O.k. 70.80 24.28 8.00 0.12
Riostras Vano 2 - 335.00 0.80 0.25 5.60 39.20 984.05 Vrd < Vu1. O.k. 70.80 35.80 8.00 0.12
Armado a Cortante Vano 1 (Capacidad Resistente)
- - 2.40 0.25 16.80 24.00 2952.14 - 287.05 - 24.00 -
Armado a Cortante Vano 2 (Capacidad Resistente)
[kN]
SOLICITACIONES SECCIÓN TRANSVERSAL CORTANTE
EHE
2011.001
Normativa Aplicada: Versión Hoja Cálculo:
DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DE CORTANTE EN SECCIONES DE HORMIGÓN S/EHE
0.05
Obra: Elemento:
Vu1
- - 2.90 0.25 20.30 29.00 3567.17 - 346.85 - 29.00 -
M 1 : 159
XY
ZX * 0.893Y * 0.610Z * 0.911
406.1
-147.5
335.3
298.9
298.2
289.4
257.4
251.4
250.2
247.2
232.3
214.8
207.3
197.9
182.0
164.5
159.8
152.9
141.4
123.5
118.8
114.0
108.1
97.3
82.6
73.9
71.6
70.4
-69.6
-61.2 -51.7
-50.9
-46.3
-46.2
-45.4
-34.4
-29.7
26.0
25.3
-24.9
22.7
20.0
-19.0
17.6
17.3-15.9
14.1
12.7
12.3
11.8
11.2
-7.43
-5.24
4.91
4.60
0.539
-0.261
Sector of system Nodes 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00
-10.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 159
XY
ZX * 0.893Y * 0.610Z * 0.911
-388.3
130.1
-334.6
-308.9
-290.8 -287.9
-263.8
-250.7
-245.5
-240.4 -222.9
-189.3
-187.5
-186.6
-182.1
-178.6
-162.6
-162.0
-156.0
-155.4
-140.7
-138.8-133.7
-127.0
-116.0
113.1
-112.5
-104.3
-100.0
-98.0
-92.0
-92.0
-86.4
-85.6
-71.9
-71.2
63.7
-62.3
59.8
56.7
-55.9
-54.9
-54.2
50.4
48.3
47.8
44.7
-40.7
-39.5
39.1
35.6
-34.1
32.3
-31.8
-29.8
-28.0
26.1
-24.0
-22.8
-19.6
-17.4
-16.7
16.6
16.3
15.5
13.9
12.5
12.2
10.9
8.67
7.66
-7.51
7.40
6.66
-3.77
3.16
1.53
Sector of system Nodes 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00
-15.00
-10.00
-5.00
0.00
5.00
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.3.3. Comprobación de Prelosas.
A (m) 0.25B (m) 0.25C (m) 1.50
Con la geometría indicada, y considerando una sobrecarga de hormigonado de 0.05 t/m2 seobtienen los siguientes momentos flectores en la base del voladizo (para una sección de 1m deancho):
1: Peso Propio (t·m): 0.47 2: SC Hormigonado (t·m): 0.06
A (m) 0.13D TRANS (m) 0.20D LONG (m) 0.20
H (m) 0.12
Paso Superior Sobre Ma-13. Cálculo Prelosas.
CÁLCULO PRELOSA. ZONA DE VOLADIZOS
Geometría Voladizo
Geometría Prelosa
Md [por metro] Md [por celosía] F [t]
0.72 0.14 1.20
Debe tenerse en cuenta además, que para el cordón comprimido de la prelosa debe analizarseteniendo en cuenta los efectos de segundo orden:
66.67 Diámetro barras cordón inferior (mm): 12
Con este valor de la esbeltez, puede acudirse a la tabla 3.2.7 de la norma EA-95, donde puedeobtenerse el valor del coeficiente de pandeo del acero (w):
w: 1.80
Con estos datos podemos determinar, tanto la armadura necesaria para el cordón superior,así como verificar la tensión existente en las barras del cordón inferior.
Cordón Superior Cordón Inferior
As, nec [cm2] [Mpa]0.30 94.976
!"
!i
l#$
Asimismo, debemos verificar los cordones de la celosía. La reacción en cada una de las diagonales de la misma será la siguiente:
R (t/m): 1.38R (t / diag): 0.138
80.00 Diámetro barras diagonales (mm): 6
w: 2.35
[Mpa]57.28
L [m] Md [por metro] Md [por celosía]
3.00 1.03 0.21
CÁLCULO PRELOSA. ZONA CENTRAL
Paso Superior Sobre Ma-13. Cálculo Prelosas.
!"
!i
l#$
Para el cordón superior:
66.67 Diámetro barras cordón superior (mm): 12
w: 1.80
Cordón Superior Cordón Inferior Diagonales
[Mpa] [Mpa] [Mpa]136.877 38.079 57.28
!"
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l#$
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PA
SO S
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Ma-1
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ució
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Est
ruct
ura.
10
.A
PA
RA
TOS D
E A
PO
YO
.
M 1 : 129
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
2766
2752
2719
2692
2315
2239
2236
2227
1811
1760
1722
1698
Sector of system Spring Elements
Spring force in global Z, Loadcase 1718 MAX-P SPRI (ELS) , 1 cm 3D = 6156. kN (Max=2766.) (total: 26938.)
m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00
-15.00
-10.00
-5.00
0.00
M 1 : 129
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
1484
1417
1378
1355
1102
1088
1065
1053
422.9
403.3
379.5
259.4
Sector of system Spring Elements
Spring force in global Z, Loadcase 1719 MIN-P SPRI (ELS) , 1 cm 3D = 3078. kN (Max=1484.) (total: 11408.)
m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00
-15.00
-10.00
-5.00
0.00
M 1 : 131
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
0.515
0.512
0.510
0.509
0.508
0.508
0.504
0.503
0.499
0.493
0.492
0.487
0.480
0.477
0.474
0.464
0.462
0.460
0.450
0.446
0.4440.436
0.432
0.4280.425
0.421
0.418
0.4180.415
0.415
0.414
0.4050.399
0.234
0.225
0.2240.221
0.219
0.214
0.212
0.211
0.205
0.204
0.201
0.1930.189
0.188
0.1760.175
0.173
0.158
0.1570.155
0.143
0.1420.136
0.129
0.1280.121
0.119
0.117
0.113
0.112
0.112
0.110
0.105
0.0999
0.0988
0.0500
0.0494
0.0103
0.0051
Sector of system Group 1 2 101 102
Nodal displacement in local x, Loadcase 2312 MAX-UX NODE (ENV_CP) , 1 cm 3D = 1.54 mm (Max=0.515)
m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00
-15.00
-10.00
-5.00
0.00
M 1 : 132
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
3.36
0.164
3.35
3.34
3.33
3.32
3.32
3.31
3.31
3.31
3.30
3.29
3.29
3.28
3.28
3.28
3.28
3.27
3.27
3.27
3.27
3.27
3.27
3.27
3.26
3.26
3.26
3.26
3.26
3.25
3.25
3.25
3.25
3.25
3.19
3.18
3.17
3.17
3.16
3.15
3.14
3.14
3.14
3.13
3.13
3.13
3.13
3.11
3.10
3.10
3.09
3.09
3.08
3.08
3.07
3.06
3.06
3.06
3.05
3.04
3.02
3.01
3.00
3.00
2.36
2.31
0.101
0.0655
0.0507
0.0471
Sector of system Group 1 2 101 102
Nodal displacement in local x, Loadcase 2213 MIN-UX NODE (ENV_TC-IAP) , 1 cm 3D = 6.16 mm (Min=-3.36) (Max=0.164)
m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00
-15.00
-10.00
-5.00
0.00
M 1 : 129
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
4.63
3.93
4.63
4.56
4.03
4.03
3.98
3.93
3.86
3.59
3.58
3.55
3.50
3.48
3.43
3.15
3.14
3.11
3.09
3.06
3.02
2.70
2.68
2.68
2.66
2.63
2.60
2.25
2.24
2.23
2.23
2.20
2.18
1.82
1.81
1.79
1.78
1.77
1.76
1.38
1.36
1.35
1.33
1.33
1.33
0.949
0.926
0.911
0.896
0.893
0.891
0.526
0.504
0.499
0.487
0.480
0.477 0.465
0.461
0.451
0.0306
0.0281
0.0039
0.0024
0.0020
0.0018
0.0012
0.0011
0.4010E-3
0.3515E-3
Sector of system Beam Elements
Nodal displacement in local x, Loadcase 272 Temp Unif+ , 1 cm 3D = 15.4 mm (Min=-3.93) (Max=4.63)
m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00
-15.00
-10.00
-5.00
0.00
M 1 : 130
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
0.866
0.295
0.861
0.850
0.848
0.840
0.840
0.829
0.828
0.825
0.819
0.806
0.806
0.8050.803
0.791
0.781
0.778
0.778
0.759
0.758
0.753
0.740
0.735
0.731
0.722
0.714
0.707
0.704
0.699
0.694
0.690
0.672
0.667
0.291
0.287
0.286
0.283
0.279
0.274
0.271
0.263
0.262
0.262
0.261
0.259
0.258
0.254
0.254
0.2530.253
0.251
0.247
0.245
0.244
0.244
0.237
0.2350.230
0.224
0.0234
0.00610.0050
0.0024
0.0018
0.0015
0.0012
0.0011
0.8743E-3
Sector of system Beam Elements
Nodal displacement in local x, Loadcase 273 Temp Unif- , 1 cm 3D = 1.54 mm (Min=-0.866) (Max=0.295)
m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00
-15.00
-10.00
-5.00
0.00
M 1 : 132
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
18.1
0.0104
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.0
4.53
4.39
4.24
0.0082
0.0062
0.0041
0.0021
Sector of system Beam Elements
Nodal displacement in local x, Loadcase 271 Frenado , 1 cm 3D = 30.8 mm (Min=-0.0104) (Max=18.1)
m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00
-15.00
-10.00
-5.00
0.00
M 1 : 131
XY
ZX * 0.502
Y * 0.906
Z * 0.962
41.8
0.0266
41.8
41.8
41.8
41.7
41.7
41.7
41.7
41.7
41.7
41.7
41.6
41.6
41.6
41.6
41.6
41.6
41.6
41.6
41.6
41.6
41.6
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.3
41.3
41.3
41.3
10.4
10.1
9.78
0.0266
0.0160
0.0159
0.0053
0.2604E-3
Sector of system Group 1 2 101 102
Nodal displacement in local x, Loadcase 425 MAX U (CQC ) , 1 cm 3D = 153.9 mm
(Min=-0.0266) (Max=41.8)
m0.00
5.00
10.00
15.00
20.00
25.00
-15.00 -10.00 -5.00 0.00
Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13Estructura: Paso Superior sobre Ma-13
Vano: 1 Fecha: 14/04/2016
Versión Hoja Cálculo: V.001
Normativa Aplicada:
Nota técnica sobre aparatos de apoyo para puentes de carretera. Dirección General de Carreteras, 1997
Recomendaciones para el proyecto y puesta en obra de los apoyos elastoméricos para puentes de carretera. 1982
1. DESPLAZAMIENTOS DEL TABLERO EN LA SECCIÓN DE ESTRIBOS:
¿Introducción de datos por fuerzas o por desplazamientos? Desplazamientos
d perm [mm] 0.64 Desplazamiento debido a acc. Perm. (pp, cm y pret)d reolog [mm] 6.00 Desplazamiento debido a acciones reológicas
d term [mm] 4.83 Desplazamiento debido a acciones térmicas (-)d fren [mm] 16.40 Desplazamiento debido al frenadod sis [mm] 39.5 Desplazamiento debido al sismo
2. DATOS RELATIVOS A LOS APOYOS:
2.1 Datos relativos al material:
G [MPa]: 1.0 Módulo de elasticidad tangencial del neopreno para acciones lentas.
COMPROBACIÓN DE NEOPRENOS EN ESTRIBOS
2.2 Geometría de los apoyos:
A [mm] 350 Dimensión menor del apoyo (longitudinal al tablero)B [mm] 450 Dimensión mayor del apoyo (transversal al tablero)H [mm] 85 Altura total del apoyo
ne [mm] 55 Altura neta de elastómeron 5 Número de capas de elastómero
e [mm] 10.00 Espesor de elastómero por capa
S 9.84 Factor de forma por capa de elastómero
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Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13Estructura: Paso Superior sobre Ma-13
Vano: 1 Fecha: 14/04/2016
Versión Hoja Cálculo: V.001
COMPROBACIÓN DE NEOPRENOS EN ESTRIBOS
Rigideces de los aparatos de apoyo:
K LEN [kN/m]: 2864 Rigidez para cargas lentas
K RAP [kN/m]: 5727 Rigidez para cargas rápidas (Gráp aprox 2·Glen)
2.3 Datos para comprobación de giros:
¿Tipo de tablero? Vigas prefabricadas
¿Cuña entre apoyo y tablero? No
q [mrad] : 0.0 Giro máximo debido a sobrecargasa [%] : 0.00 Pendiente longitudinal del tablero sobre el apoyo
3. COMPROBACIÓN DE LOS NEOPRENOS:
3.1 Datos para comprobación de los neoprenos:
Datos para la comprobación de la presión vertical:
N máx [kN] 2284.00 Reacción máxima vertical (en servicio)N mín [kN] 344 70 Reacción mínima vertical (en servicio)N mín [kN] 344.70 Reacción mínima vertical (en servicio)
Desplazamientos horizontales para la comprobación de la distorsión:
PERM [mm]: 1
REOL [mm]: 6
PERM [mm]: 5
FREN [mm]: 16
SISMO [mm]: 40
Giro de comparación con el admisible:
! cal [mrad]: 0.0 Giro máximo de cálculo
! pen [mrad]: 0.0 Giro por pendiente longitudinal de tablero (nulo si se
dispone cuña),
!"par [mrad]: 10.0 Giro parásito debido a falta de paralelismo entre tablero
e infraestructura.
! com [mrad]: 10.0 Giro de comparación con el admisible
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Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13Estructura: Paso Superior sobre Ma-13
Vano: 1 Fecha: 14/04/2016
Versión Hoja Cálculo: V.001
COMPROBACIÓN DE NEOPRENOS EN ESTRIBOS
Tensiones tangenciales:
# n [MPa]: 2.2 Tensión tangencial debida a la carga vertical
# h [MPa]: 0.8 Tensión tangencial debida a la carga horizontal
# q [MPa]: 1.2 Tensión tangencial debida al giro
# tot [MPa]: 4.2 Tensión tangencial total
3.2 Comprobaciones de tensiones y desplazamientos en los neoprenos:
Limitación de la presión vertical máxima:
$ máx [Mpa] < 15 14.5 CUMPLE
Condición de no deslizamiento:
$ mín [Mpa] > 5 2.2 GOFRADO
C di ió d E t bilid dCondición de Estabilidad:
1/10 ne/A 1/5 0.16 CUMPLE
Limitación de la distorsión admisible bajo acciones lentas:
LEN [mm]: 11 Desplazamiento debido a acciones lentas
tan ! 0.5 0.21 CUMPLE
Limitación de la distorsión admisible total:
TOT [mm]: 26 Desplazamiento total (debido a acciones lentas y rápidas)
tan ! 0.7 0.47 CUMPLE
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Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13Estructura: Paso Superior sobre Ma-13
Vano: 1 Fecha: 14/04/2016
Versión Hoja Cálculo: V.001
COMPROBACIÓN DE NEOPRENOS EN ESTRIBOS
Limitación de la distorsión admisible en situación sísmica:
SISMO [mm] 49 Desplazamiento bajo combinación sísmica
tan ! 1.0 0.90 CUMPLE
Giro admisible:
" adm [mrad] 18.0 Giro admisible total del aparato de apoyo
" com [mrad] 10.0 CUMPLE
Limitación de la Tensión Tangencial Total en el Contacto Goma - Zunchos de Acero:
# tot 5G 4.2 CUMPLE
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Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13Estructura: Paso Superior sobre Ma-13
Estribo: 1 Fecha: 14/04/2016
Versión Hoja Cálculo: V.001
Normativa Aplicada:
Nota técnica sobre aparatos de apoyo para puentes de carretera. Dirección General de Carreteras, 1997
Recomendaciones para el proyecto y puesta en obra de los apoyos elastoméricos para puentes de carretera. 1982
1. DESPLAZAMIENTOS DEL TABLERO EN LA SECCIÓN DE ESTRIBOS:
¿Introducción de datos por fuerzas o por desplazamientos? Desplazamientos
d perm [mm] 0.64 Desplazamiento debido a acc. Perm. (pp, cm y pret)d reolog [mm] 6.00 Desplazamiento debido a acciones reológicas
d term [mm] 4.83 Desplazamiento debido a acciones térmicas (-)d fren [mm] 16.40 Desplazamiento debido al frenadod sis [mm] 39.5 Desplazamiento debido al sismo
2. DATOS RELATIVOS A LOS APOYOS:
2.1 Datos relativos al material:
G [MPa]: 1.0 Módulo de elasticidad tangencial del neopreno para acciones lentas.
COMPROBACIÓN DE NEOPRENOS EN PILAS
2.2 Geometría de los apoyos:
A [mm] 400 Dimensión menor del apoyo (longitudinal al tablero)B [mm] 500 Dimensión mayor del apoyo (transversal al tablero)H [mm] 85 Altura total del apoyo
ne [mm] 55 Altura neta de elastómeron 5 Número de capas de elastómero
e [mm] 10.000 Espesor de elastómero por capa
S 11.11 Factor de forma por capa de elastómero
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Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13Estructura: Paso Superior sobre Ma-13
Estribo: 1 Fecha: 14/04/2016
Versión Hoja Cálculo: V.001
COMPROBACIÓN DE NEOPRENOS EN PILAS
Rigideces de los aparatos de apoyo:
K LEN [kN/m]: 3636 Rigidez para cargas lentas
K RAP [kN/m]: 7273 Rigidez para cargas rápidas (Gráp aprox 2·Glen)
2.3 Datos para comprobación de giros:
¿Tipo de tablero? Vigas prefabricadas
¿Cuña entre apoyo y tablero? No
q [mrad] : 0.0 Giro máximo debido a sobrecargasa [%] : 0.00 Pendiente longitudinal del tablero sobre el apoyo
3. COMPROBACIÓN DE LOS NEOPRENOS:
3.1 Datos para comprobación de los neoprenos:
Datos para la comprobación de la presión vertical:
N máx [kN] 2767.00 Reacción máxima vertical (en servicio)N mín [kN] 293 40 Reacción mínima vertical (en servicio)N mín [kN] 293.40 Reacción mínima vertical (en servicio)
Desplazamientos horizontales para la comprobación de la distorsión:
PERM [mm]: 1
REOL [mm]: 6
PERM [mm]: 5
FREN [mm]: 16
SISMO [mm]: 40
Giro de comparación con el admisible:
! cal [mrad]: 0.0 Giro máximo de cálculo
! pen [mrad]: 0.0 Giro por pendiente longitudinal de tablero (nulo si se
dispone cuña),
!"par [mrad]: 10.0 Giro parásito debido a falta de paralelismo entre tablero
e infraestructura.
! com [mrad]: 10.0 Giro de comparación con el admisible
Página 2 de 4
Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13Estructura: Paso Superior sobre Ma-13
Estribo: 1 Fecha: 14/04/2016
Versión Hoja Cálculo: V.001
COMPROBACIÓN DE NEOPRENOS EN PILAS
Tensiones tangenciales:
# n [MPa]: 1.9 Tensión tangencial debida a la carga vertical
# h [MPa]: 0.8 Tensión tangencial debida a la carga horizontal
# q [MPa]: 1.6 Tensión tangencial debida al giro
# tot [MPa]: 4.3 Tensión tangencial total
3.2 Comprobaciones de tensiones y desplazamientos en los neoprenos:
Limitación de la presión vertical máxima:
$ máx [Mpa] < 15 13.8 CUMPLE
Condición de no deslizamiento:
$ mín [Mpa] > 5 1.5 GOFRADO
C di ió d E t bilid dCondición de Estabilidad:
1/10 ne/A 1/5 0.14 CUMPLE
Limitación de la distorsión admisible bajo acciones lentas:
LEN [mm]: 11 Desplazamiento debido a acciones lentas
tan % 0.5 0.21 CUMPLE
Limitación de la distorsión admisible total:
TOT [mm]: 26 Desplazamiento total (debido a acciones lentas y rápidas)
tan % 0.7 0.47 CUMPLE
Página 3 de 4
Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13Estructura: Paso Superior sobre Ma-13
Estribo: 1 Fecha: 14/04/2016
Versión Hoja Cálculo: V.001
COMPROBACIÓN DE NEOPRENOS EN PILAS
Limitación de la distorsión admisible en situación sísmica:
SISMO [mm] 49 Desplazamiento bajo combinación sísmica
tan % 1.0 0.90 CUMPLE
Giro admisible:
! adm [mrad] 11.7 Giro admisible total del aparato de apoyo
! com [mrad] 10.0 CUMPLE
Limitación de la Tensión Tangencial Total en el Contacto Goma - Zunchos de Acero:
# tot 5G 4.3 CUMPLE
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Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13Elemento: Verificación Armadura Refuerzo Bajo Apoyos
Fecha: 03/05/2016 Normativa: EHE
Versión Hoja Cálculo: V.001
1. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA Y ACCIONES:
1.1 Datos relativos a los materiales:
f yk [N/mm2]: 500 Resistencia característica del acero
!s: 1.15 Coeficiente minoración acero.
f yd [N/mm2]: 400 Resistencia de cálculo del acero (método bielas
y tirantes)
1.2 Datos relativos a la geometría del macizo y apoyos:
DIMENSIONAMIENTO ARMADURA BAJO CARGAS CONCENTRADAS EN MACIZOS
a M [m]: 1.00 Ancho "a" del macizo.
b M [m]: 1.00 Ancho "b" del macizo.
a1 [m]: 0.50 Ancho del apoyo en la dirección "a".
b1 [m]: 0.40 Ancho del apoyo en la dirección "b".
Geometría del Apoyo: Rectangular
1.3 Datos relativos a la solicitación:
N d [kN]: 2767 Esfuerzo axil solicitante
A
B
Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13Elemento: Verificación Armadura Refuerzo Bajo Apoyos
Fecha: 03/05/2016 Normativa: EHE
DIMENSIONAMIENTO ARMADURA BAJO CARGAS CONCENTRADAS EN MACIZOS
2. DETERMINACIÓN DEL ÁREA MÁXIMA DE DIFUSIÓN DE LA CARGA:
Para el dimensionamiento de la armadura de refuerzo bajo apoyos se empleará el Art. 61.3 de la EHE. Se determina, en primer lugar,
el área máxima homotética con el apoyo en la que puede realizarse la distribución de la carga:
Aco [m2]: 0.2000 Área correspondiente al elemento de apoyo.
0.660 Área máxima homotética y concéntrica con Aco que
puede inscribirse en el mismo plano que el área cargada.
a max [m]: 1.650 Ancho máximo de difusión de las isostáticas en la
dirección "a".
b max [m]: 1.320 Ancho máximo de difusión de las isostáticas en la
dirección "b".
a [m]: 1 000 Ancho a adoptar para la difusión de las isostáticas en la
" # $%$ coc AmA 3.32
a [m]: 1.000 Ancho a adoptar para la difusión de las isostáticas en la
dirección "a" ( min [a max,a M] ).
b [m]: 1.000 Ancho a adoptar para la difusión de las isostáticas en la
dirección "b" ( min [b max,b M] ).
3. DETERMINACIÓN DEL REFUERZO NECESARIO BAJO APOYOS:
La carga concentrada sobre el macizo genera una discontinuidad de tipo estático en el mismo cuyo fluyo de tensiones se puede
analizar mediante el siguiente modelo de bielas y tirantes:
Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13Elemento: Verificación Armadura Refuerzo Bajo Apoyos
Fecha: 03/05/2016 Normativa: EHE
DIMENSIONAMIENTO ARMADURA BAJO CARGAS CONCENTRADAS EN MACIZOS
4.00 Tangente del ángulo que forman las bielas de compresión
respecto a la horizontal en la dirección "a".
3.33 Tangente del ángulo que forman las bielas de compresión
respecto a la horizontal en la dirección "b".
345.88 Esfuerzo de tracción en la dirección "a". [kN]
415.05 Esfuerzo de tracción en la dirección "b". [kN]
43.23 Área de armadura necesaria en la dirección "a". [cm2]
62.26 Área de armadura necesaria en la dirección "b" [cm2]
& '$
%$
(tan2
NTaD
& '$
%$
)tan2
NTbD
$
*
$
44
2tan1 aa
a
(
$
*
$
44
2tan1 bb
b
)
$%$ 10,
yd
aDNECS
f
TA
$%$ 10,
yd
bDNECS
f
TA
PA
SO S
UPER
IOR
ACCE
3SO
A LL
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A DE
SDE
Ma-1
3 Pr
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ució
n de
Est
ruct
ura.
11
.JU
NTA
S D
E D
ILA
TAC
IÓN
.
M 1 : 131
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
0.515
0.512
0.510
0.509
0.508
0.508
0.504
0.503
0.499
0.493
0.492
0.487
0.480
0.477
0.474
0.464
0.462
0.460
0.450
0.446
0.4440.436
0.432
0.4280.425
0.421
0.418
0.4180.415
0.415
0.414
0.4050.399
0.234
0.225
0.2240.221
0.219
0.214
0.212
0.211
0.205
0.204
0.201
0.1930.189
0.188
0.1760.175
0.173
0.158
0.1570.155
0.143
0.1420.136
0.129
0.1280.121
0.119
0.117
0.113
0.112
0.112
0.110
0.105
0.0999
0.0988
0.0500
0.0494
0.0103
0.0051
Sector of system Group 1 2 101 102
Nodal displacement in local x, Loadcase 2312 MAX-UX NODE (ENV_CP) , 1 cm 3D = 1.54 mm (Max=0.515)
m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00
-15.00
-10.00
-5.00
0.00
M 1 : 132
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
3.36
0.164
3.35
3.34
3.33
3.32
3.32
3.31
3.31
3.31
3.30
3.29
3.29
3.28
3.28
3.28
3.28
3.27
3.27
3.27
3.27
3.27
3.27
3.27
3.26
3.26
3.26
3.26
3.26
3.25
3.25
3.25
3.25
3.25
3.19
3.18
3.17
3.17
3.16
3.15
3.14
3.14
3.14
3.13
3.13
3.13
3.13
3.11
3.10
3.10
3.09
3.09
3.08
3.08
3.07
3.06
3.06
3.06
3.05
3.04
3.02
3.01
3.00
3.00
2.36
2.31
0.101
0.0655
0.0507
0.0471
Sector of system Group 1 2 101 102
Nodal displacement in local x, Loadcase 2213 MIN-UX NODE (ENV_TC-IAP) , 1 cm 3D = 6.16 mm (Min=-3.36) (Max=0.164)
m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00
-15.00
-10.00
-5.00
0.00
M 1 : 129
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
4.63
3.93
4.63
4.56
4.03
4.03
3.98
3.93
3.86
3.59
3.58
3.55
3.50
3.48
3.43
3.15
3.14
3.11
3.09
3.06
3.02
2.70
2.68
2.68
2.66
2.63
2.60
2.25
2.24
2.23
2.23
2.20
2.18
1.82
1.81
1.79
1.78
1.77
1.76
1.38
1.36
1.35
1.33
1.33
1.33
0.949
0.926
0.911
0.896
0.893
0.891
0.526
0.504
0.499
0.487
0.480
0.477 0.465
0.461
0.451
0.0306
0.0281
0.0039
0.0024
0.0020
0.0018
0.0012
0.0011
0.4010E-3
0.3515E-3
Sector of system Beam Elements
Nodal displacement in local x, Loadcase 272 Temp Unif+ , 1 cm 3D = 15.4 mm (Min=-3.93) (Max=4.63)
m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00
-15.00
-10.00
-5.00
0.00
M 1 : 130
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
0.866
0.295
0.861
0.850
0.848
0.840
0.840
0.829
0.828
0.825
0.819
0.806
0.806
0.8050.803
0.791
0.781
0.778
0.778
0.759
0.758
0.753
0.740
0.735
0.731
0.722
0.714
0.707
0.704
0.699
0.694
0.690
0.672
0.667
0.291
0.287
0.286
0.283
0.279
0.274
0.271
0.263
0.262
0.262
0.261
0.259
0.258
0.254
0.254
0.2530.253
0.251
0.247
0.245
0.244
0.244
0.237
0.2350.230
0.224
0.0234
0.00610.0050
0.0024
0.0018
0.0015
0.0012
0.0011
0.8743E-3
Sector of system Beam Elements
Nodal displacement in local x, Loadcase 273 Temp Unif- , 1 cm 3D = 1.54 mm (Min=-0.866) (Max=0.295)
m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00
-15.00
-10.00
-5.00
0.00
M 1 : 132
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
18.1
0.0104
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.1
18.0
4.53
4.39
4.24
0.0082
0.0062
0.0041
0.0021
Sector of system Beam Elements
Nodal displacement in local x, Loadcase 271 Frenado , 1 cm 3D = 30.8 mm (Min=-0.0104) (Max=18.1)
m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00
-15.00
-10.00
-5.00
0.00
M 1 : 131
XY
ZX * 0.502
Y * 0.906
Z * 0.962
41.8
0.0266
41.8
41.8
41.8
41.7
41.7
41.7
41.7
41.7
41.7
41.7
41.6
41.6
41.6
41.6
41.6
41.6
41.6
41.6
41.6
41.6
41.6
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.5
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.4
41.3
41.3
41.3
41.3
10.4
10.1
9.78
0.0266
0.0160
0.0159
0.0053
0.2604E-3
Sector of system Group 1 2 101 102
Nodal displacement in local x, Loadcase 425 MAX U (CQC ) , 1 cm 3D = 153.9 mm
(Min=-0.0266) (Max=41.8)
m0.00
5.00
10.00
15.00
20.00
25.00
-15.00 -10.00 -5.00 0.00
Obra: Acceso Lloseta Ma-13.Elemento: Paso Superior.
Fecha: 1 y 2. Normativa Aplicada: -
Versión Hoja Cálculo: V.002
1. DESPLAZAMIENTOS DEL TABLERO LA JUNTA DE DILATACIÓN.
1.1 Desplazamientos por hipótesis:
perm [mm] 2.33 Desplazamiento debido a acc. Perm. (pp, cm y pret) reolog [mm] 4.00 Desplazamiento debido a acciones reológicas term + [mm] 4.83 Desplazamiento debido a acciones térmicas. term - [mm] 0.60 fren [mm] 16.40 Desplazamiento debido al frenado.
sis [mm] 39.50 Desplazamiento debido al sismo último de cálculo.
1.2 Desplazamientos máximos en la junta de dilatación:
x- [mm] 39.13 Acortamiento máximo en la junta de dilatación ( perm + reolog
+ term + fren + 0.4· sismo)
x+ [mm] 37.03 Alargamiento máximo en la junta de dilatación ( !term+ fren
+ 0.4· sismo)
2. RECORRIDO DE LA JUNTA DE DILATACIÓN:
CÁLCULO DEL RECORRIDO EN JUNTAS DE DILATACIÓN ENTRE TABLERO Y ESTRIBOS
junta [mm] 78.26 Recorrido de la junta de dilatación 2 x MAX ( !x-!"! x+)
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
12. ESTRIBOS.
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
12.1. Estribo 1.
Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
Versión Hoja Cálculo: V.003
1. DATOS RELATIVOS A LOS MATERIALES:
1.1 Datos relativos a las acciones.
Sobrecarga actuante en el trasdós del estribo:
sc [kN/m2] : 10.00 Sobrecarga en trasdós del estribo.
Definición de la acción sísmica.
ac [1/g]: 0.067 Aceleración sísmica horizontal de cálculo.
kh : 0.034 Coeficiente sísmico horizontal
kv : 0.017 Coeficiente sísmico vertical
¿ Verificación Necesaria?: SI
1.2 Datos del Relleno:
[kN/m3] : 20 Peso específico del terreno.
! [º] : 30 Ángulo de rozamiento interno
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
[ ] : 30 Ángulo de rozamiento interno
! [º]: 0.00 Ángulo de fricción rozamiento entre el muro y el relleno.
" [º]: 90.00 Ángulo que forma el trasdós del fuste respecto de la horizontal.
p TALUD (V/H): 2 Pendiente del talud en terraplenes (V/H)
Coeficientes de Empuje del Terreno en el Trasdós del Muro Principal:
ka : 0.333 Coeficiente de empuje activo
ka h : 0.333 Componente horizontal del empuje del terreno
ka v : 0.000 Componente vertical del empuje del terreno
kae : 0.354 Coeficiente de empuje sísmico s/Mononoke Okabe (ortogonal al
trasdós de los fustes).
kae h : 0.354 Componente horizontal del empuje sísmico del terreno.
kae v : 0.000 Componente vertical del empuje sísmico del terreno.
Coeficientes de Empuje del Terreno en el Murete Superior:
ka : 0.333 Coeficiente de empuje activo (ortoonal al trasdós de los fustes)
ka h : 0.333 Componente horizontal del empuje del terreno
ka v : 0.000 Componente vertical del empuje del terreno
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
kae : 0.354 Coeficiente de empuje sísmico s/Mononoke Okabe (ortogonal al
trasdós de los fustes).
kae h : 0.354 Componente horizontal del empuje sísmico del terreno.
kae v : 0.000 Componente vertical del empuje sísmico del terreno.
1.3 Datos del Terreno de Cimentación:
[º] : 30 Ángulo de rozamiento interno
# ADM [kN/m2]: 200 Tensión admisible del terreno.
% Comp Min Zap: 75.0 Porcentaje mínimo comprimido en la zapata admisible para el diseño
de la cimentación
$: 0.58 Coeficiente de rozamiento disponible entre zapata y terreno.
1.4 Datos de los materiales para el cálculo:
fck [MPa] : 30 Resistencia característica del hormigón del estribo
fyk [N/mm2] : 500.00 Límite elástico del acero pasivo
% c : 1.50 Coeficiente parcial de seguridad para el hormigón.
% s : 1.15 Coeficiente parcial de seguridad para el acero.
%&H [kN/m3] : 25.00 Peso específico del hormigón
E C [N/mm2]: 2.86E+04 Módulo de elasticidad del hormigón
E S [N/mm2]: 2.10E+05 Módulo de elasticidad del acero pasivo.
1.5 Coeficientes de Mayoración de Acciones y Coeficientes de Simultaneidad:
%&G : 1.35 Coeficiente de Mayoración para Acciones Permanentes.
%&G*: 1.50 Coeficiente de Mayoración para el Empuje del Terreno
%&Q : 1.50 Coeficiente de Mayoración para sobrecargas.
'&2 : 0.20 Coeficiente de simultaneidad para las acciones variables (sismo)
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
2. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA DEL ESTRIBO:
1.1 Datos Relativos al Cuerpo Central del Estribo:
AP1 [m] : 0.40 Excentricidad de las cargas transmitidas por el tablero
AP2 [m] : 0.48 Entrega del tablero en el estribo + recorrido junta dilatación.
BR [m] : 0.30 Canto del murete de respaldo.
BL [m] : 0.30 Ancho de la zona de apoyo de la losa de transición
HR [m] : 1.70 Altura total del murete de respaldo.
HL1 [m] : 0.75 Altura del murete en trasdós (Espesor del paquete de firme + 30 cm)
HL2 [m] : 1.35 Canto de la ménsula de apoyo de la losa de transición
" [º] : 45.00 Ángulo de la cara inferior de la ménsula respecto de la horizontal
B APOY [m] : 0.88 Ancho de la zona de apoyo.
B TOT, SUP [m] : 1.48 Ancho máximo superior del estribo.
B,cuña [m] : 0.48 Ancho del triángulo de la ménsula de apoyo de la LT.
HL3 [m] : 0.48 Canto del triángulo de la ménsula de apoyo de la LT.
B ZONA,DESC [m]: 0.48 Zona a descontar o sumar en zona superior de estribo
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
Tipo Fuste: Constante Tipo de geometria fuste.
HM [m] : 7.95 Altura muro frontal (altura total menos altura del murete)
HZ [m] : 1.25 Canto de la zapata
HE [m] : 9.65 Altura total del estribo
Hmuro+Hzap [m] : 10.90 Altura de estribo + canto de la zapata
BE [m] : 15.00 Ancho total del estribo.
BZ [m] : 15.20 Ancho total de la zapata (dir. ortogonal al eje del tablero)
BS [m] : 1.00 Canto del muro principal del estribo al terminar la ménsula
BI, PUNT [m] : 0.00 Distancia, medida en horizontal, desde el intrados del fuste en
cabeza hasta el intradós del fuste en el arranque.BI, TAL [m] : 0.00 Distancia, medida en horizontal, desde el trasdós del fuste en
cabeza hasta el trasdós del fuste en el arranque.
BI [m] : 1.00 Canto del muro principal del estribo en la unión con la zapata
LP [m] : 3.25 Longitud de la puntera de la zapata.
LT [m] : 3.25 Longitud del talón de la zapata.
L ZAP [m] : 7.50 Longitud total de la zapata (dir. paralela al eje del tablero)
L ZAP - LT [m] : 4.25 Longitud de la zapata menos longitud del talón
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
1.2 Datos Relativos a la Geometría de las Aletas:
1.3 Datos Relativos a la Aleta Izquierda:
La [m] : 4.00 Longitud de la aleta a partir de la cara exterior del murete de respaldo.
L* [m] : 3.50 Distancia desde el extremo de la zapata al extremo del muro en vuelta
Lv [m] : 4.13 Longitud de la aleta a partir del final del muro en vuelta
C MIN [m] : 0.50 Canto de la aleta en el extremo del voladizo
C MAX [m] : 2.56 Canto máximo de la aleta.
Ba [m] : 0.40 Espesor en el extremo superior de la aleta /muro en vuelta
p (1H:pV) : 1.00E+10 Pendiente de la aleta /muro en vuelta (V/H)
L MV [m] : -0.25 Longitud del muro en vuelta.
Exc MV [m] : 3.63 Excentricidad del muro en vuelta respecto a la puntera de la zapata.
E MED, MV [m] : 0.40 Espesor medio del muro en vuelta.
E MAX, MV [m] : 0.40 Espesor máximo del muro en vuelta.
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
1.4 Datos Relativos a la Aleta Derecha:
La [m] : 4.00 Longitud de la aleta a partir de la cara exterior del murete de respaldo
L* [m] : 3.50 Distancia desde el extremo de la zapata al extremo del muro en vuelta
Lv [m] : 4.13 Longitud de la aleta a partir del final del muro en vuelta
C MIN [m] : 0.50 Canto de la aleta en el extremo del voladizo
C MAX [m] : 2.56 Canto máximo de la aleta
Ba [m] : 0.40 Espesor en el extremo superior de la aleta /muro en vuelta
p (1H:pV) : 1.00E+10 Pendiente de la aleta /muro en vuelta (V/H)
L MV [m] : -0.25 Longitud del muro en vuelta.
Exc MV [m] : 3.63 Excentricidad del muro en vuelta respecto a la puntera de la zapata.
E MED, MV [m] : 0.40 Espesor medio del muro en vuelta.
E MAX, MV [m] : 0.40 Espesor máximo del muro en vuelta.
3. CÁLCULO DE ACCCIONES DEL TERRENO Y SOBRECARGAS EN EL TRASDÓS DEL ESTRIBO:
3.1 Peso Propio del Estribo:
ALZADOS DE ESTRIBO
Peso Propio Exc PP - PUNT, ZAP M PUNT, ZAPATA M CDG, ZAPATA
[kN] [m] [kN·m] [kN·m]Muro (Cent) 2981.25 3.750 -11179.688 0.000
Muro (Trasd) 0.00 4.250 0.000 0.000
Muro (Intrad) 0.00 3.250 0.000 0.000
Murete Resp Sup 191.250 4.275 -817.594 100.406
Mensula Ap. LosaTrans 287.550 4.425 -1272.409 194.096
- zona triang 40.049 4.408 -176.548 26.365
- zona a + o - 67.450 4.488 -302.682 49.744
Muro en vuelta, izq -24.125 3.625 87.453 3.016
Muro en vuelta,der -24.125 3.625 87.453 3.016
Aleta izq (1) 20.625 1.938 -39.961 -37.383
Aleta izq (2) 42.539 1.250 -53.174 -106.348
Aleta der (1) 20.625 1.938 -39.961 -37.383
Aleta der (2) 42.539 1.250 -53.174 -106.348
TOTAL (Muros) 3645.627 -13760.283 89.183
Peso Propio Exc, puntera M PUNT, ZAPATA M CDG, ZAPATA
[kN] [m] [kN·m] [kN·m]
Zapata 3562.500 3.750 -13359.375 0.000
TOTAL (Muros + Zapata) 7208.127 -27119.658 89.183
ALZADOS DE ESTRIBO
CIMENTACIÓN DE ESTRIBO
Elemento
Elemento
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
3.2 Acciones del Terreno y Sobrecarga Respecto a la Base de la Zapata:
Acc Vert. Exc TALÓN-CDG,ZAP Acc Horizont. CDG EMP, HORIZONT
[kN] [m] [kN] [m]
Peso Tierras (I) 9032.400 -2.125 0.000 0.000
(II) 0.000 -0.500 0.000 0.000
Emp. Tierras 0.000 -3.750 5957.837 3.672
Sobrecarga (I) 487.500 -2.125 0.000 0.000
(II) 0.000 -3.750 545.853 5.443
Tierras Sísmico 0.000 0.000 435.787 6.925
Emp. Inercial Muro 0.000 0.000 122.128 4.227
Emp. Inercial Rell 0.000 0.000 0.000 3.608
Cargas Perm (Estat) 9032.400 5957.837Cargas Var (Estat) 487.500 545.853
Cargas Perm (Sismo) 0.000 557.915
TOTAL 9519.900 7061.606
PUNTERA (Vert)
M ACC, HORIZONT M ACC, VERT M TOT (HORIZ+VERT) M PUNTERA
[kNm] [kNm] [kNm] [kNm]
CENTRO DE GRAVEDAD
RESULTANTES DE ESFUERZOS Y EXCENTRICIDADES DE APLICACIÓN
MOMENTOS FLECTORES EN LA BASE DE LA ZAPATA
Elemento
Elemento
[ ] [ ] [ ] [ ]
Peso Tierras (I) 0.000 -19193.850 -19193.850 -53065.350
(II) 0.000 0.000 0.000 0.000
Emp. Tierras 21879.648 0.000 21879.648 0.000
Sobrecarga (I) 0.000 -1035.938 -1035.938 -2864.063
(II) 2970.877 0.000 2970.877 0.000
Tierras Sísmico 3017.970 0.000 3017.970 -
Emp. Inercial Muro 516.199 0.000 516.199 -
Emp. Inercial Rell 0.000 0.000 0.000 -
Cargas Perm (Estat) 21879.648 2685.798 -53065.350Cargas Var (Estat) 2970.877 1934.939 -2864.063
Cargas Perm (Sismo) 3534.169 3534.169 0.000
TOTAL 28384.694 -20229.787 8154.906 -55929.412
3.3 Acciones del Terreno y Sobrecarga en el Arranque del Muro:
Peso Acc Horizont. CDG EMP, HORIZONT M ACC, HORIZONT
[kN] [kN] [m] [kNm]
Tierras (Estático) 0.000 4656.291 3.278 -15262.311
Sobrecarga (Estático) 0.000 482.517 4.825 -2328.146
Tierras (Sísmico) 0.000 426.000 5.815 -2477.314
Emp. Inercial Muro 0.000 0.000 4.227 0.000
Emp. Inercial Rell 0.000 545.853 3.608 -1969.619
Elemento
ESFUERZOS EN ARRANQUE DE MURO
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
Estático: 0.000 5138.808 Estático: -17590.457Sísmico: 0.000 971.853 Sísmico: -4446.933
TOTAL 0.000 6110.662
4. ACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO:
4.1 Reacciones y Esfuerzos Generados por el Tablero en el Estribo. Envolvente de ELS (OCASIONAL):
Rx Ry Rz Mx
[kN] [kN] [kN] [kN·m]Envolvente
ENVOLVENTE DE REACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO (ELS)
Rz +
My +Rx +
Rx min 2.900 -120.400 3202.800 702.080
Rx max -3.300 139.600 3245.600 -853.490
Ry min -3.300 139.600 3245.600 -853.490
Ry max 2.900 -120.400 3202.800 702.080
Rz min -0.300 12.300 5038.200 -3207.590
Rz max -0.300 12.300 2919.500 94.670
My min 1.600 -69.100 4561.300 3874.380
My max -2.100 88.100 4447.900 -4148.250
My,Fz CDG, ZAP My TOT, CDG ZAP Mz TOT, CDG, ZAP My ARRANQ, MURO Mz ARRANQ, MURO
[kNm] [kNm] [kNm] [kNm] [kNm]
[1] 320.280 346.960 1809.760 -297.225 1659.260
[2] 324.560 294.200 2137.810 -350.795 1963.310
[3] 324.560 294.200 2137.810 -350.795 1963.310
[4] 320.280 346.960 1809.760 -297.225 1659.260
[5] 503.820 501.060 3320.750 -506.205 3305.375
[6] 291.950 289.190 207.830 -294.335 192.455
[7] 456.130 470.850 4510.100 -443.410 4423.725
[8] 444.790 425.470 4958.770 -461.485 4848.645
ESFUERZOS GENERADOS POR EL TABLERO EN EL ESTRIBO (ELS Ocasional)
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
4.2 Reacciones y Esfuerzos Generados por el Tablero en el Estribo. Envolvente de ELU:
Fx Fy Fz Mx
[kN] [kN] [kN] [kN·m]
Rx min 4.400 -184.800 3298.400 1002.480
Rx max -5.000 207.300 4381.500 -1180.680
Ry min -5.000 207.300 4381.500 -1180.680
Ry max 4.400 -184.800 3298.400 1002.480
Rz min -0.400 16.600 6801.800 -4332.240
Rz max -0.300 13.800 2914.800 167.760
My min 2.600 -108.000 5132.400 5273.690
My max -3.100 130.300 6004.700 -5617.220
My,Fz CDG, ZAP My TOT, CDG ZAP Mz TOT, CDG, ZAP My ARRANQ, MURO Mz ARRANQ, MURO
[kNm] [kNm] [kNm] [kNm] [kNm]
[1] 329.840 370.320 2702.640 -294.860 2471.640
[2] 438.150 392.150 3087.840 -477.900 2828.715
[3] 438.150 392.150 3087.840 -477.900 2828.715
[4] 329.840 370.320 2702.640 -294.860 2471.640
[5] 680.180 676.500 4484.960 -683.360 4464.210
[6] 291.480 288.720 294.720 -293.865 277.470
Envolvente
ESFUERZOS GENERADOS POR EL TABLERO EN EL ESTRIBO (ELU)
ENVOLVENTE DE REACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO (ELU)
[7] 513.240 537.160 6267.290 -492.570 6132.290
[8] 600.470 571.950 6815.980 -625.115 6653.105
4.3 Reacciones y Esfuerzos Generados por el Tablero en el Estribo. Envolvente de ELS Cuasipermantente:
Fx Fy Fz Mx
[kN] [kN] [kN] [kN·m]
Rx min -0.200 9.400 2929.500 -80.920
Rx max -0.200 9.600 3074.800 -76.980
Ry min -0.200 9.600 3074.800 -76.980
Ry max -0.200 9.400 2929.500 -80.920
Rz min -0.200 9.400 3075.500 -86.310
Rz max -0.200 9.400 2929.400 -77.150
My min -0.200 9.500 2929.600 -72.760
My max -0.200 9.400 3075.500 -86.310
ENVOLVENTE DE REACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO (ELS CP)
Envolvente
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
My,Fz CDG, ZAP My TOT, CDG ZAP Mz TOT, CDG, ZAP My ARRANQ, MURO Mz ARRANQ, MURO
[kNm] [kNm] [kNm] [kNm] [kNm]
[1] 292.950 291.110 167.400 -294.540 155.650
[2] 307.480 305.640 165.300 -309.070 153.300
[3] 307.480 305.640 165.300 -309.070 153.300
[4] 292.950 291.110 167.400 -294.540 155.650
[5] 307.550 305.710 172.790 -309.140 161.040
[6] 292.940 291.100 163.630 -294.530 151.880
[7] 292.960 291.120 160.160 -294.550 148.285
[8] 307.550 305.710 172.790 -309.140 161.040
4.4 Reacciones y Esfuerzos Generados por el Tablero en el Estribo. Envolvente de ELU Accidental (Sismo):
Fx Fy Fz Mx
[kN] [kN] [kN] [kN·m]
Rx min 105.000 5.000 2885.000 6207.500
Rx max -105.000 5.000 2885.000 -6207.500
Ry min 0.000 0.000 0.000 0.000
Ry max 0.000 0.000 0.000 0.000
Rz min 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolvente
ENVOLVENTE DE REACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO (SISMO)
ESFUERZOS GENERADOS POR EL TABLERO EN EL ESTRIBO (ELS Cuasipermante)
Rz max 0.000 0.000 0.000 0.000
Mx min 0.000 0.000 0.000 0.000
Mx max 0.000 0.000 0.000 0.000
My,Fz CDG, ZAP My TOT, CDG ZAP Mz TOT, CDG, ZAP My ARRANQ, MURO Mz ARRANQ, MURO
[kNm] [kNm] [kNm] [kNm] [kNm]
[1] 288.500 1254.500 6253.500 546.250 6247.250
[2] 288.500 -677.500 6253.500 -1123.250 6247.250
[3] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
[4] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
[5] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
[6] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
[7] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
[8] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
5. COMPROBACIONES GEOTÉCNICAS:
5.1 Comprobación de Tensiones en el Terreno:
Ancho Zapata (y) [m]: 15.20 Ancho de la zapata en la dirección transversal al tablero.
Longitud Zapata (z) [m]: 7.50 Ancho de la zapata en la dirección del tablero.
ESFUERZOS GENERADOS POR EL TABLERO EN EL ESTRIBO (ELU Sisimo)
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
Envolvente ELS Ocasional.
N,k My,k Mz,k
[kN] [kNm] [kNm]
[1] Rx min 19930.827 5056.880 1809.760
[2] Rx max 19973.627 5004.120 2137.810
[3] Ry min 19973.627 5004.120 2137.810
[4] Ry max 19930.827 5056.880 1809.760
[5] Rz min 21766.227 5210.980 3320.750
[6] Rz max 19647.527 4999.110 207.830
[7] My min 21289.327 5180.770 4510.100
[8] My max 21175.927 5135.390 4958.770
#,adm #&MAX #&MIN #&MED
[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
[1] 200.000 216.585 133.078 174.832
[2] 200.000 217.726 132.688 175.207
[3] 200.000 217.726 132.688 175.207
[4] 200.000 216.585 133.078 174.832
[5] 200.000 238.999 142.865 190.932
[6] 200.000 208.148 136.546 172.347
ENVOLVENTES ELS EN C.D.G. CIMENTACIÓN.
EnvolventeHip
COMPROBACIÓN DE TENSIONES EN CIMENTACIÓN
Hip
[7] 200.000 238.721 134.776 186.748
[8] 200.000 238.962 132.546 185.754
#&MAX [kN/m2]: 238.999
#&MED [kN/m2]: 190.932
#&MIN [kN/m2]: 132.546
Envolvente ELU Accidental Sismo.
N,k My,k Mz,k
[kN] [kNm] [kNm]
[1] N min 16050.527 7950.637 6253.500
[2] N max 16050.527 6018.637 6253.500
[3] Vy min 13165.527 6696.137 0.000
[4] Vy max 13165.527 6696.137 0.000
[5] Vz min 13165.527 6696.137 0.000
[6] Vz max 13165.527 6696.137 0.000
[7] My min 13165.527 6696.137 0.000
[8] My max 13165.527 6696.137 0.000
Envolvente
ENVOLVENTES ELU SISMO EN C.D.G. CIMENTACIÓN.
Hip
< 250 kN/m2 "O.K."
< 200 kN/m2 "O.K."
100 % Zapata Comprimida "O.K."
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
#,adm #&MAX #&MIN #&MED
[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
[1] 300.000 218.241 63.347 140.794
[2] 300.000 204.684 76.905 140.794
[3] 300.000 162.478 68.497 115.487
[4] 300.000 162.478 68.497 115.487
[5] 300.000 162.478 68.497 115.487
[6] 300.000 162.478 68.497 115.487
[7] 300.000 162.478 68.497 115.487
[8] 300.000 162.478 68.497 115.487
#&MAX [kN/m2]: 218.241
#&MED [kN/m2]: 140.794
#&MIN [kN/m2]: 63.347
5.2 Comprobación de la Seguridad frente al Deslizamiento:
Envolvente ELS Ocasional.
COMPROBACIÓN DE TENSIONES EN CIMENTACIÓN
Hip
< 375 kN/m2 "O.K."
< 300 kN/m2 "O.K."
100 % Zapata Comprimida "O.K."
Ve Vv
[kN] [kN]
[1] N min 11507.068 6510.713 1.767
[2] N max 11535.079 6501.996 1.774
[3] Vy min 11535.079 6501.996 1.774
[4] Vy max 11507.068 6510.713 1.767
[5] Vz min 12567.037 6503.311 1.932
[6] Vz max 11343.805 6503.405 1.744
[7] My min 12291.399 6507.187 1.889
[8] My max 12228.027 6501.896 1.881
%&d MIN : 1.74 > 1.50 "O.K."
Envolvente ELU Accidental Sismo.
Ve Vv
[kN] [kN]
[1] N min 11098.420 6729.925 1.649
[2] N max 11098.420 6519.925 1.702
[3] Vy min 9432.764 6624.923 1.424
[4] Vy max 9432.764 6624.923 1.424
[5] Vz min 9432.764 6624.923 1.424
[6] Vz max 9432.764 6624.923 1.424
[7] My min 9432.764 6624.923 1.424
[8] My max 9432.764 6624.923 1.424
%&d MIN : 1.42 > 1.10 "O.K."
5.2 Comprobación de la Seguridad frente al Vuelco:
Hip Envolvente % d
Hip Envolvente % d
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
Envolvente ELS Ocasional.
Me Mv
[kN] [kN]
[1] Rx min 94739.290 24873.580 3.809
[2] Rx max 94895.510 24824.290 3.823
[3] Ry min 94895.510 24824.290 3.823
[4] Ry max 94739.290 24873.580 3.809
[5] Rz min 101438.500 24848.140 4.082
[6] Rz max 93705.245 24848.140 3.771
[7] My min 99697.815 24863.245 4.010
[8] My max 99283.905 24833.830 3.998
%&V, MIN : 3.77 > 1.80 "O.K."
Envolvente ELU Accidental Sismo.
Me Mv
[kN] [kN]
[1] N min 91288.070 26842.742 3.401
[2] N max 91288.070 25173.242 3.626
[3] Vy min 80757.820 26007.992 3.105
[4] Vy max 80757.820 26007.992 3.105
[5] Vz min 80757.820 26007.992 3.105
[6] Vz max 80757.820 26007.992 3.105
Hip Envolvente % v
% vHip Envolvente
[ ]
[7] My min 80757.820 26007.992 3.105
[8] My max 80757.820 26007.992 3.105
%&V, MIN : 3.11 > 1.50 "O.K."
5. COMPROBACIONES ESTRUCTURALES EN ESTADO LÍMITE ÚLTIMO:
5.1 Dimensionamiento de la Armadura de la Cimentación:
Canto Inf Estribo [m]: 1.00 Canto del muro del estribo en la sección de arranque
Dist PUNT,EJE MURO ESTRIBO [m]: 3.750 Distancia de la puntera al eje del muro del estribo en arranque
Dist TALON,EJE MURO ESTRIBO [m]: 3.750 Distancia del talón al eje del muro del estribo en arranque
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
N,d My,d M z,d
[kN] [kNm] [kNm]
[1] Rx min 25954.361 7421.822 2702.640
[2] Rx max 27037.461 7443.652 3087.840
[3] Ry min 27037.461 7443.652 3087.840
[4] Ry max 25954.361 7421.822 2702.640
[5] Rz min 29457.761 7728.002 4484.960
[6] Rz max 25570.761 7340.222 294.720
[7] My min 27788.361 7588.662 6267.290
[8] My max 28660.661 7623.452 6815.980
#&máx #&min # EJE, MURO
[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
[1] 289.111 166.229 227.670
[2] 300.099 174.243 237.171
[3] 300.099 174.243 237.171
[4] 289.111 166.229 227.670
[5] 328.163 188.640 258.401
[6] 276.836 171.774 224.305
[7] 318.712 168.803 243.758
[8] 328.508 174.310 251.409
ESFUERZOS PARA EL DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA EN CIMENTACIÓN (ELU)
TENSIONES EN LA ZAPATA (MAYORADAS -ELU-)
Hip Envolvente
[ ]
#&máx #&min # EJE, MURO
[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
[1] 218.241 133.078 175.660
[2] 204.684 132.688 168.686
[3] 162.478 132.688 147.583
[4] 162.478 133.078 147.778
[5] 162.478 142.865 152.671
[6] 162.478 136.546 149.512
[7] 162.478 134.776 148.627
[8] 162.478 132.546 147.512
- Dimensionamiento de la armadura de la puntera:
Lp [m] : 3.250 Longitud de la puntera.
Hz [m]: 1.250 Canto de la zapata
Lp / Hz: 2.60 Relación luz/canto en la puntera de la zapata
TENSIONES EN LA ZAPATA (SISMO)
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
R T,PUNT Xd Td
[kN/m] [m] [kN/m]
[1] 968.96 1.699 1372.140
[2] 1007.38 1.698 1425.614
[3] 1007.38 1.698 1425.614
[4] 968.96 1.699 1372.140
[5] 1099.81 1.699 1557.449
[6] 939.64 1.691 1323.727
[7] 1054.63 1.708 1501.345
[8] 1087.35 1.708 1547.739
Td max [kN/m] : 1557.449 Tracción máxima en la armadura.
As[cm2/m] : 38.936 Armadura necesaria por cálculo en la puntera (cara inferior zapata)As min [cm2/m] : 23.000 Cuantía mecánica mínima.
R T,PUNT Xd Td
[kN/m] [m] [kN/m]
[1] 738.57 1.69 1041.72
[2] 700.07 1.69 983.16
[3] 581.36 1.66 801.81
DIMENSIONAMIENTO ARMADURA PUNTERA (SISMO)
DIMENSIONAMIENTO ARMADURA PUNTERA (ELU)
[ ]
[4] 581.73 1.65 802.11
[5] 590.90 1.64 809.76
[6] 584.98 1.65 804.82
[7] 583.32 1.65 803.44
[8] 581.23 1.66 801.70
Td max [kN/m] : 1041.724 Tracción máxima en la armadura.
As[cm2/m] : 26.043 Armadura necesaria por cálculo en la puntera (cara inferior zapata)As min [cm2/m] : 0.000 Cuantía mecánica mínima.
- Dimensionamiento de la armadura del talón:
Lt [m] : 3.250 Longitud del talón.
Hz [m]: 1.250 Canto de la zapata
Lt / Hz: 2.60 Relación luz/canto en el talón de la zapata
Procedimiento Cálculo Armadura: Lt / Hz > 2
- Verificación para Estado Límite Último (ELU):
Vd TIERRAS+SCU [kNm/m] : 939.46 Esfuerzo cortante generado por el peso propio + scu de las tierras
en la sección de arranque del talón (ELU).
Teoría de Flexión.
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
Vd PP ZAPATA [kNm/m] : 137.11 Esfuerzo cortante generado por el peso propio de la zapata (ELU).
Md TIERRAS+SCU [kNm/m] : -1996.36 Momento flector generado por el peso propio + scu de las tierras
respecto al eje del muro del estribo (ELU).
Md PP ZAPATA [kNm/m] : 0.00 Momento generado por el peso propio de la zapata (ELU).
R T,TALÓN Xd M REACC, CIMENT Md Vd
[kN/m] [m] [kN·m/m] [kNm/m] [kN]
738.560 1.528 -1128.158 -3124.519 436.488
771.400 1.529 -1179.781 -3176.142 408.027
771.400 1.529 -1179.781 -3176.142 408.027
738.560 1.528 -1128.158 -3124.519 436.488
838.203 1.527 -1280.328 -3276.689 350.131
742.648 1.542 -1145.244 -3141.604 432.945
773.550 1.511 -1169.182 -3165.542 406.163
798.224 1.512 -1206.764 -3203.125 384.779
Md [kN·m/m]: -3124.519 Momento máximo para el dimensionamiento de la armadura
U0 [kN]: 20400.000
Mlim [kNm]: 16524
Momento Reacción Terreno Cimentación
DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL TALÓN (ELU)
Esfuerzos Dimensionamiento Armadura
As [cm2/m] : 56.486 Armadura necesaria por cálculo en el talón (cara superior zapata)As min [cm2/m] : 23.000 Cuantía mecánica mínima.
Vd max [kN/m] : 436.49 Esfuerzo cortante máximo en la zapata (eje muro estribo).
Vd max [kN/m] : 268.61 Esfuerzo cortante máximo en el talón de la zapata a un canto útil del
arranque del muro del estribo
Vcu [kN/m]: 490.158 Esfuerzo cortante resistente máximo en el hormigón sin
armadura de cortante.
- Verificación para Estado Límite Accidental (Sismo):
Vd TIERRAS+SCU [kNm/m] : 600.65 Esfuerzo cortante generado por el peso propio + scu de las tierras
en la sección de arranque del talón.
Vd PP ZAPATA [kNm/m] : 101.56 Esfuerzo cortante generado por el peso propio de la zapata.
Md TIERRAS+SCU [kNm/m] : -1276.38 Momento flector generado por el peso propio + scu de las tierras
respecto al eje del muro del estribo.
Md PP ZAPATA [kNm/m] : 0.00 Momento generado por el peso propio de la zapata.
Armadura Cara Superior Zapata: 56.49 cm2 / m
Vcu > Vd "O.K."
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Obra: Estructura:
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
R T,TALÓN Xd M REACC, CIMENT Md Vd
[kN/m] [m] [kN·m/m] [kNm/m] [kN]
578.885 1.539 -890.787 -2887.148 574.873
565.076 1.550 -876.065 -2872.425 586.840
525.508 1.592 -836.496 -2832.857 621.133
526.606 1.592 -838.508 -2834.869 620.181
554.131 1.604 -888.971 -2885.331 596.327
536.357 1.597 -856.386 -2852.747 611.730
531.379 1.594 -847.259 -2843.620 616.045
525.107 1.592 -835.761 -2832.122 621.480
Md [kN·m/m]: -2832.122 Momento máximo para el dimensionamiento de la armadura
U0 [kN]: 20400.000
Mlim [kNm]: 16524
As [cm2/m] : 44.748 Armadura necesaria por cálculo en el talón (cara superior zapata)As min [cm2/m] : 23.000 Cuantía mecánica mínima.
Vd max [kN/m] : 621.48 Esfuerzo cortante máximo en la zapata (eje muro estribo).
Momento Reacción Terreno Cimentación Esfuerzos Dimensionamiento Armadura
Armadura Cara Superior Zapata: 44.75 cm2 / m
DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL TALÓN (SISMO)
Vd max [kN/m] : 382.45 Esfuerzo cortante máximo en el talón de la zapata a un canto útil del
arranque del muro del estribo
Vcu [kN/m]: 490.158 Esfuerzo cortante resistente máximo en el hormigón sin
armadura de cortante.
5.2 Dimensionamiento de la Armadura del Muro del Estribo:
Canto muro en el arranque[m]: 1.00
Vcu > Vd "O.K."
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
- Verificación para Estado Límite Último (ELU):
Nd Md Vd Vcu
[kN/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m]
[1] Rx min -462.935 -1778.703 460.922 524.387
[2] Rx max -535.142 -1790.906 460.296 534.676
[3] Ry min -535.142 -1790.906 460.296 534.676
[4] Ry max -462.935 -1778.703 460.922 524.387
[5] Rz min -696.495 -1804.603 460.602 557.669
[6] Rz max -437.362 -1778.637 460.609 520.742
[7] My min -585.202 -1791.884 460.802 541.810
[8] My max -643.355 -1800.720 460.422 550.096
Md [kN·m/m]: 1804.603 Momento máximo para el dimensionamiento de la armadura
U0 [kN/m] = 16150.00
Mlim [kNm/m] = 10356.19
As [cm2/m] : 46.615 Armadura necesaria por cálculo en el trasdós del estribo.As min [cm2/m] : 18.40 Cuantía mecánica mínima.
TENSIONES NORMALES CORTANTE
Envolvente
ESFUERZOS PARA EL DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL MURO (ELU)
Vd max [kN/m] : 460.922 Esfuerzo cortante máximo en el arranque del estribo, a un canto útil.
Vcu [kN/m]: 520.742 Esfuerzo cortante resistente máximo en el hormigón sin
armadura de cortante.
- Verificación para Estado Límite Accidental (Sismo):
Nd Md Vd Vcu
[kN/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m]
[1] Rx min -435.375 -1432.743 414.377 590.985
[2] Rx max -435.375 -1544.043 400.377 590.985
[3] Ry min -243.042 -1469.159 407.377 563.578
[4] Ry max -243.042 -1469.159 407.377 563.578
[5] Rz min -243.042 -1469.159 407.377 563.578
[6] Rz max -243.042 -1469.159 407.377 563.578
[7] My min -243.042 -1469.159 407.377 563.578
[8] My max -243.042 -1469.159 407.377 563.578
Md [kN·m/m]: 1544.043 Momento máximo para el dimensionamiento de la armadura
U0 [kN/m] = 16150.00
Mlim [kNm/m] = 10356.19
Armadura Trasdós de Muro: 46.62 cm2 / m
Vcu > Vd "O.K."
ESFUERZOS PARA EL DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL MURO (SISMO)
Envolvente
TENSIONES NORMALES CORTANTE
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
As [cm2/m] : 34.331 Armadura necesaria por cálculo en el trasdós del estribo.As min [cm2/m] : 18.40 Cuantía mecánica mínima.
Vd max [kN/m] : 414.377 Esfuerzo cortante máximo en el arranque del estribo, a un canto útil.
Vcu [kN/m]: 563.578 Esfuerzo cortante resistente máximo en el hormigón sin
armadura de cortante.
5.3 Dimensionamiento del murete de guarda:
Emp act Z RESULT, EMP Md Vd
[kN/m] [m] [kNm/m] [kN/m]
Tierras 1.875 0.250 0.703 1.875
Sc 2.500 0.375 1.406 2.500
Md, tot = 2.109 Momento máximo para el dimensionamiento de la armadura
U0 [kN/m] = 4250.00
Mlim [kNm/m] = 717.19
Vcu > Vd "O.K."
Armadura Trasdós de Muro: 34.33 cm2 / m
ESFUERZOS DIMENSIONAMIENTO MURETE DE GUARDA
Elemento
As [cm2/m] : 0.194 Armadura necesaria por cálculo en el trasdós del estribo.As min [cm2/m] : 5.52 Cuantía mecánica mínima.
Vd max [kN/m] : 4.375 Esfuerzo cortante máximo en el arranque del estribo, a un canto útil.
Vcu [kN/m]: 106.73 Esfuerzo cortante resistente máximo en el hormigón sin
armadura de cortante.
6. COMPROBACIÓN DE LA FISURACIÓN EN E.L.S. CUASIPERMANENTE:
La apertura característica de fisura se calculará mediante la siguiente expresión: , donde:
Armadura Trasdós Murete: 5.52 cm2 / m
Vcu > Vd "O.K."
s
eficazc
mA
Akscs
,
14.02.02
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
6.1 Datos comunes a Zapata y Alzado para Comprobación de la Fisuración:
456 1.7 Coeficiente que realaciona la abertura media de fisura con el valor
característico (1.3 Acciones indirectas; 1.7 Resto de casos).
0.125 Coeficiente que representa la influencia del diagrama de tracciones.
(0.125 Flexión simple o compuesta)
k 2 : 1.0 1.0 (C. Instantáneas); 0.5 (Otros casos).
6.2 Comprobación de la Fisuración en el Talón de la Cimentación:
5.3.1 Datos Relativos a los Materiales:
fctm,fl [Mpa]: 2.90 Resistencia media a flexotracción del hormigón
5.3.2 Datos Relativos a la Sección de Hormigón:
B [m]: 1.00 Ancho de la sección transversal.
H [m]: 1.25 Canto de la Sección Transversal
Z G C [m]: 0.63 Distancia del c.d.g. de la sección a la fibra más traccionada.
"
!"
1
211
8 %
%%k
G,C [ ] g
Ib [m4]: 1.63E-01 Momento de Inercia de la sección bruta
5.3.3 Datos Relativos a las Armaduras:
As, TRACC [m2]: 6.48E-03 Área total de las armaduras traccionadas situadas en Ac,eficaz.
As, COMP [m2]: 4.02E-03 Área total de las armaduras comprimidas (cara inf zapata).
#6[mm]5 32 Diámetro de la barra traccionada más gruesa.
s [m]: 0.10 Distancia entre barras longitudinales.
c [m]: 0.050 Recubrimiento geométrico de la armadura longitudinal.
r [m]: 0.065 Recubrimiento mecánico de la armadura longitudinal
d [m]: 1.185 Canto útil de la sección
6.2.4 Datos de la Sección Homogeneizada:
Z G [m]: 0.617 Distancia del centro de gravedad de la sección a la fibra más traccionada.
I H [m4]: 1.87E-01 Momento de Inercia de la sección homogeneizada.
bc, ef [m]: 1.00 Ancho para el cálculo de Ac, eficaz (s -0.1 m- 15 ! -0.48 m-)
hc, ef [m]: 0.30 Canto a considerar para el cálculo de Ac, eficaz
A C,EFICAZ [m2]: 0.30 Área de hormigón de la zona de recubrimiento
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
6.2.5 Cálculo del Momento de Fisuración:
M FIS [kN·m]: 876.71 Momento de fisuración de la sección
5.3.4 Comprobación de la Fisuracion:
N,d My,d M z,d
[kN] [kNm] [kNm]
[1] Rx min 19267.527 -19020.745 167.400
[2] Rx max 19412.827 -19006.215 165.300
[3] Ry min 19412.827 -19006.215 165.300
[4] Ry max 19267.527 -19020.745 167.400
[5] Rz min 19413.527 -19006.145 172.790
[6] Rz max 19267.427 -19020.755 163.630
[7] My min 19267.627 -19020.735 160.160
[8] My max 19413.527 -19006.145 172.790
$6máx $6min $ EJE, MURO
TENSIONES EN LA ZAPATA (ELS CUASIPERMANENTE)
ESFUERZOS PARA LA COMPROBACIÓN DE LA FISURACIÓN EN LA CIMENTACIÓN (CUASIP)
Hip Envolvente
[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
[1] 303.072 34.955 169.013
[2] 304.237 36.339 170.288
[3] 304.237 36.339 170.288
[4] 303.072 34.955 169.013
[5] 304.269 36.319 170.294
[6] 303.058 34.967 169.013
[7] 303.048 34.981 169.014
[8] 304.269 36.319 170.294
Md TIERRAS+SCU [kNm/m] : 1276.38 Momento flector generado por el peso propio + scu de las tierras
respecto al eje del muro del estribo (ELS Cuasipermanente).
Md PP ZAPATA [kNm/m] : 0.00 Momento generado por el peso propio de la zapata (ELS Cuasip).
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
Esfuerzos
R T,TALÓN Xd M REACC, CIMENT Md
[kN/m] [m] [kN·m/m] [kNm/m]
[1] Rx min 382.440 1.214 -464.366 812.018
[2] Rx max 387.425 1.220 -472.594 803.791
[3] Ry min 387.425 1.220 -472.594 803.791
[4] Ry max 382.440 1.214 -464.366 812.018
[5] Rz min 387.400 1.220 -472.524 803.860
[6] Rz max 382.461 1.214 -464.415 811.969
[7] My min 382.491 1.214 -464.477 811.907
[8] My max 387.400 1.220 -472.524 803.860
Md [kN·m/m]: 812.018 Momento máximo para la comprobación de la fisuración.
$6S [Mpa]: - Tensión de servicio armadura pasiva en la hip. de sección fisurada.
$6SR [Mpa]: - Tensión de la armadura en la sección fisurada en el instante en
que se fisura el hormigón (la fibra más traccionda alcanza fct,m)
ESFUERZOS EN EL TALÓN DE LA ZAPATA (ELS CUASIPERMANENTE)
Momento Reacción Terreno Cimentación
Envolvente
Mk < M fis "O.K" Comprobación Fisuración no Necesaria
S m [mm]: - Separación media entre fisuras.
% sm : - Alargamiento medio de las armaduras.
wk [mm]: - Valor obtenido en el cálculo de la apertura de fisura.
5.3 Comprobación de la Fisuración en el Muro del Estribo:
5.3.1 Datos Relativos a los Materiales:
fctm,fl [Mpa]: 2.90 Resistencia media a flexotracción del hormigón
5.3.2 Datos Relativos a la Sección de Hormigón:
B [m]: 1.00 Ancho de la sección transversal.
H [m]: 1.00 Canto de la Sección Transversal
Z G,C [m]: 0.50 Distancia del c.d.g. de la sección a la fibra más traccionada.
Ib [m4]: 8.33E-02 Momento de Inercia de la sección bruta
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
5.3.3 Datos Relativos a las Armaduras:
As, TRACC [m2]: 4.91E-03 Área total de las armaduras traccionadas situadas en Ac,eficaz.
As, COMP [m2]: 1.13E-03 Área total de las armaduras comprimidas (cara inf zapata).
#6[mm]5 25 Diámetro de la barra traccionada más gruesa.
s [m]: 0.10 Distancia entre barras longitudinales.
c [m]: 0.040 Recubrimiento geométrico de la armadura longitudinal.
r [m]: 0.053 Recubrimiento mecánico de la armadura longitudinal
d [m]: 0.948 Canto útil de la sección
6.2.4 Datos de la Sección Homogeneizada:
Z G [m]: 0.488 Distancia del centro de gravedad de la sección a la fibra más traccionada.
I H [m4]: 9.21E-02 Momento de Inercia de la sección homogeneizada.
bc, ef [m]: 1.00 Ancho para el cálculo de Ac, eficaz (s -0.1 m- 15 ! -0.38 m-)
hc, ef [m]: 0.24 Canto a considerar para el cálculo de Ac, eficaz
A C,EFICAZ [m2]: 0.240 Área de hormigón de la zona de recubrimiento
6.2.5 Cálculo del Momento de Fisuración:
M FIS [kN·m]: 546.62 Momento de fisuración de la sección
5.3.4 Comprobación de la Fisuracion:
Nd Md
[kN/m] [kNm/m]
[1] Rx min 433.137 -1068.165
[2] Rx max 442.823 -1069.134
[3] Ry min 442.823 -1069.134
[4] Ry max 433.137 -1068.165
[5] Rz min 442.870 -1069.139
[6] Rz max 433.130 -1068.165
[7] My min 433.143 -1068.166
[8] My max 442.870 -1069.139
M d [kN·m/m] = 1069.139 Momento máximo para la comprobación de la fisuración.
$6S [Mpa]: 263.63 Tensión de servicio armadura pasiva en la hip. de sección fisurada.
$6SR [Mpa]: 134.78 Tensión de la armadura en la sección fisurada en el instante en
que se fisura el hormigón (la fibra más traccionda alcanza fct,m)
S m [mm]: 161.115 Separación media entre fisuras.
Envolvente
ESFUERZOS COMPROBACIÓN FISURACIÓN (CUASIP)
Mk > M fis Comprobación Fisuración Necesaria
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1
% sm : 9.27E-04 Alargamiento medio de las armaduras.
wk [mm]: 0.25 Valor obtenido en el cálculo de la apertura de fisura.
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PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
12.2. Estribo 2.
Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
Versión Hoja Cálculo: V.003
1. DATOS RELATIVOS A LOS MATERIALES:
1.1 Datos relativos a las acciones.
Sobrecarga actuante en el trasdós del estribo:
sc [kN/m2] : 10.00 Sobrecarga en trasdós del estribo.
Definición de la acción sísmica.
ac [1/g]: 0.067 Aceleración sísmica horizontal de cálculo.
kh : 0.034 Coeficiente sísmico horizontal
kv : 0.017 Coeficiente sísmico vertical
¿ Verificación Necesaria?: SI
1.2 Datos del Relleno:
[kN/m3] : 20 Peso específico del terreno.
! [º] : 30 Ángulo de rozamiento interno
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
! [ ] : 30 Ángulo de rozamiento interno
" [º]: 0.00 Ángulo de fricción rozamiento entre el muro y el relleno.
# [º]: 90.00 Ángulo que forma el trasdós del fuste respecto de la horizontal.
p TALUD (V/H): 2 Pendiente del talud en terraplenes (V/H)
Coeficientes de Empuje del Terreno en el Trasdós del Muro Principal:
ka : 0.333 Coeficiente de empuje activo
ka h : 0.333 Componente horizontal del empuje del terreno
ka v : 0.000 Componente vertical del empuje del terreno
kae : 0.354 Coeficiente de empuje sísmico s/Mononoke Okabe (ortogonal al
trasdós de los fustes).
kae h : 0.354 Componente horizontal del empuje sísmico del terreno.
kae v : 0.000 Componente vertical del empuje sísmico del terreno.
Coeficientes de Empuje del Terreno en el Murete Superior:
ka : 0.333 Coeficiente de empuje activo (ortoonal al trasdós de los fustes)
ka h : 0.333 Componente horizontal del empuje del terreno
ka v : 0.000 Componente vertical del empuje del terreno
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
kae : 0.354 Coeficiente de empuje sísmico s/Mononoke Okabe (ortogonal al
trasdós de los fustes).
kae h : 0.354 Componente horizontal del empuje sísmico del terreno.
kae v : 0.000 Componente vertical del empuje sísmico del terreno.
1.3 Datos del Terreno de Cimentación:
! [º] : 30 Ángulo de rozamiento interno
$ ADM [kN/m2]: 200 Tensión admisible del terreno.
% Comp Min Zap: 75.0 Porcentaje mínimo comprimido en la zapata admisible para el diseño
de la cimentación
%: 0.58 Coeficiente de rozamiento disponible entre zapata y terreno.
1.4 Datos de los materiales para el cálculo:
fck [MPa] : 30 Resistencia característica del hormigón del estribo
fyk [N/mm2] : 500.00 Límite elástico del acero pasivo
c : 1.50 Coeficiente parcial de seguridad para el hormigón.
s : 1.15 Coeficiente parcial de seguridad para el acero.
&H [kN/m3] : 25.00 Peso específico del hormigón
E C [N/mm2]: 2.86E+04 Módulo de elasticidad del hormigón
E S [N/mm2]: 2.10E+05 Módulo de elasticidad del acero pasivo.
1.5 Coeficientes de Mayoración de Acciones y Coeficientes de Simultaneidad:
&G : 1.35 Coeficiente de Mayoración para Acciones Permanentes.
&G*: 1.50 Coeficiente de Mayoración para el Empuje del Terreno
&Q : 1.50 Coeficiente de Mayoración para sobrecargas.
'&2 : 0.20 Coeficiente de simultaneidad para las acciones variables (sismo)
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
2. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA DEL ESTRIBO:
1.1 Datos Relativos al Cuerpo Central del Estribo:
AP1 [m] : 0.40 Excentricidad de las cargas transmitidas por el tablero
AP2 [m] : 0.48 Entrega del tablero en el estribo + recorrido junta dilatación.
BR [m] : 0.30 Canto del murete de respaldo.
BL [m] : 0.30 Ancho de la zona de apoyo de la losa de transición
HR [m] : 1.70 Altura total del murete de respaldo.
HL1 [m] : 0.75 Altura del murete en trasdós (Espesor del paquete de firme + 30 cm)
HL2 [m] : 1.35 Canto de la ménsula de apoyo de la losa de transición
# [º] : 45.00 Ángulo de la cara inferior de la ménsula respecto de la horizontal
B APOY [m] : 0.88 Ancho de la zona de apoyo.
B TOT, SUP [m] : 1.48 Ancho máximo superior del estribo.
B,cuña [m] : 0.48 Ancho del triángulo de la ménsula de apoyo de la LT.
HL3 [m] : 0.48 Canto del triángulo de la ménsula de apoyo de la LT.
B ZONA,DESC [m]: 0.48 Zona a descontar o sumar en zona superior de estribo
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
Tipo Fuste: Constante Tipo de geometria fuste.
HM [m] : 6.75 Altura muro frontal (altura total menos altura del murete)
HZ [m] : 1.25 Canto de la zapata
HE [m] : 8.45 Altura total del estribo
Hmuro+Hzap [m] : 9.70 Altura de estribo + canto de la zapata
BE [m] : 15.00 Ancho total del estribo.
BZ [m] : 15.20 Ancho total de la zapata (dir. ortogonal al eje del tablero)
BS [m] : 1.00 Canto del muro principal del estribo al terminar la ménsula
BI, PUNT [m] : 0.00 Distancia, medida en horizontal, desde el intrados del fuste en
cabeza hasta el intradós del fuste en el arranque.BI, TAL [m] : 0.00 Distancia, medida en horizontal, desde el trasdós del fuste en
cabeza hasta el trasdós del fuste en el arranque.
BI [m] : 1.00 Canto del muro principal del estribo en la unión con la zapata
LP [m] : 3.00 Longitud de la puntera de la zapata.
LT [m] : 3.00 Longitud del talón de la zapata.
L ZAP [m] : 7.00 Longitud total de la zapata (dir. paralela al eje del tablero)
L ZAP - LT [m] : 4.00 Longitud de la zapata menos longitud del talón
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
1.2 Datos Relativos a la Geometría de las Aletas:
1.3 Datos Relativos a la Aleta Izquierda:
La [m] : 3.25 Longitud de la aleta a partir de la cara exterior del murete de respaldo.
L* [m] : 3.50 Distancia desde el extremo de la zapata al extremo del muro en vuelta
Lv [m] : 3.63 Longitud de la aleta a partir del final del muro en vuelta
C MIN [m] : 0.50 Canto de la aleta en el extremo del voladizo
C MAX [m] : 2.31 Canto máximo de la aleta.
Ba [m] : 0.40 Espesor en el extremo superior de la aleta /muro en vuelta
p (1H:pV) : 1.00E+10 Pendiente de la aleta /muro en vuelta (V/H)
L MV [m] : -0.50 Longitud del muro en vuelta.
Exc MV [m] : 3.25 Excentricidad del muro en vuelta respecto a la puntera de la zapata.
E MED, MV [m] : 0.40 Espesor medio del muro en vuelta.
E MAX, MV [m] : 0.40 Espesor máximo del muro en vuelta.
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
1.4 Datos Relativos a la Aleta Derecha:
La [m] : 3.25 Longitud de la aleta a partir de la cara exterior del murete de respaldo
L* [m] : 3.50 Distancia desde el extremo de la zapata al extremo del muro en vuelta
Lv [m] : 3.63 Longitud de la aleta a partir del final del muro en vuelta
C MIN [m] : 0.50 Canto de la aleta en el extremo del voladizo
C MAX [m] : 2.31 Canto máximo de la aleta
Ba [m] : 0.40 Espesor en el extremo superior de la aleta /muro en vuelta
p (1H:pV) : 1.00E+10 Pendiente de la aleta /muro en vuelta (V/H)
L MV [m] : -0.50 Longitud del muro en vuelta.
Exc MV [m] : 3.25 Excentricidad del muro en vuelta respecto a la puntera de la zapata.
E MED, MV [m] : 0.40 Espesor medio del muro en vuelta.
E MAX, MV [m] : 0.40 Espesor máximo del muro en vuelta.
3. CÁLCULO DE ACCCIONES DEL TERRENO Y SOBRECARGAS EN EL TRASDÓS DEL ESTRIBO:
3.1 Peso Propio del Estribo:
ALZADOS DE ESTRIBO
Peso Propio Exc PP - PUNT, ZAP M PUNT, ZAPATA M CDG, ZAPATA
[kN] [m] [kN·m] [kN·m]Muro (Cent) 2531.25 3.500 -8859.375 0.000
Muro (Trasd) 0.00 4.000 0.000 0.000
Muro (Intrad) 0.00 3.000 0.000 0.000
Murete Resp Sup 191.250 4.025 -769.781 100.406
Mensula Ap. LosaTrans 287.550 4.175 -1200.521 194.096
- zona triang 40.049 4.158 -166.535 26.365
- zona a + o - 67.450 4.238 -285.819 49.744
Muro en vuelta, izq -42.250 3.250 137.313 10.563
Muro en vuelta,der -42.250 3.250 137.313 10.563
Aleta izq (1) 18.125 1.688 -30.586 -32.852
Aleta izq (2) 32.852 1.083 -35.589 -79.391
Aleta der (1) 18.125 1.688 -30.586 -32.852
Aleta der (2) 32.852 1.083 -35.589 -79.391
TOTAL (Muros) 3135.002 -11139.757 167.252
Peso Propio Exc, puntera M PUNT, ZAPATA M CDG, ZAPATA
[kN] [m] [kN·m] [kN·m]
Zapata 3325.000 3.500 -11637.500 0.000
TOTAL (Muros + Zapata) 6460.002 -22777.257 167.252
ALZADOS DE ESTRIBO
CIMENTACIÓN DE ESTRIBO
Elemento
Elemento
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
3.2 Acciones del Terreno y Sobrecarga Respecto a la Base de la Zapata:
Acc Vert. Exc TALÓN-CDG,ZAP Acc Horizont. CDG EMP, HORIZONT
[kN] [m] [kN] [m]
Peso Tierras (I) 7300.800 -2.000 0.000 0.000
(II) 0.000 -0.500 0.000 0.000
Emp. Tierras 0.000 -3.500 4719.793 3.285
Sobrecarga (I) 450.000 -2.000 0.000 0.000
(II) 0.000 -3.500 485.851 4.843
Tierras Sísmico 0.000 0.000 350.709 6.134
Emp. Inercial Muro 0.000 0.000 105.023 3.626
Emp. Inercial Rell 0.000 0.000 0.000 3.208
Cargas Perm (Estat) 7300.800 4719.793Cargas Var (Estat) 450.000 485.851
Cargas Perm (Sismo) 0.000 455.732
TOTAL 7750.800 5661.376
PUNTERA (Vert)
M ACC, HORIZONT M ACC, VERT M TOT (HORIZ+VERT) M PUNTERA
[kNm] [kNm] [kNm] [kNm]
CENTRO DE GRAVEDAD
RESULTANTES DE ESFUERZOS Y EXCENTRICIDADES DE APLICACIÓN
MOMENTOS FLECTORES EN LA BASE DE LA ZAPATA
Elemento
Elemento
[ ] [ ] [ ] [ ]
Peso Tierras (I) 0.000 -14601.600 -14601.600 -40154.400
(II) 0.000 0.000 0.000 0.000
Emp. Tierras 15505.571 0.000 15505.571 0.000
Sobrecarga (I) 0.000 -900.000 -900.000 -2475.000
(II) 2352.855 0.000 2352.855 0.000
Tierras Sísmico 2151.144 0.000 2151.144 -
Emp. Inercial Muro 380.826 0.000 380.826 -
Emp. Inercial Rell 0.000 0.000 0.000 -
Cargas Perm (Estat) 15505.571 903.971 -40154.400Cargas Var (Estat) 2352.855 1452.855 -2475.000
Cargas Perm (Sismo) 2531.970 2531.970 0.000
TOTAL 20390.395 -15501.600 4888.795 -42629.400
3.3 Acciones del Terreno y Sobrecarga en el Arranque del Muro:
Peso Acc Horizont. CDG EMP, HORIZONT M ACC, HORIZONT
[kN] [kN] [m] [kNm]
Tierras (Estático) 0.000 3570.252 2.896 -10340.786
Sobrecarga (Estático) 0.000 422.515 4.225 -1785.126
Tierras (Sísmico) 0.000 340.923 5.036 -1716.835
Emp. Inercial Muro 0.000 0.000 3.626 0.000
Emp. Inercial Rell 0.000 485.851 3.208 -1558.771
Elemento
ESFUERZOS EN ARRANQUE DE MURO
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
Estático: 0.000 3992.767 Estático: -12125.912Sísmico: 0.000 826.774 Sísmico: -3275.605
TOTAL 0.000 4819.541
4. ACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO:
4.1 Reacciones y Esfuerzos Generados por el Tablero en el Estribo. Envolvente de ELS (OCASIONAL):
Rx Ry Rz Mx
[kN] [kN] [kN] [kN·m]Envolvente
ENVOLVENTE DE REACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO (ELS)
Rz +
My +Rx +
Rx min -157.200 9.400 5075.100 2562.980
Rx max 222.700 9.900 5575.700 -3593.470
Ry min 50.100 159.400 4184.000 -858.580
Ry max 16.000 -139.500 3607.700 -191.530
Rz min 121.700 10.200 5942.300 -1956.450
Rz max -38.500 8.100 3592.200 635.790
My min -157.200 9.400 5075.100 2562.980
My max 222.700 9.900 5575.700 -3593.470
My,Fz CDG, ZAP My TOT, CDG ZAP Mz TOT, CDG, ZAP My ARRANQ, MURO Mz ARRANQ, MURO
[kNm] [kNm] [kNm] [kNm] [kNm]
[1] 507.510 -750.090 2638.180 -1568.610 2626.430
[2] 557.570 2339.170 3672.670 945.655 3660.295
[3] 418.400 819.200 2133.780 -80.225 1934.530
[4] 360.770 488.770 1307.530 -252.770 1133.155
[5] 594.230 1567.830 2038.050 227.245 2025.300
[6] 359.220 51.220 700.590 -619.095 690.465
[7] 507.510 -750.090 2638.180 -1568.610 2626.430
[8] 557.570 2339.170 3672.670 945.655 3660.295
ESFUERZOS GENERADOS POR EL TABLERO EN EL ESTRIBO (ELS Ocasional)
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
4.2 Reacciones y Esfuerzos Generados por el Tablero en el Estribo. Envolvente de ELU:
Fx Fy Fz Mx
[kN] [kN] [kN] [kN·m]
Rx min -224.100 10.200 4839.500 3647.130
Rx max 309.200 13.400 6549.200 -4993.910
Ry min 68.600 237.000 5648.400 -1181.440
Ry max 11.700 -213.700 3609.000 -91.860
Rz min 165.700 13.900 8022.400 -2664.350
Rz max -69.800 7.400 3586.400 1142.740
My min -224.100 10.200 4839.500 3647.130
My max 309.200 13.400 6549.200 -4993.910
My,Fz CDG, ZAP My TOT, CDG ZAP Mz TOT, CDG, ZAP My ARRANQ, MURO Mz ARRANQ, MURO
[kNm] [kNm] [kNm] [kNm] [kNm]
[1] 483.950 -1308.850 3728.730 -1996.625 3715.980
[2] 654.920 3128.520 5101.110 1432.180 5084.360
[3] 564.840 1113.640 3077.440 -101.790 2781.190
[4] 360.900 454.500 1801.460 -281.925 1534.335
[5] 802.240 2127.840 2775.550 316.235 2758.175
[6] 358.640 -199.760 1201.940 -829.790 1192.690
Envolvente
ESFUERZOS GENERADOS POR EL TABLERO EN EL ESTRIBO (ELU)
ENVOLVENTE DE REACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO (ELU)
[7] 483.950 -1308.850 3728.730 -1996.625 3715.980
[8] 654.920 3128.520 5101.110 1432.180 5084.360
4.3 Reacciones y Esfuerzos Generados por el Tablero en el Estribo. Envolvente de ELS Cuasipermantente:
Fx Fy Fz Mx
[kN] [kN] [kN] [kN·m]
Rx min 24.400 9.900 3604.200 -385.910
Rx max 36.200 10.400 3782.400 -576.530
Ry min 36.200 10.400 3782.400 -576.530
Ry max 24.400 9.900 3604.200 -385.910
Rz min 25.200 9.900 3783.000 -397.240
Rz max 35.500 10.400 3603.600 -565.200
My min 24.400 9.900 3604.200 -385.910
My max 36.200 10.400 3782.400 -576.530
ENVOLVENTE DE REACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO (ELS CP)
Envolvente
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
My,Fz CDG, ZAP My TOT, CDG ZAP Mz TOT, CDG, ZAP My ARRANQ, MURO Mz ARRANQ, MURO
[kNm] [kNm] [kNm] [kNm] [kNm]
[1] 360.420 555.620 465.110 -195.720 452.735
[2] 378.240 667.840 659.730 -133.890 646.730
[3] 378.240 667.840 659.730 -133.890 646.730
[4] 360.420 555.620 465.110 -195.720 452.735
[5] 378.300 579.900 476.440 -208.200 464.065
[6] 360.360 644.360 648.400 -120.735 635.400
[7] 360.420 555.620 465.110 -195.720 452.735
[8] 378.240 667.840 659.730 -133.890 646.730
4.4 Reacciones y Esfuerzos Generados por el Tablero en el Estribo. Envolvente de ELU Accidental (Sismo):
Fx Fy Fz Mx
[kN] [kN] [kN] [kN·m]
Rx min -105.000 5.000 2885.000 6207.500
Rx max 105.000 5.000 2885.000 -6207.500
Ry min 0.000 0.000 0.000 0.000
Ry max 0.000 0.000 0.000 0.000
Rz min 0.000 0.000 0.000 0.000
Envolvente
ENVOLVENTE DE REACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO (SISMO)
ESFUERZOS GENERADOS POR EL TABLERO EN EL ESTRIBO (ELS Cuasipermante)
Rz max 0.000 0.000 0.000 0.000
Mx min 0.000 0.000 0.000 0.000
Mx max 0.000 0.000 0.000 0.000
My,Fz CDG, ZAP My TOT, CDG ZAP Mz TOT, CDG, ZAP My ARRANQ, MURO Mz ARRANQ, MURO
[kNm] [kNm] [kNm] [kNm] [kNm]
[1] 288.500 -551.500 6247.500 -997.250 6241.250
[2] 288.500 1128.500 6247.500 420.250 6241.250
[3] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
[4] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
[5] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
[6] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
[7] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
[8] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
5. COMPROBACIONES GEOTÉCNICAS:
5.1 Comprobación de Tensiones en el Terreno:
Ancho Zapata (y) [m]: 15.20 Ancho de la zapata en la dirección transversal al tablero.
Longitud Zapata (z) [m]: 7.00 Ancho de la zapata en la dirección del tablero.
ESFUERZOS GENERADOS POR EL TABLERO EN EL ESTRIBO (ELU Sisimo)
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
Envolvente ELS Ocasional.
N,k My,k Mz,k
[kN] [kNm] [kNm]
[1] Rx min 19285.902 1773.987 2638.180
[2] Rx max 19786.502 4863.247 3672.670
[3] Ry min 18394.802 3343.277 2133.780
[4] Ry max 17818.502 3012.847 1307.530
[5] Rz min 20153.102 4091.907 2038.050
[6] Rz max 17803.002 2575.297 700.590
[7] My min 19285.902 1773.987 2638.180
[8] My max 19786.502 4863.247 3672.670
$,adm $&MAX $&MIN $&MED
[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
[1] 200.000 205.337 157.180 181.258
[2] 200.000 238.766 133.160 185.963
[3] 200.000 207.733 138.034 172.883
[4] 200.000 196.589 138.345 167.467
[5] 200.000 229.934 148.884 189.409
[6] 200.000 190.667 143.976 167.321
ENVOLVENTES ELS EN C.D.G. CIMENTACIÓN.
EnvolventeHip
COMPROBACIÓN DE TENSIONES EN CIMENTACIÓN
Hip
[7] 200.000 205.337 157.180 181.258
[8] 200.000 238.766 133.160 185.963
$&MAX [kN/m2]: 238.766
$&MED [kN/m2]: 189.409
$&MIN [kN/m2]: 133.160
Envolvente ELU Accidental Sismo.
N,k My,k Mz,k
[kN] [kNm] [kNm]
[1] N min 13770.802 3342.263 6247.500
[2] N max 13770.802 5022.263 6247.500
[3] Vy min 10885.802 3893.763 0.000
[4] Vy max 10885.802 3893.763 0.000
[5] Vz min 10885.802 3893.763 0.000
[6] Vz max 10885.802 3893.763 0.000
[7] My min 10885.802 3893.763 0.000
[8] My max 10885.802 3893.763 0.000
Envolvente
ENVOLVENTES ELU SISMO EN C.D.G. CIMENTACIÓN.
Hip
< 250 kN/m2 "O.K."
< 200 kN/m2 "O.K."
100 % Zapata Comprimida "O.K."
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
$,adm $&MAX $&MIN $&MED
[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
[1] 300.000 179.527 79.322 129.425
[2] 300.000 193.061 65.788 129.425
[3] 300.000 133.678 70.943 102.310
[4] 300.000 133.678 70.943 102.310
[5] 300.000 133.678 70.943 102.310
[6] 300.000 133.678 70.943 102.310
[7] 300.000 133.678 70.943 102.310
[8] 300.000 133.678 70.943 102.310
$&MAX [kN/m2]: 193.061
$&MED [kN/m2]: 129.425
$&MIN [kN/m2]: 65.788
5.2 Comprobación de la Seguridad frente al Deslizamiento:
Envolvente ELS Ocasional.
COMPROBACIÓN DE TENSIONES EN CIMENTACIÓN
Hip
< 375 kN/m2 "O.K."
< 300 kN/m2 "O.K."
100 % Zapata Comprimida "O.K."
Ve Vv
[kN] [kN]
[1] N min 11134.721 4981.554 2.235
[2] N max 11423.742 5514.860 2.071
[3] Vy min 10620.244 5279.566 2.012
[4] Vy max 10287.517 5221.719 1.970
[5] Vz min 11635.399 5371.362 2.166
[6] Vz max 10317.068 5135.849 2.009
[7] My min 11291.921 4981.554 2.267
[8] My max 11423.742 5514.860 2.071
&d MIN : 1.97 > 1.50 "O.K."
Envolvente ELU Accidental Sismo.
Ve Vv
[kN] [kN]
[1] N min 9662.420 5167.698 1.870
[2] N max 9662.420 5377.698 1.797
[3] Vy min 7996.764 5272.695 1.517
[4] Vy max 7996.764 5272.695 1.517
[5] Vz min 7996.764 5272.695 1.517
[6] Vz max 7996.764 5272.695 1.517
[7] My min 7996.764 5272.695 1.517
[8] My max 7996.764 5272.695 1.517
&d MIN : 1.52 > 1.10 "O.K."
5.2 Comprobación de la Seguridad frente al Vuelco:
Hip Envolvente d
Hip Envolvente d
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
Envolvente ELS Ocasional.
Me Mv
[kN] [kN]
[1] Rx min 82661.997 16797.325 4.921
[2] Rx max 84364.037 19361.650 4.357
[3] Ry min 79632.257 18196.600 4.376
[4] Ry max 77672.837 17966.425 4.323
[5] Rz min 85610.477 18679.900 4.583
[6] Rz max 77620.137 17598.550 4.411
[7] My min 82661.997 16797.325 4.921
[8] My max 84364.037 19361.650 4.357
&V, MIN : 4.32 > 1.80 "O.K."
Envolvente ELU Accidental Sismo.
Me Mv
[kN] [kN]
[1] N min 73235.657 17799.361 4.115
[2] N max 73235.657 19216.861 3.811
[3] Vy min 63426.657 18508.111 3.427
[4] Vy max 63426.657 18508.111 3.427
[5] Vz min 63426.657 18508.111 3.427
[6] Vz max 63426.657 18508.111 3.427
Hip Envolvente v
vHip Envolvente
[ ]
[7] My min 63426.657 18508.111 3.427
[8] My max 63426.657 18508.111 3.427
&V, MIN : 3.43 > 1.50 "O.K."
5. COMPROBACIONES ESTRUCTURALES EN ESTADO LÍMITE ÚLTIMO:
5.1 Dimensionamiento de la Armadura de la Cimentación:
Canto Inf Estribo [m]: 1.00 Canto del muro del estribo en la sección de arranque
Dist PUNT,EJE MURO ESTRIBO [m]: 3.500 Distancia de la puntera al eje del muro del estribo en arranque
Dist TALON,EJE MURO ESTRIBO [m]: 3.500 Distancia del talón al eje del muro del estribo en arranque
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
N,d My,d M z,d
[kN] [kNm] [kNm]
[1] Rx min 24091.582 2452.178 3728.730
[2] Rx max 25801.282 6889.548 5101.110
[3] Ry min 24900.482 4874.668 3077.440
[4] Ry max 22861.082 4215.528 1801.460
[5] Rz min 27274.482 5888.868 2775.550
[6] Rz max 22838.482 3561.268 1201.940
[7] My min 24091.582 2452.178 3728.730
[8] My max 25801.282 6889.548 5101.110
$&máx $&min $ EJE, MURO
[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
[1] 260.012 192.837 226.425
[2] 316.919 168.067 242.493
[3] 284.714 183.340 234.027
[4] 255.503 174.217 214.860
[5] 314.076 198.602 256.339
[6] 247.796 181.499 214.647
[7] 260.012 192.837 226.425
[8] 316.919 168.067 242.493
ESFUERZOS PARA EL DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA EN CIMENTACIÓN (ELU)
TENSIONES EN LA ZAPATA (MAYORADAS -ELU-)
Hip Envolvente
[ ]
$&máx $&min $ EJE, MURO
[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
[1] 179.527 157.180 168.354
[2] 193.061 133.160 163.111
[3] 133.678 138.034 135.856
[4] 133.678 138.345 136.011
[5] 133.678 148.884 141.281
[6] 133.678 143.976 138.827
[7] 133.678 157.180 145.429
[8] 133.678 133.160 133.419
- Dimensionamiento de la armadura de la puntera:
Lp [m] : 3.000 Longitud de la puntera.
Hz [m]: 1.250 Canto de la zapata
Lp / Hz: 2.40 Relación luz/canto en la puntera de la zapata
TENSIONES EN LA ZAPATA (SISMO)
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
R T,PUNT Xd Td
[kN/m] [m] [kN/m]
[1] 851.26 1.540 1092.654
[2] 978.97 1.578 1287.029
[3] 907.80 1.557 1177.865
[4] 823.13 1.550 1063.493
[5] 998.23 1.559 1296.900
[6] 809.28 1.542 1039.793
[7] 851.26 1.540 1092.654
[8] 978.97 1.578 1287.029
Td max [kN/m] : 1296.900 Tracción máxima en la armadura.
As[cm2/m] : 32.422 Armadura necesaria por cálculo en la puntera (cara inferior zapata)As min [cm2/m] : 23.000 Cuantía mecánica mínima.
R T,PUNT Xd Td
[kN/m] [m] [kN/m]
[1] 608.79 1.52 770.50
[2] 623.30 1.55 804.61
[3] 471.68 1.50 587.75
DIMENSIONAMIENTO ARMADURA PUNTERA (SISMO)
DIMENSIONAMIENTO ARMADURA PUNTERA (ELU)
[ ]
[4] 471.96 1.49 587.96
[5] 481.18 1.48 595.00
[6] 476.88 1.49 591.72
[7] 488.44 1.48 600.55
[8] 467.42 1.50 584.49
Td max [kN/m] : 804.605 Tracción máxima en la armadura.
As[cm2/m] : 20.115 Armadura necesaria por cálculo en la puntera (cara inferior zapata)As min [cm2/m] : 0.000 Cuantía mecánica mínima.
- Dimensionamiento de la armadura del talón:
Lt [m] : 3.000 Longitud del talón.
Hz [m]: 1.250 Canto de la zapata
Lt / Hz: 2.40 Relación luz/canto en el talón de la zapata
Procedimiento Cálculo Armadura: Lt / Hz > 2
- Verificación para Estado Límite Último (ELU):
Vd TIERRAS+SCU [kNm/m] : 764.88 Esfuerzo cortante generado por el peso propio + scu de las tierras
en la sección de arranque del talón (ELU).
Teoría de Flexión.
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
Vd PP ZAPATA [kNm/m] : 126.56 Esfuerzo cortante generado por el peso propio de la zapata (ELU).
Md TIERRAS+SCU [kNm/m] : -1529.76 Momento flector generado por el peso propio + scu de las tierras
respecto al eje del muro del estribo (ELU).
Md PP ZAPATA [kNm/m] : 0.00 Momento generado por el peso propio de la zapata (ELU).
R T,TALÓN Xd M REACC, CIMENT Md Vd
[kN/m] [m] [kN·m/m] [kNm/m] [kN]
733.708 1.453 -1066.274 -2596.037 262.552
718.481 1.394 -1001.745 -2531.508 275.603
730.393 1.429 -1043.847 -2573.610 265.393
680.884 1.439 -979.836 -2509.600 307.829
796.147 1.426 -1135.281 -2665.044 209.032
693.257 1.451 -1006.046 -2535.809 297.224
733.708 1.453 -1066.274 -2596.037 262.552
718.481 1.394 -1001.745 -2531.508 275.603
Md [kN·m/m]: -2509.600 Momento máximo para el dimensionamiento de la armadura
U0 [kN]: 20400.000
Mlim [kNm]: 16524
Momento Reacción Terreno Cimentación
DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL TALÓN (ELU)
Esfuerzos Dimensionamiento Armadura
As [cm2/m] : 45.860 Armadura necesaria por cálculo en el talón (cara superior zapata)As min [cm2/m] : 23.000 Cuantía mecánica mínima.
Vd max [kN/m] : 307.83 Esfuerzo cortante máximo en la zapata (eje muro estribo).
Vd max [kN/m] : 179.57 Esfuerzo cortante máximo en el talón de la zapata a un canto útil del
arranque del muro del estribo
Vcu [kN/m]: 457.262 Esfuerzo cortante resistente máximo en el hormigón sin
armadura de cortante.
- Verificación para Estado Límite Accidental (Sismo):
Vd TIERRAS+SCU [kNm/m] : 486.24 Esfuerzo cortante generado por el peso propio + scu de las tierras
en la sección de arranque del talón.
Vd PP ZAPATA [kNm/m] : 93.75 Esfuerzo cortante generado por el peso propio de la zapata.
Md TIERRAS+SCU [kNm/m] : -972.47 Momento flector generado por el peso propio + scu de las tierras
respecto al eje del muro del estribo.
Md PP ZAPATA [kNm/m] : 0.00 Momento generado por el peso propio de la zapata.
Armadura Cara Superior Zapata: 45.86 cm2 / m
Vcu > Vd "O.K."
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
R T,TALÓN Xd M REACC, CIMENT Md Vd
[kN/m] [m] [kN·m/m] [kNm/m] [kN]
569.684 1.480 -843.120 -2372.883 403.143
518.475 1.441 -747.138 -2276.901 447.037
479.308 1.505 -721.186 -2250.949 480.608
480.124 1.505 -722.569 -2252.332 479.909
507.789 1.515 -769.444 -2299.208 456.197
494.905 1.511 -747.614 -2277.377 467.240
529.566 1.523 -806.344 -2336.108 437.531
466.514 1.499 -699.507 -2229.270 491.575
Md [kN·m/m]: -2229.270 Momento máximo para el dimensionamiento de la armadura
U0 [kN]: 20400.000
Mlim [kNm]: 16524
As [cm2/m] : 35.601 Armadura necesaria por cálculo en el talón (cara superior zapata)As min [cm2/m] : 23.000 Cuantía mecánica mínima.
Vd max [kN/m] : 491.57 Esfuerzo cortante máximo en la zapata (eje muro estribo).
Momento Reacción Terreno Cimentación Esfuerzos Dimensionamiento Armadura
Armadura Cara Superior Zapata: 35.6 cm2 / m
DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL TALÓN (SISMO)
Vd max [kN/m] : 286.75 Esfuerzo cortante máximo en el talón de la zapata a un canto útil del
arranque del muro del estribo
Vcu [kN/m]: 457.262 Esfuerzo cortante resistente máximo en el hormigón sin
armadura de cortante.
5.2 Dimensionamiento de la Armadura del Muro del Estribo:
Canto muro en el arranque[m]: 1.00
Vcu > Vd "O.K."
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
- Verificación para Estado Límite Último (ELU):
Nd Md Vd Vcu
[kN/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m]
[1] Rx min -531.633 -1345.700 337.085 534.176
[2] Rx max -645.613 -1117.113 372.638 550.418
[3] Ry min -585.560 -1219.377 356.598 541.861
[4] Ry max -449.600 -1231.386 352.805 522.486
[5] Rz min -743.827 -1191.509 363.072 564.414
[6] Rz max -448.093 -1267.911 347.372 522.272
[7] My min -531.633 -1345.700 337.085 534.176
[8] My max -645.613 -1117.113 372.638 550.418
Md [kN·m/m]: 1345.700 Momento máximo para el dimensionamiento de la armadura
U0 [kN/m] = 16150.00
Mlim [kNm/m] = 10356.19
As [cm2/m] : 34.150 Armadura necesaria por cálculo en el trasdós del estribo.As min [cm2/m] : 18.40 Cuantía mecánica mínima.
TENSIONES NORMALES CORTANTE
Envolvente
ESFUERZOS PARA EL DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL MURO (ELU)
Vd max [kN/m] : 372.638 Esfuerzo cortante máximo en el arranque del estribo, a un canto útil.
Vcu [kN/m]: 522.272 Esfuerzo cortante resistente máximo en el hormigón sin
armadura de cortante.
- Verificación para Estado Límite Accidental (Sismo):
Nd Md Vd Vcu
[kN/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m]
[1] Rx min -401.333 -1093.251 314.303 586.134
[2] Rx max -401.333 -998.751 328.303 586.134
[3] Ry min -209.000 -1026.768 321.303 558.727
[4] Ry max -209.000 -1026.768 321.303 558.727
[5] Rz min -209.000 -1026.768 321.303 558.727
[6] Rz max -209.000 -1026.768 321.303 558.727
[7] My min -209.000 -1026.768 321.303 558.727
[8] My max -209.000 -1026.768 321.303 558.727
Md [kN·m/m]: 1093.251 Momento máximo para el dimensionamiento de la armadura
U0 [kN/m] = 16150.00
Mlim [kNm/m] = 10356.19
Armadura Trasdós de Muro: 34.15 cm2 / m
Vcu > Vd "O.K."
ESFUERZOS PARA EL DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL MURO (SISMO)
Envolvente
TENSIONES NORMALES CORTANTE
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
As [cm2/m] : 23.900 Armadura necesaria por cálculo en el trasdós del estribo.As min [cm2/m] : 18.40 Cuantía mecánica mínima.
Vd max [kN/m] : 328.303 Esfuerzo cortante máximo en el arranque del estribo, a un canto útil.
Vcu [kN/m]: 558.727 Esfuerzo cortante resistente máximo en el hormigón sin
armadura de cortante.
5.3 Dimensionamiento del murete de guarda:
Emp act Z RESULT, EMP Md Vd
[kN/m] [m] [kNm/m] [kN/m]
Tierras 1.875 0.250 0.703 1.875
Sc 2.500 0.375 1.406 2.500
Md, tot = 2.109 Momento máximo para el dimensionamiento de la armadura
U0 [kN/m] = 4250.00
Mlim [kNm/m] = 717.19
Vcu > Vd "O.K."
Armadura Trasdós de Muro: 23.9 cm2 / m
ESFUERZOS DIMENSIONAMIENTO MURETE DE GUARDA
Elemento
As [cm2/m] : 0.194 Armadura necesaria por cálculo en el trasdós del estribo.As min [cm2/m] : 5.52 Cuantía mecánica mínima.
Vd max [kN/m] : 4.375 Esfuerzo cortante máximo en el arranque del estribo, a un canto útil.
Vcu [kN/m]: 106.73 Esfuerzo cortante resistente máximo en el hormigón sin
armadura de cortante.
6. COMPROBACIÓN DE LA FISURACIÓN EN E.L.S. CUASIPERMANENTE:
La apertura característica de fisura se calculará mediante la siguiente expresión: , donde:
Armadura Trasdós Murete: 5.52 cm2 / m
Vcu > Vd "O.K."
s
eficazc
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Obra: Estructura:
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
6.1 Datos comunes a Zapata y Alzado para Comprobación de la Fisuración:
456 1.7 Coeficiente que realaciona la abertura media de fisura con el valor
característico (1.3 Acciones indirectas; 1.7 Resto de casos).
0.125 Coeficiente que representa la influencia del diagrama de tracciones.
(0.125 Flexión simple o compuesta)
k 2 : 1.0 1.0 (C. Instantáneas); 0.5 (Otros casos).
6.2 Comprobación de la Fisuración en el Talón de la Cimentación:
5.3.1 Datos Relativos a los Materiales:
fctm,fl [Mpa]: 2.90 Resistencia media a flexotracción del hormigón
5.3.2 Datos Relativos a la Sección de Hormigón:
B [m]: 1.00 Ancho de la sección transversal.
H [m]: 1.25 Canto de la Sección Transversal
Z G C [m]: 0.63 Distancia del c.d.g. de la sección a la fibra más traccionada.
"
!"
1
211
8 %
%%k
G,C [ ] g
Ib [m4]: 1.63E-01 Momento de Inercia de la sección bruta
5.3.3 Datos Relativos a las Armaduras:
As, TRACC [m2]: 4.91E-03 Área total de las armaduras traccionadas situadas en Ac,eficaz.
As, COMP [m2]: 4.02E-03 Área total de las armaduras comprimidas (cara inf zapata).
#6[mm]5 25 Diámetro de la barra traccionada más gruesa.
s [m]: 0.10 Distancia entre barras longitudinales.
c [m]: 0.050 Recubrimiento geométrico de la armadura longitudinal.
r [m]: 0.063 Recubrimiento mecánico de la armadura longitudinal
d [m]: 1.188 Canto útil de la sección
6.2.4 Datos de la Sección Homogeneizada:
Z G [m]: 0.622 Distancia del centro de gravedad de la sección a la fibra más traccionada.
I H [m4]: 1.83E-01 Momento de Inercia de la sección homogeneizada.
bc, ef [m]: 1.00 Ancho para el cálculo de Ac, eficaz (s -0.1 m- 15 ! -0.38 m-)
hc, ef [m]: 0.25 Canto a considerar para el cálculo de Ac, eficaz
A C,EFICAZ [m2]: 0.25 Área de hormigón de la zona de recubrimiento
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
6.2.5 Cálculo del Momento de Fisuración:
M FIS [kN·m]: 853.86 Momento de fisuración de la sección
5.3.4 Comprobación de la Fisuracion:
N,d My,d M z,d
[kN] [kNm] [kNm]
[1] Rx min 17455.002 -14058.728 465.110
[2] Rx max 17633.202 -13946.508 659.730
[3] Ry min 17633.202 -13946.508 659.730
[4] Ry max 17455.002 -14058.728 465.110
[5] Rz min 17633.802 -14034.448 476.440
[6] Rz max 17454.402 -13969.988 648.400
[7] My min 17455.002 -14058.728 465.110
[8] My max 17633.202 -13946.508 659.730
$6máx $6min $ EJE, MURO
TENSIONES EN LA ZAPATA (ELS CUASIPERMANENTE)
ESFUERZOS PARA LA COMPROBACIÓN DE LA FISURACIÓN EN LA CIMENTACIÓN (CUASIP)
Hip Envolvente
[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
[1] 279.031 49.070 164.051
[2] 280.524 50.927 165.726
[3] 280.524 50.927 165.726
[4] 279.031 49.070 164.051
[5] 280.558 50.904 165.731
[6] 278.991 49.099 164.045
[7] 279.031 49.070 164.051
[8] 280.524 50.927 165.726
Md TIERRAS+SCU [kNm/m] : 972.47 Momento flector generado por el peso propio + scu de las tierras
respecto al eje del muro del estribo (ELS Cuasipermanente).
Md PP ZAPATA [kNm/m] : 0.00 Momento generado por el peso propio de la zapata (ELS Cuasip).
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
Esfuerzos
R T,TALÓN Xd M REACC, CIMENT Md
[kN/m] [m] [kN·m/m] [kNm/m]
[1] Rx min 372.962 1.185 -442.066 530.407
[2] Rx max 379.142 1.191 -451.523 520.951
[3] Ry min 379.142 1.191 -451.523 520.951
[4] Ry max 372.962 1.185 -442.066 530.407
[5] Rz min 379.112 1.191 -451.449 521.025
[6] Rz max 373.003 1.185 -442.164 530.310
[7] My min 372.962 1.185 -442.066 530.407
[8] My max 379.142 1.191 -451.523 520.951
Md [kN·m/m]: 530.407 Momento máximo para la comprobación de la fisuración.
$6S [Mpa]: - Tensión de servicio armadura pasiva en la hip. de sección fisurada.
$6SR [Mpa]: - Tensión de la armadura en la sección fisurada en el instante en
que se fisura el hormigón (la fibra más traccionda alcanza fct,m)
ESFUERZOS EN EL TALÓN DE LA ZAPATA (ELS CUASIPERMANENTE)
Momento Reacción Terreno Cimentación
Envolvente
Mk < M fis "O.K" Comprobación Fisuración no Necesaria
S m [mm]: - Separación media entre fisuras.
% sm : - Alargamiento medio de las armaduras.
wk [mm]: - Valor obtenido en el cálculo de la apertura de fisura.
5.3 Comprobación de la Fisuración en el Muro del Estribo:
5.3.1 Datos Relativos a los Materiales:
fctm,fl [Mpa]: 2.90 Resistencia media a flexotracción del hormigón
5.3.2 Datos Relativos a la Sección de Hormigón:
B [m]: 1.00 Ancho de la sección transversal.
H [m]: 1.00 Canto de la Sección Transversal
Z G,C [m]: 0.50 Distancia del c.d.g. de la sección a la fibra más traccionada.
Ib [m4]: 8.33E-02 Momento de Inercia de la sección bruta
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
5.3.3 Datos Relativos a las Armaduras:
As, TRACC [m2]: 4.91E-03 Área total de las armaduras traccionadas situadas en Ac,eficaz.
As, COMP [m2]: 5.65E-04 Área total de las armaduras comprimidas (cara inf zapata).
#6[mm]5 25 Diámetro de la barra traccionada más gruesa.
s [m]: 0.10 Distancia entre barras longitudinales.
c [m]: 0.040 Recubrimiento geométrico de la armadura longitudinal.
r [m]: 0.053 Recubrimiento mecánico de la armadura longitudinal
d [m]: 0.948 Canto útil de la sección
6.2.4 Datos de la Sección Homogeneizada:
Z G [m]: 0.486 Distancia del centro de gravedad de la sección a la fibra más traccionada.
I H [m4]: 9.12E-02 Momento de Inercia de la sección homogeneizada.
bc, ef [m]: 1.00 Ancho para el cálculo de Ac, eficaz (s -0.1 m- 15 ! -0.38 m-)
hc, ef [m]: 0.24 Canto a considerar para el cálculo de Ac, eficaz
A C,EFICAZ [m2]: 0.240 Área de hormigón de la zona de recubrimiento
6.2.5 Cálculo del Momento de Fisuración:
M FIS [kN·m]: 543.32 Momento de fisuración de la sección
5.3.4 Comprobación de la Fisuracion:
Nd Md
[kN/m] [kNm/m]
[1] Rx min 448.117 -726.235
[2] Rx max 459.997 -722.113
[3] Ry min 459.997 -722.113
[4] Ry max 448.117 -726.235
[5] Rz min 460.037 -727.067
[6] Rz max 448.077 -721.236
[7] My min 448.117 -726.235
[8] My max 459.997 -722.113
M d [kN·m/m] = 727.067 Momento máximo para la comprobación de la fisuración.
$6S [Mpa]: 174.58 Tensión de servicio armadura pasiva en la hip. de sección fisurada.
$6SR [Mpa]: 130.46 Tensión de la armadura en la sección fisurada en el instante en
que se fisura el hormigón (la fibra más traccionda alcanza fct,m)
S m [mm]: 161.115 Separación media entre fisuras.
Envolvente
ESFUERZOS COMPROBACIÓN FISURACIÓN (CUASIP)
Mk > M fis Comprobación Fisuración Necesaria
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Obra: Estructura:
Estribo: Fecha: 25/04/2016
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.2
% sm : 3.67E-04 Alargamiento medio de las armaduras.
wk [mm]: 0.10 Valor obtenido en el cálculo de la apertura de fisura.
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PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
12.3. Aletas Estribo 1 (Tramo 1).
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
12.3.1. Alzados.
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 AQUA - GENERAL CROSS SECTIONS (V 16.60)
Page 12016-05-05
Aletas Estribo 1 (Tramo 1)
Secciones & Materiales
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Default design code is EHE Instrucción de hormigòn estructural 2008 (Espagna) V 21.0
Materials
No. 1 HA 30 (EHE)
No. 2 B 500 (EHE)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 SOFiMSHC - STRUCTURAL ELEMENTS AND GEOMETRY (V 14.12)
Page 22016-05-05
Aletas Estribo 1 (Tramo 1)
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Structural Elements
Structural Lines
Number SPt!a SPt!e Ref Type NoS Grp Hinges!a Hinges!e Title
2 1005 1006SPt!a,SPt!e structural point start / end NoS section numberRef reference line, reference axis Grp primary group number
Type element type
Structural Areas
Number Grp Mat MRf t[m] Kind locX dX[!] dY[!] dZ[!] dRot[°] Title
2 1 1 2 SURF AreaGrp primary group number locX direction of the local x axis
Mat material number dX,dY,dZ explicit components of the directionMRf reinforcement material number dRot additional rotation about beam axist thickness
Supporting Lines
Grp Number From To Inc Type Ref C!a C!e Unit Direction
0 1 1005 1007 2 !! S
1007 1008 1 !! S
1008 1009 1 !! S
1009 1010 1 !! S
1010 1011 1 !! S
1011 1012 1 !! S
1012 1013 1 !! S
1013 1014 1 !! S
1014 1015 1 !! S
1015 1016 1 !! S
1016 1017 1 !! S
1017 1018 1 !! S
1018 1019 1 !! S
1019 1020 1 !! S
1020 1021 1 !! S
1021 1022 1 !! S
1022 1023 1 !! S
1023 1024 1 !! S
1024 1025 1 !! S
1025 1026 1 !! S
1026 1027 1 !! S
1027 1028 1 !! S
1028 1029 1 !! S
1029 1030 1 !! S
1030 1031 1 !! S
1031 1032 1 !! S
1032 1033 1 !! S
1033 1034 1 !! S
1034 1035 1 !! S
1035 1036 1 !! S
1036 1037 1 !! S
1037 1038 1 !! S
1038 1039 1 !! S
1039 1040 1 !! S
1040 1041 1 !! S
1041 1042 1 !! S
1042 1043 1 !! S
1043 1044 1 !! S
1044 1045 1 !! S
1045 1046 1 !! S
1046 1047 1 !! S
1047 1048 1 !! S
1048 1049 1 !! S
1049 1050 1 !! S
1050 1051 1 !! S
1051 1052 1 !! S
1052 1053 1 !! S
1053 1054 1 !! S
1054 1055 1 !! S
1055 1056 1 !! S
1056 1057 1 !! S
1057 1058 1 !! S
1058 1059 1 !! S
1059 1060 1 !! S
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 SOFiMSHC - STRUCTURAL ELEMENTS AND GEOMETRY (V 14.12)
Page 32016-05-05
Aletas Estribo 1 (Tramo 1)
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Supporting Lines
Grp Number From To Inc Type Ref C!a C!e Unit Direction
0 1 1060 1061 1 !! S
1061 1062 1 !! S
1062 1063 1 !! S
1063 1064 1 !! S
1064 1065 1 !! S
1065 1066 1 !! S
1066 1067 1 !! S
1067 1068 1 !! S
1068 1069 1 !! S
1069 1070 1 !! S
1070 1071 1 !! S
1071 1072 1 !! S
1072 1073 1 !! S
1073 1074 1 !! S
1074 1075 1 !! S
1075 1076 1 !! S
1076 1077 1 !! S
1077 1078 1 !! S
1078 1079 1 !! S
1079 1080 1 !! S
1080 1081 1 !! S
1081 1082 1 !! S
1082 1083 1 !! S
1083 1084 1 !! S
1084 1085 1 !! S
1085 1086 1 !! S
1086 1087 1 !! S
1087 1088 1 !! S
1088 1089 1 !! S
1089 1090 1 !! S
1090 1091 1 !! S
1091 1092 1 !! S
1092 1093 1 !! S
1093 1094 1 !! S
1094 1095 1 !! S
1095 1096 1 !! S
1096 1097 1 !! S
1097 1098 1 !! S
1098 1099 1 !! S
1099 1006 !93 !! S
Total Length 8.500 [m] 100.00 percent activeGrp primary group number Ref direction of increase ("S": along the line)
From,To start/end node C!a,C!e bedding constant at the beginning/endInc increment Unit unit of beddingType type of support
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-13 SOFiLOAD - LOAD DEFINITIONS (V 16.12)
Page 42016-05-05
Aletas Estribo 1 (Tramo 1)
Hipotesis de Carga
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Actions
type part sup Title "!u "!f "!a #!0 #!1 #!2
G G perm PERM 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
G1 G perm Tierras 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
Q Q cond SCU 1.50 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00
E E cond SIS 1.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00
Load Case 1 (G ) Self_Weight
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!ZZ !1.000
unfavourable safety factor 1.350
favourable safety factor 1.000
Combination coefficient "!0 1.000 (rare)
Combination coefficient "!1 1.000 (frequent)
Combination coefficient "!2 1.000 (permanent)
Load Case 2 (G1 ) EarthPr_ULS
Factor forces and moments 1.000
unfavourable safety factor 1.500
favourable safety factor 1.000
Combination coefficient "!0 1.000 (rare)
Combination coefficient "!1 1.000 (frequent)
Combination coefficient "!2 1.000 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area 0.000 0.000 0.000 PYY 52.80 [kN/m2]
8.500 0.000 0.000 28.05 [kN/m2]
8.500 0.000 4.250 0.00 [kN/m2]
0.000 0.000 8.000 0.00 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Load Case 3 (Q ) SCU
Factor forces and moments 1.000
unfavourable safety factor 1.500
favourable safety factor 0.000
Combination coefficient "!0 0.400 (rare)
Combination coefficient "!1 0.400 (frequent)
Combination coefficient "!2 0.000 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area 0.000 0.000 0.000 PYY 3.30 [kN/m2]
8.500 0.000 0.000 3.30 [kN/m2]
8.500 0.000 4.250 3.30 [kN/m2]
0.000 0.000 8.000 3.30 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Load Case 4 (E ) SISMO
Factor forces and moments 1.000
unfavourable safety factor 1.000
favourable safety factor 0.000
Combination coefficient "!0 1.000 (rare)
Combination coefficient "!1 1.000 (frequent)
Combination coefficient "!2 1.000 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area 0.000 0.000 8.000 PYY 7.36 [kN/m2]
8.500 0.000 4.250 3.91 [kN/m2]
8.500 0.000 0.000 0.00 [kN/m2]
0.000 0.000 0.000 0.00 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
Page 52016-05-05
Aletas Estribo 1 (Tramo 1)
(ELU)!LC 500
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Superposition according to EHE Instrucción de hormigòn estructural 2008
Combination rule Number 1
(ELU)
Superposition according to manual MAXIMA formula 2.1
Resulting loadcases type Ultimate Design combination
Loadcase selection and Actions
Act type "!u "!f "!a #!0 #!1 #!2
LC factor Type of load case Title
E E 1.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 SIS
4 1.00 Conditional LC SISMO
G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM
1 1.00 permanent load grouped in actions Self_Weight
G1 G 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Tierras
2 1.00 permanent load grouped in actions EarthPr_ULS
Q Q 1.50 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 SCU
3 1.00 Conditional LC SCU
Generated Load cases
Number Com Title
500 1 MAX!PX NODE (ELU)
501 1 MIN!PX NODE (ELU)
502 1 MAX!PY NODE (ELU)
503 1 MIN!PY NODE (ELU)
504 1 MAX!PZ NODE (ELU)
505 1 MIN!PZ NODE (ELU)
506 1 MAX!MX NODE (ELU)
507 1 MIN!MX NODE (ELU)
508 1 MAX!MY NODE (ELU)
509 1 MIN!MY NODE (ELU)
510 1 MAX!MZ NODE (ELU)
511 1 MIN!MZ NODE (ELU)
512 1 MAX!UX NODE (ELU)
513 1 MIN!UX NODE (ELU)
514 1 MAX!UY NODE (ELU)
515 1 MIN!UY NODE (ELU)
516 1 MAX!UZ NODE (ELU)
517 1 MIN!UZ NODE (ELU)
534 1 MAX!NXX QUAD (ELU)
535 1 MIN!NXX QUAD (ELU)
536 1 MAX!NYY QUAD (ELU)
537 1 MIN!NYY QUAD (ELU)
538 1 MAX!NXY QUAD (ELU)
539 1 MIN!NXY QUAD (ELU)
534 1 MAX!NXX QUAK (ELU)
535 1 MIN!NXX QUAK (ELU)
536 1 MAX!NYY QUAK (ELU)
537 1 MIN!NYY QUAK (ELU)
538 1 MAX!NXY QUAK (ELU)
539 1 MIN!NXY QUAK (ELU)
540 1 MAX!MX QUAD (ELU)
541 1 MIN!MX QUAD (ELU)
542 1 MAX!MY QUAD (ELU)
543 1 MIN!MY QUAD (ELU)
544 1 MAX!MXY QUAD (ELU)
545 1 MIN!MXY QUAD (ELU)
540 1 MAX!MX QUAK (ELU)
541 1 MIN!MX QUAK (ELU)
542 1 MAX!MY QUAK (ELU)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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Aletas Estribo 1 (Tramo 1)
(ELU)!LC 500
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Generated Load cases
Number Com Title
543 1 MIN!MY QUAK (ELU)
544 1 MAX!MXY QUAK (ELU)
545 1 MIN!MXY QUAK (ELU)
546 1 MAX!VY QUAD (ELU)
547 1 MIN!VY QUAD (ELU)
546 1 MAX!VY QUAK (ELU)
547 1 MIN!VY QUAK (ELU)
560 1 MAX!PX BOUN (ELU)
561 1 MIN!PX BOUN (ELU)
562 1 MAX!PY BOUN (ELU)
563 1 MIN!PY BOUN (ELU)
564 1 MAX!PZ BOUN (ELU)
565 1 MIN!PZ BOUN (ELU)
566 1 MAX!M BOUN (ELU)
567 1 MIN!M BOUN (ELU)
567 1 MAX!PX BOUN (ELU)
568 1 MIN!PX BOUN (ELU)
569 1 MAX!PY BOUN (ELU)
570 1 MIN!PY BOUN (ELU)
571 1 MAX!PZ BOUN (ELU)
572 1 MIN!PZ BOUN (ELU)
573 1 MAX!M BOUN (ELU)
574 1 MIN!M BOUN (ELU)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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Aletas Estribo 1 (Tramo 1)
(SIS)!LC 600
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Superposition according to EHE Instrucción de hormigòn estructural 2008
Combination rule Number 2
(SIS)
Superposition according to manual MAXIMA formula 2.3
Resulting loadcases type Ultimate Earthquake combin.
Loadcase selection and Actions
Act type "!u "!f "!a #!0 #!1 #!2
LC factor Type of load case Title
E E 1.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 SIS
4 1.00 Conditional LC SISMO
G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM
1 1.00 permanent load grouped in actions Self_Weight
G1 G 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Tierras
2 1.00 permanent load grouped in actions EarthPr_ULS
Q Q 1.50 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 SCU
3 1.00 Conditional LC SCU
Generated Load cases
Number Com Title
600 2 MAXE!PX NODE (SIS)
601 2 MINE!PX NODE (SIS)
602 2 MAXE!PY NODE (SIS)
603 2 MINE!PY NODE (SIS)
604 2 MAXE!PZ NODE (SIS)
605 2 MINE!PZ NODE (SIS)
606 2 MAXE!MX NODE (SIS)
607 2 MINE!MX NODE (SIS)
608 2 MAXE!MY NODE (SIS)
609 2 MINE!MY NODE (SIS)
610 2 MAXE!MZ NODE (SIS)
611 2 MINE!MZ NODE (SIS)
612 2 MAXE!UX NODE (SIS)
613 2 MINE!UX NODE (SIS)
614 2 MAXE!UY NODE (SIS)
615 2 MINE!UY NODE (SIS)
616 2 MAXE!UZ NODE (SIS)
617 2 MINE!UZ NODE (SIS)
634 2 MAXE!NXX QUAD (SIS)
635 2 MINE!NXX QUAD (SIS)
636 2 MAXE!NYY QUAD (SIS)
637 2 MINE!NYY QUAD (SIS)
638 2 MAXE!NXY QUAD (SIS)
639 2 MINE!NXY QUAD (SIS)
634 2 MAXE!NXX QUAK (SIS)
635 2 MINE!NXX QUAK (SIS)
636 2 MAXE!NYY QUAK (SIS)
637 2 MINE!NYY QUAK (SIS)
638 2 MAXE!NXY QUAK (SIS)
639 2 MINE!NXY QUAK (SIS)
640 2 MAXE!MX QUAD (SIS)
641 2 MINE!MX QUAD (SIS)
642 2 MAXE!MY QUAD (SIS)
643 2 MINE!MY QUAD (SIS)
644 2 MAXE!MXY QUAD (SIS)
645 2 MINE!MXY QUAD (SIS)
640 2 MAXE!MX QUAK (SIS)
641 2 MINE!MX QUAK (SIS)
642 2 MAXE!MY QUAK (SIS)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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Aletas Estribo 1 (Tramo 1)
(SIS)!LC 600
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Generated Load cases
Number Com Title
643 2 MINE!MY QUAK (SIS)
644 2 MAXE!MXY QUAK (SIS)
645 2 MINE!MXY QUAK (SIS)
646 2 MAXE!VY QUAD (SIS)
647 2 MINE!VY QUAD (SIS)
646 2 MAXE!VY QUAK (SIS)
647 2 MINE!VY QUAK (SIS)
660 2 MAXE!PX BOUN (SIS)
661 2 MINE!PX BOUN (SIS)
662 2 MAXE!PY BOUN (SIS)
663 2 MINE!PY BOUN (SIS)
664 2 MAXE!PZ BOUN (SIS)
665 2 MINE!PZ BOUN (SIS)
666 2 MAXE!M BOUN (SIS)
667 2 MINE!M BOUN (SIS)
667 2 MAXE!PX BOUN (SIS)
668 2 MINE!PX BOUN (SIS)
669 2 MAXE!PY BOUN (SIS)
670 2 MINE!PY BOUN (SIS)
671 2 MAXE!PZ BOUN (SIS)
672 2 MINE!PZ BOUN (SIS)
673 2 MAXE!M BOUN (SIS)
674 2 MINE!M BOUN (SIS)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
Page 92016-05-05
Aletas Estribo 1 (Tramo 1)
(ELS)!LC 700
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Superposition according to EHE Instrucción de hormigòn estructural 2008
Combination rule Number 1
(ELS)
Superposition according to manual MAXIMA formula 2.4
Resulting loadcases type Service: Rare combination
Loadcase selection and Actions
Act type "!u "!f "!a #!0 #!1 #!2
LC factor Type of load case Title
E E 1.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 SIS
4 1.00 Conditional LC SISMO
G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM
1 1.00 permanent load grouped in actions Self_Weight
G1 G 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Tierras
2 1.00 permanent load grouped in actions EarthPr_ULS
Q Q 1.50 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 SCU
3 1.00 Conditional LC SCU
Generated Load cases
Number Com Title
700 1 MAXR!PX NODE (ELS)
701 1 MINR!PX NODE (ELS)
702 1 MAXR!PY NODE (ELS)
703 1 MINR!PY NODE (ELS)
704 1 MAXR!PZ NODE (ELS)
705 1 MINR!PZ NODE (ELS)
706 1 MAXR!MX NODE (ELS)
707 1 MINR!MX NODE (ELS)
708 1 MAXR!MY NODE (ELS)
709 1 MINR!MY NODE (ELS)
710 1 MAXR!MZ NODE (ELS)
711 1 MINR!MZ NODE (ELS)
712 1 MAXR!UX NODE (ELS)
713 1 MINR!UX NODE (ELS)
714 1 MAXR!UY NODE (ELS)
715 1 MINR!UY NODE (ELS)
716 1 MAXR!UZ NODE (ELS)
717 1 MINR!UZ NODE (ELS)
734 1 MAXR!NXX QUAD (ELS)
735 1 MINR!NXX QUAD (ELS)
736 1 MAXR!NYY QUAD (ELS)
737 1 MINR!NYY QUAD (ELS)
738 1 MAXR!NXY QUAD (ELS)
739 1 MINR!NXY QUAD (ELS)
734 1 MAXR!NXX QUAK (ELS)
735 1 MINR!NXX QUAK (ELS)
736 1 MAXR!NYY QUAK (ELS)
737 1 MINR!NYY QUAK (ELS)
738 1 MAXR!NXY QUAK (ELS)
739 1 MINR!NXY QUAK (ELS)
740 1 MAXR!MX QUAD (ELS)
741 1 MINR!MX QUAD (ELS)
742 1 MAXR!MY QUAD (ELS)
743 1 MINR!MY QUAD (ELS)
744 1 MAXR!MXY QUAD (ELS)
745 1 MINR!MXY QUAD (ELS)
740 1 MAXR!MX QUAK (ELS)
741 1 MINR!MX QUAK (ELS)
742 1 MAXR!MY QUAK (ELS)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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Aletas Estribo 1 (Tramo 1)
(ELS)!LC 700
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Generated Load cases
Number Com Title
743 1 MINR!MY QUAK (ELS)
744 1 MAXR!MXY QUAK (ELS)
745 1 MINR!MXY QUAK (ELS)
746 1 MAXR!VY QUAD (ELS)
747 1 MINR!VY QUAD (ELS)
746 1 MAXR!VY QUAK (ELS)
747 1 MINR!VY QUAK (ELS)
760 1 MAXR!PX BOUN (ELS)
761 1 MINR!PX BOUN (ELS)
762 1 MAXR!PY BOUN (ELS)
763 1 MINR!PY BOUN (ELS)
764 1 MAXR!PZ BOUN (ELS)
765 1 MINR!PZ BOUN (ELS)
766 1 MAXR!M BOUN (ELS)
767 1 MINR!M BOUN (ELS)
767 1 MAXR!PX BOUN (ELS)
768 1 MINR!PX BOUN (ELS)
769 1 MAXR!PY BOUN (ELS)
770 1 MINR!PY BOUN (ELS)
771 1 MAXR!PZ BOUN (ELS)
772 1 MINR!PZ BOUN (ELS)
773 1 MAXR!M BOUN (ELS)
774 1 MINR!M BOUN (ELS)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
Page 112016-05-05
Aletas Estribo 1 (Tramo 1)
(CUASIP)!LC 800
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Superposition according to EHE Instrucción de hormigòn estructural 2008
Combination rule Number 1
(CUASIP)
Superposition according to manual MAXIMA formula 2.7
Resulting loadcases type Service: Permanent combination
Loadcase selection and Actions
Act type "!u "!f "!a #!0 #!1 #!2
LC factor Type of load case Title
E E 1.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 SIS
4 1.00 Conditional LC SISMO
G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM
1 1.00 permanent load grouped in actions Self_Weight
G1 G 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Tierras
2 1.00 permanent load grouped in actions EarthPr_ULS
Q Q 1.50 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 SCU
3 1.00 Conditional LC SCU
Generated Load cases
Number Com Title
800 1 MAXP!PX NODE (CUASIP)
801 1 MINP!PX NODE (CUASIP)
802 1 MAXP!PY NODE (CUASIP)
803 1 MINP!PY NODE (CUASIP)
804 1 MAXP!PZ NODE (CUASIP)
805 1 MINP!PZ NODE (CUASIP)
806 1 MAXP!MX NODE (CUASIP)
807 1 MINP!MX NODE (CUASIP)
808 1 MAXP!MY NODE (CUASIP)
809 1 MINP!MY NODE (CUASIP)
810 1 MAXP!MZ NODE (CUASIP)
811 1 MINP!MZ NODE (CUASIP)
812 1 MAXP!UX NODE (CUASIP)
813 1 MINP!UX NODE (CUASIP)
814 1 MAXP!UY NODE (CUASIP)
815 1 MINP!UY NODE (CUASIP)
816 1 MAXP!UZ NODE (CUASIP)
817 1 MINP!UZ NODE (CUASIP)
834 1 MAXP!NXX QUAD (CUASIP)
835 1 MINP!NXX QUAD (CUASIP)
836 1 MAXP!NYY QUAD (CUASIP)
837 1 MINP!NYY QUAD (CUASIP)
838 1 MAXP!NXY QUAD (CUASIP)
839 1 MINP!NXY QUAD (CUASIP)
834 1 MAXP!NXX QUAK (CUASIP)
835 1 MINP!NXX QUAK (CUASIP)
836 1 MAXP!NYY QUAK (CUASIP)
837 1 MINP!NYY QUAK (CUASIP)
838 1 MAXP!NXY QUAK (CUASIP)
839 1 MINP!NXY QUAK (CUASIP)
840 1 MAXP!MX QUAD (CUASIP)
841 1 MINP!MX QUAD (CUASIP)
842 1 MAXP!MY QUAD (CUASIP)
843 1 MINP!MY QUAD (CUASIP)
844 1 MAXP!MXY QUAD (CUASIP)
845 1 MINP!MXY QUAD (CUASIP)
840 1 MAXP!MX QUAK (CUASIP)
841 1 MINP!MX QUAK (CUASIP)
842 1 MAXP!MY QUAK (CUASIP)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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Aletas Estribo 1 (Tramo 1)
(CUASIP)!LC 800
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Generated Load cases
Number Com Title
843 1 MINP!MY QUAK (CUASIP)
844 1 MAXP!MXY QUAK (CUASIP)
845 1 MINP!MXY QUAK (CUASIP)
846 1 MAXP!VY QUAD (CUASIP)
847 1 MINP!VY QUAD (CUASIP)
846 1 MAXP!VY QUAK (CUASIP)
847 1 MINP!VY QUAK (CUASIP)
860 1 MAXP!PX BOUN (CUASIP)
861 1 MINP!PX BOUN (CUASIP)
862 1 MAXP!PY BOUN (CUASIP)
863 1 MINP!PY BOUN (CUASIP)
864 1 MAXP!PZ BOUN (CUASIP)
865 1 MINP!PZ BOUN (CUASIP)
866 1 MAXP!M BOUN (CUASIP)
867 1 MINP!M BOUN (CUASIP)
867 1 MAXP!PX BOUN (CUASIP)
868 1 MINP!PX BOUN (CUASIP)
869 1 MAXP!PY BOUN (CUASIP)
870 1 MINP!PY BOUN (CUASIP)
871 1 MAXP!PZ BOUN (CUASIP)
872 1 MINP!PZ BOUN (CUASIP)
873 1 MAXP!M BOUN (CUASIP)
874 1 MINP!M BOUN (CUASIP)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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Aletas Estribo 1 (Tramo 1)
(CUASI!DEF)!LC 900
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Superposition according to EHE Instrucción de hormigòn estructural 2008
Combination rule Number 1
(CUASI!DEF)
Superposition according to manual MAXIMA formula 2.7
Resulting loadcases type Service: Permanent combination
Loadcase selection and Actions
Act type "!u "!f "!a #!0 #!1 #!2
LC factor Type of load case Title
G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM
1 3.00 permanent load grouped in actions Self_Weight
G1 G 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Tierras
2 3.00 permanent load grouped in actions EarthPr_ULS
Q Q 1.50 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 SCU
3 0.90 Conditional LC SCU
Generated Load cases
Number Com Title
900 1 MAXP!PX NODE (CUASI!DEF)
901 1 MINP!PX NODE (CUASI!DEF)
902 1 MAXP!PY NODE (CUASI!DEF)
903 1 MINP!PY NODE (CUASI!DEF)
904 1 MAXP!PZ NODE (CUASI!DEF)
905 1 MINP!PZ NODE (CUASI!DEF)
906 1 MAXP!MX NODE (CUASI!DEF)
907 1 MINP!MX NODE (CUASI!DEF)
908 1 MAXP!MY NODE (CUASI!DEF)
909 1 MINP!MY NODE (CUASI!DEF)
910 1 MAXP!MZ NODE (CUASI!DEF)
911 1 MINP!MZ NODE (CUASI!DEF)
912 1 MAXP!UX NODE (CUASI!DEF)
913 1 MINP!UX NODE (CUASI!DEF)
914 1 MAXP!UY NODE (CUASI!DEF)
915 1 MINP!UY NODE (CUASI!DEF)
916 1 MAXP!UZ NODE (CUASI!DEF)
917 1 MINP!UZ NODE (CUASI!DEF)
934 1 MAXP!NXX QUAD (CUASI!DEF)
935 1 MINP!NXX QUAD (CUASI!DEF)
936 1 MAXP!NYY QUAD (CUASI!DEF)
937 1 MINP!NYY QUAD (CUASI!DEF)
938 1 MAXP!NXY QUAD (CUASI!DEF)
939 1 MINP!NXY QUAD (CUASI!DEF)
934 1 MAXP!NXX QUAK (CUASI!DEF)
935 1 MINP!NXX QUAK (CUASI!DEF)
936 1 MAXP!NYY QUAK (CUASI!DEF)
937 1 MINP!NYY QUAK (CUASI!DEF)
938 1 MAXP!NXY QUAK (CUASI!DEF)
939 1 MINP!NXY QUAK (CUASI!DEF)
940 1 MAXP!MX QUAD (CUASI!DEF)
941 1 MINP!MX QUAD (CUASI!DEF)
942 1 MAXP!MY QUAD (CUASI!DEF)
943 1 MINP!MY QUAD (CUASI!DEF)
944 1 MAXP!MXY QUAD (CUASI!DEF)
945 1 MINP!MXY QUAD (CUASI!DEF)
940 1 MAXP!MX QUAK (CUASI!DEF)
941 1 MINP!MX QUAK (CUASI!DEF)
942 1 MAXP!MY QUAK (CUASI!DEF)
943 1 MINP!MY QUAK (CUASI!DEF)
944 1 MAXP!MXY QUAK (CUASI!DEF)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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Aletas Estribo 1 (Tramo 1)
(CUASI!DEF)!LC 900
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Generated Load cases
Number Com Title
945 1 MINP!MXY QUAK (CUASI!DEF)
946 1 MAXP!VY QUAD (CUASI!DEF)
947 1 MINP!VY QUAD (CUASI!DEF)
946 1 MAXP!VY QUAK (CUASI!DEF)
947 1 MINP!VY QUAK (CUASI!DEF)
960 1 MAXP!PX BOUN (CUASI!DEF)
961 1 MINP!PX BOUN (CUASI!DEF)
962 1 MAXP!PY BOUN (CUASI!DEF)
963 1 MINP!PY BOUN (CUASI!DEF)
964 1 MAXP!PZ BOUN (CUASI!DEF)
965 1 MINP!PZ BOUN (CUASI!DEF)
966 1 MAXP!M BOUN (CUASI!DEF)
967 1 MINP!M BOUN (CUASI!DEF)
967 1 MAXP!PX BOUN (CUASI!DEF)
968 1 MINP!PX BOUN (CUASI!DEF)
969 1 MAXP!PY BOUN (CUASI!DEF)
970 1 MINP!PY BOUN (CUASI!DEF)
971 1 MAXP!PZ BOUN (CUASI!DEF)
972 1 MINP!PZ BOUN (CUASI!DEF)
973 1 MAXP!M BOUN (CUASI!DEF)
974 1 MINP!M BOUN (CUASI!DEF)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-13 WINGRAF - GRAPHICS FOR FINITE ELEMENTS (V 17.13)
Page 152016-05-05
Aletas Estribo 1 (Tramo 1)
1.1.1.2 Definición Geometrica
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
M 1 : 100
XYZ Structure
m-4.00 -2.00 0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00
0.00
2.00
4.00
6.00
8.00
M 1 : 100
XYZ
11
11
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
11
111
1
1
1
11
1
11
1
1
11
1
1
1
1
1
1
1
11
1
1
1
1
1
1
1
1
1
11
1
11
111
1
1
1
1
1
1
1
1 1
1 1
1
1
1
11
11 1
1
1 11
1
1 11
1
1
1 1
111
11
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
11
1
1
1
1
11
11
1
11
1
1
1
1
1
1
1 1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
0
Number of group, Quadrilateral Elements(Max=1), Boundary Elements(Max=0)
m-4.00 -2.00 0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00
0.00
2.00
4.00
6.00
8.00