19.rotura armada

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SE ACEPTA LA FALLA POR FLEXIÓN, debido a quepuede colocarse refuerzo horizontal en la cantidad suficiente

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SIN EMBARGO, EL REFUERZO HORIZONTALDEBERÁ ABSORBER POR LO MENOS “VR”EN PREVISIÓN DE UNA FALLA POR CORTE

ρh mín = 0.1%

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ASIMISMO, DEBERÁ EXISTIR REFUERZOVERTICAL PARA EVITAR LA FALLA PORDESLIZAMIENTO ρ mín = 0.1% @ 45 cm

En los extremos y en losencuentros deberácolocarse por lo menos:2 φ 3/8”

deslizamiento

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POPAYÁN, 1983

Muro sin refuerzoen el borde .

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FALLA POR TRASLAPEDEL REF. VERTICAL

EN LO POSIBLE, EL REFUERZO VERTICAL EN ELPRIMER PISO DEBE SER CONTINUO

H

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Traslapes Alternados (60Db y 90Db) y Espigasde 3/8” donde no exista refuerzo vertical.

traslapes

70 cm

20 cm

25 cm

2 f 1/2"

2 f 3/8"

bloque invertidoen 1ra. hilada

Muro M3

60Db

30Db

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En la zona 3, todos las celdas deberán estar totalmentellenas de grout con f´c > 140 kg/cm2

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1.25

AMPLIFICACIÓN DE LOS ESFUERZOSSÍSMICOS ELÁSTICOS

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σu = Pu /A + Mu y / I

borde libre

bordeconfinadopor murostransversales

“PL” incluye al100% de s/c

Pu = 1.25 (PD + PL + Ps)

1.- Verificación de la Flexocompresión en los Bordes Libres

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CONFINAR LAZONA DONDE:

σu > 0.3 f´m

0.3f´m σu

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COLUMNAS DECONFINAMIENTOEN BLOQUESCON ALMASRECORTADAS(t > 19 cm)

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ESPIRALES EN CELDASEXTREMAS. EXPERIMENTO

JAPONÉS, 1988

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CONFINAMIENTOCON PLANCHASDE ACERO A-36t = 3 mm

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BLOQUES DECONCRETO VIBRADO

UNIDADESSÍLICO-CALCÁREAS

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Sólo cuando secoloque planchasen los bordes libre:

Para evitar el pandeode la barra verticalextrema

Db > s / 13

s

Sí: s = 20 cm à 5/8”Sí: s = 15 cm à ½”

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Pu = 0 à φ = 0.85

Pu > 0.1 f´m t L = Po à φ = 0.65

Para valores intermedios de “Pu”, interpolar:

2.- Cálculo del Factor de Reducción de Resistencia φ para el diseño por Flexión

φ = 0.85 – 0.2 Pu / Po

0.85

0.65

φ

PuPoSan Bartolomé

Mn = As fy D + Pu L / 2 > Mu / φ

D = 0.8 L

Para hallar “As”, usar Pu = 0.9 PD à φ à As

Para hallar “Mn”, usar Pu = 1.25 (PD+PL+Ps)

“Mn” se calcula sólo para el primer piso

3.- Cálculo del Refuerzo Vertical a Concentrar en Extremos

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En el caso que exista paredes transversales, puedeaplicarse conservadoramente la fórmula anterior,reduciendo Mu por la acción de la carga tributariaPt que baja por la pared transversal:

X PtMu – Pt e

e

As1

Mu

As2

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El muro ortogonal “Y” se diseña en forma similar que elmuro “X” y en la zona de intersección se utiliza el mayorde los refuerzos.

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DIAGRAMA DE INTERACCIÓN(opcional)

Obtención de unpunto del diagramade interacción

a = 0.85 c

Sí es < eyà fs = Es esSí es > eyà fs = fy

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Primer Piso:Vn1 = 1.25 Vu1 (Mn1 / Mu1) ...mínimo VR1

Pisos Superiores:Vni = 1.25 Vui (Mn1 / Mu1) ...máximo VRi

D = 0.8 L cuando Me / (Ve L) >1D = L cuando Me / (Ve L) < 1s < 45 cm

4.- Diseño por Corte

Vn

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T = Vn h / L < Vn

As = T / (1.5 fy) > 0.1 f´c Acs / fy...mínimo 4 φ 8 mm

Estribos mínimos: [] ¼”, 1 @ 5, 4 @ 10, r @ 25 cm

5.- Diseño de la Solera

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AISLAMIENTO DEL ALFÉIZARSan Bartolomé