comune di firenze spostamento impianto di sollevamento … · relazione preliminare strutture...
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COMUNE DI FIRENZE
SPOSTAMENTO IMPIANTO DI SOLLEVAMENTO
VIA GIULIO CACCINI
R.6
RELAZIONE PRELIMINARE
STRUTTURE
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
1
Indice
RELAZIONE GENERALE ILLUSTRATIVA DELL’INTERVENTO STRUTTURALE (A3) ..................................... 2
NORMATIVE DI RIFERIMENTO (A3) ......................................................................................................... 5
RELAZIONE SUI MATERIALI IMPIEGATI (A4) ............................................................................................ 6
RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI (A6-A7) ................................................................... 8
SCALA METALLICA PREFABBRICATA ................................................................................................... 11
RELAZIONE DI CALCOLO (A8) ......................................................................................................... 11
FASCICOLO DEI CALCOLI (A9) ....................................................................................................... 17
VERIFICA STATO LIMITE DI SOLLEVAMENTO DERIVATORE ................................................................. 45
VERIFICA SOLLEVAMENTO TOP STATION ............................................................................................ 46
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
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RELAZIONE GENERALE ILLUSTRATIVA DELL’INTERVENTO STRUTTURALE (A3)
La seguente relazione ha per oggetto il predimensionamento strutturale delle opere civili
relative al progetto definitivo: “Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini”.
Il progetto riguarda la dismissione del vecchio sollevamento presente in Via Giulio Caccini a
Firenze, ed il suo rifacimento in una posizione migliore. Attualmente tale impianto si trova a
meno di 10 metri dall’argine del Torrente Terzolle; proprio per mantenere una distanza
regolamentare è necessario dismettere l’esistente e costruirne uno nuovo sul lato opposto
della strada, fuori dall’alveo del torrente e in una zona confinata dal muro di sponda
esistente.
Le opere in progetto sono:
- realizzazione di una nuova stazione di sollevamento interrata, costituita da una stazione
prefabbricata in vetroresina con fondo speciale auto accumulo di sedimenti (tipo Top
Station Flygt o similari);
- scala metallica prefabbricata per l’accesso al sollevamento;
- nuovo pozzetto derivatore in c.a. prefabbricato (dim. nette interne 1,2x1,2 m);
- nuove tubazioni di derivazione in PVC De 200;
- nuova tubazione di mandata PE100 De90 da posare in via Caccini;
- realizzazione di impianti elettrici, con quadri di comando e posa di cavidotti elettrici.
Per maggiori dettagli ed informazioni circa il progetto, si rimanda agli elaborati progettuali
allegati al Progetto Definitivo.
Da un punto di vista strutturale, il manufatto più rilevante è rappresentato dalla scala
metallica prefabbricata, necessaria per l’accessibilità alla nuova stazione di sollevamento.
Tale scala verrà realizzata in carpenteria metallica lavorata in officina mediante taglio,
assemblaggio e saldatura, con giunzioni bullonate da eseguirsi in opera con bulloni e barre
filettate in acciaio. Le saldature realizzate secondo norma UNI EN ISO 3834, dovranno essere
eseguite da operatori certificati secondo norma UNI EN 287-1 del 2007 con patentino di
qualifica del saldatore. Le strutture metalliche di acciaio saranno preventivamente
decapate e successivamente soggette ad un trattamento di zincatura a caldo secondo
norma UNI EN ISO 1461.
Relazione
preliminare strutture Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini
La destinazione d’uso della scala è di tipo manutentivo in quanto, durante l’eserci
dell’opera, il punto di accesso che avverrà dal marciapiede di via Caccini, sarà chiuso da
un cancello e l’utilizzazione risulta possibile solo al personale di Publiacqua.
Sezione di progetto stazione di sollevamento
Come si può osservare dalla p
un pianerottolo di mezzo piano ed una larghezza netta interna di passaggio di 1,00 metri.
fondazioni, superficiali, sono previste con platee in cemento armato posate su di uno strato
di stabilizzato.
In questa relazione si determina
sopra, effettuando anche un pred
principali. Si effettua infine una verifica a sollevamento del
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DEGL’INNOCENTI
La destinazione d’uso della scala è di tipo manutentivo in quanto, durante l’eserci
dell’opera, il punto di accesso che avverrà dal marciapiede di via Caccini, sarà chiuso da
risulta possibile solo al personale di Publiacqua.
Sezione di progetto stazione di sollevamento
Come si può osservare dalla precedente immagine, la scala avrà un dislivello di circa 2,55 m,
un pianerottolo di mezzo piano ed una larghezza netta interna di passaggio di 1,00 metri.
fondazioni, superficiali, sono previste con platee in cemento armato posate su di uno strato
In questa relazione si determinano i carichi ed il livello prestazionale
sopra, effettuando anche un predimensionamento di massima degli elementi strutturali
Si effettua infine una verifica a sollevamento del derivatore, in quanto tale opera
Redatto Controllato/
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La destinazione d’uso della scala è di tipo manutentivo in quanto, durante l’esercizio
dell’opera, il punto di accesso che avverrà dal marciapiede di via Caccini, sarà chiuso da
risulta possibile solo al personale di Publiacqua.
recedente immagine, la scala avrà un dislivello di circa 2,55 m,
un pianerottolo di mezzo piano ed una larghezza netta interna di passaggio di 1,00 metri. Le
fondazioni, superficiali, sono previste con platee in cemento armato posate su di uno strato
ale delle strutture di cui
imensionamento di massima degli elementi strutturali
derivatore, in quanto tale opera
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verrà realizzata in prossimità del Torrente Terzolle e potrebbe essere soggetta a sollevamento
generato dalla spinta dell’acqua.
Resta inteso che la scala metallica, essendo una struttura interamente prefabbricata, il
produttore dovrà elaborare il progetto, i disegni esecutivi nonché tutta la documentazione
tecnica necessaria comprensiva di calcolo strutturale nei confronti delle azioni statiche e
sismiche, il collaudo, i certificati sui materiali utilizzati ed il libretto d’uso e manutenzione, il
tutto secondo le Norme Tecniche sulle Costruzioni (D.M. 14 gennaio 2008).
Localizzazione dell'intervento
Comune: FIRENZE
Provincia: FIRENZE
Regione: TOSCANA
Coordinate GPS:
latitudine : 43.8043 N
longitudine: 11.2435 E
altitudine s.l.m.: 50 m
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NORMATIVE DI RIFERIMENTO (A3)
Viene fatto riferimento alle seguenti normative:
- LEGGE n°1086 del 05/11/1971 “Norme per la disciplina delle opere di conglomerato
cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica”;
- LEGGE n°64 del 02/02/1974 “Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le
zone sismiche”;
- DECRETO PRESIDENTE REPUBBLICA n°380 del 06/06/2001 “Testo unico delle disposizioni
legislative e regolamentari in materia edilizia”;
- DECRETO MINISTERIALE del 14/01/2008 “Norme tecniche per le costruzioni”;
- CIRCOLARE MINISTERIALE del 02/02/2009 n.617 “Istruzioni per l'applicazione delle 'Nuove norme
tecniche per le costruzioni' di cui al decreto ministeriale 14 gennaio 2008”;
- DECRETO DEL PRESIDENTE DELLA GIUNTA REGIONALE 9 luglio 2009, n. 36/R Regolamento di
attuazione dell'art. 117 della L.R. 1/2005 (Norme per il governo del territorio). Disciplina sulle
modalità di svolgimento delle attività di vigilanza delle opere e delle costruzioni in zone
soggette a rischio sismico;
- UNI EN ISO 1461 “Rivestimenti di zincatura per immersione a caldo su prodotti finiti ferrosi e
articoli di acciaio”.
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RELAZIONE SUI MATERIALI IMPIEGATI (A4)
Si dispone l’impiego dei seguenti materiali:
� Cemento: Tipo 42,5 R conforme UNI EN 197/1
� Aggregati: obbligo di marcatura CE conforme UNI EN 1262
� Acqua: conforme UNI EN 1008:2003
� Additivi: conformi UNI EN 934-2
� Calcestruzzo classe di resistenza C12/15 – XC0 (norme UNI-EN 206)
Magrone di fondazione
Resistenza caratteristica cilindrica a compressione fck = 12,0 N/mm2
Resistenza caratteristica a trazione fctk = 1,10 N/mm2
� Calcestruzzo classe di resistenza C25/30 – XC1/XC2 (norme UNI-EN 206)
Resistenza caratteristica cilindrica a compressione fck = 25,0 N/mm2
Resistenza caratteristica a trazione fctk = 1,79 N/mm2
� Calcestruzzo classe di resistenza minima C28/35 – XA1 (norme UNI-EN 206)
Platea – pareti - soletta
Resistenza caratteristica cilindrica a compressione fck = 28,0 N/mm2
Resistenza caratteristica a trazione fctk = 1,94 N/mm2
� Acciaio per armatura B 450 C (norme UNI-EN ISO 15630)
Barre e reti elettrosaldate
Tensione caratteristica di snervamento fyk ≥ 450 N/mm2
Tensione caratteristica di rottura ftk ≥ 540 N/mm2
� Acciaio per carpenteria metallica S275 t≤40 mm (norme UNI-EN ISO 10025)
Tensione caratteristica di snervamento fyk ≥ 450 N/mm2
Tensione caratteristica di rottura ftk ≥ 430 N/mm2
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� Bulloni e dadi (UNI EN ISO 4016:2002,UNI 5592:1968, UNI EN ISO 898-1:2001)
Bulloni classe 8.8
Dadi classe 8
Tensione caratteristica di snervamento Fyb ≥ 639 N/mm2
Tensione caratteristica di rottura Ftb ≥ 800 N/mm2
� Saldature secondo norma UNI EN ISO 3834 eseguite con operatori certificati secondo
norma UNI EN 287-1 del 2007 con patentino di qualifica del saldatore
Tutti i materiali e i prodotti per uso strutturale devono essere qualificati dal produttore
secondo le modalità indicate nel capitolo 11 delle “Norme Tecniche per le Costruzioni”
approvate con D.M. 14/01/2008. E’ onere del Direttore dei Lavori, in fase di accettazione,
acquisire e verificare la documentazione di qualificazione.
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RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI (A6-A7)
In relazione alle scelte progettuali e tipologiche, alla litologia presente e alle procedure
esecutive previste relativamente alle strutture analizzate, sono state eseguite esclusivamente
delle indagini geognostiche in sito. Grazie a questa campagna di indagine sono state
definite le caratteristiche geologiche e geotecniche relative ai siti interessati dalle opere in
progetto. Per la specifica interpretazione dei dati e delle prove effettuate, si rimanda alla
“Relazione geologica” allegata al progetto.
In generale per le opere in progetto sono previsti scavi, in alcuni casi anche profondi:
- stazione di sollevamento = scavo fino a 3,80 m da piano campagna a circa 2,00 m di
distanza dal muro di sostegno di via Caccini;
- derivatore e tubazioni ovoidali = scavi fino a 3,00 m da piano campagna a circa 1,70 m di
distanza dal muro di sostegno di via Caccini;
- la scala metallica di accesso al sollevamento presenta delle platee di fondazione
superficiali in cemento armato gettato in opera, basate su uno strato di misto stabilizzato utile
ad avere un sottofondo più solido e compatto, data la superficialità degli scavi (circa 50
cm).
Le operazioni di escavazione possono più o meno interagire sia con la falda acquifera che
sulla circolazione superficiale delle acque. Quindi in generale, per tutti gli scavi si prescrive di
prevedere un adeguato smaltimento delle acque di origine meteorica con opere di
drenaggio adeguate, in modo da garantire l’assenza di ristagni di acqua al livello del piano
fondale e da permettere lo smaltimento dell’acqua in eccesso proveniente da eventuali
precipitazioni intense e durature.
Per la realizzazione degli scavi, in particolare in aderenza o nelle vicinanze di strutture
esistenti o rilevati stradali, dovranno essere presi tutti i provvedimenti necessari per evitare
che l’asportazione del terreno ed il conseguente rilassamento del terreno limitrofo possano
arrecare danni alle strutture vicine. Particolare attenzione dovrà essere usata nell’uso dei
sistemi meccanici di scavo per evitare che vibrazioni o altri fenomeni possano arrecare
danni alle strutture limitrofe, in specifico bisognerà prestare particolare attenzione negli scavi
vicino al muro di sostegno di via Caccini.
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Sono state eseguite le seguenti indagini:
- n° 1 prova penetrometrica statica CPT che da piano campagna ha raggiunto quota
meno 2,0 m da piano campagna. A tale quota la prova si è dovuta arrestare a causa
dell’alta resistenza del sottosuolo, con valori elevati di pressione, tipici delle ghiaie. Per i
dettagli della prova vedasi la relazione geologica allegata al progetto;
- indagine sismica tipo Masw secondo le indicazioni delle norme tecniche sulle
costruzioni per la determinazione della categoria sismica del sottosuolo.
Non è stato possibile effettuare misurazioni piezometriche per il rilevamento della falda
acquifera, ma la falda è da considerarsi libera fino a piano campagna, data la buona
permeabilità dei terreni ghiaiosi presenti. Per le verifiche a sollevamento del derivatore è
stata quindi considerata falda a piano campagna.
Sulla base delle indicazioni della relazione geologica ed in seguito all’interpretazione delle
indagini eseguite, si assume di avere due strati di cui il più superficiale e su cui è fondata
l’opera, con litologia avente caratteristiche coesive con i seguenti parametri geotecnici:
• 1° strato valori caratteristici terreno da 0 m - 2,00 m di prof. - RIPORTO:
Peso specifico terreno γ (kg/mc) 1600
Peso specifico saturo γsat (kg/mc) 1800
Angolo di resistenza al taglio Фk 18°
Coesione drenata c’ (kg/cmq) 0
Coesione non drenata Cu (kg/cmq) 0
• 2° strato valori caratteristici terreno oltre 2,20 m di prof. - GHIAIE:
Peso specifico terreno γ (kg/mc) 1800
Peso specifico saturo γsat (kg/mc) 2000
Angolo di resistenza al taglio Фk 34°
Coesione drenata C’ (kg/cmq) 0
Parametri sismici terreno
In base all’indagine sismica effettuata (vedi relazione geologica) il sito destinato ad
accogliere la scala metallica ed il sollevamento, ricade nella categoria di Sottosuolo B,
secondo la tabella 3.2.II del D.M. 14/01/2008 “Norme Tecniche per le Costruzioni”: “B) rocce
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tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fine molto
consistenti”.
Per quanto riguarda invece la categoria topografica del suolo si ha la Categoria topografica
T1, che corrisponde a “Pendii con inclinazione media superiore a 15°, i > 15°” secondo la
tabella 3.2.IV del D.M. 14/01/2008 “Norme Tecniche per le Costruzioni”.
Infine si prescrive di verificare, durante il corso dei lavori e degli scavi, la correttezza della
tipologia del terreno e le conseguenti ipotesi assunte per la determinazione dei carichi
ammissibili nonché la presenza di eventuali discontinuità del terreno.
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SCALA METALLICA PREFABBRICATA
RELAZIONE DI CALCOLO (A8)
Si effettua un predimensionamento di massima della scala metallica valutando in prima
approssimazione i livelli prestazionali della struttura e le tensioni trasmesse al terreno. Si
considera per questo, a favore di sicurezza, un carico massimo di esercizio di 400 kg/mq ben
oltre il carico relativo alla destinazione d’uso della scala che è adibita all’esclusivo passaggio
del personale di Publiacqua a scopo manutentivo. Oltre al carico predetto, si considera
anche l’azione sismica che, data la conformazione e la “leggerezza” della struttura, sarà di
modesta intensità.
Resta inteso che, essendo una struttura interamente prefabbricata, il produttore dovrà
elaborare il progetto e la relazione di calcolo strutturale nonché tutta la documentazione
tecnica necessaria comprensiva di calcolo strutturale nei confronti delle azioni statiche e
sismiche, il collaudo, i certificati sui materiali utilizzati ed il libretto d’uso e manutenzione, il
tutto secondo le Norme Tecniche sulle Costruzioni (D.M. 14 gennaio 2008).
Per procedere al predimensionamento della scala si analizza un modello agli elementi finiti
della struttura, elaborato con il programma di calcolo strutturale ModeSt. Il modello, di cui si
riportano di seguito delle immagini rappresentative, consiste in elementi monodimensionali
(beam) con funzione trave per i cosciali della scala, elementi monodimensionali (beam) con
funzione pilastro per gli elementi verticali che scaricano in fondazione le forze agenti ed
elementi bidimensionali con funzionamento a piastra che rappresentano le fondazioni a
platea. Tali ultimi elementi saranno inseriti su un letto di molle alla Winkler con costante K=0,5
kg/cmc (valore a favore di sicurezza data la superficialità delle fondazioni), per
rappresentare l’interazione con il terreno. I cosciali della scala, che saranno gli elementi
orizzontali principali che sosterranno i carichi verticali (realizzati in UPN 180), avranno uno
schema statico di semplice appoggio; i pilastri verticali (realizzati in HEB 160) verranno
collegati alle platee di fondazione tramite piastre in acciaio e tirafondi annegati nel getto di
fondazione.
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Modello tridimensionale
Modello unifilare
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Le azioni in gioco che andranno a sollecitare la struttura in esame sono:
- i pesi propri delle strutture stesse;
- pesi permanenti portati ovvero il carico dei grigliati degli scalini (pari a 30 kg/mq);
- il carico di esercizio della scala (assunto in via cautelare pari a 400 kg/mq);
- azione sismica con fattore di struttura q=1 (struttura non dissipativa).
Criteri di analisi della sicurezza
La valutazione della sicurezza dell’opera dovrà essere fatta attraverso il metodo
semiprobabilistico agli stati limite con l’impiego di coefficienti parziali di sicurezza.
Nel progetto si dovrà effettuare la progettazione con il metodo degli stati limite secondo NTC
2008.
Analisi dei carichi
Le analisi sono state condotte considerando i seguenti pesi specifici e i seguenti carichi di
progetto:
AZIONI STATICHE VERTICALI:
1 - Carichi permanenti (G1)
Calcestruzzo γ = 24,0 kN/mc
C.a. γ = 25,0 kN/mc
Acciaio γ = 78,5 kN/mc
2 - Carichi permanenti portati (G2)
Grigliati scala γ = 0,30 KN/mc
3 – Carichi accidentali (Q1k)
qik = 4 KN/mq sovraccarico accid.
AZIONI ORIZZONTALI:
Azione sismica (S)
Vita nominale = 50 anni
Classe d’uso = 1 Classe I – presenza solo occasionale di persone
Coefficiente Cu = 0,7
Periodo di riferimento Vr = 35 anni
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Fattore di struttura q=1 si assume di avere nei confronti dell’azione sismica una struttura
non dissipativa.
Localizzazione dell'intervento:
Comune: FIRENZE
Provincia: FIRENZE
Regione: TOSCANA
Coordinate GPS:
latitudine : 43.8043
longitudine: 11.24
altitudine s.l.m.: 50 m
Categoria di sottosuolo:
Categoria di sottosuolo
Categoria topografica T
Impostazioni analisi sismica
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Fattore di struttura q=1 si assume di avere nei confronti dell’azione sismica una struttura
:
FIRENZE
FIRENZE
TOSCANA
8043 N
2435 E
m
Categoria di sottosuolo B (tab. 3.2 NTC 2008)
topografica T1 (tabella 3.2.IV NTC 2008) - ST = 1,0
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Fattore di struttura q=1 si assume di avere nei confronti dell’azione sismica una struttura
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Combinazioni dei carichi
Si riporta il significato dei simboli di seguito utilizzati:
G1= pesi propri strutturali
G2= carichi permanenti portati
Qki= azioni variabili
I coefficienti ψij sono detti coefficienti di combinazione, normalmente compresi tra 0 ed 1,
che vanno a ridurre il valore dei carichi variabili in caso di una loro concomitanza. I valore di
tali coefficienti è differente a seconda
delle azioni. I valori possono essere ricavati dalle tabelle 2.5.1 delle Nuove Norme Tecniche
per le Costruzioni del 14 gennaio 2008.
Ai fini delle verifiche degli stati limite, si definiscono le segu
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Si riporta il significato dei simboli di seguito utilizzati:
G2= carichi permanenti portati
I coefficienti ψij sono detti coefficienti di combinazione, normalmente compresi tra 0 ed 1,
che vanno a ridurre il valore dei carichi variabili in caso di una loro concomitanza. I valore di
tali coefficienti è differente a seconda del tipo di carico variabile e del tipo di combinazione
delle azioni. I valori possono essere ricavati dalle tabelle 2.5.1 delle Nuove Norme Tecniche
per le Costruzioni del 14 gennaio 2008.
Ai fini delle verifiche degli stati limite, si definiscono le seguenti combinazioni delle azioni
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I coefficienti ψij sono detti coefficienti di combinazione, normalmente compresi tra 0 ed 1,
che vanno a ridurre il valore dei carichi variabili in caso di una loro concomitanza. I valore di
del tipo di carico variabile e del tipo di combinazione
delle azioni. I valori possono essere ricavati dalle tabelle 2.5.1 delle Nuove Norme Tecniche
enti combinazioni delle azioni:
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SLU ultimo
∑ ⋅⋅+⋅+⋅+⋅ KiiQiKQGG QQGG0112211
ψγγγγ
SLE caratteristica o rara
∑ ⋅+++ KiiK QQGG0121
ψ
SLE frequente
SLE quasi permanente
∑ ⋅+⋅++KiiK
QQGG212121
ψψ
SL ultimi e d’esercizio connessi all’azione sismica E
∑ ⋅+++ Kii QGGE221
ψ
STR (A1) GEO (A2) ψ0 ψ1 ψ2
1Gγ 1,30 1,00
2Gγ 1,50 1,30
Qγ Categoria C Ambienti
suscettibili di affollamento
1,50 1,50 0,70 0,70 0,60
Di seguito si riporta il fascicolo dei calcoli della struttura analizzata con un’analisi sismica
dinamica con fattore di struttura q=1. Si riportano anche le verifiche delle sezioni degli
elementi principali, per i cosciali (UPN 180) risultano dimensionanti le combinazioni statiche,
mentre per i pilastri (HEB 160) risultano dimensionanti le combinazioni sismiche. Per verifica si
riportano anche le tensioni massime sul terreno e gli spostamenti dei nodi più rappresentativi
della scala.
∑ ⋅+⋅++KiiK
QQGG211121
ψψ
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FASCICOLO DEI CALCOLI (A9)
Sistemi di riferimento
Le coordinate, i carichi concentrati, i cedimenti, le reazioni vincolari e gli spostamenti dei NODI sono riferiti ad
una terna destra cartesiana globale con l'asse Z verticale rivolto verso l'alto.
I carichi in coordinate locali e le sollecitazioni delle ASTE sono riferite ad una terna destra cartesiana locale così
definita:
- origine nel nodo iniziale dell'asta;
- asse X coincidente con l'asse dell'asta e con verso dal nodo iniziale al nodo finale;
- immaginando la trave a sezione rettangolare l'asse Y è parallelo alla base e l'asse Z è parallelo all'altezza. La
rotazione dell'asta comporta quindi una rotazione di tutta la terna locale.
Si può immaginare la terna locale di un'asta comunque disposta nello spazio come derivante da quella globale dopo una
serie di trasformazioni:
- una rotazione intorno all'asse Z che porti l'asse X a coincidere con la proiezione dell'asse dell'asta sul piano
orizzontale;
- una traslazione lungo il nuovo asse X così definito in modo da portare l'origine a coincidere con la proiezione del
nodo iniziale dell'asta sul piano orizzontale;
- una traslazione lungo l'asse Z che porti l'origine a coincidere con il nodo iniziale dell'asta;
- una rotazione intorno all'asse Y così definito che porti l'asse X a coincidere con l'asse dell'asta;
- una rotazione intorno all'asse X così definito pari alla rotazione dell'asta.
In pratica le travi prive di rotazione avranno sempre l'asse Z rivolto verso l'alto e l'asse Y nel piano del solaio,
mentre i pilastri privi di rotazione avranno l'asse Y parallelo all'asse Y globale e l'asse Z parallelo ma controverso
all'asse X globale. Da notare quindi che per i pilastri la "base" è il lato parallelo a Y.
Le sollecitazioni ed i carichi in coordinate locali negli ELEMENTI BIDIMENSIONALI e nei MURI sono riferiti ad una
terna destra cartesiana locale così definita:
- origine nel primo nodo dell'elemento;
- asse X coincidente con la congiungente il primo ed il secondo nodo dell'elemento;
- asse Y definito come prodotto vettoriale fra il versore dell'asse X e il versore della congiungente il primo e il
quarto nodo. Asse Z a formare con gli altri due una terna destrorsa.
Praticamente un elemento verticale con l'asse X locale coincidente con l'asse X globale ha anche gli altri assi locali
coincidenti con quelli globali.
Rotazioni e momenti
Seguendo il principio adottato per tutti i carichi che sono positivi se CONTROVERSI agli assi, anche i momenti
concentrati e le rotazioni impresse in coordinate globali risultano positivi se CONTROVERSI al segno positivo delle
rotazioni. Il segno positivo dei momenti e delle rotazioni è quello orario per l'osservatore posto nell'origine: X
ruota su Y, Y ruota su Z, Z ruota su X. In pratica è sufficiente adottare la regola della mano destra: col pollice
rivolto nella direzione dell'asse, la rotazione che porta a chiudere il palmo della mano corrisponde al segno
positivo.
Normativa di riferimento
La normativa di riferimento è la seguente:
- Legge n. 64 del 2/2/1974 - Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche.
- D.M. del 24/1/1986 - Norme tecniche relative alle costruzioni sismiche.
- Legge n. 1086 del 5/11/1971 - Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e
precompresso ed a struttura metallica.
- D.M. del 14/2/1992 - Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in c.a. normale e precompresso e per le strutture
metalliche.
- D.M. del 9/1/1996 - Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in c.a. normale e precompresso e per le strutture
metalliche.
- D.M. del 16/1/1996 - Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche.
- Circolare n. 21745 del 30/7/1981 - Legge n. 219 del 14/5/1981 - Art. 10 - Istruzioni relative al rafforzamento degli
edifici in muratura danneggiati dal sisma.
- Regione Autonoma Friuli Venezia Giulia - Legge Regionale n. 30 del 20/6/1977 - Documentazione tecnica per la
progettazione e direzione delle opere di riparazione degli edifici - Documento Tecnico n. 2 - Raccomandazioni per la
riparazione strutturale degli edifici in muratura.
- D.M. del 20/11/1987 - Norme Tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il
loro consolidamento.
- Norme Tecniche C.N.R. n. 10011-85 del 18/4/1985 - Costruzioni di acciaio - Istruzioni per il calcolo, l'esecuzione,
il collaudo e la manutenzione.
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
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18
- Norme Tecniche C.N.R. n. 10025-84 del 14/12/1984 - Istruzioni per il progetto, l'esecuzione ed il controllo delle
strutture prefabbricate in conglomerato cementizio e per le strutture costruite con sistemi industrializzati di
acciaio - Istruzioni per il calcolo, l'esecuzione, il collaudo e la manutenzione.
- Circolare n. 65 del 10/4/1997 - Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche per le costruzioni in zone
sismiche" di cui al D.M. del 16/1/1996.
- Eurocodice 5 - Progettazione delle strutture di legno.
- DIN 1052 - Metodi di verifica per il legno.
- D.M. del 14/1/2008 - Norme tecniche per le costruzioni. Le verifiche degli elementi di fondazione sono eseguite
utilizzando l'Approccio 2.
- Circolare n. 617 del 2/2/2009 - Istruzioni per l'applicazione delle "Nuove norme tecniche per le costruzioni" di cui
al D.M. del 14/1/2008.
- Documento Tecnico CNR-DT 200 R1/2012 - Istruzioni per la Progettazione, l'Esecuzione ed il Controllo di Interventi
di Consolidamento Statico mediante l'utilizzo di Compositi Fibrorinforzati.
- Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture in acciaio.
Unità di misura
Le unità di misura adottate sono le seguenti:
- lunghezze : m
- forze : daN
- masse : kg
- temperature : gradi centigradi
- angoli : gradi sessadecimali o radianti
Geometria
Elenco vincoli nodi
Simbologia
Vn = Numero del vincolo nodo
Comm. = Commento
Sx = Spostamento in dir. X (L=libero, B=bloccato, E=elastico)
Sy = Spostamento in dir. Y (L=libero, B=bloccato, E=elastico)
Sz = Spostamento in dir. Z (L=libero, B=bloccato, E=elastico)
Rx = Rotazione intorno all'asse X (L=libera, B=bloccata, E=elastica)
Ry = Rotazione intorno all'asse Y (L=libera, B=bloccata, E=elastica)
Rz = Rotazione intorno all'asse Z (L=libera, B=bloccata, E=elastica)
RL = Rotazione libera
Ly = Lunghezza (dir. Y locale)
Lz = Larghezza (dir. Z locale)
Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler
Vn Comm. Sx Sy Sz Rx Ry Rz RL Ly
<m>
Lz
<m>
Kt
<daN/cmc>
1 Libero L L L L L L
3 El. sew 110001 B B L L L B
Elenco materiali
Simbologia
Mat. = Numero del materiale
Comm. = Commento
P = Peso specifico
E = Modulo elastico
G = Modulo elastico tangenziale
ν = Coeff. di Poisson
α = Coeff. di dilatazione termica
Mat. Comm. P
<daN/mc>
E
<daN/cmq>
G
<daN/cmq> νννν αααα
1 Calcestruzzo 2500 300000.00 130000.00 0.1 1.000000E-05
2 Acciaio 7850 2100000.00 800000.00 0.3 1.000000E-05
Elenco sezioni aste
Simbologia
Sez. = Numero della sezione
Comm. = Commento
Tipo = Tipologia
2C = Doppia C lato labbri
2Cdx = Doppia C lato costola
2I = Doppia I
2L = Doppia L lato labbri
2Ldx = Doppia L lato costole
Relazione
preliminare strutture
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C = C
Cdx = C destra
Cir. = Circolare
Cir.c = Circolare cava
I = I
L = L
Ldx = L destra
Om. = Omega
Pg = Pi greco
Pr = Poligono regolare
Prc = Poligono regolare cavo
Pc = Per coordinate
Ia = Inerzie assegnate
R = Rettangolare
Rc = Rettangolare cava
T = T
U = U
Ur = U rovescia
V = V
Vr = V rovescia
Z = Z
Zdx = Z destra
Ts = T stondata
Ls = L stondata
Cs = C stondata
Is = I stondata
Dis. = Disegnata
Me = Membratura
G = Generica
T = Trave
P = Pilastro
Ver. = Verifica prevista
N = Nessuna
C = Cemento armato
A = Acciaio
L = Legno
B = Base
H = Altezza
s = Spessore ala
a = Spessore anima
r = Raggio raccordo anima-ala
r1 = Raggio in testa ala
Ma = Numero del materiale
C = Numero del criterio di progetto
Ccol = Numero del criterio di progetto collegamento
Sez. Comm. Tipo Me Ver. B
<cm>
H
<cm>
s
<cm>
a
<cm>
r
<cm>
r1
<cm>
Ma C Ccol
1 HEB160 Is P A 16.00 16.00 1.30 0.80 1.50 0.00 2 1 1
2 HEA160 Is T A 16.00 15.20 0.90 0.60 1.50 0.00 2 2 2
3 UPN180 Cs T A 7.00 18.00 1.10 0.80 1.10 0.55 2 2 2
Elenco vincoli aste
Simbologia
Va = Numero del vincolo asta
Comm. = Commento
Tipo = Tipologia
SVI = Definizione di vincolamenti interni
ELA = Vincolo su suolo elastico alla Winkler
BIE-RTC = Biella resistente a trazione e a compressione
BIE-RC = Biella resistente solo a compressione
BIE-RT = Biella resistente solo a trazione
Ni = Sforzo normale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)
Tyi = Taglio in dir. Y locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)
Tzi = Taglio in dir. Z locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)
Mxi = Momento intorno all'asse X locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)
Myi = Momento intorno all'asse Y locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)
Mzi = Momento intorno all'asse Z locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)
Nf = Sforzo normale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)
Tyf = Taglio in dir. Y locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)
Tzf = Taglio in dir. Z locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)
Mxf = Momento intorno all'asse X locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)
Myf = Momento intorno all'asse Y locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)
Mzf = Momento intorno all'asse Z locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)
Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler
Va Comm. Tipo Ni Tyi Tzi Mxi Myi Mzi Nf Tyf Tzf Mxf Myf Mzf Kt
<daN/cmc>
1 Inc+Inc SVI 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2 Inc+Cer SVI 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0
4 Cer+Cer SVI 1 1 1 0 0 0 1 1 1 1 0 0
11 Inc+CerYZ SVI 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0
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Elenco aste
Simbologia
Asta = Numero dell'asta
N1 = Nodo iniziale
N2 = Nodo finale
Sez. = Numero della sezione
Va = Numero del vincolo asta
Par. = Numero dei parametri aggiuntivi
Rot. = Rotazione
FF = Filo fisso
Dy1 = Scost. filo fisso Y1
Dy2 = Scost. filo fisso Y2
Dz1 = Scost. filo fisso Z1
Dz2 = Scost. filo fisso Z2
TC1 = Tipo collegamento iniziale
TC2 = Tipo collegamento finale
Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler
Asta N1 N2 Sez. Va Par. Rot.
<grad>
FF Dy1
<cm>
Dy2
<cm>
Dz1
<cm>
Dz2
<cm>
TC1 TC2 Kt
<daN/cmc>
0 6 -7 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND
0 -7 7 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND
0 307 309 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND
0 202 206 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND
1 1 301 1 11 90.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 PF1 ND
2 202 102 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND
3 3 103 1 11 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 PF1 ND
4 4 104 1 11 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 PF1 ND
5 5 305 1 11 90.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 PF1 ND
6 206 106 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND
102 102 107 3 2 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND
102 107 108 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND
103 103 104 2 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND
104 106 109 3 2 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND
104 109 110 3 4 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND
107 6 107 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND C
108 7 108 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND C
116 107 103 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 C C
116 103 109 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 C ND
117 108 104 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 C C
117 104 110 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 C ND
301 306 301 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND C
301 301 307 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 C ND
304 308 305 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND C
304 305 309 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 C ND
305 306 308 3 4 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND
306 301 305 2 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND
309 307 202 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND
313 309 206 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND
Elenco tipi elementi bidimensionali
Simbologia
Tb = Numero del tipo muro/elemento bidimensionale
Comm. = Commento
Tipo = Tipologia
F = Membranale e Flessionale
M = Membranale
W-RC = Winkler resistente solo a compressione
W-RTC = Winkler resistente a trazione e a compressione
Uso = Utilizzo
G = Generico
P = Parete
S = Soletta/Platea
N = Nucleo
M = Muratura ordinaria
L = Pilastro
MA = Muratura armata
Mat. = Numero del materiale
Crit. = Numero del criterio di progetto
Spess. = Spessore
Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler
Tb Comm. Tipo Uso Mat. Crit. Spess.
<cm>
Kt
<daN/cmc>
1 Fondazione W-RTC S 1 1 30.00 0.50
Elenco tipi solai
Simbologia
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Ts = Numero del tipo solaio
Comm. = Commento
Qps = Carico permanente strutturale
Qpn = Carico permanente non strutturale
Qa = Primo carico accidentale
Qa2 = Secondo carico accidentale
Qa3 = Terzo carico accidentale
Rip. ter. = Ripartizione su aste terminali
Rip. int. = Ripartizione su aste interne
s = Coeff. di riduzione
Hs = Altezza solaio
Sc = Spessore cappa
Crit. = Numero del criterio di progetto
Ts Comm. Qps
<daN/mq>
Qpn
<daN/mq>
Qa
<daN/mq>
Qa2
<daN/mq>
Qa3
<daN/mq>
Rip. ter. Rip. int. s Hs
<cm>
Sc
<cm>
Crit.
1 grigliato 0.00 30.00 400.00 0.00 0.00 50.00 50.00 0.33 5.00 5.00 1
Carichi
Condizioni di carico elementari
Simbologia
CCE = Numero della condizione di carico elementare
Comm. = Commento
Mx = Moltiplicatore della massa in dir. X
My = Moltiplicatore della massa in dir. Y
Mz = Moltiplicatore della massa in dir. Z
Jpx = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse X
Jpy = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Y
Jpz = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Z
Tipo CCE = Tipo di CCE per calcolo agli stati limite
Sicurezza = Contributo alla sicurezza
F = a favore
S = a sfavore
A = ambigua
Variabilità = Tipo di variabilità
B = di base
I = indipendente
A = ambigua
CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza Variabilità
1 pesi propri 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 D.M. 08 Permanenti strutturali S --
2 permanenti portati 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 2 D.M. 08 Permanenti non strutturali S --
3 accidentali scale 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 5 D.M. 08 Variabili Categoria C Ambienti suscettibili di
affollamento
S B
Risultati del calcolo
Parametri di calcolo La modellazione della struttura e la rielaborazione dei risultati del calcolo sono stati effettuati con:
ModeSt ver. 8.10, prodotto da Tecnisoft s.a.s. - Prato
La struttura è stata calcolata utilizzando come solutore agli elementi finiti:
Xfinest ver. 2015, prodotto da Ce.A.S. S.r.l. - Milano
Tipo di normativa: stati limite D.M. 08
Tipo di calcolo: analisi sismica dinamica
Vincoli esterni: Considera sempre vincoli assegnati in modellazione
Schematizzazione piani rigidi: nessun impalcato rigido
Modalità di recupero masse secondarie: mantenere sul nodo masse e forze relative
Generazione combinazioni
- Lineari: si
- Valuta spostamenti e non sollecitazioni: no
- Buckling: no
Opzioni di calcolo
- Sono state considerate infinitamente rigide le zone di connessione fra travi, pilastri ed elementi bidimensionali
con una riduzione del 20%
- Calcolo con offset rigidi dai nodi: no
- Uniformare i carichi variabili: no
- Massimizzare i carichi variabili: no
- Minimo carico da considerare: 0.00 <daN/m>
- Recupero carichi zone rigide: taglio e momento flettente
- Modalità di combinazione momento torcente: disaccoppiare le azioni
Opzioni del solutore
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- Tipo di elemento bidimensionale: QF46
- Calcolo sforzo nei nodi: No
- Trascura deformabilità a taglio delle aste: No
- Analisi dinamica con metodo di Lanczos: Sì
- Check sequenza di Sturm: Sì
- Soluzione matrice con metodo ver. 5.1: No
- Analisi non lineare con Newton modificato: No
- Usa formulazione secante per buckling: No
- Trascura buckling torsionale: No
Dati struttura
- Zona sismica: zona 3
- Sito di costruzione: via caccini, firenze LON. 11.24350 LAT. 43.80430
Contenuto tra ID reticolo: 19837 19836 20059 20058
Simbologia
TCC = Tipo di combinazione di carico
SLU = Stato limite ultimo
SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica)
SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara
SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente
SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente
SLD = Stato limite di danno
SLV = Stato limite di salvaguardia della vita
SLC = Stato limite di prevenzione del collasso
SLO = Stato limite di operatività
SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco
TR = Periodo di ritorno <anni>
Ag = Accelerazione orizzontale massima al sito
FO = Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale
TC* = Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale <sec>
SS = Coefficiente di amplificazione stratigrafica
CC = Coefficiente funzione della categoria del suolo
TCC TR Ag
<g>
FO TC* SS CC
SLD 35 0.0499 2.56 0.26 1.20 1.45
SLV 332 0.1146 2.46 0.30 1.20 1.40
- Edificio esistente: No
- Tipo di opera: Opera ordinaria
- Vita nominale VN: 50.00
- Classe d'uso: Classe I
- SL Esercizio: SLO-Pvr no, SLD-Pvr 63.00
- SL Ultimi: SLV-Pvr 10.00, SLC-Pvr no
- Classe di duttilità: Classe B
- Quota di riferimento: 0.00 <m>
- Altezza della struttura: 2.46 <m>
- Numero piani edificio: 0
- Coefficiente θ: 0.00 - Edificio regolare in altezza: no
- Edificio regolare in pianta: no
- Forze orizzontali convenzionali per stati limite non sismici: 1.00%
- Genera stati limite per verifiche di resistenza al fuoco: no
Dati di calcolo
- Categoria del suolo di fondazione: B
- Tipologia edificio: acciaio a telaio a più piani e più campate
Coeff. C1: 0.085
Periodo T1: 0.16696
Coeff. λ SLD: 1.00
Coeff. λ SLV: 1.00
Rapporto di sovraresistenza (αu/α1): 1.15
Valore di riferimento del fattore di struttura (q0): 4.00
Fattore riduttivo (Kw): 1.00
Fattore riduttivo regolarità in altezza (KR): 0.80
Fattore di struttura (q): 1.00
- Categoria topografica: T1 - Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i<=15°
- Coeff. amplificazione topografica ST: 1.00
- Fattore di struttura per sisma verticale (qv): 1.50
- Modalità di calcolo modi di vibrare: Autovalori
- Numero modi: 3
- Modi da considerare: tali da movimentare una percentuale di massa pari a 85.00%
- Trascura modi con massa movimentata minore di: no
- Smorzamento spettro: 5.00%
Relazione
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Figura numero 1: Spettro SLD
0 . 500 1 . 000 1 . 500 2 . 000 2 . 500 3 . 000 3 . 500 4 . 000
0 . 010
0 . 020
0 . 030
0 . 040
0 . 050
0 . 060
0 . 070
0 . 080
0 . 090
0 . 100
0 . 110
0 . 120
0 . 130
0 . 140
0 . 150
0 . 160 Pun t i ca r a t t e r i zzan t i
TB
TB( 0 . 12 ) = 0 . 153
TC
TC( 0 . 37 ) = 0 . 153
TD
TD( 1 . 80 ) = 0 . 031
T [ s ]
Ag
/g
Relazione
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Figura numero 2: Spettro SLV
- Angolo di ingresso del sisma: 0.00 <grad>
Condizioni di carico elementari
Simbologia
CCE = Numero della condizione di carico elementare
Comm. = Commento
Mx = Moltiplicatore della massa in dir. X
My = Moltiplicatore della massa in dir. Y
Mz = Moltiplicatore della massa in dir. Z
Jpx = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse X
Jpy = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Y
Jpz = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Z
Tipo CCE = Tipo di CCE per calcolo agli stati limite
Sicurezza = Contributo alla sicurezza
F = a favore
S = a sfavore
A = ambigua
Variabilità = Tipo di variabilità
B = di base
I = indipendente
A = ambigua
CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza Variabilità
1 pesi propri 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 S --
2 permanenti portati 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 2 S --
3 accidentali scale 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 5 S B
Elenco tipi cce definiti
Simbologia
Tipo CCE = Tipo condizione di carico elementare
Comm. = Commento
Tipo = Tipologia
G = Permanente
Q = Variabile
I = Da ignorare
A = Azione eccezionale
0 . 500 1 . 000 1 . 500 2 . 000 2 . 500 3 . 000 3 . 500 4 . 000
0 . 050
0 . 100
0 . 150
0 . 200
0 . 250
0 . 300
0 . 350 Pun t i ca r a t t e r i zzan t i
TB
TB ( 0 . 14 ) = 0 . 338
TC
TC( 0 . 42 ) = 0 . 338
TD
TD( 2 . 06 ) = 0 . 068
T [ s ]
Ag
/g
Relazione
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P = Precompressione
Durata = Durata del carico
N = Non definita
P = Permanente
L = Lunga
M = Media
B = Breve
I = Istantanea
γ min. = Coeff. γ min.
γ max = Coeff. γ max
ψ0 = Coeff. ψ0
ψ1 = Coeff. ψ1
ψ2 = Coeff. ψ2
ψ0,s = Coeff. ψ0 sismico (D.M. 96)
Tipo CCE Comm. Tipo Durata γγγγ min. γγγγ max ψψψψ0 ψψψψ1 ψψψψ2 ψψψψ0,s
1 D.M. 08 Permanenti strutturali G N 1.00 1.30
2 D.M. 08 Permanenti non strutturali G N 0.00 1.50
5 D.M. 08 Variabili Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento Q N 0.00 1.50 0.70 0.70 0.60 0.00
Ambienti di carico
Simbologia
N Numero
Comm. Commento
1 pesi propri
2 permanenti portati
3 accidentali scale
F azioni orizzontali convenzionali
SLU Stato limite ultimo
SLR Stato limite per combinazioni rare
SLF Stato limite per combinazioni frequenti
SLQ Stato limite per combinazioni quasi permanenti o di danno
N Comm. 1 2 3 F S SLU SLR SLF SLQ
1 Calcolo sismico si si si no si si no no no
2 Calcolo statico si si si si no si si si si
Elenco combinazioni di carico simboliche
Simbologia
CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari
Comm. = Commento
TCC = Tipo di combinazione di carico
SLU = Stato limite ultimo
SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica)
SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara
SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente
SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente
SLD = Stato limite di danno
SLV = Stato limite di salvaguardia della vita
SLC = Stato limite di prevenzione del collasso
SLO = Stato limite di operatività
SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco
CC Comm. TCC 1 2 3 F S
1 Amb. 1 (Sisma) SLU S 1 1 ψ2 ----- 1
2 Amb. 2 (SLU) SLU γ max γ max γ max 1 -----
3 Amb. 2 (SLE R) SLE R 1 1 1 1 -----
4 Amb. 2 (SLE F) SLE F 1 1 ψ1 1 -----
5 Amb. 2 (SLE Q) SLE Q 1 1 ψ2 1 -----
Genera le combinazioni con un solo carico di tipo variabile come di base: no
Considera sollecitazioni dinamiche con segno dei modi principali: no
Combinazioni delle cce
Simbologia
CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari
Comm. = Commento
TCC = Tipo di combinazione di carico
SLU = Stato limite ultimo
SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica)
SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara
SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente
SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente
SLD = Stato limite di danno
SLV = Stato limite di salvaguardia della vita
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
26
SLC = Stato limite di prevenzione del collasso
SLO = Stato limite di operatività
SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco
An. = Tipo di analisi
L = Lineare
NL = Non lineare
Bk = Buckling
S = Si
N = No
CC Comm. TCC An. Bk 1 2 3 F X F Y ±S X ±S Y
1 CC 1 - Amb. 1 (SLU S) S +X+0.3Y SLV L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.30
2 CC 2 - Amb. 1 (SLE) S +X+0.3Y SLD L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.30
3 CC 3 - Amb. 1 (SLU S) S +X-0.3Y SLV L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 -0.30
4 CC 4 - Amb. 1 (SLE) S +X-0.3Y SLD L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 -0.30
5 CC 5 - Amb. 1 (SLU S) S +0.3X+Y SLV L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 0.30 1.00
6 CC 6 - Amb. 1 (SLE) S +0.3X+Y SLD L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 0.30 1.00
7 CC 7 - Amb. 1 (SLU S) S -0.3X+Y SLV L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 -0.30 1.00
8 CC 8 - Amb. 1 (SLE) S -0.3X+Y SLD L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 -0.30 1.00
9 CC 9 - Amb. 2 (SLU) F X SLU L N 1.30 1.50 1.50 1.00 0.00 0.00 0.00
10 CC 10 - Amb. 2 (SLU) F -X SLU L N 1.30 1.50 1.50 -1.00 0.00 0.00 0.00
11 CC 11 - Amb. 2 (SLU) F Y SLU L N 1.30 1.50 1.50 0.00 1.00 0.00 0.00
12 CC 12 - Amb. 2 (SLU) F -Y SLU L N 1.30 1.50 1.50 0.00 -1.00 0.00 0.00
13 CC 13 - Amb. 2 (SLE R) F X SLE R L N 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00
14 CC 14 - Amb. 2 (SLE R) F -X SLE R L N 1.00 1.00 1.00 -1.00 0.00 0.00 0.00
15 CC 15 - Amb. 2 (SLE R) F Y SLE R L N 1.00 1.00 1.00 0.00 1.00 0.00 0.00
16 CC 16 - Amb. 2 (SLE R) F -Y SLE R L N 1.00 1.00 1.00 0.00 -1.00 0.00 0.00
17 CC 17 - Amb. 2 (SLE F) F X SLE F L N 1.00 1.00 0.70 1.00 0.00 0.00 0.00
18 CC 18 - Amb. 2 (SLE F) F -X SLE F L N 1.00 1.00 0.70 -1.00 0.00 0.00 0.00
19 CC 19 - Amb. 2 (SLE F) F Y SLE F L N 1.00 1.00 0.70 0.00 1.00 0.00 0.00
20 CC 20 - Amb. 2 (SLE F) F -Y SLE F L N 1.00 1.00 0.70 0.00 -1.00 0.00 0.00
21 CC 21 - Amb. 2 (SLE Q) F X SLE Q L N 1.00 1.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00
22 CC 22 - Amb. 2 (SLE Q) F -X SLE Q L N 1.00 1.00 0.60 -1.00 0.00 0.00 0.00
23 CC 23 - Amb. 2 (SLE Q) F Y SLE Q L N 1.00 1.00 0.60 0.00 1.00 0.00 0.00
24 CC 24 - Amb. 2 (SLE Q) F -Y SLE Q L N 1.00 1.00 0.60 0.00 -1.00 0.00 0.00
Elenco masse nodi
Simbologia
Nodo = Numero del nodo
Mo = Massa orizzontale
Nodo Mo
<kg>
Nodo Mo
<kg>
Nodo Mo
<kg>
Nodo Mo
<kg>
Nodo Mo
<kg>
Nodo Mo
<kg>
Nodo Mo
<kg>
Nodo Mo
<kg>
102 3.53 103 90.86 104 90.86 106 3.53 107 271.64 108 270.51 109 65.25 110 64.11
202 145.26 206 145.26 301 123.76 305 123.76 306 69.48 307 223.36 308 69.48 309 223.35
Totali masse nodi
Mo
<kg>
1984.00
Elenco pesi e forze fittizie nodi
Simbologia
Nodo = Numero del nodo
Peso = Peso
Fx = Forza in dir. X
Fy = Forza in dir. Y
Nodo Peso
<daN>
Fx
<daN>
Fy
<daN>
Nodo Peso
<daN>
Fx
<daN>
Fy
<daN>
Nodo Peso
<daN>
Fx
<daN>
Fy
<daN>
Nodo Peso
<daN>
Fx
<daN>
Fy
<daN>
102 3.46 0.03 0.03 103 109.93 1.10 1.10 104 109.93 1.10 1.10 106 3.46 0.03 0.03
107 393.99 3.94 3.94 108 392.87 3.93 3.93 109 92.09 0.92 0.92 110 90.98 0.91 0.91
202 211.41 2.11 2.11 206 211.41 2.11 2.11 301 145.33 1.45 1.45 305 145.33 1.45 1.45
306 99.36 0.99 0.99 307 329.49 3.29 3.29 308 99.36 0.99 0.99 309 329.48 3.29 3.29
Elenco modi di vibrare, masse partecipanti e coefficienti di partecipazione
Simbologia
Modo = Numero del modo di vibrare
C = * indica che il modo è stato considerato
Per. = Periodo
Diff. = Minima differenza percentuale dagli altri periodi
Φx = Coefficiente di partecipazione in dir. X
Φy = Coefficiente di partecipazione in dir. Y
Φz = Coefficiente di partecipazione in dir. Z
%Mx = Percentuale massa partecipante in dir. X
%My = Percentuale massa partecipante in dir. Y
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
27
%Mz = Percentuale massa partecipante in dir. Z
%Jpz = Percentuale momento d'inerzia polare partecipante intorno all'asse Z
Modo C Per. Diff. ΦΦΦΦx ΦΦΦΦy ΦΦΦΦz %Mx %My %Mz %Jpz
1 * 0.44 65.32 0.09 -9.83 0.00 0.00 48.74 0.00 0.00
2 * 0.27 65.32 -14.01 -0.06 0.00 98.88 0.00 0.00 0.00
3 * 0.14 86.69 -0.06 0.60 0.00 0.00 0.18 0.00 0.00
Tot.cons. 98.88 48.93 0.00 0.00
Elenco coefficienti di risposta
Simbologia
Modo = Numero del modo di vibrare
Sx = Coefficiente di risposta (moltiplicato per 100) in dir. X
Sy = Coefficiente di risposta (moltiplicato per 100) in dir. Y
Stato limite di danno
Modo Sx Sy
1 12.74 12.74
2 15.33 15.33
3 15.33 15.33
Stato limite di salvaguardia della vita
Modo Sx Sy
1 31.63 31.63
2 33.84 33.84
3 33.84 33.84
Spostamenti dei nodi allo stato limite ultimo
Simbologia
Nodo = Numero del nodo
Sx = Spostamento in dir. X
CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari
Sy = Spostamento in dir. Y
Sz = Spostamento in dir. Z
Rx = Rotazione intorno all'asse X
Ry = Rotazione intorno all'asse Y
Rz = Rotazione intorno all'asse Z
Nodo Sx
<cm>
CC Sy
<cm>
CC Sz
<cm>
CC Rx
<rad>
CC Ry
<rad>
CC Rz
<rad>
CC
-39 Max 0.00 1 0.00 1 0.19 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1
-39 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.67 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1
-38 Max 0.00 1 0.00 1 0.15 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1
-38 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.68 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1
-37 Max 0.00 1 0.00 1 0.16 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1
-37 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.74 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1
-36 Max 0.00 1 0.00 1 0.10 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-36 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.59 1 0.00 11 -0.01 1 0.00 1
-35 Max 0.00 1 0.00 1 -0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-35 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.53 1 0.00 11 -0.01 1 0.00 1
-34 Max 0.00 1 0.00 1 -0.31 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-34 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.57 11 0.00 11 -0.01 1 0.00 1
-33 Max 0.00 1 0.00 1 -0.17 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-33 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.72 10 0.00 11 -0.01 1 0.00 1
-32 Max 0.00 1 0.00 1 -0.10 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-32 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.77 10 0.00 11 -0.01 1 0.00 1
-31 Max 0.00 1 0.00 1 0.09 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1
-31 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.56 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1
-30 Max 0.00 1 0.00 1 0.05 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1
-30 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.63 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1
-29 Max 0.00 1 0.00 1 0.11 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-29 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.57 1 0.00 11 -0.01 1 0.00 1
-28 Max 0.00 1 0.00 1 -0.30 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-28 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.54 11 0.00 11 -0.01 1 0.00 1
-27 Max 0.00 1 0.00 1 -0.09 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-27 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.74 10 0.00 11 -0.01 1 0.00 1
-26 Max 0.00 1 0.00 1 -0.15 1 0.01 5 0.00 1 0.00 1
-26 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.37 9 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1
-25 Max 0.00 1 0.00 1 -0.25 1 0.01 5 0.00 1 0.00 1
-25 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.42 10 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1
-24 Max 0.00 1 0.00 1 -0.17 1 0.01 5 0.00 1 0.00 1
-24 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.48 10 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1
-23 Max 0.00 1 0.00 1 0.13 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-23 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.55 1 0.00 11 -0.01 1 0.00 1
-22 Max 0.00 1 0.00 1 0.02 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-22 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.49 1 0.00 11 -0.01 1 0.00 1
-21 Max 0.00 1 0.00 1 -0.29 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
28
-21 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.51 9 0.00 11 -0.01 1 0.00 1
-20 Max 0.00 1 0.00 1 -0.13 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-20 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.66 10 0.00 11 -0.01 1 0.00 1
-19 Max 0.00 1 0.00 1 -0.07 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-19 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.71 10 0.00 11 -0.01 1 0.00 1
-18 Max 0.00 1 0.00 1 0.09 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1
-18 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.58 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1
-17 Max 0.00 1 0.00 1 0.04 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1
-17 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.63 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1
-16 Max 0.00 1 0.00 1 0.19 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1
-16 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.68 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1
-15 Max 0.00 1 0.00 1 0.14 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1
-15 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.68 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1
-14 Max 0.00 1 0.00 1 0.15 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1
-14 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.73 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1
-13 Max 0.00 1 0.00 1 -0.04 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-13 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.46 1 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1
-12 Max 0.00 1 0.00 1 -0.11 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-12 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.46 9 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1
-11 Max 0.00 1 0.00 1 -0.31 5 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-11 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.56 12 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1
-10 Max 0.00 1 0.00 1 -0.21 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-10 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.67 10 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1
-9 Max 0.00 1 0.00 1 -0.17 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-9 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.71 10 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1
-8 Max 0.00 1 0.00 1 -0.02 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-8 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.44 1 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1
-7 Max 0.00 1 0.00 1 -0.29 5 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-7 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.52 12 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1
-6 Max 0.00 1 0.00 1 -0.15 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-6 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.67 10 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1
-5 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-5 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.42 1 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1
-4 Max 0.00 1 0.00 1 -0.07 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-4 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.39 1 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1
-3 Max 0.00 1 0.00 1 -0.27 5 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-3 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.48 12 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1
-2 Max 0.00 1 0.00 1 -0.17 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-2 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.59 10 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1
-1 Max 0.00 1 0.00 1 -0.13 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
-1 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.63 10 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1
1 Max 0.00 1 0.00 1 0.04 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1
1 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.57 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1
3 Max 0.00 1 0.00 1 -0.15 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
3 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.69 10 0.00 11 -0.01 1 0.00 1
4 Max 0.00 1 0.00 1 0.01 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
4 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.51 1 0.00 11 -0.01 1 0.00 1
5 Max 0.00 1 0.00 1 0.05 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1
5 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.57 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1
6 Max 0.00 1 0.00 1 -0.19 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
6 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.63 10 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1
7 Max 0.00 1 0.00 1 -0.09 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1
7 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.42 9 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1
102 Max 0.50 1 0.09 5 -0.22 1 0.02 5 0.00 5 0.01 5
102 Min. -0.83 1 -0.02 5 -0.76 10 -0.02 5 0.00 5 -0.00 5
103 Max 0.47 1 0.08 11 -0.15 1 0.00 9 0.00 1 0.00 1
103 Min. -0.78 1 0.01 1 -0.69 10 0.00 1 -0.01 1 0.00 1
104 Max 0.47 1 0.06 1 0.01 1 0.00 10 0.00 1 0.00 1
104 Min. -0.78 1 -0.01 1 -0.51 1 0.00 1 -0.01 1 0.00 1
106 Max 0.45 1 0.09 5 -0.12 1 0.02 5 0.00 5 0.01 5
106 Min. -0.76 1 -0.02 5 -0.66 10 -0.02 5 -0.00 5 -0.01 5
107 Max 0.50 1 0.08 11 -0.21 1 0.00 9 0.00 1 0.00 1
107 Min. -0.83 1 0.01 1 -0.77 10 0.00 1 -0.01 1 0.00 1
108 Max 0.50 1 0.06 1 -0.07 1 0.00 10 0.00 1 0.00 1
108 Min. -0.83 1 -0.01 1 -0.52 1 0.00 1 -0.01 1 0.00 1
109 Max 0.45 1 0.08 11 -0.12 1 0.00 9 0.00 1 0.00 1
109 Min. -0.76 1 0.01 1 -0.65 10 0.00 1 -0.01 1 0.00 1
110 Max 0.45 1 0.06 1 0.05 1 0.00 10 0.00 1 0.00 1
110 Min. -0.76 1 -0.01 1 -0.51 1 0.00 1 -0.01 1 0.00 1
202 Max 0.50 1 0.50 5 -0.22 1 0.02 5 0.00 5 0.01 5
202 Min. -0.82 1 -0.41 5 -0.76 10 -0.02 5 0.00 5 -0.01 5
206 Max 0.44 1 0.49 5 -0.12 1 0.02 5 0.00 5 0.01 5
206 Min. -0.75 1 -0.42 5 -0.66 10 -0.02 5 -0.00 5 -0.01 5
301 Max 0.50 1 1.53 5 0.04 5 0.01 5 0.00 11 0.00 5
301 Min. -0.74 1 -1.56 5 -0.58 5 -0.01 5 0.00 5 -0.00 5
305 Max 0.42 1 1.53 5 0.05 5 0.01 5 0.00 5 0.00 5
305 Min. -0.68 1 -1.56 5 -0.57 5 -0.01 5 0.00 5 -0.00 5
306 Max 0.50 1 1.45 5 0.11 5 0.01 5 0.00 11 0.00 5
306 Min. -0.74 1 -1.48 5 -0.58 5 -0.01 5 0.00 5 -0.00 5
307 Max 0.50 1 1.76 5 -0.09 5 0.02 5 0.00 5 0.00 5
307 Min. -0.74 1 -1.77 5 -0.61 12 -0.02 5 0.00 5 -0.00 5
Relazione
preliminare strutture Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini
308 Max 0.42 1 1.45 5 0.11
308 Min. -0.68 1 -1.48 5 -0.58
309 Max 0.42 1 1.76 5 -0.08
309 Min. -0.68 1 -1.77 5 -0.57
Min = -1.77
Max = 1.76
Tensioni sul terreno
Simbologia
Nodo = Numero del nodo
σt = Tensione sul terreno
CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari
Nodo σσσσt
<daN/cmq>
CC Nodo
-39 Max 0.33 5 -39 Min.
-37 Max 0.37 5 -37 Min.
-35 Max 0.26 1 -35 Min.
-33 Max 0.36 10 -33 Min.
-31 Max 0.28 5 -31 Min.
-29 Max 0.29 1 -29 Min.
-27 Max 0.37 10 -27 Min.
-25 Max 0.21 10 -25 Min.
-23 Max 0.28 1 -23 Min.
-21 Max 0.25 9 -21 Min.
-19 Max 0.36 10 -19 Min.
-17 Max 0.31 5 -17 Min.
-15 Max 0.34 5 -15 Min.
-13 Max 0.23 1 -13 Min.
-11 Max 0.28 12 -11 Min.
-9 Max 0.35 10 -9 Min.
-7 Max 0.26 12 -7 Min.
-5 Max 0.21 1 -5 Min.
-3 Max 0.24 12 -3 Min.
-1 Max 0.31 10 -1 Min.
3 Max 0.34 10 3 Min.
5 Max 0.29 5 5 Min.
7 Max 0.21 9 7 Min.
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
DEGL’INNOCENTI
0.11 5 0.01 5 0.00 5 0.00 5
0.58 5 -0.01 5 0.00 5 -0.00 5
0.08 5 0.02 5 0.00 5 0.00 5
0.57 5 -0.02 5 0.00 5 -0.00 5
Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari
σσσσt
<daN/cmq>
CC Nodo σσσσt
<daN/cmq>
CC Nodo
Min. -0.10 5 -38 Max 0.34 5 -
Min. -0.08 5 -36 Max 0.30 1 -
Min. 0.00 1 -34 Max 0.28 11 -
Min. 0.08 1 -32 Max 0.39 10 -
Min. -0.04 5 -30 Max 0.32 5 -
Min. -0.06 1 -28 Max 0.27 11 -
Min. 0.04 1 -26 Max 0.18 9 -
Min. 0.13 1 -24 Max 0.24 10 -
Min. -0.06 1 -22 Max 0.25 1 -
Min. 0.14 1 -20 Max 0.33 10 -
Min. 0.04 1 -18 Max 0.29 5 -
Min. -0.02 5 -16 Max 0.34 5 -
Min. -0.07 5 -14 Max 0.37 5 -
Min. 0.02 1 -12 Max 0.23 9 -
Min. 0.16 5 -10 Max 0.33 10 -
Min. 0.08 1 -8 Max 0.22 1 Min. 0.15 5 -6 Max 0.33 10 Min. 0.00 1 -4 Max 0.19 1 Min. 0.14 5 -2 Max 0.29 10 Min. 0.06 1 1 Max 0.29 5 Min. 0.07 1 4 Max 0.26 1 Min. -0.02 5 6 Max 0.31 10 Min. 0.04 1
Redatto Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
29
Nodo σσσσt
<daN/cmq>
CC
-38 Min. -0.08 5
-36 Min. -0.05 1
-34 Min. 0.16 1
-32 Min. 0.05 1
-30 Min. -0.03 5
-28 Min. 0.15 1
-26 Min. 0.07 1
-24 Min. 0.09 1
-22 Min. -0.01 1
-20 Min. 0.07 1
-18 Min. -0.04 5
-16 Min. -0.10 5
-14 Min. -0.07 5
-12 Min. 0.05 1
-10 Min. 0.10 1
-8 Min. 0.01 1
-6 Min. 0.07 1
-4 Min. 0.04 1
-2 Min. 0.08 1
1 Min. -0.02 5
4 Min. -0.00 1
6 Min. 0.09 1
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
30
Verifiche e armature solette/platee
Simbologia
Nodo = Numero del nodo
X = Coordinata X del nodo
Y = Coordinata Y del nodo
DV = Direzione di verifica
XX = Verifica per momento Mxx
YY = Verifica per momento Myy
CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari
TCC = Tipo di combinazione di carico
SLU = Stato limite ultimo
SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica)
SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara
SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente
SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente
SLD = Stato limite di danno
SLV = Stato limite di salvaguardia della vita
SLC = Stato limite di prevenzione del collasso
SLO = Stato limite di operatività
SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco
c = Ricoprimento dell'armatura
s = Distanza minima tra le barre
K3 = Coefficiente di forma del diagramma delle tensioni prima della fessurazione
srm = Distanza media tra le fessure
Φ = Diametro della barra
As = Area complessiva dei ferri nell'area di calcestruzzo efficace
Ac eff = Area di calcestruzzo efficace
σs = Tensione nell'acciaio nella sezione fessurata
σsr = Tensione nell'acciaio corrispondente al raggiungimento della resistenza a trazione nel calcestruzzo
εsm = Deformazione unitaria media dell'armatura (*1000)
Wk = Apertura delle fessure
AfE S = Area di ferro effettiva totale presente nel punto di verifica, superiore
AfE I = Area di ferro effettiva totale presente nel punto di verifica, inferiore
Mom = Momento flettente
Mu = Momento ultimo
Sic. = Sicurezza a rottura
Vsdu = Taglio agente nella direzione del momento ultimo
Vrdu = Taglio ultimo assorbibile dal solo calcestruzzo
σc = Tensione nel calcestruzzo
σf = Tensione nel ferro
Spess. = Spessore
Cf sup = Copriferro superiore
Cf inf = Copriferro inferiore
Cls = Tipo di calcestruzzo
Fck = Resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo
Fctk = Resistenza caratteristica a trazione del calcestruzzo
Fcd = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruzzo
Fctd = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo
Acc. = Tipo di acciaio
Fyk = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio
Fyd = Resistenza di calcolo dell'acciaio
Armatura platea a quota 0.00
Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utilizzati
Spess.
<cm>
Cf sup
<cm>
Cf inf
<cm>
Cls Fck
<daN/cmq>
Fctk
<daN/cmq>
Fcd
<daN/cmq>
Fctd
<daN/cmq>
Acc. Fyk
<daN/cmq>
Fyd
<daN/cmq>
30.00 4.50 4.50 C90/105 871.50 34.92 493.85 23.28 B450C 4500.00 3913.04
Stato limite ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura
Nodo X
<m>
Y
<m>
DV CC TCC AfE S
<cmq>
AfE I
<cmq>
Mom
<daNm>
Mu
<daNm>
Sic.
-14 -0.50 2.02 XX 5 SLV 5.65 5.65 162.50 6429.87 39.569
-21 3.12 2.39 XX 1 SLV 5.65 5.65 -179.34 -6429.87 35.854
-9 2.42 0.25 XX 10 SLU 5.65 5.65 20.95 6429.87 >100
-11 3.12 0.25 XX 12 SLU 5.65 5.65 -82.76 -6429.87 77.696
-26 0.50 2.72 YY 5 SLV 5.65 5.65 -173.10 -6429.87 37.145
-32 2.42 3.39 YY 10 SLU 5.65 5.65 224.04 6429.87 28.700
-36 3.82 3.39 YY 1 SLV 5.65 5.65 128.05 6429.87 50.215
-9 2.42 0.25 YY 10 SLU 5.65 5.65 73.01 6429.87 88.063
-12 3.64 0.25 YY 1 SLV 5.65 5.65 38.53 6429.87 >100
Stato limite ultimo - Verifica a taglio del calcestruzzo
Nodo X
<m>
Y
<m>
DV CC TCC AfE S
<cmq>
AfE I
<cmq>
Vsdu
<daN>
Vrdu
<daN>
-37 -0.50 3.42 XX 5 SLV 5.65 5.65 869.80 21573.50
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
31
-21 3.12 2.39 XX 1 SLV 5.65 5.65 742.46 21573.50
-3 3.12 -0.25 XX 1 SLV 5.65 5.65 672.81 21573.50
-26 0.50 2.72 YY 5 SLV 5.65 5.65 766.59 21573.50
-32 2.42 3.39 YY 1 SLV 5.65 5.65 864.41 21573.50
-9 2.42 0.25 YY 10 SLU 5.65 5.65 409.00 21573.50
Stato limite d'esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armatura
Nodo X
<m>
Y
<m>
DV CC TCC AfE S
<cmq>
AfE I
<cmq>
Mom
<daNm> σσσσc
<daN/cmq>
σσσσf
<daN/cmq>
-37 -0.50 3.42 XX 15 SLE R 5.65 5.65 82.05 1.17 61.82
-37 -0.50 3.42 XX 23 SLE Q 5.65 5.65 61.13 0.87 46.06
-32 2.42 3.39 XX 14 SLE R 5.65 5.65 17.52 0.25 13.20
-32 2.42 3.39 XX 22 SLE Q 5.65 5.65 12.36 0.18 9.32
-34 3.12 3.39 XX 15 SLE R 5.65 5.65 -53.69 0.77 40.45
-34 3.12 3.39 XX 23 SLE Q 5.65 5.65 -38.07 0.54 28.69
-9 2.42 0.25 XX 14 SLE R 5.65 5.65 14.33 0.20 10.80
-9 2.42 0.25 XX 22 SLE Q 5.65 5.65 9.79 0.14 7.38
-11 3.12 0.25 XX 16 SLE R 5.65 5.65 -56.14 0.80 42.30
-11 3.12 0.25 XX 24 SLE Q 5.65 5.65 -37.86 0.54 28.52
-37 -0.50 3.42 YY 15 SLE R 5.65 5.65 7.57 0.11 5.71
-37 -0.50 3.42 YY 23 SLE Q 5.65 5.65 5.87 0.08 4.42
-24 -0.50 2.72 YY 14 SLE R 5.65 5.65 -38.34 0.55 28.89
-24 -0.50 2.72 YY 22 SLE Q 5.65 5.65 -28.69 0.41 21.62
-32 2.42 3.39 YY 14 SLE R 5.65 5.65 153.94 2.19 115.99
-32 2.42 3.39 YY 22 SLE Q 5.65 5.65 108.16 1.54 81.49
-9 2.42 0.25 YY 14 SLE R 5.65 5.65 49.83 0.71 37.54
-9 2.42 0.25 YY 22 SLE Q 5.65 5.65 33.95 0.48 25.58
Verifiche stato limite di formazione delle fessure
Nodo X
<m>
Y
<m>
DV CC TCC c
<mm>
s
<mm>
K3 srm
<mm> ΦΦΦΦ As
<cmq>
Ac eff
<cmq> σσσσs
<daN/cmq>
σσσσsr
<daN/cmq>
εεεεsm Wk
<mm>
-37 -0.50 3.42 XX 23 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 46.06 7331.11 0.01 0.00
-37 -0.50 3.42 XX 19 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 50.00 7331.11 0.01 0.00
-32 2.42 3.39 XX 22 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 9.32 7331.11 0.00 0.00
-32 2.42 3.39 XX 18 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 10.29 7331.11 0.00 0.00
-34 3.12 3.39 XX 23 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 28.69 7234.17 0.01 0.00
-34 3.12 3.39 XX 19 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 31.63 7428.06 0.01 0.00
-9 2.42 0.25 XX 22 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 7.38 7331.11 0.00 0.00
-9 2.42 0.25 XX 18 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 8.23 7234.16 0.00 0.00
-11 3.12 0.25 XX 24 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 28.52 7428.06 0.01 0.00
-11 3.12 0.25 XX 20 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 31.97 7428.06 0.01 0.00
-37 -0.50 3.42 YY 23 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 4.42 7331.11 0.00 0.00
-37 -0.50 3.42 YY 19 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 4.74 7331.11 0.00 0.00
-24 -0.50 2.72 YY 22 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 21.62 7428.06 0.00 0.00
-24 -0.50 2.72 YY 18 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 23.43 7428.06 0.00 0.00
-32 2.42 3.39 YY 22 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 81.49 7331.11 0.02 0.01
-32 2.42 3.39 YY 18 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 90.11 7331.11 0.02 0.01
-9 2.42 0.25 YY 22 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 25.58 7331.11 0.00 0.00
-9 2.42 0.25 YY 18 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 28.57 7234.16 0.01 0.00
Verifiche aste in acciaio
Simbologia Sez. = Numero della sezione
Cod. = Codice
Tipo = Tipologia
2C = Doppia C lato labbri
2Cdx = Doppia C lato costola
2I = Doppia I
2L = Doppia L lato labbri
2Ldx = Doppia L lato costole
C = C
Cdx = C destra
Cir. = Circolare
Cir.c = Circolare cava
I = I
L = L
Ldx = L destra
Om. = Omega
Pg = Pi greco
Pr = Poligono regolare
Prc = Poligono regolare cavo
Pc = Per coordinate
Ia = Inerzie assegnate
R = Rettangolare
Rc = Rettangolare cava
T = T
U = U
Ur = U rovescia
V = V
Vr = V rovescia
Z = Z
Zdx = Z destra
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
32
Ts = T stondata
Ls = L stondata
Cs = C stondata
Is = I stondata
Dis. = Disegnata
D <cm> = Distanza
Area <cmq> = Area
Anet <cmq> = Area netta per compressione
Aeff <cmq> = Area effettiva per trazione
Jy <cm4> = Momento d'inerzia rispetto all'asse Y
Jz <cm4> = Momento d'inerzia rispetto all'asse Z
Iy <cm> = Raggio giratorio d'inerzia rispetto all'asse Y
Iz <cm> = Raggio giratorio d'inerzia rispetto all'asse Z
Wymin <cmc> = Modulo di resistenza minimo rispetto all'asse Y
Wzmin <cmc> = Modulo di resistenza minimo rispetto all'asse Z
Wy,plas <cmc> = Modulo di resistenza plastico intorno all'asse Y
Wz,plas <cmc> = Modulo di resistenza plastico intorno all'asse Z
Atag,y <cmq> = Area resistente a taglio in dir. Y
Atag,z <cmq> = Area resistente a taglio in dir. Z
Jω <cm6> = Costante di ingobbamento
CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari
N,Ed <daN> = Forza assiale di calcolo
My,Ed <daNm> = Momento flettente di calcolo intorno all'asse Y
Mz,Ed <daNm> = Momento flettente di calcolo intorno all'asse Z
Nc,Rd <daN> = Resistenza a compressione
My,c,Rd <daNm> = Resistenza di calcolo a flessione intorno all'asse Y
Mz,c,Rd <daNm> = Resistenza di calcolo a flessione intorno all'asse Z
L <cm> = Lunghezza dell'asta
αmy, αmz, αLT = Coefficienti correttivi per il momento flettente
Lcr <m> = Lunghezza di libera inflessione laterale fra ritegni torsionali
α-imp = Coefficiente di imperfezione
kc = Coeff. di correzione momento flettente per stabilità laterale membrature inflesse
ψ = Coeff. di correzione momento critico per stabilità laterale membrature inflesse
M,cr <daNm> = Momento critico per instabilità flesso torsionale
λLT = Coefficiente di imperfezione per stabilità laterale membrature inflesse
λLT,0 = Coefficiente di imperfezione di confronto per stabilità laterale membrature inflesse
βLT = Coefficiente per calcolo ΦLT
ΦLT = Coefficiente Φ per stabilità laterale membrature inflesse f = Fattore di modifica per il coefficiente di riduzione
χLT = Coefficiente di riduzione per stabilità laterale membrature inflesse
λy = Snellezza per inflessione intorno all'asse y(c)
Ncr,y <daN> = Sforzo normale critico euleriano per inflessione intorno all'asse y(c)
λ*y = Snellezza adimensionale per inflessione intorno all'asse y(c)
Curva = Curva di instabilità adottata
Φy = Coefficiente Φ per inflessione intorno all'asse y(c)
χy = Coefficiente χ di riduzione per instabilità intorno all'asse y(c)
λz = Snellezza per inflessione intorno all'asse z(e)
Ncr,z <daN> = Sforzo normale critico euleriano per inflessione intorno all'asse z(e)
λ*z = Snellezza adimensionale per inflessione intorno all'asse z(e)
Φz = Coefficiente Φ per inflessione intorno all'asse z(e)
χz = Coefficiente χ di riduzione per instabilità intorno all'asse z(e) Kyy, Kyz, Kzy, Kzz = Coefficienti di interazione
Xl <m> = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale dell'asta) in cui viene effettuato il progetto/verifica
N <daN> = Sforzo normale
Tz <daN> = Taglio in dir. Z
My <daNm> = Momento flettente intorno all'asse Y
Ty <daN> = Taglio in dir. Y
Mz <daNm> = Momento flettente intorno all'asse Z
Mx <daNm> = Momento torcente intorno all'asse X
σN <daN/cmq> = Tensione normale per sforzo normale
σM <daN/cmq> = Tensione normale per momento flettente
τ <daN/cmq> = Tensione tangenziale per taglio e/o torsione
σID,max <daN/cmq> = Tensione ideale massima
Myeq,Ed <daNm> = Valore equivalente del momento flettente intorno all'asse Y
Mzeq,Ed <daNm> = Valore equivalente del momento flettente intorno all'asse Z
My,b,Rd <daNm> = Resistenza di calcolo a flessione ridotta per stabilità laterale membrature inflesse
fZ,L <cm> = Freccia in direzione Z locale
δ <cm> = Spostamento relativo asta
Caratteristiche profilati utilizzati
Sez. Cod. Tipo D
<cm>
Area
<cmq>
Anet
<cmq>
Aeff
<cmq>
Jy
<cm4>
Jz
<cm4>
Iy
<cm>
Iz
<cm>
Wymin
<cmc>
Wzmin
<cmc>
1 HEB160 Is -- 54.25 54.25 54.25 2492.05 889.24 6.78 4.05 311.51 111.16
2 HEA160 Is -- 38.77 38.77 38.77 1673.02 615.58 6.57 3.98 220.13 76.95
3 UPN180 Cs -- 28.43 28.43 28.43 1386.21 127.86 6.98 2.12 154.02 25.89
Caratteristiche profilati utilizzati
Sez. Cod. Wy,plas
<cmc>
Wz,plas
<cmc>
Atag,y
<cmq>
Atag,z
<cmq> Jωωωω
<cm6>
1 HEB160 355.07 170.13 45.93 17.59 47943.20
2 HEA160 246.26 117.79 32.53 13.21 31409.70
3 UPN180 183.26 52.37 17.55 15.12
Asta n. 1 (1 301) HEB160 Crit. 1
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.2) - CC 5 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-466.50 My,Ed=290.16 Mz,Ed=163.50
Resistenze: Nc,Rd=142090.00 My,c,Rd=8158.49 Mz,c,Rd=2911.19 L=246.00
αmy, αmz, αLT=0.95, 0.95, 0.95
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
33
Lcr=2.46 Curva b: α-imp=0.34 kc=0.94 ψ=1.75 M,cr=60226.40 λLT=0.38
λLT,0=0.40 βLT=0.75 ΦLT=0.55 βLT=0.75 f=0.98 χLT=1.00
λY=36.30 Ncr,y=853503.00 λ*y=0.42 Curva b: Φy=0.62 χy=0.92
λZ=60.76 Ncr,z=304555.00 λ*z=0.70 Curva c: Φz=0.87 χz=0.72 Kyy, Kyz, Kzy, Kzz=0.95, 0.95, 0.76, 0.95
Verifica YY: 0.00+0.03+0.05=0.09
Verifica ZZ: 0.00+0.03+0.05=0.08
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 5 Xl=0.15 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-466.50 Tz=129.88 My=290.16 Ty=-73.19 Mz=163.50 Mx=2.76
Tensioni: σN=-8.60 σM=-240.24 τ=12.92 σmax=-248.84
Tensioni: σN=-8.60 σM=-53.19 τ=18.14 τmax=18.14
Tensioni: σN=-8.60 σM=-240.24 τ=12.92 σID,max=249.85
- Verifica spostamento relativo massimo per singola asta - CC 14
δ=0.21 (L/1056)
Asta n. 2 (202 102) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 11 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-434.62 Myeq,Ed=-43.61 Mzeq,Ed=-0.79
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 Mz,c,Rd=678.09 L=21.00
λY=3.01 Ncr,y=65149200.00 λ*y=0.03 Curva c: Φy=0.00 χy=1.00
λZ=9.90 Ncr,z=6009290.00 λ*z=0.11 Curva c: Φz=0.00 χz=1.00
χ,min=1.00 Verifica: 0.01+0.01+0.00=0.02
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 5 Xl=0.00 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-215.08 Tz=59.56 My=-29.60 Ty=23.29 Mz=-4.89 Mx=2.32
Tensioni: σN=-7.57 σM=-38.11 τ=26.88 σmax=-45.67
Tensioni: σN=-7.57 σM=-16.25 τ=29.01 τmax=29.01
Tensioni: σN=-7.57 σM=-38.11 τ=26.88 σID,max=65.22
Asta n. 3 (3 103) HEB160 Crit. 1
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.2) - CC 1 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-843.34 My,Ed=277.25 Mz,Ed=154.44
Resistenze: Nc,Rd=142090.00 My,c,Rd=8158.49 Mz,c,Rd=2911.19 L=127.00
αmy, αmz, αLT=0.95, 0.95, 0.95
Lcr=1.27 Curva b: α-imp=0.34 kc=0.94 ψ=1.75 M,cr=171531.00 λLT=0.22
λLT,0=0.40 βLT=0.75 ΦLT=0.49 βLT=0.75 f=0.99 χLT=1.00
λY=18.74 Ncr,y=3202350.00 λ*y=0.22 Curva b: Φy=0.53 χy=0.99
λZ=31.37 Ncr,z=1142690.00 λ*z=0.36 Curva c: Φz=0.60 χz=0.92 Kyy, Kyz, Kzy, Kzz=0.95, 0.95, 0.76, 0.95
Verifica YY: 0.01+0.03+0.05=0.09
Verifica ZZ: 0.01+0.03+0.05=0.08
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 1 Xl=0.15 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-843.34 Tz=265.56 My=277.25 Ty=-147.93 Mz=154.44 Mx=-1.51
Tensioni: σN=-15.54 σM=-227.94 τ=7.05 σmax=-243.49
Tensioni: σN=-15.54 σM=-6.95 τ=25.86 τmax=25.86
Tensioni: σN=-15.54 σM=-227.94 τ=7.05 σID,max=243.79
- Verifica spostamento relativo massimo per singola asta - CC 14
δ=0.27 (L/393)
Asta n. 4 (4 104) HEB160 Crit. 1
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.2) - CC 1 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-408.73 My,Ed=267.55 Mz,Ed=-141.36
Resistenze: Nc,Rd=142090.00 My,c,Rd=8158.49 Mz,c,Rd=2911.19 L=127.00
αmy, αmz, αLT=0.95, 0.95, 0.95
Lcr=1.27 Curva b: α-imp=0.34 kc=0.94 ψ=1.75 M,cr=171531.00 λLT=0.22
λLT,0=0.40 βLT=0.75 ΦLT=0.49 βLT=0.75 f=0.99 χLT=1.00
λY=18.74 Ncr,y=3202350.00 λ*y=0.22 Curva b: Φy=0.53 χy=0.99
λZ=31.37 Ncr,z=1142690.00 λ*z=0.36 Curva c: Φz=0.60 χz=0.92 Kyy, Kyz, Kzy, Kzz=0.95, 0.95, 0.76, 0.95
Verifica YY: 0.00+0.03+0.05=0.08
Verifica ZZ: 0.00+0.02+0.05=0.07
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 1 Xl=0.15 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-408.73 Tz=256.27 My=267.55 Ty=135.40 Mz=-141.36 Mx=-1.51
Tensioni: σN=-7.53 σM=-213.06 τ=7.06 σmax=-220.59
Tensioni: σN=-7.53 σM=-6.36 τ=25.02 τmax=25.02
Tensioni: σN=-7.53 σM=-213.06 τ=7.06 σID,max=220.93
- Verifica spostamento relativo massimo per singola asta - CC 14
δ=0.26 (L/399)
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
34
Asta n. 5 (5 305) HEB160 Crit. 1
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.2) - CC 5 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-461.86 My,Ed=-292.46 Mz,Ed=150.44
Resistenze: Nc,Rd=142090.00 My,c,Rd=8158.49 Mz,c,Rd=2911.19 L=246.00
αmy, αmz, αLT=0.95, 0.95, 0.95
Lcr=2.46 Curva b: α-imp=0.34 kc=0.94 ψ=1.75 M,cr=60226.40 λLT=0.38
λLT,0=0.40 βLT=0.75 ΦLT=0.55 βLT=0.75 f=0.98 χLT=1.00
λY=36.30 Ncr,y=853503.00 λ*y=0.42 Curva b: Φy=0.62 χy=0.92
λZ=60.76 Ncr,z=304555.00 λ*z=0.70 Curva c: Φz=0.87 χz=0.72 Kyy, Kyz, Kzy, Kzz=0.95, 0.95, 0.76, 0.95
Verifica YY: 0.00+0.03+0.05=0.09
Verifica ZZ: 0.00+0.03+0.05=0.08
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 5 Xl=0.15 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-461.86 Tz=-130.91 My=-292.46 Ty=-67.34 Mz=150.44 Mx=2.77
Tensioni: σN=-8.51 σM=-229.22 τ=12.94 σmax=-237.74
Tensioni: σN=-8.51 σM=67.79 τ=18.14 τmax=18.14
Tensioni: σN=-8.51 σM=-229.22 τ=12.94 σID,max=238.79
- Verifica spostamento relativo massimo per singola asta - CC 14
δ=0.22 (L/1010)
Asta n. 6 (206 106) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 12 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-445.02 Myeq,Ed=-44.65 Mzeq,Ed=0.37
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 Mz,c,Rd=678.09 L=21.00
λY=3.01 Ncr,y=65149200.00 λ*y=0.03 Curva c: Φy=0.00 χy=1.00
λZ=9.90 Ncr,z=6009290.00 λ*z=0.11 Curva c: Φz=0.00 χz=1.00
χ,min=1.00 Verifica: 0.01+0.01+0.00=0.02
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 5 Xl=0.00 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-222.17 Tz=74.55 My=-29.06 Ty=21.63 Mz=-4.54 Mx=-2.18
Tensioni: σN=-7.81 σM=-36.41 τ=25.28 σmax=-44.22
Tensioni: σN=-7.81 σM=16.56 τ=27.28 τmax=27.28
Tensioni: σN=-7.81 σM=-36.41 τ=25.28 σID,max=62.23
Asta n. 102 (102 107) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 10 - Classe 3
Lcr=0.10 Curva d: α-imp=0.76 kc=0.94 ψ=1.75 M,cr=0.00 λLT=0.00
λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00 CC 10 My,Ed=-43.36 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.01
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 11 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-2.90 Myeq,Ed=-32.71 Mzeq,Ed=-0.38
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 Mz,c,Rd=678.09 L=10.00
λY=1.43 Ncr,y=287309000.00 λ*y=0.02 Curva c: Φy=0.00 χy=1.00
λZ=4.72 Ncr,z=26501000.00 λ*z=0.05 Curva c: Φz=0.00 χz=1.00
χ,min=1.00 Verifica: 0.00+0.01+0.00=0.01
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 9 Xl=0.09 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-7.66 Tz=-438.63 My=-3.99 Ty=2.95
Tensioni: σN=-0.27 σM=-2.59 τ=0.00 σmax=-2.86
Tensioni: σN=-0.27 σM=0.00 τ=36.93 τmax=36.93
Tensioni: σN=-0.27 σM=0.00 τ=36.93 σID,max=63.96
Asta n. 102 (107 108) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 1 - Classe 3
Lcr=1.04 Curva d: α-imp=0.76 kc=0.94 ψ=3.10 M,cr=0.00 λLT=0.00
λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00 CC 1 My,Ed=37.57 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.01
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 1 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-73.52 Myeq,Ed=37.57 Mzeq,Ed=26.83
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 Mz,c,Rd=678.09 L=104.00
λY=14.89 Ncr,y=2656320.00 λ*y=0.17 Curva c: Φy=0.51 χy=1.00
λZ=49.04 Ncr,z=245016.00 λ*z=0.56 Curva c: Φz=0.75 χz=0.81
χ,min=0.81 Verifica: 0.00+0.01+0.04=0.05
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 1 Xl=1.04 - Classe 3
Sollecitazioni: N=71.99 Tz=-66.12 My=-37.47 Ty=51.50 Mz=26.83
Tensioni: σN=2.53 σM=127.97 τ=0.00 σmax=130.50
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
35
Tensioni: σN=2.53 σM=-26.47 τ=5.58 τmax=5.58
Tensioni: σN=2.53 σM=127.97 τ=0.00 σID,max=130.50
Asta n. 103 (103 104) HEA160 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 1 - Classe 3
Lcr=1.04 Curva b: α-imp=0.34 kc=0.94 ψ=1.06 M,cr=95138.20 λLT=0.25
λLT,0=0.40 βLT=0.75 ΦLT=0.50 βLT=0.75 f=0.99 χLT=1.00 CC 1 My,Ed=-17.74 My,b,Rd=5765.43 My,Ed/My,b,Rd=0.00
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 1 Xl=0.08 - Classe 3
Sollecitazioni: N=5.92 Tz=45.79 My=-17.74 Ty=10.93 Mz=-4.96 Mx=1.12
Tensioni: σN=0.15 σM=14.50 τ=9.30 σmax=14.65
Tensioni: σN=0.15 σM=0.24 τ=11.10 τmax=11.10
Tensioni: σN=0.15 σM=14.50 τ=9.30 σID,max=21.78
Asta n. 104 (106 109) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 1 - Classe 3
Lcr=0.10 Curva d: α-imp=0.76 kc=0.94 ψ=1.75 M,cr=0.00 λLT=0.00
λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00 CC 1 My,Ed=-25.98 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.01
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 12 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-25.50 Myeq,Ed=-33.49 Mzeq,Ed=0.18
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 Mz,c,Rd=678.09 L=10.00
λY=1.43 Ncr,y=287309000.00 λ*y=0.02 Curva c: Φy=0.00 χy=1.00
λZ=4.72 Ncr,z=26501000.00 λ*z=0.05 Curva c: Φz=0.00 χz=1.00
χ,min=1.00 Verifica: 0.00+0.01+0.00=0.01
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 9 Xl=0.09 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-32.16 Tz=-449.87 My=-4.09
Tensioni: σN=-1.13 σM=-2.66 τ=0.00 σmax=-3.79
Tensioni: σN=-1.13 σM=0.00 τ=37.87 τmax=37.87
Tensioni: σN=-1.13 σM=0.00 τ=37.87 σID,max=65.61
Asta n. 104 (109 110) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 1 - Classe 3
Lcr=1.04 Curva d: α-imp=0.76 kc=0.94 ψ=1.75 M,cr=0.00 λLT=0.00
λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00 CC 1 My,Ed=-3.02 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.00
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 1 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-84.93 Myeq,Ed=-2.26
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 L=104.00
λY=14.89 Ncr,y=2656320.00 λ*y=0.17 Curva c: Φy=0.51 χy=1.00
λZ=49.04 Ncr,z=245016.00 λ*z=0.56 Curva c: Φz=0.75 χz=0.81
χ,min=0.81 Verifica: 0.00+0.00=0.00
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 1 Xl=0.52 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-84.93 My=-3.02
Tensioni: σN=-2.99 σM=-1.96 τ=0.00 σmax=-4.95
Tensioni: σN=0.00 σM=0.00 τ=0.00 τmax=0.00
Tensioni: σN=-2.99 σM=-1.96 τ=0.00 σID,max=4.95
Asta n. 107 (6 107) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 1 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-370.91 Myeq,Ed=-214.73 Mzeq,Ed=78.04
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 Mz,c,Rd=678.09 L=257.50
λY=36.88 Ncr,y=433313.00 λ*y=0.42 Curva c: Φy=0.65 χy=0.88
λZ=121.42 Ncr,z=39968.30 λ*z=1.40 Curva c: Φz=1.77 χz=0.35
χ,min=0.35 Verifica: 0.00+0.05+0.12=0.17
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 1 Xl=2.57 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-190.22 Tz=-111.39 My=-186.83 Ty=-61.25 Mz=-75.16
Tensioni: σN=-6.69 σM=-411.61 τ=0.00 σmax=-418.30
Tensioni: σN=-6.69 σM=74.15 τ=9.39 τmax=9.39
Tensioni: σN=-6.69 σM=-411.61 τ=0.00 σID,max=418.30
Asta n. 108 (7 108) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 1 - Classe 3
Lcr=2.57 Curva d: α-imp=0.76 kc=0.94 ψ=1.20 M,cr=0.00 λLT=0.00
λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
36
CC 1 My,Ed=-233.44 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.06
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 1 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-242.48 Myeq,Ed=-215.27 Mzeq,Ed=78.03
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 Mz,c,Rd=678.09 L=257.50
λY=36.88 Ncr,y=433313.00 λ*y=0.42 Curva c: Φy=0.65 χy=0.88
λZ=121.42 Ncr,z=39968.30 λ*z=1.40 Curva c: Φz=1.77 χz=0.35
χ,min=0.35 Verifica: 0.00+0.05+0.12=0.17
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 1 Xl=2.57 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-61.79 Tz=-136.68 My=-160.88 Ty=-61.17 Mz=-74.97
Tensioni: σN=-2.17 σM=-394.03 τ=0.00 σmax=-396.21
Tensioni: σN=-2.17 σM=73.97 τ=11.52 τmax=11.52
Tensioni: σN=-2.17 σM=-394.03 τ=0.00 σID,max=396.21
Asta n. 116 (107 103) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 1 - Classe 3
Lcr=0.65 Curva d: α-imp=0.76 kc=0.94 ψ=2.13 M,cr=0.00 λLT=0.00
λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00 CC 1 My,Ed=-187.40 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.05
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 1 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-156.46 Myeq,Ed=-161.90 Mzeq,Ed=40.25
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 Mz,c,Rd=678.09 L=65.00
λY=9.31 Ncr,y=6800200.00 λ*y=0.11 Curva c: Φy=0.48 χy=1.00
λZ=30.65 Ncr,z=627242.00 λ*z=0.35 Curva c: Φz=0.60 χz=0.92
χ,min=0.92 Verifica: 0.00+0.04+0.06=0.10
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 1 Xl=0.00 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-156.46 Tz=-386.46 My=-187.40 Ty=110.46 Mz=-39.88
Tensioni: σN=-5.50 σM=-275.70 τ=0.00 σmax=-281.20
Tensioni: σN=-5.50 σM=39.34 τ=32.55 τmax=32.55
Tensioni: σN=-5.50 σM=-275.70 τ=0.00 σID,max=281.20
Asta n. 116 (103 109) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 11 - Classe 3
Lcr=0.35 Curva d: α-imp=0.76 kc=0.94 ψ=1.75 M,cr=0.00 λLT=0.00
λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00 CC 11 My,Ed=138.00 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.03
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 1 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-7.38 Myeq,Ed=59.63 Mzeq,Ed=-22.12
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 Mz,c,Rd=678.09 L=35.00
λY=5.01 Ncr,y=23453700.00 λ*y=0.06 Curva c: Φy=0.00 χy=1.00
λZ=16.50 Ncr,z=2163350.00 λ*z=0.19 Curva c: Φz=0.00 χz=1.00
χ,min=1.00 Verifica: 0.00+0.01+0.03=0.05
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 1 Xl=0.08 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-7.38 Tz=316.41 My=79.50 Ty=109.25 Mz=-29.50
Tensioni: σN=-0.26 σM=-165.54 τ=0.00 σmax=-165.80
Tensioni: σN=-0.26 σM=29.10 τ=26.65 τmax=26.65
Tensioni: σN=-0.26 σM=-165.54 τ=0.00 σID,max=165.80
Asta n. 117 (108 104) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 11 - Classe 3
Lcr=0.65 Curva d: α-imp=0.76 kc=0.94 ψ=1.67 M,cr=0.00 λLT=0.00
λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00 CC 11 My,Ed=-286.24 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.07
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 1 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-92.20 Myeq,Ed=-121.23 Mzeq,Ed=40.04
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 Mz,c,Rd=678.09 L=65.00
λY=9.31 Ncr,y=6800200.00 λ*y=0.11 Curva c: Φy=0.48 χy=1.00
λZ=30.65 Ncr,z=627242.00 λ*z=0.35 Curva c: Φz=0.60 χz=0.92
χ,min=0.92 Verifica: 0.00+0.03+0.06=0.09
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 1 Xl=0.00 - Classe 3
Sollecitazioni: N=143.14 Tz=-203.25 My=-161.64 Ty=-126.18 Mz=40.04
Tensioni: σN=5.03 σM=259.61 τ=0.00 σmax=264.64
Tensioni: σN=5.03 σM=-39.51 τ=17.14 τmax=17.14
Tensioni: σN=5.03 σM=259.61 τ=0.00 σID,max=264.64
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
37
Asta n. 117 (104 110) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 9 - Classe 3
Lcr=0.35 Curva d: α-imp=0.76 kc=0.94 ψ=1.75 M,cr=0.00 λLT=0.00
λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00 CC 9 My,Ed=17.36 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.00
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 1 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-1.32 Myeq,Ed=6.80 Mzeq,Ed=-21.48
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 Mz,c,Rd=678.09 L=35.00
λY=5.01 Ncr,y=23453700.00 λ*y=0.06 Curva c: Φy=0.00 χy=1.00
λZ=16.50 Ncr,z=2163350.00 λ*z=0.19 Curva c: Φz=0.00 χz=1.00
χ,min=1.00 Verifica: 0.00+0.00+0.03=0.03
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 1 Xl=0.08 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-1.32 Tz=55.54 My=9.06 Ty=106.09 Mz=-28.64
Tensioni: σN=-0.05 σM=-116.52 τ=0.00 σmax=-116.57
Tensioni: σN=-0.05 σM=-1.55 τ=9.66 τmax=9.66
Tensioni: σN=-0.05 σM=-116.52 τ=0.00 σID,max=116.57
Asta n. 301 (306 301) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 10 - Classe 3
Lcr=0.35 Curva d: α-imp=0.76 kc=0.94 ψ=1.75 M,cr=0.00 λLT=0.00
λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00 CC 10 My,Ed=17.36 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.00
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 5 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-8.26 Myeq,Ed=6.80 Mzeq,Ed=-4.92
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 Mz,c,Rd=678.09 L=35.00
λY=5.01 Ncr,y=23453700.00 λ*y=0.06 Curva c: Φy=0.00 χy=1.00
λZ=16.50 Ncr,z=2163340.00 λ*z=0.19 Curva c: Φz=0.00 χz=1.00
χ,min=1.00 Verifica: 0.00+0.00+0.01=0.01
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 5 Xl=0.27 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-8.26 Tz=-55.54 My=9.06 Ty=-24.29 Mz=-6.56
Tensioni: σN=-0.29 σM=-31.21 τ=0.00 σmax=-31.50
Tensioni: σN=-0.29 σM=6.47 τ=4.68 τmax=4.68
Tensioni: σN=-0.29 σM=-31.21 τ=0.00 σID,max=31.50
Asta n. 301 (301 307) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 1 - Classe 3
Lcr=0.80 Curva d: α-imp=0.76 kc=0.94 ψ=1.72 M,cr=0.00 λLT=0.00
λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00 CC 1 My,Ed=-143.30 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.04
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 5 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-17.04 Myeq,Ed=-91.96 Mzeq,Ed=-37.06
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 Mz,c,Rd=678.09 L=80.00
λY=11.46 Ncr,y=4489190.00 λ*y=0.13 Curva c: Φy=0.49 χy=1.00
λZ=37.72 Ncr,z=414078.00 λ*z=0.43 Curva c: Φz=0.65 χz=0.88
χ,min=0.88 Verifica: 0.00+0.02+0.05=0.08
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 5 Xl=0.08 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-17.04 Tz=227.53 My=-4.25 Ty=72.11 Mz=-39.45 Mx=12.95
Tensioni: σN=-0.60 σM=-155.12 τ=149.78 σmax=-155.72
Tensioni: σN=-0.60 σM=2.56 τ=156.38 τmax=156.38
Tensioni: σN=-0.60 σM=-155.12 τ=149.78 σID,max=302.58
Asta n. 304 (308 305) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 10 - Classe 3
Lcr=0.35 Curva d: α-imp=0.76 kc=0.94 ψ=1.75 M,cr=0.00 λLT=0.00
λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00 CC 10 My,Ed=17.36 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.00
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 5 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-7.76 Myeq,Ed=6.80 Mzeq,Ed=4.84
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 Mz,c,Rd=678.09 L=35.00
λY=5.01 Ncr,y=23453700.00 λ*y=0.06 Curva c: Φy=0.00 χy=1.00
λZ=16.50 Ncr,z=2163340.00 λ*z=0.19 Curva c: Φz=0.00 χz=1.00
χ,min=1.00 Verifica: 0.00+0.00+0.01=0.01
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 5 Xl=0.27 - Classe 3
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
38
Sollecitazioni: N=7.76 Tz=-55.54 My=9.06 Ty=23.91 Mz=6.46
Tensioni: σN=0.27 σM=30.82 τ=0.00 σmax=31.10
Tensioni: σN=0.27 σM=-6.37 τ=4.68 τmax=4.68
Tensioni: σN=0.27 σM=30.82 τ=0.00 σID,max=31.10
Asta n. 304 (305 309) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 1 - Classe 3
Lcr=0.80 Curva d: α-imp=0.76 kc=0.94 ψ=1.71 M,cr=0.00 λLT=0.00
λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00 CC 1 My,Ed=-148.85 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.04
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 5 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-34.82 Myeq,Ed=-91.72 Mzeq,Ed=34.19
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 Mz,c,Rd=678.09 L=80.00
λY=11.46 Ncr,y=4489190.00 λ*y=0.13 Curva c: Φy=0.49 χy=1.00
λZ=37.72 Ncr,z=414078.00 λ*z=0.43 Curva c: Φz=0.65 χz=0.88
χ,min=0.88 Verifica: 0.00+0.02+0.05=0.07
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 5 Xl=0.08 - Classe 3
Sollecitazioni: N=13.59 Tz=226.24 My=-4.96 Ty=-71.82 Mz=36.66 Mx=12.40
Tensioni: σN=0.48 σM=144.82 τ=143.46 σmax=145.30
Tensioni: σN=0.48 σM=2.82 τ=150.03 τmax=150.03
Tensioni: σN=0.48 σM=144.82 τ=143.46 σID,max=287.85
Asta n. 305 (306 308) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 5 - Classe 3
Lcr=1.04 Curva d: α-imp=0.76 kc=0.94 ψ=1.75 M,cr=0.00 λLT=0.00
λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00 CC 5 My,Ed=-3.02 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.00
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 9 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-6.39 Myeq,Ed=-2.94
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 L=104.00
λY=14.89 Ncr,y=2656330.00 λ*y=0.17 Curva c: Φy=0.51 χy=1.00
λZ=49.04 Ncr,z=245016.00 λ*z=0.56 Curva c: Φz=0.75 χz=0.81
χ,min=0.81 Verifica: 0.00+0.00=0.00
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 9 Xl=0.52 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-6.39 My=-3.92
Tensioni: σN=-0.22 σM=-2.55 τ=0.00 σmax=-2.77
Tensioni: σN=0.00 σM=0.00 τ=0.00 τmax=0.00
Tensioni: σN=-0.22 σM=-2.55 τ=0.00 σID,max=2.77
Asta n. 306 (301 305) HEA160 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 5 - Classe 3
Lcr=1.04 Curva b: α-imp=0.34 kc=0.94 ψ=1.02 M,cr=91691.80 λLT=0.26
λLT,0=0.40 βLT=0.75 ΦLT=0.50 βLT=0.75 f=0.99 χLT=1.00 CC 5 My,Ed=-19.97 My,b,Rd=5765.43 My,Ed/My,b,Rd=0.00
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.2) - CC 5 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-2.93 My,Ed=-19.97 Mz,Ed=29.42
Resistenze: Nc,Rd=101547.00 My,c,Rd=5765.43 Mz,c,Rd=2015.27 L=104.00
αmy, αmz, αLT=0.95, 0.95, 0.95
Lcr=1.04 Curva b: α-imp=0.34 kc=0.94 ψ=1.02 M,cr=91691.80 λLT=0.26
λLT,0=0.40 βLT=0.75 ΦLT=0.50 βLT=0.75 f=0.99 χLT=1.00
λY=15.83 Ncr,y=3205930.00 λ*y=0.18 Curva b: Φy=0.51 χy=1.00
λZ=26.10 Ncr,z=1179600.00 λ*z=0.30 Curva c: Φz=0.57 χz=0.95 Kyy, Kyz, Kzy, Kzz=0.95, 0.95, 0.76, 0.95
Verifica YY: 0.00+0.00+0.01=0.02
Verifica ZZ: 0.00+0.00+0.01=0.02
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 5 Xl=0.08 - Classe 3
Sollecitazioni: N=11.50 Tz=56.59 My=-19.23 Ty=-65.00 Mz=29.42 Mx=-2.19
Tensioni: σN=0.30 σM=46.97 τ=18.20 σmax=47.27
Tensioni: σN=0.30 σM=-7.41 τ=20.69 τmax=20.69
Tensioni: σN=0.30 σM=46.97 τ=18.20 σID,max=56.82
Asta n. 309 (307 202) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 1 - Classe 3
Lcr=1.96 Curva d: α-imp=0.76 kc=0.94 ψ=1.45 M,cr=0.00 λLT=0.00
λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00 CC 1 My,Ed=-164.41 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.04
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
39
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 11 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-216.55 Myeq,Ed=-251.41 Mzeq,Ed=-5.51
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 Mz,c,Rd=678.09 L=196.26
λY=28.11 Ncr,y=745868.00 λ*y=0.32 Curva c: Φy=0.58 χy=0.94
λZ=92.55 Ncr,z=68797.90 λ*z=1.07 Curva c: Φz=1.28 χz=0.50
χ,min=0.50 Verifica: 0.00+0.06+0.01=0.07
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 11 Xl=0.60 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-2.76 Tz=1.15 My=-294.32 Ty=2.83 Mz=-5.31 Mx=-1.54
Tensioni: σN=-0.10 σM=-211.59 τ=17.77 σmax=-211.69
Tensioni: σN=-0.10 σM=167.74 τ=18.02 τmax=18.02
Tensioni: σN=-0.10 σM=-211.59 τ=17.77 σID,max=213.91
Asta n. 313 (309 206) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 1 - Classe 3
Lcr=1.96 Curva d: α-imp=0.76 kc=0.94 ψ=1.45 M,cr=0.00 λLT=0.00
λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00 CC 1 My,Ed=-168.55 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.04
- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.1) - CC 12 - Classe 3
Sollecitazioni: N,Ed=-241.31 Myeq,Ed=-243.38 Mzeq,Ed=0.92
Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 Mz,c,Rd=678.09 L=196.22
λY=28.10 Ncr,y=746177.00 λ*y=0.32 Curva c: Φy=0.58 χy=0.94
λZ=92.53 Ncr,z=68826.50 λ*z=1.07 Curva c: Φz=1.28 χz=0.50
χ,min=0.50 Verifica: 0.00+0.06+0.00=0.06
- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 10 Xl=0.61 - Classe 3
Sollecitazioni: N=-21.10 Tz=1.06 My=-289.75
Tensioni: σN=-0.74 σM=-188.12 τ=0.00 σmax=-188.86
Tensioni: σN=-0.74 σM=0.00 τ=0.09 τmax=0.09
Tensioni: σN=-0.74 σM=-188.12 τ=0.00 σID,max=188.86
Membratura
Asta n. 102 (102 107 108) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica Freccia massima per soli carichi accidentali - CC 13
fZ,L=0.15 (L/783)
- Verifica Freccia massima carichi totali - CC 14
fZ,L=0.20 (L/578)
Membratura
Asta n. 104 (106 109 110) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica Freccia massima per soli carichi accidentali - CC 13
fZ,L=0.17 (L/685)
- Verifica Freccia massima carichi totali - CC 14
fZ,L=0.23 (L/504)
Membratura
Asta n. 116 (107 103 109) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica Freccia massima per soli carichi accidentali - CC 13
fZ,L=0.07 (L/1438)
- Verifica Freccia massima carichi totali - CC 13
fZ,L=0.08 (L/1288)
Membratura
Asta n. 117 (108 104 110) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica Freccia massima per soli carichi accidentali - CC 13
fZ,L=0.09 (L/1116)
- Verifica Freccia massima carichi totali - CC 14
fZ,L=0.10 (L/976)
Membratura
Asta n. 301 (306 301 307) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica Freccia massima per soli carichi accidentali - CC 13
fZ,L=0.14 (L/796)
- Verifica Freccia massima carichi totali - CC 15
fZ,L=0.17 (L/668)
Membratura
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
40
Asta n. 304 (308 305 309) UPN180 Crit. 2
-------------------------------------------
- Verifica Freccia massima per soli carichi accidentali - CC 13
fZ,L=0.11 (L/1010)
- Verifica Freccia massima carichi totali - CC 16
fZ,L=0.14 (L/827)
Verifiche collegamenti strutture intelaiate
Simbologia
N <daN> = Sforzo normale agente sul collegamento
Ty <daN> = Taglio in direzione Y agente sul collegamento
Tz <daN> = Taglio in direzione Z agente sul collegamento
My <daNm> = Momento flettente intorno all'asse Y del collegamento
Mz <daNm> = Momento flettente intorno all'asse Z del collegamento
Txl <daN> = Taglio in direzione X locale
Tyl <daN> = Taglio in direzione Y locale
Nl <daN> = Sforzo normale in direzione Z locale
Mxl <daNm> = Momento flettente intorno all'asse X locale
Myl <daNm> = Momento flettente intorno all'asse Y locale
Fv,Ed <daN> = Taglio nei bulloni
Fv,Rd <daN> = Resistenza a taglio del bullone
Fb,Ed,p <daN> = Rifollamento lato piastra
Fb,Rd,p <daN> = Resistenza a rifollamento lato piastra
Ft,Ed <daN> = Trazione nei bulloni
Ft,Rd <daN> = Resistenza a trazione del bullone
Bp,Ed,p <daN> = Azione di punzonamento di progetto lato piastra
Bb,Rd,p <daN> = Punzonamento
Int. V-T = Controllo interazione taglio/trazione [4.2.65]
LT <m> = Lunghezza tirafondi
RT <daN> = Resistenza tirafondi
σc <daN/cmq> = Tensione nel calcestruzzo
TP <daN> = Azione che genera tensione tangenziale parallela
TO <daN> = Azione che genera tensione tangenziale ortogonale
NO <daN> = Azione che genera tensione normale ortogonale
τP <daN/cmq> = Tensione tangenziale parallela all'asse del cordone di saldatura
τO <daN/cmq> = Tensione tangenziale ortogonale all'asse del cordone di saldatura
σO <daN/cmq> = Tensione normale ortogonale all'asse del cordone di saldatura
σID <daN/cmq> = Tensione ideale nel cordone di saldatura
ΣT <daN/cmq> = Somma tensioni nel cordone di saldatura
Bnetta <mm> = Larghezza sezione al netto di eventuali fori
Hnetta <mm> = Altezza sezione al netto di eventuali fori
W <cmc> = Modulo di resistenza della piastra irrigidita
σ <daN/cmq> = Tensione normale
τ <daN/cmq> = Tensione tangenziale
Collegamento 0001_0301
Piastra 240.00 x 240.00 s= 15.00 - 4 Tirafondi φ 12 - Profondità di infissione: 250.00 2 righe ad interasse 208.00
2 colonne ad interasse 208.00
Altezza di gola saldature: anima 8.48 - ala 8.48
Irrigidimenti:
In corrispondenza anima s=14.00
Tirafondi e calcestruzzo
CC 5 SLV (Collegamento 0001_0301)
Azioni sul collegamento: N=-344.72 Ty=73.19 Tz=-129.88 My=-309.64 Mz=174.48
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=73.19 Tyl=-129.88 Nl=-344.72 Mxl=-309.64 Myl=174.48
Taglio nei bulloni: Fv,Ed=37.27 Fv,Rd=3257.20
Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=37.27 Fb,Rd,p=6577.09
Trazione nei bulloni: Ft,Ed=1003.60 Ft,Rd=3628.80
Azione di punzonamento di progetto lato piastra: Bp,Ed,p=1003.60 Bb,Rd,p=23343.30
Int. V-T=0.21
Tirafondi:LT=0.48 (0.36) RT=7169.10
Compressione nel calcestruzzo: σc=35.89
CC 7 SLV (Collegamento 0001_0301)
Azioni sul collegamento: N=-373.90 Ty=-38.72 Tz=-128.38 My=-306.06 Mz=-92.32
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-38.72 Tyl=-128.38 Nl=-373.90 Mxl=-306.06 Myl=-92.32
Taglio nei bulloni: Fv,Ed=33.52 Fv,Rd=3257.20
Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=33.52 Fb,Rd,p=5040.04
Trazione nei bulloni: Ft,Ed=826.97 Ft,Rd=3628.80
Azione di punzonamento di progetto lato piastra: Bp,Ed,p=826.97 Bb,Rd,p=23343.30
Int. V-T=0.17
Tirafondi:LT=0.48 (0.36) RT=7169.10
Compressione nel calcestruzzo: σc=28.30
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
41
Saldatura profilo-piastra
CC 5 SLV (Collegamento 0001_0301)
Azioni sul collegamento: N=-344.72 Ty=73.19 Tz=-129.88 My=-309.64 Mz=174.48
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=73.19 Tyl=-129.88 Nl=-344.72 Mxl=309.64 Myl=-174.48
Azioni sul cordone: TP=-14.72 TO=26.13 NO=-69.35
Tensioni nel cordone: τP=1.28 τO=2.26 σO=272.51 σID=272.52 ΣT=274.77
CC 5 SLV (Collegamento 0001_0301)
Azioni sul collegamento: N=-472.89 Ty=73.19 Tz=-129.88 My=-309.64 Mz=174.48
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=73.19 Tyl=-129.88 Nl=-472.89 Mxl=309.64 Myl=-174.48
Azioni sul cordone: TP=-14.72 TO=26.13 NO=-95.14
Tensioni nel cordone: τP=1.28 τO=2.26 σO=274.74 σID=274.76 ΣT=277.01
Flessione attacco superiore piastra
Bnetta=15.00 Hnetta=240.00 irrigidita (W=8.23)
CC 5 SLV (Collegamento 0001_0301)
Azioni sul collegamento: N=-344.72 Ty=73.19 Tz=-129.88 My=-309.64 Mz=174.48
Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=1468.45 Mxl=35.24
Tensioni nella sezione: σ=428.03 τ=349.63
Flessione attacco inferiore piastra
Bnetta=15.00 Hnetta=240.00 irrigidita (W=8.23)
CC 5 SLV (Collegamento 0001_0301)
Azioni sul collegamento: N=-344.72 Ty=73.19 Tz=129.41 My=308.51 Mz=174.48
Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=1463.14 Mxl=35.12
Tensioni nella sezione: σ=426.48 τ=348.37
Flessione attacco destro piastra
Bnetta=214.00 Hnetta=15.00
CC 5 SLV (Collegamento 0001_0301)
Azioni sul collegamento: N=-344.72 Ty=-64.52 Tz=-129.88 My=-309.64 Mz=-153.82
Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=959.78 Myl=23.19
Tensioni nella sezione: σ=288.98 τ=29.90
Flessione attacco sinistro piastra
Bnetta=214.00 Hnetta=15.00
CC 5 SLV (Collegamento 0001_0301)
Azioni sul collegamento: N=-344.72 Ty=73.19 Tz=-129.88 My=-309.64 Mz=174.48
Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=1042.95 Myl=25.11
Tensioni nella sezione: σ=312.93 τ=32.49
Collegamento 0003_0103
Piastra 240.00 x 240.00 s= 15.00 - 4 Tirafondi φ 12 - Profondità di infissione: 250.00 2 righe ad interasse 208.00
2 colonne ad interasse 208.00
Altezza di gola saldature: anima 8.48 - ala 8.48
Irrigidimenti:
In corrispondenza anima s=14.00
Tirafondi e calcestruzzo
CC 1 SLV (Collegamento 0003_0103)
Azioni sul collegamento: N=-649.07 Ty=147.93 Tz=-265.56 My=-317.08 Mz=176.62
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=147.93 Tyl=-265.56 Nl=-649.07 Mxl=-317.08 Myl=176.62
Taglio nei bulloni: Fv,Ed=76.00 Fv,Rd=3257.20
Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=76.00 Fb,Rd,p=6527.28
Trazione nei bulloni: Ft,Ed=952.56 Ft,Rd=3628.80
Azione di punzonamento di progetto lato piastra: Bp,Ed,p=952.56 Bb,Rd,p=23343.30
Int. V-T=0.21
Tirafondi:LT=0.48 (0.36) RT=7169.10
Compressione nel calcestruzzo: σc=36.43
CC 1 SLV (Collegamento 0003_0103)
Azioni sul collegamento: N=-649.07 Ty=-82.52 Tz=-265.56 My=-317.08 Mz=-98.52
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-82.52 Tyl=-265.56 Nl=-649.07 Mxl=-317.08 Myl=-98.52
Taglio nei bulloni: Fv,Ed=69.52 Fv,Rd=3257.20
Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=69.52 Fb,Rd,p=5077.29
Trazione nei bulloni: Ft,Ed=800.84 Ft,Rd=3628.80
Azione di punzonamento di progetto lato piastra: Bp,Ed,p=800.84 Bb,Rd,p=23343.30
Int. V-T=0.18
Tirafondi:LT=0.48 (0.36) RT=7169.10
Compressione nel calcestruzzo: σc=29.58
Saldatura profilo-piastra
CC 1 SLV (Collegamento 0003_0103)
Azioni sul collegamento: N=-649.07 Ty=147.93 Tz=229.33 My=273.82 Mz=176.62
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=147.93 Tyl=229.33 Nl=-649.07 Mxl=-273.82 Myl=-176.62
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
42
Azioni sul cordone: TP=29.76 TO=46.14 NO=-130.58
Tensioni nel cordone: τP=2.58 τO=4.00 σO=268.17 σID=268.21 ΣT=272.17
CC 1 SLV (Collegamento 0003_0103)
Azioni sul collegamento: N=-649.07 Ty=147.93 Tz=-265.56 My=-317.08 Mz=176.62
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=147.93 Tyl=-265.56 Nl=-649.07 Mxl=317.08 Myl=-176.62
Azioni sul cordone: TP=-29.76 TO=53.43 NO=-130.58
Tensioni nel cordone: τP=2.58 τO=4.63 σO=282.27 σID=282.32 ΣT=286.90
CC 1 SLV (Collegamento 0003_0103)
Azioni sul collegamento: N=-849.73 Ty=147.93 Tz=-265.56 My=-317.08 Mz=176.62
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=147.93 Tyl=-265.56 Nl=-849.73 Mxl=317.08 Myl=-176.62
Azioni sul cordone: TP=-29.76 TO=53.43 NO=-170.95
Tensioni nel cordone: τP=2.58 τO=4.63 σO=285.77 σID=285.82 ΣT=290.40
Flessione attacco superiore piastra
Bnetta=15.00 Hnetta=240.00 irrigidita (W=8.23)
CC 1 SLV (Collegamento 0003_0103)
Azioni sul collegamento: N=-649.07 Ty=147.93 Tz=-265.56 My=-317.08 Mz=176.62
Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=1381.05 Mxl=33.15
Tensioni nella sezione: σ=402.55 τ=328.82
Flessione attacco inferiore piastra
Bnetta=15.00 Hnetta=240.00 irrigidita (W=8.23)
CC 1 SLV (Collegamento 0003_0103)
Azioni sul collegamento: N=-849.73 Ty=-82.52 Tz=-265.56 My=-317.08 Mz=-98.52
Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-1467.53 Mxl=-32.60
Tensioni nella sezione: σ=395.96 τ=349.41
Flessione attacco destro piastra
Bnetta=214.00 Hnetta=15.00
CC 1 SLV (Collegamento 0003_0103)
Azioni sul collegamento: N=-649.07 Ty=-82.52 Tz=-265.56 My=-317.08 Mz=-98.52
Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=691.67 Myl=17.16
Tensioni nella sezione: σ=213.86 τ=21.55
Flessione attacco sinistro piastra
Bnetta=214.00 Hnetta=15.00
CC 1 SLV (Collegamento 0003_0103)
Azioni sul collegamento: N=-649.07 Ty=147.93 Tz=-265.56 My=-317.08 Mz=176.62
Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=958.85 Myl=23.16
Tensioni nella sezione: σ=288.55 τ=29.87
Collegamento 0004_0104
Piastra 240.00 x 240.00 s= 15.00 - 4 Tirafondi φ 12 - Profondità di infissione: 250.00 2 righe ad interasse 208.00
2 colonne ad interasse 208.00
Altezza di gola saldature: anima 8.48 - ala 8.48
Irrigidimenti:
In corrispondenza anima s=14.00
Tirafondi e calcestruzzo
CC 1 SLV (Collegamento 0004_0104)
Azioni sul collegamento: N=-409.44 Ty=98.92 Tz=-256.27 My=-305.99 Mz=118.11
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=98.92 Tyl=-256.27 Nl=-409.44 Mxl=-305.99 Myl=118.11
Taglio nei bulloni: Fv,Ed=68.67 Fv,Rd=3257.20
Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=68.67 Fb,Rd,p=5429.64
Trazione nei bulloni: Ft,Ed=866.93 Ft,Rd=3628.80
Azione di punzonamento di progetto lato piastra: Bp,Ed,p=866.93 Bb,Rd,p=23343.30
Int. V-T=0.19
Tirafondi:LT=0.48 (0.36) RT=7169.10
Compressione nel calcestruzzo: σc=30.65
CC 1 SLV (Collegamento 0004_0104)
Azioni sul collegamento: N=-409.44 Ty=-135.40 Tz=-256.27 My=-305.99 Mz=-161.67
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-135.40 Tyl=-256.27 Nl=-409.44 Mxl=-305.99 Myl=-161.67
Taglio nei bulloni: Fv,Ed=72.46 Fv,Rd=3257.20
Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=72.46 Fb,Rd,p=6313.83
Trazione nei bulloni: Ft,Ed=954.68 Ft,Rd=3628.80
Azione di punzonamento di progetto lato piastra: Bp,Ed,p=954.68 Bb,Rd,p=23343.30
Int. V-T=0.21
Tirafondi:LT=0.48 (0.36) RT=7169.10
Compressione nel calcestruzzo: σc=34.53
Saldatura profilo-piastra
CC 1 SLV (Collegamento 0004_0104)
Azioni sul collegamento: N=-409.44 Ty=-135.40 Tz=237.08 My=283.08 Mz=-161.67
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-135.40 Tyl=237.08 Nl=-409.44 Mxl=-283.08 Myl=161.67
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
43
Azioni sul cordone: TP=-27.24 TO=47.70 NO=-82.37
Tensioni nel cordone: τP=2.36 τO=4.13 σO=252.82 σID=252.86 ΣT=256.95
CC 1 SLV (Collegamento 0004_0104)
Azioni sul collegamento: N=-409.44 Ty=98.92 Tz=-256.27 My=-305.99 Mz=118.11
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=98.92 Tyl=-256.27 Nl=-409.44 Mxl=305.99 Myl=-118.11
Azioni sul cordone: TP=-19.90 TO=51.56 NO=-82.37
Tensioni nel cordone: τP=1.72 τO=4.47 σO=218.96 σID=219.01 ΣT=223.43
CC 1 SLV (Collegamento 0004_0104)
Azioni sul collegamento: N=-415.11 Ty=-135.40 Tz=-256.27 My=-305.99 Mz=-161.67
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-135.40 Tyl=-256.27 Nl=-415.11 Mxl=305.99 Myl=161.67
Azioni sul cordone: TP=27.24 TO=51.56 NO=-83.51
Tensioni nel cordone: τP=2.36 τO=4.47 σO=260.38 σID=260.43 ΣT=264.85
Flessione attacco superiore piastra
Bnetta=15.00 Hnetta=240.00 irrigidita (W=8.23)
CC 1 SLV (Collegamento 0004_0104)
Azioni sul collegamento: N=-409.44 Ty=-135.40 Tz=-256.27 My=-305.99 Mz=-161.67
Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=1413.42 Mxl=33.92
Tensioni nella sezione: σ=411.99 τ=336.53
Flessione attacco inferiore piastra
Bnetta=15.00 Hnetta=240.00 irrigidita (W=8.23)
CC 1 SLV (Collegamento 0004_0104)
Azioni sul collegamento: N=-409.44 Ty=-135.40 Tz=237.08 My=283.08 Mz=-161.67
Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=1305.57 Mxl=31.33
Tensioni nella sezione: σ=380.55 τ=310.85
Flessione attacco destro piastra
Bnetta=214.00 Hnetta=15.00
CC 1 SLV (Collegamento 0004_0104)
Azioni sul collegamento: N=-409.44 Ty=-135.40 Tz=-256.27 My=-305.99 Mz=-161.67
Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=963.88 Myl=23.26
Tensioni nella sezione: σ=289.90 τ=30.03
Flessione attacco sinistro piastra
Bnetta=214.00 Hnetta=15.00
CC 1 SLV (Collegamento 0004_0104)
Azioni sul collegamento: N=-409.44 Ty=98.92 Tz=-256.27 My=-305.99 Mz=118.11
Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=812.48 Myl=19.85
Tensioni nella sezione: σ=247.35 τ=25.31
Collegamento 0005_0305
Piastra 240.00 x 240.00 s= 15.00 - 4 Tirafondi φ 12 - Profondità di infissione: 250.00 2 righe ad interasse 208.00
2 colonne ad interasse 208.00
Altezza di gola saldature: anima 8.48 - ala 8.48
Irrigidimenti:
In corrispondenza anima s=14.00
Tirafondi e calcestruzzo
CC 5 SLV (Collegamento 0005_0305)
Azioni sul collegamento: N=-337.44 Ty=67.34 Tz=130.91 My=312.10 Mz=160.54
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=67.34 Tyl=130.91 Nl=-337.44 Mxl=312.10 Myl=160.54
Taglio nei bulloni: Fv,Ed=36.80 Fv,Rd=3257.20
Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=36.80 Fb,Rd,p=6214.20
Trazione nei bulloni: Ft,Ed=984.99 Ft,Rd=3628.80
Azione di punzonamento di progetto lato piastra: Bp,Ed,p=984.99 Bb,Rd,p=23343.30
Int. V-T=0.21
Tirafondi:LT=0.48 (0.36) RT=7169.10
Compressione nel calcestruzzo: σc=34.87
CC 7 SLV (Collegamento 0005_0305)
Azioni sul collegamento: N=-368.21 Ty=-46.77 Tz=129.52 My=308.78 Mz=-111.49
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-46.77 Tyl=129.52 Nl=-368.21 Mxl=308.78 Myl=-111.49
Taglio nei bulloni: Fv,Ed=34.43 Fv,Rd=3257.20
Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=34.43 Fb,Rd,p=5304.18
Trazione nei bulloni: Ft,Ed=870.81 Ft,Rd=3628.80
Azione di punzonamento di progetto lato piastra: Bp,Ed,p=870.81 Bb,Rd,p=23343.30
Int. V-T=0.18
Tirafondi:LT=0.48 (0.36) RT=7169.10
Compressione nel calcestruzzo: σc=30.23
Saldatura profilo-piastra
CC 5 SLV (Collegamento 0005_0305)
Azioni sul collegamento: N=-337.44 Ty=67.34 Tz=130.91 My=312.10 Mz=160.54
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=67.34 Tyl=130.91 Nl=-337.44 Mxl=-312.10 Myl=-160.54
Relazione
preliminare strutture
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
44
Azioni sul cordone: TP=13.55 TO=26.34 NO=-67.89
Tensioni nel cordone: τP=1.17 τO=2.28 σO=259.95 σID=259.96 ΣT=262.23
CC 5 SLV (Collegamento 0005_0305)
Azioni sul collegamento: N=-337.44 Ty=67.34 Tz=-128.27 My=-305.80 Mz=160.54
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=67.34 Tyl=-128.27 Nl=-337.44 Mxl=305.80 Myl=-160.54
Azioni sul cordone: TP=-13.55 TO=25.81 NO=-67.89
Tensioni nel cordone: τP=1.17 τO=2.24 σO=257.90 σID=257.91 ΣT=260.13
CC 5 SLV (Collegamento 0005_0305)
Azioni sul collegamento: N=-468.25 Ty=67.34 Tz=130.91 My=312.10 Mz=160.54
Sollecitazioni agenti localmente: Txl=67.34 Tyl=130.91 Nl=-468.25 Mxl=-312.10 Myl=-160.54
Azioni sul cordone: TP=13.55 TO=26.34 NO=-94.20
Tensioni nel cordone: τP=1.17 τO=2.28 σO=262.23 σID=262.24 ΣT=264.51
Flessione attacco superiore piastra
Bnetta=15.00 Hnetta=240.00 irrigidita (W=8.23)
CC 5 SLV (Collegamento 0005_0305)
Azioni sul collegamento: N=-337.44 Ty=67.34 Tz=-128.27 My=-305.80 Mz=160.54
Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=1441.43 Mxl=34.59
Tensioni nella sezione: σ=420.15 τ=343.20
Flessione attacco inferiore piastra
Bnetta=15.00 Hnetta=240.00 irrigidita (W=8.23)
CC 5 SLV (Collegamento 0005_0305)
Azioni sul collegamento: N=-337.44 Ty=67.34 Tz=130.91 My=312.10 Mz=160.54
Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=1471.26 Mxl=35.31
Tensioni nella sezione: σ=428.85 τ=350.30
Flessione attacco destro piastra
Bnetta=214.00 Hnetta=15.00
CC 5 SLV (Collegamento 0005_0305)
Azioni sul collegamento: N=-337.44 Ty=-51.73 Tz=130.91 My=312.10 Mz=-123.33
Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=862.75 Myl=21.02
Tensioni nella sezione: σ=261.99 τ=26.88
Flessione attacco sinistro piastra
Bnetta=214.00 Hnetta=15.00
CC 5 SLV (Collegamento 0005_0305)
Azioni sul collegamento: N=-337.44 Ty=67.34 Tz=130.91 My=312.10 Mz=160.54
Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=993.06 Myl=23.97
Tensioni nella sezione: σ=298.68 τ=30.94
Relazione
preliminare strutture Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini
VERIFICA STATO LIMITE DI
Per completezza di calcolo si effettua anche la verifica a sollevamento del derivatore dal
momento che questo è collocato vicino all’argine del torrente Terzolle e al muro che
sostiene via Caccini. La verifica viene condotta n
Sollevamento (UPL – NTC 2008) considerando
e derivatore a “vasca vuota”. Secondo Normativa si applicano i seguenti coeff. parziali sulle
azioni in gioco:
Volume vasca 3.16
n°
platea 1
pareti lunghe 2
pareti corte 2
soletta 1
paretine interne 0
Peso vasca 79.11
γcls 25
Volume immerso 6.41
n°
platea 1
pareti 1
Sottospinta idraulica 64.13
γw 10
AZIONI DI PROGETTO
Ginst,d = U * γg1 70.54
Qinst,d 0.00
Gstb,d = Pcls * γg1 71.20
Rd 0.00
VERIFICA ok
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
DEGL’INNOCENTI
STATO LIMITE DI SOLLEVAMENTO DERIVATORE
Per completezza di calcolo si effettua anche la verifica a sollevamento del derivatore dal
momento che questo è collocato vicino all’argine del torrente Terzolle e al muro che
sostiene via Caccini. La verifica viene condotta nei confronti dello Stato Limite di
NTC 2008) considerando cautelativamente, la condizione di falda max
e derivatore a “vasca vuota”. Secondo Normativa si applicano i seguenti coeff. parziali sulle
mc
lungh. spess. altezza/largh. volume
1.50 0.40 1.50 0.9
1.50 0.15 2.24 1.008
1.20 0.15 2.24 0.8064
1.50 0.20 1.50 0.45
2.50 0.15 0.80 0.000
KN azione permanente favorevole
KN/mc peso specifico cemento armato
mc
lungh. spess. altezza/largh. volume
1.50 0.40 1.50 0.9
1.50 2.45 1.50 5.5125
KN azione permanente sfavorevole
KN/mc peso specifico acqua
70.54 KN valore di progetto azione permanente instabillizzante
0.00 KN valore di progetto azione variabile instabilizzante
71.20 KN valore di progetto azione permanente stabilizzante
0.00 KN valore di progetto della resistenza
ok
Redatto Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
45
DERIVATORE
Per completezza di calcolo si effettua anche la verifica a sollevamento del derivatore dal
momento che questo è collocato vicino all’argine del torrente Terzolle e al muro che
nti dello Stato Limite di
, la condizione di falda max
e derivatore a “vasca vuota”. Secondo Normativa si applicano i seguenti coeff. parziali sulle
volume
0.9 mc
1.008 mc
0.8064 mc
0.45 mc
0.000 mc
volume
0.9 mc
5.5125 mc
valore di progetto azione permanente instabillizzante
valore di progetto azione variabile instabilizzante
valore di progetto azione permanente stabilizzante
Relazione
preliminare strutture Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini
VERIFICA SOLLEVAMENTO
Data la vicinanza del torrente Terzolle e la possibilità di allagamento dell’area, per evitare il
pericolo di sollevamento della stazione di sollevamento, si
ancoraggio che preveda la realizzazione di una base di cemento sul
quale ancorare la top-station in vetroresina. Tale base dovrà avere delle dimensioni tali da
garantire la resistenza nei confronti del sollevamento grazie anche al peso del materiale di
riempimento che sarà fornito e posto in opera se
produttore della stazione stessa.
sistema di ancoraggio e del riempimento da adottare:
Particolare ancoraggio top
PROGETTO DEFINITIVO
Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto
DEGL’INNOCENTI
VERIFICA SOLLEVAMENTO TOP STATION
Data la vicinanza del torrente Terzolle e la possibilità di allagamento dell’area, per evitare il
pericolo di sollevamento della stazione di sollevamento, si dovrà utilizza
ancoraggio che preveda la realizzazione di una base di cemento sul
station in vetroresina. Tale base dovrà avere delle dimensioni tali da
garantire la resistenza nei confronti del sollevamento grazie anche al peso del materiale di
riempimento che sarà fornito e posto in opera secondo le specifiche tecniche fornite dal
produttore della stazione stessa. Di seguito si riportano delle immagini esemplificative del
sistema di ancoraggio e del riempimento da adottare:
Particolare ancoraggio top-station
Redatto Controllato/
Approvato
DEGL’INNOCENTI MASSINI
46
TOP STATION
Data la vicinanza del torrente Terzolle e la possibilità di allagamento dell’area, per evitare il
utilizzare un sistema di
ancoraggio che preveda la realizzazione di una base di cemento sul fondo del pozzo, alla
station in vetroresina. Tale base dovrà avere delle dimensioni tali da
garantire la resistenza nei confronti del sollevamento grazie anche al peso del materiale di
condo le specifiche tecniche fornite dal
Di seguito si riportano delle immagini esemplificative del
top related