pembebanan gording terbuka
Post on 14-Aug-2015
388 Views
Preview:
TRANSCRIPT
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
PERHITUNGAN GORDING TERBUKA
Direncanakan profil 150 x 65 x 20 x 3,2
A = 9,567 cm2
g = 7,51 kg/m
iy = 2,37 cm
ix = 5,89 cm
Ix = 332 cm4
Iy = 53,8 cm4
Wx = 44,3 cm3
Wy = 12,2 cm3
Jarak gording : 1,35 m
Beban mati
Berat sendiri gording = 7,51 kg/m
Berat penutup atap galvalum 2,65 kg/m2 x 1,35 m = 3,58 kg/m
Jumlah = 11,09 kg/m
Berat alat – alat pengikat 10 % x 11,09 kg/m = 1,108 kg/m
Jumlah = 12,20 kg/m
qdx : 12,20 x cos 18 = 11,60 kg/m = 0,116 kg/cm
qdy : 12,20 x sin 18 = 3,77 kg/m = 0,037 kg/cm
Bebean hidup terpusat
Beban terpusat akibat pekerja P = 100 kg
Px : 100 x cos 18 = 95,105 kg
Py : 100 x sin 18 = 30,9 kg
Bebean angin untuk gudang terbuka kondisi 1
1
- 0,8
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
Bangunan direncanakan jauh dari pantai, sehingga qw = 25 kg/m2
qw 1 : 25 x 1,35 x 0,8 = 27 kg/m
qw 2 : 0
Beban angin kondisi 2
qw 1 : 25 x 1,35 x 1,2 = 40,5 kg/m
qw 2 : 25 x 1,35 x 0,4 = 13,5 kg/m
Dipilih kondisi angin yang terbesar qw : 40,5 kg/m
beban kombinasi
M + Hqux : 1,2 D + 1,6 L = 1,2 x 11,6 + 1,6 x 95,105 = 13,92 + 152,17quy : 1,2 D + 1,6 L = 1,2 x 3,7 + 1,6 x 30,9 = 4,44 + 49,44
Lendutan
Fx : 5
384 xqux . L4
E . Ix + 1
48 x Pux .L
3
E . Ix
2
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
= 5
384 x 0,13 .7004
2,1.106 .332 +
148 x 152,17 .7003
2,1 .106 .332
= 0,62 + 1,55 = 2,18 cm
Fy : 5
384 xquy .(L/3)4
E . Iy + 1
48 x Py .(L/3)3
E . Iy
= 5
384 x0,04 .233,334
2,1 .106 .53,8 +
148 x 49,44 .233,333
2,1 .106 .53,8
= 0,02 + 0,12 = 0,13 cm
Lendutan ijin : L/250 = 700 / 250 = 2,8 cm
M + Wqux : 0,9 D + 1,3 W = 0,9 x 11,6 + 1,3 x 40,5 = 10,44 + 52,65quy : 0,9 D + 1,3 W = 0,9 x 3,77 + 1,3 x 0 = 3,39 + 0
Lendutan
Fx : 5
384 x(qdx+qux ) . L4
E . Ix
= 5
384 x(0,1+0,52) .7004
2,1 .106 .332
= 2,78 cm
Fx : 5
384 x(qdy+quy) . L /34
E . Iy
= 5
384 x(0,03+0).233,334
2,1 .106 .53,8
= 0,01 cm
Lendutan ijin : L/250 = 700 / 250 = 2,8 cm
Lendutan total
3
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
M + H
f : √( fx)2+( fy)2
= √(2,18)2+(0,13)2
= 2,19 cm < 2,8 cm OK
M + W
f : √( fx)2+( fy)2
= √(2,78)2+(0,01)2
= 2,79 cm < 2,8 cm OK
Perhitungan momen Beban mati + beban hidup
Mx : atap : 18 . qudx . L²
= 18 . 13,92 . 7² = 85,26 kgm
orang : 14 . 1,6.Px . L
= 14 . 152,17 . 7 = 266,29 kgm
Mx = 351,55 kgm
My : atap : 18 . 1,2 . quy . (L/3)²
= 18 . 4,44 .(7/3)² = 3,01 kgm
orang : 14 . 1,6.Py . L/3
= 14 . 49,44 . 7/3 = 28,79 kgm
My = 31,8 kgm
Kontrol tegangan
4
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
MxWx + My
Wy = 3515544,3 + 3180
12,2 = 1054,2 < 1600 kg/cm OK
Beban mati + beban angin
Mx : atap : 18 . 0,9.qx . L²
= 18 . 10,44 . 7² = 63,94 kgm
angin : 18 . 1,3. Qw . L2
= 18 . 52,65 . 72 = 322,48 kgm
Mx = 386,42 kgm
My : atap : 18 . 0,9 . qy . (L/3)²
= 18 . 3,39 .(7/3)² = 2,3 kgm
angin : = 0 kgm
My = 2,3 kgm
Kontrol teganganMxWx + My
Wy = 3864244,3 + 230
12,2 = 891,12 < 1600 kg/cm OK
Interaksi momen M + H
Muxø . Mnx + Muy
ø . Mny ≤ 1
5
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
351550,9 .106320 +
31800,9 .8112 ≤ 1
0,36 + 0,43 ≤ 1
0,79 ≤ 1 OK
M + H + A ≤ 1
Muxø . Mnx + Muy
ø . Mny ≤ 1
35155+( 1
8.0,8.40,5 .72)
0,9.106320 +
31800,9 .8112 ≤ 1
0,37 + 0,43 ≤ 1
0,8 ≤ 1 OK
Kontrol kekuatan profil Profil CNP 150 x 65 x 20 x 3,2
Sayap : bw2tf ≤ 170
√ fy
= 65
2.20 ≤ 170
√240
= 1,625 ≤ 10,97
Badan : htw ≤ 1680
√ fy
= 1503,2 ≤
1680
√240
= 46,87 ≤ 108,44
Lateral buckling
Jarak pengaku lateral LB = L/3 = 700/3 = 233,33 cm
LP = 1,76 x iy x √ Efy
= 1,76 x 2,37 x √ 2,1 x10²240
6
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
= 1,76 x 2,37 x 93,45= 390,18 cm
LB < LP Mnx = Mpx Mnx = Mpx = Zx . fy = 44,3 x 2400 = 106320 kgcm
Mny = Zy . fy = 14 x tf x bf² x fy
= 0,25 x 0,32 x (6,5²) x 2400= 8112 kgcm
Jadi pada gording digunakan profil CNP 150.65.20.3,2 dan telah memenuhi semua control perhitungan.
PERHITUNGAN TREKSTANG
PEMBEBANAN
Beban mati
Berat sendiri gording = 7,51 kg/m
7
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
Berat penutup atap galvalum 2,65 kg/m2 x 1,35 m = 3,58 kg/m
Jumlah = 11,09 kg/m
Berat alat – alat pengikat 10 % x 11,09 kg/m = 1,108 kg/m
Jumlah = 12,20 kg/m
qdy : 12,20 x sin 18 = 3,77 kg/m = 0,037 kg/cm
Bebean hidup terpusat
Beban terpusat akibat pekerja P = 100 kg
Py : 100 x sin 18 = 30,9 kg
Dimensi trekstang
Jumlah lapangan gording , n = 3
Tan α = xy = 1,35
2,33 = 0,57
α = arc tan 0,57 = 29,68°sin α = 0,49
R . sin α = n . Pmax
R = n .Pmax
sinα =
3.Pmax0,49
Pmax = Qy .Ly
3 + Py
= 3,77 .7
3 + 30,9 = 36,96 kg
R = 3.39,69
0,49 = 243 kg
Σijin = RF
F = R
σijin =
2431600
= 0,15
F = ¼ .π .d2
d = √ F .4π
= √ 0,15.43,14
= 0,43 cm maka memakai besi diameter 8 mm
PERHITUNGAN IKATAN ANGIN
Diketahui : tekanan angin jauh dari pantai = 25 kg/m2
Koefisien ikatan angin = 1,2 Jarak antar kuda – kuda = 7 m
8
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
Jarak antar gording = 1,35 m Lebar bangunan = 25 m Panjang bangunan = 35 m
h 1 = tan 18° . 13,75 = 4,47 m
h 2 = tan 18° . (5,14 + 3,62 ) = 2,85 m
h 3 = tan 18° . 3,62 = 1,15 m
Beban angin
= ø .qw
=0,9 .0,25
= 22,5 kg/m2
F1 = ((4,47 + 2,85) . ½ . 4,99) . 22,5)
= 409,80 kg
F2 = ((2,85 + 1,15) . ½ . 5,14) . 22,5)
= 231,3 kg
F3 = ((1/2 . 2,85 . 1,15 ) .22,5)
= 36,87 kg
9
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
Ftotal = F1 + F2 + F3
= 409,80 + 231,3 + 36,87
= 677,97 kg
Luas batang tarik = Ftotal/Fiijin
= 677,971600
= 0,423
Direncanakan menggunakan tulangan d8
A = 0,25 . π . d2
= 0,25 . 3,14 . 82
= 50,24 mm2 = 0,5024 cm2
Control tegangan
= Ftot/ luas tegangan
= 677,970,5024
= 1349,46 < 1600 aman
Jadi pada ikatan angin digunakan besi diameter 8
10
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
PERHITUNGAN REGEL (IKATAN GIGI ANJING)
Menggunakan profil CNP 125.50.20.2,3
A = 5,747 cm2 w = 4,51 kg/m
Iy = 20,6 cm4 Wx = 21,9 cm3
Ix = 137 cm4 Wy = 6,22 cm3
Pembebanan
Berat perangkai =15,65×0,62
7= 1,386 kg/m
Berat CNP = 4,51 = 4,51 kg/m
Berat Total = 4,51 + 1,386 = 5,896 kg/m
Melalui perhitungan E-TABS
M = 50,04 kg m w = 40 kg/m
= 5004 kg cm F = 0,9 × w × luas area
= 0,9 × 40 × (0,5×7)
= 126 kg
KontrolTegangan
σ =Mw x
≤ σijin
11
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
=5004kgcm
21,9cm3 ≤ 1600 kg/cm2
= 228,49 kg/cm2 ≤ 1600 kg/cm2.....OK
Kontrol Lendutan
548
×M ×L2
E×I≤ f
548
×5004 x7002
2,1×106×137≤
L250
0,88 cm ≤700250
0,88 cm ≤ 2,8 cm.....OK
12
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
KONTROL PROFIL RAFTER WF
Control dimensi kuda – kuda ( dari hasil E-TABS)
Mutx = 6617,24 kgm
Muly = 0 kgm
Nu = 1685,13 kgm
Vu = 1758,54 kgm
Ma = 6617,24 kgm
Mb = 1059,18 kgm
Ms = 2271 kgm
Profil baja WF 250 x 125 x 6 x 9
A = 37,66 cm
W = 29,6 kg/m
a = 250 mm
bf = 125 mm
iy = 2,79 cm
ix = 10,4 cm
tf = 9 mm
tw = 6 mm
Ix = 4050 cm4
Iy = 294 cm4
Zx = 324 cm3
Zy = 47 cm3
Mutu baja : BJ 37 , dengan
fu = 3700 kg/cm2
fy = 2400 kg/cm2
13
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
Kontrol lendutan
f ijin : L
360 = 1315cm360 = 3,65 cm
f : 5 x L2
48 x E x I ¿
f : 5 x13,152
48 x200 x 4050(2271−0,1(6617,24−1059,18))
f :( 2,22 x 10-5) x 1715,19
f : 0,037 cm < f ijin : 3,65 Ok
Kontrol tekuk
Untuk arah X
Kcx : 1,2
L : 1315 cm
Lkx : 238 cm
λx : Lkxix
= 23810,4
= 22,88 cm
Ncrbx = π2 x E x Aλx ²
= 3,142 x200000 x3766(228,8) ²
= 141859,2 N
= 14185,92 kg
Untuk arah Y
Kcy : 0,8
L : 250
2 + 9 mm = 134 mm
Lky : 250 – 134 = 116 mm
λy : Lkyiy
= 11,62,79
= 4,15 cm
14
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
Ncrby = π2 x E x Aλy ²
= 3,142 x200000 x3766(41,5) ²
= 4307748,59 N
= 430774,86 kg
Dipakai λx , karena λx > λy
λc : λxπ
√ fyE
:22,883,14
√ 240200000
= 0,252
Sehingga 0,252 < λc < 1,2 , maka ω : 1,43
1,6−0,67 λc
ω : 1,43
1,6−0,67 λc = 1,431,6−(0,67 x 0,252) = 0,998
Pn : Ag x fyω
= 3766 x2400,998
= 905651,3 N = 90565,13 kg
PuØPn = 1685,13
0,85 x90565,13 = 0,0219 < 0,2
X dianggap tak bergoyang
Sbx : Cmx
1−(Nu
Ncrbx) ≥ 1
Cmx : 1
Sbx : 1
1−(1685,13
14185,92) = 1
1−(0,119) = 1,135 ≥ 1 maka tidak bergoyang
Mux : Mutx x Sbx
= 6617,24 x 1,135
= 7510,57 kgm
X dianggap tak bergoyang
Sbx : Cmy
1−(Nu
Ncrby) ≥ 1
Cmx : 1
15
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
Sbx : 1
1−(1685,13
430774,86) = 1
1−(0,996) = 1,0039 ≥ 1 maka tidak bergoyang
Muy : 0
Control penampang profil
Profil WF 250 x 125 x 6 x 9
Sayap : bw2tf ≤ 170
√ fy
= 12518 ≤
170
√240
= 6,94 ≤ 10,97
Badan : htw ≤ 1680
√ fy
= 250
6 ≤ 1680
√240
= 41,66 ≤ 108,44
Lateral buckling LB = 238 cm
LP = 1,76 x iy x √ Efy
= 1,76 x 2,79 x √ 2,1 x10²240
= 1,76 x 2,79 x 93,45= 459,32 cm
LB < LP Mnx = Mpx Mnx = Mpx = Zx . fy = 324 x 2400 = 777600 kgcm
Mny = Zy . fy = 14 x tf x bf² x fy
= 0,25 x 0,6 x (12,5²) x 2400= 56250 kgcm
Persamaan interaksi
16
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
Pu
2øc .Pn + Muxøb .Mnx + Muy
øb .Mny ≤ 1
= 1658,13
1,7 x90565,13 +7510,57
0,9 x0,777600 + 0= 0,01076 + 0,00947 < 1= 0,01947 < 1 Ok
Kontrol kuat rencana geser
htw ≤ 1100
√ fy
2506 ≤ 1100
√2400 250
2400 ≤ 11006
= 0,10 < 183,33 plastis
Vn : 0,6 . fy . Aw
Aw = (35 – 2 . 0,9) . 0,6 = 19,92 cmVn = 0,6 x 2400 x 19,92 = 28684,8 kg
Vu < øVn1758,54 kg < 0,9 x 28684,81758,54 kg < 25816 kg Ok
Kesimpulan
Profil WF 250 x 125 x 6 x 9 aman digunakan dan telah memenuhi semua kontrol.
17
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
SAMBUNGAN RAFTER WF NOK
Data pembebanan :
Mu : 3193,31 kgm (dari etabs)
Pu : 245,32 kgm (dari etabs)
Digunakan baut diameter 5/8 inchi = 15,87 mm
Tebal plat = 10 mm
Kontrol kekuatan baut
Ruv yang diterima setiap baut
Ruv = Pu6
= 245,32
6 = 40,89 kg
Perhitungan kekuatan geser
fRnv = 0,75 . 0,5 . fu . Ab
= 0,75 . 0,5 . 4100 . (1/4. 3,14 . (5/8.2,54)2
= 3028,87 kg
Perhitungan kuat tumpu baut
18
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
fRnv = 2,4 . d. tp . fu . 0,75
= 2,4 . 1,58 . 1 . 4100 . 0,75 = 11660,4 kg
Perhitungan kuat tarik baut
fRnv = 0,75 . 0,75 . fu . Ab
= 0,75 . 0,75 . 4100 . (1/4. 3,14 . (5/8.2,54)2
= 4543,31 kg
Rumus interaksi geser dan kuat tarik baut
( RuvRnv
)2
+ ( RutRnt
)2
≤ 1
40,89
3028,87 + Rut
4543,31 ≤ 1
Rut
4543,31 = 1 - 40,89
3028,87 Rut = 0,98 . 4543,31 = 4452,44 kg
a = ΣTfy . B
= 4452,44 .63100 .12,5
= 0,69 cm
d1 = 6510
- 0,69 = 5,81 cm
d2 = 5,81 + 15010
= 20,81 cm
d3 = 20,81 + 8010
= 28,81 cm
+
Sd1 = 55,43 cm
fmn = 0,9 . fy . a2 .B
2 + 2.T . Sd1
= 0,9 .3100.0,692 .12,5
2 + 2 . 4452,44 . 55,43
= 8301,99 + 493597,49
= 501899,49 kg.cm ≥ 319331 kg.cm
19
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
SAMBUNGAN RAFTER WF KOLOM
Data pembebanan :
Mu : 6617,24 kgm (dari etabs)
Pu : 1758,54 kg (dari etabs)
Digunakan baut diameter 5/8 inchi = 15,87 mm
Tebal plat = 10 mm
Kontrol kekuatan baut
Ruv yang diterima setiap baut
Ruv = Pu8
= 1758,54
8 = 219,75 kg
Perhitungan kekuatan geser
fRnv = 0,75 . 0,5 . fu . Ab
= 0,75 . 0,5 . 4100 . (1/4. 3,14 . (5/8.2,54)2
20
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
= 3028,87 kg
Perhitungan kuat tumpu baut
fRnv = 2,4 . d. tp . fu . 0,75
= 2,4 . 1,58 . 1 . 4100 . 0,75 = 11660,4 kg
Perhitungan kuat tarik baut
fRnv = 0,75 . 0,75 . fu . Ab
= 0,75 . 0,75 . 4100 . (1/4. 3,14 . (5/8.2,54)2
= 4543,31 kg
Rumus interaksi geser dan kuat tarik baut
( RuvRnv
)2
+ ( RutRnt
)2
≤ 1
219,75
3028,87 + Rut
4543,31 ≤ 1
Rut
4543,31 = 1 – 219,75
3028,87 Rut = 0,927 . 4543,31 = 4211,65 kg
a = ΣTfy . B
= 4211,65.83100.12,5
= 0,869 cm
d1 = 6510
- 0,869 = 7,631 cm
d2 = 7,631 + 8010
= 15,63 cm
d3 = 15,63 + 17010
= 32,63 cm
d4 = 32,63 + 8010
= 40,63 cm
+
Sd1 = 96,52 cm
fmn = 0,9 . fy . a2 .B
2 + 2.T . Sd1
21
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
= 0,9 .3100.0,8692 .12,5
2 + 2 . 4211,65 . 96,52
= 13168,12 + 813016,92
= 826185,036 kg.cm ≥ 661724 kg.cm
KONTROL DIMENSI RANGKA BATANG TEKAN
PERHITUNGAN BATANG TEKAN A1 – A6
Gaya max = 4874,29 kg (hasil dari E-TABS)
Dicoba profil siku ganda 60.60.6 dengan spesifikasi :
a. Ix = Iy = 22,8 cm4
b. imin = 1,17 cm
c. F = 6,91 cm2
d. e = 1,69 cm
e. ix = iy = 1,82
syarat 1 : pemeriksaan terhadap sumbu bahan (x-x)
λx = lkxix
= 2701,82
= 148,35 (lkx diambil bedasarkan jarak miring antar gording yang
terpanjang)
ωx = 3,179 (hasil interpolasi dari tabel ω pada PBBI)
tegangan yang terjadi
σx = ω.P2. F
= 3,179 .4874,29
2 .6,91 = 1121,23 kg/cm2 < 1600 kg/cm2
22
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
σ = P
2. A =
4874,292.6,91
= 352,69 < 1121,23 kg/cm2
syarat 2 : pemeriksaan terhadap sumbu bebas bahan (y-y),dipakai plat kopel dengan
ketebalan 1 mm
kelangsingan batang dicari
Iy = lk3
= 270
3 = 90
jarak antara 2 batang karena pemakaian plat simpul
a = e + 1/2δ (δ = tebal plat kopel/simpul)
= 1,69 + 0,5 = 2,19 cm
h = 2.e + δ
= 2 . 1,69 + 1 = 4,38 cm
momen inersia dari susunan profil ganda
iy – y = 2(iy + F.a2)
= 2( 90 + 6,91 . 2,192)
= 246,28
jari – jari minimum (iy)
iy = √ iy− y2 . f
= √ 246,282.6,91
= √17,82 = 4,22
Menentukan angka kelangsingan sebelum plat kopel
λy = lkiy
= 2704,22
= 63,98
Setelah dipasang plat kopel
Iy = 2704,22
= 63,98
λi = Iy
imin =
63,981,17
= 54,68
Sehingga angka kelangsingan ideal didapat
λiy =(λy2+m2. λ I2)
12
= (63,982+ 22.54,682)
12
23
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
= 84,162
λiy ≥ 1,2 λI
84,162 ≥ 1,2 . 54,68
85,62 ≥ 65,62
ωy = 1,685 (tabel PPBBI)
σy = wy . P2 .F
= 1,685.4874,29
2.6,91 = 594,29 < σijin = 1600 kg/cm2
σkerja = P
2. F =
4874,292 .6,91
= 352,69 < σijin y = 594,29 kg/cm
Control pemakaian plat kopel
Lmax = Dmax . Li
h
= 97,48 .63,98
4.38
= 1423,92
Dmax = 0,02N = 0,02 . 4874,29
= 97,48 kg
Li = 63,98 cm
h = 4,38 cm
(N . c) – (L . b) = 0
N = L.bc
= 1423,92.4,38
10 = 623,67 kg
b = h . n = 4,38 . 1 = 4,38 cm
Control plat kopel
M = ½ L . b = ½ . 1423,92 . 4,38 = 3118,38
W = 1/6 . s . c2 = 1/6 . 0,6 . 102 = 10 cm3
σmax = √(σ max)2+3¿¿
= √(3118,84)2+3¿¿
24
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
= √477409,46
= 690,95 ≤ 1600 ok
KONTROL DIMENSI RANGKA BATANG TARIK
PERHITUNGAN BATANG TARIK B1 – B6
Gaya max = 4819,95 kg (hasil dari E-TABS)
Dicoba profil siku ganda 60.60.6 dengan spesifikasi :
f. Ix = Iy = 22,8 cm4
g. imin = 1,17 cm
h. F = 6,91 cm2
i. e = 1,69 cm
j. ix = iy = 1,82
σ = 0,75 . σijin
= 0,75 . 1600 = 1200 kg/cm2
F perlu = Pσ
= 4819,95
1200 = 4,01 cm2
tegangan yang bekerja
25
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
σ = P
Fnetto =
4819,9513,82
= 348,76 kg/cm2 < σ ijin = 1600 kg / cm2
control kelangsingan
λ = Lkimin
= 256,78
1,17 = 219,40 < 240 (PBBI hal.8)
PERHITUNGAN SAMBUNGAN KERANGKA
Perhitungan kuat baut :
Frn = øRn = 0,75 . r1 . fu. AB
= 0,75 . 0,5 . 4100. (1/4 .3,14 (5/8 . 2,54)2)
= 1537,5 . 1,97
= 3028,87 kg
Sambungan 1
Pn = 1731,10 kgm
26
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
dn1 = - 998,46 kgm
dn2 = -1001,11 kgm
hn = 3891,90 kgm
banyaknya baut :
n1 = dn1øRn
= 998,46
3028,87 = 0,33 2 baut
n2 = dn2øRn
= 1001,113028,87
= 0,33 2 baut
n3 = PnøRn
= 1731,103028,87
= 0,57 2 baut
n4 = HnøRn
= 3891,903028,87
= 1,28 2 baut
Sambungan 2
Pn = 1731,10 kgm
hn = -3522,57 kgm
banyaknya baut :
n1 = PnøRn
= 1731,103028,87
= 0,57 2 baut
n2 = HnøRn
= 3522,573028,87
= 1,16 2 baut
Sambungan 3
Pn = 827,44 kgm
dn = 599,28 kgm
27
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
hn = 4874,29 kgm
banyaknya baut :
n1 = PnøRn
= 827,44
3028,87 = 0,27 2 baut
n2 = dnøRn
= 599,28
3028,87 = 0,19 2 baut
n3 = HnøRn
= 4874,293028,87
= 1,61 2 baut
Sambungan 4
Pn = 827,44 kgm
dn = 4819,95 kgm
hn = 4064,73 kgm
banyaknya baut :
n1 = PnøRn
= 827,44
3028,87 = 0,27 2 baut
n2 = dnøRn
= 4819,953028,87
= 1,38 2 baut
n3 = HnøRn
= 4064,733028,87
= 1,34 2 baut
Sambungan 5
Pn = 2699,33 kgm
28
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
hn = 659,20 kgm
banyaknya baut :
n1 = PnøRn
= 2699,333028,87
= 0,89 2 baut
n2 = HnøRn
= 659,20
3028,87 = 0,22 2 baut
Sambungan 6
dn = 486,50 kgm
hn = 456,53 kgm
banyaknya baut :
n1 = PnøRn
= 486,50
3028,87 = 0,16 2 baut
n2 = HnøRn
= 456,53
3028,87 = 0,15 2 baut
29
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
PERENCANAAN KOLOM
Control dimensi kolom ( dari hasil E-TABS)
Mutx = 6421,62 kgm
Muly = 0 kgm
Nu = 2890,16 kg
Vu = 987,94 kg
Ma = 6421,62 kgm
Mb = 4815,63 kgm
Ms = 3611,72 kgm
Profil baja WF 250 x 125 x 6 x 9
A = 37,66 cm
W = 29,6 kg/m
a = 250 mm
bf = 125 mm
iy = 2,79 cm
ix = 10,4 cm
tf = 9 mm
tw = 6 mm
30
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
Ix = 4050 cm4
Iy = 294 cm4
Zx = 324 cm3
Zy = 47 cm3
Mutu baja : BJ 37 , dengan
fu = 3700 kg/cm2
fy = 2400 kg/cm2
Kontrol lendutan
f ijin : L
360 = 650cm360 = 1,8 cm
f : 5 x L2
48 x E x I ¿
f : 5x 6502
48 x2100000 x 4050( 361172−0,1 (642162−481563))
f : 1,78 cm < f ijin : 1,8 cm Ok
Kontrol tekuk
Untuk arah X
Kcx : 1,2
L : 650 cm
Lkx : 203,1 cm
λx : Lkxix
= 203,110,4
= 19,52 cm
Ncrbx = π2 x E x Aλx ²
= 3,142 x200000 x3766(195,2)²
= 194899,16 N
= 19489,91 kg
Untuk arah Y
Kcy : 0,8
31
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
L : 250
2 + 9 mm = 134 mm
Lky : 250 – 134 = 116 mm
λy : Lkyiy
= 11,62,79
= 4,15 cm
Ncrby = π2 x E x Aλy ²
= 3,142 x200000 x3766(41,5) ²
= 4307748,59 N
= 430774,86 kg
Dipakai λx , karena λx > λy
λc : λxπ
√ fyE
:19,523,14
√ 240200000
= 0,215
Sehingga 0,252 < λc < 1,2 , maka ω : 1,43
1,6−0,67 λc
ω : 1
Pn : Ag x fyω
= 3766 x2401
= 903840 N = 90384 kg
PuØPn = 2896,16
0,85 x90384 = 0,03 < 0,215
X dianggap tak bergoyang
Sbx : Cmx
1−(Nu
Ncrbx) ≥ 1
Cmx : 1
Sbx : 1
1−(2896,16
19489,91) = 1
0,85 = 1,17 ≥ 1 maka tidak bergoyang
Mux : Mutx x Sbx
= 6421,62 x 1,17
= 7513,29 kgm
32
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
X dianggap tak bergoyang
Sbx : Cmy
1−(Nu
Ncrby) ≥ 1
Cmx : 1
Sbx : 1
1−(2896,16
430774,86) = 1
1−(0,996) = 1,007 ≥ 1 maka tidak bergoyang
Muy : 0
Control penampang profil
Profil WF 250 x 125 x 6 x 9
Sayap : bw2tf ≤ 170
√ fy
= 12518 ≤
170
√240
= 6,94 ≤ 10,97
Badan : htw ≤ 1680
√ fy
= 250
6 ≤ 1680
√240
= 41,66 ≤ 108,44
Lateral buckling LB = 203,1 cm
LP = 1,76 x iy x √ Efy
= 1,76 x 2,79 x √ 2,1 x10²240
= 1,76 x 2,79 x 93,45= 459,32 cm
LB < LP Mnx = Mpx Mnx = Mpx = Zx . fy = 324 x 2400 = 777600 kgcm
33
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
Mny = Zy . fy = 14 x tf x bf² x fy
= 0,25 x 0,6 x (12,5²) x 2400= 56250 kgcm
Persamaan interaksi
Pu
2øc .Pn + Muxøb .Mnx + Muy
øb .Mny ≤ 1
= 2896,16
1,7 x90384 +7513,29
0,9 x0,777600 + 0= 0,0189 + 0,01 < 1= 0,02 < 1 Ok
Kontrol kuat rencana geser
htw ≤ 1100
√ fy
2506 ≤ 1100
√2400 250
2400 ≤ 11006
= 0,10 < 183,33 plastis
Vn : 0,6 . fy . Aw
Aw = (35 – 2 . 0,9) . 0,6 = 19,92 cmVn = 0,6 x 2400 x 19,92 = 28684,8 kg
Vu < øVn987,94 kg < 0,9 x 28684,8987,94 kg < 25816 kg Ok
Kesimpulan
Profil WF 250 x 125 x 6 x 9 aman digunakan dan telah memenuhi semua kontrol.
34
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
PERHITUNGAN BASE PLATE DAN ANGKUR
P = 30 cm
L = 20 cm
Mu = 5050,25 kgm
Du = 1619,52 kgm
Pu = 2895,21 kgm
L1 = 7,5 cm
Control plat landasan beton
Direncanakan tulangan kolom 4D – 16
Fc’ beton = 25 mpa
Pu yang bekerja = 2895,21 kg = 28952,1 N
Kekuatan nominal tumpu beton
Pn = 0,85 . α . ( 0,85 . fc’ . (Ag – Ast) + fy . Ast)
= 0,85 . 0,65 ( 0,85 . 25 . (60000 – ¼ . π .162 ) + 240 . ¼ . π . 162 )
= 0,5525 . ( (21,25 . 59799,04 ) + 48230,4)
= 728725,4 N
Pu ≤ f. Pn
35
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
28952,1 ≤ 473671,51 ok
Perencanaan tebal plat baja pondasi
Perhitungan tegangan yang bekerja akibat adanya eksentrisitas
e = MP
= 505025kgcm
2895,21 = 174,43 cm
A = 30 . 20 = 600 cm2
W = 1/6. B . L2 = 1/6 . 20 . 302 = 3000 cm3
σ = PA
± MW
= 2895,21
600 ±
5050253000
σmax = 4,82 + 168,34 = 173,16 kg/cm2
σmax = 4,82 - 168,34 = 163,52 kg/cm2
jadi q = 173,16 kg/cm2
perhitungan momen yang bekerja
momen yang bekerja
m = ½ . q . l2
= ½ . 173,16 . (152)
= 19530 kgcm
36
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
Perhitungan tebal plat baja
S = 4 M
t2
t = √ 4 .195300,58.4100
= 5,73 ----------- 6 cm
PERENCANAAN DIAMETER ANGKER
perhitungan tegangan
σminX
= σmaxB−x
x = σ minB
σ min+σ max = 163,52 .20
163,52+173,16 = 9,71 cm
y = B – x = 20 – 9,71 = 10,29 cm
s min = 1,5 d = 1,5 (2. tf)
= 1,5 ( 2 .0,9)
= 2,7 cm
1/3 x = 3,24 cm > s min
1/3 y = 3,43 cm > s min
r = 15 – 1/3 y = 15 – 3,43 = 11,57 cm
c = 30 – 3,24 – 3,43 = 23,33 cm
T = M−P .r
c =
505025−(2895,21.11,57 )23,33
= 20211,20 kg = Pu
Perencanaan diameter angker
Digunakan baut dengan
fy = 4100 kg/cm2
fu = 6210 kg/cm2
37
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
Leleh : Pu = φ fy. Ag
Ag perlu = 20211,200,9.4100
= 5,47 cm2
Putus : Pu = φ . 0,75 . fu . Ag
Ag perlu = 20211,20
0,75 .0,75.6210 = 5,78 cm2
A baut perlu = Pu
(0,7 . σ ijin)
= 20211,20
(0,7 . 4100) = 7,04 cm2
Untuk tiap sisi A baut perlu = 7,042 sisi
= 3,52 cm2
Direncanakan menggunakan baut diameter 16 mm
A baut = ¼ . π . d2 = ¼ . 3,14 . 1,62
= 2,01 cm
Jumlah baut = A baut / luas baut
= 3,522,01
= 1,75 dipasang 2 buah di tiap sisi
Perencanaan panjang angker
Diameter = 16 mm
Luas tulangan : 2,01 cm2
Mutu baja = 3100 kg / cm2 = 310 mpa
I = 0,02 . A . fy
√ fc '
= 0,02.201 .410
√25
= 329,64 mm
Tidak kurang dari
0,06 . db .fy
= 0,06 . 16 . 410
= 3933,6 mm
Jadi dipasang angkur dengan panjang 400 mm
38
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
PERENCANAAN KOLOM PADESTAL
Perencanaan kolom 300 x 300 ( dari hasil E-TABS)
Mu = 5050,25 kgm
Pu = 2895 kg
h = 300 mm
b = 300 mm
f’c = 25 Mpa
fy = 240 Mpa
selimut beton = 40 mm
tulangan pokok = 16 mm
tulangan geser = 12 mm
Eksentrisitas
e : MuPu = 5050,25
2895,21 = 1,7 m =1700 mm
e min = 0,10 . h = 0,10 . 300 = 30 mm
Perhitungan Pnb pendekatan :
39
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
Cb = 600
600+fy . d = 600
600+240 . 240 = 171,43 mm
d = h – s –Ds - Dp2
= 300 – 40 – 12 – (16/12) = 240 mm
a = ß1. Cb = 0,85 . 171,43 = 145,71 mm
Pnb = 0,85 . fc’ . a .b
= 0,85 . 25 . 145,71 . 300 = 928901,25 N
Perhitungan Pn perlu :
0,10 . fc’ . Ag = 0,10 . 25 . (300 x 300) = 225000 N > 28952,1 N (Pu)
Digunakan factor reduksi kekuatan ø = 0,65 , sehingga
Pn perlu = [ Puφ ] = [ 28952,10,65 ] = 44541,69 N < Pnb = 928901,25 N
a = Pn perlu
0,85 . f c ' . b =
44541,690,85 .25.300
= 6,98 mm
As = Pn perlu. (e−h
2+ a
2)
fy . (d−d ' )
d’ = s + Ds + Dp2
= 40 + 12 + 8 = 60 mm
As = 44541,69 .(1700−300
2+ 6,98
2)
240 .(240−60)
= 1594,54 mm2
As = As’
Kontrol luas tulangan
Ast = As + As’ = 1594,54 + 1594,54 = 3189,08 mm2
Ast min = 1 % . Ag = 0,01 . 60000 = 600 mm2
Direncanakan
As = 8D16 = 1607,68 mm2
As’ = 8D16 = 1607,68 mm2
Ast = 1607,68 + 1607,68 = 3215,36 mm2
Perhitungan regangan dan tegangan baja
εcu = 0,003 Es = 200000 Mpa
c = 600
600+fy . d = 600
600+240 . 240 = 171,43 mm
40
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
εs = c−d 'c
. εcu = 171,43−60
171,43 . 0,003 = 0,00195
εy = fyEs
= 240
200000 = 0,0012 ; εs > εy fs = fy = 240 Mpa
Perhitungan gaya- gaya dalam
T = As . fy = 1607,68 . 240 = 385843,2 N
Cc = 0,85 . fc’ .a .b
= 0,85 . 25 . 6,98 . 300 = 44497,5 N
Cs = As . fy = 1607,68 .240 = 385843,2 N
Pnb = Cs + Cc – T
= 385843,2 + 44497 – 385843,2 = 44497 N
Mnb = T . ( d - h2
) + Cc . ( h2−a
2) + Cs . (
h2−d ' )
= 385843,2 . ( 240 - 300
2 ) + 44497,5 . (
3002
−6,982
) + 385843,2 . ( 300
2−60 )
= 34725888 + 6519328,725 + 34725888
= 75971104,73
eb = MnbCc
= 75971104,73
44497,5 = 1707,31 mm
e = MuPu
= 5050,252895,21
= 1700 mm
e < eb , kolom runtuh tekan
Pola keruntuhan tekan
An = Ag – Ast = 60000 – 3215,36 = 56784,64 mm2
Pn0 = An . 0,85 . fc’ + Ast . fy
= 56784,64 . 0,85 . 25 + 3215,36 . 240
= 1978360 N
Pn =
Pn0
1+[ Pn0Cc
−1] . eeb
=
1978360
1+[ 197836044497,5
−1]. 17001707,31
= 44684,56 N
Kontrol keamanan
Pu ≥ 0,1 . fc’ . Ag
28952,1 N ≥ 0,1 . 25 . 60000
41
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
28952,1 N ≥ 150000
øPn = 0,65 . 44684,56
= 29044,964 N
PERHITUNGAN TULANGAN GESER KOLOM
Perencanaan kolom 300 x 300 ( dari hasil E-TABS)
Mu = 5050,25 kgm
Pu = 2895 kg = 28950 N
Vu = 1619,52 kg = 16195,2 N
h = 300 mm
b = 300 mm
f’c = 25 Mpa
fy = 240 Mpa
42
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
selimut beton = 40 mm
tulangan pokok = 16 mm
tulangan sengkang = 12 mm
Vn = Vu / ø = 16195,2
0,65 = 24915,69 N
Vc = 1 + [ P14 . Ag ][√ fc6 ] . b . d
= 1 + [ 2895014 .90000 ] [√25
6 ] . 300 . 240
= 1379,57 N
Control :
Vu > ø . Vc
16195,2 > 0,65 . 1379,57
16195,2 > 896,72----perlu tulangan geser
Menetukan Vs
Vs = Vn – Vc
= Vuø
- Vc
= (16195,2/0,65) – 1379,57 = 23536,12 N
Vs < 1/3 . √ fc . b .d
23536,12 N< 1/3 . 5 . 300 . 240
23536,12 N < 120000 N
Direncanakan tulangan sengkang Ø12 mm
S max = d/2 = 240 / 2 = 120 mm atau
S max = 600 mm ( SNI 13.5.4.1)
Persyaratan SRPMM
8 kali diameter tulangan longitudinal = 8 . 16 = 128 mm
24 kali diamaeter sengkang = 24 . 12 = 288 mm
½ dimensi penampang terkecil = ½ . 300 = 150 mm
300 mm
Dipakai S yang terkecil yaitu 100 mm
43
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
AV min = 13. b . s
fy
= 13
.300.100
240 = 41 ,67 mm2
AVpakai = 2 . AS = 2 . (1/4 . 3,14 . 122) = 226,29 mm2
AV pakai > AV min
226,29 > 41,67
Maka dipakai Ø12 - 100
PERENCANAAN SLOOF MEMANJANG
Perencanaan sloof 300 x 500 ( dari hasil E-TABS)
M tumpuan : 25429,41 Nm = 2542,94 kgm
M lapangan : 18836,62 Nm = 1883,66 kgm
Perhitungan tulangan tumpuan :
Mu = 25429,41 Nm = 2542,94 kgm
44
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
h = 500 mm
b = 300 mm
f’c = 25 Mpa
fy = 240 Mpa
selimut beton = 40 mm
tulangan pokok = 16 mm
tulangan sengkang = 10 mm
direncanakan menggunakan tulangan utama = 16 mm
d = h – sb – s – ½ tu
= 500 – 40 – 10 – 8
= 442 mm
Mn = MuØ
= 25429410
0,8
= 31786762,5 Nmm
: Ø .Mn
b .d2 . fc '
= 0,8 .31786762,5
300 .4422 .25
= 25429410
1465230000
= 0,17 δ = 0,25
ω = 0,022…..dari tabel momen berfaktor
ω = ρ . (fy/fc)
0,022 = ρ . (240 / 25)
ρ = 0,0023
ρ min = 1,4fy
= 1,4240
= 0,0058
ρ max = 0,75 . [ 0,85 . fc . ßfy ] . [ 600
600+ fy ] = 0,75 . [ 0,85 .25 .0,85
240 ] . [ 600600+240 ]
= 0,04
45
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
ρ < ρ min , maka dipakai ρ = 0,0058
As = ρ . b . d
= 0,0058 . 300 . 442
= 769,08 mm2
Dipasang tulangan 4 Ø 16 As terpasang = 803,84 mm2
As’ = As
Dipasang tulangan 4 Ø 16 As terpasang = 803,84 mm2
Cek lebar perlu :
2 . sb + 2 . Øs + n . Ø TU + (n – 1) Ø TU < b
2 . 40 + 2 .10 + 4 . 16 + 3 . 16 < 300 mm
212 < 300 mm
Perhitungan tulangan tumpuan :
Mu = 18836,62 Nm = 1883,66 kgm
h = 500 mm
b = 300 mm
f’c = 25 Mpa
fy = 240 Mpa
selimut beton = 40 mm
tulangan pokok = 16 mm
tulangan sengkang = 10 mm
direncanakan menggunakan tulangan utama = 16 mm
d = h – sb – s – ½ tu
= 500 – 40 – 10 – 8
= 442 mm
Mn = MuØ
= 18836620
0,8
= 23545775 Nmm
: Ø .Mn
b .d2 . fc '
= 0,8 .23545775
300 .4422 .25
46
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
= 25429410
1465230000
= 0,128 δ = 0,25
ω = 0,017…..dari tabel momen berfaktor
ω = ρ . (fy/fc)
0,017 = ρ . (240 / 25)
ρ = 0,00177
ρ min = 1,4fy
= 1,4240
= 0,0058
ρ max = 0,75 . [ 0,85 . fc . ßfy ] . [ 600
600+ fy ] = 0,75 . [ 0,85 .25 .0,85
240 ] . [ 600600+240 ]
= 0,04
maka dipakai ρ = 0,0058
As = ρ . b . d
= 0,0058 . 300 . 442
= 769,08 mm2
Dipasang tulangan 4 Ø 16 As terpasang = 803,84 mm2
As’ = As
Dipasang tulangan 4 Ø 16 As terpasang = 803,84 mm2
Cek lebar perlu :
2 . sb + 2 . Øs + n . Ø TU + (n – 1) Ø TU < b
2 . 40 + 2 .10 + 4 . 16 + 3 . 16 < 300 mm
212 < 300 mm
PERENCANAAN PONDASI TELAPAK
47
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
Data yang diperlukan
Dimensi pondasi
Mu = 5050,25 kgm
Pu = 2895,21 kg
B = 1,3 m
L = 1,3 m
ht = 0,4 m
f’c = 25 Mpa
fy = 240 Mpa
σt = 2,0 kg/cm2
γt = 2,1 t/m3
pembebanan pondasi (q)
berat sendiri pondasi = 0,4 m . 2500 = 1000 kg/m3
berat tanah diatas pondasi = 0,8 . 2100 kg/m3 = 1680 kg/m3
= 2680 kg /m3
Pembebanan pondasi (P)
Berat pedestal = 1,85 . 0,3 . 0,3 . 2400 = 399,6 kg
Berat sloof = 7 . 0,3 . 0,5 . 2400 = 2520 kg
= 2919,6 kg
Cek terhadap tegangan ijin tanah
σ 0 = PA
± MW
= PtotB . L
± Mu
16.B . L2 + q ≤ σijin tanah
σmax = 2919,6+2895,21
1,3 .1,3 ±
5050,2516
.1,3 .1,32 + 2680 ≤ 20000 kg/m2
= 3441,27 + 13649,32 + 2680 ≤ 20000 kg/m2
= 19770,59 ≤ 20000 kg/m2 ok
σmin = 2919,6+2895,21
1,3 .1,3 -
5050,2516
.1,3 .1,32 + 2680 ≤ 20000 kg/m2
= 3441,27 - 13649,32 + 2680 ≤ 20000 kg/m2
= 12888,05 ≤ 20000 kg/m2 ok
Kontrol terhadap geser 1 arah
48
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
d = h – sb – ½ Ø TU
= 400 – 40 – ½ . 16
= 352 mm
d’ = h – d
= 400 – 352 = 48 mm
a = B2
- b2
- d
= 1300
2 -
3002
– 352
= 148 mm
σ a = a . b . [ σ max−σ minb ]
= 0,148 . 1,3 . 22941,8
= 4414,002
Gaya tekan keatas dari tanah (vu)
Vu = a .b .¿¿
= 0,148 .1,3 .(19770,59+4414,002)
2
= 2326,55
Gaya geser yang disumbang oleh beton (vc)
Vc = √ fc '6
. B . d
= √256
. 1300 . 300
= 325000 N
Syarat yang harus dipenuhi
0,75 vc ≥ vu
0,75 . 325000 ≥ 2326,55 N
243750 N ≥ 23265,5 N
Kontrol terhadap geser 2 arah
Gaya tekan ke atas (Vu)
Vu = ( B2 – ( b + d ) . ( h + d )) . [ σ max+σ min2 ] = ( 1,32 – ( 0,3 + 0,32) . ( 0,4 + 0,352)). [ 19770,59+12888,05
2 ]49
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
= (1,69 – 0,42) . 3441,27)
= ( 1,265 . 3441,27) = 4353,20 kg
ß c = h padestalb padestal
= 300cm300cm
= 1
bo = 2 . ( (b + d ) + ( h + d ) )
= 2 . ( (0,3 + 0,352) + ( 0,4 + 0,352 ) )
= 2,808 m
Gaya geser yang disumbangkan beton
Vc1 = ( 1 + 2ßc
) . √ fc . bo . d6
= ( 1 + 21
) . √25 .2808 .3526
= 3 . 823880
= 2471040 N
Vc1 = ( 2 + as .dbo
) . √ fc . bo . d12
= ( 2 + 40 .3522808
) . √25 .2808 .35212
= ( 2 + 5,014) . 411840
= 2888645,76 N
Vc 3 = 1/3. √ fc ' . bo . d
= 1/3 . √25 . 2808 . 352
= 1647360 N
Syarat yang harus dipenuhi
φVc ≥ Vu
0,75 . 2888645,76 ≥ 43532 N
2166484 ≥ 43532 N
Penulangan pondasi
X = B2
- h2
= 1300
2 -
4002
= 450 mm
σ x = σ min + ( ( B – x ) . [ σ max+σ min2 ]50
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
= 12888,05 + ((1,3 – 0,45) .[ 19770,59+12888,052 ]
= 12888,05 + 4500,122
= 17388,17
Mu = (12
. σx . x2 ) + ( σ max−σ x
3 . x2)
= (1/2 . 17388 . 0,45) + (19770,59−17388,17
3 . 0,452)
= 3912,34 + ( 794,14 . 0,2025)
= 4073,15 kgm
Direncanakan memakai tulangan utama 16 mm
Selimut beton = 50 mm
d = h – sb – ½ Ø TU
= 400 – 40 – ½ . 16
= 352 mm
Mn = Muφ
= 40731500
0,8 = 50914375 Nmm
Rn = Mn
b .d2 = 50914375
1300 .3522 = 0,316
m = fy
0,85 . fc ' =
2400,85 .25
= 11,29
ρ = 1m
. [1−√1−2mrnfy ]
ρ = 1
11,29 . [1−√1−2.11,29 .0,316
240 ]ρ = 0,0885 . (1- √1−0,0297 )
ρ = 0,0885 . ( 1 – 0,985)
ρ = 0,00132
Cek rasio penulangan
ρ min = 1,4240
= 0,00583
ρ max = 0,75 . ρ b = 0,75 . 0,85 .25
240 . 0,85 .
600600+240
51
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
= 0,0664 . 0,0403
ρ pakai = 0,00583
As = ρ . b . d
= 0,00583 . 1300 . 352
= 2667,808
Ø16 = ¼ . 3,14 . 162
= 200,96
n = 2667,808 / 200,96 = 13,27 ------------ 14 buah
cek lebar perlu =
b – 2.sb – (n . ØTU) ≤ b pondasi
1300 – (2 .50) – (14 .16) ≤ b pondasi
976 ≤ 1300 mm ---------------- ok
Tulangan terpasang
b−sb .2
n
1300−2.50
14 = 85,7 mm
Control
T = C
As . fy = 0,85 . fc’ . ß1 . x . b
X =As . fy
0,85 . f c ' . ß1 . b =
2667,808 .2400,85 .25.0,85 .1300
= 27,267
Control tulangan leleh
ε s = d−xx
. ew
= 352−27,267
27,267 . 0,003
= 0,0346
ε y = fyEs
= 240
200000 = 0,0012
ε s > ε y leleh ,fs = fy
control
φ Mn ≥ Mu
52
MERENCANA KONSTRUKSI BAJA 2013
Mn = As . fy . ( d . ß1 . x
2 )
= 2667,808 . 240 . ( 352 . 0,85.27,267
2 )
= 2650370353
0,8 . 26503370353 ≥ 40731500
2120296283 ≥ 40731500 ok
53
top related