puente cautín: diseño, construcción y seguimiento
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Proyecto apoyado por:
““DESARROLLO DE BASES PARA LA IMPLEMENTACIDESARROLLO DE BASES PARA LA IMPLEMENTACIÓÓN N DE ALTERNATIVAS DE CONSTRUCCIDE ALTERNATIVAS DE CONSTRUCCIÓÓN Y REPARACIN Y REPARACIÓÓN N DE PUENTES EN CAMINOS SECUNDARIOS, OCUPANDO DE PUENTES EN CAMINOS SECUNDARIOS, OCUPANDO MATERIAS PRIMAS ECOLMATERIAS PRIMAS ECOLÓÓGICAS Y SUSTENTABLESGICAS Y SUSTENTABLES””
I SEMINARIOI SEMINARIOPROYECTO:
JULIO 2009JULIO 2009
DISEDISEÑÑO Y CONSTRUCCIO Y CONSTRUCCIÓÓN DEL N DEL PRIMER TABLERO DE MADERA PRIMER TABLERO DE MADERA TENSADO TRANSVERSALMENTE TENSADO TRANSVERSALMENTE
EN CHILEEN CHILE
Prof. Peter Dechent A.
Grupo de InvestigaciónUso Estructural de la MaderaDepartamento de Ingeniería CivilUniversidad de Concepción
•• InvestigaciInvestigacióón n –– Transferencia TecnolTransferencia Tecnolóógica. gica.
•• ConstrucciConstruccióón de Puentes de Prueba.n de Puentes de Prueba.
Propósitos del proyecto: Realizar una transferencia tecnológica, sobre
aspectos de diseño y sobre aspectos construc-
tivos de puentes de madera Tensada.
Proposición de Normativa de Diseño
• Vida Vida úútil: til: -- trtrááficofico-- clima clima
• SituaciSituacióón comn comúún observada.n observada.
IntroducciIntroduccióónn
•• En Chile existen muchos puentes rurales.En Chile existen muchos puentes rurales.
•• Tablero tipo.Tablero tipo.
¿¿TABLEROS TENSADOS DE MADERA?TABLEROS TENSADOS DE MADERA?
Comportamiento estructural: Comportamiento estructural: Efecto de placaEfecto de placa
Mayor Tensado
Menor TensadoEFECTO VIGA
EFECTO PLACA
Puente de 2 calzadas
y largo de 11 metros.
Aplicaciones reales:
Puente Cautín, ~ 100 mts, 1 calzada.
Tableros de puentes de madera Tensados Tableros de puentes de madera Tensados transversalmentetransversalmente
Tablones dispuestos de canto en la
dirección longitudinal del puente
Postensado en la dirección transversal por
medio de barras de acero de alta resistencia
Sistema de anclaje en los
bordes laterales del tablero
Uniones de tope
• MÓDULOS DE ELASTICIDAD
• MÓDULOS DE CORTE
• MÓDULOS DE POISSON
LONGITUDINAL EX
TRANSVERSAL EY
EN EL PLANO GXY
LONGITUDINAL GXZ
TRANSVERSAL GYZ
υυυυXY
υυυυYX
NO SON LOS MÓDULOS DADOS
PARA MADERA MACIZA.
DEBEN DETERMINARSE A
PARTIR DE ENSAYOS.
NO EXISTEN DATOS DE ELLOS
EN CHILE.
ESPECIE MADERERA PINO RADIATA
COMPORTAMIENTO DE PLACACOMPORTAMIENTO DE PLACACOMPONENTES DE LA MATRIZ CONSTITUTIVACOMPONENTES DE LA MATRIZ CONSTITUTIVA
Ex: MANUAL DE CÁLCULO DE CONSTRUCCIONES DE MADERA, NORMAS, CLASIFICACION DE EMPRESAS PRODUCTORAS DE MADERA ESTRUCTURAL.
xut kEE =N
Nk
)1( −=
REDUCEN LA RESISTENCIA Y LA RIGIDEZ LONGITUDINAL
LONGITUDINAL EX
EFECTO UNIONES DE TOPEEFECTO UNIONES DE TOPE
• MÓDULOS DE ELASTICIDAD
INVESTIGACIÓN EXPERIMENTAL
InvestigaciInvestigacióón Ten Teóórica: MODELACIrica: MODELACIÓÓN NUMN NUMÉÉRICARICA
MATRIZ CONSTITUTIVA MATERIAL ORTMATRIZ CONSTITUTIVA MATERIAL ORTÓÓTROPOTROPO
⋅−⋅−
=
XYYXXY
YXYX
YXYX
YXXY
f
G
EE
EE
D
)1(00
0
0
1
1
υυ
υ
υ
υυ
=
YZ
XZ
cG
GD
2
1
0
0
α
α
ESTADO DE CARGA DOMINANTE: CARGA VIVAESTADO DE CARGA DOMINANTE: CARGA VIVA
5m
20 x 50 cm
VERIFICACIONES DEL ANVERIFICACIONES DEL ANÁÁLISISLISIS
a TENSIÓN INTERLAMINAR PRODUCTO DEL
POSTENSADO DEBE IMPEDIR ABERTURA Y DESLI-
ZAMIENTO ENTRE LAMINACIONES:
a TENSIONES DE TRABAJO BAJO LAS TENSIONES
ADMISIBLES (FLEXIÓN, CIZALLE, COMPRESIÓN
NORMAL)
a MÁXIMA DEFLEXIÓN: L/360
2
6
h
Mp
y=
ABERTURA
µh
Qp
y5.1=
DESLIZAMIENTO
ANÁLISIS DEL TABLERO CON DOS VÍAS DE CIRCULACIÓN
5m
7.25 m
Bidireccional
∆z =1.34 cm
∆z =1.34 cm
Μ y= 4.74 KNm/m
Μ y= 4.83 KNm/m
Efecto local cercano a las
ruedas
Resultados similares
Tablas de diseño
Ejemplo: Se requiere salvar una luz de 5m, el vehículo de diseño es HS 20-44. La
restricción de deflexión por carga viva de L/360 utilizando madera pino radiata, tal que
sus propiedades de diseño son: E’=0,79x106 T/m2 y F’=1678T/m2
E' para L/360 v/s espesor HS 20-44
0.00
0.20
0.40
0.60
0.80
1.00
1.20
1.40
1.60
1.80
2.00
0.2 0.22 0.24 0.26 0.28 0.3 0.32 0.34 0.36 0.38 0.4
t (m)
E' p
ara
L/3
60 (
x10^
6 T
/m2)
DETERMINACDETERMINACÍÍON DEL ESPESOR DE TABLEROON DEL ESPESOR DE TABLERO
DISEÑO
PPéérdidas de tensadordidas de tensado
% i
nic
ial
de
ten
sad
o
rete
nsa
do
rete
nsa
do
rete
nsa
do
Solo un tensado
Secuencia de tensado:0, 2, 5 días- 8 semanas
Secuencia de tensado:0, 3 días- 8 semanas
1 s
em
ana
1 m
es
4.5
mes
Tiempo (min)
LatifoliadaBlack Cherry
ConíferaDouglas fir
Vasos
MEDICIONES EXPERIMENTALES
Comportamiento en el tiempo
Deformación v/s TiempoAcortamiento de la madera
0.0000
0.0005
0.0010
0.0015
0.0020
0.0025
0.0030
0.0035
0.0040
0.0045
0 20 40 60 80 100 120 140 160
Tiempo (dias)
De
form
ació
n
Pino 1 Pino 2 Lenga 2
Comportamiento en el tiempoFuerza v/s Tiempo
Fuerza en la barra
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
0 20 40 60 80 100 120 140 160
Tiempo (dias)
kg
Pino 1 Pino 2 Lenga 2
Alta pérdida de tensado durante los primeros días de tensada.
Existe una relación directa entre el acortamiento de la probeta después de
tensada y las pérdidas de fuerza en la barra.
21%21%47%47%71%71%LengaLenga 22
31%31%50%50%63%63%Pino 2Pino 2
36%36%47%47%60%60%Pino 1Pino 1
DDíía 160a 160DDíía 75a 75DDíía 30a 30Porcentaje de tensado:
InvestigaciInvestigacióón Ten Teóóricorico--Experimental:Experimental:COMPORTAMIENTO REOLCOMPORTAMIENTO REOLÓÓGICOGICO
Deformación v /s TiempoPino 2
0,000
0,001
0,002
0,003
0,004
0,005
0,006
0,007
0,008
0,009
0 20 40 60 80 100 120
Tiempo (dias)
De
form
ació
n
Total Medido
Total Simulado
Fuerza v/s Tiempo
0
1000
2000
3000
4000
0 20 40 60 80 100 120
Tiempo (dias)
kg
Medido
Simulado
Deformación v /s TiempoPino 2
0,000
0,001
0,002
0,003
0,004
0,005
0,006
0,007
0,008
0,009
0 20 40 60 80 100 120
Tiempo (dias)
De
form
ació
n
Total Medido
Total Simulado
Fuerza v/s Tiempo
0
1000
2000
3000
4000
0 20 40 60 80 100 120
Tiempo (dias)
kg
Medido
Simulado
Deformación v/s Tiempo
0.003
0.004
0.004
0.005
0.005
0.006
0.006
0.007
0.007
0.008
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140
Tiempo (días)
De
form
ac
ión
Pino 6 Pino 7 Pino 8
Calibración Deformaciónes tolales v/s Tiempo
0.000
0.001
0.002
0.003
0.004
0.005
0.006
0.007
0.008
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140
Tiempo (días)
De
form
ac
ión
Calb def medida total Rec elást total Calib Creeo total Def total medida
Fuerza v/s Tiempo
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140
Tiempo (días)
Fuer
za (K
g)
Pino 6 Pino 7 Pino 8
Adherencia Transición Deslizamiento
Fuerza de fricción
Fuerza de fricción de deslizamiento.
Fuerza de adherencia por fricción.
Fuerza externa en la dirección de la fuerza de fricción.
µ=0.38-0.90
¿µ=0.20-0.60?
Fricción entre dos cuerpos de madera: Asperosidades de las superficies en contacto trabazón. > Dureza y Asperosidad de las superficies de los cuerpos en contacto
aumentan la fricción. Cuando ocurre deslizamiento, estas asperosidades se deforman inelásticamente, en algunos casos pueden dañarse y modificarse, dando lugar a nuevas posiciones que se pueden trabar.
FRICCION: Causas de la fricción entre láminas de madera
µh
Qp
y5.1=
SE DEBE EVITAR
DESLIZAMIENTO
FR
FVmáx
FN
ρo
Carga Rueda:
Si la línea de acción de FR de todas las cargas resultantes cae al interior del cono de Fricción, cuyo ángulo de abertura es ρo, entonces existe adherencia. Por otro lado si la resultante cae en la superficie del cono de Fricción, se producirá deslizamiento con una fuerza en dirección contraria al movimiento y de magnitud igual a la fuerza de fricción por deslizamiento.
Cono de Fricción:
Resistencia a la Fricción entre láminas:
ρo≈0,38Láminas de madera
DiseDiseññoo
El diseEl diseñño consta de diferentes etapas:o consta de diferentes etapas:•• CCáálculo del Tablerolculo del Tablero
•• VerificaciVerificacióón de vigas travesan de vigas travesañño, que reciben el tableroo, que reciben el tablero
•• DiseDiseñño de Elementos de sujecio de Elementos de sujecióón Tableron Tablero
•• DiseDiseñño pavimento asfo pavimento asfáálticoltico
•• DiseDiseñño de o de guardaruedasguardaruedas y barandas.y barandas.
•• Detalles constructivosDetalles constructivos
Ej. Puente Cautín
Las características geométricas y datos principales de diseño del tablero son:
Largo puente = 97 m Largo vanos = 2,53 m (centro a centro de los apoyos)Ancho = 4,51 mCarga de diseño = Camión HS 20-44 Lugar de construcción = TemucoAncho de apoyo = 20 cmCarpeta de rodado = Pavimento asfálticoUniones de tope = mínima (una cada 4 laminaciones en el sentido transversal),
distanciadas cada 1m longitudinalmentePasillo = 40 cm
624.3612171193Tensiones de diseño (T/m2)
--1,3KC
--1Khfl
1,02161,04641,0464KT
--1,15KD
0,9260,86650,8975KH
Factores de modificación
660.000240850
EfFcnFf
Propiedades admisibles (T/m2)
Obtención de los tensiones de diseño:
D
t
TABLERO: Procedimientos de diseTABLERO: Procedimientos de diseññoo
• El procedimiento de diseño, se basó en una adaptación de la norma AASHTO, en
particular sobre la “Guía de Especificaciones para el Diseño de Tableros de
Madera de Laminaciones Tensadas”.
• El procedimiento de
diseño involucra 2 partes:
Diseño de las laminaciones de madera
Diseño del sistema de Tensado
• El procedimiento de diseño, se basó en una adaptación de la norma AASHTO, en
particular sobre la “Guía de Especificaciones para el Diseño de Tableros de
Madera de Laminaciones Tensadas”.
DiseDiseñño de las laminaciones de maderao de las laminaciones de maderaLas propiedades de diseño son:
FF’’f f = F= Ff f KKH H KKD D KKC C KKhflhfl
EE’’ff = E= Ef f KKHH
FF’’cncn= F= Fcn cn KKHH
Determinación del ancho “D”:
Chequeo bajo esfuerzo flector:
'
f
T
f FF ≤
D=(b+2t) x Cbj
bjC)t2b(D ⋅+=
DEFLEXIÓN EN TABLEROS DE 1, 2 Y 3 VANOS
0.300
0.425
0.550
0.675
0.800
2 3 4 5 6
Longitud del Vano (m)
C b
j
1 vano 2 vanos 3 vanos AASHTO
TABLEROS DE 3 VANOS
y = 0.3237Ln(x) + 0.1497
y = 0.0436Ln(x) + 1.0263
y = 0.5804Ln(x) - 0.8581
0.300
0.550
0.800
1.050
1.300
6 9 12 15 18
Longitud Total del Tablero (m)
C b
j
Flexión Positiva Flexión Negativa
Deflexión AASHTO
Logarítmica (Flexión Positiva) Logarítmica (Flexión Negativa)
Logarítmica (Deflexión)
Simulación numérica para obtener coeficientes de anchos efectivos:
Pb 025,0=
1+=
j
jCbj
Ej.: Cálculo ancho de distribución de carga.
D= ancho de distribución de carga.b= ancho de contacto entre el neumático y la superficie. P= carga máxima de la rueda en libras.P= 16000 lb = 7,258 T, para HS20-44. Cbj= factor de modificación por uniones de tope.j= número de laminaciones continuas entre 2 uniones de tope.
16000025,0 ⋅=b = 20 in.=0,508m
Así, para un HS20-44, se tiene:
Número de laminaciones continuas entre 2 uniones de tope para una configuración de uniones de tope 1:4 es j=3. Así:
75,013
3
1=
+=
+=
j
jCbj
( ) bjCtbD ⋅⋅+= 2 ( ) m711,075,0220,02508,0 =⋅⋅+=
Luego el ancho de distribución de carga "D", es:
Cálculo de momentos de diseño
Momento por carga muerta:Peso tablero = 0,8 (T/m3)Peso baranda-guardarruedas = 0,048 (T/m2)Peso carpeta asfáltica = 0,185 (T/m2)
Momento Positivo Momento negativo
( )2/409,0233,0220,08,0185,0048,08,0 mTtPDL =+⋅=++⋅=
( ) ( ) ( )mTmTmPDw DLDL /291,0/409,0711,0 2 =⋅=⋅=
( ) ( )( )mT
mmTLwM DL
DL −=⋅
=⋅
= 23,08
53,2/291,0
8
222
Carga lineal equivalente sobre el ancho de distribución D:
Momento positivo por carga muerta:
Momento por carga viva:
Momento Positivo Momento negativo
( ) ( )( )mT
mTLPM LL −=
⋅=
⋅= 59,4
4
53,2257,7
4
( ) ( )( )mT
mTLPM LL −=
⋅⋅=
⋅=− 44,3
16
53,2257,73
16
3
LLDL MMM +=
)(82,4)(59,4)(23,0 mTmTmTM −=−+−=+
)(67,3)(44,3)(23,0 mTmTmTM −=−+−=−
Momento Positivo:
Momento Negativo:
Verificación de tensiones:
( ) ( ) ( )3222
00574,06
220,0711,0
6m
mmtDW =
⋅=
⋅=
Módulo resistente:
( ) ( )( )
( )2
3/840
00574,0
23,059,4mT
m
mTmT
W
MMF DLLLT
f =−+−
=+
=
Tensión de flexión:
( ) ( )2'2 /1193/840 mTFmTF f
T
f =<= O.K.
t
•• DiseDiseñño de las placas de apoyo:o de las placas de apoyo:
•• Barras y su espaciamiento:Barras y su espaciamiento:–– Se utilizarSe utilizaráán barras de acero de alta resistencia A722 de 5/8n barras de acero de alta resistencia A722 de 5/8”” de dide diáámetrometro
–– Espaciamiento entre barras de 50 Espaciamiento entre barras de 50 cmcm
s
s s –– Fuerza en las barras:Fuerza en las barras: tspF ips ⋅⋅=
max
psps FF ≤
–– Las placas de apoyo deben asegurar que el esfuerzo de compresiLas placas de apoyo deben asegurar que el esfuerzo de compresióón aplicado en las n aplicado en las laminaciones no exceda la tensilaminaciones no exceda la tensióón de disen de diseñño de compresio de compresióónn
p
psTPcn
A
FF =
cnF '≤
Fuerza en la barrade tensado
Area de la placa
: Dise: Diseñño del sistema de tensadoo del sistema de tensadoCCáálculo Tablerolculo Tablero
t
Vp T
⋅
⋅=
µ
5,1
•• Momento transversal:Momento transversal:
–– Preesfuerzo para evitar la abertura excesiva Preesfuerzo para evitar la abertura excesiva entre lentre lááminasminas
2
6
t
Mp t⋅
=
•• Esfuerzo de corte:Esfuerzo de corte:
Momento transversal
Espesor del tablero
–– Preesfuerzo necesario para igualar la tensiPreesfuerzo necesario para igualar la tensióón n de corte con la friccide corte con la friccióón entre las ln entre las lááminasminas
Corte Transversal
Espesor del tablero
• MMíínimo valor del preesfuerzo de compresinimo valor del preesfuerzo de compresióón:n: ip p⋅= 0,2
Coef. De fricción
DiseDiseñño del sistema de tensado:o del sistema de tensado:
Cálculo del sistema de tensado - Determinación del nivel de tensado
( )
=
L
b
c
MM
bj
x
T4
1
1000
6063,0
( )
( )cm
cmkgM
L
b
C
MM
T
bj
XT
−=
⋅
⋅
⋅=
⋅
⋅
⋅=
269
253
5,225
75,01000
4630006063,0
1000
6063,0
41
41
( )( )
( )2
222/33,3
22
26966cmkg
cm
cmcmkg
t
Mp T =
−⋅=
⋅=
−=
L
bPVT 4,10
1000
3937,0
( )cmkgV
L
bPV
T
T
/17,27
253
5,2254,10
1000
72573937,04,10
1000
3937,0
=
−⋅
⋅=
−⋅=
( )( )
( )2/29,52235,0
/17,275,15,1cmkg
cm
cmkg
t
Vp T =
⋅
⋅=
⋅
⋅=
µ
( ) ( )22 /58,10/29,50,20,2 cmkgcmkgppi ≈⋅=⋅=
Medidas para compensar la pérdida de compresión interlaminar en el tiempo:
Tamaño de barras de tensado y su espaciamiento
0016,0≤⋅ ts
As
Condición de rigidez para las barras (limita pérdidas de tensado):
Espaciamiento entre barras: 50cmBarras de 5/8'' (diámetro nominal de 15mm)
( )
s
imin
sf
tspA
⋅= tspF ips ⋅⋅=
( ) ( ) ( )( )
( )24
2
2min 1061,1
/1035007,0
22,05,0/106
7,0m
mT
mmmT
f
tspA
pu
is
−⋅=⋅
⋅⋅=
⋅
⋅⋅=
( )( ) ( )
0016,00016,0225,05,0
1081,1 24
≤=⋅
⋅=
⋅
−
mm
m
ts
As
( ) ( ) ( ) ( )TmmmTtspF ips 7,1122,05,0/106 2 ≈⋅⋅=⋅⋅=Fuerza de tensado en las barras:
( ) ( )( ) ( ) ( ) ( )TFTmmTAfF psspups 7,111,131081,1/1035007,07,0 242max =>=⋅⋅⋅=⋅⋅= −
Dimensionamiento de placa de apoyo
Area mínima para placas de apoyo:cn
psmin
pF
FA
'=
( )( )
( ) ( )222
2
min 5391039,5/217
7,11
'cmm
mT
T
F
FA
cn
ps
p =⋅=== −
0,20,1 ≤≤p
p
W
L
cmW p 21=
( )( )
( ) ( )cmcmcm
cm
W
AL
p
p
p 267,2521
539 2
≈===
El ancho de la placa de apoyo (Wp) se elige según la altura del tablero, luego se determina el largo (L
p) de la placa según:
Espesor tablero 22 cm, se elegirá un ancho de placa de apoyo de:
Luego el largo de la placa Lp
será:( )( )
( ) ( )22
2/217'/214
0546,0
7,11mTFmT
m
T
A
FF cn
p
psTp
cn =<===
Mínimo espesor de la placa de apoyo:
5,023
⋅⋅=
s
Tp
cnmin
pF
kFt
2
Ap WWk
−=
2
Ap LLk
−=
k se elige como el mayor valor entre:
Para acero A-36: ( ) ( )22 /13915/2530055,055,0 mTmTfF ys =⋅=⋅=
Se usará una placa de anclaje de 13x8x2 cm, luego:( ) ( )
( )( ) ( )cmm
mT
mmTt p 5,1014,0
/13915
065,0/21432
222min ≈=
⋅⋅=
Control de tensiones de aplastamiento en los apoyos:Control de tensiones de aplastamiento en los apoyos:
Máxima reacción por carga viva: TRLL 257,7=
Máxima reacción por carga muerta: TLw
R DLDL 29,0
2=
⋅=
b
LLDLTa
cnlD
RRF
⋅
+=
Tensión de trabajo de compresión normal a la fibra bajo el apoyo:
22 /217'/6,54)(20,0)(711,0
)(233,0)(257,7mTFmT
mm
TTF cn
Ta
cn =<=⋅
+=
Ta
cnF cnF '≤
DiseDiseñño de elementos de sujecio de elementos de sujecióón n
•• El objetivo es restringir el movimiento del tablero tanto longiEl objetivo es restringir el movimiento del tablero tanto longitudinaltudinal
•• La configuraciLa configuracióón de la unin de la unióónn depende de las cargas producidas por la depende de las cargas producidas por la acciaccióón sn síísmicasmica
comocomotransversalmentetransversalmente
•• La acciLa accióón de un sismon de un sismoppCs ⋅= 15,0
Peso tablero
•• Cargas de diseCargas de diseñño:o:disP uSTQUHDad KKKKKKP ⋅⋅⋅⋅⋅⋅=
Carga admisibleFactores de modificación
DiseDiseñño de elementos de sujecio de elementos de sujecióón n
•• Cargas admisibles:Cargas admisibles:
–– CaracteristicasCaracteristicas del elemento de unidel elemento de unióónn
–– La densidad anhidra de la maderaLa densidad anhidra de la madera
–– DirecciDireccióón de solicitaciones con respecto a la direccin de solicitaciones con respecto a la direccióón de la fibran de la fibra
Diseño de elementos de sujeción Tablero-Vigas:
Restringir movimientos del tablero por frenado brusco y/o sismo:
Verificación de deflexión por carga viva
12
3tD
I⋅
= ( )15,148 '
3
⋅⋅⋅
⋅=∆
IE
LP
f
LL
( ) ( )[ ] ( )44
33
10309,612
220,0711,0
12m
mmtDI
−⋅=⋅
=⋅
=
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LL 0054,015,110309,6/62436148
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( )mmLL 4,5=∆ < L/360=7,0mm O.K.
Ejemplo ConstrucciEjemplo Construccióón Puente Cautn Puente Cautíín:n:Carta Carta GanttGantt
ColocaciColocacióón de tacos antisn de tacos antisíísmicossmicos3.93.9
ColocaciColocacióón detalles inteligentesn detalles inteligentes3.83.8
EjecuciEjecucióón concreto n concreto asfalticoasfaltico3.73.7
ColocaciColocacióón de pasillos y guardarruedasn de pasillos y guardarruedas3.63.6
Montaje de barandasMontaje de barandas3.53.5
ColocaciColocacióón ln láámina asfmina asfáálticaltica3.43.4
OBRAS COMPLEMENTARIASOBRAS COMPLEMENTARIAS3.33.3
Tensado de barras en 3 fases (25, 50, y 100% del nivel de tensadTensado de barras en 3 fases (25, 50, y 100% del nivel de tensado)o)3.23.2
Engrasado de barras y colocaciEngrasado de barras y colocacióón de placasn de placas33
ColocaciColocacióón secuencial de laminaciones y barras que conforman el tableron secuencial de laminaciones y barras que conforman el tablero2.12.1
FijaciFijacióón de soleras a travesan de soleras a travesaññosos2.12.1
MONTAJE TABLERO DE MADERA TENSADOMONTAJE TABLERO DE MADERA TENSADO22
NivelaciNivelacióón de travesan de travesaññosos1.41.4
InspecciInspeccióón y/o reparacin y/o reparacióón de travesan de travesaññosos1.31.3
DemoliciDemolicióón de barandas existentes de hormign de barandas existentes de hormigóónn1.21.2
Desarme de tablero de madera existenteDesarme de tablero de madera existente1.11.1
TRABAJOS PRELIMINARESTRABAJOS PRELIMINARES11
ACTIVIDADACTIVIDADITEMITEM
3 semanas
2 semanas
5 semanas
IntroducciIntroduccióónn
•• Puente CautPuente Cautíín.n.
•• EstEstáá conformado por 2 estribos y 3 cepas de hormigconformado por 2 estribos y 3 cepas de hormigóón armado distanciadasn armado distanciadasa 25m respectivamente. Posee 2 vigas longitudinales a 25m respectivamente. Posee 2 vigas longitudinales rigidizadasrigidizadas por vigaspor vigastravesatravesañño. Sobre estos elementos se apoya el tablero de madera.o. Sobre estos elementos se apoya el tablero de madera.
�� DemoliciDemolicióón de barandas de hormign de barandas de hormigóónn
Seguimiento ConstrucciSeguimiento Construccióón n
�� Desarme de rodadoDesarme de rodado
�� Catastro vigas travesaCatastro vigas travesaññoo
Seguimiento ConstrucciSeguimiento Construccióón n
�� Retiro tablones de resistenciaRetiro tablones de resistencia
�� Piezas deterioradasPiezas deterioradas
Seguimiento ConstrucciSeguimiento Construccióón n �� Levantamiento topogrLevantamiento topográáficofico
Seguimiento ConstrucciSeguimiento Construccióón n
�� MoldajeMoldaje en travesaen travesaññosos
�� Hormigonado travesaHormigonado travesaññosos
Seguimiento ConstrucciSeguimiento Construccióón n �� ColocaciColocacióón de solerasn de soleras
�� Ensamble Tablero TensadoEnsamble Tablero Tensado
Seguimiento ConstrucciSeguimiento Construccióón n
�� TablTablóón a ensamblarn a ensamblar
: Secuencia de ensamble : Secuencia de ensamble
�� Clavado de la pieza al tableroClavado de la pieza al tablero�� InserciInsercióón del tabln del tablóónn
�� AlineaciAlineacióón de las perforacionesn de las perforaciones
�� Tablero al cuarto Tablero al cuarto diadia de ensamblede ensamble
Seguimiento ConstrucciSeguimiento Construccióón n �� AnclajesAnclajes
�� Tensado de barrasTensado de barras
Placa de apoyoPlaca de apoyoPlaca de anclajePlaca de anclaje
Tuerca de anclajeTuerca de anclaje
Seguimiento ConstrucciSeguimiento Construccióón n �� Tablero de Madera TensadoTablero de Madera Tensado
Seguimiento ConstrucciSeguimiento Construccióón n �� EjecuciEjecucióón concreto asfn concreto asfáálticoltico
�� ColocaciColocacióón de pasillos y barandasn de pasillos y barandas
�� ColocaciColocacióón de tacos (sismo)n de tacos (sismo)
:Obras complementarias:Obras complementarias
Seguimiento ConstrucciSeguimiento Construccióón n
�� Estado final del puenteEstado final del puente
Muchas GraciasGrupo de InvestigaciónUso Estructural de la MaderaDepartamento de Ingeniería CivilUniversidad de Concepción
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