változó keresztmetszetű acél keretszerkezetek optimális...
Post on 07-May-2019
219 Views
Preview:
TRANSCRIPT
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop 1
Változó keresztmetszetű acél keretszerkezetek optimális tervezése
tűzhatással szemben2018. november 9.
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop
Dr. Balogh TamásSzoftverfejlesztő mérnök
Inter-CAD Kft.tbalogh@axisvm.eu
Dr. Vigh László GergelyEgyetemi docens
BME, Hidak és Szerkezetek Tanszékvigh.l.gergely@epito.bme.hu
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop 2
Motiváció:• tűzhatással szembeni méretezés• rendkívüli nemlinearitás• nem konvex és diszkrét jelleg• gazdaságos szerkezet megtalálása
időigényes próbálgatási folyamat,
• változó keresztmetszetű, acél csarnokszerkezetek optimális tervezése tűzhatással szemben kevéssé vizsgált terület,
• optimális szerkezetválasztás vizsgálata,• tervezési koncepciók kidolgozása,• megfelelő megbízhatósági szint vizsgálata.
E
AA
B
C
D
E
1
2
3
4
5
6
7
8
VH/1
O/2
M/6
ZKL/2
ZKK/3
KM/3
KM/3
VJM
/4
M/7 S/1
VBM
/12
VJM
/4
M/6VBM
/12
HG/5
VBM/16
VJM/8
VJM/8
M/1
M/2
VBM/17F
T/1
HG/7
VBM/12
T/1
D BV/7
T/1
HO/6
VH/1
VJM/4VBM/4
T/5
VBM/16
M/2
VJM/8
VJM/8
G/1
VBM/17
M/1
O/3
VJM/4
VJM/8
VJM/8
VBM/1
VBM/17
T/3KK/6
KK/2
KK/2
HO/7
HO/7
BV/2
BV/4
BV/4
BV/5
FO/3
HG/4
VBM/12
VJM
/4VJM/4
M/6
VJM
/4VB
M/1
3
C
BT/1
VJM/11
T/1 KK/2
KK/6
KK/1
HO/1
HO/2
BV/7BV/3
T/7
T/5
VJM/11
T/8
T/8T/7
T/7
T/7T/8
T/8
ZS/2
G/6
G/5
O/4
VBM/9
VBM/14
VJM/
4
VJM/11
VJM/11
M/5
M/1
VBM/15VBM/19
T/5
HG/7
ZKL/2ZKK/3
VJM/4
BV/4
BV/6BV/4
T/3
HG/7
ZK/1
ZKK/4
FO/1
0
G
VJM/4
HG/1
VBM
/7
ZK/1
ZK/3
ZK/3
M/7 ZKK/4
KM/3
M/7
KM/3 KM/3
KM/3
ZKK/3ZKK/4
VBM
/12
VJM/8
VJM
/4
VJM/4
O/6
VBM/4
VBM/1
K
VH/1
VJM/4
G/8
VJM/4M/6
M/3
S/1
VBM
/11
VBM/11VBM/12
VH/1
M/6
VBM/13
S/1
VBM
/10VBM/10
S/1 VH/1
VJM
/4
VJM/4
BV/5
BV/2
T/1 VH/1
VBM/2
VBM/5
VBM/
3
VJM/11
I
K/6K/6
K/6
K/4
RT/1
K/11
K/2
K/9
VJM/1ZS/3
G/9
LK/1
T/6T/5
T/2
G/10
T/2
K/1T/2
VJM/1
FO/6
VBM/4
K/8
VH/1
ZS/1
FO/8
FO/5
FO/1
G/7
K/6
K/6K/7
H
LK/3
T/2T/6
T/4
FO/6
VBM/4
LK/2
K/3 K/6
K/6
K/7
T/1
VH/1
FO/2
G/2
FO/7
KK/2
K/6
K/7
K/6
K/5
K/6K/6 K/6
J
VBM/8
S/1M/7
VJM/4
VBM
/6
VBM/5
VJM/
4
T/1
KK/2
T/1
VH/1
M/3
S/1
S/1 VBM/6
HO/2
KK/2
BV/7
ZKK/4
HG/7
HG/7
KK/6
HO/5
VBM/17
VJM/8
S/1
ZKK/3BV/3
BV/6
M/6
VBM/7
S/1
S/1
VJM/4
M/8
HO/2
BV/4
VBM/8VJM/4
HG/7
G/4VH/1
HO/7
BV/4
BV/4
BV/4
VJM/2
T/4
VJM/
2
VJM/2
VJM/
2
VBM/9
VJM/11
VJM/11
VJM/11
M/5HO/4
KK/2
VBM/15
T/1
FO/4
T/5
VH/1
VBM/2
O/5
T/5
VBM/
3
O/1
BV/7KK/6
G/3
VH/1
VBM/14
VJM/4
VJM/4
HG/3
M/1
VBM/19
9.0 m
5.9 m
0.0 m
0 20 40 60 80 100 1200
500
1000
1500
2000
t [min]
ISO standard fire curveOzoneV2 fire curveParametric fire curve
a)
T [°
C]
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop 3
Célok:
• szerkezetoptimáló keretrendszerkidolgozása,
• hatékony megbízhatósági analízis eszközök kidolgozása,
• megbízhatósági index célértékek vizsgálata és bemutatása tűzhatással szembeni méretezéshez,
• paraméteres vizsgálat keretén belül különböző optimális szerkezeti megoldások vizsgálata,
• új és hasznos tervezési koncepciók kidolgozása tervezőmérnökök számára.
Start
InitializationMaximum number of iteration niter
i=1Generation of random population
yes
noi < niter
Crossoveruniform crossover
MutationMutation ratio r=0…1
Randomly selected nb=1,2,… bits/genes
i=i+1
Selectioncrossover ratio c=0…1
Replacement
Maximum number of iteration reached
Print the results
4 2 5 1 3 6 8 9 7
1 2 3 4 5 6 7 8 9
4 2 5 4 5 6 8 8 7
1 2 3 1 3 6 7 9 9
Parent 1
Parent 2
Child 1
Child 2
A bit is selected from P1 or P2 with 0.5 probabilityUniform crossover
1 2 3 4 5 6 7 8 9Mutation
1 2 3 5 5 6 6 8 9
±1Objective function
evaluation, penalization
Ranking
Objective function evaluation, penalization
Ranking
9.510
10.511
11.512
12.5
2
2.5
3
3.5
40
.5
1
.5
2X1X
0XG
0XG 0XG
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 500.9
1
1.1
1.2x 10
7
Iteration
Lif
e cy
cle
cost
[H
UF
]
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop 4
Vizsgált szerkezet:
E
AA
B
C
D
E
1
2
3
4
5
6
7
8
VH/1
O/2
M/6
ZKL/2
ZKK/3
KM/3
KM/3
VJM
/4
M/7 S/1
VBM
/12
VJM
/4
M/6VBM
/12
HG/5
VBM/16
VJM/8
VJM/8
M/1
M/2
VBM/17
F
T/1
HG/7
VBM/12
T/1
D BV/7
T/1
HO/6
VH/1
VJM/4VBM/4
T/5
VBM/16
M/2
VJM/8
VJM/8
G/1
VBM/17
M/1
O/3
VJM/4
VJM/8
VJM/8
VBM/1
VBM/17
T/3KK/6
KK/2
KK/2
HO/7
HO/7
BV/2
BV/4
BV/4
BV/5
FO/3
HG/4
VBM/12
VJM
/4VJM/4
M/6
VJM
/4VB
M/1
3
C
BT/1
VJM/11
T/1 KK/2
KK/6
KK/1
HO/1
HO/2
BV/7BV/3
T/7
T/5
VJM/11
T/8
T/8T/7
T/7
T/7T/8
T/8
ZS/2
G/6
G/5
O/4
VBM/9
VBM/14VJ
M/4
VJM/11
VJM/11
M/5
M/1
VBM/15VBM/19
T/5
HG/7
ZKL/2ZKK/3
VJM/4
BV/4
BV/6BV/4
T/3
HG/7
ZK/1
ZKK/4
FO/1
0G
VJM/4
HG/1
VBM
/7
ZK/1
ZK/3
ZK/3
M/7 ZKK/4
KM/3
M/7
KM/3 KM/3
KM/3
ZKK/3ZKK/4
VBM
/12
VJM/8
VJM
/4
VJM/4
O/6
VBM/4
VBM/1
K
VH/1
VJM/4
G/8
VJM/4M/6
M/3
S/1
VBM
/11
VBM/11VBM/12
VH/1
M/6
VBM/13
S/1
VBM
/10VBM/10
S/1 VH/1
VJM
/4
VJM/4
BV/5
BV/2
T/1 VH/1
VBM/2
VBM/5
VBM/
3
VJM/11
I
K/6K/6
K/6
K/4
RT/1
K/11
K/2
K/9
VJM/1ZS/3
G/9
LK/1
T/6T/5
T/2
G/10
T/2
K/1T/2
VJM/1FO
/6VBM/4
K/8
VH/1
ZS/1
FO/8
FO/5
FO/1
G/7
K/6
K/6K/7
H
LK/3
T/2T/6
T/4
FO/6
VBM/4
LK/2
K/3 K/6
K/6
K/7
T/1
VH/1
FO/2
G/2
FO/7
KK/2
K/6
K/7
K/6
K/5
K/6K/6 K/6
J
VBM/8
S/1M/7
VJM/4
VBM
/6
VBM/5
VJM
/4
T/1
KK/2
T/1
VH/1
M/3
S/1
S/1 VBM/6
HO/2
KK/2
BV/7
ZKK/4
HG/7
HG/7
KK/6
HO/5
VBM/17
VJM/8
S/1
ZKK/3BV/3
BV/6
M/6
VBM/7
S/1
S/1
VJM/4
M/8
HO/2
BV/4
VBM/8VJM/4
HG/7
G/4VH/1
HO/7
BV/4
BV/4
BV/4
VJM/2
T/4
VJM/
2
VJM/2
VJM/
2
VBM/9
VJM/11
VJM/11
VJM/11
M/5HO/4
KK/2
VBM/15
T/1
FO/4
T/5
VH/1
VBM/2
O/5
T/5
VBM/
3
O/1
BV/7KK/6
G/3
VH/1
VBM/14
VJM/4
VJM/4
HG/3
M/1
VBM/19
9.0 m
5.9 m
0.0 m
Type Valuedead load of the
frame calculated
dead load of theroof system 0.2 kN/m2
weight of theequipment 0.2 kN/m2
snow 1.25 kN/m2
velocity pressureof wind 0.58 kN/m2
SD8 modul: Acélszerkezetek tűzállósági méretezése
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop 5
Szerkezetoptimáló algoritmus kifejlesztése - célfüggvény:
safety
Cost,Risk
safetya) b)
Cost,Risk
xR xC
xxx RCCLC xLCC
xR xC
unfeasible area
xxx RCCLC minmin
Célfüggvény tűzhatással szembeni méretezéshez:
x0C x1C
2C
acélszerkezet
passzív tűzvédelem
aktív tűzvédelem
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop 6
Szerkezetoptimáló algoritmus kifejlesztése - GA:Start
InitializationMaximum number of iteration niter
i=1Generation of random population
yes
noi < niter
Crossoveruniform crossover
MutationMutation ratio r=0…1
Randomly selected nb=1,2,… bits/genes
i=i+1
Selectioncrossover ratio c=0…1
Replacement
Maximum number of iteration reached
Print the results
4 2 5 1 3 6 8 9 7
1 2 3 4 5 6 7 8 9
4 2 5 4 5 6 8 8 7
1 2 3 1 3 6 7 9 9
Parent 1
Parent 2
Child 1
Child 2
A bit is selected from P1 or P2 with 0.5 probabilityUniform crossover
1 2 3 4 5 6 7 8 9Mutation
1 2 3 5 5 6 6 8 9
±1Objective function
evaluation, penalization
Ranking
Objective function evaluation, penalization
Ranking
xx
xxxxx
ii
ii
iiULSSLSLC gggC
lim,
lim,2
1;min!
xLCC
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 500.9
1
1.1
1.2x 10
7
Iteration
Lif
e cy
cle
cost
[H
UF
]
ULS, SLS határállapotok vizsgálata hagyományos terhekre.
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop 7
Megbízhatósági analízis:
9.510
10.511
11.512
12.5
2
2.5
3
3.5
40
.5
1
.5
2X1X
0XG
0XG 0XG
XXXX
dfGPPG
f
0
0
Definition of discrete and random variables
Distribution, parameters, correlation
Design point
i
iii
Xu
Normal tail approximation
'UTU
UGUG
2
1
1
n
ii
i
n
iii
i
xUG
uxUGUG
2
1
n
ii
i
ii
i
xUG
xUG
iii*iX
Convergence?yes
no
failureP
0
21
UG
UUmin! T
HLRF iteration
FORM
[Lopez & Beck, 2012]
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop 8
Csarnokszerkezet megbízhatóságának számítása - tűzhatás:
flashoverflashoverf,Sf PPP X
• megbízhatósági analízis során nem elkülönített elemek megbízhatóságának számítása történik, hanem a teljes szerkezeti rendszeré;
• bármilyen típusú tűzgörbe figyelembevétele; • megbízhatósági analízisen belül a szerkezet nemlineáris analízise a termikus
hatás figyelembevételével;• megbízhatóság számítása idő alapon.
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop 9
IgnitionActivesafety
measure
Flashover
1,flashoverP
Active p.
Ignition T F
F 0 1
T 0.99 0.01
Ignition
T F
Pignition 1-Pignition
Flashover
Active p. Ignition T F
F F 0 1
F T 1 0
T F 0 1
T T PFL|A 1 - PFL|A
Ignition
1.0·10-5
fire/m2/year
4.5·10-6
6.5·10-6
Fire stoppedby occupants
yes - 0.45
no - 0.65
5.53·10-6
0.98·10-6
yes - 0.85
no - 0.15
Fire stopped byfire brigade
50,flashoverP
fire/m2/year
fire/year
Csarnokszerkezet megbízhatóságának számítása - tűzhatás:
Tönkremeneteli módok:• oszlop- és
gerendaelemek stabilitási és szilárdsági tönkremenetele
• gerinclemezek nyírási horpadása;
• kapcsolatok szilárdági tönkremenetele;
• képlékeny mechanizmus;
• globális stabilitásvesztés.
tűzg
yulla
dás
aktív
tűzv
édel
em
független események: 1 év → 50 év
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop 10
ρβ,P mf,Sf,S 111
jiij
nnn
n
n
n
f,n
f,
f,
............
;...
11
11
321
3
221
112
2
1
ρβ
0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 0.120
0.5
1
1.5
2
2.5
3
3.5
4 x 108
φ [rad]
My
[Nm
m]
Column base conn. T=20°C
Column base conn. T=500°C
Column-beam conn. T=20°C
Column-beam conn. T=500°C
Ridge connection T=20°C
Ridge connection T=500°C
2D stuctural model in OpenSees: 2 x 10 + 2 x 20 = 60 ForceBeamColumn Elements
ec eb
ϕ
mm..h.hec 92200
5900525900003090200
52
mm.Leb 5472002
190002002
h
Csarnokszerkezet megbízhatóságának számítása - tűzhatás:
Soros rendszer esetén:
• hőtágulás• hőmérsékletfüggő szilárdság• hőmérsékletfüggő merevség
11
VA
TtdR
.7701
1402400
tVA
cR aaeq
t,at,gt,a
1
Csarnokszerkezet megbízhatóságának számítása - tűzhatás:
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop 12
szélsebesség [m/s] 3.552 0.65 lognormális (Szalai et al., 2012)
hóteher [kN/m2] 0.205 1.03 Weibull Calculation, EC0, (JCSS, 2000), EC1-1-3
oszloptalp kapcsolat ellenállásának bizonytalansága [-] 1.25 0.15 lognormális (JCSS, 2000)
oszlop-gerenda kapcsolat ellenállásának bizonytalansága [-] 1.25 0.15 lognormális (JCSS, 2000)
taréjkapcsolat ellenállásának bizonytalansága[-] 1.25 0.15 lognormális (JCSS, 2000)
jobboldali oszlop keresztmetszeti tényezőjének bizonytalansága [-] 1 0.05 normális (JCSS, 2000)
baloldali gerenda keresztmetszeti tényezőjének bizonytalansága [-] 1 0.05 normális (JCSS, 2000)
jobboldali gerenda keresztmetszeti tényezőjének bizonytalansága [-] 1 0.05 normális (JCSS, 2000)
hatásoldali bizonytalansági tényező [-] 1 0.15 lognormális ellenállás oldali bizonytalansági tényező [-] 1 0.2 lognormális
kifordulás miatti csökkentő tényező bizonytalansági tényező [-] 1.15 0.1 normális (Nadolski and Sykora,
2015) kihajlás miatti csökkentő tényező
bizonytalansági tényező [-] 1.15 0.1 normális (Nadolski and Sykora, 2015)
acélhőmérséklet bizonytalansága [-] 1 0.3 lognormális (Balogh and Vigh,
2016a), (Boko et al., 2010)
Csarnokszerkezet megbízhatóságának számítása - tűzhatás:
0 20 40 60 80 100 1200
500
1000
1500
2000
t [min]
T [°
C]
0
5
10Heat zone gas temperatureCold zone gas temperatureZone interface elevation
Flashover
0
Zon
e in
terf
ace
elev
atio
n [m
]b)
Design curve ~95th fractile
mean5th percentile
OZone tűzgörbe kétzónástűzmodell alapján:
Valószínűségi változó μ CoV Eloszlás Forrás folyáshatár [MPa] 388 0.07 lognormális (JCSS, 2000)
gépészeti teher [kN/m2] 0.2/0.5 0.2 normális
szélteher [kN/m2] 0.06 1.963 lognormális Calculation, EC0, (JCSS, 2000), EC1-1-4
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop 13
Optimális kialakítás vizsgálata – paraméteres vizsgálat:
Oszlop Gerenda tw,c gerincvastagság tw,b gerincvastagság tf,c övvastagság tf,b övvastagság bc övszélesség bb övszélesség hc1 km. magassága oszloptalpnál hb1 km. magassága taréjnál hc2 km. magassága keretsaroknál hb2 km. magassága keretsaroknál tp,c1 tűzvédelmi festék vtg. alul tp,b1 tűzvédelmi festék vtg. nem változó km. tp,c2 tűzvédelmi festék vtg. felül tp,b2 tűzvédelmi festék vtg. változó km. tp,c tűzvédelmi festék vtg. kapcsolatnál
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 500.9
1
1.1
1.2x 10
7
Iteration
Lif
e cy
cle
cost
[H
UF
]
• konvergencia• stabilitás• genetikus algoritmus paraméterei
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop 14
Paraméteres vizsgálat - tűz:
# Követelmény
cs [€/kg]
cp
[€/ (mm∙m2)] C2
[€/m2] Aktív
tűzvédelem Cf
[m €] Tűz-görbe
gépészet[kN/m2]
A –
ref
eren
cia-
csop
ort
1 R30 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 1 0.2 2 R45 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 1 0.2 3 R60 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 1 0.2 4 R30 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 2 0.2 5 R45 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 2 0.2 6 R60 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 2 0.2 7 R30 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 3 0.2 8 R45 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 3 0.2 9 R60 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 3 0.2
B
10 R30 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 1 0.5 11 R45 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 1 0.5 12 R60 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 1 0.5 13 R30 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 2 0.5 14 R45 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 2 0.5 15 R60 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 2 0.5 16 R30 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 3 0.5 17 R45 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 3 0.5 18 R60 2.25 24 40 füstérzékelő 3.0 3 0.5
C
19 R30 2.25 - 40 füstérzékelő 3.0 1 0.2 20 R30 2.25 - 40 füstérzékelő 3.0 2 0.2 21 R30 2.25 - 40 füstérzékelő 3.0 3 0.2
D
22 R45 2.25 24 40 füstérzékelő 30.0 1 0.2 23 R45 2.25 24 40 füstérzékelő 30.0 2 0.2 24 R45 2.25 24 40 füstérzékelő 30.0 3 0.2
E
25 R45 2.25 24 40 füstérzékelő 0.3 1 0.2 26 R45 2.25 24 40 füstérzékelő 0.3 2 0.2 27 R45 2.25 24 40 füstérzékelő 0.3 3 0.2
F† 28 R45 4.50 48 80 füstérzékelő 3.0 1 0.2
29 R45 4.50 48 80 füstérzékelő 3.0 2 0.2 30 R45 4.50 48 80 füstérzékelő 3.0 3 0.2
G
31 R45 2.25 24 - - 3.0 1 0.2 32 R45 2.25 24 - - 3.0 2 0.2 33 R45 2.25 24 - - 3.0 3 0.2
H
34 R45 2.25 24 75 sprinkler 3.0 1 0.2 35 R45 2.25 24 75 sprinkler 3.0 2 0.2 36 R45 2.25 24 75 sprinkler 3.0 3 0.2
0 20 40 60 80 100 120
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
t [min]
T [C
°]
OZone tűzgörbék:3 2
1
R30, R45 és R60
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop 15
Paraméteres vizsgálat - tűz:• Optimális keresztmetszetek – b/t arány:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18−60
−50
−40
−30
−20
−10
0Column flange slenderness (ref. b/2t=11.4 and b/2t=13.1)
Cases
Dif
fere
nce
[%]
• Életciklus költségek:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 366080
100120140160180200
Case No.
CLC
[100
0 EU
R]
Pl. oszlop övlemez:
nagy Cf, illetve nagy Pflashover
• kisebb A/V• stabilitásvesztésre
kevésbé érzékeny
(összehasonlítás hagyományos terhekre optimált szerkezetekkel)
(összehasonlítás hagyományos terhekre optimált szerkezetekkel –tűzvédő festék vtg. jelenlegi gyakorlat szerint)
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop 16
Paraméteres vizsgálat - tűz:• Megbízhatósági szint:
0 2 4 6 8 10 12 14 16 182.8
2.9
3
3.1
3.2
3.3
3.4
3.5
3.6
(C0,opt + C1,opt)/C0,ref - C0,ref [%]
50 éves élettartamMegerősítés
költsége Tűzhatás Csekély következmények
Mérsékelt következmények
Jelentős következmények
Magas Súlyos 2.8 (2.8)* 2.8 – 3.2 (2.8 – 3.3) 3.6 (3.7)* Közepes Mérsékelt 2.8 (2.9)*† 2.9 – 3.4 (3.0 – 3.5) 3.6 (3.8)* Alacsony Gyenge 2.9 (3.0)* 3.1 – 3.5 (3.3 – 3.6) 3.7 (3.8)*
A megbízhatósági index szórásának oka:• a megbízhatósági index célértéke, illetve a
gazdaságos biztonsági szint függ többek között az épületben tárolt éghető anyagok mennyiségétől és minőségétől.
50 éves tervezési élettartam: MSZ EN 1990:2011
Alacsony
következmények (CC1)
Közepes következmények
(CC2)
Jelentős következmények
(CC3) 3,3 3,8 4,3
50 éves tervezési élettartam: Probabilistic Model Code of JCSS (JCSS, 2000)Megerősítés
költségeCsekély
következményekMérsékelt
következményekJelentős
következményekMagas (A) 1,67 1,98 2,55
Közepes (B) 2,55 3,21 3,46 Alacsony (C) 3,21 3,46 3,83
Élettartam: ISO 2394 (ISO 2394, 2015) Megerősítés
költsége Csekély
következmények Mérsékelt
következmények Jelentős
következmények Magas (A) 1,5 2,3 3,1
Közepes (B) 2,3 3,1 3,8 Alacsony (C) 3,1 3,8 4,3
ΦΦfP
Acélszerkezetek tűzvédelmi tervezése workshop 17
Paraméteres vizsgálat - tűz:
• Hagyományosan méretezett szerkezetek tönkremeneteli valószínűsége:
1
2
3
4
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36
β (ρ=0.9)
Köszönöm a megtisztelő figyelmet!
top related