análisis del efecto del humedecimiento en falla de talud acapulco

8/3/2019 Anlisis del Efecto del Humedecimiento en falla de talud Acapulco

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Artculo de Investigacin Mora Ortiz, R. y Rojas Gonzlez, E. / Ingeniera 13-3 (2009) 17-28

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Anlisis del efecto del humedecimiento en la fallade talud en el km 240+000 del cuerpo A de la

autopista Cuernavaca Acapulco.Mora Ortiz, R.1 y Rojas Gonzlez, E.1

Fecha de recepcin: 27 de febrero de 2009 - Fecha de aceptacin: 8 de agosto de 2009

RESUMENAlgunos taludes que permanecieron estables durante muchos aos presentan deslizamientos cuando ocurre un

perodo de lluvia extraordinaria. En este fenmeno intervienen no slo las caractersticas litolgicas, geomtricas ymecnicas del talud, sino tambin el rgimen de lluvia-evaporacininfiltracin del sitio. En este artculo se analizala estabilidad de un talud en el km 240+000 del cuerpo A, de la autopista Cuernavaca Acapulco, el cual present undeslizamiento durante un perodo de lluvias intensas. De este talud se obtuvieron sus caractersticas estratigrficas ygeomtricas y se realiz un muestreo inalterado para determinar las caractersticas mecnicas del material del talud.

El anlisis de estabilidad involucr la reduccin de la cohesin provocada por el humedecimiento y con ello se pudoobservar cmo el factor de seguridad del talud disminuye con el contenido de agua del cuerpo del talud. Mediante elanlisis de la infiltracin de agua de lluvia con el software Plaxflow y de la estabilidad del talud con el programaGeo-Slope ha sido posible reproducir el proceso de falla, con lo que se confirm que el humedecimiento es un factorfundamental en el deslizamiento de taludes.

Palabras clave: talud, estabilidad, humedecimiento, cohesin, grado de saturacin, infiltracin

Analysis of the effect of wetting on a slope failurein section A Km 240+000 of the Cuernavaca-

Acapulco highway.ABSTRACTA number of slopes that had been stable during many years suffer from sliding when an extraordinary rain periodoccurs. This phenomenon involves not only the lithology, the geometric and the mechanical characteristics of theslope, but also the rain-evaporation-infiltration regime of the site. In this paper, the stability of a slope in the km240+000 of the section A of the CuernavacaAcapulco highway (Mexico) that failed during an intense raining periodis analyzed. The stratigraphic and geometric properties of the slope were determined and undisturbed samples wereobtained in the site to determine the mechanical properties of the material of the slope. The stability analysisinvolved the variation of the cohesion of the soil caused by wetting and it was possible to observe the evolution ofthe safety factor with the water content of the material. Through the analysis of the rain infiltration with the softwarePlaxflow and the stability of the slope with the program Geo-Slope, it has been possible to reproduce the failure

process; this analysis confirmed that the effect of wetting is a fundamental factor in the slopes fails.

Key words: slope, stability, wetting, cohesion, degree of saturation, infiltration.

1 Profesor-Investigador. Facultad de Ingeniera de la Universidad Autnoma de Quertaro. Centro universitario Cerrode las Campanas Santiago de Quertaro, Quertaro. E-Mail: [email protected]


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Mora Ortiz, R. y Rojas Gonzlez, E. / Ingeniera 13-3 (2009) 17-28

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INTRODUCCIONEn Mxico, durante cada poca de lluvia ocurrendeslizamientos de talud en algunas de las autopistas ycaminos ms importantes del pas, estosdeslizamientos causan prdidas en vidas humanas eimportantes trastornos econmicos. Este fenmeno seha visto incrementado debido a lluvias ms intensas yde mayor duracin en algunas zonas del pas. Engeneral, las fallas estructurales de taludes son el

producto de una combinacin de factores tales comoel relieve, la geologa, la historia tectnica, as comoel intemperismo y la erosin a la que ha estadosometida la zona. Las fallas en taludes durante

periodos prolongados de infiltracin, son atribuidas alavance del humedecimiento dentro del cuerpo deltalud. Esto es porque la resistencia al esfuerzocortante producida por la succin se ve disminuidasignificativamente (Cho y Lee, 2001, 2002).

El objetivo de este artculo es proponer una

metodologa para determinar el efecto delhumedecimiento en la estabilidad de taludes,utilizando los conocimientos sobre el flujo de agua ensuelos no saturados, as como su resistencia y laestabilidad de taludes. Este estudio se aplic al taludde material homogneo (arcilla de altacompresibilidad) localizado en el kilmetro 240 +

000 del cuerpo A de la autopista Cuernavaca-Acapulco, en el Estado de Guerrero (Figura 1), el cualfall durante un periodo de lluvia intensa, en el ao2006, la longitud de la falla fue de 3.6 m, y se sabeque el desprendimiento fue de aproximadamente 15m3 de suelo. Dicha autopista corresponde a unacarretera tipo A4. conformada por los cuerpos A y Bde dos carriles cada uno, siendo el cuerpo A elcorrespondiente al sentido de circulacin en que creceel cadenamiento (Cuernavaca-Acapulco) y el cuerpoB al sentido en que decrece el cadenamiento(Acapulco-Cuernavaca). Los cuerpos se encuentranseparados por una faja central formada por piezas deconcreto prefabricadas y malla deflectora. El talud seencuentra a unos 20 km al norte de la ciudad deChilpancingo, muy cercano a la poblacin deZumpango, entre las coordenadas geogrficas 17 45y 1741 latitud norte, 9929 y 9931, longitud oeste.Desde su terminacin, la autopista Cuernavaca-Acapulco conocida como la autopista del Sol ha

presentado en sus diferentes tramos problemasrelacionados con la estabilidad de taludes. Entre losfactores principales de esta inestabilidad estn lascaractersticas litolgicas, geomtricas y mecnicasdel talud, pero de manera preponderante estn lascondiciones climticas y de drenaje de la regin.

Figura 1. Localizacin del rea de estudio.Nota: El talud est localizado en una zona de inestabilidad de taludes en la autopista del sol, pero debido a la

escala no se observa la ciudad de Cuernavaca, ni la ciudad de Acapulco.Fuente: Instituto Mexicano del Transporte (IMT).


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Por lo general, las fallas estructurales de talud queocurren durante la poca de lluvia tienen el mismodetonante. Para las fallas poco profundas, lasuperficie crtica de deslizamiento puede originarse

por una de tres opciones: humedecimiento de lasuperficie del talud, incremento del nivel de aguasubterrnea o humedecimiento de la interfaz suelo-roca (Xie et al., 2004). Este tipo de fallas estnrelacionadas con periodos largos de lluvia conmoderada intensidad y pueden generar presiones de

poro positivas en el cuerpo del talud (Flores et al.,2003). Las fallas ms profundas estn relacionadascon la disminucin de la succin (Collins y Znidarcic,2004) y se deben a precipitaciones de corta duracin

pero de gran intensidad. (Casagli et al., 2005).

La situacin actual de la Autopista del Sol es queuna gran cantidad de sus taludes estn siendoafectados por el flujo e infiltracin de agua de lluvia,

provocando su inestabilidad y la consecuente invasin

de materiales en los carriles de circulacin.

El tipo de clima de esta zona es semiseco clido amuy clido, la temporada de lluvias aparecenormalmente de mayo a octubre con una precipitacinmedia anual de 1,650 milmetros (IMT, 2006).

Las rocas que componen los taludes de esta zona songeneralmente muy permeables, es decir, permitenfcilmente el paso del agua, esta condicin tiene susventajas y sus desventajas. La ventaja es que permitenla infiltracin de aguas metericas a los mantosfreticos y zonas de recarga, pero la gran desventaja

para este caso es que esa infiltracin afecta al sueloconstituyente de los taludes. Por otra parte, lacantidad de agua que corre sobre la superficie de lostaludes provoca su erosin (tubificacin) y en algunoscasos puede generar presiones de agua positiva.

METODOLOGAEn el talud estudiado, que se indica en la Figura 2, serealiz la extraccin de dos muestras inalteradas,representativas del suelo que conforma el cuerpo deltalud, y apoyados en las posteriores pruebas delaboratorio se concluy que el suelo era homogneo

en todo el talud, como el reporte proporcionado por elIMT lo indicaba.

Figura 2. Talud en el cuerpo A km 240 + 000 de laautopista Cuernavaca-Acapulco.

De este material se obtuvieron sus propiedades ndice, peso especifico de slidos, relacin de vacos,contendido de agua, grado de saturacin,conductividad hidrulica, granulometra por va secay hmeda, esfuerzo de preconsolidacin (Manual de

prcticas de Laboratorio de Mecnica de suelos I.,2004) y parmetros de resistencias (ngulo de friccin(), cohesin (c)) mediante pruebas triaxialesrealizadas en el laboratorio de Mecnica de Suelos dela Universidad Autnoma de Quertaro. Tambin, seobtuvo la geometra del talud antes del deslizamiento,con informacin proporcionada por el InstitutoMexicano del Transporte (IMT) y la Secretaria deComunicaciones y Transportes (SCT). Una vez quese obtuvieron las propiedades mecnicas e hidrulicasdel material, se realiz una modelacin delcomportamiento mecnico del talud antes y durante el

periodo de lluvias utilizando dos programas decmputo especializados. El primero para simular elflujo de agua en suelos no saturados (PlaxFlow, 2003)y el segundo en el anlisis de la estabilidad de taludes(Geo-Slope, 1995). Las caractersticas del materialempleado aparecen en la tabla 1.

Tabla 1.Propiedades del suelo.L.L. (%) 144 L.P. (%) 46 I.P.(%) 97 SUCCS CH

(kN/m3) 14.51 Ss 2.58 e 1.51 W (%) 44.10Gw (%) 75.49 Ks (cm/s) 5.69E-07 Pc (kN/m2) 189.3

Simbologa:L.L., limite lquido, L.P., limite plstico, I.P., ndice de plasticidad, SUCCS, Sistema Unificado de Clasificacin desuelos, (CH) arcilla de alta compresibilidad, Ss, Peso especfico relativo de slidos, m, Peso especfico de la masa desuelo, e, Relacin de vacos, W (%) humedad natural, Gw (%) Grado de saturacin natural, Ks, conductividadhidrulica, Pc, carga de preconsolidacin.La granulometra del material se muestra en la Figura 3.


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0

10

20

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100

0.00010.0 0100.0 1000.10001.000010.00 00

DIMETRO DE LAS PARTCULAS (mm)

%Q

UE

PAS

Figura 3. Granulometra va humedad.

La conductividad hidrulica en un suelo no saturado

no es una constante, sino que es una funcin de lasuccin. Por lo tanto, primero fue necesariodeterminar la relacin entre succin y grado desaturacin. A esta relacin se le denomina curva deretencin (Jaehong et al., 2004). A su vez, de estacurva se puede obtener la conductividad hidrulicadel material en funcin de la succin, ya que la curvade retencin puede proporcionar una estimacin de ladistribucin de los tamaos de poros del suelo (Pireset al., 2008). La curva de retencin se obtuvo por elmtodo del papel filtro. Para ello primeramente serealiz la calibracin del papel y cuyos resultados semuestran en la Figura 4. El papel utilizado fue marcaSchleicher and Shuell, numero 589 y se calibr deacuerdo al siguiente procedimiento: se prepararonsoluciones de agua destilada con diferentesconcentraciones de sal lo cual proporciona unasuccin conocida. Dichas soluciones se colocaron

dentro del contenedor de vidrio. Adems se colocaron

dos papeles filtro inmediatamente por encima de lasolucin colocndolas sobre una canastilla dealambre. Se sell el contenedor hermticamente.Despus se coloc el contenedor en una caja aisladatrmicamente y se introdujo en un cuarto detemperatura controlada en donde se permiti elequilibrio de la humedad relativa entre el papel y lasolucin por espacio de 7 das. Una vez terminado el

periodo de equilibrio, se determin la humedad de los papeles filtro y se graficaron los datos obtenidossegn el procedimiento descrito por la norma ASTMD 5298-94 (1994). Con esta calibracin es posibledeterminar la succin de muestras de suelo condistintos grados de saturacin para lo cual basta conrealizar sobre la muestras el mismo procedimiento de

papel filtro y utilizar la grfica de calibracin. Coneste procedimiento se obtuvo la curva de retencin enhumedecimiento y en secado (Figura 5).

1.000

10.000

100.000

1000.000

10000.000

10.00 20.00 30.00 40.00

Contenido de Humedad (%)

Succin(Kpa)

Figura 4. Curva de calibracin (succin vs contenido de humedad).


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SUCCIN

0

20

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60

80

100

0,1 1 10 100 1000 10000 100000 100000

0

1E+07

Succin (kPa)

Gradodesaturac

in(%)

HUMEDECIMIENTO

SECADO

Figura 5. Curva de retencin en humedecimiento (succin vs grado de saturacin).

Se realizaron 3 ensayes triaxiales consolidados-drenados sobre muestras saturadas de 3.5 cm dedimetro y 9 cm de alto. Se le aplicaron esfuerzosconfinantes de 49.03 kN/m2, 98.07 kN/m2 y 147.10kN/m2. El drenaje de la cmara permaneci abierto yse aplic una velocidad de deformacin de0.01mm/min, tomndose lecturas de carga ydeformacin, hasta la ruptura de la muestra (Jurez yRico, 1998). Con estas lecturas se elaboraron loscrculos de Mohr para determinar del ngulo defriccin interna del suelo ( ) como se muestran en laFigura 6. El proceso de saturacin fue el siguiente:

cada probeta con un grado de saturacin natural(75.49%) se coloc en la cmara triaxial, para

posteriormente someterla a flujo de agua desde la base hacia la parte superior, una vez alcanzado elflujo se le dej 2 das con flujo continuo, terminadoeste periodo se invirti la direccin del flujo yalcanzado ste, se le dej 2 das con flujo continuo.Al final de este proceso se le dej 2 das en reposo

para su posterior ensayo, cabe mencionar que elmximo grado de saturacin alcanzado fue de98.23%.

0,0

50,0

100,0

150,0

200,0

250,0

300,0

0,0 50,0 100,0 150,0 200,0 250,0 300,0

(kPa)

(kPa)

=21

c = 2,55 kPa

Figura 6. Resultados de los ensayes triaxiales saturados.

c = cohesin, kN/m2, = ngulo de friccin interna, grados, = Esfuerzo cortante, kN/m2, = Esfuerzo normal, kN/m2.


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De la misma manera, se realizaron ensayes triaxialesconsolidados-drenados a diferentes grados desaturacin y con un esfuerzo confinante de 147.10kN/m2. Los diferentes grados de saturacin de las

probetas ensayadas se obtuvieron del humedecimiento

de muestras totalmente secas (Figura 7). Con losvalores obtenidos del desviador a la falla, seconstruyeron los respectivos crculos de Mohr (Figura8).

0.00

1000.00

2000.00

3000.00

4000.00

5000.00

6000.00

0.00 2.00 4.00 6.00Esfuerzodesviador

(kPa)

Deformacin Unitaria (%)

Ensayes triaxiales (Humedecimiento)

0%

27%

57%

71%

85%

98,23%

Figura 7. Esfuerzo desviador vs deformacin unitaria, ensayes triaxiales con diferentes grados de saturacinen humedecimiento.

0,0

1000,0

2000,0

3000,0

4000,0

5000,0

6000,0

0,0 1000,02000,03000,04000,0

(kPa)

(kPa)

Gw = 0%

Gw = 27 %

Gw = 57%

Gw = 71%

Gw = 85%

Gw =

98,23%

Figura 8. Crculos de Mohr de ensayes triaxiales a diferentes grados de saturacin en humedecimiento, con un

mismo confinante (147.10 kN/m2).= ngulo de friccin interna, grados, = Esfuerzo cortante, kN/m2, = Esfuerzo normal, kN/m2.

Tambin se obtuvieron datos de precipitacin pluvialde la zona (IMT, 2006), con la finalidad de realizar la

modelacin del flujo de agua en el cuerpo del talud,dichos datos se muestran en la Figura 9.


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Figura 9. Precipitacin pluvial en la zona de estudio.Nota: los das que no se muestran en la figura no tuvieron precipitacin.

RESULTADOS Y DISCUSINLos datos de lluvia que se presentan corresponden alao 2006, ya que en esa fecha se present eldeslizamiento del kilmetro 240 + 000 de laautopista del sol (IMT, 2006). Tomando comoconstante el ngulo de friccin interna del suelo ()

(Fredlund y Rahardjo, 1985) obtenido en el ensayetriaxial saturado de la Figura 6, y con la ayuda de laFigura 8 de los crculos de Mohr para diferentesgrados de saturacin, se determin el valor de lacohesin para diversos grados de saturacin. Estarelacin se puede observar en la Figura 10.

0,00

200,00

400,00

600,00

800,00

1000,00

1200,00

1400,00

1600,00

0 27 57 67 71 85 100

C,(kPa)

Gw(%) Figura 10. Cohesin (C) vs Grado de saturacin (Gw).

Con el valor del ngulo de friccin interna y la Figura10, se realiz el anlisis de la estabilidad del taludutilizando el programa Geo Slope (1998). Este

programa determina el factor de seguridad de un taluda partir del mtodo de Bishop. En este caso serealizaron una serie de anlisis haciendo variar elvalor del grado de saturacin del material. La

variacin se hizo desde el estado seco, que se presentaen los meses de enero a marzo, hasta el estadosaturado, que puede ocurrir en los meses deseptiembre y octubre que es cuando la intensidad delas lluvias es mayor. Con base en el valor del gradode saturacin, se obtuvo el valor de la cohesin(Figura 10), mientras el ngulo de friccin interna se

Precipitacin ao 2006

0

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30

40

50

120

133

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237

250

263

276

289

302

315

328

Tiempo (dias)

Precipitacin(mm) Periodo de anlisis


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mantuvo constante. Con la ayuda de la curvacaracterstica en la trayectoria de humedecimiento

(Figura 5) se pudo determinar la succin existente enel talud para cada grado de saturacin (Figura 11).

(a) Gw(%) = 0.00 (b) Gw(%) = 27Fs = 6.97 Fs = 5.33

s = 935901 kPa s = 3086 kPa

(c) Gw(%) = 57 (d) Gw(%) = 71Fs = 3.46 Fs = 1.91s = 115 kPa s = 63 kPa

(e) Gw(%) = 82.39 (f) Gw(%) = 85Fs = 1.00 Fs = 0.874s = 48.2 kPa s = 11.3kPa


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(g) Gw(%) = 98.23Fs = 0.601s = 0.27 kPa

Figura. 11. Anlisis de la estabilidad del talud a diferentes grados de saturacin.Gw(%) = Grado de saturacin, en porcentaje, Fs = Factor de seguridad, segn Bishop, s = Succin, en rama de

humedecimiento.

En funcin del factor de seguridad se pudieron

realizar las graficas que relacionan el factor deseguridad con el grado de saturacin (Figura 12) y el

factor de seguridad con la succin (Figura 13),

respectivamente.

0.000

1.000

2.000

3.000

4.000

5.000

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0 27 57 67 71 85 100

Gw%

0.000

1.000

2.000

3.000

4.000

5.000

6.000

7.000

8.000

0.27

0

11.29

48.2 63

115.

41

3086

953901

Succion (KPa)

FactordeSeguridad(FS)

Figura 12. Factor de seguridad Figura 13. Factor de seguridad vs

vs Grado de saturacin (Gw). Succin.

Las fallas estructurales del talud no slo dependen delas caractersticas de resistencia del suelo, sinotambin de sus propiedades hidrulicas, de ah laimportancia del flujo de agua a travs del talud(Collins y Znidarcic, 2004). La infiltracin del agua

producto de la precipitacin pluvial bsicamentepuede ser de dos tipos: inundacin de la superficie delsuelo y la infiltracin controlada (Alonso et al.,1995). En este caso la infiltracin que se present esde tipo controlada y en este caso la inclinacin deltalud es un factor determinante (Jaehong et al., 2004).Mediante el programa de cmputo PlaxFlow (2003),se simul el flujo de agua en el cuerpo del talud, conlo cual se pudieron observar las zonas en donde seinfiltra el agua as como la profundidad de la

infiltracin (Figura 14). Para la simulacin del flujode agua en el cuerpo del talud, adems de los

parmetros fsicos y mecnicos, se determinaron laspropiedades hidrulicas bsicas de suelos, con los quese alimento el software:

Coeficiente de permeabilidad saturado (ks); Grado de Saturacin (Gw); Succin ().

Mediante el programa de cmputo PlaxFlow (2003),se simul el flujo de agua en el cuerpo del talud, conlo cual se pudieron observar las zonas en donde seinfiltra el agua as como la profundidad de lainfiltracin (Figura 14). El programa usa una


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evaporacin constante de 0.002m/da y utiliza laecuacin de Van Genuchten (Plaxflow Scientific

manual, 2003) para calcular la conductividad a partirde la curva de retencin.

a)

b)

c)

Figura 14. Simulacin de flujo de agua en el talud, a) 15 das, b) 20 das y c) 30 das. Nota: los das corresponden alperiodo de anlisis que aparece en la Figura 9, correspondientes al mes de septiembre.

Figura 15. Localizacin de la superficie real de deslizamiento en el flujo de agua en el cuerpo del talud. Donde seobserva que el crculo de falla est localizado en la zona saturada (zona roja).


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Los resultados de la simulacin de flujo de aguapresentados en la Figura 14 se pueden comparar conlas obtenidas para el anlisis de estabilidad con unfactor de seguridad de uno (Figura 15). Se considercomo estado inicial del suelo a las caractersticas queeste presentaba al realizarse el muestreo inalterado, esdecir terminada la estacin seca y con los dos

primeros meses de lluvia. A partir de este momento,esta comparacin muestra que para un periodo de 20das de lluvia la infiltracin de agua prcticamentecoincide con la superficie de falla, de tal manera quela falla del talud ocurrira a los 20 das del mes deseptiembre, lo cual coincide con los reportes sobre lafalla del talud. Antes de los primeros 20 das seobserva que existira una zona de inestabilidad quecrecera conforme la infiltracin de agua es mayor.Con el anlisis anterior y con la longitud reportada dela falla que es de 3.6 m, se sabe que eldesprendimiento fue de aproximadamente 15 m3 desuelo.

Para prevenir este fenmeno es necesario encauzarcorrectamente el agua de lluvia por medio de drenesen la parte superior del talud y contracunetas queconduzcan el agua hacia la parte baja, minimizando lainfiltracin al cuerpo del talud. En casos crticoscomo el que aqu se present resulta necesariocombinar esta solucin con el uso de una membranaimpermeable que puede ser a base de una mallametlica y concreto lanzado.

Algunos autores recomiendan reforzar al talud pormedio de la colocacin de vegetacin (rboles) de

races profundas, debido a que dichas races puedenatravesar la zona potencial de falla y as contribuir asu estabilizacin (Danjon et al., 2008). Encombinacin se pueden usar plantas como la

Leucaena leucocephala para prevenir la erosin deltalud debido al flujo superficial del agua (Normanizaet al., 2008). Sin embargo debido al clima semisecode la zona no parece factible su aplicacin para eltalud estudiado.

CONCLUSIONESUn factor determinante en la estabilidad de taludes esel valor de la cohesin (C) del material que conforma

el talud. Este valor est relacionado de manera directacon la succin (s). Mediante algunas pruebas delaboratorio y el anlisis de la estabilidad estructuraldel talud, se ha podido establecer la relacin entre elgrado de saturacin (Gw) del suelo y el factor deseguridad (Fs) del talud (Figura 11).

Las propiedades del suelo que influyen en lainfiltracin de agua en el cuerpo del talud son laconductividad hidrulica del suelo (Ks), la intensidady duracin de la lluvia y la pendiente del talud. Laconductividad hidrulica est relacionada, a su vez,con la curva de retencin del material.

Se consider que las lluvias anteriores al mes deseptiembre del 2006, contribuyeron a formar lahumedad natural del talud, con la cual se inicio elanlisis. Por medio de la simulacin de flujo que seobserva en la Figura 14, sabemos que a los 20 das delluvia del mes de septiembre, se presentara el

deslizamiento de la masa sombreada que se muestraen la Figura 11, para un factor de seguridad de 1.Estos resultados corresponden con los reportes decampo obtenidos sobre la falla del talud, en volumende material desprendido y a que el deslizamiento de lazona se present entre los das 20 y 26 de septiembre(IMT, 2006), estos resultados se presentan en laFigura 15.

De acuerdo con lo anterior, se confirma que elhumedecimiento es un detonante fundamental en eldeslizamiento de taludes. Por ello, es conveniente

proteger el talud contra el humedecimiento excesivo.

Esto se puede realizar mediante la colocacin dedrenes y/o membranas que canalicen el agua de lluviay la proveniente de la parte superior del talud haciaotras zonas. Otras opciones como el uso devegetacin no parecen muy factibles dado el climasemiseco de la zona.

AGRADECIMIENTOSLos autores agradecen al Dr. Paul Garnica Anguas, alInstituto Mexicano del Transporte (IMT) y a laSecretaria de Comunicaciones y Transportes por suimportante apoyo y las facilidades brindadas para eldesarrollo de este trabajo.

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______________________________Este documento se debe citar como:Mora Ortiz, R. y Rojas Gonzlez, E. (2009). Anlisis del efecto del humedecimiento en la falla de talud en el km240+000 del cuerpo A de la autopista CuernavacaAcapulco. Ingeniera, Revista Acadmica de la FI-UADY, 13-3, pp. 17-28, ISSN: 1665-529X.

análisis del efecto del humedecimiento en falla de talud acapulco

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