anÁlisis y soluciones tÉcnicas sobre escorrentÍas de
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PETICIONARIO:
ANÁLISIS Y SOLUCIONES TÉCNICAS SOBRE ESCORRENTÍASDE LADERA SUR MONTAÑA CARDÓN. FINCA GUERIME
Término Municipal de Pájara. Fuerteventura
D. TOMÁS CABRERA CABRERA
MEMORIAPLANOSPRESUPUESTO
PROYECTO:
REDACTOR:
ENERO 2020
COMPROBACIÓN HIDROLÓGICA
ANÁLISIS Y SOLUCIONES TÉCNICAS SOBRE ESCORRENTÍAS DE LADERA SUR MONTAÑA CARDÓN. FINCA GUERIME T.M. DE PÁJARA. FUERTEVENTURA
ÍNDICE
1 ANTECEDENTES .................................................................................................. 1
2 ESTUDIO HIDRÁULICO E HIDROLÓGICO .............................................................. 1
2.1 FÓRMULA DE CÁLCULO (método RACIONAL) ................................................ 1
2.2 INTENSIDAD MEDIA DE PRECIPITACIÓN ........................................................ 2
2.3 PRECIPITACIÓN MÁXIMA DIARIA ................................................................... 3
2.4 TIEMPO DE CONCENTRACIÓN ........................................................................ 4
2.5 COEFICIENTE DE ESCORRENTIA ...................................................................... 4
2.6 COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD EN LA DISTRIBUCIÓN TEMPORAL DE LA
PRECIPITACIÓN ............................................................................................... 5
2.7 CÁLCULO DEL CAUDAL DE AVENIDA .............................................................. 5
2.8 COMPROBACIÓN DEL TRASTÓN ..................................................................... 7
2.9 COMPROBACIÓN DE LA OBRA DE DRENAJE ................................................... 8
3 PRESUPUESTO ................................................................................................. 11
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1 ANTECEDENTES
Dentro del Término Municipal de Pájara, en el margen derecho de la FV-617, en su P.K. 4+350
aproximadamente, se encuentra una granja caprina que no está en funcionamiento desde el año
2.016. Dicha granja se construyó en un terreno a media ladera, produciendo afecciones sobre las
líneas de escorrentía naturales que se encontraban en la zona.
Tal y como establece el artículo 58.1 de la Ley 12/1990, de 26 de julio, de Aguas:
“(…) En Canarias el dominio privado de los cauces por los que ocasionalmente discurren
aguas pluviales no se interrumpe por el hecho de cruzar una vía pública, pero no permite hacer obras
que puedan variar el curso natural de las aguas sin autorización administrativa del Consejo Insular
de Aguas, que será previa a cualquiera otra que se precise. (…)”
Tras una consulta realizada por técnicos del Consejo Insular de Aguas de Fuerteventura (CIAF) a su
archivo general, no hay constancia de ninguna autorización para la ejecución de los trabajos que se
llevaron a cabo para el desvío de las aguas, infringiéndose por tanto el artículo citado anteriormente.
Es por todo esto que los propietarios de la granja han solicitado al ingeniero que subscribe la
redacción del presente documento, en el que se detalla el caudal desviado y las dimensiones del
trastón, incluyéndose un estudio hidráulico/hidrológico que analice las posibles afecciones a las
fincas y viviendas cercanas y/o al Dominio Público Hidráulico, a efectos de poder solicitar la
autorización para variar el curso de la escorrentía.
2 ESTUDIO HIDRÁULICO E HIDROLÓGICO
A continuación se pasa a justificar los caudales obtenidos en la zona de estudio, en base a los datos
obtenidos del CIAF, y al dimensionado del elemento de drenaje necesario para permitir el desagüe
de la escorrentía hacia el cauce natural.
2.1 FÓRMULA DE CÁLCULO (método RACIONAL)
Se realizan los cálculos de acuerdo con la instrucción 5.2-IC Drenaje Transversal, de acuerdo con la
O.M. FOM/298/2016 de 15 de febrero de 2016.
De acuerdo con ello, el caudal máximo anual QT correspondiente a un periodo de retorno T viene
dado por la expresión
𝑄𝑇 =𝐼(𝑇, 𝑡𝑐). 𝐶. 𝐴. 𝐾𝑡
3,6
siendo:
QT (m3/s) Caudal máximo anual correspondiente al periodo de retorno T, en el punto de desagüe de la cuenca.
I(T,tc) (mm/h) Intensidad de precipitación correspondiente al periodo de retorno considerado T, para una duración de aguacero igual al tiempo de concentración tc
C (adimensional) Coeficiente medio de escorrentía de la cuenca o
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superficie considerada.
A (km2) Área de la cuenca o superficie considerada.
Kt (adimensional) Coeficiente de uniformidad en la distribución temporal de la precipitación
2.2 INTENSIDAD MEDIA DE PRECIPITACIÓN
2.2.1 CONSIDERACIONES GENERALES
La intensidad de precipitación I (T, t) correspondiente a un periodo de retorno T y a una duración del
aguacero t, a emplear en la estimación de caudales por el método racional, se obtendrá por medio
de la siguiente fórmula:
I (T, t) = Id·Fint
donde:
I(T,t) (mm/h) Intensidad de precipitación correspondiente al periodo de retorno considerado T, para una duración de aguacero igual al tiempo de concentración tc
Id (mm/h) Intensidad media diaria de precipitación corregida correspondiente al periodo de retorno T
Fint (adimensional) Factor de intensidad.
Para el cálculo del caudal máximo anual para el periodo de retorno T, se considera una duración del
aguacero igual al tiempo de concentración tC.
2.2.2 INTENSIDAD MEDIA DIARIA DE PRECIPITACIÓN CORREGIDA.
Se obtiene mediante la fórmula:
𝐼𝑑 =𝑃𝑑 · 𝐾𝑑
24
Id (mm/h) Intensidad media diaria de precipitación corregida correspondiente al periodo de retorno T
Pd (mm) Precipitación diaria correspondiente el periodo de retorno T
KA (adimensional) Factor de reducción de la precipitación por área de la cuenca.
2.2.3 FACTOR DE REDUCCIÓN DE LA PRECIPITACIÓN POR EL ÁREA DE LA CUENCA.
En nuestro caso al ser A< 1 km2 KA = 1.
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2.2.4 FACTOR DE INTENSIDAD:
El factor de intensidad introduce la torrencialidad de la lluvia en el área considerada. Depende de la
duración del aguacero y del periodo de retorno, si se dispone de curvas de intensidad – frecuencia,
que no es nuestro caso.
El factor de intensidad a considerar en nuestro caso vine dado por
𝐹𝑎 = (𝐼1
𝐼𝑑)
3.5287−2.5287𝑡0,1
Donde:
- i1/Id es el índice de torrencialidad, que expresa la relación entre la precipitación horaria y la
precipitación media diaria corregida. En el caso de Fuerteventura, toma el valor 9.
- t es la duración del aguacero.
2.3 PRECIPITACIÓN MÁXIMA DIARIA
En la estimación de la precipitación máxima diaria, para el período de retorno que se considere, se
parte de la serie disponible de precipitaciones máximas en 24 horas anuales, en la estación de la zona
a considerar y se aplica, de entre las leyes de distribución de frecuencias que se emplean en
hidrología, la Ley de Gumbel.
Los resultados obtenidos para las estaciones próximas, según los datos de precipitaciones máximas
anuales facilitados por el Consejo Insular de Aguas se resumen en el cuadro siguiente:
Estación Nombre
PERIODO DE RETORNO (AÑOS)
2 5 25 50 100 500
17 Ugan Cortijo 22,90 40,80 67,60 78,80 89,80 115,30
En el caso que nos ocupa debemos comprobar que la obra de drenaje transversal ubicada en torno al
PK 4+350 de la FV-617 tiene capacidad suficiente para evacuar el caudal total resultante, al añadirle
las aguas desviadas de la granja
Teniendo en cuenta esto, de acuerdo con el artículo 1.3.2 Caudal de Proyecto de la instrucción 5.2-IC
de 2016 sobre drenaje superficial, para el drenaje transversal se debe establecer un periodo de
retorno de 100 años. Sin embargo, en el Artículo 51 “Diseño del drenaje urbano” del PLAN
HIDROLÓGICO DE FUERTEVENTURA se establece que para cruces de vías se fijarán periodos de
retorno de T=500 años.
De acuerdo con el artículo 2.2.2.2 de la instrucción 5.2-IC, para la aplicación del método racional se
toma como precipitación diaria Pd, la correspondiente al valor medio en la superficie de la cuenca
(media real), que se obtiene mediante la interpolación espacial de los valores obtenidos en cada uno
de los pluviómetros considerados.
La Intensidad media diaria Id es, por tanto, en nuestro caso:
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)/(24
hmmP
I dd
2.4 TIEMPO DE CONCENTRACIÓN
Para calcular el tiempo de concentración, al no tratarse de una cuenca principal y el recorrido es de
flujo difuso sobre el terreno, se parte de la expresión:
tdif = 2·Ldif0,408·ndif
0,312·Jdif-0,209
Donde:
tdif (minutos) Tiempo de recorrido en flujo difuso sobre el terreno
ndif (adimensional) Coeficiente de flujo difuso.
Ldif (m) Longitud del recorrido en flujo difuso
Jdif (adimensional) Pendiente media
De acuerdo con el apartado 2.2.2.5 de la instrucción, para cuencas secundarias, el tiempo de
concentración se debe determinar dividiendo el recorrido de la escorrentía en tramos de
característica homogéneas inferiores a trescientos metros de longitud (300 m) y sumando los
tiempos parciales obtenidos.
En nuestro caso, al tratarse de un terreno no pavimentado ni revestido con vegetación escasa, el
coeficiente de flujo difuso ndif es 0,12 de acuerdo con la tabla 2.1 de la instrucción.
El valor del tiempo de concentración tc a considerar se obtiene de la siguiente tabla:
tdif (minutos) tc(minutos)
≤ 5 5
5 ≤ tdif ≤ 40 tdif
≥ 40 40
2.5 COEFICIENTE DE ESCORRENTIA
El coeficiente de escorrentía C, define la parte de la precipitación de intensidad I (T, tc) que genera el
caudal de avenida en el punto de desagüe de la cuenca y viene dado por la expresión:
- Si Pd∙ KA > P0
𝐶 = (
𝑃𝑑 ∙ 𝐾𝐴𝑃0
− 1 ) (𝑃𝑑 ∙ 𝐾𝐴
𝑃0+ 23)
(𝑃𝑑 ∙ 𝐾𝐴
𝑃0+ 11)
2
- Si Pd∙ KA ≤ P0 ; C = 0
En nuestro caso, KA =1, como ya se dijo.
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2.5.1 UMBRAL DE ESCORRENTÍA
El umbral de escorrentía P0, representa la precipitación mínima que debe caer sobre la cuenca para
que se inicie la generación de escorrentía. Se determinará mediante la siguiente fórmula:
𝑃0 = 𝑃0𝑖 ∙ 𝛽
Donde:
P0 (mm) Umbral de escorrentía
P0i (mm) Valor inicial del umbral de escorrentía
𝛽 (adimensional) Coeficiente corrector del umbral de escorrentía
Sin embargo, el mapa incluido en la Instrucción 5.2.- I.C. no incluye las Islas Canarias, por lo que se ha
optado por considerar el valor expuesto en la Instrucción de 1990, que establece que podrá tomarse
simplificadamente un valor conservador de Po (sin tener que multiplicarlo luego por el coeficiente
corrector) igual a 20 mm.
2.6 COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD EN LA DISTRIBUCIÓN TEMPORAL DE LA PRECIPITACIÓN
El coeficiente Kt tiene en cuenta la falta de uniformidad en la distribución temporal de la
precipitación. Se obtendrá a través de la siguiente expresión:
𝐾𝑡 = 1 +𝑡𝑐
1,25
𝑡𝑐1,25 + 14
Donde:
Kt (adimensional) Coeficiente de uniformidad en la distribución temporal de la precipitación.
tc (horas) Tiempo de concentración en la cuenca
2.7 CÁLCULO DEL CAUDAL DE AVENIDA
Se han considerado 3 subcuencas:
- La primera de ellas (SUBCUENCA 1) es la que se ve afectada por la construcción de la
granja, desviándose sus aguas hacia el cauce natural de la Subcuenca 2.
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- La SUBCUENCA 2 recoge las escorrentías de los barranquillos que la conforman,
drenando toda esa agua a través de la obra de drenaje trasversal existente en el P.K.
4+350 de la FV-617. A ese caudal inicial se le añade el aportado por la Subcuenca 1, por
lo que se comprobará si la ODT existente tiene capacidad para este nuevo caudal total.
- La SUBCUENCA 3. Se trata de una superficie cuya escorrentía vierte tanto a la
SUBCUENCA 1 como a la SUBCUENCA 2. Debido a que no disponemos de los datos
necesarios para obtener el caudal que se aporta a cada una de ellas, el área de la
SUBCUENCA 3 se añade a la de las SUBCUENCAS 1 y 2.
De esta forma se está obteniendo un caudal superior al real, sin embargo, al no tratarse
de una superficie muy grande y como estamos en una zona de pocas precipitaciones, no
se considera que vaya a variar notablemente el dimensionado de los elementos de
drenaje.
Por lo tanto, se establece que a efectos de cálculo disponemos de 2 cuencas. La SUBCUENCA 1+3 y la
SUBCUENCA 2+3.
Como se puede comprobar en los planos anexos al final de este documento, la zona de estudio del
presente anejo se encuentra en su totalidad dentro del Polígono de Thiessen en el que se sitúa la
estación pluviométrica nº 17 “Ugan Cortijo”. Por lo tanto, la Precipitación diaria (Pd) para el periodo
de retorno ya mencionado es de 115,30 mm.
Pd Id
(mm/día) (mm/h)
115,30 4,80
Con los datos de las cuencas tenemos la siguiente tabla:
SUBCUENCA 1+3 SUBCUENCA 2+3
Área (m²) 49 083.710 115 341.220
A (km2) 0.04908 0.11534
KA 1.0000 1.0000
Ldif (m) 623.776* 928.366*
Jdif - -
ndif - -
*tdif (min) 26.109 42.326
tc (min) 26.109 40.000
tc (horas) 0.435 0.667
Id (mm/h) 4.804 4.804
Fa 14.025 11.223
I (mm/h) 67.377 53.919
P0 (mm) 20.000 20.000
C 0.488 0.488
Kt 1.025 1.041
QT (m3/s) 0.459 0.877
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*Como se menciona en el apartado 2.4 de este documento, si la longitud de la cuenca es superior a
300 metros, el tiempo de concentración se ha de calcular sumando los tiempos parciales de la misma.
*tdif S1+3 (1) S1+3 (2) S2+3 (1) S2+3 (2) S2+3 (3)
Ldif (m) 300.000 300.000 300.000 300.000 300.000
Jdif 0.5931 0.2355 0.5931 0.2263 0.1341
ndif 0.120 0.120 0.120 0.120 0.120
tdif (min) 11.798 14.310 11.798 14.430 16.098
26.109 42.326
Considerando el % veinte por ciento (20%) de sólidos en suspensión en el flujo a considerar que
recomienda el CIAF, el caudal resultante será:
SUBCUENCA 1+3 SUBCUENCA 2+3
QT (m3/s) 0.551 1.053
Por lo tanto, el caudal total acumulado que tendrá que drenar la obra de drenaje existente es de
1.603 m3/s.
2.8 COMPROBACIÓN DEL TRASTÓN
El drenaje la subcuenca 1+3 se realiza por medio de una zanja que desvía el agua hacia la subcuenca
2. A continuación se comprueba el dimensionamiento de la misma.
2.8.1 CÁLCULO DEL CAUDAL EVACUADO POR LA ZANJA
Para realizar el cálculo de los caudales evacuados por la zanja se aplica la fórmula de Manning:
Siendo:
- v = Velocidad en m/s
- n = Coeficiente de rugosidad de la conducción, en función del material
- R = Radio hidráulico (S/P) en m.
- S = Sección de la conducción en m2
- P = Perímetro mojado de la sección en m
- J = Pendiente de la conducción en m/m
El caudal evacuado por la cuneta es, por tanto:
)/( 3 smSvQ
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Trapeciales (rectangulares T=0, Triangulares F=0)
Datos:
Fondo F (m): 2.00
Altura H (m): 1.00
Talud I (h/v): 0.10
Talud E (h/v): 0.10
Pendiente: % 8.35
Coeficiente n 0.033
Resultados a sección llena:
Ancho de lámina B (m): 2.20
Sección (m2): 2.10
Perímetro mojado (m): 4.01
Radio hidráulico (m): 0.52
Velocidad (m/s): 5.69
Caudal (m3/s): 11.95
Altura hidráulica (m): 0.95
N.º de Froude: 1.86
Régimen: Rápido
Resultados para el caudal a evacuar
Caudal a evacuar (m3/s): 0.55
Calado (m): 0.13
Velocidad: 2.09
Sección mojada (m2): 0.26
Perímetro mojado: 2.26
Radio hidráulico: 0.12
Caudal calculado: 0.55
Ancho de lámina: 2.03
Altura hidráulica: 0.13
N.º de Froude: 1.85
Régimen: Rápido
Como ya se ha comprobado, el caudal a evacuar de la subcuenca 1+3 es QT = 0.551 m3/s, por lo que
la zanja prevista cumple sobradamente.
2.9 COMPROBACIÓN DE LA OBRA DE DRENAJE
A continuación se procede a justificar la sección hidráulica de la obra de drenaje, para comprobar si
desagua un caudal superior al caudal de avenida calculado en el apartado 2.7 (QT = 1.603 m3/s).
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Los únicos datos de que disponemos son los obtenidos tras una visita a la zona. En ésta se comprobó
que tiene un diámetro de 1.000 mm y que su estado de mantenimiento y conservación no garantiza
su correcto funcionamiento, como se puede apreciar en las imágenes incluidas a continuación.
Para realizar el cálculo del caudal evacuado por la obra de drenaje se aplica la fórmula de Manning:
2/13/21JR
nv
siendo:
v = Velocidad en m/s
n = Coeficiente de rugosidad de la conducción
R = Radio hidráulico (S/P) en m.
S = Sección de la conducción en m2
P = Perímetro mojado de la sección en m
J = Pendiente de la conducción en m/m
El caudal evacuado por la ODT es, por tanto:
)/( 3 smSvQ
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La comprobación de la ODT se ha realizado considerando una pendiente de en torno al 4%, ya que
debido a su estado no se puede conocer un valor exacto de la misma.
Por lo tanto, con estos datos se comprueba que el caudal evacuado es:
OBRA DRENAJE
Ø (mm) 1000
Sección (m2) 0,785
Perímetro mojado 3,142
Radio hidráulico 0,250
Pendiente (%) 6,00
n 0,017
Velocidad (m/s) 4,669
Caudal (m3/s) 3,667
2.9.1 CONCLUSIÓN
A la vista de los resultados obtenidos en el apartado anterior se concluye que la obra de drenaje
tiene la capacidad teórica de evacuar todo el caudal que le llega, incluyendo la aportación de la
escorrentía desviada por las obras de la granja.
Sin embargo, debido a su falta de mantenimiento, su sección hidráulica se ha visto notablemente
reducida, teniendo una capacidad de drenaje mucho menor a la obtenida en el apartado anterior.
Además, la instrucción 5.2, en su apartado 4.3.3.1 indica que “La dimensión libre mínima de la
sección transversal de una ODT de un solo tramo, se debe medir entre sus caras interiores y se define
en función de la longitud de la obra entre las embocaduras de entrada y de salida.
Teniendo en cuenta que en nuestro caso la longitud no supera los 10 metros, se recomienda que el
diámetro mínimo de la ODT debería de ser de 1.200 mm.
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3 PRESUPUESTO
MEMORIA VALORADA DE INSTALACIÓN GANADERA FINCA GUERIME
Presupuesto
Código Nat Ud Resumen N Longitud Anchura Altura Parcial CanPres PrPres ImpPres
01 Capítulo MOVIMIENTO DE TIERRAS 1 3 228.96 3 228.96
TIERRA011 Partida m3 EXCAVACIÓN EN ZANJA Y POZO 325.50 9.36 3 228.96
M3 Excavación en zanjas en cualquier tipo de terreno, incluso colocación de material en el borde de la zanja para que actúe como trastón. Incluye el transporte de prodeuctos sobrantes a gestor de residuos.
1 155.000 2.100 325.500
TIERRA011 325.50 9.36 3 046.68
01 1 3 046.68 3 046.68
02 Capítulo SEGURIDAD Y SALUD 1 160.00 160.00
03 Capítulo GESTIÓN DE RESIDUOS 1 3 079.81 3 079.81
010409 Partida tn RESIDUOS DE TIERRA VEGETAL Y MALEZA 104.63 13.19 1 462.73
Canon de vertido controlado en planta de gestor autorizado, de tierra vegetal y maleza, procedentes de desbroce o excavación, con códig 010409 según el Catalogo Europeo de Residuos (ORDEN MAM/304/2002)
2 155.000 2.500 0.150 104.625
010409 104.63 13.19 1 462.73
170504 Partida tn RESIDUOS DE MATERIAL DE EXCAVACIÓN 585.90 2.60 1 617.08
Canon de vertido controlado en planta de gestor autorizado, de residuos de tierra inertes, procedentes de excavación, con códig 170504 según el Catalogo Europeo de Residuos (ORDEN MAM/304/2002)
2 155.000 2.100 585.900
170504 585.90 2.60 1 617.08
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03 1 3 079.81 3 079.81
PEM 1 6 468.77 6 468.77
PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN MATERIAL 6,468.77
13.00 % Gastos generales 840.94
6.00 % Beneficio industrial 388.13
SUMA DE G.G. y B.I. 1,229.07
IMPORTE TOTAL DEL CONTRATO 7,697.84
6.50 % I.G.I.C. 500.36
PRESUPUESTO TOTAL 8,198.20
Las Palmas de Gran Canaria, enero de 2020.
El Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos
Alejandro González Rodríguez
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PLANOS
Océano Atlántico
EL HIERRO
LA GOMERA
LA PALMA
TENERIFE
FUERTEVENTURA
Islas Canarias
GRAN CANARIA
LANZAROTE
SIN ESCALA
ESCALA 1:2.500
INDICADAS
1 de 1
1
SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO
ESCALA 1:20.000
SIN ESCALA
HOJA:CLAVE:
FECHA:
ESCALA ORIGINAL A3
PLANO DE:
PROYECTO:
PETICIONARIO:
SITUACIÓN:
PLANO Nº:
T.M. DE PÁJARA. ISLA DE FUERTEVENTURA
ANÁLISIS Y SOLUCIONES TÉCNICASSOBRE ESCORRENTÍAS DE LADERA SUR
MONTAÑA CARDÓN. FINCA GUERIME
ENERO 2020D. TOMÁS CABRERA CABRERA
INGENIERÍA:
FV-01-00-20
EL INGENIERO DE C., C. Y P.COL. 32.470
ALEJANDRO GONZÁLEZ RODRÍGUEZ
SITUACIÓN
EMPLAZAMIENTO
EMPLAZAMIENTO
Océano Atlántico
EL HIERRO
LA GOMERA
LA PALMA
TENERIFE
FUERTEVENTURA
Islas Canarias
GRAN CANARIA
LANZAROTE
SIN ESCALA
ESCALA 1:2.500
INDICADAS
1 de 1
2
ESTUDIO HIDROLÓGICO
ESCALA 1:100.000
SIN ESCALA
HOJA:CLAVE:
FECHA:
ESCALA ORIGINAL A3
PLANO DE:
PROYECTO:
PETICIONARIO:
SITUACIÓN:
PLANO Nº:
T.M. DE PÁJARA. ISLA DE FUERTEVENTURA
ANÁLISIS Y SOLUCIONES TÉCNICASSOBRE ESCORRENTÍAS DE LADERA SUR
MONTAÑA CARDÓN. FINCA GUERIME
ENERO 2020D. TOMÁS CABRERA CABRERA
INGENIERÍA:
FV-01-00-20
EL INGENIERO DE C., C. Y P.COL. 32.470
ALEJANDRO GONZÁLEZ RODRÍGUEZ
SITUACIÓN
17 UGAN CORTIJO
SUBCUENCA 1COTA MÍN=253,931 mCOTA MÁX=362,652 mCOTA MEDIA=285,620 mÁREA (2D)=23.604,62 m²ÁREA (3D)=24.460,27 m²PTE MÍN=0,73%PTE MÁX=94,59%PTE MED=26,44%L=388,223 m
SUBCUENCA 2COTA MÍN=221,395 mCOTA MÁX=473,615 mCOTA MEDIA=299,480 mÁREA (2D)=81.997,56 m²ÁREA (3D)=90.717,78 m²PTE MÍN=0,09%PTE MÁX=5,450,01%PTE MED=47,20%L=903,853 m
SUBCUENCA 3COTA MÍN=305,000 mCOTA MÁX=511,456 mCOTA MEDIA=379,368 mÁREA (2D)=21.329,04 m²ÁREA (3D)=24.623,44 m²PTE MÍN=13,97%PTE MÁX=512,39%PTE MED=58,05%L=412,196 m
SUBCUENCA 1+3COTA MÍN=253,931 mCOTA MÁX=511,456 mCOTA MEDIA=330,120 mÁREA (2D)=44.933,67 m²ÁREA (3D)=49.083,71 m²PTE MÍN=0,73%PTE MÁX=512,39%PTE MED=42,30%L=623,776 m
SUBCUENCA 2+3COTA MÍN=221,395 mCOTA MÁX=511,456 mCOTA MEDIA=315,971 mÁREA (2D)=103.326,60 m²ÁREA (3D)=115.341,22 m²PTE MÍN=0,09%PTE MÁX=5.450,01%PTE MED=49,51%L=928,366 m
CUENCA PRINCIPALCOTA MÍN=221,395 mCOTA MÁX=511,456 mCOTA MEDIA=310,327 mÁREA (2D)=126.931,22 m²ÁREA (3D)=139.801,49 m²PTE MÍN=0,09%PTE MÁX=5,450,01%PTE MED=45,48%L=993,323 m
LÍMITE DE LA PROPIEDAD LÍMITE DE LA PROPIEDAD
240.00
245.00
250.00
0 5 100-5-10
215.00
220.00
225.00
230.00
0 5 100-5-10
215.00
220.00
225.00
230.00
0 5 100-5-100 5 100-5-10
255.00
0 5 100-5-10
215.00
220.00
225.00
230.00
0 5 100-5-10
0.3800
0.2950
SECCIÓN 1P.K.=0+710,33
Escalas H:250 V: 250
SECCIÓN 2P.K.=0+909,81
Escalas H:250 V: 250
PERFIL LONGITUDINAL: CANALEscalas - H:1000 V: 200
260
262
264
266
268
270
272
274
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274
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Terreno natural
SECCIÓN TIPO CANAL
2.00
1.00
SECCIÓN 1
SE
CC
IÓN
2 SIN ESCALA
*cotas en m
INDICADAS
1 de 1
3
PERFILES Y SECCIÓN TIPO
ESCALA 1:20.000
SIN ESCALA
HOJA:CLAVE:
FECHA:
ESCALA ORIGINAL A3
PLANO DE:
PROYECTO:
PETICIONARIO:
SITUACIÓN:
PLANO Nº:
T.M. DE PÁJARA. ISLA DE FUERTEVENTURA
ANÁLISIS Y SOLUCIONES TÉCNICASSOBRE ESCORRENTÍAS DE LADERA SUR
MONTAÑA CARDÓN. FINCA GUERIME
ENERO 2020D. TOMÁS CABRERA CABRERA
INGENIERÍA:
FV-01-00-20
EL INGENIERO DE C., C. Y P.COL. 32.470
ALEJANDRO GONZÁLEZ RODRÍGUEZ
SITUACIÓN
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