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INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA – UNIDAD

ZACATENCO ACADÉMIA DE INGENIERÍA SANITARIA - MATUTINO

APUNTES DE INSTALACIONES

ELABORÓ: ING. JUAN JOSE ZAMBRANO BAUTISTA.

• HIDRAULICAS. • SANITARIAS. • PARA GAS. • ELECTRICAS.

HIDRAULICAS:

• AGUA FRIA. • AGUA CALIENTE. • CONTRA INCENDIO.

SANITARIAS:

• DRENAJE PARA AGUAS RESIDUALES. (SERVIDAS). • DRENAJE PARA AGUAS DE LLUVIA.

GAS:

• GAS L P. (LICUADO A PRESION).

ELECTRICAS: • EN EDIFICIOS. (BAJA TENSION).

INSTALACION HIDRAULICA.

ES EL CONJUNTO DE TINACOS, TANQUES ELEVADOS, CISTERNAS, TUBERIAS DE SUCCION, DE DESCARGA, DE DISTRIBUCION, VALVULAS DE CONTROL, DE SERVICIO, BOMBAS Y EQUIPOS DE BOMBEO, GENERADORES DE AGUA CALIENTE, DE VAPOR, ETC. NECESARIOS PARA PROPORCIONAR AGUA FRIA, AGUA CALIENTE, VAPOR EN CASOS ESPECIFICOS, A LOS MUEBLES SANITARIOS, HIDRANTES Y DEMAS SERVICIOS ESPECIALES EN EDIFICACIONES.

1.- INSTALACIÓN PARA SUMINISTRO DE AGUA POTABLE.

1.1.- RELACION CON LA SALUD PUBLICA. EL AGUA POTABLE DEBE SER UNA AGUA LIBRE DE: MATERIA SUSPENDIDA VISIBLE, COLOR EXCESIVO, SABOR AGRADABLE E INCOLORA, LIBRE DE: MATERIA DISUELTA DESAGRADABLE, CONSTITUYENTES AGRESIVOS, BACTERIAS INDICADORAS DE CONTAMINACIÓN FECAL Y ESTETICAMENTE ATRACTIVA.

AGUA EXISTENTE EN LA TIERRA

EL 7.00% DE LA MASA DE LA TIERRA ES AGUA, DE ESTE TOTAL EL 97.00% ES AGUA SALADA Y SE ENCUENTRA EN LOS OCÉANOS, EL 3.00% RESTANTE ES AGUA DULCE, LA MAYOR PARTE ES AGUA CONGELADA EN LOS CASQUETES POLARES, ASI QUE SOLO EL 0.70% DEL AGUA TOTAL DE LA TIERRA FORMA PARTE DE LOS LAGOS Y RIOS DE AGUA DULCE Y LOS

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ACUÍFEROS ACCESIBLES Y ESTA PRESENTE EN LA ATMÓSFERA EN DIVERSAS FORMAS QUE PUEDEN HACERSE POTABLES Y SERVIR PARA EL CONSUMO HUMANO., SI TANTO EL AGUA COMO LA POBLACIÓN ESTUVIERAN DISTRIBUIDAS UNIFORMEMENTE EN LA TIERRA, NO HABRIA ESCASEZ DE AGUA; PERO SI LA HAY PORQUE LA DISTRIBUCIÓN EN LA SUPERFICIE DE LA TIERRA DEL AGUA DE LLUVIA ES DESIGUAL Y LAS AREAS URBANAS DENSAMENTE POBLADAS CONSUMEN GRANDES VOLÚMENES DE AGUA.

(COMO EL CASO DEL DISTRITO FEDERAL QUE CONSUME 38,500 LITROS POR SEGUNDO).

ENFERMEDADES PRINCIPALES RELACIONADAS CON EL CONSUMO DE AGUA • COLERA. • HEPATITIS INFECCIOSA. • LEPTOSPIROSIS. • TULAREMIA. • TIFOIDEA.

ENFERMEDADES PRINCIPALES TRANSMITIDAS POR EL AGUA PARA EL ASEO PERSONAL

• DISENTERÍA AMIBIANA. • DISENTERÍA BACILAR. • GASTROENTERITIS. • ASCARIASIS. • CONJUNTIVITIS. • ENFERMEDADES DIARREICAS. • LEPRA. • SARNA. • SEPSIS Y ULCERA DE LA PIEL. • TIÑA. • TRACOMA.

ENFERMEDADES DESARROLLADAS EN EL AGUA

• GUSANO DE GUINEA. • ESQUITOSOMIASIS.

INSECTOS VECTORES RELACIONADOS CON EL AGUA • PALUDISMO. • ONCOCERCOSIS. • ENFERMEDAD DEL SUEÑO. • FIEBRE AMARILLA.

EN POBLACIONES EN VIAS DE DESARROLLO, CADA DIA MUEREN APROXIMADAMENTE 30,000 PERSONAS POR CAUSA DE ENFERMEDADES HÍDRICAS. EL 80% DE TODAS LAS ENFERMEDADES QUE SE PRESENTAN SON DE ORIGEN HÍDRICO.

UNA CUARTA PARTE DE LOS NIÑOS QUE NACEN EN EL MUNDO, MUEREN ANTES DE CUMPLIR LOS 5 AÑOS, LA GRAN MAYORIA POR ENFERMEDADES HÍDRICAS.

EN CUALQUIER MOMENTO EN EL MUNDO ES PROBABLE QUE 400 MILLONES DE PERSONAS SUFRAN DE GASTROENTERITIS, 200 MILLONES POR ESQUISTOSOMIASIS, 160 MILLONES CON PALUDISMO. Y 30 MILLONES DE ONCOCERCOSIS. TODAS ESTAS ENFERMEDADES PUEDEN ESTAR RELACIONADAS CON EL AGUA POTABLE, AUNQUE TAMBIEN SON IMPORTANTES OTROS FACTORES AMBIENTALES.

EN NUESTRO PAIS (DIC-2005). DE UN TOTAL DE 100´246,652 HABITANTES, EL 89.50% (89´762,431 HABS) CUENTA CON AGUA POTABLE EN CASA Y EL 10.50% (10´484,221) NO TIENE SERVICIO DE AGUA POTABLE.

EN CONCLUSIÓN EL AGUA POTABLE ES PARTE DE SUMA IMPORTANCIA PARA LA SALUD PUBLICA EN GENERAL.

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1.2.- RELACION CON LA RED MUNICIPAL DE ABASTECIMIENTO. DE ACUERDO CON EL REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES DEL D. F. CADA UNO DE LOS PREDIOS DEBE CONTAR CON UNA TOMA DE AGUA POTABLE DE LA RED MUNICIPAL DE ½” DE DIÁMETRO, EN CASO DE QUE LA TOMA MENCIONADA NO SEA SUFICIENTE PARA ABASTECER DE AGUA POTABLE EL PREDIO EN MENCION SE DEBE DE PRESENTAR UN ANÁLISIS CUALITATIVO (CALIDAD) Y CUANTITATIVO (CANTIDAD) PARA AUTORIZAR UNA TOMA DE MAYOR DIÁMETRO POR PARTE DEL MUNICIPIO.

LA RELACION PRINCIPAL DE LA RED MUNICIPAL DE ABASTECIMIENTO ESTA EN LA PRESION A LA CUAL SE SUMINISTRA EL AGUA EN LA RED, YA QUE DE ESTA DEPENDE QUE TIPO DE ABASTECIMIENTO SERA EL QUE DISEÑEMOS EN LA EDIFICACION CORRESPONDIENTE.

EJEMPLO EN LA CIUDAD DE MEXICO, SE TIENEN PRESIONES TEORICAS DE 0.5 A 5.0 KG/CM2. PERO LA PRESION EFECTIVA QUE TENEMOS EN LA RED SI ACASO LLEGA A 1.5 KG/CM2. EN LAS ZONAS DONDE MAS ALTO VALOR SE TIENE, HAY ZONAS EN QUE ESTA PRESION ES MUY BAJA.

EL OTRO PARÁMETRO QUE ES INDISPENSABLE TOMAR EN CUENTA ES LA CALIDAD DEL AGUA Y LA CANTIDAD, YA QUE EXISTEN ZONAS EN DONDE TODAVÍA NO HAY ABASTO DE ESTE LIQUIDO EN LAS CIUDADES, PRINCIPALMENTE POR EL CRECIMIENTO CONTINUO DE ESTAS DEBIDO A LA MIGRACIÓN DE LAS PERSONAS HACIA LAS CIUDADES GRANDES.

1.3.- REQUISITOS DE INSTALACIÓN.

1.3.1.- REGLAMENTACIÓN.

EN EL REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES DEL D. F. ENCONTRAMOS EN EL CAPITULO VI, DE LAS INSTALACIONES, SECCION PRIMERA, DE LAS INSTALACIONES HIDRAULICAS Y SANITARIAS. LOS ARTICULOS Nos. 124, 125, 126, 127 Y 128.

ESTA REGLAMENTACIÓN SE COMPLEMENTA CON LO DISPUESTO EN: LAS NORMAS TECNICAS COMPLEMENTARIAS DEL REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES DEL D. F., EL REGLAMENTO DE INGENIERIA SANITARIA RELATIVO A EDIFICIOS (DIARIO OFICIAL 20 MAYO 1964) Y EL REGLAMENTO DEL SERVICIO DE AGUA Y DRENAJE PARA EL D. F. (DIARIO OFICIAL 25 ENERO 1990- REFORMAS DIARIO OFICIAL 5 JUNIO 1991- DIARIO OFICIAL 6 AGOSTO 1993 Y GACETA OFICIAL DEL D. F. 20 OCTUBRE 1997 Y DIARIO OFICIAL 21 OCTUBRE 1997)., LA LEY DE AGUAS DEL D. F., NORMAS MEXICANAS APLICABLES.

1.3.2.- MUEBLES Y APARATOS SANITARIOS.

LOS MUEBLES HIDRAULICOS Y SANITARIOS QUE SE UTILIZAN EN ESTAS INSTALACIONES SON:

• TOMA DOMICILIARIA, MEDIDORES DE GASTO, CISTERNAS, EQUIPO DE BOMBEO O EQUIPO HIDRONEUMÁTICO, TINACOS, TUBERÍAS, COLADERAS, CALENTADORES, CALDERAS, VÁLVULAS, LLAVES, MEZCLADORAS, REGADERA, FLUXOMETRO, INODORO, MINGITORIO, BIDET, TINAS, LAVABOS, FREGADEROS, LAVADEROS, ACCESORIOS Y HERRAJES EN GENERAL.

1.3.3.- DATOS BASICOS PARA DISEÑO.

• DOTACION DE AGUA POTABLE.

o VIVIENDAS HASTA 90 M2. 150 LT/HAB/DIA. o VIVIENDAS DE MAS DE 90 M2. 200 LT/HAB/DIA. o ALBERGUES Y CASA DE HUESPEDES. 300 LT/HUESPED/DIA.

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o HOTELES Y MOTELES. 300 LT/HUESPED/DIA. o ORFANATORIOS Y ASILOS. 300 LT/HUESPED/DIA. o CAMPAMENTOS PARA REMOLQUES. 200 LT/PERSONA/DIA. o BAÑOS PUBLICOS. 300 LT/BAÑISTA/DIA. o ATENCION MEDICA.(USUARIOS EXTERNOS). 12 LT/SITIO/PACIENTE. o SERVICIO DE SALUD (USUARIOS INTERNOS). 800 LT/CAMA/DIA. o LAVANDERIAS. 40 LT/KG DE ROPA. o EDUCACION PREESCOLAR. 20 LT/ALUMNO/TURNO. o EDUCACION BASICA Y MEDIA. 25 LT/ALUMNO/TURNO. o EDUACION MEDIA Y SUPERIOR. 25 LT/ALUMNO/TURNO. o INSTITUTOS DE INVESTIGACION. 50 LT/ALUMNO/TURNO. o EJERCITO, POLICIA Y BOMBEROS. 200 LT/PERSONA/DIA. o CENTROS DE READAPTACION SOCIAL. 200 LT/INTERNO/DIA. o OPFICINAS DE CUALQUIER TIPO. 50 LT/PERSONA/DIA. o INDUSTRIAS. 100 LT/TRAB. /DIA. o COMERCIOS. 6 LT/M2/DIA. o MERCADOS PUBLICOS. 100 LT/PUESTO/DIA. o MUSEOS Y CENTROS DE INFORMACION. 10 LT/ASISTENTE/DIA. o ESPECTACULOS Y REUNIONES. 10 LT/ASISTENTE/DIA. o ESPECTACULOS DEPORTIVOS. 10 LT/ASISTENTE/DIA. o LUGARES DE CULTO RELIGIOSOS. 10 LT/ASISTENTE/DIA. o RECREACION SOCIAL. 25 LT/ASISTENTE/DIA. o DEPORTIVOS CON BAÑOS Y VESTIDORES. 150 LT/ASISTENTE/DIA. o SERVICIOS DE ALIMENTOS Y BEBIDAS. 12 LT/COMNESAL. o TERMINALES DE TRANS. Y AUTOB. FORANEOS. 10 LT/PASAJERO/DIA. o ESTACIONES DEL METRO. 2 LT/M2/DIA. o SITIOS, PARADEROS Y ESTACIONES DE TRANS. 100 LT/TRABAJADOR/DIA o SERVICIOS AUTOMOTRICES. 100 LT/TRABAJADOR/DIA o AGENCIAS FUNERARIAS. 10 LT/SITIO/DIA. o CEMENTERIOS Y CREMATORIOS. 100 LT/TRAB./DIA. o AREAS ESTACIONAMIENTO. 8 LT/CAJON/DIA. o AREAS JARDINADAS. 5 LT/M2/DIA. NOTA.- EN EL D. F., LA NORMA NO AUTORIZA DOTACION DE AGUA POTABLE PARA RIEGO DE AREAS VERDES, SE PRETENDE RECURRIR AL EMPLEO DE AGUAS TRATADAS. O RESIDUALES.

• NUMERO DE PERSONAS.

EL NUMERO DE PERSONAS SE CALCULA DE ACUERDO AL SIGUIENTE CRITERIO. UNA RECAMARA. NP = 1 REC. X 2 PERS. + 1 = 3 PERSONAS DOS RECAMARAS. NP = 2 REC. X 2 PERS. + 1 = 5 PERSONAS TRES RECAMARAS. NP = 3 REC. X 2 PERS. + 1 = 7 PERSONAS NOTA IMPORTANTE.- EN CASO DE QUE SE CUENTE CON MAS DE TRES RECAMARAS, SE AGREGAN 2 PERSONAS POR CADA RECAMARA ADICIONAL. Y SOLO UNA PERSONA POR CADA CUARTO DE SERVICIO.

CUATRO RECAMARAS. NP = (3 X 2 + 1) + 2 + 1 = 10 PERSONAS.

1.3.4.- NECESIDADES DE AHORRO DE AGUA.

EN EL AÑO DE 1970 SE INICIO EN MEXICO LA APLICACIÓN DE PROGRAMAS PARA EL AHORRO DEL AGUA, EN VIRTUD DE LA PROBLEMÁTICA QUE SE ENFRENTA ACTUALMENTE POR LA ESCASES Y CONTAMINACIÓN DEL AGUA POTABLE Y EL USO INDISCRIMANDO DEL CUAL ES OBJETO.

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DENTRO DE LOS PROGRAMAS QUE SE HAN TRATADO DE IMPLEMENTAR ESTAN:

• AHORRO DEL AGUA.

TRATO DE REDUCIR EL CONSUMO – SE INICIARON LOS TANDEOS.

• CONSERVACION DEL AGUA. SE TRATO DE IMPLEMENTAR EL REUSO PARA EVITAR LA SOBRE EXPLOTACION DE LAS FUENTES DE ABASTECIMIENTO. (POZOS PROFUNDOS).

• USO EFICIENTE DEL AGUA.

CONSUMO Y PLANEACION DEL USO A LARGO PLAZO.

1.4.- RED DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA FRIA.

1.4.1.- REGULARIZACION Y ALMACENAMIENTO. 1.4.2.- DISPOSITIVOS Y ACCESORIOS.

A.- DERIVACIÓN HIDRÁULICA.

ES LA TUBERÍA DE LA RED DE AGUA FRIA QUE ALIMENTA DIRECTAMENTE A LOS MUEBLES SANITARIOS QUE LA REQUIERAN, DE UNA PLANTA O NIVEL.

B.- COLUMNA HIDRÁULICA. ES LA TUBERÍA DE LA RED DE AGUA FRIA GENERALMENTE VERTICAL Y QUE ALIMENTA A LAS DERIVACIONES HIDRÁULICAS.

C.- DISTRIBUIDOR. SE DENOMINA ASI A LA TUBERÍA QUE ALIMENTA DIRECTAMENTE A LAS COLUMNAS HIDRÁULICAS, GENERALMENTE SE ENCUENTRA EN FORMA HORIZONTAL Y QUE PUEDE ESTAR EN PLANTA BAJA, SOTANO O ALGUN NIVEL SUPERIOR.

D.- JARRO DE AIRE. ES LA TUBERÍA DE LA RED DE AGUA FRIA QUE SIRVE PARA ELIMINAR EL AIRE DISUELTO, CONTENIDO EN EL AGUA Y QUE PUEDE OCASIONAR PROBLEMAS PARA EL ESCURRIMIENTO DEL LIQUIDO, EL JARRO DE AIRE DEL AGUA FRIA DEBE SER COLOCADO EN EL PUNTO EN QUE SE HACE DESCENDER LA TUBERÍA DE ESTA INSTALACIÓN Y SU NIVEL SERA MAYOR AL DEL TINACO.

SISTEMAS DE ABASTECIMIENTO DE AGUA FRIA.

• DIRECTO. • POR GRAVEDAD. • COMBINADO. • POR PRESION.

DIRECTO.- ESTE SE PRESENTA CUANDO LA ALIMENTACION DE LA RED MUNICIPAL A LOS MUEBLES SANITARIOS SE HACE SIN HABER DE POR MEDIO TINACOS, DEBE CUMPLÑIR CON DOS CONDICIONES PRINCIPALES: 1.- QUE LAS EDIFICACIONES SEAN DE POCA ALTURA. 2.- QUE EN LA RED MUNICIPAL TENGAMOS UNA PRESION SUFICIENTE PARA EL ABASTECIMIENTO. SE CONSIDERA QUE 0.2 KG/CM2 (2 M COLUMNA DE AGUA) ES SUFICIENTE PARA QUE SE TENGA ESTE TIPO DE ABASTECIMIENTO. POR GRAVEDAD.- ESTE SE PRESENTA CUANDO LA ALIMENTACION SE EFECTUA A TRAVES DE TINACOS O TANQUES DE REGULARIZACION, CUANDO LA PRESION DEL AGUA EN LA RED MUNICIPAL ES LA SUFICIENTE PARA LLEGAR A ELLOS Y LA CONTINUIDAD DEL ABASTECIMIENTO ES EFECTIVA DURANTE UN MINIMO DE 10 HORAS.

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A DICHOS TINACOS O TANQUES REGULARIZADORES SE LE PERMITE LLEGAR EL AGUA POR DISTRIBUIR DURANTE LAS 24 HORAS, PARA QUE EN LAS HORAS EN QUE NO SE TENGA DEMANDA DEL FLUIDO, ESTA SE ACUMULE PARA SUMINISTRARSE EN LAS HORAS PICO. A DICHOS TINACOS O TANQUES SE CONCETA LA RED GENERAL, CON EL FIN DE QUE LA DISTRIBUCION DEL AGUA A PARTIR DE ESTOS SE EFECTUE POR GRAVEDAD 100%. COMBINADO.- SE TIENE UN SISTEMA COMBINADO (POR PRESION Y GRAVEDAD), CUANDO LA PRESION QUE SE TIENE EN LA RED GENERAL PARA EL ABASTECIMIENTO DE AGUA FRIA NO ES SUFICIENTE PARA QUE LLEGUE A LOS TINACOS O TANQUES REGULARIZADORES, POR LA ALTURA PRINCIPALMENTE DE LAS EDIFICACIONES, POR LO QUE HAY NECESIDAD DE CONSTRUIR CISTERNAS O TANQUES DE ALMACENAMIENTO EN LA PARTE BAJA DE LAS CONSTRUCCIONES, PÓR MEDIO DE UN SISTEMA AUXILIAR (UNA O DOS BOMBAS), SE ELEVA EL AGUA HASTA LOS TINACOS O TANQUES PARA QUE A PARTIR DE ESTOS SE REALICE LA DISTRIBUCION DEL AGUA POR GRAVEDAD A LOS DIFERENTES NIVELES Y MUEBLE EN FORMA PARTICULAR O GENERAL DE ACUERDO A LA INSTALACION Y SERVICIO. SE DEBE DE CUIDAR TENER UNA PRESION MINIMA DE 0.2 KG/CM2 (2.0 M COLUMNA DE AGUA) PARA UN FUNCIONAMIENTO EFICIENTE DE LOS MUEBLES DE USO DOMESTICO. POR PRESION.- ESTE SISTEMA ES MAS COMPLEJO Y DEPENDE DE LAS CARACTERISTICAS DE LAS EDIFICACIONES, TIPO DE SERVICIO, VOLUMEN DE AGUA REQUERIDO, PRESIONES, SIMULTANEIDAD DE SERVICIOS, NUMERO DE NIVELES, NUMERO DE MUEBLES, CARACTERISTICAS DE ESTOS ULTIMOS ETC. PUEDE SER RESUELTO MEDIANTE:

• UN EQUIPO HIDRONEUMATICO. • UN EQUIPO DE BOMBEO PROGRAMADO.

CABE HACER NOTAR QUE CUANDO LAS CONDICIONES DE LOS SERVICIOS, CARACTERÍSTICAS DE ESTOS, NUMERO Y TIPO DE MUEBLES INSTALADOS O POR INSTALAR Y ALTURA DE LAS CONSTRUCCIONES ASI LO REQUIERAN, SE PREFIERE EL SISTEMA DE ABASTECIMIENTO POR GRAVEDAD SOBRE LOS RESTANTES POR LAS SIGUIENTES VENTAJAS:

• CONTINUIDAD DEL SERVICIO. • SEGURIDAD DE FUNCIONAMIENTO. • BAJO COSTO. • MINIMO MANTENIMIENTO.

DESVENTAJAS.

EL SISTEMA DE ABASTECIMIENTO POR GRAVEDAD ES QUE EN LOS ULTIMOS NIVELES LA PRESION DEL AGUA ES MUY REDUCIDA Y MUY ELEVADA EN LOS NIVELES MAS BAJOS, PRINCIPALMENTE EN EDIFICACIONES DE ALTURA CONSIDERABLE. PUEDE INCREMENTARSE LA PRESION EN LOS ULTIMOS NIVELES, SI SE AUMENTA LA ALTURA DE LOS TINACOS O TANQUES ELEVADOS CON RESPECTO AL NIVEL TERMINADO DE AZOTEA. COMO YA SE MENCIONO LA PRESION MININMA DE TRABAJO SERA DE 0.2 KG/CM2, EQUIVALENTE A UNA COLUMNA DE AGUA DE 2.0 M DE ALTURA, BASTE DISPONER DE UN: SISTEMA DIRECTO, POR GRAVEDAD O EN TODO CASO MIXTO, CUANDO LA PRESION DEL AGUA FRIA EN LA RED MUNICIPAL SEA MINIMA Y SE TENGA LA IMPERIOSA NECESIDAD DE DISPONER DE UNA CISTERNA.

EN EDIFICACIONES EN LAS QUE SE INSTALEN MUEBLES DE FLUXOMETRO COMO EN COMERCIOS, OFICINAS, RESTAURANTES, HOTELES, ETCÉTERA.; SUMANDO A LO ANTERIOR LA NECESIDAD DE CONTAR EN LAS COCINAS DE RESTAURANTES Y HOSPITALES CON LLAVES PARA MANGUERA PARA ASEO CON AGUA A PRESION; SE PUEDE PENSAR EN LA NECESIDAD DE CONTAR CON UN SISTEMA DE PRESION.

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CASOS MAS COMPLEJOS PUEDEN SER LOS MISMOS QUE SE HAN MENCIONADO EN EL PARRAFO ANTERIOR, PERO EN LOS QUE ADEMÁS DE LOS MUEBLES CON FLUXOMETRO Y MANGUERAS CON AGUA PRESURIZADA, HAY QUE CONSIDERAR LOS SISTEMAS DE RIEGO POR ASPERCION Y LOS SISTEMAS CONTRA INCENDIOS, QUE SON COMPLEMENTO DE UN SISTEMA DE PRESION PARA FORMAR CUARTOS DE MAQUINAS CON TODOS LOS SERVICIOS INTEGRADOS.

1.4.3.- METODO DE CALCULO.

TEMA: TOMA DOMICILIARIA DE A. P.

CALCULAR EL GASTO QUE PROPORCIONA UNA TOMA DOMICILIARIA DE AGUA POTABLE DE 1 ¼” DE DIÁMETRO CON UNA VELOCIDAD DE 1.00 M/S Y PRESION EDN LA RED DE 1.5 KG7CM2. (15 M COLUMNA DE AGUA) EN UN DIA.

DATOS:

• DIÁMETRO DE LA TOMA = 1 ¼”. • VELOCIDAD = 1.0 M/S. • PRESION DE TRABAJO = 1.5 KG/CM2 (15 M COLUMNA DE AGUA).

SOLUCION:

DIÁMETRO = 1 ¼” = 0.0254 X 1. 25 = 0.03175 M AREA HIDRÁULICA = 3.1416 X (DIÁMETRO∧2)÷4 = 0.7854 X (0.03175)∧2 =

CALCULO DEL GASTO:

Q = AREA HIDRAULICA X VELOCIDAD = EN M / SEG.

SUSTITUYENDO VALORES:

Q = 0.7854 X ( 0.03175)∧2 = 0.0007916 M3/S.

Q = 0.0007916 M3/S X 1,000 LTS / M3 = 0.7916 LPS.

CALCULO DEL GASTO POR DIA.

Q día = Q lps X 86,400 SEG / DIA.

Q día = 0.7916 X 86,400 = 68,394 LITROS

Q día = 68,394 LTS / 1,000 LTS/M3. = 68.40 M3.

OBSERVACIONES DE FUNCIONAMIENTO.

LA VELOCIDAD EN LA RED DE DISTRIBUCIÓN VARIA DE 0.30 A 5.00 M / S.

LA VELOCIDAD COMUN QUE SE ENCUENTRA ES DE 1.00 A 1. 50 M / S.

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LA PRESION DE SERVICIO EN LA RED DE DISTRIBUCIÓN ES DE 0.500 A 5.000 KG/CM2

LA PRESION COMUN ES DE 1.50 KG / CM2. ( 15.00 M COLUMNA DE AGUA)

TEMA: CISTERNAS

CALCULAR LA CAPACIDAD Y DIMENSIONES DE UNA CISTERNA PARA UNA CASA HABITACIÓN QUE CUENTA CON 3 RECAMARAS, Y UNA DOTACIÓN DE AGUA POTABLE DE 200 L/H/D.

DATOS:

• DOTACIÓN DE A. P. = 200 L/H/D. • No. DE RECAMARAS = 3

SOLUCION:

CALCULO DEL NUMERO DE PERSONAS = (3 RECS. X 2 PERS/REC) + 1 PERSONA = 7.00 PERSONAS.

VOLUMEN REQUERIDO DE LA CISTERNA = DOTACIÓN X No. DE PERSONAS =

VOL = 200 L/H/D X 7 H = 1,400 L / D

DE ACUERDO A LAS NORMAS TECNICAS COMPLEMENTARIAS DEBEMOS

CONSIDERAR:

LA CAPACIDAD MINIMA DE LA CISTERNA DEBE SER:

EL EQUIVALENTE A 3 VECES LA DEMANDA DIARIA, YA QUE SE DEBE CONSIDERAR:

RESERVA = 1 VOLUMEN CALCULADO.

FALLAS EN EL SISTEMA DE ABASTECIMIENTO DE A. P. = 1 VOLUMEN CALCULADO.

POR LO TANTO:

CAP. CISTERNA = 1,400 L/D X 3 = 4,200 LTS. = 4.2 M3

DISPOSICIONES QUE DEBEMOS TOMAR EN CUENTA.

• EVITAR LA CONTAMINACIÓN DEL A. P. ALMACENADA EN BASE A

UNA CONSTRUCCIÓN IMPÉRMEABLE.

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• ESTABLECER DISTANCIA MINIMA A: LINDEROS (1.0M), BAJADAS DE AGUA NEGRAS (BAN)(3.0M), ALBAÑALES (3.0M), ESTA DISTANCIA PUEDE REDUCIRSE HASTA 0.60 M CUANDO LA EVACUACIÓN ES EN USANDO TUBO DE FIERRO FUNDIDO.

• LA ALTURA TOTAL INTERIOR DE LA CISTERNA SE DEBE DE

CONSIDERAR:

o DE 1.70 M PARA QUE PUEDA TENER ACCESO UNA PERSONA PARA LA LIMPIEZA MAS DE 0.30 A 0.40 M SOBRE EL NIVEL LIBRE MÁXIMO DEL AGUA PARA LA LIBRE OPERACIÓN DE FLOTADORES ASI COMO DE LOS ELEMENTOS DE CONTROL AUTOMÁTICOS, ADEMÁS DE QUE SE EVITE EN ALGUNA FORMA QUE SE SUDE DEMASIADO EL LECHO BAJO DE LA LOSA/TAPA.

DIMENSIONES DE LA CISTERNA:

1.50 M (LARGO) X 1.50 M (ANCHO) X 2.00 M (PROF) = 4.50 M3

NOTA.-

SE DEBERA CONSIDERAR UNA CISTERNA CUADRADA POR LO GENERAL. LAS DIMENSIONES SON LIBRES. CONSIDERAR ESPESORES DE MUROS Y LOSAS.

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TEMA: TINACOS.

REGLAMENTO:

CUANDO SE TIENE CISTERNA, LA CAPACIDAD DEL TINACO DEBE SER DE SOLO 1/4 A 1/3 DE LA DEMANDA DIARIA, EVITANDO CON ELLO EL TENER GRANDES CARGAS CONCENTRADAS EN LAS AZOTEAS DE LAS EDIFICACIONES Y QUE LA O LAS BOMBAS PERMANEZCAN OCIOSAS, AL OBLIGARLAS A FUNCIONAR DE 3 A 4 VECES CADA 24 HORAS.

SOLUCION:

DATOS: DOTACIÓN POR DIA = 1,400 LTS.

CAPACIDAD DEL TINACO: DOTACIÓN POR DIA / 3 (NORMA) = 1,400 / 3 = 467 LTS. CAPACIDAD DEL TINACO. DOTACIÓN POR DIA / 4 (NORMA) = 1,400 / 4 = 350 LTS.

NOTA:

SE DEBE DE CONSIDERAR LOS TINACOS QUE HAY EN EL MERCADO Y QUE SON COMERCIALES.

EN ESTE CASO PUEDE SER:

o UN TINACO VERTICAL CON CAPACIDAD DE 400 Ó 700 LITROS. o UN TINACO CUADRADO TIPO “C” CAPACIDAD DE 400 Ó 600 LITROS.

EN ESTOS CASOS NO SE CONSIDERAN COEFICIENTES DE VARIACIÓN DIARIA (kd), NI COEFICIENTE DE VARIACIÓN HORARIA (kh), EN VIRTUD DEL POCO VOLUMEN DE AGUA QUE SE REQUIERE EN UNA CASA HABITACIÓN DE 3 RECAMARAS, ESTOS COEFICIENTES SE TOMARAN EN CUENTA EN EDIFICIOS.

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TEMA: TOMA DOMICILIARIA, CISTERNA Y TINACOS.

CALCULAR EL TANQUE ELEVADO, LA CISTERNA Y EL DIÁMETRO DE LA TOMA DOMICILIARIA PARA EL ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE A UN EDIFICIO DE DEPARTAMENTOS DE 10 NIVELES QUE CONSTAN DE 3 RECAMARAS CADA DEPARTAMENTO, CONSIDERANDO UNA DOTACIÓN DE A. P. DE 200 L/H/D.

DATOS:

• DEPARTAMENTOS = 10. • RECAMARAS POR DEPTO. = 3. • DOTACIÓN DE AGUA POTABLE = 200 L/H/D. • COEFICIENTE DE VARIACIÓN DIARIA (kd) = 1.2 (VALOR PROMEDIO). • COEFICIENTE DE VARIACIÓN HORARIA (kh) = 1.5 (VALOR PROMEDIO).

NOTA

LOS COEFICIENTES DE VARIACIÓN DIARIA Y HORARIA, SON INDICATIVOS ADIMENSIONALES DE QUE SEGÚN: TIPO DE SERVICIOS, COSTUMBRES, CLIMA, ESTACION DEL AÑO, CANTIDAD Y CALIDAD DEL AGUA, SE TIENEN DIAS Y HORAS EN LAS QUE EL CONSUMO ES MAYOR AL PROMEDIO.

SOLUCION:

CALCULO DEL NUMERO DE PERSONAS.

No. DE PERSONAS POR DEPTO. = (3 REC. X 2) + 1 = 7 PERSONAS/DEPTO. No. DE PERSONAS TOTAL. = 7 PERSONAS X 10 DEPTOS. = 70 PERSONAS. DOTACIÓN POR DIA. = No. DE PERSONAS X DOTACIÓN POR PERSONA = = 70 PERS. X 200 L/H/D = 14,000 LTS./DIA.

CALCULO DEL GASTO MEDIO DIARIO. (Q MEDIO DIARIO).

Q MEDIO DIARIO = DOTACIÓN POR DIA / (24 X 60 X 60) = 14,000 LT/D / 86,400 SEG/DIA. = 0.1620 LT/SEG.

CALCULO DEL GASTO MÁXIMO DIARIO. (Q MAX. DIARIO).

Q MAX DIA = Q MEDIO DIARIO X COEFICIENTE DE VARIACIÓN DIARIA =

= 0.1620 LT/S X 1.2 = 0.1944 LT/SEG.

CALCULO DEL GASTO MAXIMO HORARIO. (Q MAX. HORARIO).

Q MAX. HORARIO = Q MAX. DIA X COEFICIENTE DE VARIACIÓN HORARIA = = 0.1944 LT/S X 1.5 = 0.2916 LT/SEG.

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CALCULO DE LA DEMANDA TOTAL POR DIA. Ó MÁXIMA POR DIA.

DEMANDA TOTAL DIA = Q MAX. DIA X SEG /DIA. = = 0.1944 LT/SEG X 86,400 SEG/DIA. = 16,796 LTS.

CAPACIDAD DEL TANQUE ELEVADO O TINACOS.

CAP. DEL TANQUE ELEVADO O TINACOS = DEMANDA TOTAL DIA / 3 =

= 16,796 LTS / 3 = 5,599 LTS.

CAP. DEL TANQUE ELEVADO O TINACOS = 16,796 LTS / 4 = 4,199 LTS.

SOLUCION:

UN TANQUE DE LA CAPACIDAD CALCULADA Ó 4 TINACOS HORIZONTALES TIPO H-15 CON CAPACIDAD DE 6,000 LTS EN TOTAL (1,500 LTS. CADA UNO).

CALCULO DE LA CAPACIDAD DE LA CISTERNA.

CAPACIDAD CISTERNA = DEMANDA TOTAL DIA + RESERVA =

= 16,796 LTS + FALLAS DEL SISTEMA DE A. P. + RESERVA = = 16,796 LT/DIA X 3 = 50,388 LTS.

DIMENSIONES DE LA CISTERNA.

DIMENSIONES CISTERNA = 5.75 M X 4.50 X 2.00 M = 51,750 LTS.

DIMENSIONES = 5.75 M LARGO X 4.50 M ANCHO X 2.00 M PROF.

CALCULO DEL DIÁMETRO DE LA TOMA DOMICILIARIA.

Q MAX. DIARIO = AREA HCA. X Vel.

= AREA HCA. = 3.1416 (DIÁMETRO)∧2 ÷ 4 = 0.785 X (DIAM)∧2

Q MAX. DIARIO = 3.1416 (D)∧2 ÷ 4 X VEL.

DESPEJANDO:

4 X Q MAX. DIA = 3.1416 (D∧2) X VELOCIDAD. POR LO TANTO: D∧2 = 4 Q MAX. DIA ÷ 3.1416 X VELOCIDAD. EN CONSECUENCIA:

D = √ 4 X Q MAX. DIA / 3.1416 X VELOCIDAD EN METROS. Q MAX. DIARIO = EN M3 / SEG.

LA VELOCIDAD DEL AGUA EN LA RED GENERALMENTE ES DE 1.00 M /SEG.

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SUSTITUYENDO VALORES QUEDA:

D = √ 4 X 0.0001944 M3/SEG / 3.1416 X 1.00 M/SEG. =

D = √ 0.0002475 = 0.0157 M

POR LO QUE LA TOMA ES DE 16 MM = PERO ESTE DIÁMETRO DE MEDIDOR NO ES COMERCIAL, POR LO QUE

SE DEBEN DE CONSIDERAR DIÁMETROS COMERCIALES EN MEDIDORES. EN ESTE CASO SE TOMARA:

13 MM = ½” NO CUMPLE.

19 MM = ¾” SI CUMPLE.

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TEMA: TOMA DE AGUA POTABLE, CISTERNA Y TANQUE ELEVADO.

TENEMOS UN EDIFICIO DE 5 NIVELES TIPO, UN NIVEL DE ESTACIONAMIENTO Y PLANTA BAJA CON LOS DATOS SIGUIENTES:

• 5 NIVELES CON 4 DEPARTAMENTOS POR NIVEL. • DOTACIÓN DE A. P. = 150 L/H/D. • 3 RECAMARAS Y CUARTO DE SERVICIO POR DEPARTAMENTO. • 3 BAÑOS POR DEPARTAMENTO. • 1 NIVEL DE ESTACIONAMIENTO PARA 28 CAJONES. • 1 AREA JARDINADA DE 350 M∧2. • 6 LOCALES COMERCIALES DE 35 M∧2 CADA UNO (EN LA PLANTA

BAJA).

CALCULAR:

1.- NÚMERO DE PERSONAS = NP. 2.- DEMANDA DIARIA DE AGUA POTABLE. 3.- CAPACIDAD DE ALMACENAMIENTO DEL TANQUE ELEVADO. 4.- DIÁMETRO DE LA TOMA DE AGUA POTABLE. 5.- TOTAL DE MUEBLES SANITARIOS. 6.- TOTAL DE UNIDADES MUEBLE (U. M).

SOLUCION:

1.- TOTAL DE PERSONAS:

No. DE DEPARTAMENTOS = (3RECS. X 2 + 1) + 1 (CUARTO DE SERVICIO) =

= 8 PERSONAS. No. DE PERSONAS POR NIVEL = 8 PERSONAS X 4 DEPTOS. = 32 PERSONAS. No. DE PERS. POR 5 NIVELES = 32 PERS./NIVEL X 5 NIVELES = 160 PERS.

2.- DEMANDA.

EN DEPARTAMENTOS = 160 PERS. X 150 L/H/D. = 24,000 LTS.

EN ESTACIONAMIENTO = 26 CAJONES X 8 L/CAJÓN/D = 224 LTS.

COMERCIOS = 35 M∧2 X 6 LOCALES X 6 L/M∧2/D = 1,260 LTS.

AREA VERDE = 350 M∧2 X 5 L/M∧2/D = 1,750 LTS.

DOTACIÓN / DIA. = 27,234 LTS.

GASTO MEDIO DIARIO (Q MED. DIA).

Q MED. DIA. = (DOT/DIA) ÷ (24H X 60MIN X 60SEG) = = 27,234 LTS ÷ 86,400 SEG. = 0.3152 LT/SEG.

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Q MÁXIMO DIARIO (Q MAX. DIARIO).

Q MAX. DIARIO = Q MED./DIA X kd =

= 0.3152 LTS/S X 1.2 = 0.3782 LTS/SEG.

GASTO MÁXIMO HORARIO (Q MAX. HOR).

Q MAX. HORARIO = Q MAX. DIA X kh = = 0.3782 LTS./SEG. X 1.5 = 0.5673 LTS./SEG.

DEMANDA TOTAL POR DIA. (DEM./DIA).

DEM./DIA. = Q MAX./DIA X 86,400 SEG./DIA =

= 0.3782 LTS/SEG. X 86,400 SEG/DIA. = 32,676 LTS.

CAPACIDAD DEL TANQUE ELEVADO Ó TINACOS. (CAP. T. E).

CAP. T. E. = DOT./DIA ÷ 4 = 32,676 LTS. ÷ 4 = 8,169 LTS.

CAP. T. E. = DOT./DIA ÷ 3 = 32,676 LTS. ÷ 3 = 10,892 LTS.

SOLUCIÓN:

3 TINACOS VERTICAL MODELO T.30 CAPACIDAD 3,000 LTS. C/U. = 9,000 LTS.

4 TINACOS VERTICAL MODELO T.30 CAPACIDAD 3,000 LTS. C/U. = 12,000 LTS.

CAPACIDAD UTIL DE LA CISTERNA. (CAP. CISTERNA).

CAP. DE CISTERNA = DOTACIÓN/DIA + RESERVA + FALLA SISTEMA A. P. =

= 32,676 LTS X 3 = 98,028 LTS.

DIAMETRO DE LA TOMA DOMICILIARIA DE A. P.

Q MAX./DIA = AREA HCA. X VEL. = (3.1416 X DIAM.^2) X VEL. =

= 4 X Q MAX./DIA = 3.1416 X DIAM.^2 X VEL. =

EN CONSECUENCIA:

D = √ (4 X Q MAX. DIA) ⁄ 3.1416 X VEL. =

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Q MAX. DIA = 0.3782 LT/SEG. = 0.0003782 M^3/SEG. VELOCIDAD DEL AGUA EN LA RED DE DISTRIBUCIÓN = 1.00 M/SEG.

SE CONSIDERA ESTE VALOR PARA MAYOR SEGURIDAD.

D = √ (4 X 0.0003782 M^3/SEG) / 3.1416 X 1.00 M/S =

= 0.022 METROS = 22 MM.

LA TOMA DE AGUA POTABLE DE DIÁMETRO COMERCIAL ES DE 25 MM. = 1

PULGADA.

TOTAL DE MUEBLES Y DE UNIDADES MUEBLE.

MUEBLES NUMERO UNIDAD MUEBLE TOTALES

LAVABOS. 66 2 132 W. C. CON TANQUE. 66 1 66 REGADERAS. 60 2 120 FREGADEROS. 20 2 40 LAVADEROS. 20 2 40 LAVADORAS. 20 3 60 LLAVES DE MANGUERA. 3 3 9 VERTEDEROS. 5 1 5

________________________________________________________________________ TOTALES. 260 469

TOTAL DE MUEBLES SANITARIOS = 260

TOTAL DE UNIDADES MUEBLE = 469

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1.5. SISTEMAS DE PRESIÓN INDEPENDIENTE.

ESTE SISTEMA SE EMPLEA CUANDO LA INSTALACIÓN HIDRÁULICA REQUIERE UNA CARGA MAYOR QUE LA DISPONIBLE DE LA RED MUNICIPAL, O BIEN, AUNQUE ESTA CARGA DISPONIBLE SATISFAGA LA PRESIÓN QUE REQUIERE DICHA INSTALACIÓN, NO SE CUENTE CON UN SUMINISTRO CONTINUO DE LA MISMA RED, OCASIONANDO ESTO QUE NO SIEMPRE SE CUENTE CON AGUA DENTRO DE LA INTALACIÓN PERO SI CON LA PRESIÓN SUFICIENTE EN EL MOMENTO EN QUE HAYA LIQUIDO, PARA SATISFACER A TODOS LOS MUEBLES SANITARIOS.

1.5.1. TANQUE ELEVADO.

SE UTILIZA CUANDO LA PRESIÓN DE LA RED ES SUFICIENTE PARA ABASTECERLO, PERO EL SUMINISTRO ES INTERMITENTE, O BIEN, CUANDO SE TIENE UN ALMACENAMIENTO INFERIOR (COMO UNA CISTERNA, POZO, ETC.) Y SE ENVIA EL AGUA HASTA EL TANQUE ELEVADO POR MEDIO DE UNA BOMBA Y ES RECOMENDABLE PARA ESTE SISTEMA, TENER UN EQUIPO DE RESERVA, PARA GARANTIZAR LA CONTINUIDAD EN EL SERVICIO, ASI EN CASO DE QUE UNA DE ELLAS FALLE, LA OTRA PUEDA TRABAJAR.

POR OTRO LADO, ESTE TANQUE TAMBIEN REGULARIZA EL GASTO, YA QUE SE DISPONE DE UN VOLUMEN DE AGUA SUFICIENTE, DEPENDIENDO ESTE DEL CONSUMO CALCULADO PARA LA EDIFICACIÓN.

LA PRESIÓN QUE PROPORCIONA EL TANQUE ELEVADO ES UNICAMENTE POR GRAVEDAD.

LA LOCALIZACIÓN DE DICHO TANQUE PUEDE SER EN LA AOTEA DE LA EDIFICICACIÓN, O BIEN SOBRE UNA ESTRUCTURA ESPECIAL PARA ALOJARLO.

LA ALTURA A LA QUE SE COLOCARÁ EL TANQUE SEGÚN EL ARTICULO 57 DEL “REGLAMENTO DE INGENIERÍA SANITARIA RELATIVO A EDIFICIOS” SERÁ POR LO MENOS DE 2.00 METROS DESDE EL MUEBLE SANITARIO MÁS ALTO DE LA INSTALACIÓN, HASTA EL FONDO DEL TANQUE. ( ESTO CORRESPONDE A UNA PRESIÓN DE 0.200 KG/CM^2).

CAPACIDAD DEL TANQUE ELEVADO.

ESTA DEPENDE DEL TIPO DE SERVICIO QUE PRESTE LA EDIFICACIÓN, POR EJEMPLO, NO TENDRA LA MISMA CAPACIDAD EL TANQUE DE UN CINE, AL DE UN EDIFICIO MULTIFAMILIAR. ADEMÁS EL REGLAMENTO MENCIONADO ANTERIORMENTE EN SU ARTICULO 54 ESTIPULA QUE PARA FINES DE ALMACENAMIENTO SE INSTALEN DEPOSITOS ELEVADOS CON CAPACIDAD DE 100 LTS/HAB. ES RECOMENDABLE ALMACENAR UN VOLUMEN DE AGUA IGUAL AL CONSUMO DE LOS HABITANTES O USUARIOS, DURANTE UN DÍA. EN EL CASO

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DE EDIFICIOS QUE REQUIERAN UNA RED CONTRA INCENDIOS, SE DEBE ADICIONAR EL VOLUMEN PERMANENTE DE RESERVA PARA DICHOS FINES.

1.5.2. BOMBA AUXILIAR.

EL SISTEMA DE BOMBA AUXILIAR CONSISTE EN COLOCAR UNA BOMBA CENTRÍFUGA ENTRE LA TOMA DE LA RED MUNICIPAL Y LA INSTALACIÓN HIDRÁULICA. SU FIN ES EL DE PROPORCIONAR LA PRESIÓN REQUERIDA POR LA INSTALACIÓN PARA PODER SATISFACER, EN CARGA, A TODOS LOS APARATOS SANITARIOS.

LAS CARACTERÍSTICAS DE DICHA BOMBA SON QUE EL GASTO Y LA PRESIÓN DE ÉSTA DEBEN SER IGUAL AL GASTO MÁXIMO INSTANTÁNEO Y A LA PRESIÓN REQUERIDA POR LA INSTALACIÓN.

SE DEBE CUMPLIR CON LAS CONDICIONES SIGUIENTES PARA SU BUEN FUNCIONAMIENTO:

LA DOTACIÓN DE AGUA PROVENIENTE DE LA RED MUNICIPAL DEBE SER CONTINUA. Y CON UN GASTO IGUAL, COMO MÍNIMO, AL MÁXIMO INSTANTÁNEO.

SIN EMBARGO, EN NECESARIO SEÑALAR QUE ESTE SISTEMA SOLO FUNCIONARÍA ADECUADAMENTE EN LOS CASOS EN QUE ADEMÁS DE CUMPLIR CON LAS DOS CONDICIONES ANTERIORES, LA DEMANDA DE LA EDIFICACIÓN FUERA CONSTANTE E IGUAL AL GASTO MÁXIMO INSTANTÁNEO, COMO ES EL CASO DE ALGUNOS EDIFICIOS DEL TIPO DE: CUARTELES, RECLUSORIOS, INTERNADOS O SIMILARES. PERO EN LA MAYORIA DE LOS CASOS, LA DEMANDA VARÍA EN EL TIEMPO DESDE CERO HASTA EL GASTO MÁXIMO INSTANTÁNEO, SEGÚN EL TIPO DE EDIFICACIÓN Y COMO LA BOMBA DEBE PROPORCIONAR EL GASTO MÁXIMO INSTANTÁNEO, LA MAYOR PARTE DEL TIEMPO ESTARIA SOBRADA.

1.5.3. SISTEMA HIDRONEUMÁTICO.

ESTE SISTEMA ESTA BASADO EN EL APROVECHAMIENTO DE LA FUERZA DEL AIRE COMPRIMIDO, Y ESENCIALMENTE CONSISTE EN UN TANQUE HERMÉTICO EN DONDE SE TIENE AGUA Y AIRE A UNA CIERTA PRESIÓN, DE MANERA QUE POR LA TUBERÍA DE SALIDA DEL TANQUE PUEDA EXTRAERSE UN GASTO VARIABLE PARA ALIMENTAR A LA INSTALACIÓN HIDRÁULICA DE UN EDIFICIO CON LA PRESIÓN NECESARIA. PARA QUE UN SISTEMA HIDRONEUMÁTICO FUNCIONE, SE DEBEN TENER LOS SIGUIENTES ELEMENTOS:

• FUENTE DE ABASTECIMIENTO DE AGUA. o RED MUNICIPAL. o FUENTE INDEPENDIENTE.

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• UN TANQUE HERMÉTICO DONDE ESTÉN EN CONTACTO DIRECTO EL AGUA Y EL AIRE COMPRIMIDO.

• BOMBA(S) PARA INTRODUCIR AL TANQUE EL AGUA A PRESIÓN. • UN DISPOSITIVO PARA SUMINISTRAR EL AIRE AL TANQUE A LA PRESIÓN Y

EN LA CANTIDAD NECESARIA. • DISPOSITIVOS DE CONTROL PARA OPERAR LAS BOMBAS Y EL EQUIPO PARA

SUMINISTRAR EL AIRE. ES CONVENIENTE QUE ESTE CONTROL SEA AUTOMÁTICO.

EXISTEN DOS TIPOS DE TANQUES HIDRONEUMÁTICOS, LOS DE EJE VERTICAL Y LOS DE EJE HORIZONTAL. EL DISEÑO DE LOS TANQUES HIDRONEUMÁTICOS ESTA BASADA EN LA TEORÍA DE BOYLE-MARIOTTE, LA CUÁL INDICA QUE LA PREIÓN EJERCIDA SOBRE UN CUERPO A TEMPERATURA CONSTANTE, ES INVERSAMENTE PROPORCIONAL AL VOLUMEN QUE OCUPA ESTE. O SEA:

P1 V1 = K P2 V2 = K P3 V3 = ...... K Pn Vn

LOS ÁMBITOS DE PRESIÓN Y TEMPERATURA PARA EL AIRE Y AGUA MANEJADOS EN LOS TANQUES HIDRONEUMÁTICOS PARA SERVICIO DOMÉSTICO, SON:

• AIRE. • PRESIÓN MÁXIMA 5.0 KG / CM ^2. • TEMPERATURA 10 A 40 °C. • AGUA. • PRESIÓN MÁXIMA 5.0 KG / CM ^2. • TEMPERATURA 10 A 40°C.

PARA ESTAS CONDICIONES, LA CONSTANTE DE PROPORCIONALIDAD k PUEDE CONSIDERARSE SENSIBLEMENTE IGUAL A LA UNIDAD, POR LO QUE LA EXPRESIÓN ANTERIOR QUEDA:

P1 V1 = P2 V2 = P3 V3 =Pn Vn

POR CONSIGUIENTE: P1 / P2 = V2 / V1

CON BASE EN LA ECUACIÓN ANTERIOR SE PLANTEAN DOS PROCEDIMIENTOS PARA EL DISEÑO DE LOS TANQUES HIDRONEUMÁTICOS, UNO APLICABLE A LOS TANQUES DE EJE VERTICAL Y EL OTRO PARA LOS DE EJE HORIZONTAL.

COMO SE SABE, EL TANQUE HIDRONEUMÁTICO PROPORCIONA LA PRESIÓN REQUERIDA A UNA INSTALACIÓN HIDRÁULICA CON LA AYUDA DE AIRE COMPRIMIDO EXISTENTE EN EL INTERIOR DE DICHO TANQUE. EL AIRE SE COMPRIME AL INCREMENTARSE EL VOLUMEN DE AGUA EN EL TANQUE, HASTA QUE ÉSTA ALCANZA UN NIVEL MÁXIMO, ENTONCES TAMBIEN AUMENTA LA PRESIÓN EJERCIDA POR EL AIRE, CONTRA EL AGUA.

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1.5.4. BOMBEO PROGRAMADO.

ESTE SISTEMA SE EMPLEA PARA EL ABASTECIMIENTO DE AGUA MUNICIPAL, CONJUNTOS HABITACIONALES, FRACCIONAMIENTOS, INDUSTRIAS, HOTELES, HOSPITALES, CLUBES DEPORTIVOS Y EN GENERAL EN CUALQUIER EDIFICIO.

EL PROPÓSITO DEL EMPLEO DE UN SISTEMA DE BOMBEO PROGRAMADO, ES EL DE SATISFACER, PRONTA Y SUFICIENTEMENTE, LA PRESIÓN Y GASTOS REQUERIDOS POR UNA INSTALACIÓN HIDRÁULICA EN CUALQUIER INSTANTE, SIN APLICAR UNA FUERZA INNECESARIA.

EL MANTENIMIENTO DE LOS SISTEMAS DE BOMBEO PROGRAMADO ES MÍNIMO, YA QUE SE REDUCE AL MANTENIMIENTO NORMAL REQUERIDO POR CUALQUIER SIMPLE SISTEMA DE ARRANQUE DE MOTORES ELÉCTICOS Y A LA EVENTUAL SUSTITUCIÓN DE ALGUNO DE LOS RELEVADORES DE TIPO ENCHUFABLE QUE CONSTITUYEN LOS CIRCUITOS DE CONTROL.

EXISTEN DOS PROCEDIMIENTOS MEDIANTE LOS CUALES SE PUEDE LOGRAR EL BOMBEO PROGRAMADO Y SON:

• 1.- A TRAVES DE BOMBAS DE DIFERENTES CAPACIDADES.

o ESTE SISTEMA SE BASA EN EL PRINCIPIO DE QUE AL COLOCAR UN CONJUNTO DE BOMBAS EN PARALELO, EL GASTO QUE PROPORCIONAN ES IGUAL A LA SUMA DE GASTOS DE CADA BOMBA, SIENDO LA PRESIÓN CONSTANTE IGUAL A LA DE CADA UNA DE ELLAS.

o POR EJEMPLO. EL ARREGLO PUEDE HACERSE CON CUATRO BOMBAS, LAS CUÁLES SE ESCOGEN DE MANERA QUE SE CUENTE CON DOS MAYORES QUE DEBEN SER CAPACES DE SUMINISTRAR APROXIMADAMENTE EL 50% CADA UNA, DEL GASTO MÁXIMO INSTANTÁNEO DEMANDADO POR LA INSTALACIÓN. OTRAS DOS QUE SUMINISTREN EL 25% DE ESA DEMANDA, CADA UNA.

o OTRO ARREGLO PODRÍA SER EL DE DOS BOMBAS (PARA TENER RESERVA 100%) EN QUE CADA UNA PROPORCIONE EL 10% DEL GASTO MÁXIMO INSTANTÁNEO; OTRAS DOS BOMBAS DANDO CADA UNA EL 40% DE DICHO GASTO Y FINALMENTE DOS MÁS QUE PROPORCIONEN CADA UNA 50% DEL GASTO MÁXIMO INSTANTÁNEO (CON RESERVA 100% EN TODOS LOS CASOS).

• 2.- CON BOMBA O BOMBAS DE VELOCIDAD VARIABLE.

o CONSISTE EN SUMINISTRAR EL AGUA DIRECTAMENTE A LA INSTALACIÓN HIDRÁULICA, POR MEDIO DE UNA BOMBA O BOMBAS CENTRÍFUGAS, CON MOTOR DE VELOCIDAD VARIABLE, PROPORCIONANDO UN GASTO VARIABLE DESDE CERO HASTA

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ALCANZAR EL GASTO MÁXIMO INSTANTÁNEO Y LA PRESIÓN REQUERIDA POR LA INSTALACIÓN HIDRÁULICA.

CALCULO DE LA POTENCIA PARA EL MOTOR DE LA BOMBA DEL SISTEMA CISTERNA – TINACO.

LAS BOMBAS USADAS PARA ELEVAR O BOMBEAR EL AGUA DE LAS CISTERNAS A LOS TINACOS QUE UBICAMOS EN LA AZOTEA DE UNA CASA O EDIFICIO, SON DE LAS LLAMADAS “BOMBAS CENTRÍFUGAS”, SU FUNCIÓN ES SUBiR EL AGUA A LA ALTURA TOTAL (H) QUE SE CALCULA EN LA FORMA SIGUIENTE:

NIVEL DEL TINACO.

H descarga. ALTURA DE DESCARGA.

M NIVEL DE INSTALACIÓN DE LA BOMBA

H succión. ALTURA MÁXIMA DE SUCCIÓN.

FONDO DE LA CISTERNA.

LA ALTURA TOTAL (H) TAMBIEN SE CONOCE COMO ALTURA MANOMÉTRICA O CARGA TOTAL, SU VALOR ES:

H = H Succión + H descarga DONDE: H succión ES LA ALTURA DE SUCCIÓN Y SU VALOR SE OBTIENE COMO:

H succión = ALTURA ESTÁTICA DE SUCCIÓN + PÉRDIDAS POR FRICCIÓN EN

LA TUBERÍA DENTRO DEL TANQUE O CISTERNA + CARGA DE VELOCIDAD.

LA CARGA DE VELOCIDAD ES: (V X g) ⁄ (2 g)

g = ACELERACIÓN DE LA GRAVEDAD.

H descarga = ALTURA DE DESCARGA O ALTURA TOTAL DEL NIVEL DE LA BOMBA AL TINACO.

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H descarga = ALTURA ESTÁTICA DE DESCARGA + PÉRDIDAS POR FRICCIÓN EN LA DESCARGA + CARGA DE VELOCIDAD EN LA DESCARGA.

LA POTENCIA EFECTIVA DEL MOTOR DE LA BOMBA SE CALCULA DE ACUERDO A LA FORMULA:

HP = (Q X H) / (76 X N) DONDE:

• HP = CABALLOS DE FUERZA DEL MOTOR. • Q = GASTO DE LA BOMBA EN LITROS / SEGUNDO. • H = ALTURA MANOMÉTRICA O CARGA TOTAL EN METROS. • N = EFICIENCIA DE LA BOMBA POR EFICIENCIA DE LA TRANSMISIÓN = 70%

UNA PARTE IMPORTANTE DE LA TEORÍA DESARROLLADA PARA EL CÁLCULO DE BOMBAS Y TIUBERÍAS EN HIDRÁULICA, ESTÁ EN EL SISTEMA INGLES, LA POTENCIA REQUERIDA POR EL MOTOR DE ACCIONAMIENTO DE UNA BOMBA SE CALCULA COMO: HP = GPM X ALTURA TOTAL (PIES) / (3960 X EFICIENCIA DE LA BOMBA)

GPM = GASTO DE LA BOMBA EN GALONES POR MINUTO. (DATO DEL

FABRICANTE).

LA ALTURA TOTAL SE PUEDE CALCULAR COMO: ALTURA TOTAL (EN PIES) = H = VEL.^2 X L 13.90 / 2500 X D

DONDE:

V = VELOCIDAD DEL AGUA EN PIES / SEG. L = LONGITUD DE LA TUBERÍA ((EN PIES). D = DIÁMETRO DE LA TUBERÍA (EN PULGADAS).

LA POTENCIA NECESARIA PARA ELEVAR EL AGUA A UNA ALTURA DADA ES:

HP = 8.3 X GPM X H / 33000

DONDE: GPM = GALONES POR MINUTO. H = ALTURA O CARGA HIDRÁULICA, EN PIES.

PARA FINES DE CONVERSIÓN DE UNIDADES:

LITROS / SEG. = (GALONES / MINUTO) X 0.06308

METROS = PIES X 0.3048

ENTONCES, LA EXPRESIÓN ANTERIOR SE PUEDE ESCRIBIR COMO:

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HP = 0.16 X Q X H / 33000

DONDE: Q = GASTO EN LITROS / SEG. H = ALTURA O CARGA HIDRÁULICA EN METROS.

SI EL GASTO SE EXPRESA EN LITROS / MINUTO:

HP = 9.575 X Q X H / 33000

NOTA: LA EFICIENCIA DE LAS BOMBAS CENTRÍFUGAS SE PUEDE DETERMINAR A TRAVES DE LAS GRÁFICAS QUE PARA ESTE FÍN PROPORCIONAN LOS FABRICANTES DE LAS MISMAS.

DE LA ECUACIÓN LA POTENCIA DE LA BOMBA RESULTA EN UNIDADES DE CABALLOS DE FUERZA (HP) Y SE DA EN CANTIDADES FRACCIONARIAS, POR LO QUE SE DEBE AJUSTAR A LA POTENCIA COMERCIAL SUPERIOR.

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TEMA: POTENCIA DE UNA BOMBA.

CALCULAR LA POTENCIA QUE DEBE TENER EL MOTOR DE UNA BOMBA PARA LLEVAR AGUA A UN TINACO LOCALIZADO A 12 METROS DE ALTURA, CON UN GASTO DE 72 LITROS / MINUTO.

DATOS: H TOTAL = 12 METROS. Q BOMBA = 72 LTS / MIN.

SOLUCIÓN:

LA EXPRESIÓN PARA EL CÁLCULO DE LA POTENCIA DEL MOTOR CUANDO EL GASTO SE EXPRESA EN LITROS / MINUTO ES:

HP = (9.575 x Q x H) / 33,000

SUSTITUYENDO VALORES TENEMOS:

HP = (9.575 x 72 x 12) / 33,000 = 0.2507 HP.

ES DECIR SE REQUIERE UN MOTOR DE ¼ HP; PARA ESTA POTENCIA DEBE DE SER MONOFÁSICO A 120 VOLTS.

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CAPACIDAD DE UNA TUBERÍA EN BOMBEO.

LA CAPACIDAD DE UNA TIUBERÍA DE CUALQUIER DIÁMETRO SE PUEDE CALCULAR DE ACUERDO CON LA FORMULA SIGUIENTE:

C = (0.7854 x D^2 x L) / 231 EN GALONES.

DONDE: D = DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS. L = LONGITUD DE LA TUBERÍA EN PULGADAS.

C = (2.9727 x D^2 x L) / 231 EN LITROS.

LA VELOCIDAD DEL AGUA EN UNA TUBERÍA SE CÁLCULA DE ACUERDO CON LA FORMULA SIGUIENTE:

V = √ 2,500 x H x D / 13.9 x L EN PIES / SEG. DONDE: H = CARGA DE AGUA ARRIBA DEL CENTRO DE LA TUBERÍA, EN PIES. D = DIÁMETRO INTERIOR DE LA TUBERÍA, EN PULGADAS. L = LONGITUD DE LA TUBERÍA, EN PIES.

DE LA ECUACIÓN ANTERIOR, SE PUEDE OBTENER LA EXPRESIÓN QUE RELACIONA LA CARGA (H) QUE PRODUCE UNA VELOCIDAD DADA:

H = ( 13.9 x V^2 x L ) / 2,500 x D EN PIES.

DONDE: V = VELOCIDAD EN PIES / SEG. L = LONGITUD DE LA TUBERÍA EN PIES. D = DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN METROS.

O TAMBIEN:

H = ( 4.236 x V^2 x L ) / 2,500 x D EN MTS.

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TEMA: CARGA EN UNA TUBERÍA.

CALCULAR LA CARGA DE AGUA EN UNA TUBERÍA DE ½” DE DIÁMETRO POR LA QUE CIRCULA AGUA A UNA VELOCIDAD DE 3.00 MTS / SEG. Y TIENE UNA LONGITUD DE 10 MTS.

DATOS: DIÁMETRO TUBERÍA = ½”. VEL. = 3.00 MTS/SEG. L = 10.00 MTS.

SOLUCIÓN:

H = ( 4.236 x V^2 x L ) / 2,500 x D

DONDE: V = 10 MTS/SEG = 3.00 x 3.28 PIES / M = 9.84 PIES / SEG. L = 10 MTS = 10.00 MTS x 3 28 PIES / M = 32.80 PIES. D = ½ = 0.5 PULG.

H = 4.236 (9.84)^2 x 32.80 / 2,500 x 0.5

H = 10.76 MTS.

LA CAPACIDAD DE ESTA TUBERÍA DE ½” ES:

C = (2.9727 x D^2 x L) / 231 EN LITROS.


C = (2.9727 x (0.5)^2 x 32.80 / 231 = 0.105 LITROS

EL GASTO MEDIO POR DÍA SE CALCULA COMO: GASTO MEDIO / DIA = (VOLUMEN MÍNIMO / DÍA) / 86,400 SEG/DÍA

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POR EJEMPLO, PARA UNA CASA HABITACIÓN CON TRES RECÁMARAS, CONSIDERANDO UNA DOTACIÓN DE 150 LTS/PERSONA/DÍA.

NÚMERO DE PERSONAS:

3 REC. X 2 + 1 = 7 PERSONAS.

VOLUMEN MÍNIMO REQUERIDO POR DÍA ES:

VOLUMEN MÍNIMO / DÍA = 7 PERS. x 150 LTS/DÍA = 1,050 LTS.

EL GASTO MEDIO ES ENTONCES:

GASTO MEDIO = 1,050 / 86,400 = 0.1215 LTS / SEG.

QUE EQUIVALE A UN GASTO DE Q = 0.1215 LTS / SEG. x 60 SEG/MIN =

Q = 7.29 LTS / MIN.

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EQUIPOS HIDRONEUMÁTICOS

ESTOS EQUIPOS HIDRONEUMÁTICOS SE CONSTRUYEN EN VARIAS CAPACIDADES, DESDE PEQUEÑOS DE ¼ HP. A 1.00 HP, CON VELOCIDADES DE 2,900 RPM A 3,450 RPM A 120 VOLTS, 60 HERTZ, CON BOMBA DE TIPO IMPELENTE ACOPLADA DIRECTAMENTE AL MOTOR.

PARA DETERMINAR LA CANTIDAD DE AGUA EN EL TANQUE DE PRESIÓN, SE APLICA LA FORMULA.

W = C ( 100 - S ) / C + 1

DONDE:

C = CONSTANTE = ∆P / P2

SIENDO:

∆P = LA DIFERENCIA ENTRE LAS PRESIONES P1 Y P2. P2 = LA PRESIÓN MÍNIMA ABSOLUTA. S = SELLO DE AGUA PERMANENTE, EXPRESADA COMO %. W = ABATIMIENTO DEL AGUA ENTRE LAS PRESIONES DIFERENCIALES,

EXPRESADO COMO % DEL VOLUMEN DEL TANQUE. TEMA: TANQUE HIDRONEUMATICO.

LA DIFERENCIAL ENTRE LAS PRESIONES EN UN TANQUE HIDRONEUMÁTICO ES DE 20 LBS/PULG^2 CON UN SELLO PERMANENTE S = 3%, CALCULAR EL ABATIMIENTO DEL AGUA ENTRE LAS PRESIONES DIFERENCIALES LA PRESIÓN MÍNIMA ABSOLUTA ES: P2 = 40 + 14.7

DATOS: ∆P = 20 LBS/PULGˆ2. SELLO PERMANENTE = 3% P2 = 40 + 14.7

SOLUCIÓN:

C = ∆P / P2 = 20 / 40 X 14.7 = 0.366

POR LO TANTO:

W = C (100 - S) / C + 1 = 0.366 x ( 100 - 3 ) / 0.366 + 1 = 26 %

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PARA CALCULAR LA CAPACIDAD DEL TANQUE DE PRESIÓN EN LITROS, SE APLICA LA FORMULA SIGUIENTE:

T = Cm x Pu / 4 x W EN LITROS. DONDE: T = CAPACIDAD DEL TANQUE EN LITROS. Cm = CICLOS DE TRABAJO DE LA BOMBA POR CADA HORA. Pu = CAPACIDAD DE LA BOMBA EN LITROS / MINUTO. W = ABATIMIENTO DEL AGUA DEL TANQUE EN %.

TEMA: TANQUES HIDRONEUMÁTICOS.

SE TIENE UNA BOMBA CON UNA CAPACIDAD DE Pu = 1,500 LTS / MIN. Y EL VALOR DE W = 26%, SI EL CICLO DE TRABAJO ES Cm = 5 CICLOS / HORA.

DATOS: Pu = 1,500 LTS / MIN. W = 26% Cm = 5 CICLOS / HORA.

SOLUCIÓN:

T = Cm x Pu / 4 x W EN LITROS.


T = 5 x 1,500 / 4 x 0.26 = 7,211.54 LITROS.

TANQUES DE PRESIÓN HIDRONEUMÁTICO, ESTANDAR “UNIVERSAL”

DIMENSIONES: DIÁMETRO x ALTURA (M)

CAPACIDAD (LTS)

PESO (KG)

0.004 x 0.914 0.406 x 1.220 0.608 x 1.524 0.609 x 1.524 0.762 x 1.830 0.914 x 1.830 0.940 X 3.500

68 159 310 454 833

1192 1987

22 36 63 98 179 229

305

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TEMA: BOMBEO PROGRAMADO.

EXISTEN DOS PROCEDIMIENTOS MEDIANTE LOS CUÁLES SE PUEDE LOGRAR EL BOMBEO PROGRAMADO Y QUE A CONTINUACIÓN ENUNCIAMOS:

1.- A TRAVÉS DE BOMBAS DE DIFERENTES CAPACIDADES. ESTE SISTEMA SE BASA EN EL PRINCIPIO DE QUE AL COLOCAR UN CONJUNTO DE BOMBAS EN PARALELO, EL GASTO QUE PROPORCIONAN ES IGUAL A LA SUMA DE GASTOS DE CADA UNA DE ELLAS. POR EJEMPLO, EL ARREGLO PUEDE HACERSE CON CUATRO BOMBAS, LAS CUÁLES SE ESCOGEN DE MANERA QUE SE CUENTE CON DOS BOMBAS MAYORES QUE DEBEN SER CAPACES DE SUMINISTRAR APROXIMADAMENTE EL 50% CADA UNA, DEL GASTO MÁXIMO INSTANTÁNEO DEMANDADO POR LA INSTALACIÓN. OTRAS DOS QUE SUMINISTREN EL 25% DE ESA DEMANDA CADA UNA. OTRO ARREGLO PODRÍA SER EL DE DOS BOMBAS (PARA TENER RESERVA 100%) EN QUE CADA UNA PROPORCIONE EL 10% DEL GASTO MÁXIMO INSTANTÁNEO; OTRAS DOS BOMBAS DANDO CADA UNA EL 40% DE DICHO GASTO Y FINALMENTE DOS MAS QUE PROPORCIONEN CADA UNA EL 50% DEL GASTO MÁXIMO INSTANTÁNEO (CON RESERVA DEL 100% EN TODOS LOS CASOS). EN EL PRIMER CASO, EL EQUIPO NECESARIO CONSTARÍA DE LAS DOS BOMBAS PEQUEÑAS No. 1 Y No. 2 Y DE LAS DOS BOMBAS GRANDES No. 3 Y No. 4; CABEZAL DE SUCCIÓN Y CABEZAL DE DESCARGA; DE UN TABLERO INTEGRAL PARA LA OPERACIÓN AUTOMÁTICA Y PROGRAMADA DE LAS BOMBAS QUE CONTIENE: • A.- ELEMENTOS DE ARRANQUE Y PROTECCIÓN DE LOS MOTORES DE LAS BOMBAS. • B.- CEREBRO DIGITAL PARA LA OPERACIÓN DE LOS MISMOS. • C.- SELECTORES PARA OPERACIÓN AUTOMÁTICA O MANUAL DE LAS MISMAS. • D.- LUCES DE SEÑALIZACIÓN.

PROGRAMA DE OPERACIÓN. PASO 1. OPERA LA BOMBA No. 1 Ó 2 (OPERACIÓN ALTERNADA) = 25% DEL GASTO. PASO 2. OPERA LA BOMBA No. 3 Ó 4 (OPERACIÓN ALTERNADA) = 50% DEL GASTO.

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PASO 3. OPERAN LAS BOMBAS No. 3 Ó 4 + No. 1 Ó 2 = 75% DEL GASTO. PASO 4. OPERAN LAS BOMBAS No. 3 + 4 = 100% DEL GASTO. ESTE PROGRAMA FUNCIONA EN SENTIDO INVERSO, PARA EL CASO EN QUE VAYAN DISMINUYENDO LOS GASTOS. EL EQUIPO DISPONE DEMÁS, DE TRANSFERENCIA AUTOMÁTICA ENTRE LAS BOMBAS QUE FORMAN PAREJA, DE MANERA QUE SI UNA BOMBA SE ENCUENTRA FUERA DE SERVICIO, SE PONE EN MARCHA SU COMPAÑERA. EL PROCESO DE BOMBEO COMIENZA SIEMPRE AUTOMÁTICAMENTE, POR EL PASO 1, TANTO AL PONERSE EN MARCHA INICIALMENTE, COMO AL ARRANCAR AUTOMÁTICAMENTE DESPUÉS DE UN PARO QUE POR CUALQUIER CAUSA SE PRESENTE, POR EJEMPLO, UN PARO POR FALLA DE ENERGÍA ELÉCTRICA. ESTO IMPIDE QUE PUEDAN PONERSE EN MARCHA MÁS DE UNA BOMBA O ALGUNA DE LAS BOMBAS DE MAYOR POTENCIA AL INICIO DEL PROCESO, PROTEGIENDO ASÍ A LA INSTALACIÓN HIDRÁULICA CONTRA FUERTES GOLPES DE ARIETE Y A LA INSTALACIÓN ELÉCTRICA CONTRA SOBRECARGAS. EL SISTEMA SIEMPRE COMENZARÁ A TRABAJAR PONIENDO EN MARCHA A UNA DE LAS BOMBAS DE MENOR POTENCIA, ELEVANDO SUAVEMENTE LA PRESIÓN EN LA RED DE DISTRIBUCIÓN. EL BOMBEO AUMENTA, SE ESTABILIZA O DISMINUYE AUTOMÁTICAMENTE, MEDIANTE SEÑALES ENVIADAS POR UN DETECTOR DE PRESIONES COLOCADO EN EL CABEZAL DE DESCARGA, SEGÚN SEA LA DEMANDA DEL LÍQUIDO, EMPLEANDO SOLAMENTE LA POTENCIA NECESARIA PARA SATISFACER LAS DISTINTAS DEMANDAS EXIGIDAS AL SISTEMA. EL NÚMERO DE BOMBAS DEPENDE DE LAS VARIACIONES EN LOS ÁMBITOS DEL FLUJO QUE SE DESEEN MANEJAR EN LA INSTALACIÓN EN PARTICUALR.

2.- CON BOMBA O BOMBAS DE VELOCIDAD VARIABLE. CONSISTE EN SUMINISTRAR EL AGUA DIRECTAMENTE A LA INSTALACIÓN HIDRÁULICA, POR MEDIO DE UNA BOMBA O BOMBAS CENTRÍFUGAS, CON MOTOR DE VELOCIDAD VARIABLE, PROPORCIONANDO UN GASTO VARIABLE DESDE CERO HASTA ALCANZAR EL GASTO MÁXIMO INSTANTÁNEO Y LA PRESIÓN REQUERIDA POR LA INSTALACIÓN HIDRÁULICA. CUANDO EN LA INSTALCIÓN HIDRÁULICA ENTRA EN FUNCIONAMIENTO CUALQUIER APARATO SANITARIO, LO DETECTA EL MEDIDOR TIPO VENTURI MEDIANTE LAS LOS DIFERENCIALES DE PRESIÓN QUE SE PRODUCEN EN ÉL, POSTERIORMENTE UN CONVERTIDOR TRANSFORMA LOS DIFERENCIALES DE PRESIÓN EN UNA SEÑAL ELÉCTRICA, ENVIANDO DICHA SEÑAL A UN ARRANCADOR ELECTRÓNICO QUE PONE EN ACTIVIDAD AL VARIADOR DE VELOCIDAD CUYA FUNCIÓN ES LA DE GRADUAR LA VELOCIDAD CON QUE SE REQUIERE OPERE A TRAVÉS DE UN ALTERNADOR, LA BOMBA DE VELOCIDAD VARIABLE, LA CUÁL TOMA LA CANTIDAD NECESARIA DE AGUA DE UNA CISTERNA.

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TANQUES HIDRONEUMÁTICOS.- TANQUE DE EJE VERTICAL. FORMULAS PARA DEFINIR LAS CARACTERÍSTICAS GEOMÉTRICAS DEL TANQUE EN FUNCIÓN DE LAS PRESIONES P1 Y P2. h1 = Hn x (1 - 0.85 x P2 / P1) h2 = 0.15 x Hn h3 = 0.85 x Hn x P2 / P1 h4 = 0.85 x Hn PARA DETERMINAR EL VOLUMEN DEL TANQUE SE EMPLEA EL NOMOGRAMA DE LA TABLA III. EN DICHO NOMOGRAMA SE TRAZA UNA RECTA ENTRE LOS VALORES DE P1 Y P2 OBTENIÉNDOSE UN PUNTO EN EL EJE PIVOTE Y DESDE ESTE PUNTO SE TRAZA UNA RECTA HASTA EL PORCENTAJE DE V2 EL CUÁL RESULTA DE LA SUMA DE LOS PORCENTAJES DE LOS VOLÚMENES DE SEDIMENTOS (Z) Y DEL COLCHON (h2), PARA OBTENER EL PORCENTAJE DEL VOLUMEN V1 Y EL DE h1, CON LO QUE: V UTIL = V TANQUE x (V1 - V2 %) POR LO TANTO: V TANQUE = V UTIL / (V1 - V2 %) V TANQUE = (Q MI x TIEMPO) / (V1 - V2 %)

V TANQUE = (Q MI x 2 – 5 MIN) / (V1 - V2 %)

CONOCIDO EL VOLUMEN DEL TANQUE, DE LA TABLA IV SE DETERMINA EL

DIÁMETRO Y LA LONGITUD DEL TANQUE. TANQUE DE EJE HORIZONTAL. EN ESTOS TANQUES, LA RELACIÓN DE VOLÚMENES EN EL MISMO NO ES LINEAL EN RELACIÓN CON LA ALTURA COMO EN EL TANQUE DE EJE VERTICAL, YA QUE EN EL PRIMER CASO NO SÓLO VARÍA CON LA ALTURA h EN DICHO TANQUE, SINO QUE TAMBIEN ESTÁ EN FUNCIÓN DEL ÁNGULO BETA FORMADO POR LOS RADIOS R DESDE EL CENTRO DEL TANQUE HASTA LOS EXTREMOS DEL SECTOR S, SIN EMBARGO, EL DISEÑO DE LOS TANQUES HIDRONEUMÁTICOS SE PUEDE HACER SIGUIENDO EL MISMO PROCEDIMIENTO QUE EN EL TANQUE DE EJE VERTICAL, PERO PARA FACILITAR LOS CÁLCULOS SE PUEDE UTILIZAR DIRECTAMENTE EL NOMOGRAMA DE LA TABLA III.

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PARA APLICAR EL NOMOGRAMA CITADO AL DISEÑO DE LOS TANQUES DE EJE HORIZONTAL, SE PUEDE PROCEDER DE LA SIGUIENTE MANERA:

• A.- SE DETERMINA EL VALOR DE H requerida PARA LA INSTALACIÓN QUE CORRESPONDE A LA PRESIÓN P2 DEL NOMOGRAMA (NIVEL DE ARRANQUE FIGURA 3.7).

• B.- SE DETERMINA EL VALOR DE P2 RECORDANDO QUE: P2 = H requerida + 10 m. c. a.

• C.- SE DETERMINA EL PORCENTAJE DE V2 CORRESPONDIENTE AL “COLCHON” (ESTE VALOR SE CONSIDERA DEL 10 AL 15% DEL VOLUMEN TOTAL).

• D.- SE TRAZA UNA LINEA QUE UNA P1 Y P2 HASTA EL EJE PIVOTE DEL NOMOGRAMA. A PARTIR DEL PUNTO DE CRUCE CON EL EJE PIVOTE SE TRAZA OTRA RECTA HASTA EL VALOR DE V2.

• E.- LA SEGUNDA RECTA TRAZADA DEFINE EN LOS EJES CORRESPONDIENTES LOS VALORES SIGUIENTES:

H2 EN PORCENTAJE (EN FRENTE DE V2 EN %). V2 EN PORCENTAJE. h1 EN PORCENTAJE. POR CONSIGUIENTE, CONOCIDOS LOS PORCENTAJES ANTERIORES, PUEDE DETERMINARSE LAS DIMENSIONES DEL TANQUE CON LA SIGUIENTE ECUACIÓN Y LA TABLA IV.

VOLUMEN DEL TANQUE = (Q m1 x 2 A 5 MINUTOS) / V1 - V2%) EL DIÁMETRO Y LA LONGITUD DEL TANQUE SE DETERMINA APLICANDO LOS DATOS DE LA TABLA IV.

NIVEL DE ARRANQUE DE LA BOMBA = D x h2 (%)

NIVEL DE PARO DE LA BOMBA = D X h1 (%) PÓR LO QUE TOCA AL AIRE QUE ES NECESARIO REPONER EN EL TANQUE HIDRONEUMÁTICO, DEBIDO A QUE ES ARRASTRADO CONTINUAMENTE EN EL AGUA DE SUMINISTRO O LA INSTALACIÓN HIDRÁULICA, PARA EL CASO DE LOS TANQUES DE EJE HORIZONTAL SE UTILIZA UN COMPRESOR Y LA SELECCIÓN DEL TAMAÑO DEL MISMO DEPENDE DE LA CAPACIDAD DEL TANQUE HIDRONEUMÁTICO, UTILIZANDO LA SIGUIENTE RECOMENDACIÓN:

CAPACIDAD DEL TANQUE CAPACIDAD DEL COMPRESOR (GALONES) CFM (ft^3 / min)

< 650 1.50 700 – 1,250 3.00 1,300 – 2,500 5.00 2,600 – 3,650 7.00 3,800 – 6,500 11.00 7,000 – 10,000 17.00

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1.6. RED DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA CALIENTE.

1.6.1.1.1. CALENTADORES Y CALDERAS. 1.6.1.1.2. DISPOSITIVOS Y ACCESORIOS. 1.6.1.1.3. METODOS DE CÁLCULO. 1.6.1.1.4. CALIDAD DEL AGUA PARA ESTE USO.

EL SISTEMA DE SUMINISTRO DE AGUA CALIENTE SE PUEDE CONSIDERAR COMO UN SUBSISTEMA DEL SISTEMA DE AGUA FRIA, DE HECHO LA DEMANDA DE AGUA CALIENTE ESTA INCLUIDA EN LA DE AGUA FRIA EL USO DE AGUA CALIENTE EN CASAS Y EDIFICIOS VARIA CONSIDERABLEMENTE, DESDE MUY PEQUEÑO USO EN DEPARTAMENTOS EN EDIFICIOS HASTA UN USO MUY ELEVADO EN RESIDENCIAS, RESTAURANTES Y HOTELES. EL DISEÑO DE LOS SISTEMAS DE AGUA CALIENTE ES MUY PARECIDO A LOS DE AGUA FRIA, SOLO QUE CON VARIAS CONSIDERACIONES ADICIONALES. EL AGUA CALIENTE SE GENERA NORMALMENTE EN LAS CASAS O EDIFICIOS POR MEDIO DE CALENTADORES DE AGUA QUE USAN COMO FUENTE DE ENERGÍA PETROLEO, GAS, ELECTRICIDAD, Y EN LOS CASOS MAS DESFAVORABLES, QUE NO SE DISPONE DE ESTAS FUENTES, TAMBIEN SE PUEDE USAR LEÑA O COMBUSTIBLES SIMILARES.

1.6.1. CALENTADORES Y CALDERAS.

LOS TIPOS DE CALENTADORES QUE SE TIENEN EN EL MERCADO SON: • DE LEÑA. • DE GAS.

DE LEÑA.- SE PUEDE ADAPTAR EL USO DE PETROLEO COMO COBUSTIBLE, SE TIENEN DOS CARACTERÍSTICAS PARTICULARES.

• 1.- SOLAMENTE SE TIENEN DE DEPOSITO O DE ALMACENAMIENTO. • 2.- EL DIÁMETRO DE LA ENTRADA DEL AGUA FRÍA Y LA SALIDA DEL AGUA

CALIENTE, ES EN TODOS DE 13 MM.

DE GAS.- ESTOS SE FABRICAN EN SUS DOS PRESENTACIONES CONOCIDAS.

• 1.- DE DEPÓSITO (AUTOMÁTICOS Y SEMIAUTOMÁTICOS). • 2.- DE PASO (AUTOMÁTICOS).

EN LOS DE DEPÓSITO, EL DIÁMETRO MÍNIMO EN LA ENTRADA DEL AGUA FRIA Y SALIDA DEL AGUA CALIENTE ES DE 19 MM, PASANDO POR LOS DIÁMETROS DE 25, 32, 38 MM ETC., CUYOS DIÁMETROS ESTÁN DE ACUERDO AL VOLUMEN DE AGUA QIUE PUEDAN CONTENER, CONSECUENTEMENTE EN PROPORCIÓN AL NÚMERO DE MUEBLES SANITARIOS AL QUE SE PRETENDA DAR SERVICIO EN FORMA SIMULTÁNEA.

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LOS DE PASO, CONSIDERANDO EL PROPORCIONAR SERVICIO DE AGUA CALIENTE COMO MÁXIMO A DOS MUEBLES EN FORMA SIMULTANEA, EL DIÁMETRO DE LA ENTRADA DE AGUA FRÍA Y SALIDA DE AGUA CALIENTE ES DE 19 MM.

FUNCIONAMIENTO.

CALENTADORES DE DEPÓSITO.

ES ESTOS, EL CALOR PRODUCIDO POR LA COMBUSTIÓN, ES APLICADO EN FORMA DIRECTA AL DEPÓSITO, TANTO EN LA PARTE DEL FONDO, COMO EN EL INTERIOR DE LA CHIMENEA. OTRA CARACTERÍSTICA IMPORTANTE EN ESTOS CALENTADORES, ES LA

SIGUIENTE: CUANDO EL AGUA CONTENIDA SE CALIENTA, PIERDE DENSIDAD Y AL PERDER DENSIDAD, AUMENTA SU VOLUMEN; COMO LAS DIMENSIONES DEL DEPÓSITO SON CONSTANTES, LA PÉRDIDA DE DENSIDAD Y EL TRATAR DE GANAR VOLUMEN SIN ENCONTRARLO, SE TRADUCE EN UN AUMENTO DE PRESIÓN DENTRO DEL CALENTADOR, RAZON POR LA CÚAL, LA UBICACIÓN DE ESTE TIPO DE CALENTADORES RESPECTO A LA DIFERENCIA DE ALTURA CON RESPECTO A LOS TINACOS O TANQUES ELEVADOS NO REPRESENTA PROBLEMA PARA SU CORRECTO FUNCIONAMIENTO.

CALENTADORES DE PASO. EN ESTE TIPO DE CALENTADORES, EL CALOR DE LA FLAMA ES APLICADO EN FORMA DIRECTA AL SERPENTÍN AL PASO DEL AGUA REQUERIDA, RAZÓN POR LA QUE EL INCREMENTO DE PRESIÓN EN LA SALIDA DEL AGUA CALIENTE ES INSIGNIFICANTE.

POR LO ANTERIOR, HAY NECESIDAD DE LOCALIZAR A LOS CALENTADORES DE PASO CON RESPECTO A LA PARTE BAJA DE TINACOS O TANQUES ELEVADOS, A UNA ALTURA INCLUSIVE RECOMENDADA POR LOS FABRICANTES DE 4.00 M PREFERENTEMENTE Y A UNA DISTANCIA DE 2.50 M, PARA OBTENER UN OPTIMO SERVICIO.

LOS CALENTADORES DE GAS, NO SE DEBEN DE INSTALAR DENTRO DE LOS BAÑOS, DEBE SER EN LUGARES LO MÁS VENTILADOS QUE SEA POSIBLE. PARA ÁREAS REDUCIDAS COMO SON COCINAS, PATIOS DE SERVICIO DE DIMENSIONES PEQUEÑAS, AZOTEHUELAS, ETC. SE DEBEN INSTALAR CHIMENEAS CONVENIENTEMENTE ORIENTADAS Y PROCURAR QUE LA VENTILACIÓN A TRAVÉS DE PUERTAS, VENTANAS, CELOSIAS, ETC. SEA DE TAL FORMA, QUE POR ACCIÓN NATURAL SE RENOVE CONSTANTEMENTE EL AIRE VICIADO.

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CALENTADORES Y JARROS DE AIRE.

LOS CALENTADORES, DEBEN SER UBICADOS DIRECTAMENTE DEBAJO DE LOS JARROS DE AIRE, LOS QUE A SU VES, DEBEN INSTALARSE EN ÉL O LOS PUNTOS EN DONDE DESCIENDEN LAS TUBERÍAS DE AGUA FRÍA, PROVENIENTES DEL O LOS TINACOS O TANQUES ELEVADOS.

ESTA UBICACIÓN, EVITA QUE LOS CALENTADORES TRABAJEN AHOGADOS, FACILITANDO, EL LIBRE FLUJO DEL AGUA CALIENTE A LOS MUEBLES.

JARROS DE AIRE DEL AGUA FRIA.

SIRVE PARA ELIMINAR LAS BURBUJAS DE AIRE DENTRO DE LAS TUBERÍAS DEL AGUA FRÍA. Y TRABAJANDO LAS INSTALACIONES HIDRÁULICAS EN CONDICIONES NORMALES DE SERVICIO, LOS JARROS DE AIRE DEL AGUA FRÍA, PROPORCIONAN UN INCREMENTO DE PRESIÓN SOBRE LAS COLUMNAS O BAJADAS DE AGUA FRÍA.

JARROS DE AIRE DEL AGUA CALIENTE.

SIRVEN PARA ELIMINAR EL VAPOR DE LOS CALENTADORES, CUANDO LA TEMPERATURA DEL AGUA DENTRO DE ÉSTOS ES MUY ELEVADA, CONSECUENTEMENTE LA PRESIÓN INTERIOR ALCANZA VALORES PELIGROSOS. EN EDIFICIOS DE DEPARTAMENTOS Y CONDOMINIOS EN GENERAL, EN LOS QUE EL NÚMERO DE NIVELES Y DE CALENTADORES ES NOTABLE, EN LUGAR DE INSTALAR JARROS DE AIRE DEL AGUA CALIENTE PARA CADA CALENTADOR, ES RECOMENDABLE UTILIZAR VÁLVULAS DE ALIVIO CONOCIDAS COMO VÁLVULAS DE SEGURIDAD, YA QUE SERÍA ANTIESTÉTICO E INCOSTEABLE INSTALAR JARROS DE AIRE DEL AGUA CALIENTE A ALTURAS CONSIDERABLES Y EN NÚMERO TAN GRANDE. TANTO LOS JARROS DE AIRE DEL AGUA FRÍA COMO LOS DE LA CALIENTE, DEBEN TENER UNA ALTURA LIGERAMENTE MAYOR CON RESPECTO A LA PARTE SUPERIOR DE LOS TINACOS O TANQUES ELEVADOS, ADEMÁS DEBEN ESTAR ABIERTOS A LA ATMÓSFERA EN SU PARTE SUPERIOR.

DATOS DE CALENTADORES COMERCIALES

MARCA CAPACIDAD EN LTS HELVEX 25, 38, 57 Y 76. CINSA 28, 38, 57, 71, 114 Y 152 CALOREX 38, 57, 76, 114, 152 Y 227. MAGAMEX 25, 38, 57, 76, 114 Y 152.

CUANDO LAS CANTIDADES DE AGUA REQUERIDAS EXCEDEN LA CAPACIDAD DE LOS CALENTADORES, SE PUEDEN INSTALAR VARIOS EN PARALELO.

DEMANDA DE AGUA CALIENTE POR PERSONA EDIFICIO AGUA A 60ºC. DEMANDA/HORA ALMACEN

RESIDENCIAS 150 LTS/DIA/PER. 1/7 1/5 DEPARTAMENTOS 150 LTS/DIA/PER. 1/7 1/5

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HOTELES 150 LTS/DIA/PER. 1/7 1/5 HOSPITALES 150 LTS/DIA/PER. 1/7 1/5 OFICINAS 8 LTS/PER. 1/5 1/5 FÁBRICAS 19 LT/PERS. 1/3 2/5 RESTAURANTE 9.5 LT/COMIDA 1/10 1/10 BAÑOS PÚBLICOS 568 LITROS 1/3 9/10

DEMANDAS PROBABLES POR CICLO DE OPERACIÓN PROMEDIO TEMPERATURA

BAÑO DE TINA 114 LTS. 35ºC BAÑO REGADERA 75 LTS. 40ºC LAVADORA POR CARGA 70 LTS. 55ºC INODORO 25 LTS. FRIA MAQUINA LAVADORA AUTO- 100 LTS. 70ºC MÁTICA/CARGA LAVATRASTOS/COMIDA 30 LTS. 55ºC LAVATRASTOS ESCALDAR 6 LTS. 80ºC LAVATRASTOS AUTOMATICO 40 LTS. 70ºC

TABLA No. 1

DEMANDA ESTIMADA DE AGUA CALIENTE POR PERSONA PARA VARIOS TIPOS DE EDIFICIOS

TIPO DE EDIFICIO DEMANDA DURACIÓN CAPACIDAD CAPACIDAD

AGUA HORARIA EN HORAS DEL DEPÓ- DE CALEN-- CALIENTE MAX. EN RE- DE CARGA SITO ALMA- TAMIENTO. NECESA— LACIÓN AL “PICO” CENAMIENTO RIA 60º C USO DIÁRIA

RESIDENCIAS, 1/7 4 1/5 1/7 150 L/P/D. APARTAMENTOS. HOTELES, ETC.

EDIFICIO DE OFICINAS 1/5 2 1/5 1/6 7.5 L/P/D

FABRICAS 1/3 1 2/5 1/8 20 L/P/D.

RESTAURANTES 1/10 1/10 7 L/P/COM.

RESTAURANTE 3 COM/DIA 1/10 8 1/5 1/10

RESTAURANTE 1 COM/DIA 1/5 2 2/5 1/6

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TABLA No. 2

DOTACIÓN DIARIA DE AGUA CALIENTE TPO DE SERVICIO DOTACIÓN

CASAS HABITACIÓN. 100 LTS/PER. RESIDENCIAS 120 LTS/PER. UNIDADES HABITACIONALES HASTA 100 PERSONAS. 120 LTS/PER.

DE 100 A 250 PERSONAS. 110 LTS/PER. MAS DE 250 PERSONAS. 100 LTS/PER.

HOSPITALES. CON TODOS LOS SERVICIOS. 120 LTS/CAMA EN BAÑOS ENCAMADOS. 90 LTS/CAMA

HOTELES PRIMERA Y LUJO C/2 PER./CUARTO. CON LAVANDERÍA. 120 LTS/PER. SEGUNDA. 100 LTS/PER. TERCERA. 80 LTS/PÉR.

RESTAURANTES, CAFETERÍAS Y COMEDORES 10 LTS/COMIDA INDUSTRIALES. FÁBRICAS:

BAÑOS DE OBREROS. 20 LTS/PER. BAÑOS 100% OBREROS. 50 LTS/PER.

LAVADO DE ROPA EN HOTELES, 20 LTS/PER. INTERNADOS Y COMUNIDADES.

OFICINAS Y TIENDAS DE AUTOSERVICIO. 7.5 LTS/PER.

TABLA No. 3 CÁLCULO DE CALDERAS EN RELACIÓN AL CONSUMO DIARIO Y A 60º C

________________________________________________________________________ TIPO DE SERVICIO CAPACIDAD CAPACIDAD CAPACIDAD

DE CALDERA DECALDERA DELTANQUE P/CALENTA-- CON TANQUE MIENTO AL DE ALMACE— PASO. NAMIENTO.

CASAS HABITACIÓN, 1/2 1/8 1/4 MENOS DE 15 PERS. RESIDENCIAS MAS DE 1/3 1/8 1/4 15 PERSONAS. UNIDADES HABITACIO- 1/5 1/8 1/5 NALES. EDIFICIOS DEPARTA- 1/4 1/8 1/4 MENTOS. HOTELES. 1/5 1/8 1/5 RESTAURANTES Y 1/8 1/5 1/10 CAFETERÍAS (16 HR). RESTAURANTES Y 1/10 1/6 1/12 CAFETERÍAS (24 HR). HOSPITALES. 1/4 1/8 1/4

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HOSPITALES CON TODOS 1/3 1/7 1/4 LOS SERVICIOS. FÁBRICAS CON BAÑOS 1/3 1/8 2/5 Y CAFETERÍA. BAÑOS DE FÁBRICAS, INTER- 1/2 1/8 1/2 NADOS Y COMUNIDADES.

TABLA No. 4

DEMANDAS DE AGUA CALIENTE POR MUEBLE CASA CLUBS GIMNASIO HOSPITAL HOTEL PLANTA EDIFICIO RESIDENCIA ESCUELA Y.M.C.A.

APAR. INDS. OFNAS. PRIVADA LAVABO PRIVADO. 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 LAVABO PÚBLICO. 15 23 30 23 30 45 23 - 57 30 TINAS. 75 75 110 75 75 110 - 75 - 110 LAVADORA TRASTOS 55 190/570 - 190/570 190/570 75/380 - 55 75/380 75/380 FREGADERO COCINA 38 75 - 75 75 75 - 38 38 75 LAVADORA CHICA 75 100 - 100 100 - - 75 - 100 VERTEDEROS PANTR 20 40 - 40 40 - - 20 40 40 REGADERAS. 300 550 850 300 300 850 - 300 850 850 VERTEDEROS. 75 75 - 75 115 75 60 60 75 75 FACTOR DEMANDA 0.30 0.30 0.40 0.25 0.25 0.40 0.30 0.30 0.40 0.40 FACTOR DE CAPACI- 1.25 0.90 1.00 0.60 0.80 1.00 2.00 0.70 1.00 1.00 DAD DE ALMACENA- MIENTO. ES LA RELACIÓN DE LA CAPACIDAD DEL TANQUE DE ALMACENAMIENTO A LA PROBABLE DEMANDA MÁXIMA POR HORA.

OBJETIVOS DEL DISEÑO DE UN SISTEMA DE AGUA CALIENTE • 1.- PROVEER LAS CANTIDADES ADECUADAS DE AGUA, A LAS

TEMPERATURAS PRESCRITAS, A TODOS LOS MUEBLES O EQUIPOS DURANTE TODO EL TIEMPO.

• 2.- UTILIZAR FUENTES ECONÓMICAS DE CALOR. • 3.- UTILIZAR SISTEMAS DE SEGURIDAD QUE PERMITAN QUE EL SISTEMA DE

DISTRIBUCIÓN DE AGUA CALIENTE TRABAJE DE MANERA SEGURA Y CONFIABLES.

• 4.- CONTAR CON UN SISTEMA DE OPERACIÓN ECONÓMICO Y CON GASTOS DE MANTENIMIENTO RAZONABLES.

SISTEMAS DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA CALIENTE

SE DEBE EVITAR RECORRIDOS LARGOS DEL AGUA CALIENTE, A FÍN DE REDUCIR LAS PÉRDIDAS DE CALOR QUE SE ORIGINA. LA GRAN MAYORIA DE LOS SISTEMAS DE AGUA CALIENTE, CUENTAN CON TUBERÍAS DE CIRCULACIÓN DEL AGUA; ESTA CIRCULACIÓN DEL AGUA SE VE FAVORECIDA POR LA DIFERENCIA DE TEMPERATURAS DE LA MISMA, LA MAS ALTA QUE SE PRESENTA EN EL PUNTO MÁS CERCANO AL CALENTADOR Y, LA MAS BAJA EN EL PUNTO MÁS ALEJADO DEL MISMO.

EL AGUA SE DILATA Y PIERDE PESO AL INCREMENTARSE SU TEMPERATURA; A MEDIDA QUE LA TEMPERATURA SE INCREMENTA EL PESO ESPECÍFICO DEL AGUA DISMINUYE, ASÍ PARA UNA TEMPERATURA ENTRE 0º C Y 20º C EL PESO ESPECÍFICO DEL AGUA ES DE 1,000 KG/CMˆ3, CUANDO LA

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TEMPERATURA LLEGA A LOS 100º C, EL PESO ESPECÍFICO DISMINUYE A MENOS DE 960 KG/CMˆ3.

ESTA CARACTERÍSTICA DEL FÍSICA DEL AGUA , ORIGINA QUE EL AGUA FRIA DESPLACE AL AGUA CALIENTE, POR LO QUE LA CIRCULACIÓN SE GENERA DE MANERA NATURAL, POR LA DIFERENCIA DE PESOS ESPECÍFICOS, DEBIDO A LA DIFERENCIA DE TEMPERATURA; ESTA CIRCULACIÓN NATURAL SE CONOCE COMO TERMOSIFÓN.

PODEMOS MENCIONAR CUATRO TIPOS BÁSICOS DE ALIMENTACIÓN O

DISTRIBUCIÓN: o DIRECTA. o ASCENDENTE. o DESCENDENTE. o MIXTA.

ALIMENTACIÓN DIRECTA.

EL AGUA SALE DEL CALENTADOR DIRECTAMENTE HASTA EL SITIO DE CONSUMO; NO CUENTA CON GRANDES TUBERÍAS DE RECIRCULACIÓN DEL AGUA. SE RECOMIENDA PARA CONSTRUCCIONES MUY PEQUEÑAS, TALES COMO CASAS UNIFAMILIARES, O AQUELLAS EN DONDE EL RECORRIDO DEL AGUA ES MUY REDUCIDO. (NO TIENE TUBERÍAS DE RETORNO).

ALIMENTACIÓN ASCENDENTE.

EL AGUA SALE DEL CALENTADOR E INMEDIATAMENTE SE DISTRIBUYE EN SU ASCENSO, A TODOS LOS NIVELES Y RETORNA POR UNA TUBERÍA QUE PARTE INMEDIATAMENTE DEBAJO DE LA TOMA MAS ELEVADA; ESTA TUBERÍA DE RETORNO SE CONECTA A OTRA TUBERÍA GENERAL DE RETORNO, QUE LLEVA, NUEVAMENTE, TODA EL AGUA CALIENTE HACIA EL CALENTADOR. EN LAS PARTES MAS ALTAS DE LAS TUBERÍAS DE DISTRIBUCIÓN, O EN LOS SITIOS DONDE SE PUEDEN PRESENTAR RETORNOS INDESEADOS DEL AGUA CALIENTE DEBIDOS A LAS ENERGÍAS EXISTENTES, SE INSTALAN DISPOSITIVOS DE BALANCEO O DISTRIBUCIÓN DE FLUJO, MISMOS QUE TIENEN COMO OBJETIVO PRINCIPAL CANALIZAR EL AGUA CALIENTE HACIA LA TUBERÍA DE RECIRCULACIÓN. GENERALMENTE CONSTAN DE UNA VÁLVULA DE CONTROL DE FLUJO, UNA VÁLVULA CHECK O DE NO – RETORNO Y UNA VÁLVULA DE COMPUERTA. EL GASTO ES CONTROLADO POR UNA VÁLVULA REGULADORA DE FLUJO AUTOMÁTICA O MANUALMENTE; DE MANERA OPCIONAL PUEDE COLOCARSE EN ELLOS TERMÓMETROS, A FÍN DE REALIZAR AJUSTES EN LAS TEMPERATURAS O MODIFICAR LOS FLUJOS.

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ALIMENTACIÓN DESCENDENTE.

EL AGUA CALIENTE, AL SALIR DEL CALENTADOR , ES CONDUCIDA POR UNA TUBERÍA HACIA LA PARTE SUPERIOR DEL EDIFICIO, Y EN SU DESCENSO ES DISTRIBUIDA HACIA TODOS LOS MUEBLES SANITARIOS DEL EDIFICIO. EL AGUA QUE DESCIENDE ES RECOLECTADA EN UNA TUBERÍA UBICADA EN LA PARTE INFERIOR DEL EDIFICIO, Y LA CONDUCE HACIA EL CALENTADOR.

ALIMENTACIÓN MIXTA.

SE COMBINAN LOS DOS TIPOS ANTERIORES DE ALIMENTACIÓN: ASCENDENTE Y DESCENDENTE; EN ESTE TIPO DE ALIMENTACIÓN, EL AGUA CALIENTE EN SU ASCENSO, Y TAMBIEN EN SU DESCENSO, ALIMENTA LOS DISTINTOS MUEBLES SANITARIOS Y EQUIPOS. CUANDO SE UTILIZA ESTE TIPO DE ALIMENTACIÓN DE AGUA, SE RECOMIENDA SUMINISTRAR, EN SU ASCENSO, AGUA A LOS MUEBLES SANITARIOS Y EQUIPOS QUE TIENEN REQUERIMIENTOS ALTOS DE TEMPERATURA, COMO SON LOS DE LAS COCINAS Y LAVANDERÍAS Y, EN SU DESCENSO, DISTRIBUIR AGUA A LOS MUEBLES QUE TIENEN MENORES REQUERIMIENTOS DE TEMPERATURA. ESTE TIPO DE ALIMENTACIÓN ES DE LOS MÁS UTILIZADOS, YA QUE ES EL QUE PRESENTA MAYORES VENTAJAS ECONÓMICAS, PUESTO QUE LAS TUBERÍAS SON UTILIZADAS DE MANERA MÁS EFICIENTE. EN TODOS LOS TIPOS DE ALIMENTACIÓN PUEDEN SER UTILIZADOS EQUIPOS DE BOMBEO, A FÍN DE FACILITAR LA RECIRCULACIÓN DEL AGUA CALIENTE.

EN TÉRMINOS GENERALES, PODEMOS CONSIDERAR COMO TEMPERATURAS ACEPTABLES LAS SIGUIENTES:

• SERVICIO DOMÉSTICO O RESIDENCIAL 40º C - 60º C. • SERVICIO INDUSTRIAL O COMERCIAL 70º C - 80º C.

TABLA DE TEMPERATURAS DE AGUA CALIENTE PARA DIVERSOS MUEBLES SANITARIOS

USO DEL AGUA TEMPERATURA MINIMA DEL AGUA ˚C.

LAVABOS: LAVADO DE MANOS. 40 RASURADO. 45 DUCHAS Y TINAS. 43

LAVANDERÍA COMERCIAL. 82 LAVANDERÍA RESIDENCIAL. 60 LAVAPLATOS RESIDENCIAL. 60

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SISTEMAS DE CALENTAMIENTO DE AGUA. LOS PRINCIPALES COMBUSTIBLES UTILIZADOS EN SISTEMAS DE

CALENTAMIENTO SON: • GAS. • COMBUSTOLEO. • DIESEL. • ELECTRICIDAD.

LA SELECCIÓN DEL TIPO DE COMBUSTIBLE A UTILIZAR DEPENDE DE:

• 1.- LA DISPONIBILIDAD. • 2.- EL COSTO. • 3.- EL TIPO DE CALENTADOR REQUERIDO. • 4.- LAS FACILIDADES DE SERVICIO Y DE REFACCIONES PARA EL TIPO DE

CALENTADOR UTILIZADO. • 5.- REQUERIMIENTOS DE ESPACIO DEL CALENTADOR, ASÍ COMO DEL

EQUIPO ACCESORIO DEL MÍSMO, TALES COMO CHIMENEAS, VENTILADORES, ETC.

CALENTADORES DE CALOR DIRECTO

• CALENTADORES DE GAS. • CALENTADORES DE COMBUSTÓLEO O DIESEL. • CALENTADORES ELÉCTRICOS.

CALENTADORES DE CALOR INDIRECTO • CALENTADORES DE ALMACENAMIENTO. • CALENTADORES INSTANTANEOS. • CALENTADORES SEMIINSTANTANEOS.

CALDERAS

EXISTEN VARIAS CARACTERÍSTICAS QUE DAN LUGAR A VARIAS AGRUPACIONES DE LAS CALDERAS QUE PUEDEN SER:

• A.- DE TUBO DE HUMO (IGNEOTUBULAR).

DE TUBOS DE AGUA (ACUOTUBULAR). • B.- DE UN PASO DE RECORRIDO DE LOS GASES.

DE VARIOS PASOS. • C.- DE TIRO NATURAL.

DE TIRO INDUCIDO.

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DE TIRO FORZADO.

PROBLEMAS CAUSADOS POR EL AGUA

SI EL AGUA QUE SE UTILIZA EN LAS CALDERAS NO ES TRATADA ADECUADAMENTE, PUEDEN PRESENTARSE DIVERSOS PROBLEMAS; ALGUNOS DE LOS MÁS COMUNES SON LOS SIGUIENTES:

• INCRUSTACIÓN.- ORIGINA RECALENTAMIENTOS LOCALES QUE PRODUCEN

AFLOJAMIENTO DE TUBOS, ABOLSAMIENTO DE DISTINTAS PARTES DE LOS MISMOS Y EN ALGUNOS CASOS, AMPOLLAS. ESTOS EFECTOS SE MANIFIESTAN POR EL LADO DEL FUEGO.

• ESTE PROBLEMA ES PRODUCIDO POR LA DUREZA DEL AGUA, O SEA QUE TIENE ALTOS CONTENIDOS DE CALCIO Y MAGNESIO, Y EL CONTROL DE ESTE PROBLEMA SE LOGRA MEDIANTE UN ADECUADO BALANCEO DEL Ph.

• CORROSIÓN.- PRODUCE PICADURAS MAS O MENOS GRANDES Y

GENERALIZADAS QUE CUANDO SE AGRUPAN EN FILAS Y SE HACEN PROFUNDAS, PUEDEN LLEGAR A CAUSAR AGRIETAMIENTOS, ADEMÁS DEL DESGASTE GENERAL DE TODA LA CALDERA, CON EL CORRESPONDIENTE RIESGO POR FALLA DE LOS MATERIALES ADELGAZADOS. ESTE PROBLEMA ES DEBIDO GENERALMENTE A LA PRESENCIA DE ACIDOS INORGÁNICOS LIBRES; SE CONTROLAN NEUTRALIZANDOLOS CON FOSFATOS, PARA QUE SUBA EL Ph SÍN QUE SE PROVOQUE LA PRESENCIA DE SOSA LIBRE. LOS DEPÓSITOS DE CALCIO OP INCRUSTACIONES QUE HAN PRODUCIDO SOBRECALENTAMIENTO TAMBIEN PUEDEN PRODUCIR CORROSIÓN.

• EROSIÓN.- SON DESGASTES LOCALIZADOS EN ALGUNAS PARTES DE LA CALDERA. ESTOS DESGASTES SON PRODUCIDOS MECÁNICAMENTE POR LA FRICCIÓN QUE PRODUCE EL AGUA EN MOVIMIENTO. DEBE TENERSE ESPECIAL CUIDADO EN VIGILAR LAS PURGAS DE LA CALDERA, EN LO REFERENTE A LA EROSIÓN.

• FRAGILIZACIÓN CÁUSTICA.- ESTE PROBLEMA VUELVE FRAGIL Y

QUEBRADIZO EL METAL, Y COMO CONSECUENCIA SE PRODUCE FALLAS Y GRIETAS QUE ORIGINAN FUGAS; ES DEBIDA A SOLUCIONES MUY CONCETRADAS DE HIDRÓXIDOS Y ESFUERZOS GRANDES APLICADOS EN EL MÍSMO PUNTO.

• AGRIETAMIENTO.- SON GRIETAS QUE DEJAN ESCAPAR EL AGUA. CUANDO

ESTAN PRÓXIMAS Y PARALELAS A COSTURAS LONGITUDINALES, LA CALDERA DEBE SACARSE DE OPERACIÓN DEFINITIVAMENTE; SI ESTAN EN OTRO SITIO, PUEDEN BISELARSE Y RELLENARSE CON SOLDADURA DE ALTA PENETRACIÓN. ESTE PROBLEMA ES DEBIDO PRINCIPALMENTE A LA MALA CALIDAD DEL ACERO O UN MAL TRATAMIENTO TÉRMICO DURANTE LA FABRICACIÓN DE LA CALDERA; TAMBIEN PUEDE DEBERSE A LOS CAMBIOS FRECUENTES DE TEMPERATURA, LA CORROSIÓN Y ESFUERZOS PRODUCIDOS POR

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CONTRACCIONES Y DILATACIONES ORIGINADAS POR ENFRIAMIENTOS O CALENTAMIENTOS RÁPIDOS DE LA CALDERA.

TUBERÍAS DE RETORNO DE AGUA CALIENTE LOS DIÁMETROS DE LAS TUBERÍAS DE RECIRCULACIÓN DEL AGUA CALIENTE NO DEBEN SER MENORES DE ¾”, Y SI QUEDAN ALEJADAS DEL CALENTADOR DEBEN TENER AL MENOS 1” DE DIÁMETRO PARA REALIZAR MÁS FACILMENTE LA CIRCULACIÓN.

AISLAMIENTO DE TUBERÍAS PUESTO QUE MATERIÁLES TALES COMO EL FIERRO FUNDIDO, EL HIERRO, EL COBRE Y, EN GENERAL CUALQUIER METAL ES CONDUCTOR DEL CALOR, SE PIERDE UNA CANTIDAD CONSIDERABLE DEL MISMO A TRAVÉS DEL FLUJO DEL AGUA EN LAS PAREDES DE LAS TUBERÍAS, POR LO QUE SU TEMPERATURA DESCIENDE. A FIN DE EVITAR ESTE TIPO DE PÉRDIDAS SURGE LA NECESIDAD DE UTILIZAR AISLAMIENTOS , OTROS OBJETIVOS DE LA UTILIZACIÓN DE AISLAMIENTOS SON: PROTECCIÓN DEL PERSONAL ENCARGADO DEL MANTENIMIENTO, CONTROL DE LA TEMPERATURA, REDUCCIÓN DE RUIDOS Y CONTROL DE LA CONDENSACIÓN, PARA EL CASO DE TUBERÍAS DE AGUA REFRIGERADA. LOS PRINCIPALES FACTORES QUE INFLUYEN EN LA SELECCIÓN DEL TIPO DE AISLAMIENTO SON LOS REGLAMENTOS DE CONSTRUCCIÓN, LA TEMPERATURA DE OPERACIÓN, LAS CONDICIONES DE TEMPERATURA Y HUMEDAD DEL AMBIENTE, EL COSTO – EFECTIVIDAD DEL AISLAMIENTO Y LA DISPONIBILIDAD DE ESPACIO. TODOS LOS AISLANTES USAN MATERIÁLES QUE CONTIENEN DIMINUTAS CÉLULAS DE AIRES COMO CUBIERTA PARA REDUCIR LAS PÉRDIDAS DE CALOR A UN MÍNIMO; AL ELEGIR EL MATERIAL AISLANTE DEBE COMPARARSE EL COSTO DEL MÍSMO CON LA REDUCCIÓN DE LAS PÉRDIDAS DE CALOR. UNO DE LOS MATERIALES MÁS UTILIZADOS COMO AISLANTE ES LA FIBRA DE VIDRIO; ESTA DEBE RODEAR A LAS TUBERÍAS Y TERMINAR CUBIERTA CON UNA ENVOLTURA PROTECTORA DE LONA. EN LA TABLA SIGUIENTE SE MUESTRAN LOS ESPESORES MÍNIMOS DE ESTE AISLANTE EN FUNCIÓN DEL DIÁMETRO DE LA TUBERÍA Y LA TEMPERATURA DE USO. EN LOS CASOS DE TUBERÍAS QUE CONDUCEN AGUA REFRIGERADA, EL AISLAMIENTO ES UTILIZADO PARA EVITAR EL HUMEDECIMIENTO PROVOCADO POR LA CONDENSACIÓN DEL VAPOR DE AGUA MÁS CALIENTE QUE LAS RODEA; TAMBIEN SE AISLAN PARA EVITAR QUE SE CALIENTEN EN CONTACTO CON EL AIRE EXTERIOR QUE, ATRAVESANDO LAS PAREDES, ELEVA LA TEMPERATURA DEL AGUA QUE CIRCULA POR EL INTERIOR.

TABLA DE ESPESORES MINIMOS PARA AISLAMIENTOS DE TUBERÍAS SISTEMA TEMPERATURA DEL ESPESOR DEL AISLAMIENTO EN AGUA EN ˚ C. PULGADAS PARA TUBERÍAS DE DIÁMETRO NOMINAL.

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HASTA 21/2” 3 A 6” + DE 8” DOMÉSTICO DE 35 ½” ½” 1” AGUA CALIENTE. 45 ½” ½” 1” 50 ½” 1” 1” 60 ½” 1” 1”

TEMA: AGUA CALIENTE. CALCULAR LA DEMANDA ESTIMADA DE AGUA CALIENTE PARA UN EDIFICO DE APARTAMENTOS DE 200 PERSONAS. DATOS: PERSONAS = 200 AGUA CALIENTE A 60˚ C. SOLUCIÓN: USAMOS LOS DATOS DE LA TABLA No. 1. DEMANDA DIARIA. = 200 PERSONAS X 150 LT/DIA. (TABLA No. 1) = 30,000 LITROS. DEMANDA HORARIA MÁXIMA. = ( 30,000 x 1 ) / 7 = 4,280 LITROS. DURACIÓN DE LA CARGA PICO. = 4 HORAS (DE LA TABLA No. 1). AGUA NECESARIA PARA ESTAS 4 HORAS. = 4 HR. X 4,280 LTS. = 17,150 LTS. SI SE INSTALA UN TANQUE DE 4,000 LITROS. AGUA UTILIZADA DEL TANQUE. = 4,000 LTS x 0.75 = 3,000 LTS. EL AGUA SE CALENTARÍA EN 4 HORAS. = 17,150 LTS. - 3,000 LTS. = 14,150 LTS. CAPACIDAD DE CALENTAMIENTO POR HORA. = 14,150 LTS / 4 HR. = 3,530 LTS. SI SE INSTALA UN TANQUE DE 10,000 LTS. DE CAPACIDAD. LA CAPACIDAD DE CALENTAMIENTO SERIA: = 17,150 - (10,000 x 0.75) / 4 HR. = 1,660 LTS.

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TEMA: AGUA CALIENTE. SE TIENE UN EDIFICIO DE 25 DEPARTAMENTOS DE LUJO, CON 5 PERSONAS POR DEPARTAMENTO. CALCULAR EL AGUA CALIENTE NECESARIA Y SUS DATOS REPRESENTATIVOS. DATOS: DEPTOS. = 25. PERSONAS POR DEPTO. = 5. SOLUCIÓN: NÚMERO DE PERSONAS = 25 DEPTOS. x 5 PERS./DEPTO. =

125 PERSONAS. DOTACIÓN DIARIA DE AGUA CALIENTE. = 110 LTS/PERS. (TABLA DE DOTACIÓN DIARIA DE AGUA CALIENTE). DURACIÓN EN HORAS DE LA CARGA PICO. = 4 HRS. (TABLA DE DEMANDA ESTIMADA DE AGUA CALIENTE POR PERSONA PARA VARIOS TIPOS DE EDIFICIOS). DOTACIÓN DIARIA. = 25 DEPTOS. x 5 PERS./DEPTO. x 110 LTS/ PERS. = 13,800 LTS. DEMANDA MAXIMA HORARIA. (VER DATO DE LA TABLA DE DEMANDA ESTIMADA DE AGUA CALIENTE POR PERSONA PARA VARIOS TIPOS DE EDIFICIOS). = (13,800 LTS x 1) / 7 = 1,965 LTS / HORA. CAPACIDAD DEL TANQUE DE ALMACENAMIENTO. CONSIDERANDO 75 LT /DEPTO. (REGLAMENTO). = 25 DEPTOS. x 75 LT/DEPTO. = 1,880 LTS ≈ 2,000LTS. AGUA A EXTRAERSE DEL TANQUE POR HORA EN EL PERIODO DE LA DEMANDA MÁXIMA. = (2,000 LTS. x 0.75) / 4 HRS. = 375 LTS / HORA. CAPACIDAD DEL EQUIPO DE CALENTAMIENTO. = 1,965 LT/HR. - 375 LT/HR. = 1,590 LTS / HORA.

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ENTREGA DE LA CALDERA, EN KILOCALORIAS POR HORA, CONSIDERANDO UN AUMENTO DE TEMPERATURA DEL AGUA DE 60˚ C. - 15˚ C = 45˚ C = 1,590 LTS / HORA. x 45˚ C = 71,500 KCAL / HORA. UTILIZANDO LA TABLA DE CALCULO DE CALDERAS EN RELACIÓN AL CONSUMO DIARIO Y A 60˚ C. CAPACIDAD DE LA CALDERA CON TANQUE DE ALMACENAMIENTO. = (13,800 LT / DIA. x 1) / 8 = 1,730 LTS / HORA. CAPACIDAD DEL TANQUE. = (13,800 LT / DIA. x 1) / 4 = 3,450 LTS. CAPACIDAD DE LA CALDERA PARA CALENTAMIENTO AL PASO. ( O SEA SIN TANQUE DE ALMACENAMIENTO). = (13,800 LT / DIA. x 1) / 4 = 3,450 LTS / HORA.

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TEMA: CÁLCULO DE TANQUE DE ALMACENAMIENTO Y CALENTADOR. DETERMINAR EL TAMAÑO DEL TANQUE DE ALMACENAMIENTO Y CALENTADOR DE AGUA PARA UN EDIFICIO DE APARTAMENTOS, CON EL NUMERO DE MUEBLES SIGUIENTES: DATOS: 60 LAVABOS. 30 TINAS. 30 REGADERAS. 60 FREGADEROS. 15 LAVADORAS. SOLUCION: UTILIZANDO LA TABLA No. 4. CÁLCULO DE LA POSIBE DEMANDA MÁXIMA. 60 LAVABOS. X 8 LT/HORA = 480 LTS/HORA. 30 TINAS. X 75 LT/HORA = 2,250 LTS/HORA. 30 REGADERAS. X 300 LT/HORA = 9,000 LT/HORA. 60 FREGADEROS. X 38 LT/HORA = 2,280 LT/HORA. 15 LAVADORAS. X 75 LT/HORA = 1,125 LT/HORA. POSIBLE DEMANDA MÁXIMA = 15,135 LT/HORA.

CÁLCULO DE LA PROBABLE DEMANDA MÁXIMA.

PROBABLE DEMANDA MÁXIMA = 15,135 LT/HORA X 0.30 = 4,550 LTS /HORA CAPACIDAD DEL CALENTADOR.

= 4,550 LT/HORA. CAPACIDAD DEL TANQUE DE ALMACENAMIENTO. CAPACIDAD DEL TANQUE DE ALM. = 4,550 LT/HORA x 1.25 = 5,700 LTS. CALDERA.

C. V. = ( CAP. DEL TANQUE ALM. X (60º C - 20º C) / 8,450 = 21.5 HP. CALDERA

APROXIMADAMENTE = 25 HP. CALDERA

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TEMA: CÁLCULO DE EQUIPO DE CALENTAMIENTO.

CALCULAR UN EQUIPO DE CALENTAMIENTO DE AGUA PARA DAR SERVICIO DE 10 REGADERAS PARA USARLAS 40 PERSONAS CONTINUAS Y SIMULTÁNEAMENTE EN UNA FABRICA. LA CALDERA QUE SE USARA TIENE LAS SIGUIENTES CARACTERÍSTICAS: ENTREGA DE CALOR = 32,600 KCAL/HORA. ENTREGA DE AGUA = 544 LTS/HORA. PARA ELEVACIÓN DE TEMPERATURA DE 60 º C. (PARA GAS L. P). DATOS: REGADERAS = 10 USO DE PERSONAS = 40 ENTREGA DE CALOR = 32,600 KCAL / HORA. ENTREGA DE AGUA = 544 LTS/HORA. SOLUCIÓN: GASTO POR REGADERA = 8 LTS/MIN X 60 MIN/HORA = 480 LTS/HORA. DEMANDA MÁX. HORA = 480 LTS/HORA x 10 REGADERAS = 4,800 LTS/HORA. TIEMPO DE BAÑO POR TURNO = 15 MINUTOS. DURACIÓN DE LA DEMANDA MÁXIMA (PICO).

= (40 / 10) x 15 MIN = 60 MINUTOS = 1 HORA. AGUA NECESARIA EN EL TIEMPO DE LA DEMANDA MÁXIMA.

= 4,800 LTS /HORA x 1 HORA = 4,800 LITROS CAPACIDAD NECESARIA DEL TANQUE DE ALMACENAMIENTO. CAP. TANQUE =(DEMANDA MÁX. HOR.–CAP. DE LA CALDERA) x 1.00/0.75 = = (4,800 - 544) x 1.00 / 0.75 = 5,650 LITROS.

CAPACIDAD DEL TANQUE DE ALMACENAMIENTO = 6,000 LITROS

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1.7. TUBERÍA PARA EL SUMINISTRO DE AGUA. 1.7.1. MATERIALES Y CARACTERÍSTICAS COMERCIALES. LAS INSTALACIONES HIDRÁULICAS PRECISAN DE MATERIALES MUY RESISTENTES AL IMPACTO Y A LA VIBRACIÓN, ESOS MATERIALES SON EL COBRE Y EL FIERRO GALVANIZADO. TUBERÍA DE FIERRO GALVANIZADO. SE UTILIZA CUANDO ÉSTA Y LAS PIEZAS ESPECIALES SE ENCUENTRAN EXPUESTAS A LA INTEMPERIE Y EXPUESTAS AL PASO DE LAS PERSONAS Y MAQUINARIA O EQUIPO QUE PUDIERAN GOLPEARLA DE MANERA ACCIDENTAL. TUBERÍA DE COBRE. ES EMPLEADA EN INSTALACIONES OCULTAS O INTERNAS, YA QUE RESISTE MUY BIEN LA CORROSIÓN Y SUS PAREDES SON LISAS POR LO QUE REDUCEN LAS PÉRDIDAS DE CARGA. PERO AL SER MENOS RESISTENTES AL TRABAJO RUDO, ES CONVENIENTE LOCALIZAR LA TUBERÍA EN EL INTERIOR DE LA CONSTRUCCIÓN. SIN EMBARGO, ALGUNOS FACTORES IMPORTANTES PARA ELEGIR EL MATERIAL ADECUADO PARA LA INSTALACIÓN EN DISEÑO, SON EL COSTO DEL MISMO, MANO DE OBRA CALIFICADA, DISPONIBILIDAD DEL MATERIAL Y LA DURABILIDAD DEL MISMO. EN CUANTO A COSTO SE REFIERE, EL COBRE SUPERA EN MUCHO AL DEL FIERRO GALVANIZADO. TAMBIEN REQUIERE DE UN INSTALADOR MÁS ESPECIALIZADO QUE EL QUE INSTALA FIERRO GALVANIZADO. ES IMPORTANTE TENER EN CUENTA LA DISPONIBILIDAD DEL MATERIAL EN LA ZONA DONDE SE LLEVARÁ A CABO LA OBRA. TUBERÍA DE COBRE. LAS PROPIEDADES FÍSICAS, QUÍMICAS Y METALÚRGICAS DEL COBRE, LE HAN DADO BUENAS CARACTERÍSTICAS PARA LA MANUFACTURA DE CONDUCTOS TUBULARES, EMPLEADOS EN LA PLOMERÍA QUE BENEFICIAN A INSTALADORES COMO A USUARIOS DE UNA EDIFICACIÓN. LAS CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES, POR CONSIGUIENTE QUE HAN FAVORECIDO LA ACTUAL DIFUSIÓN DE LA TUBERÍA DE COBRE EN LA CONSTRUCCIÓN SON:

• DURABILIDAD.

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• MANUFACTURA EN UNA SOLA PIEZA, SIN COSTURA SOLDADA. • CONSTITUIDA POR METAL COBRE EN 99.9%, DESOXIDADO. • PESO POR METRO LINEAL REDUCIDO. • UNIONES POR SOLDADURA CON CONEXIONES DE BRONCE, QUE HACEN DE LA INSTALACIÓN UNA SOLA PIEZA. • ESPACIO MINIMO EN PAREDES. • RAPIDEZ Y FACILIDAD EN EL TRABAJO, CON LA CONSIGUIENTE INFLUENCIA EN COSTOS. • AUSENCIA DE INCRUSTACIONES POR SU BUEN PULIMIENTO, PERMITIENDO EL DISEÑADOR EL CÁLCULO EXACTO DEL DIÁMETRO, SIN TENER QUE PREVER REDUCCIONES CON EL TIEMPO POR DEPÓSITOS DE CARBONATO DE CALCIO O DE MAGNESIO EN LAS PAREDES. EL COBRE TIENE LA PROPIEDAD DE RECUBRIRSE AL CONTACTO DEL AIRE, CON UNA CAPA DE ÓXIDO QUE NO PENETRA EN EL METAL; ES SIMPLEMENTE SUPERFICIAL Y QUE LO PROTEGE INDEFINIDAMENTE. EL COBRE NO SE DISUELVE, NI ES DISUELTO POR EL AGUA FRÍA O CALIENTE, TAMPOCO FORMA COMPUESTOS NOCIVOS CON EL AGUA POTABLE U OTROS LÍQUIDOS DE USO COMUN EN INDUSTRIAS TALES COMO DESTILERÍAS , CERVECERÍAS, ETC. APROVECHANDO LAS CUALIDADES DEL METAL, DE PODER SER TRABAJADO EN FRIO FÁCILMENTE Y DE QUE CON ESTE TRABAJO VA ADQUIRIENDO UNA DUREZA PAULATINA, LAS TUBERÍAS HECHAS CON COBRE PERMITEN UNA FORMA DE UNION MUY RESISTENTE, CON LA LLAMADA SOLDADURA CAPILAR, CON MATERIALES DE BAJO PUNTO DE FUSIÓN , ELIMINANDO LA TRADICIONAL ROSCA USADA EN OTROS TIPOS DE TUBERÍAS Y REDUCIENDO, POR CONSIGUIENTE, EL ESPESOR DE LA PARED DEL TUBO, HASTA LO NECESARIO PARA RESISTIR LAS PRESIONES DE PRUEBA (8 KG/CM^2 DURANTE 3 HORAS). DE LAS INSTALACIONES HIDRÁULICAS. EXISTEN EN EL MERCADO, TRES TIPOS DE TUBERÍA DE COBRE PARA INSTALACIONES HIDRÁULICAS: • TIPO M. • TIPO L. • TIPO K. LOS TIPOS DE TUBERÍA DE COBRE QUE MAYOR USO TIENEN EN LAS INSTALACIONES COMUNES SON LOS DOS PRIMEROS. EL TIPO “M” ES FABRICADO EN LONGITUDES ESTANDAR 6.10 METROS DE PARED DELGADA, CON DIÁMETROS NOMINALES DE 6.35 mm (1/4”), 9.5 mm (3/8”), 12.7 mm (1/2”), 16 mm (5/8”). 19 mm (3/4”), 25 mm (1”), 32 mm (1 ¼”), 38 mm (1 ½”), 51 mm (2”), 64 mm (2 ½”), 76 mm (3”), 89 mm ( 3 ½”) Y 102 mm (4”). ESTE TIPO SATISFACE LAS NECESIDADES NORMALES DE UNA INSTALACIÓN HIDRÁULICA, DE UNA CASA HABITACIÓN O EDIFICIO,

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SOPORTA CON UN GRAN MARGEN DE SEGURIDAD LAS PRESIONES USUALES UTILIZADAS EN DICHAS CONSTRUCCIONES. EL TIPO “L” TIENE LA PARED UN POCO MÁS GRUESA QUE EL TIPO ANTERIOR Y ES FABRICADO EN LONGITUDES DE 6.10 METROS Y EN ROLLOS DE 15 METROS. SE EMPLEA ESTE TIPO CUANDO LAS EXIGENCIAS DE LA INSTALACIÓN SON MÁS SEVERAS (AGUA CALIENTE O VAPOR EN HOTELES O BAÑOS PÚBLICOS, GAS, REFRIGERACIÓN, ETC). EL TIPO “K” ES EMPLEADO EN INSTALACIONES INDIUSTRIALES Y EL ESPESOR DE SU PARED ES AUN MÁS GRUESA QUE LA DEL TIPO ANTERIOR, SE CARACTERIZA POR TENER GRAN RESISTENCIA A ALTAS PRESIONES. CONEXIONES PARA TUBERÍA DE COBRE. ESTA TUBERÍA SE UNE O CONECTA CON CONEXIONES DE BRONCE O DE COBRE TIPO SOLDABLE. ESTE TIPO DE CONEXIONES POSEEN ALGUNAS CARACTERÍSTICAS, LAS CUÁLES SE MENCIONAN A CONTINUACIÓN: * LAS CONEXIONES ESTAN FABRICADAS O DIMENSIONADAS EXACTAS, LO

QUE ES ESENCIAL PARA LOGRAR UNIONES PERFECTAS Y SIN FUGAS.

* ESTAS CONEXIONES ESTAN DISEÑADAS PARA OFRECER UN MÍNIMO DE RESISTENCIA A LA CORRIENTE DE AGUA.

* LA INSTALACIÓN ES RÁPIDA, SEGURA, ECONÓMICA. EN SEGUIDA SE

PRESENTAN ALGUNOS EJEMPLOS DEL TIEMPO QUE SE NECESITA, APROXIMADAMENTE, PARA PODER SOLDAR EL TUBO DE COBRE CON LAS CONEXIONES CORRESPONDIENTES.

DIÁMETRO DE LAS TIEMPO APROXIMADO PARA CONEXIONES. SOLDAR LA CONEXIÓN. 3/8” 23 - 30 SEG. ½” 31 - 37 SEG. ¾” 37 - 43 SEG. 1” 45 – 52 SEG. 1 ¼” 53 – 63 SEG. 1 ½” 57 – 75 SEG. 2” 62 – 97 SEG. ES MATERIALMENTE IMPOSIBLE PODER HACER UNA CUERDA O ROSCA EN EL TIEMPO ARRIBA INDICADO Y HAY FACTORES QUE INTERVIENEN DIRECTAMENTE EN EL COSTO DE CUALQUIER CLASE DE TRABAJO, NO SIENDO LAS INSTALACIONES LA EXCEPCIÓN.

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TUBERÍAS DE FIERRO GALVANIZADO. EL USO DEL FIERRO GALVANIZADO EN LAS INSTALACIONES HIDRÁULICAS ES, FUNDAMENTALMENTE, EN TUBERÍAS EXTERIORES. ESTO ES POR LA ALTA RESISTENCIA A LOS GOLPES PROPORCIONADA POR SU PROPIA ESTRUCTURA INTERNA Y POR LAS GRUESAS PAREDES DE LOS TUBOS Y CONEXIONES HECHOS CON ESTE MATERIAL. LOS DIÁMETROS QUE EXISTEN EN ESTE TIPO DE TUBERÍA SON: 3/8”, ½”, ¾”, 1”, 1 ¼”, 1 ½”, 2”, 3” 4”. EN CEDULA 40. 3/8”, ½”, ¾”, 1”, 1 ¼”, 1 ½”, 2”. EN CEDULA 80. LA MATERIA BÁSICA QUE CONSTITUYE EL FIERRO GALVANIZADO, ES EL HIERRO PRINCIPALMENTE, DEL CUÁL SE HACE UNA FUNDICIÓN MALEABLE PARA CONSEGUIR TUBOS Y PIEZAS ESPECIALES, LAS CUALES SE SOMETEN POSTERIORMENTE AL PROCESO DE GALVANIZADO. EL GALVANIZADO ES UN RECUBRIMIENTO DE ZINC, QUE SE OBTIENE POR INMERSIÓN EN CALIENTE, HECHO CON LA FINALIDAD DE PROPORCIONAR UNA PROTECCIÓN A LA OXIDACIÓN Y EN CIERTO PORCENTAJE A LA CORROSIÓN. EN ESTE PROCESO, EL ZINC A ALTA TEMPERATURA, SE ALEA CON EL METAL DE LA PIEZA DE HIERRO FORMANDO UNA CAPA DE CINACATO DE HIERRO, QUE ES LA QUE PROPORCIONA ESTA PROTECCIÓN. CON EL PASO DEL TIEMPO, EL RECUBRIMIENTO DE ZINC, SE VA PERDIENDO Y LA OXIDACIÓN Y LA CORROSIÓN DEL MATERIAL SE EMPIEZA A PRODUCIR, DEPENDIENDO DE LA CALIDAD DEL AGUA , PUDIENDO LLEGAR A DISMINUIR CONSIDERABLEMENTE LA SECCIÓN TRANSVERSAL DE LA TUBERÍA, DEBIDO A LOS DEPÓSITOS DE CARBONATOS U OXIDOS, FORMADOS EN SUS PAREDES. LAS TUBERÍAS Y CONEXIONES DE FIERRO GALVANIZADO ESTAN FABRICADAS PARA TRABAJAR A PRESIONES MÁXIMAS DE 10.5 KG/CM^2 CEDULA 40 Y 21.2 KG/CM^2 CEDULA 80.

PIEZAS ESPECIALES PARFA CONEXIONES EN INSTALACIONES HIDRÁULICAS

COBRE: COPLES CON RANURA, COPLE SIN RANURA,COPLE REDUCCIÓN CAMPANA, CODO 45º, CODO 90º, CODO 90º CON REDUCCIÓN, TEE, TEE REDUCCIÓN, TAPÓN HEMBRA, REDUCCIÓN BUSHING, YEE, TAPÓN MACHO, TUERCA UNION, TUERCA UNION COBRE A ROSCA INTERIOR, CONECTOR A ROSCA INTERIOR, CONECTOR REDUCCIÓN A ROSCA INRTERIOR, CONECTOR A ROSCA INTERIOR, CONECTOR REDUCCIÓN A ROSCA EXTERIOR, CODO 90º A ROSCA EXTERIOR, CODO 90º A ROSCA INTERIOR, TEE, TEE ROSCA INTERIOR, CRUZ,

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FIERRO GALVANIZADO. CODO RINCÓN, TEE, TAPÓN MACHO, TAPÓN HEMBRA, TUERCA UNIÓN, CRUZ, Y GRIEGA, COPLE, REDUCCIÓN CAMPANA, REDUCCIÓN BUSHING, CODO 45º, CODO 90º, CODO DE NIPLE 90º.

TUBERÍAS PVC HIDRÁULICA (POLICLORURO DE VINILO). ESTE MATERIAL ES UN PLÁSTICO SINTÉTICO, CREADO Y PRODUCIDO POR EL HOMBRE, CLASIFICADO DENTRO DE LOS TERMOPLÁSTICOS, MATERIALES QUE ARRIBA DE CIERTA TEMPERATURA SE CONVIERTEN EN UNA MASA MOLDEABLE, A LA QUE SE PUEDE DAR LA FORMA DESEADA, Y POR DEBAJO DE ESA TEMPERATURA SE CONVIERTEN EN SÓLIDOS. HAY DE DOS TIPOS: TIPO CEMENTADA. EN DIÁMETROS COMERCIALES DE ½” A 6”, Y TRAMOS DE 6.10 M DE LONGITUD. TIPO ANGER. SE UNE TIPO ESPIGA-CAMPANA CON ANILLO DE NEOPRENO, TIENE UNA MAYOR APLICACIÓN DEBIDO A LA RAPIDEZ Y FACILIDAD CON LA QUE SE EFECTUA LA OPERACIÓN Y TAMBIEN PORQUE FUNCIONA COMO JUNTA DE DILATACIÓN. EN DIÁMETROS COMERCIALES DE 1 ½” A 12”, Y TRAMOS DE 6.10 M DE LONGITUD. VÁLVULAS. SON DISPOSITIVOS DE LA INSTALACIÓN HIDRÁULICA, QUE SIRVE PARA REGULAR, INTERRUMPIR O RESTABLECER EL FLUJO DE AGUA EN LA TUBERÍA; PARA PERMITIR QUE ESTE FLUIDO SIGA DETERMINADO SENTIDO EN UNA CANALIZACIÓN, PERO NO LA CONTRARIA, O BIEN PARA EXPULSAR VAPORES Y AIRE ATRAPADO EN LA TUBERÍA. LAS MAS EMPLEADAS EN EDIFICIOS SON: DE GLOBO. EXPULSORA DE AIRE. CHECK Ó RETENCIÓN. ELECTROVÁLVULAS. DE ESFERA. COMPUERTA. MARIPOSA. ALIVIO DE TEMPERATURA.

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DE GLOBO. EL MECANISMO DE ESTA VÁLVULA CONSISTE EN UN DISCO, ACCIONADO POR UN TORNILLO, QUE SE EMPUJA HACIA ABAJO CONTRA UN ASIENTO CIRCULAR, ESTAS SE UTILIZAN PARA REGULAR O CONTROLAR EL FLUJO EN UNA TUBERÍA, AUNQUE PRODUCEN PÉRDIDAS DE CARGA MUY ALTAS. EXPULSORA DE AIRE. SE USAN PARA DEJAR SALIR EL AIRE ACUMULADO EN UNA TUBERÍA TANTO DE AGUA FRÍA COMO DE CALIENTE, EN ESPECIAL EN ESTA ÚLTIMA SON IMPRESCINDIBLES. CHECK Ó RETENCIÓN. SE UTILIZAN PARA DEJAR PASAR EL FLUJO EN UN SOLO SENTIDO Y SE ABREN O CIERRAN POR SI SOLAS EN FUNCIÓN DE LA DIRECCIÓN Y PRESIÓN DEL FLUIDO. ELECTROVÁLVULAS. PUEDEN SER ABIERTAS O CERRADAS A DISTANCIA MEDIANTE UN INTERRUPTOR, QUE PERMITE ACTUAR A UN ELECTROIMÁN ACOPLADO A SU VASTAGO, LLAMADA TAMBIEN VÁLVULA DE SOLENOIDE.

DE ESFERA. ESTA VÁLVULA TIENE UN ASIENTO CON UNPERFIL ESFÉRICO Y EN ÉL SE AJUSTA LA BOLA Y PUEDE FUNCIONAR CON LA PRESIÓN EJERCIDA SOBRE ELLA POR EL FLUIDO, O BIEN, MEDIANTE UN MANERAL QUE AL GIRARSE 90º SE COLOCA EN DIRECCIÓN DE LA TUBERÍA, UNA PERFORACIÓN HECHA A TRAVÉS DE LA ESFERA; AL SER GIRADO EL MANERAL 90º NUEVAMENTE, ESA PERFORACIÓN TAMBIEN GIRA, QUEDANDO PERPENDICULAR AL FLUJO, CERRANDO EL PASO AL LÍQUIDO. DE COMPUERTA. ESTE TIPO DE VÁLVULAS, EL ORGANO DE CIERRE CORTA LA VENA FLUIDA TRANSVERSALMENTE. NO SEUTILIZAN PARA REGULAR FLUJO SINO PARA AISLARLO, O SEA, ABIERTAS Y CERRADAS TOTALMENTE. DE MARIPOSA. CIERRAN PARCIALMENTE EL PASO DEL FLUJO, POR LO QUE SE USAN PARA REGULARLO.

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DE ALIVIO DE TEMPERATURA. ESTAS VÁLVULAS SON INSTALADAS TAMBIEN EN EQUIPOS CALENTADORES, Y ALMACENADORES DE AGUA CALIENTE. ESTAS SON REGULADAS DE ACUERDO A LAS NECESIDADES DE LA INSTALACIÓN Y A SU CAPACIDAD TÉRMICA. LAS VÁLVULAS DE ALIVIO, DEBEN SER LOCALIZADAS DIRECTAMENTE SOBRE LOS CALENTADORES Y EN NINGUN CASO A MAS DE 7.6 CM (3”) DE LA SALIDA DEL TANQUE CALENTADOR.

1.7.2. PLANOS DE PROYECTO. DE LOS ELEMENTOS MÁS IMPORTANTES PARA EL DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE INSTALACIONES HIDRÁULICAS Y SANITARIAS ES LA ELABORACIÓN, LECTURA Y COMPRENSIÓN DE LOS PLANOS Y ESPECIFICACIONES; LOS PLANOS Y LAS ESPECIFICACIONES SON LOS TRABAJOS DE DIBUJO Y LAS INSTRUCCIONES ESCRITAS QUE INDICAN LAS PERSONAS QUE LOS REALIZAN Y DESEAN QUE SE HAGAN EN UNA CONSTRUCCIÓN, LOS PLANOS, PARA LA MAYORIA DE LAS GRANDES CONSTRUCCIONES, SE DIVIDEN EN TRES GRUPOS: PLANOS ESTRUCTURALES. MUESTRAN LA ESTRUCTURA SOPORTE DE UN EDIFICO O DE UNA CASA, INCLUYEN LA CIMENTACIÓN, LOS MUROS DE CARGA, COLUMNAS, TRABES, ETC. ASÍ COMO LOS REFUERZOS DEL PISO. PLANOS ARQUITECTÓNICOS. SON LOS PLANOS COMPLETOS DE UNA CONSTRUCCIÓN (EXCEPTO LOS DETALLES ESTRUCTURALES Y MECÁNICOS), MUESTRAN LAS DIMENSIONES GENERALES, INDICACIÓN DE ÁREAS EN UNA CASA, CLOSETS, DETALLES DE GARAJE, JARDÍN Y DIMENSIONES DE MUROS. PLANOS MECÁNICOS. EN ESTOS PLANOS, SE MUESTRAN LOS SISTEMAS DE PLOMERÍA, DE AIRE ACONDICIONADO Y CALEFACCIÓN Y LOS SISTEMAS ELÉCTRICOS DE UNA CASA O EDIFICIO. ALGUNAS VECES LOS PLANOS MECÁNICOS SE MANEJAN POR SEPARADO DE LOS PLANOS ARQUITECTÓNICOS, POR LOS DETALLES QUE EN ELLOS SE DAN; POR EJEMPLO, EN UN PLANO DE PLOMERÍA SE DA UN DIBUJO COMPLETO DE LOS ACCESORIOS DE PLOMERÍA Y SU INSTALACIÓN, ASÍ COMO DE LAS TUBERÍAS HIDRÁULICAS Y DE DRENAJE. EN CONSTRUCCIONES PEQUEÑAS, NO ES NECESARIO SEPARAR LOS PLANOS MECÁNICOS Y SE DAN COMO PARTE DE LOS PLANOS ARQUITECTÓNICOS.

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LOS SÍMBOLOS. EN LOS PLANOS PARA LA REPRESENTACIÓN DE LOS ACCESORIOS DE PLOMERÍA Y LOS TUBOS CON SUS CONEXIONES, ACCESORIOS Y VÁLVULAS, UNA SIMBOLOGÍA QUE LES PERMITE IDENTIFICAR FÁCILMENTE CADA COMPONENTE O ELEMENTOS DE UNA INSTALACIÓN Y, POR OTRO LADO , CUANDO ES NECESARIO ELABORAR ESTOS PLANOS LO HACEN SOBRE UNA SIMBOLOGÍA CONVENCIONAL QUE PERMITE LA FÁCIL LECTURA E INTERPRETACIÓN DE LOS MISMOS. DIBUJOS DE VISTA EN PLANTA. SOBRE LOS PLANOS MECÁNICOS SE PUEDEN ENCONTRAR VISTAS EN PLANTA DE LOS ACCESORIOS DE PLOMERÍA O INSTALACIÓN HIDRÁULICA, MOSTRANDO LA FORMA COMO VAN A SER INSTALADOS, ASÍ COMO DIBUJOS ESQUEMÁTICOS E ISOMÉTRICOS DE LAS TRAYECTORIAS DE LA TUBERÍA. UN DIBUJO DE VISTA EN PLANTA, ES SIMPLEMENTE UN DIBUJO DE CÓMO SE OBSERVARÍA HACIA ABAJO (OBSERVANDO DESDE UNA POSICIÓN ARRIBA) EN UN CUARTO, EL ÁREA MISMA Y LA DISPOSICIÓN DE LOS OBJETOS DENTRO DE ELLA. DIBUJOS ESQUEMÁTICOS Ó DIAGRAMÁTICOS. UN DIBUJO DE ESTE TIPO DE UN SISTEMA DE TUBOS O TUBERÍA, ES EL DIBUJO DE UN SISTEMA COMPLETO DE TUBERÍAS SIN HACER REFERENCIA A UNA ESCALA O LOCALIZACIÓN EXACTA DE LOS CONCEPTOS O ELEMENTOS QUE MIUESTRAN EL DIBUJO. DIBUJOS ISOMÉTRICOS. UN DIBUJO ISOMÉTRICO DE TUBERÍA O DIBUJO ISOMÉTRICO DE 30º / 60º PARA TUBERÍAS, ES UN DIBUJO TRIDIMENSIONAL. SOBRE EL DIBUJO ISOMÉTRICO, TODOS LOS TUBOS QUE SE VAN A INSTALAR EN POSICIÓN HORIZONTAL SE DIBUJAN CON LINEAS A 30º, MIENTRAS QUE TODOS LOS TUBOS VERTICALES SE DIBUJAN CON LINEAS VERTICALES; EN OTRAS PALABRAS, TODAS LAS LÍNEAS NO HORIZONTALES EN UN DIBUJO ISOMÉTRICO REPRESENTAN TUBOS HORIZONTALES Y TODAS LAS LÍNEAS VERTICALES REPRESENTAN PRECISAMENTE TUBOS VERTICALES. PARA DAR MAYOR OBJETIVIDAD Y ENSEÑARSE A OBSERVAR CON CIERTA FACILIDAD PERO CON EXACTITUD, TANTO CONEXIONES COMO JUEGOS DE CONEXIONES EN ISOMÉTRICO, ES NECESARIO TENER PRESENTES LAS CONDICIONES SIGUIENTES: LOS ISOMÉTRICOS SE LEVANTAN A 30º CON RESPECTO A UNA LINEA HORIZONTAL TOMADA COMO REFERENCIA, EN TANTO, EL OBSERVADOR SIEMPRE DEBERÁ UBICARSE FORMANDO UN ANGULO DE 45º CON

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RESPECTO A LA O LAS TUBERÍAS QUE SE TOMEN COMO PUNTO DE PARTIDA PARA TAL FÍN. EXISTEN DOS MÉTODOS SENCILLOS PARA AYUDARSE A OBSERVAR LAS CONEXIONES Y JUEGOS DE CONEXIONES EN ISOMÉTRICO. METODO DEL CUBO EN ISOMÉTRICO. 1.- SE DIBUJA UN CUBO EN PLANTA, UBICANDO AL OBSERVADOR EN UN ANGULO DE 45º CON RELACIÓN AL LADO DE DICHO CUBO QUE SE VA A TOMAR COMO REFERENCIA. 2.- SE TRAZA EL CUBO EN ISOMÉTRICO, CONSERVANDO EL OBSERVADOR SU POSICIÓN. PARA OBSERVAR, INCLUSIVE DIBUJAR CONEXIONES O JUEGOS DE CONEXIONES EN ISOMÉTRICO, ES NECESARIO TENER PRESENTE: A.- CUANDO SE TIENEN CAMBIOS DE DIRECCIÓN A 90º, BASTA SEGUIR PARALELOS A LOS TRES CATETOS MARCADOS CON LA LINEA GRUESA. COMO PUEDE VERSE, LAS VERTICALES SIGUEN CONSERVANDO SU POSICIÓN VERTICAL, NO ASÍ LAS QUE VAN O VIENEN A LA DERECHA O A LA IZQUIERDA DEL OBSERVADOR, QUE DEBEN TRAZARSE A 30º CON RESPECTO A LA HORIZONTAL. B.- CUANDO SE TIENEN CAMBIOS DE DIRECCIÓN A 45º, HAY NECESIDAD DE SEGUIR PARALELAS A LAS DIAGONALES PUNTEADAS. EN LOS CAMBIOS DE DIRECCIÓN A 45º, QUE CORRESPONDEN A LAS DIAGONALES DEL CUBO, LA POSICIÓN DE LAS LÍNEAS EN ISOMÉTRICO ES HORIZONTAL O VERTICAL SEGÚN SEA EL CASO ESPECÍFICO POR RESOLVER. UN MÉTODO MÁS SENCILLO ES EL SIGUIENTE: SE DIBUJARÍA EN ISOMÉTRICO LA CONSTRUCCIÓN, EN LA QUE, PARA TRAZAR EL ISOMÉTRICO DE LA INSTALACIÓN, BASTARÍA CON SEGUIR PARALELAS CON RESPECTO AL PISO, MUROS, AZOTEA, LÍMITES DE LOSAS, ETC. ES IMPORTANTE EN EL TRAZO DE LOS ISOMÉTRICOS, INDICAR CORRECTAMENTE LAS DIFERENTES POSICIONES DE CODOS, TUERCAS DE UNIÓN, TEES, VÁLVULAS, ETC. ELO PUEDE LOGRARSE CON RELATIVA FACILIDAD, AYUDÁNDOSE NUEVAMENTE CON CUBOS EN ISOMÉTRICOS, EN DONDE PUEDEN MOSTRARSE LAS CONEXIONES QUE VAN ARRIBA, HACIA ABAJO, A LA DERECHA, A LA IZQUIERDA, CON CAMBIOS DE DIRECCIÓN A 45º, A 90º, ETC., ASÍ COMO LAS QUE VAN ACOSTADAS EN SUS DIFERENTES POSICIONES.

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CLAVES PARA LA INTERPRETACIÓN DE PROYECTOS DE INSTALACIONES HIDRÁULICAS Y SANITARIAS.

A. RAMAL DE ALBAÑAL. AL. ALIMENTACIÓN. B. A. N. BAJADA DE AGUAS NEGRAS. B. A. P. BAJADA DE AGUAS PLUVIALES. C. A. CAMARA DE AIRE. C. A. C. COLUMNA DE AGUA CALIENTE. C. A. F. COLUMNA DE AGUA FRÍA. C. A. N. COLUMNA DE AGUAS NEGRAS. C. C. COLADERA CON CESPOL. C. D. V. COLUMNA DOBLE VENTILACIÓN. C. V. COLUMNA O CABEZAL DE VAPOR. D. DESAGUE O DESCARGA INDIVIDUAL. R. A. C. RETORNO DE AGUA CALIENTE. S. A. C. SUBE AGUA CALIENTE. B. A. C. BAJA AGUA CALIENTE. S. A. F. SUBE AGUA FRÍA. B. A. F. BAJA AGUA FRÍA. R. D. R. RED DE RIEGO. T. M. TOMA MUNICIPAL. T. R. TAPÓN REGISTRO. T. V. TUBERÍA DE VENTILACIÓN Ó TUBO VENTILADOR. V. A. VÁLVULA DE ALIVIO. V. E. A. VÁLVULA ELIMNADORA DE AIRE. Fo. Fo. TUBERÍA DE FIERRO FUNDIDO. Fo. Go. TUBERÍA DE FIERRO GALVANIZADO. Fo. No. TUBERÍA DE FIERRO NEGRO. A. C. TUBERÍA DE ASBESTO CEMENTO. R. P. I. RED DE PROTECCIÓN CONTRA INCENDIO.

1.7.2. COSTOS DE INSTALACIÓN. PARA OBTENER LOS COSTOS EN UNA INSTALACIÓN HIDRÁULICA, DEBEMOS DE TOMAR EN CUENTA LOS COMPONENTES QUE TIENE UN PRECIO UNITARIO, PARA QUE UNA VEZ CALCULADO ÉSTE SE APLIQUE A LOS VOLÚMENES DE OBRA PARA OBTENER EL PRESUPUESTO DE LA MISMA.

• COSTOS DIRECTOS DE MATERIALES. SE DEBEN APLICAR LOS PRECIOS DE ADQUISICIÓN DE LOS MATERIALES, SIN INCLUIR EL I. V. A. Y APLICAR LAS CANTIDADES NECESARIAS PARA ELABORAR UNA UNIDAD DE OBRA QUE ESTEMOS CONSIDERANDO, A ESTA CANTIDAD DEBEMOS CONSIDERAR DESPERDICIOS Y MERMAS DE LOS MATERIALES.

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• COSTOS DIRECTOS DE MANO DE OBRA. PARA OBTENER ESTOS COSTOS DEBEMOS DE CONSIDERAR UNA CUADRILLA DE TRABAJO, TOMANDO EN CUENTA EL CARGO POR CABO O SOBRESTANTE, QUE PUEDE SER UNO POR CADA CIERTO NÚMERO DE CUADRILLAS, SEGÚN LA DIFICULTAD DEL CONCEPTO DE TRABAJO., ASÍ COMO CONSIDERAR UN OFICIAL PLOMERO, Y SU O SUS AYUDANTES QUE SEAN NECESARIOS PARA EJECUTAR DICHO TRABAJO. Y TOMAR EN CUENTA EL RENDIMIENTO PARA ELABORAR UNA UNIDAD DE OBRA, QUE ESTEMOS ANALIZANDO EL PRECIO UNITARIO CORRESPONDIENTE. SOBRE EL COSTO DE LA MANO DE OBRA DE CONSIDERARÁ EL CARGO POR HERRAMIENTA MENOR, QUE PUEDE SER DEL 3 AL 5%.

• COSTOS DIRECTOS DE MAQUINÁRIA Y EQUIPO. SI ES NECESARIA LA UTILIZACIÓN DE MAQUINÁRIA O EQUIPO PARA LA EJECUCIÓN DE LOS TRABAJOS TAMBIEN SE TOMARAN EN CUENTA, CONSIDERANDO LOS RENDIMIENTOS QUE SERAN NECESARIOS PARA LA UNIDAD DE OBRA QUE ESTEMOS ANALIZANDO.

LA SUMA DE COSTOS DIRECTOS DE: MATERIALES, MANO DE OBRA, HERRAMIENTA, MAQUINARIA Y EQUIPO = COSTO DIRECTO

AL COSTO DIRECTO APLICAREMOS:

COSTOS INDIRECTOS DE CAMPO. COSTOS INDIRECTOS DE OFICINA CENTRAL.

SUMATORIA 1. A LA SUMATORIA 1 LE APLICAREMOS UTILIDAD Y FINANCIAMIENTO.

SUMATORIA 2. A LA SUMATORIA 2 LE APLICAREMOS OTROS CARGOS. (SUPERVISIÓN

DE OBRA Y CONTRALORÍA DE OBRA). Y EL RESULTADO SERA EL PRECIO UNITARIO DEL CONCEPTO.

LOS PRECIOS UNITARIOS DE CADA CONCEPTO DE OBRA SE MULTIPLICARAN POR LA VOLUMETRIA DEL PROYECTO PARA OBTENER EL PRESUPUESTO DE

LA OBRA TOTAL. NOTA.- AL FINAL SE APLICARA EL IMPUESTO SOBRE EL VALOR AGREGADO.

I. V. A., PARA OBTERNER EL MONTO TOTAL DE LA OBRA.

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1.8. INSTALACIONES CONTRA INCENDIO

ES DE SUMA IMPORTANCIA PROTEGER LOS BIENES INMUEBLES COMO LA VIDA DE LAS PERSONAS QUE UTILIZAN LOS EDIFICIOS, POR TANTO, SE HACE NECESARIA LA INSTALACIÓN DE SISTEMAS DE PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS, A FÍN DE PREVENIR ESTE TIPO DE SINIESTROS. COMPONENTES DE UN SISTEMA CONTRA INCENDIOS. UN SISTEMA CONTRA INCENDIO ES UN SISTEMA UTILIZADO PARA CONTROLAR O EXTINGUIR EL FUEGO EN UN EDIFICIO. LOS ELEMENTOS BÁSICOS DE ESTOS SISTEMAS INCLUYEN ASPERSORES O SALIDAS DE MANGUERAS Y LAS TUBERÍAS DE ALIMENTACIÓN. UN SISTEMA CONTRA INCENDIO ESTÁ INTEGRADO POR UNA FUENTE DE ABASTECIMIENTO, UN SISTEMA DE TUBERÍAS DE ALIMENTACIÓN Y TOMAS DE MANGUERA O ASPERSORES. LA FUENTE DE ABASTECIMIENTO, ES SEGÚN LO ESTABLECIDO EN REGLAMENTOS, UN DEPÓSITO DE AGUA UBICADO EN EL EDIFICIO, QUE PUEDE ESTAR SIEMPRE LLENO, A FÍN DE PROVEER AGUA EN EL MOMENTO NECESARIO. OTRAS POSIBILIDADES, EN LO REFERENTE A LAS FUENTES DE ABASTECIMIENTO, PUEDEN SER LAS TOMAS SIAMESAS QUE SE COLOCAN EN LA PARTE FRONTAL DE LOS EDIFICIOS, QUE PERMITEN, EN CASOS NECESARIOS, EL SUMINISTRO DE AGUA A PARTIR DE CAMIONES CISTERNA O DE LA RED MUNICIPAL, A TRAVES DE LAS MISMAS. UN SISTEMA DE TUBERÍAS DE ALIMENTACIÓN, ES UN ARREGLO DE TUBERÍAS, VÁLVULAS Y SALIDAS DE AGUA, INSTALADAS DE TAL MANERA, QUE EL AGUA PUEDE SER DESCARGADA A TRAVÉS DE MANGUERAS O ASPERSORES, CON OBJETO DE EXTINGUIR EL FUEGO. LAS LINEAS DE ALIMENTACIÓN SON TUBERÍAS USUALMENTE COLOCADAS EN FORMA VERTICAL, QUE PUEDEN ESTAR OCULTAS O NO DEPENDIENDO DEL TIPO DE EDIFICIO, QUE PROVIENEN DE UNA O VARIAS FUENTES DE ABASTECIMIENTO, QUE VAN HACIA LAS TOMAS CONTRA INCENDIO O LOS ASPERSORES, Y QUE SE UTILIZAN PARA CONDUCIR EL AGUA QUE SE DESTINA AL CONTROL O EXTINCIÓN DE LOS INCENDIOS. LAS TOMAS DE MANGUERA O ASPERSORES, COMO SU NOMBRE LO INDICA, SON DISPOSITIVOS A LOS QUE SE CONECTAN MANGUERAS, A FÍN DE PODER DISTRIBUIR EL AGUA EN CASO DE INCENDIO. LOS ASPERSORES SON ELEMENTOS QUE PERMITEN DISTRIBUIR EL AGUA EN FORMA REGULAR A TRAVÉS DE LOS MISMOS; ESTOS PUEDEN SER AUTOMÁTICOS O ABIERTOS. LOS AUTOMÁTICOS ESTAN NORMALMENTE CERRADOS, PERO TIENEN DETECTORES DE CALOR, DE TAL MANERA, QUE SE ABREN SIN NECESIDAD DE LA PRESENCIA HUMANA, EN EL MOMENTO EN QUE SE DETECTAN ELEVACIONES DE CALOR FUERA DE LO NORMAL; LOS ASPERSORES DE TIPO ABIERTO, COMO SU NOMBRE LO INDICA, ESTAN PERMANENTEMENTE ABIERTOS Y, AL MOMENTO DE OPERAR EL SISTEMA CONTRA INCENDIOS,

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DISTRIBUYEN EL AGUA EN FORMA HOMOGÉNEA EN SU ÁREA DE INFLUENCIA.

TIPOS DE SISTEMAS CONTRA INCENDIOS. LOS SISTEMAS CONTRA INCENDIOS, USUALMENTE UTILIZADOS, SON LOS QUE CUENTAN CON TOMAS DE MANGUERAS O REDES DE HIDRANTES Y LOS QUE UTILIZAN ASPERSORES. SISTEMA DE TOMAS DE MANGUERAS O REDES DE HIDRANTES. ESTE SISTEMA CONSISTE EN UNA SERIE DE TUBERÍAS QUE SE EXTIENDEN A PARTIR DE LA BOMBA DE INCENDIO HASTA EL ÚLTIMO PISO, CON TOMAS A LA ALTURA DE CADA PISO PARA PODER CONECTAR A ELLAS LAS MANGUERAS DE LOS BOMBEROS. LAS TUBERÍAS QUE SUMINISTRAN EL AGUA A TODA LA RED, PUEDEN ESTAR SIEMPRE LLENAS O NO, POR LO QUE SE CONOCEN COMO SISTEMA DE TUBERÍAS MOJADAS O SECAS, RESPECTIVAMENTE. EL PRIMER TIPO DE TUBERÍAS MOJADAS ES EL MÁS COMUN; EL SEGUNDO, ES POCO USADO Y, EN LAS OCASIONES EN QUE SE UTILIZA, GENERALMENTE ES EN ZONAS EN LAS QUE EXISTE EL RIESGO DE CONGELAMIENTO DEL AGUA. TODAS LAS TUBERÍAS DE QUE CONSTAN ESTOS SISTEMAS CONTRA INCENDIO, DEBEN SER INDEPENDIENTES DE LA RED DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA DEL EDIFICIO. SISTEMAS CONTRA INCENDIOS CON ASPERSORES. ESTOS SISTEMAS CONSISTEN EN UNA RED HORIZONTAL DE TUBERÍAS FORMANDO MALLAS, INSTALADAS INMEDIATAMENTE DEL CIELO RASO DE LOS EDIFICIOS. LOS SISTEMAS CONTRA INCENDIO DE ESTE TIPO MÁS UTILIZADOS SON LOS SIGUIENTES: SISTEMA HÚMEDO DE TUBERÍAS, SISTEMA SECO DE TUBERÍAS, SITEMA DE INUNDACIÓN Y SISTEMA DE ACCIÓN ANTICIPADA. LAS CARACTERÍSTICAS MÁS IMPORTANTES DE CADA UNO DE ELLOS SON LAS SIGIUIENTES.

• SISTEMA CONTRA INCENDIOS CON ASPERSORES. ESTE SISTEMA ES EL MÁS COMÚN DE LOS CUATRO TIPOS USADOS EN LOS SISTEMAS CONTRA INCENDIOS. CONSISTE EN UNA RED DE TUBERÍAS CON AGUA BAJO PRESIÓN; ASPERSORES AUTOMÁTICOS SON CONECTADOS A LA RED, DE TAL MANERA, QUE CADA ASPERSOR PROTEGE UN ÁREA ESPECIFICA. CUANDO SE INCREMENTA EL CALOR CERCA DE CUALQUIER ASPERSOR, ESTE OPERA DE MANERA INMEDIATA Y EN FORMA INDEPENDIENTE A LOS DEMÁS.

• SISTEMA SECO DE TUBERÍAS.

ES EL MÁS UTILIZADO DESPUÉS DEL SISTEMA HÚMEDO, Y ES SIMILAR AL SISTEMA HÚMEDO, EXCEPTO QUE EL AGUA ES CONTENIDA EN LA RED DE

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TUBERÍAS POR MEDIO DE UNA VÁLVULA ESPECIAL, QUE IMPIDE EL PASO DEL AGUA HACIA EL SISTEMA DE TUBERÍAS. BAJO CONDICIONES NORMALES DE OPERACIÓN, EL AIRE PRESURIZADO DENTRO DEL SISTEMA MANTIENE LA VÁLVULA CERRADA; LA OPERACIÓN DE UNO O MÁS DE LOS ASPERSORES AUTOMÁTICOS, PERMITE QUE EL AIRE ESCAPE, ORIGINANDO QUE LA VÁLVULA SE ABRA, CON LO CUAL EL AGUA FLUYE HACIA LA TUBERÍA PARA SUPRIMIR EL FUEGO. ESTE SISTEMA ES USADO FRECUENTEMENTE, EN SITIOS DONDE EXISTE PELIGRO DE CONGELACIÓN DEL AGUA EN LAS TUBERÍAS Y TAMBIEN, EN EDIFICIOS, DONDE ES IMPORTANTE LA REDUCCIÓN DE RUIDOS. EN LOS DOS SISTEMAS ANTERIORES, SE UTILIZAN ASPERSORES AUTOMÁTICOS, QUE SON LOS QUE DETECTAN LA PRESENCIA DE FUEGO EN EL EDIFICIO.

• SISTEMA DE INUNDACIÓN. ESTE EN UN TIPO DE SISTEMA CONTRA INCENDIOS QUE UTILIZA ASPERSORES ABIERTOS. UNA VÁLVULA ESPECIAL RETIENE EL AGUA BAJO CONDICIONES NORMALES, Y UN SISTEMA DE DETECCIÓN DE FUEGO ES UTILIZADO EN FORMA INDEPENDIENTE, PARA ACTIVAR EL SISTEMA EN CASO DE INCENDIO. EL SISTEMA DE DETECCIÓN CONTRA INCENDIO ABRE LA VÁLVULA DE INUNDACIÓN, CON LO CUAL EL AGUA FLUYE HACIA LA RED DE TUBERÍAS, SALIENDO EN LOS ASPERSORES ABIERTOS. ESTE TIPO DE SISTEMA SE UTILIZA EN EDIFICIOS QUE GUARDAN MATERIAL ALTAMENTE INFLAMABLE.

• SISTEMA DE ACCIÓN ANTICIPADA. ESTE SISTEMA ES SIMILAR AL DE INUNDACIÓN, EXCEPTO QUE USA ASPERSORES AUTOMÁTICOS EN LUGAR DE ASPERSORES ABIERTOS. NO TIENE AGUA EN LAS TUBERÍAS BAJO CONDICIONES NORMALES DE OPERACIÓN; UNA PRESIÓN CONSTANTE DE AIRE ES MANTENIDA EN LA RED DE TUBERÍAS A FIN DE VERIFICAR LA HERMETICIDAD DE LA MISMA; CUALQUIER DISMINUCIÓN DE LA PRESIÓN ES UN INDICADOR DE ESCURRIMIENTOS EN LA RED DE TUBERÍAS. DE LA MISMA MANERA QUE EN EL SISTEMA DE INUNDACIÓN, UN SISTEMA SEPARADO DE DETECCIÓN DE INCENDIOS ES UTILIZADO PARA ACTIVAR UNA VÁLVULA QUE ADMITE AGUA EN LAS TUBERÍAS. DEBIDO A LA UTILIZACIÓN DE ASPERSORES AUTOMÁTICOS, EL FLUJO DE AGUA EN LOS ASPERSORES NO OCURRE HASTA QUE EL CALOR DEL FUEGO ACTIVE UNO O MÁS ASPERSORES. ESTE TIPO DE SISTEMA DE CONTROL DE INCENDIOS, SE UTILIZA EN SITIOS EN DONDE DESCARGAS ACCIDENTALES DE AGUA, PUEDEN CAUSAR DAÑOS IMPORTANTES. ACCESORIOS TÍPICOS EN LOS SISTEMAS CONTRA INCENDIOS. ALGUNOS DE LOS ACCESORIOS QUE SON USADOS COMÚNMENTE EN LOS SISTEMAS CONTRA INCENDIOS.

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ALARMAS. VARIOS REGLAMENTOS ESTABLECEN LA NECESIDAD DE ALARMAS LOCALES EN LOS SISTEMAS CONTRA INCENDIO QUE UTILIZAN MÁS DE 20 ASPERSORES. DICHAS ALARMAS ANUNCIAN CUANDO UN ASPERSOR HA SIDO UTILIZADO; ESTO NOS INDICA QUE EL AGUA FLUYE CORRECTAMENTE, QUE SE HA INICIADO EL COMBATE AL FUEGO Y NOS PERMITE TOMAR ACCIONES COMPLEMENTARIAS ADECUADAS; ALGUNOS DE ESTOS TIPOS DE ALARMAS ESTÁN BASADAS EN VÁLVULAS DE NO RETORNO. ES RECOMDABLE LA UTILIZACIÓN DE ALARMAS POR CADA UNO DE LOS NIVELES POR LOS QUE EL AGUA FLUYE, A FÍN DE CONOCER QUE TODO EL SISTEMA OPERA CORRECTAMENTE. CONEXIONES DE PRUEBAS. LOS SISTEMAS CONTRA INCENDIOS DEBEN CONTAR CON CONEXIONES DE PRUEBA, QUE PERMITAN SIMULAR LA APERTURA DE LOS ASPERSORES INSTALADOS PARA LOS CASOS DE INCENDIOS. UNA BOQUILLA DE UN ASPERSOR ES GENERALMENTE CONTROLADA POR UNA VÁLVULA EN EL PUNTO MÁS ALTO DEL EDIFICIO. GENERALMENTE, LOS DRENAJES SON UTILIZADOS COMO CONEXIONES DE PRUEBA, PERMITIENDO DE ESTA MANERA ADEMÁS DESALOJAR EL AGUA QUE FLUYE. DRENAJES. PARA QUE LOS SISTEMAS CONTRA INCENDIO PUEDAN RECIBIR MANTENIMIENTO Y MODIFICACIONES, LAS LINEAS DE ALIMENTACIÓN DEBEN CONTAR CON DRENAJES QUE PERMITAN EL DESALOJO DEL AGUA DE LAS MISMAS. LOS DIÁMETROS RECOMENDADOS SON LOS SIGUIENTES:

DIÁMETRO DE LA ALIMENTACIÓN DIÁMETRO MÍNIMO DEL DRENAJE 2” ¾” 2 ½” – 3 ½” 1 ¼” 4” Ó MAYOR 1 ½” TOMAS SIAMESAS O DE BOMBEROS. SON DISPOSITIVOS INSTALADOS EN LAS PAREDES EXTERIORES DE LOS EDIFICIOS, Y TIENEN COMO FUNCIÓN PROPORCIONAR POSIBILIDADES DE CONEXIÓN DE MANGUERAS EXTERIORES, A FÍN DE PERMITIR ABASTECIMIENTO ADICIONAL AL SISTEMA CONTRA INCENDIOS DE EDIFICIOS. LOS REGLAMENTOS ESTABLECEN EL NÚMERO DE TOMAS SIAMESAS QUE DEBEN INSTALARSE EN LOS EDIFICIOS. MANGUERAS CONTRA INCENDIOS Y SUS CAJAS. SE TIENE VARIOS TIPOS DE CONEXIONES Y CAJAS.

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ASPERSORES. SE TIENEN DIVERSOS TIPOS DE ASPERSORES, QUE PUEDEN CLASIFICARSE DE ACUERDO CON SU ORIENTACIÓN, FUNCIONALIDAD, DECORACIÓN Y OTRAS CARACTERÍSTICAS. 1.8.1. REGLAMENTACIÓN. EL REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES DEL DISTRITO FEDERAL, INDICA EN: “PREVISIONES CONTRA INCENDIOS”, DEL TÍTULO QUINTO, PROYECTO ARQUITECTÓNICO, SECCIÓN SEGUNDA DEL CAPITULO IV, REQUERIMIENTOS DE COMUNICACIÓN Y PREVENCIÓN DE EMERGENCIAS, LAS DISTINTAS DISPOSICIONES RELACIONADAS CON EL DISEÑO DE SISTEMAS CCONTRA INCENDIOS. LOS ARTÍCULOS QUE CUBRE ESTOS ASPECTOS SON LOS QUE VAN DEL ARTÍCULO 116 AL 137. ARTÍCULO 116. ESTABLECE LA OBLIGATORIEDAD DE PARTE DEL PROPIETARIO, POR DOTAR A LOS EDIFICIOS DE EQUIPOS PARA LA PREVENCIÓN Y EL COMBATE DE LOS INCENDIOS, ASÍ COMO PROPORCIONAR EL MANTENIMIENTO NECESARIO. ARTÍCULO 117. CLASIFICA LAS EDIFICACIONES EN DOS TIPOS:

• A.- DE RIESGO MENOR, QUE SON LAS QUE TIENEN HASTA 25 M DE ALTURA, HASTA 250 OCUPANTES Y HASTA 3000 M^2. DE CONSTRUCCIÓN.

• B.- DE RIESGO MAYOR, SON LAS QUE EXCEDEN CUALQUIERA DE LOS LÍMITES ANTERIORES, O ALMACENAN PINTURA, MADERA, PLÁSTICO, O CUALQUIER TIPO DE MATERIAL INFLAMABLE.

ARTÍCULO 118. DEFINE EL CONCEPTO DE RESISTENCIA AL FUEGO, COMO EL TIEMPO QUE UN MATERIAL RESISTE AL FUEGO DIRECTO SIN PRODUCIR FLAMA O GASES TÓXICOS E INDICA, PARA DIVERSOS ELEMENTOS CONSTRUCTIVOS, DEPENDIENDO SI SON DE RIESGO MENOR O MAYOR, LA RESISTENCIA AL FUEGO REQUERIDA. ARTÍCULOS 119 Y 120. ESTABLECEN QUE, LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE ACERO Y MADERA EN EDIFICACIONES DE RIESGO MAYOR, DEBEN RECUBRIRSE CON ELEMENTOS AISLANTES. ARTÍCULOS 121. ESTABLECE QUE LAS EDIFICACIONES DE RIESGO MENOR, CON EXCEPCIÓN DE LOS HABITACIONALES, DE HASTA CINCO NIVELES, DEBERÁN CONTAR EN CADA PISO CON EXTINTORES DE INCENDIO. LOS LUGARES DEBEN SER FÁCILMENTE ACCESIBLES Y CLARAMENTE SEÑALADOS, Y NO DEBERÁ SER MAYOR DE 30 M LA DISTANCIA DE ACCESO A LOS MISMOS, DESDE CUALQUIER PARTE DEL EDIFICIO.

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ARTÍCULOS 122. ESTABLECE PARA LOS EDIFICIOS DE RIESGO MAYOR, ADEMÁS DE LOS REQUERIMIENTOS PARA LOS EDIFICIOS DE RIESGO MENOR, SEÑALADOS EN EL ARTÍCULO ANTERIOR, LOS SIGUIENTES:

• REDES DE HIDRANTES. • SIMULACROS DE INCENDIOS.

ESTE ARTÍCULO ESTABALECE LOS REQUERIMIENTOS HIDRÁULICOS PARA LAS REDES DE HIDRANTES. LAS CARACTERÍSTICAS DE LAS REDES DE HIDRANTES SON LAS SIGUIENTES:

• A.- TANQUES O CISTERNAS PARA ALMACENAR AGUA EN PROPORCIÓN DE 5 LITROS POR METRO CUADRADO CONSTRUIDO, EXCLUSIVAMENTE PARA INCENDIOS. LA CAPACIDAD MÍNIMA SERÁ DE 20,000 LITROS.

• B.- 2 BOMBAS AUTOMÁTICAS AUTOCEBANTES (UNA ELÉCTRICA Y OTRA DE COMBUSTIÓN INTERNA) CON SUCCIONES INDEPENDIENTES PARA PROPORCIONAR UNA PRESIÓN DE 2.5 KG/CM^2 Y 4.2 KG/CM^2

• C.- UNA RED HIDRÁULICA DE ALIMENTACIÓN DIRECTA Y EXCLUSIVA PARA LAS MANGUERAS CONTRA INCENDIOS. SE UTILIZARÁN TOMAS SIAMESAS DE 64 mm CON VÁLVULAS DE NO RETORNO, SE COLOCARÁ UNA TOMA POR FACHADA O UNA POR CADA 90 M DE FACHADA. LA TUBERÍA DE ACERO SOLDABLE O FIERRO GALVANIZADO C-40 Y DEBERÁN PINTARSE CON ESMALTE ROJO.

• D.- CADA PISO TENDRA GABIENTES CON SALIDAS CONTRA INCENDIO, CON MANGUERAS QUE CUBRAN UN RADIO MÍNIMO DE 30 M. LA SEPARACIÓN ENTRE GABINETES NO SERÁ MAYOR DE 60 M; UNO DE LOS GABINETES DEBERÁ ESTAR CERCA DEL CUBO DE ESCALERAS.

• E.- LAS MANGUERAS DEBERÁN SER DE 38 mm DE DIÁMETRO Y ESTAR CONECTADAS PERMANENTEMENTE.

• F.- LA PRESIÓN EN CADA TOMA DE SALIDA PARA MANGUERA NO DEBE EXCEDER LA PRESIÓN DE 4.20 KG/CM^2.

EL GOBIERNO DEL DISTRITO FEDERAL, SE RESERVA EL DERECHO DE AUTORIZAR CUALQUIER OTRO TIPO DE SISTEMA DE PREVENCIÓN CONTRA INCENDIOS, DISTINTO AL DE LAS REDES DE HIDRANTES. LOS SIMULACROS DE INCENDIO, DEBERÁN REALIZARSE CADA SEIS MESES, POR LO MENOS. LOS ARTÍCULOS DEL 123 AL 126. ESTABLECEN LAS CARACTERÍSTICAS QUE DEBEN CUMPLIR LOS MATERÍALES EN RECUBRIMIENTOS, CORTINAS, PLAFONES, ETC., ASÍ COMO DIVERSAS MEDIDAS DE PRECAUCIÓN, COMO SERÍAN ALARMAS CONTRA INCENDIO Y LA UTILIZACIÓN DE LETREROS EN ESCALERAS Y ELEVADORES. LOS ARTÍCULOS DEL 127 Y 128. ESTABLECEN LA OBLIGATORIEDAD DE VENTILACIÓN EN LAS AZOTEAS, DE LOS DUCTOS DE INSTALACIÓN Y DE CONDUCCIÓN DE MATERÍALES.

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LOS ARTÍCULOS DEL 129 Y 130. LOS MATERÍALES DECORATIVOS DE TIPO INFLAMABLE, ESTAN REGLAMENTADOS EN ESTOS ARTÍCULOS. LOS ARTÍCULOS DEL 131 Y 132. SE RELACIONAN CON EL DISEÑO DE CHIMENEAS E INSTALACIÓN DE ESTUFAS, A FÍN DE EVITAR EL PASO DE GASES AL INTERIOR DEL EDIFICIO. EL ARTÍCULO 133. ESTABLECE LA OBLIGATORIEDAD DE USO DE MATERÍALES A PRUEBA DE FUEGO, EN PASILLOS DE CIRCULACIÓN. EL ARTÍCULO 134. ESTABLECE PARA ESTACIONAMIENTOS DE VEHÍCULOS, LA OBLIGACIÓN DE COLOCAR ARENEROS. EL ARTÍCULO 135. ESTABLECE CONDICIONES DE CONSTRUCCIÓN PARA CASETAS DE PROYECCIÓN. EL ARTÍCULO 136. ESTABLECE LA NECESIDAD DE AVALAR LA RESPONSABILIDAD DEL DISEÑO DEL SISTEMA CONTRA INCENDIOS, POR UN PERITO. EL ARTÍCULO 137. INDICA QUE CUALQUIER CASO NO PREVISTO EN EL REGLAMENTO, SERÁ RESUELTO POR EL GOBIERNO DEL DISTRITO FEDERAL.

CLASIFICACIÓN DE INCENDIOS CLASE “A”. INCENDIO DE MATERIAS CARBONOSAS TALES COMO: PAPEL, MADERA, TEXTILES, TRAPOS Y EN GENERAL, COMBUSTIBLES ORDINARIOS. ES DE SUMA IMPORTANCIA GRANDES CANTIDADES DE AGUA O SOLUCIONES QUE LA CONTENGAN EN UN GRAN PORCENTAJE. CLASE “B”. INCENDIO EN ACEITE, GRASAS Y LÍQUIDOS INFLAMABLES E INCENDIOS SUPERFICIALES EN QUE ES ESENCIAL UN EFECTO DE RECUBRIMIENTO PARA SU EXTINCIÓN.

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CLASE “C”. INCENDIO EN MATERIAS Y EQUIPO ELÉCTRICO EN QUE EL USO DE UN AGENTE EXTINGUIDOR NO CONDUCTOR DE ELECTRICIDAD ES DE PRIMERA IMPORTANCIA PARA SU EXTINCIÓN.

VOLÚMENES MÍNIMOS EN DEPÓSITOS DE AGUA PARA INCENDIO EDIFICIOS CHICOS.

• UN HIDRANTE ½ HORA - 4,200 LITROS. • UN HIDRANTE 2 HORAS – 16,800 LITROS. • DOS O MÁS HIDRANTES ½ HORA – 8,400 LITROS. • DOS O MÁS HIDRANTES 2 HORAS – 33,600 LITROS.

EDIFICIOS MEDIANOS. • UN HIDRANTE ½ HORA – 7,200 LITROS. • UN HIDRANTE 2 HORAS – 28,800 LITROS. • DOS O MÁS HIDRANTES ½ HORA – 14,400 LITROS. • DOS O MÁS HIDRANTES 2 HORAS – 57,600 LITROS.

EDIFICIOS GRANDES.

• UN HIDRANTE ½ HORA – 19,500 LITROS. • UN HIDRANTE 2 HORAS – 78,000 LITROS. • DOS O MÁS HIDRANTES ½ HORA – 39,000 LITROS. • DOS O MÁS HIDRANTES 2 HORAS – 156,000 LITROS.

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TEMA: CALCULO DE UNA CISTERNA PARA UN CONDOMINIO, PROTEGIDO CON SISTEMA CONTRA INCENDIO.

CALCULAR LA CISTERNA DE UN EDIFICIO PROTEGIDO CON SISTEMA CONTRA INCENDIO, QUE CONSTA DE PLANTA BAJA Y 6 NIVELES, 4 DEPARTAMENTOS EN PLANTA BAJA Y POR CADA NIVEL. 3 RECAMARAS POR DEPARTAMENTO CON 2 BAÑOS COMPLETOS POR DEPARTAMENTO. CON UNA DOTACIÓN DE AGUA POTABLE DE 150 LT/H/D, Y ÁREA DE ESTACIONAMIENTO PARA 30 CAJONES. DATOS: NIVELES = 7. DEPTOS = 4 POR NIVEL. RECAMARAS POR DEPTO. = 3. BAÑOS POR DEPTO. = 2 COMPLETOS. DOTACIÓN DE AGUA POTABLE = 150 L/H/D. ÁREA DE ESTACIONAMIENTO = 30 CAJONES. SOLUCIÓN: No. DE DEPTOS = 7 X 4 = 28 DEPTOS. No. DE PERSONAS / DEPTO. = (3 X 2) + 1 = 7 PERSONAS. No. TOTAL DE PERSONAS = 28 DEPTOS. X 7 PER/DEPTO. = 196 PERS. DEMANDA POR DIA = D/d. D/d = No. DE PERS. X DOT. + 30 CAJONES X DOT. = D/d = 196 PERS. X 150 L/H/D + 30 CAJON X 8 LTS/CAJON/DIA. = = 29,400 lts + 240 = 29,640 lts GASTO MEDIO DIARIO = Qmed. D Q med. d = D/d / No. SEG / dÍa = 29,640 LTS / 86,400 = 0.3430 LTS/SEG. GASTO MÁXIMO DIARIO = Q MAX. d. Q MAX. d. = Qmed. D. X 1.2 = 0.3430 X 1.2 = 0.4116 LTS/SEG. SIENDO 1.2 EL COEFICIENTE DE VARIACIÓN DIARIA, EL CUAL AFECTA AL GASTO MEDIO, PORQUE DE ACUERDO A LAS ESTACIONES DEL AÑO, SE TIENEN VARIACIONES NOTABLES EN EL GASTO MEDIO DIARIO, CON UN VALOR PROMEDIO DE 1.2.

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GASTO MÁXIMO HORARIO = QMAX. D. QMAX. H = QMAX. D. X 1.5 = 0.4116 X 1.5 = 0.6174 LTS/SEG. PARA OBTENER EL GASTO MÁXIMO HORARIO, SE MULTIPLICA EL GASTO MÁXIMO DIARIO POR 1.5 (COEFICIENTE DE VARIACIÓN HORARIO), AL CONSIDERAR QUE DURANTE EL DIA EXISTEN HORAS DE MAYOR CONSUMO Y QUE ESTE VARÍA APROXIMADAMENTE EN 1.5.

DT / d = QMAX. D X No. DE SEG./DIA. =

= 0.4116 LT/SEG X 86,400 SEG/D = 35,562 LTS. LA RESERVA PREVIENDO FALLAS EN EL SISTEMA DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE Y CONSIDERANDO QUE SE VA A CONTAR CON UN SISTEMA CONTRA INCENDIO, SE ESTIMA DEBE SER COMO MÍNIMO EL CONSUMO MÁXIMO PROMEDIO POR DÍA.

DT / d + RESERVA = 35,562 LTS + 35,562 LTS = 71,124 LTS.

VOLUMEN MÍNIMO REQUERIDO PARA EL SISTEMA CONTRA INCENDIO SE CONSIDERA QUE COMO MÍNIMO DOS MANGUERAS DE 38 mm DE DIÁMETRO, DEBEN FUNCIONAR EN FORMA SIMULTÁNEA Y QUE CADA UNA TIENE UN GASTO.

Q = 140 LTS / MINUTO. GASTO TOTAL DE LAS DOS MANGUERAS = Q X 2 MANGUERAS =

= 140 X 2 = 280 LTS /MIN.

TIEMPO MÍNIMO PROBABLE QUE DEBEN TRABAJAR LAS DOS MANGUERAS, EN TANTO SE DISPONE DEL SERVICIO DE BOMBEROS. = 120 MINUTOS. GASTO TOTAL DEL SISTEMA CONTRA INCENDIO = QTSCI.

QTSCI = 280 LT/MIN X 120 MIN. = 33,600 LTS. SUMANDO LA DEMANDA TOTAL POR DIA (DT / D), MAS EL 100% DE ESTA CANTIDAD PARA RESERVA, MAS EL VOLUMEN REQUERIDO PARA EL SISTEMA CONTRA INCENDIO, SE OBTIENE LA CAPACIDAD UTIL DE LA CISTERNA. CAP. UTIL CISTERNA = DT / D + RESERVA + QTSCI =

= 35,562 LTS + 35,562 LTS + 33,600 LTS = 104,724 LTS.

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PARA SISTEMAS CONTRA INCENDIO Y PARA EDIFICACIONES DE HASTA 4,000M^2, SI NO SE DISPONE DE UN CÁLCULO EXACTO, CONSIDERAR 5 LITROS /M^2 DE ÁREA CONSTRUIDA, INCLUYENDO LOSAS QUE SIRVEN DE TECHOS, PISOS, MUROS, ETC. EN NINGÚN CASO EL VOLUMEN DE AGUA SERÁ MENOR A 20,000 LTS. SEGÚN

NORMA.

NOTA.- SE DEBERÁN INSTALAR COMO MÍNIMO DOS BOMBAS

AUTOMÁTICAS AUTOCEBANTES ; UNA ELÉCTRICA Y UNA CON MOTOR DE

COMBUSTIÓN INTERNA, CON SUCCIONES INDEPENDIENTES, PARA

SURTIR AGUA A LA RED CON UNA PRESIÓN QUE SU VALOR

OSCILA ENTRE 2.5 Y 4.2 KG / CM^2.

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2.- INSTALACIONES DE DRENAJE. SON INSTALACIONES QUE NOS SIRVEN PARA CAPTAR, CONDUCIR Y DESALOJAR LAS AGUAS RESIDUALES Y PLUVIALES DE LAS EDIFICACIONES Y CALLES DE LAS POBLACIONES.

2.1. RELACIÓN CON LA SALUD PÚBLICA. 2.2. RELACIÓN CON LA RED DE ALCANTARILLADO MUNICIPAL. 2.3. LAS AGUAS RESIDUALES Y PLUVIALES SON DESECHOS ORIGINADOS

POR LA ACTIVIDAD VITAL DEL HOMBRE Y POR LA LLUVIA. EN SU COMPOSICIÓN SE ENCUENTRAN SÓLIDOS ORGÁNICOS DISUELTOS Y SUSPENDIDOS QUE SON SUJETOS DE PUTREFACCIÓN. TAMBIEN CONTIENEN ORGANISMOS VIVOS COMO BACTERIAS Y OTROS MICOROGANISMOS CUYAS ACTIVIDADES VITALES PROMUEVEN EL PROCESO DE DESCOMPOSICIÓN. LAS AGUAS RESIDUALES SE PROUCEN EN FORMA CONTINUA Y AUMENTAN EN CANTIDAD CONFORME LA POBLACIÓN CRECE Y DIVERSIFICA SUS ACTIVIDADES SOCIOECONÓMICAS; PRODUCEN ENFERMEDADES INFECCIOSAS, AFECTAN LA SALUD Y EL MEDIO AMBIENTE, Y POR TANTO, DEBEN SER TRATADAS ANTES DE SER DESCARGADAS EN LA RED DE ALCANTARILLADO MUNICIPAL Y DESPUÉS EN LOS RÍOS, LAGOS U OTROS CUERPOS DE AGUA, O DE SER REUTILIZADOS PARA LA AGRICULTURA, RIEGO DE JARDINES U OTRAS ACTIVIDADES. LAS AGUAS DE LLUVIA SON TRANSITORIAS Y NO ESTAN TAN CONTAMINADAS POR LO QUE SE PUEDEN DIRIGIR POR TUBERÍAS HACIA LUGARES Y USOS MAS RACIONALES SIN PASARLAS A TRAVÉS DE COSTOSAS INSTALACIONES DE TRATAMIENTO. LAS AGUAS RESIDUALES TAMBIEN SE LE CONOCE COMO RESIDUALES Y COMO AGUAS NEGRAS ( PROVENIENTES DE MINGITORIOS Y W. C). AGUAS GRISES ( A LAS EVACUADAS EN VERTEDEROS Y FREGADEROS). AGUAS JABONOSAS (A LAS UTILIZADAS EN LAVABOS, REGADERAS, LAVADORAS, LAVADEROS, ETC).

2.3. REQUISITOS DE INSTALACIÓN. 2.3.1.- REGLAMENTACIÓN. EN EL REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES DEL D. F. ENCONTRAMOS EN EL CAPITULO VI, DE LAS INSTALACIONES, SECCION PRIMERA, DE LAS INSTALACIONES HIDRAULICAS Y SANITARIAS. LOS ARTICULOS Nos. 124, 125, 126, 127 Y 128. ESTA REGLAMENTACIÓN SE COMPLEMENTA CON LO DISPUESTO EN: LAS NORMAS TECNICAS COMPLEMENTARIAS DEL REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES DEL D. F., EL REGLAMENTO DE INGENIERIA SANITARIA RELATIVO A EDIFICIOS (DIARIO OFICIAL 20 MAYO 1964) Y EL REGLAMENTO

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DEL SERVICIO DE AGUA Y DRENAJE PARA EL D. F. (DIARIO OFICIAL 25 ENERO 1990- REFORMAS DIARIO OFICIAL 5 JUNIO 1991- DIARIO OFICIAL 6 AGOSTO 1993 Y GACETA OFICIAL DEL D. F. 20 OCTUBRE 1997 Y DIARIO OFICIAL 21 OCTUBRE 1997)., LA LEY DE AGUAS DEL D. F., NORMAS MEXICANAS APLICABLES.

2.3.2. DATOS BÁSICOS PARA EL DISEÑO. PARA EL DISEÑO DE LA INSTALACIÓN DE DRENAJE, ES NECESARIO DEFINIR EL CONCEPTO DE UNIDAD DE DESCARGA. LA UNIDAD DE DESCARGA SE DEFINE CONVENCIONALMENTE COMO LA CORRESPONDIENTE A LA DESCARGA DEL AGUA RESIDUAL DE UN LAVABO COMÚN EN USO DOMÉSTICO Y QUE ES IGUAL A UN CAUDAL DE 28 LITROS POR MINUTO. ESTA UNIDAD DE DESCARGA, SE CONSIDERA COMO LA REFERENCIA PARA ESTIMAR LAS DESCARGAS DE TODOS LOS DEMÁS MUEBLES O APARATOS SANITARIOS.

TABLA No. I UNIDADES DE DESCARGA Y DIÁMETRO MÍNIMO EN DERIVACIONES SIMPLES

Y SIFONES DE DESCARGA TIPO DE MUEBLE UNIDADES DE DESCARGA DIÁMETRO MINIMO DEL O APARATO C L A S E SIFÓN Y DERIVACIÓN 1ª 2ª 3ª 1ª 2ª 3ª LAVABO. 1 2 2 32 32 32 W. C. 4 5 6 75 75 75 TINA. 3 4 4 38 50 50 BIDEÉ. 2 2 2 32 32 32 CUARTO DE BAÑO 7 - - 75 75 75 COMPLETO. REGADERA. 2 3 3 38 50 50 URINARIO SUSPENDIDO. 2 2 2 38 38 38 URINARIO VERTICAL. - 4 4 - 50 50 FREGADERO DE VIVIENDA 3 - - 38 - - FREGADERO DE REST. - 8 8 - 75 75 LAVADERO (ROPA). 3 3 - 38 38 - VERTEDERO. - 8 8 100 100 - BEBEDERO. 1 1 1 32 32 32 NOTA.- EL DIÁMETRO MÍNIMO ES EL DIÁMETRO NOMINAL DE LA TUBERÍA EN mm Y PULGADAS.

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TABLA II DIÁMETRO DE LAS DERIVACIONES EN COLECTORES

DERIVACIÓN EN NÚMERO MÁXIMO DE UNIDADES DE DESCARGA COLECTOR DERIVACIÓN HORIZONTAL P E N D I E N T E

mm PULG 0/100 1/100 2/100 4/100 32 1 ¼ 1 1 1 1

38 1 ½ 2 2 2 2 50 2 4 5 6 8 63 2 ½ 10 12 15 18 75 3 20 24 27 36 100 4 68 84 96 114 125 5 144 180 234 280 150 6 264 330 440 580 200 8 696 870 1150 1680 250 10 1392 1740 2500 3600 300 12 2400 3000 4200 6500 350 14 4800 6000 8500 13500

TABLA III

DIÁMETROS DE COLUMNAS PARA AGUAS: RESIDUALES Y PLUVIALES DIÁMETRO DE SOLO PARA COLUMNAS SOLO PARA COLUMNAS LA COLUMNA DE AGUAS RESIDUALES DE AGUAS PLUVIALES NÚMERO MÁXIMO DE LONGITUD ÁREA DE CAPTA- UNIDADES DE DESCARGA MÁXIMA DE CIÓN. mm PULG. EN CADA EN TODA LA COLUM- NIVEL LA COLUMNA NA (M). (M2). 38 1 ½ 3 8 18 HASTA 8 50 2 8 18 27 9 A 5 63 2 ½ 20 36 31 26 A 75 76 3 45 72 64 76 A 170 100 4 190 384 91 171 A 335 125 5 350 1020 119 336 A 500 150 6 540 2070 153 501 A 1000 200 8 1200 5400 225 ---------------NOTA.- EL DIÁMETRO DE LAS COLUMNAS PARA AGUAS PLUVIALES ESTÁ CALCULADO PARA UNA INTENSIDAD DE LLUVIA DE 100 mm/HORA.

A TABLA = ÁREA REAL x (i REAL / i TABLA) NOTA.- EN COLUMNAS DE AGUA PLUVIAL SE RECOMIENDA CONSIDERAR ELDIÁMETRO INMEDIATO SUPERIOR. EN COLUMNAS DE AGUA RESIDUAL EN QUE DESCARGAN WC TENDRÁN 100 mm DE DIÁMETRO COMO MÍNIMO.

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TABLA IV DIÁMETRO DE COLECTORES PARA AGUAS RESIDUALES Y DE COLECTORES

PARA AGUAS PLUVIALES DIÁMETRO DEL SÓLO PARA COLECTORES SÓLO PARA COLECTORES

COLECTOR AGUAS RESIDUALES AGUAS PLUVIALES NÚMERO MÁXIMO DE MÁXIMA ÁREA DE CAPTA- UNIDADES DE DESCARGA CIÓN EN m2.

P E N D I E N T E S P E N D I E N T E S mm pulg. 1% 2% 3% 1% 2% 3% 32 1 ¼ 1 1 1 8 12 17 38 1 ½ 2 2 3 3 20 27 50 2 7 9 12 28 41 58 63 2 ½ 17 21 27 50 74 102 75 3 27 36 48 80 116 163 100 4 114 150 210 173 246 352 125 5 270 370 540 307 437 618 150 6 510 720 1050 488 697 995 200 8 1290 1860 2640 1023 1488 2065 250 10 2520 3600 5250 1814 2557 3720 300 12 4390 6300 9300 3022 4230 6090 NOTA.- ESTA TABLA TOMA EN CUENTA EN LOS VALORES MOSTRADOS LA SIMULTANEIDAD

DE USO EN FUNCIÓN DEL NÚMERO DE UNIDADES DE DESCARGA (O SEA EL NÚMERO DE MUEBLES).

TABLA V

VENTILACIÓN DE LAS TUBERÍAS DE DRENAJE DIÁMETRO DE UNA DERIVACIÓN DE VENTILACIÓN PARA VARIOS MUEBLES O

APARATOS. GRUPO DE MUEBLES SIN W. C. GRUPO DE MUEBLES CON W. C. UNIDAD DE VENTILACIÓN UNIDADES DE VENTILACIÓN DE DESCARGA mm pulg. DESCARGA mm pulg. 1 32 1 ¼ HASTA 17 50 2 2 A 8 38 1 ½ 18 A 36 63 2 ½ 9 A 18 50 2 37 A 60 75 3 19 A 36 63 2 ½

TABLA VI

VENTILACIÓN DE LAS TUBERÍAS DE DRENAJE DIÁMETRO DE LAS COLUMNAS DE VENTILACIÓN

DIÁMETRO DE LA NÚMERO DE UNIDADES DIÁMETRO DE LAS COMUNAS DE VENTILACIÓN

COLUMNA DE DE DESCARGA 1 ¼ 1 ½ 2 2 ½ 3 4 5 6 8

DESCARGA 32 38 50 63 75 100 152 150 200 MÁXIMA LONGITUD DE LA COLUMNA DE VENTILACIÓN (M)

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35 HASTA 1 14

40 HASTA 8 10 18

50 HASTA 18 9 15 27

65 HASTA 35 8 14 23 31

80 HASTA 12 10 36 55 64

80 HASTA 18 6 21 55 64

80 HASTA 24 4 15 40 64

80 HASTA 36 25 11 28 64

80 HASTA 48 2 10 24 64

80 HASTA 72 18 8 20 64

100 HASTA 24 8 33 51 91

100 HASTA 48 5 20 34 91

100 HASTA 96 4 14 25 91

100 HASTA 144 3 11 21 91

100 HASTA 192 25 9 18 85

100 HASTA 264 5 6 16 73

100 HASTA 384 15 5 14 61

125 HASTA 72 12 20 25 119

125 HASTA 144 9 14 54 119

125 HASTA 288 6 10 37 119

125 HASTA 432 5 7 28 97

125 HASTA 720 3 5 21 67

125 HASTA 1020 24 4 17 55

150 HASTA 144 8 31 104 153

150 HASTA 288 8 21 67 153

150 HASTA 576 3 13 46 128

150 HASTA 854 2 10 38 97

150 HASTA 1296 18 8 28 73

150 HASTA 2070 12 8 22 57

200 HASTA 320 18 44 122 225

200 HASTA 640 9 25 79 225

200 HASTA 960 7 18 58 225

200 HASTA 1600 5 12 36 225

200 HASTA 2500 4 8 27 225

200 HASTA 4160 2 7 19 76

200 HASTA 5400 15 5 16 64

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2.4. RED DE DRENAJE PARA AGUAS RESIDUALES. EL AGUA QUE ES DESCARGADA DE MUEBLES SANITARIOS, DE EQUIPOS, LA MATERIA ORGÁNICA FLOTANTE, EL AGUA PLUVIAL O DE TORMENTA, ASÍ COMO CUALQUIER AGUA RESIDUAL QUE PUEDE SER UN FOCO DE CONTAMINACIÓN, DEBE SER REMOVIDA DE MANERA RÁPIDA Y EXPEDITA DE LOS EDIFICOS HACIA LAS PLANTAS DE TRATAMIENTO O PUNTOS DE DISPOSICIÓN FINAL DE LA MISMA, DE NO REALIZARSE LO ANTERIOR, LAS PERSONAS PODRÍAN ESTAR EXPUESTAS A SUBSTANCIAS DAÑINAS A SU SALUD. BÁSICAMENTE, SE TRATA DE DISEÑAR UN SISTEMA DE RECOLECCIÓN DE AGUAS RESIDUALES, QUE UTILICE EL MENOR DIÁMETRO DE TUBERÍAS, DE TAL MANERA QUE PERMITA LA CONDUCCIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES SIN OBSTRUCCIONES, Y SIN PRODUCIR FLUCTUACIONES EXCESIVAS DE LA PRESIÓN, EN LOS PUNTOS DONDE LAS TUBERÍAS HORIZONTALES DE DRENAJE DE LOS MUEBLES SE CONECTEN A LAS TUBERÍAS VERTICALES DE DRENAJE O BAJADAS, QUE PODRÍAN ELIMINAR LOS SELLOS DE AGUA O SIFONES, PERMITIENDO EL INGRESO DE OLORES INDESEADOS AL EDIFICIO. UN SISTEMA DE REMOCIÓN DE AGUAS RESIDUALES CONSTA BÁSICAMENTE DE UN SISTEMA DE RECOLECCIÓN DE AGUAS RESIDUALES Y DE UN SISTEMA DE VENTILACIÓN DEL MISMO. EL SISTEMA DE RECOLECCIÓN DE AGUAS RESIDUALES INCLUYE TODAS LAS TUBERÍAS INSTALADAS DENTRO DEL EDIFICIO PARA CONDUCIR LAS AGUAS DE DESECHO. ASÍ COMO CUALQUIER AGUA NO DESEABLE EN EL EDIFICIO QUE DEBE SER CONDUCIDA HACIA UN SITIO DE DISPOSICIÓN DE LAS MISMAS. EN ÉSTAS EL DISEÑO SE BASA EN CONSIDERACIONES DE FLUJO PERMANENTE. EL SISTEMA DE VENTILACIÓN CONSTA DE DIVERSAS TUBERÍAS QUE PROPORCIONAN UN FLUJO DE AIRE HACIA EL SISTEMA DE RECOLECCIÓN DE AGUAS RESIDUALES CON EL OBJETO DE EVITAR VARIACIONES BRUSCAS EN LA PRESIÓN, MANTENIÉNDOSE CON ESTO LOS SIFONES O SELLOS DE AGUA. EN UNA FORMA SIMPLIFICADA, EL SISTEMA DE RECOLECCIÓN DE AGUAS RESIDUALES DE UN EDIFICIO CONSISTE BÁSICAMENTE DE UN DRENAJE DEL EDIFICIO, UNA O VARIAS BAJADAS DE AGUAS RESIDUALES, RAMIFICACIONES HORIZONTALES O DRENAJES DE MUEBLES SANITARIOS, Y TUBERÍAS DE VENTILACIÓN. CUANDO SE TRATA DE GRANDES EDIFICIOS PUEDEN TENER UNO O MÁS DRENAJES, CADA UNO DE LOS CUÁLES PUEDE TENER RAMIFICACIONES PRIMARIAS Y SECUNDARIAS Y CUALQUIER NÚMERO DE BAJADAS DE AGUAS RESIDUALES Y DE VENTILACIÓN.

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COMPONENTES DE LOS SISTEMAS DE RECOLECCIÓN DE AGUAS RESIDUALES Y DE VENTILACIÓN

LA RECOLECCIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES SE INICIA EN EL DRENAJE DE CADA MUEBLE SANITARIO O EQUIPO, PEQUEÑAS TUBERÍAS CONDUCEN LAS AGUAS RESIDUALES DESDE LOS SIFONES O SELLOS DE AGUA; DESPUÉS RAMIFICACIONES HORIZONTALES DE TUBERÍAS LAS LLEVAN HACIA LAS BAJADAS DE AGUAS RESIDUALES. EN ALGUNOS CASOS, SE SEPARAN LAS AGUAS JABONOSAS DE LAS AGUAS NEGRAS; LAS PRIMERAS SON TODAS AQUELLAS LIBRES DE MATERIA FECAL COMO PODRÍA SER EL AGUA PROVENIENTE DE COCINAS, LAVADEROS, TINAS, DUCHAS, ETC. LAS BAJADAS CONDUCEN LAS AGUAS RESIDUALES HACIA EL DRENAJE DEL EDIFICIO, EL CUAL DEBE ESTAR POR DEBAJO DEL NIVEL DE TODAS LAS TUBERÍAS DE RECOLECCIÓN DE AGUAS RESIDUALES DEL EDIFICIO; ÉSTE, FINALMENTE, DESCARGA LAS AGUAS RESIDUALES AL SITIO DE DISPOSICIÓN DE LAS MISMAS. SI LAS BAJADAS DE AGUAS RESIDUALES NO TIENEN UN SUMINISTRO CONTINUO DE AIRE, AL OCURRIR LAS DESCARGAS DE LAS AGUAS RESIDUALES SE DESARROLLAN PRESIONES EN LAS TUBERÍAS QUE ARRASTRAN LOS SELLOS DE AGUA DE LOS SIFONES, CON EL CONSIGUIENTE INGRESO DE MALOS OLORES AL EDIFICIO. POR TANTO, SE UTILIZAN BAJADAS DE VENTILACIÓN QUE ESTAN CONECTADOS A LAS BAJADAS DE AGUAS RESIDUALES, ASÍ COMO A LAS RAMIFICACIONES HORIZONTALES DE DRENAJE A FIN DE SUMINISTRAR EL AIRE QUE SEA NECESARIO, PARA MANTENER LA PRESIÓN ATMOSFÉRICA, ASIMISMO, CADA MUEBLE SANITARIO DEBE TENER UNA VENTILACIÓN INDIVIDUAL QUE SE CONECTA A LA BAJADA DE VENTILACIÓN.

NATURALEZA DE LOS FENÓMENOS HIDRÁULICOS LOS FENÓMENOS HIDRÁULICOS QUE SE PRESENTAN EN UN SISTEMA DE RECOLECCIÓN DE AGUAS RESIDUALES SON SUMAMENTE COMPLEJOS, DEBIDO A LA EXISTENCIA DE FLUJOS TRANSITORIOS, ASÍ COMO ALAS MEZCLAS DE AIRE Y AGUA QUE EXISTEN., LOS MÁS IMPORTANTES SON: SISTEMA DE DRENAJE POR GRAVEDAD. LOS SISTEMAS DE RECOLECCIÓN DE AGUAS RESIDUALES EN EDIFICIOS, CASI SIEMPRE SON SISTEMAS NO PRESURIZADOS O SISTEMAS DE DRENAJE POR GRAVEDAD, ESTO ES QUE LAS TUBERÍAS NO FLUYEN LLENAS O A CAPACIDAD TOTAL, POR LO TANTO NO EXISTEN PRESIONES HIDROSTÁTICAS EN EL SISTEMA. LAS BAJADAS NO DEBEN FLUIR A MAS DE UNA TERCERA O CUARTA PARTE DE SU CAPACIDAD, A FÍN DE EVITAR FLUCTUACIONES DE PRESIÓN EXCESIVAS O RUIDOS EN EL SISTEMA. SIN EMBARGO LA TUBERÍA DE DRENAJE DE UN MUEBLE SANITARIO PODRÍA FLUIR A SU MÁXIMA CAPACIDAD DURANTE PERIODOS CORTOS DE TIEMPO. EN TANTO ESTA DESCARGA EN EL SITIO EN EL CUAL ESTÁ CONECTADA A UNA RAMIFICACIÓN HORIZONTAL DEL DRENAJE O A LA BAJADA DE AGUAS RESIDUALES, LOS CUALES FLUYEN A UNA TERCERA O CUARTA PARTE DE SU CAPACIDAD. TAMBIEN LAS BAJADAS DE AGUAS RESIDUALES PODRÍAN

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FLUIR, OCASIONALMENTE, A TUBO LLENO EN LOS CAMBIOS BRUSCOS DE DIRECCIÓN DE LOS MISMOS, DEBIDO A LA PRESENCIA DE SALTOS HIDRÁULICOS. A PESAR DE LA PRESENCIA DE LOS CASOS ANTERIORES, EL SISTEMA DE RECOLECCIÓN DE AGUAS RESIDUALES ES CONSIDERADO EN SU DISEÑO COMO UN SISTEMA QUE OPERA POR GRAVEDAD. CARGAS O GASTOS DE DRENAJE. EL USO DE LOS MUEBLES SANITARIOS DE EDIFICIOS ES ALEATORIO, POR LO QUE SU OPERACIÓN ES INTERMITENTE Y SU FRECUENCIA DE USO IRREGULAR. ASÍ LA CARACTERÍSTICA MÁS IMPORTANTE DE LOS MUEBLES SANITARIOS ES QUE NO SON USADOS DE MANERA CONTINUA Y LA FRECUENCIA DE USO VARIA AMPLIAMENTE DURANTE EL DÍA; ADEMÁS CADA MUEBLE SANITARIO TIENEN DIFERENCIAS NOTABLES EN SU DESCARGA, TANTO EN EL GASTO UTILIZADO COMO EN LA DURACIÓN DEL MISMO.

CLASIFICACIÓN DE LAS INSTALACIONES. PRIMERA CLASE (PRIVADO). SE APLICA A INSTALACIONES EN VIVIENDAS, CUARTOS DE BAÑO PRIVADO, EN HOTELES E INSTALACIONES SIMILARES DESTINADAS AL USO POR UN INDIVIDUO O POR UNA FAMILIA. SEGUNDA CLASE (SEMIPÚBLICA). CORRESPONDEN A INSTALACIONES EN EDIFICIOS DE OFICINAS, FÁBRICAS, ETC., O SEA, DONDE LOS MUEBLES O APARATOS SON USADOS POR UN NÚMERO LIMITADO DE PERSONAS QUE OCUPAN LA EDIFICACIÓN. TERCERA CLASE (PÚBLICA). CORRESPONDE A LAS INTALACIONES DONDE NO HAY LIMITACIÓN DE PERSONAS NI DEL NUMERO DE USOS, COMO EN BAÑOS PÚBLICOS, DE SITIOS DE ESPECTÁCULOS, TERMINALES DE TRANSPORTE PÚBLICO, ETC., Y TAMBIEN EN EDIFICIOS, DONDE SE USAN MUCHO LOS MUEBLES O APARATOS COMO EN ESCUELAS Y SIMILARES.

2.4.1. SIFONES Y SELLOS HIDRÁULICAS DE MUEBLES SANITARIOS CON EL OBJETO QUE LAS AGUAS RESIDUALES PUEDAN FLUIR LIBREMENTE EN EL SISTEMA DE RECOLECCIÓN DEL EDIFICIO HACIA EL ALCANTARILLADO MUNICIPAL Y EVITAR, A LA VEZ, EL INGRESO DE MALOS OLORES, INSECTOS, ETCÉTERA. HACIA EL INTERIOR DEL MISMO, DEBEMOS UTILIZAR ALGÚN DISPOSITIVO HIDRÁULICO. ESTE DISPOSITIVO ES EL CONOCIDO COMO SIFÓN O TRAMPA HIDRÁULICA; ESTAS TRAMPAS SON INSERTADAS ENTRE LA TUBERÍA DE DRENAJE Y EL MUEBLE SANITARIO. LA FORMA MÁS COMÚN DE ESTAS TRAMPAS ES EN “U”, Y SON APROXIMADAMENTE DEL MISMO DIÁMETRO DEL DRENAJE DEL MUEBLE SANITARIO QUE SIRVE. LA SALIDA DE LA TRAMPA EN FORMA DE “U”, ESTÁ A UN NIVEL MAYOR QUE LA BASE DE LA MISMA, DONDE PERMANECE UN SELLO DE AGUA UNA VEZ QUE EL MUEBLE SANITARIO HA DESCARGADO. PARA LOGRAR LA

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PERMANENCIA DE ESTE SELLO DE AGUA, REQUERIMOS QUE LAS FLUCTUACIONES DE PRESIÓN DENTRO DEL SISTEMA DE RECOLECCIÓN DE AGUAS RESIDUALES DEBIDO A LAS DESCARGAS DE LOS MUEBLES SANITARIOS SEAN MINIMAS EN LOS PUNTOS DE CONFLUENCIA DE LOS DRENAJES HORIZONTALES CON LAS BAJADAS A FÍN DE EVITAR LA PRESENCIA DE PRESIONES NEGATIVAS QUE ORIGINEN LA SUCCIÓN DE DICHO SELLO, CON EL CONSIGUIENTE INGRESO DE INSECTOS, MALOS OLORES, ETC. PROBLEMAS DE SIFONAMIENTO. AUTOSIFONAMIENTO. OCURRE CUANDO LA DERIVACIÓN DE DESCARGA DEL MUEBLE ES MUY LARGA Y DE POCA SECCIÓN, PUES ENTONCES EL AGUA, ANTES DE PASAR A LA BAJADA GENERAL, PUEDE LLENAR COMPLETAMENTE LA TUBERÍA DE DERIVACIÓN PRODUCIENDO TRES DE ELLAS PRESIÓN MENOR QUE LA ATMOSFÉRICA QUE ABSORBE TAMBIEN LA ÚLTIMA PARTE DEL AGUA DESCARGADA LA CUÁL DEBERÍA QUEDAR EN EL SIFÓN DEL MUEBLE SANITARIO PARA FORMAR EL CIERRE HIDRÁULICO. SIFONAMIENTO POR ASPIRACIÓN. ES CUANDO SE PRODUCE UNA PRESIÓN MENOR QUE LA ATMOSFÉRICA EN LA TUBERÍA DE DRENAJE DE LOS MUEBLES SANITARIOS DE MENOR DESCARGA Y PASA LA DESCARGA DE UN MUEBLE MÁS GRANDE POR LA DERIVACIÓN O COLUMNA DE DRENAJE., EN ESTOS CASOS SE PUEDEN ARRASTRAR LOS SELLOS HIDRÁULICOS DE LOS MUEBLES SANITARIOS. SIFONAMIENTO POR COMPRESIÓN. ES CUANDO SE PRODUCE EN LA TUBERÍA UNA PRESIÓN MAYOR QUE LA ATMOSFÉRICA, QUE PUEDE LLEGAR A EMPUJAR EL AGUA DEL SIFÓN HACIA EL INTERIOR DEL MUEBLE O APARATO, PERDIÉNDOSE EL CIERRE HIDRÁULICO Y ENTRANDO EN EL LOCAL EL AIRE FÉTIDO DE LAS TUBERÍAS. LOS TRES FENÓMENOS DE SIFONAMIENTO SON TOTALMENTE INCONVENIENTES PARA EL ADECUADO FUNCIONAMIENTO DE LA INSTALACIÓN SANITARIA.

2.4.2. RED DE VENTILACIÓN. 2.4.3. DISPOSITIVOS Y ACCESORIOS. TUBERÍA DE VENTILACIÓN. POR LA FORMA COMO FUNCIONAN LAS TUBERÍAS DE DRENAJE DE LA INSTALACIÓN SANITARIA, ES NECESARIO QUE EN CUALQUIER MOMENTO DENTRO DE ELLAS SE TENGA LA PRESIÓN ATMOSFÉRICA PARA EVITAR PROBLEMAS DE SIFONAMIENTO, LO ANTERIOR SE LOGRA CONECTANDO A LAS TUBERÍRAS DE DRENAJE OTRAS TUBERÍAS LLAMADAS DE VENTILACIÓN, CUYO OBJETO PRINCIPAL, ES MANTENER LA PRESIÓN ATMOSFÉRICA EN ESTAS TUBERÍAS.

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COMO EN GENERAL ESTAS TUBERÍAS DE VENTILACIÓN SE PROLONGAN POR ENCIMA DE LOS TECHOS O AZOTEAS DE LAS EDIFICACIONES, SE APROVECHAN PARA DAR SALIDA A LOS GASES FÉTIDOS QUE PUEDEN LLEGAR A FORMARSE EN LAS TUBERÍAS DE DRENAJE DEL EDIFICIO MÍSMO O EN LAS DE ALCANTARILLADO PÚBLICO, DEBIDO A LA DESCOMPOSICIÓN ANAEROBIA DE LOS MATERIALES ORGÁNICOS, QUE OCASIONALMENTE PUEDEN DEPOSITARSE EN ELLAS DEBIDO A MAL FUNCIONAMIENTO. TIPOS DE VENTILACIÓN. VENTILACIÓN HÚMEDA Y DOBLE VENTILACIÓN.

• VENTILACIÓN HUMEDA. SE TIENE CUANDO SE APROVECHA PARA FINES DE VENTILACIÓN LAS PROPIAS COLUMNAS DE DRENAJE, PROLONGÁNDOLAS POR ENCIMA DEL TECHO DE LA EDIFICACIÓN.

• DOBLE VENTILACIÓN.

SE TIENE CUANDO LAS DERIVACIONES DE VENTILACIÓN SE CONECTAN A UNA COLUMNA DE VENTILACIÓN, QUE A SU VEZ, SE PROLONGA POR ENCIMA DEL TECHO DE LA EDIFICACIÓN. EN GENERAL, DEBE PROCURARSE EN TODOS LOS CASOS DISEÑAR LA INSTALACIÓN DE DRENAJE CON DOBLE VENTILACIÓN POR QUE TIENE UN FUNCIONAMIENTO MÁS SEGURO Y EFICIENTE. RED DE VENTILACIÓN. SI A LAS BAJADAS DE RECOLECCIÓN DE AGUAS RESIDUALES, ASÍ COMO A LAS DISTINTAS RAMIFICACIONES HORIZONTALES, NO SE LES SUMINISTRA UN FLUJO CONTINUO DE AIRE PUDIESEN ORIGINARSE, COMO YA HEMOS MENCIONADO, VARIACIONES DE PRESIÓN EN LAS TUBERÍAS, QUE DESALOJARÍAN LOS SELLOS DE AGUA EN LOS SIFONES; ASIMISMO, PODRÍAN ACUMULARSE GASES, DAÑINOS A LA SALUD, EN BAJADAS Y RAMIFICACIONES. POR TANTO, DEBEN UTILIZARSE TUBERÍAS DE VENTILACIÓN QUE SUMINISTREN AIRE DEL EXTERIOR A LA PRESIÓN ATMOSFÉRICA, CONECTÁNDOSE A LAS BAJADAS Y RAMIFICACIONES DE RECOLECCIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES, A FÍN DE EVITAR LOS PROBLEMAS ANTERIORES. A CONTINUACIÓN, DESCRIBIREMOS LOS TIPOS Y COMPONENTES DE UN SISTEMA DE VENTILACIÓN, Y POSTERIORMENTE, SE DARÁN LAS INDICACIONES PARA REALIZAR SU DIMENSIONAMIENTO Y CARACTERÍSTICAS DE INSTALACIÓN. TIPOS Y COMPONENTES DEL SISTEMA DE VENTILACIÓN. SE TIENEN VARIOS TIPOS Y COMPONENTES DEL SISTEMA DE VENTILACIÓN PARA PROTEGER LOS SELLOS SANITARIOS DEL SIFONAMIENTO Y LAS VARIACIONES INDESEADAS DE PRESIÓN, ALGUNOS DE ELLOS SON: LA VENTILACIÓN PRINCIPAL ES EL SUMINISTRO MÁS IMPORTANTE DE AIRE DEL SISTEMA DE VENTILACIÓN, ESTA SUMINISTRA AIRE A LAS BAJADAS DE

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VENTILACIÓN Y A SUS RAMIFICACIONES, LAS CUALES LO CONDUCEN HASTA LAS VENTILACIONES INDIVIDUALES Y LAS TUBERÍAS HORIZONTALES DE AGUAS RESIDUALES. LA FUNCIÓN PRINCIPAL DE LA BAJADA DE VENTILACIÓN ES SUMINISTRAR AIRE A LA BAJADA DE AGUAS RESIDUALES, YA QUE AL PRODUCIRSE DESCARGAS EN ÉSTE, EL AIRE ES ARRASTRADO EN EL DESCENSO DE LAS MISMAS, POR LO QUE SE HACE NECESARIO EL INGRESO DE AIRE DEL EXTERIOR, A FÍN DE EVITAR VARIACIONES BRUSCAS EN LA PRESIÓN DE LA BAJADA, LO QUE PODRÍA ORIGINAR EL DESALOJO DE LOS SELLOS SANITARIOS. CADA BAJADA DE AGUAS RESIDUALES DEBE ESTAR ACOMPAÑADA DE UNA BAJADA DE VENTILACIÓN, LA LOCALIZACIÓN MÁS EFECTIVA DE LA CONEXIÓN DE LA BAJADA DE VENTILACIÓN A LA BAJADA DE AGUAS RESIDUALES, ES POR DEBAJO DE TODAS LAS CONEXIONES DE RAMIFICACIONES DE AGUAS RESIDUALES, PREFERENTEMENTE EN LA PARTE SUPERIOR DE DICHAS RAMIFICACIONES, LO MAS CERCA POSIBLE DE LA BASE DE LA BAJADA DE AGUAS RESIDUALES. UNA VEMTILACION DE BAJADA, EN UNA EXTENSIÓN DE LA TUBERÍA DE LA BAJADA DE AGUAS RESIDUALES POR ENCIMA DE LA RAMIFICACIÓN HORIZONTAL MAS ALTA CONECTADA AL MISMO, Y QUE TERMINA POR ENCIMA DE LA AZOTEA DEL EDIFICIO. UN GRUPO DE MUEBLES SANITARIOS, SEAN DE UN BAÑO, DE UNA COCINA O CUALQUIER OTRA COMBINACIÓN, QUE ESTÉ UBICADO EN EL ULTIMO NIVEL DEL EDIFICIO, PUEDE SER INSTALADO SIN VENTILACIÓN INDIVIDUAL, SI EL DRENAJE DE CADA MUEBLE SANITARIO ES CONECTADO DE MANERA INDEPENDIENTE A LA BAJADA DE AGUAS RESIDUALES Y LAS DESCARGAS DEL W. C. Y DE LA TINA ESTÁN AL MISMO NIVEL. EN ESTE CASO, TODOS LOS MUEBLES SANITARIOS SON VENTILADOS A TRAVÉS DE LA VENTILACIÓN DE LA BAJADA, CUALQUIER CONDICIÓN DISTINTA DE LA MENCIONADA, REQUIERE LA UTILIZACIÓN DE VENTILACIONES INDIVIDUALES. VENTILACIÓN INDIVIDUAL. ES UNA TUBERÍA INSTALADA PARA VENTILAR EL SELLO SANITARIO DE UN MUEBLE CONECTÁNDOLO CON EL SISTEMA DE VENTILACIÓN, GENERALMENTE UNA BAJADA, POR ENCIMA DE LA SALIDA DE LOS MUEBLES SERVIDOS; LA APERTURA DE VENTILACIÓN DEL MUEBLE SANITARIO DEBE SER LOCALIZADA POR ENCIMA DE LA PARTE MAS BAJA DEL FINAL DE LA DESCARGA EN EL SELLO SANITARIO. PARA GARANTIZAR UNA VENTILACIÓN APROPIADA, SE HAN ESTABLECIDO LONGITUDES MÁXIMAS DE LAS TUBERÍAS DE UNA VENTILACIÓN QUE VARÍAN ENTRE 0.75 M PARA DIÁMETROS DE 1 ¼” HASTA 3.00 M PARA DIÁMETROS DE 4”. VENTILACIÓN COMÚN. A FIN DE REDUCIR LAS LONGITUDES DE TUBERÍA UTILIZADA, DOS MUEBLES SANITARIOS PUEDEN SER COLOCADOS, ESPALDA CON ESPALDA, EN LADOS OPUESTOS DE LA PARED, Y SUMINISTRARLES AIRE CON UNA SOLA TUBERÍA; EN ESTOS CASOS, LOS MUEBLES DEBEN DESCARGAR DE MANERA INDEPENDIENTE, CON ENTRADAS AL MISMO NIVEL.

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RAMIFICACIÓN DE VENTILACIÓN. ES UNA TUBERÍA QUE ES UTILIZADA PARA CONECTAR UNA O MÁS VENTILACIONES INDIVIDUALES A LA BAJADA DE VENTILACIÓN O A LA VENTILACIÓN DE LA BAJADA. VENTILACIÓN HÚMEDA. ES UNA TUBERÍA QUE SIRVE TANTO COMO TUBERÍA DE DRENAJE DE AGUAS RESIDUALES, COMO DE TUBERÍA DE VENTILACIÓN, SIEMPRE Y CUANDO SE TRATE DE MUEBLES SANITARIOS DISTINTOS DEL W. C. Y POR LO TANTO, SOLO PERMITE EL DESALOJO DE PEQUEÑAS CANTIDADES DE UNIDADES DE DESCARGA. ESTE TIPO DE VENTILACIÓN REDUCE LA LONGITUD DE TUBERÍA REQUERIDA PARA VENTILACIÓN INDIVIDUAL. PARA PODER UTILIZAR ESTE TIPO DE VENTILACIÓN DEBEMOS CUMPLIR CON LAS SIGUIENTES CONDICIONES: PARA EL ÚLTIMO NIVEL DE UN EDIFICIO. 1.- NO MÁS DE UNA UNIDAD DE DESCARGA ES CONDUCIDA EN DIÁMETROS DE VENTILACIÓN HÚMEDA DE 1 ½” Y NO MÁS DE CUATRO UNIDADES DE DESCARGA EN DIÁMETROS DE VENTILACIÓN HUMEDA DE 2”. 2.- LA LONGITUD DEL DRENAJE NO DEBE EXCEDER LA DISTANCIA PERMISIBLE MÁXIMA ENTRE EL SELLO SANITARIO Y LA VENTILACIÓN. 3.- LAS CONEXIONES DE LAS RAMIFICACIONES DE AGUAS RESIDUALES A LA BAJADA DE AGUAS RESIDUALES DEBEN ESTAR AL MISMO NIVEL O POR DEBAJO DE LAS DESCARGAS DE W. C. PARA NIVELES INFERIORES DEL EDIFICIO. LAS REGLAS SON SIMILARES A LAS ANTERIORES, CON EXCEPCIÓN DE QUE LOS W. C. DEBEN SER VENTILADOS Y EL DIÁMETRO MÍNIMO DE LA VENTILACIÓN HUMEDA ES DE 2”. EN LOS CASOS EN QUE LOS W. C. ESTÁN CONECTADOS DIRECTAMENTE A LA VENTILACIÓN HUMEDA EN LA MITAD SUPERIOR DE SU DESCARGA CON UN ANGULO NO MAYOR DE 45º, NO REQUIEREN SER VENTILADOS DE MANERA INDIVIDUAL. CIRCUITOS O ANILLOS DE VENTILACIÓN. CUANDO EXISTEN GRUPOS DE MUEBLES SANITARIOS SIMILARES INSTALADOS EN BATERÍA, QUE DESCARGAN EN UNA RAMIFICACIÓN DE LA RED DE RECOLECCIÓN DE AGUAS RESIDUALES, ES COMUN VENTILARLOS DE ESTA FORMA. Y ES UNA RAMIFICACIÓN DE LA TUBERÍA DE VENTILACIÓN QUE SIRVE A DOS O MÁS MUEBLES SANITARIOS, Y QUE VA DE ÉSTOS HASTA CONECTARSE CON LA BAJADA DE VENTILACIÓN. UN ANILLO DE VENTILACIÓN ES SIMILAR AL CIRCUITO PERO, EN LUGAR DE CONECTARSE A LA BAJADA DE VENTILACIÓN, SE CONECTA A LA VENTILACIÓN DE LA BAJADA; ESTE TIPO DE VENTILACIÓN SE UTILIZA UNICAMENTE EN EL ÚLTIMO NIVEL DEL EDIFICIO, PUESTO QUE SI SE UTILIZA EN OTROS NIVELES, PODRIA OCURRIR QUE AL MOMENTO DE PRODUCIRSE

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DESCARGAS EN LOS NIVELES SUPERIORES AL SITIO DONDE SE ENCUENTRA INSTALADO EL ANILLO DE VENTILACIÓN, EL FLUJO DE AIRE DEL EXTERIOR FUERA REDUCIDO, DEBIDO A LA PRESENCIA DE FLUJOS DE AGUAS RESIDUALES. PODEMOS COMBINAR LOS ANILLOS Y CIRCUITOS, ASÍ COMO LA VENTILACIÓN COMÚN, PARA GARANTIZAR EL FLUJO DE AIRE DE MANERA CONTINUA EN BATERÍAS DE MUEBLES SANITARIOS. LAS PRESIONES EN EL DRENAJE Y EN LAS BAJADAS DE VENTILACIÓN DE UN EDIFICIO DE VARIOS NIVELES, PRESENTAN FLUCTUACIONES CONSTANTEMENTE. EL SUMINISTRO DE AIRE DEL EXTERIOR A TRAVÉS DE LAS CONEXIONES DE LAS BAJADAS DE VENTILACIÓN EN LA BASE DE LAS BAJADAS DE AGUAS RESIDUALES Y EN LAS RAMIFICACIONES HORIZONTALES DE DRENAJE NO PUEDE, EN ALGUNAS OCASIONES ELIMINAR ESTAS FLUCTUACIONES, POR LO QUE SE HACE NECESARIO LA UTILIZACIÓN DE VENTILACIÓN DE ALIVIO. ESTAS FLUCTUACIONES SON DEBIDAS PRINCIPALMENTE A LA DESCARGA SIMULTÁNEA DE LOS DRENAJES DE LOS DISTINTOS ENTREPISOS DEL EDIFICIO. POR TANTO, LA UTILIZACIÓN DE LA VENTILACIÓN DE ALIVIO ES NECESARIA PARA EL SUMINISTRO DE AIRE EN SITIOS CONGESTIONADOS DONDE SE TIENDE AL DESARROLLO DE OBSTRUCCIONES, PREVINIENDO VARIACIONES EXCESIVAS DE PRESIÓN QUE PODRÍAN CAUSAR SIFONAJE EN LOS SELLOS SANITARIOS DE MUEBLES SANITARIOS CERCANOS A LOS PUNTOS EN LOS QUE SE GENERAN ÉSTAS. LOS SITIOS EN LOS QUE GENERALMENTE SE UTILIZA ESTE TIPO DE VENTILACIÓN SON LOS SIGUIENTES:

• A.- CUANDO EL FLUJO DE AGUAS RESIDUALES EN UNA BAJADA TIENE UNA DESVIACIÓN CON UN ANGULO DE 90º, GENERALMENTE EN LA BASE DEL MISMO, SE TIENE UNA TENDENCIA A LA DISMINUCIÓN DE LA VELOCIDAD DEL FLUJO, EN SU CAMBIO DE DIRECCIÓN VERTICAL A LA DIRECCIÓN HORIZONTAL; LO ANTERIOR, PERMITE EL DESARROLLO DE UN SALTO HIDRÁULICO, CON LA CONSIGUIENTE OBSTRUCCIÓN DEL PASO DE AIRE, POR LO QUE LA PRESIÓN SE INCREMENTO EN LOS SITIOS CERCANOS AL CAMBIO DE DIRECCIÓN, HACIENDO NECESARIA UNA VENTILACIÓN DE ALIVIO.

• B.- CUANDO EL AGUA FLUYE DE MANERA HORIZONTAL Y ES DESVIADA VERTICALMENTE O CON ÁNGULOS MAYORES A 45º, SE PRODUCE UNA ACELERACIÓN DE LA MISMA ORIGINANDO CON ESTO UNA PRESIÓN NEGATIVA QUE ORIGINA SIFONAJE EN LOS MUEBLES SANITARIOS CERCANOS A LA DESVIACIÓN. EN ESTE CASO, SE RECOMIENDA LA UTILIZACIÓN DE VENTILACIÓN DE ALIVIO.

• C.- EN EDIFICOS ALTOS, SE RECOMIENDA QUE CADA 10 NIVELES O 10 CONEXIONES DE DESCARGAS HORIZONTALES, CONTADOS A PARTIR DEL NIVEL MÁS ALTO, SEA UTILIZADA UNA VENTILACIÓN DE ALIVIO, LA PARTE MÁS BAJA DE ÉSTA, DEBE CONECTARSE A LA BAJADA DE AGUAS RESIDUALES POR DEBAJO DE LA DESCARGA HORIZONTAL DE AGUAS RESIDUALES Y, LA PARTE SUPERIOR DEBE CONECTARSE A LA BAJADA DE VENTILACIÓN AL MENOS 0.90 M POR DEBAJO DEL NIVEL DEL ENTREPISO. EL DIÁMETRO DE LA VENTILACIÓN DE ALIVIO DEBE SER IGUAL AL QUE

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RESSULTE MENOR, ENTRE LA BAJADA DE AGUAS RESIDUALES Y LA BAJADA DE VENTILACIÓN.

• D.- EN ZONAS DE ACUMULACIÓN DE ESPUMAS. EL USO DE DETERGENTES ALTAMENTE ESPUMOSOS EN LAVADORAS CREA SERIOS PROBLEMAS EN LOS EDIFICIOS RESIDENCIALES, ESPECIALMENTE LOS ELEVADOS. CUANDO EL FLUJO DE AGUAS RESIDUALES DE LOS PISOS SUPERIORES DEL EDIFICIO CONTIENE DETERGENTES, ÉSTOS SON MEZCLADOS VIGOROSAMENTE CON LAS AGUAS RESIDUALES EN LA BAJADA, CONFORME ÉSTAS DESCIENDEN; ESTAS ESPUMAS FLUYEN HACIA ABAJO EN LAS BAJADAS Y SE DEPOSITAN EN LAS SECCIONES MAS BAJAS, ASÍ COMO EN LOS CAMBIOS DE DIRECCIÓN MAYORES DE 45º DEL SISTEMA DE RECOLECCIÓN DE AGUAS RESIDUALES. LAS AGUAS RESIDUALES SON MÁS PESADAS QUE LAS ESPUMAS Y FLUYEN FÁCILMENTE POR LAS TUBERÍAS SIN ARRASTRAR A ÉSTAS CON EL FLUJO. EN CONSECUENCIA, LAS ESPUMAS SE ACUMULAN EN LOS SITIOS MENCIONADOS ANTERIORMENTE, LO QUE OCASIONALMENTE PUEDE ORIGINAR OBSTRUCCIONES EN EL FLUJO DEL AIRE, CON EL CONSIGUIENTE RIESGO DE SIFONAJE EN LOS SELLOS SANITARIOS; DE AHÍ LA CONVENIENCIA DE UTILIZAR VENTILACIÓN DE ALIVIO EN LAS ZONAS DE ACUMULACIÓN DE ESPUMAS OTRO COMPONENTE DE LOS SISTEMAS DE VENTILACIÓN, SON LOS CABEZALES DE VENTILACIÓN. ESTOS TIENEN POR OBJETO EVITAR LOS INCONVENIENTES QUE SE PRESENTARÍAN SI CADA BAJADA DE AGUAS RESIDUALES O DE VENTILACIÓN, TUVIERA UNA SALIDA EN LA AZOTEA PARA PERMITIR EL INGRESO DE AIRE DEL EXTERIOR, POR TANTO, A FIN DE EVITAR LO ANTERIOR, QUE DARÍA COMO RESULTADO DIFICULTADES DE TRÁNSITO EN LA AZOTEA, MALOS OLORES, PROBLEMAS EN LA UBICACIÓN DE LAS TUBERÍAS, ETC., SE REALIZA LA INTERCONEXIÓN DE LAS BAJADAS MEDIANTE TUBERÍAS HORIZONTALES, QUE EN SU EXTREMO FINAL TIENEN UNA SALIDA ÚNICA AL EXTERIOR, LO QUE FACILITA SU UBICACIÓN, PERMITIENDO POR ÉSTA EL INGRESO DE AIRE DEL EXTERIOR. LOS CABEZALES DEBEN SER DISEÑADOS DE TAL MANERA, QUE EL DIÁMETRO UTILIZADO PERMITA LA ADECUADA VENTILACIÓN DE TODAS LAS BAJADAS DE AGUAS RESIDUALES, EN FUNCIÓN DE SU LONGITUD Y DEL NÚMERO DE UNIDADES DE DESCARGA QUE CONDUCEN. ES IMPORTANTE FIJAR LA DISTANCIA MÁXIMA QUE PUEDE EXISTIR ENTRE EL VERTEDOR DE UN SELLO SANITARIO Y LA TUBERÍA DE VENTILACIÓN MAS CERCANA A FIN DE EVITAR LA PÉRDIDA DE LOS MISMOS, ESTA DISTANCIA SE MIDE SOBRE LA LONGITUD DE DESARROLLO, ENTENDIÉNDOSE POR ÉSTA, LA LONGITUD MEDIDA EN LA PARTE CENTRAL DE LA TUBERÍA DE DRENAJE, CONSIDERANDO TODOS LOS ACCESORIOS INSTALADOS Y SIGUIENDO LOS CAMBIOS DE DIRECCIÓN. ESTA DISTANCIA VARIA CON EL TIPO DE ACCESORIOS DE CONEXIÓN ENTRE LAS TUBERÍAS DE VENTILACIÓN Y DE DRENAJE, LA PENDIENTE DE LA TUBERÍA DE DRENAJE Y SU DIÁMETRO. EN TERMINOS GENERALES, A MAYOR PENDIENTE DE LA TUBERÍA DE DRENAJE, SE FAVORECE LA OCURRENCIA DEL AUTOSIFONAJE, ESPECIALEMENTE EN LOS LAVABOS, POR LO QUE ESTA DISTANCIA AUMENTA; A FIN DE EVITAR LO ANTERIOR, SE ESTABLECIO LONGITUD MÁXIMA ENTRE EL VERTEDOR DE LA TUBERÍA DE

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DRENAJE Y LA TUBERÍA DE VENTILACIÓN, QUE SE MUESTRAN EN LA TABLA SIGUIENTE:

TABLA VII

DISTANCIA MÁXIMA ENTRE EL VERTEDOR DEL SELLO SANITARIO Y LA TUBERÍA DE VENTILACIÓN

DISTANCIA DE LA DISTANCIA MÁXIMA ENTRE EL

TUBERÍA DE DRENAJE VERTEDOR Y LA VENTILACIÓN

Pulg. mm m

1 ¼” 32 0.75

1 ½” 38 1.05

2” 50 1.50

3” 75 1.80

4” 100 3.00

2.4.4. METODO DE CÁLCULO. DISEÑO DE LAS INSTALACIONES DE DRENAJE. PARA EL DISEÑO DE LA INSTALACIÓN DE DRENAJE, ES NECESARIO DEFINIR EL CONCEPTO DE UNIDAD DE DESCARGA. LA UNIDAD DE DESCARGA SE DEFINE CONVENCIONALMENTE COMO LA CORRESPONDIENTE A LA DESCARGA DEL AGUA RESIDUAL DE UN LAVABO COMÚN EN USO DOMÉSTICO Y QUE ES IGUAL A UN CAUDAL DE 28 LITROS/MINUTO. ESTA UNIDAD DE DESCARGA, SE CONSIDERA COMO LA REFERENCIA PARA ESTIMAR LAS DESCARGAS DE TODOS LOS DEMÁS MUEBLES O APARATOS SANITARIOS. POR CONSIGUIENTE, EN LA TABLA I SE PRESENTAN LAS UNIDADES DE DESCARGA CORRESPONDIENTES A LOS MUEBLES SANITARIOS MÁS USUALES, CONSIDERADOS EN LOS TRES TIPOS EN QUE SE CLASIFICARON ANTES. ASÍ MISMO, EN ESTA TABLA SE INDICA CUÁL ES EL DIÁMETRO MÍNIMO DEL SIFÓN DE LOS DIFERENTES APARATOS SANITARIOS, EN FUNCIÓN TAMBIEN DEL USO QUE VAN A RECIBIR. CON BASE EN LA TABLA I Y UTILIZANDO LAS TABLAS II, III, IV, V Y VI. Y LA GRÁFICA DE DIÁMETRO DE COLECTORES COMBINADOS O MIXTOS. SE PROCEDE AL DISEÑO DE LA INSTALACIÓN DE DRENAJE SEGÚN SE EXPLICA A CONTINUACIÓN. ES MUY IMPORTANTE SEÑALAR QUE LOS DIÁMETROS QUE SE VAYAN OBTENIENDO DEL DISEÑO, CUMPLAN EN PRINCIPIO CON LAS DISPOSICIONES DEL REGLAMENTO DE INGENIERÍA SANITARIA RELATIVO A EDIFICIOS.

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DIMENSIONAMIENTO DE LAS DERIVACIONES EN COLECTOR PARA DISEÑAR ESTAS TUBERÍAS, ES NECESARIO CONOCER EL NÚMERO DE UNIDADES DE DESCARGA A LAS QUE DARÁ SERVICIO DICHA TUBERÍA LOGRÁNDOSE ESTO CON LA SUMA DE UNIDADES DE DESCARGA DE TODOS LOS MUEBLES QUE DESALOJARÁ LA DERIVACIÓN. DE ACUERDO A LA PENDIENTE QUE TENDRA LA DERIVACIÓN, SE RECURRE A LA TABLA II Y SE LOCALIZA LA COLUMNA QUE CORRESPONDA A DICHA PENDIENTE, SE BUSCA EN LA COLUMNA INDICADA QUE EL NÚMERO DE UNIDADES DE DESCARGA DE LA SECCIÓN SEA LA PRÓXIMA INFERIOR A ALGUNO DE LOS TABULADOS EN ESA COLUMNA, LOS CUÁLES CORRESPONDEN AL NÚMERO MÁXIMO DE UNIDADES DE DESCARGA. EN LA PRIMERA COLUMNA, EN DIRECCIÓN DEL “NÚMERO MÁXIMO DE UNIDADES DE DESCARGA”, SE ENCUENTRA EL DIÁMETRO DE LA DERIVACIÓN.

DIMENSIONAMIENTO DE LAS COLUMNAS PARA AGUAS RESIDUALES Y DE LAS COLUMNAS PARA AGUAS PLUVIALES

EN LA TABLA III SE PUEDE DETERMINAR EL DIÁMETRO DE LAS COLUMNAS PARA AGUAS RESIDUALES, DEPENDIENDO DEL NÚMERO DE UNIDADES DE DESCARGA QUE DESALOJE LA COLUMNA Y DE LA LONGITUD MÁXIMA DE LA MISMA. EL DIMENSIONAMIENTO SE HARÁ DE MANERA SIMILAR AL DE LAS DERIVACIONES EN COLECTOR, SÓLO CUIDANDO DE NO SOBREPASAR LOS LÍMITES DE LONGITUD MÁXIMA Y DEL NÚMERO DE UNIDADES DE DESCARGA, TANTO EN CADA NIVEL COMO EN TODA LA COLUMNA. LAS COLUMNAS DE AGUA RESIDUAL QUE DESCARGUEN W.C. TENDRÁN DE DIÁMETRO MÍNIMO 100 mm (4”). PARA DETERMINAR EL DIÁMETRO DE LAS COLUMNAS DE AGUAS PLUVIALES SE LOCALIZA EL RENGLÓN DEL INTERVALO EN QUE SE ENCUENTRE EL ÁREA DE CAPTACIÓN, PARA LO CUÁL, SE QUIERE DISEÑAR LA COLUMNA Y SE ENCUENTRA EL DIÁMETRO A QUE CORRESPONDA DICHO RENGLÓN. EN COLUMNAS DE AGUA PLUVIAL, SE RECOMIENDA USAR EL DIÁMETRO INMEDIATO SUPERIOR. EL DIÁMETRO DE ESTAS COLUMNAS ESTA CALCULADO PARA UNA INTENSIDAD DE LLUVIA DE 100 mm/HORA, POR LO QUE HAY QUE HACER EL AJUSTE CORRESPONDIENTE PARA LA INTENSIDAD DE LLUVIA DEL LUGAR CON LA SIGUIENTE FÓRMULA:

A TABLA = A REAL x (i REAL / i TABLA) DIMENSIONAMIENTO DE LOS COLECTORES PARA AGUAS RESIDUALES Y

COLECTORES PARA AGUAS PLUVIALES

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SE RECURRE A LA TABLA IV, Y EN LA COLUMNA CORRESPONDIENTE A LA PENDIENTE DEL COLECTOR PARA AGUAS RESIDUALES SE ENCUENTRA EL NÚMERO MÁXIMO DE UNIDADES DE DESCARGA, QUE SE APROXIMA (SIN SOBREPASAR) A LAS UNIDADES DE DESCARGA CALCULADAS PARA EL COLECTOR EN DISEÑO Y DE AHÍ, EL DIÁMETRO QUE LE CORRESPONDE. EN EL DISEÑO DE LOS COLECTORES PARA AGUAS PLUVIALES, TAMBIEN SE ENCUENTRA EN LA TABLA IV LA COLUMNA DE LA PENDIENTE QUE CORRESPONDA A LA DEL COLECTOR EN CUESTIÓN Y DE ACUERDO CON EL ÁREA DE CAPTACIÓN SE DETERMINA SU DIÁMETRO. PARA PENDIENTES DIFERENTES A LAS TABULADAS ES NECESARIO HACER UNA INTERPOLACIÓN LINEAL. EN EL CASO DE LOS COLECTORES PARA AGUAS PLUVIALES, TAMBIEN SE CONSIDERÓ UNA INTENSIDAD DE LLUVIA DE 100 mm/HORA, POR LO QUE HAY QUE HACER, SI ES NECESARIO, EL AJUSTE ANTES MENCIONADO.

DIMENSIONAMIENTO DE LAS DERIVACIONES DE VENTILACIÓN PARA LOGRAR EL DIMENSIONAMIENTO DE LAS DERIVACIONES DE VENTILACIÓN SE RECURRE A LA TABLA V. ESTA TABLA ESTA DIVIDIDA EN DOS GRUPOS, EL PRÍMERO QUE CONSIDERA A UN CONJUNTO DE MUEBLES SIN W. C. Y EL SEGUNDO A UN CONJUNTO CON W. C. DEPENDIENDO DEL NÚMERO DE UNIDADES DE DESCARGA DE LOS APARATOS SANITARIOS A QUE SIRVA DICHA DERIVACIÓN DE VENTILACIÓN Y DEL GRUPO DE MUEBLES A QUE CORRESPONDA, SE DETERMINA EL DIÁMETRO DE ESTA TUBERÍA DE VENTILACIÓN.

DIMENSIONAMIENTO DE LAS COLUMNAS DE VENTILACIÓN EN LA TABLA VI SE ENCUENTRAN TABULADOS LOS DIÁMETROS DE LAS COLUMNAS DE VENTILACIÓN. ESTOS SE DETERMINAN DEPENDIENDO DE LAS UNIDADES DE DESCARGA QUE EVACUEN LAS COLUMNAS DE DRENAJE, DEL DIÁMETRO DE LAS MISMAS Y DE LA LONGITUD DE LAS COLUMNAS DE VENTILACIÓN.

FORMULA PARA EL CÁLCULO DEL GASTO A TRAVÉS DE TUBERÍAS.

Q = 7.854 X 10¯4 X d^2 X V DONDE: Q = GASTO EN L/S. V = VELOCIDAD DEL FLUJO EN M/S. d = DIÁMETRO DE LA SECCIÓN TRANSVERSAL EN mm. FORMULA PARA EL CÁLCULO DEL GASTO DE AIRE Y ESPUMAS. AIRE.

qd = 2.33 X 10¯3 X d^2 X √20.8 = 0.0106 X d^2

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ESPUMAS. qd = 2.33 X 10¯3 X d^2 X √111 = 0.00245 X d^2

DONDE: qd = GASTO DE INGRESO EN L/S. d = DIÁMETRO DE LA TUBERÍA DE VENTILACIÓN ANALIZANDO LAS DOS EXPRESIONES ANTERIORES DE DESCARGAS PODEMOS CONCLUIR, QUE EL GASTO DE ESPUMAS ES 23.2% MENOR QUE EL GASTO DE AIRE. LONGITUD MÁXIMA DE TUBERÍA PARA FLUJO DE AIRE.

L = 2.52 X 10¯8 X d^5 / f X Q^2 LONGITUD MÁXIMA DE TIUBERÍA PARA FLUJO DE ESPUMAS. L = 1.34 X 10¯8 X d^5 / f X Q^2 DONDE: L= LONGITUD DE LA TUBERÍA EN M. d = DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN M. f = COEFICIENTE DE FRICCIÓN QUE CORRESPONDE A LA RUGOSIDAD Y DIÁMETRO DE LA TUBERÍA, ADIMENSIONAL. Q = GASTO EN L/S. DE ESTAS EXPRESIONES SE OBSERVA QUE LA LONGITUD MÁXIMA DE TUBERÍA EN FLUJO DE ESPUMAS ES MENOR EN 5.32% EN RELACIÓN CON LA LONGITUD MÁXIMA DE TUBERÍA EN FLUJO DE AIRE.

EXISTEN TABLAS QUE NOS PROPORCIONAN LOS VALORES QUE SE CALCULAN PARA ESTE TEMA.

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TEMA: CÁLCULO DE UNIDADES MUEBLE Y GASTO Y DIÁMETRO DE LA

DERIVACIÓN. TENEMOS UNA INSTALACIÓN SANITARIA DE UN EDIFICIO DE USO SEMIPÚBLICO (2ª. CLASE) QUE SE COMPONE DE: 30 W. C., 28 LAVABOS, 4 BEBEDEROS, 3 URINARIOS VERTICALES Y 2 FREGADEROS DE SERVICIO, CALCULAR EL TOTAL DE UNIDADES DE DESCARGA Y EL GASTO TOTAL DE AGUAS RESIDUALES, DIÁMETRO MINIMO DEL SIFÓN DE DESCARGA Y DERIVACIÓN SIMPLE. Y CON UNA PENDIENTE DE 2/100 CÁLCULAR EL DIÁMETRO DE LA DERIVACIÓN DEL COLECTOR. DATOS: EDIFICIO DE USO SEMIPÚBLICO ( 2ª. CLASE). 30 W. C. 28 LAVABOS. 4 BEBEDEROS. 3 URINARIOS VERTICALES. 2 FREGADEROS DE SERVICIO (RESTAURANTE). PENDIENTE 2/100. SOLUCIÓN: 1.- UNIDADES DE DESCARGA, DE LA TABLA I OBTENEMOS LOS DATOS SIGUIENTES: W. C. 30 X 5 U. D. = 150 SIFÓN Y DERIVACIÓN = 75mm. LAVABOS. 28 X 2 U. D. = 56 SIFÓN Y DERIVACIÓN = 32mm. BEBEDEROS. 4 X 1 U. D. = 4 SIFÓN Y DERIVACIÓN = 32mm. URINARIO VERTICAL. 3 X 4 U. D. = 12 SIFÓN Y DERIVACIÓN = 50mm. FREGADEROS DE SERVICIO. 2 X 8 U. D. = 16 SIFÓN Y DERIVACIÓN = 75mm. UNIDADES DE DESCARGA = 238 GASTO TOTAL = 238 U. D. X 28 L/M = 6,664 LITROS /MIN. 2.- DIÁMETRO DE LA DERIVACIÓN DEL COLECTOR. DE LA TABLA II. CON 150 mm (6”) DE DIÁMETRO Y S = 2/100; OBTENEMOS 440 U. D. CON 125 mm (5”) DE DIÁMETRO Y S = 2/100; OBTENEMOS 234 U. D. ES RECOMENDABLE SIEMPRE, TOMAR EL VALOR MAS DESFAVORABLE, POR LO QUE TOMAREMOS COMO SOLUCIÓN:

DIÁMETRO DE LA DERIVACIÓN DEL COLECTOR = 150 mm (6”).

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TEMA: COLUMNA DE VENTILACIÓN

CALCULAR EL TAMAÑO DE LA COLUMNA DE VENTILACIÓN QUE SE REQUIERE PARA UN GRUPO DE ACCESORIOS Y MUEBLES DE BAÑO QUE CONSISTE DE: 6 W. C. PRIVADO, 4 LAVABOS, 3 URINARIOS Y 2 REGADERAS, INSTALADOS EN EL SEGUNDO PISO DE UN EDIFICIO DE 30.50 METROS DE ALTURA.

DATOS: 6 W. C. 4 LAVABOS. 3 URINARIOS. 2 REGADERAS. 30.50 M ALTURA DEL EDIFICIO. = 3.05 M DE CADA PISO.

SOLUCIÓN:

1.- UNIDADES DE DESCARGA, DE LA TABLA I OBTENEMOS LOS DATOS SIGUIENTES: W. C. 4 X 5 U. D. = 20 SIFÓN Y DERIVACIÓN = 75mm. LAVABOS. 1 X 2 U. D. = 2 SIFÓN Y DERIVACIÓN = 32mm. URINARIO VERTICAL. 3 X 4 U. D. = 12 SIFÓN Y DERIVACIÓN = 50mm. REGADERAS. 2 X 2 U. D. = 4 SIFÓN Y DERIVACIÓN = 38mm. UNIDADES DE DESCARGA = 38 GASTO TOTAL = 38 U. D. X 28 L/M. = 1,064 LITROS /MIN.

2.- TAMAÑO DE LA COLUMNA DE DESCARGA. = 30.50M – 3.05 M = 27.45 M.

3.- DIÁMETRO DE LA COLUMNA DE DESCARGA. DE LA TABLA VI UNIDADES DE DESCARGA = 38; POR LO QUE TENEMOS = 80mm. EL DIÁMETRO DE LA DESCARGA.

EN LA TABLA VI SE ENCUENTRA QUE SE PUEDEN VENTILAR HASTA 48 UNIDADES DE DESCARGA. YA SEA CON:

1 ½” DE DIÁMETRO 2 M LONGITUD MÁXIMA COLUMNA DE VENTILACIÓN. 2” DE DIÁMETRO 10 M LONGITUD MÁXIMA COLUMNA DE VENTILACIÓN.

2 ½” DE DIÁMETRO 24 M LONGITUD MÁXIMA COLUMNA DE VENTILACIÓN. 3” DE DIÁMETRO 64 M LONGITUD MÁXIMA COLUMNA DE VENTILACIÓN.

PARA LA VENTILACIÓN DE LOS ACCESORIOS O MUEBLES EN FORMA INDIVIDUAL SE TOMA EN CONSIDERACIÓN: 1.- EL DIÁMETRO DEL DRENAJE INDIVIDUAL DE CADA MUEBLE

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2.- LA LONGITUD DESARROLLADA POR CADA MUEBLE INDIVIDUAL DE VENTILACIÓN A DRENAJE O DE VENTILACIÓN A TECHO. LOS CUÁLES PODEMOS VER EN LA TABLA VII, SIGUIENTE:

TABLA VII TIPO DE MUEBLE DIÁMETRO MÍNIMO DE O ACCESORIO VENTILACIÓN (PULG) LAVABO 1 ¼” BEBEDERO 1 ¼” FREGADERO DE CASA 1 ¼” REGADERA 1 ¼” TINA DE BAÑO 1 ¼” W. C. 2” LAVADORA 1 ½”

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2.5. RED DE DRENAJE PARA AGUA PLUVIAL

2.5.1. DISPOSITIVOS Y ACCESORIOS. EL AGUA PLUVIAL O DE TORMENTA ES AGUA PROVENIENTE DE LA PRECIPITACIÓN DE LA LLUVIA. EL DISEÑO DE ESTE TIPO DE DRENAJE ESTÁ BASADO EN EL DISEÑO A TUBO LLENO BAJO CONDICIONES DE FLUJO PERMANENTE Y UNIFORME. EL CONDUCTO DE BAJADA Y LAS TUBERÍAS HORIZONTALES PUEDEN FLUIR LLENAS, POR LO QUE NO ES NECESARIO CONSIDERAR LOS EFECTOS NEUMÁTICOS O LAS PRESIONES HIDRÁULICAS, DENTRO DE CIERTOS LÍMITES COMO SUCEDE CON LOS SISTEMAS DE DRENAJE SANITARIO. LOS OBJETIVOS BÁSICOS DE UN SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL SON:

• A.- PROPORCIONAR UNA CONDUCCIÓN (TUBERÍA O CANAL ABIERTO), PARA LA CONDUCCIÓN DE LAS AGUAS PLUVIALES DEL PUNTO DE RECOLECCIÓN, GENERALEMENTE LA AZOTEA, HASTA EL PUNTO DE DISPOSICIÓN DE LAS MISMAS.

• PROTEGER LAS PROPIEDADES Y AL PÚBLICO DE UN FLUJO DESCONTROLADO DE LAS AGUAS PLUVIALES.

• PROPORCIONAR LOS DIÁMETROS ADECUADOS A LOS DRENES DE AZOTEAS Y TUBERÍAS PARA RECIBIR Y CONDUCIR ADECUADAMENTE LOS ESCURRIMIENTOS. SE RECOMIENDA, EN LOS CASOS EN QUE EXISTEN DRENAJES SANITARIOS Y PLUVIALES SEPARADOS, EVITAR LA DESCARGA DEL SISTEMA PLUVIAL EN EL SISTEMA SANITARIO, PUESTO QUE SE IMPONDRÍAN CARGAS ADICIONALES A LAS PLANTAS DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES. COMPONENTES DEL SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL. LOS COMPONENTES SON LOS DRENES COLOCADOS EN LAS AZOTEAS, ASÍ COMO LAS TUBERÍAS QUE CONDUCEN LA PRECIPITACIÓN FUERA DEL EDIFICIO HASTA EL SITIO DE DISPOSICIÓN. TIPOS DE DRENAJE DE AZOTEAS.

• A.- DRENES DE AZOTEA. o PRESENTAN LA PARTE SUPERIOR EN FORMA DE CÚPULA, QUE ES LA

PARTE EN DONDETIENE ACCESO EL AGUA HACIA LAS TUBERÍAS DE DRENAJE. LOS COMPONENTES BÁSICOS QUE FORMAN ESTE TIPO DE DRENAJE SON: EL COLADOR O REJILLA, LA CANASTILLA DE SÓLIDOS REMOVIBLES Y EL VERTEDERO O DESAGUE.

• B.- DRENES PLANOS. o SON SIMILARES A LOS ANTERIORES PERO, EN LUGAR DE TENER LA

PARTE SUPERIOR EN FORMA DE CÚPULA, PRESENTAN UNA SUPERFICIE PLANA PARA EL ACCESO DEL AGUA.

• C.- DRENES DE CUNETA O DE PRETIL. o SON DRENES QUE SE COLOCAN EN LA PARTE LATERAL DEL EDIFICIO

EN FORMA DE CUNETA.

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DENTRO DE ESTE SISTEMA DEBERÁN CONSIDERARSE TAMBIEN LAS LÍNEAS DE TUBERÍA, VERTICALES U HORIZONTALES, QUE CONDUCEN EL AGUA DE PRECIPITACIÓN RECOLECTADA DE LOS DRENES DE AZOTEA HASTA LOS SITIOS DE DISPOSICIÓN. TIPOS DE DRENAJE PLUVIAL. A.- SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL CONVENCIONAL. ESTE SISTEMA SE DISEÑA PARA DESALOJAR EL AGUA PLUVIAL TAN RAPIDAMENTE COMO ES RECOLECTADA POR LOS DRENES DE AZOTEA. SU DISEÑO SE BASA EN LA INTENSIDAD DE LLUVIA Y EL ÁREA TRIBUTARIA DE CADA SECCIÓN DEL DRENAJE. B.- SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL DE FLUJO CONTROLADO. EN ESTE TIPO DE DRENAJE PERMITE QUE EL DESALOJO DE LAS AGUAS PLUVIALES SEA A UNA VELOCIDAD MENOR QUE LA INTENSIDAD DE LLUVIA; ESTO ES EL ESCURRIMIENTO EN EXCESO ES ACUMULADO EN LA AZOTEA Y ES DRENADO, A UNA VELOCIDAD CONTROLADA, DURANTE LA DURACIÓN DE LA TORMENTA. 2.5.2. MÉTODO DE CÁLCULO. CONSIDERACIONES DEL REGLAMENTO QUE SE DEBEN DE TOMAR EN CUENTA: LA VELOCIDAD DEL FLUJO RECOMENDADA, EN AMBOS TIPOS DE SISTEMAS, ES DE 3 M/S, PARA PODER MANTENER TODOS LOS RESIDUOS DEL AGUA PLUVIAL EN SUSPENSIÓN, Y ASI EVITAR AZOLVES EN LAS TUBERÍAS. LA PENDIENTE MÍNIMA EN LAS AZOTEAS DEL 1.5%. POR CADA 100 M^2 DE AZOTEA SE INSTALARÁ UN CONDUCTO PARA LA RECOLECCIÓN Y TRANSPORTACIÓN DE LAS AGUAS PLUVIALES DE 3” DE DIÁMETRO. O BIEN UNO DE ÁREA EQUIVALENTE. LOS PATIOS PAVIMENTADOS TENDRÁN UNA PENDIENTE MÍNIMA DE 1% HACIA LAS COLADERAS CON OBTURADOR HIDRÁULICO. LOS ALBAÑALES SERÁN COMO MÍNIMO DE 15 CM DE DIÁMETRO. LOS TUBOS PARA CONDUCTOS DESAGUADORES TENDRAN UN DIÁMETRO MÍNIMO DE 32 mm (1 ¼”) CON PENDIENTE MÍNIMA DE 2% HASTA EL DIÁMETRO DE 75 mm (3”) Y DE 1.5% PARA DIÁMETROS MAYORES DE 75 mm (3”). LOS CAMBIOS DE DIRECCIÓN DE LOS ALBAÑALES Y CONEXIONES DE RAMALES SE HARAN CON DEFLEXIÓN DE 45° COMO MÁXIMO.

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LOS ALBAÑALES SE CONSTRUIRÁN CON UNA PENDIENTE MÍNIMA DE 1.5%. LAS DIMENSIONES MÍNIMAS DE LOS REGISTROS SERÁN: HASTA 1.00 M DE PROFUNDIDAD, 40 X 60 CM. HASTA 2.00 M DE PROFUNDIDAD, 50 X 70 CM. PARA PROFUNDIDAS MAYOR DE 2.00 M, 60 X 80 CM. (TODAS SON MEDIDAS INTERIORES). LAS BAJADAS DE AGUAS PLUVIALES NO PODRÁN UTILIZARSE COMO TUBOS VENTILADORES. LOS TUBOS VENTILADORES DE ALBAÑALES Y CONDUCTOS DESAGUADORES SERÁN DE FIERRO FUNDIDO, FIERRO GALVANIZADO, ASBESTO CEMENTO O P. V. C., TENDRÁN COMO MÍNIMO UN DIÁMETRO DE 50 mm Y PODRÁN EMPOTRARSE A LOS MUROS. CUANDO SE TRATE DE VENTILACIÓN DIRECTA DE CUALQUIERA DE LOS MUEBLES SANITARIOS, CON EXCEPCIÓN DEL W. C. EL DIÁMETRO NO SERÁ INFERIOR A LA MITAD DEL QUE TENGA EL CONDUCTO DESAGUADOR QUE VENTILA, PERO EN NINGÚN CASO MENOR DE 32 mm DE DIÁMETRO. UN MISMO TUBO VENTILADOR PUEDE SERVIR A UN MÁXIMO DE CINCO W. C. Y OCHO MINGITORIOS. LOS TUBOS DE FIERRO FUNDIDO O DE OTROS MATERIALES METÁLICOS QUE QUEDEN OCULTOS EN EL SUELO, DEBERÁN PROTEGERSE CON UNA CAPA DE ASFALTO O CON PREPARACIONES ANTIOXIDANTES.

PROCEDIMIENTO PARA EL DISEÑO DE SISTEMAS DE DRENAJE PLUVIAL. 1.- DISTRIBUYA LOS DRENES DE AZOTEA, DRENES PLANOS Y DE CUNETA EN LA AZOTEA, ASI COMO LAS CONDUCCIONES PRINCIPALES DE AGUA DE TORMENTA. ES IMPORTANTE DISTRIBUIR DE MANERA UNIFORME, LOS DRENAJES PARA EVITAR ACUMULACIONES DE AGUA Y, EN CONSECUENCIA, SOBRECARGAS ESTRUCTURALES EN LAS AZOTEAS DE LOS EDIFICIOS. 2.- DETERMINE EL ÁREA TRIBUTARIA PARA CADA DRENAJE DE AZOTEA, DRENES PLANOS O DE CUNETA, Y PARA CADA CONDUCCIÓN DE AGUAS PLUVIALES. CON BASE EN LAS PENDIENTES DE LA AZOTEA SE DETERMINARÁN LAS ÁREAS TRIBUTARIAS PARA CADA DRENAJE, SIN OLVIDAR LOS EFECTOS DE LAS PAREDES VERTICALES CERCANAS. MUCHAS AUTORIDADES RECOMIENDAN QUE EL 50% DEL ÁREA DE PARED VERTICAL ADYACENTE AL ÁREA A SER DRENADA DEBE AÑADÍRSELA. 3.- DETERMINE LA COLOCACIÓN Y LA PENDIENTE DE LAS LÍNEAS DE DESALOJO DE AGUA PLUVIAL. EN ESTE PASO SE DEFINE LA DISTRIBUCIÓN FÍSICA DE LOS CONDUCTOS, HORIZONTALES Y VERTICALES, DE LAS AGUAS PLUVIALES Y, EN CONSECUENCIA, LA UBICACIÓN Y PENDIENTE DE LOS MISMOS.

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4.- DETERMINE LA INTENSIDAD DE LA PRECIPITACIÓN QUE SERÁ UTILIZADA. PARA LA DETERMINACIÓN DE LA INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN PUEDE UTILIZARSE CUALQUIER MÉTODO CONOCIDO PARA LA DETERMINACIÓN DE LAS CURVAS DE INTENSIDAD – DURACIÓN – PERIODO DE RETORNO. (GUMBEL Y AJUSTE POR MÍNIMOS CUADRADOS). EL PERIODO DE RETORNO QUE SE RECOMIENDA UTILIZAR ES DE 10 AÑOS; CON RELACIÓN A LA DURACIÓN DE LA TORMENTA; ÉSTA DEBE SER IGUAL AL TIEMPO DE CONCENTRACIÓN, QUE SE DEFINE COMO EL TIEMPO EN QUE LA PARTICULA DE AGUA MÁS LEJANA LLEGA AL DRENAJE DE LA AZOTEA; EN ESE MOMENTO TODA LA AZOTEA CONTRIBUYE AL ESCURRIMIENTO Y, EN CONSECUENCIA SE TIENE EL GASTO MÁXIMO DE ESCURRIMIENTO. GENERALMENTE SE SUGIERE UTILIZAR COMO TIEMPO DE CONCENTRACIÓN CINCO MINUTOS. (PARA ESTOS CASOS). 5.- DETERMINE EL GASTO DE EQUIPOS TALES COMO BOMBAS, ACONDICIONADORES DE AIRE, O EQUIPOS SIMILARES QUE DESCARGUEN DENTRO DE LAS TUBERÍAS DE DRENAJE DE LA AZOTEA. DESPUÉS CONVIERTA ESTOS FLUJOS A SUS EQUIVALENCIAS EN ÁREAS TRIBUTARIAS DE AZOTEA. EL GASTO ES UN TÉRMINO EXPRESADO COMO UN VOLUMEN DE AGUA EN UN PERIODO DE TIEMPO TAL COMO M^3/HORA, L/S, ETC. LA ECUACIÓN SIGUIENTE ESTABLECE EL ÁREA DE AZOTEA QUE PRODUCE UN ESCURRIMIENTO CON UN GASTO IGUAL AL EQUIPO QUE DESCARGA EN LAS TUBERÍAS DE DRENAJE PLUVIAL.

A = (359/R) X Q A = ÁREA DE AZOTEA EQUIVALENTE EN M^2. R = ES LA INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN UTILIZADA EN EL DISEÑO DEL SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL EXPRESADA EN CM/HORA. Q = ES EL GASTO DEL EQUIPO QUE DESCARGA EN EL DRENAJE PLUVIAL, EXPRESADO EN L/S. 6.- CALCULE EL ÁREA TRIBUTARIA TOTAL DE AZOTEA DRENADA POR CADA SECCIÓN DEL SISTEMA DEL DRENAJE PLUVIAL. EN ESTE PASO SE OBTIENE EL ÁREA TRIBUTARÍA TOTAL SUMANDO EL ÁREA TRIBUTARIA HORIZONTAL MÁS EL ÁREA TRIBUTARÍA VERTICAL MAS EL ÁREA DE AZOTEA EQUIVALENTE. 7.-DETERMINE EL DIÁMETRO DE LOS CONDUCTOS VERTICALES Y HORIZONTALES DEL SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL. UTILIZANDO LAS TABLAS VIII Y IX, SE DETERMINA EL DIÁMETRO DE LAS TUBERÍAS QUE PERMITEN CONDUCIR LAS AGUAS PLUVIALES, EN FUNCIÓN DEL ÁREA TRIBUTARIA Y DE LA INTENSIDAD.

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TABLA VIII DIMENSIONES PARA CONDUCCIONES VERTICALES DE DRENAJE PLUVIAL

DIÁMETRO DE LA INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN (mm/hora) CONDUCCIÓN 50 75 100 125 150 200 (EN PULGADAS) MÁXIMA ÁREA DE AZOTEA (M^2) 2 130 85 65 50 40 30 2 ½ 240 160 120 90 80 60 3 405 270 200 160 135 100 4 850 565 425 340 285 210 5 ----- ----- 800 640 535 400 6 ----- ----- 1250 ----- 835 625

TABLA IX DIMENSIONES PARA CONDUCCIONES HORIZONTALES DE DRENAJE PLUVIALDIÁMETRO DE LA PENDIENTE DEL 1% CON PENDIENTE DE 2% CON CONDUCCIÓN INTENSIDAD DE PRECIP. INTENSIDAD DE PRECIP (EN PULGADAS) EN mm / hora. EN mm / hora. 50 75 100 125 150 50 75 100 125 150 MÁXIMA ÁREA DE AZOTEA ( M^2). 3 152 101 76 61 50 207 143 107 86 71 4 349 232 174 139 116 492 328 246 196 164 5 620 413 310 248 206 876 584 438 350 292 6 994 662 497 397 331 1402 935 701 561 467 8 2136 1424 1068 854 706 3028 2018 1514 1211 1009

SISTEMAS DE DRENAJE PLUVIAL DE FLUJO CONTROLADO.

EL PROCEDIMIENTO DE DISEÑO PARA LOS SISTEMAS DE DRENAJE PLUVIAL DE FLUJO CONTROLADO ES SIMILAR AL DE TIPO CONVENCIONAL DESCRITO ANTERIORMENTE, EXCEPTO QUE LAS TUBERÍAS DE DRENAJE SON DISEÑADAS PARA PERMITIR EL ESCURRIMIENTO A UN GASTO FIJO. LOS SISTEMAS DE TUBERÍAS SE DISEÑAN CON BASE EN LA TABLA X. ESTA TABLA INDICA LA CAPACIDAD MÁXIMA PARA TUBERÍAS VERTICALES Y HORIZONTALES, CON DISTINTAS PENDIENTES, PARA DISTINTOS VALORES DE PRECIPITACIÓN. LA CAPACIDAD MÁXIMA DE UNA TUBERÍAS DE DRENAJE PLUVIAL ES EL GASTO MÁXIMO QUE PUEDE CONDUCIR SIN OCASIONAR PROBLEMAS DE PRESIÓN EN LA MISMA. DE LA MISMA MANERA QUE EN EL DRENAJE CONVENCIONAL, LOS DIÁMETROS DE LAS TUBERÍAS DEL SISTEMA DE DRENAJE DEBEN AUMENTAR EN LA DIRECCIÓN DEL FLUJO. PUESTO QUE EL FLUJO ACUMULADO EN LA AZOTEA SE DESALOJA A UN GASTO FIJO, SE PRODUCE UNA ACUMULACIÓN DE AGUA EN LAS AZOTEAS DE LOS EDIFICIOS, POR LO QUE LOS INGENIEROS ENCARGADOS DE LOS CÁLCULOS ESTRUCTURALES DEBERÁN CONSIDERAR ESTAS CARGAS ADICIONALES. SE RECOMIENDA EVITAR LÁMINAS DE AGUA MAYORES DE 7.6 CM EN PROMEDIO, EN LAS AZOTEAS, ASÍ COMO EN ZONAS CON PENDIENTE.

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TABLA X CAPACIDAD MÁXIMA DE TUBERÍAS VERTICALES Y HORIZONTALES CON

PENDIENTE EN SISTEMAS DE DRENAJE PLUVIAL DE FLUJO CONTROLADO DIÁMETRO DE DRENAJE TUBERÍAS HORIZONTALES CON PENDIENTE (CM/M)LA TUBERÍA VERTICAL 1% 2.1% 4.2% (PULGADAS) DE AZOTEA CAPACIDAD MÁXIMA EN LTS/SEG 3 5.8 2.1 3.0 4.3 4 12.0 4.9 6.9 9.9 5 23.0 8.8 12.0 18.0 6 35.0 14.0 20.0 28.0 8 76.0 30.0 43.0 60.0 10 ------ 54.0 77.0 109.0 12 ------ 87.0 123.0 175.0 15 ------ 156.0 220.0 312.0 ESCURRIMIENTO SUPERFICIAL. EL ESCURRIMIENTO SUPERFICIAL ES LA PARTE DE LA PRECIPITACIÓN QUE NO ES PERDIDA POR INFILTRACIÓN EN EL TERRENO, POR DEPÓSITO EN LAS DEPRESIONES SUPERFICIALES, O POR EVAPORACIÓN O EVAPOTRANSPIRACIÓN DE LAS PLANTAS. ESTE VALOR DEL ESCURRIMIENTO ES DIFÍCIL DE EVALUAR, PUESTO QUE ES AFECTADO POR MUY DIVERSOS FACTORES, TALES COMO LA INTENSIDAD DE LA PRECIPITACIÓN, LAS CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO, LA DURACIÓN DE LA PRECIPITACIÓN, EL GRADO DE SATURACIÓN DEL TERRENO, ETC.; POR TODO LO ANTERIOR, LA DETERMINACIÓN DEL ESCURRIMIENTO ES ESTIMATIVA. DETERMINACIÓN DEL ESCURRIMIENTO SUPERFICIAL. EL MÉTODO UTILIZADO PARA LA DETERMINACIÓN DEL ESCURRIMIENTO SUPERFICIAL ES EL RACIONAL AMERICANO. QUE ESTA BASADO EN EL CONCEPTO DE QUE, LA APLICACIÓN DE UNA INTENSIDAD CONSTANTE Y UNIFORME DE LLUVIA, PRODUCIRÁ UN ESCURRIMIENTO QUE ALCANZA EL VALOR MÁXIMO CUANDO TODAS LAS PARTES DEL ÁREA TRIBUTARIA ESTEN CONTRIBUYENDO AL MISMO, EN EL PUNTO DE DISEÑO. ESTA CONDICIÓN ES ENCONTRADA DESPUÉS DE UN LAPSO DE TIEMPO tc CONOCIDO COMO TIEMPO DE CONCENTRACIÓN, QUE USUALMENTE ES TOMADO COMO EL TIEMPO PARA EL CUÁL, EL AGUA FLUYE DESDE LA PARTE MÁS LEJANA DEL ÁREA HASTA EL PUNTO EN CONSIDERACIÓN. LA FORMULA DEL METODO RACIONAL AMERICANO ES:

Q = 0.2778 x C x i x A EN lps. DONDE: Q = GASTO MÁXIMO EN lps. C = COEFICIENTE DE ESCURRIMIENTO (DE TABLAS). i = INTENSIDAD MEDIA DE PRECIPITACIÓN PARA UNA DURACIÓN IGUAL ALTIEMPO DE CONCENTRACIÓN DEL ÁREA TRIBUTARIA, EN mm/hora. A = ÁREA TRIBUTARIA, EN KM^2.

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2.778 CUANDO EL ÁREA ESTA EN HA. EL COEFICIENTE DE ESCURRIMIENTO C ES UN VALOR EXPERIMENTAL, ES ADIMENSIONAL Y SIEMPRE MENOR DE 1. LOS VALORES QUE SE OBTIENEN DE LA TABLA SON:

SUPERFICIES ASFALTADAS = 0.70 A 0.95 SUPERFICIES DE CONCRETO HIDRÁULICO = 0.80 A 0.95 SUPERFICIES ADOQUINADAS = 0.70 A 0.85

EN ALCANTARILLADO PLUVIAL SE CALCULA EL COEFICIENTE DE ESCURRIMIENTO PONDERADO. LA INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN, QUE SE UTILIZARÁ PARA EL DISEÑO DE SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL, REQUIERE DE UNA EVALUACIÓN DEL DAÑO POTENCIAL QUE PODRÍA OCURRIR COMO RESULTADO DE UNA INUNDACIÓN; SI EL DAÑO POTENCIAL COMO RESULTADO DE UNA INUNDACIÓN ES ALTO, LA FRECUENCIA PROMEDIO DE OCURRENCIA O PERIODO DE RETORNO DEBE SER DE 50 A 100 AÑOS. SI EL DAÑO POTENCIAL ES MENOR, EL PERIODO DE RETORNO A UTILIZAR PUEDE SER MENOR, EN RANGOS QUE VAN DE 5 A 25 AÑOS. PARA ESTOS CASOS SE UTILIZA GENERALMENTE 10 AÑOS. PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO PARA EL GASTO MÁXIMO DE ESCURRIMIENTO

SUPERFICIAL

• 1.- SUBDIVIDA EL SITIO ANALIZADO EN ÁREAS TRIBUTARIAS. • 2.- SUBDIVIDA CADA ÁREA TRIBUTARIA EN SUBÁREAS HOMOGÉNEAS DE:

PAVIMENTO, CÉSPED, AZOTEAS, ETC. Y CALCULE EL VALOR DE CADA SUBÁREA.

• 3.- CALCULE EL ÁREA TOTAL DE CADA ÁREA TRUBUTARIA. • 4.- DETERMINE EL COEFICIENTE DE ESCURRIMIENTO C PARA CADA ÁREA,

CALCULE EL COEFICIENTE DE ESCURRIMIENTO PONDERADO PARFA CADA ÁREA TRIBUTARIA.

• 5.- DETERMINE EL TIEMPO QUE TARDA EL FLUJO EN TRASLADARSE DEL PUNTO MÁS ALEJADO DEL ÁREA TRIBUTARIA HASTA EL INGRESO AL COLECTOR, PARA EL CASO DE ÁREAS TRIBUTARIAS QUE NO ESTAN UNIDAS POR COLECTORES, ESTE SERÁ EL TIEMPO DE CONCENTRACIÓN, tc.

• 6.- COMO YA SE HA MENCIONADO ANTERIORMENTE, EL TIEMPO AL CUAL TODA EL ÁREA TRIBUTARIA CONTRIBUYE AL ESCURRIMIENTO, ES CUANDO HA TRANSCURRIDO EL TIEMPO DE CONCENTRACIÓN, QUE SERÁ CUANDO SE PRESENTE EL ESCURRIMIENTO MÁXIMO O GASTO MÁXIMO.

• 7.- CON BASE EN REGLAMENTOS Y EN LA IMPORTANCIA DE LA ESTRUCTURA O ELEMENTOS A PROTEGER, FIJAREMOS EL PERIODO DE RETORNO PARA EL DISEÑO DEL SISTEMA DE RECOLECCIÓN DE AGUA PLUVIAL.

• 8.- DE LA INFORMACIÓN PLUVIOGRÁFICA EXISTENTE EN LA ZONA DE DISEÑO, SE DETERMINARAN LAS CURVAS DE INTENSIDAD (ALTURA) DE PRECIPITACIÓN-DURACIÓN-PERIODO DE RETORNO, PARA EL ÁREA EN ESTUDIO.

• 9.- A PARTIR DE LAS CURVAS DE INTENSIDAD (ALTURA) DE PRECIPITACIÓN-DURACIÓN-PERIODO DE RETORNO, CON BASE EN LA DURACIÓN DE LA PRECIPITACIÓN QUE SERÁ SIMILAR AL TIEMPO DE CONCENTRACIÓN, Y AL PERIODO DE RETORNO QUE SE UTILIZARÁ EN EL DISEÑO DEL SISTEMA DE

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RECOLECCIÓN DE AGUAS PLUVIALES, SE OBTENDRÁ LA INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN QUE SE UTILIZARÁ PARA EL DISEÑO DE LAS TUBERÍAS DEL SISTEMA.

• 10.- UTILIZANDO LA FORMULA DEL METODO RACIONAL AMERICANO PODEMOS OBTENER EL GASTO MÁXIMO DEL ESCURRIMIENTO PARA EL ÁREA TRIBUTARIA.

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2.6. CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LOS CÁRCAMOS DE BOMBEO PARA AGUAS RESIDUALES Y AGUAS PLUVIALES DE LAS EDIFICACIONES

2.6.1. EQUIPO DE BOMBEO. 2.6.2. RECOMENDACIONES DE DISEÑO, OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO.

LOS EQUIPOS DE BOMBEO SE PUEDEN CLASIFICAR EN TRES TIPOS. • CENTRÍFUGAS. • RECIPROCANTES. • ROTATIVAS.

LAS MÁS COMÚNMENTE UTILIZADAS EN EDIFICIOS COMERCIALES Y RESIDENCIALES SON LAS BOMBAS CENTRÍFUGAS.

EL PROPÓSITO DE CUALQUIER BOMBA ES TRANSFORMAR LA ENERGÍA DE PRESIÓN. LA BOMBA CENTRÍFUGA LO LOGRA EN DOS ETAPAS. EN LA PRIMERA ETAPA, TRANSFORMA LA ENERGÍA MECÁNICA O ELÉCTRICA EN ENERGÍA CINÉTICA CON UN ELEMENTO GIRATORIO O IMPULSOR. EN LA SEGUNDA ETAPA LA ENERGÍA CINÉTICA SE CONVIERTE EN ENERGÍA DE PRESIÓN POR ASPAS O PALETAS DIFUSORAS. EL AGUA ENTRA POR EL CENTRO DEL IMPULSOR Y LA FUERZA CENTRÍFUGA LA ENVIA HACIA FUERA EN DIRECCIÓN A LA CARCAZA, LA DESCARGA DE UNA BOMBA CENTRÍFUGA ESTÁ EN FUNCIÓN DEL DIÁMETRO Y VELOCIDAD DE ROTACIÓN DEL IMPULSOR. LOS FACTORES DE DISEÑO QUE DEBEN DE CONSIDERARSE EN LA SELECCIÓN DE UNA BOMBA CENTRÍFUGA, SON:

• LA CARGA NETA POSITIVA DE SUCCIÓN REQUERIDA. • EFICIENCIA. • CABALLAJE. • CARGA Y DESCARGA.

CARGA NETA POSITIVA DE SUCCIÓN (NPSH, POR SUS SIGLAS EN INGLES). ES LA MÁXIMA ALTURA QUE PUEDE SUCCIONAR UNA BOMBA DE AGUA SITUADA POR ABAJO DEL EJE DEL IMPULSOR, ES UNA CARACTERÍSTICA PROPIA DE CADA BOMBA Y LA ESPECIFICA EL FABRICANTE PARA CADA TIPO Y MODELO DE BOMBA. POR OTRO LADO SE PUEDE HABLAR DE LA CARGA NETA POSITIVA DE SUCCIÓN APROVECHABLE DE UN SISTEMA EN FIUNCIÓN DE LA INSTALACIÓN EN QUE SE TENGA UNA BOMBA DADA Y SE CÁLCULA CON LA FÓRMULA SIGUIENTE:

MPS APROX. = 10,000 (Pa – Pv) / W – hf + Z

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DONDE: Pa = PRESIÓN EN LA LINEA CENTRAL DE UN CONDUCTO CERRADO (KG/CM^2). Pv = PRESIÓN DE VAPOR DEL AGUA A SU TEMPERATURA DE BOMBEO (KG/CM^2). hf = PÉRDIDA POR FRICCIÓN EN EL TUBO DE SUCCIÓN (m. c. a.). Z = DIFERENCIA DE ELEVACIÓN ENTRE EL EJE DEL IMPULSOR DE LA BOMBA Y LA SUPERFICIE DEL AGUA (METROS). W = PESO VOLUMÉTRICO DEL AGUA (KG/M^3). SI LA SUPERFICIE DEL AGUA PARA SUCCIÓN ESTA DEBAJO DE LA LINEA DEL IMPULSOR DE LA BOMBA, Z ES NEGATIVA. PARA EVITAR LA CAVITACIÓN ES NECESARIO QUE LA MPS APROVECHABLE, SIEMPRE SEA MAYOR QUE LA REQUERIDA. POR ESA RAZÓN SE RECOMIENDA ANALIZAR LA CURVA DE MPS REQUERIDA CONTRA LAS CURVAS DE DESCARGA, POTENCIA AL FRENADO, CARGA Y EFICIENCIA AL SELECCIONAR UNA BOMBA. EL PUNTO DE OPERACIÓN DE UNA BOMBA CENTRÍFUGA, SE DETERMINA POR LA INTERSECCIÓN DE LA CURVA DE CAPACIDAD DE CARGA DE LA BOMBA Y LA CURVA DE CARGA DEL SISTEMA. UNA CURVA DE CARGA DEL SISTEMA ES UN TRAZO DE LAS PÉRDIDAS DE CARGA EN EL SISTEMA CONTRA LA DESCARGA DE LA BOMBA. ESTA CURVA MUESTRA LA GRAN CARGA DIFERENCIAL QUE DEBE ABASTECER LA BOMBA. LA SELECCIÓN DE UNA BOMBA CENTRÍFUGA ES, CASI SIEMPRE, CUESTIÓN DE HACER COINCIDIR UNA DE LAS MUCHAS BOMBAS DISPONIBLES EN EL MERCADO, CON LAS CARACTERÍSTICAS DEL SISTEMA. PARA ELLO, EL PUNTO DE MÁXIMA EFICIENCIA DEBE ESTAR EN EL PUNTO DE OPERACIÓN O CERCA DE ÉL. LAS BOMBAS CENTRÍFUGAS ESTÁN DISPONIBLES EN CASI CUALQUIER CAPACIDAD DESEADA. LAS PARTES QUE INTEGRAN A UNA BOMBA CENTRÍFUGA SON:

• 1.- UN IMPULSOR O IMPELENTE. • 2.- LA FLECHA. • 3.- LA CARCASA O VOLUTA(CAJA CIRCULAR). • 4.- LAS TUBERÍAS DE SUCCIÓN. • 5.- LA DESCARGA

UNA BOMBA CENTRÍFUGA, ES UNA MAQUINARIA HIDRÁULICA QUE ACTÚA MOVIENDO EL LÍQUIDO DE MANERA RADIAL HACIA FUERA MEDIANTE UN ELEMENTO ROTATORIO, QUE SE CONOCE COMO IMPULSOR O IMPELENTE, ALREDEDOR DE UNA CAJA CIRCULAR LLAMADA CARCASA. EL IMPULSOR ES BÁSICAMENTE UN DISCO CON ÁLABES PEGADOS A ÉL. QUE TRANSMITE ENERGÍA AL AGUA, QUE INGRESA EN SU PARTE CENTRAL, MEDIANTE UN MOVIMIENTO CIRCULAR QUE ES TRANSMITIDO POR UNA FLECHA CONECTADA A UN SISTEMA MOTOR. SE TIENEN DIVERSOS TIPOS DE BOMBAS CENTRÍFUGAS DEPENDIENDO DE SUS CARACTERÍSTICAS DE CONSTRUCCIÓN:

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• DE SUCCIÓN SIMPLE. • DOBLE SUCCIÓN. • DE CARCASA DIVIDIDA. • CARCASA COMPLETA. • DEL NÚMERO DE PASOS DEL EQUIPO.

CARACTERÍSTICAS DE LAS BOMBAS.

ALGUNAS DE LAS CARACTERÍSTICAS MAS IMPORTANTES DE LAS BOMBAS SON LAS SIGUIENTES: GASTO, CARGA DINÁMICA TOTAL, POTENCIA AL FRENO, POTENCIA DE SALIDA, CARGA NETA POSITIVA DE SUCCIÓN, VELOCIDAD, EFICIENCIA. A.- GASTO (Q). ES LA CANTIDAD DE FLUJO QUE PUEDE PASAR A TRAVÉS DEL IMPELENTE DE LA BOMBA; SE EXPRESA EN UNIDADES DE VOLUMEN ENTRE EL TIEMPO. B.- CARGA DINÁMICA TOTAL. LA CARGA TOTAL ES LA ENERGÍA POR UNIDAD DE PESO DEL FLUIDO DEBIDO A: LA CARGA DE PRESIÓN (hp), LA CARGA DE VELOCIDAD (hv) Y LA CARGA DE POSICIÓN (Z); SE EXPRESA EN METROS. C.- LA CARGA DINÁMICA TOTAL (CDT). DESARROLLADA POR UNA BOMBA ES IGUAL A LA CARGA DE DESCARGA (hd) MENOS LA CARGA DE SUCCIÓN (hs). D.- LA CARGA DE DESCARGA (hd). LA ENERGÍA POR PESO UNITARIO DEL FLUIDO EN LA DESCARGA DE LA BOMBA. E.- LA CARGA DE SUCCIÓN (hs). ES LA ENERGÍA POR PESO UNITARIO DEL FLUIDO EN LA SUCCIÓN DE LA BOMBA. CARGA DE DESCARGA.

hd = hpd + hvd + Zd CARGA DE SUCCIÓN.

hs = hps + hvs + Zs POR TANTO LA CARGA DINÁMICA TOTAL (CDT) ES IGUAL A:

CDT = hd - hs EN CASO DE EXISTIR UNA LONGITUD CONSIDERABLE ENTRE LOS PUNTOS DE MEDICIÓN DE LA DESCARGA Y LA SUCCIÓN, UNA PÉRDIDA DE ENERGÍA (hf, PÉRDIDAS POR FRICCIÓN Y PÉRDIDAS LOCALES) DEBE SER AÑADIDA A LA ECUACIÓN:

CDT = hd - hs + hf

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F.- POTENCIA AL FRENO. (Pp). LA POTENCIA AL FRENO (Pp) ES LA POTENCIA REQUERIDA PARA REALIZAR VARIACIONES EN EL GASTO DE LA BOMBA. SUS VLORES SON PROPORCIONADOS POR EL FABRICANTE Y SE OBTIENEN A PARTIR DE UN BANCO DE PRUEBAS DE BOMBEO. G.- POTENCIA. (Pw). LA POTENCIA QUE PROPORCIONA LA BOMBA AL FLUIDO ESTÁ DAD POR LA EXPRESIÓN:

Pw = ( γ x Q x CDT ) / 76 η DONDE: Pw = POTENCIA AÑADIDA AL FLUIDO, EN HP. γ = PESO ESPECIFICO DEL FLUIDO, EN KG / M^3. Q = GASTO DE BOMBEO, EN M^3/H. CDT = CARGA DINÁMICA TOTAL, EN M. η = EFICIENCIA DEL EQUIPO DE BOMBEO. H.- EFICIENCIA DE BOMBEO. LA EFICIENCIA DE UN EQUIPO DE BOMBEO SE OBTIENE DE LA RELACIÓN EXISTENTE ENTRE LA POTENCIA AÑADIDA Y LA POTENCIA AL FRENO MULTIPLICADA POR 100. SE EXPRESA EN PORCIENTO.

EFICIENCIA DE BOMBEO = ( Pw / Pp ) x 100 LA EFICIENCIA VARÍA CON EL GASTO, ALCANZANDO UN VALOR MÁXIMO CON UN GASTO EN EL CUÁL LAS PÉRDIDAS SON MÍNIMAS. I.- CARGA NETA POSITIVA DE SUCCIÓN. (CNPS). LA CARGA NETA POSITIVA DE SUCCIÓN (CNPS) ES LA CARGA TOTAL DE SUCCIÓN EN COLUMNA DE AGUA (EN M) DE UN LÍQUIDO A PRESIÓN ABSOLUTA DETERMINADO EN EL IMPULSOR DE LA BOMBA, MENOS LA PRESIÓN DE VAPOR DEL LÍQUIDO, EN M. LA CARGA NETA POSITIVA DE SUCCIÓN REQUERIDA POR LA BOMBA ES DERTERMINADA MEDIANTE PRUEBAS REALIZADAS POR EL FABRICANTE. J.- VELOCIDAD. POR LO GENERAL, LAS BOMBAS CENTRÍFUGAS CON CONECTADAS A UN MOTOR ELÉCTRICO QUE OPERA A UNA VELOCIDAD CONSTANTE, SIN EMBARGO, ES MÁS EFICIENTE CONTROLAR UNA BOMBA MEDIANTE UN MOTOR DE VELOCIDAD VARIABLE.

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LA EXPRESIÓN QUE NOS DERTERMINA LA POTENCIA QUE DEBE TENER LA BOMBA QUE REQUIERE LA INSTALACIÓN EN DISEÑO, ES LA SIGUIENTE:

P = ( Qb x Hb x β ) / 76 x Ω DONDE: P = POTENCIA DE LA BOMBA EN H.P.

Qb = GASTO PROPIO DE LA BOMBA EN M^3 / SEG. Hb = PRESIÓN O CARGA DE LA BOMBA (m. c. a.). β = COEFICIENTE DE EFICIENCIA.

Ω = PESO ESPECÍFICO DEL AGUA (KG/M^3). LA EFICIENCIA DE LAS BOMBAS CENTRÍFUGAS SE PUEDE DETERMINAR A TRAVÉS DE LAS GRÁFICAS QUE PARA ESTE FÍN PROPORCIONAN LOS FABRICANTES DE LAS MISMÁS. EN LA ECUACIÓN LA POTENCIA RESULTA EN UNIDADES DE CABALLOS DE FUERZA (H. P). Y SE DA EN CANTIDADES FRACCIONARIAS, POR LO QUE SE DEBE AJUSTAR A LA POTENCIA COMERCIAL SUPERIOR.

ESTACIONES Y CARCAMOS DE BOMBEO. EN MUCHAS COMUNIDADES ES POSIBLE TRANSPORTAR EL AGUA RESIDUAL A UN LUGAR DE TRATAMIENTO CENTRAL O A UN PUNTO DE DESCARGA SÓLO MEDIANTE UN SISTEMA QUE FUNCIONE POR GRAVEDAD. EN OTRAS ÁREAS QUE TIENEN TERRENO PLANO, MÁS DE UN ÁREA DE DRENAJE, SECCIONES SITUADAS EN ZONAS BAJAS O COMPLICACIONES SIMILARES ES POSIBLE QUE SE REQUIERA BOMBEO. EL BOMBEO TAMBIEN PUEDE SER REQUERIDO HACIA O DENTRO DE PLANTAS DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES; EN LOS SÓTANOS DE LOS EDIFICIOS QUE SE ENCUENTRAN POR DEBAJO DEL NIVEL DE LA ALCANTARILLA: Y PARA DESCARGAR EL AGUA RESIDUAL TRATADA A CORRIENTES QUE ESTAN POR ENCIMA DE LA ALTITUD DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO. EL BOMBEO DEL AGUA DE LLUVIA REQUIERE EL MOVIMIENTO DE FLUJOS MUY GRANDES CONTRA CABEZAS RELATIVAMENTE BAJAS. LAS BOMBAS DE FLUJO AXIAL DE DIÁMETRO GRANDE SON LAS MÁS ADECUADAS PARA ESTE SERVICIO. LAS BOMBAS DE FLUJO AXIAL PEQUEÑAS PUEDEN OPERAR A VELOCIDADES TALES COMO 1200 RPM, PERO LAS BOMBAS GRANDES, TALES COMO LAS USADAS EN NUEVA ORLEÁNS QUE SON HASTA DE 4.25 M DE DIÁMETRO, OPERAN A VELOCIDADES MENORES A 100 RPM. UNA BOMBA DE ESTE TAMAÑO Y TIPO PUEDE ENTREGAR UN FLUJO DE 43 M^3/S CONTRA UNA CABEZA DE 3 A 4 M. EL BOMBEO DE AGUAS RESIDUALES SANITARIAS NO TRATADAS NECESITA DE DISEÑOS ESPECIALES, YA QUE ES FRECUENTE QUE EL AGUA RESIDUAL CONTENGA SÓLIDOS GRANDES. LAS BOMBAS NO ATASCABLES TIENEN IMPULSORES QUE ESTÁN DE ORDINARIO CERRADOS Y TIENEN, A LO SUMO, DOS O TRES ASPAS. EL MARGEN ENTRE LAS ASPAS ES SUFICIENTEMENTE GRANDE DE MODO QUE CUALQUIER COSA QUE ALCANCE LA SUCCIÓN DE LA BOMBA PASARÁ A TRAVES DE ÉSTA. UN IMPULSOR SIN CUCHILLAS , A

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VECES USADO COMO UNA BOMBA DE PESCAR, TAMBIEN HA SIDO APLICADO A ESTE SERVICIO. PARA UNA CAPACIDAD ESPECÍFICA, LOS IMPULSORES SIN CUCHILLAS SON MÁS GRANDES Y MENOS EFICIENTES QUE LOS DISEÑOS CON ASPAS. LOS FABRICANTES DE BOMBAS DE AGUAS RESIDUALES ESPECIFICAN EL TAMAÑO DE LA ESFERA QUE PASARÁ A TRAVÉS DE LA BOMBA. UNA BOMBA DE 100 mm DE DESCARGA PUEDE PASAR UNA ESFERA DE 75 mm, MIENTRAS UNA DE 250 mm DE DESCARGA PASARÍA UNA ESFERA DE 200 mm, LAS SUCCIONES DE LAS BOMBAS SON USUALMENTE MÁS GRANDES QUE LAS DESCARGAS EN CERCA DE UN 25%. EL TAMAÑO DE DESCARGA MAS PEQUEÑO DE MAYOR USO COMÚN PARA AGUAS RESIDUALES SANITARIAS ES DE 75 mm. LAS ESTACIONES DE BOMBEO DE AGUAS RESIDUALES DENTRO DEL SISTEMA DE RECOLECCIÓN INCLUYEN UN POZO MOJADO (CÁRCAMO DE BOMBEO) QUE SIRVE PARA IGUALAR EL FLUJO DE ENTRADA, QUE SIEMPRE ES VARIABLE. AUNQUE LAS BOMBAS QUE PUEDEN OPERAR A UNA VELOCIDAD VARIABLE ESTAN DISPONIBLES , SU COSTO Y LA COMPLEJIDAD DE SUS SISTEMAS DE CONTROL LAS HACEN EN GENERAL UNA ALTERNATIVA COSTOSA. LAS BOMBAS ORDINARIAS DE VELOCIDAD CONSTANTE CON MOTORES ESTÁNDARES NO DEBEN SER ENCENDIDAS Y APAGADAS CON DEMASIADA FRECUENCIA, YA QUE SE PUEDEN RECALENTAR. EN ESTACIONES DE BOMBEO PEQUEÑAS PUEDE HABER SÓLO DOS BOMBAS, CADA UNA DE LAS CUÁLES DEBE TENER CAPACIDAD PARA ENTREGAR EL CAUDAL MÁXIMO HASTA QUE SE HA ALMACENADO UN VOLUMEN SUFICIENTE PARA PONER EN MARCHA LA BOMBA POR CERCA DE 2 MINUTOS. EL POZO HÚMEDO TAMBIEN PUEDE SER CONSTRUIDO PARA ASEGURAR QUE LA BOMBA SÓLO ARRANCARÁ UNA VEZ CADA 5 MINUTOS. LOS VALORES ESPECÍFICOS DE TIEMPO DE OPERACIÓN Y TIEMPO DE CICLO DEPENDEN DE LAS CARACTERÍSTICAS DEL MOTOR USADO Y DEBEN SER OBTENIDOS DE LOS FABRICANTES. LAS ESTACIONES DE BOMBEO MÁS GRANDES PUEDEN EMPLEAR BOMBAS DE DIFERENTES CAPACIDADES PARA PERMITIR UN JUEGO MAS CERRADO DE FLUJO AFLUENTE Y EFLUENTE. LAS BOMBAS DIFERENTES SON CONTROLADAS POR FLOTADORES, CON INTERRUPTORES DE MERCURIO U OTROS INTERRUPTORES DE NIVEL PARA ENCENDER A DIFERENTES ALTITUDES EN EL POZO HÚMEDO. EL TAMAÑO DE ÉSTE SE MANTIENE TAN PEQUEÑO COMO SEA COMPATIBLE CON EL TIEMPO DE OPERACIÓN MÍNIMO Y CON EL CRITERIO DE TIEMPO DE CICLO A FIN DE REDUCIR LA CANTIDAD DE DESCOMPOSICIÓN ANAERÓBICA QUE TIENE LUGAR EN EL SUMIDERO, CUYO ESPACIO DE AIRE DEBE ESTAR VENTILADO; LA DESCOMPOSICIÓN ANAERÓBICA PRODUCE OLORES DESAGRADABLES QUE PUEDEN CREAR CONDICIONES MOLESTAS EN LA POBLACIÓN. LAS BOMBAS MISMAS PUEDEN SER DISEÑOS SUMERGIBLES; LAS CUÁLES SON SUMERGIDAS EN EL POZO HUMEDO O PUEDEN SER LOCALIZADAS EN UN POZO SECO ADYACENTE. EL DISEÑO DEL POZO SECO TIENE LA VENTAJA DE PERMITIR ACCESO MÁS FACIL A LAS BOMBAS, PERO ES SUSTANCIALMENTE MÁS COSTOSO. EL DISEÑO MECÁNICO DETALLADO DE LAS ESTACIONES DE BOMBEO ES MAS COMPLEJO, PARA APLICACIONES

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MÁS PEQUEÑAS, LAS ESTACIONES PREFABRICADAS HECHAS DE ACERO, FIBRA DE VIDRIO O CONCRETO SON LA ALTERNATIVA MÁS ECONÓMICA.

2.7. TUBERÍAS PARA LA RED DE DRENAJE 2.7.1. MATERIALES Y CARACTERÍSTICAS COMERCIALES. LAS TUBERÍAS PARA ESTE TIPO DE INSTALACIONES CUMPLEN CON LA TAREA DE CONDUCIR LAS AGUAS DE DESECHO DEL INTERIOR DEL EDIFICO Y DEPOSITARLAS EN UN SISTEMA EXTERNO DE DRENAJE, PARA EL CUÁL SE EMPLEAN OTRO TIPO DE TUBERÍAS CONSTRUIDAS CON CONCRETO SIMPLE Y REFORZADO, PVC, POLIETILENO DE ALTA DENSIDAD. LAS TUBERÍAS COMÚNMENTE USADAS EN LAS INSTALACIONES SANITARIAS INTERNAS SON DE LOS SIGUIENTES MATERIALES:

• FIERRO FUNDIDO SON ESPIGA Y CAMPANA RETACABLE. • FIERRO FUNDIDO CONEXIÓN TISA CON ESPIGA Y CAMPANA. • FIERRO FUNDIDO CONEXIÓN TAR-TISA, ACOPLADA CON COPLE DE

NEOPRENO Y ABRAZADERA DE ACERO INOXIDABLE. • PVC (POLICLORURO DE VINILO) SANITARIO ANGER CON ANILLOS DE

EMPAQUE. (DURALÓN). • PVC (POLICLORURO DE VINILO) SANITARIO ANGER CEMENTADA. • COBRE. • FIERRO GALVANIZADO.

2.7.2. RECOMENDACIONES CONSTRUCTIVAS. TUBERÍA DE FIERRO FUNDIDO. SU APLICACIÓN EN LAS INSTALACIONES SANITARIAS ES MUY EXTENSA YA QUE POSEE LAS SIGUIENTES CARACTERÍSTICAS: LA RIGIDEZ DE ESTE MATERIAL, LE DA UNA ALTA RESISTENCIA A LA INSTALACIÓN CONTRA GOLPES. NO SE VE AFECTADA, CUANDO ES SOMETIDA A TEMPERATURAS SOMERAMENTE ALTAS. SU ACOPLAMIENTO ES PERFECTO, YA SEA CON UNIONES ESPIGA CAMPANA O CON JUNTAS DE NEOPRENO Y ABRAZADERAS DE ACERO INOXIDABLE. SIN EMBARGO EL FIERRO FUNDIDO TAMBIEN TIENE ALGUNAS DESVENTAJAS, LAS CUÁLES SE MENCIONANA A CONTINUACIÓN. SU ALTO COSTO COMPARADO CON EL PVC, LO HACE EN MUCHOS CASOS ANTIECONÓMICO. EL PESO POR METRO LINEAL DE ESTAS TUBERÍAS, TAMBIEN ES ALTO Y ESTO SE PUEDE REFLEJAR EN ROBUSTOS SOPORTES EN CASO DE QUE LA INSTALACIÓN FUERA AEREA. REQUIERE DE MUCHO CUIDADO SU INSTALACIÓN, YA QUE NO SE PUEDE PERMITIR NINGUNA FUGA EN EL DRENAJE. RECIENTEMENTE SE HA CREADO UN NUEVO SISTEMA PARA LA UNIÓN DE LOS TUBOS Y CONEXIONES DE FIERRO FUNDIDO, LLAMADO “ACOPLAMIENTO RAPIDO DE FIERRO FUNDIDO” O TAR-TISA.

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ESA UNION SE HACE MEDIANTE UN COPLE ESPECIAL, EL CUÁL ADEMÁS DE REDUCIR EL TIEMPO REQUERIDO PARA INSTALAR LA TUBERÍA TRADICIONAL, PERMITE HACER LAS INSTALACIONES MÁS COMPACTAS, FLEXIBLES, SILENCIOSAS Y ECONÓMICAS. EN SU NUEVA VERSIÓN, LA TUBERÍA Y CONEXIONES CARECEN DEL EXTREMO CAMPANA, TERMINANDO TODOS SUS EXTREMOS EN FORMA DE ESPIGA. ESTOS EXTREMOS DE ESPIGA SE UNEN POR MEDIO DE UN COPLE ENSAMBLADO DE DOS COMPONENTES. UNA JUNTA DE NEOPRENO Y UNA CORAZA CON UNOS CINCHOS DENOMINADA ABRAZADERA, DE ACERO INOXIDABLE LOS DIÁMETROS QUE SE ENCUENTRAN ESTE TIPO DE TUBERÍAS SON: 2”, 4”, 6”, 8” Y 10”. TUBERÍA DE P. V. C. EL POLIVINILO DE CLORURO (P. V. C). ES UN MATERIAL PLÁSTICO SINTÉTICO, CREADO Y PRODUCIDO POR EL HOMBRE, CLASIFICADO DENTRO DE LOS TERMOPLÁSTICOS, MATERIALES QUE ARRIBA DE CIERTA TEMPERATURA SE CONVIERTEN EN UNA MASA MOLDEABLE, A LA QUE SE PUEDE DAR LA FORMA DESEADA Y POR DEBAJO DE ESA TEMPERATURA SE CONVIERTEN EN SÓLIDOS. EN LA ACTUALIDAD, LOS MATERIALES TERMOPLÁSTICOS, CONSTITUYEN EL GRUPO MÁS IMPORTANTE DE LOS PLÁSTICOS COMERCIALES, Y ENTRE ESTOS, LOS DE MAYOR PRODUCCIÓN EN MÉXICO SON, EL P. V. C. Y EL POLIETILENO DE ALTA DENSIDAD. ENTRE LOS SISTEMAS DE ACOPLAMIENTO QUE SE HAN DESARROLLADO PARA UNIR ENTRE SÍ, TUBOS DE P. V. C., DESTACAN EL CEMENTADO Y EL ACOPLAMIENTO ESPIGA CAMPANA CON ANILLO DE NEOPRENO; ÉSTE ÚLTIMO, TIENE UNA MAYOR APLICACIÓN, DEBIDO A LA RAPIDEZ Y FACILIDAD CON LA QUE SE EFECTUA LA OPERACIÓN Y TAMBIEN PORQUE FUNCIONA COMO JUNTA DE DILATACIÓN. COMO TODOS LOS MATERIALES, LAS TUBERÍAS DE DRENAJE PRESENTAN VENTAJAS Y LIMITACIONES EN CADA USO ESPECÍFICO, LAS CUÁLES ES NECESARIO CONOCER PARA LOGRAR MEJORES RESULTADOS EN EL USO DE ESTE TIPO DE TUBERÍAS. LAS VENTAJAS MÁS IMPORTANTES SON: 1.- LIGEREZA. EL PESO DE UN TUBO DE PVC ES APROXIMADAMENTE LA MITAD DEL PESO DE UN TUBO DE ALUMINIO, Y ALREDEDOR DE UNA QUINTA PARTE DEL PESO DE UN TUBO DE FIERRO GALVANIZADO, DE LAS MIMÁS DIMENSIONES. 2.- FLEXIBILIDAD. SU MAYOR ELASTICIDAD CON RESPECTO A LAS TUBERÍAS TRADICIONALES, REPRESENTA UNA MAYOR FLEXIBILIDAD, LO CUAL PERMITE UN COMPORTAMIENTO MEJOR FRENTE A ESTAS. 3.- PAREDES LISAS.

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CON RESPECTO A LAS TUBERÍAS TRADICIONALES, ESTA CARACTERÍSTICA REPRESENTA UN MAYOR CAUDAL TRANSPORTABLE A IGUAL DIÁMETRO; DEBIDO A SU BAJO COEFICIENTE DE FRICCIÓN; ADEMÁS LA SECCIÓN DE PASO SE MANTIENE CONSTANTE A TRAVES DEL TIEMPO, YA QUE LO LISO DE SU PARED NO PROPICIA INCRUSTACIONES. 4.- RESISTENCIA A LA CORROSIÓN. LAS TUBERÍASN DE P. V. C. SON INMUNES A LOS TIPOS DE CORROSIÓN QUE NORMALMENTE AFECTAN A LOS SISTEMAS DE TUBERÍAS PARA DRENAJE. PUESTO QUE EL P. V. C. ES UN MATERIAL NO CONDUCTOR, NO SE PRODUCEN EFECTOS ELECTROQUÍMICOS EN LA INSTALACIÓN, EN CONSECUENCIA, LAS TUBERÍAS DE P. V. C. NO REQUIEREN RECUBRIMIENTOS NI FORROS. 5.- RESISTENCIA QUÍMICA. DEBIDO A SU GRAN RESISTENCIA A LA CORROSIÓN Y A PRODUCTOS QUÍMICOS, SON RECOMENDADOS PARA INSTALACIONES ENTERRADAS, CONDUCCIÓN DE AGUAS RESIDUALES Y PRODUCTOS INDUSTRIALES. 6.- ATÓXICAS. ADEMÁS DE NO SER TÓXICAS, TAMPOCO ALTERAN EL OLOR NI EL SABOR DEL AGUA, POR LO QUE SON APROPIADAS PARA LA CONDUCCIÓN DE AGUA POTABLE Y OTROS PRODUCTOS ALIMENTICIOS. LAS LIMITACIONES DE LA TUBERÍAS DE P. V. C. QUE HAY QUE TOMAR EN CUENTA SON: 1.- A TEMPERATURAS INFERIORES A 0º C EL P. V. C. REDUCE SU RESISTENCIA AL IMPACTO. 2.- LA TUBERÍA DE P. V. C. NO DEBE QUEDAR EXPUESTA POR PERIODOS PROLONGADOS A LOS RAYOS DEL SOL, PORQUE ESTOS PUEDEN AFECTAR CIERTAS PROPIEDADES MECÁNICAS DE LA TUBERÍA. 3.- LAS TUBERÍAS DE P. V. C. FÁCILMENTE PUEDEN SUFRIR RASPADURAS. LOS DIÁMETROS QUE SE ENCUENTRAN EN EL MERCADO, DE ESTE TIPO DE TUBERÍAS SON: 1 ½”, 2”, 3”, Y 4”. 2.7.3. PLANOS DE PROYECTO. 2.7.4. COSTOS DE INSTALACIÓN.

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3. DISPOSICIÓN INDIVIDUAL DE LAS AGUAS RESIDUALES

3.1. CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL TRATAMIENTO Y DISPOSICIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES.

3.1.1. SOLUCIONES. DISPOSICIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES. UNO DE LOS FACTORES QUE TIENEN MÁS INFLUENCIA SOBRE LA SALUD DE LAS PERSONAS Y DE LAS COMUNIDADES URBANAS, ES LA ADECUADA DISPOSICIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES. MUCHAS ENFERMEDADES DE LAS CONOCIDAS COMO HÍDRICAS, TALES COMO EL CÓLERA, LA DISENTERÍA, LA GASTROENTERITIS, ASI COMO DIVERSAS INFECCIONES INTESTINALES SON TRANSMITIDAS DE UNA PERSONA A OTRA, A TRAVÉS DE LA CONTAMINACIÓN DEL AGUA, DE LOS ALIMENTOS Y DE LOS SUELOS POR LAS EXCRETAS HUMANAS. LOS LÍQUIDOS RESIDUALES DOMÉSTICOS DEBEN SER EVENTUALMENTE DISPUESTOS DE ALGUNA MANERA, SEA MEDIANTE NUEVO USO, DESCARGA A AGUAS SUPERFICIALES, POR INYECCIÓN O PRECOLACIÓN A AGUAS SUBTERRÁNEAS O POR EVAPORACIÓN A LA ATMÓSFERA. EN CASI TODOS LOS CASOS, EL AGUA DEBE PRIMERO SER TRATADA PARA REMOVER EL GRUESO DE CONTAMINANTES, SEA COMO UN ASUNTO DE NECESIDAD DE INGENIERÍA O PARA CONSEGUIR LOS REQUERIMIENTOS DE LOS REGLAMENTOS ESTATALES Y FEDERALES. PARA DETERMINAR EL GRADO DE TRATAMIENTO QUE SE REQUERIRÁ, ES NECESARIO CONSIDERAR LOS EFECTOS QUE LOS DIVERSOS CONTAMINANTES PRODUCEN EN EL AMBIENTE EN EL CUAL SERÁN DESCARGADOS, COMO TAMBIEN CUALQUIER REQUERIMIENTO ESTATUTARIO O REGULATORIO QUE PUEDA HABER SIDO ESTABLECIDO. EN LAS CORRIENTES DE AGUA NATURALES EXISTE UN BALANCE ENTRE LA VIDA VEGETAL Y LA ANIMAL, CON CONSIDERABLE INTERDEPENDENCIA ENTRE LAS VARIAS FORMAS DE VIDA. LAS AGUAS DE BUENA CALIDAD SE CARACTERIZAN POR MULTIPLICIDAD DE ESPECIES SIN PREDOMINIO DE ALGUNA EN PARTICULAR. LA MATERIA ORGÁNICA QUE ENTRE A LA CORRIENTE ES METABOLIZADA POR BACTERIAS Y CONVERTIDA EN AMONIO, NITRATOS, SULFATOS, DIÓXIDO DE CARBONO, ETC., QUE SON USADOS A SU VEZ, POR PLANTAS Y ALGAS PARA PRODUCIR CARBOHIDRATOS Y OXIGENO. LA VIDA VEGETAL ES ALIMENTADA POR ANIMALES MICROSCÓPICOS (PROTOZOARIOS, ROTÍFEROS, ETC.) QUE SIRVEN COMO FUENTE DE ALIMENTO PARA CRUSTÁCEOS, INSECTOS, GUSANOS Y PECES. ALGUNOS DE LOS ANIMALES SE ALIMENTAN DE LOS RESIDUOS DE OTROS, CONTRIBUYENDO ASÍ A LA DEGRADACIÓN BACTERIANA. LA INTRODUCCIÓN DE CANTIDADES EXCESIVAS DE CONTAMINANTES PUEDE AFECTAR ESTE BALANCE NATURAL EN UNA VARIEDAD DE FORMAS. CAMBIOS EN EL Ph Ó EN LA CONCENTRACIÓN DE ALGUNAS ESPECIES ORGÁNICAS E INORGÁNICAS PUEDEN SER TÓXICAS PARA FORMAS DE VIDA

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ESPECÍFICAS. EXCESIVAS CANTIDADES DE MATERIAL ORGÁNICO PUEDEN CAUSAR RÁPIDO CRECIMIENTO BACTERIAL Y AGOTAMIENTO DE LAS FUENTES DE OXIGENO DISUELTO DE LA CORRIENTE. POR LO COMÚN, LAS AGUAS CONTAMINADAS SE CARACTERIZAN POR NÚMEROS GRANDES DE POCAS ESPECIES Y LA AUSENCIA DE FORMAS SUPERIORES. DADO QUE LA CONCENTRACIÓN DE CONTAMINANTES ES REDUCIDA POR EFECTOS DE LA DILUCIÓN, LA PRECIPITACIÓN, LA AIREACIÓN, LA OXIDACIÓN BACTERIAL Y OTROS PROCESOS NATURALES, EL CICLO NORMAL Y LA DISTRIBUCIÓN DE LAS FORMAS DE VIDA TENDERÁN A RESTABLECERSE. LAS NORMAS DE CALIDAD DE AGUA SE BASAN EN EL MANTENIMIENTO DE CONCENTRACIONES MÍNIMAS DE OXIGENO DISUELTO, CONCENTRACIONES NO TÓXICAS DE ESPECIES QUÍMICAS ESPECÍFICAS Y UN Ph CERCANO AL NEUTRO. CUANDO EN UNA CORRIENTE SE MANTIENE UN AMBIENTE SALUDABLE, SU CAPACIDAD ASIMILATIVA NATURAL PUEDE USARSE PARA AYUDAR EN EL TRATAMIENTO DEL RESIDUO SIN AFECTAR ADVERSAMENTE A LOS USUARIOS AGUAS ABAJO. LA AUTOPURIFICACIÓN DE AGUAS NATURALES RESULTA DE UNA VARIEDAD DE FENÓMENOS FÍSICOS, QUÍMICOS Y BIOLÓGICOS. LA DILUCIÓN DISMINUYE ENORMEMENTE EL IMPACTO DE TODOS LOS CONTAMINANTES Y ES EL ÚNICO MECANISMO QUE REDUCE DE MANERA NATURAL LA CONCENTRACIÓN DE ALGUNAS ESPECIES QUÍMICAS. ADEMÁS, LA DILUCIÓN DE UN FLUJO CONTAMINADO CON AGUA RELATIVAMENTE LIMPIA MEJORARÁ EL AMBIENTE BIOLÓGICO Y AUMENTARÁ LOS PROCESOS DE ESTABILIZACIÓN NATURAL. LAS CORRIENTES AYUDAN EN LA DISPERSIÓN DEL RESIDUO EN EL AGUA RECEPTORA, REDUCIENDO ASÍ LA PROBABILIDAD DE ALTAS CONCENTRACIONES LOCALES DE CONTAMINANTES. LA AUSENCIA DE CORRIENTES, COMO EN REMOLINOS Y ZONAS MUERTAS DE RÍOS, PUEDE FOMENTAR LA SEDIMENTACIÓN DE SÓLIDOS, LA FORMACIÓN DE DEPÓSITOS DE LODO Y LA PRODUCCIÓN DE OLORES. LA SEDIMENTACIÓN REMUEVE CONTAMINANTES DEL AGUA QUE ESTÁ PASANDO, MEJORANDO DE ESTE MODO SU CALIDAD, PERO CREA CONDICIONES DESFAVORABLES EN LOS SITIOS DONDE LOS CONTAMINANTES SE ACUMULAN. LOS DEPÓSITOS PUEDEN SER TAMBIEN ARRASTRADOS POR VELOCIDADES POSTERIORES MÁS ALTAS, Y LOS CONTAMINANTES RESUSPENDIDOS PUEDEN CAUSAR PROBLEMAS EN LA CALIDAD DEL AGUA, AGUAS ABAJO. LAS ALTAS VELOCIDADES MEJORAN LA TRANSFERENCIA DE OXIGENO DE LA ATMÓSFERA Y EL DESALOJO DE CONTAMINANTES VOLÁTILES DEL FLUJO. TAMBIEN TRANSPORTAN LOS CONTAMINANTES VOLÁTILES MÁS RAPIDAMENTE Y, POR TANTO, PUEDEN HACER QUE SUS EFECTOS SEAN MÁS AMPLIAMENTE DISTRIBUIDOS. LA SEDIMENTACIÓN RESULTA DE DIFERENCIAS DE DENSIDAD ENTRE LOS SÓLIDOS CONTAMINANTES Y EL AGUA QUE LOS TRANSPORTA. SI LA VELOCIDAD DEL FLUJO ES SUFICIENTEMENTE GRANDE PARA ARRASTRAR LOS SÓLIDOS DEL FONDO RESUSPENDIÉNDOLOS ASÍ, LA SEDIMENTACIÓN

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PODRÁ GENERAR UNA MEJORA DE LA CALIDAD DEL AGUA, AGUAS ABAJO SIN EMBARGO, EL AMBIENTE EN LOS SITIOS DONDE LOS SÓLIDOS SE ACUMULARÁN, SERÁ AFECTADO EN GENERAL ADVERSAMENTE Y, COMO SE PLANTEÓ ANTES, CAUDALES MAYORES EN OTRAS ESTACIONES PUEDEN RESUSPENDER EL MATERIAL QUE HA SIDO REMOVIDO. LOS DEPÓSITOS DE FONDO Y LAS FUENTES PUNTUALES DE ESCORRENTIA SUMINISTRAN FUENTES DIFUSAS DE CONTAMINANTES QUE PUEDEN CAUSAR DEGRADACIÓN DE LA CALIDAD DEL AGUA. LOS MATERIALES EN LOS DEPÓSITOS DE FONDO, CUALQUIERA QUE SEA SU FUENTE, PUEDEN LIBERAR CONTAMINANTES SOLUBLES AL AGUA A MEDIDA QUE SE DESCOMPONEN. LAS FUENTES NO PUNTUALES DE ESCORRENTIA PRODUCIDAS POR PRECIPITACIONES SOBRE CAMPOS URBANOS O AGRÍCOLAS PUEDEN CONTRIBUIR CON CARGAS CONTAMINANTES SIGNIFICATIVAS A AGUAS SUPERFICIALES Y DEBEN SER INCLUIDAS EN UNA EVALUACIÓN PREVIA DE CALIDAD DE AGUA. LA LUZ DEL SOL ACTÚA COMO UN DESINFECTANTE Y ESTIMULA EL CRECIMIENTO DE ALGAS. LAS ALGAS PRODUCEN OXIGENO DURANTE EL DÍA (ALGUNAS VECES CREANDO NIVELES DE OXIGENO DISUELTO SUPER SATURADO), PERO UTILIZAN OXÍGENO EN LA NOCHE. LAS AGUAS QUE CONTIENEN CRECIMIENTOS ALGALES DENSOS PUEDEN TENER ASÍ ALTOS NIVELES DE OXÍGENO DISUELTO DURANTE LAS HORAS EN QUE HAY RADIACIÓN SOLAR Y SER ANAERÓBICAS EN LA NOCHE. LA TEMPERATURA AFECTA LA SOLUBILIDAD DEL OXIGENO EN EL AGUA, LA TASA DE ACTIVIDAD BACTERIAL Y LA TASA A LA CUAL LOS GASES SON TRANSFERIDOS HACIA Y DESDE EL AGUA. CON RESPECTO A LOS NIVELES DE OXIGENO DISUELTO, LA CONDICIÓN CRÍTICA ES GENERALMENTE EN TIEMPO CÁLIDO CUANDO LAS TASAS DE UTILIZACIÓN BACTERIAL SON ALTAS, LA CONDICIÓN DE SATURACIÓN ES REDUCIDA Y LOS CAUDALES MÁS BAJOS LIMITAN LOS EFECTOS DE LA DILUCIÓN. DESCARGAS EN LAGOS Y OCÉANOS. LOS FENÓMENOS DE AUTOPURIFICACIÓN EN LAGOS, ESTUARIOS Y EL OCÉANO SON SIMILARES A LOS QUE OCURREN EN LOS RÍOS. DADO QUE LAS CORRIENTES SON NORMALMENTE MENOS PRONUNCIADAS EN GRANDES CUERPOS DE AGUA, ES MÁS PROBABLE QUE LA SEDIMENTACIÓN OCURRA EN LA VECINDAD INMEDIATA DE LA DESCARGA. LA INVERSIÓN CÍCLICA DEL FLUJO SUMINISTRADA POR ACCIÓN DE LA MAREA EN ESTUARIOS PUEDE TAMBIEN GENERAR EN TIEMPOS DE FLUJO LARGOS PARA CONTAMINANTES. LA DESCOMPOSICIÓN QUE OCURRE EN AGUAS PROFUNDAS PUEDE SER RETRASADA POR BAJAS TEMPERATURAS Y FALTA DE OXÍGENO DISUELTO, EL CUAL ES SUMINISTRADO SÓLO POR DIFUSIÓN DESDE LA SUPERFICIE. NO ES POCO COMÚN, AUN EN AUSENCIA DE DESCARGAS DE AGUAS RESIDUALES, ENCONTRAR QUE LAS CAPAS SUPERIORES EN ESTANQUES Y LAGOS CONTIENEN SUFICIENTE OXÍGENO DISUELTO Y MANTIENEN PLANCTÓN Y PECES DE AGUAS LIMPIAS, MIENTRAS LOS NIVELES MÁS BAJOS MUESTRAN LAS CARACTERÍSTICAS DE AGUAS

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CONTAMINADAS, ES DECIR, OXIGENO DISUELTO BAJO, DESCOMPOSICIÓN ANAERÓBICA Y PRODUCCIÓN DE OLORES. LOS LAGOS PROFUNDOS PRESENTAN CONDICIONES FAVORABLES PARA UNA RÁPIDA AUTOPURIFICACIÓN, YA QUE TIENEN UNA GRAN SUPERFICIE DEL AGUA EN RELACIÓN CON SU VOLUMEN Y SUFICIENTE OPORTUNIDAD PARA EL CRECIMIENTO DE ALGAS, REAIREACIÓN Y MEZCLA POR CORRIENTES GENERADAS POR EL VIENTO. LA CONCENTRACIÓN DE SATURACIÓN DE OXIGENO DISUELTO EN EL AGUA TIENDE A DISMINUIR CON EL INCREMENTO DEL CONTENIDO SALINO. EN EL AGUA DE MAR, LA CONCENTRACIÓN DE SATURACIÓN ES APROXIMADAMENTE EL 80% DE LA DEL AGUA DULCE. LA DENSIDAD DE AGUAS SALINAS ES MAYOR QUE LA DE AGUAS DULCES; POR TANTO, EL AGUA RESIDUAL PUEDE TENDER A DIFUNDIRSE, SIN MEZCLA, SOBRE LA SUPERFICIE. CUANDO LA MEZCLA ESTÁ LIMITADA POR GRANDES DIFERENCIAS DE DENSIDAD, LA DILUCIÓN SERÁ PROPORCIONADAMENTE MENOR. LA MENOR DILUCIÓN JUNTO CON LA MENOR DISPONIBILIDAD DE OXÍGENO EN AGUAS SALINAS PUEDE CONDUCIR A CONDICIONES MOLESTAS QUE NO OCURRIRÍAN EN UNA AGUA DULCE ESTANCADA. EMISARIOS FINALES SUBMARINOS. LAS CIUDADES LOCALIZADAS A LO LARGO DE LAS LÍNEAS COSTERAS PUEDEN ELEGIR DESCARGAR SUS AGUAS RESIDUALES AL MAR. EL GRADO DE TRATAMIENTO EXIGIDO PUEDE SER MENOR PARA LAS DESCARGAS AL OCÉANO QUE PARA DESCARGAS A RÍOS, LAGOS Y ESTUARIOS. ESTAS DESCARGAS ESTÁN BASADAS EN UNA EVALUACIÓN CUIDADOSA DEL IMPACTO AMBIENTAL POTENCIAL DE VARIOS NIVELES DE TRATAMIENTO. DONDE SE HA MOSTRADO QUE LA DILUSIÓN ES MUY GRANDE, SE HAN APROBADO NIVELES DE TRATAMIENTO MENORES QUE EL SECUNDARIO. COMO MÍNIMO, EL TRATAMIENTO DEBE INCLUIR REMOCIÓN DE TODOS LOS SÓLIDOS FÁCILMENTE SEPARABLES POR SEDIMENTACIÓN, YA QUE ÉSTOS PUEDEN FLOTAR EN AGUA SALADA Y SER RETOMADOS A LA COSTA POR LA MAREA Y CORRIENTES GENERADAS POR EL VIENTO. LOS EMISARIOS FINALES SUBMARINOS SON COSTOSOS. LOS COSTOS INICIALES SON ALTOS Y SE REQUIERE CASI SIEMPRE BOMBEO. LA PREVENCIÓN DE IMPACTOS ADVERSOS EN ACTIVIDADES COSTERAS PUEDE REQUERIR EMISARIOS DE VARIOS KILÓMETROS DE LONGITUD. LOS EMISARIOS FINALES SON CONSTRUIDOS DE CONCRETO REFORZADO, HIERRO O ACERO. LA TUBERÍA PUEDE SER PROVISTA DE UN RECUBRIMIENTO DE MORTERO DE CEMENTO. LA TUBERÍA DE ACERO USADA PARA ESTE PROPÓSITO ES CASI SIEMPRE RECUBIERTA YA SEA CON MORTERO O MATERIAL ASFÁLTICO Y TAMBIEN PUEDE SER PROVISTA DE PROTECCIÓN CATÓDICA. LAS UNIONES DE LAS TUBERÍAS DEBEN TENER REFUERZO MECÁNICO SUSTANCIAL Y SER RESISTENTES A ATAQUES BIOLÓGICOS Y QUÍMICOS. CON FRECUENCIA SE USAN UNIONES DE BOLA Y ENCHUFE PARA TUBERÍA DE HIERRO, MIENTRAS QUE LAS TUBERÍAS DE ACERO SON EN GENERAL SOLDADAS. LA TUBERÍA PUEDE SER INSTALADA EN ZANJAS O FONDOS DE ROCA SUAVE, ARENA O GRAVA. EN FONDOS INESTABLES, EL PILOTAJE ES NECESARIO PARA ASEGURAR LA TUBERÍA

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CONTRA DAÑOS POR LA ACCIÓN DE LAS OLAS. LOS EMISARIOS FINALES PUEDEN EMPLEAR LAS SALIDAS SIMPLES O UNA VARIEDAD DE ESTRUCTURAS DIFUSORAS. EL DIFUSOR COMÚN CONSTA DE UN GRAN NÚMERO DE PEQUEÑOS ORIFICIOS DISTRIBUIDOS SOBRE UNA GRAN LONGITUD DE LA TUBERÍA, QUIZAS UN TERCIO DE SU LONGITUD TOTAL. LOS ORIFICIOS PUEDEN SER SIMPLES ABERTURAS O AJUSTARSE CON TEES PARA DESCARGAR EL AGUA RESIDUAL EN DOS DIRECCIONES. DISPOSICIÓN Y TRATAMIENTO EN EL TERRENO. EL AGUA RESIDUAL PUEDE SER DESCARGADA AL TERRENO YA SEA PARA DISPOSICIÓN O PARA TRATAMIENTO PREVIO A LA DESCARGA EN AGUAS SUPERFICIALES . AUNQUE LAS PLANTAS, LAS FORMAS MICROSCÓPICAS DE LAS CAPAS SUPERIORES DEL SUELO Y LA MATRIZ DEL SUELO EN SÍ MISMA TIENEN LA HABILIDAD DE TRATAR RESIDUOS DOMÉSTICOS ORDINARIOS Y MUCHOS RESIDUOS INDUSTRIALES A UN GRADO MUY ALTO, DE ORDINARIO SE SUMINISTRA ALGÚN TRATAMIENTO ANTES DE LA APLICACIÓN AL TERRENO. TAL PROCEDIMIENTO SE DEBE A LA REDUCCIÓN EN EL ESFUERZO SOBRE EL SISTEMA DEL SUELO, A LA MINIMIZACIÓN DE CONDICIONES MOLESTAS Y A LA NECESIDAD DE ALMACENAR EL AGUA RESIDUAL POR EXTENSOS PERIODOS DE TIEMPO CUANDO LAS CONDICIONES LOCALES SON DESFAVORABLES PARA LA DISPOSICIÓN. ESTA DISPOSICIÓN EN EL TERRENO PUEDE CLASIFICARSE EN:

• TÉCNICAS DE TASA LENTA. • DE INFILTRACIÓN RÁPIDA. • DE FLUJO SOBRE EL TERRENO. • DE HUMEDAL. • APLICACIÓN SUBSUPERFICIALES.

SISTEMAS DE RETENCIÓN TOTAL. EN ALGUNOS CLIMAS ES POSIBLE DISPONER DEL AGUA RESIDUAL POR EVAPORACIÓN. LA MAYORÍA DE LOS DENOMINADOS SISTEMAS DE RETENCIÓN TOTAL DESCARGAN, SIN EMBARGO, A UNA PARTE DEL CAUDAL DEL SUELO. EL SISTEMA DE EVAPORACIÓN MAS COMÚN ES EL ESTANQUE DE OXIDACIÓN SIN SALIDA. EL LIQUIDO EN EL ESTANQUE ES MÁS O MENOS EQUIVALENTE EN CALIDAD AL OBTENIDO DESPUÉS DEL TRATAMIENTO SECUNDARIO. SELECCIÓN DE UN SISTEMA DE DISPOSICIÓN. NO HAY UN SOLO SISTEMA QUE SEA MÁS CONVENIENTE PARA LA DISPOSICIÓN DE TODAS LAS AGUAS RESIDUALES. EL INGENIERO DEBE INVESTIGAR CADA SISTEMA FÍSICAMENTE PRACTICABLE PARA DETERMINAR LA TÉCNICA MÁS ECONÓMICA QUE SEA AMBIENTAL Y SOCIALMENTE ACEPTABLE. LA DISPOSICIÓN EN CORRIENTES ES LA TÉCNICA MÁS BARATA, YA QUE, LOS ESTANDARES DE CALIDAD DE AGUA SUMINISTRADA NO REQUIEREN TRATAMIENTO AVANZADO.

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LA DISPOSICIÓN EN TERRENOS ES A MENUDO SOCIAL Y POLÍTICAMENTE DESEABLE; PUEDE SER ECONÓMICA EN ÁREAS POBRES EN AGUA DONDE SE DISPONE DEL TERRENO CONVENIENTE Y LAS NORMAS DE CORRIENTES SON RESTRICTIVAS. LOS SISTEMAS EN EL TERRENO PUEDEN TAMBIEN REQUERIR ALGO MENOS DE TÉCNICA EN OPERACIÓN, LO QUE ES UN FACTOR SIGNIFICANTE EN EL ASEGURAMIENTO DE LA PROTECCIÓN DEL AMBIENTE. VISTA SIMPLEMENTE COMO UNA TÉCNICA DE DISPOSICIÓN EN ÁREAS DONDE SE ALMACENA SUSTANCIAL, LA DISPOSICIÓN EN EL TERRENO ES DE ORDINARIO BASTANTE COSTOSO EN COMPARACIÓN CON LA DESCARGA A AGUAS SUPERFICIALES. LA EVAPORACIÓN ES PRACTICABLE SOLAMENTE EN ÁREAS LIMITADAS, EN ÁREAS DONDE EL AGUA PUEDE SER MÁS PROVECHOSA SI SE USA PARA RECARGAR AGUAS SUBTERRÁNEAS O REGAR CULTIVOS. EN TAL CASO, EL DISEÑADOR DEBE SOPESAR EL COSTO MÁS ELEVADO DEL SISTEMA DE DISPOSICIÓN EN EL TERRENO CONTRA EL VALOR DEL BENEFICIO OBTENIDO. TRATAMIENTO DE LAS AGUAS RESIDUALES. ES UN PROCESO POR EL CUÁL LOS SÓLIDOS QUE EL LÍQUIDO CONTIENE SON SEPARADOS PARCIALMENTE, HACIENDO QUE EL RESTO DE LOS SÓLIDOS ORGÁNICOS COMPLEJOS MUY PUTRESCIBLES QUEDEN CONVERTIDOS EN SÓLIDOS MINERALES O EN SÓLIDOS ORGÁNICOS RELATIVAMENTE ESTABLES. LA MAGNITUD DE ESTE CAMBIO DEPENDE DEL PROCESO DE TRATAMIENTO EMPLEADO. UNA VEZ COMPLETADO TODO EL PROCESO DE TRATAMIENTO ES NECESARIO DISPONER DE LOS LÍQUIDOS Y LOS SÓLIDOS QUE SE HAYAN SEPARADO. A MEDIDA QUE FUE CRECIENDO LA POBLACIÓN URBANA, CON EL PROPORCIONAL AUMENTO DE VOLUMEN DE AGUAS RESIDUALES Y DESECHOS ORGÁNICOS, RESULTÓ QUE TODOS LOS MÉTODOS DE DISPOSICIÓN ERAN TAN POCO SATISFACTORIOS QUE SE HIZO IMPERATIVO TOMAR MEDIDAS ESENCIALES PARA REMEDIARLOS Y SE INICIO EL DESARROLLO DE LOS MÉTODOS DE TRATAMIENTO, ANTES DE LA DISPOSICIÓN FINAL DE LAS AGUAS RESIDUALES O NEGRAS. LOS OBJETIVOS QUE HAY QUE TOMAR EN CONSIDERACIÓN EN EL TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES O NEGRAS INCLUYEN. 1.- LA CONSERVACIÓN DE LAS FUENTES DE ABASTECIMIENTO DE AGUA

PARA USO DOMÉSTICO. 2.- LA PREVENCIÓN DE ENFERMEDADES. 3.- LA PREVENCIÓN DE MOLESTIAS. 4.- EL MANTENIMIENTO DE AGUAS LIMPIAS PARA EL BAÑO Y OTROS

PROPÓSITOS RECREATIVOS. 5.- MANTENER LIMPIAS LAS AGUAS QUE SE USAN PARA LA

PROPAGACIÓN Y SUPERVIVENCIA DE LOS PECES. 6.- CONSERVACIÓN DEL AGUA PARA USOS INDUSTRIALES Y AGRÍCOLAS. 7.- LA PREVENCIÓN DEL AZOLVE DE LOS CANALES NAVEGABLES.

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UNA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES SE DISEÑA PARA RETIRAR DE LAS AGUAS RESIDUALES LAS CANTIDADES SUFICIENTES DE SÓLIDOS ORGÁNICOS E INORGÁNICOS QUE PERMITEN SU DISPOSICIÓN, SIN INFRINGIR LOS OBJETIVOS PROPUESTOS. EL GRADO HASTA EL CUAL SEA NECESARIO LLEVAR UN TRATAMIENTO DETERMINADO VARÍA MUCHO DE UN LUGAR A OTRO. EXISTEN TRES FACTORES BÁSICOS DETERMINANTES: 1.- LAS CARACTERÍSTICAS Y LA CANTIDAD DE SÓLIDOS ACARREADOS POR LAS AGUAS RESIDUALES. 2.- LOS OBJETIVOS QUE SE PROPONGAN EN EL TRATAMIENTO. 3.- LA CAPACIDAD O APTITUD QUE TENGA EL TERRENO (PARA LA DISPOSICIÓN SUBSUPERFICIAL O POR IRRIGACIÓN), O EL AGUA RECEPTORA (EN LA DISPOSICIÓN POR DILUCIÓN), PARA VERIFICAR LA AUTOPURIFICACIÓN O DILUCIÓN NECESARIA DE LOS SÓLIDOS DE LAS AGUAS RESIDUALES, SIN VIOLAR LOS OBJETIVOS PROPUESTOS. A PESAR DE QUE SON MUCHOS LOS METODOS USADOS PARA EL TRATAMIENTO DE LAS AGUAS RESIDUALES, TODOS PUEDEN INCLUIRSE DENTRO DE LOS CINCO PROCESOS SIGUIENTES:

• 1.- TRATAMIENTO PRELIMINAR. • 2.- TRATAMIENTO PRIMARIO. • 3.- TRATAMIENTO SECUNDARIO. • 4.- CLORACIÓN. • 5.- TRATAMIENTO DE LOS LODOS.

1.- TRATAMIENTO PRELIMINAR. EN LA MAYORIA DE LAS PLANTAS DE TRATAMIENTO PRELIMINAR SIRVE PARA PROTEGER EL EQUIPO DE BOMBEO Y HACER MÁS FÁCILES LOS PROCESOS SUBSECUENTES DEL TRATAMIENTO. LOS DISPOSITIVOS PARA EL TRATAMIENTO PRELIMINAR ESTÁN DESTINADOS A ELIMINAR O SEPARAR LOS SÓLIDOS MAYORES O FLOTANTES, A ELIMINAR LOS SÓLIDOS INORGÁNICOS PESADOS Y ELIMINAR CANTIDADES EXCESIVAS DE ACEITES O GRASAS. EN ALGUNOS CASOS COMO, POR EJEMPLO EN LA DISPOSICIÓN POR DILUCIÓN EN AGUAS MARINAS, PUEDEN SER SUFICIENTES LOS RESULTADOS QUE SE LOGREN POR EL TRATAMIENTO PRELIMINAR. PARA ALCANZAR LOS OBJETIVOS DE UN TRATAMIENTO PRELIMINAR SE EMPLEAN COMÚNMENTE LOS SIGUIENTES DISPOSITIVOS: 1.- REJAS DE BARRAS O MÁS FINAS. 2.- DESMENUZADORES, YA SEA MOLINOS, CORTADORES O

TRITURADORES. 3.- DESARENADORES. 4.- TANQUES DE PREAERACIÓN.

ADEMÁS DE LOS ANTERIORES, A VECES SE HACE LA CLORACIÓN EN EL TRATAMIENTO PRELIMINAR.

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2.- TRATAMIENTO PRIMARIO.

POR ESTE TRATAMIENTO SE SEPARAN O ELIMINAN LA MAYORIA DE LOS SÓLIDOS SUSPENDIDOS EN LAS AGUAS RESIDUALES, O SEA DEL 40 AL 60%, MEDIANTE EL PROCESO FÍSICO DE ASENTAMIENTO EN TANQUES DE SEDIMENTACIÓN. CUANDO SE AGREGAN CIERTOS PRODUCTOS QUÍMICOS EN LOS TANQUES PRIMARIOS, SE ELIMINAN CASI TODOS LOS SÓLIDOS COLOIDALES, ASÍ COMO LOS SEDIMENTABLES, O SEA UN TOTAL DE 80 A 90% DE LOS SÓLIDOS SUSPENDIDOS. LA ACTIVIDAD BIOLÓGICA EN LAS AGUAS RESIDUALES DURANTE ESTE PROCESO, TIENE ESCASA IMPORTANCIA. EL PROPÓSITO FUNDAMENTAL DE LOS DISPOSITIVOS PARA EL TRATAMIENTO PRIMARIO, CONSISTE EN DISMINUIR SUFICIENTEMENTE LA VELOCIDAD DE LAS AGUAS RESIDUALES PARA QUE PUEDAN SEDIMENTARSE LOS SÓLIDOS. POR CONSIGUIENTE, A ESTOS DISPOSITIVOS SE LES PUEDE DISTINGUIR BAJO EL NOMBRE DE TANQUES DE SEDIMENTACIÓN. DEBIDO A LA DIVERSIDAD DE DISEÑOS Y OPERACIÓN, LOS TANQUES DE SEDIMENTACIÓN PUEDEN DIVIDIRSE EN CUATRO GRUPOS GENERALES, QUE SON: 1.- TANQUES SÉPTICOS. 2.- TANQUES DE DOBLE ACCIÓN, COMO SON LOS DE IMHOFF Y ALGUNAS

OTRAS UNIDADES PATENTADAS. 3.- TANQUES DE SEDIMENTACIÓN SIMPLE CON ELIMINACIÓN MECÁNICA

DE LODOS. 4.- CLARIFICACIÓN DE FLUJO ASCENDENTE CON ELIMINACIÓN MECÁNICA

DE LODOS. CUANDO DE USAN PRODUCTOS QUÍMICOS, SE EMPLEAN OTRAS UNIDADES AUXILIARES QUE SON: 1.- UNIDADES ALIMENTADORAS DE REACTIVOIS. 2.- MEZCLADORES. 3.- FLOCULADORES. SON DE TAL NATURALEZA LOS RESULTADOS QUE SE LOGRAN MEDIANTE EL TRATAMIENTO PRIMARIO, JUNTO CON LOS QUE SE LOGRAN POR LA DIGESTIÓN ANAERÓBICA DE LODOS QUE SE DESCRIBE MAS ADELANTE, QUE PUEDEN SER COMPARADOS CON LA ZONA DE DEGRADACIÓN DE LA AUTOPURIFICACIÓN DE LAS CORRIENTES. EN MUCHOS CASOS EL TRATAMIENTO PRIMARIO ES SUFICIENTEMENTE ADECUADO PARA QUE SE PUEDA PERMITIR LA DESCARGA DEL EFLUENTE A LAS AGUAS RECEPTORAS, SIN QUE SE INTERFIERA CON EL USO ADECUADO SUBSECUENTE DE DICHAS AGUAS. 3.- TRATAMIENTO SECUNDARIO. ESTE TRATAMIENTO DEBE HACERSE CUANDO LAS AGUAS RESIDUALES TODAVÍA CONTIENEN, DESPUÉS DEL TRATAMIENTO PRIMARIO, MÁS SÓLIDOS ORGÁNICOS EN SUSPENSIÓN O SOLUCIÓN QUE LOS QUE PUEDAN SER ASIMILADOS POR LAS AGUAS RECEPTORAS SIN OPONERSE A SU USO

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NORMAL ADECUADO. EL TRATAMIENTO SECUNDARIO DEPENDE PRINCIPALMENTE DE LOS ORGANISMOS AEROBIOS, PARA LA DESCOMPOSICIÓN DE LOS SÓLIDOS ORGÁNICOS HASTA TRANSFORMARLOS EN SÓLIDOS INORGÁNICOS O EN SÓLIDOS ORGÁNICOS ESTABLES. ESTE TRATAMIENTO ES COMPARABLE A LA ZONA DE RECUPERACIÓN DE LA AUTOPURIFICACIÓN DE UNA CORRIENTE. LOS DISPOSITIVOS QUE SE USAN PARA EL TRATAMIENTO SECUNDARIO PUEDEN DIVIDIRSE EN LOS CUATRO GRUPOS SIGUIENTES: 1.- FILTROS GOTEADORES CON TANQUES DE SEDIMENTACIÓN

SECUNDARIA. 2.- TANQUES DE AERACIÓN: A.- LODOS ACTIVADOS CON TANQUES DE

SEDIMENTACIÓN SIMPLE Y B:- AERACIÓN POR CONTACTO. 3.- FILTROS DE ARENA INTERMITENTES. 4.- ESTANQUES DE ESTABILIZACIÓN. 4.- CLORACION. ESTE MÉTODO DE TRATAMIENTO QUE PUEDE EMPLEARSE PARA MUY DIVERSOS PROPÓSITOS, EN TODAS LAS ETAPAS DE UN TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES Y AÚN ANTES DEL TRATAMIENTO PRELIMINAR. GENERALMENTE SE APLICA EL CLORO A LAS AGUAS RESIDUALES CON LOS SIGUIENTES PROPÓSITOS: 1.- DESINFECCIÓN O DESTRUCCIÓN DE ORGANISMOS PATÓGENOS. 2.- PREVENCIÓN DE LA DESCOMPOSICIÓN DE LAS AGUAS RESIDUALES

PARA: A.- CONTROLAR EL OLOR. B.- PROTECCIÓN DE LAS ESTRUCTURAS DE LA PLANTA.

3.- COMO AUXILIAR EN LA OPERACIÓN DE LA PLANTA PARA: A.- LA SEDIMENTACIÓN. B.- EN LOS FILTROS GOTEADORES. C.- EL ABULTAMIENTO DE LOS LODOS ACTIVADOS.

4.- AJUSTE O ABATIMIENTO DE LA DEMANDA BIOQUÍMICA DE OXIGENO. 5.- TRATAMIENTO DE LOS LODOS. LOS LODOS DE LAS AGUAS RESIDUALES ESTÁN CONSTITUIDOS POR LOS SÓLIDOS QUE SE ELIMINAN EN LAS UNIDADES DE TRATAMIENTO PRIMARIO Y SECUNDARIO, JUNTO CON EL AGUA QUE SE SEPARA CON ELLOS. MIENTRAS QUE EN ALGUNOS CASOS ES SATISFACTORIA LA DISPOSICIÓN DE ELLOS SIN SOMETERLOS A TRATAMIENTO, GENERALMENTE ES NECESARIO TRATARLOS EN ALGUNA FORMA PARA PREPARARLOS O ACONDICIONARLOS PARA DISPONER DE ELLOS SIN ORIGINAR CONDICIONES INCONVENIENTES. ESTE TRATAMIENTO TIENE DOS OBJETIVOS, SIENDO EL PRIMERO DE ÉSTOS ELIMINAR PARCIAL O TOTALMENTE EL AGUA QUE CONTINEN LOS LODOS, PARA DISMINUIR SU VOLUMEN EN FUERTE PROPORCIÓN Y, EN SEGUNDO LUGAR, PARA QUE SE DESCOMPONGAN TODOS LOS SÓLIDOS ORGÁNICOS PUTRESCIBLES TRANSFORMÁNDOSE EN SÓLIDOS MINERALES O SÓLIDOS ORGÁNICOS RELATIVAMENTE ESTABLES.

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ESTO SE LOGRA CON LA COMBINACIÓN DE DOS O MÁS DE LOS MÉTODOS SIGUIENTES: 1.- ESPESAMIENTO. 2.- DIGESTIÓN, CON O SIN APLICACIÓN DE CALOR. 3.- SECADO EN LECHOS DE ARENA, CUBIERTOS O DESCUBIERTOS. 4.- ACONDICIONAMIENTO CON PRODUCTOS QUÍMICOS. 5.- ELUTRIACIÓN. 6.- FILTRACIÓN AL VACIO. 7.- SECADO APLICANDO CALOR. 8.- INCINERACIÓN. 9.- OXIDACIÓN HÚMEDA. 10.- FLOTACIÓN CON PRODUCTOS QUÍMICOS Y AIRE. 11.- CENTRIFUGACIÓN. UNIDADES COMPACTAS. ESTE TERMINO SE REFIERE A UNA INSTALACIÓN COMPLETA QUE INCLUYE TANTO A LOS MECANISMOS COMO A LOS RECIPIENTES PREFABRICADOS. ESTE TÉRMINO SE APLICA TAMBIEN A LAS INSTALACIONES EN LAS QUE SOLAMENTE SE ADQUIEREN LOS MECANISMOS, Y LOS RECIPIENTES SON CONSTRUIDOS POR EL COMPRADOR AJUSTÁNDOSE A LOS PLANOS Y ESPECIFICACIONES ACONSEJADOS POR EL FABRICANTE. ESTA SEGUNDA INTERPRETACIÓN ES LA QUE PARECE SER MAS GENERALMENTE ACEPTADA. AUNQUE NO HAYAN SIDO ESTABLECIDAS SUS LIMITACIONES ESPECÍFICAS, LAS UNIDADES COMPACTAS INDIVIDUALES HAN CONSISTIDO GENERALMENTE DE PEQUEÑAS INSTALACIONES QUE PRESTAN SERVICIO A POBLACIONES CHICAS. LAS UNIDADES COMPACTAS SE HAN ADAPTADO A PRÁCTICAMENTE TODOS LOS PROCESOS DE TRATAMIENTO, YA SEA AISLADAMENTE O EN DIVERSAS COMBINACIONES COMO LAS QUE SE MENCIONAN EN ESTE CAPITULO.

CLASIFICACIÓN DE SISTEMAS DE TRATAMIENTO PRELIMINAR.

• PRIMARIOS. • SECUNDARIOS. • AVANZADOS.

PRIMARIOS. SEDIMENTACIÓN SIMPLE. COAGULACIÓN QUÍMICA. TAMICES FINOS. ESTIMACIÓN DE CANTIDAD DE SÓLIDOS. TANQUES IMHOFF. SECUNDARIOS. PROCESOS BIOLÓGICOS DE CRECIMIENTO ADHERIDO. DISEÑO DE FILTROS PERCOLADORES. DISEÑO DE CONTACTORES BIOLÓGICOS ROTATORIOS. DISEÑO DE SISTEMAS DE LECHO FLUIDIZADO. PROBLEMAS OPERACIONALES DE PROCESOS DE CRECIMIENTO ADHERIDO. DISEÑO DE CLARIFICADORES PARA PROCESOS DE CRECIMIENTO ADHERIDO

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PROCESOS DE CRECIMIENTO SUSPENDIDO. DISEÑO DE PROCESOS DE CRECIMIENTO SUSPENDIDO. DISEÑO DE CLARIFICADORES PARA PROCESOS DE CRECIMIENTO SUSPENDIDO. PROBLEMAS OPERACIONALES DE PROCESOS DE CRECIMIENTO SUSPENDIDO AVANZADOS. REMOCIÓN DE SÓLIDOS SUSPENDIDOS. REMOCIÓN DE NITRÓGENO. REMOCIÓN DE FÓSFORO. ORGÁNICOS REFRACTARIOS. SÓLIDOS DISUELTOS. 3.1.2. REGLAMENTACIÓN. PARA REGLAMENTAR ESTOS MÉTODOS DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES DEBEMOS DE TOMAR EN CUENTA LAS NORMAS MEXICANAS SIGUIENTES: NOM – 001 – ECOL – 1996. ESTA NORMA ESTABLECE LOS LÍMITES MÁXIMOS PERMISIBLES DE CONTAMINANTES EN LAS DESCARGAS DE AGUAS RESIDUALES EN AGUAS Y BIENES NACIONALES. NOM – 002 – ECOL – 1996. ESTA NORMA ESTABLECE LOS LÍMITES MÁXIMOS PERMISIBLES DE CONTAMINANTES EN LAS DESCARGAS DE AGUAS RESIDUALES A LOS SISTEMAS DE ALCANTARILLADO URBANO O MUNICIPAL. NOM – 003 – ECOL – 1997. ESTA NORMA ESTABLECE LOS LÍMITES MÁXIMOS PERMISIBLES DE CONTAMINANTES PARA LAS AGUAS RESIDUALES TRATADAS QUE SE REUSEN EN EL SERVICIO AL PÚBLICO. NOM – 006 – CNA – 1997. ESTA NORMA ESTABLECE LAS FOSAS SÉPTICAS PREFABRICADAS, ESPECIFICACIONES Y MÉTODOS DE PRUEBA. NOM – 010 – CNA – 2000. ESTA NORMA ESTABLECE LA VÁLVULA DE ADMISIÓN Y VÁLVULA DE DESCARGA PARA TANQUE DE INODORO DE 6 LITROS, ESPECIFICACIONES Y MÉTODOS DE PRUEBA. NOM – 127 – SSA 1 – 1994. ESTA NORMA ESTABLECE EL AGUA PARA USO Y CONSUMO HUMANO, LÍMITES PERMISIBLES DE CALIDAD Y TRATAMIENTOS A QUE DEBE SOMETERSE EL AGUA PARA SU POTABILIZACIÓN.

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ESTAS NORMAS SE COMPLEMENTAN CON LO SEÑALADO EN EL REGLAMENTO DE INGENIERIA SANITARIA RELATIVO A EDIFICIOS, EN EL CAPITULO VI. DE LAS INSTALACIONES DE ALBAÑALES, CONDUCTOS DE DESAGUE Y PLANTAS DE TRATAMIENTO DE AGUAS NEGRAS. (ARTÍCULOS 73 AL 109).

3.2. INSTALACIONES CON LETRINAS O POZOS NEGROS ESTE TIPO DE INSTALACIONES SE CONSTRUYEN PRINCIPALMENTE EN EL MEDIO RURAL YA QUE DEBEMOS DE EVITAR QUE LOS DESECHOS HUMANOS: ORINA Y EXCREMENTO, CONTAMINEN EL MEDIO EN QUE VIVIMOS, ASÍ COMO LAS FUENTES DE SUMINISTRO DE AGUA POTABLE. PARA LOGRARLO ES NECESARIO AISLARLOS Y PROTEGERLOS. LA SOLUCIÓN MÁS ECONÓMICA ES CONSTRUIR UNA LETRINA SANITARIA. QUE ESTA FORMADA POR LAS SIGUIENTES PARTES:

• 1.- FOSO. • 2.- BROCAL. • 3.- LOSA. • 4.- TAZA. • 5.- ASIENTO Y TAPA. • 6.- CASETA.

LOCALIZACIÓN ADECUADA. CUANDO EL TERRENO NO ES PLANO, ES DECIR CUANDO HAY PARTES MÁS ALTAS QUE OTRAS, LA LETRINA DEBE DE ESTAR ABAJO DEL LUGAR DONDE SE ENCUENTRA LA FUENTE DE SUMINISTRO DE AGUA PARA CONSUMO HUMANO. LA LETRINA SANITARIA NO DEBE ESTAR CERCA DE LAS FUENTES DE SUMINISTRO DE AGUA DE LA VIVIENDA. A CONTINUACIÓN DAMOS LAS DISTANCIAS MÍNIMAS A QUE DEBE ENCONTRARSE DE LAS MISMAS. DISTANCIA MÍNIMA HORIZONTAL. 15.00 M DISTANCIA MÍNIMA VERTICAL AL NIVEL FREÁTICO. 1.50M DISTANCIA MÍNIMA RESPECTO A LA VIVIENDA. 5.00 M DE NO SER ASÍ, EL AGUA QUE ESTA DEBAJO DE LA TIERRA SE CONTAMINARÁ Y POR LO TANTO TAMBIEN CONTAMINARÁ EL AGUA DEL POZO. PROCESO CONSTRUCTIVO DE UNA LETRINA SANITARIA O POZO NEGRO. CUANDO YA SABEMOS EL SITIO EN EL QUE VAMOS A CONSTRUIR LA LETRINA, SE EXCAVARÁ UN FOSO MENOR EN 0.20 M , A LA LOSA POR COLOCAR (1.10 X 1.30 M) CON UNA PROFUNDIDAD DE 1.80 M; ESTA SE REDUCIRA CUANDO EXISTA EL PELIGRO DE LLEGAR A MENOS DE 1.50 M, DEL NIVEL FREÁTICO, PARA EVITAR QUE EL AGUA QUE PUEDA SERVIR PARA BEBIDA EN OTROS LUGARES SE CONTAMINE. EN CASO DE DUDA, SE DEBE DE CONSULTAR A LA OFICINA DE SALUBRIDAD MÁS CERCANA AL LUGAR.

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EN TERRENOS FLOJOS O BLANDOS, SE PRESENTA EL PROBLEMA DE LOS DERRUMBES; COMO MEDIDA DE SEGURIDAD LAS PAREDES DEBEN ADEMARSE CON MATERIALES DE LA REGIÓN (MADERA). LA CUBIERTA DEL FOSO SERÁ UNA LOSA DE CONCRETO HIDRÁULICO QUE DEBERÁ ASENTARSE SOBRE UN BROCAL CONSTRUIDO DE TABIQUE O PIEDRA, PEGADO CON MORTERO DE CEMENTO ARENA 1:5. PARA EL BROCAL DE TABIQUE SE PONDRAN 3 HILADAS DE TABIQUE “AL HILO”, ASENTANDO UNA Y MEDIA HILADAS ABAJO DEL NIVEL NATURAL DEL TERRENO Y UNA Y MEDIA HILADA ARRIBA, QUE CON EL ESPESOR DE LA LOSA DARÁN UNA ELEVACIÓN DE 15 CMS. EN TODO EL PERÍMETRO SE COLOCARA UN CHAFLÁN CON MORTERO PARA EVITAR LA ENTRADA DEL AGUA DE LLUVIA EN EL FOSO. EL BROCAL DE LAS LETRINAS SANITARIAS PUEDE HACERSE, CON MUCHAS VENTAJAS, UTILIZANDO LOS RECURSOS QUE HAYA EN LA REGION. PIEDRA BRAZA, PIEDRA BOLA DE RÍO O CUALQUIER OTRA LO MENOS POROSA POSIBLE QUE EXISTA EN LA REGIÓN. EL NIVEL SUPERIOR DE LA LOSA DEBE SOBRESALIR 15 CM. LA LOSA DE LA LETRINA SANITARIA, SE CONSTRUIRÁ DE CONCRETO REFORZADO, PARA CONSEGUIR UNA MAYOR SEGURIDAD Y DURACIÓN, AJUSTÁNDOSE A LAS ESPECIFICACIONES GENERALES SIGUIENTES: A.- MOLDES. LOS MOLDES SE CONSTRUIRÁN EN BASE A LOS PLANOS Y MATERIALES QUE SE INDICAN POSTERIORMENTE, SEGÚN EL NÚMERO DE LOSAS QUE SE DEBEN HACER. SE RECOMIENDA, PARA SU MEJOR CONSERVACIÓN, IMPREGNAR LOS MOLDES DE ACEITE QUEMADO ANTES Y DESPUÉS DE USARSE. B.- CONCRETO. LA DOSIFICACIÓN DE LOS MATERIALES SE HARÁ EN UNA RESISTENCIA DE 100 KG/CMˆ2. DE ACUERDO CON LAS CANTIDADES INDICADAS EN LA TABLA. C.- ACERO DE REFUERZO. EL ACERO DE REFUERZO PARA CADA TIPO DE LOSA, INDICADOS EN LA TABLA, SE COLOCARÁ EN FORMA DE PARRILLA HECHA CON VARILLAS DE ALAMBÓN DE ¼” (3/8”) DE DIÁMETRO CON LAS DIMENSIONES Y DISPOSICIÓN MOSTRADAS , HACIENDO EN CADA CRUCE DE VARILLAS UN AMARRE CON ALAMBRE RECOCIDO DEL No. 18, DE 25 CMS., DE LONGITUD, DISPUESTO EN DOBLE HILO. PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO DE LA LOSA DE CONCRETO. PARA LA ADECUADA CONSTRUCCIÓN DE LA LOSA DE CONCRETO REFORZADO PARA LETRINA SANITARIA, DEBERÁ SEGUIRSE EL PROCEDIMIENTO SIGUIENTE: A.- SE CONTARÁ CON UN ÁREA DE TRABAJO PERFECTAMENTE LIMPIA DE PREFERENCIA ENCEMENTADA O CON TARIMA DE MADERA, O DE TIERRA COMPACTADA SOBRE LA CUÁL SE COLOCARÁN LOS MOLDES PARA EFECTUAR EL COLADO O VACIADO DEL CONCRETO RESPECTIVO. B.- UNA VEZ ARMADOS Y COLOCADOS, TANTO EL MOLDE COMO EL ACERO DE REFUERZO DEL TIPO DE LA LOSA POR CONSTRUIR, SE PROCURARÁ LEVANTAR LA PARRILLA CALZÁNDOLA CON PEQUEÑAS PIEDRAS (GRAVA), DE MODO QUE QUEDE LEVANTADA 1.5 CMS., DEBIENDO ADEMÁS COLOCAR

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BIEN ASENTADO Y EN SU LUGAR CORRECTO EL MOLDE METÁLICO PARA DEJAR EL HUECO CORRESPONDIENTE A LA TAZA. C.- LA REVOLTURA Ó CONCRETO HIDRÁULICO SE PREPARAN MEZCLANDO EN SECO TODOS LOS MATERIALES, PREVIAMENTE DOSIFICADOS, HASTA OBTENER UN COLOR UNIFORME. SE AGREGA EL AGUA EN LA CANTIDAD NECESARIA Y SE PROCEDE A TRASPALEAR, CON MOVIMIENTOS DE AFUERA HACIA ADENTRO, HASTA OBTENER UNA MEZCLA HOMOGÉNEA QUEDANDO LISTA LA REVOLTURA PARA SU VACIADO. D.- A MEDIDA QUE SE EFECTUE EL COLADO O VACIADO DEL CONCRETO, CON UNA VARILLA SE VA PICANDO LA REVOLTURA CON OBJETO DE QUE NO QUEDEN HUECOS, CON LO QUE SE OBTIENE UNA LOSA MAS HOMOGÉNEA. UNA VEZ TERMINADO EL COLADO DE LA LOSA, SE LE DA UNA PEQUEÑA COMPACTACIÓN USANDO UN PISÓN DE MANO. POSTERIORMENTE, LA LOSA DEBERÁ REGARSE (DE 1 A 3 VECES AL DÍA) PARA “CURAR” EL CONCRETO, DURANTE UN PERIODO DE 7 DÍAS. PARA EL COLADO DE LAS TAZAS SE SEGUIRÁ EL MISMO PROCEDIMIENTO YA INDICADO PARA LAS LOSAS, DOSIFICANDO EL CONCRETO EN IGUAL PROPORCION VOLUMÉTRICA 150 KG/CMˆ2. LAS TAZAS SE CUELAN DE CONCRETO SIN REFUERZO DE ALAMBRÓN. SEGÚN EL NÚMERO DE UNIDADES QUE SE PIENSE CONSTRUIR, SE UTILIZARÁN LOS MOLDES METÁLICOS O DE MADERA QUE SE DETALLAN. LOS CUATRO TAQUETES DE MADERA SE COLOCARÁN EN SU LUGAR PRECISO ANTES DE COLAR EL CONCRETO Y DEBERÁN SER DE FORMA CÓNICA O PIRAMIDAL CON LA BASE MAYOR EN LA PARTE INFERIOR PARA IMPEDIR QUE POSTERIORMENTE SE SALGAN DE LA TAZA. DEBERÁN REMOJARSE 24 HORAS ANTES DEL COLADO PARA QUE NO ABSORBAN AGUA DEL CONCRETO. EL MOLDE DE MADERA , PARA LA TAZA DE LA LETRINA SANITARIA, SE ARMA CON TRAMOS DE MADERA MACHIHEMBRADA DE 5 X 30 X 1.3 CM (2” X 12” X ½”), QUE SE AMARRAN ENTRE SÍ CON ALAMBRE RECOCIDO. PARA EL COLADO DE LA TAZA. TANTO EL MOLDE INTERIOR COMO EL EXTERIOR SE COLOCAN SOBRE UNA BASE DE MADERA. EN LA QUE PREVIAMENTE SE HAN CLAVADO UNA SERIE DE CUÑAS FORMANDO UNA CERCHA, QUE SERVIRÁ DE GUÍA PARA LA COLOCAIÓN DE LOS MOLDES, Y QUE, ADEMÁS, SE UNEN EN SU PARTE SUPERIOR CON LOS SEPARADORES EVITÁNDOSE TANTO EL DESPLAZAMIENTO COMO LA DEFORMACIÓN DEL MOLDE DURANTE EL VACIADO DEL CONCRETO. CON ELLO SE OBTIENE UNA TAZA DE ESPESOR UNIFORME. DEBE ACEITARSE EL MOLDE ANTES DE USARSE. LA MADERA PARA LAS TAPAS SERÁ DE CUALESQUIERA CLASE QUE SE ENCUENTRE EN LA REGIÓN, PERO EN TODOS LOS CASOS CUANDO MENOS TENDRÁ UN GRUESO DE 2.54 CM (1”) Y DEBERÁ ESTAR LOS MÁS SECA QUE SE PUEDA. LA FORMA QUE SE INDICA PARA EL TOPE ES PARA EVITAR QUE LA TAPA PUEDA QUEDAR LEVANTADA. PARA QUE DURE MÁS SE LE DARÁN DOS MANOS DE PINTURA DE ACEITE. CASETA DE CONSTRUCCIÓN SÓLIDA, PARA LETRINA SANITARIA, SERÁ HECHA DE TABIQUES JUNTEADOS CON MORTERO DE CEMENTO ARENA Y PUERTA DE MADERA Y TECHO DE LOSAS PRECOLADAS DE CONCRETO

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ARMADO DE 3 CMS DE ESPESOR., EL MURO DE TABIQUE PUEDE SER MURO CAPUCHINO O AL HILO, SEGÚN LA FUERZA DE LOS VIENTOS DOMINANTES EN LA REGIÓN. PARA SU CONSTRUCCIÓN, SE HACEN LOS TABLEROS Y LA PUERTA, UTILIZANDO LAS PIEZAS, SOBRE LAS QUE SE CLAVA LA TELA DE ALAMBRE CON GRAPAS. ESTOS MISMOS ELEMENTOS, COLOCADOS EN POSICIÓN HORIZONTAL SOBRE UNA PLATAFORMA ADECUADA, SIRVEN DE MOLDE PARA RECIBIR LA REVOLTURA CON VIRUTA. SE REQUIERE CURADO DURANTE 7 DÍAS COLOCANDO SOBRE EL COLADO, ARENA QUE SE MANTIENE CONSTANTEMENTE HÚMEDA. LOS MATERIALES DE LA REGIÓN PUEDEN USARSE PARA CONSTRUIR LAS CASETAS DE LAS LETRINAS. LOS MARCOS PUEDEN SER DE: MADERA RÚSTICA O LABRADA; LOS TECHOS DE: LÁMINA, TEJA , TEJAMANIL, PENCA DE MAGUEY O PALMA, Y LAS PAREDES DE: MADERA, CARRIZO, VARAS, PALMA, HOJA DE PLÁTANO U OTROS QUE SIRVAN PARA HACER MANOJOS O ENTRETEJERSE. LETRINA SANITARIA ELEVADA. ESTE TIPO DE LETRINA SE UTILIZARÁ EN TERRENOS DUROS O ROCOSOS O CUANDO EL MANTO DE AGUAS FREÁTICAS SE LOCALIZA A POCA PROFUNDIDAD. LA EXCAVACIÓN TENDRÁ UNA DISTANCIA MÍNIMA DE 1.50 M ENTRE EL FONDO DEL FOSO Y EL NIVEL DE LAS AGUAS FREÁTICAS. O SEA DONDE EL MANTO DE AGUAS FREÁTICAS SE ENCUENTRA CASI A FLOR DE TIERRA. PERIÓDICAMENTE DEBERÁN EXTRAERSE LOS DESECHOS REMOVIENDO LA TAPA DE CONCRETO Y ENTERRARSE LOS DESECHOS. LETRINA COMUNAL CON MINGITORIO. EN ESCUELAS, CENTROS DE RECREO, SERVICIOS PÚBLICOS, ETC. CONVIENE CONSTRUIR ADJUNTO A LA LETRINA COMUNAL, UN MINGITORIO, CON UN POZO DE RECOLECCIÓN, CUIDANDO DE INVESTIGAR LA PROFUNDIDAD DEL AGUA SUBTERRÁNEA Y LA CAPACIDAD ABSORBENTE DEL SUELO, ANTES DE CONSTRUIRLO. GUIA PARA EL BUEN FUNCIONAMIENTO. PARA EL BUEN FUNCIONAMIENTO Y CORRECTA UTILIZACIÓN DE LA LETRINA, ES NECESARIO SEGUIR LAS REGLAS QUE SE INDICAN: 1.- TIRE LOS PAPELES USADOS EN EL FOSO. 2.- MANTENGA CONSTANTEMENTE TAPADA LA TASA. 3.- VACÍE EN EL FOSO CADA SEMANA EL EQUIVALENTE A UN VASO DE TRACTOLINA SI NOTA MOSQUITOS.

4.- NO ARROJE AL FOSO NINGÚN DESINFECTANTE. 5.- NO ARROJE AL FOSO LAS BASURAS, QUÉMELAS O ENTIÉRRELAS. 6.- NO ARROJE AL FOSO LAS AGUAS DE BAÑO. REUTILIZACIÓN.

1.- UNA VEZ LLENO EL FOSO DE LA LETRINA SANITARIA, SI EL MATERIAL DE LA CASETA LO PERMITE, ES POSIBLE EFECTUAR EL CAMBIO DEL CONJUNTO (LOSA, TAZA, TAPA Y CASETA) CAMBIARLA DE LUGAR.

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2.- LOCALICE OTRO SITIO ADECUADO Y EXCAVE UN NUEVO FOSO, TOMANDO EN CONSIDERACIÓN LO INDICADO EN EXCAVACIÓN DEL FOSO. 3.- EL FOSO SE CUBRIRÁ CON TIERRA APISONADA LIGERAMENTE, HASTA ALCANZAR EL NIVEL NATURAL DEL TERRENO.

3.3. INSTALACIÓN CON TANQUE SÉPTICO 3.3.1. SISTEMA DE INFILTRACIÓN. EN LUGARES DONDE NO EXISTE SISTEMA DE ALCANTARILLADO Y QUE POR TANTO NO ES POSIBLE ALEJAR LOS DESECHOS LÍQUIDOS (PROVENIENTES DE CASAS AISLADAS O EN PÉQUEÑOS GRUPOS, ESCUELAS, ETC.), CON LA FACILIDAD Y SENCILLEZ QUE PERMITEN ESAS INSTALACIONES, SE HA ADOPTADO COMO UN MEDIO SUPLETORIO, LA FOSA SÉPTICA, YA QUE ES UNA INSTALACIÓN QUE SI SE LE PRESTA LA ATENCIÓN DEBIDA, RESUELVE EN FORMA SATISFACTORIA EL PROBLEMA DE ELIMINACIÓN DE PEQUEÑOS VOLÚMENES DE AGUAS RESIDUALES O NEGRAS. EL ESTABLECIMIENTO DE UNA FOSA SÉPTICA SE HACE CUANDO EN LA CASA O EDIFICIO POR SERVIR EXISTE PROVISIÓN SUFICIENTE DE AGUA , YA SEA QUE PROCEDA DE UN SERVICIO PÚBLICO O PRIVADO. LA FOSA SÉPTICA CONSTA FUNDAMENTALMENTE DE DOS PARTES: 1.- UN DEPÓSITO IMPERMEABLE GENERALMENTE SUBTERRÁNEO QUE SE DESIGNA CON EL NOMBRE DE TANQUE SÉPTICO CONSTRUIDO ATENDIENDO A CIERTOS REQUISITOS, QUEDANDO LAS AGUAS EN REPOSO, SE EFECTÚA LA SEDIMENTACIÓN Y LA FORMACIÓN DE NATAS; CON EL TIEMPO SE REDUCE EL VOLUMEN DE LOS SEDIMENTOS Y DE LAS NATAS Y SU CARÁCTER EN UN PRINCIPIO ALTAMENTE OFENSIVO TIENDE A DESAPARECER, EL AGUA INTERMEDIA ENTRE EL SEDIMENTO Y LA NATA SE VA CONVIRTIENDO EN UN LÍQUIDO CLARIFICADO; LO ANTERIOR SE DEBE A QUE PRIVADA LA MASA TOTAL DEL AIRE Y DE LA LUZ SE FAVORECE LA VIDA Y REPRODUCCIÓN DE SERES MICROSCÓPICOS QUE PROLIFERAN EN UN AMBIENTE DESPROVISTO DEL OXIGENO DEL AIRE. ESTOS SERES TOMAN LOS ELEMENTOS NECESARIOS A SU EXISTENCIA DE LA MATERIA ORGÁNICA, DESTRUYENDO SU ESTADO SÓLIDO Y CONVIRTIÉNDOLA EN LÍQUIDOS Y GASES, EN UNA TENDENCIA FAVORABLE A REDUCIR LAS FORMAS PELIGROSAS DE DICHA MATERIA A PRODUCTOS MINERALES INOFENSIVOS. A ESTOS SERES SE LES LLAMA ANAEROBIOSIS Y EL PROCESO QUE VERIFICAN ES LA PUTREFACCIÓN DE LAS MATERIAS CONTENIDAS EN LAS AGUAS RESIDUALES O NEGRAS, LLAMADO “PROCESO SÉPTICO”, CON EL CAMBIO SUFRIDO, LAS AGUAS SE CONVIERTEN A UNA CONDICIÓN TAL QUE, SI SE PONEN EN CONTACTO CON EL AIRE RAPIDAMENTE SE OXIDAN Y SE TRANSFORMAN EN INOFENSIVAS, EN ESTE CAMBIO INTERVIENEN OTRAS BACTERIAS QUE TIENEN SU MEDIO DE VIDA EN EL AIRE, POR LO QUE SE LLAMAN AEROBIAS.

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2.- UNA INSTALACIÓN PARA OXIDAR EL EFLUENTE; QUE CONSISTE EN UNA SERIE DE DRENES COLOCADOS EN EL SUBSUELO DE UN TERRENO POROSO Y POR LOS CUÁLES SE DISTRIBUYE EL MENCIONADO EFLUENTE Y SE OXIDA AL ESTAR EN CONTACTO CON EL AIRE CONTENIDO EN LOS HUECOS DE DICHO TERRENO, ESTO ES LO QUE CONSTITUYE UN CAMPO DE OXIDACIÓN EL QUE EN OCASIONES SE SUSTITUYE POR UN POZO DE ABSORCIÓN. 3.3.2. DATOS DE PROYECTO. ELECCIÓN. 1.- PARA ZONAS RURALES Y SUBURBANAS CON ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE INTRADOMICILIARIO, CARENTES DE SISTEMA DE ALCANTARILLADO Y CON TERRENO SUFICIENTE PARA EL CAMBIO DE OXIDACIÓN. ADECUADA PARA VIVIENDA INDIVIDUAL Y PEQUEÑOS GRUPOS DE VIVIENDAS, DE CAPACIDAD Y FORMA ADECUADAS SEGÚN LAS NECESIDADES. LOCALIZACIÓN. SE HARÁ DE ACUERDO CON LA TOPOGRAFÍA GENERAL DEL TERRENO. EL TANQUE SÉPTICO SE LOCALIZARÁ A UNA DISTANCIA HORIZONTAL MÍNIMA DE 3 METROS DE LA VIVIENDA. EL CAMPO DE OXIDACIÓN SE LOCALIZARÁ A UNA DISTANCIA HORIZONTAL MÍNIMA DE 15 METROS DE CUALQUIER FUENTE DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE. EL FONDO DEL CAMPO DE OXIDACIÓN ESTARÁ A UNA DISTANCIA VERTICAL MÍNIMA DE 1.50 METROS ARRIBA DEL NIVEL FREÁTICO DE LA ZONA. 3.3.3 DISEÑO. 3.3.4 ACCESORIOS. 3.3.5 RECOMENDACIONES DE CONSTRUCCIÓN. 3.3.6 OPERACIÓN DE LOS TANQUES SÉPTICOS. TANQUE SÉPTICO. 1.- GASTO QUE PUEDE RECIBIR DE AGUAS NEGRAS:

A.- PARA VIVIENDA O GRUPO DE VIVIENDAS, INCLUYENDO ESPACIO PARA LODOS------------------------------------------------150 LITROS/PERSONA/día. B.- PARA ESCUELAS SIN INTERNADO, INCLUYENDO ESPACIO PARA LODOS.---------------------------------------------------------50 LITROS/PERSONA/día.

2.- PERIODO DE RETENCIÓN:-----------------------------------DE 24 A 48 HORAS. 3.- CAPACIDAD MÍNIMA:-------------------------------------------1,500 LITROS. 4.- TIRANTE MÍNIMO DEL LÍQUIDO:----------------------------1.10 METROS. 5.- EL LARGO ES DE 2 A 3 VECES SU ANCHO.

6.- DIFERENCIA DE ALTURA ENTRE LAS TUBERÍAS DE ENTRADA Y SALIDA DE 0.05 METROS.

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CAMPO DE OXIDACIÓN. 1.- SE DISEÑARÁ DE ACUERDO CON EL RESULTADO DE LA PRUEBA DE INFILTRACIÓN. 2.- EL NÚMERO MÍNIMO DE LÍNEAS DE TUBERÍA SERÁ DE DOS. 3.- LA LONGITUD MÁXIMA DE CUALQUIER LÍNEA DE TUBERÍA SERÁ DE 30 METROS. 4.- LA SEPARACIÓN MÍNIMA ENTRE LÍNEAS DE TUBERÍA DE 1.80 METROS. 5.- LA PROFUNDIDAD DE LAS ZANJAS VARÍA DE 0.45 A 0.60 METROS. 6.- LA PENDIENTE DE LAS ZANJAS SERÁ DE 0.010 A 0.025 METROS POR CADA 10 METROS.

POZO DE ABSORCIÓN. 1.- SE DISEÑARÁ DE ACUERDO CON LA NATURALEZA DEL TERRENO Y LAS PRUEBAS DE INFILTRACIÓN. 2.- EL FONDO DEBERÁ ESTAR A UNA DISTANCIA VERTICAL MÍNIMA DE 1.50 METROS DEL MANTO FREÁTICO.

TABLA No. 1 TABLA PARA DISEÑO DE TANQUES SÉPTICOS

PERSONAS SERVIDAS EN: CAPACIDAD DIMENSIONES EN METROSSERVICIO DEL TANQUE L A h1 h2 h3 H ESPESOR DOMÉSTICO ESCOLAR EXT. EN LITROS. TAB. PIE. HASTA 10 HASTA 30 1,500 1.90 0.70 1.10 1.20 0.45 1.68 0.14 0.3011 A 15 31 A 45 2,250 2.00 0.90 1.20 1.30 0.50 1.78 0.14 0.3016 A 20 46 A 60 3,000 2.30 1.00 1.30 1.40 0.55 1.88 0.14 0.3021 A 30 61 A 90 4,500 2.50 1.20 1.40 1.60 0.60 2.08 0.14 0.3031 A 40 91 A 120 6,000 2.90 1.30 1.50 1.70 0.65 2.18 0.28 0.3041 A 50 121 A 150 7,500 3.40 1.40 1.50 1.70 0.65 2.18 0.28 0.3051 A 60 151 A 180 9,000 3.60 1.50 1.60 1.80 0.70 2.28 0.28 0.3061 A 80 181 A 240 12,000 3.90 1.70 1.70 1.90 0.70 2.38 0.28 0.3081 A 100 241 A 300 15,000 4.40 1.80 1.80 2.00 0.75 2.48 0.28 0.30 NOMENCLATURA: L = LARGO INTERIOR DEL TANQUE. A = ANCHO INTERIOR DEL TANQUE. h1 = TIRANTE MENOR. h2 = TIRANTE MAYOR. h3 = NIVEL DE LECHO BAJO DE DALA CON RESPECTO A LA PARTE DE MAYOR PROFUNDIDAD DEL TANQUE. H = PROFUNDIDAD MÁXIMA. E = ESPESOR DE MUROS. TAB. = TABIQUE. PIE. = PIEDRA. ESTA TABLA SE ELABORÓ CON LOS SIGUIENTES FACTORES: SERVICIO DOMÉSTICO: UNA DOTACIÓN DE 150 LTS/PERSONA/DÍA. Y UN PERÍODO DE RETENCIÓN DE 24 HORAS.

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SERVICIO ESCOLAR: EL NÚMERO DE PERSONAS PARA SERVICIO ESCOLAR, SE DETERMINÓ PARA UN PERIODO DE TRABAJO ESCOLAR DIARIO DE 8 HORAS. PARA DIFERENTES PERIÓDOS DE TRABAJO ESCOLAR, HABRÁ QUE BUSCAR LA RELACIÓN QUE EXISTE ENTRE EL PERIÓDO DE RETENCIÓN Y EL PERIÓDO DE TRABAJO DIARIO ESCOLAR, RELACIONÁNDOLA CON LA CAPACIDAD DOMÉSTICA. EJEMPLO: SE TIENE UN TANQUE SÉPTICO DE USO DOMÉSTICO PARA 60 PERSONAS. ¿ A CUANTAS PERSONAS DARÁ SERVICIO ESCOLAR, SI EL PERÍODO DE TRABAJO DIARIO ES DE 6 HORAS?. RELACIÓN = PERIODO DE RETENCIÓN / PERIODO DE TRABAJO = 24 / 6 = 4

PUEDE DAR SERVICIO ESCOLAR PARA: 4 X 60 = 240 PERSONAS.

TANQUE SÉPTICO TUBULAR PARA 10 PERSONAS. ESTE TANQUE SE CONSTRUIRÁ UTILIZANDO 4 TUBOS DE CONCRETO DE 0.76 M DE DIÁMETRO Y 1.22 M DE LONGITUD, JUNTEADOS CON MORTERO CEMENTO ARENA 1:3 Y TAPONEANDO LAS EXTREMIDADES CON MURO DE TABIQUE RECOCIDO DE 0.14 M DE ESPESOR, APLANADOS CON CEMENTO PULIDO, FORMANDO ASÍ EL TANQUE SÉPTICO. PARA SU MEJOR FUNCIONAMIENTO, EN EL ÚLTIMO TRAMO SE CONSTRUYE UNA MAMPARA DE TABIQUE RECOCIDO DE 0.14 M FORMANDO DOS COMPARTIMIENTOS. SE COLOCARÁN REGISTROS PARA INSPECCIÓN Y LIMPIEZA. ESTA FOSA TIENE UNA CAPACIDAD PARA DAR SERVICIO A 10 PERSONAS. PARA MAYOR CAPACIDAD, CONSIDERESE QUE SE SIRVE A 2.5 PERSONAS POR TRAMO DE TUBO INDICADO. CAJA DE DISTRIBUCIÓN TIPO. LA FUNCIÓN DE ESTAS CAJAS, ES DISTRIBUIR EL EFLUENTE DEL TANQUE SÉPTICO, EN PARTES PROPORCIONALES AL NÚMERO DE SALIDAS PREVISTAS PARA EL PROCESO DE OXIDACIÓN. PARA QUE SE CUMPLA LO ANTERIOR, TODAS LAS SALIDAS DEBERÁN COLOCARSE AL MISMO NIVEL, YA QUE EN CASO CONTRARIO SE SOBRECARGARÁN UNAS Y OTRAS PODRÁN NO RECIBIR LÍQUIDOS. SE SITUA DESPUÉS DEL TANQUE SÉPTICO, AL QUE SE UNE POR LA TUBERÍA DE JUNTA HERMÉTICA. SE RECOMIENDA LOCALIZAR LA ENTRADA A 5 CMS. DEL FONDO DE LA CAJA Y LAS SALIDAS A 1 CM DEL MISMO FONDO. OTROS TIPOS DE CAJAS DE DISTRIBUCIÓN. EL ANCHO UTIL DE LA CAJA NO EXCEDERÁ DE 45 CMS. Y SU LARGO SE DETERMINARÁ EN FUNCIÓN DEL NÚMERO DE SALIDAS, CONSIDERANDO UN ESPACIO MÍNIMO DE 25 CMS. ENTRE LOS EJES DE ÉSTAS. LA CAJA PUEDE CONSTRUIRSE DE FIERRO, CONCRETO, MAMPOSTERÍA, ETC. LAS PAREDES Y EL PISO SERÁN IMPERMEABLES. DEBE TENER TAPA MOVIBLE PARA SU LIMPIEZA.

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EN ESTAS FIGURAS SE MUESTRAN TRES PLANTAS DE OTRAS POSIBLES SOLUCIONES. LA CAJA PERMITE TAMBIEN OBSERVAR EL FUNCIONAMIENTO DEL TANQUE YA QUE, CUANDO SE NOTA EN ELLA LA PRESENCIA DE LODOS, SERÁ NECESARIO PROCEDER A LA LIMPIEZA DEL TANQUE SÉPTICO. DISTRIBUCIÓN DEL EFLUENTE DE TANQUE SÉPTICO. LOS TUBOS QUE MUESTRAN CAMPANAS TIENEN JUNTAS HERMÉTICAS; LOS OTROS ESTÁN SEPARADOS UNOS 2 CM. CASO A. COLOCACIÓN DE VARÍAS CAJAS DE DISTRIBUCIÓN SIGUIENDO LA PENDIENTE DEL TERRENO, Y CON TUBOS NO JUNTEADOS SIGUIENDO LAS CURVAS DE NIVEL. CASO B. UNA CAJA DISTRIBUIDORA DE LA QUE SE DERIVAN EN FORMA RADIAL LOS TUBOS. ESTOS LLEGAN CON JUNTA HERMÉTICA HASTA LA CURVA DE NIVEL DESEADA, A PARTIR DE LA CUAL SE SEPARAN. CAMPOS DE OXIDACIÓN. EN EL SITIO PROPUESTO PARA CAMPO DE OXIDACIÓN, SE DEBEN VERIFICAR CUATRO O MÁS PRUEBAS, EN EXCAVACIONES SEPARADAS, UNIFORMEMENTE ESPACIADAS. LAS PRUEBAS SE HACEN EN LAS SIGUIENTES CUATRO ETAPAS: 1.- SE EXCAVA UN HOYO DE 0.30 M POR 0.30 CON PAREDES VERTICALES, HASTA ALCANZAR LA PROFUNDIDAD PROYECTADA PARA LAS ZANJAS DE ABSORCIÓN. 2.- SE LIMPIAN CON CUIDADO EL FONDO Y LAS PAREDES DEL HOYO PARA ELIMINAR SUPERFICIES SUCIAS O GRASOSAS QUE DIFICULTEN O IMPIDAN LA INFILTRACIÓN DEL AGUA. SE EXTRAE TODO EL MATERIAL SUELTO Y SE DEPOSITA ARENA GRUESA O GRAVILLA FINA HASTA OBTENER UN ESPESOR DE 5 CMS EN EL FONDO, LO QUE SERVIRÁ DE FILTRO PARA EL AGUA. 3.- SE VIERTE AGUA EN EL FOSO HASTA UNA ALTURA APROXIMADA DE 30 CMS. SOBRE LA GRAVA; EN LA MAYORÍA DE LOS SUELOS ES NECESARIO AGREGAR AGUA, A MODO DE MANTENERLA DENTRO DEL HOYO DURANTE 2 HORAS CUANDO MENOS Y DE PREFERENCIA TODA LA NOCHE. (EN SUELOS ARENOSOS, DE GRAN CAPACIDAD ABSORBENTE, NO ES NECESARIA ESTA ETAPA). 4.- 24 HORAS DESPUÉS DE HABERSE COLOCADO EL AGUA OBSERVARÁ SI PERMANECE EN EL HOYO. SI TIENE UN TIRANTE MAYOR DE 15 CM., LA PRUEBA INDICA TERRENO INAPROPIADO. SI LA CANTIDAD ES MENOR O EL AGUA SE RESUMIO TOTALMENTE. AGRÉGUESE LA SUFICIENTE HASTA OBTENER UN TIRANTE DE 15 CM., SOBRE LA GRAVA. DEBE OBSERVARSE ENSEGUIDA EL TIEMPO QUE TARDA ESTA AGUA PARA INFILTRARSE TOTALMENTE. LA DERTERMINACIÓN DEL TIEMPO PROMEDIO QUE SE REQUIERE PARA QUE EL AGUA BAJE 2.5 CM. SE OBTIENE DIVIDIENDO EL TIEMPO ENTRE EL NÚMERO DE PRUEBAS.

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ESTAS 4 ETAPAS SE REPITEN POR SEPARADO EN CADA UNA DE LAS EXCAVACIONES HECHAS. EJEMPLO. SE HAN HECHO CUATRO PRUEBAS DE INFILTRACIÓN, QUE HAN DADO LOS SIGUIENTES TIEMPOS PROMEDIO EN CADA UNA PARA BAJAR 2.5 CM: 45, 35, 28 Y 16 MINUTOS. EL TIEMPO PROMEDIO DEFINITIVO SERÁ:

(45 + 35 + 28 + 16) / 4 = 31 MINUTOS. CON ESTE TIEMPO SE DEBE ENTRAR EN LAS GRÁFICAS No. 1 Y No. 2, SEGÚN SE QUIERA DETERMINAR LA LONGITUD DE DRENES PARA VIVIENDA O ESCUELAS. CAMPOS DE OXIDACIÓN INSTALACIÓN TUBERÍA. LA PROFUNDIDAD DE COLOCACIÓN DE ESTA TUBERÍA SIEMPRE SERÁ MENOR DE 90 CM. CON RESPECTO AL NIVEL SUPERIOR DEL TERRENO. LA PROFUNDIDAD MEDIA RECOMENDADA ES DE 30 A 60 CM (CON ALTOS NIVELES FREÁTICOS PUEDE REDUCIRSE A 20 CM). CON ESTO SE LOGRA QUE EL EFLUENTE DE LA FOSA SEA DISTRIBIUIDO A LA PROFUNDIDAD MÁS CONVENIENTE Y SE INFILTRE EN EL TERRENO. DEBERÁ EVITARSE LA LOCALIZACIÓN DE CAMPOS DE OXIDACIÓN CERCA DE ÁRBOLES, YA QUE SUS RAICES PUEDEN LLEGAR A TAPAR Y LEVANTAR LAS TUBERÍAS. LOS TUBOS PUEDEN SER DE BARRO VITRIFICADO O DE CONCRETO. SOBRE LAS JUNTAS SEPARADAS SE COLOCARÁ PAPEL ALQUITRANADO CON OBJETO DE EVITAR QUE EL MATERIAL DE RELLENO DE LA ZANJA ENTRE A LOS TUBOS Y QUE SUBA LA HUMEDAD. LA PENDIENTE DE ESTOS SERÁ MAYOR, MIENTRAS MÁS POROSO SEA EL SUELO, PERO NUNCA MAYOR DEL 1%. EL PAPEL O PAJA QUE DIVIDE LA TIERRA DE LA GRAVA, EVITA QUE ESTA SE TÁPE CON TIERRA. SI SE USA PAPEL, EN ESTE CASO, NO SERÁ ALQUITRANADO. ZANJAS FILTRANTES PARA CAMPOS DE OXIDACIÓN. CUANDO SE ENCUENTREN TERRENOS POCO PERMEABLES (CON UN TIEMPO MAYOR DE 30 MINUTOS POR CADA 2.5 CM., EN LA PRUEBA DE INFILTRACIÓN), SE DEBE COMBINAR LA INSTALACIÓN DEL CAMPO DE OXIDACIÓN CON UNA SEGUNDA TUBERÍA PARA DRENAR EL EXCESO DE LÍQUIDOS Y LLEVARLOS A POZOS DE ABSORCIÓN, O DIRECTAMENTE A UNA CORRIENTE GRANDE DE AGUA. LAS ZANJAS SON SEMEJANTES A LAS DE LOS CAMPOS DE OXIDACIÓN. PERO MÁS PROFUNDAS, PARA RECIBIR EL DREN EN LA PARTE INFERIOR. EL MATERIAL FILTRANTE ES ARENA FINA A TRAVÉS DE LA CUAL LOS LÍQUIDOS ALCANZAN UN ALTO GRADO DE DEPURACIÓN. EN CASO DE QUE EL TERRENO SEA MÁS POROSO QUE EL ANTERIOR. EL MATERIAL DE RELLENO PUEDE SER GRAVA O PEDACERÍA DE TABIQUE, YA QUE EL TERRENO ES EL MATERIAL FILTRANTE.

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FILTROS SUPERFICIALES PARA CAMPOS DE OXIDACIÓN. EN ESTAS FIGURAS SE ILUSTRA LA SOLUCIÓN PARA INSTALACIONES GRANDES EN CUYO CASO SE ELIMINA EL PROCEDIMIENTO DE ZANJAS CON FILTRO (QUE NO ES MUY ECONÓMICO), SUBSTITUYÉNDOLO POR UN ÁREA MENOR DE FILTRACIÓN HACIENDO LA EXCAVACIÓN EN UNA ZONA REDUCIDA Y RELLENÁNDOLA CON ARENA Y GRAVA, SEGÚN SE INDICA. EN ESTE CASO, COMO EN EL ANTERIOR, LA CAPACIDAD DE FILTRACIÓN SE CONSIDERA A RAZÓN DE 60 A 70 LITROS., POR DÍA, POR METRO CUADRADO, O SEA DE 2 A 2.5 METROS CUADRADOS POR PERSONA. CÁMARA DE OXIDACIÓN. CUANDO EL TERRENO ES PEQUEÑO PARA CONSTRUIR UN CAMPO DE OXIDACIÓN O UN FILTRO SUBTERRÁNEO DE ARENA, SE PUEDE INSTALAR UN FILTRO ANEXO AL TANQUE SÉPTICO, HECHO DE MATERIAL IMPERMEABLE, ENTERRADO Y TAPADO, CON VENTILACIÓN AL EXTERIOR. SUS DIMENSIONES SE CALCULAN A RAZÓN DE 0.1 METRO CÚBICO DE MATERIAL FILTRANTE POR PERSONA Y PARA 10 PERSONAS COMO MÍNIMO. NO SE RECOMIENDA PARA TANQUES SÉPTICOS DE VOLUMEN MAYOR DE 3,000 LITROS. EL EFLUENTE SÉPTICO SE DISTRIBUYE POR MEDIO DE TUBOS PERFORADOS SOBRE EL MATERIAL FILTRANTE, RECOGIÉNDOSE EN DRENES LOCALIZADOS EN EL FONDO, CONECTADOS A UN POZO DE ABSORCIÓN. POZOS DE ABSORCIÓN. LAS AGUAS PROVENIENTES DE ZANJAS FILTRANTES, FILTROS SUBTERRÁNEOS O CÁMARAS DE OXIDACIÓN, OPERADOS DEBIDAMENTE, PUEDEN VERTERSE A UN CURSO DE AGUA, PERO SERÁ CONVENIENTE CLORARLAS COMO UNA MEDIDA DE SEGURIDAD. SIN EMBARGO, EL MEDIO MÁS RECOMENDABLE PARA SU OXIDACIÓN ES LA TIERRA Y EL MÉTODO ADECUADO EL POZO DE ABSORCIÓN, EN DONDE LAS AGUAS SE INFILTRAN AL SUBSUELO A TRAVÉS DE LAS PAREDES Y PISO PERMEABLES, CONSTRUIDOS COMO SE INDICA EN LA FIGURA. LAS DIMENSIONES Y NÚMERO DE POZOS NECESARIOS DEPENDERÁN DE LA PERMEABILIDAD DEL TERRENO Y SE DISEÑARÁN DE ACUERDO CON LA EXPERIENCIA QUE SE TENGA EN LA REGIÓN DONDE SE CONSTRUYAN. GUIA PARA USO Y CONSERVACIÓN. 1.- ANTES DE PONER EN SERVICIO UN TANQUE SÉPTICO RECIEN CONSTRUIDO, SE DEBE LLENAR CON AGUA Y DE SER POSIBLE, VERTERSE UNAS 5 CUBETAS CON LODOS PROCEDENTES DE OTRO TANQUE SÉPTICO, A FIN DE ACELERAR EL DESARROLLO DE LOS ORGANISMOS ANAEROBIOS. 2.- EL TANQUE SÉPTICO SE DEBE INSPECCIONAR CADA DOCE MESES, CUANDO SE TRATE DE INSTALACIONES DOMÉSTICAS Y CADA SEIS MESES CUANDO SE TRATE DE ESCUELAS U OTROS ESTABLECIMIENTOS PÚBLICOS E INDUSTRIALES. 3.- AL ABRIR EL REGISTRO DEL TANQUE SÉPTICO PARA HACER LA INSPECCIÓN O LA LIMPIEZA, SE DEBE TENER CUIDADO DE ESPERAR UN RATO HASTA TENER LA SEGURIDAD DE QUE EL TANQUE SE HA VENTILADO

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ADECUADAMENTE, PUES LOS GASES QUE SE ACUMULAN EN ÉL PUEDEN CAUSAR EXPLOSIONES O ASFIXIA. NUNCA SE USEN CERILLOS O ANTORCHAS PARA INSPECCIONAR UN TANQUE SÉPTICO.

4.- LA INSPECCIÓN DEL TANQUE TIENE POR OBJETO DETERMINAR:

A.- LA DISTANCIA DEL FONDO DE LA NATA AL EXTREMO INFERIOR DEL TUBO DE SALIDA, QUE NO DEBE SER INFERIOR A 8 CMS. B.- EL ESPESOR DE LOS LODOS ACUMULADOS, QUE NO DEBE EXCEDER DE LOS SIGUIENTES LÍMITES. PROFUNDIDAD DEL LÍQUIDO EN CMS. 75 100 125 150 CAPACIDAD DEL TANQUE DISTANCIA DEL EXTREMO INFERIOR DE EN Mˆ3 LA DESCARGA A LA CÚSPIDE DE LOS LODOS EN CENTÍMETROS. 1.90 22 32 42 50 2.30 15 24 34 45 3.00 10 18 25 32 3.40 6 12 18 25 3.80 6 12 16 20

5.- COMÚNMENTE LA LIMPIEZA SE EFECTÚA POR MEDIO DE UN CUBO PROVISTO DE UN MANGO LARGO, O BOMBEÁNDOLOS A UN CAMIÓN TANQUE EQUIPADO CON UNA BOMBA PARA EXTRACCIÓN DE LODOS. ES CONVENIENTE NO EXTRAER TODOS LOS LODOS, SINO DEJAR UNA PEQUEÑA CANTIDAD QUE SERVIRÁ DE INOCULANTE PARA LAS FUTURAS AGUAS NEGRAS. 6.- EL TANQUE SÉPTICO NO SE DEBE LAVAR NI DESINFECTAR DESPUÉS DE HABER EXTRAIDO LOS LODOS. LA ADICIÓN DE DESINFECTANTES U OTRAS SUBSTANCIAS QUÍMICAS PERJUDICAN SU FUNCIONAMIENTO, POR LO QUE NO DEBE RECOMENDARSE SU EMPLEO. 7.- LOS LODOS EXTRAÍDOS SE DEBEN ENTERRAR EN ZANJAS DE UNOS 60 CMS. DE PROFUNDIDAD. 8.- LA CAJA DE DISTRIBUCIÓN SE DEBE INSPECCIONAR CADA 3 Ó 6 MESES PARA VERIFICAR SI NO HAY SEDIMENTOS, LO QUE INDICARÍA UN MAL FUNCIONAMIENTO DEL TANQUE SÉPTICO. 9.- LOS CAMPOS DE OXIDACIÓN, ZANJAS FILTRANTES, FILTROS SUBTERRÁNEOS Y CÁMARAS DE OXIDACIÓN, DEBEN INSPECCIONARSE PERIÓDICAMENTE, PUES CON EL TIEMPO SE IRÁN DEPOSITANDO MATERIAS SÓLIDAS QUE TIENDEN A OBTURAR LOS HUECOS DEL MATERIAL FILTRANTE, CON LO QUE EL MEDIO OXIDANTE COMENZARÁ A TRABAJAR MAL Y EN ESE CASO HABRÁ NECESIDAD DE LEVANTAR LA TUBERÍA Y CAMBIAR EL MATERIAL FILTRANTE O CONSTRUIR UN NUEVO CAMPO.

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10.- LOS TANQUES SÉPTICOS QUE SE ABANDONEN O CANCELEN, DEBEN RELLENARSE CON TIERRA O PIEDRA. 11.- LAS PERSONAS ENCARGADAS DEL MANTENIMIENTO Y CONSERVACIÓN DE LOS TANQUES SÉPTICOS DEBERÁN USAR GUANTES Y BOTAS DE HULE.

3.4. TANQUE IMHOFF 3.5. CARACTERÍSTICAS GENERALES. EL TANQUE IMHOFF ES UN TIPO ESPECIAL DE TANQUE DE SEDIMENTACIÓN, AMPLIAMENTE USADO PARA EL TRATAMIENTO PRIMARIO EN COMBINACIÓN CON LAGUNAS DE OXIDACIÓN U OTRO TRATAMIENTO SECUNDARIO, CONSTA DE DOS CÁMARAS: LA CÁMARA SUPERIOR O CÁMARA SEDIMENTADORA, POR LA QUE PASAN AGUAS NEGRAS A UNA VELOCIDAD, MUY REDUCIDA, PERMITIENDO EL ASENTAMIENTO DE LA MATERIA EN SUSPENSIÓN; LA CÁMARA INFERIOR O DE DIGESTIÓN, EN LA CUAL SE DESARROLLA LA DESCOMPOSICIÓN ANAEROBIA DE LA MATERIA SEDIMENTADA. EL FONDO DE LA CÁMARA DE SEDIMENTACIÓN ESTÁ FORMADA POR DOS LOSAS INCLINADAS QUE EN SU PARTE MÁS BAJA SE TRASLAPAN, DEJANDO UN ESPACIO A TRAVÉS DEL CUAL LOS SÓLIDOS ASENTADOS PASAN A LA CÁMARA INFERIOR, AISLANDO ASÍ LAS CONDICIONES SÉPTICAS Y MALOS OLORES PROVENIENTES DE LA DIGESTIÓN DE LODOS, Y EVITANDO SU CONTACTO CON LA CORRIENTE DE AGUAS NEGRAS QUE PASA POR LA CÁMARA DE SEDIMENTACIÓN. EL PISO DE LA CÁMARA DE DIGESTIÓN FORMA UNA TOLVA DE DONDE LOS LODOS YA DIGERIDOS SON BOMBEADOS A LOS LECHOS DE SECADO.

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4. INSTALACIÓN PARA GAS LICUADO A PRESIÓN (LP)

4.1. REQUISITOS DE INSTALACIÓN. LA RESPONSABILIDAD QUE SE TIENE EN LA INSTALACIÓN DE LOS SISTEMAS HIDRÁULICOS ES DIFERENTE DE AQUELLA QUE SE TIENE PARA LAS INSTALACIONES DE GAS, MIENTRAS EN UNA INSTALACIÓN HIDRÁULICA LA CONEXIÓN CON EL SISTEMA DE SUMINISTRO ES PERMANENTE, EN UNA INSTALACIÓN DE GAS SE TIENE QUE HACER Y SUPERVISAR POR UN ESPECIALISTA Y SIEMPRE ESTÁ SUPERVISADA POR LAS COMPAÑIAS DISTRIBUIDORAS DE GAS HASTA EL PUNTO DE CONEXIÓN.

CLASIFICACIÓN DE LAS INSTALACIONES DE APROVECHAMIENTO DE GAS L. P.

1.- DE ACUERDO A SU CAPACIDAD DE ALMACENAMIENTO. TIPO I.- CON CAPACIDAD HASTA 5,000 LITROS. TIPO II.- CON CAPACIDAD MAYOR DE 5,000 LITROS. 2.- DE ACUERDO AL USO AL QUE SE DESIGNA EL GAS L. P. CLASE A.- DOMÉSTICA UNIFAMILIAR. INSTALACIONES DOMÉSTICAS CON RECIPIENTES PORTÁTILES O ESTACIONARIOS, LA QUE ALIMENTA GAS L. P. EN ESTADO DE VAPOR, A LOS APARATOS DE CONSUMO DE UNA CASA O DE UN DEPARTAMENTO HABITACIONAL. CLASE B.- DOMÉSTICA MULTIPLE. ES LA PARTE DE UNA INSTALACIÓN CORRESPONDIENTE A UN EDIFICIO CON DEPARTAMENTOS Y QUE SÓLO CONSIDERA A UN DEPARTAMENTO. O QUE CONSTA DE DOS O MÁS INSTALACIONES DOMÉSTICAS UNIFAMILIARES, UBICADAS EN EL MISMO INMUEBLE QUE EL PUNTO DE ABASTO (EDIFICIOS DE DEPARTAMENTOS). CLASE C.- COMERCIALES. PERTENECEN A ESTA CLASE LAS DE TIPO COMERCIAL (RESTAURANTES, TORTILLERÍAS, TINTORERÍAS, PANADERÍAS, ETC). ES DECIR, TODOS AQUELLOS LOCALES QUE NO TIENEN PROCESOS DE MANUFACTURA. O EN LAS QUE SE UTILIZA EL GAS L. P. COMO COMBUSTIBLE PARA ELABORAR PRODUCTOS PARA SU VENTA O PROPORCIONAR SERVICIOS QUE SE COMERCIALIZAN EN FORMA DIRECTA AL CONSUMIDOR FINAL. CLASE C-1.- COMERCIALES MULTIPLES. CONSTITUIDAS POR DOS O MÁS COMERCIALES, UBICADAS EN LA MISMA ZONA O CENTRO COMERCIAL, ABASTECIDAS POR EL MISMO RECIPIENTE ESTACIONARIO (CENTROS COMERCIALES, MERCADOS, ETC).

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CLASE D.- INDUSTRIALES. EN LAS QUE SE UTILIZA EL GAS L. P. COMO COMBUSTIBLE, PARA REALIZAR PROCESOS INDUSTRIALES O PARA ELABORAR PRODUCTOS QUE SIRVAN COMO MATERIA PRIMA PARA OTROS PROCESOS. CLASE E.- DE SERVICIOS. EN LA QUE SE UTILIZA EL GAS L. P. COMO COMBUSTIBLE, PARA DAR SERVICIO AL COMERCIO O A LA INDUSTRIA, PERO SIN FORMAR PARTE DE LOS PROCESOS DE PRODUCCIÓN (COMO SERVICIO PARA LOS COMEDORES, AL SERVICIO DE BAÑOS DEL PERSONAL, ETC).

4.1.1. REGLAMENTACIÓN. EN EL REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES DEL G. D. F., ENCONTRAMOS EN LA SECCIÓN TERCERA, DE LAS INSTALACIONES DE COMBUSTIBLES. ART. 134. LAS EDIFICACIONES QUE REQUIEREN INSTALACIONES DE COMBUSTIBLES DEBEN AJUSTARSE A LAS DISPOSICIONES ESTABLECIDAS EN LAS NORMAS, ASI COMO EN LAS NORMAS OFICIALES MEXICANAS Y DISPOSICIONES APLICABLES. CAPITULO VII DE LAS INSTALACIONES. ARTICULOS 214, 215, 216, 217 Y 218. NORMAS TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS PARA EL PROYECTO ARQUITECTÓNICO. CAPITULO 6. SECCIÓN 6.3. INSTALACIONES DE COMBUSTIBLES. PROYECTO DE NORMA OFICIAL MEXICANA (PROY – NOM – 004 – SEDG – 2004), HABLA DE LA “INSTALACIÓN DE APROVECHAMIENTO” QUE SE REFIERE A LOS RECIPIENTES (PORTÁTILES O ESTACIONARIOS), REGULADORES, REDES DE TUBERÍAS, CONEXIONES Y ARTEFACTOS DE CONTROL Y SEGURIDAD NECESARIOS Y ADECUADOS SEGÚN LAS NORMAS DE CALIDAD QUE CORRESPONDAN, PARA CONDUCIR EL GAS EN ESTADO DE VAPOR, DESDE LOS RECIPIENTES QUE LO CONTIENEN HASTA LOS APARATOS QUE LO CONSUMEN. TAMBIEN NOS DICE QUE: TODA INSTALACIÓN DE APROVECHAMIENTO DEBE SER DISEÑADA Y CALCULADA POR TÉCNICOS RESPONSABLES Y AUTORIZADOS; LA EJECUCIÓN, OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO DE LAS MISMAS, DEBEN SER REALIZADAS POR “INSTALADORES REGISTRADOS, PERO SIEMPRE BAJO LA SUPERVISIÓN DE UN TÉCNICO RESPONSABLE. (DIRECTOR RESPONSABLE DE OBRA, CORRESPONSABLE EN INSTALACIONES) ADEMÁS: EN EL REGLAMENTO DE INGENIERIA SANITARIA RELATIVO A EDIFICIOS, NOS MARCA EN. CAPITULO VII

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DE LAS COCINAS, ESTUFAS, CHIMENEAS, DISPOSITIVOS PARA CALEFACCIÓN Y OTROS. DEL ARTÍCULO 110 AL 117. CAPITULO VIII. PROTECCIÓN DE GAS EN LOS EDIFICIOS. DEL ARTÍCULO 118 AL 122.

4.1.2. APARATOS QUE FUNCIONAN CON GAS LICUADO A PRESIÓN (L. P). • PARRILLAS. • ESTUFAS. • HORNOS. • ROSTICEROS. • COMALES. • CALEFACTOR. • CALENTADOR DE AGUA DE ALAMACENAMIENTO. • CALENTADOR DE AGUA AL PASO. • VAPORERA O BAÑO MARÍA. • CAFETERA COMERCIAL. • TORTILLADORA. • CALDERA CON QUEMADOR ATMOSFÉRICO. • HORNO INDUSTRIAL CON QUEMADOR ATMOSFÉRICO.. • APARATO INDUSTRIAL CON QUEMADOR AIRE – GAS. • QUEMADOR. • INCINERADOR. • RADIADORES DE CALOR.

4.2. DATOS BÁSICOS PARA DISEÑO.

4.2.1. CARACTERÍSTICAS DEL GAS LICUADO A PRESIÓN (LP). QUE ES EL GAS L. P. EL GAS L. P., O GAS LICUADO DE PETRÓLEO, ES UN COMBUSTIBLE DE ALTO PODER CALORÍFICO QUE ARDE CON UNA FLAMA EXCEPCIONALMENTELIMPIA, EL CUAL SI SE LE MANEJA EN FORMA ADECUADA SE QUEMA TOTALMENTE SIN DEJAR RESIDUOS O CENIZAS, NI PRODUCIR HUMO U HOLLÍN; COMPUESTO PRINCIPALMENTE POR CUALQUIERA DE LOS SIGUIENTES HIDROCARBUROS O UNA MEZCLA DE ELLOS:

PROPANO Y BUTANO

SE LE CONOCE COMERCIAL Y UNIVERSALMENTE COMO GAS L. P., PORQUE EN EL INTERIOR DE LOS RECIPIENTES EN QUE SE LE ALMACENA, TRANSPORTA, DISTRIBUYE Y APROVECHA, SE ENCUENTRA EN ESTADO LÍQUIDO, YA QUE ES EL ÚNICO GAS COMBUSTIBLE QAUE TIENE LA PARTICULARIDAD DE QUE CUANDO ES SOMETIDO A PRESIONES MAYORES A

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LA ATMOSFÉRICA Y A LA TEMPERATURA AMBIENTE PROMEDIO ORDINARIA, SE CONDENSA CONVIRTIÉNDOSE AL ESTADO LÍQUIDO. CUANDO SE EXTRAE O LIBERA EL GAS L. P., DE LOS RECIPIENTES QUE LO CONTIENEN, A PARTIR DEL NIVEL LIBRE DEL LÍQUIDO PASANDO POR LA VÁLVULA DE SERVICIO Y AL HACER CONTACTO CON EL MEDIO AMBIENTE, ABSORVE CALOR DE ÉSTE CONVIRTIÉNDOSE TOTALMENTE AL ESTADO GASEOSO O DE VAPOR IONIZADO QUE ES COMO REALMENTE SE LE APROVECHA. EL GAS L. P. ES POR SI MISMO INCOLORO (SIN COLOR), INODORO (SIN OLOR), DE BAJA VISCOSIDAD Y EN ESTADO DE VAPOR ES MÁS PESADO QUE EL AIRE; PARA PROVEERLO DE SU OLOR CARACTERÍSTICO AHUEVO PODRIDO O MATERIA ORGÁNICA EN DESCOMPOSICIÓN Y CON ELLO HACER NOTAR SE PRESENCIA EN EL AMBIENTE POR FUGAS EN SOLDADURAS, POROSIDADES DE CONEXIONES O POR OTRAS IRREGULARIDADES COMO PILOTOS APAGADOS, VÁLVULAS EN MAL ESTADO, CONEXIONES FLOJAS, ETC., SE ODORIZA (SE LE AGREGA OLOR) MEZCLÁNDOLE MERCAPTANO (HIDROCARBURO OBTENIDO TAMBIEN DEL PETRÓLEO), EL CUÁL DEBE DE SUMINISTRARSE EN UNA PROPORCIÓN PROMEDIO DE 1.0 LITRO POR CADA 104.0 LITROS POR ODORIZAR EN VOLUMEN LÍQUIDO. DE DONDE SE OBTIENE EL GAS L. P. EL GAS L. P. SE OBTIENE DIRECTAMENTE DE LOS MANTOS PETROLÍFEROS MEZCLADO CON EL PETRÓLEO CRUDO; TAMBIEN SE OBTIENE EN UNA OPCIÓN SECUNDARIA DE LA REFINACIÓN DE ALGUNOS DERIVADOS DEL PETRÓLEO. USOS DEL GAS L. P. EL GAS L. P. ES UTILIZADO ACTUALMENTE Y CON UNA GRAN DEMANDA, EN INSTALACIONES DE APROVECHAMIENTO TIPO DOMÉSTICO, COMERCIAL E INDUSTRIAL; EN PROCESOS EN LOS QUE SE REQUIERE GRAN CANTIDAD DE ENERGÍA TÉRMICA COMO LO ES HORNOS PARA PROCESAMIENTO DE METALES, VIDRIOS, CERÁMICAS, PASTEURIZACIÓN, VULCANIZACIÓN, REMOCIÓN DE PINTURAS, ESTERILIZACIÓN, CORTE DE METALES, SOLDADURAS, ETC. PROPIEDADES DEL GAS L. P. LA MEZCLA COMERCIAL ES:

PROPANO C3 H8 39% BUTANO C4H10 61%

VAPORIZACIÓN. LA VAPORIZACIÓN SE REALIZA SOLAMENTE EN LA SUPERFICIE LIBRE DE LOS LÍQUIDOS Y A CUALQUIER TEMPERATURA; LA CAPACIDAD, VOLUMEN O

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CANTIDAD DE VAPORIZACIÓN, DEPENDE DE LA NATURALEZA DEL LÍQUIDO (RECORDAR QUE EL GAS L. P. DENTRO DE LOS RECIPIENTES SE ENCUENTRA EN ESTADO LÍQUIDO), LA TEMPERATURA AMBIENTE, LAS DIMENSIONES DEL RECIPIENTE, DEL NIVEL LIBRE DEL LÍQUIDO Y LA PRESIÓN EJERCIDA SOBRE ÉSTE, ETC. TEMPERATURA DE EBULLICIÓN DEL GAS L.P. LAS TEMPERATURAS DE EBULLICIÓN DE LOS PRINCIPALES COMPONENTES DEL GAS L. P. SON LOS SIGUIENTES.

EL PROPANO A 42.1º C BAJO CERO. EL BUTANO A 0.5º C BAJO CERO.

LAS TEMPERATURAS DE EBULLICIÓN INDICADAS, SON TEMPERATURAS A LAS QUE HERVIRÍAN SI SÓLO ESTUVIERAN SOMETIDOS A PRESIÓN ATMOSFÉRICA. HAY QUE TENER SIEMPRE PRESENTE, QUE PARA LOS LÍQUIDOS EN GENERAL SOMETIDOS A PRESIONES MAYORES A LA ATMOSFÉRICA, SU TEMPERATURA DE EBULLICIÓN TAMBIEN ES DE UN VALOR PROPORCIONALMENTE MAYOR. PESO ESPECÍFICO DEL GAS L. P. EL PESO ESPECÍFICO DE UNA CUERPO SÓLIDOO O LÍQUIDO O DE UNA SUBTANCIA EN GENERAL, ES EL PESO DE LA UNIDAD DE VOLUMEN.

AGUA DESTILADA A 4º C 1,000 KG/M³ PROPANO A 15.5º C 507.9 KG/M³

BUTANO A 15.5º C 584.4 KG/M³ DENSIDAD DEL GAS L. P. EN ESTADO DE VAPOR. LA DENSIDAD DE UN CUERPO O SUSTANCIA, ES LA RELACIÓN ENTRE SU PESO Y EL DE IGUAL VOLUMEN DE AGUA. AL REFERIRSE AL GAS L. P., EN ESTADO DE VAPOR, HAY NECESIDAD DE CONSIDERAR EL AIRE COMO LA UNIDAD.

DENSIDAD DEL AIRE 1.000 PROPANO 1.522 BUTANO 2.006

DENSIDAD DEL GAS L. P. = S EN ESTADO DE VAPOR Y MEZCLA COMERCIAL DE: 61% BUTANO Y 39% PROPANO, S = 1.818 KG/M³. AL SER EL GAS L. P. EN ESTADO DE VAPOR MÁS PESADO QUE EL AIRE, CUANDO SE PRODUCE UNA FUGA EN EL INTERIOR DE UN LOCAL ESCASAMENTE VENTILADO, EL GAS SE ACUMULA EN LA PARTE MÁS BAJA, FORMANDO UNA MEZCLA CON EL AIRE QUE EN LAS MÁS DE LAS

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OCASIONES SE CONSTITUYE EN UNA MEZCLA INFLAMABLE Y EN EL PEOR DE LOS CASOS ALTAMENTE EXPLOSIVA. LÍMITE DE INFLAMABILIDAD. EL LÍMITE DE INFLAMABILIDAD ES LA COMPOSICIÓN EN PROPORCIÓN DE UNA MEZCLA DE AIRE – GAS, MAS ALLÁ DE LA CUAL DICHA MEZCLA NO ENCIENDE NI SE PROPAGA, NO PUEDE AUTOPROPAGARSE O SEGUIR ENCENDIDA SIN LA APLICACIÓN DE CALOR DE UNA FUENTE EXTERNA. GAS LÍMITE INFERIOR PROPANO 2.0 A 2.4% BUTANO 1.5 A 1.9% CON UN PORCENTAJE MENOR DE GAS LA MEZCLA NO ENCIENDE. GAS LÍMITE SUPERIOR PROPANO 7.0 A 9.5% BUTANO 5.7 A 8.4% CON UN PORCENTAJE MAYOR LA MEZCLA TAMPOCO ENCIENDE, PORQUE AL SER DEMASIADO GAS ÉSTE ACTÚA COMO DILUYENTE. ENTRE LOS LÍMITES INFERIOR Y SUPERIOR INDICADOS SE TIENE UNA MEZCLA DE AIRE – GAS SUSCEPTIBLE DE EXPLOTAR O AL MENOS DE QUEMARSE Y AUTOPROPAGARSE; A ESTA MEZCLA QUE SI REPRESENTA PELIGRO, SE LE CONOCE COMO MEZCLA CARBURADA. COMO NO TODOS LOS USUARIOS DISPONEN DEL EQUIPO NECESARIO PARA MEDIR TALES PORCENTAJES, AMBIENTE OLOR A GAS, SE ESTÁ EN INMINENTE PÉLIGRO.

RELACIÓN DE EXPANSIÓN DEL GAS L. P. AL PASAR DEL ESTADO LÍQUIDO AL DE VAPOR.

CUANDO EL GAS L. P. SE EXTRAE SIN TOMAR LAS DEBIDAS PRECAUCIONES SEGÚN EL CASO ESPECÍFICO DE QUE SE TRATE, SE DERRAME POR DESCUIDO O ACCIDENTALMENTE EN ESTADO LÍQUIDO DE LOS RECIPIENTES QUE LO CONTIENEN, SE EXPANDE RÁPIDAMENTE TRANSFORMÁNDOSE AL ESTADO GASEOSO EN LAS SIGUIENTES PROPORCIONÁNDOSE PROMEDIO. GAS PROPORCIONES PROPANO DE 269 A 273 POR UNC. BUTANO DE 234 A 238 POR UNC. UN LITRO DE PROPANO SE CONVIERTE EN 273 LITROS DE VAPOR Y ÉSTOS FORMAN 11,500 LITROS DE MEZCLA INFLAMABLE, DE AHÍ LA IMPORTANCIA DE EVITAR LAS FUGAS GAS ESTADO LIQUÍDO. LAS PROPORCIONES ANTERIORES SON CIERTAS EN VALOR PROMEDIO, CUANDO LA PRESIÓN SOBRE EL GAS LIBERADO O DERRAMADO ES SOLAMENTE LA PRESIÓN ATMOSFÉRICA Y LA TEMPERATURA AMBIENTE DE APROXIMADAMENTE15.5º C. EN VIRTUD DE QUE LA GENERALIDAD DE LOS USUARIOS NO DISPONEN DEL EQUIPO NECESARIO PARA MEDIR EN FORMA PERMANENTE PRESIÓN Y TEMPERATURA, DEBEN TENERSE PRESENTE LAS PROPORCIONES

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ANTERIORES YA QUE LAS MEZCLAS FORMADAS CON EL AIRE SON ALTAMENTE EXPLOSIVAS. PRESIÓN DE VAPOR. CUANDO ENTRE TÉCNICOS RESPONSABLES E INSTALADORES DE GAS SE HABLA DE LA PRESIÓN DEL VAPOR SE ESTÁN REFIRIENDO A LA FUERZA CON QUE LAS MOLÉCULAS DEL VAPOR PRESIONAN LA SUPERFICIE LIBRE DEL LÍQUIDO DEL VAPOR PRESIONAN LA SUPERFICIE LIBRE DEL LÍQUIDO Y LAS PAREDES DE LOS RECIPIENTES QUE LO CONTIENEN; EL VALOR DE LA PRESIÓN DEL VAPOR ES DE ACUERDO AL TIPO DE GAS CONTENIDO Y DIRECTAMENTE PROPORCIONAL A LA TEMPERATURA Y SE EXPRESA EN KG/CM²., lb/pulg²., ETC. LA PRESIÓN DEL VAPOR, NO ES CONSECUENCIA DIRECTA DEL VOLUMEN DE GAS CONTENIDO SINO DEL TIPO DE GAS Y DE LA TEMPERATURA AMBIENTE; LA PRESIÓN DEL VAPOR SE EJERCE UNIFORMEMENTE SOBRE CADA PARTÍCULA DEL LÍQUIDO Y DEL RECIPIENTE QUE LO CONTENGA. POR LO TANTO, ES FACIL ENTENDER LA RAZÓN DE QUE PARA RECIPIENTES PORTÁTILES LA VÁLVULA DE SEGURIDAD (BAJA PRESIÓN) Y LA VÁLVULA DE SEGURIDAD PARA RECIPIENTES ESTACIONARIOS (ALTA PRESIÓN) SEAN DIFERENTES.

4.2.2. TIPOS DE TANQUES Ó RECIPIENTES SE CLASIFICAN EN: GRUPO 1. TANQUES DE ALAMACENAMIENTO DESTINADOS A LAS PLANTAS DISTRIBUIDORAS DE GAS Y A LAS ESTACIONES DE GAS, PARA LOS VEHÍCULOS QUE USAN AL GAS COMO COMBUSTIBLE. GRUPO 2. A ESTE GRUPO PERTENECEN LOS RECIPIENTES PARA USO DOMÉSTICO, COMERCIAL E INDUSTRIAL, COMO SON: A.- LOS TANQUES ESTACIONARIOS. B.- LOS TANQUES O CILINDROS PORTÁTILES.

C.- LOS PEQUEÑOS RECIPIENTES MANUALES, COMO LOS USADOS PARA LÁMPARAS MANUALES, ETCETERA.

GRUPO 3. SON LOS RECIPIENTES O TANQUES QUE SE USAN PARA EL TRANSPORTE DEL GAS L. P., COMO SON: AUTOTANQUES, REMOLQUES – TANQUE, ETC. GRUPO 4. A ESTE GRUPO PERTENECEN SÓLO LOS TANQUES O RECIPIENTES QUE SE USAN EN VEHÍCULOS QUE CONSUMEN GAS COMO COMBUSTIBLE. TANQUES O RECIPIENTES ESTACIONARIOS.

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SE FABRICAN DE ACUERDO A LA NORMA OFICIAL MEXICANA NOM – 012/3 – SEDG – 2003. SE LLAMAN ASI PORQUE TIENEN UNA POSICIÓN FIJA EN EL SITIO O ÁREA DE SU INSTALACIÓN, DEBIDO A SU VOLUMEN, FORMA Y PESO. SE LLENAN POR MEDIO DE CARROS – TANQUE O PÍPAS EN EL PROPIO SITIO, POR MEDIO DE UNA INSTALACIÓN HECHA ESPECIALMENTE PARA ESTO, QUE DEBE TENER: UNA VÁLVULA DE SERVICIO CON MANERAL FIJO, CON INDICADOR DE MÁXIMO LLENADO Y TUBO DE PROFUNDIDAD CON DEFLECTOR Y MEDIDOR DE NIVEL DE LÍQUIDO. SUS CAPACIDADES EN LITROS SON DE: 300, 500, 1000, 1500, 1800, 1950, 3200, 3750 Y 5000. COMO LOS TANQUES TIENEN UNA CAPACIDAD DE VAPORIZACIÓN CUANDO ALMACENAN GAS L. P., NO ES RECOMENDABLE QUE SE LLENEN AL 100%, POR LO QUE SE RECOMIENDAN LOS MÁXIMOS VALORES DE LLENADO DE ACUERDO A LOS SIGUIENTE: CAPACIDAD DEL TANQUE (LTS) PORCENTAJE DE LLENADO. 300 - 5000 87.8 – 88.9 MAYOR DE 5000 92.9 – 94.0 EN LA PRÁCTICA, PARA EVITAR ERRORES DE LLENADO SE USA UN VALOR PROMEDIO DE 83.4%. EN CUANTO A LA INSTALACIÓN DE LOS RECIPIENTES ESTACIONARIOS, EN GENERAL, DE ACUERDO CON LAS RECOMENDACIONES DEL REGLAMENTO DE DISTRIBUCIÓN DE GAS, LOS RECIPIENTES SE DEBEN LOCALIZAR EN SITIOS QUE SE TENGA CERTIDUMBRE DE QUE ESTÁN CONVENIENTEMENTE VENTILADOS, A SALVO DE DAÑOS POR GOLPES, VIBRACIONES, PASO DE PERSONAS O ANIMALES Y QUE SE PUEDAN MONTAR EN FIRME. NO DEBEN INSTALARSE EN ÁREAS CON AMBIENTES FLAMABLES, CORROSIVOS O EXPLOSIVOS, TAMPOCO EN EL INTERIOR DE ESTANCIAS, BAÑOS, RECAMARAS, DEBAJO DE ESCALERAS, ETC. POR LO QUE SE RECOMIENDA QUE SE INSTALEN: PARA INSTALACIONES DOMÉSTICAS:

• EN EDIFICIOS DE DEPARTAMENTOS EN LA AZOTEA. • EN LAS CASA UNIFAMILIARES SE PUEDE SELECCIONAR ENTRE:

o LA AZOTEA CUANDO SE PROVEA ESCALERAS FIJAS Y PERMANENTES. o EN PATIOS Y JARDINES, QUE TENGAN VENTILACIÓN PERMANENTE Y

PREFERENTEMENTE DEN A LA CALLE Y SE PROVEAN DE LAS PROTECCIONES ADECUADAS, EN TERRAZAS Y AZOTEHUELAS.

PARA INSTALACIONES COMERCIALES: SE DEBEN CUMPLIR CON LAS MISMAS RECOMENDACIONES PARA LAS INSTALACIONES DOMÉSTICAS Y, ADICIONALMENTE, LAS SIGUIENTES:

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• CUANDO LA INSTALACIÓN COMERCIAL SE ENCUENTRE EN ZONAS DENSAMENTE POBLADAS O CONCURRIDAS Y LOS REQUERIMIENTOS DE CAPACIDAD EXCEDEN A LOS 5000 LITROS, SE DEBEN ADOPTAR MEDIDAS DE SEGURIDAD ADICIONALES.

• CUANDO EXISTAN RIESGOS POTENCIALES POR PROBLEMAS DE VENTILACIÓN, SE DEBEN CONSTRUIR BARDAS U OTROS MEDIOS QUE ENCAUCEN LA VENTILACIÓN HACIA ZONAS NO PELIGROSAS. LOS RECIPIENTES ESTACIONARIOS EN EL RANGO DE: 250 A 5000 LITROS ESTAN DISEÑADOS PÁRA UNA PRESIÓN DE 141 KG/CM² Y, CUANDO SE INSTALEN, LA SEPARACIÓN DE LOS MISMOS DEBE ESTAR DE ACUERDO A LO SIGUIENTE: HASTA 5000 LITROS DE CAPACIDAD – MÍNIMO 1.00 M MAYORES DE 5000 LITROS DE CAPACIDAD – MÍNIMO 1.50 M.

CAPACIDADES Y DIMENSIONES PARA TANQUES ESTACIONARIOS TABLA 1

CAPACIDAD KG DE GAS MEDIDAS EN METROS LITROS 0.560 A B C D E 300 151 0.61 1.17 0.47 0.35 0.89 500 252 0.61 1.93 1.04 0.35 0.89 1000 504 0.76 2.41 1.10 0.41 1.05 1500 756 0.94 2.44 1.13 0.48 1.22 1950 983 0.94 2.53 1.15 0.48 1.33 3220 1913 1.04 4.05 2.30 0.48 1.33 3700 1865 1.04 4.62 2.60 0.48 1.33 5000 2520 1.17 4.89 3.66 0.49 1.50

TABLA 2 DATOS SOBRE TANQUES ESTACIONARIOS

CAPACIDAD MEDIDAS TARA DISTANCIA ENTRE PATAS LITROS KGS DIAM. LARGO KGS LATERAL HORIZONTAL 300 151 61 118 200 28 56 500 252 61 189 160 28 102 1000 504 76 197 250 32 102 1550 781 94 243 257 43 92 1713 960 94 272 496 42 122 3060 1700 104 403 824 43 190 3785 2120 116 374 1200 43 190 4330 2425 104 553 ------ 43 340 LAS PRESIONES MÍNIMAS DE DISEÑO Y CAPACIDADES DE LOS RECIPIENTES SON: PORTÁTILES: 16.5 KG/CM² HASTA 200 LITROS. ESTACIONARIOS: 14.06 KG/CM² HASTA 200 LITROS. LOS TANQUES CON CAPACIDAD SE SURTEN CON REGULADOR.

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ACCESORIOS OBLIGATORIOS EN UN TANQUE ESTACIONARIO. UNA VÁLVULA DE SERVICIO PARA TANQUE ESTACIONARIO, CON MANERAL FIJO, CON ADITAMENTO DE SEGURIDAD, CON INDICACIÓN DE MÁXIMO LLENADO Y TUBO DE PROFUNDIDAD CON DEFLECTOR. UNA VÁLVULA DE LLENADO. UNA VÁLVULA DE RETORNO DE VAPOR. UNA VÁLVULA CHEF LOK O DE DREN. UNA VÁLVULA DE MÁXIMO LLENADO. UN MEDIDOR DE NIVEL LÍQUIDO. TANQUES O CILINDROS PORTÁTILES: SE FABRICAN DE ACUERDO A LA NORMA OFICIAL MEXICANA NOM – 011 – SEDG – 1999. ESTOS PUEDEN SER DE USO DOMÉSTICO O COMERCIAL Y SON AQUELLOS QUE POR SU FORMA, PESO Y DIMENSIONES, SE PUEDEN MOVER FÁCILMENTE PARA SU TRASLADO, CAMBIO Y LLENADO EN LAS ESTACIONES DE GAS, POR LO GENERAL TRABAJAN A UNA PRESIÓN REGULADA ALTA, QUE ESTÁ EN EL RANGO DE 2 A 12 KG/CM², Y SE FABRICAN EN CAPACIDADES DE: 10 KG, (CAP. EN LITROS 23.8 AL 80% DE LLENADO 19 LTS), 20 KG, (CAP. EN LITROS 46.40 AL 80% DE LLENADO 37 LTS), 30 KG, (CAP. EN LITROS 70.68 AL 80% DE LLENADO 56 LITROS), Y 45 KG, CAP. EN LITROS 105.25 AL 80% DE LLENADO 84 LITROS). ESTE TIPO DE TANQUES TIENEN UN GRAN USO EN CASAS UNIFAMILIARES Y EN EDIFICIOS DE DEPARTAMENTOS, EN MENOR GRADO TAMBIEN EN ALGUNAS INSTALACIONES COMERCIALES DE PEQUEÑO TAMAÑO.

COMO REGLA GENERAL, LA LOCALIZACIÓN DE LOS TANQUES PORTÁTILES EN LAS INSTALACIONES DOMÉSTICAS, SE DEBEN HACER EN LUGARES EN DONDE SE DISPONGA DE LAS MEJORES CONDICIONES DE VENTILACIÓN NATURAL Y SE CUENTE CON EL ESPACIO NECESARIO PARA QUE LOS OPERARIOS PUEDAN HACER LAS MANIOBRAS DE CONEXIÓN E INSTALACIÓN SIN RIESGOS. EN LOS EDIFICIOS DE DEPARTAMENTOS, ESTOS TANQUES PORTÁTILES SE DEBEN INSTALAR DE PREFERENCIA EN LAS AZOTEAS, PROCURANDO QUE NO EXISTA PASO DE PERSONAS O ACCESO DE LAS MISMAS Y EN ÁREAS EN DONDE LOS PROBLEMAS RELACIONADOS CON SISMOS NO CAUSEN RIESGOS. EN LAS INSTALACIONES DOMÉSTICAS PARA CASAS HABITACIÓN, SE DEBEN INSTALAR SIEMPRE EN LOS LUGARES DONDE SE CUENTE CON LAS MEJORES CONDICIONES DE VENTILACIÓN Y ESPACIO SUFICIENTE, EN ÁREAS COMO:

• AZOTEAS CON ACCESO SEGURO. • PATIOS O JARDINES QUE DEN A LA CALLE. • TERRAZAS. • EN AZOTEHUELAS O CUBOS DE LUZ CON ÁREAS NO MENORES DE 9 M².

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LOS TANQUES PORTÁTILES LOCALIZADOS EN INSTALACIONES COMERCIALES, DEBEN CUMPLIR COMO REGLA GENERAL CON LAS RECOMENDACIONES DADAS PARA LAS INSTALACIONES DE TIPO DOMÉSTICO PARA LOS TANQUES ESTACIONARIOS Y ADICIONALMENTE CON LAS SIGUIENTES: NO INSTALAR LOS TANQUES EN LUGARES DONDE HAY TRÁFICO DE PERSONAS Y QUE SEAN EL ÚNICO ACCESO Y DESALOJO DEL LOCAL. PARA CAMBIAR LOS TANQUES, CUANDO SEA NECESARIO, NO SE DEBEN TRANSITAR CON ELLOS POR LUGARES DONDE EXISTAN PERSONAS O PÚBLICO, PERO SU INSTALACIÓN SE DEBE HACER EN UN LUGAR DE ACCESO DIRECTO Y FACIL. TANQUES MANUALES. SON LOS UTILIZADOS EN ENCENDEDORES, LÁMPARAS, SOPLETES, ETC. Y LOS QUE SE DESTINAN A USO TEMPORAL COMO DESMOSTRACIONES, EXPOSICIONES, ETC. TIENEN UNA CAPACIDAD DE 2 KG, 4 KG Y 6 KG.

4.2.3. REGULADORES.

EL REGLAMENTO DE LA DISTRIBUCIÓN DE GAS Y DEMÁS INSTRUCTIVOS LEGALES EN VIGOR, ESTABLECEN QUE TODA INSTALACIÓN DE APROVECHAMIENTO DEBE CONTAR NECESARIAMENTE CON UN REGULADOR DE PRESIÓN. LA FUNCIÓN DE LOS REGULADORES DE PRESIÓN ES LA DE PROPORCIONAR EL GAS EN ESTADO DE VAPOR A LAS TUBERÍAS DE SERVICIO AL VALOR DE PRESIÓN REQUERIDA Y CON UN MÍNIMO DE FLUCTUACIONES. LOS REGULADORES SE CLASIFICAN DE ACUERDO A LA RELACIÓN DE LAS PRESIONES QUE RECIBEN Y ENTREGAN, A SU POSICIÓN EN LA INSTALACIÓN Y TAMBIEN EN CUANTO A SUS CAPACIDADES EXPRESADAS EN M ³/ HORA DE VAPOR. LA FALTA DE CAPACIDAD DE LOS REGULADORES IMPLICA NECESARIAMENTE UNA NOTABLE CAÍDA DE PRESIÓN, RAZÓN DE MÁS PARA OBLIGATORIAMENTE SEAN CALCULADOS PREVIENDO NECESIDADES FUTURAS. SU CAPACIDAD EXPRESADA EN M³/HORA DE VAPOR, DEBE SER COMO RESULTADO DE CALCULAR EL NÚMERO DE APARATOS QUE EN UN MOMENTO DADO PUEDAN TRABAJAR EN FORMA SIMULTÁNEA CONSIDERANDO EL FACTOR DE DEMANDA QUE CORRESPONDA (EN EDIFICIOS HABITACIONALES ES DEL 60%), ADEMÁS DE PREVER UN AUMENTO DE CONSUMO EN UN FUTURO MEDIATO O INMEDIATO POR CAMBIO O INCREMENTO DE APARATOS DE CONSUMO NO CONSIDERADOS EN EL PROYECTO ORIGINAL.

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LOS PRINCIPIOS BÁSICOS DE CONSTRUCCIÓN Y FUNCIONAMIENTO DE LOS REGULADORES DE PRESIÓN SON SIMILARES, NO ASÍ LOS MODELOS, TIPOS, FORMAS Y CAPACIDADES, QUE DIFIEREN CONSIDERANDO QUE SE FABRICAN PARA RESOLVER TANTAS Y TAN DIVERSAS NECESIDADES. PARTES PRINCIPALES DE LOS REGULADORES. LAS PARTES PRINCIPALES DE LOS REGULADORES DE PRESIÓN EN UNA FORMA UN TANTO GENERAL Y SIN CONSIDERAR DETALLES MÍNIMOS, SON LAS SIGUIENTES:

• CUERPO. • VÁLVULA DE ADMISIÓN. • CONEXIÓN ARTICULADA ENTRE LA VÁLVULA DE ADMISIÓN Y EL

DIAFRAGMA. • DIAFRAGMA. • RESORTE DE AJUSTE DE LA PRESIÓN DE SALIDA. • RESORTE DE AJUSTE DE LA VÁLVULA DE RELEVO DE PRESIÓN. • VENTILA.

COMPORTAMIENTO DEL GAS EN ESTADO DE VAPOR EN LOS REGULADORES LA PRESIÓN DEL GAS EN ESTADO DE VAPOR A LA ENTRADA DE LOS REGULADORES ES MUY VARIABLE, DE ACUERDO AL TIPO DE SERVICIO, LOS FACTORES DE DEMANDA Y PRINCIÁLMENTE A LAS DIFERENTES ESTACIONES DEL AÑO. EN ÉPOCA DE FRÍO (INVIERNO), LA PRESIÓN DEL VAPOR EN EL INTERIOR DE LOS RECIPIENTES, CONSECUENTEMENTE A LA ENTRADA DE LOS REGULADORES OSCILA ENTRE 1.0 Y 2.0 KG/CM². EN PROMEDIO, COMO CONSECUENCIA DE LA REDUCIDA TEMPERATURA AMBIENTE, LO QUE OCASIONA UNA SOBRE PRESIÓN MÍNIMA CON RESPECTO A LA ATMOSFÉRICA. EN ÉPOCA DE CALOR (VERANO), LA PRESIÓN DEL VAPOR EN EL INTERIOR DE LOS RECIPIENTES Y A LA ENTRADA DE LOS REGULADORES, ALCANZA VALORES PROMEDIO DE 12 A 14 KG/CM². COMO CONSECUENCIA DE LA ALTA TEMPERATURA QUE RODEA AL RECIPIENTE Y QUE DA COMO RESULTADO SOBREPRESIONES DE CONSIDERACIÓN. COMERCIALEMENTE SE DISPONE DE TRES TIPOS DE REGULADORES, DE ACUERDO ESTRICTAMENTE AL VALOR DE SUS PRESIONES DE ENTRADA Y SALIDA.

• REGULADORES DE APARATO. • REGULADORES DE ALTA PRESIÓN. • REGULADORES DE BAJA PRESIÓN.

REGULADORES DE APARATO. SON LOS QUE DE FÁBRICA YA VIENEN INTEGRADOS A LOS APARATOS POR ABASTECER Y CALIBRADOS A LA PRESIÓN DE TRABAJO DE ÉSTOS.

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REGULADORES DE ALTA PRESIÓN. EN INSTALACIONES DE MEDIANA O MUCHA IMPORTANCIA EN CUANTO AL NÚMERO Y CARACTERÍSTICAS DE LOS APARATOS DE CONSUMO, SON LOS QUE RECIBEN EL GAS EN ESTADO DE VAPOR DIRECTAMENTE DE LOS RECIPIENTES ESTACIONARIOS, CON DEMASIADAS FLUCTUACIONES Y CON VALORES DE PRESIÓN PROMEDIO DE 1.0 A 2.0 KG/CM². EN INVIERNO Y DE HASTA 12 A 14 KG/CM². EN VERANO, ENTREGÁNDOLO A LAS TUBERÍAS DE SERVICIO EN ALTA PRESIÓN REGULADA DE 0.700 A 1.500 KG/CM². RESPECTIVAMENTE PARA SERVICIOS REGULADOS A DOS ETAPAS, O A VALORES ESPECÍFICOS DE ALTA PRESIÓN PARA SERVICIOS CON QUEMADORES ESPECIALES. REGULADORES DE BAJA PRESIÓN. AQUELLOS QUE RECIBEN EL GAS EN ESTADO DE VAPOR DIRECTAMENTE DE LOS RECIPIENTES CON LAS FLUCTUACIONES EN LOS VALORES DE PRESIÓN ANTES ANOTADOS, ENTREGÁNDOLO A LAS TUBERÍAS DE SERVICIO A BAJA PRESIÓN EN VALOR PROMEDIO DE 27.94 GRAMOS/CM². TAMBIEN SON AQUELLOS QUE RECIBEN EL GAS EN ESTADO DE VAPOR EN ALTA PRESIÓN REGULADA DE LOS REGULADORES DE ALTA PRESIÓN CON UN MÍNIMO DE FLUCTUACIONES Y LO ENTREGAN A LAS TUBERÍAS DE SERVICIO EN BAJA PRESIÓN Y A UN VALOR CONSTANTE PROMEDIO DE 27.94 GRAMOS/CM². BAJA PRESIÓN. SE CONSIDERA EL SUMINISTRO DE GAS EN ESTADO DE VAPOR A BAJA PRESIÓN, CUANDO EL VALOR DE ÉSTA ES COMO MÁXIMO DE 27.94 GRAMOS/CM². LAS FLUCTUACIONES EN EL VALOR DE LA PRESIÓN EN LA ENTRADA DE LOS REGULADORES, ADEMÁS DE LAS DEMANDAS GENERALMENTE NO CONSTANTES EN GRANDES INSTALACIONES, AFECTAN EL VALOR DE LA PRESIÓN A LA SALIDA, LO QUE LLEGA A OCASIONAR PROBLEMAS DE FUNCIONAMIENTO EN LOS APARATOS DE CONSUMO QUE TRABAJAN A BAJA PRESIÓN. LA MEJOR SOLUCIÓN PARA CONTROLAR CON UN MÁXIMO DE EFICIENCIA EL VALOR CONSTANTE DE LA PRESIÓN EN LAS TUBERÍAS DE SERVICIO, ES HACIENDO LA REGULACIÓN EN DOS ETAPAS. LA REGULACIÓN A DOS ETAPAS PUEDE DESGLOSARSE EN LA SIGUIENTE FORMA: 1.- CUANDO EN UNA INSTALACIÓN DE APROVECHAMIENTO SE INSTALEN SOLAMENTE QUEMADORES QUE OPEREN A ALTA PRESIÓN, PERO QUE POR SUS CARACTERÍSTICAS DE CONSTRUCCIÓN NO FUNCIONEN CORRECTAMENTE SI LAS VARIACIONES EN EL VALOR DE LA PRESIÓN DEL

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GAS SON NOTABLES; SE DEBE INSTALAR UN REGULADOR INMEDIATAMENTE DESPUÉS DEL RECIPIENTE ESTACIONARIO (REGULADOR DE PRIMERA ETAPA), QUE LIBERE EL GAS A UNA ALTA PRESIÓN PROMEDIO DE 0.700 A 1.500 KG/CM². A LA TUBERÍA DE SERVICIO DE ALTA PRESIÓN REGULADA, AL FINAL DE LA MISMA SE INSTALA OTRO REGULADOR (DE SEGUNDA ETAPA) PARA QUE AL RECIBIR DEL PRIMERO LA PRESIÓN PRÁCTICAMENTE CONSTANTE, LA ENTREGA A UNA CONSTANTE 100% Y CALIBRADA A LA REQUERIDA POR LOS QUEMADORES EN CUESTIÓN. 2.- EN INSTALACIONES EN LAS QUE SE TIENEN TANTO QUEMADORES QUE FUNCIONEN A ALTA PRESIÓN REGULADA, COMO QUEMADORES QUE LO HAGAN A BAJA PRESIÓN; LOS PRIMEROS SE CONECTAN A LA TUBERÍA DE SERVICIO DE ALTA PRESIÓN REGULADA (DESPUÉS DEL REGULADOR DE PRIMERA ETAPA), DIRECTAMENTE O A TRAVÉS DE REGULADORES DE APARATOS SEGÚN LA EXACTITUD DE LA PRESIÓN REQUERIDA. LOS QUEMADORES O APARATOS DE CONSUMO RESTANTES, SE CONECTAN A LA TUBERÍA DE SERCICIO EN BAJA PRESIÓN (27.94 GRS/CM²), PROPORCIONADA ÉSTA POR UN REGULADOR DE SEGUNDA ETAPA, UBICADO TAN CERCA DE LOS APARATOS DE CONSUMO EN BAJA PRESIÓN COMO SEA POSIBLE. 3.- EN INSTALACIONES HABITACIONALES (EDIFICIOS DE DEPARTAMENTOS), EN LOS QUE GENERALMENTE LOS RECIPIENTES ESTACIONARIOS DE GRAN CAPACIDAD EN LITROS DE GAS L. P. SE LOCALIZAN UN TANTO DISTANTES DE LOS APARATOS DE CONSUMO, ES NECESARIA LA REGULACIÓN A DOS ETAPAS. INMEDIATAMENTE DESPUÉS DEL RECIPIENTE SE INSTALA UN REGULADOR DE ALTA PRESIÓN (REGULADOR DE PRIMERA ETAPA) PARA QUE ÉSTE RECIBA EL GAS DIRECTAMENTE DEL RECIPIENTE ESTACIONARIO CON LAS VARIACIONES DE PRESIÓN CONOCIDAS Y LE PERMITA FLUIR HACIA Y POR LA TUBERÍA DE SERVICIO EN ALTA PRESIÓN REGULADA A VALORES PROMEDIO DE 0.700 A 1.500 KG/CM²., SEGÚN LA ÉPOCA DEL AÑO Y TEMPERATURA AMBIENTE. AL FINAL DE LA TUBERÍA DE SERVICIO DE ALTA PRESIÓN REGULADA, E INMEDIATAMENTE ANTES DEL CABEZAL (MANYFOLD) DE DONDE SE RAMALEA PARA ALIMENTAR A TODOS Y CADA UNO DE LOS MEDIDORES VOLUMÉTRICOS QUE CONTROLAN EL CONSUMO POR DEPARTAMENTO, SE INSTALA PRECEDIDO DE UNA VÁLVULA DE GLOBO PARA GAS EN ESTADO DE VAPOR UN REGULADOR DE BAJA PRESIÓN (REGULADOR DE SEGUNDA ETAPA) PARA REDUCIR LA PRESIÓN A UN VALOR CONSTANTE DE 27.94 GR/CM². QUE ES LA PRESIÓN DE TRABAJO DE LOS QUEMADORES DE APARATOS DE CONSUMO DE USO DOMÉSTICO. VENTAJAS DE LA REGULACIÓN A DOS ETAPAS. 1.- SE EVITAN LAS VARIACIONES NOTABLES EN LA PRESIÓN RECIBIDA POR LOS REGULADORES DE SEGUNDA ETAPA, OBTENIÉNDOSE UNA

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PRESIÓN UNIFORME EN LAS TUBERÍAS DE SERVICIO, CONSECUENTEMENTE UN ÓPTIMO FUNCIONAMIENTO DE LOS QUEMADORES. 2.- SE REDUCEN CONSIDERABLEMENTE LOS DIÁMETROS DE LAS TUBERÍAS DE SERVICIO Y CON ELLO LOS COSTOS DE MATERIALES Y DE MANO DE OBRA, PRINCIPALMENTE EN GRANDES INSTALACIONES TIPO HABITACIONAL, COMERCIAL, INDUSTRIAL, ETC. PRESIÓN EN LOS QUEMADORES. LOS QUEMADORES TIPO DOMÉSTICO DESTINADOS A OPERAR CON GAS L. P., SON DISEÑADOS PARA ALCANZAR SU MÁXIMA EFICIENCIA CUANDO LA PRESIÓN DEL GAS ES DE 27.94 GRS/CM² LOS MISMOS QUEMADORES TIPO DOMÉSTICO PERO DESTINADOS A OPERAR CON GAS NATURAL, DEBEN TRABAJAR A UNA PRESIÓN DE 18 GRS/CM². SI TANTO EL GAS L. P. COMO EL GAS NATURAL SE SUMINISTRAN A PRESIONES MENORES A LOS VALORES ANOTADOS , SE PROVOCAN PÉRDIDAS ADICIONALES DE CALOR EN LA EFICIENCIA DE LOS QUEMADORES POR FLAMAS DÉBILES DE COLOR NOTABLEMENTE AMARILLENTO. HAY NECESIDAD DE ACLARAR QUE LA FLAMA AMARILLENTA NO NECESARIAMENTE INDICA FALTA DE PRESIÓN, SINO QUE TAMBIEN PUEDE INDICARNOS LA EXISTENCIA DE UNA MEZCLA INCORRECTA DE AIRE – GAS, SITUACIÓN QUE PUEDE CORREGIRSE EN LOS MISMOS QUEMADORES. POR EL CONTRARIO, SI LA PRESIÓN DEL GAS ES MAYOR A LA ESTIPULADA, LA FLAMA TIENDE A SEPARARSE DE LOS QUEMADORES. CUANDO POR UNA FUERTE CORRIENTE DE AIRE O POR ALGUNA IRREGULARIDAD LOGRA SEPARARSE LA FLAMA DE LOS QUEMADORES, AQUELLA SE APAGA Y ENTONCES LAS FUGAS SON DE CONSIDERACIÓN, PORQUE LA ESPREA DEJA SALIR TODO EL GAS DE ACUERDO A SU CAPACIDAD Y AL NO QUEMARSE ÉSTE, EL PELIGRO DE INCENDIOS Y DETONACIONES ES INMINENTE. 4.2.4. TUBERÍAS. PARA LAS INSTALACIONES DE APROVECHAMIENTO DE GAS L. P. O DE GAS NATURAL, POR REGLAMENTO ES OBLIGATORIO EL UTILIZAR TUBERÍAS DE MATERIALES Y CARACTERÍSTICAS AUTORIZADAS POR LA SECRETARÍA DEL PATRIMONIO Y FOMENTO INDUSTRIAL A TRAVÉS DE LA DIRECCIÓN GENERAL DE NORMAS. PARA EL USO EXCLUSIVO EN LA CONDUCCIÓN, DISTRIBUCIÓN Y APROVECHAMIENTON DEL GAS L. P. Y NATURAL, SE DISPONE COMERCIALMENTE DE LOS SIGUIENTES TIPOS DE TUBERÍAS: 1.- GALVANIZADA CEDULA 40. 2.- DE COBRE FLEXIBLE. 3.- DE COBRE RÍGIDO TIPO “L”. 4.- DE COBRE RÍGIDO TIPO “K”.

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5.- MANGUERA ESPECIAL DE NEOPRENO. 6.- DE FIERRO NEGRO CEDULA 40 Y 80. 7.- DE POLIETILENO DE ALTA DENSIDAD. TUBERÍA GALVANIZADA CEDULA 40. ACTUALEMENTE LAS INSTALACIONES DE APROVECHAMIENTO A BASE DE TUBERÍAS GALVANIZADAS CEDULA 40, ESTÁN SUPEDITADAS A CONDICIONES MÁS QUE ECONOMICAS A LAS DE ÁREAS. A CONDICIONES APARENTEMENTE ECONÓMICAS POR SER MÁS BARATO EL MATERIAL, AUNQUE LA MANO DE OBRA EVIDENTEMENTE SEA MÁS LABORIOSA Y TARDADA AL TENERSE LA IMPERIOSA NECESIDAD DE HACER CUERDAS EN LA OBRA, AUN SIN CONSIDERAR QUE LA VIDA UTIL DEL MATERIAL GALVANIZADO ES MÍNIMA EN COMPARACIÓN CON EL MATERIAL DE COBRE POR EJEMPLO. A CONDICIONES DE ÁREAS, PORQUE EN OCASIONES SE DEBEN PROYECTAR Y EJECUTAR INSTALACIONES DE APROVECHAMIENTO EN LUGARES EN LOS QUE DEBAN QUEDAR EXPUESTAS EN FORMA PERMANENTE A ESFUERZOS MECÁNICOS Y SIN LA MÁS REMOTA POSIBILIDAD DE UNA PROTECCIÓN ADECUADA. TUBERÍAS DE COBRE. LAS TUBERÍAS DE COBRE PARA CONDUCIR GAS L. P. O GAS NATURAL, SON DE UN GRADO DE PUREZA DE HASTA 99.90% A LAS CUALES, PARA HACERLAS MÁS RESISTENTES A LA CORROSIÓN SE LES AGREGA UN 0.02% DE FÓSFORO. EN LOS CASOS EN QUE LAS TUBERÍAS DEBAN QUEDAR EXPUESTAS A LA INTEMPERIE PERO SIN PELIGRO DE ESFUERZOS MECÁNICOS, ES RECOMENDABLE INSTALAR DE COBRE, PUES COMO PUEDE OBSERVARSE, SE CUBREN DE UNA CAPA VERDOSA OSCURA DE ÓXIDO DE COBRE QUE CON EL TIEMPO SE TRANSFORMA EN CARBONATO DE COBRE QUE LE PROPORCIONA UNA MAYOR RESISTENCIA A LAS INCLEMENCIAS AMBIENTALES, DEL SUBSUELO, A SOLVENTES, A MATERIALES DE ACABADOS, ETC. TUBERÍA DE COBRE FLEXIBLE (CF). EN INSTALACIONES LO MÁS ECONÓMICAS Y SENCILLAS POSIBLES, EN LAS QUE LA UNIÓN DE LAS TUBERÍAS FLEXIBLES A LAS CONEXIONES RESPECTIVAS Y A LOS APARATOS DE CONSUMO ES POR COMPRESIÓN. ESPECIFICADAS POR REGLAMENTO EN DONDE SE PREVEAN ESFUERZOS O VIBRACIONES POR ASENTAMIENTOS, POR MANTENIMIENTO, POR MOVIMIENTOS, POR CAMBIO DE LUGAR O POSICIÓN DE MUEBLES O APARATOS DE CONSUMO POR LIMPIEZA COMO ES EL CASO ESPECÍFICO DE ESTUFAS, PEQUEÑOS HORNOS, CALENTADORES, PLANCHAS, MECHEROS, QUEMADORES, PARRILLAS, ETC.

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EN CASOS ESPECIALES COMO PLANCHAS Y ALGUNOS ARREGLOS TEMPORALES, LA FLEXIBILIDAD REQUERIDA SE PROPORCIONA POR MEDIO DE MANGUERAS DE NEOPRENO. TUBERÍA DE COBRE RIGIDO TIPO “L” (CRL). ES PERMITIDO SU USO EN TODO TIPO DE INSTALACIONES DE APROVECHAMIENTO DE GAS L. P. O DE GAS NATURAL, EXCEPTUANDO LOS CASOS ESPECÍFICOS SIGUIENTES: 1.- EN TUBERÍAS DE LLENADO, POR ESTAR EXPUESTAS A SOBREPRESIONES QUE PUEDEN ALCANZAR VALORES INCLUSIVE DE HASTA 17.58 KG/CM². QUE ES LA PRESIÓN DE AJUSTE DE LA VÁLVULA DE SEGURIDAD EN LA LÍNEA DE DESFOGUE O ALIVIO. 2.- EN INSTALACIONES EN QUE DEBAN PERMANECER EXPUESTAS A ESFUERZOS MECÁNICOS, SIN POSIBILIDAD DE UNA PROTECCIÓN ADECUADA AL APLASTAMIENTO, CORTE O PENETRACIÓN. 3.- CUANDO NO PUEDAN SER AHOGADAS EN CONCRETO, EN PATIOS DE SERVICIO, EN PASILLOS, EN JARDINES, ETC., SIN EXPONERLAS A UN APLASTAMIENTO POR EL PASO CONTINUO DE PERSONAS, DE EQUIPO RODANTE O POR CARGAS MUERTAS DE GRAN PESO. TUBERÍA DE COBRE RIGIDO TIPO “K” (CRK). POR SU GRAN CONSISTENCIA MECÁNICA PROPORCIONADA POR LO GRUESO DE SU PARED, SE RECOMIENDA UTILIZARLA PARA TUBERÍAS DE LLENADO PREVIENDO LAS ALTAS PRESIONES INTERIORES QUE EN UN MOMENTO DADO DEBEN SOPORTAR, SIN OLVIDAR ADEMÁS QUE EL REGLAMENTO DE LA DISTRIBUCIÓN DEL GAS TAMBIEN LO EXIGE COMO UN REQUISITO. MANGUERA ESPECIAL DE NEOPRENO. POR SU MÁXIMA FLEXIBILIDAD, SU USO ES COMÚN EN LA CONEXIÓN FINAL DE PLANCHAS, MECHEROS, EN INSTALACIONES DE APROVECHAMIENTO PROVISIONALES O TEMPORALES COMO EN PUESTOS AMBULANTES O FIJOS DESMONTABLES, EXPOSICIONES, ETC. TUBERÍAS DE FIERRO NEGRO CEDULA 80. SU USO SE HA GENERALIZADO EN REDES DE DISTRIBUCIÓN DE GAS L. P. O NATURAL, A PARTIR DE GRANDES RECIPIENTES ESTACIONARIOS O DE CASETAS DE MEDICIÓN, PARA ABASTECER UNIDADES FEBRILES O HABITACIONALES.

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TUBERÍA DE POLIETILENO DE ALTA DENSIDAD. ACTUALMENTE SU USO SE ESTÁ GENERALIZANDO EN REDES DE DISTRIBUCIÓN DE GAS NATURAL EN UNIDADES HABITACIONALES. LA UNIÓN DE ESTA TUBERÍA ES POR TERMOFUSIÓN, A TEMPERATURA PROMEDIO DE 250º C.

DIÁMETROS COMERCIALES DE TUBERÍAS PARA GAS L. P. Y GAS NATURAL

• 1/4”- 6.35 mm. • 3/8” – 9.50 mm. • 1/2” – 12.70 mm. • 3/4” – 19.10 mm. • 1” – 25.40 mm. • 1 ¼” – 31.80 mm. • 1 ½” – 38.10 mm. • 2” – 50.80 mm. • 2 ½” – 63.50 mm. • 3” – 76.20 mm. • 4” – 101.60 mm.

4.2.5. DISPOSITIVOS Y ACCESORIOS.

CONEXIONES. RESPECTO A LAS CONEXIONES QUE SE UTILIZAN EN LAS INSTALACIONES DE GAS L. P. O GAS NATURAL, CONSIDERANDO ADEMÁS QUE SE TRATA DE DAR UNA INFORMACIÓN LO MÁS TÉCNICA Y OBJETIVA POSIBLE, AQUÍ SE PRESENTAN LAS DE USO MÁS FRECUENTE. EN PRIMER LUGAR SE ANOTA EL NOMBRE TÉCNICO DE FABRICACIÓN, SEGUIDO DE UN SEGUNDO Y HASTA UN TERCERO, DERIVADOS TODOS DE SU FORMA Y MATERIAL, ENCERRANDO DENTRO DE UN PARÉNTESIS LA FORMA COMO SE ABREVIA PARA EFECTO DE ENLISTARLAS EN PRESUPUESTOS Y EN REQUISICIONES DE MATERIALES AHORRANDO ESCRITURA Y TIEMPO, ADEMÁS, SE INDICAN EN CADA CASO LOS DIÁMETROS COMERCIALES. TODO LO ANTERIOR, AUNQUE PAREZCA REPETITIVO EN ALGO SUPUESTAMENTE YA DE TODOS CONOCIDO, TIENE LA FINALIDAD DE UNIFORMIZAR EL NOMBRE TÉCNICAMENTE CORRECTO DE LAS CONEXIONES, CONOCERLAS POR SU FORMA Y MATERIAL, Y TENER PRESENTE LOS DIÁMETROS EXACTOS EN QUE SE FABRICAN. LA DENOMINACIÓN CORRECTA DE LAS CONEXIONES EN FORMA GENERAL, PUEDE DESGLOSARSE COMO SIGUE: 1.- CONEXIONES ESPECIALES PARA LA INSTALACIÓN DE LOS APARATOS DE CONSUMO.

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A.- CUANDO AMBOS EXTREMOS SON PARA CONECTARSE A TUBO FLEXIBLE POR MEDIO DE TUERCAS CÓNICAS, ES COSTUMBRE LLAMARLAS CONEXIONES “FLER A FLER”, INDICANDO LOS DIÁMETROS DESEADOS. B.- CUANDO UN EXTREMO ES PARA CONECTARSE A TUBO FLEXIBLE POR MEDIO DE TUERCAS CÓNICAS Y EL EXTREMO OPUESTO A CONEXIONES O EXTREMOS DE TUBOS ROSCADOS, SUELEN CONOCÉRSELES COMO CONEXIONES “FIERRO A FLER”, INDICANDO PRIMERO EL DIÁMETRO DE LA CONEXIÓN A TUBERÍA ROSCADA.

2.- CONEXIONES DE LATÓN, BRONCE Y COBRE PARA LA UNION Y DERIVACIÓN DE TUBERÍAS DE COBRE. A.- REDUCCIONES BUSHING O REDUCCIONES CAMPANA. EN TODOS ELLOS SIEMPRE SE INDICA PRIMERO EL DIÁMETRO DE MAYOR MEDIDA. B.- CODOS. 1.- CUANDO SON LOS EXTREMOS DE UNA SOLA MEDIDA, BASTA INDICAR SI ES CODO DE 45º Ó DE 90º Y EL DIÁMETRO REQUERIDO. 2.- CUANDO SON CODOS REDUCIDOS, PRIMERO SE INDICA EL DIÁMETRO MAYOR. 3.- CUANDO SON CODOS CON ROSCA EN UN EXTREMO (NO SE FABRICAN CON CUERDA EN AMBOS EXTREMOS), SE LES CONOCE COMO CODOS DE COBRE CON ROSCA INTERIOR O EXTERIOR, PERO TAMBIÉN ES FRECUENTE LLAMÁRSELES CODOS CONECTORES DE ROSCA INTERIOR O DE ROSCA EXTERIOR SEGÚN EL CASO. C.- CONEXIONES TE. LAS TES DE BRONCE O COBRE DEBIDO A SU DIVERSIDAD DE MEDIDAS, PRINCIPALMENTE EN LAS TRES BOCAS, SE LES CLASIFICA COMO SIGUE: 1.- SI LAS TRES BOCAS SON DE LA MISMA MEDIDA, SE LES PIDE COMO TE DE 3/8”, ½”, ¾”, 1”, ETC. O BIEN EN SUS DIÁMETROS CORRESPONDIENTES EXPRESADOS EN mm. 2.- CUANDO LAS TES DEBAN SER CON BOCAS DE DIFERENTES MEDIDAS, PRIMERO SE INDICAN LAS MEDIDAS DE LAS BOCAS LATERALES Y POR ÚLTIMO LA DE LA BOCA DEL CENTRO O CENTRAL.

3.- LAS TES CON ROSCA EN UNA DE LAS BOCAS, SE FABRICAN CON LAS TRES BOCAS DE LA MISMA MEDIDA, COMO CONSECUENCIA, SOLO DEBE ESPECIFICARSE SI SE REQUIEREN CON ROSCA AL CENTRO O A UN LADO.

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HERRAMIENTAS. CORTADOR DE TUBO DE COBRE. ABOCINADOR DE 45º CON PRENSA. CONEXIONES DE COBRE (WROT). SE USAN PARA UNIONES SOLDABLES. ENTRE LAS QUE SE TIENE: CODO 45º COBRE A COBRE Ó CODO 45º DE BRONCE. 2 ½”, 3” Y 4”. CODO 90º COBRE A COBRE Ó CODO 90º DE BRONCE. 2 ½”, 3” Y 4”. COPLE COBRE A COBRE CON RANURA. 3/8”, ½”, ¾”, 1”, 1 ¼”, 1 ½”, 2”. COPLE COBRE A COBRE SIN TOPE Ó COPLE COBRE. 3/8”, ½”, ¾”, 1”, 1 ¼”, 1 ½”, 2”. COPLE REDUCCIÓN CAMPANA COBRE A COBRE Ó REDUCCIÓN CAMPANA DE COBRE. ½” A 3/8”, ¾” A 3/8”, ¾” A ½”, 1” A ½”, 1” A ¾”, 1 ¼” A ¾”, 1 ¼” A 1”, 1 ½” A ½”, 1 ½” A ¾”, 1 ½” A 1”. CODO 45º COBRE A COBRE Ó CODO 45º COBRE. 3/8”, ½”, ¾”, 1”, 1 ¼”, 1 ½”, 2”. COPLE REDUCCIÓN BUSHING DE COBRE Ó REDUCCIÓN BUSHING DE COBRE. ½” A 3/8”, ¾” A 3/8”, ¾” A ½”, 1” A ½”, 1” A ¾”, 1 ¼” A ¾”, 1 ¼” A 1”, 1 ½” A ¾”, 1 ½” A 1”, 1 ½” A 1 ¼”. CODO 90º COBRE A COBRE O CODO 90º DE COBRE. 3/8”, ½”, ¾”, 1”, 1 ¼”, 1 ½”, 2”. CODO 90º REDUCCIÓN COBRE A COBRE Ó CODO DE COBRE REDUCIDO. ½” A 3/8”, ¾” A ½”, 1” A ½”, 1” A ¾”. TAPÓN PARA TUBO DE COBRE Ó TAPÓN CAPA DE COBRE. 3/8”, ½”, ¾”, 1”, 1 ¼”, 1 ½”, 2”. TE COBRE A COBRE A COBRE. 3/8”, ½”, ¾”, 1”, 1 ¼”, 1 ½”, 2”. TE DE COBRE. 3/8”X3/8”X1/2”, ½”x3/8”X1/2”, ½”X1/2”X3/4”, ¾”X1/2”X1/2”, ETC, HASTA 1 ½” X 1 ¼” X 1 ¼”. MEDIDORES VOLUMÉTRICOS DE VAPOR. LOS MEDIDORES VOLUMÉTRICOS DE VAPOR EN INSTALACIONES DE APROVECHAMIENTO DE GAS L. P., SON INSTALADOS EN SERVICIOS MÚLTIPLES ABASTECIDOS GENERALMENTE POR SÓLO UN RECIPIENTE ESTACIONARIO. SU UBICACIÓN Y CONEXIÓN ESTÁ SUJETA A TAN DIVERSAS CONDICIONES, QUE RESUMIÉNDOLAS PUEDEN QUEDAR COMO LAS DE MÁS RELEVANCIA LAS SIGUIENTES: 1.- SE DEBEN LOCALIZAR AGRUPADOS EN SITIOS BIEN VENTILADOS Y DE LIBRE Y SEGURO ACCESO COMO AZOTÉAS EN EL CASO DE EDIFICIOS DE DEPARTAMENTOS, DE MANERA QUE LA TOMA DE LECTURAS PUEDA EFECTUARSE SI DIFICULTAD. 2.- PARA SERVICIOS MÚLTIPLES DE TIPO PÚBLICO COMO LO SON LAS ÁREAS DE COMIDAS EN MERCADOS Y SIMILARES, LOS MEDIDORES PUEDEN SER INSTALADOS EN FORMA INDIVIDUAL EN CADA LOCAL.

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3.- EN TODOS LOS CASOS, SIEMPRE DEBEN SER PRECEDIDOS DE UNA VÁLVULA DE CONTROL CON OREJAS PARA CANDADO, PARA EN CASO NECESARIO ELIMINAR SERVICIOS TEMPORALMENTE EN FORMA INDIVIDUAL POR FUGAS, CAMBIOS DE APARATOS, POR FALTA DE PAGO, ETC. 4.- SE DEBE INSTALAR UNA TUERCA DE UNIÓN EN EL LADO SECUNDARIO DEL MEDIDOR (YA EN LA TUBERÍA DE SERVICIO), PARA FACILITAR EL RETIRO DE LOS MISMOS POR CAMBIO O REPARACIÓN. LOCALIZACIÓN DE APARATOS DE CONSUMO. LA LOCALIZACIÓN DE LOS APARATOS DE CONSUMO ES DE CAPITAL IMPORTANCIA, YA QUE DE ÉSTA DEPENDE EN GRAN PARTE SU CORRECTO FUNCIONAMIENTO SIN REPRESENTAR PELIGRO ALGUNO. ESTUFAS. LAS ESTUFAS, DEBEN UBICARSE EN LUGARES O SITIOS EN DONDE SEA PROPICIA LA REMOCIÓN CONSTANTE DEL AIRE VICIADO COMO PRODUCTO DE LA COMBUSTIÓN DEL GAS L. P., PERO SIN EXPONERLAS DIRECTAMENTE A LAS CORRIENTES DE AIRE, PARA EVITAR IRREGULARIDADES EN EL FUNCIONAMIENTO DE LOS PILOTOS Y LA FLAMA ENTERA EN SI. CALENTADORES. PREFERENTEMENTE DEBEN UBICARSE EN JARDINES INTERIORES O EXTERIORES O EN PATIOS DE SERVICIO SUFICIENTEMENTE VENTILADOS; SI POR CONDICIONES ESTRUCTURALES AUNADAS A LAS DE ESPACIO DEBAN SER INSTALADOS DENTRO DE COCINAS, NICHOS O LUGARES CON ESCASA VENTILACIÓN, PATIOS DE SERVICIO CIRCUNDADO POR CONSTRUCCIONES ELEVADAS, HAY NECESIDAD DE INSTALARLES CHIMENEAS ORIENTADAS HACIA EL EXTERIOR PARA PROCURAR EL RÁPIDO DESALOJO DE LOS GASES PRODUCIDOS EN LA COMBUSTIÓN DEL GAS L. P. VÁLVULAS Y LLAVES. EN LO QUE RESPECTA A VÁLVULAS Y LLAVES UTILIZADAS EN LAS INSTALACIONES DE APROVECHAMIENTO, SE TIENEN DE DIFERENTES TIPOS, FORMAS, MEDIDAS, PRESIONES, USOS Y MARCAS; COMO CONSECUENCIA DE LA DIVERSIDAD DE SERVICIOS Y NECESIDADES. VÁLVULAS DE SERVICIO PARA RECIPIENTES PORTÁTILES. SON VÁLVULAS DE PASO DE OPERACIÓN MANUAL, QUE SIRVEN PARA EL LLENADO DE LOS RECIPIENTES CON GAS L. P. (BUTANO) Y PARA SUMINISTRARLO A LAS TUBERÍAS DE SERVICIO DE LAS INSTALACIONES DE APROVECHAMIENTO DISEÑADAS Y CONSTRUIDAS CON ESTE TIPO DE

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RECIPIENTES; SON FABRICADAS PREVIENDO QUE DEBEN SOPORTAR GRANDES Y CONSTANTES ESFUERZOS MECÁNICOS POR VIBRACIONES EN LAS OPERACIONES DE TRASIEGO, TRANSPORTE Y CAMBIO DE LLENOS POR VACIOS EN FORMA VIOLENTA O BRUSCA. ESTAS VÁLVULAS TRAEN CONSIGO INTERCONSTRUIDA UNA VÁLVULA DE SEGURIDAD, PARA PROTEGER A LOS RECIPIENTES EN CASO DE SOBREPRESIONES INTERIORES PELIGROSAS. TANTO LA VÁLVULA DE SERVICIO COMO LA DE SEGURIDAD INTERCONSTRUIDA EN AQUELLA, ESTÁN DISEÑADAS PARA INSTALARSE DE MODO QUE SÓLO ESTÉN EN CONTACTO EXCLUSIVAMENTE CON LA ZONA DE VAPOR, NUNCA EN CONTACTO CON EL GAS EN ESTADO LÍQUIDO; DE AHÍ LA NECESIDAD DE CONSERVAR LA POSICIÓN VERTICAL DE LOS RECIPIENTES CUANDO CONTIENEN GAS. EL DIÁMETRO DE LA CUERDA EXTERIOR EN LA BASE DE LAS VÁLVULAS DE SERVICIO PARA INSERTARSE EN LA BRIDA DE LOS RECIPIENTES ES DE 19.10mm. LA CUERDA INTERIOR PARA CONECTAR LA VÁLVULA DE SERVICIO CON LA INSTALACIÓN DE APROVECHAMIENTO A TRAVÉS DEL PICTEL Y DEL REGULADOR, ES IZQUIERDA Y ESPECIAL PARA RECIBIR LA TUERCA IZQUIERDA POL. PÍCTAEL O PICTEL. SE LE LLAMA AL TRAMO EN ESPIRAL (RIZO) DE TUBO DE COBRE FLEXIBLE QUE TIENE EN SUS EXTREMOS LOS MEDIOS NECESARIOS PARA CONECTARSE; UN EXTREMO DEL PICTEL SE CONECTA A LA VÁLVULA DE SERVICIO (PUNTA Y TUERCA POL) Y EL OTRO EXTREMO (TUERCA STANDARD) A UN LADO DEL REGULADOR. LLAVES DE PASO. LAS LLAVES DE PASO, TAMBIEN CONOCIDAS COMO LLAVES DE CORTE CON MANERAL DE CIERRE MANUAL, SON LAS QUE SE INSTALAN ANTES DE CADA UNO DE LOS APARATOS DE CONSUMO PARA EL CONTROL DE SERVICIO EN FORMA INDIVIDUAL. VÁLVULAS DE SERVICIO PARA RECIPIENTES ESTACIONARIOS. DEBIDO A LA MAYOR CAPACIDAD DE VAPORIZACIÓN DE LOS RECIPIENTES ESTACIONARIOS, LA VÁLVULA DE SEGURIDAD INTERCONSTRUIDA EN LA VÁLVULA DE SERVICIO TIENE MAYOR ÁREA DE DESCARGA, RESPECTO A LA VÁLVULA DE SEGURIDAD PARA RECIPIENTES PORTÁTILES. LAS VÁLVULAS DE SERVICIO PARA RECIPIENTES ESTACIONARIOS, SE FABRICAN BAJO LAS TRES CARACTERÍSTICAS SIGUIENTES: 1.- CON VÁLVULA DE SEGURIDAD INTERCONSTRUIDA. 2.- CON VÁLVULA DE MÁXIMO LLENADO. 3.- CON LA DE SEGURIDAD Y LA DE MÁXIMO LLENADO EN UNA MISMA,

CALIBRADAS PARA DESCARGAR A UN MISMO VALOR DE SOBRE PRESIÓN, CUMPLIENDO LAS DOS SU COMETIDO QUE ES EL DE EVITAR SOBREPRESIONES INTERIORES PELIGROSAS.

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LA CAPACIDAD MÍNIMA DE DESCARGA DE LAS VÁLVULAS DE SEGURIDAD INTERCONSTRUIDAS EN LAS VÁLVULAS DE SERVICIO PARA RECIPIENTES ESTACIONARIOS, ES DIRECTAMENTE PROPORCIONAL A LA CAPACIDAD DE VAPORIZACIÓN DE ÉSTOS. COMO LAS VÁLVULAS DE SERVICIO CON LA VÁLVULA DE SEGURIDAD CORRESPONDIENTE YA VIENE INSTALADA DE FABRICA, LA SELECCIÓN DE LAS MISMAS TOCA HACERLA AL FABRICANTE, SITUACIÓN ESTABLECIDA POR NORMA PARA EVITAR EL PELIGRO DE UTILIZAR ERRÓNEAMENTE VÁLVULAS QUE NO CUMPLEN CON LOS REQUISITOS PARA DAR LA SEGURIDAD DE SERVICIO REQUERIDA. POR REGLAMENTO Y DE ACUERDO A LA NORMA RESPECTIVA, LAS VÁLVULAS DE SEGURIDAD PARA RECIPIENTES ESTACIONARIOS DEBEN ABRIR AUTOMÁTICAMENTE A UNA PRESIÓN MÁXIMA PROMEDIO DEL RECIPIENTE QUE ES DE 14 KGS/CM²., CONSIDERANDO UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 44º C. LAS VÁLVULAS DE SEGURIDAD EN RECIPIENTES PARA GAS L. P. PUEDEN OPERAR (ABRIR) POR UNA GRAN DIVERSIDAD DE IRREGULARIDADES: 1.- POR SOBRELLENADO, PORQUE EN VEZ DE TENER EN EL DISPOSITIVO DE PROTECCIÓN UNA PRESIÓN EJERCIDA POR EL VAPOR, SE TIENE UNA PRESIÓN HIDROSTÁTICA DEL GAS LÍQUIDO. 2.- CUANDO POR UN ERROR, LLEGARA A LLENARSE CON UN TIPO DE GAS QUE NO CORRESPONDA. 3.- CUANDO EN UN INCENDIO, LA PRESIÓN INTERNA SE ELEVA EN DEMASÍA POR ESTAR EXPUESTO EL RECIPIENTE A ALTAS TEMPERATURAS Y COMO CONSECUENCIA EL GAS CONTENIDO ABSORVE DEMASIADO CALOR DEL AMBIENTE. 4.- CASO REMOTO, CUANDO POR OLVIDAR EN EL PRIMER LLENADO LA MANIOBRA DE PURGAR AL RECIPIENTE, EN TALES CONDICIONES, SE ALCANZA UNA SOBREPRESIÓN INTERNA INMEDIATA. VÁLVULAS DE CONTROL. VÁLVULAS PARA EL CONTROL GENERAL DE UN SERVICIO O PARA EL CONTROL SIMULTÁNEO DE DOS O MÁS APARATOS DE CONSUMO LOCALIZADOS CERCA ENTRE SÍ. EN INSTALACIONES COMERCIALES E INDUSTRIALES, SE LES CLASIFICA COMO VÁLVULAS DE CIERRE GENERAL DE ACCIÓN MANUAL Y, SE LES UBICA EN LUGARES SEGUROS Y DE FÁCIL ACCESO. EN CONSTRUCCIONES HABITACIONALES (EDIFICIOS DE DEPARTAMENTOS), SE LES INSTALA ANTECEDIENDO AL REGULADOR DE SEGUNDA ETAPA, INSTALADO ANTES DEL CABEZAL (MANYFOLD) QUE ES DE DONDE SE ALIMENTA A TODOS Y CADA UNO DE LOS MEDIDORES, PARA CONTROLAR INDIVIDUALEMENTE LOS CONSUMOS.

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LLAVES DE CUADRO CON OREJAS. SON LAS QUE NECESARIAMENTE DEBEN INSTALARSE EN EL TRAMO DE TUBERÍA QUE ALIMENTA A CADA MEDIDOR PARA CORTAR EL PASO DEL GAS POR FALLAS EN LA TUBERÍA DE SERVICIO, EN CUALQUIER APARATO DE CONSUMO O POR FALTA DE PAGO A LAS COMPAÑIAS SUMINISTRADORAS DEL COMBUSTIBLE.

TIPOS DE REGULADORES. REGULADOR MODELO 3001 (CON PUNTA POL, O PUNTA RADIAL). PRECIMEX, S. A. APLICACIÓN: TIENE EXCELENTE CARACTERÍSTICA DE REGULACIÓN, ESTE REGULADOR DE BAJA PRESIÓN TIENE UNA AMPLIA GAMA DE APLICACIÓN, DESDE EQUIPO PORTÁTIL HASTA EQUIPO ESTACIONARIO. REGULADOR CMS “LOBO”. MATERIAL: ALUMINIO, PLÁSTICOS DIAFRAGMA DE BUNA-N REFORZADO CON NYLON. APLICACIÓN: GAS L. P., GAS NATURAL, AIRE NH3,CO2. PRESIÓN DE TRABAJO: DE 0.0 A 8.8 KG/CM² (125 lb/pulg²). RANGO DE PRESIÓN DE SALIDA 0.0088 A 0.14 KG/CM² (0.125 A 2.000 lb/pulg²). GASTO MÁXIMO: GAS NATURAL 0.6 GRAVEDAD ESPECÍFICA A 1.03 KG/CM². (14.65 PSIA) Y 15.5º C (60º F) 44 M³ / HR. (1577 CFH). EN L. P. 26 M³/HR. (950 CFH). REGULADOR CMS 080. MATERIALES CUERPO Y TAPA DE ALUMINIO FUNDIDO A PRESIÓN. INTERIORES: ACERO INOXIDABLE O BRONCE DIAFRAGMA DE BUNA N. USOS – GAS L. P., GAS NATURAL, EIRE, PRESIÓN DE TRABAJO: MÁXIMA DE ENTRADA 17.58 KG/CM². HAY EN COLORES:

NEGRO PRESIÓN DE SALIDA DE 0.018 A 0.141 KG/CM² AZUL PRESIÓN DE SALIDA DE 0.070 A 0.352 KG/CM²

CAFÉ PRESIÓN DE SALIDA DE 0.352 A 1.406 KG/CM² CADMIO PRESIÓN DE SALIDA DE 0.352 A 2.461 KG/CM² BLANCO PRESIÓN DE SALIDA DE 1.406 A 4.218 KG/CM² VERDE PRESIÓN DE SALIDA DE 2.461 A 7.030 KG/CM²

REGULADOR CMS R-1757. MATERIAL: ALUMINIO. INTERIORES: ACERO AL CARBON E INOXIDABLE. USOS: GAS L. P., GAS NATURAL, AMONIACO, NITRÓGENO Y BIÓXIDO DE CARBONO. PRESIÓN DE TRABAJO: 17.5 KG/CM² (250 lb/pulg²).

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REGULADOR DOBLE MODELO 2001. APLICACIÓN: ES DE BAJA PRESIÓN, DISEÑADO PARA INSTALACIONES DOMÉSTICAS, DONDE SE EMPLEAN UNO O DOS TANQUES PORTÁTILES PARA GAS L. P. SE LOGRA UNA COMBINACIÓN IDEAL DE: MÁXIMA CAPACIDAD Y TAMAÑO COMPACTO. REGULADOR PRECISIÓN, S. A. MODELO 3005. DIÁMETRO DE SALIDA 3/8”. REGULADOR PRECISIÓN, S. A. MODELO 3000. DIÁMETRO DE SALIDA 3/8”. REGULADOR PRECISIÓN, S. A. MODELO 3001. DIÁMETRO DE SALIDA 3/8”, CON CONEXIÓN CON PUNTA RADIAL (NIPLEPOL) 4001 Y TUERCA IZQUIERDA 4003. REGULADOR LINEA BARO. MODELO 102, BARO DE UNA VÍA. DISEÑADO PARA INSTALARSE EN UN TANQUE O CILINDRO PORTÁTIL O BIEN EN UN TANQUE ESTACIONARIO DE HASTA 300 LITROS DE CAPACIDAD, PRESIÓN DE ENTRADA 7.0 KG/ CM ². Y UNA PRESIÓN DE SALIDA DE 28 CM DE COLUMNA DE AGUA (28 GR/ CM ²). REGULADOR LINEA BARO. MODELO 201, BARO DOBLE VÍA. DISEÑADO PARA USARSE EN INSTALACIONES DOMÉSTICAS DE GAS L. P., ENVASADO EN TANQUES PORTÁTILES, PARA UNA PRESIÓN DE ENTRADA DE 7.0 KG/ CM ² Y UNA PRESIÓNDE SALIDA DE 23 CM DE COLUMNA DE AGUA (23 GR/ CM ²).

4.2.6. MÉTODO DE CÁLCULO. DISEÑO DE INSTALACIONES. PARA EL DISEÑO, CÁLCULO, CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO DE LAS INSTALACIONES DE GAS L. P., DEBEN CONSIDERARSE COMO MÍNIMO LOS PUNTOS SIGUIENTES. 1.- TIPO DE CONSTRUCCIÓN Y CLASE DE INSTALACIÓN. 2.- APARATOS DE CONSUMO Y SU UBICACIÓN. 3.- CONSUMO POR APARATO Y EL CONSUMO TOTAL. 4.- CONOCIENDO EL TIPO DE CONSTRUCCIÓN, CLASE DE INSTALACIÓN, LOS APARATOS DE CONSUMO, SU UBICACIÓN Y EL CONSUMO TOTAL; DE ACUERDO A ÉSTE ÚLTIMO, SE DETERMINA LA CAPACIDAD EN KG., O LITROS DE AGUA DE LOS TANQUES O RECIPIENTES, SEGÚN LA CAPACIDAD DE VAPORIZACIÓN REQUERIDA, ASÍ COMO LAS CARACTERÍSTICAS Y CAPACIDAD DE LOS REGULADORES.

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NOTA.- EN EDIFICIOS MULTIFAMILIARES, LAS CARACTERÍSTICAS Y CAPACIDAD DE LOS REGULADORES SE DETERMINAN DE ACUERDO A LA MISMA SECUELA DE CÁLCULO, NO ASÍ LA CAPACIDAD DE VAPORIZACIÓN DE LOS RECIPIENTES O TANQUES ESTACIONARIOS, CUYO VALOR TOTAL SE AFECTA POR UN FACTOR DE DEMANDA DE 0.6 (60%), PORCENTAJE ESTABLECIDO POR EL REGLAMENTO RESPECTIVO EN VIGOR. 5.- AL DISPONERSE DE TODOS LOS DATOS ANTERIORES, SE DETERMINA TIPO Y RECORRIDO DE LAS TUBERÍAS.

6.- SE PROCEDE AL CÁLCULO DE LOS DIÁMETROS DE LOS DIFERENTES TRAMOS DE TUBERÍA.

REUNIDOS TODOS LOS ELEMENTOS ANTERIORES, PARA NUESTRO CASO ESPECÍFICO, HAY NECESIDAD DE RECORDAR: TODOS LOS QUEMADORES TIPO DOMÉSTICO DESTINADOS A OPERAR CON GAS L. P., SON DISEÑADOS PARA ALCANZAR SU MÁXIMA EFICIENCIA CUANDO LA PRESIÓN DEL GAS A LA ENTRADA (DE LOS QUEMADORES), ES DE 27.94 gr./ cm ². EN QUEMADORES DE APARATOS PARA INSTALACIONES COMERCIALES E INDUSTRIALES, LA PRESIÓN DEL GAS A LA ENTRADA DIFIERE EN CASI TODOS. TENER PRESENTE QUE EN LAS INSTALACIONES A QUE SE HACE REFERENCIA, EL REGLAMENTO DE LA DISTRIBUCIÓN DEL GAS, PERMITE COMO MÁXIMO UN 5% DE CAIDA DE PRESIÓN RESPECTO AL VALOR ORIGINAL INDICADO. UNA PRESIÓN MAYOR A LA REQUERIDA DARÍA COMO CONSECUENCIA EL PELIGRO DE QUE LA FLAMA SE DESPRENDIERA DE LOS QUEMADORES, LO QUE PERMITIRÍA LA CONSTANTE SALIDA DEL GAS SIN CONSUMIRSE, ORIGINANDO UN GRAVE RIESGO. UNA PRESIÓN MENOR, DARÍA ORIGEN A UNA FLAMA AMARILLENTA DE POCO PODER CALORÍFICO Y UN CALENTAMIENTO DEMASIADO LENTO, PROPICIÁNDOSE UN ALTO CONSUMO DE GAS SIN EL APROVECHAMIENTO DESEADO.

SOLUCIÓN DE PROBLEMAS.

PARA DARLE APLICACIÓN INMEDIATA Y OBJETIVA A TODOS Y CADA UNO DE LOS CONCEPTOS PASO A PASO ESPECIFICADOS, SE RESUELVEN LOS SIGUIENTES PROBLEMAS.

EN ESTOS PROYECTOS Y PARA EL CÁLCULO DE LOS DIÁMETROS DE TUBERÍAS DE SERVICIO EN BAJA PRESIÓN, EXISTE UNA GRAN DIVERSIDAD DE FÓRMULAS PROPUESTAS POR VARIOS AUTORES, SIN EMBARGO, LA DE MÁS APLICACIÓN POR SU SIMPLICIDAD Y EXACTITUD ES LA DE “POLE” ADAPTADA AL SISTEMA MÉTRICO DÉCIMAL.

h = C² x L x F

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EN DONDE: h = CAÍDA DE PRESIÓN EXPRESADA EN PORCENTAJE DE LA ORIGINAL. (27.94 gr/cm²). C = CONSUMO TOTAL EN EL TRAMO DE TUBERÍA POR CALCULAR, EXPRESADO EN M³, DE VAPOR DE GAS POR HORA. (M ³./ HORA).

L = LONGITUD EN METROS DEL TRAMO DE TUBERÍA CONSIDERADO. F = FACTOR DE TUBERÍA.

EL Ó LOS FACTORES DE TUBERÍA, SON VALORES PROPORCIONALES A LAS PÉRDIDAS POR FRICCIÓN, DEPENDEN DIRECTAMENTE DEL MATERIAL Y DIÁMETRO DE LA TUBERÍA PROPUESTOS (TABLA No. 1).

CONSUMO DE APARATOS DE USO FRECUENTE EN INSTALACIONES

DOMÉSTICAS Y COMERCIALES TIPO DE APARATO ABREVIATURA CONSUMO EN M³/HORA DE VAPOR DE GAS L. P. NATURAL CALENTADOR DE ALM. CA < 110 LTS. 0.239 0.621 CALENTADOR DE ALM. CA > 110 LTS. 0.480 1.250 CALENTADOR DE ALM. DUPLEX CA2 1.500 3.944 CALENTADOR AL PASO. CAL. PASO 0.930 2.445 CALENTADOR AL PASO DOBLE CAL. PASO DOBLE 1.500 3.944 ESTUFA 4 QUEM. Y HORNO E4QH 0.418 1.086 ESTUFA 4 QUEM. HORNO Y COMAL E4QHC 0.480 1.250 ESTUFA 4 QUEM. HORNO, COMAL E4QHCR 0.650 1.690 Y ROSTICERO. ESTUFA REST. 4 QUEM, HORNO Y E REST. 4QHP 0.902 2.370 PARRILLA.

SECADORA SECADORA 0.480 1.250 CALEFACTOR CALEFACTOR 0.318 0.836 HORNO DOMÉSTICO HORNO DOMESTICO 0.170 0.442 VAPORERA O BAÑO MARÍA BAÑO M 0.340 0.920 TORTILLADORA SENCILLA TORTILL. S 2.200 5.784 CAFETERA COMERCIAL CAFETERA COM. 0.186 0.490 PARRILLA 2 QUEMADORES PARRILLA 2 Q 0.124 0.340 PARRILLA 4 QUEMADORES PARRILLA 4 Q 0.248 0.680 PARRILLA COMERCIAL PARRILLA COMERC. 0.960 2.524 QUEMADOR BUNSEN QUEM. BUNSEN 0.023 0.060

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TABLA No. 1 FACTORES DE TUBERÍAS = F PARA GAS NATURAL

DIÁMETROS M A T E R I A L E S MM PULG GALV. CRL CF 9.5 3/8” 0.2370 0.4610 2.140 12.7 ½” 0.0732 0.1390 0.452 19.1 ¾” 0.0200 0.0225 25.4 1” 0.0057 0.0059 31.8 1 ¼” 0.0013 0.0021 38.1 1 ½” 0.0006 0.0009 50.8 2” 0.0002 0.0002

FACTORES DE TUBERÍAS = F PARA GAS L. P. DIÁMETROS M A T E R I A L E S MM PULG GALV. CRL CF 9.5 3/8” 0.4930 0.9800 4.600 12.7 ½” 0.1540 0.2970 0.970 19.1 ¾” 0.0420 0.0480 25.4 1” 0.0120 0.0127 31.8 1 ¼” 0.0028 0.0044 38.1 1 ½” 0.0013 0.0018 50.8 2” 0.0003 0.0005

TABLA No. 2

VAPORIZACIÓN DE TANQUES O RECIPIENTES ESTACIONARIOS DE ACUERDO A SU CAPACIDAD EN LITROS DE AGUA

CAPACIDAD VAPORIZACIÓN VAPORIZACIÓN VAPORIZACIÓN EN LITROS EN BTU/ HR. EN M ³ / HR. EN KILOCAL. 130 108,193 1.204 27,266 180 129,490 1.441 32,663 300 195,000 2.170 49,143 500 321,490 3.570 81,020 750 400,550 4.450 100,945 1000 505,610 5.620 127,422 1500 766,080 8.150 193,064 1800 797,960 8.760 201,098 2600 1,229,070 13.660 309,745 3700 1,403,140 15.590 353,614 3750 1,437,760 16.070 362,339 5000 1,671,320 18.570 421,200 CONVERSIONES:

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BTU / HR. / 3.968 = KILO CALORÍAS / HORA. KILO CALORÍAS / HORA / 22,400 = M ³ / HORA. 1.0 M ³/ HORA = 89,861 BTU = HR. 1.0 M ³/ HORA = 22,646 KILO CALORÍAS. 1.0 LT. DE GAS L. P. (LÍQUIDO) = 22,244 KILO CALORÍAS. 3.85 LTS. DE GAS L. P. = 1.0 M ³ GAS L. P. (VAPOR).

TABLA No. 3 VAPORIZACIÓN DE RECIPIENTES O TANQUES ESTACIONARIOS Y NÚMERO DE

DEPARTAMENTOS QUE PUEDEN SER ABASTECIDOS, DE ACUERDO AL TIPO DE APARATOS INSTALADOS Y APLICANDO EL FACTOR DE DEMANDA DEL 60% PARA EDIFICACIONES

HABITACIONALES CAPACIDAD VAPORIZACIÓN CAL. ALM < 110 LTS CAL. ALM.>110 LTS CAL. AL PASO CAL. AL PASO EN LITROS EN M ³/HORA E4QH. C = 0.657M³/H E4QHC C = 0.719 M ³ /H E4QH C =1.348 M ³/H E4QHC C =1.410 M ³/H 300 2.17 3 3 2 2 500 3.57 6 5 4 4 750 4.45 9 9 5 5 100 5.62 12 12 7 7 1500 8.51 20 20 10 10 2600 13.66 30 32 17 16 3700 15.59 41 37 19 18 5000 18.57 48 44 23 22

TABLA No. 4.

CAIDA DE PRESIÓN POR METRO LINEAL DE TUBERÍA, CONSIDERANDO CONSUMOS DE GAS L. P., TIPOS Y DIÁMETROS DE TUBERÍAS

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TABLA No. 5 CAIDA DE PRESIÓN POR METRO LINEAL CONSIDERANDO CONSUMOS EN M ³/

HR. DE GAS NATURAL Y DIÁMETROS DE TUBERÍAS APARATOS Y TIPO DE % DE CAIDA DE PRESIÓN POR METRO LINEAL CONSUMOS EN TUBERÍA Ø 9.5mm Ø 12.7mm Ø 19.1mm Ø 25.4mm M³ / HR. CA<110 LTS CRL 0.054 0.009 0.0023 C = 0.621 CF 0.824 0.174 CA>110 LTS CRL 0.218 0.035 0.0094 C = 1.250 CF 3.338 0.705 E4QH CRL 0.165 0.027 0.0069 C = 1.086 CF 2.525 0.533 E4QHC CRL 0.218 0.035 0.0094 C = 1.250 CF 3.338 0.705 E4QHCR CRL 0.396 0.064 0.0168 C = 1.690 CF 1.278 CA<110 LT+E4QH CRL 0.405 0.066 0.0172 C = 1.707 CF CA<110 LTS+E4QHC CRL 0.465 0.087 0.0200 C = 1.871 CF CA>110 LTS+E4QHC CRL 0.870 0.141 0.0370 C = 2.500 CF CA>110 LTS+E4QHCR CRL 1.200 0.194 0.0510 C = 2.940 CF SECADORA CRL 0.218 0.035 0.0094 C = 1.250 CF 0.338 0.705

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4.3.1. RECOMENDACIONES CONSTRUCTIVAS. LINEA DE LLENADO. LA LINEA DE LLENADO, SIRVE PARA ABASTECER DE GAS L. P., A LOS TANQUES O RECIPIENTES ESTACIONARIOS CUANDO POR SU UBICACIÓN NO SE PUEDE HACERLO DIRECTAMENTE POR MEDIO DE LA MANGUERA DEL AUTOTANQUE. MATERIALES. EN LA LINEA DE LLENADO, POR REGLAMENTO Y TRATANDO DE OBTENER EL MÁXIMO DE SEGURIDAD, LA TUBERÍA DEBE SER DE COBRE RÍGIDO TIPO “K” (CRK) O SUPERIOR, LAS VÁLVULAS DE GLOBO, ESPECIALES PARA GAS EN ESTADO LÍQUIDO Y PARA UNA PRESIÓN DE TRABAJO DE HASTA 28 KG/ CM ². DE ACUERDO Y CON ESTRICTO APEGO A LO DISPUESTO EN LOS INSTRUCTIVOS DEL DISEÑO DE INSTALACIONES DE GAS L. P. TIPO DOMÉSTICO Y COMERCIAL, LA LÍNEA DE LLENADO ESTÁ SUJETA A LAS CONDICIONES SIGUIENTES: 1.- TENDIDO Y LOCALIZACIÓN. A.- DEBE INSTALARSE ADOSADA POR EL EXTERIOR DE LAS CONSTRUCCIONES Y SER VISIBLES EN TODO SU RECORRIDO. B.- SEPARARSE COMO MÍNIMO, 20 CM DE TUBERÍAS QUE ALOJEN EN SU INTERIOR CONDUCTORES ELÉCTRICOS, DE TUBERÍAS PARA USOS INDUSTRIALES QUE CONDUZCAN FLUIDOS CORROSIVOS, NO CRUZAR POR AMBIENTES CORROSIVOS, EXPLOSIVOS, ETC. C.- LA BOCA DE TOMA DEBE TENER UNA ALTURA MÍNIMA DE 2.50 M SOBRE EL NIVEL DE LA BANQUETA Y UNA DISTANCIA DE 3.00 M COMO MÍNIMO DE CUALQUIER FLAMA, CHISPA O DE CUALQUIER OTRA FUENTE DE IGNICIÓN. D.- SE PROCURARÁ HACER EL TENDIDO DE LA TUBERÍA DE LA LÍNEA DE LLENADO POR LAS FACHADAS, SI ESTO NO FUERA POSIBLE, SE HARÍA POR PAREDES LATERALES QUE NO SEAN COLINDANCIA. CUANDO POR ALGÚN IMPEDIMENTO ESTRUCTURAL O DE OTRA ÍNDOLE SEA NECESARIO ADOSAR LA TUBERÍA DE LA LÍNEA DE LLENADO POR PAREDES DE COLINDANCIA, EL TÉCNICO RESPONSABLE PROYECTARÁ LA SOLUCIÓN Y SOLICITARÁ LA AUTORIZACIÓN CORRESPONDIENTE. 2.- PUEDE ELIMINARSE LA LÍNEA DE LLENADO EN LOS CASOS SIGUIENTES: A.- CUANDO EL RECIPIENTE O TANQUE ESTACIONARIO POR ABASTECER ESTÉ UBICADO EN UN LUGAR CERCANO Y DE ACCESO DIRECTO PARA EL AUTO TANQUE. B.- SI EL RECIPIENTE ESTACIONARIO NO ESTÁ EN UN LUGAR DE ACCESO DIRECTO PARA EL AUTO TANQUE, PERO SE PUEDE LLEGAR A AQUÉL CON

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LA MANGUERA SIN NECESIDAD DE AÑADIR TRAMOS, ADEMÁS, QUE LA MANGUERA QUEDE VISIBLE EN TODA SU LONGITUD SIN CRUZAR ÁREAS CUBIERTAS ESCASAMENTE VENTILADAS. C.- QUE ESTANDO EL RECIPIENTE O TANQUE EN LA AZOTEA, SE CUMPLAN LAS CONDICIONES SIGUIENTES: 1.- QUE LA AZOTEA NO ESTÉ A UNA ALTURA SUPERIOR A LOS 7.00 M CON RESPECTO AL NIVEL DE LA BANQUETA 2.- QUE EL SITIO DE LA UBICACIÓN DEL RECIPIENTE O TANQUE SEA ACCESIBLE, PERO NO ALEJADO DEL PLANO FRONTAL DE LA CONSTRUCCIÓN UNA DISTANCIA MAYOR A 10 M. 3.- QUE EL PASO DE LA MANGUERA ESTÉ LIBRE DE OBSTÁCULOS Y QUE DE EXISTIR CABLES DE ALTA TENSIÓN, ANUNCIOS LUMINOSOS, CHISPAS, ETC., LA DISTANCIA A LA QUE SE UBIQUEN LOS TANQUES ELIMINE LA POSIBILIDAD DE RIESGO. 4.- QUE EL TENDIDO DE LA MANGUERA DESDE EL AUTO TANQUE HASTA EL PAÑO DE LA CONSTRUCCIÓN SE HAGA LIBREMENTE SOBRE EL PISO. LÍNEA DE RETORNO DE VAPOR. COMO CONSECUENCIA DE QUE NI EL REGLAMENTO DE LA DISTRIBUCIÓN DEL GAS, NI LOS INSTRUCTIVOS QUE NORMAN LAS ACTIVIDADES EN MATERIA DE GAS L. P. Y GAS NATURAL ESTABLECEN LOS CASOS ESPECÍFICOS EN QUE ES NECESARIO INSTALAR LÍNEA (TUBERÍA) DE RETORNO DE VAPOR, SINO SÓLO LA SEÑALAN COMO INSTALACIÓN OPTATIVA A JUICIO DEL TÉCNICO RESPONSABLE; EXISTEN INFINIDAD DE INSTALACIONES DE APROVECHAMIENTO DE GAS L. P. QUE DISPONEN DE ELLA SIN SER NECESARIA Y OTRAS EN LAS QUE SE NECESITA Y NO SE TIENE INSTALADA. ¿CUANDO NO ES NECESARIO DISPONER DE LÍNEA DE RETORNO DE VAPOR? NO ES NECESARIO INSTALAR LÍNEA DE RETORNO DE VAPOR CUANDO SE TRATA DE RECIPIENTES ESTACIONARIOS DE CAPACIDAD REDUCIDA Y COMO CONSECUENCIA, EL LLENADO SE REALIZA EN UN LAPSO DE TIEMPO LO SUFICIENTEMENTE CORTO, QUE NO SE DA OPORTUNIDAD AL LÍQUIDO DE ABSORVER TANTO CALOR COMO LO TOMARÍA ESTANDO EN REPOSO, POR TANTO, LA ELEVACIÓN DE PRESIÓN POR UN LEVE AUMENTO DE TEMPERATURA NO AFECTA NI EL TIEMPO DE LLENADO NI EL FUNCIONAMIENTO DE LOS APARATOS. IMPORTANCIA DE LA LÍNEA DE RETORNO DE VAPOR. LA TUBERÍA DE RETORNO DE VAPOR AL REALIZAR EL LLENADO DE LOS TANQUES O RECIPIENTES ESTACIONARIOS, INSTALADA GENERALEMENTE EN LOS DE GRAN CAPACIDAD EXPRESADA EN LITROS Y LOCALIZADOS A CONSIDERABLE ALTURA O DISTANCIA CON RESPECTO A LA TOMA DE LA TUBERÍA DE LLENADO, SIRVE PARA DESALOJAR EL VAPOR CON REDUCIDO PODER CALORÍFICO QUE POR DIFERENCIA DE DENSIDAD SE ACUMULA EN LA PARTE ALTA INTERIOR DE LOS RECIPIENTES PRÁCTICAMENTE VACÍOS.

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PARA EFECTO EXCLUSIVAMENTE DE SERVICIO, A UN TANQUE O RECIPIENTE ESTACIONARIO SE LE CONSIDERA TÉCNICAMENTE VACIO CUANDO EL NIVEL DEL LÍQUIDO ALCANZA SOLAMENTE EL 20% DEL LLENADO, YA QUE POR LA FORMA CARACTERÍSTICA DE ESTE TIPO DE RECIPIENTES, LA SUPERFICIE DE VAPORIZACIÓN ES MÍNIMA Y OBVIAMENTE NO LA SUFICIENTE PARA SUMINISTRAR LA CANTIDAD DE VAPOR EN M ³/HORA PARA LA QUE FUÉ CALCULADO, DE ACUERDO AL NÚMERO DE APARATOS POR ABASTECER SIMULTÁNEAMENTE. EL FUNCIONAMIENTO DE LA TUBERÍA DE RETORNO DE VAPOR PUEDE EXPLICARSE DE LA FORMA SIGUIENTE: SI EN LA MANIOBRA DE LLENADO LA PRESIÓN DEL VAPOR EN EL INTERIOR DEL TANQUE ESTACIONARIO ES MAYOR QUE LA EXISTENTE EN EL INTERIOR DEL AUTO TANQUE ABASTECEDOR, CONVIENE REDUCIRLA A TRAVÉS DE LA TUBERÍA DE RETORNO DE VAPOR, PARA QUE EL FLUJO DEL GAS EN ESTADO LÍQUIDO HACIA EL ESTACIONARIO NO SUFRA RESTRICCIÓN, LO QUE DA COMO RESULTADO QUE LA BOMBA DE INYECCIÓN ALCANCE SU EFICIENCIA NORMAL. AL ESTABLECERSE UN EQUILIBRIO ENTRE LAS PRESIONES DE AMBOS RECIPIENTES A TRAVÉS DE LA TUBERÍA DE RETORNO DE VAPOR, LA BOMBA DE INYECCIÓN DEL AUTO TANQUE ESTARÁ RECIBIENDO EN EL LADO DE SUCCIÓN, PRÁCTICAMENTE LA MISMA QUE SE ENCUENTRA COMO RESISTENCIA EN EL LADO DE LA DESCARGA. CUANDO EN UNA INSTALACIÓN DE APROVECHAMIENTO DE GAS L. P. NO EXISTA, PERO SE CONSIDERE NECESARIA LA TUBERÍA DE RETORNO DE VAPOR, TOMANDO EN CONSIDERACIÓN LA CAPACIDAD DEL RECIPIENTE ESTACIONARIO EXPRESADA EN LITROS COMO CONSECUENCIA DEL NÚMERO DE APARATOS QUE DEBA ABASTECER SIMULTÁNEAMENTE Y LA ALTURA A LA QUE SE DEBA INSTALAR CON RESPECTO AL NIVEL DE LA BANQUETA, HAY NECESIDAD DE JUSTIFICAR SU INSTALACIÓN. LA JUSTIFICACIÓN TÉCNICA EN FORMA ESCRITA O GRÁFICA, SERÁ DE ACUERDO AL CRITERIO Y CONOCIMIENTOS DE QUIEN PRETENDA O LOGRE HACERLO, SIN EMBARGO, EN LOS MISMOS O DIFERENTES TÉRMINOS, TODOS HARAN REFERENCIA A LAS NECESIDADES Y CONDICIONES PARA UN OPTIMO SERVICIO. TRATANDO DE EXPONER ESTE TEMA CON EL MÁXIMO DE CLARIDAD. PRUEBAS DE HERMETICIDAD. TODAS LA INSTALACIONES EJECUTADAS PARA ALMACENAMIENTO, TRANSPORTE, CONDUCCIÓN Y APROVECHAMIENTO DE GAS L. P. O NATURAL, ANTES DE PONERSE EN SERVICIO DEBEN SER SOMETIDAS A UNA PRUEBA DE HERMETICIDAD. ESTA PRUEBA TAMBIEN SE CONOCE COMO DE RECEPCIÓN, EN BAJA PRESIÓN PUEDE SER REALIZADA CON AIRE, BIÓXIDO DE CARBONO (CO2), INCLUSIVE CON EL MISMO GAS A UTILIZAR, PERO JAMAS UTILIZAR OXIGENO

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PORQUE, COMO ES BUEN CARBURANTE, SUS RESIDUOS MEZCLADOS CON EL GAS FORMARÍAN MEZCLAS EXPLOSIVAS. ES PERTINENTE HACER HINCAPIÉ QUE CUANDO SE TRATE DE TUBERÍAS QUE VAN A TRABAJAR A ALTA PRESIÓN REGULADA, ES MEJOR Y RECOMENDABLE INCLUSIVE, REALIZAR LA PRUEBA DE HERMETICIDAD CON AIRE, POR EL PELIGRO QUE REPRESENTARÍA CUALQUIER FUGA. 1.- TUBERÍAS PARA BAJA PRESIÓN. LAS PRUEBAS DE HERMETICIDAD EN TUBERÍAS QUE VAN A TRABAJAR A BAJA PRESIÓN (TUBERÍAS DE SERVICIOS), DEBEN REALIZARSE DE ACUERDO A LAS RECOMENDACIONES SIGUIENTES: A.- UNA PRIMERA PRUEBA ANTES DE CONECTAR LOS APARATOS DE CONSUMO, A UNA PRESIÓN MANOMÉTRICA DE 0.5 KG/ CM ²., DURANTE UN TIEMPO MÍNIMO DE 10 MINUTOS. ESTA PRUEBA PUEDE SER REALIZADA INCLUSIVE CON EL AIRE A PRESIÓN CONTENIDO EN LOS RECIPIENTES, SI LA PRESIÓN OBTENIDA EN LA REQUERIDA. B.- DEBE REALIZARSE UNA SEGUNDA PRUEBA CON LOS APARATOS DE CONSUMO YA CONECTADOS, A UNA PRESIÓN MANOMÉTRICA DE 25 GR/ CM ²., TAMBIEN DURANTE UN TIEMPO MÍNIMO DE 10 MINUTOS. 2.- TUBERÍAS PARA UNA ALTA PRESIÓN REGULADA. EN LAS TUBERÍAS QUE VAN A TRABAJAR A ALTA PRESIÓN, LA PRUEBA DE HERMETICIDAD DEBE SER REALIZADA A UNA PRESIÓN MANOMÉTRICA NO MENOR DE 2 VECES LA PRESIÓN DE TRABAJO Y DURANTE UN PERIODO MÍNIMO DE 24 HORAS. EN LA PRÁCTICA, SE HA ADOPTADO EL VALOR DE LA PRESIÓN MANOMÉTRICA DE PRUEBA EN 1.5 KG/ CM ²., DURANTE 24 HORAS, CON EL FIN DE QUE AL ABARCARSE TODO EL DÍA Y TODA LA NOCHE, SE SOSTENGA DICHA PRESIÓN CONSIDERANDO LOS CAMBIOS DE TEMPERATURA. 3.- EN TUBERÍAS DE LLENADO Y EN LAS DE RETORNO DE VAPOR. A.- LA PRUEBA DE HERMETICIDAD DEBE REALIZARSE EN LAS TUBERÍAS RESPECTIVAS CON TODOS LOS ACCESORIOS YA INSTALADOS, A EXCEPCIÓN DE LA VÁLVULA DE RELEVO HIDROSTÁTICO (PRESIÓN DE APERTURA NO MENOR DE 26.6 KG/ CM ². EN CUYO LUGAR SE CONECTARÁ EL MANÓMETRO, LA PRESIÓN DE PRUEBA DEBE SER DE 18.0 KG/ CM ². CON UNA DURACIÓN DE 24 HORAS.

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RECOMENDACIONES. 1.- UNA VEZ REALIZADAS LAS PRUEBAS DE HERMETICIDAD YA SEA CON AIRE, GAS L. P., BIÓXIDO DE CARBONO, ETC. DEBEN PURGARSE TODAS LAS TUBERÍAS ANTES DE PONERLAS EN SERVICIO. 2.- EL TÉCNICO RESPONSABLE INFORMARÁ A LA DIRECCIÓN GENERAL DE GAS LA PRUEBA DE HERMETICIDAD POR ESCRITO, EL CUAL DEBE CONTENER LA FIRMA DEL CONSTRUCTOR, DUEÑO O USUARIO, CON LAS ESPECIFICACIONES COMPLETAS DE PRESIONES, TIEMPOS Y RESULTADOS OBTENIDOS, ADJUNTANDO POR TRIPLICADO EL DOCUMENTO, LA SOLICITUD DE AUTORIZACIÓN DE USO Y FUNCIONAMIENTO.

4.3.2. PLANOS DE PROYECTO. LOS ISOMÉTRICOS SE TRAZAN FORMANDO UN ÁNGULO DE 30º CON RESPECTO A UNA LÍNEA HORIZONTAL IMAGINARIA TOMADA COMO REFERENCIA, OBSERVANDO LA O LAS TUBERÍAS TOMADAS COMO PUNTO DE PARTIDA CON UNA ANGULACIÓN DE 45º. A PESAR DE QUE EN LAS INSTALACIONES DE GAS LOS ISOMÉTRICOS NO SE TRAZAN A ESCALA, NI SE MARCAN EXTREMOS DE CONEXIÓN DE CODOS NI DE TES, SE FACILITA CUANTIFICAR EL MATERIAL A UTILIZAR, AL PODERSE OBSERVAR EN LOS DIAGRÁMAS TODAS Y CADA UNA DE LAS CONEXIONES, VÁLVULAS, TRAMOS DE TUBERÍAS, ETC. COMO ESTE TIPO DE INSTALACIONES NORMALMENTE SE TIENEN SÓLO CAMBIOS DE DIRECCIÓN A 45º Y 90º, SE DISPONE DE UN MÉTODO SENCILLO PARA TRAZAR LOS ISOMÉTRICOS. METODO DEL CUBO EN ISOMÉTRICO. 1.- SE DIBUJA UN CUBO EN PLANTA, UBICANDO AL OBSERVADOR EN UN ANGULO DE 45º CON RELACIÓN AL LADO DE DICHO CUBO QUE SE VA A TOMAR COMO REFERENCIA. 2.- SE DIBUJA EL CUBO EN ISOMÉTRICO, CONSERVANDO EL OBSERVADOR SU POSICIÓN ORIGINAL.

FORMA DE TRAZAR LOS ISOMÉTRICOS. A.- CUANDO SE TIENEN SÓLO CAMBIOS DE DIRECCIÓN A 90º, HASTA SEGUIR PARALELAS A LOS TRES CATETOS MARCADOS CON LÍNEA GRUESA. LAS TUBERÍAS VERTICALES SIGUEN CONSERVANDO SU POSICIÓN VERTICAL, NO ASÍ LAS QUE VAN O VIENEN A LA DERECHA O IZQUIERDA DEL OBSERVADOR, QUE DEBEN TRAZARSE A 30º CON RESPECTO A LA HORIZONTAL. B.- CUANDO SE TIENEN CAMBIOS DE DIRECCIÓN A 45º, HAY NECESIDAD DE TRAZAR PARALELAS A LAS DIAGONALES PUNTEADAS COMO PUEDE

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OBSERVARSE EN EL CUBO EN ISOMÉTRICO, EN LOS CAMBIOS DE DIRECCIÓN A 45º QUE CORRESPONDEN A LAS DIAGONALES, LAS LÍNEAS RESULTAN VERTICALES U HORIZONTALES SEGÚN SEA EL CASO ESPECÍFICO POR RESOLVER. PARA UN PLENO DOMINIO DEL TRAZO DE LOS ISOMÉTRICOS CON AYUDA DE ESTE MÉTODO, ES RECOMENDABLE HACER EJERCICIOS TRATANDO DE REPETIR LOS DIAGRAMAS DE LOS PROYECTOS RESUELTOS.

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TEMA: INSTALACIONES DE GAS DISEÑAR LA INTALACIÓN DE GAS L. P. PARA UNA CASA HABITACIÓN DE UNA PLANTA CON LAS SIGUIENTES CARACTERÍSTICAS: INSTALACIÓN CLASE A. GRUPO No. 1. (INSTALACIÓN DOMÉSTICA CON TANQUES PORTÁTILES). APARATOS DE CONSUMO: E4QHC; CAL. ALM.< 110 LTS CALCULAR: LOS CONSUMOS PARCIALES Y TOTALES DE VAPOR DE GAS L. P. SELECCIONAR LOS TANQUES O RECIPIENTES A UTILIZAR. SELECCIONAR EL REGULADOR PARA BAJA PRESIÓN A UTILIZAR. TIPO DE TUBERÍA A UTILIZAR EN LA INSTALACIÓN. SOLUCIÓN: CONSUMOS: E4QHC C = 0.480 M³/HORA. CA<110 LTS C = 0.239 “ ___________________ CONSUMO TOTAL. = 0.719 M³/HORA. SELECCIÓN DE TANQUES O RECIPIENTES : SE SELECCIONARON DOS RECIPIENTES O TANQUES PORTÁTILES DE 20 KGS. CADA UNO QUE TIENEN UNA CAPACIDAD DE VAPORIZACIÓN SUFICIENTE PARA ABASTECER SIMULTÁNEAMENTE: E4QHC + CA<110 LITROS. Ó E4QHCR + CA<110 LITROS. INCLUSIVE HASTA UNA ESTUFA PARA RESTAURANTE DE 4 QUEMADORES, HORNO Y PLANCHA O ASADOR. (E REST. 4QHP). SELECCIÓN DEL REGULADOR DE PRESIÓN: EL REGULADOR PARA TANQUES O RECIPIENTES PORTÁTILES (DE 20, 30 Ó 45 KG). PUEDE SER EL MARCA BARO MODELO 201, PRECISIÓN MODELO 3005 Ó BIEN EL PRECIMEX MODELO 200, QUE TIENEN UNA CAPACIDAD DE 0.980 M ³/HORA., VALOR QUE ES SUPERIOR AL QUE SE REQUIERE. CÁLCULO DEL TIPO Y RECORRIDO DE LA TUBERÍA. PARA ESTE PROYECTO EN PARTICULAR Y TOMANDO EN CUENTA QUE SE TIENEN SOLO DOS APARATOS DE CONSUMO Y LA DISTANCIA DEL ÚLTIMO (ESTUFA) A LOS TANQUES ES MÍNIMA, SE CONSIDERÓ TUBERÍA DE COBRE RÍGIDO DE 3/8” (CRL 3/8”-9.5 mm), QUE ES EL DIÁMETRO MÍNIMO COMERCIAL PARA TUBERÍAS DE SERVICIO. EL RECORRIDO EN ÉSTE Y EN CASOS SIMILARES, SE PROCURA SEA EL MÁS CORTO POSIBLE, ADEMÁS DE DAR UN MÍNIMO DE VUELTAS PARA EVITAR EN LO POSIBLE, PÉRDIDAS DE PRESIÓN POR CAMBIOS DE DIRECCIÓN QUE NO ESTAN CONTEMPLADOS EN LA FORMULA DE CÁLCULO.

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CÁLCULO DE LOS TRAMOS DE TUBERÍA A PARTIR DEL REGULADOR. PARA CALCULAR CON EXACTITUD LOS TRAMOS DE LA TUBERÍA Y POSTERIORMENTE PODER OBSERVAR TODAS Y CADA UNA DE LAS CONEXIONES Y APARATOS, HAY NECESIDAD DE TRAZAR UN ISOMÉTRICO QUE GENERALMENTE SE REALIZA SIN ESCALA, PERO EN EL QUE SE DEBE INDICAR TODA LA INSTALACIÓN Y CON CLARIDAD LA UBICACIÓN DE LOS APARATOS DE CONSUMO, SEPARACIÓN ENTRE ELLOS, ENTRE LOS MISMOS Y LOS TANQUES O RECIPIENTES; ADEMÁS DEL TIPO DE CONEXIÓN Y POSICIÓN DE LAS ALIMENTACIONES CON RESPECTO AL NIVEL DEL PISO TERMINADO. SOLUCIÓN CON FORMULA.

h = C ² x L x F FORMULA DEL DR. POLE TRAMO AB. CONSUMO TOTAL = C. C = CONSUMO DE E4QHC + CONSUMO CA<110 LTS. C = 0.480 + 0.239 = 0.719 M³/HR. (DATOS DE CONSUMO QUE OBTENEMOS DE LA TABLA No. 4). CONOCIENDO EL CONSUMO TOTAL EN EL TRAMO AB = 0.719 M³/HR. Y LA DISTANCIA O LONGITUD DEL TRAMO L = 3.00 M, SE BUSCA EN LA PARTE BAJA DE LA TABLA No. 1 EL FACTOR DE LA TUBERÍA “F” PARA TUBO DE CRL – 3/8” (9.5 mm Ø), OBSERVANDO QUE EL VALOR CORRESPONDIENTE ES F = 0.980. SUSTITUYENDO VALORES EN LA FORMULA TENEMOS: h = C² x L x F h = (0.719)² x 3.00 x 0.980 = 1.520 TRAMO BC. CONSUMO EN ESTE TRAMO SÓLO EL DE LA ESTUFA. C = E4QHC = 0.480 M ³/HR. L = 2.80 M. F = 0.980, ES EL MISMO FACTOR DE TUBERÍA PARA ESTE TRAMO, POR SER EL MISMO MATERIAL Y DIÁMETRO. SUSTITUYENDO VALORES EN LA FORMULA TENEMOS: h = C² x L x F h = (0.480)² x 2.80 x 0.980 = 0.630 TRAMO CD. CAIDA DE PRESIÓN EN EL RIZO. SÓLO EL CONSUMO DE LA ESTUFA. C = E4QHC = 0.480 M ³/HR.

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L = POR REGLAMENTO, EL RIZO DE COBRE FLEXIBLE PARA ESTUFAS DEBE SER DE 1.50 METROS (EXCEPTUANDO LAS FIJAS DE COCINAS INTEGRALES). F = 4.60, EL FACTOR DE TUBERÍA SE LOCALIZA EN LA MISMA PARTE BAJA DE LA TABLA No. 1, PERO EN LA CORRESPONDIENTE AL MATERIAL (CF) COBRE FLEXIBLE Y DIÁMETRO. SUSTITUYENDO VALORES EN LA FORMULA TENEMOS: h = C² x L x F h = (0.480)² x 1.50 x 0.460 = 1.590 UNA VEZ CALCULADAS LAS CAÍDAS DE PRESIÓN TRAMO A TRAMO, SE TABULAN Y UBICAN EN UN LUGAR VISIBLE DEL PROYECTO LOS MÁS CERCA POSIBLE DEL ISOMÉTRICO. CONSUMO TOTAL = 0.719 M ³/HR. MÁXIMA CAIDA DE PRESIÓN: TRAMO % DE CAIDA AB = 1.520 BC = 0.630 CD = 1.590 TOTAL = 3.740% CÁLCULO QUE SE CONSIDERA CORRECTO AL RESULTAR LA CAÍDA DE PRESIÓN h total < 5% DEL VALOR DE LA ORIGINAL (27.94 GR /CM ² A LA SALIDA DEL REGULADOR). SI LA CAÍDA DE PRESIÓN TOTAL RESULTARA MAYOR, SE DEBE RECALCULAR CON DIÁMETROS MAYORES DE LAS TUBERÍAS DE SERVICIO HASTA REDUCIR EL VALOR A UNO MENOR DEL 5% ESTABLECIDO. SOLUCIÓN DEL PROYECTO UTILIZANDO LA TABLA No. 4. APARATOS DE CONSUMO INSTALADOS. CA<110 LTS. C = 0.239 M³/HR. E4QHC C = 0.480 “ CÁLCULO DE LA CAIDA DE PRESIÓN. TRAMO AB. CA<110 LTS + E4QHC = 0.719 M ³/HR. TUBERÍA CRL DE 3/8” 0 9.5 mm. CAIDA DE PRESIÓN POR METRO LINEAL = 0.507. LONGITUD DEL TRAMO AB = L = 3.00M h = 0.507 x 3.00 = 1.520

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TRAMO BC. E4QHC = 0.480 M ³/HR. CRL DE 3/8” = 9.5 mm. CAIDA DE PRESIÓN POR METRO LINEAL = 0.225 (TABLA No. 4). TRAMO BC, L = 2.80 M. h = 0.225 x 2.80 M = 0.630 TRAMO CD. RIZO DE CF. CF DE 3/8” = 9.5 mm. CAIDA DE PRESIÓN POR METRO LINEAL. = 1.058 (TABLA No. 4). LONGITUD DEL RIZO, L = 1.50 M. h = 1.050 x 1.50 M = 1.587 TABULANDO SE TIENE: CONSUMO TOTAL. = 0.719 M ³/HR. MÁXIMA CAÍDA DE PRESIÓN. TRAMO CAIDA DE PRESIÓN % A-B = 1.520 B-C = 0.630 C-D = 1.587 TOTAL = 3.737 % COMO PUEDE OBSERVARSE, LOS VALORES DE CAÍDA DE PRESIÓN PARCIALES Y EL TOTAL SON EXACTAMENTE IGUALES A LOS OBTENIDOS APLICANDO LA FÓRMULA DEL DR. POLE TRAMO A TRAMO.

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TEMA INSTALACIONES DE GAS

DISEÑAR LA INSTALACIÓN DE GAS PARA UNA CASA HABITACIÓN DE DOS PLANTA CON LAS SIGUIENTES CARACTERÍSTICAS: INSTALACIÓN CLASE A. APARATOS DE CONSUMO: E4QHC; CA2 Y SECADORA. CALCULAR: LOS CONSUMOS PARCIALES Y TOTALES DE VAPOR DE GAS L. P. SELECCIONAR LOS TANQUES O RECIPIENTES A UTILIZAR. SELECCIONAR EL REGULADOR PARA BAJA PRESIÓN A UTILIZAR. TIPO DE TUBERÍA A UTILIZAR EN LA INSTALACIÓN. SOLUCION: FORMULA A APLICAR:

h = C² x L x F CÁLCULO DEL CONSUMO TOTAL. C = CA2 + SECAD. + E4QHC = C = 1.500 + 0.480 + 0.480 = 2.460 M³/HR. TOMANDO COMO BASE EL CONSUMO TOTAL DE C = 2.460 M ³/HR. SE NECESITA UN TANQUE ESTACIONARIO CON UNA CAPACIDAD DE VAPORIZACIÓN IGUAL O MAYOR DE 2.460 M ³/HR. POR LO TANTO REVISANDO LAS TABLAS Nos. 2 Ó 3, CON ESTA VALOR SE BUSCA EN LA TABLA No. 3, EN LA COLUMNA 1ª Y 2ª., Y SE OBSERVA QUE ES NECESARIO INSTALAR UN TANQUE ESTACIONARIO DE 500 LITROS DE CAPACIDAD., QUE TIENE UNA CAPACIDAD DE VAPORIZACIÓN DE 3.57 M ³/HR. MAYOR QUE LA REQUERIDA. DISEÑO DEL REGULADOR. ESTE DEBE SER CAPAZ DE SUMINISTRAR COMO MÍNIMO 2.460 M ³/HR. O UN VOLUMEN SUPERIOR A ESTE VALOR DE VAPOR DE GAS; EN VIRTUD DE TAL NECESIDAD, SE RECOMIENDA UN REGULADOR MARCA REGO MODELO 2403 – C – 2. CON CAPACIDAD DE 5.38 M ³/HR., TAMBIEN SE PUEDE USAR UN FISHER MODELO 922-1, QUE ES DE IGUAL CAPACIDAD AL ANTERIOR. CÁLCULO DE LOS TRAMOS DE TUBERÍA. TRAMO AB. C = CA2 + SECAD. + E4QHC = 1.500 + 0.480 + 0.480 = 2.460 M ³/HR. LONGITUD DE LA TUBERÍA = 9.50 M. F = 0.0480 VALOR PARA CRL Ø 19.1 mm DE LA TABLA No. 1. CON LA FORMULA Y SUSTITUYENDO VALORES: h = C² + L + F = (2.460)² x 9.50 x 0.0480 = 2.759 M TRAMO BC. C = SECAD. + E4QHC = 0.480 + 0.480 = 0.960 M ³/HR.

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LONGITUD DE LA TUBERÍA = 3.00 M. F = 0.297 VALOR PARA CRL Ø 12.7 mm DE LA TABLA No. 1. CON LA FORMULA Y SUSTITUYENDO VALORES: h = C² + L + F = (0.960)² x 3.00 x 0.297 = 0.821 M TRAMO CD. C = E4QHC = 0.480 = 0.480 M ³/HR. LONGITUD DE LA TUBERÍA = 5.00 M. F = 0.297 VALOR PARA CRL Ø 12.7 mm DE LA TABLA No. 1. CON LA FORMULA Y SUSTITUYENDO VALORES: h = C² + L + F = (0.480)² x 5.00 x 0.297 = 0.342 M TRAMO DE. (RIZO CF DE LA ESTUFA). C = E4QHC = 0.480 = 0.480 M ³/HR. LONGITUD DE LA TUBERÍA = 1.50 M. F = 0.970 VALOR PARA CF Ø 12.7 mm DE LA TABLA No. 1. CON LA FORMULA Y SUSTITUYENDO VALORES: h = C² + L + F = (0.480)² x 1.50 x 0.970 = 0.335 M TABULANDO VALORES SE TIENE: CONSUMO TOTAL = 2.460 M ³/HR. MÁXIMA CAIDA DE PRESIÓN: TRAMO CAIDA DE PRESIÓN % A-B 2.759 B-C 0.821 C-D 0.342 D-E 0.335 TOTAL 4.257% CÁLCULO CORRECTO PORQUE LA CAIDA TOTAL DE PRESIÓN RESULTÓ MENOR A 5.00%, QUE ES ELVALOR MÁXIMO ADMITIDO POR REGLAMENTO. NOTA.- CUANDO LA SUMA Y DIFERENCIA DE APARATOS DE CONSUMO INSTALADOS O POR INSTALAR NO ESTE CONTENIDA EN LA TABLA No. 4, COMO SUCEDIÓ EN ESTE CASO PRÁCTICO. EN EL QUE SE TIENE CA2, SECADORA Y E4QHC, HAY NECESIDAD DE APLICAR LA FÓRMULA DEL DR. POLE, TRAMO A TRAMO HASTA EL PUNTO C, A PARTIR DE ÉSTE PUEDE TRABAJARSE CON LA TABLA O SE CONTINUA CON EL CÁLCULO ANTERIOR. INSTALACIÓN DE GAS NATURAL. PARA INSTALACIONES EN BAJA PRESIÓN, UTILIZANDO COMO COMBUSTIBLE EL GAS NATURAL, LA SECUELA DE CÁLCULO ES EXACTAMENTE LA MISMA, SOLAMENTE HAY NECESIDAD DE OBSERVAR QUE LOS CONSUMOS EN M ³/HR. Y LOS FACTORES DE TUBERÍA SON DIFERENTES.

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TEMA INSTALACIÓNES DE GAS

CALCULAR LA CAPACIDAD DE VAPORIZACIÓN Y LA CAPACIDAD EN LITROS DEL TANQUE ESTACIONARIO PARA UN EDIFICIO DE 20 DEPARTAMENTOS. CADA DEPARTAMENTO CONSTA DE LOS APARATOS SIGUIENTES: E4QH Y CAL. ALM < 110 LTS. SOLUCIÓN: CONSUMO TOTAL. (C. t).

EQ4H C = 0.418 M³/HR. CAL. ALM. <110 LTS. C = 0.239 M³/HR. CONSUMO POR DEPTO. C = 0.657 M³/HR. CONSUMO TOTAL DEL EDIFICIO.

C total = 0.657 M³/HR X 20 DEPTOS. = 13.14 M ³/HR. EN EDIFICIOS DE DEPARTAMENTOS SE APLICA UN FACTOR DE DEMANDA PROMEDIO DEL 60%, EN CONSECUENCIA, PARA ESTE EJEMPLO EL RECIPIENTE O TANQUE ESTACIONARIO DEBERÁ TENER LA CAPACIDAD DE VAPORIZACIÓN SIGUIENTE: CAPACIDAD DE VAPORIZACIÓN: (C. V).

C. V. = Ct x 0.60 = 13.14 x 0.60 = 7.884 M ³/HR. CON EL VALOR DE 7.884 M ³/HR, SE BUSCA EN LA TABLA No. 3, COLUMNA 4 O BIEN EN LA TABLA No. 3, COLUMNA 2 Y SE OBSERVA EN LA PRIMERA COLUMNA DE AMBAS, QUE EL TANQUE O RECIPIENTE ESTACIONARIO RECOMENDABLE PARA ESTA INSTALACIÓN ES EL DE 1,500 LITROS QUE TIENE UNA CAPACIDAD DE VAPORIZACIÓN DE 8.51 M ³/HR., VALOR INMEDIATO SUPERIOR QUE PROPORCIONA UN ALTO FACTOR DE SEGURIDAD.

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TEMA: INSTALACIONES DE GAS CALCULAR LA CAPACIDAD DE VAPORIZACIÓN DEL TANQUE O RECIPIENTE ESTACIONARIO, PARA UN EDIFICIO DE 44 DEPARTAMENTOS. CADA DEPARTAMENTO CUENTA CON LOS APARATOS DE CONSUMO SIGUIENTES: E4QH Y CAL. ALM. < 110 LTS. CONSUMO TOTAL. (Ct). E4QH 0.418 M ³/HR. CAL. ALM. < 110 LTS. 0.239 M ³/HR. TOTAL = 0.657 M ³/HR.

Ct = 0.657 M³/HR. X 44 DEPTOS. = 28.90 M ³/HR.

C. V. = Ct X 0.60 = 28.90 X 0.60 = 17.34 m ³/hr.

CON LA CAPACIDAD DE VAPORIZACIÓN C. V. = 17.34 M ³/HR., SE ENTRA A LA TABLA No. 3 COLUMNA 2, OBSERVÁNDOSE QUE EL REQUERIDO ES EL TANQUE ESTACIONARIO DE 5,000 LITROS. NOTA.- CUANDO EN UNA INSTALACIÓN DE APROVECHAMIENTO, POR ALGUNA RAZÓN O POR OMISIÓN INVOLUNTARIA NO SE CONSIDERAN LOS FACTORES DE DEMANDA RESPECTIVOS PARA CALCULAR LA CAPACIDAD DE VAPORIZACIÓN DE LOS RECIPIENTES ESTACIONARIOS, SUCEDE UN FENÓMENO UN TANTO EXTRAÑO QUE TODOS VEMOS PERO QUE POCOS CONOCEMOS SU RAZÓN TÉCNICA DE SER. EN EL INSTANTE EN QUE SE DESEAN HACER TRABAJAR, MÁS APARATOS DE CONSUMO DE LOS QUE PUEDE SURTIR DE GAS EN ESTADO DE VAPOR EL TANQUE ESTACIONARIO, SE PRODUCE UN CONGELAMIENTO DE LA PARTE EXTERIOR DEL TANQUE, COMO SI FUERA SERPENTIN DE UN CONGELADOR, INCLUYENDO VÁLVULAS Y CONEXIONES, SITUACIÓN QUE OBSTRUYE EL FLUJO DEL GAS HACIA LAS TUBERÍAS DE SERVICIO. LA RAZÓN DE ESTE FENÓMENO ES LA SIGUIENTE: COMO EL GAS L. P. ES ALTAMENTE VOLÁTIL (O SEA QUE RÁPIDAMENTE SE CONVIERTE EN VAPOR) Y TODA SUBSTANCIA VOLÁTIL AL EVAPORARSE RÁPIDAMENTE PRODUCE UN EFECTO REFRIGERANTE, CONGELA SUS CONEXIONES Y PUNTAS DE TUBERÍAS QUE REMATAN EN ÉL.

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5. INSTALACIONES ELÉCTRICAS CONCEPTO DE INSTALACIÓN ELÉCTRICA. ES EL CONJUNTO DE ELEMENTOS NECESARIOS PARA CONDUCIR Y TRANSFORMAR LA ENERGÍA ELÉCTRICA PARA QUE SEA UTILIZADA EN LAS MÁQUINAS Y APARATOS RECEPTORES PARA SU UTILIZACIÓN FINAL.

5.1. INTRODUCCIÓN A LA INSTALACIÓN DE ENERGÍA ELÉCTRICA. EL OBJETIVO DE UNA INSTALACIÓN ELÉCTRICA ES FUNDAMENTALMENTE CUMPLIR CON LOS SERVICIOS QUE FUERON REQUERIDOS DURANTE LA ETAPA DEL PROYECTO, ES DECIR, EN ESENCIA PROPORCIONAR SERVICIO CON EL PROPÓSITO DE QUE LA ENERGÍA ELÉCTRICA SATISFAGA LOS REQUERIMIENTOS DE LOS DISTINTOS ELEMENTOS RECEPTORES QUE LAS TRANSFORMARÁN SEGÚN SEAN LAS NECESIDADES. DENTRO DEL CONCEPTO GENÉRICO DE INSTALACIÓN ELÉCTRICA SE PUEDEN CATALOGAR A TODO TIPO DE INSTALACIONES DESDE LA GENERACIÓN HASTA LA UTILIZACIÓN DE LA ENERGÍA ELÉCTRICA, PASANDO POR LAS ETAPAS DE TRANSFORMACIÓN, TRANSMISIÓN Y DISTRIBUCIÓN, SIENDO ASÍ COMO SE CLASIFICAN EN INSTALACIONES ELÉCTRICAS DE: A.- ALTA TENSIÓN (80, 100, 110, 220, 345 KV). B.- EXTRA ALTA TENSIÓN (MÁS DE 345 KV). C.- MEDIANA TENSIÓN (66, 44, 32 KV). D.- DISTRIBUCIÓN Y BAJA TENSIÓN (23, 20, 13.2, 4.16, 0.440, 0.220, 0.127 KV) ESTA CLASIFICACIÓN ESTÁ DE ACUERDO A LAS TENSIONES EMPLEADAS EN LOS SISTEMAS ELÉCTRICOS, YA QUE EL REGLAMENTO DE OBRAS E INSTALACIONES ELÉCTRICAS ESTABLECE OTROS RANGOS PARA UN TIPO ESPECÍFICO DE INSTALACIÓN ELÉCTRICA. AQUI TRATAREMOS DE LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS PARA DISTRIBUCIÓN Y BAJA TENSIÓN, Y ESPECÍFICAMENTE DE LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS PARA USO HABITACIONAL E INDUSTRIAS, HACIENDO ÉNFASIS EN LOS MÉTODOS A SEGUIR PARA LOS DISTINTOS CÁLCULOS QUE SE DEBEN HACER, YA QUE NO ES POSIBLE DAR MÉTODOS ESPECÍFICOS EN VIRTUD DE LA DIVERSIDAD DE INSTALACIONES ELÉCTRICAS DENTRO DE ESTE TIPO Y LOS PROBLEMAS INHERENTES A CADA UNA DE ELLAS. POR OTRA PARTE EN LA SELECCIÓN DE MATERIALES Y EQUIPO USADOS EN LAS INSTALACIONES ELÉCTICAS, RESPETANDO LAS CARACTERÍSTICAS GENERALES ESTABLECIDAS POR LOS ASPECTOS DE NORMALIZACIÓN, SE TIENE TAMBIÉN UNA GRAN DIVERSIDAD DE FABRICANTES LO QUE HACE DIFÍCIL HABLAR DE UN MATERIAL O EQUIPO ESPÉCÍFICO, POR LO QUE EN LO POSIBLE SE TRATARÁ DE DAR LA GENERALIDAD NECESARIA EN LO REFERENTE A CÁLCULOS Y PROYECTOS.

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5.2. REQUERIMIENTOS DE INSTALACIÓN EN EDIFICIOS. 1.- SEGURIDAD. CONTRA ACCIDENTES E INCENDIOS. 2.- EFICIENCIA. 3.- ECONOMÍA. 4.- MANTENIMIENTO. 5.- DISTRIBUCIÓN DE ELEMENTOS, APARATOS, EQUIPOS, ETC. 6.- ACCESIBILIDAD. 1.- SEGURIDAD. LA SEGURIDAD DEBE SER PREVISTA DESDE TODOS LOS PUNTOS DE VISTA POSIBLES, PARA OPERARIOS EN INDUSTRIAS Y PARA USUARIOS EN CASAS HABITACIÓN, OFICINAS, ESCUELAS, ETC., ES DECIR UNA INSTALACIÓN ELÉCTRICA BIEN PLANEADA Y MEJOR CONSTRUIDA, CON SUS PARTES PELIGROSAS PROTEGIDAS APARTE DE COLOCADAS EN LUGARES ADECUADOS, EVITA AL MÁXIMO ACCIDENTES E INCENDIOS. 2.- EFICIENCIA. LA EFICIENCIA DE UNA INSTALACIÓN ELÉCTRICA, ESTÁ EN RELACIÓN DIRECTA A SU CONSTRUCCIÓN Y ACABADO. LA EFICIENCIA DE LAS LÁMPARAS, APARATOS, MOTORES, EN FÍN, DE TODOS LOS RECEPTORES DE ENERGÍA ELÉCTRICA ES MÁXIMA, SI A LOS MISMOS SE LES RESPETAN SUS DATOS DE PLACA TALES COMO TENSIÓN, FRECUENCIA, ETC. APARTE DE SER CORRECTAMENTE CONECTADOS. 3.- ECONOMÍA. EL INGENIERO DEBE RESOLVER ESTE PROBLEMA NO SÓLO TOMANDO EN CUENTA LA INVERSIÓN INICIAL EN MATERIALES Y EQUIPOS, SINO HACIENDO UN ESTUDIO TÉCNICO – ECONÓMICO DE LA INVERSIÓN INICIAL, PAGOS POR CONSUMO DE ENERGÍA ELÉCTRICA, GASTOS DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO, ASÍ COMO LA AMORTIZACIÓN DE MATERIAL Y EQUIPOS. LO ANTERIOR IMPLICA EN FORMA GENERAL, QUE LO CONVENIENTE ES CONTAR CON MATERIALES, EQUIPOS Y MANO DE OBRA DE BUENA CALIDAD, SALVO NATURALMENTE LOS CASOS ESPECIALES DE INSTALACIONES ELÉCTRICAS PROVISIONALES O DE INSTALACIONES ELÉCTRICAS TEMPORALES. 4.- MANTENIMIENTO. EL MANTENIMIENTO DE UNA INSTALACIÓN ELÉCTRICA, DEBE EFECTUARSE PERIÓDICA Y SISTEMÁTICAMENTE, EN FORMA PRINCIPAL REALIZAR LA LIMPIEZA Y REPOSICIÓN DE PARTES, RENOVACIÓN Y CAMBIO DE EQUIPOS. 5.- DISTRIBUCIÓN. TRATÁNDOSE DE EQUIPOS DE ILUMINACIÓN, UNA BUENA DISTRIBUCIÓN DE ELLOS, REDUNDA TANTO EN UN BUEN ASPECTO, COMO EN UN NIVEL LUMÍNICO UNIFORME, A NO SER QUE SE TRATE DE ILUMINACIÓN LOCALIZADA. TRATÁNDOSE DE MOTORES Y DEMÁS EQUIPOS, LA

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DISTRIBUCIÓN DE LOS MISMOS DEBERÁ DEJAR ESPACIO LIBRE PARA OPERARIOS Y CIRCULACIÓN LIBRE PARA EL DEMÁS PERSONAL. 6.- ACCESIBILIDAD. AUNQUE EL CONTROL DE EQUIPOS DE ILUMINACIÓN Y MOTORES ESTÁ SUJETO A LAS CONDICIONES DE LOS LOCALES, SIEMPRE DEBEN ESCOGERSE LUGARES DE FACIL ACCESO, PROCURANDO COLOCARLOS EN FORMA TAL, QUE AL PASO DE PERSONAS NO IDÓNEAS SEAN OPERADOS INVOLUNTARIAMENTE.

5.3. TIPOS DE INSTALACIONES DE ENERGÍA ELÉCTRICA EN EDIFICIOS. POR RAZONES QUE OBEDECEN PRINCIPALMENTE AL TIPO DE CONSTRUCCIONES EN QUE SE REALIZAN, MATERIAL UTILIZADO EN ELLAS, CONDICIONES AMBIENTALES, TRABAJO A DESARROLLAR EN LOS LOCALES DE QUE SE TRATE Y ACABADO DE LAS MISMAS; SE TIENEN DIFERENTES TIPOS DE INSTALACIONES ELÉCTRICAS, A SABER:

• 1.- TOTALMENTE VISIBLES. • 2.- VISIBLES ENTUBADAS. • 3.- TEMPORALES. • 4.- PROVISIONALES. • 5.- PARCIALMENTE OCULTAS. • 6.- OCULTAS. • 7.- A PRUEBA DE EXPLOSIÓN.

PARA ENTENDER MEJOR EN QUE RADICA LA DIFERENCIA ENTRE UNO Y OTRO TIPO DE INSTALACIÓN ELÉCTRICA, SE DA UNA BREVE EXPLICACIÓN DE LAS CARACTERÍSTICAS DE TODAS Y CADA UNA DE ELLAS. 1.- TOTALMENTE VISIBLES. TODAS SUS PARTES COMPONENTES SE ENCUENTRAN A LA VISTA Y SIN PROTECCIÓN EN CONTRA DE ESFUERZOS MECÁNICOS NI EN CONTRA DEL MEDIO AMBIENTE (SECO, HUMEDO, CORROSIVO, ETC). 2.- VISIBLES ENTUBADAS. SON INSTALACIONES ELÉCTRICAS REALIZADAS ASÍ, DEBIDO A QUE POR LAS ESTRUCTURAS DE LAS CONSTRUCCIONES Y EL MATERIAL DE LOS MUROS, ES IMPOSIBLE AHOGARLOS, NO ASI PROTEGERLAS CONTRA ESFUERZOS MECÁNICOS Y CONTRA EL MEDIO AMBIENTE, CON TUBERÍAS, CAJAS DE CONEXIÓN Y DISPOSITIVOS DE UNIÓN, CONTROL Y PROTECCIÓN RECOMENDABLES DE ACUERDO A CADA CASO PARTICULAR. 3.- TEMPORALES. SON INSTALACIONES ELÉCTRICAS QUE SE CONSTRUYEN PARA EL APROVECHAMIENTO DE LA ENERGÍA ELÉCTRICA POR TEMPORADAS O PERIÓDOS CORTOS DE TIEMPO, TALES SON LOS CASOS DE FERIAS, JUEGOS

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MECÁNICOS, EXPOSICIONES, SERVICIOS CONTRATADOS PARA OBRAS EN PROCESO, ETC. 4.- PROVISIONALES. LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS PROVISIONALES, EN REALIDAD QUEDAN INCLUIDAS EN LAS TEMPORALES, SALVO EN LOS CASOS EN QUE SE REALIZAN EN INSTALACIONES DEFINITIVAS EN OPERACIÓN, PARA HACER REPARACIONES O ELIMINAR FALLAS PRINCIPALMENTE EN AQUELLAS, EN LAS CUÁLES NO SE PUEDE PRESCINDIR DEL SERVICIO AÚN EN UN SOLO EQUIPO, MOTOR O LOCAL. EJEMPLO: FÁBRICAS CON PROCESO CONTINUO, HOSPITALES, SALAS DE ESPECTÁCULOS, HOTELES, ETC. 5.- PARCIALMENTE OCULTAS. SE ENCUENTRAN EN ACCESORIOS GRANDES O FÁBRICAS, EN LAS QUE PARTE DEL ENTUBADO ESTÁ POR PISOS Y MUROS Y LA RESTANTE POR ARMADURAS; TAMBIEN ES MUY COMÚN OBSERVARLAS EN EDIFICIOS COMERCIALES Y DE OFICINAS QUE TIENEN PLAFÓN FALSO. LA PARTE OCULTA ESTÁ EN MUROS Y COLUMNAS GENERALMENTE, Y LA PARTE SUPERPUESTA PERO ENTUBADA EN SU TOTALIDAD ES LA QUE VA ENTRE LAS LOSAS Y EL PLAFÓN FALSO PARA DE AHÍ MEDIANTE CAJAS DE CONEXIÓN LOCALIZADAS DE ANTEMANO, SE HAGAN LAS TOMAS NECESARIAS. 6.- TOTALMENTE OCULTAS. SON LAS QUE SE CONSIDERAN DE MEJOR ACABADO PUES EN ELLAS SE BUSCA TANTO LA MEJOR SOLUCIÓN TÉCNICA ASÍ COMO EL MEJOR ASPECTO ESTÉTICO POSIBLE, EL QUE UNA VEZ TERMINADA LA INSTALACIÓN ELÉCTRICA, SE COMPLEMENTA CON LA CALIDAD DE LOS DISPOSITIVOS DE CONTROL Y PROTECCIÓN QUE QUEDAN SÓLO CON EL FRENTE AL EXTERIOR DE LOS MUROS. 7.- A PRUEBA DE EXPLOSIÓN. SE CONSTRUYEN PRINCIPALMENTE EN FÁBRICAS Y LABORATORIOS EN DONDE SE TIENEN AMBIENTES CORROSIVOS, POLVOS O GASES EXPLOSIVOS, MATERIAS FÁCILMENTE INFLAMABLES, ETC. EN ESTAS INSTALACIONES, TANTO LAS CANALIZACIONES, COMO LAS PARTES DE UNIÓN Y LAS CAJAS DE CONEXIÓN QUEDAN HERMÉTICAMENTE CERRADAS PARA ASÍ, EN CASO DE PRODUCIRSE UN CIRCUITO-CORTO, LA FLAMA O CHISPA NO SALGA AL EXTERIOR, LO QUE VIENE A DAR LA SEGURIDAD DE QUE JAMÁS LLEGARÁ A PRODUCIRSE UNA EXPLOSIÓN POR FALLAS EN LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS. UNA VEZ CONOCIENDO QUE SE ENTIENDE POR INSTALACIÓN ELÉCTRICA, SUS OBJETIVOS Y TIPOS DE INSTALACIONES ELÉCTRICAS, ES NECESARIO SABER QUE EXISTEN CÓDIGOS, REGLAMENTOS Y DISPOSICIONES COMPLEMENTARIAS, QUE ESTABLECEN LOS REQUISITOS TÉCNICOS Y DE SEGURIDAD, PARA EL PROCESO Y CONSTRUCCIÓN DE LAS MISMAS. CODIGOS Y REGLAMENTOS.

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EN LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS DE AÑOS ATRÁS, CUANDO LAS CANALIZACIONES NO TENÍAN LA CALIDAD Y ACABADO PARA CUMPLIR EFICIENTEMENTE SU COMETIDO, LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS NO TENÍAN EL AISLAMIENTO ADECUADO PARA LAS CONDICIONES DE TRABAJO Y AMBIENTE; LOS ELEMENTOS, DISPOSITIVOS Y ACCESORIOS DE CONTROL Y PROTECCÓN NO ERAN INCLUSIVE DE CIERTA UNIFORMIDAD, APARTE DE TENER UN BURDO ACABADO, DABAN COMO RESULTADO LÓGICO, INSTALACIONES ELÉCTRICAS DE POCA CALIDAD, VIDA CORTA Y FALLAS FRECUENTES, PROVOCANDO ASÍ PÉRDIDAS MATERIALES PREFERENTEMENTE POR CIRCUITOS-CORTOS O EN EL PEOR DE LOS CASOS POR EXPLOSIONES, AL INSTALAR MATERIALES Y EQUIPOS NO ADECUADOS PARA LOS DIFERENTES MEDIOS Y AMBIENTES DE TRABAJO, YA QUE, COMO ES DEL DOMINIO GENERAL, SE PUEDEN TENER: LOCALES CON AMBIENTE HÚMEDO, LOCALES CON AMBIENTE SECO, LOCALES CON POLVOS O GASES EXPLOSIVOS, LOCALES EN DONDE SE TRABAJAN MATERIAS CORROSIVAS O INFLAMABLES, ETC. TODO LO ANTERIOR HIZO VER LA NECESIDAD DE REGLAMENTAR DESDE LA FABRICACIÓN DE MATERIALES, EQUIPOS, PROTECCIONES, CONTROLES, ETC., HASTA DONDE Y COMO EMPLEARLOS EN CADA CASO. PARA LA ELABORACIÓN DE DICHO REGLAMENTO, FUE NECESARIO CONTAR CON LAS OBSERVACIONES Y EXPERIENCIAS REALIZADAS POR TODOS LOS SECTORES LIGADOS AL RAMO TALES COMO: INGENIEROS, TÉCNICOS, FABRICANTES Y DISTRIBUIDORES DE EQUIPOS Y MATERIALES ELÉCTRICOS, CONTRATISTAS, INSTALADORES, ETC. LO ANTERIOR DIO COMO RESULTADO LA ELABORACIÓN DEL CODIGO NACIONAL ELÉCTRICO DE E. E. U. U., AL CUÁL SE SUJETARÁN LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS HOY EN DIA EN E. E. U. U. O A LOS REGLAMENTOS PARTICULARES EN CADA PAIS. LA ACEPTACIÓN Y CORRECTA APLICACIÓN DEL REGLAMENTO EN TODOS LOS CASOS, ASEGURA SALVAGUARDAR LOS INTERESES DE TODOS, PUES SE ESTÁ EVITANDO AL MÁXIMO LOS RIESGOS QUE REPRESENTA EL USO DE LA ELECTRICIDAD BAJO TODAS SUS MANIFESTACIONES. REGLAMENTO DE OBRAS E INSTALACIONES ELÉCTRICAS. NORMA OFICIAL MEXICANA NOM – 001 – SEDE – 1999. LA APLICACIÓN, INTERPRETACIÓN Y VIGILANCIA DE ESTE REGLAMENTO, ES DE LA COMPETENCIA DE LA SECRETARIA DE COMERCIO A TRAVÉS DE LA DIRECCIÓN GENERAL DE ELECTRICIDAD QUIEN, ADEMÁS DE HACER CUMPLIR TODO LO RELACIONADO AL MISMO, ESTA EN ABSOLUTA LIBERTAD DE AGREGAR RECOMENDACIONES TALES COMO: DIMENSIONES DE PLANOS, ESCALAS, SÍMBOLOS A EMPLEAR, NOTAS ACLARATORIAS, ETC. CARÁCTER DE LA NORMA. EL CARÁCTER Y APLICACIÓN DE ÉSTA ES SÓLO PARA LA REPUBLICA MEXICANA Y PARA LOS MATERIALES, ACCESORIOS Y EQUIPOS A INSTALAR EN EL INTERIOR O EXTERIOR DE EDIFICIOS URBANOS O RÚSTICOS.

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CONTIENE REQUISITOS MÍNIMOS DE OBSERVANCIA OBLIGATORIA Y RECOMENDACIONES DE CONVIVENCIA PRÁCTICA, LOS QUE TIENEN POR OBJETO PREVENIR RIESGOS Y CONSTRUCCIONES U OPERACIONES DEFECTUOSAS. NO ES APLICABLE ESTA NORMA A INSTALACIONES NI APARATOS ESPECIALES DE BARCOS, LOCOMOTORAS, CARROS DE FERROCARRIL, AUTOMÓVILES, AVIONES Y EN GENERAL A EQUIPOS DE TRACCIÓN Y TRANSPORTE. LA APROBACIÓN TÉCNICA DE MATERIALES, APARATOS, ACCESORIOS DE CONTROL Y PROTECCIÓN, ASÍ COMO LOS PROYECTOS, LA HACE LA SECRETARIA DE ENERGÍA A TRAVÉS DE LA DIRECCIÓN GENERAL DE ELECTRICIDAD, DANDO A LOS PRIMEROS LAS SIGLAS S. C. – D. G. N. Y SU NÚMERO DE REGISTRO CORRESPONDIENTE, Y A LOS PROYECTOS SU APROBACIÓN SI CUMPLEN CON LOS REQUISITOS TÉCNICOS Y DE SEGURIDAD.

5.4. ELEMENTOS QUE CONFORMAN LAS INSTALACIONES DE ENERGÍA ELÉCTRICA.

EN INSTALACIONES DE BAJA TENSIÓN (RESIDENCIALES E INDUSTRIALES). INTERVIENEN LOS ELEMENTOS SIGUIENTES: EN PRINCIPIO EN UNA INSTALACIÓN ELÉCTRICA INTERVIENEN COMO ELEMENTOS PRINCIPALES PARA CONDUCIR, PROTEGER Y CONTROLAR LA ENERGÍA ELÉCTRICA Y LOS DISPOSITIVOS RECEPTORES LOS SIGUIENTES: A.- CONDUCTORES ELÉCTRICOS.

B.- CANALIZACIONES ELÉCTRICAS. C.- CONECTORES PARA LAS CANALIZACIONES ELÉCTRICAS. D.- ACCESORIOS ADICIONALES. E.- DISPOSITIVOS DE PROTECCIÓN. CONSIDERANDO QUE LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS PUEDEN SER: VISIBLES, OCULTAS, PARCIALMENTE OCULTAS Y A PRUEBA DE EXPLOSIÓN SEGÚN SEAN LAS NECESIDADES QUE SE REQUIERAN EN EL SERVICIO QUE SE PRESTE. A.- CONDUCTORES ELÉCTICOS. SON LOS QUE SIRVEN COMO ELEMENTOS DE UNIÓN ENTRE LAS FUENTES O TOMAS DE ENERGÍA ELÉCTRICA, COMO TRANSFORMADORES, LÍNEAS DE DISTRIBUCIÓN, INTERRUPTORES, TABLEROS DE DISTRIBUCIÓN, CONTACTOS, ACCESORIOS DE CONTROL Y LOS DE CONTROL Y PROTECCIÓN CON LOS RECEPTORES. LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS, SON AQUELLOS MATERIALES QUE OFRECEN POCA OPOSICIÓN O RESISTENCIA AL PASO DE LA CORRIENTE ELÉCTRICA POR O A TRAVÉS DE ELLOS. TODOS LOS METALES SON BUENOS CONDUCTORES DE LA ELECTRICIDAD, SIN EMBARGO, UNOS SON MEJORES QUE OTROS, ES POR ELLO QUE AQUÍ SE INDICAN SOLAMENTE ALGUNOS, NOMBRÁNDOLOS EN ORDEN

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DECRECIENTE EN CUANTO A CALIDAD COMO CONDUCTOR Y HACIENDO LA ACLARACIÓN CORRESPONDIENTE EN CUANTO A SU EMPLEO. PLATA. ES EL MEJOR CONDUCTOR PERO, SU USO SE VE REDUCIDO POR SU ALTO COSTO. COBRE. DESPUÉS DE LA PLATA, EL COBRE ELECTROLÍTICAMENTE PURO ES EL MEJOR CONDUCTOR ELÉCTRICO, SE LE EMPLEA EN MÁS DEL 90% EN LA FABRICACIÓN DE CONDUCTORES ELÉCTRICOS, POR QUE REUNE LAS CONDICIONES DESEADAS PARA TAL FÍN, TALES COMO: A.- ALTA CONDUCTIVIDAD. B.- RESISTENCIA MECÁNICA. C.- FLEXIBILIDAD. D.- BAJO COSTO. DENTRO DE LOS MISMOS CONDUCTORES DE COBRE, EXISTEN TRES TIPOS., DEPENDIENDO SU CLASIFICACIÓN SEGÚN EL TEMPLE: 1.- CONDUCTORES DE COBRE SUAVE O RECOCIDO. 2.- CONDUCTORES DE COBRE SEMIDURO. 3.- CONDUCTORES DE COBRE DURO. 1.- CONDUCTORES DE COBRE SUAVE O RECOCIDO. POR SU MISMA SUAVIDAD, TIENEN BAJA RESISTENCIA MECÁNICA, ALTA ELONGACIÓN (AUMENTO ACCIDENTAL O TERAPÉUTICO DE LA LONGITUD), SU CONDUCTIVIDAD ELÉCTRICA ES DEL 100%. USOS.- CON UN AISLAMIENTO PROTECTOR, SE UTILIZAN EN INSTALACIONES TIPO INTERIOR, DENTRO DE DUCTOS, TUBOS CONDUIT, ENGRAPADOS SOBRE MUROS, ETC. 2.- CONDUCTORES DE COBRE SEMIDURO. TIENEN MAYOR RESISTENCIA MECÁNICA QUE LOS CONDUCTORES DE COBRE SUAVE O RECOCIDO, MENOR ELONGACIÓN Y SU CONDUCTIVIDAD ELÉCTRICA ES DE APROXIMADAMENTE 96.66%. USOS.- SIN AISLAMIENTO PROTECTOR, PARA LÍNEAS DE TRANSMISIÓN CON DISTANCIAS INTERPOSTALES O CLAROS CORTOS Y PARA REDES DE DISTRIBUCIÓN, EN AMBOS CASOS SOBRE AISLADORES. 3.- CONDUCTORES DE COBRE DURO. TIENEN UNA ALTA RESISTENCIA MECÁNICA, MENOR ELONGACIÓN QUE LOS DE COBRE SEMIDURO, Y UNA CONDUCTIVIDAD ELÉCTRICA NO MENOR DE 96.16%. USOS.- SE UTILIZAN NORMALMENTE EN LÍNEAS AEREAS.

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ORO.- DESPUÉS DE LA PLATA Y DEL COBRE, EL ORO ES EL MEJOR CONDUCTOR DE LA ELECTRICIDAD. SU ALTO PRECIO ADQUISITIVO LIMITA E INCLUSIVE IMPIDE SU EMPLEO. ALUMINIO.- ES OTRO BUEN CONDUCTOR ELÉCTRICO SÓLO QUE, POR SER MÉNOS CONDUCTOR QUE EL COBRE (61% RESPECTO AL COBRE SUAVE O RECOCIDO), PARA UNA MISMA CANTIDAD DE CORRIENTE SE NECESITA UNA SECCIÓN TRANSVERSAL MAYOR EN COMPARACIÓN CON CONDUCTORES DE COBRE, ADEMÁS TIENE LA DESVENTAJA POR SER QUEBRADIZO, SE USA CON REGULARIDAD EN LÍNEAS DE TRANSMISIÓN REFORZADO EN SU PARTE CENTRAL INTERIOR CON UNA GUIA DE ACERO. A MAYOR SECCIÓN TRANSVERSAL DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS ES MAYOR SU CAPACIDAD DE CONDUCCIÓN DE CORRIENTE. EN UN PRINCIPIO, TODOS Y CADA UNO DE LOS FABRICANTES DE CONDUCTORES ELÉCTRICOS CLASIFICABAN A LOS MISMOS CON DIFERENTES NÚMEROS, SÍMBOLOS Y NOMENCLATURAS, PROVOCANDO CON ELLO CONFUSIÓN ENTRE LOS TRABAJADORES DEL RAMO, AL NO SABER A CIENCIA CIERTA SI TRABAJABAN CON LAS MISMAS SECCIONES TRANSVERSALES AL DIFERIR EN SIMBOLOGÍA Y NÚMERO DE UN FABRICANTE A OTRO. DESPUÉS DE UN ESTUDIO EXHAUSTIVO DE TODOS Y CADA UNO DE LOS MÉTODOS PARA DIFERENCIAR LAS ÁREAS TRANSVERSALES (CALIBRES) DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS Y OBERVANDO LA FÁCIL INTERPRETACIÓN DE LA NOMENCLATURA PRESENTADA POR LA COMPAÑÍA “AMERICAN WIRE GAUGE” (AWG), ESTÁ FUE ADOPTADA POR LO QUE, PARA LOS CALIBRES DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS SE LES ANTECEDE CON LA LEYENDA, CALIBRE No. AWG O MCM. LAS SIGLAS MCM NOS ESTAN INDICANDO EL ÁREA TRANSVERSAL DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS EN “MIL CIRCULAR MILLS”. EQUIVALENCIA EN EL CALIBRE EN AWG O MCM. SE DICE QUE SE TIENE UN CM (CIRCULAR MIL) CUANDO EL ÁREA TRANSVERAL TIENE UN DIÁMETRO DE UNA MILÉSIMA DE PULGADA. EQUIVALENCIAS: 1 CM = 785 X 10^-9 PULG². 1 PULG² = 1 / (785 x 10 ^-9) CM 1 PULG² = 645.16mm². 1mm² = 1970 CM. DEBIDO AL ERROR ADMISIBLE, PARA CÁLCULO DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS SE CONSIDERA APROXIMADAMENTE: 1 mm² = 2,000 CM 1 mm² = 2,000 CIRCULAR MIL. 2 mm² = 2 MIL CIRCULAR MILLS (2 MCM). CONOCIENDO EL SIGNIFICADO DE AWG Y LA EQUIVALENCIA ENTRE mm² Y CM, SE VA A LA TABLA No. 1, LA QUE ESTABLECE EL DIÁMETRO Y ÁREA DEL

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COBRE SEGÚN CALIBRE DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS, ASÍ TAMBIEN EL DIÁMETRO TOTAL CON TODO Y AISLAMIENTO.

LA TABLA No. 1. ESTÁ EN BASE AL CALIBRE DE LOS CONDUCTORES DE COBRE DESNUDOS Y CON AISLAMIENTO TIPO TW, THW, VINANEL 900 Y VINANEL-NYLÓN PÉRO, TOMANDO EN CONSIDERACIÓN QUE NO SIEMPRE SE TIENE LAS MISMAS CONDICIONES DE TRABAJO, SE NECESITAN EN LA MAYORIA DE LOS CASOS CONDUCTORES CON AISLAMIENTO APROPIADO PARA LA TEMPERATURA, TENSIÓN Y DEMÁS CARACTERÍSTICAS SEGÚN EL TIPO DE TRABAJO Y MEDIO AMBIENTE, POR TANTO, AQUÍ SE INDICAN LOS TIPOS DE AISLAMIENTO MÁS USADOS, SUS CARCATERÍSITICAS, USOS, ETC. ES NECESARIO CONSIDERAR: A.- LIMITACIÓN DE TEMPERATURA. LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS, DEBEN USARSE DE MANERA QUE LA TEMPERATURA A QUE SE PUEDAN O DEBAN EXPONER, NO DAÑE SU AISLAMIENTO. B.- LOCALES HÚMEDOS. EN LUGARES HÚMEDOS O EN DONDE LA ACUMULACIÓN DE HUMEDAD DENTRO DE LOS DUCTOS SEA PROBABLE, LOS CONDUCTORES DEBEN TENER AISLAMIENTO DE HULE RESISTENTE A LA HUMEDAD, AISLAMIENTO TERMOPLÁSTICO RESISTENTE A LA HUMEDAD, FORRO DE PLOMO O UN TIPO DE AISLAMIENTO APROBADO PARA ESTAS CONDICIONES DE TRABAJO. C.- CONDICIONES IMPUESTAS POR LA CORROSIÓN. LOS CONDUCTORES EXPUESTOS A ACEITES, GRASAS, VAPORES, GASES, LÍQUIDOS U OTRAS SUBSTANCIAS QUE TENGAN EFECTO DESTRUCTOR SOBRE EL AISLAMIENTO Y EL CONDUCTOR, DEBEN SER DE UN TIPO ADECUADO PARA TALES CONDICIONES DE TRABAJO Y MEDIO AMBIENTE. ALAMBRES Y CABLES CON AISLAMIENTO TIPO TW. CODUCTORES DE COBRE SUAVE RECOCIDO, CON AISLAMIENTO DE CLORURO DE POLIVINILO (PVC); POR LAS INICIALES TW (DEL INGLÉS), SE TIENE UN AISLAMIENTO TERMOPLÁSTICO A PRUEBA DE HUMEDAD. USOS. EN INSTALACIONES ELÉCTRICAS EN EL INTERIOR DE LOCALES CON AMBIENTE HÚMEDO O SECO. CARACTERÍSTICAS. TENSIÓN NOMINAL 600 VOLTS. TEMPERATURA MÁXIMA. 60º C. NO USARLO A TEMPERATURA AMBIENTE MAYOR DE 35º C. 1.- POR SU REDUCIDO DIÁMETRO EXTERIOR, OCUPAN POCO ESPACIO EN EL INTERIOR DE LOS DUCTOS. 2.- EL AISLAMIENTO, AUNQUE SE ENCUENTRA FIRMEMENTE ADHERIDO AL CONDUCTOR, SE PUEDE DESPRENDER CON LA FACILIDAD DEJANDO PERFECTAMENTE LIMPIO AL CONDUCTOR.

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3.- ESTE AISLAMIENTO NO PROPAGA LAS LLAMAS. CALIBRES. DEL 20 AL 6 AWG CONDUCTOR SÓLIDO. DEL 20 AL 16 AWG CORDÓN FLEXIBLE. DEL 14 AL 4/0 AWG CONDUCTOR CABLEADO. CAPACIDAD DE CORRIENTE EN AMPERES. VER LA TABLA No. 2. CORDÓN FLEXIBLE CON AISLAMIENTO TIPO SPT. (DUPLEX USO DOMÉSTICO). CONDUCTORES DE COBRE SUAVE O RECOCIDO, CON AISLAMIENTO DE CLORURO DE POLIVINILO ESPECIALEMENTE FLEXIBLE, POR LAS INICIALES SPT, SE TIENE UN PAR SIMPLE TERMOPLÁSTICO, NO PROPAGA LAS LLAMAS. LOS CONDUCTORES SE MANTIENEN EN POSICIÓN PARALELA EN UN MISMO PLANO, POR EL AISLAMIENTO QUE POSEE UN ESTRECHAMIENTO ENTRE LOS DOS PARA FACILITAR SU SEPARACIÓN. USOS. EN TODA CLASE DE LÁMPARAS DE PIE, RADIOS, TELEVISORES, TOCADISCOS, ETC. ESTOS CORDONES TIENEN EL AISLAMIENTO CON BASTANTE ESPESOR POR TANTO, BUENA PROTECCIÓN MECÁNICA LO QUE PERMITE SE LES USE PARA CUALQUIER APARÁTO DOMÉSTICO PORTÁTIL. CARACTERÍSTICAS. TENSIÓN NOMINAL 300 VOLTS. TEMPERATURA MÁXIMA 60º C.

CAPACIDAD DE CONDUCCIÓN. (A 30º C DE TEMPERATURA AMBIENTE).

CALIBRE AWG CAPACIDAD EN AMPERES 20 3 18 5 16 7

ALAMBRES CON AISLAMIENTO TIPO TWD. (DUPLEX). DOS CONDUCTORES DE COBRE SUAVE O RECOCIDO, CON AISLAMIENTO DE CLORURO DE POLIVINILO (PVC) TIPO TW CON UNA HENDIDURA EN LA PARTE MEDIA LONGITUDINAL PARA SU FACIL SEPARACIÓN, ESTE AISLAMIENTO NO PROPAGA LAS LLAMAS. USOS. SE USA EN INSTALACIONES FIJAS VISIBLES, DIRECTAMENTE SOBRE MUROS Y EN INSTALACIONES PROVISIONALES PARA CONECTAR MOTORES Y APARATOS PEQUEÑOS, UNICAMENTE DEBE UTLIZARSE EN LUGARES SECOS Y SÓLO PARA CIRCUITOS DE 20 AMPERES COMO MÁXIMO. CARACTERISTICAS.

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TENSIÓN NOMINAL 600 VOLTS. TEMPERATURA MÁXIMA 60º C. EN EL CONDUCTOR. 30º C. EN EL AMBIENTE.

CALIBRES CAPACIDAD EN A. W. G. AMPERES (A LA INTEMPERIE) 20 3 18 5 16 7 14 15 12 20 10 25

ALAMBRE BIPOLAR PLANO CON AISLAMIENTO DE VINANEL. SON DOS CONDUCTORES SÓLIDOS DE COBRE SUAVE CON AISLAMIENTO DE VINANEL 900 RESITENTE A LA HUMEDAD, EN COLORES NEGRO Y NARANJA, LOS CONDUCTORES ESTÁN DISPUESTOS PARALELAMENTE EN UN MISMO PLANO Y CUBIERTO ADEMÁS MEDIANTE UNA CHAQUETA COMÚN DE POLICLORURO DE VINILO EN COLOR GRIS, ESTE AISLAMIENTO RESISTE LAS SOBRECARGAS CONTÍNUAS, NO PROPAGA LAS LLAMAS. USOS. EN INSTALACIONES VISIBLES INTERIORES O EXTERIORES, IDEALES PARA INDUSTRIAS PEQUEÑAS Y EL HOGAR DONDE PUEDE SER USADO PARA ALIMENTAR MOTORES MONOFÁSICOS Y APARÁTOS DOMÉSTICOS. CARACTERÍSTICAS. TENSIÓN NOMINAL. 600 VOLTS. TEMPERATURA MÁXIMA. 75º C EN EL CONDUCTOR. CALIBRES AWG. CAPACIDAD EN AMPERES (A LA INTEMPERIE)

14 20 12 25 10 40

CORDÓN FLEXIBLE FLEXANEL.

UN SOLO CONDUCTOR DE COBRE SUAVE O RECOCIDO, CABLEADO EN HAZ CON LO CUAL SE TIENE UN CONDUCTOR EXTRA FLEXIBLE. EL AISLAMIENTO ES ESPECIAL DE CLORURO DE POLIVINILO (PVC), RESISTENTE AL CALOR, A LA HUMEDAD, A LOS ACEITES, A LAS GRASAS Y AGENTES QUÍMICOS, ADEMÁS, NO PROPAGA LAS LLAMAS. USOS. PARA CONEXIONES INTERNAS EN APARATOS INDUSTRIALES, POR SU CALIDAD Y FLEXIBILIDAD ES IDEAL PARA CIRCUITOS DE CONTROL MÁQUINAS – HERRAMIENTAS, DERIVACIONES EN CONTACTOS Y PORTA LÁMPARAS, ETC. CARACTERÍSTICAS. TENSIÓN NOMINAL. 600 VOLTS. TEMPERATURA MÁXIMA. EN AMBIENTE SECO O HÚMEDO 75º C. EN CONTACTO CON ACEITE 60º C.

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CAPACIDAD DE CONDUCCIÓN DE CORRIENTE EN AMPERES A 30º C

DE TEMPERATURA AMBIENTE. CALIBRE 1 A 3 1 COND. 1 A 3 1 COND. A. W. G. EN TUBO AL AIRE EN TUBO AL AIRE 60º C TEMP. DEL COND. 75º C DEL COND. 14 15 20 15 20 12 20 25 20 25 10 30 40 30 40 8 40 55 45 65 CORDÓN USO RUDO. DOS O TRES CONDUCTORES EXTRA FLEXIBLES DE COBRE SUAVE O RECOCIDO (CABLES EN HAZ O TIPO CALABROTE) CON AISLAMIENTO VINÍLICO. LOS CONDUCTORES AISLADOS ESTÁN UNIDOS ENTRE SÍ CON RELLENOS DE YUTE O DE PVC Y PROTEGIDOS CON UNA CUBIERTA COMÚN TERMOPLÁSTICA RESISTENTE A LA ABRACIÓN Y QUE NO PROPAGA LAS LLAMAS. USOS. EN APARATOS DE USO DOMÉSTICO O INDUSTRIAL TALES COMO REFRIGERADORES, LAVADORAS, PLANCHADORAS, MAQUINAS DE COSER, BATIDORAS, ASPIRADORAS, MÁQUINAS DE ESCRIBIR, CALCULADORAS, TALADROS, SIERRAS, PULIDORAS DE PISOS DE MADERA O TERRAZO Y EN GENERAL, EN TODAS LAS MÁQUINAS PORTÁTILES. CARACTERÍSTICAS. TENSIÓN NOMINAL. 300 Y 600 VOLTS. TEMPERATURA MÁXIMA. 60º C.

CAPACIDAD DE CONDUCTORES DE CORRIENTE EN AMPERES A 30º C TEMPERATURA AMBIENTE

CALIBRE DOS O TRES A. W. G. CONDUCTORES 18 5 16 7 14 15 12 20 10 25 8 35 6 45 4 60

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CONDUCTORES CON FORRO ASBESTONEL. UN CONDUCTOR DE COBRE SUAVE O RECOCIDO, ESTAÑADO, CABLE FLEXIBLE O CORDÓN EXTRA FLEXIBLE, EL AISLAMIENTO ES ESPECIAL DE CLORURO DE POLIVINILO RECUBIERTO CON UNA CAPA DE ASBESTO IMPREGNADO DE UN COMPUESTO RESISTENTE A LA HUMEDAD, AL CALOR, A LAS LLAMAS, EL FORRO EXTERIOR ESTÁ FORMADO DE UNA MALLA, TRENZADA DE ALGODÓN Y TRATADA CON UN COMPUESTO GRIS DE PROPIEDADES FUNGUICIDAS QUE IMPIDEN LA FORMACIÓN DE COLONIAS DE HONGOS. USOS. EN EL INTERIOR DE TABLEROS DE CONTROL DONDE LA POSIBILIDAD DE GRANDES ELEVACIONES DE TEMPERATURA CONSTITUYEN UN FACTOR CRÍTICO, EN LUGARES CON TEMPERATURAS ALTAS COMO LOS PRÓXIMOS A FUENTES DE CALOR COMO CALDERAS, HORNOS, ETC. CABLEADOS EN HAZ, SON EXTRA FLEXIBLES Y PUEDEN EMPLEARSE PARA CONEXIONES A TABLEROS DE CONTROL FIJOS O MÓVILES. CARACTERÍSTICAS. TENSIÓN NOMINAL. 600 VOLTS. TEMPERATURA MÁXIMA. 90º C.

CAPACIDAD DE CONDUCCIÓN EN AMPERES A 30º C DE TEMPERATURA AMBIENTE

CALIBRE DE 1 A 3 1 CONDUCTOR A. W. G. ENTUBADOS AL AIRE LIBRE 14 25 30 12 30 40 10 40 55 8 50 70 NOTA.- LAS TABLAS Nos. 1, 2, 3, 4, 6 Y 7, PUEDEN EMPLEARSE PARA CONDUCTORES ELÉCTRICOS DE CUALQUIER MARCA, SIEMPRE Y CUANDO COINCIDAN CON EL TIPO DE AISLAMIENTO Y CALIBRE CORRESPONDIENTE. TUBERÍAS Y CANALIZACIONES. ESTOS DOS TÉRMINOS INCLUYEN A TODOS LOS TIPOS DE TUBERÍAS, DUCTOS, CHAROLAS, TRINCHERAS, ETC., QUE SE UTILIZAN PARA INTRODUCIR, COLOCAR O SIMPLEMENTE APOYAR, LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS PARA PROTEGERLOS CONTRA ESFUERZOS MECÁNICOS Y MEDIOS AMBIENTES DESFAVORABLES COMO SON LOS HÚMEDOS, CORROSIVOS, OXIDANTES, EXPLOSIVOS, ETC.

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TUBERÍAS DE USO COMÚN. • TUBO CONDUIT FLEXIBLE DE PVC, CONOCIDO GENERALMENTE COMO TUBO

CÓNDUIT PLÁSTICO NO RÍGIDO O TAMBIEN COMO MANGUERA ROSA. • TUBO CÓNDUIT FLEXIBLE DE ACERO. • TUBO CÓNDUIT DE ACERO ESMALTADO.

o PARED DELGADA. o PARED GRUESA.

• TUBO CONDUIT DE ACERO GALVANIZADO. o PARED DELGADA. o PARED GRUESA.

• DUCTO CUADRADO. • TUBO CONDUIT DE ASBESTO CEMENTO CLASE A-3 Y CLASE A-5. • TUBOS DE ALBAÑAL.

CARACTERÍSTICAS Y USOS. TUBO CONDUIT FLEXIBLE DE PVC.

RESISTENTE A LA CORROSIÓN, MUY FLEXIBLE, LIGERO, FACIL DE TRANSPORTAR, DE CORTAR, PRECIO BAJO, MÍNIMA RESISTENCIA MECÁNICA AL APLASTAMIENTO Y A LA PENETRACIÓN. PARA CAMBIOS DE DIRECCIÓN A 90º C SE DISPONE DE CODOS, Y PARA UNIR DOS TRAMOS DE TUBO SE CUENTA CON COPLES, AMBOS DEL MISMO MATERIAL Y DE TODAS LAS MEDIDAS. ESTE TIPO DE TUBERÍAS, GENERALMENTE SE SUJETA A LAS CAJAS DE CONEXIÓN INTRODUCIENDO LOS EXTREMOS EN LOS ORIFICIOS QUE QUEDAN AL BOTAR LOS CHIQUEADORES. SU USO SE HA GENERALIZADO EN INSTALACIONES EN LAS QUE DE PREFERENCIA LA TUBERÍA DEBA IR AHOGADA EN PISOS, MUROS, LOSAS, CASTILLOS, COLUMNAS, TRABES, ETC. TUBO CONDUIT FLEXIBLE DE ACERO. FABRICADO A BASE DE CINTAS DE ACERO GALVANIZADO Y UNIDAS ENTRE SI A PRESIÓN EN FORMA HELICOIDAL. POR SU CONSISTENCIA MECÁNICA Y NOTABLE FLEXIBILIDAD, PROPORCIONADA POR LOS ANILLOS DE ACERO EN FORMA HELICOIDAL, SE UTILIZA EN LA CONEXIÓN DE MOTORES ELÉCTRICOS Y EN FORMA VISIBLE PARA AMORTIGUAR LAS VIBRACIONES EVITANDO SE TRANSMITAN A LAS CAJAS DE CONEXIÓN Y DE ÉSTAS A LAS CANALIZACIONES. SE SUJETAN SUS EXTREMOS A LAS CAJAS DE CONEXIÓN Y A LAS TAPAS DE CONEXIONES DE LOS MOTORES, POR MEDIO DE JUEGOS DE CONECTORES RECTOS Y CURVOS SEGÚN SE REQUIERA.

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TUBO CONDUIT DE ACERO ESMALTADO. PARED DELGADA. TIENE DEMASIADO DELGADA LA PARED, LO QUE IMPIDE SE LE PUEDA HACER CUERDA. LA UNIÓN DE TUBO A TUBO, SE REALIZA POR MEDIO DE COPLES SIN CUERDA INTERIOR QUE SON SUJETOS SOLAMENTE A PRESIÓN, LA UNIÓN DE LOS TUBOS A LAS CAJAS DE CONEXIÓN SE HACE CON JUEGOS DE CONECTORES. PARED GRUESA. SU PARED ES LO SUFICIENTEMENTE GRUESA, TRAE DE FÁBRICA CUERDA EN AMBOS EXTREMOS Y PUEDE HACERSELE EN OBRA CUANDO ASÍ LO REQUIERA. COMO LA UNIÓN DE TUBO A TUBO ES CON COPLES DE CUERDA INTERIOR Y LA UNIÓN DE LOS TUBOS A LAS CAJAS DE CONEXIÓN ES CON JUEGOS DE CONTRA Y MONITORES, LA CONTINUIDAD MECÁNICA DE LAS CANALIZACIONES ES 100% EFECTIVA. EN AMBAS PRESENTACIONES DE PARED DELGADA Y PARED GRUESA, SE FABRICA EN TRAMOS DE 3.05 M DE LONGITUD, PARA CAMBIOS DE DIRECCIÓN A 90º C SE DISPONE DE CODOS DE TODAS LAS MEDIDAS. USOS. EN LUGARES EN LOS QUE NO SE EXPONGAN A ALTAS TEMPERATURAS, HUMEDAD PERMANENTE, ELEMENTOS OXIDANTES, CORROSIVOS, ETC. TUBO CONDUIT DE ACERO GALVANIZADO. A.- PARED GRUESA. B.-PARED DELGADA. EN SUS PRESENTACIONES DE PARED DELGADA Y PARED GRUESA, REUNE LAS MISMAS CARACTERÍSTICAS DEL TUBO CONDUIT DE ACERO ESMALTADO EN CUANTO A ESPESOR DE PAREDES, LONGITUD DE LOS TRAMOS, FORMA DE UNIÓN Y SUJECIÓN. EL GALVANIZADO ES POR INMERSIÓN, QUE LE PROPORCIONA LA PROTECCIÓN NECESARIA PARA PODER SER INSTALADOS EN LUGARES O LOCALES EXPUESTOS A HUMEDAD PERMANENTE, EN LOCALES CON AMBIENTES OXIDANTES O CORROSIVOS, EN CONTACTO CON ACEITES LUBRICANTES, GASOLINAS, SOLVENTES, ETC. DUCTO CUADRADO. ESTE SE FABRICA PARA ARMARSE POR PIEZAS COMO TRAMOS RECTOS, CODOS, TEES, ADAPTADORES, CRUCES, REDUCTORES, COLGADORES, ETC.

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(HAY CATÁLOGOS DE DIFERENTES FABRICANTES SEGÚN SEAN LAS NECESIDADES). USOS. COMO CABEZALES EN GRANDES CONCENTRACIONES DE MEDIDORES E INTERRUPTORES COMO EN INSTALACIONES ELÉCTRICAS DE DEPARTAMENTOS, DE COMERCIOS, DE OFICINAS, ETC. TAMBIEN SE UTILIZAN CON BASTANTE FRECUENCIA EN INSTALACIONES ELÉCTRICAS INDUSTRIALES, EN LAS QUE EL NÚMERO Y CALIBRE DE LOS CONDUCTORES SON DE CONSIDERACIÓN. TUBO CONDUIT DE ASBESTO CEMENTO CLASE A-3 Y A-5. SE FABRICAN EN TRAMOS DE 3.95 M, LA UNIÓN ENTRE TUBOS SE REALIZA POR MEDIO DE COPLES DEL MISMO MATERIAL CON MUESCAS INTERIORES EN DONDE SE COLOCAN LOS ANILLOS DE HULE QUE SIRVEN DE EMPAQUES DE SELLAMIENTO. PARA EL ACOPLAMIENTO ENTRE TUBOS Y COPLES A TRAVÉS DE LOS ANILLOS DE SELLAMIENTO, HAY NECESIDAD DE VALERSE DE UN LUBRICANTE ESPECIAL. USOS. EL USO DE ESTE TIPO DE TUBERÍA SE HA GENERALIZADO EN REDES SUBTERRÁNEAS, EN ACOMETIDAS DE LAS COMPAÑIAS SUMINISTRADORAS DEL SERVICIO ELÉCTRICO A LAS SUBESTACIONES ELÉCTRICAS DE LAS EDIFICACIONES, ETC. SU CLASIFICACIÓN A-3 Y A-5, INDICA QUE SOPORTAN EN CODICIONES NORMALES DE TRABAJO 3 Y 5 ATMÓSFERAS ESTÁNDAR DE PRESIÓN, LO QUE EXPLICA LA RAZÓN POR LA CUÁL LOS CLASE A-7, SE UTILIZAN PARA REDES DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE. TUBERÍA DE ALBAÑAL. EL USO DE ESTE TIPO DE TUBERÍA EN LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS ES MÍNIMO, PRÁCTICAMENTE SUJETO A CONDICIONES PROVISIONALES. SE LE UTILIZA PRINCIPALMENTE EN OBRAS EN PROCESO DE CONSTRUCCIÓN, PROCURANDO DAR PROTECCIÓN A CONDUCTORES ELÉCTRICOS (ALIMENTADORES GENERALES, EXTENSIONES, ETC)., PARA DENTRO DE LO POSIBLE, EVITAR QUE LOS AISLAMIENTOS PERMANEZCAN EN CONTACTO DIRECTO CON LA HUMEDAD, CON LOS DEMÁS MATERIALES DE LA OBRA NEGRA QUE PUEDEN OCASIONARLES DAÑO COMO EL CEMENTO, CAL, GRAVAS, ARENA, VARILLAS, ETC.

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CAJAS DE CONEXIÓN. ESTA DESIGNACIÓN INCLUYE ADEMÁS DE LAS CAJAS DE CONEXIÓN FABRICADAS PARA LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS, ALGUNAS PARA INSTALACIÓN DE TELÉFONOS Y LOS CONOCIDOS REGISTROS CONSTRUIDOS EN EL PISO. ENTRE LAS CAJAS DE CONEXIÓN EXCLUSIVAS PARA INSTALACIONES ELÉCTRICAS, PODEMOS MENCIONAR LAS SIGUIENTES: 1.- CAJAS DE CONEXIÓN NEGRAS O DE ACERO ESMALTADO. 2.- CAJAS DE CONEXIÓN GALVANIZADA. 3.- CAJAS DE CONEXIÓN DE PVC. CONOCIDAS COMO CAJAS DE CONEXIÓN PLÁSTICAS. FORMAS, DIMENSIONES Y USOS. 1.- CAJAS DE CONEXIÓN TIPO CHALUPA. SON RECTANGULARES DE APROXIMADAMENTE 6 x 10 CM DE BASE POR 38 MM DE PROFUNDIDAD. USOS. PARA INSTALARSE EN ELLAS APAGADORES, CONTACTOS, BOTONES DE TIMBRE, ETC., CUANDO EL NÚMERO DE ESTOS DISPOSITIVOS INTERCAMBIABLES O UNA MEZCLA DE ELLOS NO EXCEDE DE TRES, AUNQUE RECOMIENDA INSTALAR SÓLO DOS, PARA FACILITAR SU CONEXIÓN Y REPOSICIÓN CUANDO SE REQUIERA. ESTAS CAJAS DE CONEXIÓN CHALUPA, SOLO TIENEN PERFORACIONES PARA HACER LLEGAR A ELLAS TUBERÍAS DE 13mm DE DIÁMETRO, ADEMÁS DE SER LAS ÚNICAS QUE NO TIENEN TAPA DEL MISMO MATERIAL. CAJAS DE CONEXIÓN REDONDAS. SON EN REALIDAD CAJAS OCTAGONALES, BASTANTES REDUCIDAS DE DIMENSIONES CONSECUENTEMENTE DE ÁREA ÚTIL INTERIOR, DE APROXIMADAMENTE 7.5 CM DE DIÁMETRO Y 38 mm DE PROFUNDIDAD. SE FABRICAN CON UNA PERFORACIÓN POR CADA DOS LADOS, UNA EN EL FONDO Y UNA QUE TRAE LA TAPA, TODAS PARA RECIBIR TUBERÍAS DE 13 mm DE DIÁMETRO. USOS. POR SUS REDUCIDAS DIMENSIONES, SON UTILIZADAS GENERALMENTE CUANDO EL NÚMERO DE TUBERÍAS, DE CONDUCTORES Y DE EMPALMES SON MÍNIMOS, COMO ES EL CASO DE ARBOTANTES EN BAÑOS, EN PATIOS DE SERVICIO, ETC.

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CAJAS DE CONEXIÓN CUADRADAS. SE TIENEN DE DIFERENTES MEDIDAS Y SU CLASIFICACIÓN ES DE ACUERDO AL MAYOR DIÁMETRO DEL O LOS TUBOS QUE PUEDEN SER SUJETOS A ELLAS, ES ASÍ COMO SE CONOCEN COMO CAJAS DE CONEXIÓN CUADRADAS DE 13, 19, 25,32 Y 38 mm. PARA TUBERÍAS DE DIÁMETROS MAYORES, SE CUENTA CON CAJAS DE CONEXIÓN DE 32, 38, 51 mm., ETC. O BIEN CAJAS ESPECIALES DENTRO DE LAS CUÁLES DE DEBEN CONSIDERAR LOS REGISTROS DE DISTRIBUCIÓN DE TELÉFONOS CUYAS MEDIDAS COMÚNMENTE UTILIZADOS SON LAS DE 20 x 20 CM DE BASE POR 13 CM DE PROFUNDIDAD. ACCESORIOS DE CONTROL. LOS ACCESORIOS DE CONTROL PUEDEN RESUMIRSE EN FORMA POR DEMÁS SENCILLA. 1.- APAGADORES SENCILLOS, APAGADORES DE 3 VÍAS O DE ESCALERA, APAGADORES DE 4 VÍAS O DE PASO, ETC. 2.- CASO SECUNDARIO CUANDO POR ALGUNA CIRCUNSTANCIA SE TIENEN CONTACTOS CONTROLADOS CON APAGADOR. 3.- EN OFICINAS, COMERCIOS E INDUSTRIAS, ADEMÁS DE LOS CONTROLES ANTES DESCRITOS, SE DISPONE DE LOS INTERRUPTORES TERMOMAGNÉTICOS (CONOCIDOS COMO PASTILLAS), QUE SE UTILIZAN PARA CONTROLAR EL ALUMBRADO DE MEDIANAS O GRANDES ÁREAS A PARTIR DE LOS TABLEROS. 4.- LAS ESTACIONES DE BOTONES PARA EL CONTROL MANUAL DE MOTORES, EQUIPOS Y UNIDADES COMPLETAS. 5.- INTERRUPTORES DE PRESIÓN DE TODO TIPO. ACCESORIOS DE CONTROL Y PROTECCIÓN. DENTRO DE LA AMPLIA VARIEDAD DE ESTOS ACCESORIOS, SE PUEDEN CONSIDERAR LOS DE USO MÁS FRECUENTE. 1.- INTERRUPTORES (SWITCHES). PUEDEN SER ABIERTOS O CERRADOS A VOLUNTAD DE LOS INTERESADOS, ADEMÁS DE PROPORCIONAR PROTECCIÓN POR SI SÓLOS A TRAVÉS DE LOS ELEMENTOS FUSIBLES CUANDO SE PRESENTAN COBRECORRIENTES (SOBRE CARGAS) PEILIGROSAS.

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2.- INTERRUPTORES TERMOMAGNÉTICOS. ADEMÁS DE QUE SUELEN SER OPERADOS MANUALMENTE, PROPORCIONAN PROTECCIÓN POR SOBRECARGAS EN FORMA AUTOMÁTICA. 3.- ARRANCADORES A TENSIÓN PLENA Y ARRANCADORES. A TENSIÓN REDUCIDA. PARA EL CONTROL MANUAL O AUTOMÁTICO DE MOTORES, EQUIPOS Y UNIDADES COMPLETAS. APAGADORES Y CONTACTOS. EN LO TOCANTE A APAGADORES Y CONTACTOS, SE PUEDEN CLASIFICAR EN DOS GRANDES GRUPOS, FIJOS E INTERCAMBIABLES PERO CABE HACER NOTAR QUE SE TIENEN DE DIVERSAS MARCAS Y CAPACIDADES. EN EL TIPO INTERCAMBIABLE, SE TIENEN PARA INTERIOR, PARA INTEMPERIE, A PRUEBA DE HUMEDAD, A PRUEBA DE EXPLOSIÓN, ETC. APAGADORES SENCILLOS. MARCA TENSIÓN CAPACIDAD QUINZAÑOS 127 VOLTS. 15 AMPERES. ARROW-HART 127 15 ARROW-HART 127 10

OTESA 125 10 EAGLE 250 5 EAGLE 125 10 ROYER 127 10 IUSA 125 10

CONTACTOS SENCILLOS. MARCA TENSIÓN CAPACIDAD QUINZAÑOS 125 VOLTS. 15 AMPERES. ARROW-HART 250 15 ARROW-HART 250 10 OTESA 125 15 OTESA 125 10 EAGLE 250 5 EAGLE 125 10 ROYER 127 10 IUSA 250 5 IUSA 125 10 LAS ANTERIORES SON UNAS DE TANTAS MARCAS CONOCIDAS DE APAGADORES Y CONTACTOS, TIPO INDUSTRIAL, PARA INTEMPERIE, ETC. PROTECCIÓN CONTRA COBRECORRIENTE. AL CIRCULAR CORRIENTE ELÉCTRICA POR O A TRAVÉS DE UN CONDUCTOR, UN ELEMENTO, UN APARATO, UN MOTOR, UN EQUIPO O TODO UN SISTEMA ELÉCTRICO, SE PRODUCE EN TODOS Y CADA UNO DE ELLOS UN

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CALENTAMIENTO, AL TRANSFORMARSE PARTE DE LA ENERGÍA ELÉCTRICA EN ENERGÍA TÉRMICA; COMO ESTA ÚLTIMA EN LOS MÁS DE LOS CASOS NO ES DESEABLE, SE LE CONOCE COMO PÉRDIDAS POR EFECTO DE JOULE (YUL). SI EL CALENTAMIENTO PRODUCIDO ES EXCESIVO Y POR LAPSOS DE TIEMPO CONSIDERABLES, LLEGAN HASTA A QUEMARSE LOS ELEMENTOS, APARATOS, MOTORES, EQUIPOS, ETC., SIN EMBARGO, EN TODOS LOS CASOS EMPIEZAN POR DAÑARSE LOS AISLAMIENTOS Y CUANDO ELLO OCURRE SE PRODUCEN INVARIABLEMENTE CIRCUITOS-CORTOS. PARA REGULAR EL PASO DE LA CORRIENTE EN FORMA GENERAL Y PARA CASOS PARTICULARES, SE DISPONE DE LISTONES FUSIBLES, INTERRUPTORES TERMOMAGNÉTICOS Y PROTECCIONES DE OTRO TIPO, QUE EVITAN EL PASO DE CORRIENTES MAYORES A LAS PREVISTAS; TANTO LOS LISTONES FUSIBLES DE LOS TAPONES COMO LOS LISTONES DENTRO DE CARTUCHOS RENOVABLES, ASÍ COMO LOS INTERRUPTORES TERMOMAGNÉTICOS, APROVECHAN EL EFECTO PRODUCIDO POR EL CALENTAMIENTO PARA IMPEDIR EL PASO DE CORRIENTES PELIGROSAS AL CIRCUITO AL CUAL PROTEGEN. LOS LISTONES FUSIBLES. DENTRO DE LOS TAPONES DE LOS INTERRUPTORES MONTADOS SOBRE UNA BASE DE PORCELANA Y ÉSTA SOBRE UN RECTÁNGULO (ZOCALO) DE MADERA, ASI COMO LOS LISTONES FUSIBLES DENTRO DE LOS CARTUCHOS RENOVABLES DE LOS INTERRUPTORES DE SEGURIDAD, NO SON MÁS QUE RESISTENCIAS DE BAJO VALOR QUE SE FUNDEN AL PASO DE CORRIENTES MAYORES A LAS PREVISTAS. INTERRUPTORES TERMOMAGNÉTICOS. CONOCIDOS COMÚNMENTE COMO PASTILLAS, TAMBIEN APROVECHAN EL EFECTO DEL CALENTAMIENTO AL PASO DE CORRIENTES MAYORES A LAS PREVISTAS, CONDICIÓN QUE LOS HACE OPERAR MECÁNICAMENTE EL AUTOMÁTICO PARA BOTAR LA PALANCA DE SU POSICIÓN DE NORMALMENTE CERRADO A UNA POSICIÓN INTERMEDIA INDICANDO ESTA ÚLTIMA FALLAS ELÉCTRICAS EN EL CIRCUITO AL QUE PROTEGEN. PARA CERRAR EL CIRCUITO, ES NECESARIO HACER LLEGAR LA PALANCA DEL TERMOMAGNÉTICO HASTA LA POSICIÓN DE NORMALMENTE ABIERTO Y DESDE AHÍ, A LA POSICIÓN DE NORMALMENTE CERRADO, SI EL TERMOMAGNÉTICO SE BOTA EN POR LO MENOS DOS Y HASTA TRES OPERACIONES REPETIDAS, ES SEÑAL INEQUÍVOCA DE QUE LA FALLA ES PERMANENTE, SITUACIÓN QUE OBLIGA A REALIZAR LOS ARREGLOS O REPARACIONES NECESARIAS INDICADAS EN CADA CASO DESPUÉS DE LOCALIZAR LA IRREGULARIDAD.

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ELECCIÓN DE FUSIBLES E INTERRUPTORES. DEBEN SELECCIONARSE DE UN VALOR UN POCO SUPERIOR AL QUE RESULTE DEL CÁLCULO EXACTO, IMPIDIENDO CON ELLO, ABRAN EL CIRCUITO EN FORMA CONTÍNUA Y SIN CAUSA JUSTIFICADA, POR EJEMPLO: PREVER QUE CUANDO ARRANCA UN MOTOR ELÉCTRICO, TOMA EN ESE INSTANTE DE LA LÍNEA UNA CORRIENTE MAYOR QUE LA INDICADA EN SUS DATOS DE PLACA. LOS LISTONES FUSIBLES Y LOS INTERRUPTORES TERMOMAGNÉTICOS, SE CLASIFICAN DE ACUERDO A LA CORRIENTE MÁXIMA QUE SOPORTAN EN CONDICIONES NORMALES DE TRABAJO, TENSIÓN ENTRE CONDUCTORES, FORMA, MODO DE OPERAR, ETC. FUSIBLES SENCILLOS. TAPONES FUSIBLES DE 30 AMPERES, USADOS EN INTERRUPTORES DE 2 x 30 AMPERES Y EN LOS DE 3 x 30 AMPERES EN BASE DE PORCELANA; UNA VEZ QUE SE FUNDE EL LISTÓN O ELEMENTO FUSIBLE POR HABERSE PRESENTADO UNA FALLA EN EL CIRCUITO AL QUE SE DA PROTECCIÓN, YA SEA POR SOBRECARGA O POR UN CIRCUITO CORTO (CORTO CIRCUITO), ES NECESARIO SUBSTITUIR EL TAPÓN POR UNO DE IGUALES CARACTERÍSTICAS. FUSIBLES DE CARTUCHO. CONOCIDOS COMO FUSIBLES TIPO INDUSTRIAL, POR LA FORMA EN QUE SON CONECTADOS A LA LÍNEA SE DIVIDEN EN: 1.- CARTUCHOS CON CONTACTOS DE CASQUILLO. CAPACIDADES COMERCIALES DE LOS ELEMENTOS FUSIBLES 30, 60 Y 100 AMPERES. 2.- CARTUCHOS CON CONTACTOS DE NAVAJA. CAPACIDADES COMERCIALES DE LOS ELEMENTOS FUSIBLES 100, 150, 200, 250, 300, 400 Y 600 AMPERES. LOS ELEMENTOS PARA LOS DOS TIPOS DE FUSIBLES DE CARTUCHO, PUEDEN SER DE ACCIÓN NORMAL O DE ACCIÓN RETARDADA. INTERRUPTORES TERMOMAGNÉTICOS. LOS INTERRUPTORES TERMOMAGNÉTICOS (PASTILLAS), SE DISTINGUEN POR SU FORMA DE CONECTARSE A LAS BARRAS COLECTORAS DE LOS TABLEROS DE DISTRIBUCIÓN O CENTROS DE CARGA, PUDIENDO SER:

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1.- TIPO DE ENCHUFAR. 2.- TIPO DE ATORNILLAR.

POR SU CAPACIDAD MÁXIMA EN AMPERES EN CONDICIONES NORMALES Y NÚMERO DE POLOS, SON CLASIFICADOS COMO SIGUE: UN POLO DOS POLOS TRES POLOS TRES POLOS 1 x 15 AMPERS. 2 x 15 AMPERS. 3 x 15 AMPERS. 3 X100 AMP. 1 x 20 2 x 20 3 x 20 3 X 125 1 x 30 2 x 30 3 x 30 3 X 150 1 x 40 2 x 40 3 x 40 3 X 175 1 x 50 2 x 50 3 x 50 3 X 200 2 x 70 3 x 70 3 X 225 3 X 250 3 X 300 3 X 350 3 X 400 3 X 500 3 X 600 INTERRUPTORES DE SEGURIDAD. LA NATIONAL ELECTRIC MANUFATURERS ASSOCIATION DE LOS ESTADOS UNIDOS CUYAS SIGLAS SON NEMA, HA FIJADO NORMAS A LAS QUE SE DEBEN APEGAR LOS FABRICANTES DE EQUIPO ELÉCTRICO DE ESE PAÍS, EN LA MANUFACTURA DE INTERRUPTORES DE SEGURIDAD (SAFETY SWITCHES). EN MÉXICO, LOS FABRICANTES DE INTERRUPTORES DE SEGURIDAD SE APEGAN A DICHAS NORMAS Y AL CODIGO NACIONAL ELÉCTRICO. UNA VEZ CONOCIDOS LOS TIPOS DE FUSIBLES, DE INTERRUPTORES TERMOMAGNÉTICOS Y SUS RESPECTIVAS CAPACIDADES, ADEMÁS TENIENDO PRESENTE QUE LAS CONDICIONES DE TRABAJO Y LOS LOCALES DIFIEREN DE UNA INSTALACIÓN ELÉCTRICA A OTRA, ES DE SUMA IMPORTANCIA SABER ESCOGER EL INTERRUPTOR QUE CONVIENE EN CADA CASO. TAPONES FUSIBLES. PARA EL EMPLEO DE ESTOS, EXISTEN DOS TIPOS DE INTERRUPTORES. EL MÁS SENCILLO, ES AQUEL EN EL CUAL LAS PARTES VIVAS ESTAN SOBRE UNA BASE DE PORCELANA, ESTA SOBRE UNA MADERA Y LA MADERA SE SUJETA GENERALMENTE A LOS MUROS DE LAS CONSTRUCCIONES, QUEDANDO TODO EL INTERRUPTOR SIN PROTECCIÓN CONTRA ESFUERZOS MECÁNICOS NI CONTRA EL MEDIO AMBIENTE. EXISTE EL INTERRUPTOR BLINDADO O DE SEGURIDAD, ES DECIR EL INTERRUPTOR QUE ESTÁ DENTRO DE UNA CAJA METÁLICA QUE LO PROTEGE CONTRA ESFUERZOS MECÁNICOS EVITANDO HASTA CIERTO

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PUNTO ACCIDENTES, AL QUEDAR AL EXTERIOR SOLAMENTE LA PALANCA DE OPERACIÓN. CARTUCHOS FUSIBLES. PARA UTILIZARLOS, SE DISPONE DE LOS SIGUIENTES INTERRUPTORES DE SEGURIDAD. TIPO LD PARA SERVICIO LIGERO (LIGHT DUTY). TIPO ND PARA SERVICIO NORMAL (NORMAL DUTY). TIPO HD PARA SERVICIO PESADO (HEAVY DUTY). APLICACIONES. SERVICIO LIGERO. EL USO DE ESTE TIPO DE INTERRUPTORES SE RECOMIENDA EN INSTALACIONES RESIDENCIALES, EDIFICIOS, COMERCIOS, ES DECIR, EN LUGARES DONDE EL NÚMERO DE OPERACIONES (ABRIR O CERRAR) NO SEAN MUY FRECUENTES. SERVICIO NORMAL. SE LES DA EL USO ANTERIOR, ADEMÁS, EN INSTALACIONES INDUSTRIALES PARA PROTECCIONES INDIVIDUALES DE MOTORES, SIEMPRE Y CUANDO EL AMBIENTE Y LOCAL NO REPRESENTEN UN PELIGRO CONSTANTE. SERVICIO PESADO. SE RECOMIENDA SU USO EN DONDE EL NÚMERO DE OPERACIONES ES MUY FRECUENTE Y EL REQUISITO DE SEGURIDAD, FUNCIONAMIENTO Y CONTINUIDAD ES IMPORTANTE; POR EJEMPLO: FÁBRICAS, HOSPITALES, SERVICIOS PÚBLICOS, ETC. PARA CUBRIR CUALQUIER NECESIDAD, TODOS LOS INTERRUPTORES ANTES INDICADOS SE FABRICAN CON DISTINTOS TIPOS DE GABINETE, CUYAS CARACTERÍSTICAS DE OPERACIÓN Y MANEJO SON ESPECIFICADAS POR LA NEMA.

DESCRIPCIÓN DE LOS DIFERENTES TIPOS DE CAJA SEGÚN DESIGNACIÓN NEMA.

NEMA 1. PARA USO GENERAL. ADECUADA EN APLICACIONES PARA SERVICIO EN INTERIOR, CON CONDICIONES NORMALES DE MEDIO AMBIENTE. EVITA EL CONTACTO ACCIDENTAL CON EL APARATO QUE ENCIERRA. NEMA 2. A PRUEBA DE GOTEO. EVITAN EL CONTACTO ACCIDENTAL CON EL APARATO QUE ENCIERRAN Y LA ENTRADA AL MISMO DE POLVO Y GOTAS DE AGUA.

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NEMA 3. A PRUEBA DE AGENTES EXTERIORES. PROTEGE CONTRA EVENTUALIDADES DEL TIEMPO, ESPECIFICADOS, CAJA INDICADA PARA USO A LA INTEMPERIE. NEMA 3 R. A PRUEBA DE LLUVIA. EVITA QUE ENTRE A SU INTERIOR LLUVIA INTENSA. INDICADA PARA USO GENERAL A LA INTEMPERIE DONDE NO SE REQUIERE PROTECCIÓN CONTRA VENTISCAS. NEMA 4. A PRUEBA DE AGUA. NO PERMITE LA ENTRADA DE AGUA A SU INTERIOR AÚN CUANDO ÉSTA SEA APLICADA EN FORMA DE CHORRO CON MANGUERA. CAJA INDICADA EN DICHAS APLICACIONES DURANTE MANIOBRAS DE LIMPIEZA. NEMA 5. A PUEBA DE POLVO. IMPIDE LA ENTRADA DE POLVO A SU INTERIOR. EN ALGUNOS EQUIPOS, LA ESPECIFICACIÓN A PRUEBA DE POLVO ES CUBIERTA POR SQUARE-D CON LA CONSTRUCCIÓN NEMA 12. NEMA 6. SUMERGIBLE. PERMITE USAR SATISFACTORIAMENTE APARATOS SUMERGIDOS EN EL AGUA BAJO CONDICIONES ESPECIFICADAS DE PRESIÓN Y TIEMPO. NEMA 7. A PRUEBA DE GASES EXPLOSIVOS. LUGARES PELIGROSOS, CLASE

1 GRUPO A, B, C Ó D. DISEÑADA PARA SATISFACER LOS REQUERIMIENTOS DEL CODIGO NACIONAL ELÉCTRICO, EN LUGARES CON ATMÓSFERAS EXPLOSIVAS, CLASE 1. LA INTERRUPCIÓN DE LOS CIRCUITOS SE HACE EN AIRE. NEMA 8. IGUAL QUE LA DESIGNACIÓN NEMA 7. DISEÑADA PARA EL MISMO FIN QUE LA NEMA 7, EXCEPTO QUE LA INTERRUPCIÓN DEL CIRCUITO SE HACE EN ACEITE. NEMA 9. A PRUEBA DE POLVOS EXPLOSIVOS. CLASE II GRUPOS E, F Ó G. DISEÑADA PARA SATISFACER LOS REQUERIMIENTOS DEL CODIGO NACIONAL ELÉCTRICO, EN LUGARES CON PRESENCIA DE POLVOS COMBUSTIBLES QUE ORIGINAN MEZCLAS EXPLOSIVAS.

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NEMA 10. PARA USO EN MINAS. PERMITIDA POR EL REGLAMENTO PARA USARSE EN MINAS DE CARBÓN. NEMA 11. EN BAÑO DE ACEITE, RESISTENTE A ACIDOS Y VAPORES. PARA USARSE EN LUGARES EN DONDE EL EQUIPO ESTÁ SUJETA A LA ACCIÓN DE ÁCIDOS O VAPORES CORROSIVOS. NEMA 12. PARA USO INDUSTRIAL. DISEÑADA ESPECÍFICAMENTE PARA USO INDUSTRIAL, A PRUEBA DE POLVO, SUCIEDAD, ACEITE Y LUBRICANTE ENFRIADORES.

5.5. ACOMETIDA DE SERVICIO A NIVEL PREDIO SE ENTIENDE POR ACOMETIDA O LÍNEA DE SERVICIO AL PREDIO, AL CABLE DE ENTRADA DE LA COMPAÑÍA DE ENERGÍA ELÉCTRICA SUMINISTRADORA (A), ESTA LÍNEA O CABLE SE CONECTA AL EQUIPO DE MEDICIÓN DE LA COMPAÑÍA MENCIONADA (M), Y PASA DESPUÉS A UN ALIMENTADOR GENERAL (B), Y AL TABLERO GENERAL (TG) CON INTERRUPTOR Y PROTECCIÓN PARA CADA UNO DE LOS ALIMENTADORES SECUNDARIOS. Y TAMBIEN DEBE TENER UN INTERRUPTOR PRINCIPAL. REQUISITOS GENERALES DE LA LINEA DE SERVICIO O ACOMETIDA. EN GENERAL, UN EDIFICIO DEBERÁ ABASTECERSE POR MEDIO DE UNA SOLA LÍNEA DE SERVICIO O ACOMETIDA, EXCEPTO: A.- BOMBA CONTRA INCENDIO. CUANDO SEA NECESARIO UNA LÍNEA DE SERVICIO SEPARADA PARA BOMBAS CONTRA INCENDIO. B.- ALUMBRADO DE EMERGENCIA. CUANDO SEA NECESARIO UNA LÍNEA DE SERVICIO SEPARADA PARA ALUMBRADO DE EMERGENCIA. C.- REQUISITO DE CAPACIDAD. CUANDO LOS REQUISITOS DE CAPACIDAD DEL SISTEMA SUMINISTRADOR HAGAN CONVENIENTE USAR VARIAS LÍNEAS DE SERVICIO. D.- EDIFICIOS DE GRAN SUPERFICIE. CUANDO LA SUPERFICIE SOBRE LA CUAL SE EXTIENDA UN EDIFICIO HAGA CONVENIENTE MÁS DE UNA LÍNEA DE SERVICIO. E.- EDIFICIOS PARA VARIOS USUARIOS. LOS EDIFICIOS PARA VARIOS USUARIOS DE ENERGÍA ELÉCTRICA PUEDEN TENER DOS O MÁS JUEGOS DE CONDUCTORES DE ENTRADA DE SERVICIO, DERIVADOS DE UNA ACOMETIDA. ESTOS EDIFICIOS PODRÁN ABASTECERSE POR MEDIO DE VARIAS ACOMETIDAS, CUANDO SEA NECESARIO INSTALAR LOS MEDIOS PRINCIPALES DE DESCONEXIÓN Y DE PROTECCIÓN CONTRA

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SOBRECORRIENTE DE LAS CANALIZACIONES SERVIDAS, EN VARIOS LUGARES DEL EDIFICIO ACCESIBLES A SUS RESPECTIVOS USUARIOS. LAS PARTES DEL EDIFICIO QUE TENGAN ENTRADA INDEPENDIENTE POR LA CALLE Y QUE NO SE COMUNIQUEN INTERIORMENTE CON EL RESTO DEL EDIFICIO, PODRÁN CONSIDERARSE COMO EDIFICIOS SEPARADOS. SERVICIO A UN EDIFICIO A TRAVÉS DE OTRO. NO DEBERÁ ABASTECERSE A UN EDIFICIO A TRAVÉS DE OTRO. A MENOS QUE DICHOS EDIFICIOS FORMEN PARTE DE UN MISMO NEGOCIO. SE EXCEPTÚAN DE ESTA DISPOSICIÓN LOS EDIFICIOS ALIMENTADOS POR CABLES SUBTERRÁNEOS. AISLAMIENTO DE LOS CONDUCTORES DE SERVICIO. LOS CONDUCTORES DE SERVICIO DE BAJA TENSIÓN DEBERÁN TENER UNA ENVOLTURA AISLANTE QUE NORMALMENTE RESISTA LA EXPOSICIÓN A LA INTEMPERIE O A LAS CONDICIONES EN QUE SE ENCUENTREN, CON EXCEPCIÓN DE QUE LOS CONDUCTORES CONECTADOS A TIERRAS PODRAN SER DESNUDOS. CONDUCTORES EN DUCTOS DE SERVICIO. EN EL DUCTO DE ENTRADA DE SERVICIO NO DEBERÁN INSTALARSE MÁS CONDUCTORES QUE LOS DE SERVICIO, LOS DE CONEXIÓN A TIERRA, O LOS DE CONTROL DE INTERRUPTORES HORARIOS CON PROTECCIÓN CONTRA SOBRECORRIENTES. DEMANDA CONTRATADA. LA DEMANDA CONTRATADA ES EXACTAMENTE LO QUE EN LOS PLANOS DE LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS SE MANIFIESTA COMO DEMANDA MÁXIMA APROXIMADA. LA DEMANDA CONTRATADA PUEDE INTERPRETARSE COMO AQUELLA QUE EL SUMINISTRADOR DE ENERGÍA ELÉCTRICA Y EL USUARIO CONVIENEN INICIALMENTE EN EL CONTRATO RESPECTIVO. EN LAS TARIFAS GENERALES DE LA COMISIÓN FEDERAL DE ELECTRICIDAD Y DE LA COMPAÑÍA DE LUZ Y FUERZA DEL CENTRO, S. A., SE DEFINE DE LA FORMA SIGUIENTE: DEMANDA CONTRATADA.- LA FIJARÁ EL CONSUMIDOR AL CONTRATAR EL SERVICIO, PERO NUNCA SERÁ MENOR DEL 60% DE LA CARGA CONECTADA, NI MENOR DE LA CAPACIDAD DEL MAYOR MOTOR O APARATO INSTALADO POR EL CONSUMIDOR. DEMANDA MÁXIMA MEDIDA.- SE DETERMINA MENSUALMENTE POR MEDIO DE APARATOS QUE INDICAN LA CARGA MEDIA EN KILOWATTS, DURANTE EL INTERVALO DE 15 MINUTOS, EN EL CUAL EL CONSUMO DE ENERGÍA ELÉCTRICA SEA MAYOR QUE EN OTRO PERIÓDO DE 15 MINUTOS EN EL MES. FACTOR DE DEMANDA.- ES LA RELACIÓN ENTRE LA DEMANDA MÁXIMA Y LA TOTAL CONECTADA.

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DEMANDA BASE DE FACTURACIÓN.- ESTA DEMANDA EN CONDICIONES NORMALES CONSISTIRÁ DE LOS KILOWATTS, YA SEA DE LA DEMANDA CONTRATADA EN VIGOR O DE LA DEMANDA MÁXIMA MEDIDA EN EL MES, CUALQUIERA QUE SEA MAYOR. DESBALANCEO ENTRE FASES MAYOR DE 5 POR CIENTO. EN INSTALACIONES ELÉCTRICAS EN LAS QUE SE SUMINISTRA EL SERVICIO CON DOS O TRES HILOS DE CORRIENTE Y NEUTRO, CUANDO EL DESBALANCEO ES MAYOR A 5% ENTRE DOS DE ELLAS LA FACTURACIÓN POR CONSUMO DE ENERGÍA NO ES CONSIDERANDO LAS LECTURAS DE LOS TRES MEDIDORES SINO QUE SE HACE TOMANDO UN CONSUMO IGUAL A TRES VECES EL REGISTRO EN LA FASE MÁS CARGADA. RECARGO EN LAS FACTURACIONES POR BAJO FACTOR DE POTENCIA. CUANDO EN UNA INSTALACIÓN ELÉCTRICA SE DETERMINA UN FACTOR DE POTENCIA MENOR DE 0.85 QUE ES EL VALOR MÍNIMO PERMITIDO POR LAS DISPOSICIONES LEGALES EN VIGOR, A LA FACTURACIÓN POR CONSUMO DE ENERGÍA ELÉCTRICA, SE LE AGREGA UN RECARGO, EN CONSECUENCIA, LA FACTURACIÓN TOTAL ES POR UNA CANTIDAD MAYOR. EL COBRO TOTAL INCLUYENDO EL RECARGO POR BAJO FACTOR DE POTENCIA ES EL QUE RESULTE DEL DESARROLLO DE LA SIGUIENTE FÓRMULA.

POR COBRAR = FACTURACIÓN POR CONSUMO DE ENERGÍA x 0.85 / F. DE P. OBTENIDO DURANTE EL MES.

EN LA FÓRMULA: E. DE P. = FACTOR DE POTENCIA. FACTOR DE CARGA. ES LA RELACIÓN ENTRE LA DEMANDA MEDIA Y LA DEMANDA MÁXIMA MEDIDA.

F. C. = DEMANDA MEDIA / DEMANDA MÁXIMA MEDIDA.

AHORA BIEN, EN VISTA DE QUE EN LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS EN QUE INTERVIENE LA DEMANDA BASE DE FACTURACIÓN, LOS PAGOS POR CONSUMO DE ENERGÍA ELÉCTRICA SON CADA MES, SE HA GENERALIZADO CALCULAR EL FACTOR DE CARGA MENSUALMENTE, EN CONSECUENCIA SE TIENE:

F. C. = (CONSUMO EN EL MES / HORAS QUE TIENE EL MES ) / DEMANDA MÁXIMA MEDIDA.

F. C. = ( KW x H/H ) / KW = KW / KW = %

LAS EMPRESAS QUE OPERAN CON UN ALTO FACTOR DE CARGA, SE BENEFICIAN AL DISMINUIR CON ELLO EL PRECIO MEDIO DE LA ENERGÍA QUE

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DEBEN PAGAR. POR EL CONTRARIO, UN BAJO FACTOR DE CARGA INCREMENTA ESE VALOR MEDIO DE LA ENERGÍA POR PAGAR. INSTALACIÓN DEL USUARIO. ES LA INSTALACIÓN ELÉCTRICA AUTORIZADA POR LA SECRETARIA DE ENERGÍA A TRAVÉS DE LA DIRECCIÓN GENERAL DE ELECTRICIDAD, A PARTIR DEL PUNTO DE ENTREGA. PUNTO DE ENTREGA. EL PUNTO DE ENTREGA ES AQUEL EN EL QUE LA INSTALACIÓN DEL USUARIO QUEDA CONECTADA AL SISTEMA DEL SUMINISTRADOR. LAS EMPRESAS SUMINISTRADORAS DE ENERGÍA ELÉCTRICA, DEBEN INSTALAR POR SU CUENTA LOS APARATOS Y EQUIPOS LIMITADORES O DE MEDICIÓN PARA LA CORRECTA PRESTACIÓN DEL SERVICIO DE QUE SE TRATE, PERO EN NINGÚN CASO ESTÁ OBLIGADA A REALIZAR ESTA INSTALACIÓN A DISTANCIAS MAYORES A 5 METROS DE LA ENTRADA OFICIAL, MEDIDOS PARALELAMENTE AL PISO, A MENOS QUE EL USUARIO ESTÉ DE ACUERDO EN PAGAR POR SU CUENTA LO CORRESPONDIENTE A MATERIALES Y EQUIPO PARA QUE EL SERVICIO SE LE PROPORCIONE A DISTANCIA MAYOR Y EN EL PUNTO QUE CONVENGA A SUS INTERESES. TENSIÓN DE SUMINISTRO. LA TENSIÓN DE SUMINISTRO ES LA DIFERENCIA DE POTENCIAL EFECTIVO QUE REGISTRAN DOS CONDUCTORES DE UN SERVICIO EN EL PUNTO DE ENTREGA. SUMINISTRO DE SERVICIO EN DOS TARIFAS. LAS EMPRESAS SUMINISTRADORAS DE ENERGÍA ELÉCTRICA, SEGÚN LAS DISPOSICIONES COMPLEMENTARIAS DE LA LEY DE LA INDUSTRIA ELÉCTRICA Y SU REGLAMENTO, PUEDEN PROPORCIONAR SERVICIO CONFORME A DOS TARIFAS, SIEMPRE Y CUANDO EXISTA EFECTIVAMENTE SEPARACIÓN FÍSICA DE LAS INSTALACIONES Y DE LOS PUNTOS DE ENTREGA.

5.5. DISTRIBUCIÓN DE ENERGÍA ELÉCTRICA.

CIRCUITO DERIVADO. ES LA PARTE DE LA INSTALACIÓN ELÉCTRICA QUE SE EXTIENDE DESPUÉS DEL ÚLTIMO DISPOSITIVO DE PROTECCIÓN CONTRA SOBRECORRIENTE. O SEA QUE ES LA PARTE FINAL DE LA INSTALACIÓN ELÉCTRICA PARA ALIMENTAR A LOS APARATOS RECEPTORES. O SEA LA ACOMETIDA ELÉCTRICA.

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CADA CIRCUITO DERIVADO DEBE ESTAR PROTEGIDO CONTRA SOBRECORRIENTES, POR MEDIO DE ELEMENTOS FUSIBLES O POR MEDIO DE INTERRUPTORES TERMO MAGNÉTICOS, LOS PRIMEROS SE LOCALIZAN EN LOS INTERRUPTORES SENCILLOS SOBRE UNA BASE DE PORCELANA O EN INTERRUPTORES DE SEGURIDAD (PROTEGIDOS DENTRO DE UNA CAJA METÁLICA) Y LOS SEGUNDOS, SE LOCALIZAN EN LOS TABLEROS CONOCIDOS COMO CENTROS DE CARGA, TABLEROS DE ALUMBRADO Y DISTRIBUCIÓN. OBJETO. EL OBJETO PRINCIPAL DE LOS CIRCUITOS DERIVADOS, ES DIVIDIR LA CARGA TOTAL CONECTADA EN DIFERENTES PARTES, PARA QUE CUANDO OCURRA UN CIRCUITO-CORTO EN UN DERIVADO, NO SE INTERRUMPA EL SERVICIO EN LOS RESTANTES PORQUE TIENEN PROTECCIÓN INDIVIDUAL. CAMPO DE APLICACIÓN. LAS DISPOSICIONES DE ESTE ARTÍCULO DEBEN APLICARSE A CIRCUITOS DERIVADOS, PRINCIPALMENTE A CONDUCTORES QUE ALIMENTAN A CARGAS DE ALUMBRADO, APARATOS DOMÉSTICOS O COMERCIALES O BIEN A CARGAS COMBINADAS. LOS CIRCUITOS DERIVADOS PARA CARGAS DIVERSAS INDEFINIDAS SE CLASIFICAN, DE ACUERDO CON SU PROTECCIÓN CONTRA SOBRE CORRIENTE COMO EL DE 15, 20, 30, 40 Y 50 AMPERES. CUANDO LA CARGA POR CONECTARSE SEA CONOCIDA, PODRÁN USARSE CIRCUITOS DE CAPACIDAD QUE CORRESPONDA A ESA CARGA. LAS CARGAS INDIVIDUALES MAYORES DE 50 AMPERES, DEBEN ALIMENTARSE POR CIRCUITOS DERIVADOS INDIVIDUALES. CIRCUITOS DERIVADOS MULTIFAMILIARES. SE ENTIENDE POR CIRCUITO MULTIFAMILIAR, EL COMPUESTO DE DOS O MÁS CONDUCTORES A DIFERENTE POTENCIAL ENTRE SÍ Y DE UN CONDUCTOR QUE TENGA LA MISMA DIFERENCIA DE POTENCIAL CON RESPECTO A CADA UNO DE LOS OTROS CONDUCTORES COMO POR EJEMPLO: CIRCUITO DE TRES FASES CUATRO HILOS, DOS FASES TRES HILOS. COLORES NORMALES DE IDENTIFICACIÓN. LA IDENTIFICACIÓN MEDIANTE CONDUCTORES DE DIFERENTE COLOR NO ES NECESARIO, PUES SE PUEDEN IDENTIFICAR POR DIFERENTES MÉTODOS DEPENDIENDO CASI EN SU TOTALIDAD DE LA EXPERIENCIA DEL ELECTRICISTA.

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TENSIÓN. LOS CIRCUITOS DERIVADOS QUE ABASTECEN PORTALÁMPARAS, APARATOS O CONTACTOS DE CAPACIDADES MENORES DE 15 AMPERES, NO DEBERÁN EXCEDER DE 150 VOLTS DE FASE A NEUTRO CON LAS SIGUIENTES EXCEPCIONES: A.- EN INSTALACIONES INDUSTRIALES PUEDE SER LA TENSIÓN HASTA DE 300 VOLTS DE FASE A NEUTRO PARA CIRCUITOS DERIVADOS QUE ABASTECEN UNIDADES DE ALUMBRADO QUE ESTÁN COLOCADAS A MÁS DE 2.4 METROS DE ALTURA A PARTIR DEL NIVEL DEL PISO TERMINADO Y QUE NO TENGAN INTERRUPTORES COMO PARTE INTEGRANTE DE LAS UNIDADES. B.- EN PROPIEDADES DE SISTEMAS FERROVIARIOS. ALUMBRADO Y FUERZA TOMADOS DE INSTALACIONES FERROVIARIOS. LOS CIRCUITOS DE ALUMBRADO Y FUERZA, NO DEBERÁN CONECTARSE A NINGÚN SISTEMA DE CONDUCTORES DE CONTACTO DE TROLE CON RETORNO DE CORRIENTE POR TIERRA EXCEPTO EN CARROS O ESTACIONES DE PASAJE O CARGAS OPERADOS EN RELACIÓN CON SISTEMAS FERROVIARIOS. CIRCUITOS DERIVADOS PARA DISTINTAS CLASES DE CARGAS. SE RECOMIENDA QUE SE INSTALEN CIRCUITOS DERIVADOS SEPARADOS PARA LAS CARGAS SIGUIENTES.

A.- ALUMBRADO Y APARATOS PEQUEÑOS COMO RELOJES, RADIOS, TELEVISORES, ETC.

B.- APARATOS DE MÁS DE 3 AMPERES COMO PLANCHAS, PARRILLAS, REFRIGERADORES, ETC. CARGAS INDIVIDUALES MAYORES DE 50 AMPERES DEBEN ALIMENTARSE POR CIRCUITOS DERIVADOS INDIVIDUALES. CÁLCULO DE LA CARGA. PARA DETERMINAR LA CAPACIDAD QUE DEBEN TENER LOS CIRCUITOS DERIVADOS, SE CONSIDERAN LAS CARGAS POR CONECTARSE CON LOS MÍNIMOS SIGUIENTES:

A.- ALUMBRADO Y APARATOS PEQUEÑOS

POR CADA METRO CUADRADO DEL ÁREA DE PISO, CONSIDERAR UNA CARGA NO MENOR QUE LA INDICADA EN LA SIGUIENTE TABLA.

LOCALES WATTS / M²

AUDITORIOS, IGLESIAS, SALAS DE REUNIONES 10

BANCOS Y EDIFICIOS DE OFICINAS 35

BODEGAS, ALMACENES Y DEPÓSITOS 2.5

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CASAS HABITACIÓN 30

CASINOS Y CLUBES 20

CUARTOS DE HUÉSPEDES 15

EDIFICIOS COMERCIALES E INDUSTRIALES 20

ESCALERAS Y RECIBIDORES 5

ESCUELAS 30

ESTACIONAMIENTOS COMERCIALES 5

HOSPITALES 20

HOTELES Y MOTELES 20

PELUQUERÍAS Y SALONES DE BELLEZA 30

RESTAURANTES 20

TIENDAS 30

EN LA TABLA ANTERIOR, SE DAN CARGAS EN WATTS / M ², PERO EN ESTOS VALORES VAN INCLUIDOS LOS CONTACTOS QUE DEBEN INSTALARSE EN CADA LOCAL, SIN EMBARGO, EN BANCOS Y EN EDIFICIOS DE OFICINAS; CUANDO EL NÚMERO DE CONTACTOS ES DESCONOCIDO, SE DEBEN AGREGAR UNOS 10 WATTS / M ² EN PROMEDIO.

B.- APARATOS DE MÁS DE 3 AMPERES. POR CADA CONTACTO DESTINADO A CONECTAR APARATOS DE MÁS DE 3 AMPERES, SE CONSIDERA UNA CARGA NO MENOR DE 5 AMPERES. CUANDO EN UN MISMO CUARTO SE INSTALEN VARIOS CONTACTOS, COMO SE USAN TODOS EN FORMA SIMULTÁNEA SE CÁLCULA UNA CARGA NO MENOR DE 5 AMPERES POR CADA 3 CONTACTOS. TRATÁNDOSE DE CONTACTOS POLARIZADOS SENCILLOS EN ÁREAS DE VIVIENDAS, EDIFICIOS Y CASAS RESIDENCIALES, SE LES ASIGNA 180 WATTS POR CONTACTO, SE ELEVA ESTE VALOR A 250 WATTS PARA LOCALES O ÁREAS CON PISOS Y MUROS HÚMEDOS, ESPECIFICANDO MEDIANTE ALGUNA NOTACIÓN O SEÑA, CONTACTOS DE MAYOR CAPACIDAD CUANDO LAS NECESIDADES ASÍ LO REQUIERAN. PARA CONTACTOS EN INSTALACIONES INDUSTRIALES, DEBE CONSIDERARSE 7 AMPERES POR CONTACTO (800 WATTS), PERO COMO NO SIEMPRE SE TIENE UNO EN CADA LOCAL, DEBE TOMARSE LA CARGA DE 2 POR CADA 4, TENIENDO PRESENTE QUE NO SE UTILIZAN TODOS A LA VEZ.

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CONDUCTORES PARA CIRCUITOS DERIVADOS. LOS CODUCTORES DE LOS CIRCUITOS DERIVADOS SE SUJETAN A LAS SIGUIENTES CONDICIONES: A.- CAPACIDAD DE CONDUCCIÓN. DEBEN SER DE CALIBRE SUFICIENTE PARA CONDUCIR LA CORRIENTE DEL CIRCUITO, ADEMÁS, SER CALCULADOS POR CORRIENTE Y POR CAÍDA DE TENSIÓN. B.- SECCIÓN MÍNIMA. LA SECCIÓN DE LOS CONDUCTORES NO DEBE SER MENOR QUE LA CORRESPONDIENTE AL CALIBRE No. 12 PARA ALUMBRADO, NI MENOR DEL CALIBRE No. 10 PARA CIRCUITOS QUE ALIMENTEN APARATOS MÁS DE 3 AMPERES. LO ANTERIOR LO ESTABLECE LA NORMA OFICIAL MEXICANA, SIN EMBARGO, EN LA PRÁCTICA, CON EL OBJETO DE DAR MAYOR SEGURIDAD E INCREMENTAR LA VIDA ÚTIL DE LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS, SE ACOSTUMBRA DISPONER CONDUCTORES ELÉCTRICOS DE SECCIÓN TRANSVERSAL CORRESPONDIENTE AL CALIBRE No. 10 COMO MÍNIMO PARA CONECTAR CONTACTOS Y/O APARATOS DE MÁS DE 3 AMPERES Y CALIBRE No. 12 SOLAMENTE PARA ALIMENTAR O CONTROLAR LÁMPARAS. POR TODO LO ANTERIOR, ES COMÚN OBSERVAR EN LAS INSTALACIONES DE ALUMBRADO, CONDUCTORES CALIBRE No. 12 EN LAS INSTALACIONES Y REGRESOS O RETORNOS DE APAGADORES QUE CONTROLAN LÁMPARAS. LOS CONDUCTORES ALIMENTADORES PARA ALUMBRADO Y APARATOS DOMÉSTICOS O COMERCIALES, O BIEN A COMBINACIONES DE AMBAS CARGAS (INSTALACIONES DE ALUMBRADO Y CONTACTOS), DEBEN SER DE UN CALIBRE SUFICIENTE PARA CONDUCIR LA CORRIENTE NECESARIA Y DEBEN SER ADEMÁS, CALCULADOS PARA TENERSE COMO MÁXIMO UNA CAIDA DE TENSIÓN DE 3% DESDE LA ENTRADA DE SERVICIO (PUNTO DE ENTREGA) HASTA EL ÚLTIMO PUNTO DE LA INSTALACIÓN. CIRCUITOS ALIMENTADORES CON HILO NEUTRO COMÚN. PUEDE USARSE UN HILO NEUTRO COMÚN PARA DOS O MÁS CIRCUITOS ALIMENTADORES MULTIFAMILIARES, CUANDO LAS LÍNEAS ALIMENTADORAS SEAN TENDIDAS DENTRO DE DUCTOS.

CARGA TOTAL CONECTADA. ES LA SUMA DE TODAS LAS CARGAS PARCIALES.

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CÁLCULO DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS PARA EL CÁLCULO EXACTO DEL CALIBRE DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS, DEBEN TOMARSE EN CONSIDERACIÓN PRINCIPALMENTE LA CORRIENTE POR TRANSPORTAR Y LA CAIDA DE TENSIÓN MÁXIMA PERMISIBLE SEGÚN EL CASO. POR LO ANTES EXPUESTO, ES NECESARIO TENER CONOCIMIENTO DE LAS FÓRMULAS CORRESPONDIENTES A LOS CUATRO SISTEMAS PARA EL SUMINISTRO DE ENERGÍA ELÉCTRICA; PARA LA INTERPRETACIÓN DE DICHAS FÓRMULAS, SE DAN A CONTINUACIÓN LAS LITERALES EMPLEADAS. W = POTENCIA, CARGA POR ALIMENTAR O CARGA TOTAL INSTALADA EXPRESADA EN WATTS. En = TENSIÓN O VOLTAJE ENTRE FASE Y NEUTRO (127.5 VOLTS = 220 / √ 3 ), VALOR COMERCIALMENTE CONOCIDO COMO 110 VOLTS. Ef = TENSIÓN O VOLTAJE ENTRE FASES (PARA LOS EJEMPLOS AQUÍ RESUELTOS EN BAJA TENSIÓN SE CONSIDERÁN 220 VOLTS, AUNQUE TAMBIEN ES COMÚN TENER UN VALOR DE 440 VOLTS). I = CORRIENTE EN AMPERES POR CONSUCTOR. COS Ø = FACTOR DE POTENCIA (f. p.) Ó COSENO DEL ÁNGULO FORMADO ENTRE EL VECTOR TENSIÓN TOMADO COMO PLANO DE REFERENCIA Y EL VECTOR CORRIENTE, CUYO VALOR EXPRESADO EN CENTÉSIMAS (0.85, 0.90, ETC)., EN REALIDAD REPRESENTA EL TANTO POR CIENTO QUE SE APROVECHA DE LA ENERGÍA PROPORCIONADA POR LA EMPRESA SUMINISTRADORA DEL SERVICIO.

COS Ø = 1.00 Ó 100% CUANDO SE TIENEN CONECTADAS SÓLO CARGAS RESISTIVAS. p = RESISTIVIDAD DEL COBRE EN OHMS / M/ m m ². p = 1/58 A 20º C DE TEMPERATURA AMBIENTE. p = 1/50 A 60º C DE TEMPERATURA AMBIENTE. EN LA FÓRMULA SIGUIENTE, SE CONSIDERA EL VALOR DE p = 1/50 A 60º C DE TEMPERATURA AMBIENTE DANDO CON ELLO UN ALTO FACTOR DE SEGURIDAD.

L = DISTANCIA EXPRESADA EN METROS DESDE LA TOMA DE CORRIENTE

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(SUBESTACIÓN ELÉCTRICA, INTERRUPTOR GENERAL, TABLERO DE CONTROL, TABLERO DE DISTRIBUCIÓN, ETC.), HASTA EL CENTRO DE CARGA; CONOCIDA COMO DISTANCIA AL CENTRO DE CARGA. S = SECCIÓN TRANSVERSAL O ÁREA DE LOS CONDUCTORES

ELÉCTRICOS EXPRESADA EN mm². (ÁREA DEL COBRE SIN AISLAMIENTO). e = CAÍDA DE TENSIÓN ENTRE FASE Y NEUTRO. ef = CAÍDA DE TENSIÓN ENTRE FASES. e% = e (100/En) CAÍDA DE TENSIÓN EN TANTO POR CIENTO PARA SISTEMAS MONOFÁSICOS. e% = ef (100/Ef) CAÍDA DE TENSIÓN EN TANTO POR CIENTO PARA SISTEMAS TRIFÁSICOS. ES IMPORTANTE TENER SIEMPRE PRESENTE DE QUE SALVO CASOS EXCEPCIONALES COMO LO SON CIRCUITOS DERIVADOS PARA UN MOTOR, HORNOS ELÉCTRICOS O PARA CARGAS ÚNICAS ESPECÍFICAS, NO SE DISPONE EN UN MOMENTO DETERMINADO DE TODA LA CARGA TOTAL INSTALADA, POR LO TANTO, PARA EVITAR EL TENER QUE CONECTAR CONDUCTORES ELÉCTRICOS DE GRAN SECCIÓN TRANSVERSAL, ES ACONSEJABLE CORREGIR LA INTENSIDAD DE CORRIENTE DESPUÉS DE CALCULADA DE ACUERDO CON LAS FÓRMULAS No. 2 DE LOS CUATRO SISTEMAS, MULTIPLICÁNDOSE POR UN FACTOR DE UTILIZACIÓN O FACTOR DE DEMANDA QUE SEGÚN EL TIPO DE INSTALACIÓN Y EL USO QUE SE HAGA DE ELLA. VARÍA NORMALEMENTE DE 0.60 A 0.90 (60 A 90%). POR LO ANTERIOR, CUANDO NO SE TRATE DE DAR ALIMENTACIÓN A UNA SOLA CARGA Y PRINCIPALMENTE CUANDO LA CARGA TOTAL INSTALADA SEA LA SUMA DE VARIAS CARGAS PARCIALES QUE SE SUPONE NO VAN A SER UTILIZADAS EN FORMA SIMULTÁNEA, HAY NECESIDAD DE CORREGIR LA CORRIENTE PARA QUE DE ACUERDO AL NUEVO VALOR, SE CALCULEN LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS POR CORRIENTE Y POR CAÍDA DE TENSIÓN EN CUYAS FÓRMULAS No. 5 YA DEBE CONSIDERARSE LA CORRIENTE CORREGIDA = Ic.

SISTEMA MONOFÁSICO A DOS HILOS (FASE Y NEUTRO)

F N

En

R

R

W

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W = E x I ------ WATTS

ESTA FÓRMULA EN CORRIENTE ALTERNA (C. A.) SÓLO NOS DA LA POTENCIA APARENTE O DE LÍNEA Y LA POTENCIA REAL SIEMPRE Y CUANDO SE TENGA EN EL CIRCUITO CARGA 100% RESISTIVA. COMO SE TRATA DE INDICAR LA FÓRMULA GENERAL, ABARCANDO COMBINACIONES DE LOS TRES TIPOS DE CARGAS ELÉCTRICAS QUE SON: CARGA RESISTIVA, CARGA INDUCTIVA Y CARGA CAPACITIVA, EN ELLA, INCLUIREMOS EL FACTOR DE POTENCIA O COS Ø.

W = En x I x COSØ ------ 1 EN CALIBRE DE LOS CONDUCTORES POR CORRIENTE SE ENCUENTRA DESPEJANDO I DE LA ECUACIÓN No. 1.

I = W / (En x COSØ) ------- 2

POR CAIDA DE TENSIÓN.

e = 2 x R x I (POR SER IDA Y RETORNO)

e = 2 (p x L / S) x I = 2 (1/50 x L/S) x I = 2LI / 50 S = LI / 25 S

e = L x I / 25 x S ------ 3 CAIDA DE TENSIÓN ENTRE FASE Y NEUTRO.

e % = e (100/En) = L x I / 25 x S X 100 / En = 4 x L x I / S x En ------ 4

S = 4 x L x I / En x e% ------ 5

SISTEMA MONOFÁSICO A TRES HILOS (2 FASES Y NEUTRO)

F

N F

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SI SE OBSERVA DETENIDAMENTE AL DIAGRAMA ANTERIOR, REALMENTE SE TRATA DE DOS SISTEMAS MONOFÁSICOS A DOS HILOS.

W = 2 x En x I x COSØ ------ 1 POR CORRIENTE

I = W / 2 x En x COSØ ------ 2

COMO LA CARGA TOTAL CONECTADA EN REALIDAD SE REPARTE EN DOS SISTEMAS MONOFÁSICOS A DOS HILOS, LA CORRIENTE Y EN CONSECUENCIA LA CAÍDA DE TENSIÓN ES EXACTAMENTE LA MITAD CON RESPECTO AL SISTEMA ELEMENTAL DE FASE Y NEUTRO.

e = R x I = p (L / S) x I = 1/50 x L / S x I = L x I / 50 x S ------ 3

e% = e x 100/En = (L x I / 50 x S) x (100 /En) = 2 x L x I / S x En ------ 4

S = 2 x L x I / En x e% ------ 5

COMO SE TRATA DE UN SISTEMA QUE EN LA REALIDAD ES DIFÍCIL DE BALANCEAR 100%, EN UN MOMENTO DADO EL NEUTRO TRABAJA COMO FASE O HILO DE CORRIENTE, TRANSPORTANDO 1.4142 VECES LA CORRIENTE EFICAZ POR FASE . POR LO ANTERIOR, ES RECOMENDABLE QUE CUANDO SE TRABAJEN DOS FASES CON NEUTRO COMÚN, AL NEUTRO SE LE CONSIDERE MAYOR ÁREA QUE A LOS HILOS DE CORRIENTE POR LO MENOS EN UN CALIBRE. PARA MEJOR ENTENDER LO ANTERIOR, HAY NECESIDAD DE TENER PRESENTE QUE LOS APARATOS DE MEDICIÓN EN CORRIENTE ALTERNA (C. A.) NO INDICAN VALORES MÁXIMOS NI VALORES PROMEDIOS DE LAS ONDAS SINUSOIDALES DE TENSIÓN, CORRIENTE O POTENCIA, SINO QUE INDICAN EL VALOR EFICAZ DE LAS MISMAS, SIENDO 0.7071 DEL VALOR MÁXIMO, POR LO TANTO, 0.7071 x 2 = 1.4142.

SISTEMA TRIFÁSICO A TRES HILOS (3 FASES)

F

N

215

F

W = √ 3 x Ef x I x COSØ ------- 1

I = W / √3 x Ef x COSØ ------- 2 SISTEMA APLICADO, CUANDO TODAS LAS CARGAS PARCIALES SON TRIFÁSICAS, PERO DIVIDIDO EN DOS CASOS ESPECÍFICOS. 1.- CUANDO LAS CARGAS PARCIALES SON 100% RESISTIVAS COMO RESISTENCIAS DE SECADORAS, HORNOS ELÉCTRICOS, EL FACTOR DE POTENCIA Ó COSØ = 1, EN CONSECUENCIA, LAS FÓRMULAS (1) Y (2) QUEDAN:

W = √ 3 x Ef x I ------ 1’

I = W / √ 3 x Ef ------ 2’ 2.- CUANDO LAS CARGAS PARCIALES SON INDUCTIVAS COMO MOTORES ELÉCTRICOS EN SU GENERALIDAD Y DISPOSITIVOS O EQUIPOS FABRICADOS CON BOBINAS, HAY NECESIDAD DE INCLUIR, ADEMÁS DEL FACTOR DE POTENCIA O COSØ, LA EFICIENCIA N PROMEDIO DE LOS MOTORES, EN UN VALOR NUNCA MAYOR DE 0.85.

W = √ 3 x Ef x I x COSØ x N ---------- 1''

I = W / √ 3 x Ef x COSØ x N -----2’’

POR CAIDA DE TENSIÓN. PARA SISTEMA TRIFÁSICO A 3 HILOS, SE TIENE QUE LA CORRIENTE DE LA LÍNEA IL = √ 3 I DE FASE, EN CONSECUENCIA:

ef = R ( √ 3 x I ) = √ 3 x R x I = √ 3 p (L/S) I = √ 3 x 1/50 x L/S x I = √ 3 x L x I / 50 x S

ef = √ 3 x L x I / 50 x S -------- 3

e% = ef x ( 100/Ef) =√ 3 x L x I /50 x S x 100 /Ef = 2 x √ 3 x L x I / S x Ef -

---- 4

216

S = 2 x √ 3 x L x I / Ef x e% PERO, Ef = √ 3 EN

S = 2 x √ 3 x L x I / √ 3 x En x E% = 2 x L x I / En x e% ------ 5 ESTE SISTEMA 3Ф A 3 HILOS ES BALANCEADO, POR LO QUE SE CONSIDERA EXACTAMENTE LA MISMA CORRIENTE POR CONDUCIR.

SISTEMA TRIFÁSICO A CUATRO HILOS (3 FASES Y NEUTRO)

TRATÁNDOSE DE UN SISTEMA TRIFÁSICO A CUATRO HILOS (3Ф – 4 h) QUE SE CONSIDERA 100% BALANCEADO, EN EL NEUTRO SE TOMA UNA INTENSIDAD DE CORRIENTE IGUAL CON In = 0, ADEMÁS, DE LA FIGURA SE DESPRENDE QUE SON EN REALIDAD 3 SISTEMAS MONOFÁSICOS A DOS HILOS.

W = 3 x En x I x COSØ = √ 3 x Ef x I x COSØ ------ 1

I = W / 3 x En x COSØ = W / √ 3 x Ef x COSØ ------ 2 PARA CUANDO SE TIENEN CARGAS DE ALUMBRADO Y CONTACTOS, MOTORES MONOFÁSICOS Y TRIFÁSICOS, EN LAS FORMULAS (1) Y (2) SE DEBE HACER INTERVENIR A LA EFICIENCIA N, CONSIDERANDO UN MÁXIMO VALOR PROMEDIO DE N = 0.85 O MENOR, EL CUAL ESTARÁ DETERMINADO POR LAS CARACTERÍSTICAS DE LAS CARGAS PARCIALES.

W = √ 3 x Ef x I x COSØ x N ------ 1'

I = W / √ 3 x Ef x COSØ x N ------2’

CUANDO NO SE DA EL FACTOR DE POTENCIA (f. p.) Ó COSØ COMO DATO, SE SUPONE UN VALOR NORMALMENTE DE 0.85, YA QUE EN NINGÚN CASO LA CARGA TOTAL INSTALADA ES PURAMENTE RESISTIVA. POR CAIDA DE TENSIÓN.

217

ef = √ 3 x L x I / 50 x S

e% = (100 / Ef) x ef = (100 /Ef ) x (√3 x L x I / 50 x S) = (2 x √ 3 x L x

I) / Ef x S -----4

PERO Ef = √ 3 x En, POR LO TANTO: e% = (2 x √ 3 x L x I) / (√ 3 x En x S) = (2 x L x I) / (En x S) EN CONSECUENCIA:

S = (2 x L x I) / (En x e%) ------- 5 APLICACIÓN DE LOS CUATRO SISTEMAS.

MONOFÁSICO A DOS HILOS

(UN HILO DE CORRIENTE Y UNO NEUTRO) (1Ф – 2H)

SE UTILIZA EN INSTALACIONES ELÉCTRICAS DE ALUMBRADO Y CONTACTOS SENCILLOS (PARA APARATOS PEQUEÑOS), CUANDO TODAS LAS CARGAS PARCIALES SON MONOFÁSICAS Y LA CARGA TOTAL INSTALADA NO ES MAYOR DE 4,000 WATTS. PARA CIRCUITOS DERIVADOS Ó SERVICIOS PARTICULARES DE ALUMBRADO Y CONTACTOS SENCILLOS (PARA APARATOS PEQUEÑOS), ALIMENTADOS CON UN HILO DE CORRIENTE Y UN HILO NEUTRO, CONSIDERAR UNA CARGA NO MAYOR DE 1,500 WATTS.

MONOFÁSICO A TRES HILOS (DOS HILOS DE CORRIENTE Y UNO NEUTRO)

(1Ф – 3H) PARA INSTALACIONES ELÉCTRICAS DE ALUMBRADO Y CONTACTOS SENCILLOS (PARA APARATOS PEQUEÑOS), CUANDO TODAS LAS CARGAS SON MONOFÁSICAS Y LA CARGA TOTAL INSTALADA ES MAYOR DE 4,000 WATTS PERO QUE NO SOBREPASE LOS 8,000 WATTS, CUYO VALOR MULTIPLICADO POR EL FACTOR DE DEMANDA PROMEDIO DE 0.70, SE OBTIENE UNA DEMANDA MÁXIMA APROXIMADA DE 8,000 x 0.70 = 5,600 WATTS, QUE REPARTIDA EN LOS CIRCUITOS DERIVADOS, CORRESPONDEN 2,800 WATTS DE CARGA EFECTIVA POR CADA HILO DE CORRIENTE.

218

TRIFÁSICO A TRES HILOS (TRES HILOS DE CORRIENTE)

(3Ф – 3H) SISTEMA UTILIZADO EN LOS SIGUIENTES CASOS: 1.- EN INSTALACIONES ELÉCTRICAS EN LAS QUE SE DISPONE ÚNICAMENTE DE CARGAS TRIFÁSICAS, INDEPENDIENTEMENTE DE LA CARGA TOTAL INSTALADA. 2.- LOS ALIMENTADORES GENERALES Ó DERIVADOS QUE PROPORCIONAN LA ENERGÍA ELÉCTRICA A CARGAS TRIFÁSICAS. 3.- PARA SUMINISTRAR ENERGÍA A INSTALACIONES ELÉCTRICAS CON SERVICIO CONTRATADO EN ALTA TENSIÓN. 4.- EN REDES DE DISTRIBUCIÓN PRIMARIA A TENSIONES DE 13,200 Ó DE 20,000 VOLTS ENTRE FASES. 5.- EN LÍNEAS DE TRANSMISIÓN A TENSIONES ENTRE FASES MAYORES DE 20,000 VOLTS.

TRIFÁSICO A CUATRO HILOS (TRES HILOS DE CORRIENTE Y UNO NEUTRO)

(3Ф – 4H) ESTE SISTEMA ES UTILIZADO EN LOS SIGUIENTES CASOS: 1.- EN INSTALACIONES ELÉCTRICAS DE ALUMBRADO Y CONTACTOS SENCILLOS, CUANDO TODAS LAS CARGAS PARCIALES SON MONOFÁSICAS Y LA TOTAL INSTALADA ES MAYOR DE 8,000 WATTS. 2.- CUANDO SE TIENEN TANTO CARGAS MONOFÁSICAS COMO CARGAS TRIFÁSICAS, INDEPENDIENTEMENTE DEL VALOR DE LA CARGA TOTAL INSTALADA. 3.- EN REDES DE DISTRIBUCIÓN SECUNDARIA A TENSIONES DE 220 VOLTS ENTRE FASES 127.5 VOLTS. ENTRE FASE Y NEUTRO, ESTE ÚLTIMO VALOR COMERCIALMENTE CONOCIDO COMO DE 110 VOLTS.

CÁLCULO DE CONDUCTORES ELÉCTRICOS POR CORRIENTE Y CÁLCULO

DE LOS DIÁMETROS DE TUBERÍAS CONDUIT

TEMA: INSTALACIONES ELÉCTRICAS

CALCULAR LA CORRIENTE, CALIBRE DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS CON AISLAMIENTO TIPO TW Y DIÁMETRO DE LA TUBERÍA CÓNDUIT PARED DELGADA PARA ALOJAR LOS ALIMENTADORES GENERALES, SI EN UNA INSTALACIÓN ELÉCTRICA SE TIENE UNA CARGA TOTAL INSTALADA DE 3,800

219

WATTS, RESULTADO DE SUMAR SÓLO CARGAS PARCIALES MONOFÁSICAS (ALUMBRADO Y CONTACTOS). DATOS: W = 3,800 WATTS. En = 127.5 VOLTS. CUANDO NO SE DA EL VALOR DE EL FACTOR DE POTENCIA (f. p.) Ó COSØ COMO DATO, SE SUPONE UN VALOR QUE NORMALMENTE VARÍA DE 0.85 A 0.90 YA QUE EN NINGÚN CASO LA CARGA TOTAL INSTALADA ES PURAMENTE RESISTIVA. SOLUCIÓN: COMO SÓLO SON CARGAS MONOFÁSICAS Y LA SUMA TOTAL NO SOBREPASA EL VALOR DE 4,000 WATTS, EL SISTEMA ESCOGIDO DEBE SER UN MONOFÁSICO A DOS HILOS (1Ф – 2h), POR TANTO SE TIENE:

W = En x I x COSØ ---------------(1)

I = W / (En x COSØ) --------------- (2)

SUSTITUYENDO VALORES SE TIENE:

I = 3,800 / 127.5 x 0.85 = 3,800 / 108.375 = 35.06 ALPERES COMO EN NINGUNA INSTALACIÓN ELÉCTRICA SE UTILIZA LA CARGA TOTAL INSTALADA EN FORMA SIMULTÁNEA, ES APLICABLE UN FACTOR DE UTILIZACIÓN F. U. Ó FACTOR DE DEMANDA F. D., QUE VARÍA DE 0.6 A 0.9 (DEL 60 AL 90%), PARA ESTE CASO EN QUE NO SE ESPECIFICA SI SE TRATA DE UNA CASA HABITACIÓN, COMERCIO, OFICINAS, ETC., SE APLICARÁ UN F. U. = F. D. = 0.70, EN CONSECUENCIA AL MULTIPLICAR LA CORRIENTE CALCULADA POR 0.70, SE OBTIENE LA CORRIENTE MÁXIMA EFECTIVA, CONOCIDA COMO CORRIENTE CORREGIDA Ic.

Ic = 35.06 x 0.70 = 24.54 AMPERES. DE LA TABLA No. 2 SE OBSERVA QUE PARA UNA CORRIENTE DE 24.5 AMPERES., SE NECESITAN CONDUCTORES ELÉCTRICOS CON AISLAMIENTO TIPO TW CALIBRE # 10 QUE TRANSPORTAN HASTA 30 AMPERES EN CONDICIONES NORMALES. DOS CONDUCTORES SÓLIDOS CALIBRE # 10 (ALAMBRES), OCUPAN UN ÁREA TOTAL DE 27.98 mm² SEGÚN LA TABLA No. 6. TOMANDO EN CONSIDERACIÓN EL FACTOR DE RELLENO EN LOS TUBOS CÓNDUIT (40% DE SU ÁREA INTERIOR SEGÚN LA TABLA No. 4), DOS CONDUCTORES CALIBRE # 10 DEBEN ALOJARSE EN TUBERÍA CÓNDUIT

220

PARED DELGADA DE 13 mm DE DIÁMETRO YA QUE DE ÉSTA PUEDEN OCUPARSE HASTA 78 mm².

TEMA: INSTALACIÓN ELÉCTRICA

CALCULAR LA CORRIENTE, EL CALIBRE DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS (ALIMENTADORES GENERALES) Y EL DIÁMETRO DE LA TUBERÍA CÓNDUIT EN QUE DEBEN SER ALOJADOS, PARA UNA CARGA TOTAL INSTALADA DE 7,400 WATTS, RESULTADO DE SUMAR SÓLO CARGAS MONOFÁSICAS. DATOS: W = 7,400 WATTS. En = 127.5 COSØ = 0.85 F. U. = F. D. = 0.70 CONDUCTORES CON AISLAMIENTO TIPO T. H. W. SOLUCIÓN: SI TODAS LAS CARGAS PARCIALES SON MONOFÁSICAS Y EL VALOR DE LA CARGA TOTAL INSTALADA ES MAYOR DE 4,000 WATTS PERO NO SOBREPASA EL DE 8,000 WATTS, EL SISTEMA ELEGIDO ES MONOFÁSICO A TRES HILOS (2Ф – 3h), EN CONSECUENCIA SE TIENE:

W = 2 x En x COSØ --------------- (1’) I = W / (2 x En x COSØ) --------------- (2’)

SUSTITUYENDO VALORES SE TIENE:

I = 7,400 / (2 x 127.5 x 0.85) = 7,400 / 216.75 = 34.14 AMPERES. Ic = I x F. U. = I x F. D. = 34.14 x 0.70 = 23.90 AMPERES

PARA UNA CORRIENTE EFECTIVA DE 23.90 AMPERES, SE NECESITAN CONDUCTORES CON AISLAMIENTO TIPO THW CALIBRE # 10 (VER EN TABLA No. 2), EN VIRTUD DE QUE LA NORMA OFICIAL MEXICANA IMPIDE CALIBRES MENORES AL # 10 PARA ALIMENTADORES GENERALES. TRES CONDUCTORES CALIBRE # 10 (CABLES) Y UNO DESNUDO # 12 OCUPAN UN ÁREA TOTAL DE 53.43 mm² SEGÚN TABLA No. 6. SEGÚN TABLA No. 4, TRES CONDUCTORES CALIBRE #10 Y UNO DESNUDO # 12 DEBEN IN EN TUBERÍA CONDUIT DE 13 mm DE DIÁMETRO PARED DELGADA Ó PARED GRUESA, PUES DE ELLAS PUEDEN OCUPARSE HASTA 78 Y 96 mm² RESPECTIVAMENTE.

221

TEMA: INSTALACIÓN ELÉCTRICA CALCULAR EL CALIBRE DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS (ALIMENTADORES GENERALES) POR CORRIENTE Y EL DIÁMETRO DE LA TUBERÍA CONDUIT EN QUE DEBEN ALOJARSE, PARA UNA CARGA TOTAL INSTALADA DE 8,200 WATTS, RESULTADO DE SUMAR SÓLO CARGAS TRIFÁSICAS. DATOS: W = 8,200 WATTS. Ef = 220 VOLTS COSØ = 0.85 F. U. = F. D. = 0.80 CONSIDERANDO UNA EFICIENCIA PROMEDIO DE n = 0.80. AISLAMIENTO TIPO TW. SOLUCIÓN: SI TODAS LAS CARGAS SON TRIFÁSICAS, EL SISTEMA DEBE SER NECESARIAMENTE UN TRIFÁSICO A TRES HILOS (3Ф – 3h).

W = √ 3 x Ef x I x COSØ x n ---------- (1)

I = W / ( √3 x Ef x COSØ x n ---------- (2) SUSTITUYENDO VALORES TENEMOS QUE:

I = 8,200 / ( 1.7321 x 220 x 0.85 x 0.80 ) = 8,200 / 259.12 = 31.65 AMPERES.

CORRIENTE CORREGIDA = Ic = I x F. U. = Ic = 31.65 x 0.80 = 25.32

AMPERES PARA UNA CORRIENTE DE 25.32 AMPERES, ES NECESARIO UTILIZAR CONDUCTORES ELÉCTRICOS CON AISLAMIENTO TIPO TW CALIBRE # 10 QUE CONDUCEN EN CONDICIONES NORMALES HASTA 30 AMPERES. EL ÁREA TOTAL DE LOS TRES CONDUCTORES CALIBRE # 10 (CABLES) CON TODO Y AISLAMIENTO Y UNO DESNUDO # 12 ES DE 53.43 mm², POR LO TANTO, PUEDEN SER ALOJADOS EN UNA TUBERÍA DE 13 mm. (DE LA TABLA No. 4).

222

TEMA: INSTALACIÓN ELÉCTRICA CALCULAR EL CALIBRE DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS POR CORRIENTE (ALIMENTADORES GENERALES) Y EL DIÁMETRO DE LA TUBERIA CONDUIT PARA UNA CARGA TOTAL INSTALADA DE 28,000 WATTS, RESULTADO DE SUMAR SÓLO CARGAS MONOFÁSICAS COMO ALUMBRADO Y CONTACTOS SENCILLOS (CASA HABITACIÓN), EDIFICIOS DE DEPARTAMENTOS, OFICINAS, PEQUEÑOS COMERCIOS, ETCÉTERA. DATOS: W = 28,000 WATTS. En = 127.5 VOLTS. COSØ = 0.85 F. U. = F. D. = 0.70 CONDUCTORES CON AISLAMIENTO TIPO TW. SOLUCIÓN: SI TODAS LAS CARGAS PARCIALES SON MONOFÁSICAS Y EL VALOR DE LA CARGA TOTAL RESULTA MAYOR A 8,000 WATTS, EL SISTEMA ELEGIDO ES UN TRIFÁSICO A 4 HILOS (3Ф – 4h), POR TANTO SE TIENE:

W = 3 x En x I x COSØ = √ 3 x Ef x I x COSØ ---------- (1)

I = W / 3 x En x COSФ = W / √ 3 x Ef x COSФ ---------- (2) SUSTITUYENDO VALORES QUEDA:

I = 28,000 / √3 x 220 x 0.85 = 28,000 / 323.89 = 86.45 AMPERES.

Ic = I x F. U. = I x F. D. = 86.45 x 0.70 = 60.52 AMPERES. PARA UNA CORRIENTE DE 60.52 AMPERES, SEGÚN LA TABLA No. 2, SE NECESITAN CONDUCTORES CALIBRE # 4 QUE TRASNPORTAN EN CONDICIONES NORMALES HASTA 70 AMPERES A UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 30º C Y 3 HILOS DE CORRIENTE DENTRO DE UNA MISMA CANALIZACIÓN.

Ic = 60.52 AMPERES CALIBRE # 4, ENTONCES SERIAN 4 #4 + 1 #6 DESNUDO.

COMO LOS SISTEMAS TRIFÁSICOS A 4 HILOS, SON BALANCEADOS Y POR EL NEUTRO NO CIRCULA CORRIENTE ALGUNA, SE PUEDE DISMINUIR EL CALIBRE NEUTRO EN UN CALIBRE, QUEDANDO 3 #4 PARA HILOS DE CORRIENTE O FASE Y #6 PARA EL NEUTRO Y 1 #6 DESNUDO A TIERRA. AHORA SE CALCULA EL ÁREA QUE OCUPAN TRES CONDUCTORES #4 Y UNO #6 MÁS UNO #6 DESNUDO SEGÚN LA TABLA No. 6, PARA DE ACUERDO A LA TABLA No. 4, VER EN QUE DIÁMETRO DE TUBERÍA PUEDEN ALOJARSE.

223

3 #4 = 196.83, 1#6 = 49.26, 1 #6 DESNUDO = 12.00; TOTAL = 258.09 mm²

SE OBSERVA EN LA TABLA No. 4, QUE PARA ALOJAR CINCO CONDUCTORES ELÉCTRICOS QUE OCUPAN UN ÁREA TOTAL = 258.09 mm² SE NECESITA UN DIÁMETRO DE TUBERÍA CONDUIT PARED DELGADA DE 1 ¼” (32 mm) DE LA CUAL SE PUEDEN OCUPAR HASTA 390 mm², O BIEN UNA TUBERÍA PARED GRUESA DE 1 ¼” (32 mm) DE LA CUAL PUEDEN OCUPARSE HASTA 422 mm².

TEMA: INSTALACIONES ELÉCTRICAS CALCULAR EL CALIBRE DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS CON AISLAMIENTO TIPO TW Y EL DIÁMETRO DE LA TUBERÍA CONDUIT PARED DELGADA EN QUE DEBEN ALOJARSE, PARA UNA LÍNEA MONOFÁSICA A 2 HILOS (1Ф – 2h) QUE DEBE TRANSPORTAR UNA CORRIENTE DE 24 AMPERES A UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 30º C, ASÍ COMO DE ACUERDO AL CALIBRE RESULTANTE ESCOGER LA PROTECCIÓN CONTRA SOBRECORRIENTE. DATOS: I = 24 AMPERES. En = 127.5 VOLTS. COSØ = 0.85 AISLAMIENTO TIPO TW INTERRUPTOR DE SEGURIDAD = ? ELEMENTOS FUSIBLES = ? SOLUCIÓN: SEGÚN LA TABLA No. 2, PARA UNA CORRIENTE DE 24 AMPERES SE NECESITAN CONDUCTORES ELÉCTRICOS (ALAMBRES) CON AISLAMIENTO TIPO TW CALIBRE #10 QUE TIENEN UNA CAPACIDAD MÍNIMA PROMEDIO DE 30 AMPERES. SE OBSERVA EN LA TABLA No. 6, QUE EL ÁREA TOTAL QUE OCUPAN 2 #10 SÓLIDOS CON TODO Y AISLAMIENTO MÁS 1 #12 DESNUDO ES = 31.28 mm². OBTENIDA EL ÁREA TOTAL QUE OCUPAN TODOS LOS CONDUCTORES, CON EL VALOR DE 31.28 mm² SE ENTRA A LA TABLA No. 4, COLUMNA No. 3, CORRESPONDIENTE AL 40% DEL ÁREA INTERIOR DE TUBOS CONDUIT PARED DELGADA, OBSERVÁNDOSE QUE DEBEN SER ALOJADOS EN TUBERÍA DE 13 mm. DE DIÁMETRO PUES DE ELLA PUEDEN SER OCUPADOS HASTA 78 mm². PARA EJEMPLOS COMO ESTE O PARECIDOS, ES IMPORTANTE NO OLVIDAR O TENER PRESENTE LAS SIGUIENTES CONDICIONES:

224

1.- COMO LA TEMPERATURA AMBIENTE ANOTADA COMO DATO Y TODOS LOS VALORES TABULADOS SON A 30º C, NO HAY NECESIDAD DE APLICAR EL FACTOR DE CORRECCIÓN POR TEMPERATURA. 2.- SI EL NÚMERO DE CONDUCTORES ACTIVOS ES MENOR DE CUATRO (EN UN SISTEMA 1Ф – 2h, SE CONSIDERAN ACTIVOS A LOS DOS), TAMPOCO HAY QUE APLICAR EL FACTOR DE CORRECCIÓN POR AGRUPAMIENTO. 3.- EL INTERRUPTOR DE SEGURIDAD DE ACUERDO AL CALIBRE DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS Y AL SISTEMA ELEGIDO DEBE SER DE 2 x 30 AMPERES, LOS ELEMENTOS FUSIBLES TAMBIEN SON DE 30 AMPERES, YA QUE LA NORMA OFICIAL MEXICANA RECOMIENDA QUE LA PROTECCIÓN CONTRA SOBRECORRIENTE, COMO MÁXIMO PUEDE SER DE ACUERDO A LA CAPACIDAD PROMEDIO MÍNIMA DE CONDUCCIÓN DE CORRIENTE DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS PARA OBLIGAR A QUE LA PARTE MÁS DÉBIL SEAN LOS ELEMENTOS FUSIBLES. ES ASI COMO ACTUALMENTE SE ESTABLECE QUE DE ACUERDO A LA CAPACIDAD MÍNIMA PROMEDIO DE CONDUCCIÓN DE LOS CONDUCTORES, SEA LA CAPACIDAD DE LOS ELEMENTOS FUSIBLES. CALIBRE # CAPACIDAD MÍNIMA CAPACIDAD DE LOS ELELEMENTOS PROMEDIO DE FUSIBLES O TERMOMAGNÉTICOS CONDUCCIÓN (AMPERES) (AMPERES) 14 15 15 12 20 20 10 30 30 8 40 40 6 55 50 4 70 60 POR LO ANTERIOR, ES COMÚN OBSERVAR EN CIRCUITOS DERIVADOS DE ALUMBRADO Y CONTACTOS, QUE DEBIDO A QUE LOS CONTACTOS SON CONECTADOS CON CONDUCTORES CALIBRE #10 COMO MÍNIMO, LA PROTECCIÓN CONTRA SOBRECORRIENTE DEBE SER DE 30 AMPERES, Y QUE EN LOS CIRCUITOS DE ALUMBRADO AL TENERSE HILOS DE RETORNO O REGRESO DE CALIBRE #12, LA PROTECCIÓN CONTRA SOBRECORRIENTE DEBE SER COMO MÁXIMO DE 20 AMPERES. TEMA: INSTALACIÓN ELÉCTRICA CALCULAR LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS CON AISLAMIENTO TIPO VINANEL 900 Y EL DIÁMETRO DEL TUBO CONDUIT PARED GRUESA, PARA UNA LÍNEA TRIFÁSICA A 4 HILOS (3Ф – 4h) PARA TRANSPORTAR UNA CORRIENTE DE 90 AMPERES POR FASE Y A UNA TEMPERATURA DE OPERACIÓN DE 40º C.

225

SOLUCIÓN: EN LA TABLA No. 2 SE TIENE QUE PARA UNA CORRIENTE DE 90 AMPERES SE REQUIEREN CONDUCTORES CALIBRE #4 PERO, COMO LOS 90 AMPERES ES LA CAPACIDAD DE CONDUCCIÓN MÁXIMA DEL CALIBRE #4 , EMPLEAREMOS CALIBRE #2 QUE TRANSPORTA EN CONDICIONES NORMALES HASTA 120 AMPERES, DANDO ASÍ UN FACTOR DE SEGURIDAD. PARA UNA TEMPERATURA DE 40º C. FACTOR DE CORRECCIÓN 0 0.90 (VER TABLA No. 2). MULTIPLICANDO LOS 120 AMPERES POR EL FACTOR DE CORRECCIÓN POR TEMPERATURA A 40º C, SE OBTIENE:

120 AMPERES x 0.90 = 108 AMPERES COMO AÚN MULTIPLICANDO 120 POR EL FACTOR DE CORRECCIÓN POR TEMPERATURA DA UN VALOR SUPERIOR A LOS 90 AMPERES POR TRANSPORTAR, ES CORRECTO EMPLEAR CALIBRE #2 (CABLEADOS). PARA VER QUE TUBERÍA DEBEN ALOJARSE 4 #2 MÁS 1 #4 DESNUDO. 4#2 + 1#4 DESNUDO = 384.92 mm² (VER LA TABLA No. 6). SEGÚN LA TABLA No. 4 PARA SÓLO EL 40%, DEBEN SER ALOJADOS EN UNA TUBERÍA CONDUIT PARED GRUESA DE 32 mm. DE DIÁMETRO, PUES EN ÉSTA PUEDEN OCUPARSE COMO MÁXIMO HASTA 422 mm² DE SU ÁREA INTERIOR. NOTA.- COMO EN LOS SISTEMAS 3Ф – 4h EL NEUTRO NO TRANSPORTA CORRIENTE ALGUNA, EN ÉSTE SE PUEDE UTILIZAR EL CALIBRE INMEDIATO INFERIOR ES DECIR, PARA ESTE CASO.

3 #2 PARA LAS FASES. 1 #4 PARA EL NEUTRO.

PARA ESTE MISMO EJEMPLO PUEDE TRABAJARSE EN OTRA FORMA EL FACTOR DE CORRECCIÓN POR TEMPERATURA. CORRIENTE POR TRANSPORTAR / FACTOR DE CORRECCIÓN POR TEMPERATURA =

= 90 / 0.90 = 100 AMPERES. ES DECIR, SE BUSCA EN LA TABLA No. 2 EL CALIBRE DE UN CONDUCTOR QUE EN VEZ DE 90 AMPERES, TRANSPORTE COMO MÍNIMO 100 AMPERES EN CONDICIONES NORMALES DE TEMPERATURA (30º C). TEMA: INSTALACIONES ELÉCTRICAS CALCULAR EL CALIBRE DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS CON AISLAMIENTO TIPO THW Y EL DIÁMETRO DEL TUBO CONDUIT PARED GRUESA, EN QUE DEBEN IR ALOJADOS DOS LÍNEAS TRIFÁSICAS A TRES

226

HILOS PARA CONDUCIR UNA CORRIENTE DE 90 AMPERES POR FASE CONSIDERANDO UNA TEMPERATURA AMBIENTE DE 40º C. SOLUCIÓN: FACTOR DE CORRECCIÓN POR TEMPERATURA = 0.88 POR LO TANTO:

90 / 0.88 = 102.27 AMPERES.

PARA CONDUCIR 102.27 AMPERES EN CONDICIONES NORMALES DE TEMPERATURA (30º C), SE NECESITAN CONDUCTORES CALIBRE #2 QUE INCLUSIVE TIENE UNA CAPACIDAD DE CONDUCCIÓN DE HASTA 120 AMPERES. (VER TABLA No. 2). POR TRATARSE DE 6 CONDUCTORES DE CORRIENTE (CABLES) #2 + 1 #4 DESNUDO DENTRO DE UN TUBO CONDUIT, SE TIENE UN FACTOR DE CORRECCIÓN POR AGRUPAMIENTO = 0.80 = 80% (VER TABLA No. 2).

120 x 0.80 = 96 AMPERES. COMO AUN MULTIPLICANDO LOS 120 AMPERES POR 0.80 LA CORRIENTE RESULTANTE ES MAYOR DE 90 AMPERES, EL CALIBRE #2 ESTA BIEN ELEGIDO. PARA 6 #2 + 1 #4 DESNUDO, EL ÁREA TOTAL ES DE 563.76 mm² (VER TABLA No. 6). 6 #2 + 1 #4 DESNUDO EN TUBO CONDUIT PARED GRUESA DE 38 mm. DE

DIÁMETRO PÚES EL 40% DE SU ÁREA INTERIOR (MÁXIMA UTILIZABLE) ES DE 570 mm² (POR SEGURIDAD LA TUBERÍA DEBE SER DE 51 mm).

TEMA: INSTALACIÓN ELÉCTRICA CALCULAR EL DIÁMETRO DEL TUBO CONDUIT PARED GRUESA PARA ALOJAR CADA UNO DE LOS SIGUIENTES GRUPOS DE CONDUCTORES ELÉCTRICOS CONSIDERÁNDOLOS CON AISLAMIENTO TIPO TW Y SÓLO TOMANDO EN CUENTA EL FACTOR DE RELLENO. A.- 3 #6 Y 2 #12 CONDUCTORES CABLEADOS. B.- 4 #10 Y 3 #12 CONDUCTORES SÓLIDOS. C.- 6 #12 Y 2 #10 CONDUCTORES SÓLIDOS. D.- 8 #14 Y 4 #12 CONDUCTORES SÓLIDOS. SOLUCIÓN: A.- 3 #6 ÁREA = 150.72 mm². (VER TABLA No.6). 2 #12 ÁREA = 25.12 mm². (VER TABLA No.6). TOTAL = 175.84 mm².

VER EN LA TABLA No. 4 PARA SELECCIONAR EL DIÁMETRO DEL TUBO CONDUIT.

4 #6 Y 2 #12 EN TUBO DE 25 mm DE DIÁMETRO.

227

B.- 4 #10 ÁREA = 63.60 mm². (VER TABLA No. 6). 3 #12 ÁREA = 37.68 mm². (VER TABLA No. 6). TOTAL = 101.28 mm². VER LA TABLA No. 4 PARA SELECCIONAR EL DIÁMETRO DEL TUBO CONDUIT.

4 #10 Y 3 #12 EN TUBO DE 19 mm DE DIÁMETRO. C.- 6 #12 ÁREA = 75.36 mm². (VER TABLA No. 6). 2 #10 ÁREA = 31.80 mm². (VER TABLA No. 6). TOTAL = 107.16 mm².

VER LA TABLA No. 4 PARA SELECCIONAR EL DIÁMETRO DEL TUBO CONDUIT.

6 #12 Y 2 #10 EN TUBO DE 19 mm DE DIÁMETRO. D.- 8 #14 ÁREA = 66.40 mm². (VER TABLA No. 6).

4#12 ÁREA = 50.24 mm². (VER TABLA No. 6). TOTAL = 116.64 mm².

VER LA TABLA No. 4 PARA SELECCIONAR EL DIÁMETRO DEL TUBO CONDUIT.

8 #14 Y 4 #12 EN TUBO DE 19 mm DE DIÁMETRO. TEMA: INSTALACIÓN ELÉCTRICA CALCULAR EL CALIBRE DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS CON AISLAMIENTO TIPO VINANEL 900 Y LOS DIÁMETROS DE LOS TUBOS CONDUIT EN QUE DEBEN IR ALOJADOS PARA ALIMENTAR LAS SIGUIENTES CARGAS TOTALES MONOFÁSICAS Y PURAMENTE RESISTIVAS. DATOS: A.- 1,200 WATTS. B.- 2,100 WATTS. C.- 2,900 WATTS. CONSIDERAR EN LOS TRES CASOS FACTOR DE UTILIZACIÓN F. U. = = F. D. = 0.70 Y CABLES. SOLUCIÓN: POR SER CARGAS PURAMENTE RESISTIVAS, COSØ = 1 Ó 100%, POR LO TANTO LA FÓRMULA W = En x COSØ QUEDA:

W = En x I ---------------- (1). I = W / En ---------------- (2).

A.- I = W / En = 1,200 / 127.5 = 9.41 AMPERES. Ic = I x F. U. = I x F. D. = 9.41 x 0.70 = 6.59 AMPERES.

228

LOS 6.58 AMPERES SON CONDUCIDOS EN CALIBRE #14, PERO COMO EL CALIBRE MÍNIMO PARA ALIMENTADORES ES EL #10, SE DEBEN CONECTAR 2 #10 AHORA:

2 #10 + 1 #12 DESNUDO = 37.03 mm² DE ÁREA TOTAL (TABLA No. 6). 2 #10 + 1 #12 DESNUDO; EN TUBO DE 13 mm. DE DIÁMETRO. (TABLA No. 4).

B.- I = W / En = 2,100 / 127.5 = 16.47 AMPERES. Ic = I x F. U. = I x F. D. = 16.47 x 0.70 = 11.53 AMPERES. PARA II.53 AMPERES, CALIBRE #12. (TABLA No. 2).

2 #10 + 1 #12 DESNUDO = 37.03 mm² DE ÁREA TOTAL. (TABLA No.6). 2 #10 + 1 #12 DESNUDO EN TUBO DE 13 mm. DE DIÁMETRO (TABLA No. 4).

C.- I = W / En = 2,900 / 127.5 = 22.75 AMPERES. Ic = I x F. U. = I x F. D. = 22.75 x 0.70 = 15.93 AMPERES. PARA 15.93 AMPERES, CALIBRE #12. (TABLA No. 2).

2 #10 + 1 #12 DESNUDO = 37.03 mm² DE ÁREA TOTAL. (TABLA No. 6). 2 #10 + 1 #12 DESNUDO EN TUBO DE 13 mm DE DIÁMETRO.(TABLA No. 4).

CÁLCULO DEL CENTRO DE CARGA

HASTA AHORA EL CALIBRE DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS SÓLO SE HA CALCULADO POR CORRIENTE, SIN EMBARGO, SE TIENEN LAS FÓRMULAS PARA CALCULARLOS POR CAÍDA DE TENSIÓN, LAS QUE NO SE HAN UTILIZADO POR DESCONOCER LA DISTANCIA AL CENTRO DE CARGA EN METROS INDICADA POR LA LETRA “L”. EN UNA INSTALACIÓN ELÉCTRICA, SE LE LLAMA “CENTRO DE CARGA” AL PUNTO EN EL CUAL SE CONSIDERA QUE ESTÁN CONCENTRADAS TODAS LAS CARGAS PARCIALES O DICHO DE OTRA FORMA: “CENTRO DE CARGA” ES EL PUNTO EN DONDE SE CONSIDERA UNA CARGA IGUAL A LA SUMA DE TODAS LAS CARGAS PARCIALES, LO QUE EN REALIDAD REPRESENTA EL CENTRO DE GRAVEDAD SI A LAS CARGAS ELÉCTRICAS SE LES TRATA COMO MASAS. EL CENTRO DE CARGA PUEDE CALCULARSE FÁCILMENTE SEGÚN EL CASO PARTICULAR DE QUE SE TRATE: 1.- CUANDO LAS CARGAS PARCIALES ESTÁN EN UN MISMO LINEAMIENTO. W1 W2 W3 W4 O L1 L2 L3 L4

229

EL PUNTO O (CERO) NOS INDICA EL PUNTO DE REFERENCIA O EL LUGAR EN DONDE SE ENCUENTRA LA TOMA DE ENERGÍA, TABLERO DE DISTRIBUCIÓN, INTERRUPTOR GENERAL, ETC., L1, L2, L3 Y L4; SON LAS DISTANCIAS DE LAS CARGAS PARCIALES Y W1, W2, W3 Y W4, SON LAS CARGAS PARCIALES. LA DISTANCIA AL CENTRO DE CARGA SE CÁLCULA DE LA FORMA SIGUIENTE:

L = (L1 x W1 + L2 x W2 + L3 x W3 + L4 x W4) / (W1 + W2 + W3 + W4) SI LA DISTANCIA AL CENTRO DE CARGA DEBE ESTAR EXPRESADA EN METROS PARA PODER SER UTILIZADA EN LAS FÓRMULAS CORRESPONDIENTES, ES PUES NECESARIO, TOMAR LAS DISTANCIAS PARCIALES EN METROS, ADEMÁS, SI LAS CARGAS NO ESTAN DADAS EN WATTS SINO EN H. P., O SEGÚN LAS INTENSIDADES DE CORRIENTE LAS DISTANCIAS AL CENTRO DE CARGA SE CALCULAN EN IGUAL FORMA. SUSTITUYENDO H. P. POR W Ó I POR W. TEMA: CENTRO DE CARGA CALCULAR LA DISTANCIA AL CENTRO DE CARGA PARA LAS SIGUIENTES CARGAS PARCIALES CONECTADAS EN UNA MISMA DIRECCIÓN CON RESPECTO AL PUNTO DE REFERENCIA O TOMA DE ENERGÍA ELÉCTRICA. DATOS: W1 = 10,000 WATTS. L1 = 30 METROS. W2 = 6,000 WATTS. L2 = 40 METROS. W3 = 3,000 WATTS. L3 = 60 METROS. 0 W1 W2 W3 30m 40m 60m L = (30 x 10000 + 40 x 6000 + 60 x 3000) / (10000 + 6000 + 3000) = 38 METROS LO ANTERIOR QUIERE DECIR QUE LAS CARGAS PARCIALES SE CONSIDERAN CONCENTRADAS A 38 METROS DE LA TOMA DE ENERGÍA ELÉCTRICA, CONSECUENTEMENTE, HASTA AHÍ SE CALCULAN LOS CODUCTORES ELÉCTRICOS POR CAIDA DE TENSIÓN, DESPUÉS DE HABERLOS CALCULADO POR CORRIENTE, SIN HABER TOMADO EN CUENTA DISTANCIAS. SE INSTALAN LOS CONDUCTORES DE MAYOR ÁREA TRANSVERSAL, ESTÉ DADO DICHO CALIBRE POR CORRIENTE O POPR CAÍDA DE TENSIÓN.

230

1.- CUANDO LAS CARGAS PARCIALES DE UNA INSTALACIÓN ELÉCTRICA NO ESTÁN SOBRE UN MISMO LINEAMIENTO, SINO QUE SE ENCUENTRAN DISTRIBUIDAS SIN SEGUIR UN CIERTO ORDEN DE DIRECCIÓN Y DISTANCIA CON RESPECTO A LA TOMA DE ENERGÍA, DEBE UNO VALERSE DE UN SISTEMA DE COORDENADAS CARTESIANAS PARA CALCULAR EL CENTRO DE CARGA:

• A.- SE CALCULA EL CENTRO DE CARGA CON RESPECTO A LOS DOS EJES COORDENADOS.

• B.- LA INTERSECCIÓN DE ESTAS DOS DISTANCIAS DA EXACTAMENTE EL CENTRO DE CARGA.

• C.- SE CALCULA LA DISTANCIA DEL CENTRO DE CARGA A LA TOMA DE ENERGÍA.

TEMA: CENTRO DE CARGA SUPONIENDO UN LOCAL EN EL QUE, POR RAZONES DE TRABAJO SE TIENEN CUATRO CARGAS COLOCADAS SIN GUARDAR LINEAMIENTO ALGUNO, CALCULAR EN CENTRO DE CARGA Y LA DISTANCIA DE ÉSTE A LA TOMA DE CORRIENTE. DATOS: CARGAS: W1 = 5,000 WATTS. L1 = 25 M Y 20 M W2 = 4,000 WATTS. L2 = 50 M Y 30 M W3 = 6,000 WATTS. L3 = 60 M Y 15 M W4 = 4,000 WATTS. L4 = 70 M Y 40 M Y W4 W2 W1 W3 SOLUCIÓN: SE ESTÁ CONSIDERANDO LA TOMA DE ENERGÍA ELÉCTRICA EXACTAMENTE EN EL ORIGEN DE LOS EJES COORDENADOS, POR LO TANTO, LAS DISTANCIAS SE TOMAN CON RESPECTO A ESE PUNTO. A.- CALCULAR LA DISTANCIA MEDIA CON RESPECTO AL EJE DE LAS Y-Y. Ly = L1 x W1 + L2 x W2 + L3 x W3 + L4 x W4 / W1 + W2 + W3 + W4 = = 25 x 5000 + 50 x 4000 + 60 x 6000 + 70 x 4000 / 5000 + 4000 + 6000 + 4000 = = 965,000 / 19,000 = 50.79, POR LO TANTO Ly = 50 M

SE APROXIMA EL VALOR YA QUE NO HAY CAÍDA DE TENSIÓN AÚN EN 20 METROS.

70

50

25 60

W4

W2

W3 W1

40

30

20 15

X

231

B.- CALCULAR LA DISTANCIA MEDIA CON RESPECTO AL EJE DE LAS X-X. Lx = L1 x W1 + L2 x W2 + L3 x W3 + L4 x W4 / W1 + W2 + W3 + W4 = = 20 x 5000 + 30 x 4000 + 15 x 6000 + 40 x 4000 / 5000 + 4000 + 6000 + 4000 = = 470,000 / 19,000 = 24.74 M, POR LO TANTO Lx = 25 M POR LO TANTO LAS COORDENADAS DEL CENTRO DE CARGA SON:

Ly = 50 METROS; Lx = 25 METROS. UNA VEZ LOCALIZADO EL CENTRO DE CARGA, SE JUZGARÁ SI LAS CONDICIONES DEL LOCAL Y TIPO DE TRABAJO PERMITEN LA COLOCACIÓN DEL EQUIPO (TABLERO DE DISTRIBUCIÓN PARA LA ALIMENTACIÓN DE LAS CARGAS PARCIALES) EN ESE PUNTO, SI ELLO NO ES POSIBLE, EL CEN TRO DE CARGA SE CORRE HACIA UNO DE LOS MUROS QUE LÓGICAMENTE EN ESTE CASO ES EL QUE SE HA TOMADO COMO EJE DE LAS X-X. TENIENDO EL CENTRO DE CARGA, YA SEA DADO POR CÁLCULO EXACTO O BIEN POR LAS CONDICIONES ANTES EXPUESTAS, SE TOMA LA DISTANCIA DE ÉSTE A LA TOMA DE ENERGÍA EN METROS INDICADA POR LA LETRA “L” ESTE VALOR SE LLEVA A LAS FÓRMULAS CORRESPONDIENTES PARA CONOCER LA SECCIÓN TRANSVERSAL DE LOS CONDUCTORES ELÉCTRICOS (ÁREA DEL COBRE SIN AISLAMIENTO), CAÍDA DE TENSIÓN Y CON ELLO SEGÚN LAS TABLAS No. 6 Ó No. 7 (COLUMNA No. 2), SE TIENE EL CALIBRE CORRESPONDIENTE. LA DISTANCIA DESDE LA TOMA DE ENERGÍA HASTA EL CENTRO DE CARGA DEL PRESENTE PROBLEMA PARA LOS DOS CASOS PREVISTOS ES: 1.- POR EL CÁLCULO EXACTO.

L = √ (50)² + (25)² = √ 3,125 = 56 METROS. PARA CUANDO POR CONDICIONES DEL LOCAL, TRABAJO A DESEMPEÑAR O POR SEGURIDAD YAH QUE RECORRER EL CENTRO DE CARGA HASTA UNO DE LOS MUROS (EN EL PRESENTE PROBLEMA EL EJE DE LAS X-X), LA DISTANCIA “L” ES SIMPLE Y SENCILLAMENTE LA DISTANCIA PROMEDIO CON RESPECTO AL EJE DE LAS Y-Y

L

Y

XO

232

TEMA: CENTRO DE CARGA CALCULAR POR CORRIENTE Y POR CAIDA DE TENSIÓN, EL CALIBRE DE LOS CONDUCTORES PARA ALIMENTAR UNA CARGA TOTAL DE 2,400 WATTS, QUE SE CONSIDERA CONCENTRADA A 60 METROS. DATOS: W = 2,400 WATTS. En = 127.5 VOLTS (1Ф – 2h). COSØ = 0.85 e% = 2 L = 60 METROS. CONSIDERAR UN FACTOR DE UTILIZACIÓN DEL 80%. SOLUCIÓN. POR CORRIENTE.

W = En x I x COSØ I = W / En x COSØ

I = 2400 / 127.5 x 0.85 = 2400 / 108.37 = 22.14 AMPERES.

CORRIENTE CORREGIDA = Ic = 22.14 x 0.80 = 17.71 AMPERES.

POR CORRIENTE, VER TABLA No. 2. AISLAMIENTO TIPO TW CALIBRE #12. AISLAMIENTO TIPO THW CALIBRE #12. AISLAMIENTO TIPO VINANEL 900 CALIBRE #12. AISLAMIENTO TIPO VINANEL NYLON CALIBRE #12. POR CAÍDA DE TENSIÓN. DE LA FÓRMULA: e% = 4 x L x Ic / En x S = S = 4 x L x Ic / En x e% = 4 x 60 x 17.71 / 127.5 x 2 = 4248 / 255 = 16.66 mm² SE ENTRA EN LA TABLA No. 6, CON EL VALOR S = 16.66 mm², SI ESTE VALOR NO SE ENCUENTRA, SE ESCOGE EL CALIBRE DE CONDUCTOR ELÉCTRICO QUE TENGA EL VALOR INMEDIATO SUPERIOR QUE EN EL CASO PRESENTE CORRESPONDA AL CALIBRE #4 (S = 27.24 mm²).

apuntes de instalaciones hids[1]. sans. y otras.ing. j. j. z. b. ipn-esia

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