b - comp simetr byn

8/18/2019 B - Comp Simetr ByN

1/30

RSC Líneas de Transmisión y

SEP 1

RSC Línea de Transmisión y SEP 1

UNIVERSIDAD CATOLICA DE VALPARAISO

Escuela de Ingeniería Eléctrica

Componentes Simétricas

R aúl Saavedra Cossio


Componentes simétricasl Análisis Componetes Simétricas

(CS’s)

l Síntesis de fases asimétricas a

partir de sus CS’s

l Las CS’S a partir de fasores

asimétricos

l El desfasamiento de las CS’s en un

banco de transformadores ∆∆

-Yl Potencia en función de CS’S


2/30


SEP 2


Componentes simétricas

l Impedancia serie asimétrica

l Impedancia y malla de

secuencia

l Malla de secuencia de

Generador en vacío

l Mallas de Secuencias

l Malla de secuencia cero


Componentes simétricasObjetivo :

Las CS’s son una valiosa herramienta parasolucionar sistemas polifásicos desbalanceados oredes desequilibradas.


3/30


SEP 3


Fasores desbalanceados representadosen CS’s

Un sistema polifásico desbalanceado puede

descomponerse en (n-1) sistemas n-fásicos

balanceados de secuencias distintas y un sistema

n-fásico homopolar o de secuencia cero

by C.LFor tescue , 1918


Definición del Operador de CS’s

)2()2cos(12

n sen j

nea n

jππ

π

+==

A

A'= a A π

nb π2+

b


4/30


SEP 4


Operador de CS’s para un

sistema trifásico

a

a2

a 3

-a

-1

a-1 1-a22

1-aa2-1

a2 -a

a-a2

-a2

866,05,013 32

jean j

+−==⇒=π


Síntesis de fasores desbalanceados

mediante sus CS’s

1. Para sec. positiva 2. Para sec. Negativa

(1) Componentes de Sec(+) (2) Componentesde Sec (-)

1a1b

1c

2a

2c

2b

n n


5/30


SEP 5


Síntesis de fasores desbalanceadosmediante sus CS’s

(3) Componetes de secuencia cero

0aV

0bV

0cV

0 para secuencia Homopolar o Cero


Síntesis de fasores desbalanceados

mediante sus CS’s

021 aaaa V V V V ++=

021 bbbb V V V V ++=

021 cccc V V V V ++=

0aV

2aV

aV

1aV 1bV 2b

V

0bV 1cV

bV

0cV

cV 2cV


6/30


SEP 6


Síntesis de CS’s mediante fasoresdesbalanceados

0000

22

222

111

2

1

,

,

,

acab

acab

acab

V V V V

V aV V aV

aV V V aV

==

==

==

1a1b

1c

2a

2c

2b

0b

0a

0c


Matriz directa de CS’s

02

2

1021

021

2

021

021

aaacccc

aaabbbb

aaaa

V V aV aV V V V

V aV V aV V V V

V V V V

++=++=

++=++=

++=

=

2

1

0

2

2

1

1

111

a

a

a

c

b

a

V

V

V

aa

aa

V

V

V


7/30


SEP 7


Matriz inversa de CS’S

=

c

b

a

a

a

a

V

V

V

aa

aa

V

V

V

2

2

2

1

0

1

1

111

3

1

* En un sistema trifásico balanceado, la suma fasorial de suscomponentes de fases es cero, por consiguiente, solo las componentesde secuencia positiva están presente.

=2

2

1

1

111

aa

aa A

=−

aa

aa A2

21

1

1

111

3

1⇒


CS’s de fasores asimétricosi) CS’s de fasores de tensiones L-L

=

ca

bc

ab

ab

ab

ab

V

V

V

aa

aa

V

V

V

2

2

2

1

0

1

1

111

3

1

ii) CS’s de fasores de corrientes

=

c

b

a

a

a

a

I

I

I

aa

aa

I

I

I

2

2

2

1

0

1

1

111

3

1


8/30


SEP 8


CS’s de fasores asimétricos

)(3

1

)(3

1

)(3

1

0

0

0

cbaa

cabcabab

cbaa

I I I I

V V V V

V V V V

++=

++=

++=

Si la suma fasorialde las componentes de

fases es cero, no estará presente la secuenciahomopolar

A

B

C



)(3

10 cbaa

V V V V ++=

00 ≠aV

00 =aV Cuando el sistema trifásico es balanceado

Cuando 0)( ≠++ cba

V V V

* Si el sistema trifásico es balanceado ⇒⇒Va0=0

* Un desbalance trifásico no garantiza que Va0 ≠≠ 0.


9/30


SEP 9



)(3

10 cabcabab V V V V ++=

Es siempre cero, sea o no el sistema trifásicobalanceado

)( cabcab V V V ++ siempre es cero en una malla cerrada

0abV

a b

c


CS’s de fasores asimétricosa I

b I

c I

a I

b I

c I

a I

b I

c I n I

0)(3

10 =++= cbaa I I I I

( Y con neutro aislado)

0)(3

10

≠++= cbaa I I I I

nacba I I I I I ==++ 03)(

Y con neutro a tierra

0)(3

10 =++= cbaa I I I I

Conexión ∆


10/30


SEP 10



Ejemplo :

Z Z

Z

a

c

b

amp I a0010 ∠=

amp I b

018010∠=

0=c I

A I a0010 ∠=

A I b

018010∠=

A I c 0=

Las valores de las corrientes de fases son :

Determine las CS’s de las corrientes de líneas



0)018010010(3

1 000 =+∠+∠=a I

)012018010010(3

1 0001 ++∠+∠=a I A j

03078.589.25 −∠=−=

)024018010010(3

1 0002 ++∠+∠=a I A j

03078.589.25 ∠=+=

A I b0

1 15078.5 −∠=

A I b0

2 15078.5 ∠=

00 =b I

A I c0

1 9078.5 ∠=

A I c

0

29078.5 −∠=

00 =c I


11/30


SEP 11


Leyes de Kirchhoff

I'a

I"a

Ia

Ib I'b

I"b

Ic I'c

I"c

=++

=++

=++

⇒

=++

=++

=++

0

0

0

0

0

0

"

2

'

22

"

1

'

11

"

0

'

00

"'

"'

"'

aaa

aaa

aaa

ccc

bbb

aaa

I I I

I I I

I I I

I I I

I I I

I I I

I‘a0

I“a0

Ia0

Ia0 I‘a0

I“a0

Ia0 I‘a0

I“a0


Desfasamiento de las CS’s en banco

de transformadores Y-∆∆

La norma ANSI/IEEE C57.12 DISTRIBUTION and POWER TRANSFORMERS, estableceque el desfasamiento entre los terminales de Alta Tensión (H) y el correspondiente a lamisma fase en Baja Tensión (X) estén desfasados en 0º ó +30º para los grupos de conexión

1 y 2, respectivamente.

H1 H2 H3

X1 X2 X3

Alta tensión

Baja tensión

Para conexión:

∆∆ o YY ⇒

∆Υ o Υ∆ ⇒

1º01

1 Grupo H

X =∠

2º301

1 Grupo H

X =∠


12/30


SEP 12


Desfasamiento de las CS’s en banco detransformadores.

H1 H2 H3

X1 X2 X3

Alta tensión

Baja tensión

X1H1

H2

H3

X2

X3 H1

H2

H3 X1

X2

X3

X1

X2X3

H1 H2

H3

H1

H2H3

X1

X2

X3

Grupo 1 Grupo 2


Desfasamiento de las CS’s en banco

de transformadores.I A

IC

IB

Ia

Ib

Ic

NyND

I'a

I'c

I'b

H1

H2H3

X1

X2

X3

−

−−

=

'

'

'

101

110

011

c

b

a

C

B

A

I

I

I

I

I

I

⇒ [ ] [ ]'

abc ABC I C I =

H1 H2 H3

X1 X2 X3

Alta tensión

Baja tensión

IA IB IC

Ia I b Ic


13/30


SEP 13


º3013

;º3013

?;

º3013

;º3013

;0

22110

22110

+∠⋅=−∠⋅==⇒ Υ→∆

−∠⋅=+∠⋅==⇒ Υ←∆

A

y

Da A

y

Daa

a

D

y

Aa

D

y

A A

I N

N I I

N

N I I

I N

N I I

N

N I I

Desfasamiento de las CS’s en

banco de transformadores[ ] [ ] 'abc ABC I C I = [ ][ ] [ ][ ][ ]012012 a

D

y

A I AC N

N I A =⇒

[ ] [ ][ ][ ][ ]0121

012 a D

y

A I AC A N

N I −=

−∠

+∠=

2

1

0

2

1

0

º30100

0º3010

000

3

a

a

a

D

y

A

A

A

I

I

I

N

N

I

I

I ⇒


Desfasamiento de las CS’s en

banco de transformadoresI A

IC

IBIa

Ib

Ic

NyND

I'a

I'cI'b

H1

H2H3

X1

X2

X3

−

−

−

=

'

'

'

011

101

110

c

b

a

C

B

A

I

I

I

I

I

I

⇒ [ ] [ ] 'abc ABC I C I =

H1 H2 H3

X1 X2 X3

Alta tensión

Baja tensión

IA IB IC

I b Ic Ia


14/30


SEP 14


Desfasamiento de las CS’s en bancode transformadores

22110

22110

3;

3?;

3;

3;0

A

y

Da A

y

Daa

a

D

y

Aa

D

y

A A

I N

N j I I

N

N j I I

I N

N j I I

N

N j I I

−=+==⇒ Υ→∆

+=−==⇒ Υ←∆

[ ] [ ] 'abc ABC I C I = ⇒

[ ] [ ][ ][ ][ ]0121

012 a D

y

A I AC A N

N I −=

+∠

−∠=

2

1

0

2

1

0

º90100

0º9010

000

3

a

a

a

D

y

A

A

A

I

I

I

N

N

I

I

I ⇒

[ ][ ] [ ][ ][ ] [ ][ ][ ]012' 012012 a D

y

a A I AC N

N I AC I A ==


POTENCIA TRIFÁSICA EN CS’s

ccbbaa I V I V I V jQ P S *** ++=+=

[ ] [ ] [ ][ ][ ] [ ][ ][ ]*012012*

a

T

aabc

T

abc I AV A I V S =⋅=

[ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ][ ]*012012*

012

*

012 3 aT

aa

T T

a I U V I A AV S ==

[ ] [ ] *22*

11

*

00

*

0120123333333

aaaaaaa

T

a I V I V I V I V jQ P S ++==+= φφφ

va vbvc

Ic

Ib

Iaφ3S


15/30


SEP 15


Impedancia Serie Asimétrica

a

b

c 'c

'b

'a

c Z

b Z

a Z

a I

b I

c I

ca Z

ac Z

ab Z

=

c

b

a

ccbca

bcbba

acaba

cc

bb

aa

I

I

I

Z Z Z

Z Z Z

Z Z Z

V

V

V

'

'

'



=

2

1

0

2

1

0

'

'

'

a

a

a

ccbca

bcbba

acaba

cc

bb

aa

I

I

I

A

Z Z Z

Z Z Z

Z Z Z

V

V

V

A

=

−

2

1

0

1

2

1

0

'

'

'

a

a

a

ccbca

bcbba

acaba

cc

bb

aa

I

I

I

A

Z Z Z

Z Z Z

Z Z Z

A

V

V

V

Z


16/30


SEP 16



ZA A Z 1012−=

−+−

+−−

−−+

=

)2()2()2(

)2()2()2(

)2()2()2(

001122

220011

112200

012

M s M s M s

M s M s M s

M s M s M s

Z Z Z Z Z Z

Z Z Z Z Z Z

Z Z Z Z Z Z

Z

donde

)(3

1

)(31

)(3

1

2

2

21

0

cba s

cba s

cba s

aZ Z a Z Z

Z aaZ Z Z

Z Z Z Z

++=

++=

++=

)(3

1

)(31

)(3

1

2

2

21

0

abcabc M

abcabc M

abcabc M

aZ Z a Z Z

Z aaZ Z Z

Z Z Z Z

++=

++=

++=



2111220000)2()2()2(' a M sa M sa M saa I Z Z I Z Z I Z Z V −+−++=

2221000111)2()2()2(' a M sa M sa M saa I Z Z I Z Z I Z Z V ++−+−=

2001110222)2()2()2(' a M sa M sa M saa I Z Z I Z Z I Z Z V −+++−=


17/30


SEP 17



Caso 1. Sin acoplamiento , 0)( =≠ jiij Z

2112000' a sa sa saa

I Z I Z I Z V ++=

)(3

1)(

3

1)(

3

1 22

2

10 cbaacbaacbaa Z aaZ Z I aZ Z a Z I Z Z Z I ++++++++=

2011022' a sa sa saa I Z I Z I Z V ++=

2210011' a sa sa saa

I Z I Z I Z V ++=

)(3

1)(

3

1)(

3

1 221

2

0 cbaacbaacbaa Z Z a Z I Z Z Z I Z aaZ Z I ++++++++=

)(3

1)(

3

1)(

3

12

2

1

2

0 cbaacbaacbaa Z Z Z I Z aaZ Z I aZ Z a Z I ++++++++=

⇒ 0210 === M M M Z Z Z


üSi las impedancias no soniguales, las caídas detensión decualquier secuencia es dependientedelas corrientes delas tres secuencias

üLas CS’s de corrientes desbalanceadas que circulan hacia una carga equilibrada , o por

impedancias series equilibradas, producen solamente caídas detensión de la misma secuencia.

üSi hay acoplamiento mutuo asimétrico entre las impedancias defases, los terminos ZM0, ZM1 yZM2 serían distintode cero y existiría acoplamiento entre las (mallas) impedancias asecuencia.

Impedancia Serie AsimétricaCaso 2 . Si

0)(

=≠ jiij Z

cba Z Z Z ==

aaaa Z I V

11' =

aaaa Z I V

22' = aaaa Z I V 00' =

1.

2.

Se supone la línea totalmente transpuesta


18/30


SEP 18



Suponiendo:

1. Sin acoplamiento

2.

üCorrientes de secuencia positiva producen solo caídas de tensión de Secuencia positiva

üCorrientes de sec. Negativa solo producen caídas de tensión de sec. Negativa .

üAnálogamente, corrientes de sec cero solo producen caidas de tensión de sec cero.

cba Z Z Z ==


Impedancias y Mallas de Secuencia

üImpedancia de Sec Positiva (Z1): es la impedancia de uncircuito por el cual circula solamente corriente de Sec(+).

üImpedancia de Sec Negativa (Z2): es la impedancia de uncircuito por el cual circula solo corriente de Sec(-).

üImpedancia de Sec Cero (Z0): es la impedancia de un

circuito por el cual circula solamente corriente de Sec (0)


19/30


SEP 19


Impedancias y Mallas de Secuencia

üEl circuito monofásico equivalente compuesto deimpedancias de solo una secuencia, se denominamalla de secuencia

üLa malla de secuencia positiva contiene solamentecorrientes e impedancias de secuencia positiva.

üLa malla de secuencia negativa solo contienecorrientes e impedancias de secuencia negativa.

ü Análogamente, una malla de secuencia cero esaquella que solo contiene corrientes e impedancias de

secuencia cero.


Impedancias y Mallas de SecuenciaImpedancia a Secuencia de Equipos de un SEP

Nota 2: Generalmente se suponen iguales

Z0≠≠

Z1Z1≠≠

Z2Nota 2

Z1Máquina

Nota 1Z2=Z1Z1Transformador

Z0≠≠Z1Z2=Z1Z1Línea

Homopolar(0)Negativa(-)Positiva(+)

Nota 1: Para transformadores con núcleo acorazado se cumple que Z0=Z1; y

son diferentes para cualquier otro tipo de núcleo


20/30


SEP 20


Malla de Secuencia de un Generador en vacío

a I

b I

c I

n I

c E b E

a E

bc

a

++

+

-

--

n Z

Dado que un generador sólo induce

tensiones balanceadas( Ea, Eb, Ec),

por consiguiente habrá siempre

presente solamente tensiones de

secuencia positiva



2a I

2c I

2b I

a

cb

2 Z

2 Z

2 Z 2aV

2a I 2a

2 Z

+

-

Malla de Sec(-)

+

-

1aV

a E

1a I 1a

1 Z

+

-

Malla de Sec(+)

Referencia

Referencia

1a I

1b I c

E b

E

a E

bc

a

+

++

-

--

1 Z

1 Z 1 Z

1c I

111 Z I E V aaa −=

222 Z I V aa −=


21/30


SEP 21



1c I

0a I

0a I

0a I

a

cb

0 g Z

0 g Z 0 g Z

0a I

0aV

0a0 g Z

+

-

n Z 3

0 Z

Malla de Sec(0)

Referencia

solo está presenteen la malla de Sec(0)n

Z

000 Z I V aa −=n Z

03 a I )3( 00 n g a Z Z I +−=

na I I =

03

Nótese que:


Ejemplo 11.6: Un generador de polos salientes sin devanadosde amortiguación, de 20 MVA, 13.8 KV

con . . Las reactancias negativa y cero son , respectivamente.

El neutro delgenerador está sólidamente conectado a tierra. Con el generador operandoen vacío con

una tensión de de fase a neutro, ocurre una falla monofásica a tierra en los

terminales de la máquina. Las tensiones de fase a neutroen el punto de falla son las siguientes:

Determine la corriente subtransitoria en elgeneradory las tensiones de fase a fase para la condiciónsubtransitoria debido a lafal la.

pu E an0

00.1 ∠=

0=aV puV c0

25.102013.1 ∠= puV b0

25.102013.1 −∠=

0=c I

a I

0=b I

na I I =

cn E bn E

an E

bc

a

++

+

-

- -

n Z

Figura 11.15

Mallas de Secuencia para un

Generador en Vacío

.25.0"

pu xd = .10.035.0 02 pu x y x ==


22/30


SEP 22


Mallas de Secuencia para un Generador en Vacío

Figura 11.15 muestra la falla monofásicaen la fase “a” de la máquina.

pu jV b 990.0215.0 −−=

pu jV c

990.0215.0 +−=

pu

j

j

j

j

j

aa

aa

V

V

V

c

b

a

+−

+

+−

=

+−

−−

=

0500.0

0643.0

0143.0

990.0215.0

990.0215.0

0

1

1

111

3

1

2

2

)0(

)0(

)0(

pu j j

j

Z

V I

go

aa 43.1

10.0

)0143.0()0(

)0( −=+−

−=−=



pu j j

j j

Z

V E I

aana 43.1

25.0

)0643.0()00.1(

1

)1()1( −=

+−+=

−−=

pu j j

j

Z

V I

aa 43.1

35.0

)0500.0(

2

)2()2( −=

+−−=−=

pu j I I I I I aaaaa 29.43)0()2()1()0( −==++=

Por consiguiente, la corriente de la fase fallada a tierra es de:

La corriente base es de ; de este modo la corriente subtransitoria será:

A j j I a 590,383729.4 −=×−=


23/30


SEP 23



Las tensiones de fasea fase durante la falla valen:

pu jV V V baab07.7701.1990.0215.0 ∠=+=−=

pu jV V V cbbc0270980.1980.10 ∠=−=−=

pu jV V V acca07.7701.1990.0215.0 ∠=+−=−=

kV V ab00

7.7705.87.773

8.1301.1 ∠=∠×=

kV V bc

00 27078.15270

3

8.13980.1 ∠=∠×=

kV V ca

00 3.10205.83.1023

8.1301.1 ∠=∠×=



Antes de la falla las tensiones eran balanceadas de 13.8 kV. A modo de

comparación, se muestran las tensiones durante la falla con la tensión de fase a

neutro de la fase “a” como referencia.

kV V ab0

308.13 ∠= k V V bc02708.13 ∠= k V V ca

01508.13 ∠=

Figura 11.6 ilustra los diagramas fasoriales de las tensiones para antes y durante la falla:

Figura11.6

(a) Prefalla (b) Durante la falla

anV

caV caV

bcV bcV

abV abV

aa n

b b

c c


24/30


SEP 24


Ejemplo: Formación de las mallas de secuencias

Ejemplo: Dibuje las mallas de secuencias (+) y (-) para el sistema mostrado a

continuación. Suponga que las impedancias a sec(+) y sec(-) son iguales a la

reactancia subtransitoria. Desprecie las resistencias .

1T

1 M 2T

r

pm nk l

2 M

L

X”g1=8,6%

Zn1

XT1=2%

XL1

=8,15%

XT2=9,15%

X”d=54,9%

X”d=27,5%


Ejemplo: Formación de las mallas de secuencias

Malla de Sec(+)

Malla de Sec(-)

++

+

---

0857.0 j 0915.0 j0815.0 j

5490.0 j

02.0 j

2745.0 j

2m E 1m E g E

k l m n

p r

0857.0 j 0915.0 j0815.0 j

5490.0 j02.0 j 2745.0 j

Referencia

k l m n

p r

Referencia


25/30


SEP 25


Mallas de Secuencia Cero

1 . La Corriente de Sec(0) solo estará presente si existe un camino de retorno ( neutro aconectado a tierra)

2.- El Néutrode la malla de Sec (0) es el Neutrodel circuito en el punto de su conexión a una

tierra de referencia

Z Z

Z

0 N

Z

Z

Z

0 N

0 Z 0 N 0 N

Referencia Referencia

0 Z



Z

Z

Z

N

n Z

03 an I I = Z Z

Z

0 Z

Referencia

0 Z

N

n Z 3

0a I

Referencia


26/30


SEP 26



Mallas de Sec(0) debanco trifásico de transformadores

Símbolo Diagrama de conexiones Malla de Sec(0) p

p

p p

QQ

Q Q

0 Z

0 Z

Barra de referencia

Barra de referencia

p Q

p Q



Símbolo Diagrama de conexión Malla de Sec(0)

p p

p

p

Q

Q

Q Q

0 Z

Barra de referencia

Barra de referencia

p Q

p Q


27/30


SEP 27



Símbolo Diagrama de conexión Malla de Sec(0)

p

pQ

Q

0 Z

Barra de referencia

p Q



n Z 3

0 g Z Q

R P

Malla de Sec(0)

Ejemplo

n Z

Q S

P

R T

M K MG

Referencia

S

T

M K

0 L X

0 L X T

X

0m Z T X

T X


28/30


SEP 28



1 g Z

Q S

RT

M K P

1m Z

1 g E 1m E ++

--

Q

R T

M K P

S

Malla de Sec(+))

Malla de Sec(-)2m Z

2 g Z


Mallas de Secuencia CeroEjemplol11.9 (Stevensons: pág 436) Bosqueje la malla de secuencia cero del SEP mostrado en el

ejercicio 6.1.Suponga que la impedancia de sec(0) del motor y generador esde 5%. Un reactor limitadorde corriente

de 0,4 (Ω) se ha instalado en cada uno de los neutrosdel generador y del motor mayor. La reactancia asec(0) de la línea es de 1,5 (Ω/Km).

Generador:

Motor 1:

Motor 2:

10

0 05.0= X

102

0 0686.0)8.13

2.13)(

200

300(05.0 == X

102

0 1372.0)8.13

2.13)(

100

300(05.0 == X

Ω== 333.1300

)20()20(

2

Z kV Base

Ω== 635.0300

)8.13()8,13(

2

Z kV Base

k l m n

p

r

20 KV 230 KV

13.8 KV

T1 T2

M1

M2

Ω== 3.176300

)230()230(

2

Z kV Base


29/30


SEP 29



10900.0)

333.1

4.0(33 ==

n Z

10890.1)

635.0

4.0(33 ==n Z

10

05445.0

3.176

645.1=

×= Z

La red de sec(0) se muestra en la fig 11.28

05.0 j

900.0 j

0857.0 j 5445.0 j 0915.0 j

l m

k n

p r

0686.0 j

890.1 j

1372.0 j

Referencia

Para el generador

Para el motor

Para la línea de transmisión


Mallas de Secuencia

Solo la malla de Sec(+) de una máquina eléctrica rotatoriacontiene una f.e.m de Sec(+) en serie con una impedancia deSec(+).

Las mallas de Sec(-) y Sec(0) no contienen fuentes de f.e.minternas. Pero incluyen las respectivas impedancias series a

Sec(-) y Sec(0).


30/30


Mallas de Secuencia

Secuencia (+) Secuencia (-) Secuencia(0)

Subtransitoria Transitoria Estable

Máquinas"d

x 'd

x d x

2 x

0 x

Líneas L x L x L x L x 0 L x

Transformadorescc x

cc x

cc x

cc x

0T x


MALLAS DE SECUENCIA

La barra de referencia de las mallas de sec(+) y de sec(-) es el neutro delgenerador aunque éste esté conectado a tierra.

No circula corriente de sec(+) ni de sec(-) por el neutro a tierra.

Como consecuencia de lo anterior, no se incluye la impedancia 3Zn entreel neutro y tierra en las mallas de sec(+) y sec(-)

La referencia en la malla de sec(0) es tierra y no necesariamentecorrespondeal neutro del generador, salvo si su neutro está sólidamenteconectado a tierra.

b - comp simetr byn

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