Fig. IV .10: Coupe de l’acrotère

5

15 5

Ftayat 2010

IV.2 Acrotère

IV.2.1 Introduction

Le rôle de l’acrotère est d’assurer la sécurité totale au niveau dd la terra/se

inaccessible et de protéger le gravie dE la 0oussée du vent d’où al forlE un écran.

� �0.05 � 0.2

2� 0.1 � 0.2� � 0.5 � 0.15�

� � 0.1�

Géométrie

La hauteur 60cm

L’épaisseur 15cm

L’enrobage 2cm

La surface 0.1m2

L’enrobage 2cm

IV.2.2 Ferraillage

IV.2.2.1. Sollicitation

L’acrotère est assimilé à une console encastrÉe au niveau

du plancher soumis au poids propre et la surcharge

d’exploitation. le calcul se fait par un% b,ndE de 1 m.

*Selon R.P.A on a :

WP : Le Poids Propre de l’Acrotère.

A : Coefficient d’Accélération «Groupe d’Usage 2 ;

Zone IIa» ⇒ A = 0,15

CP : Facteur de Force Horizontale Variant entre 0,3 et 0,8 ;

CP = 0,8.

WP = 25 × 0,1= 2,5 KN/ml.

FP = 4 × 0,15 × 0,8 × 2,5 ⇒ FP = 1,2KN/ml.

Matériaux

Béton de résistAnce 25MPa

Acier de limite élasTique 400MPa

. Schéma statique

10

IV.2.2.2 Calcul de l’excentricité

• L’excentricité de 1erordre :

• L’excentricité additionnelle :

• L’excentricité de 2éme ordre :

La section partiellement comprim

IV.2.2.3 Sollicitation au centre de gravité de l’acier tendue

• E.L.U :

• E.L.S :

E.L.U

La charge permanente ultime 3,375 KN

La surcharge d’exploitation ultime 1,8KN

Moment d’encastrement 1,08 KN.m

E.L.S

La charge permanente ultime 2,5 KN

La surcharge d’exploitation ultime 1,2 KN

Moment d’encastrement 0,72 KN.m

m

IV.2.2.4 Calcul de ferraillage

Calcul des moments réduits

Etat limite de

compression du béton

Si :

� alors :

« Pas d'aciers comprimés »

� alors :

« Aciers comprimés nécessaires »

Pas d'aciers

comprimés

Calcul des paramètres caractéristiques de la section

Coefficient de la fibre neutre

α=0.007

Ordonnée de la fibre neutre y=0.0008m

Bras de levier du couple interne Zb=0.119m

Détermination de la section théorique des aciers tendus

Section théorique d’acier

Condition de non fragilité

Choix des sections commerciales (les armatures tendus)

6T6

Les armatures de répartition 0.425cm2

3T6

IV.2.2.5 Vérification à L’ELS

• Vérification de l’effort tranchant :

Vérification de la contrainte de cisaillement

Contrainte tangente

0.1

Contrainte tangente limite

2.50

Vérification de la contrainte de

cisaillement 0.1 < 2.5 vérifiée

Figure IV.11 coupe de l’acrotère

15 cm

10 cm

5 cm

60 cm

FP

Ø6

Ø6

100 cm

15 cm

Ø6

Ø6

Q

10 cm

70 cm G

Tigre 2006

2. CALCUL DE L’ACROTERE : 2.1 Définition : L’acrotère est un élément structural contournant le bâtiment conçu pour la protection de ligne conjonctif entre lui même et la forme de pente contre l’infiltration des eaux pluviales. Il est assimilé à une console encastrée au plancher terrasse. La section la plus dangereuse se trouve au niveau de l’encastrement. Il est réalisé en béton armé. L’acrotère est soumis à son poids propre (G) qui donne un effort normal NG et une charge d’exploitation horizontale non pondérée estimée à 1000 N/ml provoquant un moment de flexion. Donc le calcul s’effectue pour une bande de 1ml en flexion composée. Soit une section de (10*100 cm2) bande de 1m. 2.2 Étude de l’acrotère:

L’acrotère est un élément qui coiffe le bâtiment à sa partie supérieure.

G: poids propre =1.963 kN/ml. Q : surcharge d’exploitation=1 kN/ml.

2.3 Sollicitations: ELU :

Nu=1,35.NG= 1,35. 1,963 =2,65 KN/ml Mu=1,5.NQ.h= 1,5. 1. 0,7=1,05 KN.m

ELS : Nser =NG =1,963 KN/ml . Mser=1 . 0,7 = 0,7 KN.m

Schema statique: Le ferraillage se fera en flexion composée, en fissuration préjudiciable sur un mètre linéaire.

h=0,1 m. b =1 m. d=0,9.h=0,09m.

Q

G

Fig 4.3 : Schema statique

2.4 Le ferraillage vertical

1. Calcul de la section à l’ELU :

e = e1+e2

e1 = e0+ea

e :excentricité totale de calcul.

e0 = excentricité de la résultante.

ea = excentricité additionnel.

e2 = excentricité due aux effets du second ordre.

e0 = Mu/Nu = 0,396m.

e2 = )2.(.10

.34

2

αφ+h

l f

lf = 2.l0 = 2×0,7 = 1,4 m.

i =B

I I =12

. 3hb ; B = b.h

i = 0,029.

λ = 1,4 / 0,029 = 48,27.

λmax ≤ max (50, min[67.e0 /h,100])

λmax ≤ 100

α = 10(1-Mu/1,5.Mser) = 0

e2 = 1,0.10

4,1.32 4

2

× = 1,176.10-2.

ea = max(0,02 ; 70/250) = 0,02 m.

e = 0,396+0,02+0,01176 = 0,427 m

lf/h = 14

max (15 ; 20.e1/h) = 83,2. Lf/h < 83,2

On va tenir compte des effets du second ordre.

Majoration des sollicitations :

e0/h= 3,96 >0,75.

γf : coefficient de majoration.

×+= 4,1;35

15.01min0

2

e

hf

λγ = min (1,072 ; 1,4) = 1,072 m

Les sollicitations majorées:

N’ u = γf.. Nu = 2,84 KN/ml

M’ u = N’u.e = 1,212 KN.m.

Mua = M’u+N’u(d - h/2).

Mua = 1,325 KN.m.

Le calcul se fera par assimilation à la flexion simple.

µ = 17,14.)09,0(

10.325,12

3−

= 0,011 < 0,186 domaine 1

α = 0,0138.

Z = 0,0895 m

ε = 10%o

σs = 348MPA

As 433

101084,20895,0

10235,1348

1 ×

×−× −

−

As = 0,3149cm2. 2. Calcul de la section à l’ELS N ser = 1,963 KN/m

M ser = 0,7 KN .m

e0 = M ser/ N ser = 0,356m.

M uaser= M ser+N ser (d - h/2)=0,778 KN.m

σbc= 0,6ƒc28 =15 MPa

σst= min(2/3 ƒe , 28110 tf×η ) =202 MPa

x =(15σbc /(15σbc+ σst))×d = 0,047m

z =d - x/3 = 0,0743

M1 =1/2.x.b.Z . σbc =0,0262 MN.m

M uaser =0,0778 t.m ≤ M1= 2,62 t.m

Donc : pas d’armatures comprimées

AS =1/ σst(M uaser /Z – N ser )

AS=0,42 cm2/ml

Condition de non fragilité :

AS ≥ 0,23 b.d ft28/ fe = 1,09 cm2

Asmin= 1,09cm2.

AS = max(ASu ,ASser ,ASmin ) =1, 09cm2.

Choix des barres : 4HA8 soit

Espacé de 25cm

Armature de répartition :

A r = As / 4=0,28 cm2.

Choix des barres : 4HA6 soit

Espacé de 20cm

Vérification à l’effort tranchant :

uτ = min {0,15.25/1,5 ; 4}=2,5 MPA

uτ = Vu/b.d =1,5.Q/0,09 = 0,017MPA.

uτ < uτ Il n’est pas nécessaire de concevoir des armatures transversales, les armatures de répartition sont suffisante.

Vérification l’effort due au séisme :

D’après le RPA99V2003 (Article 6.2.3) les éléments non structuraux doivent

être calculés sous l’action des forces horizontales suivant la formule suivante ;

FP = 4 A CP WP

A: coefficient d’accélération de zone.

A =0,25 (groupe2, zone III).

CP : facteur de force horizontale.

CP =0,80 (élément en console)

WP : poids de l’acrotère

WP = 0,1963t/ml

D’où : FP = 4×0,25×0,80×0.1963

FP = 0,157 t/ml

Soit Q = 0.1t/m (surcharge due a la main courante)

Donc : Q < Fp

Ferraillage

As =1.13 cm2

As =2.01 cm2

-Etat limite ultime

NU = 1.35 NG = 1.35 ×0,1963 =0,265t/ml

MU = 1.5 MQ = 1.5×0,7×0,157 = 0,164 t.m/ml.

-Etat limite de service

Nser = NG =0,1963t/ml

Mser = MQ = 0.7×0,157=0,109 t.m/ml

Calcul de la section à l’ELU :

e = e1+e2

e1 = e0+ea

e : excentricité totale de calcul.

e0 : excentricité de la résultante.

ea : excentricité additionnel.

e2 : excentricité due aux effets du second ordre.

e0 = Mu/Nu = 0,618m.

e2 = )2.(.10

.34

2

αφ+h

l f

lf = 2.l0 = 2×0,7 = 1,4 m.

i =B

I I =12

. 3hb ; B = b.h

i = 0,029.

λ = 1,4 / 0,029 = 48,27.

λmax ≤ max (50, min [67.e0 /h,100])

λmax ≤ 100

α = 10(1-Mu/1,5.Mser) = 0

e2 = 1,0.10

4,1.32 4

2

× = 1,176.10-2.

ea = max(0,02 ; 70/250) = 0,02 m.

e = 0,618+0,02+0,01176 = 0,649 m

lf/h = 14

max (15 ; 20.e1/h) = 127.6. Lf/h < 127.6

On va tenir compte des effets du second ordre.

Majoration des sollicitations :

e0/h= 6.18 >0,75.

γf : coefficient de majoration.

×+= 4,1;35

15.01min0

2

e

hf

λγ = min (1,072 ; 1,4) = 1,072 m

Les sollicitations majorées:

N’ u = γf.. Nu = 2,84 KN/ml

M’ u = N’u.e = 1,843 KN.m.

Mua = M’u+N’u(d - h/2).

Mua = 1,956 KN.m.

Le calcul se fera par assimilation à la flexion simple.

µ = 17,14.)09,0(

10.956,12

3−

= 0,017 < 0,186 domaine 1

α = 0,021.

Z = 0,0892 m

ε = 10%o

σs = 348MPA

As 433

101084,20892,0

10956,1348

1 ×

×−× −

−

As = 0,548cm2.

Calcul de la section à l’ELS

N ser = 1,963 KN/m

M ser = 1.09 KN .m

e0 = M ser/ N ser = 0,555m.

M uaser= M ser+N ser (d - h/2)=1.168 KN.m

σbc= 0,6ƒc28 =15 MPa

σst= min(2/3 ƒe , 28110 tf×η ) =202 MPa

x =(15σbc /(15σbc+ σst))×d = 0,047m.

z =d - x/3 = 0,0743.

M1 =1/2.x.b.Z . σbc =0,0262 MN.m

M uaser =0.1168 t.m ≤ M1= 2,62 t.m

Donc : pas d’armatures comprimées

AS =1/ σst(M uaser /Z – N ser )

AS=0,68 cm2/ml

Condition de non fragilité :

AS ≥ 0,23 b.d ft28/ fe = 1,09 cm2

Asmin= 1,09cm2.

AS = max(ASu ,ASser ,ASmin ) =1, 09cm2.

Choix des barres : 4HA8 soit

Espacé de 25cm

Armature de répartition :

A r = As / 4=0,28 cm2.

Choix des barres : 4HA6 soit

Espacé de 20cm

Vérification à l’effort tranchant :

uτ = min {0,15.25/1,5 ; 4}=2,5 MPA

uτ = Vu/b.d =1,5.Q/0,09 = 0,017MPA.

uτ < uτ Il n’est pas nécessaire de concevoir des armatures transversales, les armatures de répartition sont suffisante voir (Fig 4.4).

As =2.01 cm2

As =1.13 cm2

50 cm

8 cm

2 cm

15 cm

R+6 III.2 Calcul de l’acrotère :

L’acrotère est considéré comme une console verticale encastrée au niveau du plancher terrasse et calculée à la flexion composée sous l’effet d’un effort normal et un moment fléchissant.

III.2.1 Calcul de charge : Poids propre (effort normal) :

N = [0,1 * 0,6 + (0,08*0,15) +(0,02/2 *0,15 )]*25*1= 1,84 KN/ml N = 1,35*G = 1,35 *1,84 = 2,5KN/ml

III.2.2 Surcharge : Q = 1KN/ml Qu = 1,5*1 = 1,5KN/ml

III.2.3 Le moment M : M = Qu*0,6 = 1,5*0,6 = 0,9 KN

a. Calcul de l’excentricité : eo = M/N = 0,9/2,5 = 0,36 m e1= ht / 6 = 0,017m eo> e1 → la section est partiellement comprimée .

b. Calcul du ferraillage : Moment de fictif : Mf = N * f +M Avec : N : effort normal f : distance entre le point d’application (N) excentré aux armatures tendues. f = e +(d – ht / 2 ) = 0,36 + [ ( 0,10 - 0,02 ) – 0,10/2 ] f = 0,39m Donc : Mf = (2,5*0,39) + 0,9 = 1,9KNm

III.2.4 Calcul des armatures:

et d = 10 – 2 = 8cm et b = 1m

fbudb

Mf

**

µ

2

=

Mpab

fcfbu

2,145,1

25*85,028*85,0 ===

γ

0206,02,14*08,0*08,0*1

001,0*9,1 µ ==

M

Qu

N

Fig N°12

Fig N°13

T 8 espa 25 cm

T 6 espa 25 cm

y= α * d = 0,026*0,08 = 0,0021

Calcul de Z :

Z = d-0,4y = 0,08 – 0,4 * 0,0021 = 0,079m

On remarque que la section qu’on a adoptée est faible alors on calcul la section minimale : 4cm2/m périmètre Amin = max 0,2 * B/100 4 cm2/m (1+01)2 Amin = max 0,2*10*100/100 1,82 cm2

Amin = max Alors Amin = 2cm2 2 cm2

On T8 , A = 2,01cm2 ,,espacement = 25cm

⇒⇒⇒⇒ Armature de réparation : Ar =1/3*A → Ar 1/3*2,01 Ar = 0,67cm2 3T8= 1,13 , épaisseur = 25cm

( ) 026,0)0206,0*2(11(25,1211(25,1 =−−=−− = µα

sA

MfA

σ*1

1=

Mpas

feS

34815,1

400 ==γσ

mlcmA /69,00001,0*348*079,0

001,0*9,1 2

1==

mlcms

Nu/62,0

0001,0*348*079,0

001,0*250069,0 - A A

2

1=−==

σ

Fig N°14

Promotion 2006 Mounir Rafiq V.3) CALCUL DE L’ACROTERE :

1. Définition : L’acrotère est un élément structural contournant le bâtiment conçu pour la protection de ligne conjonctif entre lui même et la forme de pente contre l’infiltration des eaux pluviales. Il est assimilé à une console encastrée au plancher terrasse. La section la plus dangereuse se trouve au niveau de l’encastrement. Il est réalisé en béton armé. L’acrotère est soumis à son poids propre (G) qui donne un effort normal NG et une charge d’exploitation horizontale non pondérée estimée à 1000 N/ml provoquant un moment de flexion. Donc le calcul s’effectue pour une bande de 1ml en flexion composée. Soit une section de (10*100 cm2). 2. Étude de l’acrotère:

L’acrotère est un élément qui coiffe le bâtiment à sa partie supérieure.

G: Poids propre =145kg/ml. Q : Surcharge d’exploitation=90kg/ml.

Sollicitations: ELU :

Nu=1,35.NG= 1,35. 0, 145=0,195 t/ml Mu=1,5.NQ.h= 1,5. 0,09. 0,6=0,081t/ml.

ELS :

Nser =NG =0,145 t/ml. Mser=0,09.0,6=0,054 t/ml.

Schéma statique:

Q

10 cm

60 cm G

Q

Figure V-5 : Acrotère

Le ferraillage se fera en flexion composée, en fissuration préjudiciable sur un mètre linéaire.

h=0,1 m. b =1 m. d=0,9.h=0,09m.

a. Le ferraillage vertical Calcul à l’ELU : e T= e1+ea+e2

eT : Excentricité totale de calcul. e1 = Excentricité de la résultante. ea = Excentricité additionnelle . e2 = Excentricité due aux effets du second ordre. e1 = Mu/Nu = 0,415m.

e=h/6=0.1/6=0.016m e1>e :d’où la section est partiellement comprimée.

e2 = )αφ+2.(h.10

l.34

2f

l f = 2.l0 = 2.0,6 = 1,2 m.

i =B

I I =12

h.b 3 ; B = b.h

i = 0,029. λ = 1,2/0,029 = 41,38.

λλλλ <<<< 50 ⇒ pas de risque de flambement.

e2 = 1,0.10

2,1.64

2

= 8,64.10-3.m

ea = max(0,02 ; 0.6/250) = 0,02m. eT = 0,415+0,02+0,00864 = 0,443m

l f/h = 12 max (15 ; 20.e1/h) = 83. Lf/h < 83. On va tenir compte des effets du second ordre.

G

Majoration des sollicitations : e1/h=4.15>0.75 γf : coefficient de majoration. λf = min (1+0,15(λ/35)2.h/e1; 1,4)m = min (1,336 ; 1,4) = 1,336m N’ u = λf.. Nu = 0,26 t/ml. M’ u = N’u.(e1+ea )= 0,113 t.m/ml. Mua = M’u+N’u(d-h/2). Mua = 0,123 Le calcul se fera par assimilation à la flexion simple.

µ = 17,14.)09,0(

123,02

10-2 = 0,0107 < 0,186 domaine 1

α = 0,0134. Z = 0,089m ε = 10%o σs = 348MPA

As = [348.089,0

123,0 -348

26,0 ].102

As = 0,32cm2. Choix des barres : 4HA6 soit As = 1,13cm2. Asmin=0,23.0,09.2,1/400 = 1,08cm2. St=20cm.

b. Armature de répartition :

Ar =As/4=0,28 cm2. Choix des barres : 3Ф 6 soit As =0,85cm2

Vérification à l’effort tranchant :

uτ = min {0,15.25/1,5 ; 4}=2,5MPA

uτ = Vu/b.d =1,5.Q/0,09 = 0,015MPA.

uτ < uτ Il n’est pas nécessaire de concevoir des armatures transversales, les armatures de répartition sont suffisants.

1 1

Figure V-6 : Disposition des armatures dans l’acrotère

3HA6 (2 nappes)

4HA6

Coupe 1-1

3HA6 (2 nappes)

4HA6

R+8 Sap 2000 III) Calcul des éléments III-1) L’acrotère Introduction

Il sera calculé comme une console encastrée au niveau du plancher terrasse. Il est soumis à un effort G dû à son poids propre et à un effort latéral Q dû à la main

courante, engendrant un moment de renversement M dans la section d’encastrement. le ferraillage sera déterminé en flexion composée pour une bonde de 1m de longueur. 1-1) Schémas statiques 1-2) Calcul des efforts Effort normal dû au poids propre : SG ⋅= ρ G = 25[(0,6 X 0,1) + (0,1 + 0,1)] - (0,02 x 0,2 /2) G = 1,7 KN /m2

ρ : Masse volumique du béton.

S : Section longitudinale de l’acrotère.

Effort horizontal dû à la main courante : Q =1KN/ml

H=

60cm

10

10

Figure :III-1 coupe verticale de l’acrotère

Digramme des Efforts normaux N=G

Diagramme des moments M = Q.H

Diagramme des efforts tranchants T=Q

H

Q

G

Fig :III -2

Effort normal : N = 1,7 KN /m

Moment de renversement M dû à l’effort horizontal : M = Q x H =1 x 0,6 = 0,6KN.m

1-3) Combinaisons de charges

a) E L U :La combinaison est 1,35 G + 1,50 Q

Effort normal de compression dû à G : Nu = 1,35 x G = 1,35 x 1,7 = 2,295 KN/ml

Moment de renversement dû à Q : Mu = 1,50 x MQ = 1,50 x 0,6 = 0,9 KN.m

b) E L S : La combinaison est G +Q

Effort normal de compression : Ns = G = 1,7KN/ml

Moment de renversement : Ms = 0,6KN.m

1-4) Ferraillage

Il consiste à l’étude d’une section rectangulaire soumise à la flexion composée.

C : Centre de poussée

e : Excentricité

M f : Moment fictif calculé par rapport au C.D.G des armatures tendues.

a) Calcul de l’excentricité

me

N

Me

u

u

uu

392.0295.2

9.0 ==

=

eu = 39,2 cm

h / 2 – c =10 / 2 –3 =3cm

⇒ eu =39,2 > h/2-c= 3

D’où Le centre de pression se trouve à l’extérieur de la section limitée par les armatures,

et l’effort normal (N) est un effort de compression, donc la section est partiellement

A′

A

d

c

h • GGGG

•G N

M

comprimée, elle sera calculée en flexion simple sous l’effet d’un moment fictif Mf puis

on se ramène à la flexion composée.

b) Calcul en flexion simple

g = eu + h /2 – c = 0,392 + 0,1/2 - 0,02 = 0,422 -Moment fictif : M f = Nu x g = 2,295 x 0,422 = 0,978 KN.m

2.14²8100

1000978.0

² ×××=

⋅⋅=

bc

ub fdb

Mµ

µb = 0,0106 < µR = 0,392 ⇒ S. S. A µb = 0,0106 ⇒ β = 0,995 -Les armatures fictive :

3488995.0

10978.0 3

×××=

⋅⋅=

s

ff d

MA

σβ

Af = 0,349 cm² c) Calcul en flexion composée

La section réelle des armatures : 348

95.2235.0 −=−=

s

uf

NAA

σ

A = 0,285 cm² 1-5) Vérification à l’ ELU 1-5-1) Condition de non fragilité

cm3.357.1

6.0

N

Me

s

ss ===

8185.05.35

8455.05.35

348

1.2810023.0A min ×−

×−−×××=

Amin = 0,820 cm² > Acalcul = 0.285 cm² La condition n’est pas vérifiée. Par conséquent nous prenons : A = Amin = 0,820 cm² Soit : 5HA8 /ml = 2,51cm² avec un espacement St = 20 cm Armatures de répartition Ar = A / 4 = 2,51 / 4 = 0,627 cm². Soit : 4HA8 = 2,01 cm² Avec St = 25cm 1-5-2) Vérification au cisaillement

Nous avons une fissuration préjudiciable, d’où

τ = min ( 0,15 fc28 / γb ; 4 Mpa ) = 2,5 MPa

bd

Vuu =τ ; Vu = 1,5 KN

τu = 1500 / 80 x1000 = 0,0185 MPa

τu <τ Condition vérifiée, Alors les armatures transversales ne sont pas nécessaires. 1-5-3) Vérification de l ‘adhérence des barres τse ≤ = Ψs ft28 =1,5 x 2,1= 3,15 MPa

∑⋅

=i

use d

V

µτ

9.0

∑ ui : Somme des périmètres utiles des armatures ∑ ui = 5 x 3,14 .0,8 =12,56cm

56.12809.0

10005.1

×××=seτ

seτ = 0,166 MPa < τ se = 3,15 MPa ⇒ Condition vérifiée.

1-5-4) Vérification des contraintes à L’E L S

L’acrotère est exposé aux intempéries, donc la fissuration est considérée comme préjudiciable. Ns = 1,7 KN Ms = 0,6 KN/m

es =s

s

N

M =

71

60

,

, = 0,35 m es =35 cm

es = 35 cm > 6

h=

6

10= 1,66 cm

⇒ La section est partiellement comprimée. On doit vérifiée : σst ≤ stσ σst : contrainte dans les aciers tendues

σsc ≤ scσ σsc : contrainte dans les aciers comprimée

bcσ ≤ bcσ bcσ : contrainte dans le béton comprimée

stσ : contrainte limite dans les aciers tendues

scσ : contrainte limite dans les aciers comprimée

bcσ : contrainte limite dans le béton comprimée.

σsc ≤ scσ il n y a pas lieu de vérifier car il n y a pas acier comprimée.(SSA)

σst =

v

s

Ad

M

1β

1ρ = bd

Av100 = 3140

8100

512100,

x

,x =

1β = 0,912 , K = 0,024

stσ MPa,,xx,

x,832

51289120

1060 3

==

⇒ sσ = min

f

cn

fe/28

.110,3

2

n = 1,6 ; Barre H.A

stσ = min { }633,201;66,266 = 201,633 MPa

σst = 32.8 MPa < stσ = 201,633 MPa ⇒ condition vérifiée

bcσ = k σst = 0,024 x 32,8 = 0,787 MPa

bcσ = 0,787 MPA < bcσ = 15 MPa ⇒ condition vérifiée.

1-5-5) Vérification de l’acrotère au séisme

Le RPA99 préconise de calculer l’acrotère sous l’action des forces sismiques suivant la formule : Fp = 4. A. Cp. Wp (Art 6.2.3 RPA99) A : coefficient d’accélération de zone. (A = 0,15, en zone IIa, groupe d’usage 2 ) Wp : poids de l’acrotère Wp = 1,7 KN/ ml ; Cp : facteur de force horizontal Cp = 0,8 Fp = 4 x 0,15 x 1,7 x 0,8 = 0,816 < Q = 1 KN /ml. ⇒ Il est inutile de calculer l’acrotère au séisme