Cisterna

Hora Aporte Parcial Aporte Acumulado Demanda Parcial Demanda Acumulada0 a 1 4.167 4.167 0 01 a 2 4.167 8.333 0 02 a 3 4.167 12.500 0 03 a 4 4.167 16.667 0 04 a 5 4.167 20.833 0 05 a 6 4.167 25.000 0 06 a 7 4.167 29.167 10 107 a 8 4.167 33.333 10 208 a 9 4.167 37.500 10 30

9 a 10 4.167 41.667 10 4010 a 11 4.167 45.833 10 5011 a 12 4.167 50.000 10 6012 a 13 4.167 54.167 10 7013 a 14 4.167 58.333 0 7014 a 15 4.167 62.500 0 7015 a 16 4.167 66.667 0 7016 a 17 4.167 70.833 0 7017 a 18 4.167 75.000 0 7018 a 19 4.167 79.167 0 7019 a 20 4.167 83.333 10 8020 a 21 4.167 87.500 10 9021 a 22 4.167 91.667 10 10022 a 23 4.167 95.833 0 10023 a 24 4.167 100.000 0 100

Maximo 25.000Diferencia Minimo -15.833

4.1678.333

12.500 Horas de Bombeo 1016.66720.83325.000 Qm20 (m3/d) 1294.38019.16713.333 Dif 40.8337.5001.667 Volumen de Cisterna 528.539 729-4.167

-10.000-15.833 L 18-11.667 b 9 528.539-7.500 h 4.5 3.26-3.3330.8335.0009.1673.333-2.500-8.333-4.1670.000

0 5 10 15 20 25 300

20

40

60

80

100

120

Aporte

Demanda

Horas

% V

olu

men

0 5 10 15 20 25 300

20

40

60

80

100

120

Aporte

Demanda

Horas

% V

olu

men

Tanque

Hora Aporte Parcial Aporte Acumulado Demanda Parcial Demanda Acumulada0 a 1 0 0 1 11 a 2 0 0 1 22 a 3 0 0 1 33 a 4 0 0 2 54 a 5 0 0 2 75 a 6 0 0 3.5 10.56 a 7 10 10 5.5 167 a 8 10 20 6.5 22.58 a 9 10 30 6.5 29

9 a 10 10 40 4.5 33.510 a 11 10 50 4.5 3811 a 12 10 60 5.5 43.512 a 13 10 70 7 50.513 a 14 0 70 7 57.514 a 15 0 70 5.5 6315 a 16 0 70 4.5 67.516 a 17 0 70 5 72.517 a 18 0 70 5 77.518 a 19 0 70 6.5 8419 a 20 10 80 5 8920 a 21 10 90 4.5 93.521 a 22 10 100 3 96.522 a 23 0 100 2 98.523 a 24 0 100 1.5 100

Diferencia Maximo 19.5-1 Minimo -14-2-3-5-7

-10.5-6

-2.51 Qm20 (m3/d) 1294.380

6.512 Dif 33.5

16.519.5 Volumen de Tanque 433.6212.5

7 D = 7.42.5 h = 10-2.5-7.5-14-9

-3.53.51.50

0 5 10 15 20 25 300

20

40

60

80

100

120

Aporte

Demanda

Horas

% V

olu

men

0 5 10 15 20 25 300

20

40

60

80

100

120

Aporte

Demanda

Horas

% V

olu

men

CAÑERIA DE DESBORDECalculo del Embudo:

0.0182

0.152 m

Q = 0.0153Adopto h = 0.10 m

m= 0.60 coeficiente de descarga

adopto para el embudo un d = 8 pulg = 0.2032

Calculo de la Cañeria

D = 0.10347 m

Adopto Hf = 0.5 m

Caudal = 0.01530Diámetro = 0.10347 m

Viscosidad Cinemática = 1.00E-06Rugosidad Absoluta = 0.000152 m

L = 20 m

Numero de Reynolds

Factor de Fricción

Velocidad

fadop Diametro Velocidad Reynolds fcalc0.0153147 0.1034510 1.82117945 1.88E+05 23315.3267 0.0158783

5 pulg = 0.127 m

CAÑERIA DE LLEGADA DESDE PLANTA POTABILIZADORA

Datos:

m2

m3/s

Proponemos una perdida de carga entre la entrada de la cañeria hasta el desague en una cuneta cercana a la planta.

m3/seg

m2/seg

Adopto Dtuberia =

Q=μ×A×√2×g×h ⇒ A=Q

μ×√2×g×h=

d=√ 4×Aπ

=

H f=f×Ld5× 8×Q2

π 2×g⇒

D=5√ f× LH f

×8×Q2

π 2×g=

Re=v×Dυ

f=(− 1

2×log [ 2 ,51Re×√ f

+k

3 ,71×D ] )2

V=4×Q

π×D2

feR

0.015Longitud de cañeria L = 30 m

0.35 m

0.000152 m

Viscosidad Cinemática = 1.00E-06

fadop Diametro Velocidad Reynolds fcalc0.02138186 0.128801392283513 1.1742 1.51E+05 22115.855 0.02207935

5.07 Pulgadas

Adopto D = 6 Pulgadas

Aplico formula de Bress

1.47 pulgadas

0.417

Adopto Dasp = 2.00 pulgadas

Aporte constante desde los filtros Qf = m3/seg

Adopto una perdida de energía Dh =

kHºGº =

m2/seg

feR

H f=f×Ld5× 8×Q2

π 2×g⇒

D=5√ f× LH f

×8×Q2

π 2×g=

D=1,3×X 1/4×√Qb=X= nº horas de bombeo

24=

m

Proponemos una perdida de carga entre la entrada de la cañeria hasta el desague en una cuneta

H f=f×Ld5× 8×Q2

π 2×g⇒

D=5√ f× LH f

×8×Q2

π 2×g=

Cañería de Impulsión desde la Cisterna al Tanque Elevado

Donde:

k = 0.8x = 0.42Qb = 0.0367

0.123 [m] 4.85 [pulg.]"planteo adoptado según criterios tomados del libro DISEÑO DE ACUEDUCTOS Y ALCANTARILLADOS (segunda edición - Ricardo A. Lopez Cualla)"

Adoptamos: 6 " Vel (m/s) = 0.193 k varía entre 0.7 - 1.6

Cálculo de la Cañería de Llimpieza

4 [Horas]Volumen a desagotar = 433.62

Caudal de Limp. = 0.030

h [m] m D [m] D["] D adop. ["]0.030 10 0.557 0.07 2.76 3

Cálculo de la Cañería de Desborde: funciona como una cañería sometida a salida libre.Calculo de la boca de trompeta:

QM20 = 0.015 [m3/seg]u = 0.6h = 0.15 m (Adoptado)d = 0.14 m

5.50 pulg13.98 cm

d adopt= 8 pulg

Calculo de la cañeria

L= 100 mQb= 0.0015 m3/seg

0.00015 m1.00E-06

30.00 m

fadop Diametro Velocidad Reynolds fcalc0.03099785 0.02861 2.331 6.67E+04 11739.1979 0.03214937

D = 1.13 pulgadas2 pulgadas

0.0508 m

Se calcula con la fórmula de Bresse: D = K . x 1/4 . Q 1/2

[m3/s]f =

Tiem. de Desagote t 1 =[m3][m3 /s]

Q = m . A . ((2 . g . H) 1/2)

Q [m3/seg]

Rugosidad Absoluta e =Viscocidad Cinemática n =

Adopto una perdida de energía Dh =

f Adop:

Q=μ . A . √2 . g . h ⇒ d= √ 4 . Qμ . π √2. g .h

feR

x = Nº de horas de bombeo / 24

D :diámetro en [m]

"planteo adoptado según criterios tomados del libro DISEÑO DE ACUEDUCTOS Y ALCANTARILLADOS (segunda edición - Ricardo A. Lopez Cualla)""la velocidad no debe superar 1.5 m/s para controlar el fenomeno de Golpe de Ariete"

k = Coeficiente de f económico

Q en [m3/seg]

Q=μ . A . √2 . g . h ⇒ d= √ 4 . Qμ . π √2. g .h

H f=f×Ld5× 8×Q2

π 2×g⇒

D=5√ f× LH f

×8×Q2

π 2×g=

f=(− 1

2×log [ 2 ,51Re×√ f

+k

3 ,71×D ] )2

"planteo adoptado según criterios tomados del libro DISEÑO DE ACUEDUCTOS Y ALCANTARILLADOS (segunda edición - Ricardo A. Lopez Cualla)""la velocidad no debe superar 1.5 m/s para controlar el fenomeno de Golpe de Ariete" (pag. 127)