calculul structurilor de zidarie - eforturi sectionale
DESCRIPTION
zidarieTRANSCRIPT
-
1.Condiii tehnice asociate cerinei de "rezisten i stabilitate"
1.1.Calculul structurilor la ncrcri verticale Modelul de calcul pentru ncrcri verticale
Modelul de
calcul
Vezi desene
de la 1.5
-pereii structurali sunt considerai console rezemate la nivelul
planeului peste subsol (n cazul cldirilor cu subsol) sau la faa superioar a fundaiilor (n cazul cldirilor fr subsol).
Modelul de calcul trebuie s in seama de:
particularitile modului de aplicare a ncrcrilor verticale;
zvelteea peretelui.
1.2.Calculul pereilor structurali i nestructurali la ncrcri orizontale perpendiculare pe planul peretelui.
ncrcri orizontale, cu
caracter local,
care acioneaz perpendicular
pe planul
peretelui:
ncrcri din aciunea cutremurului, pentru toi pereii structurali i nestructurali;
ncrcri date de presiunea vntului, pentru pereii exteriori din elevaia cldirii;
ncrcri date de mpingerea pmntului, pentru pereii de contur de la subsol (aceste ncrcri vor include i eventualele suprasarcini pe terenul din imediata vecintate a cldirii);
fore datorate mpingerilor produse de boli, arce, sau arpante;
ncrcri de exploatare (mobiler sau echipamente/instalaii suspendate pe console, mpingerea oamenilor n spaii aglomerate, etc).
Modelul de calcul trebuie s in seama de:
excentricitile corespunztoare momentelor ncovoietoare produse de
ncrcrile orizontale perpendiculare pe planul
peretelui;
-
Excentriciti provenite din
alctuirea structurii.
Momentele ncovoietoare rezultate din
excentricitile menionate variaz liniar pe nlimea peretelui ntre valoarea maxim la partea superioar a peretelui i zero, la partea inferioar a peretelui
21
2211
NN
dNdN
i0e
N1 ncrcarea transmis de peretele de la etajul superior;
d1 excentricitatea cu care este aplicat ncrcarea N1;
N2 - ncrcrile aduse de planeul/planeele care reazem direct pe perete;
d2 excentricitile cu care sunt aplicate ncrcrile N2.
Excentriciti datorate
imperfeciunilor de execuie (excentricitate
accidental)
Excentricitatea accidental a forelor verticale (ea) poate fi cauzat de urmtoarele categorii de imperfeciuni de execuie:
deplasarea relativ a planurilor mediane ale
pereilor de la dou niveluri adiacente;
abaterile de la valoarea nominal a grosimii pereilor;
abaterile de la poziia vertical a peretelui;
neomogenitatea materialelor.
n calcule, excentricitatea accidental se va introduce cu cea mai mare dintre
valorile:
cm0.130
te
a
cm0.1300
he et
a
unde:
t - grosimea peretelui;
het - nlimea etajului.
1.3.Mecanismul favorabil de disipare a energiei seismice
-dirijarea " momentele ncovoietoare
-
zonelor de
dezvoltare a
deformaiilor inelastice n
zona de la
baza
montanilor (peste
seciunea de "ncastrare
capabile vor fi superioare,
n toate seciunile, valorii momentului corespunztor plastificrii din seciunea de ncastrare (conform
Codului P100-1/2006 );
capacitatea de rezisten la for tietoare a pereilor structurali va fi superioar, n toate seciunile, forei tietoare asociat capacitii de rezisten la compresiune excentric;
prevederea msurilor pentru asigurarea
ductilitii locale a pereilor.
Se recomand ca, pe fiecare direcie principal, pereii structurali s aib capaciti de rezisten apropiate astfel nct cerinele de ductilitate ale pereilor s fie aproximativ aceleai.
-cazul
pereilor cuplai cu rigle de
cuplare
executate
integral din
beton armat se poate
accepta
formarea
articulaiilor plastice n
rigle dac:
cedarea din ncovoiere a riglei precede:
- cedarea montantului prin compresiune excentric;
- cedarea riglei prin for tietoare;
cedarea riglei din for tietoare precede cedarea reazemului riglei
(montantului) prin zdrobirea
local a zidriei;
Deoarece implic cerine de ductilitate deosebit de mari, nu se vor proiecta
-
cldiri pentru care, n cazul cutremurului de proiectare, definit conform Codului P100-1/2006, mecanismele de disipare a energiei conduc la
dezvoltarea deformaiilor inelastice n montanii dintre ferestre la parter; Aceste elemente vor fi proiectate pentru a rmne n domeniul elastic de comportare.
Condiia de rezisten
Condiia de rezisten este satisfcut dac n toate elementele structurii, n seciunile cele mai solicitate, capacitatea de rezisten determinat conform 6.4 este mai mare sau cel puin egal cu eforturile secionale de proiectare, pentru toate gruprile de ncrcri stabilite conform Codului CR0-2005.
Condiia de stabilitate
Stabilitatea de ansamblu a cldirilor din zidrie este asigurat dac:
n cazul cldirilor amplasate pe terenuri n pant, masivul de pmnt pe care este rezemat cldirea nu prezint risc de alunecare;
nu exist pericol de rsturnare a cldirii datorit forelor orizontale;
rigiditatea spaial a cldirii este asigurat
Stabilitatea local a pereilor este asigurat dac:
pereii sunt rigidizai
eforturile unitare de compresiune n pereii structurali sunt limitate innd seama de efectele flambajului
i excentricitilor de aplicare a ncrcrilor
Condiia de rigiditate
deformaiile inelastice ale elementelor structurale, sub
aciunea cutremurului de proiectare pentru ULS, s rmn n limite acceptabile (avariile rezultate s fie reparabile n condiii tehnice i economice acceptabile);
s fie satisfcut cerina de limitare a degradrilor corespunztor cutremurului de proiectare pentru
SLS;
s se evite pericolul de ciocnire cu
cldirile/tronsoanele alturate.
Condiia de asigurarea unei capaciti suficiente de rotire plastic n seciunile plastic poteniale, fr reducerea
-
ductilitate
semnificativ a capacitii de rezisten;
reducerea, prin dimensionare i detaliere constructiv, a probabilitii de producere a ruperilor cu caracter fragil (ruperea n scar din for tietoare, de exemplu).
Caracterizarea comportarii zonelor postelastice Comportarea la compresiune axiala cu deformatii postelastice importante este primul criteriu care trebuie avut
in vedere la caracterizarea comportarii zonelor postelastice ale peretilor structurali;
Relatia - la compresiune axiala poate avea o zona extinsa de comportare postelastica pana la rupere ;
In zona postelastica a unui perete structural, solicitat la incovoiere cu compresiune, in zona comprimata a peretelui se produce o rotire: aceasta rotire este posibila pentru ca fibra extrema este din ce in ce mai solicitata,
dar se scurteaza si permite rotirea, deci ductilizarea peretelui.
Din acest motiv trebuie inteles ca o zona comprimata mai scurta conduce la majorarea ductilitatii .
Asocierea betonului armat cu zidaria in zona comprimata majoreaza ductilitatea
In zonele cu comportare elastica de deasupra zonei postelastice se pot produce fisuri orizontale, care nu sunt periculoase; daca sunt fisuri inclinate, pot fi periculoase si peretele se poate rupe in sectiuni inclinate.
1.4.Principiile proiectrii la stri limit ultime pentru cldiri din zidrie Suprastructura cldirii se va modela prin subansambluri structurale verticale dispuse pe direciile principale, constituite din perei plini
Fig..
-
sau cu goluri, legate prin planee orizontale
Starea limit ultim (ULS) i starea limit de serviciu (SLS) vor fi luate n considerare pentru toate
componentele, inclusiv pentru elementele auxiliare
(buiandrugi, ancore, elemente de planeu, etc.).
Sigurana structural va fi verificat pentru toate situaiile de proiectare specifice, inclusiv cele corespunztoare diferitelor etape ale procesului de execuie (elemente auxiliare ce sprijin pe zidria nenrmat / nentrit, mpingerea betonului turnat n elementele adiacente zidriei, etc).
1.5.Calculul structurilor din zidrie la ncrcri orizontale.
- zidria este un material presupus
omogen, izotrop
i cu rspuns elastic pn n stadiul ultim;
- caracteristicile
secionale ale pereilor de zidrie se determin pentru seciunea brut (nefisurat); - pentru
aplicaiile curente,
rezultatele
calculelor
obinute prin modelele bazate
pe ipotezele i i ii se afecteaz cu factori de corecie stabilii astfel
Determinarea forelor axiale de compresiune n pereii structurali
ncrcri verticale pe pereii structurali
date de planee (a) Planeu din beton armat monolit (b)
n cazul pereilor n form complex T,L,I, se consider c, prin legtura creat prin eserea zidriei sau prin stlpiorii de beton de la intersecii sau ramificaii, se realizeaz o distribuie uniform a intensitii forelor de compresiune pe ntreaga suprafa a peretelui
-
nct s se obin o concordan ct mai bun cu datele rezultate
din ncercri
- n situaiile curente se admite c rezultanta ncrcrilor verticale se aplic n centrul de greutate al seciunii active a peretelui.
- n cazul n care distana dintre centrul de greutate al ncrcrilor verticale i centrul de greutate al seciunii orizontale a peretelui este relativ important (cazul cldirilor cu balcoane/bowindow-uri cu deschideri mari, dispuse pe o singur latur a cldirii, de exemplu) i dac efectul excentricitilor nu se echilibreaz pe ansamblul structurii, este necesar s se evalueze eforturile suplimentare rezultate din aceast situaie.
2. Modelul de calcul pentru fore seismice orizontale
Seciunea de ncastrare a ansamblului pereilor structurali pentru calculul la fore orizontale (n raport cu care se definete numrul de niveluri nniv) se va lua
la nivelul superior al soclurilor, n cazul cldirilor fr subsol;
la planeul peste subsol, la cldirile cu perei dei (sistem fagure) sau la cele cu perei rari (sistem celular) la care s-au prevzut perei suplimentari n subsol
peste nivelul fundaiilor la cldirile cu perei rari, dac nu se prevd perei suplimentari n subsol
-
Pereii activi de pe fiecare
direcie a cldirii, participani la preluarea
forelor seismice:
- seciunile compuse (L,T, I), lungimile tlpilor active egale cu grosimea peretelui la care se adaug, de fiecare parte a inimii, cea mai
mic dintre valorile:
Golurile din tlpi cu dimensiunea
maxim h/4 pot fi neglijate iar golurile cu dimensiune > h/4 vor fi
considerate margini ale tlpii.
n zona comprimat: htot/5 - unde htot este nlimea total a peretelui structural considerat;
din distana ntre pereii structurali care sunt legai cu un perete transversal;
distana pn la captul peretelui transversal de fiecare parte a inimii;
din nlimea liber a peretelui (h).
n zona ntins: - din nlimea liber a
peretelui (h);
- distana pn la captul peretelui transversal de
fiecare parte a inimii
Consideratii privind identificarea sectiunilor active ale peretilor In calculele cu programe de calcul (ex. ETABS), se considera deformabilitatea reala a sectiunilor si zonele reale pe care se
extinde influenta deformatiilor datorate actiunii seismice combinata cu incarcarile gravitationale; din aceste calcule pot fi trase
concluzii privind stabilirea sectiunilor active pentru calculul manual;
In calculele cu metode manuale se considera ipoteza Bernoulli, care presupune ca sectiunile raman plane si dupa deformare.;
Latimea talpii active-zona intinsa
L1 L2
l
Perete
structural Perete
transversal
L1= min (3h/4 ; l)
L1 L2
Latimea talpii active-zona
comprimata
l Perete
structural
Perete
transversal
L1= min (h tot/5; l/2; het/2)
-
3. Etape de calcul cu metode manuale
Fig Tipuri de sectiuni active sau profile de pereti cu sectiuni active
pentru un sens seismic
-
Etape pentru calculul manual al structurii cu pereti structurali de zidarie cladire cu pereti independenti
1) Conformarea structurii de rezistenta a cladirii conform prevederilor constructive; 2) Stabilire sectiuni active pentru pereti pe fiecare directie de actiune seismica si nivel; 3) Stabilire caracteristici geometrice ale peretilor: A, Af, I; 4) Caracteristici mecanice ale zidariei ;
Rezistente caracteristice;
Rezistente de proiectare; 5)Caracteristicile de deformabilitate ale zidariei;
6) Caracteristici mecanice beton;
7) Caracteristici mecanice armature;
8) Rigiditati pereti de zidarie pentru fiecare nivel Ri; 9) Determinarea centrului de rigiditate CR;
10) Evaluare incarcari gravitationale;
11) Stabilire incarcari gravitationale (Ngrav.) pentru fiecare perete corespunzator sectiunii active stabilite;
12) Calculul maselor de nivel mi; 13) Evaluare forta seismica de baza Fb;
14) Distributia fortei seismice pe niveluri;
15) Distributia fortei seismice de nivel la pereti (translatie) pe fiecare directie;
16) Calculul centrului de masa CM;
17) Calculul excentricitatilor intre centrul de masa si centrul de rigiditate; ei 18) Calculul momentului de torsiune Mt;
1. Calculul eforturilor sectionale:
Starea limita SLS
Starea limita SLU
2. deplasari starea limita SLS
starea limita SLU
3. Calculul capacitatilor
(rezistente de proiectare)
Starea limita SLS
Starea limita SLU
4. Verificari:
Efort sectional< capacitate
Deplasare efectiva < deplasare admisibila
-
19) Calculul suplimentului de forta seismica din torsiune;
20) Forta seismica= F translatie +F torsiune (pentru fiecare directie si sens de actiune seismica);
21) Calculul eforturilor sectionale pentru peretele considerat ca o consola: N, M, Q;
22) Stabilire capacitati de rezistenta (rezistente de proiectare) pentru fiecare perete si tip de solicitare;
23) Comparatie capacitati cu eforturile sectionale;
24) Pentru situatia in care capacitatea este mai mica decat efortul se face dimensionarea sectiunii noi de perete.
n cazul
cldirilor cu regularitate
structural, pentru
determinarea
valorilor
eforturilor
seismice de
proiectare
care
acioneaz n planul
fiecrui perete,:
-calculul se poate face considernd
dou modele plane constituite, fiecare, din totalitatea pereilor structurali de pe una din direciile principale. n acest caz, pentru
cldirile cu planee rigide n plan orizontal, fiecare model plan
constituie un sistem dinamic elastic
cu un singur grad de liberate la
fiecare nivel (translaie n planul pereilor). Se consider c fora seismic acioneaz succesiv i independent pe fiecare din direciile principale iar rspunsurile seismice astfel obinute nu se suprapun.
Eventualele eforturi suplimentare
provenite din efectele torsiunii de
ansamblu pot fi evaluate prin
procedee simplificate i adugate eforturilor determinate pe fiecare din
modelele plane (acest procedeu este
dat n Codul P100-1/2006,
n cazul cldirilor la care pereii nu sunt dispui pe dou direcii ortogonale n plan forele seismice vor fi considerate ca acionnd pe direciile principale ale sistemului de perei.
3.1.Calculul fortei seismice Fb 3.1.1.Metoda fortelor seismice statice echivalente
-
Fb= I. Sd (T).m.
I-factor de importanta expunere
I-1.00 pt. cladiri curente
I-0.85 pt. locuinte unifamiliale
q
TagTSd
)(.)( pt. T>TB
Distributia fortelor seismice
orizontale
HmHm
FFii
ii
bi .
..
Hi= inaltimea nivelului i fata de baza constructiei considerata in
model
Factorul de corectie pentru contributia modului
fundamental :
- =0.85 pt. cladiri cu n niv.>2
-- =1.00 pt. cladiri cu n niv.2
Reducerea spectrului elastic pentru
fractiunea din amortizarea critica
diferita de 5%:
.. )()(%5%5
TSTS oee
55.05
10
- pentru zidarie =8%; =0.88
- Se( =0.05)=ag .0 =2.75.ag
-Se( =0.08)=0.88 x 2.75. ag =2.42.ag
Factori de comportare q Regularitate q pentru tipul zidariei Pla
n
Eleva
tie ZNA ZC ZC+A
R
ZIA
Da Da 2.0 u/ 1 2.5 u/ 1 3.0 u/ 1 3.5 u/ 1
Nu Da 2.0 u/ 1 2.5 u/ 1 3.0 u/ 1 3.5 u/ 1
Da Nu 1.75 u/ 1
2.0 u/ 1 2.5 u/ 1 3.0 u/ 1
Nu Nu 1.5 u/ 1 1.75 u/ 1
2.0 u/ 1 2.5 u/ 1
u/ 1 - factorul de suprarezistenta:
n niv u/ 1 Zidarie cu elemente din
grupele 1 si 2 Zidarie cu elemente din grupa 2S
ZNA ZC, ZC+AR,
ZIA
ZNA ZC, ZC+AR,
ZIA
2 1.10 1.25 1.00
Pt. n niv=1 valorile q se reduc cu 15%
mi
Hi H
TB TC
=2.75
T TD
-
Raportul Fb/G pentru cladiri din ZNA
n
niv
ag/g
0.08 0.12 0.16 0.20 0.24 0.28 0.32
1 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40
2 0.09 0.13 0.18 0.22 Nu se accepta
3 0.08 Nu se accepta
Raportul Fb/G pentru cladiri din ZC
n niv
0.08 0.12 0.16 0.20 0.24 0.28 0.32
1 0.07 0.11 0.15 0.20 0.22 0.26 0.30
2 0.06 0.09 0.12 0.19 0.19 0.22 0.25
3 0.05 0.08 0.11 0.16 0.16 Nu se accepta
4
5
0.05 0.08 Nu se accepta
n cazul cldirilor cu regularitate structural care
au peste planeul ultimului nivel proeminene (construcii de mici dimensiuni) care se ncadreaz n condiiile de la 5.1.5.(9), calculul forelor seismice se va conduce dup cum urmeaz
- Fora tietoare de baz (Fb) pentru ntreaga cldire (cu masa total m) se va calcula considernd c masa proeminenei (mp) se adaug masei ultimului nivel.
- Fora tietoare de baz (Fp) aferent masei proeminenei (mp) se va determina considernd c aceasta este o construcie independent, cu un singur grad de libertate, aezat pe teren, cu relaia
m
mF2F
p
bp
3.1.2. Rigiditatea elementelor structurale trebuie s fie evaluat lund n considerare: -deformabilitatea din ncovoiere;
-deformabilitatea din forfecare i, dac este cazul, deformabilitatea axial. -Pentru calcule se poate folosi rigiditatea elastic a zidriei nefisurate.
Dac se urmrete o evaluare mai precis a deplasrilor, n calcule se poate folosi rigiditatea zidriei fisurate pentru a ine seama de influena fisurrii asupra deformabilitii. n absena unor evaluri mai exacte, rigiditile de ncovoiere i de
Rigiditatea riglelor de cuplare din beton armat se va lua n calcul cu valorile
folosite, n mod curent, pentru calculul cldirilor cu perei structurali din beton armat.
n modelul de calcul pentru pereii cu goluri din zidrie nearmat nu se va
mp
-
forfecare ale zidriei fisurate vor fi luate egale cu jumtate din rigiditatea elastic a seciunii ntregi de zidrie nefisurat
ine seama de efectul riglelor de cuplare. Acestea vor fi armate constructiv, dar astfel nct
cedarea riglei prin ncovoiere s precead:
cedarea riglei prin for tietoare;
cedarea reazemului (montantului) prin zdrobirea local a zidriei.
Montant
Spalete
Spalete
AGH
IEH
R
pzpz
K.
..
1
3
3
K-coef. de forma:
K=1.2 pt. sectiuni dreptunghiulare;
K=2.0.2.5 pentru sectiuni I
AGH
IEH
R
pzpz
K.
..
1
12
3
Pentru sectiuni dreptunghiulare cu grosimea tp si considerand Ez=1000fk respectiv Gz=0.4Ez, avem:
Perete in consola )()43( 2
pMpz
pp
pzktE
tE
pR
Spalet dublu incastrat )()3( 2
pSpz
pp
pzktE
tE
pR
Unde )43(
12
pp
MK si )3(
12
pp
SK
Unde p
pl
Heste factorul de forma al panoului (zveltetea panoului).
F Spalete
F
H Centru
Baza
lp
M
-
Pentru peretele cu 3 niveluri din figura se calculeaza 3 rigiditati, la fiecare nivel, cu relatiile din CR6-2006, considerand succesiv
console cu 1 nivel, 2 niveluri, 3 niveluri.
3.1.3. Efecte de torsiune accidentala eIi = 0.05. Li excentricitate accidentala a masei de la nivelul i fata de pozitia calculata a centrului maselor
Li dimensiunea planseului perpendiculara pe directia actiunii
seismice
eix = e oix e 1ix eiy = e oiy e 1iy
e oix, e oiy distante in directia x, respectiv y, dintre centrele de masa si de rigiditate la nivelul i
F=R
F=R F=R
H
H1
H2
H1
H2 H3=
H
-
Fortele seismice
de nivel
obtinute pe
modele plane
coresp. la doua
directii
principale
ortogonale se
distribuie
subsistemelor
plane pe fiecare
directie
Pentru directia x
de actiune
seismica eF
xRyR
yRF
RR
F iyixjiyjjix
jjix
ix
jix
jix
jix..
..
.
22
,
,
,
,
,
Rix, j ; Riy, j-rigiditatile relative de
nivel ale celor p elemente verticale
care intra in componenta
subsistemului plan j asociata directiei
x, respectiv y, calculate considerand
numai deplasarile de translatie ale
planseului indeformabil
Pentru directia y
de actiune
seismica eF
xRyR
xRF
RR
F ixiyjiyjjix
jjiy
iy
jiy
jiy
jiy..
..
.
22
,
,
,
,
,
4. Eforturi sectionale pentru perete independent -4.1.N (eforturi axiale ); Fb (forte taietoare); M (momente incovoietoare)
CM
CR
eoix
eoiy
CR
CM
X
Y
Yj Xj
Riy,j
Rix,j
Fiy,j
eix
Fiy
-
4.2. n cazul pereilor cu seciune compus (I,T,L)
fora de lunecare vertical n seciunea dintre inim i talp (Lv,et) se calculeaz, pentru un etaj, cu relaia :
i
i
etvI
SML ,
unde
M = Minf - Msup cu: - Minf - momentul ncovoietor de proiectare n seciunea de la baza
etajului pentru care se calculeaz lunecarea; - Msup - idem, n seciunea de la baza etajului superior;
Si - momentul static al seciunii ideale a tlpii fa de centrul de greutate al seciunii ideale a peretelui;
Ii - momentul de inerie al seciunii ideale a peretelui. Caracteristicile geometrice ale seciunii ideale (Si i Ii) se determin folosind coeficientul de echivalen nech dat de relaia (6.24).
NB
N 3
lp
H
E 4
E 3
E 2
E 1
P
Z 0,667 H
FB
lp
t
dr
tp t talpa
Montant
= H / lp
F B M
N4
N 2
N 1
N
-
4.3.Calculul pereilor structurali i nestructurali la ncrcri orizontale perpendiculare pe planul peretelui.
Pentru calculul momentelor ncovoietoare sub
efectul ncrcrilor perpendiculare pe planul lor pereii se modeleaz ca plci elastice rezemate, sus i jos, pe planeele etajului respectiv i, lateral, pe pereii de rigidizare (perpendiculari pe planul peretelui considerat
n cazul pereilor de subsol, pentru calculul momentului ncovoietor dat
de mpingerea pmntului, peretele va fi considerat articulat sau ncastrat la
nivelul fundaiei (n funcie de rezolvarea constructiv adoptat) i ncastrat elastic la nivelul planeului peste subsol.
Pentru panourile de zidrie fr
goluri de ui sau ferestre, momentele ncovoietoare de
proiectare produse de forele perpendiculare pe planul peretelui
(MSxd1 i MSxd2) pot fi calculate, n absena unei metode mai exacte (de exemplu, cu elemente finite),
folosind relaiile cunoscute din teoria plcilor elastice. Condiiile de margine vor fi stabilite n funcie de legturile efective de rezemare/fixare de la extremitile panourilor.
Lv,et
-
n cazul panourilor cu goluri, pentru calculul
momentelor ncovoietoare de proiectare, panourile
vor fi divizate n semipanouri care pot fi calculate
folosind regulile de la panourile pline aa cum este exemplificat n figura 6.6
Modele de calcul la fore perpendiculare pe plan pentru pereii
cu goluri
Pentru simplificare, momentele ncovoietoare maxime
pot fi determinate, neglijnd efectul reazemelor
laterale, ca pentru o fie vertical continu n dreptul planeelor. Se accept c momentele ncovoietoare n dreptul planeelor (Mhi) i la mijlocul nlimii etajului (Mhm) sunt egale i se vor calcula cu relaia
12
hpMM
2
eth
hmhi (6.6)
unde:
pentru ncrcarea orizontal din vnt, ph este fora uniform distribuit, aferent fiei respective;
pentru ncrcrile orizontale din cutremur, ph este fora medie pe nlimea etajului respective calculat conform Codului P 100-1/2006, Cap.10
Model simplificat de calcul pentru
ncrcri perpendiculare pe planul peretelui la cldiri etajate
Exemplu de incarcari perpendiculare pe pereti corespunzatoare eta[pelor de lucru
-
Peretii de zidarie trebuie sa fie verificati la incarcarea din vant perpendicular pe planul acestora. Ipoteza in care se considera ca lucreaza peretii este cea de consola la fiecare nivel, incepand cu parterul, deoarece rand pe rand, la fiecare nivel
se executa intai peretii si apoi planseul de deasupra. In aceasta situatie trebuie sa se tina seama ca nici mortarul nu este suficient
de intarit si ca peretii pot sa se prabuseasca.
P
E1
h
h Fig. Incarcare perpendiculara din
vant pe peretele structural Etapa 1
Etapa 2