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Reglamento CIRSOC1021Nfl. CARLOS TUBIO T03

G n lN C IA 1 IN I DA D l !S PE C IA L O E T R A N SM I ,I ON ES T UD I0 5 Y P I IO Y ' (' ;. IVIi ION LINEAe DE TftAN8MISION

--DIllY:... - II1II . . . . . . . . . . ..--- --- . .-... . .dllllI:UI-I! .::== . : : = = - .:::=:::: .:::=:::.m . . . . . . . . . . . . . . .. = . . . . . . . - - - -iH&m r S:--- I I . . . . - _ . . . . .. . . . . . . . .1&&iP. I:: .- _!!! _ H : .. . . :. = . . = = r. . : : : : : : : : .::::11.1.Centro de tnww de los RegIa1... tDI NacionlliesdeSIgurid8d ~ .. Obres Civiles DeI 'NTI

/

Accion del Vientosobre lasConstrucciones

Julio 1982

I

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crssocAvda. 9 d e J ul io 1925 - 22.piso( 1 33 2) B ue no s Aire.Tel. 3 8 - 8 9 1 1 / 3 1 (Int.679)P r im e r D i re c to r T e cn i co (+, 1980 ): l ng . L ui s M ar ia M ac ha doD i re c to r T e cn i co D r. A lf on so W . H ub erS ec re ta ri o T ec ni co : I n g. E du ar do J . M in et ti

/

1982E di ta do p or I NT II n s ti t ut o N a ci o n al d e T e cn l ) lo g la I n du s tr i alA vd a. L ea n dr o N .A le . 1067 - B s. A ir esQ ued a h ec ho e 1 d ep os it o q ue fi' 1 1 11vadose Prohibida 1a re .~a a ~y . 72 3. T od 08 l os d er ec ho a, r es er -del editor I prodUcclon parelal 0 t ot al s in a ut or iz ac LO n e sc ri ta .p re ao e n 1 8 A rge nt in a. P ri nt ed i n A rg en ti na.

!il'iii:: : : d i u

O R G A N I S M O S P R O M O T O R E SMinisterio de Obras y S er vi ci os P Gb li co sIn stituto Nacion al de Tecn o1 ogia In dustrialMinisterio de Obras pGblicas de la Provincia de Buenos AiresSecretaria de Estado de Desarrollo Urbano y ViviendaEmpresa Obras Sanitarias de 1a NacionMunicipa1idad de 1a Ciudad de Buenos AiresComision Nacional de Energia AtomicaEmpresa del Estado Agua y E ne rg ia E le ct ri caDireccion Nacional de VialidadHidron or S.A.

M I E M B R O A D H E R E N T EConsejo Interprovincial de Ministros de Obras PGblicas

**A S E S O R E S Q U E I N T E R V I N I E R O N E N L A R E D A C C I O N D E L R E G L A M E N T OC I R S O C 1 0 2Coordinador: Ing. Hilario Fernindez LongAsesores Ing. Juan Carlos Reimundin

Ing. Roberto Cudman i

**

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r

I

I N D I C E

CAPITULO 1.GENERALIDADES 11 . 1. I n tr o du c ci on1 .2. Camp o de v alid ez

11

C AP I TU LO 2 . D E FI NI C IO N ES 32.l. Ac cifin d e c on ju nt o s ob re una construccion2.2. Accion local2 .3 . A cc io n r es ul ta nt e total2.4. Accion unitaria2.5. A c ci on u n it ar i a e x te ri o r2.6. A c ci on u n it ar i a i n te ri o r2 .7 . A cc io n unitaria resultante2 .8 . D er iv a

333333344444444445555555566

2.9. Emp uje2.10. Levantamiento2 .1 1 . N iv el d e r ef er en ci a2 .1 2 . P a re d a b ie r ta2 .1 3 . P a re d cerrada2 .1 4 . P a re d parcialmente abierta2.15. P e rm e ab il i da d d e u na p ar ed2.16. P re si on d el v ie nt o2.17. Presion dinamica basica2.18. P re si on d in am ic a d e calculo2.19. Relacion de separacion2.20. Relacion d e s ol i de z2 .2 1 . R e la ci o n d e s ol i de z a e ro d in a mi ca2 .2 2 . S u cc i on2.23. Superficie "a barlovento"2.24. Superficie "a sotavento"2.25. Superficie maestra2.26. Velocidad b as ic a d e d is en o2.27. V e lo c id ad d e r e fe r en c ia

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r ' 1 1 . r, 'If II

C AP IT UL O 3 . S IM BO LO GI A3 .1 . S imbo logla

C AP IT UL O 4 . C ON DI CI ON ES G EN ER AL ES4.1. Direccion de l viento4.2. A cc io n d el viento4.3. Efectos ScI viento4.4. Consideracion de lo s efectos estaticos4.5. Consideracion de lo s efectos dinamicos4.6. Clasificacion de la s construcciones4.7. Determinacion de l nivel de referencia

CAPIT ULO 5. ME TODO DE CA LCULO5.1. Generalidades5.2. -Evaluacion de la accion del vien to,

c on si de ra ei on d e l os e fe et os e st at ie os.1 . Pr imer p aso: D eterm in ac ion de la veloc idad

d e r e fe r en e ia (8). 2. Segun do pa so: C alcu lo de la v eloei dad

basica de diseno (Va).3. Tercer paso: Caleulo de la presion dinamiea

basiea (qo)Cuarto paso: Caleulo de la presion dinamica (qz)Quinto paso: Calculo de la s acciones

.4.

.5.5.3. E sq ue ma d el p ro ce di mi en to d e e al cu lo

ANEXOS AL CAPITULO 5

C oe fi ci en te d e v el oc id ad p ro ba bl eT ra ns ic io n d e r ug os id ad es

CAP ITUL O 6. C ONSTR UCCI ONES PRI SMAT ICAS D E B ASECUADRANGULAR

6 .1 . - Pr es cr ip ci an es g en er al es.1 . Presi on din amie a d e ' ~alc ulo ( qz). 2. R el ac io n d e d im en si on es A

111 11111111214

1717

17

17

17

20212831

33

3335

43434343

77

11

II

III

6 .1 .3 . C ar ac te rl st ic as d e l a c on st ru cc io n.4. Coe ficie nte de f orma y

6 .2 . - Ac ei on es e xt er io re s. 1 . P a re de s. 2. C ar a i nf er io r ( en e on st ru ce io ne s s ep ar ad as

d el E lu el o). 3 . C ub i er t as

6 .3 . - Ac ei on es i nt er io rr. 1. V al or es l lm it e d el c oe fi ci en te d e p re si on

i nt er io r e i6 .4 . - Ac ci on u ni ta ri a r es ul ta nt e

.1. Coeficiente de presion c

.2. Va lore s llmit e de las accio nes un itari as

6.5.resultantesA ce io ne s d e c on ju nt o

6.6 . - Accio nes l ocale s. 1. A ri st as v er ti ca le s.2. B ordes de tec hado. 3. A ng ul os d e c ub ie rt as. 4. O tr as a cc io ne s l oc al es.5. Va lore s l imit e de las a ceio nes loca les

6.7. C on st ru cc io ne s p ri sm at ic as d e b as ecuadrangular 0 a si m il ab l es , d e c ar a ct er i st i ca sespeciales, apoyadas a n o sobre el suelo

CA PITUL O 7. CONST RUCC IONES PR ISMAT ICAS DE B ASEP OL IG ON AL R EG UL AR Y C ON ST RU CC IO NE SCILINDRICAS

7 .1 . - Pr es cr ip ci on es g en er al es.1. Presion dinamica de calculo (qz). 2. D ir ee ci on d el v ie nt o. 3. R el ac io n d e d im en si on es A. 4. C la si fi ea ci on d e l as c on st ru cc io ne s

p ri sm at ic as d e b as e p ol ig on al r eg ul ar yc an s tr u cc io n es c il l nd ri c as

. 5. C ae fi ci en te d e f orma Y7.2 . -Acci on un itari a e xteri or

43444747

474848

484849

4949565656565657

57

5959595959

606262

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-- -r"""""7~T

IV7 .2 .1 . P ar ed es

. 2 . C u bi e rt a s

. 3. Ca ra i nf eri or de un a co nst ruc cio n se par adad el s ue lo

/

7 .3 . -A cci on u ni tar ia i nte rio r. 1 . C on s ~r uc ci on e s c er ra da s. 2. C on st ru cc io ne s a bi er ta s ( ca te go ri as V y VI

unicamente)7. 4. A cc ion u ni tar ia r esu lta nte7.5 . -Accion de con jun to

. 1 . P ri sm as y c il in dr os d e g en er at ri ce s v er ti ca le s

. 2 . P r is m as y c il in d ro s d e g en e ra tr ic es h or iz on t al es

. 3 . C on s tr uc ci on e s m ac iz as 0c er ra da s e st an c as

C API TUL O 8. PA NEL ES LL ENO S Y CU BIE RTA S A IS LAD AS8 .1 . - Pr es cr ip ci on es g en er al es

.1 . Presion din amica de calculo ( qz)

.2. Clasificacion

. 3. A cc io ne s l oc al es8.2. -Pan eles llen os

.1. Caracteristicas

. 2. D ir ecc ion d el vi en to

. 3. R el ac io n d e d im en si on es A

. 4. A cci on r es ult an te to tal

.5 . A cc io n d e c on ju nt o8. 3. - Cub ier tas ai sla das

.1. Generalidades

. 2. C ubi ert as d e u na v er tie nte

. 3. C ubi ert as d e d os v ert ien tes si me tr ica s

. 4 . C ub ie rt as s im et ri ca s m Ul ti pl es

-----_.....

C API TUL O 9 . CO NST RUC CIO NES C ON A BE RTU RAS YC ON ST RU CC IO NE S D E R ET IC UL AD Q

9 .1 . - Pr es cr ip ci on es g en er al es.2 . Cl asi fic aci on d e la s c on st ru cci on es co n

a be rt ur as y c on st ru cc io ne s d e r et ic ul ad o9.2. E le me n to s l in e al es

6264

646868

686969696971

75757575757575757576767878808488

9191

9191

v

9 .2 .1 . C ar ac te ri st ic as.2 . Re la ci on d e d ime nsi on es A.3 . Clasificacion de las barr a s.4. B arras con aristas vivas 0 poco

redondeadas.5 . B ar ras d e c on tor no c ir cu lar ( mac iza s

9.3.o h ue ca s)

- El em en t os p Ia n os. 1 . C ar ac te ri st ic as. 2. E lem en to s p Ian os u nic os. 3. E lem en to s pI an os mu lti pl es

9. 4. - El eme nto s es pac ial es. 1 . C ar ac te ri st ic as. 2. C la si fi ca ci on.3 . Torres formadas por barras de aristas

vivas 0 p o co r e do nd ea d as.4. Torres formadas por barras de con torn o

c ir cu la r ( m ac iz as 0 h~ecas)

C AP IT UL O 1 0. C ON ST RU CC IO NE S D IV ER SA S1 0. 1. - Pr es cr ip ci on es g en er al es

.1 . Presion din amica de calculo ( qz)

. 2. A p l i .c aciSn de las r eg l.as .gene re .les

. 3. C l as i fi c ac i on1 0. 2. -C on st ruc cio nes d e f or ma p art ic ul ar

.1 . Cubiertas cuy a base es un pollgon oregular 0 u n c ir cu lo

.2. Con struccion es en forma de boveda sinl in ter na, a po yad as d ire cta men te s obr e elsuelo

. 3 . T ub os 0h i lo s c il in dr ic os r ug os os yc ab le s t re n za do s

. 4. C on st ru cci on es de ri va das d e la e sf era

.5 . Banderas1 0 .3 .10.4.1 0. 5 .

C o nst r uc c io ne s p r ov i si o nal e sC on st ru cc io ne s e n c ur so d e e je cu ci onC on s tr uc ci on e s n o c on s id er ad as e x pr es am en t ee n e st e R eg la me nt o

919192

92

9596969799

10 010 010 0

10 0

10 4

10 710 710 710 710 710 7

10 8

III11 211411 411 5115

11 5

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1

C A P I T U L O 1 . G E N E R A L I D A D E S

1 .1. INTRODUCCIONE l p re se nt e R eg la me nt o t ie ne p or o bj et o d et er mi na r l os p ro ce di ~i en to s y losmedios para obten er los valores de las accion es producidas por el vien to sob re l as c on s tr uc ci on e s 0 s us d if er en te s p ar te s.Dichcs procedimientos 0 me di os pue de n s er:

a ) l os me tod os in dic ad os en el pr es en te R egl am en to;b) ensayos en t un el es d e v ie nt o 0e n sa yo s s im il ar es , c on j un t am en t e

c on l as pr es cr ipc io ne s d e e st e Re gla me nt o;c) en say os en tun eles de vien to 0 e nsa yos s i mi l ar e s, e xcl u si v ar nent e;d) referen cias de en sayos en tun eles de vien to 0e ns av os s im il ar es , r e~

lizados en con struccion es de caracterlsticas an alogas a las de lac on s tr uc ci on e n e st ud io .

Los resultados de los en sayos en tun eles de vien to seran con siderados vali-d os s ie mp re q ue c ur np la n l as s ig ui en te s c on di ci on es :

a) el vien to n atural sea represen tado ten ien do en cuen ta 1 a variac ionde la velocidad con la altura;

b) los e ns ay os so br e fo rrn as cu rva s c on te mpl en lo s ef ect os d el n um erod e R e yno ld s ;

c) l os e ns ay os pa ra d et erm in ar ca rg as y p res io ne s f lu ct uan te s co nt em-ple n a dic io na lme nL e l a e sc al a e i nt en sid ad de la co rn po nen te lo ngi t~d in al d e l a t ur bu le nc ia ;

d ) l os e ns ay os pa ra d et erm in ar 1 a res pu es ta di nam ic a de un a es tru ct ur a,ade ma s d e l os re qu is ito s an ter io re s, co nt emp le n l a s im ul aci on de r nas as , l on g it ud es , r ig id ec es y amortiguamiento.

1 .2 . CA MP O DE VA LI DE ZEs te Re gla rn en to se a pli ca a to da s l as c on str uc cio ne s d en tra d el te rri to ri o

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2

de 1 a Republica Argen tin a*. No es de aplicacion para las con struccion es quep or s u n at ur a1 ez a 0 e n ve rg ad ur a r eq ui er an e st ud io s e sp ec ia le s, y n o es te ne sp ec rf ic am en te i nc lu id as e n e st e R eg la me nt o.

*Para el Sector An tartico e Islas Malvin as, n o se dan valores de la veloci-dad de referen cia, par n o con tarse con datos estadlsticos de esas zon as.

.,

I!!!

3

C A P I T U L O 2 . D E F I N I C I O N E S

2 .1 . A CC IO N D E C ON JU NT O S OB RE L ~A C ON ST RU CC IO NR es ult an te g eo met ric a d e to das l as a cc ion es s obr e l as di !er en te s p are desde la con strucci6n ; gen eralmen te su direccion n o coin cide con 1 a del vien to.2 .2 . A CC IO N L OC ALAccion del vien to sabre ciertas zon as de las con ~truccio~es. tales como lasa ri sta s ve rti cal es, l os a le ros d e l as cu bie rta s, l os a ngu los e nt ran tes 0s al ien tes d e e sta s, e tc. Se di st in gue , m ed ian te c oe fic ien tes J Dr op ia dos .1 a a cci on d el v ien to p ar ti cu lar men te a ce nt uad a en di cha s z on as .2 .3 . A CC IO N R ES UL TA NT E T OT ALF ue rz a t ot al e je rc id a s ob re u na s up er fi ci e d et er mi na da .2 .4 . A CC IO N U NI TA RI AV al or d e l a pr esi 6n a succi6n que el vien to ejerce sobre un elemen to de su-p er fi ci e e n u na c on st ru cc i5 n .2 .5 . A CC IO N U NI TA RI A E XT ER IO RAccion un itaria del vien to sabre la cara ex terior de la pared (0 t ec ho) d eu na c o nst r uc c io n.C ua lq ui er a s ea la construcci6n, 1a car a exterior de sus oaredes esta someti-da a:

a) s uc cio nes , si la s pa red es e sta n " a so tav en to ";b ) p r es i one s , 0 s ucc ion es, s i e lI as e sta n " a b ar lov en to ".

2 .6 . A CC IO N U NI TA RI A I ~T ER IO RAccion un itaria del vien to sabre la cara in terior de la pared (0 t ech o) deu na co ns tr ucc ion , or ig in ada po r el e st ado de so bre pre si6 n 0 de depresion enque se en cuen tre e1 volumen in terior compren dido en tre las paredes de un aconstruccion.2 .7 . A CC IO N L ~I TA RI A R ES l~ T~ ~T ESuma de las aCClon es un itarias ex terior e in terior ejercidas sobre un mlsmoe le men to d e p ar ed (0 t ec ha ) d e u na c on st ru cc io n 0 de las ejercidas sabre las

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c ar as a b ar lo ve nt o y s ota ven to en el ca so d e el eme nto s ai sla dos .2 . B . DERIVACompon en te horizon tal de la accion de con jun to en sen tido n ormal a la direc-ci on de l v ien to, q ue ti en de a d esp laz ar l at era lm en te l a co nst ruc cio n y, event ua lm en t e, a v ol ca rl a.2.9. EMPUJECompon en te horizon tal de 1 a accion de con jun to en la direccion del vien to,q ue t ie nde a de spl aza r a l a c on st ru cci on y, e ve n tu al me n te , a v ol ca rl a.2.10. LEVANTAMIENTOCompon en te vertical de la accion de con jun to, que tien de a levan tar la C( Jn s-truccion Y. e ve n tu al me n te , a v ol ca rl a.2 .1 1 . N IV EL D E R EF ER EN CI ANivel a partir del cua1 se debera medir 1 a altura de un pun to cualquiera deun a con struccion , en e1 que se desea ca1 cular 1 a presion din amica.2 .1 2. P AR ED A BI ER TAP are d co n pe rme abi lid ad W > 35%.2 .1 3 . P AR ED C ER RA DAPared can permeabilidad W ~ 5%.2 .1 4 . P AR ED P AR CI AL ME NT E A BI ER TAP ar ed c on p erm eab ili dad 5 % < u ~ 35%.2 .1 5. P ER ME AB IL ID AD D E UN A P AR EDSuma de las areas de las aberturas de cualquier dimen sion, que posee la pa-red, ex presada como un porcen taje de su area total.2. 16 . P RE SI ON DE L V IE NT OFuerza por un idad de superficie ejercida por e1 vien to sobre un a superficie,perpen dicular a la misma y dirigida hacia ella.2 .1 7. P RE SI ON D IN AM IC A B AS IC APresion ejercida par el vien to sobre un a superficie plan a, n ormal a su direcion , en el pun to atacado par el filete de aire donde la velocidad se an ula.Por convencion, es aquella que se ejerce a una altura de 10 m sobre el suelo,en ex posicion abierta ( rugosidad tipo I) segun se~escribe en la Tabla 3 ,so-

,,

II

5

bre un elemento cuya dimen sion mayor es de 0,50 m.2 .1 8. P RE SI ON DI NA MI CA D E C ALC 1~ OPresion din amica basica, afectada por los coeficien tes: Cz, que ex presa laley de variacion de la presion con la altura, toman do en consideracion larugosidad del terren o, Y Cd de reduccion , que toma en cuen ta las dimen sio-n es d e l a c on st ru cci 6n .2 .1 9. R EL AC IO N D E S EP AR AC :O NRelacion en tre la distan cia en tre ejes de las piezrts de dos reticulados con -secutivos y 1 a men or dimen sion en la direccion n ormal al vien to.2 .2 0. R EL AC IO N D E S OL ID EZR e1 ac io n en tre e l a rea ei ect iva d el re tic ula do 0 p an el n or ma l 2 l a d i re c ci o ndel vien to, descon tan do huecos y el area en cerrada den tra del perlmetro ex ter io r d el r et ic ul ad o 0 p an el , i nc lu ye nd o h ue co s.2 .2 1. R EL AC IO N D E S OL ID EZ A ER OD IN AM IC AValor que resulta de multiplicar la relacion de solidez por un a con stan teque depende del tipo de barra del reticulado v del regimen de flujo.2.22. SUCCIONFuerza par un idad de superficie, ejercida por el vien to sabre un a superficieperpen dicular a la misma, y dirigida en sen tido opuesto al de la presion .2 .2 3. S UP ER FI CI E " A B AR LO VE NT O"S up er fi ci e e xp ue st a a l v ie nt o. P or a na lo g1 .a , s up er fi ci e " il um in ad a" , c ua nd asabre la con struccion in cide un haz de ray as lumin osos paralelos a la direc-c ion d el v ie nto .2 .2 4. S UP ER FI CI E " A S OT AV EN TO "Su per fic ie n o ex pue sta a l v ie nto 0 paralela a la direcci6n de este. Par a-n al ag la , s up er fi ci e " no i lu mi na da " 0 b aj o i nci de nc ia r asa nte , cu an do sa brela con struccion in cide un haz de rayos lumin osos paralelos a 1 a direcciond el v ie n to .2.25. SUPERFICIE MAESTRAP ro ye cc io n o rt og on al d el e le me nt a c on si de ra do 0 de l c on ju nt o de l a c on str uc-cion , sobre un plan o perpen dicular a la direccion del vien to.

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2.26. V ELO CID AD BA SICA DE DISENOVelocidad que tien e un a probabi1 idad Pm de seT excedida, por 1 0 men os un avez en un perlodo de m a~os, y co r re sp on de a p ro~ ed io s d e v e1 0c id ad i ns t an -t an ea s obr e i nt er va 10 s 6 t = 3 s egu nd os , e n e xp os ici on a bi er ta ( ru go sid ad t i-po I) segun se describe en la Tabla 3, a una aLtura normal de referencia zo~= lO metros,

2.27. VELOCIDAD DE R E F E R 1 ? ~ C T AP ar am et ro d e 1 a d is tr ibu ci 6n d e Fi sh er -T ip pe tt I I.V e1 0ci da d c or re sp on di en te a 1 p ro me di o d e v el oc id ad i nst an t~ ne a ( pl eo de r af aga) sobre in tervalos 6t 3 segun dos, en ex posici6n abierta. 2 u na a lt ur an ormal de referen cia de 10 m que tien e un perlodo de recurren c:a:e un ana.

)

7

C A P I T U L O 3 . S I M B O L O G I A

3.1. SIMBOLo.GIAa dimension horizon tal de Ja con struccion ( a 2 0 b)aa dimension de un a barra n ormal a la direccion del vien to, expresada en me-

trosa re a d e l a s up er fi ci e m ae st ra 0 s up er fi ci e d e r ef er en ci a, e xp re sa da e n m ~t r os c u ad r ad o s, y p ara e l c as o d e r et ic ul ad os 0p an el es , a re a e nc er ra dad en tr a d el p er im et ro e xt er io r d el r et ic ul ad o 0 p an el , i nc lu ye nd o h ue co s,e xo re sa da e n m et ro s c ua dr ad os

Ae a re a e fe cti va d e un re ti cu la do 0 pan el n ormal a la direcci6n del vien to,

A

d es co nt an do h ue co s, e xp re sa da e n m et ro s c ua dr ad osAs area de la proy ecci6n horizon tal de la con struccion . ex presada en metros

cuadradosb dimension horizontal de la cons t,' I cc io n ( b < a)c, ci, Ce, Cl, C2 c oe fi ci en te s d e p re si oncE coeficien te global de empujecL co ef ic ie nt e g lo ba l d e l ev an ta mi en tocp c oe fi ci en te d e v el oc id ad p ro ba bl eCd coeficien te de reduccion , en fun cian de las dimen sion es de 1 a con strucci6f'Cz coeficien te de variaci6n de la presion din amica basica, en fun cion de la

altura y de 1 a rugosidad del terren od diimetro de un a barra circular, 0 desn ivel del terren o adyacen te a la

c on st ru cc io n, e xp re sa do e n m et ro se se pa rac i.dn e ntre La c on st ru cc i6 n y el s ue Lo , e xo re sa da e n m ~tr os , 0 s ep ar a-

c i6 n en tr e d os e st ru ct ur as p ar al ela ~ d e r et ic ula doF fuerza de empuj e , expresada en kilon ewton (l kN ~ 100 kgf)Fx compon en te de lrls f uerzas F, segun la direccion del vien to, ex presada en

k il on ew to n ( 1 b~ ~ 100 kgf)Fy componen te de las fuerzas F, segun la direccion n ormal al vien to, expresa

da en kilonewton ( 1 k.~ . 100 kgf)F N , FT compon en tes de las fuerzas F, paralelas a las direcclon es de referen

cia e stab Leci.das , expresadas er, k il on ew to n ( 1 lQ~ '" 100 kg f )

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8

h al tur a de la co ns tr ucc i6 n, ex pr es ada e n met ro sho altura propia de la con struccion , ex presada en metros1L

l on gi tud de u na b arr a, ex pr es ad a e n met ro sfuerza vertical de levan tamien to, ex presada en kilon ewton ( 1 kN ~ 1 00 kgf)vi da es ti ma da d e la es tr uct ur a 0c on st ru cc i6 n. e xp re sa da e n a no sc oe fi ci en te p ara obt en er l a c om po nen te Wn a n Gme ro de la do sp en di en te d el t er ren o a dy ace nt e a l a co ns tr ucc i6 np ro ba bi li da d d e q ue 1:;. ve.Loc i .d ad b asi ca V o s ea ex ce di da p or 10 men os un avez en un periodo de m anosvalor medio de la presi6n din amica de calculo sobre la con struccion , ex-

mnp

p re sad o en k il on ewt on po r m etr o cu ad ra do (1 kN/m2 ~ 1 00 k gf /m 2)qz presion din amica de calcula, ex presada en kilon ewton por metro cuadrado

( 1 k N/ m2 ~ 1 00 k gf /m2 )valor media de la presion din amica de calculo sobre un a superficie, ex -qz,m

p res ad o en ki lo ne wt on po r me tr o cu ad ra do (1 kN/m2 ~ 1 00 k gf/ m2 )pre si on d in ami ca de ca lc ul o en el ex tr ema s up eri or de la co ns tr uc ci on

e xpr es ad a e n kil on ew to n p or m et ro c ua dra do (1 kN/m2 ~ 1 0 0 k gf /m 2)qo presion din amica basica expresada en kilon ewton por metro cuadrado

qzh

(1 kN/m2 ~ 1 00 kg f/ m2 )R fuerza resultan te sobre el con jun to de 1 a con struccion , expresada en kilo-

newton (1 kN ~ 100 kgf)R a re la ci on d e s ol id ez a er odi na mi caR s re la ci on d e s ep ar aci ont coeficien te para obtener la componente WtVo velocidad basica de disen o 0 velocidad del aire en la corrien te libre, ex

pr es ad a en me tr os por s eg un doW accion resultante total. ejercida por el vien to sabre una superficie de

referen cia, expresada en kilon ewton ( lkN ~ 1 00 kgf)w z accion un itaria. ejercida por el viento sabre una de las caras de un ele-

mento de la superficie ubicado a 1a altura z sobre e1 plano de referen cia,ex presada en kilon ewton par metro cuadrado ( 1 kN/ m2 ~ 1 00 kg f/ m2 )Wn compon en te de la accion del vien to, perpen dicular a 1 a cara con siderada,expresada en kilonewton ( 1 kN ~ 100 kgf)

Wt compon en te de la accion del vien to, paralela a la cara con siderada, ex pr~sada en kilonewton (1 kN ~ 100 kgf)

Wr,z accion un itaria resultan te ejercida por el vien to sobre un elemen to desu per fi ci e, ex pr es ad a e n k il on ew ton po r m et ro cu ad ra do ( 1 kN /m2 ~:dOO kgf/m2)

9

altura del n ivel en con sideraci6n respecto a1 n ivel de referen cia, expre-sad a en me tro s

zh altura maxima de 1 a con struccion respecto al n ivel de referen cia, ex pres~

z

da en metrosZ o altura n ormal de referen cia, expresada en metroszo.i pa rame tro que depen de del tipo de rugosidad i Ci ::::I, II, III 0 IV)B v el oci da d d e r ef ere nc ia , ex pr es ada en m et ro s p or s egu nd o ( pa ram et ro de

la d is tri bu ci on de Fi sh er Ti pp et t II)an gulo que forma 1 a direccion del vien to con la lln ea de maxima pen dien tede un techo in clin ado,o an gulo horizon tal que forma 1 a direccion del viento con el paramen to de un a con struccion . En las eon struccion es de con tor-n o circular, an gulo que forma la direccion del vien to con el plan o tan gente a la curva, en el pun to con siderado

Y, Yo' Yet Yh c oe fi ei en te s d e f or maA, Aa, Ab relacion es de dimen sion es

coe fi ci en te de mayo raci.Snco efi ci en te de pro tecci.dnp er me ab il id ad d e u na p ar ed , expr e sad a e n %re Lac i.Sn d e s ol id ez

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C A P I T U L O 4 . C O N D I C I O N E S G E N E R A L E S

4 .1 . D IR EC GI ON D EL V IE NT OEn el presen te Reg Lamen r.C'.? cons id er a , s al vo in dic ac i6 n en co ntr ar ia , Q uela d ir ecc io n d el v ie nto e s h or iz on tal .4 .2 . A CC IO N D EL V IE NT OLa accion ejercida por el vien to sabre las con struccion es resulta de la sumade un a compon en te estatica, que depen de de su presion estatica, v un a compo~n e nt e d i .n f in r ic a , qu e d ep en de d e 1 03 .v ar iac iSn de su velocidad a I en fren tar e1obstacu1o.4 .3 . E FE CT OS D EL V IE NT OL a a cc i6 n d el v ie nt o p ro duc e e fec to s est at ic os y e fe ct os d in am ic os . m as 0men os a ce ntu ad os seg fi n l a f or ma y Gi,,'1sion de las cons truccio ne s .4 .4 . C ON SI DE RA CI ON D E L OS [rECTOS ESTATICDSPara e1 calculo de estructuras poco sen sibles a las raagas v a l os ef ec tosd in am ic os de l vi en to, se ra suf ic ie nt e s 61 0 la c on sid er ac ion de lo s e fec to se st at ic os . S e i nc 1u ye n e sp ec l. fi ca me nt e l Ci s c on st ru cc io ne s q ue e um pl en s im ul -t an e am en te l as s ig ui en t es c on d ic io n es :

a ) Edi fi ci os de vi vie nd a U o fi ei na eu yo pe rio do f un dam en ta l sea me no rde u n se gun do .

b ) Tod as la s con st ru cc ion es c err ad as , t ech ad as can s is tem as de ar co s,vi ga s, a rm ad ur as, 1 0s8 s, b 6v ed as ca sc ara u ot ra s si st em as d e c ~b ie r-ta rfgldos; es deeir, que sean capaces de tamar los efectos debidasal vien to Sln que varre esen cialmen te su geometrl.a. Se excluyen lascubiertas flexibles, como las de tipo coigante; a men os que por 1a ado pc io n d e un a g ec me trl a a de cu ad a, 1 a ap1 ic ac io n d e pre te ns ad o U 0-tr a me di da , s e l og re li mit ar l a r es pu es ta e st ru ct ur a1 di na mi ca.

4.5. CONSIDERACION DE LOS EFECTOS DI~A~ICOSPara la con sideracion de los efectos din amicos se estab1 ecen tres casos ~e ac ue rdo c an ti po s d e est ru ct uT as de fi ni das a c on tin ua ci 6n .4.5.1. E n e di fi eio s co n n erl od o f un da me nta l c omp re nd id o e nt re y :2 segundos

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y altura n o mayor de 1 00 metros, podran con siderarse asimismo los efectos est at ic os ma yor an do l as pre si on es de cal cu lo def in id as en el ca pi tu lo S ryorunf ac to r F, da do p or l a ex pre si on si gui en te :

IT20 + 0,68 > 1, 0F

siendo:F un fa cto r de m ": 'jG ra ci on d e la s pr es io nes de ca lc ul o es tat ic as ;h la altura del edificio en metros.

Para estos edificios, tambien puede calcularse la accien del vien to segun lae st ip ul ad o e n e l art ic ul o 4 .5 .2.4 .5 .2 . Par a la s es tr uc tur as c uy a es be lt ez 0 di me nsi on es r edu ci da s e n s u s ec -cion tran sversal las hace especialmen te sen sibles a las rafagas de corta dur~c io n y c uy os pe rio do s n atu ra le s la rg os fa vo re ce n la o cu rre nc ia de o sc ila ci o-n es importan tes, deberan con siderarse los efectos din amicos. A este fin ser ec om ie nd a d et er mi na rl os s eg un l a R ec om en da ci on C IR SO C 102-1 " Ac ci en d in a mi -ca del vien to sobre las con struccion es" . Se in cluyen en este tipo: los edificios de vivien da u oficin a cuy a periodo fun damen tal es may or de dos segun dos,to rr es d e t ra nsm is io n, a nt en as , ta nqu es ele va do s, par ap et os , e st ru ctu ra s pa -ra carteles, y en gen eral las estructuras que presen tan un a dimen si6~ rn uycorta paralela a la direccion del viento. Se excluiran de este tipo de es-tr uc tu ras l as q ue ex pl ic ita me nt e s e me nc io nan en el ar ti cu lo 4 .5 .3 .4.5.3 . Para todas aque1 1as estructuras, que por la forma de su seccion tran sv ers al , ha ce n pr op ic ia la g en er ac io n p eri od ic a d e vor ti ce s 0remolin os de e-jes para1elos a la mayor dimen sion de la estructura y en gen eral pueden pre-s en ta r p ro bl em as d e i ne st ab il id ad a er od in am ic a, d eb er an r ea 1i za rs e e st ud io sdi na mi co s e spe ci al es . C ua nd o c or res po nd a ta mb ien , se r ec urr ir a a en sa yos d emodelas en tun el de vien to. En estos casas sera n ecesario el asesoramien tode u n p ro fes io na l c an e xp er ien ci a en di na mi ca e st ruc tu ra l.Se in cluyen en este tipo: las tuberias verticales, chimen eas de acero, es-t ru c tu r as t r ac c io na da s 0s us pe nd ida s ( cu bi ert as c ol ga nt es, p ue nt es a o be n-ques 0 c ol ga n te s) , e tc .4 .6 . C LA SI FI CA CI ON D E L AS C ON ST RU CC IO NE SEl presen te Reglamen to clasifica las con struccion es de acuerdo con su formade con jun to, su ubicacion en el espacio y la permeabilidad de sus paredes.

13

4 .6 .1 . S e gt in s u f o rma d e c on ju nt o, s e d is ti ng ue n:a) la s co nst ru cc io nes p ri sm at ica s de b as e cu adr an gu la r ( ve r C ap lt ul o 6) ;b) la s ca nst ru cc io nes pr ism at ic as de b as e po li gon al reg ul ar v co ns tr uc-~ "

ci on es ci li nd ric as ( ver C ap itu lo 7 );c) los.pan os 1 1en os y las cubiertas aisladas ( ver Capitulo 8) ;d) la s co ns tr ucc io ne s c on a be rt ur as y co ns tru cc io ne s de re tic ul ad o ( ver

C ap it ul o 9 );e) las con struccion es diversas, que n o en tran en las categorias an terio

r es ( ve r C ap lt ul o 10).4 .6.2. SegGn 1 a ubicacion en el espacio, se con sideran :

a) las con struccion es apoyadas en el sue1 0 0 unidas a un plano de gran-d es d im en si on es d e o tr a c on st ru cc io n',

b ) c on str uc ci an es ai sl ad as a er od in ami ca me nt e e n e 1 e sp ac io, pa ra la sc ua les l as d is tan ci as al s uel o y a u na p are d v ec in a so n, r es pe ct iv a-m ent e , s u pe r io r es 0 iguales a su dimen sion , segun la vertical 0 se-g un u na p erp en di cu lar a d ic ha par ed ;

c ) c as os in te rme di os e nt re l os d os a nte ri ar es ,d ) c on st ru cci on es co mp re nd id as e nt re dos p Ia no s p ar al elo s d e g ra nd es di

m en si on e s d e o tr as c on s tr uc ci on e s.4 .6. 3. Se gG n 1 a p er mea bi li da d d e s us pa re de s, s e con si de ra un a c on str uc ci oncomo:

a) Cerrada. Si sus paredes presen tan fugas y p eq ue n as a be rt ur as u n if or -m em en te r ep ar ti da s, s ie nd o i nf er io r 0 i gu al a1 5 % 1 a pe rm ea bi li dadmedia de eSLas paredes. Si tadas las paredes tien en permeabilidad n ~la, es decir, si no dejan pasar absolutamente n ada de aire, n i si-quiera en forma acciden tal, la con struccion se den omin a cerrada es-tanca.

b) P arc ia lm en te ab ie rt a. S i, p ar 10 men os, un a de las paredes presen tao puede presen tar en ciertos momen tos un a permeabilidad media com-p ren di da e nt re 5 % y 35%.

) Abi .c. Lerta. Sl, al men os, una de las paredes presenta a puede presen-ta r en ci er to s mo me nto s un a pe rrn ea bi li da d i gu al 0 su pe ci or a 1 3 5% .

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4 .7 . D ET ER MI NA CI ON D EL N IV EL D E R EF ER EN CI ALa altura de un punto cualquiera de la construccion en el que se desea calc~lar la presion dinamica se medira a partir de un nivel de referencia, el quese establecera segun la pendiente del terreno sabre el eual este ubicadala con struccion , se pueden presen tar los siguien tes casos:

a) para pendiente del terreno adyacente a la construccion p ~ 0.3, eln iv e1 d e r ef er en ci a s er a e 1 d el p ie d e l a c or istr uc c i . Sn ( ve r F ig ur a 1):

Figura 1. Nivel de referencia p ~O,3.b) para pendiente del terreno adyacente a la cons t ruce ion 0,3 < p < 2,

el nivel de referencia se determinara como 5e indica en la Figura 2.

3 d II------_ ---.j

Figura 2. Nivel de referencia cuando 0,3 < p < 2.c) para pendiente del terreno adyacente a la construcci6n p ~ 2, el ni-

vel de referencia se determinara como 5e indica en la Figura 3.

hz d P > 2

d

15

Figura 3. Nivel de referencia cuando p > 2.

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C A P I T U L O 5 . M E T O D O D E C A L C U L O

5.1. GENERALIDADESEn el presen te Capitulo se describe e1 procedimien to gen eral para la evalua-cion de la accion del vien tc sobre las con struccion es, con sideran do los efe.tos estaticos. La secuen cia de calcu1 0 se halla graficada en la Figura 1 1.5.1.1. Mien tras n o ex ista un a reglamen tacion al respecto, se supon dra que elv ien to ma xim o p ued e a ctu ar e n c ual qu ie r d ire cc io n, s in r ea liz ar c on sid era cion es a ce r ca d e r um bo s p re po nd er an te s.

5 ..2. 1. Pr ime r pa so: De ter mi na cio n de la v el oci dad d e r ef ere nci a ( B)5.2.1 .1. En la Tabla 1 se indican los valores de 1 a velocidad de referen ciaB p ara la s ca pit ale s pr ovi nci ale s y a lg un as ci uda des . Pa ra o tra s 1 0c ali da de sse obtendra del mapa de la Figura 4, teniendo en cuen ta la ubicacion ~eogr!f ic a d e l a c on st ru cc io n.C ua ndo l a u bic aci on d e l a c on st ru cci on e st e c om pre ndi da e ntr e d os i so cle tase l p roy ect ist a p od ra o pt ar p ar :

a) adoptar e1 mayor de los dos valores;b ) i nt erp ola r 1 in ea lme nte e ntr e a mbo s va lor es.

5 .~. 2. Se gun do p aso : C a.lc ul. o d e l a v elo cid ad b asi ca d e d ~s en o ( Vo)La velocidad basica de disen o Vo se calculara median te la siguien te expre-sion:

siendo:Vo la velocidad basica de d i.sefio, expresada en metros no r se-

gundo;cp e l c oe fic ie nt e d e ve loc ida d pr oba ble , q ue t om a en co nsi der aci on

el riesgo y e1 tiempo de riesgo adoptados para la con struccion ,

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25 25 22.5Tabla 1. Va l or es de 1 a ve locid ad de re fere ncia S p ar a l as c ap it al es p ro vi n-c ia le s y a lg un as c iu da de s.e

(m/ s)CIUDADB ah la B la nc a ! 28,5--Bariloche 28,0 iI ,,B ue no s A ir es 27,2 I,Catamarca 26,0 IC om o do ro R i va da v ia , 37,5!,-Cordoba 25,0Corrientes i 27,0 ,Formosa I 27,0i - ~2 I, J

25,531,722,5

! 30,5I 30,028,535,027,232,530,0 '22,530,022,525,029,025,240,033,027,523,5

I Ma r d el P la taMendozaNeuquen 25

27.5ParanaPosadasIRa"son

I R l o G a ll eg o s

I:Rosario.SaltaSanta Fe/ Sa n J ua n!s an Migu el d e T ucum an ..I sa nt a R os aj Sa nt ia go d el EsteroUshuaia . . . . . . .

I ViedmaI S an L ui sjsan S alvad or de Juju y- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - ~ - - - - - - - - - - - - - - ~ .-Figura 4. Mapa de distribucion de la velocidad de referencia S, v el oc id ad c o-r re sp on di en te a I p r om ed io d e v el oc id ad Lnsta n t ji ne a ( pi co d e r af ag a) s ~br e .in te r v a Lo s de 3 se gun do s, en expo s i .ci.Sn ab ierta , a u na alt ura n or-ma l de ref eren cia d e 1 0 m que t ien e u n p erlodo de rec urren cia de un af io.

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de acuerdo con el tipo y destino de esta. Su valor se indica enl a T ab la 2 ( ve r an ex o a e ste a rt icu lo) ;

S l a v el oci dad de re fer en ci a, e xpr esa da e n m et ros p or s eg un do ,de ter min ada d e a cue rdo co n el ar tic ulo 5.2.1.

Tabla 2. Valores limite de la Probabilidad Pm, del Periodo de vida m, y delc oef ici en te cp p ar a l os d ist in to s g rup os d e c on st ru cci on es .

Grupo T)ES~RIPCION cpPm m1 Construcciones cuyo colapso 0d et er io ro p ue de

a fe ct ar l a s eg ur id ad 0 la san idad publica y a-q uel las v in cu la das co n l a se gur ida d n ac ion al:ho spi tal es, ce ntr al es e le ctr ica s y d e c om un ic ~c io ne s, r ea ct or es n uc le ar es , i nd us tr ia s r ie sg ~ 0,20sas, cuarteles de bomberos y fuerzas de segur~d ad, a er opu ert os p rin cip ale s, c en tr ale s de po -t abi liz aci on y d is tri buc ion d e a gua s c orr ien -

2

50 2,13

t es , e tc .E di fi ci os p ar a v iv ie nd a, h ot el es y o fi ci na s, e -d if ic io s e du ca ci on a le s, e di fi ci os g ub er n am en t a- lles que no se consideren en el grupo 1, edifi- 0,50cios para comercios e ln dustrlas con alto fac- I

25 1,65

t or d e o cup aci on , e tc .3 Ed ifi cio s e in sta la ci on es in dus tri ale s co n ba - I

jo f ac to r d e oc upa cio n: d epo sit os, si lo s, co n~ i 0,50t ru cc io ne s r ur al es , e tc . !

10 1,45

1,164 IC o nst r uc c ci o nes t e mp o ra r ia s 0 p re ca ri as : l oc a- I

l es p ar a ex po si cio nes , es tru ctu ras d e a tr os 10,50g ru po s d ur an te e l p ro ce so d e c on st ru cc io n, et c.

2

/'5.2.3. Tercer paso: Calculo de la presion din amica basica ( qo)L a pr esi on d in ami ca b asi ca q o s e c alc ula ra me dia nte l a ex pre sio n s ig ui en te :

siendo:

2qo =0,000613 Vo

qo la presion din amica basica, ex presada en kilon ewton por metro

I

21

c ua dr ad o ( l kN /m2 ~ 10 0 kgf/m2);Vo la velocidad basica de disen o,

gundo.expresada en metros Dar se-

5.2.4. Cuarto paso: Calculo de la presion din amica de calculo ( qz)La presion din amica de calculo qz se calculara median te la ex presion siguie~te :

siendo:qz la presion din amica de calculo, expresada en kilon ewton por metro

c ua dr ad o ( l kN /m2 ~ 10 0 kgf/m2);qo la presion din amica basica, expresada en kilon ewton por metro

cuadrado (1 kN/m2 ~ 10 0 kgf/m2);Cz el coeficien te adimen sional que expresa la ley de variac ion de la

presion con la altura y toma en consideracion la condicion de ru-g os ida d de l t err en o ( ve r ar tic ulo 5.2.4.2.);

Cd el coeficien te adimen sion al de reduccion que toma en con sidera-c io n la s di men sio nes d e l a c on st ru cci on ( ve r ar tic ulo 5.2.4.3.).

5.2.4.1. La aplicacion de esta ex presion con duce a diagramas de presion din amica de calculo variables con la altura del pun to con siderado.En la m ay or ia de lo s c aso s re sul ta ve nta jos o t raz ar d ia gr am as s im pli fic ado sen vol ven tes ,e i nc lu so, p ar a c on st ru cci on es b aj as, pu ede a do pta rse un a p re-sion dinamica de calculo constan te en toda la altura de la con struccion , enfun cion del mayor valor de z.5.2.4.2. C0eficiente Cz5.2.4.2.1. La velocidad del vien to y, por con siguien te, la presion din amicade calculo varian con las condiciones de rugosidad del terreno y con la altur a d el p un to e n c on si de rac ion .5.2.4.2.2. El coeficien te Cz ex presa la variacion de la velocidad del vien toCon la altura y la rugosidad del terreno (ver anexo a este articulo). La exp res ion g en era l de l c oef ici en te Cz es:

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r / ' \ 12 o , 141 2I ! ZIn I i -:

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Figura 8. Ejemplo de terren os con tipo de rugosidad III.

Figura 7. Ejemplo de terren os con tipo de rugosidad III.

25

Figura 9. E je mp ]o d e t er re no s con tipo de rugosidad IV.

Figura 1 0. Ejemplo de terren os con tlpO de rllgusiJad 1 v-L \ .

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L os v al or es d el c oe fi ci en te Cz se indican en la Tabla 4 para los cuatro ti-p as d e r ugos idade s y para alt uras vari able s en tre 10 m y 250 m.Ta bla 4 . Valor es de l coe fici en te adimi en si on al cz

T ip os d e r ug os id adZ(m) I II III IV< 10 1,000 0,673 0,446 0,298

20 1 ,1 91 0,860 0,618 0,45130 1,310 0,980 0,732 0,55640 1,398 1,071 0,818 0,63750 1,468 1,143 0,888 0,70360 1,527 1,204 0,948 0,76070 1,578 1,257 1,000 0,81080 1,622 1,304 1,046 0,85&90 1,662 1,346 1,088 0,894

10 0 1,698 1,384 1,125 0,931~----'--'----~'-----""-------+---------il-----------

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(h!Vo} ventre el aneho de la cons trucciSn (a 0 b) norma:' a I viento '" 13 c,.-tura de la construccion (a/h 6 h/h) para cada tipo de rugosidad.caso se admitira un coeficiente de reducei6n par dimensiones cel

En nll lgUn"' ----~,l),hS. Los

valores indieados en la tabla, menores que U,65, se ineluven a] s6lG efeetode faeilitar la apropiada interpolacion para relaciones h/Vo v a h 0 h/~ in-termedias.

5.2.5.1. Clculo de las acciones unitariasLa aecion unitaria ejercida par el viento sobre una de las caras de un eleme~to de superficie de una construcci6n, ubicado al nivel z, se determinara can:

Wz c .qz

siendo:Wz la accion unitaria, expresada en kilonewton par metro cuadrado

(1 kN/m~ ~ 100 kgf!m2):e un coeficiente de pres} -n que depende en cada caso de la forma ge~

m~triea de la construcci6n de atras ractores tales como: la relacion de sus dimensiones. 13 rugosldaci e la superficie, la permea-bilidad de las paredes, la orientacion can relaci6n a la direeci6ndel viento, la ubieacion en el espaClO con respecto a otras super-ficies 0construcciones, etc.; este eoeficiente llevara signa positivo a negativo segun se trate de un efecto de presion a de suc-cion, respectivamente;

~z la presion dinamica de calculo, expresada en kilonewton par metrocuadrado (1 kN/mL 100 kgf/m2).

5.2.5.2. Caleulo de las acciones unitarias resultantesLas aeciones unitarias resultantes se obtienen sumando geom~trieamente lasacciones ejercidas en ambas caras de un mismo elemento de superficie de unaconstruceion, ubicado en el nivel z, segun las expresiones:

o bien cuando se trata de un elemento aislado:

29

Wr,z

siendo:wr,z la accion unitaria resultante, expresada en kilonewton par me-

tro cuadrado (1 k~/m2 ~ 100 kgf/m2);ce y-ci los coeficientes de presion sabre las caras exterior e inte

rior, respectivamEnte, de un elemento de superficie en unaeonstruccion con volumen interior hueco;

c} Y C2 los coeficientes de presion sobre las caras a barlovento Ysotavento, de un elemento de superficie de una construccionaislada (muro, techo, panel, etc.); en ciertos casas se da unvalor unico de c = Cl - e2, expresando luego a e} y C2 enfuncion de c;la presion dinamica de calculo, expresada en kilonewton por me-tro cuadrado (1 kN/m2 ~ 100 kgf/m2).

5.2.5.3. Calculo de la aecion resultante mediaLa accion resultante media 5e obtiene reemplazando el valor de la presion dinamica variable punto a punto, por un valor media uniforme para toda la su-perficie:

o bien cuando se trata de un elemento aislado:

siendo:wr,m la accion unitaria-resultante media, expresada en kilonewton

por metro cuadrado (1 kN/m2 ~ 100 kgf/m2);Ce Y ci los coeficientes de presion sabre las caras exterior e inte-

rior, respectivamente, de un elemento Qe superficie en una cons-truccion con volumen interior hueco;

Cl y C2 los coefieientes de presion sobre las caras a barlovento ysotavento, de un elemento de superficie de una construccion aislada (muro, techo, panel, etc.); en ciertos casos se da un va-lor unico de c = Cl - C2, expresando luego a Cl Y C2 en fun-cion de c;

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u n v al or u ni fo rme ( val or me di o 0 m ax i mo ) a pl ic ab le a 1 a super-ficie en con sideracion ; en n in gun caso el valor un iforme deberacon ducir a esfuerzos mas favorables que los resultan tes de lap re si on v ar ia bl e p un to a p un to .

5.2.5.4. C al cu lo d e 1 a a cc io n r es u1 ta nt e to ta l s obr e u na s upe rf ic ieLa accion resu1 tan te total sabre un a superficie se calculara median te la Sl-g ui en t e e x pr es io n :

w [ wr,z dA

o bien uti1 izan do el valor medio:

siendo: W la accion resu1 tan te total sobre un a superficie, ex presada en kilonewton (1 kN ~lOO kgf);

wr,z la accion un itaria resultan te, ex presada en kilon ewton por me-t ro c ua dr ad o (l kN/m 2 ~ 10 0 kgf/m 2), s eg un e l a rt ic ul o 5.2.5.2.;

wr,m la accion un itaria resultan te media, ex presada en kilon ewtonp or m et ro c ua dr ad o (1kN/m2 '" 10 0 kgf/m 2), segfin e l a rt lc ul o5.2.5.3.;

A la superficie de referen cia que se defin e para cada caso.5.2.5.5. Calcu1 0 de la accion de con jun to sobre un a con strucci6nLa direccion de 1 a accion de con jun to sobre un a con struccion n o coin cide, n ecesariamen te, con la direccion del vien to y en gen eral, n o puede determin ar-se en forma directa. Para ciertas con struccion es, sin embargo,es posible calc ul ar d ir ec ta me nte s us c om po ne nt es h or iz on ta l E Y vertical L, me di an te l assiguien tes ex presion es que n o toman en cuen ta las accion es locales:

E = CE . qm . A y L

siendo: E la fuerza de empuje, ex presada en kilon ewton (1 kN ~ 10 0 kgf);L la fuerza de levan tamien to, expresada en kilon ewton (1 kN '" 10 0 kgf);cE el coeficien te global de empuje;

31

e l c oe fi ci en te g lo ba l d e l ev an ta mi en to ' ,el valor medio de la presion dinamica de ~c al cu lo s ob re l a c on s-t ru cc io n, e xp re sa do e n k il on ew to n p or m et ro c ua dr ad o (1 kN/m2 '"

A el area de la superficie maestra 0 s up er fi ci e d e r ef er en ci a; p ar ae l c as o d e r et ic ul ado s 0 pane1es, el area en cerrada den tro del p~r lm et ro e xt er io r d el r et ic ul ad o 0 p an el , i nc lu ve ndo h ue co s ( ar eade la proyecci5n vertical de la ~c on st ru cc io nl . e xp re sa da e n m e-t r os c u ad r ad o s;el area de 1a proyeccion h .o rl zo nt al d e l a c on st ru cc io n, e xp re sa dae n m et ro s c ua dr ad os .

5 .3 . ES QU EM A D EL P RO CE DI MI EN TO D E C AL CU LOEn 1 a Figura 11 s e e sq ue ma ti za g ra fi ca me n te 1e procedimien to descripto en elp r es e nte C a pl t ul o .

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~------'----------------------------r------c-o-e-f-i-c-i-e-n-t-e-s----:-----~ReSUl~~~DatospR [I Ubicacion d e laM .~c o ns tr uC Cl . on e nER e l t er ri to ri o0

d e F ig ur a 1 H B I i6 IS

\ IE IG I Destino de la f{iU construccion I--N iD I0 )!T II I

IE !R Velocidad basicac d e d is en o (V o)ER

I 0

= Cp 6de la Tabla 2

I I

~1 0,000 613 V2 I! qo =

0 1I i I!iTipo (0 ti pos) derugosidadAltura z del puntoen con sideracion

lf--I t\ de La Tabla L+r v CzcUARTo V el oc id ad b as ic ade diseno (Vo) ydimensiones

(h;b;a) IiL_~~~~+=~~~~~~7~I IT N= C q Ji I de Capltulos ]3 F or ma d e c on ju nt o '6 a 10 I TN r, z= (c 1 - C 2) q zNI di ne s ~I i\, r IW = TNr,m .A ]Y l.mensl.O I r1 I c; cl; C2; _ _

~ (h;z;a;b;A;As) I ci; ce; IE = cE .qm . A ]ICE; cL ]' iL- ---' IL = cL . qm . AsIi

Figura 11. E sq ue ma d el p ro ce di mi en to d e c al cu lo .

33

A N E X O S A L C A P I T U L O 5

5 . 2 . 2 . C OE FI CI EN TE D E V EL OC ID AD P RO BA BL E1. IntroduccionEl con ten id o de este an exo no l im it a n i r ed uc e l as e xi ge n< ~i as c an te ni da s e nel Reglamento. Los valores del coeficiente cp obten idos segun se in dica ene st e a ne xo n o s er an i nf er io re s a los que se establecen en el articulo 5.2.2.2. V al or es d el c oe fi ci en te c pS i, p ar r az on es e sp ec ia le s de proyecto, se c on s id e ra n e ce s ar io i n cr em e nt arl a s eg ur id ad p re vi st a e n e l p re se nt e R eg la me nt o, se podran adop tar los valares de cp i nd ic ad os e n 13 T ab la A .I .Tabla A.I. Valores del coeficien te de velocidad probable ( ) en funci6n de

la probabilidad (Pm) y de la vi da de l a con strucci6 n (m).h~E~~~~~-~~:~io;J 2 I 2 , 1 0I 1,90 1,6;' 1,51 1,36' ------- --,~ . - - t ~ ~ - 1 -~:~~--~~-_1' 9~-~ ~i' 72__.i..': 5_~ 1~~_~__i I I _ -- --- .._I 10 I 2 , 6 3 1 - = - ~ I l _ _ J 2 , 09 _ +__~.:.89---+-__t~~O _ = - ~ ;5__I

i 25 ! 2,99 I 2,71 2,38 2,15 1,9!~ 1,65- - - ~ - - - + - - - - - - - - - - ~ - - - ; - , - ; ; - - -- ~ ---~~-62---- -~-~-,;~ - - - ~ ! :- - - : - ~ ~ ~ - y ~ = - : - - ~~ = ~ : ~ ; = -, I '-- -' I

L 1 0 ~ _ - = = = [ ~ = - I ~ : ~ = L ' - ~ _ 1 2 ~ ~ 2,01 1Nota: Se han rec uadrado los va1 0r es a doptados e n eL Reglamento.3. D et er mi na ci on d el c oe fi ci en te cpLos valores de cp se calculan d e acu erdo Con la expresi 6n siguien te:

In (1 .-_.J

/

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siendo:c p e l c oef ic ie nt e de v el oc id ad p ro ba bl e;Pm la probabilidad elegida de que la velocidad basica Va seaexcedida

por 10 menos una vez en un periodo de m anos;m el nGmero de anos de vida de la construccion, elegida para el caso

ycansiderado;el parametro de forma de la distribucion de valores extremos deFrechet que se ha adoptado para todo el pais. igual a 7,14.

4. Deduccion del coeficien te cpLlamando q a la probabilidad de que la velocidad extrema anual sea inferiora un valor Vo' en un ano cualquiera se tendra:

P (V ~ Vo) = q = F (V o)En el termino de m anos la probabilidad sera:

En consecuencia, la probabilidad de que la velocidad sea superior a Va par10 menos una vez en manos, sera:

m1 - (F (Va

De don de, despejando F( Vo) se deduce:1( \-=(1-P .m\ m /

Teniendo en cuenta que la distribucion de los valores extremos adoptada pareste Reglamento satisface la distribucion de Frechet, cuya expresion es:

( V ) -yF(V) = - e - Sresulta:

1I11\\

,-,mPm ) = e

35

T om an do l og ar it mo s n ep er ia na s:1m

De 10 cu al d esp ej am os V o: ( 1Y8 mIn (1- Pm ) J

El factor entre llaves no es otra cos a que el coeficiente de velocidad pro-ba bl e c po

5 . 2 . 4 . 2 . 2 . TRANSICION DE RUGOSIDADES1. IntroduccionLa variac ion de la velocidad desde un terren o de determin ada rugosidad a otrode rugosidad diferente es un proceso gradual. En las figuras A.I. a A.4. sedan ej emplos de transicion es de rugosidad ' ~.El viento debe atravesar una cierta distancia x del terreno hasta que se est~bilice un nuevo perfil de velocidad. Como este cambio comienza en las capasde viento mas cercanas al suelo y se propaga luego hacia las mas altas, seproduce la estabilizacion del perfil de velocidad a una determinada altura re-lacionada con la distancia x (expresada en km) al comienza de la rugosidaden la cual se halla ubicada la construccion. En la Tabla A.2. se indican losvalores de la altura hx necesaria en funcion de la distancia x para cada unode los tipos de rugosidad.Para un lugar donde las rugosidades varian en diferentes direccianes, debe considerarse la graduacion mas severa (terreno de menor rugosidad).2. Sin influencia de la transicion de rugosidadesSi la construcci6n, ubicada a una distancia x del comienzo de determinado ti-po de rugosidad, tiene una altura h menor que la hx correspondiente de la Ta-bla A.2., el perfil de velocidad se desarrol1a totalmente en dicho tipo de r~gosidad y s e a do pt ar an l os c oe fi ci en te s Cz que surgen de 1a aplicacion de 1a* L as fo to fra f{ as f ue ro n o bt en ida s par la Direcci6n de lnfraestructura de laF ue rz a A er ea A rg en ti na .

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Figura A.I. Ejemplo de terrenos con transici6n de rugosidad tipo I a tipo III.

Figura A.2. Ejemplo de terrenos con transicion de rugosidad tipo I a tipo IV.

37

Figura A.3 . Ejemplo de terren os con tran sicion de rugosidad tipo I,a tipo IIy a tipo IV.

Figura A.4. Ejemplo de terrenos con transicion de rugosidad tipo I, a tipo IIy a tipo IV.

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Tabla A.2. Valores de 1a altura hx necesaria en fun ci6n de la distan cia xp ar a l os cu at ro ti po s d e r ug os ida de s.D is ta nc ia x Altura hx ( m)

(km) TIPO I TIPO II T IP O II I TIPO IV0,2 12 20 35 600,5 20 30 55 951 25 45 80 13 02 35 65 llO 1905 60 100 17 0 30 010 80 140 25 0 45 020 12 0 200 35 0 50 050 18 0 30 0 40 0 50 0

No ta: L os va lor es i nt er med io s s e o bt ie nen po r in te rpo la ci on l in ea l.f orm ul a d ada e n e l a rt Lc ul o 5 .2 .4 .2. 2. 0 de la Tabla 4.3 . C on in flu en ci a d e l a tr an sic io n d e r ug os ida de sSi la con struccion , ubicada a un a distan cia x del comien zo de determin ado ti-po de rugosidad, tien e un a altura h mayor que la hx correspondien te dela Ta-bla A.2. el coeficien te Cz se d ete rm in ara de a lgu na de l as f orm as si gu ie nte s:

a) de los dos 0 mas tipos de rugosidades que tien en in fluen cia, se adoEt a e l m as ba jo ( ma xi mo s co ef ici en te s) ;

b) se acepta un a reduccion de Cz, segun los metodos que se describen en4, 5 0 6, segun sea el caso.

4. Transicion de un tipo de rugosidad bajo a otro mas altoEn el caso de una transicion de un tipo de rugosidad bajo a otro mas alto sea do pt ar an lo s c oe fic ie nt es cz:

a) debajo de la altura hx , correspon dien tes con el tipo de rugosidadm as a lt o;

b) sobre la altura hx' correspon dien tes con el tipo de rugosidad mas bajo.

En la Figura A.5. se muestra la transicion de un tipo de rugosidad II a untipo de rugosidad IV para un a con struccion ubicada en el punto A, a una dis-tancia Xq del comien zo del tipo de rugosidad IV.

39

hem)

1V\[\f(\A/V\N\j\'A1---- x l.-----4 Tipo r \'

IIIII

/////./_'"Cz

5. Tran sicion de un tipo de rugosidad alto a otro mas bajoEn el caso de una tran sicion de un tipo de rugosidad a otro mas bajo se adop-ta ra n lo s c oe fi ci en tes Cz :

a ) s ob re l a a lt ur a h x, c orr es pon di en tes c on el t ip o d er ug os ida d m as alt o;b) debajo de la altura hx' correspon dientes con el tipo de rugosidad mas

bajo siempre que n o sea mayor que e1 valor que adopta este coeficien-te para 1a altura hx en e1 tipo de rugosidad mas alto.

En la Figura A.6. se muestra la transicion de un tipo de rugosidad IV a un tipo de rugosidad II, para una con struccion ubicada en el pun to A, a un a distancia X2 del comien zo del tiro de rugosidad II.

Direccion----~d el v ie n to

REFERENCIASde rugos2:, h4de r u z o s ide rug osi

,\

Curva x-hx, para el tipodad IV segun Tabla A.2.Curva cz-h, para el tipodad II segun Tabla 4.Curva cz-h, para el tipodad IV segun la Tabla 4.C urv a cz -h de c alc ul o.

F ig ur a A .5 .

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L - . _ _ . -._ _ ._ __ _ ._ _,...--. .~. h2/'

Direcciond el v ie n to t >

~ X2----------~

hem)IIIIIIIIIIIIIII"

REFERENCIAS- _ . _ Curva x-hx para e1 tipo de rugosidad II segun Tabla A.2.----- Curva cz-h para e1 tipo de rugosidad II segun Tabla 4........-..... Curva cz-h para e1 tipo de rugosidad IV segun Tahla 4.

Curva cz-h de ca1culo.Figura A.6.

6 . T ra ns ic io n q ue v in cu la m as d e d os t ip os d e r ug os id ad esCuan do 1 a tran sici on vin cula a mas de do s tipo s de rug osid ades se d ebe tra-tar en forma similar a 1a descripta en 4 y 5.En 1 a Figura A.7. se muestra 1 a transici6n de un tipo de rugosidad II a untipo de rugosidad I Y 1uego a un tipo de rugosidad III y l os e je mp 10 s p ar alas con struc cion es u bica das en A. B Y C.

41

Direccion [ >d el v ie n to

-:.'T ip o I IIT ip o I I Tipo I1--------- x ,

hem) I III iI iih3 IIi.I

h 1A Cz

h(m)l i jh ~ 1I I I Ir. I

I JI I/ iI /I II /" /.. . /_.,./B

REFERENCIAS_ ..- Curva x-hx para el tipo de rugo si.d ad I s egun Tab la A .2.----- Curva x-hx Eara e1 tipo de rugosid ad II I seg un T abla A.2.---- Curva cz-h para e1 tipo de rugosidad I segun Tabla 4.----- Curva cz-h para e I ti . po d e r u go sidad II segun Tabla 4.-- --.- Cu rva cz -h par a el t ipo de rug osidad III segu n Ta bla 4 .C ur va c z- h d e c al cu lo

F ig u ra A .7 .

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C A P I T U L O 6 , C O N S T R U C C I O N E S P R I S M A T I C A S D E B A S E C U A D R A N G U L A R

6.1. P R ES C RI P CI O NE S G E NE R AL E S6 .1 . I . P re si on d in ~ mi ca de c~lculo (qz)S e d et er mi na s eg un 10 e st ab le ci do e n e l ar ti cu lo 5 .2 .4 .6.1.2. R el ac io n d e d im en si on esPara un a direcci5 n del vien to dada, la relacion de dimen sion es es el co-cien te entre la altura h y la dimen sion horizon tal de la cara ex puesta. Se-gun sea la cara ex puesta a la accion del vien to se design ar~:

ha hb

6.1.3. C ar ac te rl st ic as d e 1 3 c on st ru cc io n6.1.3.1. La plan ta es un rect~ngulo de ladas av h tales cue a b , l a a lt u-ra es h, la flecha de la cubierta es f, su ~ngulo de inclinacion ess ep ar ac io n d el s ue lo es e ( ver Figura 12).

v la

C ua nd o l a p la nt a n o s ea re ct an gu la r, r emi ti rs e al a r ti c ll i o 6 . 7.

boveda___Cubie~t_1_

_ . plana If I____l'J~ __~___ - - - r Ih

Plantarb a b

J a>------- -----jN iv el d elsuelo

Figura 12 .

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6.1 .3.2. Las paredes verticales son planas y pueden tener dif eren t e p er me a-bilidad, con la salvedad de que por 10 menos una de elIas sea cerrada( '> - 1 . :: , 5%) .6.1 .3 .3 . L a c ubier ta pued e ser hor izon tal, en b aved a 0 inclinada; de un Ro mas aguas; un ica 0multiple.6.1.3 .4. La ~eparacian del suelo puede ser:

e = 0 para con struccion es apo y ada s en e l --;11Pl(\;e < h e > h p ar a c on st ru cc io ne s s ep ar ad as d e]y

6.1.3.5. En el caso de construcciones separadas del suelo, las cuatro pare-des apoyan en el suelo por in termedio de pilares y e stan aleja das de cual -q ui er p la no d e g ra nd es d im en si on es .6. 1.4. C oefic ien te de form a YEl coeficiente de presion c depende, en general, de un coeficiente de formaY , el que a su vez, depende de la relacian de dimensiones ~.6.1 .4.1 . D esig nacio nes p ara el coe ficie nte de fo rma ySegun la ubicacian de la construccian con respecto al suelo, el coeficien tes e d e si gn a ra :

Yo para construccion es apoyadas en el sue10, con e = 0Yh para construccion es separadas del suelo, con e ~ hYe para con struccion es separadas del suelo, con e h

6.1 .4.2. D eterm in ac ion del coefi cien te de for ma Y oSe obtend rji de la Figura 13 en f u nc i . Sn d e ; .y la r eLac i.Sn bl a .6.1 .4 .3 . De termi naci on del c oefi cien te de form a 4Se obtendra (salvo en el caso indicado en el artrculo 6.1.4.4.1 .J, de la Fi-gura 13 para un a con struccion apoyada en el suelo de igual base v mitad de al-tura h.6.1 .4.4 . D eterm in ac ion del coef icie nte de fo rma ' (e6 .1 .4 .4 .1 . C on st ru cc io ne s p ar a l as c ua le s \3 ~ 1 v A. b < 2. 5Para un viento perpen dicular a la cara Sa, se obtendra de la Fi~ura 14, encion de \b Y l a r el a ci onEn este caso particular el coeficien te Yh se obtendra de 1a Fizura 14, encion de \b y de la relaci6n ah

Viento n ormal a la cara mayor Sh aAa =- > 0 5a """ YoViento normal a la cara men or Sb

hAb =b 2 : 1

)

1,301,251,20

I

o

0,95~L_~~~~~~_'_'~1.00

Yo1,00t-......................L_L_l_J_j___JYoAa = l ! . . . < 0,5a

a ) P ar a un viento I-norma a La cara mayor Sa :- si Aa > 0, 5 p or e l c ua dr an te- si Aa

s up er io r i zq ui er do e n f unc Ldn de Aa y de< 0, 5 por el cuadrante inferior izquierdo en funcion de .b.

b/a;

b) Para un viento normal a 1a ca r a men or Sb:- si Ab > 1 por el c d t . .ua ran e superlor derecho en funcian de Ab y de b/a;- si Ab < 1 por el cuadrante inferior derecho en f un c i.Sn de A.a'

Figura 1 3. V 1 da or el coeficiente Yo para construcciones prismaticas de plan-t a cuad ran gu lar apoy adas en el su eio.

-. .. i ,IIi

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6.1.4.4.2. C on str uc ci on es p ar a l as c ual es A a 10 ;> :; -c .c :10 ctCI

~I~vII

:l)IIIQI U... .o .... . . . . .. .GI ~. . . . . ...co II... 10 ec c c c 41~.-100

C 010 .u.... CU QInl u ....... Qj >.t:l IJ

fI! ~~~~ ~ _L ~

oI>- . . . . c o " "" ' t 1l . .. .UrlCOWct -~~,,-....~" 'O,........

o.. ,Cill::>o, . . . ,I--t1l.Dnl

o+

I. . . .I:;J QI..,>,CQII E 'EI ~ ::>! :;J t1lv Eo . .. .. ..- .. ,

N- -s:v'l vi v v v

...

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Figura 18.

r'I

V al or de l c oe fic ie nt e de pr es io n ex ter io rb ov ed a d e d ir ec tr iz c ir cu la r, p ar ab ol ic a2 aob aobpara f < h y < f

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tr.!' ]l ..-... r:c , . , , :;-1~-. ; : J

co

I I~ "0 It... < tl '-l "0.D ~C .,..-f ~ ~CIl OJ 0 u~ .-,J cott u .....

. .. . . O J OJ::l CIl OJtil 0- -0U....C (Il OJ..... 10 ..io...~ (',Jc o ~ ,- .,IQ ) ~ . g ; : aen c, til >.

- .:. Q.; >....-~ 's: ~'" - ---J - -r.

..J ~~ ~ \Jj_.. 1; l... :t: 'Jjo- I c :: ~ : : : ; ': :; _."J'.::"'T.t_':.t:-O:""

1.. 0,;-r:S ~'~

_ .I

:c. . . .u tINCC+ 'r:

'~ .w C( ,, ; c : 0CJ (J

u : . " ru 'f1tl) ,-,~:... .~ . , . . . . . _..v Uo :- E\... _. - ; . . . . .:,. 4-J 'C ~ -r~ .J _.rJj ~ ~ ~ (.. "_. _,

I~L-:,.------...,....,eOJE..... tilt il . .. ,. . . . .. .u OJ1 0 < ' . . ..tIl..op.. til

: :: ' f:

C10. . . . .U:tu. . . .. . . . .c, u, Yl al on gi tu d i gua l a h /lO , me di-da a partir del limite del borde, pero sin exceder de b/lO. El coeficientede succion c~ en esta zon a sera el doble del coeficien te medio ce aplicablea 1 a vertien te con siderada, para a ~ 3 0. Esta succion suplemen taria desapa-r ec e p ar a 'J. = 4 0 , i nt er po la nd os e l in ea lm en te p ar a v al or es i nt er me di os .6 .6 .3 . A ng ul os d e c ub ie rt asEn las aristas comun es ados vertientes de un a cubierta, la accion local sed et erm in ar a m ed ian te u n c oe fic ien te d e s ucc ion c 'e' triple del coeficientemedioc e a pl ic ab le a l a p e n di en t e c on s id er ad a p ar a: x. 5. .30 . E sta s uc ciS n s up le me n ta ri a d es ~p ar ec e p ar a a = 4 0 ,i nta r po L a n do s e l in e al me n te p a r a v al or es i n te rm ed io s.6 .6 .4 . a tr as a cc io ne s l oc al esL os el eme nt os si tua dos a lr ede dor d e l os ap oy os , 0 ag reg ado s d e un e le men to

e xte rio r a l a c on st ru cci on ( ma sti l, m en su la , e tc. ), 0 en lu gar es d on dee xi st en d is co nt in ui da de s a ce nt ua da s ( ch im en ea s, c or ni sa s, l in te rn as , e tc .) ,se calcularan con un coeficien te resultan te igual a -2.6.6.5 . Valores limite de las accion es localesEl coeficien te resultan te de adicion ar la accion local c' a la accion mediaeex ter ior ce sobre las caras in feriores de los aleros, 0 a la accion mediain terior n o debera exceder de -2 0 -3, respectivamente.6 .7 . C ON ST RU CC la NE S P RI SM AT IC AS D E B AS E C UA DR AN GU LA R a A SI MI LA BL ES , D E C AR AC

T ERIS TICA S E SPECI ALES , APO YADA S 0 NO S OB RE EL SUEL OEn 1a Figura 20 se est'ab l ece l a f or ma de calcular las dimension es a y b pa-ra e l c as o de construcciones de caracteristicas e sp ec ia le s q ue p ue da n a si -mi1 arse a las construcciones d e p la nt a rectangular.

a D Viento-a I-__'

/ -- 1

I, ; ; , > / / / )

].- 1 - 1I Viento

b h c) b,.: I,L _ 1a2 aa a~ ~ - - - ~ - ~ - -

= a1 + a2a 2Figura 20. Ejemplos de determin acion de la relacion ba

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C A P I T U L O 7 . C O N S T R U C C I O N E S P R I S M A T I C A S D E B A S E P O L I G O N A L R E G U L A RY C O N S T R U C C I O N E S C I L I N D R I C A S

7.1. PRESCRIPCIONES GENERALES7.1.1. Presion din amica de caIculo ( qz)Se determin a segun 1 0 establecido en el artrculo 5.2.4 .7.1.2. D ir ec ci on d el v ie nt o

"Para el calculo de las accion es de con junto la direccion del vien to se supo-ne: IWrmal a una cara, para los prismas dE tres y cu atr o l ado s ( ca teg orr a I );n ormal a la superficie maestra maxima, para los prismas de mas de cuatro ca-ras y l os c il in d ro s ( c at eg or ra s II a VI) .7.1.2.1. Para los casos de prismas y cilin dros de eje horizon tal se debera tamb ie n c on si de ra r l a a c ci .S nd el v ie nt o e n l a direccid n p ar a leLa a l a s g e ne r at r ic e s.7.1.3. Relacion de dimen sion es A7.1.3.1. La relacion de dimension es A sera para el caso de cuerpos con super-f ic ie m ae str a d e a nch o d c on sta nte y:

a ) p ri sm as 0 c il in dr os d e g en er at ri ce s v er ti ca le s

~d

b ) p ri sm as 0c il in d ro s d e g en e ra tr ic es h or iz on t al es1d

siendo:A la relacion de dimen siones;ho la altura propia de la con struccion , ex presada en metros;1 la lon gitud de las gen eratrices, expresada en metros;d el an cho de la superficie maestra, expresado en metros.

7.1.3.2. La relacion de dimen sion es \ sera para el caso de cuerpos con super-f ic ie m ae st ra d e a nc ho v ar ia bl e:

60 61 ,. Jt 'Qajq" , " '.~I

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a ) p ri sm as 0 cilindros d e g e ner a tr i ce s verticales

A h~Ab) Iprismas 0 cilindros d e g e ner a tr i ce s horizontales

:\ 12 hoi A-Asiendo:

A l a r el ac io n d e d im en si on es ;ho la altura propia de la con struccion , ex presada en metros;1 la lon gitud de las gen eratrices, expresada en metros;A e l re ad l as up er fi ci e m ae st ra , e xp re sa da e nm et ro s c ua dr ad os .

7.1.3.3. L a F ig ur a 21 il ust ra, m edi an te d ive rs os ej emp los , l a f or ma de d et er-minar la altura ho y la longitud 1 para el calculo de la relacion de dimensione s A .7.1.4. C las ifi cac io n d e l as c on str ucc ion es pr ism ati cas de b as e p oli gon al r e-g ul ar y c on st ru cc io ne s c il ln dr ic asPara la determin acion de los coeficien tes c a utilizar en el calculo, se cla-.sifican a las con struccion es en seis categorlas de acuerdo con 10 i nd ic ad o e nl a T ab la 10 .Tabla 10 . Cl asi fic aci on d e l as c on str ucc ion es pr ism ati cas de b as e p oli gon alr eg ul ar y c on st ru cc io ne s c il ln dr ic as

Caracterlsticas S i n ne r va d ur a s Co n nervadurasd e l a s up er fi ci eForma del - - - - - - S up er fi ci e S up er fi ci e Aristas Aristascuerpo rugosa lisa redondeadas vivas

i Prismas de 3 0 4 lados I *l Pr is ma s d e 5 a 10 lados II *IPrismas de mas de 10 y i *i IIIlhasta 20 lados iIPrismas de mas de 20 lados! V *,Cilindros circulares V VI * IV*Estos cas os n o se in cluyen en el presen te Reglamento por carecerse de info~m a ci o n e xpe r im e nta l .

J_ho2A

e

1d

T

00

+eJ\

j_ . .---~ ..._/ ~

! ! _ . o _d

Figura 21 . Ejemplos para el calculo de la relacion de dimen sion es A.

I= -t

62 63

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7 .1 .4 .1 . L os tu bos e hi los ci lin dri cos r ug oso s y l os c ab les tr en za do s es tantratados en el Capitulo 1 0.7 .1 . 4. 2. L as c on s tr uc ci on e s t ro n co co n ic as 0 en forma de hiperboloide de revo-lucian pueden ser asimiladas a las definidas en la Tabla 1 0, pero con la con -dicion de que el angulo en la base no sea inferior a 70.7 .1 . 5. C oef ici en te de fo rma yPara el calculo de los coeficientes Ce, Ci, cE Y cL se utilizara un coeficiente y, que toma en cuen ta la separaci6n de la con strucci6n del suelo ten ien do,s eg un l os c as os ,l as d en om in ac io ne s s ig ui en te s:Yo para el caso de prismas 0 c il in dr os d e g en er at ri ce s v er ti ca le s a po ya do s

en el suelo;Ye para el caso de prismas 0 c il in dr os d e g en er at ri ce s v er ti ca le s s ep ar ad os

del suelo con e ~ h;Yh para el caso de prismas 0 c il in dr os d e g en er at ri ce s v er ti ca le s s ep ar ad os

del suelo un a distancia e > h, 0 para el caso de prismas 0 c il in dr os d eg en e ra tr ic es h or iz on t al es , a po ya do s 0 n o sabre el suelo.

7.1.5.1. Losvalores de YaY vh seobtien en del grafico de la Figura 22 y los val are s de 'Ye p o r a p l i . ca cidn de La formula:

Y e

siendo:el coeficiente de forma y correspondiente a la s construcciones se -paradas del suelo, con e < h= 'el coeficiente de forma y correspondiente a la s construcciones ap yadas en el suelo can e 0;

Yh el coeficien te de forma y co rre spo ndi en te a l as co nst ruc ci on es s e-paradas del suelo, con e > h.

7 .2 . A CC IO N U NI TA RI A E XT ER IO RP ar a l a d et er min aci on d el c oe fic ien te d e p res ion e xt eri or c e, se co nsi der anlo s ca sos si gui en te s: p ar ede s ( se gun e la rtl cu lo 7 .2. 1.) , cu bie rta s( se gu n e l atlcula 7.2.2.) v caras in feriores de con struccion es separadas del suelo ( se-gu n el ar tic ulo 7. 2.3 .)7 .2 .1 . P ar ed es7 .2. 1.1 . P ri sm as d e t re s v cu at ro ca ras ( cat ego rla I ) de ge ner atr ice s ve rti -

100 ---~.-

5045 --- -403530252

15 .14131211 -

4-

1,1

T-'l-] --~-I '

I.~...-+---- ,r---j

- -f -- - - . .. _ . .. ~- -_.- ----.-'

-~..-.------I !

--.. -----1'----1-~.~-.~-- ~ . ---- + . . - ._ --- - --

. .. ._ ; - . . .. - .- -- -+- -- -- ----t-----~~'~=~-c~:=33Ry0,900,951,00 1,05 1,10 I , JO 1,35 1,40 1,45 1,50 1,55

Figura 22. Valor de los caeficientes Y v Yh en fun cl' o'n. de la relacion de di-mensiones A p ar a l as d is ti n~ a~ c at eg or la s.

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6667

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CI l C0 ) 0 )U. ,. ., C "" \I- '

,-._H?-:> til; ; > , 1 - 0. .CIltIl~\ , . . ,I-< Vo0 ( 0 )Q).....tiltil .,..,u u' - ' CtilC Il . .. ..o CIlI - < . , .. ,~~.~ til..--I C. ,. ., ; :jUtil ~I-< tiltil .,..,0. . e0 ) . . - - 1u 0)~I- ,..--I

0 ) 0 ) -e. . . . . -~ C 0)Q) Q).,.., CU til \0.,..,0 .,..,4- ' . . - - 1U 0 0)0 . . 1 - 1, 5 0,5

7.3. ACCION UNITARIA INTERIORPara la determinacion del coeficiente de presion interna Ci, se distinguen

construccl'ones cerradas (seg_.unel artlculo 7.3.1.) ylos casos siguientes: -construcciones abiertas (segun el artlculo 7.3.2.).7.3.1. Construcciones cerradasLas paredes tienen una permeabilidad W ~ 5% . Se debera considerar simultanea-mente sobre las caras interiores de ~odos los locales una sobrepresion, 0

f '~delbien una depresion, de acuerdo con los valores de la Tabla 14 , en _unclon, para construcciones macizas 0 cerradas estan-coeficiente global de empuJe CE

cas, determinado de acuerdo can el articulo 7 . 5 . 3 . 1 .Tabla 14 . Valor del coeficiente de presion interna ci

para construcciones cerradas.CATEGORIA C" (sobrepresion +'-1 depresi6n -)

~ Se aplica la Tabla 81II + 0,6 (1,50 q)

(1,90 4 n cE)III + 0,6 10 0IV + 0,6 (1,40 cE)

V y VI + 0,6 (1,10 - cE)7.3.2. Construcciones abiertas. (categorias V v VI, unicamente)Se considera una depresion uniforme igual a:

, b' t en su parte superior (chi-para las construcClones a ler asa) 0,3 qzh

meneas);b) 0,4 qzh para las construcciones abiertas tanto en la narte sunerlor

como en la narte inferior (torres de refrigeraci6n'.siendo:

qzh el valor de la presion dinamica de calculo en el extremasuperlor de 1a construcclon.

7.4. ACCION UNITARIA RES'TfA.l\)TESe determinara de acuerdo con e1 articulo 5.2.5.2.7.5. ACCION DE CONJUNTOPara el calculo de las fuerzas resultantes de la accion del viento, se conSl-deran tres casos:

a) Prismas y cilindroB de generatrices verticales (segun el articulo7.5.1.).

b) Prismas y cilindros de generatrices horizontales (segun e1 articulo7.5.2. ).

c) Construcciones macizas 0cc~radas estancas (Begun e1 articulo 7 . 5 . 3 . ) .7.5.1. Prismas y cilindros de generatrices vertica1es7.5.1.1. Construcciones cerradasLa fuerza horizontal de empuje (0 de volcamiento) E, para e1 caso de cons-trucciones macizas,se calcu1a de acuerdo can 10 indicado eneI articul.o 7.5.3.Para e1 caBO de construcciones huecas se integraran los ]-espectivos dia-gramas de presiones,y la fuerza E 5e ca1cuJara adicionando vectoria1mentelas fuerzas resultantes, correspondientes a las distintas caras. La fuerzade levantamiento L, tanto en construcciones macizas como huecas, se calcula-ra adicionando vectorialmente las fuerzas resultantes correspondientes a lasdistintas caras.7.5.1.2. Construcciones en las cuales las partes inferiores y superlores es-tan abiertas, simultaneamente a noSe calcula la fuerza E en la forma indicada en el articulo 7.5.3. En estecaso L = O.7.5.2. Prismas v cilindros de generatrices horizontales7.5.2.1. Viento normal a las generatrices7.5.2.1.1. Para el caso de cilindros separados del sue10 una distancia e > d,

70 71

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se aplica 1 0 in dicado en el articulo 7.5.1 .7 5 2 1 2 P 1 de cilin dros apoy ados sobre el suelo 0 s ep ar ad os d el. . . . . ara e c aso _suelo un a distan cia e < d, ademas de la accion de empuje determin ada segun el

, 1 7 5 2 1 1 considera para los cilindros cuyo diametro es menorartlcu 0 , se -de 1 ,00 m, una fuerza de levan tamiento L dada por:

siendo:L l a f ue rz a d e l ev an tam ie nt o, ex pr es ad a en k il on ewt on ( 1 kN ~1 00k gf );

e l c oe fi ci en te gl ob al de le va nta mi en to , s eg un la Ta bl a 15 ;qz la presion din amica de calculo, ex presada en kilon ewton por metro

cu ad ra do ( 1 kN /m2 ~ 1 00 kg f/ m2 );A el area de la superficie maestra, expresada en metros cuadrados.

Tabla 1 5. Valor del coeficien te global de levan tamien to cL'~ - - - - - - - - - - ~ - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - r - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -CONDICION C OE FI CI EN TE c L!r----------------------------' ----------------I e;q; ~ 2,5 0,5 (1 -/ -J )f-------------------+---------------. -_-----/-~,----

2 ,5 < d Iq < 5 0 I (l-0, 2 d v qz ) (l -,-::;)f-- ._z__ ' -L .__. .__. .,__._.._.~. '_d___~

d

od;q~->5L L ---------------~'7 .5 .2 .2 . V ie nt o p ar al el o a l as g en er at ri ce sS e c on si de ra n l as f ue rz as s ig ui en te s:7.5.2.2.1 . La accion producida por la fuerza de empuje E, cuyo valor esta da-do po r:

E en el caso de cilin dros con fondos planos

E en el caso de cilin dros cuyos fon dos ten gan forma dec a lo t a h e mi s fe ri c a

siendo:qz la presion din amica de calculo, expresada en kilon ewton por metro

c ua dra do ( 1 kN /m2 ~ 10 0 kg f/m 2);As el area de la seccion diametral del cilindro, expresada en metros

cuadrados.

7.5 .2.2.2. Even tualmen te, un a fuerza de empuje aplicable mas alIa de un a dis-tancia igual a 4d a partir de la cara expuesta, y tomada igual a 0,01 qz mul-t ip li ca do p or l a s up er fi ci e l at er al r es ul ta nt e.7 .5 .3 . C on st ru cc io ne s m ac iz as 0 c er ra da s e st an ca sLa fuerza E ejercida sobre un a cierta superficie A esta dada por la ex presionsiguiente:

siendo:E la fuerza de empuje, expresada en kilonewton (1 kN ~ 1 00 kgf) ;cE e l c oe fic ie nt e g lo ba l de em pu j e , d e ac uer do co n e l a rt ic ul o 7.5.3.1.;qz,m el valor medio de la presion din amica de calculo, expresado en

kilon ewton por metro cuadrado ( 1 kN/m2 ~ 1 00 k gf /m 2) ;A e1 area de referen cia, ex presada en metros cuadrados, segun la Ta-

bla 16.7.5.3 .1 . El coeficien te global de empuje cE esta dado por la ex presion si-guiente:

siendo:cE el coeficien te global de empuje total;y un coeficien te que permite tomar en cuen ta la separacion de la

con struccion respecto del suelo ( fun cion de la categoria de laco nst ru cc io n y d e l a r el ac io n de di me ns io nes A), s egu n 1 0 i nd ic a-do en el articulo 7.1 .5.

CEo el coeficien te global basico de empuje ( fun cion de la categoriade la construccion) , segun la Tabla 16.

7. 5. 3. 2. C oe fi cie nt e gl ob al de em pu je ba si co CE oSe obtien e de la Tabla 1 6 para fas distin tas categorias de la con struccion .7.5.3 .2.1 . Valores de los coeficien tes globales basicos de empuje CEo y de lasareas de referen cia AEn la Tabla 16 se indican los va10res de CEo y A en funcion de 1a categoria dela con struccion ; en las Figuras 23 y 24, como alternativa, se indican las re-p re se nt ac io ne sg ra fi ca s d e C Eo q ue c or re sp on de n a l a s l ey es d e v a riac i.Sn d e l a T ab la 1 6.

73

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:r. II~ ~~ ~__-'__~I__I ~ - ~~ -' __-r!-~

eel S C , ~ ,C7 I I~i:;' 7~o 1__lll"\1010I101 +! lI"\Ir--:0

.. . . . . ,::l0..eQJQJ I.."0

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0, 9

0,8Cat. IV, V Y VI0,75 ------------

0,7

0,6

0,55

0,5

0,45 --

d < 0,28

Cat. V

-. ------_- ~ ----. ---- . .----+-

Cat. IV

d 2 : 0,28+...._----- - ._-- --- -- (Rugosos)

Cat. VI d 2 : 0,28 (Lisos)

F ig ur a 2 4.0,5 1,5 d ;q;

Rep re se nt aci on de la v ar ia cio n d el co ef ic ie nte g lo ba l b as ic o dee mp uj e p ar a c on s tr uc ci on e s c il ln d ri ca s 0prismaticas de mas de 20caras ( categorlas IV, V Y VI).

C A P I T U L O 8 . P A N E L E S L L E N O S Y C U B I E R T A S A I S L A D A S

8 .1 . P RE SC RJ PC IO NE S G EN ER AL ES8.1 .1 . Presion din amica de calculo ( qz)Se determin a segun 1 0 establecido en el articulo 5.2.4.8 .1. 2 . C l as i fi c ac i onS e c o ns i de ra r an:

a) Pan eles llen os ( de acuerdo con el articulo 8.2.) .b) Cubiertas aisladas ( de acuerdo con el articulo 8.3 .) don de se distin -

guen : las cubiertas de un a vertien te ( de acuerdo con el artlculo8.3 .2.) , las cubiertas de dos vertien tes simetricas ( de acuerdo cone l a rt lc ul o 8 .3 .3 .) y l as c ub ie rt as s im et ri ca s m Ul ti pl es ( de a cu er doco n el ar ti cul o 8. 3. 4. ).

8 .1 .3 . A cc io ne s l oc al esL os e le me nto s s om eti do s a est as ac ci on es ( ver ar tic ul o 6. 6. 4. ) d eb en ca lcu la rse con un coeficien te resultan te igual a -2.8 .2 . P AN EL ES L LE NO S8.2.1. CaracterlsticasEn tran en esta categoria todas las placas plan as rectan gulares verticales ( m~r os a is la do s, p an el es , c ar te le s, 0 vigas aisladas de alma llen a) , en con tactoo no con el suelo.8 .2 .2 . D ir ec ci on d el v ie nt oSe supon e que el viento tien e la direccion que conduce al valor maximo delc oef ic ie nt e glo ba l de emp uj e c Eo8 .2 .3 . R el ac io n d e d im en si on esL a r el ac io n d e d im en si on es A para este caso sera:

ho1

~~ - - . - - ~ . . .

76 77

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siendo:~ la relacion de dimensiones;ho la altura propia del panel, expresada en metros;1 la dimension horizontal del panel, expresada en metros.

8.2.3.1. Para paneles separados del suelo " comprendidos entre dos pIanos setomara A ="008.2.4. Accion resultante totalPara la direccion del viento que conduzca al valor maximo del coefic~ente cE,la accion resultante total, perpendicular al panel, se obtiene mediante laformula siguiente:

. 1

siendo:W la accion resultante total, exoresada en kilonewton (1 kN ~

~ 100 kgf);cE eI coeficiente E:lobal de-mpu_;e, segtineI art IcuLo .2.4.1.;qz la presion dinamica de calculo, expresada en kilonewton por metro

cuadrado (1 kN/m2 ~ 100 kgf/m2);

ho la altura propia del panel, expresada en metros:1 la longitud horizontal del panel, expresada en metros.

8.2.4.1. Coeficiente global de empuje cESe obtiene en la escala funcional de la Figura en funcion de la relacionde dirnensiones A que corresponda segun la posicion del panel respecto al sue-10. Para los paneles separados del suelo una distancia e < h, el valor de cEse obtiene por interpolaci6n lineal, en funci6n de la relacion e/h, entre losvalores corresponrlientes a e = 0 v e = h.8.2.4.2. En el caso en que fuera necesario descomponer la accion resultantetotal sobre cada una de las caras, se puede considerar que la misma es la su-rnade una presion determinada con CJ = + 0,8 sobre la cara a barlovento, y deuna succion deterrninada con C2 = - (cE 0,8) sobre la cara a sotavent~.8.2.5. Accion de conjunto8.2.5.1. Viento oerpendicular u obllcuc resnecto al nanelLa accion de conjunto es result3nte total deterrninada segun

PANELES EN CONTACTOCON EL SVELO

P &~ E LE S S E PA RA D OSD EL S UE LO

> h IJ oh h1

,0,001,002 II , 0 1o~

0-,02

2 5,Nota: La escaLa f uncional tornaen consideraci6n la di-

recci6n del viento que conduce al m&ximo valordel coeficiente global de emouje c~.Figura 25 . Valores del coeficiente ~lohai de empuje cE,

para paneles separados 0 no del suelo, enfunci6n del valor de la reldci6n de dimen-s i.on e s '\

78

r1,I'I

79

, !

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1 0 in dicado en el artlculo 8.2.4 .8 . 2 . 5 . 2 . Vi en to pa ral elo a l p an elLa accion de conjun to se asimila a una fuerza de empuje horizon tal, suma delas fuerzas de friccion aplicadas en ambas caras del pan el, cuy o valor un ita-rio ( para cada cara) se con siderara igual a:

a) 0,010 qzh para las caras planas 0 qu e p re se nta n on das 0 p li eg ue s p a-ralelos a la direccion del vien to;

b) 0,020 qzh para las caras que presentan on das 0p l ie g ue s p e rp e ndi c ul ~res a la direccion del vien to;

c) 0,04 0 qzh para las caras que presen tan n ervaduras perpen diculares al a d ir ecc io n d el v ie nto .

siendo:qzh la presion din amica de calculo, al nivel superior del pan el, ex-

p re s ada en k il on ew to n po r me tro cu adr ado (1 kN/m2 - 100 kgf/m2).8 .3 . C UB IE RT AS A IS LA DA S8 . 3.1. G e ner a li d ad e s8.3.1.1. En tran en esta categorla las cubiertas de un a 0 m as v er ti en te s s im e-tricas cuy as cumbreras y bordes son horizon tales ( ver Figura 26) , a las queel vien to puede atacar por los bordes sobre toda la periferia, y c uy a a lt ur am ln ima "e" so br e e l su elo es (*):

a) e > ( 0 , 0 0 5 a + 0,55) ha para a > 40 b) e > 0,75 ha para a < 40

siendo:ha la dimension de una vertien te segun la 1 1n ea de maxima pen dien te,

e xp re sa da e n m et ro s;a el angulo de la cubierta respecto de la horizontal, expresado en

grados.

(*) Se llama la atencion sobre el hecho de que en los techados de pequena pe~dien te, se produce un efecto Ven turi tan to mas acen tuado cuan to mas proximoal suelo este el techado; por 1 0 tan to se juzgo util limitar la distan cia "e"a 0,75 ha, cuando a < 40. Para valores mas pequen os de "e" se recomien da re-currir a en say os, sobre todo si los techados con siderados son de gran des di-mensiones, 0 si los riesgos en caso de acciden te son con siderables.

1 1'e'l7//J/7//77/7J~/:?///7/J/

e"_ '_ - --- -- -- ---'l/~?)//;)///> '/////'/7//

V is ta l at er al V is ta f ro n ta lF igu ra 2 6

8.3.1.2. Cuan do por causa de su utilizacion , las cubiertas aisladas puedanen con tra rse d ur an te ci ert os p erl odo s e n c on di ci on es ae rod in am ic as d ife ren -t es , l as m ism as d eb era n s er ve rif ica das pa ra e sas co ndi cio nes , po r e jem plo :

a) Los refugios en doble alero de los andenes, a 10 largo de los cualesl os t re nes p ued en d et en er se u n c ie rto ti emp o p ro voc an do a Sl c on di ci ~n es similares a las que ex isten en las con struccion es abiertas ( verFigura 27).

Vientoqcolumna

F igu ra 2 7

b) Las cubiertas aisladas bajo las que se depositen materiales. Se debecon siderar la posibie ubicacion de los mismos, que puede dar lugar,ya sea a un efecto Venturi (para el cual no es posible dar reglas g~nerales), 0bien provocar con dicion es semejan tes a las ex isten tes en

80 81

un a de las accion es de con jun to ( ver articulo 8.3 .2.4 .) .

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la s eo ns tr ue ei on es a bi er tas ( ve r F ig ur as 2 8) .

r- -- ~--- -~-

~ i+ 0, 8L-y' iViento.-

C OR TE A -A__ _ .JPLANTA

qViento

materialinterpuestCORTE B- B

Figura 28

8.3.1.3. C la si fi ca ci on d e l as c ub ie rt as a is la da s" los c o e fici,en tes "c" a utilizar en los dilculos seP ar a la d ete rm in ac io n de

c la sif ie an l as cu bi er ta s e n:a) Cubiertas de un a vertien te ( ver el artculo 8.3.2.).b) Cu bi er ta s de d os v ert ie nt es s im ~t ri cas ( ve r el a rt ic ul o 8.3.3.).c ) C ub ie rt as si m~ tr ie as m Glt ip le s ( ve r e l a rt ic ul o 8.3.4.1.

8.3.2. C ub ie rt as d e u na v er ti en te"1 b' t planas y aque1 1as en forma de bovedaEntran en esta categorla as cu ler as -

1/ 7 E "It' caso se reemp1aza 1a bov~c uy o r eb aj e s ea m en or 0 igual a . n este u lmoda por la vertien te plan a formada por la cuerda.8.3.2.1. D ir ee ci 6n d el v ie nt o

1, que proporcl'onan las aeeiones unitarias resu1tan-Las direeeion es de Vlen totes max imas y las aceion es de con jun to max imas son :

a) Un a direecion n ormal al borde horizon tal de 1 a cubierta, que propor-cion a la accion resultan te sobre el mismo ( ver articulo 8.3.2.3.) y

b) Un a direccion paralela al borde horizon tal de la cubierta, que pro-p or eio na l a s eg un da a cc io n d e e on ju nt o ( ve r a rt ic ulo 8 .2 .5 .2 .) .

8.3.2.2. R el ae io n d e d im en si on es ~La relaeion de dimen sion es ~ para este caso sera:

~1siendo:

l a r el ae io n d e d im en si on es ;ha la dimension segGn la lin ea de maxima pen dien te de la vertien te,

e xp re sa da e n m et ro s ( ve r F ig ur a 26);1 la dimen sion horizon tal paralela al borde de la eubierta, ex pres~

da en metros ( ver Figura 26).8.3.2.3. A ee io n es u n it ar ia s r es ul ta n te s8.3.2.3.1. El eoefieien te de presion " c" a tomar en cuen ta varia lin ealmen tedes de el borde de ataque A al borde de fuga B. El diagrama de la Figura 29proporciona, para cada valor de a, el valor de "e" en A y en B.8.3.2.3.2. E st os c oef ie ie nt es " c" s er an e ven tu al me nt e m ul ti pl ic ad os p or u neoefieiente 'Ya, f u nc i fi n d e l a r eL ac idn ~. y del an gulo a de 1 a vertien te respe._to de la ~ireeeion del vien to,y determin ado de acuerdo con los valores deleoefieiente 'Y leidos en la Figura 29. L os va lo re s d el e oef ie ie nt e ' Yo s er an :

a) Para ~ > 0,20 y :1

ex - 25----10 35 - a'Y + 10y50 - ex10 a - 40y+ 10

a > 50 1b) Para A < 0,20 y :

c ua lq uie ra s ea a8.3.2.3.3. Cuando a es igual a 0, es decir para una terraza aislada, la veri-

82

fi cacio n de la est abili dad d ebe hac erse t oman do:

"I'i iI!

83

8.3.2.3 .4. En el caso en que fuera necesario descomponer la accion unitaria

8/7/2019 CIRSOC 102

47/63

c = + 0, 7

c = 0

4 0

~~,::2 ,,1,3 11 0 t=

a 9

en el borde de ataque

en el borde de fuga

c

1, 71, 61, 5

1,2Vientoq

B or de d e a ta qu eA- - - - - - - - - -

Borde de fuga B

oL--L--~~--~~~--~-.-- ..-10 20 30 40 50 60 70 80 90

I '"1+-----+ I',~---.-_~-____;I ,I "~ , +- - _._----+----~ ~I , I4 'iI "1 _~__,,

It:I_A,,,II.,

I- - J -~~-----+------t

I~-------1

I------4----I

Cto

Valor del coeficien te de presion c, para cubiertas ais1ad~~ deu n a v er t ie n te y vi en to n or mal al bor de hor izon tal en f un cl ondel angulo a y valor del coeficiente -" en funcion de la rel~cion de dimen siones X.

F ig ur a 2 9.

resultante entre las dos caras, se procede como se in dica a continuacion:a) Caso de '(ex 1

E n l a cara a barl oven to, el coe fici en te Cl a tomar en cuenta, ( cons-tante desde el borde de ataque A hasta el borde de fuga B) t ie ne p orvalor:par a 0 < a < 10 Cl 0

100~ 30 + 0, 8 a - 10para ex < Cl 20para ex > 30 Cl + 0, 8En la cara a sotavento, el coeficiente C2 a tom ar en cuenta varla li-nealmente del borde de ataque A al borde de fuga B. Su valor se obtiene por diferencia entre la accion sobre la cara a barlovento y la ac-cion resultante dada por el diagrama de la Figura 29.

b) Caso de Yex # 1L os coe fici en tes de terrn in ad os se gGn el meto do in dicad o mas a rriba sem ul ti pl ic ar an p or ' (e x.

8 .3 .2 .4 . A cc io ne s d e c on ju nt o8. 3.2.4 .1 . Vie nto perp en di cular al bord e hor izon tal d e l a c ubie rtaLa accion de conjun to es igual a la accion resultante total (*) y s e o bt ie nem ed ia nt e l a f or mu la s ig ui en te :

siendo:W la accion resultante total, expresada en kilonewton (1 kN ~ 1 00 kgf);cm el promedio de los valores "c" correspon dientes a los bordes de

ataque, A, Y de fuga B, (segGn el artlculo 8.3.2.3.);qz la presion dinamica de calculo, expresada e n k il o ne wt o n p or m et rocuadrado (1 kN/m2 ~ 10 0 kgf/m2);ha la dimension segGn l a I 1n ea d e m ax im a pendiente de la vertiente,

e xp re sa da e n m et ro s;1 la dimen sion horizontal paralela a1 borde de la cubierta, expresada

e n m et ro s.

* La fuerza W tiene la direccion perpendicular al plano de la cubierta .

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8 .3 .2 .4 .2. V ien to p ara lel o al b or de h ori zon tal d e l a cu bie rta

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y un a accion de con jun to (segun artlculo 8.3.3 .4.) que pueden ser mas

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