constructii din lemn proiect
TRANSCRIPT
Pardoseala rece
Calculul podinei de rezistenta
Nr.crt Element Incarcari normate(daN/m2)
Coef.Incarcari Incarcari de calcul(daN/m2)
1 gresie ,1 cm 11 1,35 14,852 Sapa autoniv,
2 cm40 1,35 54
3 Polistiren extrudat,2 cm
0,64 1,35 0,88
4 Podina de rezistenta , 2.2 cm
13,2 1,35 17,82
5 Sarcina utila I uu 150 1,5 2256 Sarcina utila I uc 100 1,5 150
I permanente=14.85+54+0,88+17,82=87,55daN /m2
Ipoteza 1
Sarcini uniform distribuite
q ppodina=( I p+ Iuu )∗l podina , l podina−latime scandura podina
l podina=0,25m
q ppodina=(87,55+225 )∗0,25=78.137 daN /m2
d=0,60 m. d-distanta intre axe dintre grinzile de rezistenta
Se calculeaza efortul in scandura de podina
M I=qppodina∗d2
8=3,52daN∗m
Ipoteza 2
Sarcina utila este concentrata
I p=87,55daN /m2
I uc=150daN
q ppodina=I p∗l podina
q ppodina=87,55∗0,25=21,89 daN
m
Se calculeaza efortul in scandura de podina
M II=qppodina∗d2
8+I uc∗d4
=21,89∗0,602
8+ 150∗0,60
4=23,48daN∗m
Verificarea la rezistenta la capacitate portanta
M ef ≤M r
M ef=max (M I , M II)
M ef=23,48daN∗m
M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL
R IncC =
mui∗mdi∗R i
γi
mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos
definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.
mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor
R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile
de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.
mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.
γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.
W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.
mdi=qppodina∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(scurtadurata)
qppodina+ Iuc
mdi=21,89∗0,55+150∗1
21,89+150=0,943
Ri=16,8 N /mm2, Clasa II
γi=¿1,1
R IncC =1∗0,943∗16,8
1,1=14,40N /mm2
W=b∗h2
6
W=250∗222
6=20,17∗103mm3
M r=14,40∗20,17∗103∗0,9∗1=¿26,14 daN*m
Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru podina
Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :
f maxfinal ≤ f admis
f admis=d /250
Sageata din ipoteza 1
f ppodina=f p .instantanee
podina ¿)
f ucpodina=f uc.instantanee
podina (1+K ¿U )
f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)
K ¿P ,K ¿
U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.
K ¿P=0,8
K ¿U=0,45
f p .instantaneepodina =
5∗I p∗l podina∗d4
384∗E∗I, impartimla1,35 pentru casageata se calc . cu inc. normata
f uc.instantaneepodina =
I uc∗d3
48∗E∗I
f p .instantaneepodina = 5∗87,55∗0,25∗0,64
384∗11000∗105∗221,83∗10−9=0,112mm
I=b∗h3
12=250∗22
3
12=221,83∗103mm4=221,83∗10−9m4
f uc.instantaneepodina = 100∗0,63
48∗11000∗105∗221,83∗10−9=1,84mm
f p .instantaneepodina − permanentauniformdistribuita
f u .instantaneepodina −utilauniformdis tribuita
f uc.instantaneepodina −utila concentrata
f u .instantaneepodina = 5∗150∗0,25∗0,64
384∗11000∗105∗221,83∗10−9=0,26mm
f Ipodina=f p
podina+ f uupodina=0,2016+0,348=0,627mm
f IIpodina=f p
podina+ f ucpodina=0,2016+1,84=2,04mm
f=max ( f Ipodina , f IIpodina )=2,04mm< d
250=2,4mm ,Severifica
f ppodina=0,112∗(1+0,80 )=0,2016mm
f uupodina=0,26∗(1+0,45 )=0,377mm
f ucpodina=1,84∗(1+0 )=1,84mm, K ¿
UC=0
Calculul grinzii de rezistenta
Element Incarcari normate(daN/m2)
Coeficient de incarcare Incarcari de calcul (daN/m2)
Gresie 1 cm 11 1,35 14,85Sapa 2 cm 40 1,35 54
Polistiren 2cm 0,64 1,35 0,88Podina 2,2 cm 13,2 1,35 17,82
Grinda rezist 20 cm 20,4 1,35 27,54Vata 10 cm 10 1,35 13,5
Podina plafon 2 cm 13,2 1,35 17,82Sipci 4,8 cm 4,7 1,35 6,35
Rigips 1,25 cm 9 1,35 12,15I uu 150 1,5 225I uc 100 1,5 150
Ipoteza 1
I permanente=14,85+54+0,88+17,82+27,54+13,5+17,82+6,35+12,15=164,91daN/m2
Sarcini uniform distribuite
q pgrinda=( I p+ I uu)∗d=¿1+225)*0,60=233,95 daN/m
lgrinda=0,20m
d=0,60 m. d-distanta intre axe dintre grinzile de rezistenta
Se calculeaza efortul in grinda
lc=l0+5%∗l0=3,41+5100
∗3,41=3,58m
M I=qpgrinda∗lc
2
8=374,80daN∗m
Ipoteza 2
Sarcina utila este concentrata
I p=164,91daN /m2
I uc=150daN
q pgrinda=I p∗d
q pgrinda=164,91∗0,6=98,95 daN
m
Se calculeaza efortul in scandura de podina
M II=qpgrinda∗lc
2
8+I uc∗lc4
=98,95∗3,582
8+150∗3,58
4=292,77daN∗m
Verificarea la rezistenta la capacitate portanta
M ef ≤M r
M ef=max (M I , M II )
M ef=374,80 daN∗m
M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL
R IncC =
mui∗mdi∗R i
γi
mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos
definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.
mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor
R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile
de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.
mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.
γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.
W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.
mdi=qpgrinda∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(lungadurata)
qpgrinda+ I uc
mdi=98,95∗0,55+225∗0,65
98,95+225=0,619
Ri=16,8 N /mm2, Clasa II
γi=¿1,1
R IncC =1∗0,619∗16,8
1,1=9,45N /mm2
W=b∗h2
6
W=2502∗1006
=1,0416∗106mm3
M r=9,45∗1,0416∗106∗0,9∗1=¿885,88 daN*m
Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru grinda
Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :
f maxfinal≤ f admis
f admis=d /250
Sageata din ipoteza 1
f pgrinda=f p .instantanee
grinda ¿)
f ucgrinda=f uc. instantanee
grin da (1+K ¿U )
f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)
K ¿P ,K ¿
U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.
K ¿P=0,8 , lgrinda=3,58m=l c
K ¿U=0,45
f p .instantaneegrinda =
5∗I p∗l grinda∗d4
384∗E∗I,impartim la1,35 pentru ca sageata secalc . cu inc .normata
f uc.instantaneegrinda =
I uc∗lc3
48∗E∗I
f p .instantaneegrinda = 5∗164,91∗0,6∗3,584
384∗11000∗105∗130,208∗10−6=1,48mm
I=b∗h3
12=100∗250
3
12=130,208∗106mm4=130,208∗10−6m4
f uc.instantaneegrinda = 100∗3,583
48∗11000∗105∗130,208∗10−6=0,667mm
f p .instantaneegrinda −permanentauniformdistribuita
f u .instantaneegrinda −utilauniformdistribuita
f uc.instantaneegrinda −utila concentrata
f u .instantaneegrinda = 5∗150∗0,6∗3,584
384∗11000∗105∗130,208∗10−6=1,34mm
f Igrinda=f p
grinda+ f uugrinda=4,607mm
f IIgri nda=f p
grinda+ f ucgrinda=3,331 mm
f=max ( f Igrinda , f IIgrinda )=4,607mm<
lc300
=11,93mm, Severifica
f pgrinda=1,48∗(1+0,80 )=2,664mm
f uugrinda=1,34∗(1+0,45 )=1,943mm
f ucgrinda=0,667∗(1+0 )=0,667mm, K ¿
UC=0
Pardoseala calda
Calculul podinei de rezistenta
Nr.crt Element Incarcari normate(daN/m2)
Coef.Incarcari Incarcari de calcul(daN/m2)
1 Parchet(lemn masiv) ,17 mm
14 1,35 18.9
2 Sapa autoniv, 2 cm
40 1,35 54
4 Podina de rezistenta , 2.2 cm
13,2 1,35 17,82
5 Sarcina utila I uu 150 1,5 2256 Sarcina utila I uc 100 1,5 150
I permanente=18.9+54+17,82=90.72daN /m2
Ipoteza 1
Sarcini uniform distribuite
q ppodina=( I p+ I uu )∗l podina , l podina−latime scandura podina
l podina=0,25m
q ppodina=(90.72+225 )∗0,25=78.93daN /m2
d=0,60m. d-distanta intre axe dintre grinzile de rezistenta
Se calculeaza efortul in scandura de podina
M I=qppodina∗d2
8=4.08daN∗m
Ipoteza 2
Sarcina utila este concentrata
I p=90.72daN /m2
I uc=150daN
q ppodina=I p∗l podina
q ppodina=90.72∗0,25=22.68 daN
m
Se calculeaza efortul in scandura de podina
M II=qppodina∗d2
8+I uc∗d4
=22.68∗0,62
8+ 150∗0,6
4=23.52daN∗m
Verificarea la rezistenta la capacitate portanta
M ef ≤M r
M ef=max (M I , M II )
M ef=23.52daN∗m
M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL
R IncC =
mui∗mdi∗R i
γi
mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos
definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.
mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor
R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile
de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.
mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.
γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.
W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.
mdi=qppodina∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(scurtadurata)
qppodina+ Iuc
mdi=22.68∗0,55+150∗1
22.68+150=0,941
Ri=16,8 N /mm2, Clasa II
γi=¿1,1
R IncC =1∗0,941∗16,8
1,1=14,37 N /mm2
W=b∗h2
6
W=250∗222
6=20,17∗103mm3
M r=14,37∗20,17∗103∗0,9∗1=¿26,09 daN*m
M ef ≤M r ,23.52≤26.09 A , Severifica
Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru podina
Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :
f maxfinal≤ f admis
f admis=d /250
Sageata din ipoteza 1
f ppodina=f p .instantanee
podina ¿)
f ucpodina=f uc.instantanee
podina (1+K ¿U )
f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)
K ¿P ,K ¿
U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.
K ¿P=0,8
K ¿U=0,45
f p .instantaneepodina =
5∗I p∗l podina∗d4
384∗E∗I, impartimla1,35 pentru casageata se calc . cu inc .normata
f uc.instantaneepodina =
I uc∗d3
48∗E∗I
f p .instantaneepodina = 5∗90.72∗0,25∗0,64
384∗11000∗105∗221,83∗10−9=0,116mm
I=b∗h3
12=250∗22
3
12=221,83∗103mm4=221,83∗10−9m4
f uc.instantaneepodina = 100∗0,63
48∗11000∗105∗221,83∗10−9=1.84mm
f p .instantaneepodina − permanentauniformdistribuita
f u .instantaneepodina −utilauniformdistribuita
f uc.instantaneepodina −utila concentrata
f u .instantaneepodina = 5∗150∗0,25∗0,64
384∗11000∗105∗221,83∗10−9=0,259mm
f Ipodina=f p
podina+ f uupodina=0,209+0,375=0,584mm
f IIpodina=f p
podina+ f ucpodina=0,209+1.84=2,049mm
f=max ( f Ipod ina , f IIpodina)=2,049mm< d250
=2,4mm,Severifica
f ppodina=0,116∗(1+0,80 )=0,209mm
f uupodina=0,259∗(1+0,45 )=0,375mm
f ucpodina=1,84∗(1+0 )=1,84mm, K ¿
UC=0
Calculul grinzii de rezistenta
Element Incarcari normate(daN/m2)
Coeficient de incarcare Incarcari de calcul (daN/m2)
Parchet 17 mm 14 1,35 18.9Sapa 2 cm 40 1,35 54
Podina 2,2 cm 13,2 1,35 17,82Grinda rezist 20 cm 20,4 1,35 27,54
Vata 10 cm 10 1,35 13,5Podina plafon 2,2 cm 13,2 1,35 17,82
Sipci 4,8 cm 4,7 1,35 6,35Rigips 1,25 cm 9 1,35 12,15
I uu 150 1,5 225I uc 100 1,5 150
Ipoteza 1
I permanente=18.9+54+17,82+27,54+13,5+17,82+6,35+12,15=168.08daN/m2
Sarcini uniform distribuite
q pgrinda=( I p+ I uu)∗d=¿+225)*0,60=235.85 daN/m
lgrinda=0,20m
d=0,60 m. d-distanta intre axe dintre grinzile de rezistenta
Se calculeaza efortul in grinda
lc=l0+5%∗l0=3,41+5100
∗3,41=3,58m
M I=qpgrinda∗lc
2
8=377.84 daN∗m
Ipoteza 2
Sarcina utila este concentrata
I p=168.08daN /m2
I uc=150daN
q pgrinda=I p∗d
q pgrinda=168.08∗0,6=100.85 daN
m
Se calculeaza efortul in scandura de podina
M II=qpgrinda∗lc
2
8+I uc∗lc4
=100.85∗3,582
8+ 150∗3,58
4=295.81daN∗m
Verificarea la rezistenta la capacitate portanta
M ef ≤M r
M ef=max (M I , M II )
M ef=377.84daN∗m
M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL
R IncC =
mui∗mdi∗R i
γi
mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos
definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.
mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor
R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile
de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.
mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.
γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.
W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.
mdi=qpgrinda∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(lungadurata)
qpgrinda+ I uc
mdi=100.85∗0,55+225∗0,65
100.85+225=0,619
Ri=16,8 N /mm2, Clasa II
γi=¿1,1
R IncC =1∗0,619∗16,8
1,1=9,45N /mm2
W=b∗h2
6
W=2502∗1006
=1,0416∗106mm3
M r=9,45∗1,0416∗106∗0,9∗1=¿885,88 daN*m
M ef ≤M r ,377.84≤885.88 A ,Se verifica
Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru grinda
Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :
f maxfinal ≤ f admis
f admis=d /250
Sageata din ipoteza 1
f pgri nda=f p . instantanee
grinda ¿)
f ucgrinda=f uc. instantanee
grinda (1+K ¿U )
f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)
K ¿P ,K ¿
U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.
K ¿P=0,8 , lgrinda=3,58m=l c
K ¿U=0,45
f p .instantaneegrinda =
5∗I p∗l grinda∗d4
384∗E∗I,impartim la1,35 pentru ca sageata se calc . cuinc .normata
f uc.instantaneegrinda =
I uc∗lc3
48∗E∗I
f p .instantaneegrinda = 5∗168.08∗0,6∗3,584
384∗11000∗105∗130,208∗10−6=1,115mm
I=b∗h3
12=100∗250
3
12=130,208∗106mm4=130,208∗10−6m4
f uc.instantaneegrinda = 100∗3,583
48∗11000∗105∗130,208∗10−6=0,667mm
f p .instantaneegrinda − permanentauniformdi stribuita
f u .instantaneegrinda −utilauniformdistribuita
f uc.instantaneegrinda −utila concentrata
f u .instantaneegrinda = 5∗150∗0,6∗3,584
384∗11000∗105∗130,208∗10−6=1,34mm
f Igrinda=f p
grinda+ f uugrinda=3.943mm
f IIgrinda=f p
grinda+ f ucgrinda=2.667 mm
f=max ( f Igrinda , f IIgrinda )=3.943mm<
lc300
=11,93mm,Se verifica
f pgrinda=1,115∗(1+0,80 )=2mm
f uugrinda=1,34∗(1+0,45 )=1,943mm
f ucgrinda=0,667∗(1+0 )=0,667mm, K ¿
UC=0
Calculul grinzilor secundare+principale
Grinzi secundare,pardoseala calda
Element Incarcari normate(daN/m2)
Coeficient de incarcare Incarcari de calcul (daN/m2)
Parchet 17 mm 14 1,35 18.9Sapa 2 cm 40 1,35 54
Podina 2,2 cm 13,2 1,35 17,82Grinda rezist 10 cm 10 1,35 13.5
Vata 10 cm 10 1,35 13,5Podina plafon 2,2 cm 13,2 1,35 17,82
Sipci 4,8 cm 4,7 1,35 6,35Rigips 1,25 cm 9 1,35 12,15
I uu 150 1,5 225I uc 100 1,5 150
Ipoteza 1
I permanente=18.9+54+17,82+13.5+13,5+17,82+6,35+12,15=154.31daN/m2
Sarcini uniform distribuite
q pgrinda=( I p+ I uu)∗d=¿+225)*0,6=227.59 daN/m
lgrinda=0,10m
d=0.6 m. d-distanta intre axe dintre grinzile de rezistenta
Se calculeaza efortul in grinda
lc=l0+5%∗l0=1.705+5100
∗1.705=1.79m
M I=qpgrinda∗lc
2
8=91.15daN∗m
Ipoteza 2
Sarcina utila este concentrata
I p=154.31daN /m2
I uc=150daN
q pgrinda=I p∗d
q pgrinda=154.31∗0.6=92.59 daN
m
Se calculeaza efortul in scandura de podina
M II=qpgrinda∗lc
2
8+I uc∗lc4
=92.59∗1.792
8+ 150∗1.79
4=104.21daN∗m
Verificarea la rezistenta la capacitate portanta
M ef ≤M r
M ef=max (M I , M II)
M ef=104.21 daN∗m
M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL
R IncC =
mui∗mdi∗R i
γi
mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos
definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.
mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor
R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile
de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.
mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.
γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.
W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.
mdi=qpgrinda∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(lungadurata)
qpgrinda+ I uc
mdi=92.59∗0,55+150∗0,65
92.59+150=0.612
Ri=16,8 N /mm2, Clasa II
γi=¿1,1
R IncC =1∗0,612∗16,8
1,1=9,34N /mm2
W=b∗h2
6
W=1002∗1006
=166.67∗103mm3
M r=9,34∗166.67∗103∗0,9∗1=¿140.17 daN*m
M ef ≤M r ,104.21≤140.17 A , Severifica
Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru grinda
Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :
f maxfinal≤ f admis
f admis=d /250
Sageata din ipoteza 1
f pgrinda=f p .instantanee
grinda ¿)
f ucgrinda=f uc. instantanee
grinda (1+K ¿U )
f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)
K ¿P ,K ¿
U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.
K ¿P=0,8 , lgrinda=1.79m=lc
K ¿U=0,45
f p .instantaneegrinda =
5∗I p∗l grinda∗d4
384∗E∗I,impartim la1,35 pentru ca sageata secalc . cu inc .normata
f uc.instantaneegrinda =
I uc∗lc3
48∗E∗I
f p .instantaneegrinda = 5∗154.31∗0.6∗1.794
384∗11000∗105∗8.33∗10−6=1mm
I=b∗h3
12=100∗100
3
12=8.33∗106mm4=8.33∗10−6m4
f uc.instantaneegrinda = 100∗1.793
48∗11000∗105∗8.33∗10−6=1.3mm
f p .instantaneegrinda − permanentauniformdistribuita
f u .instantaneegrinda −utilauniformdistribuita
f uc.instantaneegrinda −utila concentrata
f u .instantaneegrinda = 5∗150∗0.6∗1.794
384∗11000∗105∗8.33∗10−6=1.31mm
f Igrinda=f p
grinda+ f uugrinda=3.7mm
f IIgrinda=f p
grinda+ f ucgrinda=3.1 mm
f=max ( f Igrinda , f II
grinda )=3.7mm<lc300
=5.97mm,Se verifica
f pgrinda=1∗(1+0,80 )=1.8mm
f uugrinda=1.31∗(1+0,45 )=1.9mm
f ucgrinda=1.3∗(1+0 )=1.3mm, K ¿
UC=0
Grinzi Principale
Element Incarcari normate(daN/m2)
Coeficient de incarcare Incarcari de calcul (daN/m2)
Parchet 17 mm 14 1,35 18.9Sapa 2 cm 40 1,35 54
Podina 2,2 cm 13,2 1,35 17,82Grinda secundara 10 cm 10,2 1,35 13.77
Vata 10 cm 10 1,35 13,5Podina plafon 2,2 cm 13,2 1,35 17,82
Sipci 4,8 cm 4,7 1,35 6,35Rigips 1,25 cm 9 1,35 12,15
I uu 150 1,5 225I uc 100 1,5 150
Grinda princ 30x20 cm 21.11 1.35 28.5
Ipoteza 1
I permanente=18.9+54+17,82+13.77+13,5+17,82+6,35+12,15+28.5=182.81daN/m2
Sarcini uniform distribuite
q pgrinda=( I p+ I uu)∗d=¿+225)=407.81daN/m
lgrinda=0,20m
Se calculeaza efortul in grinda
lc=l0+5%∗l0=4.76+5100
∗4.76=5m
M I=qpgrinda∗lc
2
8=1274.41daN∗m
Ipoteza 2
Sarcina utila este concentrata
I p=182.81daN /m2
I uc=150daN
q pgrinda=I p∗d
q pgrinda=182.81=182.81 daN
m
Se calculeaza efortul in scandura de podina
M II=qpgrinda∗lc
2
8+I uc∗lc4
=182.81∗52
8+ 150∗5
4=758.78daN∗m
Verificarea la rezistenta la capacitate portanta
M ef ≤M r
M ef=max (M I , M II )
M ef=1274.41daN∗m
M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL
R IncC =
mui∗mdi∗R i
γi
mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos
definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.
mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor
R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile
de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.
mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.
γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.
W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.
mdi=qpgrinda∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(scurtadurata)
qpgrinda+ I uc
mdi=407.81∗0,55+225∗0,65
407.81+225=0.585
Ri=16,8 N /mm2, Clasa II
γi=¿1,1
R IncC =1∗0,585∗16,8
1,1=8.94N /mm2
W=b∗h2
6
W=3002∗2006
=3∗106mm3
M r=8.94∗3∗106∗0,9∗1=¿2414.62 daN*m
M ef ≤M r ,1274.41≤2414.62 A ,Se verifica
Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru grinda
Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :
f maxfinal ≤ f admis
f admis=lc /250
Sageata din ipoteza 1
f pgrinda=f p .instantanee
grinda ¿)
f ucgrinda=f uc. instantanee
grinda (1+K ¿U )
f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)
K ¿P ,K ¿
U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.
K ¿P=0,8 , lgrinda=5m=l c
K ¿U=0,45
f p .instantaneegrinda =
5∗I p∗l grinda∗d4
384∗E∗I,impartim la1,35 pentru ca sageata secalc . cu inc .normata
f uc.∈stantaneegrinda =
I uc∗lc3
48∗E∗I
f p .instantaneegrinda = 5∗182.81∗54
384∗11000∗105∗450∗10−6=2.23mm
I=b∗h3
12=200∗300
3
12=450∗106mm4=450∗10−6m4
f uc.ins tantaneegrinda = 100∗53
48∗11000∗105∗450∗10−6=0,526mm
f p .instantaneegrinda −permanentauniformdistribuita
f u .instantaneegrinda −utilauniformdistribuita
f uc.instantaneegrinda −utila concentrata
f u .instantaneegrinda = 5∗150∗54
384∗11000∗105∗450∗10−6=2.466mm
f Igrinda=f p
grinda+ f uugrinda=7.6mm
f IIgrinda=f p
grinda+ f ucgrinda=4.54 mm
f=max ( f Igrinda , f IIgrinda )=7.6mm<
lc300
=16.67mm,Se verifica
f pgrinda=2.23∗(1+0,80 )=4.014mm
f uugrinda=2.466∗(1+0,45 )=3.5757mm
f ucgrinda=0,526∗(1+0 )=0,526mm, K ¿
UC=0