curso estabilidad de taludes 5

8/12/2019 Curso Estabilidad de Taludes 5

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MODELOS DE ANALISIS DEESTABILIDAD DE TALUDES EN

ROCAS


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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE

TALUDES EN ROCAS


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ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES

EN ROCAS

GEOLOGIA(CARTOGRAFIADO DEDISCONTINUIDADES)

TOPOGRAFIA (DEFINECONDICIONES

GEOMETRICAS SITIO)

REQUERIMIENTOS PARA EL ANALISIS

CARGAS ACTUANTES(PESO

BLOQUE,F.HIDROSTATICAS,

F. EXTERNAS)

RESISTENCIA ALCORTE(DE LAS

DISCONTINUIDADES)


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ESTABILIDAD DE TALUDES EN ROCAS

TRASLACION VOLTEO

MECANISMOS DE FALLA

ROTACION(ROCAS MUY

FRACTURADAS Y

ALTERADAS)


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FUERZAS EXTERNAS

(SISMOS,VIBRACIONES)

PRESION DE AGUAPESO DEL BLOQUE

FUERZAS DEBIDAS A ANCLAJES

CARGAS ACTUANTES


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CARGAS ACTUANTES

KW Z

Gea de e

A de cc ea


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QUE LO DEFINEN:1. SUPERFICIE EXTERIOR2. SUPERFICIE DE FALLA

3. GRIETAS DE TENSION

LAS FAMILIAS DEDISCONTINUIDADES PUEDEN

DELIMITAR BLOQUESINESTABLES QUE HAY QUEANALIZAR

PESO DEL BLOQUE (W)

KW Z

Gea de e

A de cc ea


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ES NECESARIO CONOCER:

1. REGIMEN DE FLUJO2. SUPONER QUE EXISTE UN

TIRANTE DE AGUA (Z) ENLA GRIETAS DE TENSION.

3. LA PRESION A O LARGO DE

LA SUPERFICIE DE FALLADISMINUYE (U)

PRESION DE AGUA (U V)

KW Z

Gea de e

A de cc ea


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SUPONEMOS QUE:

1. DEFINIR UN POSIBLECOEFICIENTE SISMICO ()

2. DICHO COEFICIENTE

GENERA UNA FUERZA(K)ASOCIADO A LAHORIZONTAL

3. ESTA FUERZA KACTUA

SOLO EN TIEMPOS CORTOSY CAMBIA DE SENTIDODEPENDIENO DE LAFECUENCIA DEL SISMO.

4. VIBRACIONES POREXPLOSIONES

FUERZA POR SISMO (K)

KW Z

Gea de e

A de cc ea


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RUGOSIDAD DE LASDISCONTINUIDAD

PRESION DE AGUA

RESISTENCIA AL ESFUERZO CORTANTE


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= + . (+ ) / = [ (JRC). L10 (JCS/ ) + b]

RESISTENCIA AL ESFUERZO CORTANTE(Rdad)

Dde.= Reeca a ee cae = Ee a eecS = Ce

+ = A de cc eecab = A de cc ee aede de a = A de cc aaee

JRC = A de cc ee aede de aJCS = Reeca a a ce de aea de aede de a

/ =

KW Z

Gea de e

A de cc ea


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1

2

3

4

5

6

7

8

9

10 18 20

16 18

14 16

12 14

10 12

8 10

6 8

4 6

2 4

1 2

0 5 10

CALE

PICAL ROGHNE PROFILE JRC :

VALORES DE JRC


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/ = [ (JRC). L10 (JCS/ ) + b]

RESISTENCIA AL ESFUERZO CORTANTE (Rdad Ree)

/ =

La eeca a a ce de a aede de

dcdade, JCS, e eceaaee a a aeeca a a ce, c, de a ca aca, e deede de ad de aeac acaad de aede.Cdea aa e ca:Paede c aeada: JCS = c/4Paede M aeada: JCS = c

Paa bee e a de JRC, eeae a cad


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= + ( U)

RESISTENCIA AL ESFUERZO CORTANTE

(Pe de Aa de dad ecdaa)

Ha e a e cea a e de aa (U) aa a

Dde:

( U) = Te a eeca


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ANLISIS DE FALLA PLANA CON GRIETA DETRACCIN Y PRESIN DE AGUA

Se

1. La ece eca de deae e aaea a a caa de ad eee de a aada de ca e a (a a a de daaa).

2. Ee a ea de Tacc eca (a a a de daaa).

3. La ea ee aa aa a ddad Z

4. Aa ea a a ece de deae a a a de ea,eded e aa acaa a ece.

5. E be e dea e d. N e deace ea.

6. La ea W (e de be), (e de aa e a ece dedeae) (e de aa e a ea), aca e e cede de a

aa deae ( a e, aa deae).7. La eeca a ce de a ece e:

= c + a ea ea = c A + (ea a eeca) * a


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CONDICIONES ROTURA I

1. E a de a a de e

e aae a dead (+ 20).

2. E a de a debe aae a caa de ad (ebae e ee).

3. E bae de a dea debe e a e

de cc.4. Necea de ece de

deee aeae aae a ada de aea

deae.

ROTURA PLANA DE TALUDESCONDICIONES GENERALES


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CRITERIODE ROTURA


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( )( )

( )

+ + + =

+ + +

A

2

21 1 2

A=

=

2

==


20/117

. ( ). .

+ +=

+


21/117

( )( )( )

+ + +

= + + +

SIN FUERZA SSMICA Y SIN ANCLAJE:

( )

+ = +

ADEMS SIN AGUA:

+ =

GENERAL:

ADEMS SIN COHESIN:

= =

DEFINICIN DELCONCEPTO DECONO DE FRICCIN


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CONCEPTO DE CONO DE FRICCINPROYECCION ESTEREOGRAFICA


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, :

, :

1

> >

= >

1

< 24)

ANLISIS DE VUELCO DE UN BLOQUE AISLADO

C


91/117

C , / > ; <

ANLISIS DE VUELCO DE UN BLOQUE AISLADORESISTENCIA A LA TRACCIN


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ANLISIS DE VUELCO DE UN BLOQUE AISLADORESISTENCIA A LA TRACCIN


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21 1( . ) ( )22 3

= +

1

22

= +

2.

3

.

. .1

3

+ = =

+

ANLISIS DE VUELCO DE BLOQUE POR FLEXIN:

Ee de a :


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Ee de a :1) CASO

COMPLETAMENTESECO:

C.S. = 7,38

2) CASOCOMPLETAMENTELLENO DE AGUA:

C.S. = 0.14

= 12 = 108 N

= 0,35 = 85 = 26,4 N/3

= 6,5 MP

2

.3

.

. .1

3

+ = =+

CS = 1 = 6

Cdc eceaa e ceeDE VUELCO DE BLOQUES

Paa e e dca e deae ee

ea bae debe e a e


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ea, bae debe e a ea a de de cc e de a eacac c a eca.

Ea a cdc e edeeabece e ecc eeeca,

e e dca e a Fa

MTODO DE GOODMANAPLICABLE A VUELCO DE BLOQUES

E


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E , ( ) . F . P .

1= ( )2= =

= ( )

L :

:

( ) 1 =

21 =

C

MTODO DE GOODMAN


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C

1) E ,

( > ) ( )

2) E ,

3) E ,

( ), , .

MTODO DE GOODMAN Eb e deae


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( )1, 2

1

=

0 >

MTODO DE GOODMAN Eb aa ec


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( ) ( )

2

,1

++=

Tad c da de ada a ea, e a a cc,

bede ae de P1, P1, aa cada be,de e a a de d c ea ada a

MTODO DE GOODMAN Cc de FS


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bede ae de P P aa cada be,de e a a de d c ea ada abe e. Pceded de ee d dede e beaa e e be de dee, e ede caca, e deea,e a de a ea de acae aa e e ad e e eb.

N bae e d de Gda aee dc eecaca e ce. de ae e aa a a ea e e ebe a, ed:

=

ea e e ce. de cc ea ee ea e a bae de be

eed e e ce. De cc eed aa ad eabe (P1=0).

A de eabdad de ec de be Gda c UDEC.

Se aa de aaa e cecee de edad ee a a cada ec de

MTODO DE GOODMAN Ee c. MN


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ad de:

9.85 e de aa58.65 ad de edeec a aa de a ca a caedee

e eea eacad c de 1.6 ebae de 64.

c a aa de a eedca a a aee da a a a bae ecaada

c a cac eda de 30bad cada de ecae 26.

Se a ead deae a aa a aaca c aa a aeedcae a ea ea a bae ecaada de31, e eae a = 0,601.E e eecc de a ca e

de 25 N/3

.

1111

2222

3333

4444

5555

7777 6666

9999101010108888

11111111

58,6530

H=9.85

64 1111

2222

3333

4444

5555

7777 6666

9999101010108888

11111111

58,6530

H=9.85

64


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RESOLUCIN APLICADA AL CLCULO DE ANCLAJES DE GOODMAN:

CALCULO DE ANCLAJE PARA C.S.=2 EN EL LTIMO FRENTE A DESLIZAMIENTO


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P1P1

1

N1

1

1

1 1 1

1 1 1

= + +

= +

P1= 85.76 N 1= 67.52= 26 =0.601

=1.6 1

=1.623

. 1

. 1

. . 2

= = =

(CS=2)=79,22 N

RESOLUCIN APLICADA AL CLCULO DE ANCLAJES DE GOODMAN:CALCULO DE ANCLAJE PARA C.S.=2 EN EL LTIMO FRENTE A VUELCO

11 1 1 2 = +


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P1P1

1

1

P1= 85.76 N 1= 67.52 N= 26 =0.601

=1.6 1=1.623

1 1 1

2

2

= += + +

. . 2

= =

(CS=2)> (CS=2)(CS=2)= 133,96 N

Ee bea a d

aaad edae bed c e cd UDEC

RESOLUCIN NUMRICA CON UDEC:


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d c e cd UDEC, edae e eabae debe de a c ca dea a.

E e ead ecee e de aee e ead de UDECccde c a edcce

de Gda. Se ab, ee be deaa,cad c ee aede eabe ee.

UDEC ea ade aec aa deeca de ec

aada.

DEC 0.87,

G ,

GOODMAN . UDEC


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.

E G

DEC, , ; . DEC.

CS GOODMAN = 0.76 CS DEC = 0.87

MTODO DE GOODMAN: Cd e eea


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VUELCO POR FLEXIN

E

, .


108/117

L , .

, .

VUELCO POR FLEXINMTODO DE ADHIKARY

E


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.

A M E D (DEM) DEC

.

E A ( MEL ) .

MTODO DE ADHIKARY

E ,

. B


110/117

.A

C.. .


111/117

E Hc

.E

MTODO DE ADHIKARY


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E .

C H H/, .

E . E 25.

A de eabdad de ec e c UDEC.

Se aa de aaa e C.S.ee a a cada ec de ad de:15 e de aa80 d d d

MTODO DE ADHIKARY Ee c. MN


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80 ad de edeec a aa de a ca a caedee

c eacad c de 0.5 e (H/b = 30),

bae de 42 de cc de 10.

c a ca de eeca a acc e de 0.375 MPa e eecc 25 N/3.

15

c e e C.S.?


10 ,

42, 80 H/ = 30.


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Hc = 1, ; 1= H = H (C.S.) 1 = 2515(C) / 375

L: C.. = 375 / (2515) = 1

E 1 A.

MTODO DE ADHIKARY Ee c. MN DEC, , . M . R .

I .


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C.S. = 0.6 C.S. = 0.8

C.S. = 0.95 C.S. = 1.05

Eabe, e Eabe, c e

Leaee eabe Ieabe

DIEO:

P

,

:C C.. >1.05


DEC

0.8 1.05, A


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CSA = 1 0.8


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