Data …………………………………

N = 1

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.60 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 500

8 16 8 16Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală:

Armare longitudinală:

Etr. 8/250

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 500 mm pentru 16.

- 600 mm pentru 20

B 4 Calculul R3N= /

B.3. Calculul R3V=adm /med

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

B. Metodologia de nivel 1

B.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivelB.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totale

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)

3.1. Predimensionarea pereţilor

Ş Ş ( )

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.

Data …………………………………

N = 2

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.90 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

650

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 3

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 5.70 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: PLOIESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 4

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.30 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: BUCURESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 5

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.00 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

400 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

400 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 6

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.60 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 550

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 550

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 7

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.90 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: PLOIESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

650

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 8

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 5.70 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: BUCURESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

400 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

400 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 9

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.30 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 550

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 550

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 10

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.00 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 11

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.60 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: PLOIESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 12

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.90 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: BUCURESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

650

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

550 550

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

550 550

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 13

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 5.70 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 14

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.30 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 15

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.00 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: PLOIESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 16

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.60 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: BUCURESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 17

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.90 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

650

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 18

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 5.70 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 19

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.30 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: PLOIESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 20

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.00 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: BUCURESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 21

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.60 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 550

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 550

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 22

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.90 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

650

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 23

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 5.70 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: PLOIESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

400 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

400 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 24

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.30 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: BUCURESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 550

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 550

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 25

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.00 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 26

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.60 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 27

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.90 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: PLOIESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

650

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 550

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 550

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 28

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 5.70 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: BUCURESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 29

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.30 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 30

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.00 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 31

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.60 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: PLOIESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 32

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.90 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: BUCURESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

650

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 33

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 5.70 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 34

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.30 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 35

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.00 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: PLOIESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

400 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

400 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 36

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.60 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: BUCURESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 550

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 550

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 37

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.90 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

650

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 38

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 5.70 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

400 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

400 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 39

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.30 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: PLOIESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 550

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 550

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 40

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.00 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: BUCURESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 41

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.60 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 42

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.90 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

650

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

550 550

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

550 550

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 43

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 5.70 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: PLOIESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 44

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.30 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: BUCURESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 45

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.00 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 46

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.60 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 47

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.90 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: PLOIESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

650

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 48

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 5.70 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: BUCURESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 49

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.30 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 50

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.00 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 51

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.60 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: PLOIESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 550

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 550

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 52

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.90 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: BUCURESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

650

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 53

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 5.70 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

400 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

400 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 54

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.30 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 550

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 550

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 55

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.00 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: PLOIESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 56

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.60 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: BUCURESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 57

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.90 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

650

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 550

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 550

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 58

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 5.70 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 59

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.30 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: PLOIESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 60

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.00 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: BUCURESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 61

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.60 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 62

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.90 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

650

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 63

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 5.70 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: PLOIESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 64

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.30 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: BUCURESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 65

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.00 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

400 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

400 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 66

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.60 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 550

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 550

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 67

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.90 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: PLOIESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

650

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 68

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 5.70 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: BUCURESTI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

400 450

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

400 450

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 69

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.30 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m

Localitate: FOCSANI

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

600

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

500 550

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

500 550

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )

Data …………………………………

N = 70

Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014

Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri

Deschideri marginale: L1 = 6.00 m

Deschidere centrală: L2 = 4.20 m

Travee: t = 4.80 m

Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic

L1

L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m

Localitate: CRAIOVA

Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2

Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2

Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2

Î 2 00 kN/m2

t t t t t t

L1

L2

t t

Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m

Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2

MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]

Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37

Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.

Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.

Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER

Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

A

A

B

B

Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200

h 120A ‐ A B ‐ B

450

550

250 250

hp = 120 mm

Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent

450 500

STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR

450 500

8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:

Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250

NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:

- 600 mm pentru 20

- 500 mm pentru 16.

SE CERE:

Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)

B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel

B.3. Calculul R3V=adm /med

B 4 Calculul R3N= /

A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.

C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel

C.3. Calculul R3M şi R3

V pentru grinda CTC peste P

C.4. Calculul R3M şi R3

V pentru stâlpii CTC de la P

C.5. Calculul R3 la nivelul parterului

B.4. Calculul R3 =adm /max

C. Metodologia de nivel 2

2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)

Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor

Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)

Ş Ş ( )