disekio y fabricacion de un galpon metalico de bajo
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UNIVERSIDAD NACIONAL DEL CALLAO
FACULTAD DE lNGEN|ERiA MECANICA Y DE ENERGiA
ESCUELA PROFESIONAL DE lNGEN|ERiA MECANICA
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I * 6
DISEKIO Y FABRICACION DE UN
GALPON METALICO DE BAJO
COSTO PARA LA INDUSTRIA
AVICOLA
INFORME DE EXPERIENCIA LABORAL PARA OBTENER
EL TITULO PROFESIONAL DE INGENIERO MECANICO
MANUEL GONZALES PEREZ
Callao, Diciembre del 2016
PERU
UNIVERSIDAD NACIONAL DEI. CALLAO
FACULTAD DE INGENIEMA MEDANICA Y DE ENER6iA
ACTA PARA LA OBTENCION DEL TITULO PROFESIONAL
MODALIDAD: INFORME DE EXPERIENCIA LABORAL
A los DIECISEIS dfas del mes de DICIEMBRE del dos mil dieciséis. siendo las 11115horas, se procedié a la insfalocién del Jurado de Exposicién de Infonne de ExperiencicuLaboroi de la Facultad de Ingenierio Mecénica y de Energia (kesolucién Decanal N°006-2016-D-IEL-,I-EXP IEL), conformado por los siguientes docentes:
o PRESIDENTE : Dr. FEUX ALFREDQ QUERRERO ROLDKN
o SECREIARIO . : lgg; JUAN ADOLFQ BRAVO FELIX
. VOCAL : I59. EMIIJANQ LQAYZA I-IQAMAN
. ASESOR V : I539. VICIORIANQ §A'NC}402EZVAl.VERD§
Con ei }401nde dar inicio o lo EXPOSICIGN DEL INFORME DE EXPERIENCIA LABORAL
presentado por el Sr. BachillerMA quien habiendo
cumplido con los requisitos para optor el Titulo Profesional de INGENIERO MEQANKZO,
expondré el lnforme de Experiencio Laborol, titulado: "1)1§1_E}402QYFAERICACION
D A O D O S P INDU
AZLCQLA�035 '- .
Con el quérum reglamentorio de Ley se dio inicio o lo Exposicién de lnforme de
Experiencia Laborol de conformidad con lo establecido por el Reglamento de Grados y
Tifutos vigenfe, Iuego de los preguntas formuladas y efectuodos Ios deliberociones
pertinentes, se acordé dar por 4 F4 0 gt! 70 con el coli}401ca}401vode G 4 T74 4:? at
se}401orBochiiler MANUEL QNZALES g}401xiz.
Con lo que se dio por cerrada lo sesién a los 727 O 0 del dia 16 de Diciembre del
2016. ' .
or.I-�030ELn<ALFRE R£RoROLDAN Ing. JUAN Aoou=o vomuxPR SECRETARIO
. ; -. _ , ./: �0313.11.9.; .:':'-m 1» �031~- Ing. vrcr o Cl-IEZVALVERDE
0 n ASESOR
UNIVERSIDAD NACIONAL DEL CALLAO
FACULTAD DE INGENIERIA MECANICA Y DE ENERGiA
INFORME DEL JURADO DE EXPOSICION
PARA LA OBTENCION DE �030l'iTU|.0PROFESIONAL DE INGENIERO ME¢}402NlC0
MODALIDAD: INFORME DE EXPERIENCIA LABORAL
A los DIECISEIS dics del mes de DICIEMBRE del dos mil dieciséis. se reunié el Jumdo deExposicién de lnforme de Expetiencia Laboral de la Facultad de ingenieria Mecénicoy de Energia, conformado por los siguientes docentes:
- PRESIDENTE : Dr. réux ALFREDOVGUERRERO ROLDAN
. SECRETARIO : Igg. JUAN ADOLFO BRAVO FELIX '
. VOCAL : mg. EMILIANO LOAYZA HUAMAN V
- ASESOR : mg. VICTOQIANO §ANcH£z VALVERDE '
Luego de dar por }401na}401zadoIa EXPOSICION DEL INFORME DE EXPERIENCIA
LABORAL, titulado: "1);.sE11Q�035Y F¢§g;c4cIQN DE UN QAQQN
METALIQ DE Mm cgam PARA LA mQU§IRIAA1/ICOL4�035,siendo el
ouior ei $r- Bachiller £K_E4 �030
No habiendo observocién alguna de po}401edel Jurado, se ocordé dar por
/h_0_£dBn?>V con el coli}401co}401vode <�030�024i3T"-�0314�0316¢�035y se declare opto para opfor el
Titulo profesional de INGENIERO MECKNICO cl! se}401orBachiller MANUEL &\[_7A_I,_.§
PEREZ. .
h I V Bellavista, 16 de Diciembre del 2016
Dr. FELIX no Rowim mg. JUAN ADOLFO vo FELIXP N'rE . sEcRErARIo
mg. Hum}401u Ing. me: VALVERDE/ voem. ASESOR
Dedicatoria.
A mis padres:
Porque creyeron en mi y porque me sacaron adelante, déndome ejemplos
dignos de superacién y entrega, ya que siempre estuvieron impulséndome
en los momentos més dificiles de mi carrera.
Agradecimiento.
A mis profesores:
Por Ia excelente formacién académica, tecnolégica y profesional brindada
en mi etapa de estudiante de pregrado.
indice
I.
1.1 Objetivogenera|............................................................................3
1.2 Objetivosespeci}401cos....................................................................3
II. Organizacién dela
III. Actividades desarrolladas por la empresa 5
3.1 Breverese}401ahistérica..................................................................5
IV. Descripcién detallada del proyecto de ingenieria............................ 6
4.1 Descripciéndeltema....................................................................6
4.2
4.3 Planteamientodel
4.4
4.5
4.5.1 Generalidades........................................................................8
4.5.2 Aceroysus propiedades.....;..................._..............................9
4.5.3 Tensiénde}402uencia.._.............................................................9
4.5.4
4.5.5 Efectodelatemperatura........................................................9
4.5.6 In}402uenciade la deformacién en 10
4.5.7 Tensiones residuales debidas al conformado en frio........... 10
4.5.8 Basesdedise}401o...................................................................11
4.5.9 Consideraciones de dise}401opara el método LRFD............... 13
4.5.10 Ventajas de los per}401lesIaminados en 14
4.5.11
4.5.12 16
4.5.13 Carga 16
4.5.14 Carga de viento 16
4.5.15 Velocidad de dise}401ode 17
4.5.16 Carga interior de 18
4.5.17 Carga de 19
4.5.18 Método de la fuerza horizontal equivalente 21
4.6 Fasesdelproyecto.....................................................................22
4.6.1 Calculo pértico d'e 22
4.6.2 22
4.6.3 Factores de carga y resistencia 22
4.6.4 Metrado de 23
4.6.5 Esquemas de carga de servicio 27
4.6.6 Resultados del anélisis del 29
4.6.7 Combinaciones de cargas ( 31
4.6.8 Combinaciones de cargas méximas 33
4.6.9 Calculo de_ 34
4.6.10 Calculo de viga 38
4.6.11 Calculo de correa de techo simplemente apoyada 41
4.6.12 Calculo de soldadura de 48
4.6.13 Calculo de placas empernadas en vigas 53
4.6.14 Dise}401ode pernos de anclaje 62
4.6.15 Cronograma dg actividades............................................_.. 65
4.6.16 Logistica 66
4.6.17 66
4.6.18 Habilitado de 68
4.6.19 Soldadura 69
4.6.20 Tratamiento 70
4.6.21 Cont_ro|de calidad...,..........,.............,............,..............,.... 71
V. Evaluaciéntécnicayeconémica.......................................................72
5.1 Presupuestodegalpén metélico................................................72
VI. Conclusiones y recomendaciones 78
6.1 78
6.2 Recomendaciones...................................................................... 79
VII. 80
VIII. Anexos y 81
Introduccién
Tradicionaimente |os galpones para la crianza de pollos en nuestro pais
son hechos de palo de eucalipto, en estos Liltimos a}401oslas empresas
avicolas estén demandando galpones de acero por un tema sanitario. y
estético.
Estos galpones deben ser de bajo costo ya que en la industria avicola ei
comparativo de precios es favorable con respecto a los galpones de palo,
por lo que me vi en la necesidad de dise}401ary fabricar galpones metélicos
de muy bajo costo. Utilice para ello per}401lesplegados en frio a partir de
plancha galvanizada con la finalidad de reducir los costos de pintura y
peso de acero, para ello el galpén metélico se dise}401éde acuerdo a la
norma AISI-S100-2007, método de dise}401oLRFD.
Este informe se ha sido dividido en seis partes, més un conjunto de
anexos. En la primera pane se plantea el objetivo general y especi}401co.La
segunda parte describe Ia organizacién de la empresa, en la tercera parte
se describe Ias actividades desarrolladas por la empresa, en la cuarta
parte se describe detalladamente el desarrollo del proyecto en la cua| se
describe |os antecedentes, planteamiento del problema, su justi}401caciény
las bases de dise}401oy su proceso de fabricacién, en la quinta parte se
realiza Ia evaluacién econémica del proyecto y }401nalmente,la sexta parte
presenta Ias conclusiones y recomendaciones.
1
Por todo lo mencionado es que presento este informe por experiencia
Iaboral titulado �034DISENOY FABRICACION DE UN GALPON METALICO
DE BAJO COSTO�035,en la cual se fundamenta la metodologia del anélisis
de acuerdo a las normativas correspondientes. en el proceso de dise}401cy
fabricacién.
2
I. Objetivos
1.1 Objetivo general.
�024 Dise}401ary fabricar un galpén metélico de bajo costo para la
industria avicola.
1.2 Objetivos especi}401cos.
�024 Determinar |os per}401lesestructurales adecuados de bajo peso a
utilizar en el dise}401odel galp6.n_ metélico.
�024 Evaluar estructuralmente el galpén. metélico utilizando per}401les
metélicos de bajo peso previamente seleccionados de acuerdo a
normas y cédigo de dise}401o.
�024 Fabricar un galpén metélico de acuerdo al dise}401oobtenido
previamente.
3
II. Organizacién de la empresa
Organigrama General IMACOL E.|.R.L
GERENTE
ADMINISTRACION
INGENIERIA
Bachiller; Manuel PRODUCCION LOGISTICA
Gonzales Perez
JEFE DEPLAN1-A ALMACENERO
SUPERVISOR 1-RANspoRTE
Fuente: lmacol E.I.R.L
4
Ill. Actividades desarrolladas por la empresa
3.1 Breve rese}401ahistérica
lmacol es una empresa que inicia operaciones en la década del 90,
ofreciendo sus productos tales como comederos, nidos, jaulas,
incubadoras, silos para granos, etc. y servicios de mantenimiento a la
industria avicola principalmente a la empresa San Fernando. En sus
inicios sélo comercializaba equipos y servicios para la industria
avicola y porcina; posteriormente con el desarrollo de nuevos
productos participa e incursiona en el dise}401oy fabricacién de
galpones metélicos para la industria avicola.
Sus principales clientes son las empresas avicolas: San Fernando
S.A, Avivel S.A.C, La Calera S.A.C, Santa Elena S.A.C., Montana
S.A.C
3.2 Misién
Crear y desarrollar los mejores conceptos en equipos Agropecuarios e
lndustriales segun las necesidades de nuestros clientes.
3.3 Visién
Ser reconocidos como una empresa lider en la fabricacién y servicio
de equipos Agropecuarios e lndustriales.
5
IV. Descripcién detallada del proyecto de ingenieria
4.1 Descripcién del tema
La empresa avicola AVIVEL S.A.C., nos solicitb el suministro de un
galpén metélico de bajo costo para la crianza de aves. En general
estos galpones pueden ser fabricados con una gran variedad de
perfiles de acero que existen en el mercado nacional, el problema es
el alto costo de inversién que demandaria el uso de estos per}401les
Gomerciales que resultan en. estructuras de acero més pesados. por lo
que me vi en la necesidad de dise}401arun galpén metélico usando
per}401lesconformados en frio a partir de planchas galvanizadas con la
}401nalidadde obtener bajo peso.
El proyecto esté ubicado en distrito de Quilmané, provincia de Ca}401ete,
departamento de Lima. El clima en esta Localidad es del tipo muy
seco y semicélido, por lo que la temperatura media mensual varia
entre 16°C y 23°C para los meses de febrero y agosto
respectivamente.
4.2 Antecedentes
En nuestro pais no hay antecedentes en cuanto al dise}401ode galpones
fabricados con per}401lesplegados a partir de plancha galvanizada. Los
galpones son fabricados principalmente de madera 0 de acero, en la
industria avicola tradicionalmente en nuestro pais son fabricados de
palo de eucalipto por su bajo costo. En paises vecinos como
6
Colombia y Argentina, se utiliza mucho |os per}401lesconformados en
frio a partir de plancha galvanizada que resultan muy econémicos,
principalmente en Colombia Ia empresa ACESCO ha desarrollado y
reaiizado estudios avanzados al respecto, basados en la norma AIS!-
S100-2007.
4.3 Planteamientg del problema
En estos Oltimos a}401osIas empresas avicolas més importantes en
nuestro pais estén demandando galpones de acero de bajo costo. El
dise}401ode galpones metélicos en nuestro pais, generalmente se
realiza con perfiles comerciales que son importados de China, India y
EE UU principalmente, el dise}401oy fabricacién con estos per}401leses
ampliamente conocido en nuestro medio de las cuales se obtiene un
peso relativamente alto, elevando su costo. Razén por la cua| surge la
necesidad de investigar otras alternativas dise}401oen cual podarnos
obtener un menor peso de acero y asi reducir |os costos.
4,4 Justificacién �030
La investigacién propuesta se justi}401caplenamente si se considera que
los resultados, obtenidos reducen el costo de un galpén metélico.
El dise}401ode estructuras metélicas en nuestro pais, se orienta al uso
de per}401lescomerciales que son Iaminados en caliente, con lo que se
tiende a pensar que el dise}401ode elementos conformados en frio, es
extrapolable a este tipo de dise}401o,lo cual no es acorde a la realidad.
7
En este informe se pretende mostrar una alternativa de dise}401ode
galpones metalicos usando per}401lesIaminados en fri.o Ias cuales nos
resultaran mas econémicos.
4.5 Marco teérico
4.5.1 Generalidades
En el mercado del acero nacional existen una serie de perfiles
conformados en frio dentro de los cuales se pueden de$t__aca_r
los siguientes elementos estructurales individuales, secciones
del tipo C, Z, L, Tubulares Cuadrados y Rectangulares, etc. La
altura de estas secciones en general varia entre 50 a 300
milimetros, Ios espesores oscilan entre 0.5 a 6 milimetros. En la
etapa de dise}401o,utilizando estos tipos de per}401leshay que tener
algunas consideraciones especiales como son los fenémenos
de pandeo y post pandeo de elementos delgados en
compresién, rigidez torsignal de los elementos, disposicién de
rigidizadores en elementos que trabajan bajo esfuerzos de
compresién, propiedades de seccién variables para elementos
rigidizados, parcialmente rigidizados y no rigidizados,
conexiones en planchas delgadas, resistencia al aplastamiento
en los extremos de vigas, limitaciones de espesor y métodos
Iineales para el célculo de propiedades.
8
4.5.2 Acero y sus propiedades.
' Para el dise}401oy fabricacién segun AISC se consideré dos tipos
de acero: ASTM A36 acero al carbono, ASTM A653 grado 50
acero con recubrimiento de zinc o galvanizado.
Las propiedades mecénicas que nos interesan desde el punto
de vista estructural son principalmente la tensién de }402uencia,
caracteristicas tensién-deforrnacién, médulo de elasticidad,
médulo de corte, ductilidad, soldabilidad.
4.5.3 Tensién de }402uencia
La tensién de }402uenciavaria en rangos desde Fy=166 MPa (24
KS! ,159o Kgflcmz) y F,= 552 MPa (80 KSI, 5625 Kgf/cmz)
4.5.4 Ductilidad
Capacidad de la pieza y ensamble estructural para permitir
deformaciones grandes antes de fracturarse.
4.5.5 Efecto de la temperatura
Las propiedades mecénicas se obtienen a temperaturas
normales de trabajo, para condiciones extremas se debe
considerar la modi}401caciénde las propiedades, estas
condiciones extremas son temperaturas menores a �02430°Cy
temperaturas mayores a 93°C.
9
4.5.6 lnfluencia de la deformacién en frio
El proceso de conformado en frio induce en las proximidades
de las curvas un aumento de la tensién de }402uenciay tensién de
ruptura, y una disminucién de la ductilidad.
Figura 1. Deformacién en frio
Envejecimiento Aumemo de F"por deformacion /
D , ! Envejecimientoc __ .. ._ __ pordeformacion:9 z�031C �0303 Aumento K �030.1, de F �031+- V -
I
A ,�030 Ductilidad Iuegodel envejecimienlo
Endurecimiento 1~ por deformacion 1
B .',CI
Deformacion
del endurecimienlo
Ductilidad del material virgen
Fuente: Wei-Wen Yu. �034Dise}401ode per}401lesde acero conformado en frio�035
4.5.7 Tensiones residuales debidas al conformado en frio
En el proceso de fabricacién se producen tensiones residuales
que provocan el inicio de fluencia en la pieza antes de alcanzar
F, del acero virgen. El limite proporcional considerado en la
especi}401caciénAISI es conservador para las tensiones
residuales que se han medido.
10
Figura 2. Tensiones residuales
-N_mm:
,3-"�034�030+
_ �030.~�030\�030\{§\�034\§§\\\\�030\\_�0243 ==:,IIIII///,/,/,�031///,,
-~:\-\\\x\\*>c\\x\\\\�034�034s.�030-.'-'-'---'nir/"�035�035�031/9�035�031///�035/»~,�030IS.300
Iiilln V�030 Illa!Illgll aw M 30° 5 IlglllIilggl ; aw 2°�0305 III.�030-.::IIgggill 225 *5�03025° 3 lli§%=_!.
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=|�254$§§�034§$°"?°�030 888 8881-52
Fuente: Wei-Wen Yu. �034Dise}401ode per}401lesde acero conformado en frio�035
4.5.8 Bases de dise}401o.
El proyecto se ha realizado con las disposiciones establecidas
en la especificacion del Instituto Americano del Hierro y el
Acero (American Iron and Steel Institute) AISI S100-2007,
especificacion para el dise}401ode miembros estructurales de
acero conformado en frio, y cumple con los requerimientos del
Reglamento Nacional de Edificaciones-2006: Norma E.02O
Cargas, Norma E0.30 Dise}401oSismorresistente. El AISI
considera el método de dise}401oLRFD, Load and Resistance
Factor Design (Dise}401ocon Factores de Carga y Resistencia),
para el dise}401ode estructuras metélicas bajo el principio de las
condiciones en las que la estructura o parte de ella deja de
cumplir su funcion requerida, este método esté basado en
factores probabilisticos con las cuales se determina las
11
acciones y la resistencia o capacidad de sus elementos que
act}401aen la estructura. Las incertidumbres y variabilidad de las
cargas son consideradas mediante distintos factores de
ampli}401caciénde cargas, al considerar la teoria }401abilidadde
probabilidades, eldise}401oIogra una mayor }401abilidad.
Con el método LRFD (factores de carga y resistencia) se Iogra
dimensionar Ias estructuras de modo tal que no se sobrepase
ning}402nestado limite aplicable (de resistencia 0 de servicio).
Cuando la estructura queda sujeta a las combinaciones de
carga mayoradas, |os valores que se establecen para las
distintas cargas individuales que intervienen en las
combinaciones son los especi}401cadospor las normas
americanas correspondientes 0 en las especi}401caciones
especiales que se hayan desarrollado para un proyecto en
particular.
Los factores de resistencia que se especi}401canen el método
estén basados en investigaciones sobre un gran universo de
muéstras de aceros norteamericanos. Los valores de los
factores de resistencia son los siguientes:
t = 0.9 Fluencia en traccién b = 0.90 Flexién
t = 0.75 Rotura por traccién. v = 0.90 Cizalle.
c = 0. 85 Compresién
12
4.5.9 Consideraciones de dise}401opara el método LRFD
Es necesario veri}401carlos estados Iimites de servicio, para el
cual Ia estructura o sus elementos fallarén o perderén Ia
capacidad de cumplir su funcién.
Los elementos limites de servicio a considerar en el dise}401ode
elementos formados en frio son:
�024 Fluencia.
�024 Pandeo.
�024 Deslizamiento de corte. �030
�024 Pandeo delalma.
�024 Deformacién excesiva.
�024 Otros.
El método de dise}401opor factores de carga y resistencia
(LRFD), puede representarse por la ecuacién siguiente:
(DR,, 22 y. oi Ec. (4.1)
La parte izquierda de la inecuacién representa la resistencia del
componente o sistema, y la parte derecha representa la carga
méxima esperada o sus méximos efectos. La resistencia
nominal Rn es reducida por un factor menor que la unidad (I)
(factor de resistencia) para obtener Ia resistencia de dise}401o.Al
otro lado de la inecuacién, las cargas son factorizadas por sus
13
respectivos factores de mayoracién y,-, de acuerdo con las
combinaciones de carga establecidas. [3]
(A4.1) 1.4D
(A4.2) 1.2D + 1.6Lr + 0.5(S o Lr o R)
(A4.3) 1.2D + 1.6Lr + 0.5(S o Lr o R) + (O.8W 0 0.5L)
(A4.4) 1.2D + 1.3W + O.5L+ 0.5 (Lr o S o R)
(A4.5) 1.2D + 1.5E + (O.5L o 0.28) �031
(A4.6) 0.9D - (1.3w 0 1.5E)
(A4.1) Carga muerta D durante la construccién
(A4.2) Carga viva L
(A4.3) Carga en el techo
(A4.4) Carga de viento W aditiva a la carga muerta
(A4.5) Carga de sismo aditiva a la carga muerta
(A4.6) W o E opuesta a la carga muerta
4.5.10 Ventajas de los perfiles Iaminados en frio
Ventajas principales
Los per}401lesIaminados en frio deben su capacidad de carga a
la resistencia del material con el cual estén conformados y la
configuracién del perfii. Una lamina de acero muy delgada por
si sola no soporta una carga considerable, pero si esta lémina
es dobiada, formando un perfil estructural estos dobleces
act}402ancomo rigidizadores, incrementando notablemente Ia
capacidad de carga. Por tanto la resistencia y rigidez se ven
14
incrementadas, debido a la nueva configuracién y no a su
espesor, por lo que la relacién Resistencia - Peso, puede ser
muy favorable.
Otras Ventajas adicionales
�024 Son més Iigeros que los perfiles Iaminados en caliente, ademés
de ser més econémicos para cargas livianas o claros cortos.
�024 Se pueden fabricar secciones poco comunes para casos muy
particulares de una manera econémica, sin incrementar el peso
propio, por lo que se tiene una relacién resistencia-peso, muy
favorable.
�024 Son perfiles précticos para la construccién prefabricada. El uso
de per}401lesprefabricados reduce el trabajo de habilitado en
campo.
4.5.11 Cargas
Las cargas son acciones directas de una fuerza concentrada o
distribuida actuando sobre el elemento estructural y la cual
produce estados tensionales sobre la estructura. La
detenninacién de las cargas que se trasmiten a los apoyos de
los elementos no pueden ser exactas en magnitud y en
ubicacién, aun cuando se conozca la exacta posicién de las
mismas y su magnitud, por eso son necesarias las
suposiciones que de}401nirénun estado de carga ideal.
15
Se consideré Ias siguientes cargas para el dise}401o:
4.5.12 Carga muerta
Es una carga de gravedad cuya magnitud y ubicacién podemos
considerarlas fijas, para este proyecto se aplicé las cargas
permanentes tomadas de los pesos de los elementos que
conforman la estructura y los que se encuentran adheridas a
ellas como luminarias, etc.
4.5.13 Carga viva
Es aquella carga de gravedad que act}402asobre la estructura
cuando esta se encuentra en servicio, puede variar en
ubicacién como en magnitud a lo largo de la vida um.
4.5.14 Carga de viento
Es aquella carga de producida por el viento. Toda estructura
esté sujeto a la accién del vi�030ento,més aun cuando se
encuentran en zonas donde la velocidad del viento es
signi}401cativa,0 son més vulnerable: a los efectos aerodinémicos.
En el caso de estructuras de acero, por su peso propio
relativamente bajo y grandes superficies expuestas a la accién
del viento, estas pueden ser més importantes que las cargas
debidas al sismo.
16
4.5.15 Velocidad de dise}401ode viento
La velocidad de dise}401odel viento hasta 10m de altura seré la
velocidad méxima adecuada a la zona de ubicacion de la
edi}401caciénpero no menos de 75km/h. La velocidad de dise}401o
del viento en cada altura de la edificacion se obtendré de la
siguiente expresién. [3]
h 0.22
v.,=v (1-5) Ec. (4.2)
Donde:
Vh : velocidad de dise}401oen la altura h en km/h
V : velocidad de dise}401ohasta 10m de en km/h
H : altura sobre ei terreno en metros
Carga exterior de viento
La carga exterior (presion o succién) ejercida por el viento se
supondré estética y perpendicular a la superficie sobre la cual
se act}402a.Se calculara mediante Ia expresion: [3]
P,,=0.005 cv,,2 Ec. (4.3)
Ph: Presion o succién del viento a una altura h en kgf/m2
C: Factor de forma adimensional indicado en la tabla 1
V,,: Velocidad de dise}401oa la altura h, en km/h
17
Tabla 1. Factores de forma C* (RNE E 020) [3]
Super}401ciesverticales de edificios �034
Anuncios, muros aislados, elementoscon una dimensién corta en el +1.5sentido del vientoTanques de agua, chimeneas y otros +0 7de seccién circular o elltica 'Tanques de agua, chimeneas y otros
.. +2.0de secclon cuadrada o rectan ularArcos y cubiertas cillndricas conangulo de inclinacién que no exceda +-0.845°Superficies inclinadas a 15° o menos +03
-0.7
Super}401ciesinclinadas entre 15° y 60° �034-0.3
Superficies inclinadas 60° y la nvertical 'Superficies verticales o -0.7 -0.7inclinadas(planas o curvas) paralelasa la accién del viento*El signo positivo indica presién y el negativo succién
4.5.16 Carga interior de viento
Para el dise}401ode los elementos de cierre, incluyendo sus
}401jacionesy anclajes, que Iimitan en cua|quier direccién el nivel
que se analiza, tales como paneles de vidrio, coberturas,
alfeizares y elementos de cerramiento, se adicionara a las
cargas exteriores calculadas segun tabla 1, las cargas
interiores (presiones y succiones) calculadas con los factores
de forma para presién interior de la tabla 2. [3]
18
Tabla 2. Aberturas (RNE E 020) [3]
Uniforme en Iados a Principales en lado Principales en ladobarlovento y a barlovento a sotavento 0 en lossotavento costados
Figura 3. Carga de viento en pértico
barlovento sotavento %
succion �030.. 5�034°°i°�034
�034Q.
. I Ipreston ' I
I Ivnzxro ; I |
I I�024 I
Fuente propia
4.5.17 Carga de sismo
Son Ias acciones que un sismo provoca sobre la estructura. Los
terremotos producen movimientos horizontales y verticales, |os
movimientos horizontales son los que generan en las
estructuras los efectos més signi}401cativos;cuando la interaccién
suelo estructura se activa, Ia inercia de la masa de la estructura
tiende a resistir este movimiento; la filosofia de este anélisis
sismico tiende a estimar la fuerza a partir de un porcentaje del
19
peso de la estructura; este porcentaje es llamado coe}401ciente
basal y la fuerza dependera de la ductilidad o Iiberacién de
energia que se estime 0 se asigne a este tipo de estructura; en
este proyecto solo vamos a estimar la fuerza sismica lateral
para determinar si es mandatorio en el dise}401q;Ios pérticos en.
X-X serén con uniones ductiles a momentos (R=9.5) y en el eje
Y-Y arriostrado en cruz (R=6.0), basados en el RNE E030. [3]
ZUSCCb=-�024�024 Ec. (4.4)
R
_ I3 .C�0242.5T . Cs.2.5 Ec. (4.5)
hnT=�024 Ec. 4.6CT ( )
Cb : Coeficiente basal
Z 2 Factor de zona
U : Factor de uso e importancia
C : Coeficiente ampliacién sismica
S : Factor de suelo
Rx, Ry : Coe}401cientereduccién solicitacién sismica
T,, : Periodo del espeotro para cada tipo de suelo
T : Periodo fundamental
20
hn : Alt-ura total del edi}401cio
CT : Coeficiente para estimar periodo predominante en un
edi}401cio.
4.5.18 Método de la fuerza horizontal equivalente
Consiste en reemplazar el efecto del sismo en una edi}401cacién
por un conjunto de fuerzas horizontales equivalentes que con
lleva Ios siguientes pasos: [3]
�024 Determinacién del espectro de dise}401ode acuerdo con las
caracteristicas geotecténicas del Iugar de emplazamiento de la
estructura.
�024 Calculo aproximado del periodo fundamental de vibracién.
�024 Determinacién del cortante de base con los resultados de los
pasos anteriores.
�024 Distribucién en altura del cortante de base
�024 Aplicacién de estas fuerzas sismicas
Vx = Cb . Pest Ec. (4.7)
Donde: -
V, : Fuerza horizontal equivalente
Cb : Coe}401cientebasal
Pas, : Peso de la estructura
21
4.6 Fases del proyecto
4.6.1 Calculo pértico de galpén
Dimensiones del pértico
Luz : 10m _
Lqngitud :. 140m
Hgo|umna : 2.5m
Pendiente : 16°
Separacién entre Pérticos : 5m
4.6.2 Materiales
Per}401lesconformados en frio �024ASTM A653 Gr 50
F, =3514 Kgf/cmz (340 MPa) (5OKsi)
F., =4568 Kgf/cmz (450 MPa) (65Ksi)
4.6.3 Factores de carga y resistencia (LRFD)
a).1.4D
b).1.2D + 1.6Lr
c).1.2D + 1.6Lr +�024O.8W
d).1,2D + 0.5L +- 1.6W
22
4.6.4 Metrado de cargas
Carga muerta (D)
Peso propio de la estructura: 117.72 N/m2 x 5m = 588.6 N/m
Cobertura metélica de techo: 39.24 N/m2 x 5m = 196.2 N/m
Correas de techo: 29.43N/m2x 5m = 147.15 N/m
Luminarias y otros: 49.05 Nlm2x5m = 245.25 N/m
Carga viva de cubierta (Lr)
Sobrecarga de uso de acuerdo a norma técnica E-020
Carga viva: 294.3 N/m2 x 5m= 1471.5 N/m
Carga de viento (W)
De acuerdo a norma técnica E-020 consideramos de acuerdo a
ubicacién en mapa eélico para el distrito de Quilmané, provincia
de Ca}401ete:75 km/h.
viento transversal
Figura 4. Carga de viento en pértico
(:2 C3
BAR�030-°VE�034T° SOTAVENTO
C13 1 C4
IA A
Fuente propia
23
Los coe}401cientesde presién exterior segL'm tabla 2, son:
C1= +0.8 Presién en barlovento
C2= +0.7 Presién en barlovento
C2= - 0.3 Succién en barlovento
C3= - 0.6 Succién en barlovento
C4= - 0.6 Succién en sotavento
Como la estructura se considera cerrada, las presiones
interiores se tomaran con el coe}401cientede presién interior (Cm)
més desfavorable
Cpi = +/- 0.3 Ec. (4.8)
El efecto combinado de las presiones exteriores e interiores se
toma aplicando:
C,, = Cpe - Cpi Ec. (4.9)
Aplicando Ec. (5.11) y Ec. (5.12) tenemos:
C1= +0.8-0.3= +0.5 6 +0.8-(-0.3) =+1.1 C1= +1.1
C2= +0.7-0.3= 0.4 6 +0.7-(-0.3) =+1
C2= -0.3-0.3= -0.6 6 -0.3-(-0.3) = 0 C2: +1
C3= -0.6 �0240.3 = -0.9 6 -0.6 - (-0.3) = - 0.3 C3= - 0.9
C4= -0.6 �030r0.3 = -0.9 .6 -0.6 - (-0.3) = - 0.3 C4= - 0.9
24
Presiones de viento
Figura 5. Presiones de viento en pértico
p2 P3
BARLOVENTO SOTAVENTO
P1 P4
Fuente propia
Las presiones se calculan aplicando:
Ec. (4.3): P,,=o.oo5 cv,,2
P1=0.005x(+1.1)x752= + 30.94 kgf/m2 (303.52 N/m2)
P2=0.0O5x (+1) x752= + 28.12 kgf/m2 (275.86 N/m2)
P3=0.005x (-0.9) x752= - 25.31 kgf/m2 (243.29 N/m2)
P4=0.005x (-0.9) x752= - 25.31 kgf/m2 (248.29 N/m2)
Carga distribuida sobre pénico
P1=3O3.52 N/m2x5m= +1517.6 N/m
P2=275.86 N/m2x5m= +1379.3 N/m
P3=248.29 NIm2x5m= -1241.45 N/m
P4=248.29 N/m2x5m= -1241 .45 N/m
25
Carga de sismo
Para determinar Ia carga de sismo estético aplicamos las
siguientes formulas:
ZUSCCb = �024�024 Ec. (4.10)
Rx
TnC=2.5 7|: ;Cs2.5 Ec. (4.11)
T�024h" Ec (412)~ Ct . .
Donde:
Cb 2 Coeficiente basal 4
Z : 0.4 (Factor de zona)
U : 1.2 (Factor de uso e importancia)
C : 2.5 (Coeficiente ampliacion sismica)
S : Factor de suelo igual a 1,2 para suelos tipo S2
Rx : 9.5 (Coeficiente reduccién solicitacion sismica)
Tp : 0.6 s (Periodo del espectro para cada tipo de suelo)
T : Periodo fundamental
_ _ _ h,, _ 2.5 _Aplicando . Ec. (4.12), T�024at - 35 �0240.07 s
26
Ec (411) c=25 5 -c<25 c=25(�024°'6)=857 c=25.T,_., .007. .
ZUSC 0.4x1x1.2x2.5Ec. (4.10), Cb - �024�024RX�024- �024�024T5�024:-0.12
Calculo de la fuerza sismica con el método de la fuerza
horizontal equivalente.
Peso de la estructura
Carga muerta : 196.2 N/m2 (20 Kgf/m2)
Carga viva (25%) : 73.53 N/m2 (7.5 Kgf/m2)
Peso total : 269.78 N/m2x5mx10m=13489 N
Aplicando Ie Ec. (4.7), Vx= CbxPes, = 0.12x13489 = 1618.68N
4.6.5 Esquemas de carga de servicio
Figura 6. Cargas de gravedad
Lr �035
Fuente propia
27
Figura 7. Cargas de vientoW
Z>
Fuente propia ,
Figura 8. Cargas de sismo
E
Fuente propia
28
4.6.6 Resultados del anélisis del pértico
Se presentan |os estados de cargas y los resultados del
anélisis que se realizé mediante software de célculo SAP 2000
versién 14 educativa.
Figura 9. Estado de carga muerta (D)
M=610'92 kgf_m M=610;92 kgf-m
p,q=51o_g2 kgf.m , !.1=610.92 kg!-m
V�030425-'3 *9�030 v=425.13 kgf
p: 500,55 kg: P=600.58 kgf �030
v= .4e2.oo kgf V=462-00 kgf �031
"�030=545-00 �030�0309�031-'�034rs: -s45.oo kgf-m
Fuente propia
Figura 10. Estado de carga viva (Lr)
r.1=a29.s5 kgf-m M=8259-65 kg!-m
r.1=s29.s5 kg!-"=*"�0308-7°*9�030 P=-818�030.20kgf %V=-5??.34kg1 V=�0305,,_34kg,
P=-780.07 kgf p_.__73o_o7 kgf
V=627.�030-I1kgf v=4;21.91 kgf
% F-1=-740.12 kg?-m r.1=:74o.12 kgfm
Fuente propia
29
Figura 11. Estado de carga de viento (W)
i . 9.1: -410.08 kgf-In
M:1 -
N V=345.72 kgf \
" M=354.96 kgf-m _
? "$79-77 *9�030 P=337.11 kgfv.312.oo kgf mam kgf _
P:-126.36 kgfV=627.80 kgf
% gM=876.�0303?kgf-m M=552_37 kgpm _
Fuente propia
Figura 12. Estado de carga de sismo (E)
.I�030.'l=-365377kg?-m V
Mm kgfdm I.l=23.36 kgf-m
' V=312.00k_gf :9�031P=179.�0307?kgf " ' 9
P�0342'°°*9�031 P:-12.16kgfv=113.3s kgf
V=-5162 kg:
' r.1=1s5.1s kgf-m M40530 |(gf.m
Fuente propia
30
4.6.7 Combinaciones de cargas ( LRFD)
Tabla 3. Combinaciones de carga en columnas
M P V
fj
j
31
Tabla 4. Combinaciones de carga en vigas
M P V
-T
j
32
4.6.8 Combinaciones de cargas méximas
De Ias combinaciones de cargas més desfavorables obtenemos
lo siguiente:
Cargas en columna:
De lo anterior se observa que la combinacién que origina |os
efectos més importantes sobre la columna es:
1.2D+1.6Lr+0.8W
Momento actuante M.,= 2 342.45 Kgf-m (23.4KN.m)
Cortante actuante V.,= - 2 047.39 Kgf (20.5KN)
Compresién actuante P.,= ~ 2 238.40 Kgf (22.4KN)
Cargas en viga:
De Io anterior se observa que la combinacién que origina |os
efectos més importantes sobre la viga es:
1.2D+1.6Lr-O.8W
Momento actuante M., = 2 342.45 Kgf-m (23.4KN.m)
Cortante actuante V., = 1 683.50 Kgf (16.8KN)
Compresién actuante Pu = - 2 175.94 Kgf (21.8KN)
33
4.6.9 Calculo de columna
Usamos un per}401lPHR C 203x67x2.5 seccién cajén
Altura de Columna : 2.5m
Longitud de pandeo: LK
LKi = Ki.Li EC. (4.13)
Donde:
Ki : Factor de pandeo recomendado
L; : Longitud del per}401l
LKx=KxLx=1.2x2.5=3m (Longitud de pandeo en X)
LKy =KyLY=1.0X2.5=2.5m (Longitud de pandeo en Y)
Evaluacién del Perfil Cajén
Verificacién al pandeo }402exo-torsional
No hay pandeo }402exo-torsionalsi:
L E�024s0.086�024�024 E . 4.14SW FY c ( )
Donde:
L : Longitud del elemento
Sw : Separacién entre almas
Fy : Esfuerzo de fluencia del acero
E : Médulo de elasticidad del acero
34
Tenemos:
L : 2.5 m
Sw : 0.134 m
Fy : 3515 Kgf/cmz
E : 2100000 Kgflcmz
Por lo tanto aplicando Ec. (4.14):
g�030;= 6%-4:18.65 , 0.086% = 0.086( )= 51.37
18.65 S 51.37 ok! , cumple. No hay pandeo flexo-torsional
Datos para el Perfil PHR C 203x67x2.5 Cajén
lnercias Ix, Iy
De la tabla 18 anexo 1, tenemos:
lx=10 779 576 mm�030 I,,=5 163 392 mm�034
Momentos de dise}401o@M,,
De la tabla 37 anexo 1, tenemos:
En x: Lb=3.00m < Lu=28.6m . QM,,x= 33.70 KN.m
En y: Lb=2.50m < Lu=57m QiM,.y= 16.59 KN.m
35
Cortante de dise}401oEV�034
De la tabla 62 anexo 1, tenemos:
QV,,x=102.18 KN
Compresién @P,.
De la tabla 29 anexo 1, tenemos Io siguiente:
KxLx=1.2x2.5=3m; (2)P,,x= 323.65KN (!ok)
KyLy=1.0x2.5=2.5m ¢P,,y= 337.37KN
Veri}401caciénpor }402exiény compresién
Dise}401opor factores de carga y resistencia:
Factores de resistencia:
Flexién: (2),, = 0.95
Corte: (1),, = 0.95
Compresién: (ac = 0.85
36
Veri}401caciénpor }402exo-compresién
P P Ms�030-2- 0.15 �024�024�034�024�024�024-3-1.0 E . 4.15' (bcpn �030�035¢cPn+ ¢cMnx < °�030�031
Aplicando Ec. (4.15):
Pu 2238.406cTD"g- -
Pu Mu, _2238.40 2342.45_-¢�024cFn-+ - + -
Verificacién por }402exién- corte
M 2 v 2+(6�024\�034/�024n)<1 Ec.(4.16)C C
Aplicando Ia Ec. (4.16)
Mu 2 342.45�024�024�024=�024�024�024�024�024=0.70¢cM,, 3 370
V�0342 047.39
°-2°
\/(0.70)2+(0.20)2-'-0.72 < 1 ok!
37
4.6.10 Calculo de viga
Usamos per}401lPHR C203X67X2.5 seccién cajén
Longitud : 5.2m
Pendiente de techo : 16°
Usamos Ec. (4.13)
KxLx=1.0x5.2=5.2m (Longitud de pandeo en X)
KyLy=1.0x5.2=5.2m (Longitud de pandeo en Y)
Evaluamos el per}401l
Veri}401caciénal pandeo }402exo-torsional
No hay pandeo flexo-torsional si cumpte Ec. (4.14):
Tenemos: L = 5.2 m Sw= 0.134 m
Fy= 3515 Kgf/cmz E=2100 000 Kgf/cmz
Por lo tanto:
L 5.2 E 2100000-33- 5737- 38.8 , 0.086F�024y-0.086 �02451.37
38.8 $51.37 ok! Cumple. No hay pandeo flexo-torsional
Datos para el Per}401lPHR C 203x67x2.5 Cajénz
lnercias |x_ I,
De la tabla 18 anexo 1, tenemos:
|x=10 779 576 mm�030I,=5 163 392 mm�030
38
Momentos de dise}401o@M,,
De la tabla 37 anexo 1, tenemos:
Lb=5.20m < Lu=28.6m @M,.x= 33.70 KN.m = 3 370 Kgf.m
L.,=5.20m < Lu=57m QM", = 16.59 KN.m = 1 659 Kgf.m
Cortante de dise}401ozvn 1
De la tabla 62 anexo 1, tenemos:
EV�034:102.18 KN =10218 Kgf
Compresién QPn
De la tabla 29 anexo 1, tenemos Io siguiente:
KxLx=1.0x5.2= 5.2m @P,.x=221.04KN=22 104Kgf (controla)
KyLy=1.0x5.2=5.2m @P,,y=221.04 KN =22 104 Kgf
Verificacién por flexién y compresién
Factores de resistencia:
Flexién: (ab = 0.95
Corte: (by = 0.95
Compresién: (Dc = 0.85
39
Verificacién por }402exo-compresién
- PU PU MUXS �024�024�024�0240.15�024»-�024�024�024-�024�0241.0 E.4.15' ¢cPn < ¢cPn+ ¢cMnx < ° ( �031
Reemplazando:
Pu 2175.94_�030
Pu Mu _2175.94 2342.45_fan�030?W;- + -0.80<1.0 OK!
Verificacién por f|exi6n- corte
. f Mu 2 V�0342
Aplicando Ec.(4.16), <1
Mu _2342.45_ Vu __1683.50_
a:M�024;�034e7;7o�030-0-7°a:v�034,,'W§7a�024'°-17
J (O.70)2+(O.17)2=0.72 <1 ok !
40
4.6.11 Calculo de correa de techo simplemente apoyada
Longitud : 5m
Pendiente de techo : 16°
Distancia entre viguetas : 1.30 m
Suposiciones: 0
Las viguetas estén apoyadas de forma individual de tal forma
que no transmiten continuidad de una vigueta a otra.
Cargas seg}402nNTP E020
Combinaciones de cargas: .
a) 1.4D
b) 1.2D + 1.6Lr
c) 1.2D + 1.6Lr + O.8W
d) 1.2D + 1.6Lr - 0.8W
Evaluacién de cargas:
Carga Muerta (D)
Cobertura metélica : 4 Kgf/m2 (40 N/m2)
Perfiles correas : 3 Kgflmz (30 N/m2)
liuminacién : 2 Kgf/m2 (20 N/m2)
Total carga muerta : 9 Kgf/m2 (90 Nlmz)
41
Carga viva de cubierta (Lr)
De acuerdo con RNC : 30 Kgf/m2
Carga de viento (W)
Segfm E020 : 75Kmlh (veloc. min. del viento)
C= + 0.30 (zona de barlovento)
C= - 0.70 (zona de barlovento)
C= - 0.60 (zona de sotavento)
Aplicamos la Ec. (4.3), P = 0.005 C v,,2
Aplicamos la Ec. (4.9), C = Cpe"'Cpi
Aplicamos la Ec. (4.8), Cpi = 10.3
Reemplazando tenemos:
P= 0.O05(0.3+0.3)752=16.87 Kgf/m2
P= o.oo5(-o.7�024o.3)752=- 28.12Kgf/m2
P= 0.005(-0.6-0.3)752= - 28.31 Kgf/m2
42
Figura 13. Componentes de cargas de correas
Y
/A x
Wx
Wy W
Fuente: Manual de per}401lesACESCO
En la direccién del eje Y
1. 1.4 x 9 x cos16° x 1.30 = 15.74 Kgflm
2. (1.2 x 9 + 1.6 x 30) cos16° x1.30 = 73.47 Kgflm
3. {(1.2 x 9+1.6 x 30) cos16° + 0.8x28.31} 1.30 = 102.92 Kgflm
4. {(1.2 x 9 +1.6 x 30) cos16° - 0.8x28.31}1.3O = 44.03 Kgflm
La carga mayorada més desfavorable corresponde a la
combinacién 3:
Wu, = 102.92 Kgf/m (1.03 KN/m)
43
En la direccién del eje X
1.1.4 x 9 x sen16° x1.30 =4.51 Kgflm
2. (1.2 x 9 +1.6 x 30) sen16° x1.30 = 21.06 Kgflm
3. {(1.2 x 9 + 1.6 x 30) sen16° + 0.8x28.31} 1.30 = 50.50 Kgflm
4. {(1.2 x 9 + 1.6 x 30) sen16° �0240.8x28.31}1.30 = - 8.38 Kgflm
La carga mayoradas més desfavorable corresponde a la
combinacién 3:
W", = 50.50 Kgflm (0.51 KN/m)
El momento alrededor de los ejes X e Y:
Figura 14. Diagrama de momentos para viga simplemente
apoyada
W
rmmwaE o.12swL? §
0.5WL0.5WL
Fuente: Manual de perfiles ACESCO
44
Momento de viga simplemente apoyado
M,,=o.125w.,L2 Ec. (4.17)
Donde:
W: Carga distribuida
L : Longitud de la viga
Aplicando Ec. (4.17), tenemos Io siguiente:
Mux= o.125w.,,L2= 0.125x102.92x52= 3 21.6 Kgf-m (3.2KN.m)
M,,y= 0.125WuxL2= 0.125x50.50x52= 157.8 Kgf-m (1 .6KN.m)
Para cumplir con el momento alrededor del eje X, es necesario
utilizar un perfil C PHR/PAG 160x60-3mm (tabla 40 anexo 1,
Lb= 5m). Para obtener una seccién de per}401le}401cientese ubican
templadores a U3 esto genera una distribucién de momentos
distintos alrededor de| eje Y, y se disminuye la Iongitud no
soportada (Lb=1.67 = 1.75 m) para el eje X aumentando Ia
resistencia de dise}401oa }402exiéndel perfil.
45
Para la nueva condicién con temples cada L/3:
Para momentos en Y:
Figura 15. Diagrama de momentos para viga arriostrada
wI I I I I I I I I I l I. I
-�024-�024�024-L�024�024-�024�024---�024�024�024~I.--�024v-I-�024-�024�024!.-�024----1
I I -on-.1�031 -o.w.1�030 ;
.�030JT L W 2 -lIIlTllU�035�031§�030 0.051-IL"-�030 I 0.025321.�030I ooawz.�031E
0.d\'s'L[ 05$-.1. 0.5�030.-.1
I 0.6wL usx-.1 0.4x-IL
Fuente: Manual de per}401lesACESCO
Del diagrama de la Figura 15 tenemos la siguiente ecuacién:
Muy=O.1WuxL2=0.1x50.5Ox1.752=15.47 Kgf-m (0.16KN.m)
De la tabla 40 anexo 1, para L.,=1.75m, se selecciona el perfil
C150x50-2mm.
Datos de dise}401osde tablas para Verificar el perfil seleccionado:
lnercias: |x= 1 756 495 mm�030I,= 173 314 mm�030
Momentos de dise}401o@M,.x= 5.75 KN-m=575 Kgf-m
QM,.y= 1.44KN-m=144 Kgf-m
Cortante de dise}401o av�034= 44.12KN=4 412 Kgf
Arrugamiento del alma @P,. = 11.57KN=1 157 Kgf
46
l
Veri}401caciénpor }402exiénbiaxial:
Aplicado Ec. (4.16) tenemos Io siguiente:
Mu, Muy 321.60 15.47�024�024�024�024+�024=-�024�024�024-+�024�024�024=0.67<1 k! c Ie¢.,MnX ¢,,Mny 575 144 ° �034mp
Verificacién por cortante:
Vu=0.5WL Ec.(4.18)
Donde: L: Longitud de la viga
W: Carga distribuida
V.,y=0.5WuyL=0.5x102.92x5=257.30 Kgf
Vuy< (bVn 257.3 < 4412 ok! Cumple
Verificacién por arrugamiento del alma:
Puy< ¢P,, 257.3 < 1157 ok! Cumple
De}402exiones:
En direccién Y con carga viva sin mayorar:
5y=iM=o_013o2 =8_27mm384 Elx 21x1o9 Kgf/m2 x17.56x1o'7m4
_ L _ 5m _6, ad,,,�024%�024%-20mm >6, ok! cumple
En direccién X con carga total sin mayorar:
5x=i%E=o_o13o2 =o_47mm384 Ely 21x10 Kgf/m2x1.73x10 m4
L 1.75m5x ad,-n�031-"526=74(T=7.3 mm >5x cumple
47
4.6.12 Calculo de soldadura de }401lete
Combinacién de carga: 1.4D + 0.5Lr
Tabla 5. Estado de carga de soldadura
Fuerza cortante �024Vu 961.27 Kgf 9.61 KN
Momento }402ector�024M, 1 133 Kgf-m 11.33 KN.m
Figura 16. Estado de carga de la soldadura de }401lete
M 9
134 mmx 203mm
Fuente: Manual de per}401lesACESCO
El per}401lPHR C 203 x 67x19 con espesor de 2.5 mm grado 50
en seccién cajén resiste adecuadamente a las solicitaciones
calculadas anteriormente.
48
Séleccién dé laé esiseci}401cacioriésde la Soldadura:
a) Un electrodo de bajo hidrogeno en esta aplicacién es el
E7018.
b) El diémetro del electrodo debe ser de 2.38 mm (3/32").
c) El patrén de soldadura seré }401leteen los dos Iados
correspondientes a la dimensién del ancho de la seccién cajén.
d) Resistencia del acero a la tensién: F.,�030=420MP3
Veri}401caciénde la resistencia a cortante transversal del material
base adyaéénte a la soldéduié. Se détérrhinaré Ia Id}401gitud
minima de soldadura que se ha de aplicar (ancho = 134 mm),
cuando se aplican Ias cargas en la conexién.
Figura 17. Carga néta sobre la Soldaduiaidé }401lete
1: :1; i 1 . r1-*1"
�030<3~* 42 -
Pv ..
Fuente: Manual de per}401lesACESCO
49
Los valores de la compresién y de la fuerza cortante se
distribuyen entre los dos cordones de soldadura, generando las
fuerzas P. y P,,. El momento }402ectordebe descomponerse en un
par de fuerzas equivalentes PM, de tal forma que la soldadura
critica seré aque||a que resista la combinacién resultante de las
cargas.
Fuerza de traccién distribuidas entre cordén de soldadura
PuPt- }401 EC.
Donde:
Pu: Carga axial mayorada
Fuerza cortante distribuidas entre cordén de soldadura
VuPV- E; EC.
Donde:
Vu: Carga cortante mayorada
Par de fuerzas equivalentes a momento }402ector
MuPM- N EC.
Donde:
Mu: Carga de momento mayorada
Aplicando Ec. (4.19):
12.30 KN
Pt�030mm; -6-15 K�034
50
Aplicando Ec. (5.20):
9.61 KN
Aplicando Ec.(4.21):
11.33 KN.mPM�024-T()�0243�024m�024-55.81 KN
Fuerza resultante aplicada sobre la soldadura:
Pu= /(Pt+PM)2+(Pv)2 EC- (422)
Aplicando, Ec. (4.22)
Pu: \/ (6.15-I~55.81)2+(4.81)2 = 62.15 KN
Determinacién del valor de la Iongitud minima del cordén de
soldadura para la fuerza calculada:
P,,=LtFu Ec. (4.23)
(DLtFu2Pu Ec. (4.24)
Donde: I
L: Longitud del cordén
t: Espesor
Fu: Esfuerzo ultimo
Debe cumplirse Io siguiente:
¢=0.65
¢P,,2Pu
\
51
Aplicando Ec. (4.23) y Ec. (4.24), tenemos lo siguiente:
Lx0.65x0.0025m(420x103 KN/m2) 2 62.15KN
L 2 91 mm
La Iongitud del cordén de la soldadura �034L�035se tomaré en toda la
medida de ancho del per}401l L = 134 mm (ancho del per}401l)
I Veri}401caciénde la soldadura sometida a cone transversal sobre
cada cordén de soldadura se aplica la misma carga P calculada
anteriormente.
Célculo del valor minimo del tama}401ode garganta tw
P,,=0.75LtwFxx Ec. (4.25)
¢=0.6O
(AP,, 2 Pu
De Ec. (4.25):
<2) O.75LtwFxx 2 Pu ' Ec. (4.26)
Donde:
L: Longitud de la soldadura
Fxx: Esfuerzo de tensién del electrodo
Aplicamos Ec. (4.26):
twx0.60x0.75x0.134m(480x103KN/m2) 2 62.15KN
g220mm
Sobre Ia dimensién del ancho se coloca un cordén de 134 mm
de cada lado y como préctica adicional se recomienda sobre la
52
dimensién de la altura colocar un cordén adicional de 203 mm
a cada lado quedando un cordén de soldadura alrededor del
per}401l.
4.6.13 Calculo de placas empernadas en vigas
Las cargas a las que se encuentra sometida Ia unién son:
Tabla 6. Estado de carga de conexién empernada
Fuerza cortante -' V., 597.54 Kgf 5.98 KN
Momento }402ector- Mu, 253.57 Kgf-m 2.54 KN.m
Figura 18. Esquema de la conexién pernada
"5�0303,f,«,"a':.§�030:�030:i{?°.�030;-~__, _ d I
Q 6 .' ' ' ' 4. .7�030-:.:»,.7.�030I N °
2 1» " 1�034.. . ' 53..:9 Pl " 9
Fuente: Manual de per}401lesACESCO
53
Los perfiles a unir mediante las placas son PHR C 203x67 de
2.5mm de espesor grado 50 en cajén, el dise}401ode la unién
contara con 4 pernos A307 de 12mm de diémetro rosca
corriente y las placas de acero son de acero estructural 1020
de 275x206 de 10mm de espesor.
De acuerdo a norma AISI la distancia minima de cada perno al
borde debe ser mayor a 1.5D.
dbo,de>1.5D Ec. (4.27)
Donde:
d borde: Distancia minima al borde de plancha
D: Dia'metro del perno
Aplicando Ec. (4.27), tenemos que la distancia del perno al
borde es:
e >1.5D e >1.5(12mm) e > 18mm e =18mm
La distancia entre pernos continuos debe ser mayor a 3D
dpernos > 3D Ec. (4.28)
Donde:
d pemosz Distancia minima entre pernos
D: Diémetro del perno
Aplicando Ec. (4.28), tenemos la distancia entre pernos
|ongitudina| y transversal.
f> 3D, (Distancia entre pernos direccién longitudinal)
d > 3D (Distancia entre pernos direccién transversal)
54
f> 3(12mm) f> 36mm , d > 36mm
Distancias entre pernos son:
f=O.239mm ok!
d=170mm ok!
Revisién de la resistencia de los pernos
El momento }402ectortendré un efecto equivalente a un par de
fuerzas; tensién en los pernos inferiores y compresién en los
pernos superiores
P = -�034;|�024 Ec. (4.29)
Donde:
P: Fuerza axial que produce el momento
M: Momento }402ectoraplicado
f: Distancia entre pernos
Aplicando la Ec. (4.29), tenemos que la carga axial generada
sera:
P= �024�024�024�024�024�024-%rBm=10.63 KN
El perno critico es el de méxima solicitacién, los pernos
inferiores son los que tienen una carga axial mayor.
55
El estado de carga axial total de los pernos criticos es:
Pu PPcri}401w- + -
Donde:
Pcmicoz Fuerza axial critica
PU: Fuerza axial mayoradas
P: Fuerza axial que produce el momento
Aplicando la Ec. (4.30), tenemos que la carga axial generada
sera:
4.66 KN 10.63 KNP=�024�024�024�024+�024�024�024�024=6.48 KN
4 pernos 2 pernos
El estado de carga cortante total de los pernos criticos es:
VuVcri}401co-4�024'B'e�024rrT°�024s EC. )
Donde:
Vcmm: Fuerza cortante critico
Vu: Fuerza cortante mayoradas
Aplicando la Ec. (4.31), tenemos que la carga axial generada
sera:
5.98 KNV= �024�024�024�024�024=1.5 KN
4 pernos
56
Tabla 7. Resistencia de pernos
Esfuerzo nominal Esfuerzo nominal
ASTM A307 Grado A, d 2 12.7 F�035' MP8 F" ' Mpa
ME
I Esfuerzo minimo requerido del perno para el estudio
combinado:
Resistencia a tensién:
0.3Q)F,,t Ec. (4.32)
Donde:
(3: Factor de esfuerzo nominal
Fm: Esfuerzo nominal a tension
Aplicando Ec. (4.32) tenemos lo siguiente.
0.3(bF,,t= 0.3x0.7x310MPa = 65.10 MPa
P<0.3¢F,,, ; 6.48 KN <65.1 MPa
57
Resistencia a corte:
O.3(2iF,,,, Ec. (4.33)
Dondezl
6: Factor de esfuerzo nominal
F,,.,: Esfuerzo nominal a corte �030
Aplicando Ec. (4.33) tenemos lo siguiente.
O.3¢F,,,,= 0.3x0.65x186MPa = 36.27 MPa
V < O.3¢Fnv : 1.5 KN < 36.27 MPa
Se demuestra que el esfuerzo cortante no es signi}401cativopara
el estudio y se analizaran los pernos solo a tension. A
Revision de la resistencia de las planchas conectadas.
A tension:
(2)P,,=¢A,,F, Ec. (4.34)
Ft S F�034 Ec. (4.35)
Ft= Fu Ec. (4.36)
58
Donde:
Pn: Tensién en la parte conectada
(2): Factor para conexiones con corte sencillo
An: Area neta de la parte conectada
Ft: Resistencia a la tensién de la parte conectada
Fu: Resistencia a la tensién de la parte conectada
d: Diémetro nominal del perno
S: Ancho de la plancha
Aplicando Ec. (4.34), Ec. (4.35) y Ec. (4.36), tenemos:
La conexién solo tiene una arandela del lado de la tuerca:
A,,=275mmx206mm=56 650 mm?
F,= g}402rnm)x380 MPa= 47.7 MPa
47.70 MPa 5 380 MPa ok !
¢P,,=0.65x0.056650x47.7=1756.43 KN
¢Pn>Pu
1 756.43 KN>4.66 KN ok !
59
Fuerza cortante en la parte conectada en pernos
La resistencia de dise}401oa cortante de la parte conectada a lo
largo de dos lineas paralelas en la direccién de la fuerza
aplicada, se debe determinar asi:
P,,= t e F., Ec. (4.37)
FCuando I-:1 > 1.03, ¢=o.7o Ec. (4.38)
sy
Donde:
Pn: Resistencia nominal del perno
e: Distancia medida en la Iinea de la fuerza desde el centro del
hueco esténdar al borde més cercano de un hueco
adyacente 0 al borde de la parte conectada
t: Espesor de la parte conectada més delgada
F.,=Resistencia a la tension de la parte conectada
F_.,y=Punto de fluencia de la parte conectada
Aplicando Ec. (4.38)
Fu 380 MPaTy > 1.08 2-6-5�034-/F;> 1.08, entonces (2)�0240.70
60
Aplicando Ec. (4.37)
P,,= t e F�034 ¢=0.70
(?)P,, = 0.70x0.01x0.018x380MPa = 47.88 KN
Como: ¢P,, > V" , 47.88 KN > 5.98 KN Cumple ok !
Resistencia al aplastamiento
Se toma en cuenta Ia deformacién del agujero del perno.
¢P,,=¢(4.64 a t+1.53)D t F,, Ec. (4.39)
Donde:
t: Espesor de la la'mina sin el recubrimiento
D: Diémetro nominal del perno
Fu: Resistencia a la tensién de la lémina (380 MPa)
0: Coe}401cientede conversién de unidades
Aplicando Ec. (4.39) tenemos.
¢Pn=0.65(4.64 x0.0395x10+1.53)x0.012x0.01x380 MPa
GP�035:99.67 KN
(DP,,>P,, , ¢P,,>Vu ok !
61
4.6.14 Dise}401ode pernos de anclaje
Combina_cién die carga: 1.40 + 0.5Lr
Las cargasba alas quease encuentra sometido el perno son:
Tabla 8. Estado de carga de pernos de anclaje
Tu: fuerza�031de tracciéri , T.,="93.63 KN=21.05x103|bf
Tabla 9. Resistencia de pernos de anclaje . 5 ~
anclaje a la tensién, Fu del concreto, fg
�031
D_eterminaci6n del diémefrb del berno be anclaje en base del
esfuerzo de rotura '
> . . . Tu _ �030V' Ec. (4.40)
Donde: » .
A9: Area de la seccién del perno
Tu: Fuerza de traccién
F.,: Resistencia del acero de perno de anclaje a tensién
(2): Factor
62
4.6.16 Logistica
Compra de materiales
Una vez obtenida la orden de compra del proyecto, se procede
con la adquisicién de los materiales a cargo del érea de
Iogistica de acuerdo a las especificaciones técnicas indicados
en el proyecto.
Transporte de materiales
Los materiales son transportados por el proveedor hacia la
planta de la empresa como bobinas y }402ejesde plancha
galvanizada son almacenados cuidadosamente un Iugar seco
limpio cercano al érea de trabajo de la planta.
4.6.17 Fabricacién
El conformado de los perfiles se realiza en una méquina
roladora o conforrnadora. El proceso inicia con una bobina o
}402ejede acero galvanizado que ingresa a la méquina roladora
(Se utiliza acero galvanizado bajo la norma americana ASTM
653 y japonesa JIS G 3302). En Ias unidades de rolado se da
forma gradual al producto a medida que avanza a través de
una serie de estaciones o pasos de conformado.
De acuerdo con las herramientas o rodillos con que se equipen
las méquinas, se pueden lograr diferentes tipos de per}401lesque
66
pueden cambiar tanto en geometria, como en espesor y
Iongitud.
Figura 19. Proceso de conformado
1
4 3 2
\@
5
Fuente: lmacol E.|.R.L
1) -Suministro de bobinas o fleje de planchas de acero
galvanizado
2) Devanadora de bobinas o fleje de planchas de acero
galvanizada
3) Conforrnadora de per}401lC (Roll Forming)
4) Cizallado
5) Transporte y almacenaje de plancha conformado perfiles C.
67
Suministro de materiales
Personal, equipos y herramientas:
Bobinas o }402ejesde acero galvanizado ASTM 653 Gr50
01 Técnico
02 Ayudantes
02 Soldadores .
Maquina Roll Forming Machine Zhenhuan 15 kw 01 und
Maquina de Soldar Proceso SMAW YARD SV 333 02 und
Amoladora 4-1/2" 540 W 02 und
Alicates de presién 02 und _
Wincha Stanley de 5m 04 und
4.6.18 Habilitado de material
Se deben disponer los perfiles C, sobre la mesa de trabajo,
provistos de topes Iaterales para ajustar la seccién del perfil, y
dar estabilidad lateral al conjunto. El armado de los pérticos, se
realiza dentro de un molde (machina) que tiene la misma
geometria de la estructura principal indicado en el plano;
mediante un proceso de soldadura se apuntalara con electrodo
(E 7018) todas las piezas que forman parte de la estructura
68
principal, después se procede a Verificar en presencia del
inspector, todo el armado y rectificar si hay error.
Figura 20. Habilitado de per}401les
Fuente: lmacol E.|.R.L
4.6.19 Soldadura -
Una vez que estén con los topes se procede a soldar en forma
intermitente cada 300mm, utilizando para ello el proceso de
soldadura SMAW con electrodo E7018.
Figura 21. Soldeo de perfiles armados
�030
Fuente: lmacol E.I.R.L
69
Luego de tener los per}401lesarmado en cajén, se procede al
armado de las partes segan indica en planos.
Figura 22. Soldeo de per}401lesarmados
VISA
\!lG.F«.
i C0'.U�034.':i.�030«b'-.
Fuente: lmacol E.I.R.L
4.6.20 Tratamiento superficial
Limpieza super}401cialde cordén de soldadura
Se Iimpia con cepillo metélico solo el cordén de soldadura sin
da}401arIa super}401ciegalvanizada.
Recubrimiento del cordén de soldadura
Se aplica Spray Galvanizado en frio Bright Zinc-It, sobre el
cordén de soldadura previamente limpiada.
70
4.6.21 Control de calidad
Control dimensional
Este contro| se efect}402aen base a las medidas de los planos,
no debiera haber mayor problema puesto que el armado se
realiza en un molde o machina de ahi que el armado de
piezas tendria que ser iguales.
Inspeccién visual del cordon de soldadura
La inspeccién visual proporcionaré informacion acerca de la
sanidad super}401cialde la soldadura y el metal base durante y
después del proceso de fabricacién de la estructura.
La evaluacién de las discontinuidades estara en
concordancia con los requerimientos aplicables de acuerdo a
los criterios de aceptacion para inspeccién visual seg}402nAWS
D1.1
En general se considero lo siguiente:
�024 Conforrnidad a los requerimientos de los planos, como al
tama}401ode soldadura.
- Aceptabilidad de las soldaduras en lo relativo a su apariencia
(incluyendo caracteristicas como porosidad, salpicadura de la
soldadura, etc.)
- Presencia de créteres no Ilenados, fusion incompleta,
socavaciones y grietas.
71
V. Evaluacién técnica y econémica
Una vez que se tiene el proyecto forrnalmente planteado en su totalidad
es necesario hacer una evaluacién de cuanto se necesitaria tener para
poder construir el galpén metélico, el propésito de este capitulo es mostrar
un presupuesto del costo de fabricacién que demandaria invertir en un
galpén liviano dise}401adocon perfiles conformado a partir de plancha
galvanizada y otro con perfiles comerciales. Se pretende que la
informacién mostrada en este capitulo muestre un panorama de lo que
implica Ia cantidad de inversién a considerar.
5.1 Presupuesto de galpén metélico
Analisis de costo de galpén liviano con plancha plegada galvanizada
Columnas
(s)}402
Tmdo EEKE
-%E2 �035�034"""�034"�034�031° mama
~ IIEZIKE
}402jj}401l}402}401}402lII
"""°�034°'°�034�034°°�034'�034�034"'�035�031�035°°"�030"°%IIIIZ1
2,532.80
72
vigas
OPERACIONES RECURSOS CAN'|'IDAD COSTO .$
, ,,a,ad° �024�024 2so.4oZIIEI 399.60
.. $1 12 �035�034°""�034�034° Ayuaame % 33333
. Soldador - 921.60S°'°�034�034�030°"�030*°*"°" @
. - - IEMZEI 113.40"""°�030°�030°'°"�034°G�034'�034*�030""�034�034°'*�035F"°mlease �024�024lE234.00
3,712.50
Correas
OPERACIONES RECURSOS CANT1DAD COSTO$
Ha,,M, Emmi mo11 133.20
EHEZFI2 °°"�030°"�034*�034�031° 1ss.2o Z1E 78-00
471.60
Pona Correas
W OPERACIONES RECURSOS CAN'}402DAD$/H-H H-H COSTO
(S)
1 mm, nnmmuzlunn mooEm 74.00
.- IEMZZII 84.00�035*""""�030�034�034° Ayuaame In-rum
EEIEEI49o.oo
Planchas Uniones
W OPERACIONES RECURSOS CANTIDAD E COSTO$
�034W, Emmi moEH
,,a,,i,i,ad° Iran-I-zmuZIIIEZH
II 78.00294.00
73
Planchas base
W OPERACIONES RECURSOS CAN11DAD }402COSTO$
1 �034am, 12:15: 12e.ooIE-I21 74.00
.. 11�035*�030�030�031'''�030�030'�030�030° urn moo
3 cm W, 0" II 74.00
l IZEEE 260.00778.00
Cobertura Metalica
W OPERACIONES RECURSOS CANTIDAD E COSTO$
.. 01253�030 �035�034�034""�030*�034�031° In 222.oo�024 Conformado de lanchas
E '° ZIIIEZIEEEIEEK 208-00
820.00
Consumibles
CONSUMIBLES UNIDAD CANTIDAD cosro$
Iiji}401l-if780.00[IE161.00
Gas (45 k jlj 180.00Trapo Industrail 10Disco de desvaste EZEE 73.00
1,221.00
Metradodemateriales
rrEM DEscRIPcIoN MATERIAL espeson LARGO ANcHo ANTIDA PESO PR:-:cIo PREcIo(mm) (mm) (mm) TOTAL UNTTARIO UNFTARIO
- s/k sIITEEEEIEEEEKHIIIIIEEj}402}402i}402lij}402}401-KEEIEZEEIZIZZEKIEIIEEZIEIZZEIEI-EEIEIEEE
ZIZEIKZEEE20,551.00
74
Resumen
ITEM DESCRIPCION PESOTOTAL PRECIO PRECIO(kg) UNITARIO TOTAL
$Ik $
4,439.18 8.905756,465.26 12,970.43
El 131.88 264.57Planchas Uniones 747.10 1,498.81Planchas base 452.96 903.72Cobertura Metalica 4,877.60 6,097.00Costo Directo 34,926.90
Gastos Generales 15% 5,239.03
Utilidades 15% 5,239.03
PrecioTotalSuministro Fabn'cacion 45,404.97
Anélisis de costo de galpén pesado con per}401lescomerciales
Columnas
FTEM OPERACIONES RECURSOS CAN'l1DAD $IH-H COSTO($)
ZEEJIIEZEI1 TrazadoEi
.. TEE2 �034�034*""�034"�031° Imam: mac
. Soldador 11$!"""�034�034°�034�030*°*"°" mu s1o.eo
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Cobertura Metalica
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76
Senricio de granallado
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Consumibles
ITEM CONSUMBLES UNIDAD CANTIDAD $/ COSTO
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soidadura E 780.00230.00
Gas (45 kg) 1121 270.00ll Pintura base epoxico 11113111
Catalizadorepoxico 01111I!Diluyente epoxico EM 115.92
rraponnaustran 1511mm: 32.40I! Disco 00 desvaste 73-00
3,301.32
Metrado de materiales
ITEM osscmpcnon MATERIAL PESO.U CANTIDAD PESO PESO PRECIO(kg/ml) TOTAL ummmo UNITARIO
(Slice) (5)
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EIEEIZZEEZEEZEZIIZZZIEEZIIZEI£ §KIIEEEIKEEKHKELEI
Z£19213.34
Resumen
DESCRIPCION PESO TOTAL PRECIO PRECIO(kg) UNTTARIO TOTAL
($/K9) ($)
El 4.91608 IE1 9.78849K 6,242.32 1% 12.42800II 68.30 IE2j Planchas Uniones 773.73 jj 1,540.643 Planchas base 469.14 -1 934.09
Cobertura Metalica 4,877.60 6,097.00léljjlm}402l
Costo Directo 38,931.88
Gastos Generales 15% 5,839.78
Utilidades 15% 5,839.78
Precio Total Suministro Fabricacion 50,611.44
Resumen de comparativoDESCRIPCION PRECIO
($)�024Costo de galpon fabricado a partir de plancha galvanizda plegada 45404.97
nCosto de galpon fabricado a partir de per}401lescomerciales 50.611,44
Diferencia de costos (1o.2a%) 5.206,47
77
VI. Conclusiones y recomendaciones
6.1 Conclusiones
�024 Se Iogré dise}401ary fabricar un galpén metélico de bajo costo,
usando perfiles plegados a partir de plancha galvanizada, el cual
representa un 10.28% menos con respecto a los galpones
fabricados con perfiles comerciales, esto se demuestra en el
resumen comparativo de la pégina 76.
�024 Se determiné utilizar el per}401lPHR C203x67x2.5, el cual se fabricé
con proceso de conformado en frio a partir de plancha galvanizada
de espesor delgado, ya que estos per}401lesde bajo peso no son
comerciales.
�024 Se evalué estructuralmente el galpén metélico utilizando Ios per}401les
plegados en frio previamente seleccionados, para ello se utilizé Ias
normas técnicas como el RNE (Reglamento nacional de
edi}401caciones)y el AISI (American Iron and Steel Institute).
- Se fabricé el galpén metélico con per}401lesplegados en frio a partir
de plancha galvanizada de acuerdo a lo indicado en el dise}401o
obtenido
78
6.2 Recomendaciones
�024 Se debe tener en consideracién que este tipo de estructuras son de
Iémina de acero delgada por lo que se recomienda Ia aplicacién
para cargas ligeras.
�024 Se debe evitar las cargas puntuales puesto que estos pueden
ocasionar un efecto de arrugamiento en la seccién
correspondiente, para este caso se debe reforzar el érea afectada.
79
VII. Referenciales
1. Acerias de Colombia / ACESCO S.A.S. (2012).
Manual de per}401les.�030Recuperadode:
http://www.acesco.com/downloadslmanual/manualPer}401les.Qdf.
2. American Iron and Steel |nstitute.(2007). North American
Specification for the Design of Cold-Formed. Missouri:
3. McCormac, Jack C. y Csernak. Stephen F. (1998). Dise}401ode
Estructuras de Acero. México: Alfa Omega Grupo Editor, S.A.
4. Ministerio de vivienda, construccion y saneamiento. (2006)
Reglamento nacional de edi}401caciones(RNE). Lima: Ministerio de
vivienda, construccion y saneamiento.
5. Wei-Wen, Y. (2010). Cold�024FormedSteel Design. Missouri: John
Wiley and Sons Ltd Cuarta.
6. Zapata, B.L.F. (1994).Dise}401oestructural en acero. Lima: Editorial
Colegio de ingenieros del Peru.
80
VIII. Anexos y planos
81
ANEXO 1
TABLAS DE DISENO
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-9750 5 0.50 0.40 1 029. 020 .- -9750 -1.34 �030 -0.99 .31 0.03 -. 100001 020 ' 07.0 10000 1.30 0.95 007 }401zz�0300.32. 10250 027 - _ 0.1.9 : 10250 1.25 1 0.93 - 0.42 '4 0.31
1-0500 ' 'o.s4 -. 025 �031 010. 10500 1.23 0.90 0.40 - 0.292 10750; �030 059�0300.40 025 5 -10.10. 110750 j}4020.-07 .. 0.39-' 0.28 -
11000 f 0.00�031;0.50�034 024 -' 017 j110o0- 0.05 1&1 0.33 0.27.11250 0.70 . 057�0300.30 1- -. 0.24 017: .1-12509 - 1..-130 0.33 . "020 .11500 . 0.75�0300.55�031 023 010 11500 1.10 0.01 0 0.25
�0301.1750 _' 0741 - 0.54. 1022 " - 015. . 11750. _' 1.00 , 0.79 a 0.25--:12000._. . 0.73 ' 053 -0.30 : 022 .1 015 _-12000 - -1.00 0.77» _ 055- " 0.33 �0300.2'4
'R«:w0�0300rpandeo 4i5r0r.<Ion0I mr }402uxidn(wtsecoén 2.3.0.5 �024Tamas .58�0300 .60)�034Se1111/as 17:0 - 0.95 cuanéb 1.9 zmistencm dc: 0624210 {.0 Iiamw Ia 0:001:00 dc-.10 saccidn 2.3.4.1P«v«7Ie7.¢¢z1bL75L1z-K1.y-.*(LI-Pm oonwmx}401n0110�030:-flan:-7n1!.�0305~.10901137! - 1 Ian - 9.81109! ~ :0 KMPAC: Pam! exzolando gaJv«7Iv'2:5da (perm;-5 can espwozas de: 1.2 mm, .2 .5 mm y 2.0 mm)mm: Pe:1�0301!0.1~z711011a11007.0 0 pintada lperfmrs can mpexards 40 1.3 mm, 2.5 mm, 2.0mm, 2.5 mm y 3.0 mm)
111
Tabla 4.1. Resist:-nda dc disc}402oa }402exiénper}401lesC £5,,M,,, (KN.m)I
01> -1 0.90�030 C, 9.1.0 E 1
1
Lb PHR / PAG XSOXSO Lb PHR / PAG 1601160
3.0mm 2.5 mm 2.0 mm 1.5mm 1.2 mm 3.0mm 2.5 mm 2.0 mm 1.5mm 1.2 mm
("""" ObMnx (KN.m) ('�034"" 6bMnx (KN.m)
0 ' ZEZE 0.95 . o ESE .35 .�031 250 EEHZKEQ 0.95.�030 2s0 1301311 1.36 .
500 .. mm 0.95 « $00 EHEEEEI 1-30750 § �030.035�03175° E 130�0351°00 �031 0.95 .. 1000 1§lEE�030$K£1~1~36�0301250 }401zmrummnxsnunxn0.95 1250. $011!? 1.301500 EEK 0.94 0 1500 EEEJCEE �030Las
.1750» -' 0.90 0 1750 11$!�030 1.352000 E31 0.86 �030I .2000 �030I1-30
.2250 E!1}401Z 0.82 2250 E1351 1.25' 2500 ZEEQEEHEK 0.76 �030 2500 279 EKQIZ -' 1.18 '«"2750 $1131 0-71 �030 2750 1% 1.11.�030
�0303000 TEE 0.65 3000�030 0111 1.04.�030. 3250 CEKEK 0.59 I 3250 CE$E§H 1 0.96.-13500" 0.52�030' 3500 EEK 0.88 1:. svso"�024.EHIE}402IEE.'}4020.4.6 �0303750�030. 0.29�0304000 �030HIE0.42�031' 4000 I11 0.71 �030
~ 0250? . 0.30 1 -1250�030 E$E!5!H - 0.03 -�030-1500 r~ 1.00. 0.23 1 0.11 ' «soc IIEIIIIKIK 0.57
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5500 o;2s - 5500 �030EH�0310.41 i.5750 1331 0.23 = �030$750Z}401}402}401}4010.38 .10000 £121 0.22 - 6000 1.13�030 "~0.3s '-' 6250 }401}401}402}401lm}402I 0.21 : 6250 EEK �0310.33 =' ssoo» 00% 0.20 . 6500 2 0.43 0.31.. 4
6750 0-29 �031 0.10. 6750 QIEEQ 029-?�030?000 HIE 0.18 7000 KHZ 0.99�03011131 0.28�030..72so�03511K}402KZX$HMK0.17 �030-.7250 EXEIHZ 0-267500 EEEZKIZ 50-16 0 7500 TIEEIEHEX 0725 *.7750 10.731 EEEKI1 �0310.16 - 7750' Z£�024KE�024V01.0.20
V3000 012051 0.15 . �0343000. �024 0.23a�0302so; 0.15..» szso IIKIEH 1 �0300.22. 2
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9000�030. 0.13 9000 ZMXKMK 20.19 1-@0250: 0.0.7. H533 0.13 .0250 mxmlmn 0.19 -'�030"9500EIHKEIZEII 10.13 ' 9500 0.10-
9750 E$�024E�024}401W012- 1- $9750 K§Z£ . --0-17 -110000 $%E?£H "012 10000 }401i}401}401i0.1710250 mm 0.12 : 10250 E}402}402}402mrlii0.16 .
..1osoo 1.00 IHEIKEIHEZEI 0.12 -10500 EIIKXEIEI 0.10�030110750 KIKIIKEEE 0.11 10750 Z!$El!H}402'ZH0.16 -
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�030Seutillzé 0!: =- 0.95 cuando la resistencia de dscflo la If/nits .0: ecuaclén de la secck}401n2.3.0.1Paralasmbhstxz-KL»-KL:Para conversion alslsrcma mks: 1000 Kgfanon-9.81 KN»-10 KNPAC: marl)! acabado galuannindo (p6{}402£'$vCO!Iespesor-es do 1.2 mm, 1.5mm y 2.0 mm}PHR: Per}401lacabado mzgru o plnlndo (per}401lescon espesores de 1.2 mm. 1.5 mm, 2.0 mm, 2.5 mm Y 3.0 mm)
7'.:wIa 62.. _Re.sistenc:'a dc dise}401o.21 corteante (Wm (law)
1?, :2 0.93
1 1 Y
1Refercncia dc per}401l i * �030 �030�031 X
I
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_' �030 1 E - 2.5mm -44.21 �030_ 33.43
..-. I�031-�031 -35-46 35-46 . -2-�0301' 7 �030 1.5mm * - 20.63- ' 7 43.52 43.62
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§I*§lRlPA6_160x60x20 ' 2.0 mm �030 ..36.16 72.31 - 72.31 _ 38.48 �030g ' ' 1 44.21 . 88.43 47.337
3. 3 103-75 55-86 .�024 �031 . 1-Zmm . '24-81 _ - �030
�031 5- �030 ~ V�031 1.5mm _ 63.67 63.67 ""'f'3"""_""ipun/pus 203367319 '7o'mm"_" �030s3.32_: �030 33,32 3 - ' .
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7 . 2.2mm 320-94 3 am -_:. V . . ._ 33.32 - = 73.99 _ �0344.1.12
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.' 1 mm 2s4x671.x1s,' .. M » .3332�031 7' ~ 7 �030 �030 �0303 3 3 3 - so.» was -
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:04
ANEXO 2
CATALOGO GALVANIZADOR EN FRIO
R . CRC Industries, Inc. Hoja de datos técnicosC 885 Louis Drive o Warminster PA c 18974 B c_|t®
Galvanizador a frio instanténeo
I. Descripcién de producto
CRC Bright Zinc-lt® es un revestimiento de sacri}401ciopara uso Iigero que protege a metales ferrosos contra Iaoxidacion. Crea una pelicula-barrera entre el ambiente y el metal base para evitar la formacion o dispersion de oxidoy corrosion. También provee un aspecto de un acabado metalico de alto brillo. galvanizado en caliente. BrightZinc-lt® es excelente para retoques en ralladuras, abolladuras, soldaduras, desgaste o bordes Iabrados a méquinaen aluminio y otros substratos metéiicos de alta brillo.
II. Aplicaciones
Recomendado para uso en roscas, bordes expuestos, dispositivos de sujecién, conductos, ataduras, soldaduras,cercados, rieles. rejas, postes eiéctricos, cajas de panel de disyuntor, canaletas de agua de lluvia, carteles, puertas,tréileres, recipientes de basura, pasareias y pasamanos. Idealmente apto para una variedad de ambientes, incluidosmarino, de servicios publicos, re}401nerias,tratamiento de agua, procesamiento quimico, pulpa y papel, manufactura deacero y mantenimiento y reparacion generales.
III. Caracteristicas y bene}401cios
o Acabado de alto brillo. Provee el aspecto de un acabado metélico brillante, galvanizado oon calor.o Revestimiento de cine de sacrificio. lnhibe ei Oxido y la corrosion en metales ferrosos.- secado répido. Se seca ai contacto en 15 a 30 minutos. Pennite la pronta manipulacion de partes tratadas.
- Etiqueta de Datos de Seguridad de Material - M.S.D.[L.]T�035.Provee acceso instanténeo a infonnacion deseguridad actualizada para casos de accidente o inspeocion de la OSHA. Ayuda a cumplir con la Norma 29CFR 1910.1200 de Comunicacién de Peligros de la OSHA.
IV. Propiedades }401sicas
Punto de inflamacién < 0°F (TCC) Punto de ebullicién 136°F-289°F
ouor « sonum-wadAspecto Liquido gris % covDensidad de va or Gravedad es - eci}401cacontenido de cov Fed 657 IL A lutinanteSara Titulo In, Sect. 313 _ Propulsante HidrocarburoProductos QuimicosPro 65 as T
IV.
V. Especi}401cacionesy aprobaciones
0 ASTM�024A�024780-93
Bright Zinc�024lt®lnstant Cold Galvanize
VI. Caracteristicas de desempe}401o
Tio de elicula Acabado ris, seco brillante
Grosura de la elicula 1.5 a 3 mm are roteccion otima.
Tiem - 0 de secado 15 a 30 minutos al contactoColocacion de otra ca - a Desués de 2 a 16 horas
VII. Instrucciones
Preparacién de la super}401cieAcero nuevo �024La super}401ciedebe estar seca y libre de contaminacion. Retire todo el salpicado de soldadura ydesbaste toda soldadura aspera y borde cortante hasta lograr un contomo suave. Para exposicion severa(inmersion, quimica, etc.) limpie con chorro de aire casi hasta blanco. segun pSC SP 10-63T. Para otros tipos deexposicion, limpiar oon chorro de aire segun SSP"C SP 6-63 hasta un per}401lmaximo de 1.5 mm.Super}401ciespreviamente Qintadas �024deben estar libres de aceite, grasa u otros tipos de contaminacion. Paramejores resultados, limpie con chorro de aire las areas especi}401casa ser tratadas. Se puede usar cepilladoseléctricas para retoques menores.
Instrucciones de aplicacién0 La super}401ciedebe estar seca y libre de brotes de oxido.o Agitar bien hasta que se suelte la esfera del a}401tador.Repetir durante el uso.- Se obtienen mejores resultados cuando se pulveriza en temperaturas superiores a 60°F. Pulverizar a una
distancia de 12-15 pulgadas en capas leves y uniformes.o La espesura optima de pelicula de Brite Zinc�024lt®es de 1.5 a 3.0 mm de pelicula seca. Para obtener esta
espesura con la aplicacion en aerosol, se necesitan 3 aplicaciones de spray. Pulverice el substrato una vezverticalmente, una vez horizontalmente, y una vez mas verticalmente para cobertura ideal.
o Se pueden aplicar capas adicionales para lograr una pelicula gruesa una vez que se seca la primera capa. Parauna espesura de 3 mm, repita el patron de pulverizacion mencionado arriba dos veces.
o Al terminar de pulverizar, Iimpia la valvula girando la Iata cabeza abajo y oprimiendo el boton hasta que solosalga presion.
o Si se tapa, retirar el boton y limpiar la ranura y el ori}401ciocon un alambre }401no.
VIII. Descripcién del embalaje
N}401merode ieza Tama}401odel reci ~ iente
18414 Aerosol de 16 onzas
IX. Eliminacién
Las exigencias para la eliminacion varian segun el estado y la jurisdiccion local. Todo producto usado y sin usardebe desecharse de acuerdo con las normas federales, estatales y locales.
IX. Advertencias especiales para el uso
Se debe tomar precauciones adecuadas para asegurar la proteocion del operador, incluidos dispositivos eléctricas aprueba de explosion cuando se aplique en interiores.
Latas de aerosolNo perforar, incinerar o almacenar a temperaturas superiores a 120° F. La exposicion a temperaturas altas puedehacer que la Iata explote. No colocar a la luz directa del sol o cerca de fuentes de calor. Las latas de aerosol sonconductoras de electricidad. Manténgalo alejado de toda fuente eléctrica viva, incluyendo terminales de bateria,solenoides, paneles eléctricos y otros componentes electrénicos. El dejar de respetar esta advertencia puederesultar en Iesiones graves debidas a ignicion repentina ylo descarga eléctrica.
AVISO DE EXENCI 0 N DE RESPONSABIUDAD: Al mejor entender de CRC industries, esta informacion es precisa 0 ha sido obtenida defuentes que CRC considera precisas. Antes de utilizar cualquier producio, lea todas las adverlencias e inslruociones en la etiquela. Todoslos productos deben someterse a pruebas para oon}401rmarsu aptitud para una apllcacién especi}401caantes de usase. CRC Industries, Inc. norealiza declaraciones o v arantias de nin an ti o o oon relacion a estos datos.
CRC Industries, Inc. Division de Productos industriales Warminster, PA 18974Servicio Técnico: (800)521-3168 Servicio al Cliente: (800)272-4620 CRC On-Line: (215)442-6260
Nuevo pedido de impreso #ros19s CRC On-Line # 198 REV. 12/o5
CRC Industries, Inc. Hoja de datos técnicos�030 885 Louis Drive o Warminster PA a 18974 B ZinC_|t®
Galvanizador a frio instanténeo
GeneralUtilizarlo solo en éreas con buena ventilacién. Se puede mejorar la ventilacién abriendo una ventana o puerta oproporcionando asistencia mecénica. Evite respirar continuamente el vapor y vahos de pulverizacién. Evite elcontacto con piel y ojos. Si no se cuenta con ventilacién adecuada, debe utilizarse proteccién respiratoria. Para masinformacion sobre la exposicién de corto plazo y prolongada. revise la Hoja de Datos de Seguridad de Material deeste producto. Rev 12/5kc
ANEXO 3
COBERTURA METALICA
. > I �030 �030 4 . 2
DESCRIPCIONGama de paneles metélicos par-a cobemsuras y fachadas. con 4 trapecios queotorgen resistencia estructural. fecilidad de instalacicun y superior�030acabado, idealpara edi}401cacionescomerciales, industr-ialesyde ser-vicio.
CARACTERISTICASMaterial : AceroZincalumASTMA792, AZ 1 50.
Espesor-[e] : O.35;O.40:O,45;O.50;C).55:O.BO; D.75yO.80mrn.
Acagado Qggg Sugeci_c_::;
Pimsura : Polieatar liquida de espesor25micr-as. aobr~e_pr~irner~ uretsano.
Colores : Blanca [RAL 9003]. Azul [HAL 5007]. Rojo (RAL 3020]. Gris [RAL7040] y Verde [FIAL SD01]. Consulte por nuestros colores
eépéciéleé.
§Pintura : Base }402quidade 1 Omicr-as. §
Lango : Apedido. desde 1 m hasta �030I2m. 3
§mcnounuooomm §
«S
E2
�031/ �0305'�034"�030
AsesoricPost Venta
VENTAJAS
' Asesorta técnica especializeda [desarrollo de planos de montaie. decalles ymetredos].
0 Capacidad para rnatsizar con alta precision cualquier color del cadigo FIAI. debidoalCen1:r~o de lvlatizado �034inhouse" de Cmsimagenehacion;
° Excelente acabadoarquicectonico.
° Complete Iineadeaccesorios. sellosyfijaciones.
�030Granresistencia estructural.
° Ahorho en estructurapor-bante.° Fécilyrépidodeinscalar.
PREOORSJL . -'*-�034�024-1,
O}401tina:A.Mmue|0IguI 373.Pnso9.Surm �030 3Planta :A:.NiooIasouenz';s559,una 3cenum E}402}402}402}401l}401lf
"Tr.-V_:___ *' 7____�030__+"W_V;V;WWWW�030___n_�030________�034�031_________ __ _ �031_ H __ V ' �030 �030_ ' " ' _ V�030_j_
V�031 -..;.�030~ :,.,~._-.,.-_;-15.3�030:1�030>:_:._�030:_ . I V . V . _?Ti�024:i.::,;&\;;\r�024~A- �024. -�030__,-.;�024j:_;}401__:.�030=:§:._._;L-.-_\_.,.W-..,, , H �030 - .I_.;.,
». .~ .» . ~ . - - -. . ,, A. . - �031 % -AV-: . ' ' .'*.?__' _ 3'-7! A�030 .» �031 _.7x;'.�030§,\'-�030.�034'~'.i--.{_'."T;(§d)�254"'-5'3�031x'':' -' §�030v=J_";"\' , . _. . V . ""�030�024'~.:qt�030_ t �030 ,v._,r,,,�030__,?{�031.L»Q;�034_,w_ T�030H v,%,A gMw . . ,. .. L . �030 _
':.W"�030*"' {Ema ~«�030-�024=--«'2...-_-. �034 A *;=�030.- _ A�030».." -. " ' ""." �030 �024 -' "~§"""':r-2, .'g}401v�030.-..'.».', .-.~- ; �031: 4,�030?. *1I �030V. �034 , r . I . .- > , Iv ._�030;.-�0344.';:._
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TABLA DE GARGAS (Kg/ma)
E»- - "_ A L AAHE--!&51]E}402£E3E5IE,EED,E_3
jll EEj EK�030EIIZI3IK§�024jj;jjAlA
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W " """°�034"A:1 ""' A L A L AA1:61j}402jr}401}402}402}401�030Iii:EEQEEEIEE}401lgi}402ii
EEEJIEHZEJAAAAAAA ;Z§EEZ�024IEH}401,j;jjj;j
E-W " " "h A Is A e A IA Aj£f!}4021}402E3KEIEZI.E,E§I}401EJEID;E
A E.EZZ1::z-2�024?�024'2§j}401li ZEIZIE�024}j!jjljijZ}401ij §EZHEEHjfj'jjj,j
: g;?§Imuhm&IaMummmmIymhdmwanMmwuwMuLnm.-Lnapswuusmus.EpoauwaddwdludmtIm}402am'hvumauauoor%vdayseb&x-Iapnalumlvnsatan �030E
V 5DETALLE DE lNSTALACI6N
- V . . /ml 0i.CkIiab\:}401I§i8'ahImgodelunsinpeuat|svetsaI.
Q 2.Tom}4021o'.autnmscante'�031 #8x3I4'purRafna¢a¢é~ �024 ___ __ ___ 150mmnw..sobmuastapobt1g}402ud'mal.
/A: _, �031.,4/77 3.Tun}402baut:pe4foruIte#10x¢il4'pun1abtot:a,1,. » / / , . sabteesmmnadeapayo.
/,�031.r�031.,,- I7 / u
4-1 A�031.�031J /-�031//«'51:...--_14Z;-a--_-;_=_;_ �024
A
Note: Nuoauroa paneles vlenen provistos de una pelrcula plasmas do pnaaacclon que debe ear retirada una vez terrnlnado atproceso de lnscalacion. Case contrario, el sol. la humedady la Incernpenle vulcanlzaran la petlcula plastics yas pagans 91 panelcéusan}402édé}402oéirf*ev.ér*éib|eé_é la" ;5ir�030117ur"é.
O}402dna:Av.ManuelO!guin373_, PISO9, Sumo .Ptama :Av.NioolésDueflas559,Uma P �030Cam�035!:m54mo - mmnngmsumhutnp I
lllllll.I!.]ll�031el20f.I2lllll.[I8 Gm�035
ANEXO 4
MAPA EOLICO DEL PERU
JmggwgmlI:['_!_1l -Ell
lug: Q? 1�030II80Iaw%%easA ¢"\;7�030\�254L, ,,
�030I "v""%g§s�030§;5'1, :�030..«.{.'..�030:|I,!JllI! \[
'° aw �030°1 -~~"~-" I um P�030
ANEXO 5
NORMA E.03O DISENO SISMO
RESISTENTE
-l.._._..... -,_,.., ___... ._.____..,,_...___,,.. ., ....._..__~__. ' ..__*.. -.--.. - _ ,
_ _ .,.. . ,. . M . .. V . r H to. �030Laestruaura deberla soportar movimientos sismi-
v�031a ese do.exper men opo es en ro emse}402osrsMoRRr-:sIsTEN1'£ rrmnes aaaplables.
cAp]1'u|_o ; Articulo 4.- Prosemaclén dot Proyecto tmsposlclon
GENERAUDADES A"mt'.§c>'s�034r">'I�030:r1)osmemoria descriptive yespecr}402cac' tooA}401ggugg1 _. Nbin}401}401ggggufg ' nimsdei proyécto estructural, deberan Ilevar la firma de un
-ingenierodvi colegladq. quien sera el Crnico autorizado paraPara efectos de la presente. norma, se oonsideran las si- aprobar cualql}401}401fm°di*}401°8C�030¢}4028 '03 M37308-gage.-neg nomencgagu,-as; Los $23005�030de: prlgy?:t�030ofestrud�030g;aldeberan contener
- comom rmoasgu n normac :C Coe}401cientede amplrficacién sisrniga _ H a sh�035�030d 3' ism �030sttaC, Eésiagcbienle para estimar at periodo predominame deun b: 95,3333:_':)'a,;"'c,ef�030°l�031,m�030.,;",'u°;za°;,s.mk;a 0 e, e3pec_
9- °""�030*f""�035�031"�034-"�034'°°"~°"�030°°-'�030�034°'�030�030'�030�031°�030�034"95�034�035'�031°�031°""°3' W 8£;?§2am-.emo niéxinio des ammo riivél y ei maxsmo3 Eieogmdcmad ac?de,'"a, b desplazamiento relativo as enlrepiso.F uerza horiznnta en a azotea p 35%,, bad�030; g mm .5F: FUE�035-3"°"z°"'9' 9" 9' �034'9'�030W�031 tanie.arigss:rIr.>ey\;c'tos 31�031:£:)°Hicad:n:.�035cgnar�030:1ésdae 7%°$pc;:9 M}402er}401cién59 58 9'aV°d3d anma dsberan estar naspaldadas con una memoria da da-hi Amara del n?ve.I can con reladon at nlvei del terreno ms y cgrcugos jusm-,camos_ '
�034onA"�034"359�030°""°P*5° *3�035_ El empleo de materiales, sistemas estructurales y me-" A'.�034-�030F3�034"3�030_�030°..'3°dm°'3_°¢".°�034m°"°.5 todos constructive: diferentes a los indicados en esta Nor-�034:M°'�034°�034�031°�030°�0315°'3°°�030d°"'3'°" °'"�030V°'�030�0303�031 ma, deberan ser aprobados por la autoridad competente*0 N}401memd9"'°d°5 �034S39099" '3 °°"'b3"3¢�030°�034m°d3' nombrada por el Mmistado de vivienda, Coristmcclon y0 N'3m9'° 90 P1503 d9'9d'�034d° saneamiento. y debe cumplir con to establecido en este9" 5"�031-�0343�030°"3�030�031°�031°3995°�0303°�035"°9�030�030W3�031�034i�035 amculo y dernostrar que la anema}402vapropuesta produce5�031P880 1.03.31 G6 I3 Gdmc}402cim ' adecuados resultados de rigidez, resistencia sismica y du-P�030 dei nivei «Ind �030ondo �030 fab}402dad�030 �030R oe ciento d'e're doc ' Solicitarzibrieé sfsm 638 ' 'r Respuesta estructura: maxima elastiaa esperadar Respuestas elésiicas correspondientes al modo «T» cAp[]'ULo u'3 Fador 68 SW0 ' r>ARAmsmos as smoS. Aceleracion especlral _ ~ > _ ,T Periodo fundamenta! de ta estructura para et ana}402sis Articulo 5.- Zonl}402caclbn
FSNNCO 0 DWOGO <56" 071 W060 90 81 8|'!3"8.3S dhémlco E0 térrilorio manner so considera�030dMdkid an ms zo-Tp 5�030g*g¢;°s§*;f°d°�035"e*aP'a�0308�030°""°G9�0308?-P°°"° Pm cada naé. corms se muestra an ca Figura N�0341. La zoncfrcadohU Factor de 996 e importancia 'p'°p"'i'?t.° s_e.b.as.a 9.�034 aspa�030???'13 �031a.§'Sm.i.d'av puma co,-game 6,. .3 base 59 ,3 esmmum _ohservada, ias earadarlstlcas generales da Ios movi-\/, Fuerza cortante en 6! entrepiso «I» mienioé sl§ri�0301icosyla atenuacmn aeéstos con la distancia2 Factor dezona % ' ' tral. ass �030 i�034{a�030�035""do 3 or dé}401lca.an 1Q Coe}401cientede estabilidad para efecto P-deita giobal gigs: N. 1 -3-e1nd,;ne;snw;2:¢,au: gowespomenzD, Desplammkanao relativo dai entreplso «in cada awe.�030 ' ' �030
grtlcuio 2,- Alcances! _ �030 _» 8taNém'na establece as cohdfdoriés mrnmspara que .» �030_ ' ; .. -
Ias edi}401cacionesdisefiadas seg}401nsusrequerimientos ten; 1, �030_,-. �031gen on comportamiento slsmico acorde con los principios �030V; ECUADOR _* -_senaiados en el Articulo 3°. ; V ~ . V _ V .. . -5 ,_
Se aplica aldIse}402o.deJodas_Ias edi}401cacionesnuevasga ' -. V c ' ' ' �030- *_c- ' -,5.»la evaluacion y refolzamiento de las existentes y a la ropa- .. -" ",3 " ' . -. �030~�031 .;§recién de las que resultaran daliadas porla accion de los f L - ' J - - . .. -S§$�030}4020$. A�030. 5;�031�030- ' I- _ .�030- '
Para elcaso do estructuras especiales tales como re- �030in.. �034 ~ -' _ "servorios. -lanques. s}402os,puemes. (ones do lransmlsion. �030 �031 ' gr�031gmue31es.estructuras'hidrau1icas, piantas .nuciearesl¥¢odas " . r - �031 �031aquellas cuyo oomponarnientodifiara del da las ed rcacia- " =.-"1.11. �030V v_ \ " 2 _ _ _.nes, se. requieren ocmsideraclones adicionales qua com�024 �030v: , B35319plememenlas exigenciasapiicablesdela presente-Norma. " - '. , -
Ademés do Do indicadoen esta Norma. sedebera tomar V. ._ , ,' \ A w ,medidas de prevention contra ios desastres que puedan ' �030 ::.i:j=;:T. _ �030' _,_ . . " :1pmduoirse como consecuenciqdal movimiento Msrnicot -M �035i}401te'9'O.raga as méta}401alespengrosos, deslizamierito mas» _- '_ �030I 7-. .- 'vo do llerras u otros. i. �030-_�031_ �035' - jig.
Arucuto 3.-Flloso}402ayPnncl;Ilos domlse}401osIsmo- ' VH7 V. -�030- frreslatgntq __ �034 '3 - _ �034
ta }402ioso}402adc! drsa}401osismorresisteme consiste an: ' fig 1' ~ . "'\ f�031�030 , . �030 JBOLMA
a. Evitar pérdidas de vidas 2;. °.- . .. ,___.Q,_,:_;;; _j_: » » "Ab. Asegurar la continuidad de los servicios basicos �034g§~g- rc. Mlnimizarlos �030da}401osa la propiedad. �030.:\�030§1 _"
Se reconoca que dar pmteocién completa heme a to~ . �030 * 'dos Ios slsmos no as técnica ni eoonomlrramente racnbrapara -la mayoria de Ias estructuras. En concordancia con �030,tal }402loso}402ase establecer: en esta Norma los siguientes prln- HGURA N �030cipfos para at disefio: . . a _ _
A cada zona se asigna un afactor Z segun se mdica an3. L3 es}401fucmgano dgbg}402axiapsag ni gausaf da}401cg '8 Tabla N.1. E839 IBCQOT se imerpreta COMO '8 8%lGf80i6|'l
graveg 3 |as pemonag dgbido a fncvimigyucs smmfms 33. V méxima del (63300 COD U03 probabmdad de 10 % dB ser
veros que puedan ocurrir en el sitio. _ °"¢°'~�030"¢39" 50 35°3-
�030 ...[_______ s:;;<�030*"L: «bi
�034ma",1 dose los casas en los que el espesor del esltato do sueloFACTORES DE 20�035�030 exceda los valores sigusentes.
ZONA suelos Goheslvos Resistencia al Cone tlplca Espesor-del
1&1 l °�034°°�035�034�030°}°.é�031=.�030.�030;""�030°"�034"�030°""�030°""""jjji �030Blandcs _ < 25 20�024mm ammeme mmpactos gg - 05(0) 25 4
' ,pact'o�034s -1 40Articulo B.�024condiciones Locales M com dos 100 - 200 60
suelos Gramuares Valotas N tlplcos en. Espesor del6.1. Mlcrozonl}402caclonsismica y Estudio: do Sltlo ensayos de penetradon estrato (m)(�031)
. _ ... _. .l .e.suind.ar,(SF_�031.. , .. .. .a. Mlcrozonmcacion sismica �030 Suettos 4 - 10 40Son estudios mullldlsciplina rlos. que lnvesligan los also ' Medianameme densos , _ 10 - 30 _4S
los de sismos y fenomenos asociados como Ilcuefacclon Densos Me I�031new 100 »do suelos. deslizamlemos. Isunamls y otros. sobre�03001 area - 5 pg. u,-,4 ongwg . em. _de interés. Lgis estudios suministran lnformacion sobre la U He �034MamGe Wnememrque �030mamaposlble mod radon delas acclones slsmicaspot causa . �024 . �024 - . » --de las condiciones locales y otros fenomenos naturales. :�031:::::T�030:�030;g,§é§§o°"'é":;',?}:;':,::.§:°e§(f;�031:"�030;'g°n�031a�030mameasi como las limitaciones y exigencies qua_ como oonse- "exmes £5 smes dame .33 communes p 3 less ylocuenda de los estudios so considsmpara es dlseno. cons» �030to[was so" amculameme desfav°mg?3°9"�034°°�031°"�034'3°�030�035"°�035°'°"°°V °"�035�030°""�035' po}401geber}401conslgerarse el 1: M de er}401lV e mégor descri-Sera requisite la realizadon do los estudios de micro- ha �030-35cmdidoneuocwes ufsfmndzse bqgcorm mdm_zoni}402cacionenlosslgulentescasos: ... .. .. ' . . .' . .. 5" . _
les valores do Tr y dog! factor do ampmicacion del suelo S,dedos , I T b N .
' N933 '39 °�031_�030P3"5�030°"59 °'�034"°"°3- En 1?; 3:15.; dando laspropladades delsuelosean poco*C°0'P�030¢?1°$~".�030d"3"*8�0306.$�030°5"""3!e3-. . . . . . . V ., conocidas so podran usar Ios valotes conespondlentes al
mo; R:;%'3*"U¢F3" $51338 "$3033 d°3"�034W33POT 5.�0309'-' per}401l�030tipo8,. Solo sera neoesarloloonsideroar, un per}401ltipo 'Y "W309 330G 9 05- S, cuando los estudloslgeotécnicos as! to detenninen.
Los tesultados de estudios de micnozonlficadon seran 155�034"oz .apnobadoa por �030laautor-idad competenle, que pueda solid- pa f}401fngt-fog4.; snugtar infonnaciones ojustllicaclonescomplemenlarias en caso mun cm"In considera necesario. �030 P V
:..s.....n.. .2. smo l *�030°°*°_s�034°'°*'**"V"°*�034°* IE!son estudios similares a_ los de micmzonl}402caclén.aun�024' E 5�034°'°5"�034°�030m°�034'°5 -
:;:::.2:°.?.:?.::;"::.':.;2.*z:2::'..;.:�030:,°¢:'=;*�030:,':;,.$::::*,..°.:�031:�030:.:A Bsum}402bbs° °�030�031.�034W °° emmn-lomiaclé}402sobre as posiblé maumeadon (!�030e2.55 accloriés K 9°�034"�030�034'°�035°�034"°eP°°�034�034'*�030�035�024-slsmicas y otros lenomenos naturales por las condiciones (f) Los valores de T�0358 para este caso seran establecidos por el .}401§uobjetivo principal as deaetmlnar los paramemos Bzpfgiitaggtra}402i}401ggognnlnguncaso serén menores que los especl}401cados
_ No }401ebonsldemrén parémetros do dlse}401oinferiores a r"35 *'|"¢lG8d°3 9" 05% N0""3- Articulo 7.- Factor do}401mpllflcaclbnsismica
De erdola ctrlstl (I ma. def'.elIa5-1 0006566008 Gw}401c}402im . lot as (cfafr 1;:l' uh?» B �034usan?Para �030Iosafados de esta -Norma. los per}401lesdo suelo .se ' P 9 my '
clasiflc-an lomando an cuanla Ias propiedades mecanlcas _ »del suelo. at espesor del qsirato. el periodo fundamental 3;de vibradon y la velocidad de propagaclon de las onaas de �0303'=1.~5 - -5: C 5-35cone. Loo tipos del suelos -son�030walla�031:
a_ pm" gm, 5�030,R,�0340 sud,�030may ,;9,d�035_ A T es el petlodo segnn se de}401nean at Articulo 17 (17.2)
A este tipo ootrespoflden las rocas _y los suelos muy �030500.8.1 Articulo 18 (18.2 a) . - ~.rlgldos con velocidades do propagaclon do onda de corte , A 53"�031°.°°"°�034.�031T�034°_§° "�030.�030°'P'°�030?.°".'.'.'99'_.�031?°'9'°°13'.�034P�034�034'similar a1 de una -roca. en los que el periodo fundamental °�031°'°�034d9 '3 "°3�035"°5'3°3"�034°�034""'°3P°°'° 59 '3 3°°'°�031°�031para vibraclonas ode baja amplitud no exceda de 0.25 s_. °-"5" °" °' �034�030°'°-lncluyéndose�030los casos en los que .se �030cimiemascum;
- Rona sana o patcialmante altetada. con una mslstetr CAPWUL0 "3cia a la com}401nasionno oon}402nadamayor o igual que REOUISITOS GENERALES500 �034P8(�030-59!cm*)- .
«- GVGVG 8f8}402089dB}402S8« Articulo 8.- Aspoclos Ganon}402ex.- Estralo�03168 no mas de 20 m <19 material �030cohesivemuy toca edi}401éaélohy cadé una as sus partes éeféh di-
rlgido. con una resistencia al cone en condlclones no dre- senadas y construldas para teslsllr las solicitaciones
"3555 5�034P°�034�030°"3 10° �030W8(1. '<9�031°"""3.80bfB NW8 U 030 slsmlcas detetminadas en la forma pre-escrna en estamaterial can velocidad do onda de corte slmlar al de una momma,l�0300�2548-__ _ , _ ___ o H , _ _o _ �030._ N o Oebeléconsiderarseelposlblaefedodeloseiementos
-Eslrato-do no mésde 20 m do arena muy densacon N no ¢3m,c,u,a,as an 9, c°mp°,mm,emo smmgoo ¢e .3 es.> 30. sobre toca u otro material can velocidad de ends :19 tructura. El éhallsis. el detallada del refuerzo yanclaje de-corte similar al de una toca. beré hacerse aootde con esta consideradén.
P aestr tu l..oI_alisis rah-83- 99�035""P0 3.: 3�034°�030°31"�030°"�034°¢"°3-mnsi}401lraramctfzufgtr:1ga�030l�030:;.}§fuefzr; sismggadadéz}401gasgSe clasi}402cancomo do este tipo los slllos con caracte- pendientemonte an dos direcciones ortogonales, Para es.
ilS}401C§§iht6?}4021Q}401i§S}401nlfbI58 ihdl¢§d}401§ 16$ bef}401lés lmcfuras irmgulages debera supongyse qua la acciéa gig.5. Y 3,- mica came en la dlracclbn que resulta mas desfavorable
para el dise}401ode cada elemento o componente en estudio.¢- P03�034!"P0 3,: suelos flexibles 0 con ostmtos do Se considera quela luerza slsmlca vanlcal anula en los
gm-3:;g:;::r:s:.!en aesle tipo los suelos flexibles oestralos :51?memous °"".�030§§�030.f�030"°a�034'�034.,"e'3§°can '§."�030°"�030°mm�034-de 9'8" 889680�030en los qué ei oerlodo fundamental. para �031&§"e§i}401}402esanl�030c?,nsaa§¢�030$�0303�031§sm?.f{£�031.'.§§m�030émeefec-vlbradones de baja amplimd. as mayor que 0,6 3, lndu_yén- los de sismo y viento,
_ tn!-rf�030I . .\ru_�030-�030.,�024.'.Y( w£.. _ _/__!�030j�030_1.. . F} �030V .3 , . . I, 4V�031.: �034 :,__. _ ii�030_ �030�030.\.. .�031.�030
j %�030j%5A�030?'A%%�0301�030*�030='=.:%: 2 V k 347*?Cuando some un}401jubfoelemggtgde la estructura. mum 1,65�035N, 4
V . 11300. 1' d �030 . del total i I::,.::;a c°.;2.;*:;:m;'::n;a.qu:e:e:r::,m.d.a.:°,.: meeuuamoesrnucrumesewmmemo debaré disenarse para el 125 % de dicha fuerza. W990 3 08098 G9 ' . B1-' �030S0 - M0
Arucuio 9.- GoncepcI6n.Esu'uc!ura| Slsmorroslstonto 5". W58 �034V9035�035'3 SW93 09 '33 N985 59 '35 SBWONS }402'8}402$\'9f38~E! compo}402amienlosismica ca 135 edi}401cacionesmejom IBS de I03 elementos vemcales reslstentes at coma an un. -entreplso,
cuando. se observar: Ias siguientes condiciones: eoiumnas Y muros. 93 WW Q08 35 % 49.33. wmspom}401emesuma
"ms: *°�0351:�034:'-°°;m.';°'°":�035.ams*'�034.:'°'°":°�034*°¢:*':'°�030_v _ �030 GSM!" es. o's.�030a';5"OHS �035. arapsvsi auraSimemt "amo en �030adismbucmn de masa�031°°m° en d}402grentemultipllcar losvalores anteriores porwh )doude h as altu-
jas dgmeces�031 ra diferente de Isa as is aitura Nlca de Isa.�030 �030-- Peso minimo, es'pec?almen_te en Ios pleas altos. megm}402dadGe 3
�031s°'°°d°" 3�031�0349°°°°°�030-'3�0345° �031°3"�0343�030°�0353'°sd9 °°"5�031Seconslderaque existe Irregularidadde masa. cuanaola masade on"�034°°�034.""-. . . piso esvmayor que eI150% de la masa de un plso adyacente. No es
- 5185553811658 3118011863. _ 3 Que en gzotegs
�030-_Qontinuidad en la estructura. tanto en planta como en In-VeguIa_11daa_ Geo_mémca Vertical. V _ A .elevacion. v La dimensfén gig :36 la esuuaitnaura reslstente .1; cargas latetal}401s
-. pu¢�030uuda¢_ ; es mayor que ' a mnespo iente mmens n en on mean .~._ De;°,mac,m Mum}402ad-a_ eat?�030N;;!se:'lca1s3I;�030er1aztzeagli etn solanos._'v - - vv - - sconu os emases enes"'°�034�035'°"6° ""935 �030�034"°�034"",�031"° '°""�034°"°'°' Desalineamlentode elementos verticales, umro por un cambio do onen-
" 3°-"5�034�031°'°°�030°"5° �030*5°°"�030d�030°�030°"°5'°°3�031°5- �031 tadbn, como por �030undesplazamiento de magnitud. mayor Que la di-�030- Buena précuca conslructiva e Inspeecion estructural mensibn delelemento.
rsgurcsa.
Antenas 1 0.�024Citégé}402idb lai Edlfléhéié}401it Téblé N�0315Cada estcuctura debe ser ciasi}401cadade acuerdo con -lRREGULARlDADE�031SESTRUCTURALES EN PLANTA
las wtegorlas Jnglcadasen Ia Tania N�0303. El cgeficlente de V gnegumdag Tomma,�0359°,9 �035"'P°'*3"°'3W), d°}402"�034°9" '3 Ta�031-"3�0343 3° "335 Se constderara séio an edmcios eon diafragmas rfgtdosen los que el399�034'3 °'�035m°�034°�030°"We 5° M9�030 desplazamiento promedio dc algtin entreptso exceda del 50% del
méxlmo peimlslbte indicadoenla Tabla N'8-del Articulo 15 (15.1 1 En. �030ram;N0 3 cualguiem de las «direcdones Ge anéllsls. -el despiazamlqnto ratativo
CATEGORFA DE LAS EDIFICACIONES "�0343)":�031f""$"e"1°:;�031<:;g*;°5|°:f"59¢V§W�030:,2°�034:"�030de33'fm°G19�030
°�034"5°°�030�034�030_ °�030§°�034�030'�031°�031°"�030 "°'°�034�035maximo con 8: desplazamiento relativo que slmuuaneamente se ob-_j�024j�030"3 ' ° °"""°~ ° �030S°�030�034"�030�034�030°�034- 3 °A EGKGSWYIN 9531938 .flH'|Cl6}402I30 �034ensan e�030exam-no 0 , EstoEd}401badonesdeberia intermmpise hmdialaname después E was Emmmas '
Es°"°i°�030°°9" °":"a "�034s�030"�030°ic'a°°m°h°°pw�035�031- Lasqcnn}402guradonen planta ye! sistema rescstente de is estructura"ad'e'oomu�030\'ciof:a"s,a:amIes dc ' �031 '
mmem suuemnnes ems.raarvurios do Que. Canvas educativos y wag ' �031 'edi}401caoiomaquepuedan servidoref �031 .. . . . .después do an dasasxm.Taubién se D'°°°"�034�034�030M°d6°�030maf'39"�030aam - 00,3 30 , Diakaggng con discontinuidades abmp_t_a_s _o variaciones an tlgiggz.9 atoms cuyq p puede eptesenlz me A b
m, ms�034,3660"�034mm 9,3,4,�034mam�031 Iuyando teas a lame mayores a 50% -del area brute del dieing-
deposilos da mateciaies in}402amablaso |�030»':ico's... 1.5 "�035'- g M 54i5¢3°�030°"°8¢°"N3°59 téfv}401haiiné}402iwa}401 At}402cuio12.- Sistemas Estrucharalos
u dunes ca petsmascunotaatras. astadios. uanlms _ Los sgsqgmg, ¢;'3gr'u'¢qu_ |a .se �030Iif? ' �030a.�034�0301 ' ' ' .lmpovtanles wrlel}401ahs.esta}402ednfmimPenien}401afios. �030 (anales usadosiv at sislega gs a;:usdc?gclgoses§;:no�030:?e�030;:-
°<3r99va{¢an mtrkrnnosyaiososqonv (ente gredominante on cada dlteocion tal como se indica«wseos. hbiohacasy amhwos especiales. an na 3513 N ~5_
T3°"&:'3;:0:.:?a8�030::;3¢;':1:�030§9i°S:9 98"�035 Seggn la cZ:;}401<:;ci6nque se -haga go una ad}401cacsonY S �030 90 n 988 se usa un on e e de reducclon de- ema sismica (R).abastecinbuo 1.3 Pain 9! diséno por resistencia (mama las fuerzas slsmicas
c g¢ar,¢3¢am.sg.,m.,.as,.-M31333 magma.-53 �030 intemas deben oombinarse con factores da carga unita-scxnoadunes paradas docmn}401ainlanmdamnio vmenaas rk.-=6. En caso contrario godré usarse como (8)108 valoresConmmas o}401cims,totales. nastauantasmepbsnos e estabtecfdos an Tabta N 6 previa rnulip}402caclénpor at fac-
�030 ngagagnng hgwghbgcwamg, no393,,�035 tor de carga de sismo comaspondiente.poigros adidonelas de inoendios, fugas éc
. . oon!arnirar\ie§.etc.1..,L..... .. .. . ._ . .. �030..:Tab.1a.h|.°..6.. _ ..D Ed}401cadonescuyas {alas causa: paradas do s�031sTE�035As53"�034-�030,3�030URN-EsEdiiI:aok>nas manor cumtia y normavnenle la pmbabidad _C°9_7!@�030J8019{$9 R9_<_1U0_C|0}401.RMommas as case: viotina as rain. ccmocaroos de Sistema Esttuctural Para estructuras : 2 mares �030'
lliéhés 63 1501'" dé aluni. dbpbslbé Aceio!B}402P0rabs,9BQU0M8V�034'W�0348$*°}402DW3°5Y Partiobsdbct}402esocnumonesconsuueciones siniaras. iesistetstes .3 momentns. 9,5 A
(�030)En estas edmcadones. a -unerlo del proyecusta, .se podra ommr W35 °3W°'\"'35 58 {"3705eianéustsporfuerzas stsmicas,pero.debe:a proveersedeca resistencia Nfiosires Em¢n!n0°s- 6.5 �030y rigidez adecuadas para acciones latera}402es. N�035°5�034°39�034CW2» 5-0 '
Concgetommado �030Articulo 11.- Con}402guraciénEstructura! . P.°�034�030°°�030-"m- ' 3 *Las estructuras deben ser clasi}402cadascomo tagulares 093�035 7
o mgunaras ébhel}401ndo uetermanarelproeeaimzémo aae- De mums estwcmIes"�031- 6cuado de analisis y los valores apropiados del factor de M.�034"°-3°°dW""¢3° W""3°3�034�031- 4reduoeién da fuerza sisméca (Tabla N 6). Nba}401}402er(3_A[mg¢j30 con_{mmg3«:_
Madera (Por esfuerzos admwesa. Estructuras Regulates. Son Ias que no tienen dis-
continuidades signmcauvas horizontaies o vanioaxes en su 1. Por Jo menos at 80% del oommte en �030labase acme sobre Iascon}401gurgcionresistgme a cargas A_Ia1ea_'aVIes_. M _ A A _ columnas ea los: pmtioos que cumplan Ios raquisitas de la NIE £060
12. Estructuras �030trregularos.Se de}401nencomo eslructu- Oomatetommado. En tasosetenganmumsestmc!ura!es,eslos debe-nas irregulanes aquellas que presentan una o mas de las ran. dlsehatse para resbtir una tracck}401nde la sccion sismica total decaracteristicas indicadas en la Tabla N"4 o Tabla N�0315. acuerdo consu rigidez.
an. 4: ._:.: :-_ ., .K,..__,;,_ ,» ,--in :3 2 2 V ~ . ,V.;._. �030»�030' j ,-:__ -_ ..K:\%__ P W V�034�030_
A X : A A % a % % % ~ ~ v % F �030_;'f$Ao.a=~57.?§[__�030_'__fon£'suIsti¢asporauna oogxbivaaclon do Jnintaédo iepbgraction sisvpsldca gs)�030 t�031Mporticosvy-mu_ros_ esuuctuuapes. qs r nsem b enadosA patja _ a qs_ru _ura __e�030 as at sepan _a e _ases _uc rastomaipor Io menos 2596691 oprtanxaen ta base. .Los-muros.estruotura- vecinas una distancia minima 3 pa�031;ev}402arel oonlactodu-les saran disa}401adospara las fuerzas obtenidas del anéllsls segon name on movimiento sismica�030Amwie 16 (162) Esta dlslanda minima no ser: menor que los 213 de 53
3. sistema en el que la resistencia sismica esté dada pIedominan- suma do |os despiazamientos m xlmos de los �030bloquesa -taegsentci por muros eéiructurales sable los que actéa por lo menos el yacentes -nl menor qua:. d �030 dam be .
4.eEd°§cac5:rxedne»bajasaanura eon afta densidadlde mumsdeduaiw 5 *3 �030F0304�030(h�0305009�030Y 3 °" °°�030�034�034'�034°"°Wdad }401vmtada. s >�031can
5. �030Pan:dise}402opor esfuerzos admisibles el valor de R salt 6 donde h es Ia altura medida desde ei nivel «del �030terreno(�030*3Estos coelicientesse aplicaran ftnlcamemea estructuras entas natural hasta el nivel considerado para evaluar s,
que los mementos verticales y honzontalespermitan 8a disipacién de la.energia manteniendo _Ia estabilidad de la estructura. No so aplican a El Edificio so retkarade toe Ifmites de pia}401opiedadadya~
"�030"£?3§".?�030.;.i§"e�030;�0302�030.,�031é?u':i."s.�035s2�030.�031§{,�0315.§�031e:.s,uoé valbies Mma ser my» �030}�030%.3"..�031.�030?§..�030.�0303.�024�030§§§.."i§�0303?§'%§�030.%eZ°;.�0315§;�031m?§f£°.?.2x§3i.�0305dos came 34 de los anotados enla Tabla. calculada segfm Amcuio 16 (163) nl menores que sfz.
Para construociones de -tierra tefarirse a la NTE 6,080 Adobe. EsteH90 }401econstmcdones no se, recomienda an suelos S . nl se petmlte an 15.3. Eatahllldad del Edmclo
Jsuelos VS, ' �030 Debera conside-ratse el efecto de la excemriddad de 13
car'9ae\:�031ans_;ticaIl6;)nm;:l\1�030ddg<)1esplaza.mient:'ca§ Iatera!e_s.dé é�030cac .996" ' a�030ségt':roéeé$" écééné
Articulo 1 3.6 Categoria, slsmma Estructura! y Ragu- Amculo 1.6 (16.5).iarlgad do has Edl}402caclonelgas am db La estabilidad at vggao dei conjunto se ve}402}402caraseg}401n
e acuatdo a la calegof una e ca n y la zona se indica en el Av}402cu 1.dondase ubique. ésta debera pmyectarse observando las . .caracte}402stiqasye regula}402dgd{empleando e! sistema es- CAPITULOIVnuczuraa que se indica en la Tabla N�0307, ANAUSB DE EOIFICIOS
, ygggge 7 Articulo 16.- Gonora}402dadosCAT OR A Y« UOTURA DE LAS
E6 ED]}401$cAc]oNE,s �030 $6.1. sollcilacgonos zlsmilcatsi y znégiisls}401Si. cmegma de Reguaww . n concondanqa con s pr nc pegs e «59. o�030svmqne:
+==¢¥-w=i°n- Emm sW=Eww~~' §�030?é§"a.'?c3?.§§.1�030é§"!§e?;§.?c2.§�034f.ifn?e�0342'§§}401�030L�030§?o%�0302s"°§é?.{2.5�035"R99�034? "°°'°.-WT'�0343'3°C°"°'°�030°�034""�0303"°-cas severas. Por lantolas soucitadones slsmlcés de di§e~
�031 «""�031�034M°"'°»"""�034�034�0313°°°""�034�031°'3»no so oonsideran como una fmccion de la sotlcitadon Sis-�030 ' SW�0349"�034 mica maxima elastica.
- $i#i£:a1¢>As;'<,!�030eCmace§fo}Annado, Elianflisis gag�031desarrollarse gsiango las :§;::ilago-« or adao, nada, nesssmcasr u ascon unmo ao ecom am n-
Sblema�030Dual M�030ador'a ta éléé}401bopara Ia�030eslx}402ctufa.
A�030""Mf"é§C"""'toN"d".,,,,g,,.,,° A§'$;.};"fmm£°&m,,'§_ ° -16.-2». Modules pm Anéllsls do Edi}402cios
' �030 53.3,, 9ug_;,;.3¢e,, El modelo para el anétisis deberé oonsidemr una dism-�030 buddm esgivadal do masas y }401gldezmgugvsean�030adecuadas
A 5'�035'5?**�0305�03133�031**a*3'55=3�0353s°°'°°�0313*3�031°�0343"a"�031"�031�035°° °°'""°'�034"( W '""�0303�030P mum ' T b ".3 m Para edi}401dosen los rag: so pufada razonablemw: sue' are Iogra: mob tivos . s an a a la T An ed (9% pone: que los sistemas piso ncionan come :39-
clansera especialmente astructmada pata reslstlrsismos sevutos. mas :1 mos. so podré usar un modelo oon masas concen-("3 Para peque}401asaonstmodones rurases como escuelas y pos- Iradasgy -tres grados do ubertad por diafragma asociados a
was médicas, so podraéusar materiales tradicionéiessiguiendo Ias moo» dos oomponenbs ort_ogonaIes�024deuaslacion ho}401zgntatyuna.méndadones 6:": las hoiinas corfesisohdientes a dichos materiales�030. gozadgn. Er�030:tal -c'a§~o, deformacid}401és}401e�030los eaememos
abet n cumpatib}402izarsemediante la oondicion de dIaftag-Amculo 14.» Procedlmlontos do Anéils-ls V ins t!%ig§ y�0301.3hdaistrbucion�030}401npgantakge l1a9%fuerza: h'%rslz:o'n-
ales er cetseen ncina sr aces 6 ea-14.1 . cualquier esttudursa puede ser dise}402adausando los memos rasistemes.feziuaitados de ma anélisis dlnamicos referidas an at Amou�024 dé_Oe!_:_e_r_é�030ve>r,ifi<2�030_rf.}401%e<;�031::(elqsvdiafragmas t'eang§?"ga {:33-o . z rescsencas espanaasegucar :s�030ucn
�03014.2.Las estructuras clasi}401cadascomo regulares sea menzzlonada. on caso contrario, debera tomarse an cuentagtm el ar}402culo10 do no mas de 45 m de altura y las es- su flexihiiidad para Ia distribucién do Ias fuemas sfsmicas.uucturas do .r3gros poitlantels de no01:3: de 13 m de altu- Para los pisos que no constituyen diafragmas rlgtfdos.Ia, atin cuen sean rnegu ares, p u an izatse me- los elementos resistemes seran dise}402adospara las uer-gizinptguel 1_:ro_c;dimIento de fuerzas estaticas equivalentes zas horizontaies que directamente les cotresponde.
e . �030cum1 .16.3. Paso do is Edmcacién
Articuio 15.- Desplazamlontos Lameraies $1 peso 81;.�030caeigumlata tgdicionando a la; cadrgz: permavne-n e y Iota. e a �030 fcaci n un porcentae e a carga
15.1.. Oosplazamionhos Latoralos Permistbios viva o sobiecarga que se determinara de la siguiente ma-_E1 maximo qesp!azamie_nl9 teiativo ,de emrepiso. cal» neta:
culado seg}401nel Articulo 16 (16.4), no debera exceder lafraccién de la allura de emrepiso que se indica en�030la Ta�024 5. En�030edlicacidnesde las �030canegorlasAy 8. Se Iomarée!bla N�0308. 50% do la carga viva.
_ as �030b.En edt}401isacionesdela categorla 0. se tomara e125�030/o1'31�035-3 acargav a.
umrrg}401ggngo:gg:%a§e:gsggu1-0 a�031m<;.°§;aa¢:ep0sitos.el 80% del peso lotat que es posible
Estos nmtm no son a - licabios a news Inausmanos '6 c;9E:35gteas ytechos en general se tomara e! 25% de
c°nc"m":°"::":'::°'"'"'"�034 9. En gogghdugaes; gigolgngur, silos y estmgtluras simia-ressaoo ' arar 9 e-acarga quepu econ ener.
' Acero 0.010 , A H _ _' Amgnuena 0,095 . 18.4. Dosplazamiontos Latora-los _
Mama 0 010 Los dasplazamiensoslataralesse calcuiaran multlplncem' do per 0.75R Ios resuitados obtentdos del analisis lineal y
i 93'«--%eiastico con las sotioitaciqnes sfsmicas raducidas, Para e.lcéiculo -de los desplaaamiemos Iaterales no se c0n§id_era~ _C_' 20 125fé}401lbs vétoieé mlhifnos deCIR indbédos ed él Articulo 17 R �031(17.3) at at co}402anteminimo en is base especi}401cadoan at V
Anfculo 1a (182 a). $7.4. nssgéhugon Ia t�030=q'rsr-issismica 6a'oA7nuiiaK _ 3 el, per 0 ndamenta . es mayor que . s. una
�0305'5'~E'°°t°�031d�030s°9"'�034d°.°"'°"('P'°°"�034). pane de la fuerza cortante V. denominada FT . deben apu-.�031-°5.°f9.°'.'.~�031°�034'3939�030-�031.�034?3"-�031_9'5?" �030.'-�030°,�035°�030'9-"59�030°°."3�030d°""_.'carse como fuerza concentrada en la pane gzuperior de fa
6°�030°�0343�034d°P'°d�035z¢9"�035�034�030�034°"°�031�034e'�034°"9 -mag '33�030W % 9�034estructura. Esta fuerza Fa se deletminaré mediante "laIas fuerzas Mimemas. expmsgén; '
Para estimar la Importancia de tos efectos de segundo Vomen. podra usarse para cada mvei el siguiente cociente _Vcomo indice de estab}402idad: I5, = 0,07 -.7.�030-1�03150,15 -1�031
N A donde ei pe}402odo'1' an ia expresién anledorseré el mis-Q a:�024�024�024-�024-_�031�031 M6 queel usado }401braIa�030dété"rm'inéd0h dé lé fuéria (}401nan-
I{',- -122, -11 Re an an base.:1 resto (:9 Jad1;uatza cortaerlzte. t:8gecir( V M- I=�030_3!.:.iedist:�030e-
I - , bu} entre os s}402nmosniv es. n uyendo e , mo.cuelho:gigs: dg orden deheran sertomados en V acuerdo a �030a319"�030em8 expmsiém
16.6. Sotlcitacionos Sfsmlcas Vertlcalgqv _ I, _ hEstas solicitaciones so consideratén one! dise}401ode eIe- F =�024,__'_.-I.... (V _. 1:�030)
méntos vemca�030le's,.enéleménxos post 0 pre�030téfisédos y en �031" M �030.'los voiadizos o sauenles de un edi}401cio. 21} -12,,
fax!
Articulo 17.- A»n§Alis'Is Estaitico17.1 Ganua}402dadas 17.5. Efecto; do Torslén M _
Este método .19 presenta tas sollcitacionessmmicas me- cenig fggpfgggsqgg ';:�030;?::�030;;§c?f,gay";yee;g2,:§§'ég;?s�030:"�030§":3d�034",°�030:§,�030a�034�030°fgn}401�030°"�030�0345�034°"�030°'-"3'-°3°�034�034"�034"°°"�034"3adeixias el efecto as excenmcidades aceidéntaiescomo 3'9" 9 ° 3 '°"" V * Indicé é continuacion A
Debe empleazse solo para edl}402dossin irmguta}401qadas P am i ,5 d M H 3 '3 mg-dad d_yde baja altura seg}401nse estabtece en el Artlcuto �030M(14.2). demggnccadadnrgg (RTL ;?,an§;m,:�031:,';X°(5:05 V223
1 7.2. Periodo Fundamema! j:?ed,:9:g;i;g5n"c:°f'h?;3g::; "8 d"'°°°�030°"perpendicmar 3 '3
M �030 A �030 _ » M _ g. En cada �030nivatademas de�030la�031fuérza �030actuante.se apncao$¢%?�030:s'}id::mcada difeccbn 88 88:�030V _m el {nomenlo accidente! denominado Mt, que se calcula
_ . I como. .
:rA=�024£'_Ar Mg: 2: F, e,_ Se puede suponer que las condiciones mas desfavora-
d°"°3 - biesse obtienen considemndoias exoenkiddadesaoddem_ M M . .. M _ M. I M M . , M. 7 , talesoonelmismoslgnoenaodoslosntveles. SeconsIde-
cw "�03035 93"�030°d�030�034°"°$°�034Y°3°'3'�034°�030�034°5"°5�0305�030°�030�034°33�034rarén tinicamente los Incrementos de las fuerzas hon�030zon-la diteccién considerada sean |�031m'icamenI.epomcos. gages "0 3g; {as dismm'u_¢§5n�030e§_ '
C, = -45 para edi}401ciosda conotelo armado cuyos 1319- Tmemos sismonesistentes sean portions y ias cajas de as- 1 7.3�035¢:.,.,,., sfsmgcas vamcahs°3"3T°�031f5.Y M9353'°T33~ . . I A M. . �030 La }401zézzasismica verlicalse consideraré como una }402ac-
_ _A �030C1- 59_'P§f3_85'}§1dUf8_§_d9 m3mP°8�034§}4028Y 9?�031?�030*°;<_19§ cien delpeso. Para las zones 3 y 2 esta }402aocionsera de 2/'03 de Coha}401loafm8dO CUYOS 3�030em9}402�0300$5�030S'm0'3 Z_ page [8 zona 1 no sera -necesafb congdefavf agertesistemes sean fundamenlaknente murosde corte. .',¢,',ag,_ ' �031 �031
b. También podra usarse un pmcedimiento de anélislsdinémicoque considers Ias aaracteristims dc» rigidez ydis- -Am°�034�031°18" A"�030""3°""'"'°°trlbucién de masasen Mia estructura. Comouna Iorma sen- 18 1 Mam.�031
we de es�035P"°°°d�030m�031°"t°Puede usarse '3 �030sliguwnh�030ex�031Ea Za}401éiisisdlnamico de las edi}401wdonespodréteaiizar."'°�034�030°"�030 sé médianae ptocédisiiiéhtds de �030é}401i}401bihééiénesiéécvrau o
M por -medio de Manélisls liempo�030-hlstozria.M ~ ,, Para edi}401cacionesconvancionaies podra usarse el pro-
Zp �030Dr: cedimienlo de combinaddn especlral: y paw edi}401cacionesT 2�034;' N �030�031 especiales deberé usaxse un anélisis tiempo-historia.
3: " . a M
' V (3 . 2;; 4),] 13.2 Amsnm }401at�030céiiiblhiiélén rnoaau éstiéétfal .I �031 I H 3. Modes do Vlbracién
A _ , _ _ _ ' _ Los periodos naturales y modo: de vipracién podrénCuandael procadimienla dinémico no considera elefeo- ' determinarse por un pMrocedimien'lo da anélisis que consi-
to as Ios elementos no estructurales. cl periodo fundamian- M dare apro'piad.amente {as caracteristicas "<16 ngidezy Mla dis-Ia!ét�0301;l1>:ratomameAcomoat 0.85 del vaior obtenido poresta _ mbucion de las meses de 13 estructura.
"�030.�034 M. I M V u_+cMe!orac«6nesp¢ctrar 4 M1 7.3. Fuerza cortaman en -11: Base Para cada una de �024lasdireociones horizo}401talesahaliza»La fuerza cortante total en la base de Ia esvuctura. co; Mdas se uuuzara un espectro tnelastioo de pseudo"-�030acelerm
tmspendtente a ta ditecdén oons}401derada;sis detem}402nara clones de}401nidaporpor 1a siguiente exptesionz _
- .g
3" -'=--"�024_-�031�024-P " R '
L Para al analisis en Ia direccbn vemca! podra usarse undebiendo considerarse pain CIR el siguiente vain: ml- espectro con valores iguales a Mics 2/3 del espectm em~
nimo: M pleado para las dlrecciones hotizontales,
,..;.,v1;,;a_:�030.;-:_;i;;*.% -. : :33'IjVJi;;=:f;;.;1£.ngl.- , .. .- .. �031.c. Grltarloa do Comhlnaclbn . Articulo 22.- Zapata: alaladaa y cajonos _Mediante los ctilerlos de oomblnaclbn que se indican. Para zapalas alsladas con o sin pllolas en suelos lipo
so podra obnaner la resgmesla maxlina esperada (r) lamb S, y S y bar-a�030las zonas 3 y 2 se provéeié eléirienloa d'epara las fuerzas intemas en los elementos oomponenles cunexlon, los que deben soportar en tracolon o con;gma~de la osltudura. como para las parémelros globales del slam una fuerza -horizontal mlnima equivalente al j0.V deedl}401clocomo fuerza corlame en la base, corlanles de en- �030 la carga vertical que soporta la zapala.lrepfso. momentos de volteo. desplazamiento: totales y �031 Para el casodde piloles y calories dehera provearse derelatives do entrapiso. vigas do conexlon o debate tenerse en cue-nla los glros �030y
La respuesta maxima elésllca �030esperada(3') oorrespoim V defonnaolones por efecto de la tuerza�030horizontal dlseliamdlenle al efecto conjunto de los diferentes vmodos de vibra�024 do pilolas y zapalas para estas sollclladones. Los pilolescfon empleados (ti) podra determlnatse usando la sigulen- landran una armadura en ltaoclon equivalente por lo me-te expreslon, nos al15% de la carga vertical que soporlan.
II �034II.V . �030 2
�031�030"35EM*0�0353} cAl=l1uLo Vl' "' V �030 Euaueuros no es'muc1uRA1-.l.=.s, APENDIOES Y
Allamalivamente. la respuesta méxlma podré eslimar- EQUIPOse mediante �030lacombinaclon cuadratlca completa de los \ 1 . . . .valores calculadas para cada modo. _ _ _b A _ Articulo 23.- Generalidades
Eh cada direcoion se�030cbnslaararan aquellos modos dovlbradon cuya suma do masas electivas sea por lo menos '- Seoonslderan comoelementos no-estructurales. aque-el 90% de la masa de la estructura. pero deboré lomame [los que estando o no eonedados al sistema teslslenea aan cuenta por lo menos los lres primeros modes pnedomi- fuerzas horizontales. su aporte a la rigidez del sistema asnames en la dilaoclon do anallsis. deapgeclablo.
- - En al caso que los elemenlos no estmclurales esténFuéiii Oé}402aflto"Mfhitla an la �030B685 .a�035isladOSdel sl}401témaestiildiifal pifrrclpal. e$lb§ débeiéh
Para cada una de: las dlrecoiones consideradas en el dlseflarse para resistir una fuerza slsmlca (V) asociada aanallsls. la fuerza cortante en la base dal edl}402clono podté su -peso (P) ml como se indica a contlnuaolon.ser menorque cl 80 % del valor calculada segfln el Articulo17 (17.3) para as_truclu_ras.negulares. nl menor que el 90 % V __ 7 , Vpara estructuras irregulares. "' �030�030U"P
s: fuera -necesario incrementar el cortanle para�030wmpllrlos mlnlmos senalados. se debelan escolar proporclonal- _ Los valores do U corresponden a los indicados en elmeme todoslos otros nesultadosobtenidos, exceplolosdesr Capltulo 3 y los valores de C139 tomaran do la Tabla N°9.plazamlenlos. ' 4__.,._�030___,.______ _______._, ___,______ _ ,__,,___.
. Tabla N�0309 �030
the-"°'§z§ d.l;r°n�0306?I ll lo d lo I d VALORES DE cmce. umraenaocazacn a soennose .masa en cada nivel-. se consldelara mediante una exoenll'l- _ ' §;°g�0352é?;&°¢:';?;'££°;&g:gg:�031é:;$::mcidad accidental perpendloular a la dlreoclon del sismo lgual és .rpeMmm- 8 3�034mma 0.05 'veoas1a.dlmer3sio.n del edlficioen la direcdon per- �030 _ Elefgemos am fang entra�034pang�034,Pam personas
«o«ases«r»««ras-' - Mums dentro de una edl}401caclon(dlreccbn de In
18.3. Antllsls '}402ompo~HIsmorla ' fuerza -= - ndlcular a 34; lane . .0.-9
El analisis tiempo historia so podré realizar suponien- Ado GOTDQOUBHWRNIO �034DONy 8!$3�034CQy d8b8f3}402_UIWZQISG - Tanqugg mugs, legfgms ychlmeneggcgge}401adog
no menos de cinco raglslros de acelaraclones horizonta- 3 ma 9,�034,5,1 wirnb cwggwngohgum;3,,0 I
rag ros e n norma zarse e manera que a ace e- _ . .gcgggmaxlma corresponde al valor maxlmo esperada an §u&a_'f"9mas °°" 0 6
Para edi}401cacionesespedalmenxa importantes cl analbis Adgnambo uempo..h;3g°,-3 95 efecgua;-3 m}401gdemmo3; mm. - Pam elementos no esttuctu tales que estén unidos anporlamlantolnalas}402oode los elementos do la estmcmm, slslema eslructural principal y deban aaompa}402arla defor-
maclon de la rnlsma. debala asegurarse que en caso defalla._no causen da}402ospersonales. . A
cgprrugo v - La oonexlon de equlpos e inslalaciones dentro de unacuuauigclcu}401s édllicaclbh 13966 Set�030tés}401olisab}402idaddel esbedalléta 00'-
nespondlenle. Cada especlallsta d9b9fé garantizar queAmculg 19,-. ogngmuqgagg estos equipos e lnslalaclones no oonsllluyan un }402esgodu-
Las suposlclones que se �030haganpara los apoyos de la {ante un sismo y. de ltal_arse do lnslalaclones esenolales.estructura deberan ser concordantes con las caracterlstl- WW3 Qafamlul�030'8 -00050081360 50 50 °P6l�0318�034V7d3d-cas pvoplas del suelo de clmantacion. _
El disa}402ode las dmenlaclones debera hacerse de ma- Aneta oompatlhlo con�030la dislrbucién do fuerzas oblénlda�030del CAPITU LO Vllanalisis de la eslluctura. EVALUACION, �030REPARACIONY REFORZAMIENTO DE
esmucwnnsAnlculo 20.» Capacidad Portanu
a (in todo ealudio de mecénlca de suelos deheran c_on:§i- Articulo 24.- Generalidadesderatse los eleclos de los slsmos _par_a la detetminaclon dela capacidad portaule del sualo do clmenlaolon. En los si- - Las estructuras danadas por efectos del sismo debenlios en que pueda produclrse icuefacclon del suelo. debe ser -evaluadas leparadas de tal manera que se corrljanefectuarse una -investigacion geolécnica que eval}401eesta los posibles de actos estruclurales que provotzton la falla
» posibilidad y detennfne la soluoibn mas adecuada. M y reouperen la mpacldad de reslstir u:n nuevo evento sls-Para el calculo de_ las ptesionesv admisibles sobre el mlco. acorde con los objetivos, del dlaalbsismorrasislente
suelo do olmenlacién bajo acciones slsmlcas. so emp|ea- anotada en el Capllulo 1.names factoresde segundad mlnlmoa indicados en la NTE 4 ocurrido el evento slsmlco la estructura debena serEJ050 suelos y clmenlaaiones. , evaluada por un lngeniero civil. quien deben) determinar sl
9! estado de la edi}401cacionhace necesario el -nafolzamlemArticulo 21 .- Momento do Volaeo , [1 lo. mparaclon o demollclon de la misma, El estudio deberéToda estructura y su clmentacion debenén ser dlaey naoelsariamenla considerarlas carac1etlslloa&geotéanlcas
}401édaspara réslsllf el niomenlo do volteo que {nbduce del sitio.un sismo. El factor de segurfdad debera ser mayor 0- - La reparaclén deberé ser capazde dolar a la estructu-lgual que 15. ran de una oomblnaclon adecuada do rigidez. resistencia y
ducwdad que garantlce su buen comportamiento en evan- 12 . Departamento de Madre de Dios. Provlnchs de Tam-tos futuros. bopala y Mania.
» El jiibyeélo de ieparacién 0 rerorzarmento incluiré 13,Debar'fam"e'Iito do Porto. Todas las provinéiaé.los detaues, procedImiento's y slslamas construcllvos asegugse. 6 ' fo }402 Zen: 3
- arala mparaci n y e me rzamienlo slsmioo de edl - .
ca=*°"°== °==*sms 8° PM emwwW ~*te~°== vv~~ A�0303§"°L�030§m23§233 l?u",�030;�031°�030~�030r;.J2;�031?§s'°�0303.:�031v2?.Y§s2�030:I°�035'cedimienlos diferentes a los indicados en esta Norma. can 3" Depanamamo as caja}402}401rcaToda�030;�030asmvindata dhtbida gusmicacmn yaprobadoaae Ia mitoridad com;se�024 4- Dega}401mmemode Lambayequ-9 Todas lésgfovmia}401�030arm�031 5. Depargamento de _La Libqnad. Todas lg_s_1_:rovincias.
CM,"-�034Lovm gepaggmgrxo gs crtcgsfg. Jodi-as Ias gimxéagdas.
r=~sr»=u»e~mc«o~ 8-p.:,°:..c,;�034c°:s.,s..¢:;:.;.:e.2:;.:�030::*°Acueuro 25.- Ré§l's�030tra'd6I""abAcalcrbgréfseos . 9- °°P�034�034°'�034°'"�030°�030�030°�030"2Twas '?S P�030°"�030-�030.�030¢�030�0345-En todas la; zonas slsmicas los prgygggasnge edi}402caa- ,mv::é;�031rfap:':$';§;'a'?éd°H"a"°°"°"°°' P'°Vl"°ia55° C35�030
' - 3 (191, �034gab . -. _ . . ._§;:;'nTin:?1?a�030r:�030e6rg:u'?lufa8g(|�031s:1:(Iyg,fracelerogm}402colriaxiearl. 0 no }402u-a°°P3s';�031W°mg de AVa°\',�031Idt�030:�030:�031.°":,"°�034:,33° Ca"§a'
Lios£°a'ag�030stn:'dores�030agzeietogré}402costs-i:'a~xiaIc?s debgrén ser y ",§�030uc;�030r°3els';°r:�031�030séa':�030:�030�031"as*�030�031' 31°�031°' '3 "°°°° 33prov s s por prop etario. con especi vca ones técnicas V 'aprobaaas por at Institute G'eo}402sic�034o'am Pena. g�030;g§;�030§{g§:f33: Q�030§g3;�030;�030:aT°,9°:,§'s°f§§-�031g;�0303}401g§s
Amcmo 26__ ubicada" $4. Departamento do Tacna. Todas las provincias.�030Losinstrumentos deberan colocarse en una habitactbn
gje par 10 menos�030;mzubicado an at nivel mferiordei edmqio . V_ 4 > _ ANEXO N° 2 _ _teniendo en cuentaun acceso (écil para su mantenimiento: ESPECIFICACIONES NORMATIVAS PARA DISEROyuna apropiada iluminaclon, vent}402aci}401n.surmnlsftro de' aner- . SISMORREMSTENTE EN EL CASO DE EDlFlCAClO-gla eiédrlca. y seguridad }402slcay deberé Idenuflcarse cla- NE8 DE MUROS DE DUOTIIJDAD L-IMITADA (EMOL)remonta on at plana de arquitectura.
1 . DEFINICIONES Y LIMITACIONES
efuwb M'"�035"�030";'°"�030°A 1 1 Las EMDL se caracterizan por renown sistema es. t I �030. an m . _ - . . , A . -as awasmew
provistos por los pmpietarios dar edi}401ciobajo comm! del V S; e" as °° °g°3':1�030°"0"�031Pg;m""'°5,:i° °°"'lnstluto Geo}402sioodel Fem. La responsabl}401dadso man- f.."°'a %gb"'a°i.° "3�031; ..°"s�030°3?s"�030.m3.�030�034$59.3?.°_"'°9�030mmPo, manos�030 ne s 9. mp ran es. no as e .3 mumssondg
A A r r r r A .. . §$�030;°2f?.?n;�031Z?z�030.;°3;�030iiix.§?s£�030.§?§%�031o".?§é�030..°..?.�031;"§o�031.'a'°§.§?.f'�034£�030.?;fo'§§�030£§?;;§�030;§§'§é;I}L?r1�030.�030x§�030§;?J'r�030?o�030stnstmmemos, sggfrgg éggbg °§,';¥?�035°mgcggas ° a"9°'a<'as we <'=um-
seran procesados pot at lnstituto Geo}402sicodar Pen�031:e inte- p Ef,m:im°"n(:"em�035f-"e9"�030§°s92'59 we consmimcn
$222: ::°:e�034::.;:?:::�030;2:*.:1.: E?�034W as as 2 " �034�034"�034ea cs usua- �030 ' .
V '*°m°d*°°- �030ma;6$.a}401:s':n?gs§:isg'?'n?eerig::;::?1�030:;§a§:nd%d;2g%s0%aAmen�035293,�034�034mm,Pam tn Hmnncwn dc ohm mos niveles, deheran estar necesariamente estructura-
Para obtener el cgm}401cadode }401nalizadonde obra. y bajo �030ms°" ha�035a °°"°'°�030°°"?.°d° °°'-5 °sP°3°'°sresvonsabmaad del fundonarlo competente. el P1-¢pietad0 1%-yores oi-9"�034..5 " ' .. '"' q-"° 9°"-�034.3�034°°�031.'""33°"'
. - temas con esmbos. Para ea analisis y diseao sismica deideberé presentar gm cer}402ficadode instatadon, expedsdo por dmd d b '3 R __ 4 R _ 4 V ie! lnstituto Geo}402sicodel Pen�031:yademésun contrato de ser- {mm 372° gr ° "59�031�034�030° " �030" �0305 9�030°�030�034"°*°vacio de .mahrensauemo Opérét-fvé ca ms-mxmmehtos. A r 9�034-
2. MODELO PARA .ANAusas DE -LOS EMDLANEXO N�0301 2.1. Para lograr una aoeplable repnesentacién de la ri-
zomF.IcAcION sismica gldez dc! edmcio y de la dismbucian ca, las solicitaciones_. _ ... . _ ._ .. . >�030 ._ .. . . A ' . . . ' '.'�034°'"°3v_3.9 595°" d.°$8"°"9' 0" "'9d9'° que tome en
Las zonas slsmicas en que sa divrdo an terntonoperua- cuenta la inleracciori entra murés dé dirécciohes pgmenarno. para fines de esta Norma se muestran en la Figura 1 cutares. Para Ia! efecto. sera necesario compatibmzar Iasdel A¢_u'cuIo5. �030 _ daformacrones vemcales en las zonas comunes de losA conhnuacion se especi}401canGas provmcias do cada zona. muros en ambas direcciones. tanto para sollcitadones sis-
,, _ micas como .13 car asde ravedad.Zona 1 r __ Congo :ai)g3:rar§ait�030:y_aAg_!c}_an£¢�0311§sls6's;Iepuede emple,a;gned'e~
osseu 0- me suonaes e "T �031�035X " " ~1. Departamento de Loreto. 'Pm\-dncias de Marlscal Ra- do Ia conlribucton de los murgs pe°$e3'§m�0343s§«§:�031Lagg-
mon casima. Maynas y Requqna. ' gitud de la aleta contribuyenta a cada lado des alma debera2. Departamento de Ucayah. Pmvhcia de Poms. ser el menor valor entre el 10% de la altura total del mum y
h 3.. De_paname.nto de Madre dar Dios. Provincia de Ta~ la mitad do la distancia aimum adyacente paralelo.T uamanu.
3. DESPLAZAIIIENIOS LATERALES PERMBIBLESZona 2
3.1. El maximo des �030azamiento relativo deentre so (ca!-1 , Departamento de Lorato. Provincias de Loreto. Alto cuiado segan at ar}402cu}40118.4 de la NTE E030 Disgiho Sis»-
Amaznnas y_ Ucayali ._ { _ _ morresistente), dividido entre la a}402urade entrepiso. no de-2. Departamento de Amazonas. Todas ins provincias. vberé exceder de 0,005.3. Depanamento de San �030Mama.Todas las provincias. 3.2. Cuando para ountrolar los dasplazatmemos latera-4- Departamento der}401uanuco.Todas las pnwlncias. les se reeurra a vigas da acoplamienao entre muros. éstas5. Departamento de Ucaya}402.Provincias de Coronel Por- deben dlse}401arsepara desarrollar comportamiento doctll y
(mo, Malaya y Padre Abad. deben tener un espesor minimo de 0.15m.6. Departamento de Pasco. Todas fas provincias. A 9 > _ _ A7. Departamentede Junln, Todas las-provincias, 4. IRREGULARIDADES EN AIJURA Y REQUISITOS
bargimoeifgngtgsntgg}401Hu:�030n<;a§irgllc�030a.Provgt}401wsda sea DE DISENO
9. }401epgname}401lodécKyapcdc�254g.agaruo:iym1a:":98vgugé. 6. .'.;�034'.:(V::"a�030"d°..""�030°�030r"."i".�030i�030-7�030_�034"99�031.''.�034.'."5..�030."9�030??'"5"'-''°5-33 d9�030Huamangav Huama y V}402casmfamanv e oumpt r min as 3 gu Ientes wdgenclas.
10. Departamento de Apumnac. Todas las provincias. a. Para evitar la existencia de un piso btando. an cual-1 1. Departamento de Cusco. Todas tas provincias. quier entrepiso, el area -transversal de los mums en cada
[éigm v ¢ H ; % . k ~@ NORMAS: LSGN�030-E3, 4 ' % A % ...,.... .4. ....�030.L?�031:."é:�035o3%I%-. EL«v>|"-�030r�0241,-.__ _,,,..-,...», ,,.. �030 . . ~~.�030..-,.,, :_ . ,,,�030..,.'..�024..._;:.¢4..,..._ ,_... ..., , , .. ._'._, . . _,,..,. . .k. .«..,. -.
direccion no podra ser menor que el 90% del area corres-pondiente atentneplso inmediato superior. �030
b. E5-50% d'e |6s iiiuivbs debéfa ser éoiillnud cor�031:u'n dies�031mayor o Iguat al 50% del area total de los mums en la dr-reocién oonsiderada;
c. -L-a resistencia y dgidez del entreplso donde se produ-ce la discontinuldad, as! como los entrepisos inmediatoésupetior e inmediato inferior deberén estar proporclonada'e'xclu§IVa'irie�030ritépoi Ids mums�030dud Sdrfr bdmlndbs en todoslos niveles. _
:1. El sistema de tmnstenanda (penile. tosa y elementosvertimles do supone) se deber: dlse}401arempleandoun factocde rgduqdon _ de fuerzas slsmpas (RsT)1g_n_sal at empleadoen el edi}401cio.R dividido enua 1,5. as decir. -RS1�030= Rl1.5.
e. Excepdonalmente se petmlité dansidades de murosoonlhuos inferiores a la tndtcada en (0). solo para los ente-e�024Apisos desotanos. En este caso so podra reourrira sistemasde transferencia en el nivel correspondiente al techo del 36- Vlano deblendose desarrollar un qlse}402ofor capaddad. deacuerdo a lo indicado an at acépite �0304.2e la esped}402oaciones normativas para conctelo atmadnen el caso da EMDL. Vy sa}402sfadendoadlcionalmente lo ilndicado on (d).
El proyecttsta debera presantar una memoria y notasde cétcuio incluyendo los dela}402esdel dlse}402opara ei sis�030le-�030{mide tqansfamncla y de 303 -p¢indpa1es mums con respon-sabmdad sismica.
ANEXO 6
COMPROBACIONES DE Cl-'\LCULO
CON SOFTWARE SAP2000.
Comprobaciones de célculo con SAP2000 versién educativa.
(1) De}401niciénde materiales
i T" T�034**""�034�035"'�031'''''''" " W�030
;,�035§,�031a,;,};,�030,; __];;;c:;_-.."".T�0317.' .7�030fl
. f A2550 " AddNewMatetia|Quid<... I 1- . maeawszssj » . g; A992Fy5U ;i Add New Matenal... ] I
? M�034 �030 AddCopyofMate:ial | %.2 é . -' 1t % . I; 3.�030 Modfy/ShowMalerid.. g
_. E�030é§:'r.T�030&'r:�030."5.I E. .�030 .�030 .I 1�030 .--j�024�024-:�024�024�024�024::�024-�024»---�024�024%�024.~�024-4
| ; r�030ShowAdvancedProperties
i A
(2) De}401niciénde la seccién conformada en frio
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(3) De}401niciénde las combinaciones de carga
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(4) De}401niciépde anélisis pértico plano T
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(5) De}401niciénde carga muerta
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(6) De}401niciénde carga viva <
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(7) De}401niciénde carga de viento
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(8) De}401niciénde carga de sismo
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(9) De}401niciénde dise}401oelementos conformados en frio
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(10) Resultados de comprobaciones de célculo
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(11) Desplazamiento vertical permisible 13.15mm < 33.3 mm (L/200)
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(12) Desplazamiento vertical pennisible 3.6mm < 12.5 mm,(U200)
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ANEXO 7
PLANOS DEL GALPON METALICO
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ANEXO 8
FOTOS
Perfiles estructurales por conformado en frio
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