diseÑo de pavimento -aashto-93.pdf
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La evolución de la Guía AASHTO
para el diseño de pavimentos:
Del Experimento Vial AASHO al
AASHTO-93
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Guía AASHTO-93 para el diseñoy evaluaciónde pavimentos
Aplicación para losPavimentos flexibles
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Guía AASHTO-93 para el diseño y evaluaciónde pavimentos
La aplicación del Método AASHTO-72 se mantuvo
hasta mediados del año 1983, cuando se
determinó que, aún cuando el procedimiento que
se aplicaba alcanzaba sus objetivos básicos,
podían incorporársele algunos de los adelantos
logrados en los análisis y el diseño de pavimentos
que se habían conocido y estudiado desde ese
año 1972.
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Guía AASHTO-93 para el diseño y evaluaciónde pavimentos
Por esta razón, en el período 1984-1985 el
SubComité de Diseño de Pavimentos junto con un
grupo de Ingenieros Consultores comenzó a
revisar el "Procedimiento Provisional para el
Diseño de Pavimentos AASHTO-72", y a finales del
año 1986 concluye su trabajo con la publicación
del nuevo "Manual de Diseño de Estructuras de
Pavimentos AASHTO '86", y sigue una nueva
revisión en el año 1993, por lo cual, hoy en día, el
método se conoce como Método AASHTO-93.
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Guía AASHTO-93 para el diseño y evaluaciónde pavimentos
Este Manual mantiene las ecuaciones de comportamiento de
los pavimentos que se establecieron en el Experimento Vial
de la AASHO en 1961, como los modelos básicos que deben
ser empleados en el diseño de pavimentos; introduciendo,
sin embargo, los cambios más importantes sucedidos en
diferentes áreas del diseño, incluyendo las siguientes:
1. Incorporación de un "Factor de Confiabilidad" -
fundamentado en un posible cambio del tráfico a lo largo del
período de diseño, que permite al Ingeniero Proyectista
utilizar el concepto de análisis de riesgo para los diversos
tipos de facilidades viales a proyectar.
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Guía AASHTO-93 para el diseño y evaluaciónde pavimentos
2. Sustitución del Valor Soporte del Suelo (Si), por el Módulo
Resiliente (Método de Ensayo AASHTO T274), el cual
proporciona un procedimiento de laboratorio racional, o mejor
aún de carácter científico que se corresponde con los
principios fundamentales de la teoría elástica para la
determinación de los propiedades de resistencia de los
materiales.
3. Empleo de los módulos resilientes para la determinación de
los coeficientes estructurales, tanto de los materiales
naturales o procesados, como de los estabilizados.
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Guía AASHTO-93 para el diseño y evaluaciónde pavimentos
4. Establecimiento de guías para la construcción de sistemas
de sub-drenajes, y modificación de las ecuaciones de diseño,
que permiten tomar en cuenta las ventajas que resultan, sobre
el comportamiento de los pavimentos, como consecuencia de
un buen drenaje.
.
5. Sustitución del "Factor Regional" -valor indudablemente
bastante subjetivo- por un enfoque más racional que toma en
consideración los efectos de las características ambientales -
tales como humedad y temperatura- sobre las propiedades de
los materiales.
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Guía AASHTO-93 para el diseñoy evaluaciónde pavimentos
Aplicación para losPavimentos flexibles
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ManualSieca
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Apuntes
USM-UCAB
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Programa de diseño de pavimentos desarrollado por la Asociación Americana de Pavimentos de Concreto (ACPA), versión WinPas, aplicación para pavimentos flexibles (1993).
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07.8log*32.2
1
109440.0
5.12.4log
20.0)1(log*36.9*18log 10
19.5
10
1010 RoR M
SN
PSI
SNSZWt
Ecuación de diseño del Método AASHTO-93:
Variables independientes:
Wt18 : Número de aplicaciones de cargas equivalentes de 80 kN acumuladas en el periodo de diseño (n).
ZR : Valor del desviador en una curva de distribución normal, función de la Confiabilidad del diseño (R) o grado confianza en que las cargas de diseño no serán superadas por las cargas reales aplicadas sobre el pavimento.
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5.12.4log
20.0)1(log*36.9*18log 10
19.5
10
1010 RoR M
SN
PSI
SNSZWt
Ecuación de diseño del Método AASHTO-93:
– So: Desviación estándar del sistema, función de posibles variaciones en las estimacionesde tránsito (cargas y volúmenes) y comportamiento del pavimento a lo largo de su vida deservicio.
– PSI: Pérdida de Serviciabilidad (Condición de Servicio) prevista en el diseño, y medidacomo la diferencia entre la “planitud” (calidad de acabado) del pavimento al concluirse suconstrucción (Serviceabilidad Inicial (po) y su planitud al final del periodo de diseño(Servicapacidad Final (pt).
– MR: Módulo Resiliente de la subrasante y de las capas de bases y sub-bases granulares,obtenido a través de ecuaciones de correlación con la capacidad portante (CBR) de losmateriales (suelos y granulares).
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5.12.4log
20.0)1(log*36.9*18log 10
19.5
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1010 RoR M
SN
PSI
SNSZWt
Ecuación de diseño del Método AASHTO-93:
El valor de SN se resuelve por iteraciones sucesivas, o por la aplicación dealgunos de los Programas de Diseño, tal como el PAS
– Variable dependiente:
– SN: Número Estructural, o capacidad de la estructura para soportar las cargas bajo las condiciones (variables independientes)de diseño.
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3. Estimación de las cargas de diseño (Wt18)
EEo = Cargas acumuladas en el primer año del periodo de diseño
EEo =TPDA * %Vp * FC * fds * fuc * A * D
TPDA = Tráfico Promedio Diario Anual, para el primer año del periodo de diseño.
%Vp = Porcentaje de vehículos de carga dentro del volumen de tráfico total
FC = Factor Camión, o carga equivalente total por “camión promedio”
fds = factor de distribución del tráfico por sentido de circulación
fuc = factor de utilización del tráfico total por sentido en el canal de diseño
A = factor de ajuste por tráfico desbalanceado
D = Días por año en que circulará por el canal de diseño el tráfico definido por los términos anteriores (365 días en este proyecto).
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Limitaciones de las cargas aplicadas en el Experimento AASHO
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La Confiabilidad en el diseño
La "Confiabilidad del Diseño (R)" se refiere al grado
de certidumbre (seguridad) de que una determinada
alternativa de diseño alcance a durar, en la realidad,
el tiempo establecido en el período seleccionado.
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La Confiabilidad en el diseño
La confiabilidad también puede ser definida como la
probabilidad de que el número de repeticiones de
cargas (Nt) que un pavimento pueda soportar para
alcanzar un determinado nivel de servicapacidad de
servicio, no sea excedida por el número de cargas
que realmente estén siendo aplicadas (WT)sobre ese
pavimento".
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La Confiabilidad en el diseño
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La Confiabilidad en el diseño (R)
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Una vez definido el
valor de ―R‖, se
selecciona el
correspondiente
valor de Zr, de
la Tabla 7-13.
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La desviación estándar del sistema (so)
La Guía AASHTO-93 recomienda seleccionar un valor de so = 0.45
para el diseño de pavimentos flexibles nuevos y de 0.49 para el
diseño de rehabilitaciones
TABLA II Valores Recomendados para la Desviación Estándar (So)
_______________________________________________________ Condición de Diseño Desviación Estándar _______________________________________________________ Variación de la predicción en el comportamiento del pavimento (sin error de tráfico) 0,25 Variación total en la predicción del comportamiento del pavimento y en la estimación del tráfico 0,35 — 0.50 (0.45 valor recomendado) _______________________________________________________
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La Confiabilidad en el diseño (R)
Cargas de diseño (millones de
repeticiones)
Valor
recomendado de
confiabilidad (R)Pavimentos
flexibles
Pavimentos
rígidos
<= 3.5 <= 5 50-60
3.5 a 10 5 a 15 50-70
10 a 20 15 a 30 60-75
20 a 35 30 a 50 70-80
35 a 50 50 a 70 70-85
Mas de 50 Más de 70 70-90
Nota: Criterio desarrollado en Chile para pavimentos rígidos
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La Confiabilidad en el diseño (R)
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La Confiabilidad en el diseño (R) en el AASHTO-2004
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Confiabilidad en el diseño (R)
• La Confiabilidad y el Factor de Seguridad
Valor de la
Confiabilidad
Zr So Factor de
seguridad
50 0.000 1.00
60 - 0.253 1.30
70 - 0.524 1.72
75 - 0.674 2.01
85 - 1.037 2.93
95 - 1.645
0.45
5.50
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Criterio de comportamiento
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La Serviciabilidad inicial (po) y la final (pt)
Los índices de servicapacidad inicial (po) y final -o
terminal- (pt), deben ser establecidos para calcular el
cambio total en servicapacidad que será incorporado
en la ecuación de diseño.
El Indice de Servicapacidad Inicial (po) es función
del diseño de pavimentos y del grado de calidad
durante la construcción. El valor establecido en el
Experimento Vial de la AASHO para los pavimentos
flexibles fue de 4,2.
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La Serviciabilidad inicial (po) y la final (pt)
El Indice de Servicapacidad Final (pt), es el valor más
bajo que puede ser tolerado por los usuarios de la
vía antes de que sea necesario el tomar acciones de
rehabilitación, reconstrucción o repavimentación, y
generalmente varía con la importancia o clasificación
funcional de la vía cuyo pavimento se diseña:
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La Serviciabilidad final (pt)
° Para vías con características de autopistas urbanas
y troncales de mucho tráfico:
pt = 2.5 -3.0
° Para vías con características de autopistas urbanas
y troncales de intensidad de tráfico normal, así
como para autopistas Interurbanas,
pt = 2.0-2.5
° Para vías locales, ramales, secundarias y agrícolas
se toma un valor de
pt = 1.8-2.0
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Valor de Pt
% de usuarios que
aceptan como buena la
condición de servicio del
pavimento
3.0 82
2.5 45
2.0 15
La Serviciabilidad final (pt)
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La Serviciabilidad en la ecuación de diseño
El valor de diseño para el criterio de
comportamiento que se introduce en la
ecuación de diseño es la diferencia
entre po y pt, es decir:
PSI = po - pt
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Calidad de la sub-rasante
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El Módulo Resiliente
El módulo resiliente (MR) está definido como la magnitud del esfuerzo desviador repetido en compresión triaxial dividido entre la deformación axial recuperable, siendo éste equivalente al módulo deYoung (Módulo de Elasticidad) y se representa como sigue:
MR = ( 1 – 3) / axial = d / axial
donde:
MR = Módulo de resiliencia
1 = Esfuerzo principal mayor
3 = Esfuerzo principal menor (confinamiento lateral)
d = Esfuerzo desviador
axial = Deformación axial recuperable
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El ensayo de Módulo Resiliente (MR)
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Figura 2. Ensayo CBR en su etapa de inmersión y medición de la expansión, y en su etapa de penetración.
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Otras ecuaciones de correlación para materiales de terracería (1):
(a) Mr = 1,500 * CBR (para CBR > 7.2%
(b) Mr = 3,000 * CBR0.65 (para 7.2% >= CBR < 20%)
(c) Mr = 4,326 * (ln CBR) + 241 (para CBR > 20%
(1) Corredor, G: Apuntes de Pavimentos, Volumen 1, Octubre 2006, Ediciones USM, Caracas
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Caracterización del material de sub-rasante
Ecuación de correlación según Programa PAS
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Caracterización del material de sub-rasante
Ecuación de correlación según Programa PAS
Rango de % de CBR Ecuación de correlación PAS
CBR<= 7.2 MR = 875,15 * CBR + 1.386,79
7.2>CBR<=20 MR = 1.941,54 * (CBR)^ 0.68
CBR>20 MR = 11.253,50 * ln CBR -18.667,20
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Otra ecuación de
correlación para
materiales de
terracería
Mr = 750 * 6 = 4,500 psi
Mr = 1,500 * 6 = 9,000 psi
Mr = 3,000 * 6 = 18,000 psi
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Otras ecuaciones de correlación entre MR y CBR
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Caracterización de la sub-rasante
Se recomienda que los resultados de CBR sean
analizados bajo el indicador estadístico de los
―valores acumulados‖, para determinar las
―Secciones Homogéneas o Unidades de Diseño‖.
Wirtgen Cold Recycling Manual, Segunda Edición 2004
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Caracterización del material de sub-rasante
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Caracterización del material de sub-rasante
La Guía AASHTO-93 hace hincapié en que se utilicen valores ―promedios‖
para que no resulten pavimentos sobre-diseñados, ya que se aplica un ―FS‖
Integral, función de ―R‖.
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¿Cuál MR debemos emplear?
(Referencia: Guía AASHTO-93, página I-15)
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Calidad de la sub-rasante
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Ponderación del MR en función de las condiciones de humedad
El método exige que el valor de módulo elástico del material
de fundación que se introduzca en la ecuación de diseño,
represente el efecto combinado de los diferentes módulos de
ese material a lo largo del año, el cual se modifica en función
de las condiciones ambientales a los cuales está sometido
durante ese tiempo.
Este valor, por otra parte, cuantifica el daño relativo al cual
está sometido un pavimento durante cada época del año, y
pondera este daño en una forma global para cualquier
momento del año.
![Page 51: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/51.jpg)
Figura 2: Distribución de los suelos venezolanos según la condición de humedad
Ref: Jugo, Augusto: Validación del Método AASHTO-93 para Venezuela
![Page 52: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/52.jpg)
Tabla 1: Zonas climáticas de Venezuela y números de meses del suelo en condiciones
de saturación, humedad cercana a la ´óptima y seca.
Fuente: Ing. Augusto Jugo B. (PhD).
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![Page 54: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/54.jpg)
Una vez conocidos los valores de MR del material
para cada estado de humedad, se determina el
correspondiente "Valor de Daño Relativo ( f)", a
partir de la siguiente ecuación:
f = 1.18 * 10^8 * MR(—2.32)
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Caracterización de los materiales y
mezclas del ―paquete estructural‖
• Mezclas en caliente
• Bases y sub-bases granulares
• Bases estabilizadas
• cemento
• asfalto
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Materiales y mezclas asfálticas
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Mezclas en caliente
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Fuente: Corredor, G.; Apuntes de Pavimentos, Volumen 3, Ediciones USM, Caracas, 1989
0.45 460000 psi
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Ecuación de correlación para obtener el Módulo Resiliente de una
MAC a partir de los resultados Marshall
El Ingeniero venezolano Freddy Sánchez Leal ha propuesto una nueva
ecuación de correlación , basada en análisis de regresión de resultados de
ensayos Marshall y mediciones de módulo secante mediante el equipo de
tensión indirecta.
Esta ecuación toma la siguiente forma:
[MRca] = 1.4 * (P/( v*t) * (a+0.64 )
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Ecuación de correlación para obtener el Módulo Resiliente de una
MAC a partir de los resultados Marshall
[MRca] = 1.4 * (P/( v*t) * (a+0.64 )
En donde:
[MRca] = Módulo resiliente, en psi
P = Carga Marshall, en lbs
v = Deformación (Flujo Marshall), en pulgadas
t = altura de la briqueta, en pulgadas(de no disponerse de esta medición en el ensayo, puede emplearse un valor de 2.50)
a = constante experimental (adimensional) que varía entre 20 y 26,
sugiriéndose un valor de 23 (promedio del rango) como más frecuente
= relación de Poisson para mezclas asfálticas, el cual se asume en 0.35
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log [Eca] = 0,553833 + 0,028829 (P200/ƒ0,17033) - 0,03476 Vv +
+ 0,070377µ(106, 70°F) + 0,000005 T (1,3 + 0,49825 logƒ) Pcam0,5 -
- 0,00189 T (1,3 + 0,49825 logƒ) (Pcam0,5/ƒ1,1) + (0,931757/ƒ0,02774)
[Eca] = módulo elástico de la mezcla asfáltica:P200 = porcentaje de material pasa el tamiz Nº 200 en la combinación de agregados que
conforma la mezcla asfáltica
Vv = porcentaje de vacíos totales en la mezcla asfáltica
µ(106, 70°F) = viscosidad a 70 °F, en poises, del cemento asfáltico empleado en la mezcla
asfáltica
ƒ = frecuencia de carga, en Hz (este valor puede ser 2, 4 ó 6, pero normalmente se toma el
valor medio de 4)
T = temperatura promedio de trabajo de la mezcla asfáltica al ser colocada sobre el
pavimento (este valor normalmente se toma como 68 °F, para poder utilizar los gráficos de
"ar" del método de diseño de pavimentos de la AASHTO)
Pcam = porcentaje de asfalto en la mezcla asfáltica, expresado como porcentaje en peso
de mezcla total
Ecuación de Correlación de Witczak:
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0.1
1
10
100
0 20 40 60 80 100 120 140
E x
10
5p
si
Temperature, F
Dynamic Modulus Regression Equation
0.1
0.3
1
3
10
`
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0.1
1
10
100
0.1 1 10
E x
10
5p
si
Frequency Hz.
Dynamic Modulus Regression Equation
10 F
40 F
70 F
100 F
130 F
![Page 72: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/72.jpg)
Figura 2. Ensayo CBR en su etapa de inmersión y medición de la expansión, y en su etapa de penetración.
Bases y sub-bases granulares
![Page 73: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/73.jpg)
![Page 74: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/74.jpg)
0.135
![Page 75: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/75.jpg)
0.12
![Page 76: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/76.jpg)
Las siguientes ecuaciones han sido tomadas de la versión de
la Portland Cement Association (PCA), denominada
Pavement Analysis System (PAS) la Guía de Diseño
AASHTO-93:
• Para sub-bases y bases granulares con CBR hasta 80%
MR = 385,08* CBR + 8.660 (psi)
• Para sub-bases y bases granulares con CBR >= 80%
MR = 321,05* CBR + 13.327 (psi)
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abase granular = 0,249 (log Eb) — 0.977
asub-base = 0,227 (log Esb) — 0.839
El coeficiente estructural puede ser también obtenido de las
Ecuaciones de correlación que se indican, a partir del MR:
Para esta ecuación debe tomarse en cuenta que el valor se acota en un
máximo de 0.14, excepto cuando se emplea agregado siderúrgico con
CBR>110%, cuando se acepta un valor de 0.15.
Para esta ecuación debe tomarse en cuenta que el valor se acota
en un máximo de 0.13.
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CmBg = 0.90 CmSbg = 0.80
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![Page 82: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/82.jpg)
Bases estabilizadas con cemento
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![Page 85: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/85.jpg)
Bases estabilizadas con asfalto (mezclas en caliente)
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Principio y procedimiento de diseño
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Principio y procedimiento de diseño
![Page 88: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/88.jpg)
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ECUACIÓN DE LA GUIA AASHTO 1993
El número estructural se convierte a una combinación de espesoresde capa, combinando coeficientes que representan la capacidadestructural relativa del material de cada capa
ai : Coeficiente estructural de capa i
mi : Coeficiente de drenaje i
Di : Espesor (en pulgadas) de capa i
Ecuación resuelve SN sobre cada capa (sistemamulticapa)
NO HAY SOLUCIÓN ÚNICA!!
33322211 DmaDmaDaSN
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Ejemplo de diseño de pavimentos
• Cargas de diseño (wt18 ó ESAL’s) = 5,293,963
• Confiabilidad (R) = 60%
• Desviación estándar del sistema (so) = 0.45
• Variación en la Serviciabilidad ( PSI) = 1.7
• Serviciabilidad inicial (po) = 4.2
• Serviciabilidad final (pt) = 2.5
• Caracterización de los materiales:• Terracería, CBR = 6%
• Base granular, CBR = 80%
• Subbase granular, CBR = 42%
• Material estabilizado con cemento, UCS = 32 kg/cm2 (7 días)
• Mezcla asfáltica densamente gradada, INVEAS 19, con
estabilidad
Marshall = 2.800 lbs, flujo Marshall = 10 (0.01 pulg)
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Ejemplo de diseño de pavimentos
![Page 93: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/93.jpg)
Ejemplo de diseño de pavimentos
![Page 94: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/94.jpg)
Ejemplo de diseño de pavimentos
![Page 95: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/95.jpg)
Ejemplo de diseño de pavimentos
![Page 96: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/96.jpg)
![Page 97: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/97.jpg)
![Page 98: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/98.jpg)
![Page 99: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/99.jpg)
2.032.414.01
Resumen de valores de SN/i
![Page 100: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/100.jpg)
![Page 101: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/101.jpg)
![Page 102: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/102.jpg)
erod = SN/Bg / arod = 2.03 / .45 = 4.51 pulg = 11.45 cm
Redondear este espesor a 11.50 cm
Verificación:
SN*/Bg = (11.50 / 2.54) * 0.45 = 2.037 > 2.03 OK
Determinación del espesor de la capa de rodamiento asfáltica:
!CAPA DE Base Granular ESTÁ DEBIDAMENTE PROTEGIDA¡
![Page 103: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/103.jpg)
SN/Sbg = SN/Bg + SNBg = 2.037 + eBg * aBg * CmBg
2.41 = 2.037 + eBg * 0.135 * 0.90
eBg = (2.41 – 2.037) / (0.135 * 0.90) = 3.07 pulg = 7.80 cm
Determinación del espesor de la capa de Base granular:
![Page 104: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/104.jpg)
eBg = (2.41 – 2.037) / (0.135 * 0.90) = 3.07 pulg = 7.80 cm
Como las cargas están entre 2 y 7 millones de ee,
debe seleccionarse un espesor mínimo de 15 cm
para la capa de Base granular
SN*/Sbg = SN*/Bg + eBg * aBg * CmBg =
= 2.037 + (15 * 0.135 * 0.90)/ 2.54
SN*/Sbg = 2.037 + 0.718 = 2.755 > 2.41 OK
Determinación del espesor de la capa de Base granular:
!CAPA DE Sub-base GRANULAR ESTÁ DEBIDAMENTE PROTEGIDA¡
![Page 105: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/105.jpg)
Determinación del espesor de la capa de Sub-base granular:
SN/SR= SN/SBg + SN*SBg = 2.755 + eSBg * aSBg * CmSBg
4.01 = 2.775 + eSBg * 0.12 * 0.80
eSBg = (4.01 – 2.775) / (0.12 * 0.80) = 12.87 pulg = 32.68 cm
![Page 106: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/106.jpg)
Determinación del espesor de la capa de Sub-base granular:
eSBg = (4.01 – 2.775) / (0.12 * 0.80) = 12.87 pulg = 32.68 cm
Se recomienda por facilidad de construcción (replanteo),
el que los espesores de capas granulares se redondeen
al centímetro entero superior, en nuestro caso:
eSbg = 33.0 cm
Verificación de protección de la capa de sub-rasante:
SN*/sr = 2.037 + (15 * 0.135 * 0.90 + 33 * 0.12 * 0.80) / 2.54 = 4.01
SN*/sr = SN/sr (por cálculo de cargas) OK
!CAPA DE Sub-rasante ESTÁ DEBIDAMENTE PROTEGIDA¡
![Page 107: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/107.jpg)
Resumen del diseño estructural:
![Page 108: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/108.jpg)
Guía AASHTO-93 para el diseñoy evaluaciónde pavimentos
Aplicación para losPavimentos flexibles
![Page 109: DISEÑO DE PAVIMENTO -AASHTO-93.pdf](https://reader033.vdocuments.net/reader033/viewer/2022061312/55cf99ba550346d0339ee4d4/html5/thumbnails/109.jpg)
OTROS MÉTODOS DE DISEÑO
• Métodos que limitan falla por corte. Principales propiedades:cohesión y ángulo de fricción interna
• Yoder (1959): uso de fórmulas de Tersaghi
• Yoder (1975): Actualización
• Métodos que limitan las deflexiones:
• Kansas (1947): 2.54 mm
• US NAVY (1953): 6.35 mm
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OTROS MÉTODOS DE DISEÑO
• Métodos empirico- mecanísticos: métodos racionalesbasados en consideraciones teóricas sobre distribución deesfuerzos y deformaciones.
• Método Chevron (1963)
• Método Shell International Petroleum (1977)
• Método del Instituto del Asfalto (1981)
• Método de la Shell (1981)
• Método Venezolano (MTC), 1982
• Diseño mecanístico de pavimentos NCHRP 1-37A (2008)
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• Propuesta de nueva guía de diseño AASHTO 2002, paraestructuras nuevas y rehabilitación de pavimentos basado enprincipios mecanicistas – empíricos (Se espera que esté concluido
para finales del 2012)
• Introduce el concepto de carga de diseño (Número depasadas) en lugar de la conversión a ejes equivalente (ESAL)
• Reemplaza el índice de servicio por indicadores de deterioro,funcional y estructural
DISEÑO MECANÍSTICO
NCHRP 1 – 37A
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• Investigaciones del TxDOT en 2003
• Objetivos:• Análisis de sensibilidad de parámetros de entrada
• Comparación de resultados con otros métodos
• Revisión de protocolos de ensayos de materiales
• Valores iníciales de caracterización de materiales
• Establecer criterios de diseño
• Encontrar coeficientes iníciales de calibración
• El método requiere un diseño previo
DISEÑO MECANÍSTICO
NCHRP 1 – 37A
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Guía AASHTO-93 para el diseñoy evaluaciónde pavimentos
Aplicación para losPavimentos flexibles