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- FUNDACIONES –
ANTECEDENTESINFORMAC. PREVIA PRUEBAS
ESTUDIO SUELOS
ENSAYOS
TIPO ESTRUCTURATIPO CARGAS
TIPO TERRENO
TODO CONSTRUCT.INFLUENCIA S/ME-NIVEL NAPA
COHESIVO(Arcillas - Limosbaja plasticidad)
(Arenas - Gravas)NO COHESIVO
NIVEL NAPAINFLUENCIA S/ME-TODO CONSTRUCT.
DEFORMABILIDAD RESISTENCIA
DEFORMABILIDAD
DEFORMABILIDAD
TOLERANCIAde la ESTRUCT.
INTERACCIONCON VECINO
SE PUEDEMEJORARTERRENO
PROFUNDACIMENTACION
RIGIDA O FLEXIBLEDIRECTACIMENTACION
TOLERANCIAde la ESTRUCT.
Baja
No
Alta
Baja
Si
Alta
Estrict.
SiAmplia
Si
No
Alta
Media
No
AltaMedia
Media
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Datos terreno Datos estructura Datos estr. vecinas
Selección Pilote
Estimación long.
OK
Pilote aisladosi
no
no
Proy. distr. pilotesi
OK
OKno
si
Proy. distr. pilote
computo ok no
efecto grupo nosi
socavación
sino
fricción neg.
sino
Asentamiento
revisión
no
si
sicapas prof.
si
cálculo de pilote como estructura-verificación de pandeocálculo de cabezales viga de fundación y arriostramiento
no
revisión
si
revisión
SUBRUTINA
evaluación si sedebe a defectosde distribución ode selección del
tipo de piloteeventual modif.superestructura
Return
met
odol
ogía
de
pro y
ecto
de
p ilo
taj e
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FUNDACION POR PILOTES CLASIFICACION A) Por su material Madera
Acero Hormigón simple Hormigón armado Hormigón pretensado Arena
In situ Con camisa perdida
Con camisa recuperable
perforados - con lodo
bentonítico - sin lodo
bentonítico C) Por su forma de colocación - por desplazamiento
(HINCADOS) - por sustitución
(PERFORADOS O PREPERFORADOS E HINCADOS
D) Por su forma de hinca a golpes
a percusión a vibración a esfuerzo continuo en hélice
E) Por su sección cuadrados
poligonales circulares (pequeño y gran diámetro) tubulares en H
F) Por su funcionamiento por punta
por fricción por adherencia mixtos
B) Por su construcción
(pilotes de H°)
premoldeados en el lugar
en planta
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G) Por su dirección verticales
inclinados (para tomar esfuerzos horizontales)
H) Por su cantidad individuales
en grupo I) Por su solicitación compresión
tracción flexión y corte
J) Por su vinculación empotrados
apoyados flotantes
Tipos de cimentaciones profundas
ESTRATO RESISTENTE
(a) (b) (c) (d)
Ø
L
b
Ø
DfØ
a) pilote
b) pilas Df O 4 - Se usa en suelos firmes
Ø
c) cilindro (corto)
d) cajón se usa en aguas profundas.
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PILOTES DISTINTOS TIPOS
METODOS CONSTRUCTIVOS
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Secciones de pilote dehormigón armado
pilotes metálicos
400
400
10
pretensadopilote de Hormigón
}5 estribos derefuerzo
Sección C - D pilote premoldeado dehormigón armado
C D
L1
L1
estribosø6c/5 cmen L = 1 m1
5 estribos derefuerzo
estribos alcentroø6c/15 cm
FORMACION DELTAPON TUBERIA
HINCA DE LABULBO
FORMACION DEL HORMIGONADOY EXTRACCION
DE TUBERIATERMINADOEL PILOTE
PILOTE APISONADO
0,30
0,30 puntazo
en L = 1 mestribo ø6c/5 cm
1
PILOTES – METODO CONSTRUCTIVO Pilotes Perforados c/cuchara y trépano
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el trépanoAvance conAvance de la tubería
con la cucharaEmpotramiento
del piloteHormigonado y
extracción tubería terminadopilote
Pilotes Perforados con hélice
la perforaciónemboquillado de
perforaciónAvance de la Hormigonado del
pilotepilote terminado
Pilotes Barrenados
perforacióndel terreno
perforacióndel terreno
El pilotehormigonado armadura en el
Colocación de
hormigón fresco
CAJONES DE AIRE COMPRIMIDO
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El puente “LIBERTADOR GENERAL SAN MARTIN” (FRAY BENTOS - PUERTO UNZUE entre URUGUAY Y ARGENTINA) (1970 . PROY)
L1 L2 L1 L2
T. SECUNDARIOSTRAMOS PRINCIPALES
190 m 180 m40 m 40 m 3040 m30
90 m 220 m 145 m 70 m
6H = 196 m d
Descripción física del puente Sector Primer tramo Tramos secundarios Tramos adyacentes al tramo principal Tramo principal Tramos adyacentes al tramo principal Tramos secundarios Tramo de transición Tramos de viaducto Total de tramos
Cant. de tramos 1 7 1 1 1 17 1 27
56
Luz de c/tramo
55,00 m 70,00 m 115,00 m 220,00 m 145,00 m 70,00 m 55,00 m 41,05 m
long. del puente
Long. del sector
55,00 m 190,00 m 145,00 m 220,00 m 145,00 m 1190,00 m 55,00 m
1.108,35 m
3.408,35 m
Secuencia corresponde a un recorrido desde la margen uruguaya a la margen argentina.
ménsula90 m
dovela
CABEZAL
PILA PRINCIPAL
CILINDRO
RIO URUGUAY
nivellecho río
fundaciónnivel
nivel río (20 mts)
CABEZAL (24x24x4 m³)
PILA
CILINDRO
ROCA
øp = 10 m
Altura máximarespecto alcero del río
2,10 m
47,28 m33,80 m
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Caudal máx. = 35.000 m³/seg Variación crecidas = 7 mts Ancho (ubicación elegida)
Cauce normal = 2 Km
Valle inundado = 5 Km
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CIMENTACION PILA SECUNDARIA
Los pilotes se construyeron prefabricando camisa H°. P°.Su longitud total vario entre 20 y 57 m
Tubos de H°P° øint. = 1,20 m
e = 0,15 m
e = 0,15 m
øext. = 1,50 m
pretensado total = 300 tn c/u
- Bancada pretensado L = 120 m ; con 2 cabeceras Acero ancladas al terreno
- Cabeceras anclaban 28 cables; ½ “ de ø, sobre una circunferencia de ø = 1,35 m
- Colocado el molde interior, chapa de acero en forma cilindro abierto para introducir entre
cables tesos.
- Molde exterior colocaban clavijas sobresalían 15 cm
- Dentro molde interior introducía un tubo de goma 60 m
- Inflado aprieto molde interior contra las clavijas.
- Parte superior quedaba abierta Hormigonar
presióninteriormolde interior
molde exterior
clavijas
aberturasuperior
HORMIGONADO
- Quita molde exterior: cubre con toldo, introducía vapor acelerar fraguado y curado.
- Construían 120 mts. por semana.
- Cuando el H° alcanzaba 250 Kg/cm² destesado y corte de los cables en la bancada por
medio de 2 puentes grúas.
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PILA SECUNDARIA
NIVEL RIO
PILOTE
CABEZAL
30 mVIGA MENSULA
40 mTRAMO SUSPENDIDO
NIVEL LECHO RIO
Long. varió (20 m y 57 m)
NIVEL FUNDACION
PILOTE
PILA
CABEZAL
4 conductos dejados paredespara inyectar mortero
pared delcilindro dehormigón
espacio anularcanto rodadocrear un vínculoentre la camisa dehormigón y el terrenocircundante
pared camisa metálica a extraer
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ROCA
RIONIVEL FUNDACION
camisa de hormigón de menordiámetro por perforaciónrotativa, sistema SALZGITTER
Nivel de agua
GRÚA DERRICK flotante de100 tn de capacidad y con unapluma de 70 mts
interior de la camisa dehormigón se colocala armadura.llenado de H° se efectúabajo H O por medio deun tubo de 200 mm de øy una bomba para hormigónmontada sobre una embarcación
LECHO
camisa metálica ø = 1,80 m (EXTRAE)
camisa de hormigón prefabricado, pretensadaespesor = 15 cm - ø = 1,50 m
eje extractor de material triturado ybombeo, inyectando aire comprimido en laparte inferior del tubo de succión,que es a la vez eje de giro del trépano.
máquina de hinca
NIVEL
plataforma flotante
abrazadera de hinca2 gatos hidráulicos horizontalesmovimiento de torsiónde hasta 200 Tm
trépano
equipo hidráulico ejercía sobre la camisauna fuerza vertical
MAQUINA PILOTERA PARA CONSTRUIR PILOTES PERFORADOS CON CUCHARA;
TREPANO; HELICE
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Máx Diam. camisa = 2500 mm
Mínimo Diam. camisa = 700 mm
Variación del radio = 3,10 m a 7,70 m
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puentelimitadorde caída
Escape
Maza
MAZA DE CAÍDALIBRE CON ESCAPE
(tn) P = (G+C) . Q . H2
(G+C+Q) . . e2 ν
LIBRECAIDA
DE VAPOR DESIMPLE EFECTO
cilindrofijo pistón
móvil
DIESEL
inyección
frecuencia batido 60
H caída = 0,50 a 1,20 m
Actúan tanto por su masacomo por la presión de vapor
Fórmula de Brixcapacidad portante pilote
SIMPLE EFECTODE VAPOR DE
frecuencia varía100a
300
golpesminuto
su peso 350 a 500 Kgson mas manejables que losde simple efecto
golpesminuto
gancho de izado
roblepoliestirenochapa metálica
maderatierna
(eucaliptus)
Empaquetadura ogalleta: fibraplastificada
pilote
sombrerete(CASQUETE)de fundición o
acero moldeado
SUFRIDERA(TACO DEMADERA)DURA
A LA GRUA ELEVADORAEL CONJUNTO SE APOYA ENEL PILOTE DURANTE ELHINCADO
resorte
peso estático
abrazadera
oscilador
pilote
masasgiratorias
SOMBRERETE DE PROTECCIONDE LA CABEZA DEL PILOTE
viga apoyo
gato hidráulico
pilote traccionado
flexímetros
viga de referenciapilote
ensayado
CROQUIS DE UNA PILOTEADORAVIBRATORIAcant. de ensayos = 3
(suelos uniformes)Hincarse dejarseun tiempo volver cond.inicialessuelos permeables = 2 ó 3 díasArcillas y limos = + 30 días
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MARTILLO DIESEL KOBE
cilindrosuperior
tanque decombustible
entrada de aguadrenaje de combustible
filtro
leva de la bomba de combustible
bomba de combustible
amortiguadorde goma
Fórmula experimentalelaborada en laUNIVERSIDAD DE SUTTGART(ALEMANIA)
=RS + K
2 . W . H xW + P
W x 14
anillos guías
pistón
anillos guías
cilindrosuperior
Ι J
HGFEDCBA
papel
penetraciónfinal del
pilote (s)
pérdida deenergíacompresiónelásticatemporaria delpilote y delsuelo
martillo
taco demadera
estaca
mover el lápizlentamente a
lo largo delmadero
lápiz
pilote
R = Capacidad de carga del pilote (Ton.)
W = peso del pistón (ton)modelo K13 1,3 ton = W
H = Altura de caída del pistón (cm) (impacto del pistón)
P = Peso del pilote (ton)
S = Penetración final del pilote (cm)
pilote y el suelo (cm)K = Compresión temporaria elástica total del casquete, del
= Factor de seguridad para una carga de larga duración14
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PILOTES PREFABRICADO CENTRIFUGADOS
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aros dearmado
Hierro dearmado
5
armaduralongitudinal
Armadura inertetrenza para pretensado
CUANTIASFe = . Abμ
μ = f (esbeltez)
L < 30 . Ø p μ
p30 . Ø < L < 40 Ø p = 1 % a 1,5 %μ
pL < 40 . Ø = 1,5 % a 2 %μ
zona reforzada μ = 1%
pØ
aros derefuerzo enlas puntasø 8 ó ø 10(en 30 cm)
aros dearmado
5
espiral dealambrecrudo
armaduralongitudinal
separadoresplásticosaseguran recubrimientoy centrado de armadura
molde paracentrífuga atambor
molde paracentrífuga degravedad
tapa de acerocentrar moldes
centrífuga a tambor
IRIDIS
centrífuga agravedad
rotación molde 350/450 rpmdurante 8 a 12 minutos
mayor resistenciadel material
- eliminación exceso de H O2
- máxima compactación- diferencia en peso del orden 30%
inspección una vezhincado
Øp
e
sección delpilote
curado por vaporhinca 72 hs.
variación de Øentre 20 cm y 70 cm
p
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BRIDA DE UNION ENTRE TRAMOS PREMOLDEADOS DE PILOTES
Soldaduras
chapa SAE 1020 5/16"
acero conformado 8 Ø 10
e e=100mm
EMPALME
TRAMOSUPERIOR
INFERIORTRAMO
Ø pilote
25mm
100mm
100mm
L=1000mm
75° soldadura deunión
perno
chapa
1000mm
1000mm
1050mm
SECCION AEMPALMAR
corona de chapade 1,5 mm deespesor
5 barras salientesØ según diametrodel pilote
cemento epoxi que se colocaen los orificios para alojararmaduras salientes
orificios p/armaduraØ interior = 25 mm
Ø int
SECCIONHINCADA DELPILOTE
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Archivo: FUNDACIONES Hoja:21de 36
DIFERENTES PUNTAZAS SEGÚN EL TIPO DE TERRENO
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Archivo: FUNDACIONES Hoja:22de 36
puntaza parasuelos de MEDIARESISTENCIA
puntaza para suelosde ALTA RESISTENCIA
puntaza para roca
perfilmetálicodoble T
fundiciónchapaacerada
rellenohormigón
Puntaza dehormigón parasuelos de BAJARESISTENCIA
4 Ø 10
A) VERIFICACION ACOPIO YMOVIMIENTO CON PUENTE GRUA
T TL
0,6.L0,2.L 0,2.L
Mmáx = 0,021 . g . L² . ν
ν = 1,4
PILOTEB) VERIFICACION IZAJE DEL
0,3.L
= 1,4ν
Mmáx = g . L² . ν
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PILOTES PRETENSADOS Transporte VENTAJA Ausencia de fisuras anulares Hinca Expresión da la CARGA DE ROTURA como columna de un elemento pretensado longitudinal. Prot = ν (K . σbk – 0,66 σ0) . Ab K = coeficiente de uniformidad, generalmente su valor es 0,85 σbk = resistencia cilíndrica del hormigón a los 28 días. 45 a 65 Kg / cm² cimentaciones comunes σ0 = tensión de precompresión 80 Kg / cm² absorver M. flectores Ab = Sección del pilote ν = varía entre 3 y 4 MOMENTOS DE ROTURA EN FLEXION Sección rectangular llena
d
Mu y 0,37 . As . σKe . d = Z . z
As = Sección de acero pretensado σKe = tensión de rotura del acero z = 0,37 d (brazo elástico)
Sección cilíndrica hueca
ØeØc
Mu y 0,32 . As . σKe . Øe
Øe = diámetro de la sección
ν = 2 sobrecargas normales coef. de seg. ν = 1,5 p/sísmicas o de vientos
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α = 0,20 pilotes pretensados comprimidos α = 0,50 pilotes pretensados traccionados
cota fondocabezal
0,60
a
ØP
CABEZAL DE PILOTES
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V
deformacióndespreciable
NO CUMPLECALCULO VIGA
carga
elemento rígido
pilote = carga (simetría)
ROCA (suelo indeformable)
vertical
CONDICION (deformación elástica + defor. suelo)(Ley de Hooke)
=∆ ll
σ=
E=
E . FP
PILOTES DEFORMABLESV J
articulación
(NO REAL PARA PILOTESDE GRAN DIAMETRO)
ee
lEF
∆ l = 1 P = S (FUERZA)(deformación)
l=S E . F ( Kg )cm
S = constante del resorte
E . FP =l
∆ l .
V
deformabilidad (pilote + suelo)asimila a un resorte
ee1X2X1X
l∆ 1
1w
V2S
2w
2SX
∆ 2l 2
2X
2X
2XX2
Sl∆ 3
P . L³W =4 B E Jp
=∆ l P .E . F
l PS
=
deformación l∆fuerza
S=
4 B E JW =1
V . (2.e)³6 E . JV . e³
=
6 E . JW =2
X . e³2
∆ l + w - l - w = l1 ∆ ∆2 321
2 SV V . e³
6 E . J+ -
2 SX 2 -
6 E . JX . e³2 =
S2X
-+2V
6 E . JV . s .e³
2- 2X X . S . e³
6 E . J2 X= 2 haciendo 6 E . J
X . S . e³= m(adimensional)
2V + V
m 2X 2- - 2X
m= 2X V . m + 2
2m( ) = X )( 2m2 m + m + 2
2
2X = V3 m +
m + 223
=X 1
m +mV - X
2 23
2 = V3
DISTRIBUCION DE CARGAS EN GRUPOS DE PILOTES
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I ) CASO “A”
Hipótesis: a) Cabezal infinitamente rígido
b) Pilote articulado en ambas extremidades (se da en pilotes de gran esbeltez –
pequeño Ø y gran longitud
c) Todos los pilotes tienen, en forma aproximada la misma longitud. (=
deformaciones).
I-a) SISTEMAS PLANOS
HV
V 2
1H
1 2
a)
RESOLUCION Tipo a) Descomposición de fuerzas en dos
direcciones
pilotes bielas esfuerzos normales
flexión secundaria
b)
1 3
F
2
F
1
23
Tipo a) Método Culmann
(Descomposición de una fuerza en 3 direcciones)
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DETERMINACION DE ESFUERZOS EN LOS PILOTES Y ARMADO DE CABEZALES
A) CARGAS VERTICALES A1) CABEZAL
UN
PILOTE
riostra planta0,15
- desplazamiento relativo entre ejes de pilotes y columna - arriostra el cabezal con otros cercanos - armadura tipo jaula con ø no demasiados finos
ø P 12 mm y separación c/15 ó 20 cm
A2) Cabezal de dos pilotes
riostra planta0,15
V
d e h2
e
øp
ZV2
e 3ø p
D DsA
2V
Z
D
Z
D
V2
V2
sA
mín 0,15correctoanclaje
hV 2 = Z
e2
=Z 1V . e4 . h
A Z=s σe
- colocar As sobre los pilotes - distribuir armadura en una zona traccionada de 0,1 a 0,2 d - según LEONHARDT anclaje en barras sin ganchos por la fuerte presión en esa zona. - AH = 1 As
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3 - concentración grande armadura estribos envolventes
A3) Cabezal de tres pilotes
Z
Z
1Ze
ew
ee 3
323
V
Z 1
D h d
33e
=hZ 1
3e3
1Z =V . e
3 . h3 .3V
- Armadura sobre pilotes en su vinculación más corta.
- Ensayos parte de la carga tiende a ir zona entre pilotes ARMAR VERTICALMENTE
evitar desprendimiento inferior del H°.
- Si W > 3d colocar armadura de suspensión total entre pilotes para una carga P = V
- 1,5 . n
- (n = número de pilotes P 3)
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Archivo: FUNDACIONES Hoja:29de 36
σe = PAs
A s
3
s σZ=
s
A
3 = n
A4) Cabezal de cuatro pilotes
V4h 4 .
V . ee2
1Z= Z 1 =
2 . h
e
e2
Z
1Z
Z
Z =2
V . e=8 . h
Z 1
PARA CANTIDAD MAYOR DE PILOTES
α αe1
línea de rotura
Za = Vh
e1
hΣ
TRACCION PURA tendremos bielas de TRACCION
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T2
T
Z 11Z
T2armadura de columnabien anclada
D
Z
T2
1Z
T2 T2
D
Z
T2
1Z
MOMENTOS equilibrio con pilotes Cargas capaces originar Mflex. permanentes
a) peso propio pilotes inclinados b) carga lateral del terreno c) excentricidad de la carga axil d) actuación del pilote como elemento de
estructura rígida e
M
P(tracción) P(compresión)
P = Me
+-
M
Øp C=coef.balasto
equilibriocon flexión ycorte de lospilotes
M
t = profundidaddel pilote
PILOTE DE GRAN DIAMETRO PILOTES INCLINADOS
apoyo elástico en el terreno-caracterizado por "C"
Mflex. temporales
a) oleaje y corrientes maritimasb) hieloc) Cargas laterales producidas por las embarcacionesd) Acción de viento sobre la estructurae) Acciones laterales
CALCULO DEL PILOTE VIGA APOYADA EN UN MEDIO ELASTICO T < 10 Ø p ELEMENTO RIGIDO (J α) flexión. Despreciable GIRO T > 10 Ø P tener en cuenta rigidez del pilote (centro de rotación)
COMBINACION DE CARGA VERTICAL Y MOMENTOS
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R = M+-Vh1
y yyΣ y² x²Σ
-+ ixxM .
ex
xi
ey
y
x yi
M = V . eyy
M = V . exx
CARGAS HORIZONTALES
H H H
Toma esfuerzos axiles flexión
A
Øp
ld
ld = longitud de descabezado
e = 3 Øpmín TOLERANCIAS COMUNES EN LA HINCA
4 a 5 cm en posición individual 10 cm en grupos 1:50 (2 cm/m) en verticalidad
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CASOS ISOSTATICOS CON PILOTES INCLINADOS a) CASO 1
α α
e
MVH
A BM'
V2
2 cos α
α2 e cosM'
α2 senH
V1
H'e
Hd
H
αH
2 senαα
V
M'
H
Translado de H al encuentro depilotes.
M' = M - H.d
V y M' como viga simple
V2 1V
V
α2 cosV2
α
αH'e2 e cos α
M'eH'
b) CASO 2
H'e
V
H
e
M
M'
V
HVx
y
α
H
M'
V2
2 tg H
α
senH
α
H
αtg αH
αsenH
M' = M + V . x + H. y
c) CASO 3
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M' = M + V . x + H. y
Htg 2 sen
Hα
V αsenαtg
α
α
H
H
H
H
H
y
VM
M'
V
x
αd
dM'
PILAR DE PUENTE
M, incluyen momentos complementarios de pandeo Hy; Hx. No son tan importantes.
y
z
M
Hy
V
x
Hx
V
M
y Hy
V
M
x
z
x
Mx
yM
4 3
21
ex
ey x
y
Øp
P =2V4
+2 . ex
- yM2 . ey
M2 . e
MxV +P =3 4 2 . ex
y
y+
M2 . e
MxV -P =1 4 2 . ex
y
y-
M2 . e
MxVP =4 4 2 . ex
y
y+-
emín = 3 Øp altura del cabezal = d > ½ ex
2 + ey2
Prof. Empotramiento = 3m
Arenas finas sueltas Limos Inorgánicos Arcillas blandas si ex = ey = e d > 0,7 . e
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H
e
lp
le
d
4.00
3.00
socavación máxima debajodel cabezal del pilar
cota de socavación
Profundidad deempotramiento delpilote
le = longitud de empotramiento del pilote
lp = longitud total del pilote
si el dintel es infinitamente rígido, el punto de imflexión se encuentra en la mitad de la altura “le”
H
M
2H
V
2H
e
d
le
M
He
= +-V2
el( + d)=M H
2el
2
Pmáx.Pil.
= P3 + ( 2 . eH
x
x + yH2 . ey
) )( +el2
d
2 . eH
1PPmín. =Pil.
+xH( 2 . ex( el)y
2 )+ d- NOTRACCION
pilM = el8
H²x + H²y
Armadura de los pilotes no debe ser inferior al 8 por mil de la sección de hormigón (elementos comprimidos) ARMADURA DEL CABEZAL
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y
x
xe
ye
yA
Ax
Z1
αl
Z 1 =0.85 . h
máxP . l
αtg = x
yee
=A xZ . cos1 α
eσ
σα
yA =e
Z . sen1
diámetro mínimo de acero Ø 12
Ax
Ay
Ax
Ay
Ax4
4Ay
le
LONG. ANCLAJE
eje del pilote
longitudde empalme
le
armadura por afuerade la principal
VERIFICACION DE PUNZONADO Y CORTE para el punzonado se toma como columna de esquina
45°
45°
h2
b = Ø
+ h
0
p
sección de punzonado
aøp
sección de corte(verifica labiela decompresión)
para corte se toma la sección a h/2 y aplicamos la expresión de GRASSER en ménsulas cortas.
Τ0 = Q O Τ03 - (Τ03 - Τ02 ) d donde z = 0,85 h
b0 . z 2h
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ESTRIBO
HM
V
A
Empuje desuelo
E
A
espaldón
viga principal yTablero
contrafuerte
2:3 pendiente taluddel terreno
cabezal
pilotes
Inclinados Verticales de GRAN DIAMETRO
3,00
2/3a
a
VALOR MAXIMODE SOCAVACION
comienza a desplazarse el suelo dela parte posterior del estribo y enconsecuencia desaparece el empuje