Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
1
Primjer A1
Nema uočenih grešaka.
Primjer A2
str. 19
U knjizi
0,3 0,3
0
c 0
H 0
t t 56 21(t, t ) 0,417
t t 604,76 56 21
.
0 0 c 0(t, t ) (t, t ) 1,621 0,417 0,675 .
Ln 6,0 1 1,1 0,675 10,5 .
Korekcija
0,3 0,3
0
c 0
H 0
t t 56 21(t, t ) 0,418
t t 604,76 56 21
.
0 0 c 0(t, t ) (t, t ) 1,621 0,418 0,678 .
Ln 6,0 1 1,1 0,678 10,5 .
str. 21
U knjizi cd ca cd ,
5 5 5
cd 7,5 10 28,2 10 35,7 10 .
Korekcija cs ca cd ,
5 5 5
cs 7,5 10 28,2 10 35,7 10 .
str. 23
U knjizi cd ca cd56 56 ,
5 5 5
cd 5,8 10 7,29 10 13,09 10 .
Korekcija cs ca cd56 56 ,
5 5 5
cs 5,8 10 7,29 10 13,09 10 .
Primjer A3
str. 34
U knjizi
L a cmn E / (0,5 E ) 21000 / (0,5 3100) 13,54 .
id a c LA A A / n 84,5 2544 /13,54 272,4 cm2.
ca
id L
A 2544a a 26 17,9
A n 272,4 13,54
cm.
ac
id
A 84,5a a 26 8,1
A 272,4 cm.
2 2
idI 23130 84,5 17,9 (30528 2544 8,1 ) /13,54 ,
idI 64786 cm4.
Korekcija
L a cmn E / (0,5 E ) 21000 / (0,5 3100) 13,55 .
id a c LA A A / n 84,5 2544 /13,54 272,2 cm2.
ca
id L
A 2544a a 26 17,9
A n 272,2 13,55
cm.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
2
ac
id
A 84,5a a 26 8,1
A 272,2 cm.
2 2
idI 23130 84,5 17,9 (30528 2544 8,1 ) /13,55 ,
idI 64776 cm4.
str. 35
U knjizi id a c LA A A / n 84,5 2544 / 22,78 192,2 cm
2.
2 2
id a a a c c c LI I A a (I A a ) / n ,
Korekcija id a c LA A A / n 84,5 2544 / 22,78 196,2 cm
2.
2 2
id a a a c c c LI I A a (I A a ) / n ,
str. 38
U knjizi
idI 64786 cm4.
idI (t ,n 13,54) 647862,21
I 29276
.
Korekcija
idI 64776 cm4.
idI (t ,n 13,55) 647762,21
I 29276
.
Primjer B1
Nema uočenih grešaka.
Primjer B2
str. 56
U knjizi 2,85 0,14 0,85 1,67 72,73 35,5 ,
Korekcija 285 14,0 0,85 1,67 72,73 35,5 ,
str. 57
U knjizi c a
c c
c
h N 0,14 2582 1M N 1 2582 1 98
2 N 2 5664 100
kNm,
Korekcija c a
c c
c
h N 14,0 2582 1M N 1 2582 1 98
2 N 2 5664 100
kNm,
str. 60
U knjizi
Edc c
pl,Rd
M 629red N N 2582 2182
M 743 kN.
c
Rd
red N 2182n 30
P 73,7 moždanika.
Korekcija
Edc c
pl,Rd
M 629red N N 2582 2186
M 743 kN.
c
Rd
red N 2186n 30
P 73,7 moždanika.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
3
str. 62
U knjizi
cN 2182 kN.
L,Edv 2 2182 / 5,7 765,6 kN/m.
Korekcija
cN 2186 kN.
L,Edv 2 2186 / 5,7 767 kN/m.
str. 63
U knjizi
Slika B2.9. Model proračuna
2
L,Edv x 2 727,3 727,3 ,
2
L,Edv x 2909,2 .
Korekcija
Slika B2.9. Model proračuna
2
L,Edv x 2 729 729 ,
2
L,Edv x 2916 .
str. 64
U knjizi
Uvrštavanjem izraza 1 2
L,Ed L,Edv x 5,7 v u izraz 2
L,Edv x 2909,2 i nakon sređivanja
dobije se:
2
L,Edv 625,1 kN/m.
Korekcija
Uvrštavanjem izraza 1 2
L,Ed L,Edv x 5,7 v u izraz 2
L,Edv x 2916 i nakon sređivanja
dobije se:
2
L,Edv 626,2 kN/m.
3Ed,Lv
2Ed,Lv
1Ed,Lv
A1 = A2 = A3 = Nc/3
= 2182/3
= 727,3 kN
L/2 = 5700
a
b
c
A1 A2 A3
3Ed,Lv
2Ed,Lv
1Ed,Lv
A1 = A2 = A3 = Nc/3
= 2186/3
= 729 kN
L/2 = 5700
a
b
c
A1 A2 A3
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
4
Primjer B3
str. 68
U knjizi c
1000 15 40A 1000 130 51 120650
150 2
mm
2 1207 cm
2.
Korekcija c
1000 15 40A 1000 130 51 120803
152,5 2
mm
2 1200 cm
2.
str. 73
U knjizi w
c72 72 0,92 63,24
t ,
Korekcija w
c72 72 0,92 66,24
t ,
str. 75
U knjizi VA 28,48 2 10 8,5 0,85 0,56 2 1,2 ,
Korekcija VA 28,48 2 10 0,85 0,85 0,56 2 1,2 ,
str. 77
U knjizi
Mcr = 2097 kNcm = 20,97 kNm.
LT LT,0
220,6 27,51,70 0,4
2097
.
Korekcija
Mcr = 2626 kNcm = 26,26 kNm.
LT LT,0
220,6 27,51,52 0,4
2626
.
str. 78
U knjizi
2
LT 0,5 1 0,21 1,70 0,2 1,70 2,103 ,
LT2 2
10,29
2,103 2,103 1,70
.
b,Rd
220,6 27,5M 0,29 1759
1,0
kNcm 17,6 kNm.
50,62,9
17,6 , uvjet nije zadovoljen.
Korekcija
2
LT 0,5 1 0,21 1,52 0,2 1,52 1,794 ,
LT2 2
10,36
1,794 1,794 1,52
.
b,Rd
220,6 27,5M 0,36 2184
1,0
kNcm 21,8 kNm.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
5
50,62,3
21,8 , uvjet nije zadovoljen.
str. 102
U knjizi
4
cs cs S cN E A 4,14 10 1131 125 7,9 462 kN,
a ac
a a S c
E A 21000 28,48a a 19,05 6,64
E A E A 21000 28,48 1131 987,5
cm,
cs cs c
6,64M N a 462 31
100 kNm,
2 2
cs2,3
S
M L1 1 31 51000 5,9
8 EI 8 16396
mm.
Korekcija
4
cs cs S cN E A 4,14 10 740 125 7,9 303 kN,
a ac
a a S c
E A 21000 28,48a a 19,05 8,6
E A E A 21000 28,48 740 987,5
cm,
cs cs c
8,6M N a 303 26,1
100 kNm,
2 2
cs2,3
S
M L1 1 26,1 51000 5,0
8 EI 8 16396
mm.
str. 103
U knjizi
2 2,i 1,9 2,1 5,9 9,9 mm.
ukupno 1 2 3,6 9,9 13,5 mm L 5000
20,0250 250
mm.
promjenjivo 2 9,9 mm L 5000
13,9360 360
mm.
Korekcija
2 2,i 1,9 2,1 5,0 9,0 mm.
ukupno 1 2 3,6 9,0 12,6 mm L 5000
20,0250 250
mm.
promjenjivo 2 9,0 mm L 5000
13,9360 360
mm.
str. 105
U knjizi
4
1
5 10,44 5,01000 4,08
384 20843
mm.
4
2,1
5 11,40 5,01000 4,45
384 20843
mm.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
6
ukupno 1 2,1 2,3 4,08 4,45 5,9 14,43 mm.
Korekcija
4
1
5 10,44 5,01000 4,1
384 20843
mm.
4
2,1
5 11,40 5,01000 4,5
384 20843
mm.
ukupno 1 2,1 2,3 4,1 4,5 5,0 13,6 mm.
str. 106
U knjizi 2,3 5,9 mm,
Korekcija 2,3 5,0 mm,
str. 107
U knjizi 18 18
f 9,333,6
Hz 4 Hz sa u mm.
Korekcija 18 18
f 9,493,6
Hz 4 Hz sa u mm.
str. 108
U knjizi
d cmE 1,1 E 1,1 31000 34000 N/mm2,
2
d
21000 28,48 3400 987,5EI 21000 1943 3400 5136 19,05
21000 28,48 3400 987,5
,
dEI 242493167 kNcm2 24249 kNm
2.
4
d
5 11,58 51000 3,9
384 24249
mm,
Korekcija
d cmE 1,1 E 1,1 31000 34100 N/mm2,
2
d
21000 28,48 3410 987,5EI 21000 1943 3410 5136 19,05
21000 28,48 3410 987,5
,
dEI 242626250 kNcm2 24263 kNm
2.
4
d
5 11,58 51000 3,9
384 24263
mm,
Primjer B4
str. 113
U knjizi yd
a,Rd
f 235126
3 3
Korekcija yd
a,Rd
f 235136
3 3
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
7
str. 127
U knjizi
Slika B4.7. Oznake točaka spregnutog poprečnog presjeka i raspodjela
normalnih napona za vrijeme t =
Korekcija
Slika B4.7. Oznake točaka spregnutog poprečnog presjeka i raspodjela
normalnih napona za vrijeme t =
str. 129
U knjizi
c 4
1390 24200 1390671 671 25,4 0,007
5288000 250429 10 4000
kN/cm
2.
a 4
1390 2420021000 21000 33,8 1,34
5288000 250429 10
kN/cm
2.
Korekcija
c 4
1390 24200 1390671 671 25,4 0,006
5288000 249266 10 4000
kN/cm
2.
a 4
1390 2420021000 21000 33,8 1,37
5288000 249266 10
kN/cm
2.
str. 130
U knjizi
a 16,9 1,34 18,2 kN/cm2,
a
yd
18,20,77 1
f 23,5
, uvjet je zadovoljen.
c 0,408 0,007 0,415 kN/cm2,
c
cd
0,4150,31 1
f 1,33
, uvjet je zadovoljen.
E.N.O.
E.N.O. - elastična neutralna os
1
2
3
4
5
6
- napon
+
-
-
-
+
skupljanje
t =
16,9 1,34
0,408 -0,024
E.N.O.
E.N.O. - elastična neutralna os
1
2
3
4
5
6
- napon
+
-
-
-
+
skupljanje
t =
16,9 1,37
0,408 -0,006
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
8
Korekcija
a 16,9 1,37 18,3 kN/cm2,
a
yd
18,30,78 1
f 23,5
, uvjet je zadovoljen.
c 0,408 0,006 0,414 kN/cm2,
c
cd
0,4140,31 1
f 1,33
, uvjet je zadovoljen.
str. 134
U knjizi
Slika B4.9. Oznake točaka spregnutog poprečnog presjeka i raspodjela
posmičnih napona za vrijeme t =
4
i i P cE S E A 26,4 8,0 4438 10 kNcm,
4
i i
c Ed 4
P
E S 4438 10V 238 0,0176
EI b 239972 10 250
kN/cm
2.
Korekcija
Slika B4.9. Oznake točaka spregnutog poprečnog presjeka i raspodjela
posmičnih napona za vrijeme t =
4
i i P cE S E A 25,3 8,0 4706 10 kNcm,
4
i i
c Ed 4
P
E S 4706 10V 238 0,0179
EI b 250429 10 250
kN/cm
2.
E.N.O.
E.N.O. - elastična neutralna os
1
2
3
4
5
6
- napon t =
0,0176
4,95
5,06
3,97
E.N.O.
E.N.O. - elastična neutralna os
1
2
3
4
5
6
- napon t =
0,0179
4,89
4,95
3,94
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
9
str. 135
U knjizi
4 4
i iE S 4438 10 21000 24 11,0 4992 10 kNcm,
4
i i
a 4
P w
E S 4992 10V 238 4,95
EI t 239972 10 1,0
kN/cm
2.
2
4 4
i i
10,4E S 4992 10 21000 1,0 5106 10
2 kNcm,
4
i i
a Ed 4
P
E S 5106 10V 238 5,06
EI b 239972 10 1,0
kN/cm
2.
4
i iE S 21000 60 31,8 4007 10 kNcm,
4
i i
a 4
0 w
E S 4007 10V 238 3,97
EI t 239972 10 1,0
kN/cm
2.
Korekcija
4 4
i iE S 4706 10 21000 24 8,7 5144 10 kNcm,
4
i i
a 4
P w
E S 5144 10V 238 4,89
EI t 250429 10 1,0
kN/cm
2.
2
4 4
i i
8,1E S 5144 10 21000 1,0 5213 10
2 kNcm,
4
i i
a Ed 4
P
E S 5213 10V 238 4,95
EI b 250429 10 1,0
kN/cm
2.
4
i iE S 21000 60 32,9 4145 10 kNcm,
4
i i
a 4
0 w
E S 4145 10V 238 3,94
EI t 250429 10 1,0
kN/cm
2.
str. 136
U knjizi
c
c,Rd
0,01760,20 1
0,0856
, uvjet je zadovoljen.
a
a,Rd
5,060,37 1
13,6
, uvjet je zadovoljen.
Korekcija
c
c,Rd
0,01790,21 1
0,0856
, uvjet je zadovoljen.
a
a,Rd
4,950,36 1
13,6
, uvjet je zadovoljen.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
10
str. 142
U knjizi L,Ed 3sf f
f sd
A h 1,7 28310 553
s f cot 435 cot 26,5
mm
2/m <
b2A 2 393 786 mm2/m.
Korekcija L,Ed 3sf f
f sd
A h 1,7 28310 551
s f cot 435 cot 26,5
mm
2/m <
b2A 2 393 786 mm2/m.
str. 143
U knjizi a,0 4
2653 3690021000 21000 21,5 2,56
6616000 284354 10
kN/cm
2,
Korekcija a,0 4
1390 2420021000 21000 18,0 1,85
5288000 249266 10
kN/cm
2,
str. 144
U knjizi
a,S L,Ed a,0 aN V A 2,56 124 317 kN,
L,Ed
L,Ed
eff
2 V 2 3172,54
b 250
kN/cm.
d,s L,Ed LP e 2,54 17,0 43,2 kN.
Korekcija
a,S L,Ed a,0 aN V A 1,85 124 229 kN,
L,Ed
L,Ed
eff
2 V 2 2291,83
b 250
kN/cm.
d,s L,Ed LP e 1,83 17,0 31,1 kN.
str. 147
U knjizi
cm.
2 2
cs2,3
S
M L1 1 369 10100 1,85
8 EI 8 249266
cm.
2 2,i 0,26 0,44 1,85 2,55 mm (od promjenjivog djelovanja).
Korekcija
4 4
2,2
5 23,0 10 5 23,0 10100 100 1,20 0,81 0,39
384 250429 384 371897
cm.
2 2
cs2,3
S
M L1 1 242 10100 1,21
8 EI 8 249266
cm.
2 2,i 0,26 0,39 1,21 1,86 mm (od promjenjivog djelovanja).
str. 148
U knjizi
ukupno 1 2 0,65 2,55 3,2 mm L 1000
4,0250 250
mm.
promjenjivo 2 2,55 mm L 1000
7,78360 360
mm.
44,081,025,1100371897
100,23
384
5100
239972
100,23
384
5 44
2,2
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
11
p 0,65 0,44 1,85 ,
p 2,94 cm.
Korekcija
ukupno 1 2 0,65 1,86 2,51 mm L 1000
4,0250 250
mm.
promjenjivo 2 1,86 mm L 1000
2,78360 360
mm.
p 0,65 0,39 1,21 ,
p 2,25 cm.
Primjer B5
str. 155
U knjizi w
c72 72 0,81 58,6
t ,
Korekcija w
c72 72 0,81 58,3
t ,
str. 156
U knjizi pl,aL,Ed
f
Rd Rd
NV 3507n 35,4
P P 98,9 .
Korekcija pl,aL,Ed
f
Rd Rd
NV 3507n 35,5
P P 98,9 .
str. 157
U knjizi
fn n 0,61 35,4 22 .
300,85 0,61
35,4 .
Korekcija
fn n 0,61 35,5 22 .
300,85 0,61
35,5 .
str. 159
U knjizi
RdM 2967 0,350 270 0,45 0,0025 ,
RdM 1159,9 kNm.
8640,74 1,0
1159,9 (uvjet je zadovoljen).
Korekcija
RdM 2967 0,350 270 0,45 0,0025 ,
RdM 1159 kNm.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
12
8640,75 1,0
1159 (uvjet je zadovoljen).
str. 163
U knjizi Budući da je 0,33 1,0 , uvjet je zadovoljen.
Korekcija Budući da je 0,28 1,0 , uvjet je zadovoljen.
str. 171
U knjizi 0EI 2643103874 Ncm2 264310 kNm
2.
Korekcija 0EI 2719873799 Ncm2 271987 kNm
2.
str. 172
U knjizi
4 4
d1
0
e L5 5 18,8 12100 1,92
384 EI 384 264310
cm.
Korekcija
4 4
d1
0
e L5 5 18,8 12100 1,87
384 EI 384 271987
cm.
str. 173
U knjizi
4 4
d2,1
0
e L5 5 7,5 12100 0,77
384 EI 384 264310
cm.
0EI 264310 kNm2,
4 4
2,2
5 23,3 12 5 23,3 12100 100 3,12 2,38 0,74
384 201670 384 264310
cm.
Korekcija
4 4
d2,1
0
e L5 5 7,5 12100 0,74
384 EI 384 271987
cm.
0EI 271987 kNm2,
4 4
2,2
5 23,3 12 5 23,3 12100 100 3,12 2,31 0,81
384 201670 384 271987
cm.
str. 174
U knjizi
1 1,92 cm (od stalnog djelovanja),
2 2,i 0,77 0,74 1,48 2,99 cm (od promjenjivog djelovanja).
ukupno 1 2 1,92 2,99 4,91 cm L 1200
4,8250 250
cm.
promjenjivo 2 2,99 cm L 1200
3,33360 360
cm.
p 1,92 0,74 1,48 ,
p 4,14 cm.
Korekcija 1 1,87 cm (od stalnog djelovanja),
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
13
2 2,i 0,74 0,81 1,48 3,03 cm (od promjenjivog djelovanja).
ukupno 1 2 1,87 3,03 4,90 cm L 1200
4,8250 250
cm.
promjenjivo 2 3,03 cm L 1200
3,33360 360
cm.
p 1,87 0,81 1,48 ,
p 4,16 cm.
str. 175
U knjizi
4 4
k
0
g L5 5 18,8 12100 1,92
384 EI 384 264310
cm,
18 18f 4,1
19,2
Hz 4 Hz sa u mm.
Korekcija
4 4
k
0
g L5 5 18,8 12100 1,87
384 EI 384 271987
cm,
18 18f 4,1
18,7
Hz 4 Hz sa u mm.
Primjer B6
str. 178
U knjizi cA 26 1458 26 3,79 kN/m
2
cA 25 1458 25 3,64 kN/m2
Korekcija cA 26 0,1458 26 3,79 kN/m
2
cA 25 0,1458 25 3,64 kN/m2
str. 181
U knjizi Ed,BV 244 kN.
Korekcija Ed,BV 122 kN.
str. 182
U knjizi
Ed,BV 122 kN.
Maksimalna poprečna sila koja djeluje na čelični nosač iznosi: Ed,BV 244 kN.
Korekcija
Ed,BV 110 kN.
Maksimalna poprečna sila koja djeluje na čelični nosač iznosi: Ed,BV 122 kN.
str. 183
U knjizi Ed,BV 486 kN.
Ed,BV 329 kN.
Korekcija Ed,BV 243 kN.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
14
Ed,BV 227 kN.
str. 184
U knjizi Ed,BV 486 kN.
Korekcija Ed,BV 243 kN.
str. 186
U knjizi Ed,B
Ed d,max
ML 10 483V e 38,9 243
2 L 2 10 kN.
Korekcija Ed,B
Ed d,max
ML 10 290V e 38,9 224
2 L 2 10 kN.
str. 187
U knjizi f
c9 9 0,92 8,31
t ,
Korekcija f
c9 9 0,92 8,28
t ,
str. 188
U knjizi
4,62 8,31 pojasnica je klase 1.
w
c72 72 0,92 66,5
t ,
41,8 66,5 hrbat je klase 1.
Korekcija
4,62 8,28 pojasnica je klase 1.
w
c72 72 0,92 66,2
t ,
41,8 66,2 hrbat je klase 1.
str. 191
U knjizi B,EdV 244 kN pl,Rd0,5 V 476 kN nema redukcije otpornosti,
Korekcija Ed,BV 122 kN pl,Rd0,5 V 476 kN nema redukcije otpornosti,
str. 192
U knjizi
2 2qL 19,5 10,01,00
8M 8 243
,
00
243 ,
Korekcija
2 2qL 19,5 10,01,00
8M 8 244
,
00
244 ,
str. 200
U knjizi Za poprečnu silu EdV 486 kN i otpornost na posmik prema točki 4.3.4 koja iznosi
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
15
pl,Rd pl,a,RdV V 951 kN vrijedi:
Ed
Rd
V 4860,51 0,50
V 951 .
Potrebna je redukcija otpornosti na savijanje, međutim zbog male vrijednosti parametra
redukcije nema redukcije računske otpornosti na savijanje.
Korekcija
Za poprečnu silu EdV 243 kN i otpornost na posmik prema točki 4.3.4 koja iznosi
pl,Rd pl,a,RdV V 951 kN vrijedi:
Ed
Rd
V 2430,26 0,50
V 951 .
Nije potrebna je redukcija otpornosti na savijanje.
str. 233
U knjizi
stI 61615 cm4,
st a 2EI E I 1293915000 Ncm2 129392 kNm
2.
a 2E I 129392 kNm2.
Korekcija
stI 64414 cm4,
st a 2EI E I 1352694000 Ncm2 135269 kNm
2.
a 2E I 135269 kNm2.
str. 234
U knjizi
a 2E I 129392 kNm2.
2,1 4,2 mm.
Korekcija
a 2E I 135269 kNm2.
2,1 2,0 mm.
str. 235
U knjizi a 2E I 129392 kNm2.
Korekcija a 2E I 135269 kNm2.
str. 236
U knjizi
a 2E I 129392 kNm2.
2,3 2,4 mm.
Korekcija
a 2E I 135269 kNm2.
2,3 2,3 mm.
str. 237
U knjizi 2 2,i 4,2 0,5 2,4 7,1 mm.
0
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
16
ukupno 1 2 7,1 7,1 14,2 mm L 10000
40,0250 250
mm.
promjenjivo 2 7,1 mm L 10000
27,8360 360
mm.
p 7,1 0,5 2,4 .
p 10,0 mm.
Korekcija
2 2,i 2,0 0,5 2,3 4,8 mm.
ukupno 1 2 7,1 4,8 11,9 mm L 10000
40,0250 250
mm.
promjenjivo 2 4,8 mm L 10000
27,8360 360
mm.
p 7,1 0,5 2,3 .
p 9,9 mm.
str. 242
U knjizi
a 2E I 129392 kNm2.
Mmax = 57,1 kNm.
a 2E I 129392 kNm2.
Korekcija
a 2E I 135269 kNm2.
Mmax = 58,0 kNm.
a 2E I 135269 kNm2.
str. 243
U knjizi
Mmax = 69,2 kNm.
Ukupni moment stM 57,1 69,2 126,3 kNm.
st s aA A A 12,56 115,5 128,1 cm2.
stI 61615 cm4.
Korekcija
Mmax = 70,8 kNm.
Ukupni moment stM 58,0 70,8 129 kNm.
st s aA A A 12,56 115,5 128 cm2.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
17
stI 64414 cm4.
str. 244
U knjizi
2
sts,0 st
st
M 126,3 10z 33,8 6,93
I 61615
kN/cm
2 69,3 N/mm
2.
st
a a
AI 128,1 616151,42
A I 115,5 48200
.
ctms
st s
0,4 f 0,4 0,359,71
1,42 0,01015
kN/cm
2 97,1 N/mm
2.
s s,0 s 69,3 97,1 166,4 N/mm2,
s 166,4 N/mm2.
Korekcija
2
sts,0 st
st
M 129 10z 33,8 6,77
I 64414
kN/cm
2 67,7 N/mm
2.
st
a a
AI 128,0 644141,48
A I 115,5 48200
.
ctms
st s
0,4 f 0,4 0,359,32
1,48 0,01015
kN/cm
2 93,2 N/mm
2.
s s,0 s 67,7 93,2 160,9 N/mm2,
s 160,9 N/mm2.
Primjer B7
str. 272
U knjizi
3890,33 1,0
1175 .
EdV 389 kN pl,Rd0,5 V 588 kN nema redukcije otpornosti,
y,V,Rd pl,RdM M 1083,57 kNm.
Korekcija
3900,33 1,0
1175 .
EdV 390 kN pl,Rd0,5 V 588 kN nema redukcije otpornosti,
y,V,Rd pl,RdM M 1443 kNm.
str. 288
U knjizi stI 57848 cm
4,
st a 2EI E I 1214808000 kNcm2 121481 kNm
2.
Korekcija stI 57701 cm
4,
st a 2EI E I 1211721000 kNcm2 121172 kNm
2.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
18
str. 289
U knjizi a 2E I 121481 kNm
2.
a 2E I 121481 kNm2.
Korekcija a 2E I 121172 kNm
2.
a 2E I 121172 kNm2.
str. 290
U knjizi
a 2E I 121481 kNm2.
4
cs cs S cN E A 3,811 10 1220 265,6 16 1909 kN,
cs cs cM N a 1909 10,77 20560 kNcm 205,6 kNm,
a 2E I 121481 kNm2.
Korekcija
a 2E I 121172 kNm2.
4
cs cs S cN E A 4,14 10 1220 265,6 16 2146 kN,
cs cs cM N a 2146 10,77 23112 kNcm 231 kNm,
a 2E I 121172 kNm2.
str. 291
U knjizi
a 2E I 121481 kNm2.
2,3 8,9 mm.
Korekcija
a 2E I 121172 kNm2.
2,3 9,6 mm.
str. 292
U knjizi
2 2,i 5,8 7,3 8,9 22 mm.
ukupno 1 2 10,3 22 32,3 mm L 12500
50,0250 250
mm.
promjenjivo 2 22 mm L 12500
35,0360 360
mm.
p 10,3 7,3 8,9 .
p 26,5 mm.
Korekcija 2 2,i 5,8 7,3 9,6 22,7 mm.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
19
ukupno 1 2 10,3 22,7 33,0 mm L 12500
50,0250 250
mm.
promjenjivo 2 22,7 mm L 12500
35,0360 360
mm.
p 10,3 7,3 9,6 .
p 27,2 mm.
str. 297
U knjizi
a 2E I 121481 kNm2.
cs cs cM N a 1909 10,77 20560 kNcm 205,6 kNm,
a 2E I 121481 kNm2.
Korekcija
a 2E I 121172 kNm2.
cs cs cM N a 2146 10,77 23112 kNcm 231 kNm,
a 2E I 121172 kNm2.
str. 298
U knjizi
Mmax = 161 kNm.
Ukupni moment stM 407 161 568 kNm.
stI 57848 cm4.
Korekcija
Mmax = 174 kNm.
Ukupni moment stM 407 174 581 kNm.
stI 57701 cm4.
str. 299
U knjizi
2
sts,0 st
st
M 568 10z 30,3 29,8
I 57848
kN/cm
2 298 N/mm
2.
st
a a
AI 175,4 578481,42
A I 159 45070
.
ctms
st s
0,4 f 0,4 0,267,7
1,42 0,00953
kN/cm
2 77 N/mm
2.
s s,0 s 298 77 375 N/mm2,
s 375 N/mm2 s 360 N/mm
2.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
20
Korekcija
2
sts,0 st
st
M 581 10z 30,3 30,5
I 57701
kN/cm
2 305 N/mm
2.
st
a a
AI 175,4 577011,41
A I 159 45070
.
ctms
st s
0,4 f 0,4 0,267,7
1,41 0,00953
kN/cm
2 77 N/mm
2.
s s,0 s 305 77 282 N/mm2,
s 382 N/mm2 s 360 N/mm
2.
Primjer B8
Nema uočenih grešaka.
Primjer C1
Nema uočenih grešaka.
Primjer C2
str. 431
U knjizi U ovom primjeru odabire se armatura 1016 čija površina iznosi 78,6 cm2.
Korekcija U ovom primjeru odabire se armatura 1016 čija površina iznosi 20,1 cm2.
str. 437
U knjizi EdN 1,35 3000 1,50 1300 4050 4500 6000 kN.
Korekcija EdN 1,35 3000 1,50 1300 4050 1950 6000 kN.
str. 439
U knjizi
pl,RkN 124,5 35,5 1153 4,00 20,1 40,0 ,
pl,RkN 9836 kN.
0,552
Korekcija
pl,RkN 124,5 35,5 1153 4,00 20,1 46,0 ,
pl,RkN 9957 kN.
0,562
str. 440
U knjizi
eff
EI 21000 24476 21000 1586 0,6 1533 107834 ,
6
effEI 646,49 10 kNcm
2.
6 2
cr 2
646,49 10N 31509
450
kN,
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
21
pl,RkN 9836 kN.
Korekcija
eff
EI 21000 24476 21000 1591 0,6 1533 107834 ,
6
effEI 646,59 10 kNcm
2.
6 2
cr 2
646,59 10N 31514
450
kN,
pl,RkN 9957 kN.
str. 441
U knjizi
98360,558
31509 .
Prema tome 0,558 2,0 , i uvjet je zadovoljen.
Korekcija
99570,562
31514 .
Prema tome 0,562 2,0 , i uvjet je zadovoljen.
str. 442
U knjizi
20,5 1 0,21 0,558 0,2 0,558 0,693 .
2 2
10,91 1,0
0,693 0,693 0,558
.
60000,79 1,0
0,91 8302
.
Budući da je 0,79 1,0 , dokaz….
Slika C2.6. Princip dokaza elementa izloženog centričnom tlaku pomoću europskih
krivulja izvijanja
558,0
Eulerova krivulja
Krivulja a
= 0,94
1
2
Npl
0
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
22
Korekcija
20,5 1 0,21 0,562 0,2 0,562 0,696 .
2 2
10,90 1,0
0,696 0,696 0,562
.
60000,80 1,0
0,90 8302
.
Budući da je 0,80 1,0 , dokaz….
Slika C2.6. Princip dokaza elementa izloženog centričnom tlaku pomoću europskih
krivulja izvijanja
str. 446
U knjizi 2
pl,anW 40,64 5,479 1277 0 66 cm3.
Korekcija 2
pl,anW 40,64 5,749 1277 0 66 cm3.
str. 449
U knjizi
eff,II
EI 0,9 21000 24476 21000 1586 0,5 1533 107834 ,
6
eff ,IIEI 566,96 10 kNcm
2.
6 2
cr,eff 2
566,96 10N 27633
450
kN.
cr,eff
cr
Ed
N 276334,61 10
N 6000 .
Korekcija
eff,II
EI 0,9 21000 24476 21000 1591 0,5 1533 107834 ,
6
eff ,IIEI 567,06 10 kNcm
2.
6 2
cr,eff 2
567,06 10N 27638
450
kN.
cr,eff
cr
Ed
N 276384,61 10
N 6000 .
str. 451
0,562
Eulerova krivulja
Krivulja a
= 0,90
1
2
Npl
0
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
23
U knjizi Ed cr,eff
1,0k 1,28 1,0
1 N / N 1 6000 / 27633
.
Korekcija Ed cr,eff
1,0k 1,28 1,0
1 N / N 1 6000 / 27638
.
Primjer C3
str. 464
U knjizi Prema tablici 8.1, EN 1993-1-1, učinak lokalnog…
Korekcija Prema tablici 6.3, EN 1994-1-1, učinak lokalnog…
str. 467
U knjizi EdN 1,35 3000 1,50 1300 4050 4500 6000 kN.
Korekcija EdN 1,35 3000 1,50 1300 4050 1950 6000 kN.
str. 469
U knjizi pl,RkN 124,5 35,5 1153 4,00 20,1 40,0 ,
pl,RkN 4419,8 4612 804 9836 kN.
Korekcija pl,RkN 124,5 35,5 1153 4,00 20,1 46,0 ,
pl,RkN 4419,8 4612 925 9957 kN.
str. 471
U knjizi
eff
EI 21000 24476 21000 1586 0,6 1533 107834 ,
6
effEI 646,49 10 kNcm
2.
6 2
cr 2
646,49 10N 31509
450
kN,
pl,RkN 9836 kN.
98360,558
31509 .
Prema tome 0,558 2,0 , i uvjet je zadovoljen.
Korekcija
eff
EI 21000 24476 21000 1591 0,6 1533 107834 ,
6
effEI 646,59 10 kNcm
2.
6 2
cr 2
646,59 10N 31514
450
kN,
pl,RkN 9957 kN.
99570,562
31514 .
Prema tome 0,562 2,0 , i uvjet je zadovoljen.
str. 472
U knjizi 20,5 1 0,21 0,558 0,2 0,56 0,693 .
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
24
Korekcija 20,5 1 0,21 0,562 0,2 0,562 0,696 .
str. 473
U knjizi
2 2
10,91 1,0
0,693 0,693 0,558
.
60000,79 1,0
0,91 8302
.
Budući da je 0,79 1,0 , dokaz spregnutog…
Korekcija
2 2
10,90 1,0
0,696 0,696 0,562
.
60000,80 1,0
0,90 8302
.
Budući da je 0,80 1,0 , dokaz spregnutog…
str. 478
U knjizi 2
pl,a,nW 40,64 5,479 1277 0 66 cm3.
Korekcija 2
pl,a,nW 40,64 5,749 1277 0 66 cm3.
str. 481
U knjizi
eff,IIEI 0,9 21000 24476 21000 1586 0,5 1533 107834 ,
6
eff ,IIEI 566,96 10 kNcm
2.
Korekcija
eff,IIEI 0,9 21000 24476 21000 1591 0,5 1533 107834 ,
6
eff ,IIEI 567,06 10 kNcm
2.
str. 482
U knjizi
6 2
cr,eff 2
566,96 10N 27633
450
kN.
cr,eff
cr
Ed
N 276334,61 10
N 6000 .
Korekcija
6 2
cr,eff 2
567,06 10N 27638
450
kN.
cr,eff
cr
Ed
N 276384,61 10
N 6000 .
str. 485
U knjizi
11
Ed cr,eff
0,66k 0,84 1,0
60001 N N1
27633
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
25
22
Ed cr,eff
1,0k 1,28 1,0
1 N N 1 6000 27633
Korekcija
11
Ed cr,eff
0,66k 0,84 1,0
60001 N N1
27638
22
Ed cr,eff
1,0k 1,28 1,0
1 N N 1 6000 27638
str. 488
U knjizi
6
6000450 1,39
630,92 10
,
2
0 2
4,5 1M 0 4,5 8 6000 373
300 1,39
kNm.
135 1 0 1c 0,217
135 0 1 2 373 tan 1,39 2
.
Korekcija
6
6000450 1,46
567,06 10
,
2
0 2
4,5 1M 0 4,5 8 6000 338
300 1,46
kNm.
135 1 0 1c 0,186
135 0 1 2 338 tan 1,46 2
.
str. 489
U knjizi
M
arctan c arctan 0,2170,5 0,5 0,654
1,39
,
Mx L 0,654 4,50 2,94 m.
2
max
1 0,217M 0,5 135 0 1 373 373 214
cos 1,39 2
kNm.
…vrijednost momenta, maxM 214 kNm, nego vrijednost…
Korekcija
M
arctan c arctan 0,1860,5 0,5 0,626
1,46
,
Mx L 0,626 4,50 2,82 m.
2
max
1 0,186M 0,5 135 0 1 338 338 216
cos 1,46 2
kNm.
…vrijednost momenta, maxM 216 kNm, nego vrijednost…
str. 490
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
26
U knjizi
Ed 0,dEdEd
4 N eM 135 4 6000 0,015V 30 80 110
L L 4,5 4,5
kN
Poprečna sila prema teoriji I. reda na gornjem kraju stupa iznosi:
Ed 0,dEdEd
4 N eM 135 4 6000 0,015V 30 80 50
L L 4,5 4,5
kN
Dijagram poprečne sile, prema teoriji I. reda uslijed djelovanja momenta savijanja i
ekvivalentnog opterećenja uslijed imperfekcija prikazan je na slici C3.19.
Slika C3.19. Poprečne sile prema teoriji I. reda
2
Ed cr,eff
1,0k 1,28 1,0
1 N N 1 6000 27633
Korekcija
Ed 0,dEdEd
4 N eM 135 4 6000 0,015V 30 80 110
L L 4,5 4,5
kN
Poprečna sila prema teoriji I. reda na gornjem kraju stupa iznosi:
Ed 0,dEdEd
4 N eM 135 4 6000 0,015V 30 80 50
L L 4,5 4,5
kN
Dijagram poprečne sile, prema teoriji I. reda uslijed djelovanja momenta savijanja i
ekvivalentnog opterećenja uslijed imperfekcija prikazan je na slici C3.19.
2
,08
L
eN dEd
NEd
L
e0,d
MEd,I
110 kN
50 kN
NEd
MEd,I
L
eN
L
M dEdIEd ,0, 4
L
eN
L
M dEdIEd ,0, 4
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
27
Slika C3.19. Poprečne sile prema teoriji I. reda
2
Ed cr,eff
1,0k 1,28 1,0
1 N N 1 6000 27638
str. 491
U knjizi
Ed
sin 1,39 0,5 0cos 1,39 0135,0 373V 0 1,39 1,39
4,5 sin1,39 4,5 cos 1,39 2
,
EdV 0 42,4 96,1 138,5 kN.
Ed
sin 1,39 0,5 1,0cos 1,39 1,0135,0 373V 1,0 1,39 1,39
4,5 sin1,39 4,5 cos 1,39 / 2
,
EdV 1,0 7,6 96,1 88,5 kN.
Korekcija
Ed
sin 1,46 0,5 0cos 1,46 0135,0 338V 0 1,46 1,46
4,5 sin1,46 4,5 cos 1,46 2
,
EdV 0 44,8 98,1 142,9 kN.
Ed
sin 1,46 0,5 1,0cos 1,46 1,0135,0 338V 1,0 1,46 1,46
4,5 sin1,46 4,5 cos 1,46 / 2
,
EdV 1,0 4,9 98,1 93,2 kN.
str. 492
U knjizi
Ukoliko se dokaz provodi s momentom savijanja dobivenim egzaktnim proračunom Mmax
= 214 kNm uvjet glasi:
Ed
Rd
M 2140,76
M 283 .
2
,08
L
eN dEd
NEd
L
e0,d
MEd,I
110 kN
50 kN
NEd
MEd,I
L
eN
L
M dEdIEd ,0, 4
, 0,4
Ed I Ed dM N e
L L
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
28
Budući da je 0,76 1,0 , uvjet je također zadovoljen.
Korekcija
Ukoliko se dokaz provodi s momentom savijanja dobivenim egzaktnim proračunom Mmax
= 216 kNm uvjet glasi:
Ed
Rd
M 2160,76
M 283 .
Budući da je 0,76 1,0 , uvjet je također zadovoljen.
str. 495
U knjizi
Ed
Ed
M 6000e 10,0
N 600 cm.
1l 2 a / 2 t e 2 40,06 / 2 1,0 10,0 18,06 cm
cs
1
A 1153t 3,2
20 l 20 18,06
cm.
Za debljinu čvornog lima ts usvaja se 3,2 cm.
1 1 sA l t 18,06 3,2 57,8 cm2.
Edc,Ed
1
N 120020,8
A 57,8 kN/cm
2
Korekcija
Ed
Ed
M 6000e 5,0
N 1200 cm.
1l 2 a / 2 t e 2 40,06 / 2 1,0 5,0 28,06 cm
cs
1
A 1153t 2,05
20 l 20 28,06
cm.
Za debljinu čvornog lima ts usvaja se 2,2 cm.
1 1 sA l t 28,06 2,2 61,7 cm2.
Edc,Ed
1
N 120019,4
A 61,7 kN/cm
2
str. 496
U knjizi
c,Rd
1,0 35,5 11532,67 1 4,9 24,7
40,64 4,0 57,8
kN/cm
2,
c cdc,Rd
1
A f 1153 2,6724,7 53,3
A 57,8
kN/cm
2,
c,Rd yd24,7 f 35,5 kN/cm2
Računski tlačni napon c,Ed 20,8 kN/cm2 je manji od lokalne računske otpornosti
betona ispod čvorne ploče c,Rd 24,7 kN/cm2 te je uvjet zadovoljen.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
29
Korekcija
c,Rd
1,0 35,5 11532,67 1 4,9 23,9
40,64 4,0 61,7
kN/cm
2,
c cdc,Rd
1
A f 1153 2,6724,7 49,9
A 61,7
kN/cm
2,
c,Rd yd23,9 f 35,5 kN/cm2
Računski tlačni napon c,Ed 19,4 kN/cm2 je manji od lokalne računske otpornosti
betona ispod čvorne ploče c,Rd 23,9 kN/cm2 te je uvjet zadovoljen.
Primjer C4
str. 505
U knjizi
33
z,c
26,0 2 0,63 14,0 2 0,63 24,74 12,74I 954 4157
12 12
cm
4.
Korekcija
33
z,c
26,0 2 0,63 14,0 2 0,63 24,74 12,74I 106 4157
12 12
cm
4
str. 506
U knjizi
pl,y,s s,i i
i
W A z 4 4,91 8,7 109,6 cm3.
2
2
pl,y,c pl,s,y
b 2 t h 2 t 12,74 24,74W W 109,6 1949,4 109,6
4 4
,
Korekcija
pl,y,s s,i i
i
W A z 12,6 8,7 109,6 cm3.
2
2
pl,y,c pl,y,s
b 2 t h 2 t 12,74 24,74W W 109,6 1949,4 109,6
4 4
,
str. 507
U knjizi Prema tablici 8.1, EN 1993-1-1, učinak lokalnog…
Korekcija Prema tablici 6.3, EN 1994-1-1, učinak lokalnog…
str. 513
U knjizi
eff ,y
EI 21000 4260 21000 954 0,6 1238 15122 ,
eff ,z
EI 21000 1630 21000 106 0,6 1238 4157 ,
Korekcija
eff ,y
EI 21000 4259 21000 954 0,6 1238 15122 ,
eff ,z
EI 21000 1634 21000 106 0,6 1238 4157 ,
str. 514
U knjizi
6
eff ,zEI 39,54 10 kNcm
2.
6 2
cr,z 2
39,54 10N 2439
400
kN.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
30
z
29641,10
2439 .
Korekcija
6
eff ,zEI 39,63 10 kNcm
2.
6 2
cr,z 2
39,63 10N 2445
400
kN.
z
29641,10
2445 .
str. 521
U knjizi 2
max,y,RdM 416,6 23,5 0,5 1839,8 2,67 109,6 40,0 10 ,
max,y,RdM 166 kNm.
Korekcija 2
max,y,RdM 403 23,5 0,5 1839,8 2,67 109,6 43,5 10 ,
max,y,RdM 167 kNm.
str. 523
U knjizi
pl,y,RdM 166 8,73 157 kNm.
pl,y,RdM 157 kNm.
Korekcija
pl,y,RdM 167 8,73 158 kNm.
pl,y,RdM 158 kNm.
str. 525
U knjizi
E 2
n,y,Rd
1089,1 2,67M 118,6 23,5 109,6 43,5 109,6 43,5 10 90,1
2
kNm.
E E
pl,y,Rd max,y,Rd n,y,RdM M M 166 90,1 76 kNm.
Korekcija
E 2
n,y,Rd
1089,1 2,67M 118,6 23,5 109,6 43,5 10 90,1
2
kNm.
E E
pl,y,Rd max,y,Rd n,y,RdM M M 167 90,1 77 kNm.
str. 526
U knjizi
y,Rd
1838 1152M 157 76 53,9
1838 808
kNm.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
31
Slika C4.15. Interakcijski poligon N–M
Vrijednost Mpl,y,N,Rd stoga iznosi:
pl,y,N,RdM 76 53,9 130 kNm.
Korekcija
y,Rd
1838 1152M 158 77 53,9
1838 808
kNm.
Slika C4.15. Interakcijski poligon N–M
Vrijednost Mpl,y,N,Rd stoga iznosi:
pl,y,N,RdM 77 53,9 131 kNm.
str. 527
U knjizi pl,y,N,Rd
dy
pl,y,Rd
M 1300,83 1,0
M 157 .
157, Rdpl,yM kNm
Npl,Rd = 2479 kN
N
M
A
B
C
D 166,max Rd,yM kNm
1838E
RdN kN
76, E
Rdpl,yM kNm
157, Rdpl,yM kNm
76, E
Rdpl,yM kNm
808pm,RdN kN
1/2 Npm,Rd = 404 kN
1152EdN kN
dy Mpl,y,Rd
Mpl,y,N,Rd = 130 kNm
E
,
158pl,y Rd
M kNm
Npl,Rd = 2479 kN
N
M
A
B
C
D
max ,167
, y RdM kNm
1838E
RdN kN
,77E
pl,y RdM kNm
,
158pl,y Rd
M kNm
,
77E
pl,y RdM kNm
808pm,RdN kN
1/2 Npm,Rd = 404 kN
1152EdN kN
dy Mpl,y,Rd
Mpl,y,N,Rd = 130 kNm
E
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
32
Korekcija pl,y,N,Rd
dy
pl,y,Rd
M 1310,83 1,0
M 158 .
str. 528
U knjizi eff,y,II
EI 0,9 21000 4260 21000 954 0,5 1238 15122 ,
Korekcija eff,y,II
EI 0,9 21000 4259 21000 954 0,5 1238 15122 ,
str. 534
U knjizi
y,Rd M dy pl,y,RdM M 0,9 0,83 157 117 kNm.
y,Ed
y,Rd
M 650,55
M 117 .
Korekcija
y,Rd M dy pl,y,RdM M 0,9 0,83 158 118 kNm.
y,Ed
y,Rd
M 650,55
M 118 .
str. 536
U knjizi z,Ed
M,z dz pl,y,Rd
M1,0
M
Korekcija z,Ed
M,z dz pl,z,Rd
M1,0
M
str. 540
U knjizi
Slika C4.21. Interakcijski poligon M-N i odgovarajuća raspodjela napona
Korekcija
Interakcijski
poligon D
E
fcd fyd
y
2
Mmax,z,Rd
Npm,Rd/2
E
RdzplM ,,
E
RdplN ,
hn hE hE
fcd fyd
fsd
fsd
B fcd
fyd
hn 2hn
Mpl,Rd fsd
A fcd fyd
y
2
Npl,Rd fsd
C fcd fyd
hn 2hn hn
N
p
m
,
R
d
Mpl,z,Rd
Npm,Rd
fsd Interakcijski poligon M-N
Mpl,z,Rd
Npm,Rd
Npl,Rd
N
M
A
B
C
D 1/2 Npm,Rd
Mmax,z,Rd
E E
RdplN ,
E
RdzplM ,,
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
33
Slika C4.21. Interakcijski poligon M-N i odgovarajuća raspodjela napona
str. 541
U knjizi
Slika C4.23. Raspodjela napona u točki D interakcijskog poligona
Korekcija
Slika C4.23. Raspodjela napona u točki D interakcijskog poligona
str. 542
U knjizi
Slika C4.24. Raspodjela napona u točki C interakcijskog poligona
Interakcijski
poligon D
E
fcd fyd
y
2
Mmax,z,Rd
Npm,Rd/2
E
RdzplM ,,
E
RdplN ,
hn hE hE
fcd fyd
fsd
fsd
B fcd
fyd
hn 2hn
Mpl,Rd fsd
A fcd fyd
y
2
Npl,Rd fsd
C fcd fyd
hn 2hn hn
N
p
m
,
R
d
Mpl,z,Rd
Npm,Rd
fsd Interakcijska krivulja M-N
Mpl,z,Rd
Npm,Rd
Npl,Rd
N
M
A
B
C
D 1/2 Npm,Rd
Mmax,z,Rd
E E
RdplN ,
E
RdzplM ,,
fcd fyd
fsd
z
y
z
t
b
h
Npm,Rd/2
Mmax,y,Rd
fcd fyd
fsd
z
y
z
t
b
h
Npm,Rd/2
Mmax,z,Rd
2hn hn
fcd fyd
fsd
z
y
z
t
b
h
Npm,Rd
Mpl,y,Rd
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
34
Korekcija
Slika C4.24. Raspodjela napona u točki C interakcijskog poligona
str. 543
U knjizi
n
808 0 2 43,5 2,67h 5,51
2 26,0 2,67 4 0,63 2 23,5 2,67
cm.
Korekcija
n
808 0 2 43,5 2,67h 3,22
2 26,0 2,67 4 0,63 2 23,5 2,67
cm.
str. 544
U knjizi
Slika C4.25. Raspodjela napona u točki B interakcijskog poligona
Korekcija
Slika C4.25. Raspodjela napona u točki B interakcijskog poligona
str. 545
U knjizi
Slika C4.26. Raspodjela napona u točki E interakcijskog poligona
šipke
E
d 2,0h z 2,9 3,9
2 2 cm.
2hn hn
fcd fyd
fsd
z
y
z
t
b
h
Npm,Rd
Mpl,z,Rd
2hn hn
fcd fyd
fsd
z
y
z
t
b
h
Mpl,y,Rd
2hn hn
fcd fyd
fsd
z
y
z
t
b
h
Mpl,z,Rd
fcd fyd
fsd
z
y
z
t
b
h
Npm,Rd
Mpl,y,Rd
y
hn
∆hE hE
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
35
Korekcija
Slika C4.26. Raspodjela napona u točki E interakcijskog poligona
šipke
E
d 2,0h y 2,9 3,9
2 2 cm.
str. 546
U knjizi pl,z,s,n s iW A z 12,6 2,9 36,5 cm3.
Korekcija pl,z,s,n s iW A y 12,6 2,9 36,5 cm3.
str. 554
U knjizi
Poprečna sila prema teoriji I. reda na donjem kraju stupa iznosi:
Ed 0,y
y,Ed
4 N e 4 1152 0,02V 23,04
L 4,0
kN.
Poprečna sila prema teoriji I. reda na gornjem kraju stupa iznosi:
Ed 0,y
y,Ed
4 N e 4 1152 0,02V 23,04
L 4,0
kN.
Dijagram poprečne sile, prema teoriji I. reda uslijed djelovanja ekvivalentnog opterećenja
uslijed djelovanja imperfekcija prikazan je na slici C4.30.
Slika C4.30. Poprečne sile prema teoriji I. reda u smjeru osi y-y
Korekcija Poprečna sila prema teoriji I. reda na donjem kraju stupa iznosi:
fcd fyd
fsd
z
y
z
t
b
h
Npm,Rd
Mpl,z,Rd
y
hn
∆hE hE
2
,08
L
eN yEd
23,04 kN
23,04 kN
NEd
L
eN yEd ,04
L
eN yEd ,04
NEd
L
e0,y
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
36
Ed 0,y
y,Ed
4 N e 4 1152 0,02V 23,04
L 4,0
kN.
Poprečna sila prema teoriji I. reda na gornjem kraju stupa iznosi:
Ed 0,y
y,Ed
4 N e 4 1152 0,02V 23,04
L 4,0
kN.
Dijagram poprečne sile, prema teoriji I. reda uslijed djelovanja ekvivalentnog opterećenja
uslijed djelovanja imperfekcija prikazan je na slici C4.30.
Slika C4.30. Poprečne sile prema teoriji I. reda u smjeru osi y-y
str. 555
U knjizi
z,Ed
M,z dz pl,y,Rd
M1,0
M
(Mz,Ed – sa imperfekcijom i teorijom II. reda),
370,32 1,0
0,9 0,83 157
,
37 490,28 0,60 0,88 1,0
0,83 157 0,90 90
.
Korekcija
z,Ed
M,z dz pl,z,Rd
M1,0
M
(Mz,Ed – sa imperfekcijom i teorijom II. reda),
370,31 1,0
0,9 0,83 158
,
37 490,28 0,60 0,88 1,0
0,83 158 0,90 90
.
str. 556
2
,08
L
eN yEd
23,04 kN
23,04 kN
NEd
L
eN yEd ,04
0,4
Ed yN e
L
NEd
L
e0,y
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
37
U knjizi Ed pl,a,z,RdV 49,3 0,5 V 0,5 226 113 kN.
Korekcija Ed pl,a,z,RdV 49,1 0,5 V 0,5 226 113 kN.
str. 557
U knjizi 32% (My,Ed bez imperfekcije, ali teorija II. reda)
Korekcija 31% (My,Ed bez imperfekcije, ali teorija II. reda)
Primjer C5
str. 573
U knjizi eff ,z
EI 21000 8563 21000 1964 0,6 1530 56976 ,
Korekcija eff ,z
EI 21000 8563 21000 1964 0,6 1530 56973 ,
str. 580
U knjizi pl,y,N,RdM 1,70 30 30 1,70 35,5 ,
Korekcija 2
pl,y,N,RdM 1,70 30 30 1,70 35,5 10 ,
str. 581
U knjizi pm,RdN 30,0 30,0 149 19,6 0,85 2,67 1660 kN.
Korekcija pm,RdN 30,0 30,0 149,1 19,6 0,85 2,67 1660 kN.
str. 582
U knjizi 2
n,y,Rd
966 0,85 2,67M 36,7 35,5 0 40,0 10 24,0
2
kNm.
Korekcija 2
n,y,Rd
966 0,85 2,67M 36,7 35,5 0 43,5 10 24,0
2
kNm.
str. 595
U knjizi
Poprečna sila prema teoriji I. reda na donjem kraju stupa iznosi:
y,Ed Ed 0,z
z,Ed
M 4 N e 189 4 4185 0,0225V 42,0 83,7 126
L L 4,5 4,5
kN.
Poprečna sila prema teoriji I. reda na gornjem kraju stupa iznosi:
y,Ed Ed 0,z
z,Ed
M 4 N e 189 4 4185 0,0225V 42,0 83,7 41,7
L L 4,5 4,5
kN.
Dijagram poprečnih sila, prema teoriji I. reda uslijed djelovanja momenta savijanja i
ekvivalentne imperfekcije prikazan je na slici C5.19.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
38
Slika C5.19. Poprečne sile prema teoriji I. reda u smjeru osi z-z
Korekcija
Poprečna sila prema teoriji I. reda na donjem kraju stupa iznosi:
y,Ed Ed 0,z
z,Ed
M 4 N e 189 4 4185 0,0225V 42,0 83,7 126
L L 4,5 4,5
kN.
Poprečna sila prema teoriji I. reda na gornjem kraju stupa iznosi:
y,Ed Ed 0,z
z,Ed
M 4 N e 189 4 4185 0,0225V 42,0 83,7 41,7
L L 4,5 4,5
kN.
Dijagram poprečnih sila, prema teoriji I. reda uslijed djelovanja momenta savijanja i
ekvivalentne imperfekcije prikazan je na slici C5.19.
Slika C5.19. Poprečne sile prema teoriji I. reda u smjeru osi z-z
2
,08
L
eN zEd
NEd
L
e0,z
My,Ed
126 kN
41,7 kN
NEd
My,Ed
L
eN
L
MzEdEdy ,0, 4
L
eN
L
MzEdEdy ,0, 4
2
,08
L
eN zEd
NEd
L
e0,z
My,Ed
126 kN
41,7 kN
NEd
My,Ed
L
eN
L
MzEdEdy ,0, 4
, 0,4
y Ed Ed zM N e
L L
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
39
str. 597
U knjizi
pl,z,a,Rd
47,4 35,5 / 3V 970
1,0
kN.
Korekcija
pl,z,a,Rd
47,4 35,5 / 3V 972
1,0
kN.
str. 598
U knjizi z,Ed,II pl,z,a,RdV 150 0,5 V 0,5 970 485 kN.
Korekcija z,Ed,II pl,z,a,RdV 150 0,5 V 0,5 972 486 kN.
str. 599
U knjizi z,Ed
M,z dz pl,y,Rd
M1,0
M
.
Korekcija z,Ed
M,z dz pl,z,Rd
M1,0
M
.
str. 619
U knjizi
Ed 0,y
y,Ed
4 N e 4 4185 0,03V 112
L 4,5
kN.
Poprečna sila prema teoriji I. reda na gornjem kraju stupa iznosi:
Ed 0,y
y,Ed
4 N e 4 4185 0,03V 112
L 4,5
kN.
Dijagram poprečnih sila, prema teoriji I. reda uslijed djelovanja ekvivalentnog
opterećenja uslijed imperfekcija prikazan je na slici C5.32.
Korekcija
Ed 0,y
y,Ed
4 N e 4 4185 0,03V 112
L 4,5
kN.
Poprečna sila prema teoriji I. reda na gornjem kraju stupa iznosi:
Ed 0,y
y,Ed
4 N e 4 4185 0,03V 112
L 4,5
kN.
Dijagram poprečnih sila, prema teoriji I. reda uslijed djelovanja ekvivalentnog
opterećenja uslijed imperfekcija prikazan je na slici C5.32.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
40
str. 620
U knjizi
Slika C5.32. Poprečne sile prema teoriji I. reda u smjeru osi y-y
z,Ed
M,z dz pl,y,Rd
M1,0
M
.
Korekcija
Slika C5.32. Poprečne sile prema teoriji I. reda u smjeru osi y-y
z,Ed
M,z dz pl,z,Rd
M1,0
M
.
str. 622
U knjizi y,Ed y,Ed,IIV V 175 kNm.
2
,08
L
eN yEd
112 kN
112 kN
NEd
L
eN yEd ,04
L
eN yEd ,04
NEd
L
e0,y
2
,08
L
eN yEd
112 kN
112 kN
NEd
L
eN yEd ,04
0,4
Ed yN e
L
NEd
L
e0,y
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
41
Korekcija y,Ed y,Ed,IIV V 175 kN.
Primjer C6
str. 636
U knjizi
Odabire se čelični profil HE 260 B, čiji je presjek s dimenzijama prikazan na slici B6.3.
cA 1473,2 cm2.
Korekcija
Odabire se čelični profil HE 260 B, čiji je presjek s dimenzijama prikazan na slici C6.3.
cA 1473,6 cm2.
str. 637
U knjizi
ss
c
A 8,040,005
A 1473,2
cA 1473,2 cm2.
Korekcija
ss
c
A 8,040,005
A 1473,6
cA 1473,6 cm2.
str. 640
U knjizi
pl,RdN 118,4 35,5 0,85 1473,2 1,67 8,04 34,8 ,
pl,RdN 6574 kN.
a yd
pl,Rd
A f 118,4 35,50,64
N 6574
.
Korekcija
pl,RdN 118,4 35,5 0,85 1473,6 1,67 8,04 34,8 ,
pl,RdN 6575 kN.
a yd
pl,Rd
A f 118,4 35,50,64
N 6575
.
str. 642
U knjizi Postupak određivanja konačne vrijednosti koeficijenta puzanja za navedene pretpostavke
je dan na slici B6.6.:
Korekcija Postupak određivanja konačne vrijednosti koeficijenta puzanja za navedene pretpostavke
je dan na slici C6.6.:
str. 644
U knjizi
pl,RdN 118,4 35,5 0,85 1473,2 1,67 8,04 34,8 ,
pl,RdN 4203 2091 280 6574 kN.
pl,RkN 118,4 35,5 0,85 1473,2 2,5 8,04 40
Korekcija pl,RdN 118,4 35,5 0,85 1473,6 1,67 8,04 34,8 ,
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
42
pl,RdN 4203 2092 280 6574 kN.
pl,RkN 118,4 35,5 0,85 1473,6 2,5 8,04 40
str. 646
U knjizi Minimalna uzdužna armatura As,max koja se može uzeti u proračun ne smije biti manja od
0,3% površine betona što je prethodno zadovoljeno u točki 4.1.
Korekcija Minimalna uzdužna armatura As,min koja se može uzeti u proračun ne smije biti manja od
0,3% površine betona što je prethodno zadovoljeno u točki 4.1.
str. 649
U knjizi 1800
0,60 1,00,46 6574
.
Korekcija 1800
0,60 1,00,46 6575
.
str. 650
U knjizi Proračun momenta savijanja My,Ed = My,Ed,II uzimajući inicijalni moment savijanja oko osi
y-y, imperfekcije e0,z, i učinke II. reda prikazan je na slici B6.7.
Korekcija Proračun momenta savijanja My,Ed = My,Ed,II uzimajući inicijalni moment savijanja oko osi
y-y, imperfekcije e0,z, i učinke II. reda prikazan je na slici C6.7.
str. 651
U knjizi Da bi se izradio interakcijski poligon N-M potrebno je odrediti otpornosti poprečnog
presjeka u točkama A do D pretpostavljajući raspodjele napona prikazane na slici B6.8.
Korekcija Da bi se izradio interakcijski poligon N-M potrebno je odrediti otpornosti poprečnog
presjeka u točkama A do D pretpostavljajući raspodjele napona prikazane na slici C6.8.
str. 652
U knjizi
pl,RdN 118,4 35,5 0,85 1473,2 1,67 8,04 34,8 ,
pl,RdN 6574 kN.
Položaj plastične neutralne osi i raspodjela napona za proračun maksimalnog momenta u
točki D prikazani su na slici 6.10.
Korekcija
pl,RdN 118,4 35,5 0,85 1473,6 1,67 8,04 34,8 ,
pl,RdN 6575 kN.
Položaj plastične neutralne osi i raspodjela napona za proračun maksimalnog momenta u
točki D prikazani su na slici C6.10.
str. 653
U knjizi
pm,Rd c cdN A 0,85 f 1473,2 0,85 1,67 2091 kN.
pm,Rd0,5 N 0,5 2091 1046 kN.
n
2091 0 2 34,8 0,85 1,67h 8,27
2 40,0 0,85 1,67 2 1,0 2 35,5 0,85 1,67
cm 82,7 mm.
Korekcija pm,Rd c cdN A 0,85 f 1473,6 0,85 1,67 2092 kN.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
43
pm,Rd0,5 N 0,5 2092 1046 kN.
n
2092 0 2 34,8 0,85 1,67h 8,27
2 40,0 0,85 1,67 2 1,0 2 35,5 0,85 1,67
cm 82,7 mm.
str. 654
U knjizi 2 22
pl,y,a,n w nW t h 1,0 8,27 68,4 cm3.
Korekcija 2 2
pl,y,a,n w nW t h 1,0 8,27 68,4 cm3.
str. 655
U knjizi
Slika C6.13. Interakcijski poligon N–M
Prema poligonu ACDB slika B6.13., dobije se sljedeća vrijednost Mpl,y,N,Rd:
Korekcija
Slika C6.13. Interakcijski poligon N–M
Prema poligonu ACDB slika C6.13., dobije se sljedeća vrijednost Mpl,y,N,Rd:
str. 656
U knjizi pl,y,N,Rd
2091 1800M 562 2 43,2 574
2091
kNm.
Mpl,y,Rd = 562 kNm
Npm,Rd = 2091 kN
Npl,Rd = 6574 kN
N
M
A
B
C
D 1/2 Npm,Rd = 1046 kN 605,max, RdyM kNm
NEd = 1800 kN Mpl,y,N,Rd = 574 kNm RdyplM ,,
Mpl,y,Rd = 562 kNm
Npm,Rd = 2092 kN
Npl,Rd = 6575 kN
N
M
A
B
C
D 1/2 Npm,Rd = 1046 kN 605,max, RdyM kNm
NEd = 1800 kN Mpl,y,N,Rd = 574 kNm RdyplM ,,
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
44
Korekcija pl,y,N,Rd
2092 1800M 562 2 43,2 574
2092
kNm.
str. 660
U knjizi Budući da faktor k ovisi o obliku momentnog dijagrama na slici B6.14. prikazani su
dijagrami momenata savijanja prema teoriji I. reda.
Korekcija Budući da faktor k ovisi o obliku momentnog dijagrama na slici C6.14. prikazani su
dijagrami momenata savijanja prema teoriji I. reda.
str. 663
U knjizi Dijagram poprečnih sila, prema teoriji I. reda uslijed djelovanja momenta savijanja i
ekvivalentne imperfekcije prikazan je na slici 6.16.
Korekcija Dijagram poprečnih sila, prema teoriji I. reda uslijed djelovanja momenta savijanja i
ekvivalentne imperfekcije prikazan je na slici C6.16.
str. 664
U knjizi Računska otpornost na savijanje MRd iznosi, vidi sliku B6.13.:
Korekcija Računska otpornost na savijanje My,Rd iznosi, vidi sliku C6.13.:
str. 666
U knjizi
Mpl,z,Rd plastična otpornost na savijanje prikazana točkom B na slici B6.18.,
Proračun momenta savijanja Mz,Ed = Mz,Ed,II uzimajući inicijalni moment savijanja oko osi
z-z, imperfekcije e0,y, i učinke II. reda prikazan je na slici B6.17.
Korekcija
Mpl,z,Rd plastična otpornost na savijanje prikazana točkom B na slici C6.18.,
Proračun momenta savijanja Mz,Ed = Mz,Ed,II uzimajući inicijalni moment savijanja oko osi
z-z, imperfekcije e0,y, i učinke II. reda prikazan je na slici C6.17.
str. 667
U knjizi
Slika C6.17. Imperfekcija e0,y oko osi z-z
Interakcijski poligon ACDB prikazan je na slici 6.19, EN 1994-1-1. Modificirana verzija
interakcijskog poligona, koja se odnosi na primjer spregnutog stupa poprečnog presjeka
e0,y
L
A A
B B
Presjek A-A
Presjek B-B
NEd
Mz,Ed My,Ed
e0,y
y
NEd
My,Ed
Mz,Ed
z
y
NEd
My,Ed
Mz,Ed
z
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
45
djelomično obloženog betonom, prikazana je na slici B6.18.
Da bi se izradio interakcijski poligon N - M potrebno je odrediti otpornosti poprečnog
presjeka u točkama A do D pretpostavljajući raspodjele napona prikazane na slici B6.18.
Korekcija
Slika C6.17. Imperfekcija e0,y oko osi z-z
Interakcijski poligon ACDB prikazan je na slici 6.19, EN 1994-1-1. Modificirana verzija
interakcijskog poligona, koja se odnosi na primjer spregnutog stupa poprečnog presjeka
potpuno obloženog betonom, prikazana je na slici C6.18.
Da bi se izradio interakcijski poligon N - M potrebno je odrediti otpornosti poprečnog
presjeka u točkama A do D pretpostavljajući raspodjele napona prikazane na slici C6.18.
str. 671
U knjizi pl,z,RdM 368,3 3,1 365 kNm.
Korekcija pl,z,RdM 368 3,1 365 kNm.
str. 672
e0,y
L
A A
B B
Presjek A-A
Presjek B-B
NEd
Mz,Ed My,Ed
e0,y
y
NEd
My,Ed
Mz,Ed
z
y
NEd
My,Ed
Mz,Ed
z
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
46
U knjizi
Slika C6.23. Interakcijski poligon N – M
Prema poligonu ACDB slika B6.19., narisanog sukladno slici 6.19, EN 1994-1-1, dobije
se sljedeća vrijednost Mpl,z,N,Rd:
Korekcija
Slika C6.23. Interakcijski poligon N – M
Prema poligonu ACDB slika C6.23., narisanog sukladno slici 6.19, EN 1994-1-1, dobije
se sljedeća vrijednost Mpl,z,N,Rd:
str. 674
U knjizi 2
eff ,z,IIEI 0,9 21000 5135 21000 2189 0,5 1107 206009 10 ,
Korekcija eff ,z,II
EI 0,9 21000 5135 21000 2189 0,5 1107 206009 ,
str. 676
U knjizi z,Ed,imp Ed 0,yM N e 1800 0,047 84 kNm.
Korekcija z,Ed,imp Ed 0,yM N e 1800 0,047 84,6 kNm.
str. 676
U knjizi z,Ed,imp Ed 0,yM N e 1800 0,047 84 kNm.
Budući da faktor k ovisi o obliku momentnog dijagrama na slici B6.24. prikazani su
Mpl,z,Rd = 365 kNm
Npm,Rd = 2092 kN
Npl,Rd = 6574 kN
N
M
A
B
C
D 1/2 Npm,Rd = 1046 kN 368,max, RdzM kNm
NEd = 1800 kN Mpl,z,N,Rd = 366 kNm RdzplM ,,
Mpl,z,Rd = 365 kNm
Npm,Rd = 2092 kN
Npl,Rd = 6575 kN
N
M
A
B
C
D 1/2 Npm,Rd = 1046 kN 368,max, RdzM kNm
NEd = 1800 kN Mpl,z,N,Rd = 366 kNm RdzplM ,,
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
47
dijagrami momenata savijanja prema teoriji I. reda.
Korekcija
z,Ed,imp Ed 0,yM N e 1800 0,047 84,6 kNm.
Budući da faktor k ovisi o obliku momentnog dijagrama na slici C6.24. prikazani su
dijagrami momenata savijanja prema teoriji I. reda.
str. 677
U knjizi
Slika C6.24. Računski momenti savijanja prema teoriji I. reda
Korekcija
Slika C6.24. Računski momenti savijanja prema teoriji I. reda
Mz,Ed
NEd L
= 7
,00
m
e0,y
50 kNm
84 kNm
EdzM , impEdzM ,,
Mz,Ed
NEd
L =
7,0
0 m
e0,y
50 kNm
84,6 kNm
EdzM , impEdzM ,,
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
48
str. 678
U knjizi
Usvaja se ka = 1,05.
Slika C6.25. Računski momenti savijanja prema teoriji II. reda
Korekcija
Usvaja se k1 = 1,05.
Slika C6.25. Računski momenti savijanja prema teoriji II. reda
str. 679
U knjizi z,Ed,II z,Ed 1 z,Ed,imp 2M M k M k 50 1,05 84 1,59 186 kNm.
Dokaz se provodi s momentom savijanja z,Ed,II z,maxM M 186 kNm.
a) Momenti savijanja II.
reda uslijed G i Q
b) Momenti savijanja II. reda
uslijed ekvivalentne
imperfekcije
Mz,Ed
NEd
L =
7,0
0 m
e0,y
50 kNm
84 kNm
0,6650
1,0550 1,5984
+
a) Momenti savijanja II.
reda uslijed G i Q
b) Momenti savijanja II. reda
uslijed ekvivalentne
imperfekcije
Mz,Ed
NEd
L =
7,0
0 m
e0,y
50 kNm
84,6 kNm
0,6650
1,0550 1,5984,6
+
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
49
Korekcija z,Ed,II z,Ed 1 z,Ed,imp 2M M k M k 50 1,05 84,6 1,59 187 kNm.
Dokaz se provodi s momentom savijanja z,Ed,II z,maxM M 187 kNm.
str. 681
U knjizi
z,Ed z,Ed;IIM M 186 kNm.
z,Rd M,z dz pl,z,RdM M 0,9 1,002 365 329 kNm.
z,Ed
z.Rd
M 1860,57
M 329 .
Korekcija
z,Ed z,Ed;IIM M 187 kNm.
z,Rd M,z dz pl,z,RdM M 0,9 1,003 365 329 kNm.
z,Ed
z.Rd
M 1870,57
M 329 .
str. 682
U knjizi
v,yA 2 26,0 1,7 88 cm2.
pl,a,y,Rd
88,4 35,5 / 3V 1812
1,0
kN.
y,Ed,II pl,a,y,RdV 88 0,5 V 0,5 1812 906 kN.
Korekcija
v,yA 2 26,0 1,75 91 cm2.
pl,a,y,Rd
91 35,5 / 3V 1865
1,0
kN.
y,Ed,II pl,a,y,RdV 88 0,5 V 0,5 1865 932 kN.
str. 683
U knjizi z,Ed
M,z dz pl,y,Rd
M1,0
M
.
Korekcija z,Ed
M,z dz pl,z,Rd
M1,0
M
.
str. 684
U knjizi Ovi interakcijski izrazi prikazani su interakcijskim krivuljama na slici B6.27.
Korekcija Ovi interakcijski izrazi prikazani su interakcijskim krivuljama na slici C6.27.
str. 686
U knjizi z,Ed
M,z dz pl,y,Rd
M1,0
M
,
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
50
399 530,69 0,14 0,83 1,0
1,02 562 1,003 365
Korekcija
z,Ed
M,z dz pl,z,Rd
M1,0
M
,
399 530,70 0,14 0,84 1,0
1,02 562 1,003 365
str. 687
U knjizi z,Ed,II z,Ed 1 z,Ed,imp 2M M k M k 50 1,05 84 1,59 186 kNm.
Korekcija z,Ed,II z,Ed 1 z,Ed,imp 2M M k M k 50 1,05 84,6 1,59 187 kNm.
str. 688
U knjizi
z,Ed
M,z dz pl,y,Rd
M1,0
M
,
Slika C6.29. Interakcijski poligoni M-N (os y-y i os z-z-pretpostavka
otkazivanja oko osi z-z)
3190,61 1,0
0,9 1,02 562
,
1860,57 1,0
0,9 1,003 365
,
0
0 100 200 300 400 500 600 700 800
1000
2000
3000
4000
5000
6000
7000
os y-y os z-z
Mz,Ed = 186 kNm
NEd = 1800 kN
My,Ed = 319 kNm
My,N,Rd = 573 kNm
Mz,N,Rd = 366 kNm
NRd (kN)
MRd (kNm)
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
51
Korekcija
z,Ed
M,z dz pl,z,Rd
M1,0
M
,
Slika C6.29. Interakcijski poligoni M-N (os y-y i os z-z-pretpostavka
otkazivanja oko osi z-z)
3190,62 1,0
0,9 1,02 562
,
1870,57 1,0
0,9 1,003 365
,
str. 689
U knjizi
319 1860,56 0,51 1,07 1,0
1,02 562 1,003 365
.
Dakle, otpornost na dvoosno savijanje uzimajući u obzir uzdužnu silu NEd=1800 kN i
pretpostavljajući otkazivanje oko osi z-z ne zadovoljava. Preporuča se uvođenje dodatne
točku E u interakcijski poligon, vidi primjer B4.
Korekcija
319 1870,56 0,51 1,07 1,0
1,02 562 1,003 365
.
Dakle, otpornost na dvoosno savijanje uzimajući u obzir uzdužnu silu NEd=1800 kN i
pretpostavljajući otkazivanje oko osi z-z ne zadovoljava. Preporuča se uvođenje dodatne
točku E u interakcijski poligon, vidi primjer C4.
str. 690
U knjizi
83% (Interakcija My,Ed i Mz,Ed)
61% (My,Ed bez imperfekcije, ali teorija II. reda)
Korekcija
84% (Interakcija My,Ed i Mz,Ed)
62% (My,Ed bez imperfekcije, ali teorija II. reda)
0
0 100 200 300 400 500 600 700 800
1000
2000
3000
4000
5000
6000
7000
os y-y os z-z
Mz,Ed = 187 kNm
NEd = 1800 kN
My,Ed = 319 kNm
My,N,Rd = 573 kNm
Mz,N,Rd = 366 kNm
NRd (kN)
MRd (kNm)
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
52
Primjer D1
str. 697
U knjizi h 90 m h 130 mm (zadovoljava),
Korekcija h 90 mm h 130 mm (zadovoljava),
str. 700
U knjizi Posmična otpornost čeličnog profiliranog lima proračunava se prema točki 6.1.5, EN
1993-1-3, a lokalna otpornost prema točki 7.1.7.3, EN 1993-1-3.
Korekcija Posmična otpornost čeličnog profiliranog lima proračunava se prema točki 6.1.5, EN
1993-1-3, a lokalna otpornost prema točki 6.1.7.3, EN 1993-1-3.
str. 706
U knjizi l
19380,023>0,020
7638 113,3
,
Korekcija l
19380,023>0,020
738 113,3
,
str. 707
U knjizi 20,5
0,28 1,073,8
(Uvjet zadovoljen).
Korekcija 20,5
0,28 1,073,9
(Uvjet zadovoljen).
str. 712
U knjizi 3
2 6
cc
1000 50,0I 1938 113,3 50,0 685000 4,08 10
3 10,2
mm
4/m.
Korekcija 3
2 6
cc
1000 50,0I 1938 113,3 50,0 685000 12,54 10
3 10,2
mm
4/m.
str. 713
U knjizi
6
cuI 21,3 10 mm4/m.
6 6
6
c
4,08 10 21,3 10I 12,7 10
2
mm
4/m.
Korekcija
6
cuI 21,25 10 mm4/m.
6 6
6
c
12,54 10 21,25 10I 16,90 10
2
mm
4/m.
str. 714
U knjizi
4
1 6
4,38 25000,0054 0,35
210000 12,7 10
mm = L/7143.
4
2 6
4,9 25000,0099 0,71
210000 12,7 10
mm = L/3521.
Korekcija
4
1 6
4,38 25000,0054 0,26
210000 16,90 10
mm = L/9615.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
53
4
2 6
4,9 25000,0099 0,53
210000 16,90 10
mm = L/4716.
str. 715
U knjizi ukupno 1 2 0,35 0,71 1,06 mm L 2500
10,0250 250
mm.
Korekcija ukupno 1 2 0,26 0,53 0,79 mm L 2500
10,0250 250
mm.
Primjer D2
str. 721
U knjizi smin cA 0,004 h b 0,004 75 1000 300 mm2/m sA 80 mm
2/m.
Korekcija smin cA 0,004 h b 0,004 74 1000 296 mm2/m sA 80 mm
2/m.
str. 729
U knjizi
p yp,d
cd
A fx 1,25
b 0,85 f
,
1137 350x 1,25 35,0
1000 0,85 16,7
mm.
35,0z 120 20,4 82,1
2 mm.
pl,RdM 398 0,0821 32,7 kNm/m.
Korekcija
p yp,d
pl
cd
A fx
b 0,85 f
,
1137 350x 28,0
1000 0,85 16,7
mm.
28,0z 120 20,4 85,6
2 mm.
pl,RdM 398 0,0856 34,1 kNm/m.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
54
str. 730
U knjizi
Slika D2.9. Računski interakcijski dijagram djelomičnog sprezanja
Korekcija
Slika D2.9. Računski interakcijski dijagram djelomičnog sprezanja
str. 732
U knjizi l
11370,02 0,02
571 99,6
.
Korekcija l
11370,02
571 99,6
.
str. 738
U knjizi
6
cuI 9,42 10 mm4/m.
6 6
6cc cuc
I I 6,52 10 9,42 10I 7,97 10
2 2
mm
4/m.
Korekcija
6
cuI 13,36 10 mm4/m.
6 6
6cc cuc
I I 6,52 10 13,36 10I 9,94 10
2 2
mm
4/m.
str. 739
Mpl,Rd = 32,7
Mpa =5,7
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0
MRd, MEd kNm/m
MEd = 20,5
Lx m
10
20
30
MRd
xL
xqggM
kQkkG
Ed
2
2,1,
Lx = 1,62
m
Mpl,Rd = 34,1
Mpa =5,7
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0
MRd, MEd kNm/m
MEd = 20,5
Lx m
10
20
30
MRd
,2 ,3
2
G k k Q k
Ed
γ g g γ q xM L x
Lx = 1,62 m
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
55
U knjizi
4
1 6
0,0068 1,2 36000,81
210000 7,97 10
mm.
Korekcija
4
1 6
0,0068 1,2 36000,66
210000 9,94 10
mm.
str. 740
U knjizi
4
2 6
0,0099 0,7 5,0 36003,48
210000 7,97 10
mm.
3
3 6
0,01146 4700 36001,50
210000 7,97 10
mm.
ukupno 1 2 3 0,81 3,48 1,50 5,80 mm L 3600
14,4250 250
mm.
Korekcija
4
2 6
0,0099 0,7 5,0 36002,79
210000 9,94 10
mm.
3
3 6
0,01146 4700 36001,20
210000 9,94 10
mm.
ukupno 1 2 3 0,66 2,79 1,20 4,65 mm L 3600
14,4250 250
mm.
Primjer D3
str. 746
U knjizi k,2g = 3,95 kN/m2
Korekcija k,2g = 3,93 kN/m2
str. 748
U knjizi
c
g 0
0,4 h 0,4 109 43,6mm
d b / 3 114 / 3 38mm
31,5 m 31,5mm
usvojeno c u,Rd x c,fN b L N mm.
Korekcija
c
g 0
0,4 h 0,4 109 43,6mm
d b / 3 114 / 3 38mm
31,5 m 31,5mm
usvojeno gd 31,5 mm.
str. 755
U knjizi
p yp,d
cd
A fx 1,25
b 0,85 f
,
1562 280x 1,25 38,5
1000 0,85 16,7
mm.
Korekcija p yp,d
cd
A fx
b 0,85 f
,
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
56
1562 280x 30,8
1000 0,85 16,7
mm.
str. 756
U knjizi
38,5z 160 17 124
2 mm.
pl,RdM 437 0,124 54,2 kNm/m.
Slika D3.9. Računski interakcijski dijagram djelomičnog sprezanja
Korekcija
Slika D3.9. Računski interakcijski dijagram djelomičnog sprezanja
30,8z 160 17 127,6
2 mm.
pl,RdM 437 0,1276 55,8 kNm/m.
MRd, MEd kNm/m
0 2 4 6 8 10 12
MRd
Mpl,Rd=54,2
3,60 m
Lx [m]
Lsf=12,9
MEd,max=23,4
Mpa=6,3 0,25 0,5 0,7
5 1,0
xL
xqggM
kQkkG
Ed
2
2,1,
10
20
30
40
50
MRd, MEd kNm/m
0 2 4 6 8 10 12
MRd
Mpl,Rd=55,8
3,60 m
Lx [m]
Lsf=12,9
MEd,max=23,4
Mpa=6,3 0,25 0,5 0,7
5 1,0
,2 ,3
2
G k k Q k
Ed
γ g g γ q xM L x
10
20
30
40
50
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
57
str. 759
U knjizi
Slika D3.11. Računski interakcijski dijagram djelomičnog sprezanja
Korekcija
Slika D3.11. Računski interakcijski dijagram djelomičnog sprezanja
str. 766
U knjizi 2 2
Ed,BM 1,35 0,10 3,95 1,20 3,6 1,50 0,117 5,0 3,6 20,3 kNm/m.
Korekcija 2 2
Ed,BM 1,35 0,10 3,93 1,20 3,6 1,50 0,117 5,0 3,6 20,3 kNm/m.
str. 767
U knjizi Ed,B
3,6 20,3V 1,35 3,95 1,2 1,50 5,0 31,6
2 3,6 kN/m.
Korekcija Ed,B
3,6 20,3V 1,35 3,93 1,2 1,50 5,0 31,6
2 3,6 kN/m.
str. 768
U knjizi
3
cf
c cd
N 197 10x 1,25 1,25 20,7
b 0,85 f 840 0,85 16,7
mm.
Korekcija
3
cf
c cd
N 197 10x 16,5
b 0,85 f 840 0,85 16,7
mm.
MRd, MEd kNm/m
-3 -2 0 2 4 6 8
MRd
Mpl,Rd=54,2
Lx [m]
Lsf=9,83
MEd,max=23,4
Mpa=6,3 -3,02
MEd
10 -1
10
20
30
40
50
3,60 m
MRd, MEd kNm/m
-3 -2 0 2 4 6 8
MRd
Mpl,Rd=55,8 kNm
Lx [m]
Lsf=9,83
MEd,max=23,4
Mpa=6,3 -3,02
MEd
10 -1
10
20
30
40
50
3,60 m
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
58
str. 769
U knjizi
3
Rd
20,7M 197 160 20 10 25,5
2
kNm/m.
14,20,56 1,0
25,5 (Uvjet zadovoljen).
Korekcija
3
Rd
16,5M 197 160 20 10 26,0
2
kNm/m.
14,20,55 1,0
26,0 (Uvjet zadovoljen).
str. 771
U knjizi pd 160 20 20,7 119,3 mm,
Korekcija pd 160 20 16,5 123,5 mm,
str. 772
U knjizi
200k 1 2,29
119,3 vrijedi k = 2,0,
l
4520,005 0,02
760 119
,
1/3 3
v,RdV 0,12 2,0 100 0,005 25 0,15 0 760 119 10
,
v,RdV 50,4 kN/m.
Korekcija
200k 1 2,27
123,5 vrijedi k = 2,0,
l
4520,005 0,02
760 123,5
,
1/3 3
v,RdV 0,12 2,0 100 0,005 25 0,15 0 760 123,5 10
,
v,RdV 52,3 kN/m.
str. 773
U knjizi
3
v,Rd,minV (0,49 0,15 0) 760 119 10 44,3 kN/m < v,RdV 50,4 kN/m.
29,90,59 1,0
50,4 (Uvjet zadovoljen).
Korekcija
3
v,Rd,minV (0,49 0,15 0) 760 123,5 10 46,0 kN/m < v,RdV 52,3 kN/m.
29,90,57 1,0
52,3 (Uvjet zadovoljen).
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
59
str. 775
U knjizi tl
235 2351,8
68
.
Korekcija tl
235 2351,9
68
.
str. 776
U knjizi
p
36
0,880,400
28,4 2,2 4
.
Budući da je p 0,400 0,673 , faktor redukcije iznosi = 1,0 i presjek je potpuno
efektivan.
Korekcija
p
36
0,880,379
28,4 1,9 4
.
Budući da je p 0,379 0,673 , faktor redukcije iznosi = 1,0 i presjek je potpuno
efektivan.
str. 780
U knjizi
cx 55,8 mm,
3
2 24
cc
1000 55,8I 1562 143 55,8 62 10 188 160 30 55,8
3 10,2
,
Korekcija
cx 55,6 mm,
3
2 24
cc
1000 55,6I 1562 143 55,6 62 10 188 160 30 55,6
3 10,2
,
str. 783
U knjizi '
1 k,2
L 3,6G g 3,95 7,07
2 2 kN/m,
Korekcija '
1 k,2
L 3,6G g 3,93 7,07
2 2 kN/m,
Primjer D4
str. 792
U knjizi dg
c
0
0,4h
b / 3
31,5mm
0,4 75 30,0mm
188 / 3 62,7mm
31,5mm
usvojeno dg = 30,0 mm.
Korekcija dg
c
0
0,4h
b / 3
31,5mm
0,4 75 30,0mm
162 / 3 54mm
31,5mm
usvojeno dg = 30,0 mm.
str. 794
U knjizi de 1,35 2,25 1,5 1,0 4,88 kN/m2.
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
60
2 2
d effEd
e L 4,88 2,86M 4,78
8 8
kNm/m,
d effEd
e L 4,88 2,86V 6,98
2 2
kN/m.
4,780,77 1,0
6,18 (zadovoljava).
Korekcija
de 1,35 2,25 1,5 1,0 4,54 kN/m2.
2 2
d effEd
e L 4,54 2,86M 4,64
8 8
kNm/m,
d effEd
e L 4,54 2,86V 6,49
2 2
kN/m.
4,640,96 1,0
4,83 (zadovoljava).
str. 795
U knjizi 6,98
0,09 1,074,4
(zadovoljava).
Korekcija 6,49
0,09 1,074,4
(zadovoljava).
str. 796
U knjizi Međutim, računska vrijednost poprečne sile, VEd = 6,98 kN/m, je puno manja…
Korekcija Međutim, računska vrijednost poprečne sile, VEd = 6,49 kN/m, je puno manja…
str. 812
U knjizi 20,6 2,25 0,0,30 / 2,25 23,3 mm > s,max 16,7 mm, uvjet nije zadovoljen.
Korekcija 20,6 2,25 0,30 / 2,25 23,3 mm > s,max 16,7 mm, uvjet nije zadovoljen.
str. 838
U knjizi 2
RL / L 0,5 0,5 0,185 0,245 ,
Korekcija 2
RL / L 0,5 0,5 0,185 0,245 ,
Primjer E1
str. 870
U knjizi 19
76 0,836 0,150 / 2 174
N/mm
2.
Korekcija
21976 0,836 0,150 / 2 17
4
N/mm
2.
str. 872
Korekcije knjige Primjeri proračuna spregnutih konstrukcija prema Eurocode 4
61
U knjizi 19
283 0,836 0,150 / 2 624
N/mm
2.
Korekcija
219283 0,836 0,150 / 2 62
4
N/mm
2.
Primjer E2
Nema uočenih grešaka.