MEMORIA DE CALCULO

PROYECTO: CASA HABITACIÓNUBICACIÓN: FRACC. REAL DEL MEDINAS, PACHUCA HGO.PROPIETARIO: SR. R. RICO LEÓN

DESCRIPCION:

ESTA MEMORIA SE REFIERE AL CALCULO Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE UNA CASA HABITACION DE INTERES MEDIORESIDENCIAL PROYECTADA A UN NIVELE. LA ESTRUCTURA ESTA RESUELTA A BASE DE ZAPATAS DE MAMPOSTERIA PARA SOPORTE DE MUROS DE CARGA PERIMETRALES, ASI COMO INTERIORES, MUROS DE CARGA DE TABIQUE RO- JO RECOCIDO LIGADOS A BASE DE CASTILLOS Y DALAS DE CONCRETO ARMADO, ESTRUCTURA A BASE DE TRABESY COLUMNAS DE CONCRETO ARMADO ASI COMO LOSAS DE AZOTEA DE VIGUETA PRETENSADA Y BOVEDILLA DE CONCRETO SIMPLE

ESPECIFICACIONES:

LAS ESPECIFICACIONES DE LOS MATERIALES EMPLEADOS EN ESTA CONSTRUCCION SERAN:

CONCRETO EN LOSAS, TRABES Y COLUMNAS f'c = 200 kg/cm2CONCRETO EN DALAS Y CASTILLOS f'c = 150 kg/cm2ACERO DE REFUERZO EN ESTRUCTURA No. 3 Y 4 fy = 4200 kg/cm2ACERO DE REFUERZO EN ESTRUCTURA No. 2 fy = 2520 kg/cm2MORTERO EN JUNTAS DE TABIQUE f = 0.66 kg/cm2BLOCK DE CONCRETO SIMPLE P.V =2200 kg/m3

resistencia a la compresion 20.00 kg/cm2

MARCO NORMATIVO:

PARA EL DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES SE UTILIZARON LOS PARAMETROS QUE PARA ESTE EFECTO ESTA-BLECEN LAS NORMAS TECNICAS COMPLEMENTARIAS PARA DISEÑO DE ESTRUCTURAS DE CONCRETO DEL REGLA-MENTO DE CONSTRUCCION DEL DISTRITO FEDERAL PUBLICADO EN EL DIARIO OFICIAL DE LA FEDERACION ELDIA 3 DE JULIO DE 1987 Y EL REGLAMENTO DEL AMERICAN CONCRETE INSTITUTE ACI-318-87.

FATIGA DEL TERRENO:

DE ACUERDO CON LOS SONDEOS REALIZADOS CON ANTERIORIDAD EN LA ZONA DE REAL DE MEDINAS, SE ENCON-TRO QUE EL TERRENO ESTA FORMADO DE TEPETATE CONSOLIDADO POR MEDIOS NATURALES A UNA PROFUNDIDADDE 80 cm CON UNA CAPACIDAD DE CARGA DE 12.0 kg/m2, VALOR QUE SE UTILIZARA PARA EL CALCULO Y DISEÑODE LA CIMENTACION.

OBSERVACIONES:

ES IMPORTANTE MENCIONAR QUE EL CALCULO Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE ESTA CASA UNICAMENTE CUMPLE PA-

RA LA DISTRIBUCION PRESENTADA EN EL PLANO ARQITECTONICO DE PLANTAS, CORTES Y FACHADAS, POR LOQUE CUALQUIER MODIFICACION HECHA AL PROYECTO ORIGINAL REQUIERE DE REVISION Y APROBACION DELPROPIETARIO Y DIRECTOR RESPONSABLE DE OBRA ASI COMO DEL CALCULISTA.

ANALISIS DE CARGAS

LOSA DE ENTREPISO- CARGAS MUERTAS:

LOSA DE VIGUETA Y BOVEDILLA 220.00RELLENO DE TEZONTLE 72.00FIRME DE CONCRETO 88.00LOSETA CERAMICA 10.00MORTERO 44.00APLANADO DE YESO 30.00ACABADO EN TIROL PLANCHADO 5.00INSTALACIONES 15.00

- CARGA VIVA: 170.00

- SOBRECARGAS POR REGLAMENTO: 40.00

Ws= 694.00

LOSA DE AZOTEA- CARGAS MUERTAS:

LOSA DE VIGUETA Y BOVEDILLA 220.00RELLENO DE TEZONTLE 107.00ENTORTADO 72.00IMPERMEABILIZANTE 10.00APLANADO DE YESO 30.00ACABADO EN TIROL PLANCHADO 5.00INSTALACIONES 15.00

- CARGA VIVA: 100.00

- SOBRECARGAS POR REGLAMENTO: 40.00

Ws= 599.00

ESTA MEMORIA SE REFIERE AL CALCULO Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE UNA CASA HABITACION DE INTERES MEDIORESIDENCIAL PROYECTADA A UN NIVELE. LA ESTRUCTURA ESTA RESUELTA A BASE DE ZAPATAS DE MAMPOSTERIA PARA SOPORTE DE MUROS DE CARGA PERIMETRALES, ASI COMO INTERIORES, MUROS DE CARGA DE TABIQUE RO- JO RECOCIDO LIGADOS A BASE DE CASTILLOS Y DALAS DE CONCRETO ARMADO, ESTRUCTURA A BASE DE TRABESY COLUMNAS DE CONCRETO ARMADO ASI COMO LOSAS DE AZOTEA DE VIGUETA PRETENSADA Y BOVEDILLA DE

LAS ESPECIFICACIONES DE LOS MATERIALES EMPLEADOS EN ESTA CONSTRUCCION SERAN:

PARA EL DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES SE UTILIZARON LOS PARAMETROS QUE PARA ESTE EFECTO ESTA-BLECEN LAS NORMAS TECNICAS COMPLEMENTARIAS PARA DISEÑO DE ESTRUCTURAS DE CONCRETO DEL REGLA-MENTO DE CONSTRUCCION DEL DISTRITO FEDERAL PUBLICADO EN EL DIARIO OFICIAL DE LA FEDERACION ELDIA 3 DE JULIO DE 1987 Y EL REGLAMENTO DEL AMERICAN CONCRETE INSTITUTE ACI-318-87.

DE ACUERDO CON LOS SONDEOS REALIZADOS CON ANTERIORIDAD EN LA ZONA DE REAL DE MEDINAS, SE ENCON-TRO QUE EL TERRENO ESTA FORMADO DE TEPETATE CONSOLIDADO POR MEDIOS NATURALES A UNA PROFUNDIDADDE 80 cm CON UNA CAPACIDAD DE CARGA DE 12.0 kg/m2, VALOR QUE SE UTILIZARA PARA EL CALCULO Y DISEÑO

ES IMPORTANTE MENCIONAR QUE EL CALCULO Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE ESTA CASA UNICAMENTE CUMPLE PA-

RA LA DISTRIBUCION PRESENTADA EN EL PLANO ARQITECTONICO DE PLANTAS, CORTES Y FACHADAS, POR LOQUE CUALQUIER MODIFICACION HECHA AL PROYECTO ORIGINAL REQUIERE DE REVISION Y APROBACION DELPROPIETARIO Y DIRECTOR RESPONSABLE DE OBRA ASI COMO DEL CALCULISTA.

kg/m2kg/m2kg/m2kg/m2kg/m2kg/m2kg/m2kg/m2

kg/m2

kg/m2

kg/m2

kg/m2kg/m2kg/m2kg/m2kg/m2kg/m2kg/m2

kg/m2

kg/m2

kg/m2

MARCO PLANO TRABE T-1

2.70 2.86

W = 2350 kg/m

CALCULO DE ZAPATA AISLADA DE CONCRETO ARMADO

- ESTE ELEMENTO SE ENCUENTRA UBICADO EN LA INTERSECCION DE LOS EJES 4'-D EN EL PRIMER NIVEL.

- LAS CARGAS Y MOMENTOS QUE SOPORTARA SERAN LOS PROPORCIONADOS POR LA TRABET-1 ADEMAS DE CARGA AXIAL DE LA MISMA COLUMNA EN EL 2o. NIVEL

DATOS:CM+CV P= 13.28 Ton M= 0.00 Ton-mCM+CV+CA M= 1.05 Ton-mCOLUMNA 0.15 x 0.30Resistencia de diseño del suelo= 12.00Profundidad de desplant 0.6 m

MATERIALES:CONCRETO f'c = 200.00ACERO fy= ###Peso volumetrico terren 1.30

CONSTANTES:f*c = 160.00f"c= 136.00

(0.7*SQR(f'c) ) / fy 0.00236RAIZ(f*c)= 12.65

Pmin= 0.002357

area de la zapataSupuesto h= 0.17 m Dimensiones propuestas

CV+CM 1.30 x 1.30Pu= 18.59 ton

A= 1.75

revisión de area bajo cm+cv+ca

Pud= 16.41 tonMu= 1.16 ton-m

e=Mu/Pud= 0.070 m

Ancho de cálculo B'=B-2e= 1.159 mA'= 1.507

Presión actuante= Pud/A'= 10.887 < 12.00

Se acepta la zapata de 1.30 x 1.30

revisión del peralte propuestoa.) Bajo CM + CV

recub= 3 cmreaccion neta= 11.00

mu= 1.82 ton-md= 13.83 cm

9.5082532 ==> P= 0.00510

Ton/m2

Kg/cm2

Kg/cm2

Ton/m3

Kg/cm2

Kg/cm2

Pmin=Kg/cm2

m2

m2

ton/m2

ton/m2

WL2/2=

MR/bd2=

* fuerza cortanterevisión como viga ancha

Vcr=Vcr= 4940 kg

Vu= 8379.601 kg/m >aumentese el peralte a 25 cm

d= 21.83 cmVcr= 7797.91 kg ~ 8379.601

* revisión por penetraciónd= 20.73 cm

Perímetro de sección crítica= 172.92 cmArea de sección crítica= 3585

Vu= 16.60 tonvu= 4.63

2.5 >1.0

10.119 > 4.63se acepta h= 25.00 cm

b.) Bajo CM+CV+CA

Presión al nivel de desplante= 10.89reacción neta= 9.77

la reacción neta resulta menor que bajo CM+CV, por lo queen cuanto a flexión y cortante como viga ancha rige la con-dición CM+CV

refuerzo por flexiónd= 21.365 cm

As= 10.896usar varillas del No, 4 as= 1.27

sep= 11.7 cm

usar varillas del No,5 as= 1.99sep= 18.3 cm

FRbd(0.2+30p)RAIZ(f*c

cm2

kg/cm2

Vcr=FR(0.5+g)RAIZ(f*c) < FRRAIZ(f*c)

(0.5+g)=

rige FRRAIZ(F*C)= kg/cm2 kg/cm2

ton/m2

ton/m2

cm2/mcm2

cm2

ESTE ELEMENTO SE ENCUENTRA UBICADO EN LA INTERSECCION DE LOS EJES 4'-D EN EL PRIMER

LAS CARGAS Y MOMENTOS QUE SOPORTARA SERAN LOS PROPORCIONADOS POR LA TRABE

ton/m2

4940.23

CALCULO DE ZAPATAS DE MAMPOSTERIA

CONSIDERACIONES GENERALES :

TIPO DE MAMPOSTERIA : PIEDRA BRAZA 6.2.1 N.T.C. (MAMPOSTERIA)

- RESISTENCIA DE LA PIEDRA A COMPRESION EN DIRECCION NORMAL A LOS PLANOS DE FORMACION

- RESISTENCIA MINIMA DE LA PIEDRA A COMPRESION EN DIRECCION PARALELA A LOS PLANOS DE FOR

ESFUERZOS RESISTENTES DE DISEÑO : MAMPOSTERIA 6.3.1. N.T.C. (MAMPOSTERIA)

- MAMPOSTERIA UNIDA CON MORTERO DE RESISTENCIA EN COMPRESION MAYOR

(COMPRESION)

(CORTANTE)- MAMPOSTERIA UNIDA CON MORTERO DE RESISTENCIA EN COMPRESION MENOR

(COMPRESION)

(CORTANTE)

CALCULO DE CIMIENTOS

DISEÑO POR COMPRESION

DATOS :

CAPACIDAD DE CARGA DEL TERRENO = 10.00FACTOR DE CARGA = 1.40

PESO VOLUMETRICO DE MAMPOSTERIA = 2.60CORONA DEL CIMIENTO = 30.00 cm

AREA =

H = 1.50v

REVISION POR CORTANTE

= (DOBLE ESCARPIO)

= (LINDERO)

=2

150 Kg/cm2

FORMACION = 100 Kg/cm2

50 Kg/cm

f*m= 20 Kg/cm2

u*=0.6 Kg/cm250 Kg/cm

f*m= 15 Kg/cm2

u*=0.4 Kg/cm2

Ton/m2

Ton/m3

FC x ws/t

qR

VR 2H x L x u*

VR H x L x u*

VU 1.4( ws/t )

TIPO

DISEÑO POR COMPRESION EN EL TERRENOSECCION

TRAMOB H

( kg/m ) ( m ) ( m ) ( m ) ( m ) B

L 1(A-E) 1365.00 0.14 -0.16 - -0.25 0.14RESISTENCIA DE LA PIEDRA A COMPRESION EN DIRECCION NORMAL A LOS PLANOS DE FORMACION 2E 2(B-C) 6916.00 0.69 - 0.20 0.29 0.69

2E 3(D-F) 6257.16 0.63 - 0.16 0.24 0.63RESISTENCIA MINIMA DE LA PIEDRA A COMPRESION EN DIRECCION PARALELA A LOS PLANOS DE FOR 2E 4(B-C) 12838.28 1.28 - 0.49 0.74 1.28

2E 5(B-C) 6945.00 0.69 - 0.20 0.30 0.692E 7(D-F) 6289.00 0.63 - 0.16 0.25 0.63L A(1-8) 1485.00 0.15 -0.15 - -0.23 0.15

2E B(2-4) 6259.00 0.63 - 0.16 0.24 0.632E C(2-3) 4385.00 0.44 - 0.07 0.10 0.44

2E D(2-3) 5485.00 0.55 - 0.12 0.19 0.55

2E D(6-7) 6650.28 0.67 - 0.18 0.27 0.67L F(2-3) 7705.88 0.77 0.47 - 0.71 0.77

L F(3-7) 7705.88 0.77 0.47 - 0.71 0.77

(DOBLE ESCARPIO)

WU v (LINDERO) v (INTERIOR)

50 Kg/cm2

50 Kg/cm2

SECCION

h B h-0.25 0.60 0.500.29 0.70 0.60

0.24 0.70 0.600.74 1.20 0.750.30 0.70 0.600.25 0.70 0.60

-0.23 0.60 0.500.24 0.70 0.600.10 0.60 0.60

0.19 0.60 0.60

0.27 0.70 0.600.71 0.80 0.70

0.71 0.80 0.70

SECCION FINAL CONSTRUCTIVA

CALCULO DE TRABE T-1

- SE ENCUENTRA UBICADA SOBRE EL EJE 3 EN EL TRAMO 3-6 EN LA LOSA DE AZOTEA

- LAS CARGAS QUE SOPORTARA SON: CARGA TRIBUTARIA DE LOSA DE ENTREPISOPESO DE MURO EN PLANTA ALTA Y PESO PROPIO

- SE CALCULARA COMO MARCO RIGIDO

AREA TRIBUTARIA DE LOSA DE AZOTEA 0.00AREA TRIBUTARIA DE LOSA DE ENTREPISO 15.70ALTURA DE MURO EN PLANTA ALTA 2.35 m.l.SECCION TRANSV. DE CERRAMIENTOS 0.15 x 0.20LONGITUD DE TRABE 4.15 m.l.DIMENSIONES PROPUESTAS 0.15 x 0.25

DE LA LOSA DE AZOTEA(15.7*599)/5.56 0.00 kg/m

DE LA LOSA DE ENTREPISO(15.7*694)/5.56 2625.49 kg/m

DEL MURO EN PLANTA ALTATABIQUE 479.40 kg/mYESO 176.25 kg/m

DE LOS CERRAMIENTOS0.2*0.15*2400 72.00 kg/m

PESO PROPIO 90 kg/m

Ws = 3443.14 kg/m

DATOS:

Longitud (l)= 4.15 mMu= 3.26 Ton-m

Base (b)= 15.00 cmAltura (h)= 25.00 cm

Peralte (d)= 22.50 cm (Supuesto)ubrimiento (r)= 2.50 cm

f'c= 200.00fy= 4200.00

CONSTANTES:

f*c= 160f"c= 136

0.0114

m2

m2

Kg/cm2

Kg/cm2

Kg/cm2

Kg/cm2

pmáx=

0.3529

DISEÑO POR FLEXIONMR1= 2.70 Ton-m < 3.26 Ton-mSe requiere refuerzoMR2= 0.56 Ton-m a compresion

Asmáx= 3.86As(Tension)= 4.60 Usar ( 4.67 )

s(Compresion)= 0.99 Usar 2#3 ( 1.42 )

REVISIÓN DE FLUENCIA A COMPRESIÓNp= 0.013837p'= 0.004207

p-p'= 0.00963y*4800/6000-fy= 0.009594

p-p' > f"c/fy*4800/6000fy*d'/dEl acero fluye a compresión

DISEÑO POR CORTANTEVmax= 4600.00 kg

d= 0.23 < 1 O.K.l/h = 16.60 > 5 O.K.h/b= 1.67 < 6 No se reduce VCR

6.09p= 0.018 > 0.01

VCR= 1707.63 kgVu= 5520.00 kg

Propuesta: usar estribos de 3/8" a 90°as= 0.71Av= 1.42fy= 4200

Sep= 28.16 cm1a. CONDICION 2a.CONDICION

Sep < (fy*Av*Fr)/3.5b VCR<Vu<1.5Frbd(F*C^1/2)28.158861 < 90.88 1707.63 < 5520.00 < 5122.8898

Sep= 12.50 cm

qmáx=

cm2

cm2 3#3 + 2#4 cm2

cm2 cm2

As seccion critica cm2

cm2

cm2

Kg/cm2

CALCULO DE TRABE T-4

- SE ENCUENTRA UBICADA SOBRE EL EJE 4' EN EL TRAMO D-F EN LA LOSA DE AZOTEA- LAS CARGAS QUE SOPORTARA SON: CARGA TRIBUTARIA DE LOSA DE AZOTEA Y PESO

PROPIO

- SE CALCULARA COMO SIMPLEMENTE APOYADA

AREA TRIBUTARIA DE LOSA DE AZOTEA 5.81LONGITUD DE TRABE 4.15 m.l.DIMENSIONES PROPUESTAS 0.15 x 0.25

DE LA LOSA DE AZOTEA(7.85*594)/5.13 672.74 kg/m

PESO PROPIO 90 kg/m

Ws = 762.74 kg/m

DATOS:

Longitud (l)= 4.15 mMu= 2.30 Ton-m

Base (b)= 15.00 cmAltura (h)= 25.00 cm

Peralte (d)= 22.50 cm (Supuesto)Recubrimiento (r)= 2.50 cm

f'c= 200.00fy= 4200.00

CONSTANTES:

f*c= 160f"c= 136

0.0114

0.3529

DISEÑO POR FLEXION

2.30 Ton-m1.4*1.39= 3.2183776 Ton-m

42.381928De acuerdo a ayudas de diseño de N.T.C. P= 0.01

As= 3.75 cm2Utilizar 2#5 ( 3.98

DISEÑO POR CORTANTEVmax= 1582.68 kg

d= 0.23 < 1 O.K.l/h = 16.60 > 5 O.K.h/b= 1.67 < 6 No se reduce VCR

m2

Kg/cm2

Kg/cm2

Kg/cm2

Kg/cm2

pmáx=

qmáx=

Mmax+= WL2/8 =Mu+=

Mr+/bd2=

) cm2

3.98

p= 0.012 < 0.01

VCR= 1707.6299 kgVu= 2215.75 kg

Propuesta: usar estribos de 1/4" a 90°as= 0.71Av= 1.42fy= 2520

Sep= 126.76 cm

1a. CONDICION 2a.CONDICIONSep < (fy*Av*Fr)/3.5b VCR<Vu<1.5Frbd(F*C^1/2)

126.76360945 < 54.528 1707.63 < 2215.75 <

Sep= 12.50 cm

As seccion critica cm2

cm2

cm2

Kg/cm2

5123