Download - Nava 3 - Mocanu
0 1 2 3 4 5 6
0 0.00 0.10 0.20 0.45 0.91 2.01 3.01
1 -0.18 0.24 1.00 1.76 2.75 3.63 4.48
2 -0.26 0.43 1.39 2.40 3.44 4.33 5.12
3 -0.32 0.51 1.76 2.95 3.96 4.80 5.47
4 -0.37 0.53 2.15 3.43 4.44 5.18 5.74
5 -0.47 0.61 2.63 3.90 4.79 5.47 5.89
6 -0.39 1.12 3.15 4.36 5.12 5.68 5.99
L = 82.6 [m] B = 11.8 [m] d =
TCN - Proiect TABEL SEMILATIMI NAVA N3 cu, coeficient 0.750 1 2 3 4 5 6
0 0.00 0.19 0.39 0.85 1.73 3.82 5.72
1 -0.34 0.45 1.90 3.35 5.23 6.90 8.51
2 -0.49 0.81 2.63 4.56 6.54 8.22 9.72
3 -0.61 0.97 3.34 5.61 7.53 9.12 10.40
4 -0.70 1.01 4.08 6.52 8.43 9.84 10.91
5 -0.89 1.16 5.00 7.41 9.10 10.39 11.19
6 -0.74 2.13 5.98 8.29 9.72 10.79 11.37
L = 156.94 [m] B = 22.42 [m] d =
Coeficient m. trapez 1 2 2 2 2 2
plutirea
0 0.19 0.77 1.70 3.46 7.63 11.441 0.45 3.80 6.70 10.45 13.81 17.022 0.81 5.27 9.12 13.09 16.44 19.443 0.97 6.68 11.23 15.06 18.25 20.804 1.01 8.17 13.03 16.86 19.68 21.815 1.16 10.00 14.82 18.19 20.77 22.376 2.13 11.97 16.57 19.44 21.57 22.74
Aw0 Aw1 Aw2 Aw3 Aw4 Aw5 Aw61394.11 2162.49 2334.20 2452.79 2538.47 2605.74 2673.46
Valoarea semilatimii yij a fost inmultita cu coeficientul aferent conform metodei trapezelor si trecut in tabelul de mai sus. S-a facut suma pe fiecare plutire in parte, in ultima coloana.Exemplu de calcul: C10= y10*1= 0.19 * C11= y11*2= 0.45 *Valoare ariei plutirii j a rezultat in urma produsului distantei dintre doua cuple consecutive si suma din ultima coloana a tablului aferenta plutirii j.Exemplu de calcul: Aw0 = λ*Σ0 = 7.85 *
Aw1 = λ*Σ1 = 7.85 *
TCN - Proiect TABEL SEMILATIMI NAVA N3
Cupla Plutirea
Cupla Plutirea
2.1 Calculul ariei suprafetelor plutirii prin metoda trapezelor
2.2 Calculul abscisei centrului geometric al suprafetei plutirii
Coef. for. -10 -9 -8 -7 -6 -5 -4
plutirea
0 -1.68 -3.09 -5.96 -10.37 -19.09 -22.881 -4.07 -15.22 -23.46 -31.36 -34.51 -34.052 -7.30 -21.07 -31.93 -39.26 -41.10 -38.893 -8.74 -26.71 -39.29 -45.17 -45.62 -41.604 -9.10 -32.66 -45.62 -50.59 -49.21 -43.625 -10.41 -40.01 -51.86 -54.58 -51.94 -44.746 -19.15 -47.88 -58.00 -58.33 -53.93 -45.49
C = corectia
C0 = -0.8379 Σ0 - C0= 20.10 XF0
C1 = 3.7506 Σ0 - C1= 79.03 0.49C2 = 3.84465 Σ0 - C2= 42.20C3 = 3.14545 Σ0 - C3= 30.02C4 = 1.1039 Σ0 - C4= 14.44C5 = -1.71095 Σ0 - C5= -2.87C6 = -8.3125 Σ0 - C6= -23.43
Valoarea semilatimii yij a fost inmultita cu coeficientul aferent formulii de calcul si trecut in tabelul de mai sus. S-a facut suma pe fiecare plutire in parte, in ultima coloana.
Exemplu de calcul: C10 = y10*(-9) = 0.19 * -9 = C11 = y11*(-8) = 0.45 * -9 =
Valoarea corectiei este calculata ca fiind media aritmetica dintre prima si ultima coloana de pe fiecare linie din tabelul de mai sus. S-a trecut intr-un tabel diferanta dintre suma
corespunzatoare plutirii j si corectia plutirii j.
C0 = ( -1.68 + 0.00 ) / 2 =C1 = ( -4.07 + 11.57 ) / 2 =
Abscisa centrului geometric al suprafetei plutirii este raportul dintre 2*(Σ0-C0)*λ^2 si aria suprafetei plutiriiXF0 = ( 2 * 20.10 * 3.92XF1 = ( 2 * 79.03 * 3.92
2.3 Calculul momentului de inerţie faţă de axa longitudinală
Ordonata 0 1 2 3 4 5 6
plutirea0 0.006456 0.05738 0.62 5.17 55.62 187.05
1 0.09 6.88 37.65 142.80 328.89 616.73
2 0.53 18.26 94.94 280.19 555.29 918.98
3 0.92 37.20 176.80 426.58 759.50 1125.06
4 1.03 68.07 276.79 599.55 953.34 1297.17
5 1.55 125.06 406.56 752.88 1120.75 1399.40
6 9.64 214.38 568.88 918.98 1254.92 1470.46
Valorile in tabel sunt de forma yij^3
C = corectia Σ0-C0 = 5267.43
C0 = 0.003228 Σ1-C1 = 11922.82 27555.70
C1 = 0.820843 Σ2-C2 = 14390.29
C2 = 1.951466 Σ3-C3 = 15691.22
C3 = 2.154914 Σ4-C4 = 16745.56
C4 = 1.238782 Σ5-C5 = 17577.51
C5 = 0.945522 Σ6-C6 = 18376.09
C6 = 4.826269
IL0
Valoarea semilatimii yij a fost ridicata la puterea 3 si trecuta in tabelul de mai sus. S-a facut suma pe fiecare plutire in parte, in ultima coloana.
Exemplu de calcul: C10 = y10^3 = 0.19 ^3 = 0.006456
C11 = y11^3 = 0.45 ^3 = 0.09
Valoarea corectiei este calculata ca fiind media aritmetica dintre prima si ultima coloana de pe fiecare linie din tabelul de mai sus. S-a trecut intr-un tabel diferanta dintre suma
corespunzatoare plutirii j si corectia plutirii j.
C0 = ( 0.006456 + 0.00 ) / 2 =
C1 = ( 0.09 + 1.55 ) / 2 =
( 2 * 7.85 * 5267.43
( 2 * 7.85 * 11922.82
2.4 Calculul momentului de inerţie faţă de axa transversală
Cupla 0 1 2 3 4 5 6
Coef. for. 100 81 64 49 36 25 16
plutirea
0 15.08 24.68 41.71 62.24 95.43 91.50
1 36.63 121.72 164.23 188.17 172.57 136.19
2 65.72 168.54 223.53 235.57 205.48 155.56
3 78.64 213.65 275.02 271.00 228.09 166.41
4 81.87 261.32 319.33 303.56 246.05 174.50
5 93.73 320.05 363.00 327.50 259.68 178.96
6 172.37 383.04 406.01 350.00 269.66 181.94
C = corectia
C0 = 7.54 Σ0-C0 = 954.24
C1 = 76.17 Σ1-C1 = 2499.93
C2 = 107.81 Σ2-C2 = 2670.32
C3 = 114.47 Σ3-C3 = 2950.33
C4 = 97.46 Σ4-C4 = 3148.71
C5 = 81.82 Σ5-C5 = 3320.68
C6 = 98.82 Σ6-C6 = 3525.13
Valoarea semilatimii yij a fost inmultita cu coeficientul aferent formulii de calcul si trecut in tabelul de mai sus. S-a facut suma pe fiecare plutire in parte, in ultima coloana.
Exemplu de calcul: C10 = y10* coeficient f. = 0.19 * 81
C11 = y11* coeficient f. = 0.45 * 15.0822
Valoarea corectiei este calculata ca fiind media aritmetica dintre prima si ultima coloana de pe fiecare linie din tabelul de mai sus. S-a trecut intr-un tabel diferanta dintre suma
corespunzatoare plutirii j si corectia plutirii j.
C0 = ( 15.08 + 0.00 ) / 2 =
C1 = ( 36.63 + 115.71 ) / 2 =
2 * 483.18 * 954.24 =
2 * 483.18 * 2499.93 =
922138.90 - ( 1394.11 * 0.24
2415846.04 - ( 2162.49 * 1.55
2.5 Calculul coeficientului de fineţe al suprafeţei plutirii
Coeficientul de finete al suprafetei plutirii(Cwj)
Cw0 Cw1 Cw2 Cw3 Cw4 Cw5 Cw6
0.48 0.62 0.65 0.69 0.71 0.73 0.75
Valoarea momentului de inertie este egala cu produsul (2*λ*(Σj-Cj)) impartit la 3
IL0 =
IL1 =
Iy0
Iy1
Iy2
Iy3
Iy4
Iy5
Iy6
Iyj
Valoarea lui Iyj din tabel este egala cu produsul 2*λ^3*(Σj-Cj)
Iy0 =
Iy1 =
Valoarea momentului de inertie este conform formulei egala cu: Iyj-(Awj*XFj^2)
IT0 =
IT1 =
Latimea maxima la plutirea Bj este dublul semilatimii celei mai mari corespunzatoare plutirii j
B0 = 9.23 * 2 = 18.46 m
B1 = 11.13 * 2 = 22.26 m
Lungimea ce calcul pentru fiecare plutire a fost considerata ca fiind lungimea totala Lwj
Coeficientul de finete al suprafetii plutirii este calculat dupa formula: Awj / (Bj*Lwj)
Cw0 = 1394.11 / ( 18.46 * 156.94 ) =
Cw1 = 2162.49 / ( 22.26 * 156.94 ) =
2.6 Calculul ariei cuplei transversale imerse
Coef. met. trp.
0 1 2 3 4 5
1 0 0.00 0.19 0.39 0.85 1.73 3.82
2 1 -0.68 0.90 3.80 6.70 10.45 13.81
2 2 -0.99 1.62 5.27 9.12 13.09 16.44
2 3 -1.22 1.94 6.68 11.23 15.06 18.25
2 4 -1.41 2.02 8.17 13.03 16.86 19.68
2 5 -1.79 2.31 10.00 14.82 18.19 20.77
1 6 -0.74 2.13 5.98 8.29 9.72 10.79
Σ -6.82 11.12 40.29 64.04 85.11 103.55
Ax0 Ax1 Ax2 Ax3 Ax4 Ax5 Ax6
-12.96 21.13 76.54 121.68 161.70 196.75 225.23
Pentru calculul ariei cuplei transversale imerse s-a construit tebelul de mai sus, in care sunt trecute valorile corespunzatore yij inmultite cu coeficientul din metoda trapezelor
si s-au insumat valorile cuplei pe fiecare plutire.
Exemplu de calcul: C00 = y00*1 = 0.00 * 1 =
C01 = y01*2 = -0.34 * 2 =
Aria cuplei transversale imerse este produsul dintre suma valorilor cuplei pe fiecare plutire si distanta dintre doua plutiri consecutive
Ax0 = -6.82 * 1.9 = -12.96 m2
Ax1 = 11.12 * 1.9 = 21.13 m2
2.7 Calculul coeficientului de fineţe al ariei cuplei transversale imerse
B0 B1 B2 B3 B4 B5 B6
-1.79 2.31 10.00 14.82 18.19 20.77 22.37
d0 d1 d2 d3 d4 d5 d6
11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4
Cx0 Cx1 Cx2 Cx3 Cx4 Cx5 Cx6
0.64 0.80 0.67 0.72 0.78 0.83 0.88
In primele doua tabele s-au trecut latimea cea mai mare pe fiecare cupla, respectiv valoarea pescajului corespunzator cuplei
Calculul coeficientul de finete al cuplei transversale imerse are urmatoarea formula: Ax0/(Bj*dj)
Cx0 = -12.96 / ( -1.786 * 11.4 ) =
Cx1 = 21.13 / ( 2.3142 * 11.4 ) =
2.8 Calculul volumului carenei
Cupla Plutirea
V0 V1 V2 V3 V4 V5 V6
0 3378.77 4271.86 4547.64 4741.70 4887.00 5015.24
V1 = 1.9 / 2 * ( 1394.11 +
V2 = 1.9 / 2 * ( 2162.49 +
2.9 Calculul abscisei centrelor de carenă
0 0.95 0.92 0.51 0.30 0.08 -0.17
[ 1.9 / ( 2 * 3378.77
[ 1.9 / ( 2 * 4271.86
2.10 Calculul cotei centrului de carenă
KB0 KB1 KB2 KB3 KB4 KB5 KB6
0 1.16 2.89 4.77 6.67 8.56 10.46
Calculul cotei centrului de carena pentru KB1 are urmatoarea formula: (t^2/2*Vj)*(0*Aw0+1*Aw1)
KB1 = ( 3.61 / ( 2 * 3378.768675415
KB2 = ( 3.61 / ( 2 * 4271.855127505
2.11 Calculul coeficientului de finete al suprafetei maestre imerse
38.69 81.45 124.66 167.87 211.08 254.29
CM1 CM2 CM3 CM4 CM5 CM6
0.91 0.94 0.96 0.97 0.98 0.98
1.9 * ( 9.23 + 11.13 ) =
38.69 + 1.9 * ( 11.13 +
B1 = 2 * 11.13 = 22.26
d1 = 1.9 * 1 = 1.9
CM1= 38.69 / ( 22.26 * 1.9 ) =
2.12 Calculul coeficientului de fineţe al suprafetei de derivă
298.19 298.19 298.19 298.19 298.19 298.19
( 1.9 / 2 ) * ( 156.94
298.19 / ( 1.9 * 156.94 ) =
2.13 Calculul coeficientului de fineţe bloc
Volumul carenei se calculeaza dupa formula: t / 2*(Awj + Awj+1)
XB0 XB1 XB2 XB3 XB4 XB5 XB6
Calculul abcisei centrului de carena este calculat dupa formula: [t/(2*Vj)]*(Awj*XFj+Awj+1*XFj+1)
XB1 =
XB2 =
AM1 AM2 AM3 AM4 AM5 AM6
AM1 =
AM2 =
AD1 AD2 AD3 AD4 AD5 AD6
AD1 =
CD1 =
CB1 CB2 CB3 CB4 CB5 CB6
0.51 0.31 0.22 0.17 0.14 0.12
CB1 = 3378.77 / ( 22.26 * 156.94 *
2.14 Calculul coeficientului de fineţe longitudinal prismatic
CLP1 CLP2 CLP3 CLP4 CLP5 CLP6
0.56 0.33 0.23 0.18 0.15 0.13
CLP1 = 0.51 / 0.91 = 0.56
2.15 Calculul coeficientului de finete transversal prismatic
CTP1 CTP2 CTP3 CTP4 CTP5 CTP6
0.51 0.63 0.67 0.70 0.72 0.74
CTP1 = 0.51 / 1.00 = 0.51
2.16 Calculul coeficientului de fineţe vertical prismatic
CVP1 CVP2 CVP3 CVP4 CVP5 CVP6
1.06 0.51 0.34 0.25 0.20 0.17
CVP1 = 0.51 / 0.48 = 1.06
2.17 Diagrama de carene drepte.
Awj 1:1 Vj 1:1
1394.11 49.18 2755.57 921.80 481.20 0.00 0.00
2162.49 124.68 6237.22 2412.48 618.89 3378.77 95.08
2334.20 61.68 7528.04 2579.62 653.97 4271.86 91.97
2452.79 41.76 8208.60 2850.67 687.19 4547.64 51.47
2538.47 49.41 8760.16 3102.70 711.20 4741.70 30.39
2605.74 -3.75 9195.38 3258.98 730.05 4887.00 7.68
2673.46 -29.90 9613.15 12011.02 749.02 5015.24 -17.00
XFj 1:0.01 Ilj 1:10 Itj 1:1000 CWj 1:0.001 XBj 1:0.01
-2000.00 0.00 2000.00 4000.00 6000.00 8000.00 10000.00 12000.00 14000.000.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
7.00
Awj 1:1XFj 1:0.01Ilj 1:10Itj 1:1000CWj 1:0.001Vj 1:1XBj 1:0.01KBj 1:0.01
-2000.00 0.00 2000.00 4000.00 6000.00 8000.00 10000.00 12000.00 14000.000.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
7.00
Awj 1:1XFj 1:0.01Ilj 1:10Itj 1:1000CWj 1:0.001Vj 1:1XBj 1:0.01KBj 1:0.01
7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
3.82 4.47 4.76 4.86 4.86 4.68 4.28 3.65 2.54 1.42
5.12 5.58 5.86 5.86 5.86 5.78 5.78 5.09 4.28 3.23
5.66 5.96 5.99 5.99 5.99 5.99 5.99 5.54 4.82 3.80
5.91 5.99 5.99 5.99 5.99 5.99 5.99 5.75 5.12 4.14
5.99 5.99 5.99 5.99 5.99 5.99 5.99 5.85 5.32 4.38
5.99 5.99 5.99 5.99 5.99 5.99 5.99 5.89 5.43 4.57
5.99 5.99 5.99 5.99 5.99 5.99 5.99 5.93 5.53 4.72
6 [m] t = 1 [m] Distanta dintre doua cuple teoretice ( λ ) =
TCN - Proiect TABEL SEMILATIMI NAVA N3 cu, coeficient 0.757 8 9 10 11 12 13 14 15 16
7.26 8.49 9.04 9.23 9.23 8.90 8.14 6.94 4.83 2.70
9.74 10.60 11.13 11.13 11.13 10.97 10.97 9.67 8.13 6.13
10.76 11.33 11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 10.52 9.16 7.22
11.23 11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 10.92 9.74 7.87
11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 11.12 10.11 8.33
11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 11.20 10.32 8.68
11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 11.27 10.51 8.96
11.4 [m] t = 1.9 [m] Distanta dintre doua cuple teoretice ( λ ) =
2 2 2 2 2 2 2 2 2 214.52 16.97 18.09 18.46 18.46 17.80 16.28 13.89 9.66 5.4019.47 21.20 22.26 22.26 22.26 21.95 21.95 19.34 16.25 12.2621.52 22.66 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 21.04 18.33 14.4422.45 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 21.84 19.47 15.7522.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.24 20.22 16.6522.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.40 20.64 17.3722.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.53 21.01 17.93
Awj[m2]
Valoarea semilatimii yij a fost inmultita cu coeficientul aferent conform metodei trapezelor si trecut in tabelul de mai sus. S-a facut suma pe fiecare plutire in parte, in ultima coloana.1 = 0.192 = 0.45
Valoare ariei plutirii j a rezultat in urma produsului distantei dintre doua cuple consecutive si suma din ultima coloana a tablului aferenta plutirii j.177.66 = 1394.11 m2275.58 = 2162.49 m2
2.2 Calculul abscisei centrului geometric al suprafetei plutirii
-3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6-21.79 -16.97 -9.04 0.00 9.23 17.80 24.42 27.77 24.14 16.20-29.21 -21.20 -11.13 0.00 11.13 21.95 32.92 38.68 40.63 36.79-32.28 -22.66 -11.37 0.00 11.37 22.74 34.11 42.08 45.82 43.33-33.68 -22.74 -11.37 0.00 11.37 22.74 34.11 43.68 48.68 47.24-34.11 -22.74 -11.37 0.00 11.37 22.74 34.11 44.48 50.54 49.95-34.11 -22.74 -11.37 0.00 11.37 22.74 34.11 44.79 51.60 52.11-34.11 -22.74 -11.37 0.00 11.37 22.74 34.11 45.06 52.54 53.79
XF1 XF2 XF3 XF4 XF5
1.25 0.62 0.42 0.19 -0.04 -0.30 [m]
Valoarea semilatimii yij a fost inmultita cu coeficientul aferent formulii de calcul si trecut in tabelul de mai sus. S-a facut suma pe fiecare plutire in parte, in ultima coloana.
-1.68-4.07
Valoarea corectiei este calculata ca fiind media aritmetica dintre prima si ultima coloana de pe fiecare linie din tabelul de mai sus. S-a trecut intr-un tabel diferanta dintre suma
-0.8379 Σ0-C0 = 19.26 - ( -0.84 ) = 20.103.75 Σ1-C1 = 82.78 - ( 3.75 ) = 79.03
Abscisa centrului geometric al suprafetei plutirii este raportul dintre 2*(Σ0-C0)*λ^2 si aria suprafetei plutirii) / 1394.11 = 0.49 m
) / 2162.49 = 1.25 m
7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
382.94 610.97 739.74 786.38 786.38 704.42 539.27 334.63 112.53 19.68
922.76 1191.05 1379.53 1379.53 1379.53 1321.04 1321.04 903.98 536.63 230.49
1245.66 1455.04 1470.46 1470.46 1470.46 1470.46 1470.46 1164.35 769.51 376.66
1414.43 1470.46 1470.46 1470.46 1470.46 1470.46 1470.46 1301.92 922.76 488.11
1470.46 1470.46 1470.46 1470.46 1470.46 1470.46 1470.46 1374.59 1032.75 577.14
1470.46 1470.46 1470.46 1470.46 1470.46 1470.46 1470.46 1404.40 1099.36 655.08
1470.46 1470.46 1470.46 1470.46 1470.46 1470.46 1470.46 1429.57 1159.94 720.34
62372.25 75280.38 82085.98 87601.59 91953.84 96131.46 [m4]
XF6 XFj
IL1 IL2 IL3 IL4 IL5 IL6 ILj
Valoarea semilatimii yij a fost ridicata la puterea 3 si trecuta in tabelul de mai sus. S-a facut suma pe fiecare plutire in parte, in ultima coloana.
Valoarea corectiei este calculata ca fiind media aritmetica dintre prima si ultima coloana de pe fiecare linie din tabelul de mai sus. S-a trecut intr-un tabel diferanta dintre suma
0.003228 Σ0-C0 = 5267.44 - ( 0.00 ) = 5267.43
0.820843 Σ1-C1 = 11923.64 - ( 0.82 ) = 11922.82
) = 27555.70 m4
) = 62372.25 m4
7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
9 4 1 0 1 4 9 16 25 36
65.36 33.94 9.04 0.00 9.23 35.59 73.26 111.08 120.70 97.20
87.62 42.40 11.13 0.00 11.13 43.89 98.75 154.71 203.16 220.73
96.84 45.33 11.37 0.00 11.37 45.49 102.34 168.32 229.09 259.99
101.03 45.49 11.37 0.00 11.37 45.49 102.34 174.71 243.39 283.45
102.34 45.49 11.37 0.00 11.37 45.49 102.34 177.90 252.70 299.73
102.34 45.49 11.37 0.00 11.37 45.49 102.34 179.18 258.02 312.66
102.34 45.49 11.37 0.00 11.37 45.49 102.34 180.24 262.68 322.71
922,138.90 921,801.77
2,415,846.04 2,412,484.51
2,580,505.90 2,579,617.95
2,851,096.35 2,850,668.63
3,042,800.02 3,042,704.37
3,208,985.67 3,208,981.99
12,011,257.08 12,011,018.02
[m4] [m4]
Valoarea semilatimii yij a fost inmultita cu coeficientul aferent formulii de calcul si trecut in tabelul de mai sus. S-a facut suma pe fiecare plutire in parte, in ultima coloana.
= 15.08
= 36.63
Valoarea corectiei este calculata ca fiind media aritmetica dintre prima si ultima coloana de pe fiecare linie din tabelul de mai sus. S-a trecut intr-un tabel diferanta dintre suma
7.54 Σ0-C0 = 961.78 - ( 7.54 ) = 954.24
76.17 Σ1-C1 = 2576.10 - ( 76.17 ) = 2499.93
922138.90
2415846.04
) = 921801.77
) = 2412484.51
Latimea maxima la plutirea (Bj)
B0 B1 B2 B3 B4
18.46 22.26 22.74 22.74 22.74
IT0
IT1
IT2
IT3
IT4
IT5
IT6
ITj
Lungimea corespunzatoare plutirii j (Lwj)
Lw0 Lw1 Lw2 Lw3 Lw4
156.94 156.94 156.94 156.94 156.94
0.48
0.62
6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
5.72 7.26 8.49 9.04 9.23 9.23 8.90 8.14 6.94 4.83
17.02 19.47 21.20 22.26 22.26 22.26 21.95 21.95 19.34 16.25
19.44 21.52 22.66 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 21.04 18.33
20.80 22.45 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 21.84 19.47
21.81 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.24 20.22
22.37 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.40 20.64
11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 11.37 11.27 10.51
118.54 127.56 131.95 133.65 133.84 133.84 133.19 132.43 125.06 110.24
Ax7 Ax8 Ax9 Ax10 Ax11 Ax12 Ax13 Ax14 Ax15 Ax16
242.36 250.70 253.94 254.29 254.29 253.05 251.61 237.61 209.46 167.46
Pentru calculul ariei cuplei transversale imerse s-a construit tebelul de mai sus, in care sunt trecute valorile corespunzatore yij inmultite cu coeficientul din metoda trapezelor
0.00
-0.68
B7 B8 B9 B10 B11 B12 B13 B14 B15 B16
22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74 22.40 20.64 17.37
d7 d8 d9 d10 d11 d12 d13 d14 d15 d16
11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4 11.4
Cx7 Cx8 Cx9 Cx10 Cx11 Cx12 Cx13 Cx14 Cx15 Cx16
0.93 0.97 0.98 0.98 0.98 0.98 0.97 0.93 0.89 0.85
0.64
0.80
Vj
[m3]
2162.49 ) = 3378.77 m3
2334.20 ) = 4271.86 m3
[m]
) ] * ( 1394.11 * 0.49 + 2162.49 * 1.25 ) =
) ] * ( 2162.49 * 1.25 + 2334.20 * 0.62 ) =
KBj
[m]
) ) * ( 0 * 1394.11 + 1 * 2162.49 ) = 1.16
) ) * ( 1 * 2162.49 + 2 * 2334.20 ) = 2.89
B1 B2 B3 B4 B5 B6
22.26 22.74 22.74 22.74 22.74 22.74
d1 d2 d3 d4 d5 d6
1.9 3.8 5.7 7.6 9.5 11.4
38.69
11.37 ) = 81.45
0.91
1.00 0.50 0.33 0.25 0.20 0.17
+ 156.94 ) = 298.19 m2
1.00
XBj
CD1 CD2 CD3 CD4 CD5 CD6
1.9 ) = 0.51
KBj 1:0.01 Plutirea
0.00 0.00
115.52 1.00
288.63 2.00
477.35 3.00
666.63 4.00
856.24 5.00
1046.22 6.00
-2000.00 0.00 2000.00 4000.00 6000.00 8000.00 10000.00 12000.00 14000.000.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
7.00
Awj 1:1XFj 1:0.01Ilj 1:10Itj 1:1000CWj 1:0.001Vj 1:1XBj 1:0.01KBj 1:0.01
-2000.00 0.00 2000.00 4000.00 6000.00 8000.00 10000.00 12000.00 14000.000.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
7.00
Awj 1:1XFj 1:0.01Ilj 1:10Itj 1:1000CWj 1:0.001Vj 1:1XBj 1:0.01KBj 1:0.01
17 18 19 20
0.66 0.12 0.00 0.00
2.06 1.18 2.81 0.61
2.60 1.60 1.09 0.79
2.88 1.81 1.14 0.79
3.14 1.93 1.11 0.60
3.33 2.06 1.05 0.37
3.35 2.20 1.12 0.13
4.13 [m] k = 1.9
TCN - Proiect TABEL SEMILATIMI NAVA N3 cu, coeficient 0.7517 18 19 20
1.25 0.23 0.00 0.00
3.91 2.23 5.34 1.16
4.93 3.05 2.06 1.50
5.47 3.43 2.17 1.50
5.97 3.67 2.10 1.13
6.32 3.91 1.99 0.70
6.37 4.18 2.13 0.25
7.85 [m]
2 2 2 1 Σ2.50 0.45 0.00 0.00 177.667.82 4.47 10.69 1.16 275.589.87 6.09 4.12 1.50 297.46
10.93 6.86 4.34 1.50 312.5811.94 7.34 4.20 1.13 323.5012.64 7.82 3.99 0.70 332.0712.73 8.35 4.26 0.25 340.70
7 8 9 10 Σ8.75 1.81 0.00 0.00 19.26
27.37 17.88 48.09 11.57 82.7834.54 24.37 18.55 14.99 46.0538.26 27.45 19.51 15.03 33.1741.80 29.37 18.91 11.30 15.5544.22 31.28 17.96 6.99 -4.5844.57 33.41 19.15 2.53 -31.75
17 18 19 20 Σ1.95 0.01156 0.00 0.00 5267.44
59.79 11.16 152.51 1.55 11923.64
120.14 28.25 8.76 3.37 14392.24
163.34 40.40 10.19 3.39 15693.37
212.96 49.46 9.28 1.44 16746.80
252.14 59.79 7.94 0.34 17578.46
258.10 72.84 9.64 0.02 18380.92
17 18 19 20
49 64 81 100 Σ61.26 14.47 0.00 0.00 961.78
191.60 143.00 432.77 115.71 2576.10
241.78 194.92 166.98 149.91 2778.14
267.85 219.61 175.60 150.29 3064.80
292.61 234.93 170.21 113.05 3246.17
309.56 250.25 161.60 69.92 3402.50
311.98 267.28 172.37 25.27 3623.94
Latimea maxima la plutirea (Bj)
B5 B5
22.74 22.74
Lungimea corespunzatoare plutirii j (Lwj)
Lw5 Lw6
156.94 156.94
16 17 18 19 20
2.70 1.25 0.23 0.00 0.00
12.26 7.82 4.47 10.69 2.31
14.44 9.87 6.09 4.12 3.00
15.75 10.93 6.86 4.34 3.01
16.65 11.94 7.34 4.20 2.26
17.37 12.64 7.82 3.99 1.40
8.96 6.37 4.18 2.13 0.25
88.14 60.82 36.99 29.47 12.23
Ax17 Ax18 Ax19 Ax20 Axj
115.55 70.28 55.98 23.24 [m2]
B17 B18 B19 B20
12.64 7.82 3.99 1.40
d17 d18 d19 d20
11.4 11.4 11.4 11.4
Cx17 Cx18 Cx19 Cx20
0.80 0.79 1.23 1.46
0.95 m
0.92 m
.