Download - Proiect Dispozitive Final
Universitatea Tehnic Gh. Asachidin Iai
Facultatea de Construcii de Maini i Management Industrial
Universitatea Tehnic Gh. Asachidin Iai
Facultatea de Construcii de Maini i Management Industrial
Proiect la Dispozitive
ndrumtor: Student:
Prof. univ. dr. ing. Seghedin Nicolae Vucichi Alexandru
Grupa 4406B
Anul universitar
2010-2011
CuprinsE1. ANALIZA TEMEI DE PROIECTARE. INFORMARE INIIAL. STABILIREA DATELOR INIIALEF 1.1. Analiza temei de proiectare.5F1.2. Informarea iniial6F 1.3.Stabilirea datelor iniiale.........................................................................................................15E2. ELABORAREA STUDIULUI TEHNICO-ECONOMIC (S.T.E.). STABILIREA SOLUIEI DE ASAMBLU A DISPOZITIVULUIF 2.1.Stabilirea schemei optime de prelucrare (control,asamblare) ce va sta la baza proiectrii dispozitivului......................................................................................................................................18A 2.1.1. Stabilirea numrului schemelor de prelucrare matematic posibil (SP-MP).............18A 2.1.2. Stabilirea schemelor de prelucrare tehnic posibile (SP-TP).....................................18A 2.1.3. Alegerea schemei optime de prelucrare (SP-O) ......................................................202.1.3.1. Stabilirea criteriilor de apreciere....................................................................202.1.3.2. Stabilirea intervalului de acordare a punctelor (utilitilor)...........................202.1.3.3.Acordarea punctelor (utilitilor)fiecrei scheme de prelucrare tehnic posibil....................................................................................................................................212.1.3.4. Alegerea schemei optime de prelucrare.........................................................22F 2.2. Stabilirea tipului de dispozitiv, dup gradul de universalitate.................................................23F 2.3. Stabilirea gradului de mecanizare (automatizare) a dispozitivului..........................................23E3. PROIECTAREA ELEMENTELOR DE ORIENTARE-POZIIONARE (REAZEMELOR)F.3.1. Elaborarea schiei operaiei sau fazei pentru care se proiecteaz dispozitivul.........................23F.3.2 Stabilirea semnificaiilor simbolurilor bazelor de orientare-poziionare i a reazemelor utilizate la materializarea schemei de orientare-poziionare optime..................................................25F.3.3. Proiectarea elementelor de orientare (reazemelor)...................................................................27A.3.4.1. Stabilirea soluiilor de reazeme care pot fi utilizate.................................................27A.3.4.2. Alegerea variantelor optime de reazeme..................................................................27A.3.4.3. Dimensionarea reazemelor.......................................................................................32A.3.4.4. Alegerea ajustajelor, toleranelor i rugozitilor reazemelor...................................32A.3.4.5. Alegerea materialelor i tratamentelor reazemelor...................................................34A.3.4.6. Alegerea celorlalte condiii tehnice ale reazemelor..................................................35A.3.4.7. Definitivarea schielor i a amplasamentului acestora..............................................36E4. PROIECTAREA ELEMENTELOR I MECANISMELOR DE STRNGERE SAU DE CENTRARE-STRNGERE PENTRU MATERIALIZAREA SCHEMEI OPTIME DE ORIENTARE-POZIINARE-STRNGEREF4.1. Stabilirea soluiilor de mecanisme de strngere sau de centrare i strngere care pot fi utilizate...............................................................................................................................................37F 4.2. Alegerea soluiilor optime de mecanisme de strngere sau de centrare i strngere...............38F 4.3. Dimensionarea mecanismelor..................................................................................................39F.4.4. Alegerea ajustajelor, toleranelor i rugozitilor.....................................................................40F. 4.5.Alegerea materialelor i tratamentelor.....................................................................................41F.4.6. Alegerea celorlalte condiii tehnice..........................................................................................41F.4.7. Definitivarea schielor..............................................................................................................42F. 4.8. Determinarea cursei de acionare necesare ca.........................................................................43F.4.9. Determinarea forei de acionare necesare Q...........................................................................44E5. PROIECTAREA SCHEMEI DE ACIONARE I PROIECTAREA ELEMENTELOR I MECANISMELOR COMPONENTEF 5.1. Elaborarea schemei de acionare..............................................................................................45A. 5.1.1. Alegerea modului de acionare...............................................................................45A. 5.1.2. Alegerea tipului de acionare mecanizat...............................................................45A. 5.1.3. Alegerea variantei de acionare..............................................................................48A. 5.1.4. Stabilirea schemei de acionare..............................................................................51F. 5.2. Proiectarea componentelor schemei de acionare...................................................................52A. 5.2.1. Proiectarea motoarelor.............................................................................................52A. 5.2.2. Proiectarea celorlate elemente ale schemei de acionare.........................................53E6. PROECTAREA CELORLALTE ELEMENTE 1 MECANISME COMPONENTE ALE DISPOZITIVELORE7. ELABORAREA DESENULUI DE ANSAMBLU AL DISPOZITIVULUIF 7.1. Elaborarea schiei de principiu a dispozitivului.......................................................................59F 7.2. Elaborarea desenului de ansamblu a dispozitivului.................................................................59A 7.2.1. Alegerea scrii........................................................................................................60A 7.2.2. Stabilirea proieciei (vederii) principale.................................................................60A 7.2.3. Conturarea spaiilor de amplasare a proieciilor (seciunilor)................................60A 7.2.4. Trasarea conturului piesei pentru care se proiecteaz dispozitivul.........................60A 7.2.5. Trasarea conturului sculelor....................................................................................60A. 7.2.6. Trasarea elementelor de orientare i de orientare-poziionare (centrare)-strngere.............................................................................................................................................60A. 7.2.7. Trasarea reazemelor suplimentare..........................................................................60A. 7.2.8. Trasarea elementelor i mecanismelor de strangere...............................................61A. 7.2.9. Trasarea elementelor i mecanismelor de acionare..............................................61A. 7.2.10.Trasarea corpului dispozitivului............................................................................61A. 7.2.11.Trasarea elementelor de orientare-poziionare i fixare a dispozitivului n sistemul tehnologic.........................................................................................................................61A. 7.2.12. Trasarea prii mainii-unelte pe care se instaleaza dispozitivul..........................61A. 7.2.13. Trasarea schemei optime de orientare-poziionare-fixare....................................61A. 7.2.14. ntrirea (ngroarea) contururilor i haurarea elementelor secionate...............61A. 7.2.15. Stabilirea formatului final al desenului.................................................................62A. 7.2.16. nscrierea indicaiilor speciale pe desenul de ansamblu a dispozitivului.............62E8. ANALIZA TEHNICO-ECONOMIC LA LUCRUL CU DISPOZITIVUL PROIECTATF 8.1. Analiza tehnic.........................................................................................................................63F 8.2. Analiza economic.....................................................................................................................63A 8.2.1. Calculul indicelui de cretere a productivitii muncii ca urmare a echiprii cu dispositive ..........................................................................................................................................63BIBLIOGRAFIE.....................................................................................................................68ETAPA IE1. ANALIZA TEMEI DE PROIECTARE. INFORMARE INIIAL. STABILIREA DATELOR INIIALEF1.1.Analiza temei de proiectare
Conform temei de proiectare, trebuie realizat un dispozitiv special n faza de documentaie de execuie, pentru prinderea unei piese de tip buc cu perei subiri, materialul piesei fiind din OLC 45 STAS 880-80.
Piesa este de complexitate medie i are un grad ridicat de tehnologicitate, prelucrarea putndu-se realiza dintr-o singur prindere la operaia de strunjire cilindric interioar, pe un strung SNA 450. Cotele existente sunt celel necesare, toate lanul de dimensiuni inchizndu-se iar rugozitatea suprefeei prelucrate la aceast operaie trebuie sa fie de 1.6.
Dat fiind programul anual de producie, de 40.000 buc. pe an, se poate aprecia, conform indicaiilor din literatura de specialitate, c producia are un caracter de serie mijlocie i prin urmare, dispozitivul de proiectat poate avea o complexitate medie.
F1.2.Informarea iniialAcest informare are rolul de a pune, proiectele elaborate, de acord cu normele n vigoare, precum i de a obine, din literatura de specialitate, a unor soluii constructiv-funcionale (Tab.1.1), care ar putea fi utilizate pentru abordarea temei de proiectare, de a analiza critic aceste soluii, n raport cu condiiile impuse prin tem.Tabelul nr. 1.1 Soluii constructiv - funcionaleNr.
sol.Denumirea soluieiSursa
Fig. (tab.)Pag.Lucr. nr.
1Fig1.1 Mandrin cu buc elastic unilateral cu con direct, fr sprijin frontal, cu flan de prindere, acionat manual. Mod de funcionare: Buca elaslic 1 este centrat i sprijinit axial n corpul 2 al mandrinei, prevzut cu o flan pentru prinderea pe arborele principal al mainii-unelte. Deformarea elasic a lamelelor bucei 1, se realizeaz cu ajutorul mononului conic 3, nfiletat pe corpul 2 al mandrinei.
7.21 d
7.34 b
4.19 b
4.119 a
5.16 a
6.34 a211
82
282
139
185
115[12]
[5]
[1]
[9]
[10]
[11]
2 Fig1.2 Mandrin cu buc elastic bilateral cu conuri directe, cu sprijin frontal, cu flan de prindere, acionat manual. Mod de funcionare: Buca elastic 1 este centrat pe suprafeele conice ale manoanelor 3 i 5. Manonul 5 este centrat n interiorul corpului 2 al mandrinei, iar manonul 3 este nfiletat n acelai corp 2 al mandrinei, prevzut cu o flan de prindere pe arborele principal al mainii-unelte. Deformarea elastic a lamelelor bucei 1, se realizeaz cu ajutorul manonului conic3. urubul 4 mpiedic rotirea bucei elastice1, n timpul strngerii i desfacerii manonului 3, iar cepul 6 servete la sprijinirea frontal a semifabricatului.7.34c
4.19 c
7.21 c
4.119 b
5.16 b
6.34 b82
282
211
139
185
115[5]
[1]
[12]
[9]
[10]
[11]
3 Fig1.3 Mandrin cu buc elastic unilateral cu con direct, fr sprijin frontal, cu coada de prindere, acionat manual.
Mod de funcionare: Buca elastic 1 este centrat i sprijinit axial n interiorul corpului 3 al mandrinei, prevzut cu o coad conic pentru prinderea pe conul arborelui principal al mainii-unelte. Deformarea elastic a lamelelor bucei 1, se realizeaz cu ajutorul manonului conic 2, nfiletat n corpul 3. urubul 4, mpiedic rotirea bucei elastice 1 n timpul strngerii i desfacerii manonului 2.7.34 a
4.19 a
7.21 a82
282
211[5]
[1]
[12]
4 Fig1.4 Mandrin cu buc elastic unilateral cu con invers, fr sprijin frontal, cu coad de prindere, acionat mecanizat
Mod de funcionare: Buca elastic 1 este centrat n manonul dublu conic 2, prins pe conul arborelui principal 5 al mainii-unelte. Deformarea elastic a lamelor bucei 1, se realizeaz prin mpingerea evii 3, solidar cu manonul dublu conic 2, cu ajutorul unui mecanism de acionare oarecare. Maonul 6, servete ca sprijin frontal pentru buca elastic. urubul 4 mpiedic rotirea bucei elastice 1 n timpul strngerii i desfacerii mecanismului.7.35 c
4.120 c
5.17 c
14.8 a84
140
186
373[5]
[9]
[10]
[12]
5 Fig1.5 Mecanism de centrare i strngere cu degajri i 3 role
Mod de funcionare: Centrarea i strngerea semifabricatului 14 se realizeaz cu ajutorul a trei role 4, amplasate n degajrile practicate n corpul 3 al mandrinei, corp prins , prin intermediul uruburilor 2, pe flana 1. nainte de introducerea semifabricatului 14 ntre rolele 4, manonul 7 se rotete n sens invers micrii arcelor de ceasornic. Rolele 4 se ndeprteaz i arcurile 12 se ntind. Dup introducerea semifabricatului, manonul 7, sub aciunea arcurilor 12, se rotete, iar rolele 4, rostogolindu-se pe suprafeele curbilinii ale degajrilor din corpul 3 al mandrinei i pe suprafaa cilindric exterioar a semifabricatului 14, asigur centrarea i strngerea acestuia.7.30
9.5468
207[5]
[11]
6 Fig1.6 Mecanism de centrare i strngere cu hidroplast, utilizat n construcia mandrinelor autocentrante
Mod de funcionare: Semifabricatul 5 este centrat dup suprafaa cilindric exterioar pe suprafaa cilindric interioar a bucei elastice 1, presat pe corpul 6 al dispozitivului. Fora de mpingere T, realizat prin intermediul urubului 4, apas asupra plunjerului 3, creeaz n masa hidroplastului 2 ce umple cavitatea delimitat de buca elastic 1 i corpul 6, o presiune hidrostatic p, care va deforma buca elastic 1 pan va realiza strngerea necesar.7.59 b
6.36 a
7.27 b129
117
215[5]
[11]
[12]
7 Fig1.7 Mandrin cu buc elastic unilateral cu con invers, fr sprijin frontal, cu coad de prindere, acionat mecanizat
Mod de funcionare: Buca elastic 1 este centrat n manonul dublu conic 2, prins pe conul arborelui principal 5 al mainii-unelte. Deformarea elastic a lamelor bucei 1, se realizeaz prin mpingerea evii 3, n care este nfiletat buca elastic cu ajutorul unui mecanism de acionare oarecare. urubul 4 mpiedic rotirea bucei elastice 1, n timpul strngerii i desfacerii mecanismului.7.35 a
4.19 e
7.21 e84
282
211[5]
[1]
[12]
8 Fig1.8 Mandrin cu buc elastic unilateral cu con invers, fr sprijin frontal, cu coad de prindere, acionat mecanizat
Mod de funcionare: Buca elastic 1 este centrat n manonul dublu conic 2, prins pe conul arborelui principal 5 al mainii-unelte. Deformarea elastic a lamelor bucei 1, se realizeaz prin nfiletarea manonului 3 pe captul arborelui principal 5. urubul 4 mpiedic rotirea bucei elastice 1, n timpul strngerii i desfacerii manonului 3.Prezonul 6 servete la sprijinirea frontal a semifabricatului.7.21 d
7.35 b
6.34 c
4.19 d
4.12 b
5.17 b211
84
115
282
140
186[12]
[5]
[11]
[1]
[9]
[10]
9 Fig1.9 Mecanism de centrare i strngere cu hidroplast, utilizat n construcia mandrinelor autocentrante
Mod de funcionare: Semifabricatul 1 este centrat dup suprafaa cilindric exterioar pe suprafaa cilindric interioar a bucei elastice 2. Fora de mpingere T, realizat prin intermediul prezonului 7 ce apas asupra plunjerului 9, creeaz n masa hidroplastului 8, ce umple cavitatea delimitat de buca elastic 2 i corpul 4, o presiune hidrostatic, care va deforma buca elastic 2 pn va lua contact cu suprafaa de centrare a semifabricatului i va realiza fora de strngere necesar.7.59 a
7.27 a
4.25a129
215
289[5]
[12]
[1]
10 Fig1.10 Mecanism de centrare i strngere cu cauciuc, utilizat n construcia unei mandrine autocentrante
Mod de funcionare: Semifabricatul este centrat i strns cu ajutorul bucei cu perei subiri 8, prins cu uruburi pe corpul 2 al mandrinei i deformat cu ajutorul inelului de cauciuc 7, plasat ntre corpul 2 al mandrinei i buca cu perei subiri 8. La rndul su, inelul de cauciuc 7 este deformat cu ajutorul plunjerului 6. La deplasarea n jos a penei 5, cu ajutorul urubului 4, plunjeurl 6 se deplaseaz spre dreapta, comprim inelul de cauciuc 7, care, la rndul su, deformeaz radial buca cu perei subiri 8, realiznd centrarea si strngerea semifabricatului.7.67
4.24 c
7.26 c145
288
215[5]
[1]
[12]
11 Fig1.11 Mecanism de centrare i strngere cu ulei, acionare manual, utilizat n construcia unei mandrine autocentrante Mod de funcionare: Prin deplasarea plunjerelor 3, cu ajutorul uruburilor 5, n cavitatea A se realizeaz o presiune hidrostatic ridicat, care deformeaz elastic uniform buca 2, realiznd centrarea i strngerea semifabricatului.7.26 b
7.68 a
4.24 b
4.128 a
5.19 a215
147
288
146
189[12]
[5]
[1]
[9]
[10]
12 Fig1.12 Mecanism de centrare i strngere cu hidroplast, utilizat n construcia mandrinelor autocentrante
Mod de funcionare: Semifabricatul 8 este centrat dup suprafaa cilindric exterioar, pe suprafaa interioar a bucei elastice 3. Fora de strngere T, realizat prin intermediul prezonului 5, ce apas asupra plunjerului4, creeaz, n masa hidroplastului 2, o presiune hidrostatic p,care va deforma buca elastic 3, pn va lua contact cu auprafaa de centrare a semifabricatuluii va realiza fora de strngere necesar.7.59 c
7.27 c
5.25 c
4.128 b
5.19 b129
215
289
146
189[5]
[12]
[1]
[9]
[10]
13
Fig1.13 Mecanisme cu inele elastice
Mod de funcionare: Inelele elastice 1 sunt deformate de piulia 2, realizndu-se astfel strngerea.4.30
5.22 a
7.32300
195
224[1]
[10]
[12]
14
Fig1.14 Mecanisme cu inele elastice
Mod de funcionare: Inelele elastice 1 sunt deformate de piulia 2, realizndu-se astfel strngerea.4.30
5.22 b
7.32300
195
224[1]
[10]
[12]
15
Fig1.15 Mecanism de centrare i strngere cu conuri i lamele, utilizat n construcia unei mandrine autocentrante Mod de funcionare: Semifabricatul 1 se orienteaz dup o suprafa plan frontal, pe suprafaa plan corespunztoare reazemului plan 4 i se centreaz i strnge dup suprafaa cilindric exterioar, pe suprafaa corespunztoare a lamelelor 3. La deplasarea tijei de acionare 7 spre stnga se realizeaz centrarea i strngerea semifabricatului 1, iar spre deplasarea spre dreapta slbirea acestuia.5.11
7.7
4.5 c
7.26
4.111178
196
260
59
131[10]
[12]
[1]
[5]
[9]
16 Fig1.16 Mecanism de centrare i strngere cu bile
Mod de funcionare: Centrarea i strngerea semifabricatului 10, se realizeaz cu ajutorul bilelor 4 i al bucei conice 11, presat n corpul 9 al mandrinei. Centrarea i strngerea se realizeaz sub aciunea arcului cilindric elicoidal 1 interpus ntre buca 3 nfiletat n corpul 9 al mandrinei i buca 2 ce ghideaz n locaul practicat n corpul mandrinei.
7.2865[5]
F 1.3. Stabilirea datelor iniialeTab.1.2 Date iniialeNr. crt.Date (informatii) initialeScheme, valoriSursa
1.Date legate de pies
1.1.Rol funcional n ansamblul din care face parteGhidaj
1.2.Form i complexitatePies cilindric, de complexitate medie
1.3.Grupa tehnologicFamilia 2 (Buce), grupa 0 (far grupe), clasa 1 (cu perei subiri)[13, Tab. 1.5, pag. 51]
1.4.Material Oel carbon de calitate[13, Tab. 1.6, pag. 53]
1.5.MarcaOLC 45
1.6.STAS880-80
1.7.Dimensiuni
62x68 mm
1.8.Coordonatele centrului de masaX22.36, Y0 [14]
1.9.Masa46.32 g[14]
2.Date legate de scul
2.1.TipCuit de strung pentru interior
2.2.NotareSTAS 6384-80
2.3.Schi[15]
2.4.Dimensiuni de gabarit120x25mm
2.5.Dimensiunea prii active8x14mm
2.6.Parametrii geometrici ai prii active
2.6.1.Unghiuri de atac k
2.6.2.Unghiuri de asezare
2.6.3.Unghiuri de degajare
3.Date legate de maina unealt
3.1.
Tip
[13, fig.1.4]
[13, fig.1.5]
3.2.Inaltimea arborelui principal210 mm[13, Tab. 1.17, pag. 75]
3.3.Distanta intre varfuri1000 mm
3.4.Diametrul maxim de prelucrare deasupra saniei225 mm
3.5.Diametrul maxim de prelucrare din bara pentru arboreal principal62 mm
3.6.Diametrul alezajului arborelui principal65 mm
3.7.Gama de turatii a arborelui principal[rot/min] 16; 20; 25; 31,5; 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160; 200; 250; 315; 400; 500; 630; 800; 1000; 1250; 1600.
3.8.Gama de avansuri longitudinale[mm/rot] Pas normal: 0,028; 0,04; 0,045; 0,05; 0,056; 0,063; 0,071; 0,080; 0,090; 0,1; 0,112; 0,125; 0,14; 0,16; 0,18; 0,2; 0,224; 0,25; 0,28; 0,315; 0,355; 0,4; 0,45; 0,5; 0,56; 0,63; 0,71; 0,8; 0,9; 1; 1,12; 1,25; 1,8.
Pas marit: 0,45; 0,63; 0,71; 0,8; 0,9; 1; 1,12; 1,25; 1,4; 1,6; 1,8; 2; 2,24; 2,5; 2,8; 3,15; 3,55; 4; 4,5; 5.
3.9.Sectiunea maxima cutitului [mm2]32 x 25[13, Tab. 1.17, pag. 75]
3.10.Cursa maxima a saniei port cutit [mm]170
3.11.Pasul surubului conductor [mm]12
3.12.Puterea motorului principal [kw]7,5
3.13.Turatia motorului principal [rot / min]1500
3.14.Electropompa racire ungere0,15 kw; 220 / 380 V; 50 Hz; 3000 rot / min; debit cca 1 m3 / h.
3.15.Dimensiuni de gabarit (L*l*h) [mm]3050*1350*1375
E2. ELABORAREA STUDIULUI TEHNICO-ECONOMIC (S.T.E.). STABILIREA SOLUIEI DE ASAMBLU A DISPOZITIVULUIn cadrul proiectului se va efectua un S.T.E. simplificat, care are ca scop principal stabilirea soluiei de ansamblu a dispozitivului ce urmeaz a fi proiectat, pe baza datelor (informaiilor) iniiale stabilite n etapa precedent.F 2.1.Stabilirea schemei optime de prelucrare (control,asamblare) ce va sta la baza proiectrii dispozitivului;
A 2.1.1. Stabilirea numrului schemelor de prelucrare matematic posibil (SP-MP)
Schemele de prelucrare matematic posibile se obin prin combinarea matematic a parametrilor variabile care caracterizeaz aceste scheme.
Parametrii variabili care pot fi considerai n cadrul proiectului sunt:
A. Poziia piesei:
- Cu ax orizontal
B. Numrul piselor prelucrate din aceiai prindere
-O singur piesC. Numrul posturilor de ncrcare-descrcare:
-Fre post de ncrcare-descrcare;
D. Dispozitivele pentru prinderea sculelor
E. Micrile sculelor
F. Tipul mainii-unelte pe care se face prelucrarea SNA 450G. Modul de generare a suprafeelor:
-cu o generatoare materializat.A 2.1.2. Stabilirea schemelor de prelucrare tehnic posibile (SP-TP)
Dintre combinaiile de prelucrare matematic posibile se rein numai acelea care au sens (tehnic posibile,compatibile). Aceste scheme se reprezint grafici(Tab.2.1)Tab.2.1 Scheme de prelucrare tehnic posibileNr.
crt.Schema de prelucrare tehnic posibilAvantajeDezavantaje
DenumireSchi
01234
1Prelucrarea unei singure piese dintr-o singur prindere cu un singur scul, pe ambele suprafee.
-timpi de prelucrare f. sczui-fore de achiere f. mari
-calitatea supraf. prelucrate sczut
- unghiul de 900 f. greu de obinut
2Prelucrarea unei singure piese dintr-o singur prindere cu un singur scul, pe o singur suprafa.-timpi de prelucrare sczui-necesit ca i dispozitiv de prindere buc elastic secionat
-fore de achiere f.mari
3Prelucrarea unei singure piese dintr-o singur prindere cu un singur scul, pe ambele suprafee.
-timpi de prelucrare relativ sczui-necesit ca i dispozitiv de prindere buc elastic secionat
- unghiul de 900 f. greu de obinut
4Prelucrarea unei singure piese dintr-o singur prindere cu un singur scul.
-nu necesit utilizarea mai multor cuite
-timpi ajuttori de orientare-strngere foarte sczui-necesit ca i dispozitiv de prindere buc elastic secionat
5Prelucrarea unei singure piese dintr-o singur prindere cu un singur scul cu
-timpi ajuttori de orientare-strngere sczui-necesit ca i dispozitiv de prindere buc elastic secionat
A 2.1.3. Alegerea schemei optime de prelucrare (SP-O)
Schema optim de prelucrare este una din schemele de prelucrare tehnic posibile, care asigur prelucrarea suprafeelor cu precizia i calitatea cerut prin tema de proiectare i conducee la productivitate maxim sau, mai general, la costul minim al prelucrrii .
Pentru alegerea schemei optime de prelucrare se pot folosi tehnicile, metodele de decizie multicriterial. n cadrul proiectului se va utiliza metoda utilitilor. Conform acestei metode, fiecarei scheme de prelucrare tehnic posibile i se acord puncte (utiliti) prin prisma unor criterii de apreciere. Schema care va ntruni cel mai mare punctaj va fi schema de prelucrare optim.
n vederea aplicrii metodei, se parcurg urmtorii pai:
2.1.3.1. Stabilirea criteriilor de aprecierePentru fiecare tem de proiectare se alege un set convenabil de criterii de apreciere. Aceast alegere se poate realiza dintre urmtoarele criterii de apreciere tehnico-economic:-precizia suprafeelor prelucrate;
-rugozitatea suprafeelor prelucrate;
-gradul de uniformitate a strngerii pieselor;
-mrimea forelor i momentelor de achiere;
-complexitatea sculelor;
-complexitatea dispozitivului de prindere a piesei;
-timpii ajuttori de orientare-strngere i de slbire;
-timpii de baz;
-gradul de suprapunere a timpilor ajuttori peste timpii de baz;
-gabaritul sculelor;
-gradul de securiatate a muncii;2.1.3.2. Stabilirea intervalului de acordare a punctelor (utilitilor)
Intervalul de acordare a punctelor (utilitilor) se stabilete n funcie de numrul de criterii de apreciere, pentru a se putea realiza o difereniere corect a schemelor care se compar. Astfel, intervalul poate fi 0-1; 0-10; 0-50; 0-100 etc. n cadrul proiectului se alegere intervalul de la 0-10.
2.1.3.3. Acordarea punctelor (utilitilor)fiecrei scheme de prelucrare tehnic posibil
Fiecrei din schemele de prelucrare tehnic posibile i se acord un punctaj, o utilitate, care reflect gradul de satisfacere a fiecruia dintre criteriile de apreciere alese. Gradul cel mai nalt de satisfacere a criteriilor i se acord utilitatea maxim, iar gradul cel mai sczut de satisfacere a criteriilor i se acord utilitatea minim. Pentru grade intermediare de satisfacere a cerinelor se acord, respectiv, utiliti intermediare. Acordarea acestor utiliti intermediare poate fi apreciat n mod liber de utilizatorul metodei, sau, atunci cnd este posibil, se poate realiza o cuantificare, o formalizare, a modului de acordare a acestor utiliti intermediare.(Tab.2.2) Tab.2.2 Acordarea punctelor fiecrei scheme tehnic posibile
Nr. Crt.CriteriulUtiliti pariale pentru SP-TP numrul:
12345
1Precizia suprafeelor prelucrate78647
2Rugozitatea suprafeelor prelucrate88667
3Gradul de uniformitate a strngerii pieselor99999
4Mrimea forelor i momentelor de achiere469108
6Complexitatea sculelor678108
7Complexitatea dispozitivului de prindere a piesei33333
8Timpii ajuttori de orientare-strngere i de slbire44444
9Timpii de baz55555
10Gradul de suprapunere a timpilor ajuttori peste timpii de baz44555
11Gabaritul sculelor45786
12
Gradul de securiatate a muncii
88778
Utiliti totale6267697170
2.1.3.4. Alegerea schemei optime de prelucrare
Schema care va ntruni cea mai mare sum (utilitatea total) a punctelor (utilitilor) acordate(conf.tab.2.2) va fi desemnat ca schem optim de prelucrare. n cazul n care rezult ca optime dou sau mai multe scheme, se va alica o serie de criterii de apreciere numai schemelor respective.
Fig.2.1 Schema optim de prelucrareF 2.2. Stabilirea tipului de dispozitiv, dup gradul de universalitate
Avndu-se n vedere coninutul temei de proiectare, se va proiecta un dispozitiv special.
F 2.3. Stabilirea gradului de mecanizare (automatizare) a dispozitivului
Avndu-se n vedere seria de fabricaie a piesei pentru care se proiecteaz dispozitivul, conform temei de proiectare, se va proiecta un dispozitiv semiautomatizat, cu acionare mecanizat.
E3. PROIECTAREA ELEMENTELOR DE ORIENTARE-POZIIONARE (REAZEMELOR)
n cadrul acestei etape vor fi proiectate reazemele ale cror simboluri sunt precizate n tema de proiectare. Aceast tem de proiectare conine, printre altele, schema optim de orientare-poziionare a piesei la operaia sau faza de prelucrare pentru care se proiecteaz dispozitivul. n esen, schema de orientare-poziionare optim reprezint o combinaie de simboluri ale bazelor de orientare-poziionare i ale reazemelor.
F 3.1. Elaborarea schiei operaiei sau fazei pentru care se proiecteaz dispozitivul
Schia operaiei sau fazei are la baz tema de proiectare, la care se mai adaug unele elemente stabilite n etapele precedente ( tipul sculei, poziia sculei, etc.).
Fig.3.1 Schia operaieiF 3.2 Stabilirea semnificaiilor simbolurilor bazelor de orientare-poziionare i a reazemelor utilizate la materializarea schemei de orientare-poziionare optimeForma, poziia, marime i numrul suprafeelor, muchiilor sau vrfurilor de orientare ale pieselorBazele de orientare determinate cu suprafeele, muchiile sau vrfurilor de orientare ale pieselorReazemele utilizate pentru materializarea bazelor de orientareBazele de orientare materializate de reazemeSimbolurile bazelor de orientare i ale reazemelorGradele de libertate nlturate pieselor:
g=nr.total
t=translaii
r=rotaiiExemple de Utilizare a simbolurilorExemple de denumire a orientarii(strii de orientare)
12345678
O suprafa cilindric exterioar lung
Axa de simetrie a suprafeei
Mecanisme de centrare sau de centrare si strngere n varianta mandrin cu: prghii(bride), flci, plunjere, pene(lamele), bile, role, buce elastice crestate(secionate), buce elastice burduf(gofrate), inele(aibe) elastice, (arcuri-farfurie, aler, disc), membrane, buce elastice cu perei subiripentru hidroplast, etc.Axa reazemului4g
2t
2rOrientare pe o suprafa cilindric exterioar lung, folosind un mecanism n varianta de mandrin cu buc elastic cu perei subiri pentru hidroplast
O suprafa plan limitat(micUn punct coninut n suprafaa respectiv
(baz de sprijin)Reazeme plane fixeUn punct n coninutul planului determinat de suprafea activ a reazemelor1g
1t
(1r
Orientare pe o suprafa plan limitat, folosind un reazem autoreglabil
O muchie circularCentrul muchieiReazeme plane fixeUn punct n coninutul planului determinat de suprafeele active ale reazemelor 1g
1t
(1r)
O suprafa cilindric exterioar lungUn punct coninut ntr-o generatoare-reazeme plane fixeUn punct n coninutul planului determinat de suprafeele active ale reazemelor1g
1t
(1r)
Tab. 3.1 Stabilirea semnificaiilor simbolurilor bazelor de orientare-poziionareF.3.3. Proiectarea elementelor de orientare (reazemelor)
A.3.4.1. Stabilirea soluiilor de reazeme care pot fi utilizate
Fiecare din reazemele care compun schema de orientare poziionare optim pot avea diverse forme, variante. n consecin pentru fiecare tip de reazem se vor stabili care sunt acele variante sau forme constructive pe care le poate accesa acesta. n acest sens, se pot avea n vedere att variantele existente n literatura de specialitate, ct i variante noi, specifice, create de proiectant.
Aceste ultime variante pot, s aib la baz soluiile existente n literatura de specialitate.A.3.4.2. Alegerea variantelor optime de reazeme
Alegerea variantelor optime de reazeme se face pe baza avantajelor i dezavantajelor soluiilor prezentate n activitatea precedent, avndu-se n vedere urmtoarele criterii genereale de alegere:
Gradul de universalitate a reazemelor;
Poziia piesei n timpul lucrului la care se preteaz reazemele;
Precizia suprafeelor de orientare-poziionare la care pot fi utilizate reazemele;
Rigiditatea pieselor la care pot fi utilizate reazemele;
Solicitarile la care pot fi utilizate razemele;
Rigiditatea reazemelor;
Gradul de dezechilibrare introdus dispozitivului de ctre reazeme;
Comoditatea accesului sculei achietoare la suprafaa de prelucrat;
Gradul de adaptabilitate a reazemelor la schimbarea produsului;
Complexitatea reazemelor;
Uurina nlocuirii reazemelor;
Uurina curirii de achii a reazemelor;
Greutatea reazemelor;
Costul proiectrii reazemelor;
Costul execuiei reazemelor;
Costul reparrii reazemelor;
Costul ntreinerii reazemelor;
Costul exploatrii reazemelor.Tipul (soluia de baz) a reazemului din structura S.O.-O.Soluii(variante) ce pot fi utilizateSurse
123
Mecanism de centrare-strngere de tip mandrin Buc elastic unilateral monobloc, cu con direct
[5, fig 7.37 a, pag.87]
Mecanism de centrare-strngere de tip mandrin
Buc elasic unilateral monobloc, cu con invers, tip I
[5, fig 7.37 b, pag.87]
Mecanism de centrare-strngere de tip mandrin Buc elastic secionat, cu con invers, forma C
[7, pag.693]
Mecanism de centrare-strngere de tip mandrin
Buc elastic secionat, cu con invers, forma A, tip II[7, pag.689]
Mecanism de centrare-strngere de tip mandrin
[6, pag.636]
Tab. 3.2. Variante optime de reazemeAvantajele utilizrii mecanismelor cu buce elastice secionate: Asigur precizii de centrare ridicate(asigur bti radiale de 0.02-0.05 mm);
Au o construcie relativ simpl;
Permit strngerea semifabricatelor cu perei subiri;
Prin utilizarea lor se obin economii nsemnate de manoper auxiliar.
Dezavantajele utilizrii mecanismelor cu buce elastice secionate:
Domeniul de prindere al bucelor elastice crestate este limitat;
La dimensiunile paralele cu axa semifabricatului, se introduc erori.Tab.3.3 Alegerea soluiilor optime de reazemeNr. Crt.CriteriulUtiliti pariale pentru SP-TP numrul:
12345
1Gradul de universalitate76578
2Precizia suprafelor de orientare-poziionare99999
3Complexitatea reazemelor77777
4Tehnologicitatea reazemelor66666
6Uurina nlocuirii reazemelor99999
7Greutatea reazemelor76988
8Rezistea la uzur a reazemelor88888
9Gradul de adaptabilitate a reazemelor87789
10
Uurina montrii reazemelor88888
Utiliti totale6966687072
n cadrul proiectului se alegere intervalul de la 0-10.
Denumirea reazemuluiBuc elastic secionatCod
Notare
Buc elastic 07132-41220 10-095 B
Surse [6, pag. 636]
Adaptrile( modificrile) operate
Tipul de proiectare necesar
A.3.4.3. Dimensionarea reazemelor
Tab.
dDD1D2stngaD3d1Lll1hh1
60136110MD100x1.5100925.02602830850
A.3.4.4. Alegerea ajustajelor, toleranelor i rugozitilor reazemelor
Elemente ce formeaz ajustajeAjustajele recomandate(simbol,notare)Caracterizare
Corp element de orientare mobil-buc intermediar sau corp dispozitivH7/h6Ajustaj preferenial cu joc minim egal cu zero i joc probabil foarte mic
[3 pag.404, tab.3.73]Suprafaa elementului de orientare sau de orientare-strngereRugoziti recomandate
Suprafee activecilindriceinterioare1.6
exterioare0.4 ; 0,8 ; 1,6
Suprafee cilindrice exterioare de asamblarenetede0.8 ; 1.6; 3.2
Suprafee cilindrice exterioare de asamblare0.8; 1.6
Tipul elementului de orientare strngereCondiia de precizie(de form, dimensional, de poziie relativ)Abateri limit, tolerane, clase de precizieSTAS
(nr., an)
Buce elastice secionate pentru mecanisme de centrare i strngereDiametrul suprafeei cilindrice interioare activeH78.100/2-88
Diametrul suprafeei cilindrice exterioare activeh68.100/2-88
Diametrul suprafeei cilindrice exterioare de capth118.100/2-88
Diametrul suprafeei cilindrice exterioare pentru asamblarea buceig68.100/2-88
Diametrul mare al suprafeei conice exterioareh118.100/2-88
Unghiul suprafeei conice
-
Coaxialitatea suprafeei cilindrice active fa de suprafaa conic i faa de suprafaa cilindric de asamblare0.01-
Coaxialitatea suprafeei conice faa de suprafaa cilindric-activ0.01-
Coaxialitatea suprafeei cilindrice de asamblare faa de suprafaa cilindric-activ0.01-
Btaia radial a suprafeei cilindrice active fa de suprafaa conic i faa de suprafaa cilindric de asamblare0.005 ; 0.01-
Btaia radial a suprafeei cilindrice active fa de suprafaa conic0.005 ; 0.01-
[3 pag.413-414, tab.3.74]Tipul elementului de orientare sau de orientare-strngereSuprafaaRugoziti recomandate
Buce elastice secionateSuprafaa cilindric activ (int.; ext.)0,8; 1,6
Suprafeele conice (int.; ext.)0,8; 1,6
Suprafaa cilindric exterioar de capt1,6
Suprafaa conic exterioar de capt0,8
Suprafaa cilindric exterioar de montare0,8; 1,6
Suprafaa gurii pentru tiftul de montare1,6
Suprafeele frontale1,6
Celelalte suprafee3,2; 6,3
[3 pag.421, tab.3.76]Elemente de orientare sau de orientare -strngereCondiii de precizie(de forma, dimensional, i de poziie relativ)Treapta(clasa, gradul) de precizie
Cmpuri de toleran(simboluri, notare) Valori abateri limit
mm;minLungimea sau supraf. De referin, mmSTAS-ul (nr., an) din care s-au extras abaterile limitSurse
12345678
Buc elastic secionat pentru mandrineDiametrul supraf. cil. int. active-H7-8.100/2-88Tab.3.78
[3 pag.425]
Diametrul supraf. cil. ext. active-h11-8.100/2-88
Diametrul supraf. cil. int. pentru asamblarea bucei-g6-8.100/2-88
Coaxialitatea suprafeei cilindrice active fa de suprafaa conic i faa de suprafaa cilindric de asamblare----
Unghiul suprafeei conice--0.01--
Btaia radial a suprafeei cilindrice active fa de suprafaa conic i faa de suprafaa cilindric de asamblare--0.005--
A.3.4.5. Alegerea materialelor i tratamentelor reazemelor Tipul elemntului de orientare-poziionare sau de centrare i strngereMateriale recomandateTratamentele termochimice i termice prescriseDuritate i loc de msurare
MarcStandard
2Elemente de orientare-poziionare i strngere
2.1Buce elastice secionatePentru mandrine60Si15A
OLC75A
OLC85ASTAS 795-92mbuntire55...60HRC pe partea conic;
38...46 HRC pe restul flcilor
65Mn10STAS 791-88mbuntire41,5...46,5 HRC
[6 pag.235 tab.10.1]Bucele elastice se execut din oel cu coninut mare de carbon i se trateaz termic n mod corespunztor. n genereal se utilizeaz:
-oel de arc8, arc 9, STAS 795-65;
-oel carbon de scule OSC 8, OSC 10, STAS 1700-64
-oel OLC 10, OLC 15, STAS 880-66 pentru cementare.
Tratamentul termic se aplic numai flcilor i const din clire i revenire la duriti de 55...60 HRC pentru oel de mbuntire i cementare urmat de clire, la aceleai duriti, pentru bucele elastice executate din oel de cementare.A.3.4.6. Alegerea celorlalte condiii tehnice ale reazemelorTab.3.4 Celelalte condiii tehniceTipul condiiei tehniceTipul elementului de orientare-poziionare sau de orientare-poziionare-strngereCondiii tehnice
1Indicaii speciale legate de execuie
1.1Indicaii referitoare la realizarea unor elemente necotateToate elementeleMuchiile necotate se vor tei Xx450
Se vor ajusta muchiile
Buce elastice secionateMuchiile ascuite se vor tei la 0,3x450
1.2Indicaii referitoare la starea suprafeelorToate elementelePiesele trebuie s aib suprafeele netede, curate
Pe suprafeele pieselor, nu trebuie s existe incluziuni nemetalice, rizuri, zgrieturi, urme de rugin, fisuri,pete negre, lovituri, urme de prelucrare mecanic, bavuri, muchii ascuite , alte neconformiti defecte
Piesele tratate termic nu trebuie s prezinte pete, fisuri, urme de coroziune, sau alte neconformiti/defecte de suprafa
1.3Indicaii referitoare la tratamente
Buce elastice sectionateTratamentul termic se aplica numai flcilor
1.4Indicaii referitoare la prelucrri efectuate dup tratamentBuce elastice sectionateFantele vor fi strpunse complet dup tratament
1.5Indicaii referitoare la efectuarea unor prelucrri n stare asamblatBuce elastice sectionateRectificarea suprafeelor active se va face dupa asamblare i, dac este posibil, chiar pe maina-unealt de destinaie
A.3.4.7. Definitivarea schielor i a amplasamentului acestoraDenumirea reazemuluiBuc elastic secionatCod 07132-41220
Notare
. Material: OLC75A STAS 795-92
Tratament termic: clit, revenit la HRC =56...60 pe l =74mm Buc elastic 07132-41220 10-095 B
Surse
Adaptrile( modificrile) operate
Tipul de proiectare necesar
E4. PROIECTAREA ELEMENTELOR I MECANISMELOR DE STRNGERE SAU DE CENTRARE-STRNGERE PENTRU MATERIALIZAREA SCHEMEI OPTIME DE ORIENTARE-POZIINARE-STRNGERE
Mecanismele de strngere, sau de centrare i strngere, sunt acele subansambluri ale dispozitivelor care au funcia unic de a transmite i amplifica fora de acionare, transformnd-o n fore de strngere, pe care le distribuie n unul sau mai multe locuri de strngere, n scopul conservrii schemei optime de orientare-poziionare a piesei. Mecanismul de centrare i strngere se deosebesc de mecanisme de strngere propriu-zise, prin aceea c realizeaz orientarea-poziionarea piesei dup un element de simetrie al acesteia(plan, ax, punct sau centru de simetrie). Caracteristic n funcionarea acestor mecanisme este deplasarea simultan (pe o direcie, dou, trei sau mai multe) a elementelor de centrare-strngere, care vin n contact cu piesa.
n cadrul acestei etape se vor proiecta mecanismele de strngere sau de centrare-strngere, calculndu-se, de asemenea, forele i cursele de acionare ale acestor mecanisme.
F4.1. Stabilirea soluiilor de mecanisme de strngere sau de centrare i strngere care pot fi utilizateSe vor evidenia acele mecanisme de strngere care pot dezvolta fore de strngere conform schemei de orientare-poziionare-strngere optime din tema de proiectare. Se va avea n vedere faptul c pot fi utilizate n acest scop i acele mecanisme care rezult n urma unor modificri, analogii, extrapolri, combinri, adaptri ale mecanismelor cunoscute, clasicizate, existente n literature de specialitate.
Nr. crt.SchisurseAvantajeDezavantaje
1 Mandrin cu buc elastic unilateral cu con invers, fr sprijin frontal, cu coad de prindere, acionat mecanizat
7.35c [5]-semifabricatul nu este antrenat n deplasare, n timpul centrrii i strngerii-au dimensiuni radiale mari
-nu se pot utiliza pe strungurile semiautomate sau automate cu mai muli arbori -deplasarea flcilor pe direcie radial
2 Mandrin cu buc elastic unilateral cu con invers, fr sprijin frontal, cu coad de prindere, acionat mecanizat
7.35b [5]-semifabricatul este antrenat n deplasare, n timpul centrrii i strngerii
3 Mandrin cu buc elastic unilateral cu con invers, fr sprijin frontal, cu coad de prindere, acionat mecanizat
7.35 a
[5]n timpul centrrii i strngerii, buca elastic antreneaz n deplasare i semifabricatul de prelucrat, fapt ce, n anumite cazuri, conduce la eroro la dimensiunile paralele cu axa de roataie
F 4.2. Alegerea soluiilor optime de mecanisme de strngere sau de centrare i strngere
Alegerea se va face n funcie de avantajele i dezavantajele soluiilor prezentate n faza anterioar, avndu-se n vedere urmtoarele criterii de apreciere:
Proprieti autofrnante;
Posibilitatea schimbrii comode a direciei i sensului forelor de acionare;
Posibilitatea amplificrii sau distribuirii forelor i curselor de acionare;
Gradul de universlitate (mrimea curselor de strngere);
Mrimea forelor de strngere dezvoltate;
Unifomitatea strngerii;
Posibilitatea compensrii abaterilor geometrice ale pieselor la strngerea simultan a mai multor piese;
Timpii ajuttori de strngere-slbire;
Randamentul;
Numrul elementelor componente;
Complexitatea (simplitatea) constructiv.De asemenea, trebuie avut n vedere aspectele stabilite odat cu elaborarea studiului tehnico-economic: dispozitivul trebuie s fie de tip special i s poat fi acionat mecanizat. n legtur cu acest aspect, s-a constatat c pot fi mecanizate mai uor acele mecanisme care sunt acionate printr-o micare de translaie (cu pan, cu prghie etc.).
F 4.3. Dimensionarea mecanismelorSe vor alege din standarde, norme[9,p.86-178] sau se vor determina(calcula) principalii parametri geometrici (dimensiuni liniare sau unghiulare) ai mecanismelor alese. Se vor preciza dimensiunile stabilite, schemele de calcul, metoda de calcul, justificrile necesare, sursele bibliografice.
F.4.4. Alegerea ajustajelor, toleranelor i rugozitilor
Elemente ce formeaz ajustajeAjustajele recomandate(simbol,notare)Caracterizare
Corp element de orientare mobil-buc intermediar sau corp dispozitivH7/h6Ajustaj preferenial cu joc minim egal cu zero i joc probabil foarte mic
[3 pag.404, tab.3.73]
Tipul elementului de orientare strngereCondiia de precizie(de form, dimensional, de poziie relativ)Abateri limit, tolerane, clase de precizieSTAS
(nr., an)
Buce elastice secionate pentru mecanisme de centrare i strngereDiametrul suprafeei cilindrice interioare activeH78.100/2-88
Diametrul suprafeei cilindrice exterioare activeh68.100/2-88
Diametrul suprafeei cilindrice exterioare de capth118.100/2-88
Diametrul suprafeei cilindrice exterioare pentru asamblarea buceig68.100/2-88
Diametrul mare al suprafeei conice exterioareh118.100/2-88
Unghiul suprafeei conice
-
Coaxialitatea suprafeei cilindrice active fa de suprafaa conic i faa de suprafaa cilindric de asamblare0.01-
Coaxialitatea suprafeei conice faa de suprafaa cilindric-activ0.01-
Btaia radial a suprafeei cilindrice active fa de suprafaa conic i faa de suprafaa cilindric de asamblare0.005 ; 0.01-
Btaia radial a suprafeei cilindrice active fa de suprafaa conic0.005 ; 0.01-
[3 pag.413-414, tab.3.74]Tipul elementului de orientare sau de orientare-strngereSuprafaaRugoziti recomandate
Buce elastice secionateSuprafaa cilindric activ (int.; ext.)0,8; 1,6
Suprafeele conice (int.; ext.)0,8; 1,6
Suprafaa cilindric exterioar de capt1,6
Suprafaa conic exterioar de capt0,8
Suprafaa cilindric exterioar de montare0,8; 1,6
Suprafaa gurii pentru tiftul de montare1,6
Suprafeele frontale1,6
Celelalte suprafee3,2; 6,3
[3 pag.421, tab.3.76]F. 4.5.Alegerea materialelor i tratamentelor
Tipul elemntului de orientare-poziionare sau de centrare i strngereMateriale recomandateTratamentele termochimice i termice prescriseDuritate i loc de msurare
MarcStandard
2Elemente de orientare-poziionare i strngere
2.1Buce elastice secionatePentru mandrine60Si15A
OLC75A
OLC85ASTAS 795-92mbuntire55...60HRC pe partea conic;
38...46 HRC pe restul flcilor
65Mn10STAS 791-88mbuntire41,5...46,5 HRC
[6 pag.235 tab.10.1]F.4.6. Alegerea celorlalte condiii tehniceTipul condiiei tehniceTipul elementului de orientare -strngereCondiii tehnice
123
INDICAII SPECIALE LEGATE DE EXECUIE
Indicaii referitoare la realizarea unor elemente necotateBuc elastic secionatMuchiile se vor tei la 0.3x450
Indicaii referitoare la starea suprafeelor-----piesele trebuie s aib suprafeele netede, curate.
- pe suprafeele pieselor nu trebuie s existe incluziuni nemetalice, alte defecte, zgrieturi, urme de rugin, fisuri, pete negre, bavuri.
-piesele tratate termic nu trebuie s prezinte pete, fisuri, urme de coroziune sau alte defecte de suprafa.
Indicaii referitoare la tratamenteBuce elastice secionate Tratamentul termic se aplic numai flcilor.
INDICAII TEHNOLOGICE STRICT NECESARE REFERITOARE LA ALEGEREA ANUMITOR PROCEDEE, METODE I MIJLOACE DE EXECUIE, INDISPENSABILE PENTRU ASIGURAREA CALITII PRODUSULUI
Indicaii referitoare la prelucrrile efectuate dup tratamentBuce elastice secionateFantele vor fi strpunse complet dup tratament.
INDICAII TEHNOLOGICE STRICT NECESARE REFERITOARE LA ASAMBLARE
Indicaii referitoare la efectuarea unor prelucrri n stare asamblatBuce elastice secionateRectificarea suprafeelor active se va face dup asamblare i, dac este posibil, chiar pe maina unealt de destinaie.
F.4.7. Definitivarea schielorSchie elaborate la F. 4.2. se vor definitiva, avndu-se n vedere aspectele stabilite la F.4.3., F. 4.6.Denumirea reazemuluiMecanism de centrare i strngere cu buc elastic secionatCod
Notare
Surse
Adaptrile( modificrile) operate
Tipul de proiectare necesar
F. 4.8. Determinarea cursei de acionare necesare ca
Determinarea cursei de acionare necesare ca se face pe cale analitic sau grafic, n funcie de cursa de strngere cs [14, pag. 63-65] i de parametrii geometrici ai elementelor prin care aceasta se transmite. La determinarea cursei de acionare n cazul mecanismelor de strngere combinate i de dentrare i strngere, se va ine seam de relaiile de calcul pentru mecanismele de strngere elementare (cu pene, cu uruburi, cu prghii etc.). Se poate adopta, de ex.,cs=1mm.
Se vor preciza cursele de acionare, schemele de calcul, metoda de determinare, justificrile, sursele bibliografice etc.Cs=Td + Jmin
Ca==
Ca = Cs- cursa radial a unei flci
t0-tolerana la diametrul D
Jmin- jocul minim necesar instalrii i scoaterii comode a piesei 3; Jmin= 0,1...0,2 mm = 150 semiunghiul conului
F.4.9. Determinarea forei de acionare necesare Q
Q= = = 19.60 daN3=5048` -unghiul de frecare dintre buca 1 i opritorul 5
Q- fora de acionare a bucei
S-fora total de strngereS = 50 daN = 150 semiunghiul conului
1 =arctg 1, 2-coeficient de frecare dintre buca 1 i semifabricatul 3.
1=5040` -unghiul de frecare dintre buca elastic i manonul rigid
E5. PROIECTAREA SCHEMEI DE ACIONARE I PROIECTAREA ELEMENTELOR I MECANISMELOR COMPONENTE
Elementele i mecanismele (instalaiile) de acionare au rolul de a realiza cursa de acionare Ca i fora de acionare Q a mecanismelor de stngere sau de centrare strngere. Se pot ntlni, n practic, situaii n care maina unealt este echipat deja cu o instalaie de acionare care trebuie reglat pentru dispozitivul proiectat. n cadrul proiectului, instalaia de acionare se proiecteaz odat cu dispozitivul de prindere.
F 5.1. Elaborarea schemei de acionare
Reprezentarea grafic a elementelor i mecanismelor de acionare se numete schem de acionare. Aceasta conine schema optim de strngere la care se adaug mecanismul de strngere sau de centrare strngere, precum i elementele i mecanismele de acionare.
A. 5.1.1. Alegerea modului de acionare
n urma Studiului Tehnico Economic, modul de acionare al elementelor si mecanismelor se va face mecanizat. A. 5.1.2. Alegerea tipului de acionare mecanizat
Nr. crt.Sis. de ac.TipulAlegerea tipului de acionare mecanizatConditii de utilizare
1PneumaticMP rotativeMP cu sistem sau cu palete trotative
-existena aerului comprimat
-spaii disponibilemari pentru sistemul de acionare
-nps2
-foarte constante
-n