elaborazione geotecnica
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(MIPE/COMUNE FIRENZE-SCUOLA GUICCIARDINI-FIRENZE ) 5
ELABORAZIONE GEOTECNICA
PROVE PENETROMETRICHE DPSH
Committente: MIPE/COMUNE FIRENZE Cantiere: SCUOLA GUICCIARDINI
Località: FIRENZE
PROVA ... Nr. 1 Strumento utilizzato... DPSH (Dinamic Probing Super Heavy) Prova eseguita in data 05/05/2017 Profondità prova 11,00 mt Falda non rilevata Verb. Accettazione 14/17 del 24/05/17 Certificato n. 1004 del 09/05/2017 Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio
Profondità (m) Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi
Res. dinamica ridotta (Mpa)
Res. dinamica (Mpa)
Pres. ammissibile con riduzione Herminier -
Olandesi (KPa)
Pres. ammissibile Herminier -
Olandesi (KPa)
0,20 9 0,855 7,33 8,58 366,51 428,85 0,40 11 0,851 8,92 10,48 445,93 524,15 0,60 10 0,847 8,07 9,53 403,60 476,50 0,80 10 0,843 8,04 9,53 401,85 476,50 1,00 8 0,840 5,92 7,05 296,13 352,64 1,20 6 0,836 4,42 5,29 221,18 264,48 1,40 13 0,783 8,97 11,46 448,62 573,04 1,60 8 0,830 5,85 7,05 292,53 352,64 1,80 7 0,826 5,10 6,17 254,97 308,56 2,00 25 0,723 14,83 20,50 741,41 1025,21 2,20 16 0,770 10,11 13,12 505,30 656,13 2,40 15 0,767 9,44 12,30 471,89 615,12 2,60 16 0,764 10,03 13,12 501,44 656,13 2,80 24 0,711 14,00 19,68 700,18 984,20 3,00 15 0,759 8,73 11,50 436,27 575,05 3,20 13 0,756 7,54 9,97 376,77 498,38 3,40 8 0,803 4,93 6,13 246,40 306,69 3,60 21 0,701 11,29 16,10 564,25 805,07 3,80 43 0,598 19,73 32,97 986,47 1648,47 4,00 22 0,696 11,02 15,84 551,12 791,82 4,20 21 0,694 10,49 15,12 524,31 755,83 4,40 20 0,741 10,67 14,40 533,71 719,83 4,60 37 0,639 17,03 26,63 851,27 1331,69 4,80 25 0,687 12,36 18,00 618,25 899,79 5,00 23 0,685 10,69 15,60 534,38 780,09 5,20 13 0,733 6,46 8,82 323,20 440,92 5,40 12 0,781 6,36 8,14 317,89 407,01 5,60 13 0,729 6,43 8,82 321,49 440,92 5,80 14 0,727 6,91 9,50 345,34 474,84 6,00 15 0,725 6,98 9,62 348,98 481,03 6,20 16 0,724 7,43 10,26 371,34 513,10 6,40 20 0,722 9,26 12,83 463,08 641,37 6,60 13 0,720 6,01 8,34 300,31 416,89 6,80 15 0,719 6,91 9,62 345,74 481,03 7,00 32 0,617 12,01 19,46 600,61 973,16 7,20 27 0,666 10,93 16,42 546,56 821,11 7,40 8 0,764 3,72 4,87 185,91 243,29 7,60 18 0,713 7,80 10,95 390,14 547,40 7,80 14 0,711 6,06 8,52 302,84 425,76 8,00 16 0,710 6,57 9,25 328,45 462,67 8,20 14 0,709 5,74 8,10 286,85 404,84 8,40 16 0,707 6,54 9,25 327,22 462,67 8,60 36 0,606 12,62 20,82 630,82 1041,01 8,80 38 0,605 13,29 21,98 664,49 1098,84 9,00 14 0,703 5,43 7,72 271,46 385,87 9,20 36 0,602 11,95 19,84 597,62 992,25 9,40 21 0,651 7,54 11,58 376,87 578,81 9,60 13 0,700 5,02 7,17 250,80 358,31 9,80 17 0,699 6,55 9,37 327,44 468,56
10,00 20 0,698 7,35 10,53 367,40 526,58 10,20 28 0,647 9,53 14,74 476,68 737,22 10,40 35 0,596 10,98 18,43 548,78 921,52 10,60 38 0,594 11,89 20,01 594,75 1000,51 10,80 42 0,543 12,02 22,12 600,89 1105,82 11,00 50 0,542 13,67 25,20 683,39 1260,08
Prof. Strato (m)
NPDM Rd (Mpa)
Tipo Clay Fraction
(%)
Peso unità di volume (KN/m³)
Peso unità di volume
saturo (KN/m³)
Tensione efficace (KPa)
Coeff. di correlaz. con Nspt
Nspt Descrizione
1,8 9,11 8,349999 Incoerente 0 18,04 19,02 16,24 1,5 13,7 Limo 3,6 17 13,6 Incoerente 0 20,4 19,71 50,83 1,5 25,57
5 27,29 19,79 Incoerente 0 21,67 20,69 84,36 1,5 41,04 Sabbia limosa
6,8 14,56 9,55 Incoerente 0 19,91 19,52 117,45 1,5 21,9 Limo sabbioso
10 21,25 12,24 Incoerente 0 21,08 20,1 169,1 1,5 31,96 Limo 11 38,6 20,1 Incoerente 0 22,36 21,28 214,0 1,5 58,05 Sabbia
limosa TERRENI INCOERENTI Densità relativa Nspt Prof. Strato
(m) Gibbs & Holtz
1957 Meyerhof 1957 Schultze &
Menzenbach (1961) Skempton 1986
[1] - Limo 13,7 1,80 44,58 83,55 95,8 40,6 [2] - 25,57 3,60 52,15 96,21 95,73 58,64
[3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 58,25 100 100 73,19 [5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 38,57 71,34 71,38 53,95
[5] - Limo 31,96 10,00 41,46 76,25 77,73 65,43 [6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 51,3 94,24 97,21 87,91
Angolo di resistenza al taglio Nspt Prof.
Strato (m)
Nspt corretto
per presenza
falda
Peck-Hanson-Thornbu
rn-Meyerhof 1956
Meyerhof
(1956)
Sowers (1961)
Malcev (1964)
Meyerhof
(1965)
Schmertmann (1977) Sabbie
Mitchell & Katti (1981)
Shioi-Fukuni 1982
(ROAD BRIDG
E SPECIFICATIO
N)
Japanese
National Railway
De Mello
Owasaki & Iwasaki
[1] - Limo
13,7 1,80 13,7 30,91 23,91 31,84 33,15 35,02 39,7 30-32 29,34 31,11 41,22 31,55
[2] - 25,57 3,60 25,57 34,31 27,31 35,16 31,68 38,62 41,47 32-35 34,58 34,67 45,33 37,61 [3] -
Sabbia limosa
41,04 5,00 41,04 38,73 31,73 39,49 31,34 41,61 42 35-38 39,81 39,31 48,16 43,65
[5] - Limo
sabbioso
21,9 6,80 21,9 33,26 26,26 34,13 29,61 37,63 37,99 30-32 33,12 33,57 41,39 35,93
[5] - Limo
31,96 10,00 31,96 36,13 29,13 36,95 29,43 40,09 38,67 32-35 36,9 36,59 42,69 40,28
[6] - Sabbia limosa
58,05 11,00 58,05 43,59 36,59 44,25 29,88 42,69 41,19 >38 44,51 44,42 46,16 49,07
Modulo di Young (Mpa) Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per presenza
falda
Terzaghi Schmertmann (1978)
(Sabbie)
Schultze-Menzenbach
(Sabbia ghiaiosa)
D'Appollonia ed altri 1970
(Sabbia)
Bowles (1982) Sabbia Media
[1] - Limo 13,7 1,80 13,7 25,91 10,75 15,92 27,73 14,07 [2] - 25,57 3,60 25,57 35,40 20,06 29,66 36,46 19,89
[3] - Sabbia limosa
41,04 5,00 41,04 44,84 32,20 47,56 47,84 27,48
[5] - Limo sabbioso
21,9 6,80 21,9 32,76 17,18 25,41 33,76 18,09
[5] - Limo 31,96 10,00 31,96 39,57 25,07 37,05 41,16 23,03 [6] - Sabbia
limosa 58,05 11,00 58,05 53,33 45,54 67,24 60,35 35,82
Modulo Edometrico (Mpa) Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Buisman-Sanglerat (sabbie)
Begemann 1974 (Ghiaia con
sabbia)
Farrent 1963 Menzenbach e Malcev (Sabbia
media) [1] - Limo 13,7 1,80 13,7 8,06 5,45 9,54 9,72
[2] - 25,57 3,60 25,57 15,05 7,84 17,80 14,91 [3] - Sabbia
limosa 41,04 5,00 41,04 24,15 10,96 28,57 21,68
[5] - Limo sabbioso
21,9 6,80 21,9 12,89 7,10 15,25 13,30
[5] - Limo 31,96 10,00 31,96 18,81 9,13 22,25 17,70 [6] - Sabbia
limosa 58,05 11,00 58,05 34,16 14,39 40,42 29,12
Classificazione AGI Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Classificazione AGI
[1] - Limo 13,7 1,80 13,7 Classificazione A.G.I MODERATAMENTE ADDENSATO
[2] - 25,57 3,60 25,57 Classificazione A.G.I MODERATAMENTE ADDENSATO
[3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 Classificazione A.G.I ADDENSATO [5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 Classificazione A.G.I MODERATAMENTE
ADDENSATO [5] - Limo 31,96 10,00 31,96 Classificazione A.G.I ADDENSATO
[6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 58,05 Classificazione A.G.I MOLTO ADDENSATO
Peso unità di volume Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Peso Unità di Volume
(KN/m³) [1] - Limo 13,7 1,80 13,7 Meyerhof ed altri 18,04
[2] - 25,57 3,60 25,57 Meyerhof ed altri 20,40 [3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 Meyerhof ed altri 21,67
[5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 Meyerhof ed altri 19,91 [5] - Limo 31,96 10,00 31,96 Meyerhof ed altri 21,08
[6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 58,05 Meyerhof ed altri 22,36 Peso unità di volume saturo Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Peso Unità Volume
Saturo (KN/m³)
[1] - Limo 13,7 1,80 13,7 Terzaghi-Peck 1948-1967
19,02
[2] - 25,57 3,60 25,57 Terzaghi-Peck 1948-1967
19,71
[3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 Terzaghi-Peck 1948-1967
20,69
[5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 Terzaghi-Peck 1948-1967
19,52
[5] - Limo 31,96 10,00 31,96 Terzaghi-Peck 1948-1967
20,10
[6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 58,05 Terzaghi-Peck 1948-1967
21,28
Modulo di Poisson Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Poisson
[1] - Limo 13,7 1,80 13,7 (A.G.I.) 0,33 [2] - 25,57 3,60 25,57 (A.G.I.) 0,3
[3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 (A.G.I.) 0,27 [5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 (A.G.I.) 0,31
[5] - Limo 31,96 10,00 31,96 (A.G.I.) 0,29 [6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 58,05 (A.G.I.) 0,24
Modulo di deformazione a taglio dinamico (Mpa) Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Ohsaki (Sabbie pulite) Robertson e
Campanella (1983) e Imai & Tonouchi
(1982) [1] - Limo 13,7 1,80 13,7 74,64 60,67
[2] - 25,57 3,60 25,57 134,18 88,83 [3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 209,34 118,60
[5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 116,00 80,81 [5] - Limo 31,96 10,00 31,96 165,49 101,80
[6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 58,05 290,01 146,59
Velocità onde di taglio Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Velocità onde di taglio
(m/s) [1] - Limo 13,7 1,80 13,7 Ohta & Goto (1978)
Limi 105,42
[2] - 25,57 3,60 25,57 Ohta & Goto (1978) Limi
145,18
[3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 Ohta & Goto (1978) Limi
172,37
[5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 Ohta & Goto (1978) Limi
164,36
[5] - Limo 31,96 10,00 31,96 Ohta & Goto (1978) Limi
187,85
[6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 58,05 Ohta & Goto (1978) Limi
217,44
Liquefazione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Fs
Liquefazione [1] - Limo 13,7 1,80 13,7 Seed e Idriss (1971) --
[2] - 25,57 3,60 25,57 Seed e Idriss (1971) -- [3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 Seed e Idriss (1971) --
[5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 Seed e Idriss (1971) -- [5] - Limo 31,96 10,00 31,96 Seed e Idriss (1971) --
[6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 58,05 Seed e Idriss (1971) -- Coefficiente spinta a Riposo K0=SigmaH/P0 Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione K0
[1] - Limo 13,7 1,80 13,7 --- [2] - 25,57 3,60 25,57 ---
[3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 --- [5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 ---
[5] - Limo 31,96 10,00 31,96 --- [6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 58,05 ---
Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Qc
(Mpa) [1] - Limo 13,7 1,80 13,7 ---
[2] - 25,57 3,60 25,57 --- [3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 ---
[5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 --- [5] - Limo 31,96 10,00 31,96 ---
[6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 58,05 ---
PROVA ... Nr. 2 Strumento utilizzato... DPSH (Dinamic Probing Super Heavy) Prova eseguita in data 08/05/2017 Profondità prova 5,00 mt Falda non rilevata Verb. Accettazione 14/17 del 24/04/17 Certificato n.1005 del 09/05/2017 Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio
Profondità (m) Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi
Res. dinamica ridotta (Mpa)
Res. dinamica (Mpa)
Pres. ammissibile con riduzione Herminier -
Olandesi (KPa)
Pres. ammissibile Herminier -
Olandesi (KPa)
0,20 7 0,855 5,70 6,67 285,06 333,55 0,40 11 0,851 8,92 10,48 445,93 524,15 0,60 14 0,797 10,63 13,34 531,68 667,10 0,80 13 0,793 9,83 12,39 491,43 619,45 1,00 7 0,840 5,18 6,17 259,12 308,56 1,20 5 0,836 3,69 4,41 184,31 220,40 1,40 12 0,833 8,81 10,58 440,55 528,96 1,60 10 0,830 7,31 8,82 365,67 440,80 1,80 6 0,826 4,37 5,29 218,55 264,48 2,00 6 0,823 4,05 4,92 202,54 246,05 2,20 4 0,820 2,69 3,28 134,53 164,03 2,40 9 0,817 6,03 7,38 301,59 369,07 2,60 11 0,814 7,35 9,02 367,30 451,09 2,80 8 0,811 5,32 6,56 266,20 328,07 3,00 6 0,809 3,72 4,60 186,01 230,02 3,20 6 0,806 3,71 4,60 185,40 230,02 3,40 7 0,803 4,31 5,37 215,60 268,36 3,60 9 0,801 5,53 6,90 276,32 345,03 3,80 9 0,798 5,51 6,90 275,48 345,03 4,00 5 0,796 2,87 3,60 143,25 179,96 4,20 5 0,794 2,86 3,60 142,83 179,96 4,40 13 0,741 6,94 9,36 346,91 467,89 4,60 14 0,739 7,45 10,08 372,49 503,88 4,80 11 0,787 6,23 7,92 311,62 395,91 5,00 50 0,585 19,84 33,92 992,12 1695,86
Prof. Strato (m)
NPDM Rd (Mpa)
Tipo Clay Fraction
(%)
Peso unità di volume (KN/m³)
Peso unità di volume
saturo (KN/m³)
Tensione efficace (KPa)
Coeff. di correlaz. con Nspt
Nspt Descrizione
0,8 11,25 10,72 Incoerente 0 18,93 19,22 7,57 1,5 16,92 Limo 4,2 7,35 6 Incoerente 0 17,26 18,83 44,49 1,5 11,05 Limo
5 22 15,32 Incoerente 0 21,18 20,2 82,3 1,5 33,09 Limo TERRENI INCOERENTI Densità relativa Nspt Prof. Strato
(m) Gibbs & Holtz
1957 Meyerhof 1957 Schultze &
Menzenbach (1961) Skempton 1986
[1] - Limo 16,92 0,80 51,89 97,98 100 46,37 [2] - Limo 11,05 4,20 34,14 64,99 66,38 35,26 [3] - Limo 33,09 5,00 53,06 97,37 95,45 66,49
Angolo di resistenza al taglio Nspt Prof.
Strato (m)
Nspt corretto
per presenza
falda
Peck-Hanson-Thornbu
rn-Meyerhof 1956
Meyerhof
(1956)
Sowers (1961)
Malcev (1964)
Meyerhof
(1965)
Schmertmann (1977) Sabbie
Mitchell & Katti (1981)
Shioi-Fukuni 1982
(ROAD BRIDG
E SPECIFICATIO
N)
Japanese
National Railway
De Mello
Owasaki & Iwasaki
[1] - Limo
16,92 0,80 16,92 31,83 24,83 32,74 35,14 36,11 41,72 30-32 30,93 32,08 43,4 33,4
[2] - Limo
11,05 4,20 11,05 30,16 23,16 31,09 30,61 34,06 37,1 <30 27,87 30,32 38,25 29,87
[3] - Limo
33,09 5,00 33,09 36,45 29,45 37,27 31,05 40,31 41,63 32-35 37,28 36,93 46,36 40,73
Modulo di Young (Mpa) Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per presenza
falda
Terzaghi Schmertmann (1978)
(Sabbie)
Schultze-Menzenbach
(Sabbia ghiaiosa)
D'Appollonia ed altri 1970
(Sabbia)
Bowles (1982) Sabbia Media
[1] - Limo 16,92 0,80 16,92 28,79 13,27 19,65 30,10 15,65 [2] - Limo 11,05 4,20 11,05 23,27 8,67 12,86 25,78 12,77 [3] - Limo 33,09 5,00 33,09 40,27 25,96 38,36 41,99 23,58
Modulo Edometrico (Mpa) Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Buisman-Sanglerat (sabbie)
Begemann 1974 (Ghiaia con
sabbia)
Farrent 1963 Menzenbach e Malcev (Sabbia
media) [1] - Limo 16,92 0,80 16,92 9,96 6,10 11,78 11,13 [2] - Limo 11,05 4,20 11,05 6,50 4,92 7,69 8,56 [3] - Limo 33,09 5,00 33,09 19,47 9,36 23,04 18,20
Classificazione AGI Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Classificazione AGI
[1] - Limo 16,92 0,80 16,92 Classificazione A.G.I MODERATAMENTE ADDENSATO
[2] - Limo 11,05 4,20 11,05 Classificazione A.G.I MODERATAMENTE ADDENSATO
[3] - Limo 33,09 5,00 33,09 Classificazione A.G.I ADDENSATO Peso unità di volume Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Peso Unità di Volume
(KN/m³) [1] - Limo 16,92 0,80 16,92 Meyerhof ed altri 18,93 [2] - Limo 11,05 4,20 11,05 Meyerhof ed altri 17,26 [3] - Limo 33,09 5,00 33,09 Meyerhof ed altri 21,18
Peso unità di volume saturo Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Peso Unità Volume
Saturo (KN/m³)
[1] - Limo 16,92 0,80 16,92 Terzaghi-Peck 1948-1967
19,22
[2] - Limo 11,05 4,20 11,05 Terzaghi-Peck 1948-1967
18,83
[3] - Limo 33,09 5,00 33,09 Terzaghi-Peck 1948-1967
20,20
Modulo di Poisson Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Poisson
[1] - Limo 16,92 0,80 16,92 (A.G.I.) 0,32 [2] - Limo 11,05 4,20 11,05 (A.G.I.) 0,33 [3] - Limo 33,09 5,00 33,09 (A.G.I.) 0,29
Modulo di deformazione a taglio dinamico (Mpa) Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Ohsaki (Sabbie pulite) Robertson e
Campanella (1983) e Imai & Tonouchi
(1982) [1] - Limo 16,92 0,80 16,92 91,02 69,02 [2] - Limo 11,05 4,20 11,05 60,98 53,20 [3] - Limo 33,09 5,00 33,09 170,98 103,98
Velocità onde di taglio Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Velocità onde di taglio
(m/s) [1] - Limo 16,92 0,80 16,92 Ohta & Goto (1978)
Limi 93,5
[2] - Limo 11,05 4,20 11,05 Ohta & Goto (1978) Limi
123,72
[3] - Limo 33,09 5,00 33,09 Ohta & Goto (1978) Limi
168,24
Liquefazione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Fs
Liquefazione [1] - Limo 16,92 0,80 16,92 Seed e Idriss (1971) -- [2] - Limo 11,05 4,20 11,05 Seed e Idriss (1971) -- [3] - Limo 33,09 5,00 33,09 Seed e Idriss (1971) --
Coefficiente spinta a Riposo K0=SigmaH/P0 Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione K0
[1] - Limo 16,92 0,80 16,92 --- [2] - Limo 11,05 4,20 11,05 --- [3] - Limo 33,09 5,00 33,09 ---
Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Qc
(Mpa) [1] - Limo 16,92 0,80 16,92 --- [2] - Limo 11,05 4,20 11,05 --- [3] - Limo 33,09 5,00 33,09 ---
PROVA ... Nr.3 Strumento utilizzato... DPSH (Dinamic Probing Super Heavy) Prova eseguita in data 08/05/2017 Profondità prova 9,00 mt Falda non rilevata Verb. acc 14/17 del 24/04/17 cert. n. 1006 del 09/05/17 Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio
Profondità (m) Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi
Res. dinamica ridotta (Mpa)
Res. dinamica (Mpa)
Pres. ammissibile con riduzione Herminier -
Olandesi (KPa)
Pres. ammissibile Herminier -
Olandesi (KPa)
0,20 12 0,855 9,77 11,44 488,68 571,80 0,40 19 0,801 14,50 18,11 724,97 905,34 0,60 11 0,847 8,88 10,48 443,95 524,15 0,80 10 0,843 8,04 9,53 401,85 476,50 1,00 11 0,840 8,14 9,70 407,18 484,88 1,20 5 0,836 3,69 4,41 184,31 220,40 1,40 5 0,833 3,67 4,41 183,56 220,40 1,60 6 0,830 4,39 5,29 219,40 264,48 1,80 7 0,826 5,10 6,17 254,97 308,56 2,00 7 0,823 4,73 5,74 236,30 287,06 2,20 8 0,820 5,38 6,56 269,05 328,07 2,40 10 0,817 6,70 8,20 335,10 410,08 2,60 9 0,814 6,01 7,38 300,52 369,07 2,80 8 0,811 5,32 6,56 266,20 328,07 3,00 9 0,809 5,58 6,90 279,02 345,03 3,20 6 0,806 3,71 4,60 185,40 230,02 3,40 9 0,803 5,54 6,90 277,20 345,03 3,60 8 0,801 4,91 6,13 245,62 306,69 3,80 6 0,798 3,67 4,60 183,65 230,02 4,00 13 0,746 6,98 9,36 349,06 467,89 4,20 15 0,744 8,03 10,80 401,50 539,88 4,40 15 0,741 8,01 10,80 400,28 539,88 4,60 10 0,789 5,68 7,20 284,06 359,92 4,80 10 0,787 5,67 7,20 283,29 359,92 5,00 13 0,735 6,48 8,82 324,09 440,92 5,20 12 0,783 6,37 8,14 318,69 407,01 5,40 20 0,731 9,92 13,57 495,90 678,34 5,60 18 0,729 8,90 12,21 445,14 610,51 5,80 9 0,777 4,75 6,11 237,27 305,25 6,00 10 0,775 4,97 6,41 248,69 320,69 6,20 9 0,774 4,47 5,77 223,31 288,62 6,40 8 0,772 3,96 5,13 198,06 256,55 6,60 7 0,770 3,46 4,49 172,93 224,48 6,80 9 0,769 4,44 5,77 221,87 288,62 7,00 8 0,767 3,73 4,87 186,65 243,29 7,20 8 0,766 3,73 4,87 186,27 243,29 7,40 8 0,764 3,72 4,87 185,91 243,29 7,60 10 0,763 4,64 6,08 231,95 304,11 7,80 9 0,761 4,17 5,47 208,37 273,70 8,00 13 0,710 5,34 7,52 266,87 375,92 8,20 18 0,709 7,38 10,41 368,81 520,50 8,40 20 0,707 8,18 11,57 409,03 578,34 8,60 25 0,656 9,48 14,46 474,22 722,92 8,80 37 0,605 12,94 21,40 647,00 1069,92 9,00 50 0,553 15,26 27,56 762,77 1378,12
Prof. Strato (m)
NPDM Rd (Mpa)
Tipo Clay Fraction
(%)
Peso unità di volume (KN/m³)
Peso unità di volume
saturo (KN/m³)
Tensione efficace (KPa)
Coeff. di correlaz. con Nspt
Nspt Descrizione
1 12,6 11,85 Incoerente 0 19,32 19,32 9,66 1,5 18,95 3,8 7,36 5,99 Incoerente 0 17,36 18,83 43,62 1,5 11,07 Limo 5,6 14 9,79 Incoerente 0 19,71 19,52 85,67 1,5 21,06
8 9 5,61 Incoerente 0 18,04 19,02 125,05 1,5 13,54 Limo 9 30 17,08 Incoerente 0 21,77 20,99 157,59 1,5 45,12 Sabbia
limosa
TERRENI INCOERENTI Densità relativa Nspt Prof. Strato
(m) Gibbs & Holtz
1957 Meyerhof 1957 Schultze &
Menzenbach (1961) Skempton 1986
[1] - 18,95 1,00 54,15 100 100 49,64 [2] - Limo 11,07 3,80 34,33 65,3 66,78 35,3
[3] - 21,06 5,60 41,78 76,83 76,1 52,77 [4] - Limo 13,54 8,00 27,81 54,98 55,8 40,29
[5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 50,78 92,87 93,37 76,41 Angolo di resistenza al taglio Nspt Prof.
Strato (m)
Nspt corretto
per presenza
falda
Peck-Hanson-Thornbu
rn-Meyerhof 1956
Meyerhof
(1956)
Sowers (1961)
Malcev (1964)
Meyerhof
(1965)
Schmertmann (1977) Sabbie
Mitchell & Katti (1981)
Shioi-Fukuni 1982
(ROAD BRIDG
E SPECIFICATIO
N)
Japanese
National Railway
De Mello
Owasaki & Iwasaki
[1] - 18,95 1,00 18,95 32,41 25,41 33,31 34,8 36,75 42 30-32 31,86 32,69 44,31 34,47 [2] -
Limo 11,07 3,80 11,07 30,16 23,16 31,1 30,65 34,07 37,14 <30 27,89 30,32 38,3 29,88
[3] - 21,06 5,60 21,06 33,02 26,02 33,9 30,23 37,38 38,76 30-32 32,77 33,32 42,28 35,52 [4] -
Limo 13,54 8,00 13,54 30,87 23,87 31,79 28,69 34,97 35,7 30-32 29,25 31,06 36,9 31,46
[5] - Sabbia limosa
45,12 9,00 45,12 39,89 32,89 40,63 30,14 42,08 41 35-38 41,02 40,54 46,15 45,04
Modulo di Young (Mpa) Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per presenza
falda
Terzaghi Schmertmann (1978)
(Sabbie)
Schultze-Menzenbach
(Sabbia ghiaiosa)
D'Appollonia ed altri 1970
(Sabbia)
Bowles (1982) Sabbia Media
[1] - 18,95 1,00 18,95 30,47 14,87 22,00 31,59 16,65 [2] - Limo 11,07 3,80 11,07 23,29 8,68 12,88 25,79 12,78
[3] - 21,06 5,60 21,06 32,12 16,52 24,44 33,14 17,68 [4] - Limo 13,54 8,00 13,54 25,76 10,62 15,74 27,61 13,99
[5] - Sabbia limosa
45,12 9,00 45,12 47,02 35,40 52,28 50,84 29,48
Modulo Edometrico (Mpa) Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Buisman-Sanglerat (sabbie)
Begemann 1974 (Ghiaia con
sabbia)
Farrent 1963 Menzenbach e Malcev (Sabbia
media) [1] - 18,95 1,00 18,95 11,15 6,51 13,19 12,02
[2] - Limo 11,07 3,80 11,07 6,51 4,92 7,71 8,57 [3] - 21,06 5,60 21,06 12,39 6,94 14,66 12,94
[4] - Limo 13,54 8,00 13,54 7,97 5,42 9,43 9,65 [5] - Sabbia
limosa 45,12 9,00 45,12 26,55 11,78 31,42 23,46
Classificazione AGI Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Classificazione AGI
[1] - 18,95 1,00 18,95 Classificazione A.G.I MODERATAMENTE ADDENSATO
[2] - Limo 11,07 3,80 11,07 Classificazione A.G.I MODERATAMENTE ADDENSATO
[3] - 21,06 5,60 21,06 Classificazione A.G.I MODERATAMENTE ADDENSATO
[4] - Limo 13,54 8,00 13,54 Classificazione A.G.I MODERATAMENTE ADDENSATO
[5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 45,12 Classificazione A.G.I ADDENSATO
Peso unità di volume Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Peso Unità di Volume
(KN/m³) [1] - 18,95 1,00 18,95 Meyerhof ed altri 19,32
[2] - Limo 11,07 3,80 11,07 Meyerhof ed altri 17,36 [3] - 21,06 5,60 21,06 Meyerhof ed altri 19,71
[4] - Limo 13,54 8,00 13,54 Meyerhof ed altri 18,04 [5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 45,12 Meyerhof ed altri 21,77
Peso unità di volume saturo Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Peso Unità Volume
Saturo (KN/m³)
[1] - 18,95 1,00 18,95 Terzaghi-Peck 1948-1967
19,32
[2] - Limo 11,07 3,80 11,07 Terzaghi-Peck 1948-1967
18,83
[3] - 21,06 5,60 21,06 Terzaghi-Peck 1948-1967
19,52
[4] - Limo 13,54 8,00 13,54 Terzaghi-Peck 1948-1967
19,02
[5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 45,12 Terzaghi-Peck 1948-1967
20,99
Modulo di Poisson Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Poisson
[1] - 18,95 1,00 18,95 (A.G.I.) 0,32 [2] - Limo 11,07 3,80 11,07 (A.G.I.) 0,33
[3] - 21,06 5,60 21,06 (A.G.I.) 0,31 [4] - Limo 13,54 8,00 13,54 (A.G.I.) 0,33
[5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 45,12 (A.G.I.) 0,26 Modulo di deformazione a taglio dinamico (Mpa) Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Ohsaki (Sabbie pulite) Robertson e
Campanella (1983) e Imai & Tonouchi
(1982) [1] - 18,95 1,00 18,95 101,25 73,97
[2] - Limo 11,07 3,80 11,07 61,08 53,26 [3] - 21,06 5,60 21,06 111,81 78,90
[4] - Limo 13,54 8,00 13,54 73,82 60,24 [5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 45,12 228,85 125,68
Velocità onde di taglio Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Velocità onde di taglio
(m/s) [1] - 18,95 1,00 18,95 Ohta & Goto (1978)
Limi 99,55
[2] - Limo 11,07 3,80 11,07 Ohta & Goto (1978) Limi
122,78
[3] - 21,06 5,60 21,06 Ohta & Goto (1978) Limi
156,24
[4] - Limo 13,54 8,00 13,54 Ohta & Goto (1978) Limi
155,44
[5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 45,12 Ohta & Goto (1978) Limi
199,85
Liquefazione Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Fs
Liquefazione [1] - 18,95 1,00 18,95 Seed e Idriss (1971) --
[2] - Limo 11,07 3,80 11,07 Seed e Idriss (1971) -- [3] - 21,06 5,60 21,06 Seed e Idriss (1971) --
[4] - Limo 13,54 8,00 13,54 Seed e Idriss (1971) -- [5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 45,12 Seed e Idriss (1971) --
Coefficiente spinta a Riposo K0=SigmaH/P0 Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione K0
[1] - 18,95 1,00 18,95 --- [2] - Limo 11,07 3,80 11,07 ---
[3] - 21,06 5,60 21,06 --- [4] - Limo 13,54 8,00 13,54 ---
[5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 45,12 --- Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Nspt Prof. Strato
(m) Nspt corretto per
presenza falda Correlazione Qc
(Mpa) [1] - 18,95 1,00 18,95 ---
[2] - Limo 11,07 3,80 11,07 --- [3] - 21,06 5,60 21,06 ---
[4] - Limo 13,54 8,00 13,54 --- [5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 45,12 ---
MTSCO-marzo2015
Tel/Fax 06 2018088 - WEB: www.congeo.it - E-mail: [email protected] - PEC: [email protected]
IL DIRETTORE DEL LABORATORIO
C. F. e P. I.V.A. 11215291003 - R.E.A. n. 1287827 - c.s. 10.000,00 € i.v.
527VERBALE DI ACCETTAZIONE:
GeotecnicaGeofisicaGeognostica
456 DATA EMISSIONE CERTIFICATI: 22/05/17
Azienda con Sistema Qualità Certificato N° IT239744
RISULTATI PROVE GEOTECNICHE DI LABORATORIO
Auditorium scuola Guicciardini
CNG S.r.l. Sede Legale e Uffici Tecnici: Via Squinzano, 87 - 00133 - Roma
COMMESSA:
DOTT. RICCARDO RAMPI
Geotecnica Palazzi - Giomarelli S.r.l. per Comune di Firenze
Via R. de Montalvo - Firenze
15/05/17DATA VERBALE :
Certificazione Ufficiale - Settore "A" - Prove di laboratorio sui terreni AUTORIZZAZIONE MINISTERO INFRASTRUTTURE E TRASPORTI n° 4537
DPR 380/2001 - Circolare 7618/STC/2010
MTER-marzo2015
SOND.: 1CAMP.: 2da m: 15,50a m: 16,00 2154
REAZIONE DEL SUOLO (PH)TENORE SOLFATI
CARATTERISTICHE FISICHE UMIDITA' NATURALE Wn 26,0 (%) PESO DI VOLUME NATURALE !!n 19,00 (kN/m3) INDICE DEI VUOTI e ( - ) PESO DI VOLUME SECCO !!d 15,08 (kN/m3) POROSITA' n (%) PESO DI VOLUME SATURO !!sat (kN/m3) GRADO DI SATURAZ. Sr (%) PESO SPECIFICO DEI GRANULI !!s (kN/m3)
CARATTERISTICHE GRANULOMETRICHE (SECONDO UDDEN - WENTWORTH)
GHIAIA (%): SABBIA (%): LIMO (%): ARGILLA (%) U.S.C.S. AASHTO 64 - 2 mm 2 - 0,0625 mm 0,0625 - 0,0039 mm < 0,0039 mm / /
CARATTERISTICHE DI PLASTICITA' E PERMEABILITA' CLASSIFICAZIONE SECONDO ABACO DI PLASTICITA / CONSISTENZA DEL MATERIALE SECONDO IC LIMITE DI LIQUIDITA' WL (%) LIMITE DI RITIRO WS (%) LIMITE DI PLASTICITA' WP (%) INDICE DI CONSISTENZA IC ( - ) INDICE DI PLASTICITA' IP (%) ATTIVITA' ( IP / %< 0,002mm) Ac ( - ) PRESSIONE DI RIGONFIAMENTO (kPa) PERMEABILITA' k (m/sec)
CARATTERISTICHE MECCANICHE/ Cu (kPa) / ""f (kPa)
""f (kPa) # (%)VALORI DI PICCO VALORI RESIDUI
PROVA DI TAGLIO DIRETTO TIPO C.D. C' 12 (kPa) Cr (kPa)$$' 27 ( ° ) $r ( ° )
PROVA DI UUCOMPRESSIONE C' (kPa) C (kPa) Cu (kPa)
TRIASSIALE $$' ( ° ) $ ( ° ) $u ( ° )
CARATTERISTICHE EDOMETRICHE%% DA "' Eed mv cv k
(kPa) (kPa-1 ) (cm2/sec) (cm/sec)
CARATT.OTTIMALI PROCTOR PESO DI VOL. SECCO !d (kN/m3)
UMIDITA' W (%) PESO DI VOL. UMIDO !n (kN/m3)
Azienda con Sistema Qualità Certificato n° IT239744
CIU
VAN TEST
INDICE CBR (5,0) (%) =
CID
PAGINA:
PASSANTE AL SETACCIO 200 (%)
%% A "'
22/05/1715/05/17
FRAZIONE CARBONIO ORG. MEDIA (%)SOSTANZA ORGANICA S.O.
/
N° IDENTIFICATIVO INTERNO
POCKET PENETROMETER
CHIMICO-FISICO-MECCANICHE DEL CAMPIONE
Auditorium scuola Guicciardini
DATA EMISSIONE CERTIFICATI
1
DATA RICEVIMENTO CAMPIONE
Geotecnica Palazzi - Giomarelli S.r.l. per Comune di Firenze
Via R. de Montalvo - Firenze
INDICE CBR (2,5) (%) =
FOGLIO RIEPILOGATIVO DELLE CARATTERISTICHE
TENORE CARBONATICARATTERISTICHE CHIMICHE
(kPa)
Dott. Geol. Riccardo RampiIL DIRETTORE DEL LABORATORIO
ESPANSIONE LATERALE LIBERA
Geol. Riccardo RaTTORE DEL LABORAT
Certificazione Ufficiale - Settore "A" - Prove di laboratorio sui terreni AUTORIZZAZIONE MINISTERO INFRASTRUTTURE E TRASPORTI n° 4537
DPR 380/2001 - Circolare 7618/STC/2010
MTESC-marzo2015
SOND.: 1CAMP.: 2da m: 15,50a m: 16,00
N° VERBALE 527 456 ID. INTERNO: 215415/05/17 16/05/17 22/05/17
CARATTERISTICHE DI CAMPIONAMENTO(SE NOTO)
LUNGHEZZA REALE CAMPIONE (cm)
DESCRIZIONE ED ANALISI PRELIMINARIPOCKET(kPa) V.TEST(kPa) DESCRIZIONE
/ // // // // // /
DATA INIZIO DATA FINE DATA INIZIO DATA FINE
NOTE
Azienda con Sistema Qualità Certificato n° IT239744
TD
CAMPIONE
Basso
ANALISI GRANULOMETRICA
PROVA TRIASSIALE TIPO CIU
X
PROVA DI COMPRESSIONE AD ESPANSIONE LATERALE LIBERA
PROVA DI TAGLIO DIRETTO RESIDUO
PROVA TRIASSIALE TIPO UU
DETERMINAZIONE PRESSIONE DI RIGONFIAMENTO
PROVA DI RIGONFIAMENTO METODO HUDER-AMBERG
DETERMINAZIONE DEFORMAZIONE DI RIGONFIAMENTO
PERMEABILITA' IN PERMEAMETRO
PROVA DI PERMEABILITA' IN CELLA TRIASSIALE
PROVA DI PERMEABILITA' IN EDOMETRO A CARICO VARIABILE
PROVA C.B.R.
PROVA DI COSTIPAMENTO PROCTOR
Via R. de Montalvo - Firenze
DATA RICEVIMENTO CAMPIONEN° COMMESSA
DATA EMISSIONE CERTIFICATODATA APERTURA CAMPIONE
X 16/05/17
PESO SPECIFICO DEI GRANULI
LIMITI DI ATTERBERG
PROVA DI COMPRESSIONE EDOMETRICA
PROVA DI TAGLIO DIRETTO TIPO C.D.
PESO DI VOLUME NATURALE
16/05/17
18/05/17
21/05/17
Auditorium scuola Guicciardini
TIPO DI CONTENITORE
Geotecnica Palazzi - Giomarelli S.r.l. per Comune di Firenze
Sabbia e ghiaino in matrice argillo-limosa di colore marrone rossiccio, plasticaalla manipolazione. Si rinvengono frammenti litoidi scagliosi. Il materiale risulta,nel complesso, consistente.
PAGINA: 2
PVC ASTE E CAROTIERE
PAGINA CERTIFICATO1 di 1
"
DIAMETRO CAMPIONE (mm) /
RIMANEGGIATOSTATO DICHIARATO DEL CAMPIONE:
PROVA TRIASSIALE TIPO CID19/05/17
PROVE ESEGUITE
DETERMINAZIONI ESEGUITE
PROVE ESEGUITE
2
CONTENUTO NATURALE D'ACQUA X 16/05/17
UBICAZIONE PROVE
CLASSE DI QUALITA' (BS 5930:1981):/NOTEVOLEREAZIONE ALL'HCl:
SCHEDA CAMPIONE
/
50
TIPO DI PERFORAZIONE TIPO DI CAMPIONATORE LUNGHEZZA CONTENITORE (cm) 50
DETERMINAZIONE DEL CONTENUTO DI SOSTANZE ORGANICHE
DETERMINAZIONE DEL CONTENUTO DI CARBONATI
PROVA DI COLONNA RISONANTE (RC)
I provini del taglio diretto sono stati parzialmente ricostituiti
IL DIRETTORE DEL LABORATORIO
Dott. Geol. Riccardo Rampi
PROVA DI TAGLIO TORSIONALE CICLICO (TTC)
LO SPERIMENTATORE
Dott. Geol. Simona PentenèETTORE DEL LABORA
Geol. Riccardo RDott. Geol. Simona Pentenè
Certificazione Ufficiale - Settore "A" - Prove di laboratorio sui terreni AUTORIZZAZIONE MINISTERO INFRASTRUTTURE E TRASPORTI n° 4537
DPR 380/2001 - Circolare 7618/STC/2010
MTEWN-marzo2015
SOND.: 1 PAGINA: 3CAMP.: 2da m: 15,50a m: 16,00
N° VERBALE 527 456 ID. INTERNO 2154 8081 WN15/05/17 22/05/17 16/05/17 19/05/17
Classe di qualità (BS 5930:1981):
PROVA DI RIFERIMENTO W1 W2 ED Trx CID Trx CID Trx CID TD TD TD Perm TrxPESO CAPS. (g) 29,95 28,92 29,12 29,99 29,35P.UMIDO+CAPS. (g) 75,57 71,87 69,01 67,74 64,95P.SECCO+CAPS. (g) 66,21 63,01 60,79 59,91 57,6
W (%) 25,8 26,0 26,0 26,2 26,0
PROVA DI RIFERIMENTO ELL ELL ELL UU UU UU PR. RIG. HUDER-A. RC TTCPESO CAPS. (g)
P.UMIDO+CAPS. (g)
P.SECCO+CAPS. (g)
W (%)
26,0 / / Wn (%)
NOTE
Azienda con Sistema Qualità Certificato n° IT239744
MEDIA VALORI Wn MEDIA VALORI Wn MEDIA VALORI Wn MEDIO TOTALE
IL DIRETTORE DEL LABORATORIO
Via R. de Montalvo - Firenze
Dott. Geol. Riccardo Rampi
TRATTO PROVA TD TRATTO PROVA Trx CID TRATTO PROVA ELL 26 (%)
I contenuti d'acqua naturale W1 e W2 si riferiscono all'apertura del campione.
LO SPERIMENTATORE
Dott. Geol. Simona Pentenè
DATA INIZIO PROVADATA EMISSIONE CERTIF.
1 di 1
Geotecnica Palazzi - Giomarelli S.r.l. per Comune di Firenze
Auditorium scuola GuicciardiniPAGINA CERTIFICATO
2
ASTM D 2216
/
N° CERTIFICATO
DATA FINE PROVA
N° COMMESSA
CONTENUTO D'ACQUA NATURALE Wn
DATA RICEVIMENTO CAMP.
TTORE DEL LABORA
Geol. Riccardo RaDott. Geol. Simona Pentenè
Certificazione Ufficiale - Settore "A" - Prove di laboratorio sui terreni AUTORIZZAZIONE MINISTERO INFRASTRUTTURE E TRASPORTI n° 4537
DPR 380/2001 - Circolare 7618/STC/2010
MTEPV-marzo2015
SOND.: 1 PAGINA: 4CAMP.: 2da m: 15,50a m: 16,00
N° VERBALE 527 456 ID. INTERNO 2154 8082 PVDATA RICEVIMENTO CAMP. 15/05/17 22/05/17 16/05/17 18/05/17
Classe di qualità (BS 5930:1981):
PROVA DI RIFERIMENTO !!n1 !n2 ED Trx CID Trx CID Trx CID TD TD TD Perm TrxVOL. FUST. (cm3) 67,32 67,32 67,32P. FUST. (g) 50,92 50,92 50,92PESO TOTALE (g) 181,33 179,52 183,25
19,00 18,73 19,28
PROVA DI RIFERIMENTO UU UU UU ELL ELL ELL PR. RIG. HUDER-A. RC TTCVOL. FUST. (cm3)P. FUST. (g)
PESO TOTALE (g)
19 / / !!n (kN/m³)
NOTE
Azienda con Sistema Qualità Certificato n° IT239744
IL DIRETTORE DEL LABORATORIO
Dott. Geol. Riccardo Rampi
MEDIA VALORI !n MEDIA VALORI !n MEDIA VALORI !n
TRATTO PROVA TD TRATTO PROVA Trx CID TRATTO PROVA ELL 19 (kN/m³)MEDIO TOTALE
I provini del taglio diretto sono stati parzialmente ricostituiti
LO SPERIMENTATORE
Dott. Geol. Simona Pentenè
N° COMMESSADATA INIZIO PROVADATA EMISSIONE CERTIF. DATA FINE PROVA
PAGINA CERTIFICATO1 di 1
Geotecnica Palazzi - Giomarelli S.r.l. per Comune di Firenze
Auditorium scuola GuicciardiniVia R. de Montalvo - Firenze N° CERTIFICATO
%%!n (kN/m3)
%%!n (kN/m3)
PESO DI VOLUME NATURALE !!nASTM D 2937
2 /
Geol. Riccardo RamDott. Geol. Simona Pentenè
Certificazione Ufficiale - Settore "A" - Prove di laboratorio sui terreni AUTORIZZAZIONE MINISTERO INFRASTRUTTURE E TRASPORTI n° 4537
DPR 380/2001 - Circolare 7618/STC/2010
MTETD-marzo2015
SOND.: 1 PAGINA: 5CAMP.: 2da m: 15,50a m: 16,00
N° VERBALE 527 456 ID. INTERNO 2154 8083 TD
15/05/17 DATA EMISSIONE CERTIF. 22/05/17 DATA INIZIO PROVA 16/05/17 DATA FINE PROVA 21/05/17
CONDIZIONI INIZIALI E DATI RELATIVI ALLA CONSOLIDAZIONE E AL TAGLIOPROVINO LATO ALTEZZA INIZIO CONS. UMIDITA' NAT. PESO DI VOL. FINE CONSOL. VELOCITA' VALORI DI SFORZO MAX.
N° L (mm) H (mm) VOL. (cm3) Wn ( % ) !n (kN/m3) "' (kPa) CEDIM. (mm) VOL. (cm3) (mm/min) & (kPa) 't (mm)1 60,0 18,7 67,3 26,0 19,00 98 0,685 64,9 0,006 63,82 6,6642 60,0 18,7 67,3 26,2 18,73 196 1,098 63,4 0,006 112,92 8,2493 60,0 18,7 67,3 26,0 19,28 294 1,580 61,6 0,006 165,54 6,778
CARATTERISTICHE DEL CAMPIONEClasse di qualità (BS 5930:1981): 2
DIAGRAMMA SFORZO / DEFORMAZIONI
Azienda con Sistema Qualità Certificato n° IT239744
N° COMMESSAVia R. de Montalvo - Firenze N° CERTIFICATO
Auditorium scuola GuicciardiniPAGINA CERTIFICATO
Geotecnica Palazzi - Giomarelli S.r.l. per Comune di Firenze
DATA RICEVIMENTO CAMP.
1 di 3
CONSOLIDAZIONE 24 h
SFO
RZO
(kPa
)
PROVA DI TAGLIO DIRETTO TIPO C.D. ASTM D 3080
RIMANEGGIATO /
DIAGRAMMA SPOSTAMENTO VERTICALE / DEF.
Dott. Geol. Riccardo RampiIL DIRETTORE DEL LABORATORIOLO SPERIMENTATORE
Dott. Geol. Simona Pentenè
PR.1
PR.2
PR.3
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
200
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
DEFORMAZIONE (mm) Provino 1 Provino 2 Provino 3
PR.1
PR.2
PR.3
0,00
0,05
0,10
0,15
0,20
0,25
0,300 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
DEFORMAZIONE (mm) Provino 1 Provino 2 Provino 3
SPO
ST. V
ERTI
CAL
E ( m
m)
. Geol. Riccardo RETTORE DEL LABORA
Dott. Geol. Simona Penten
Certificazione Ufficiale - Settore "A" - Prove di laboratorio sui terreni AUTORIZZAZIONE MINISTERO INFRASTRUTTURE E TRASPORTI n° 4537
DPR 380/2001 - Circolare 7618/STC/2010
MTETD-marzo2015
SOND.: 1 PAGINA: 6CAMP.: 2da m: 15,50a m: 16,00
N° VERBALE 527 456 ID. INTERNO 2154 8083 TD
15/05/17 DATA EMISSIONE CERTIF. 22/05/17 DATA INIZIO PROVA 16/05/17 DATA FINE PROVA 21/05/17
98Def. &&%(kPa) Def.Vert. Def. &%(kPa) Def.Vert. Def. &%(kPa) Def.Vert. Def. &%(kPa) Def.Vert.0,00 0,00 0,000 3,74 57,68 0,1480,09 10,91 0,003 3,89 57,97 0,1500,21 16,46 0,008 4,05 57,97 0,1560,32 21,14 0,010 4,21 58,55 0,1570,45 25,23 0,013 4,37 59,43 0,1620,58 28,45 0,017 4,52 59,72 0,1640,71 31,08 0,020 4,67 60,31 0,1650,84 34,00 0,026 4,83 60,89 0,1660,97 36,63 0,031 4,98 60,89 0,1671,11 39,26 0,037 5,12 61,48 0,1681,26 41,02 0,042 5,27 61,77 0,1701,41 42,77 0,050 5,42 62,06 0,1711,55 43,65 0,057 5,58 62,06 0,1731,70 45,11 0,062 5,74 62,35 0,1741,85 46,57 0,071 5,90 62,65 0,1761,99 48,03 0,078 6,06 62,94 0,1762,12 48,91 0,085 6,21 62,94 0,1752,26 50,08 0,091 6,37 63,23 0,1742,41 50,95 0,096 6,52 63,52 0,1722,56 51,83 0,104 6,66 63,82 0,1702,71 52,42 0,112 6,81 63,82 0,1682,86 53,00 0,118 6,97 63,82 0,1663,02 53,88 0,126 7,12 63,82 0,1653,16 55,05 0,131 7,28 63,82 0,1643,31 55,92 0,1343,46 56,80 0,1403,60 57,38 0,143
196Def. &&%(kPa) Def.Vert. Def. &%(kPa) Def.Vert. Def. &%(kPa) Def.Vert. Def. &%(kPa) Def.Vert.0,00 0,00 0,000 4,24 106,20 0,2650,07 18,21 0,014 4,42 106,79 0,2680,18 34,88 0,032 4,59 107,37 0,2700,30 46,57 0,047 4,76 108,25 0,2710,44 55,34 0,063 4,94 108,54 0,2750,60 63,52 0,092 5,11 108,83 0,2740,75 69,37 0,106 5,28 108,83 0,2750,90 74,34 0,118 5,45 109,12 0,2771,06 78,43 0,131 5,62 109,42 0,2781,22 81,94 0,139 5,80 109,42 0,2781,37 84,28 0,148 5,98 109,12 0,2741,54 86,32 0,156 6,15 109,12 0,2741,70 88,95 0,162 6,32 109,42 0,2781,86 90,71 0,168 6,50 109,42 0,2762,03 92,17 0,175 6,67 109,71 0,2782,20 93,63 0,181 6,85 110,29 0,2782,37 94,51 0,186 7,02 110,29 0,2782,54 95,39 0,192 7,20 111,17 0,2782,71 96,26 0,196 7,37 111,46 0,2772,88 97,14 0,200 7,54 112,05 0,2773,05 97,43 0,205 7,72 112,05 0,2773,23 97,43 0,213 7,90 112,34 0,2783,40 98,02 0,223 8,07 112,34 0,2763,56 100,94 0,235 8,25 112,92 0,2743,73 102,69 0,245 8,43 112,92 0,2743,90 103,86 0,253 8,59 112,92 0,2684,07 105,03 0,260
Azienda con Sistema Qualità Certificato n° IT239744
LO SPERIMENTATORE
Via R. de Montalvo - Firenze
Geotecnica Palazzi - Giomarelli S.r.l. per Comune di Firenze
DATI SPERIMENTALI RELATIVI AL TAGLIO
N° CERTIFICATON° COMMESSA
DATA RICEVIMENTO CAMP.
PAGINA CERTIFICATOAuditorium scuola Guicciardini 2 di 3
Dott. Geol. Simona Pentenè
PROVINO 2
IL DIRETTORE DEL LABORATORIO
PRESSIONE DI CONSOLIDAZIONE (kPa) =PROVINO 1
Dott. Geol. Riccardo Rampi
PRESSIONE DI CONSOLIDAZIONE (kPa) =
TTORE DEL LABORAT
Geol. Riccardo RaDott. Geol. Simona Pentenè
Certificazione Ufficiale - Settore "A" - Prove di laboratorio sui terreni AUTORIZZAZIONE MINISTERO INFRASTRUTTURE E TRASPORTI n° 4537
DPR 380/2001 - Circolare 7618/STC/2010
MTETD-marzo2015
SOND.: 1 PAGINA: 7CAMP.: 2da m: 15,50a m: 16,00
N° VERBALE 527 456 ID. INTERNO 2154 8083 TD
15/05/17 DATA EMISSIONE CERTIF. 22/05/17 DATA INIZIO PROVA 16/05/17 DATA FINE PROVA 21/05/17
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RISULTATI TAGLIO DRENATO NOTECOESIONE EFFICACE (kPa) 12ANGOLO DI ATTRITO EFFICACE 27
DIAGRAMMA SOLLECITAZIONE A ROTTURA / CARICO
Azienda con Sistema Qualità Certificato n° IT239744
N° CERTIFICATO
Geotecnica Palazzi - Giomarelli S.r.l. per Comune di Firenze
3 di 3
LO SPERIMENTATORE
DATI SPERIMENTALI RELATIVI AL TAGLIO
Via R. de Montalvo - Firenze
DATA RICEVIMENTO CAMP.
N° COMMESSA
PRESSIONE DI CONSOLIDAZIONE (kPa) =
PAGINA CERTIFICATOAuditorium scuola Guicciardini
Dott. Geol. Riccardo RampiDott. Geol. Simona Pentenè
I provini del taglio diretto sono stati parzialmente ricostituiti
IL DIRETTORE DEL LABORATORIO
PROVINO 3
LA RETTA DI INVILUPPO CHE PASSA PER I TRE PUNTI E' UNA LINEA DI INTERPOLAZIONE SENZA ALCUNA INTERPRETAZIONE DEI RISULTATI.
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100
150
200
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CARICO DI CONSOLIDAZIONE (kPa)
Geol. Riccardo RETTORE DEL LABORA
Dott. Geol. Simona Pentenè
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Indagini geofisiche integrate di supporto alla caratterizzazione sismica dei terreni presso la
scuola media statale Guicciardini
MAGGIO 2017
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'H) ECN?>NH)K>) >?KHI>?C)NA?;>;EC) )?C=) )IC?C<H<C))L?gA?KH));>;M>NH))K>) )NAMO<C;;>A?C))A))K>))EHI=>A) )?C=) ) EC<<C?A)HEE<HWC<;A)L?H)KCEC<M>?HEH);A<IC?EC)K>)C?C<I>H) bNA=OA)K>)MHGGH)A)K>)MHI=>A5)C;O=A;>WA)CEN3d)C)?C=)M>;L<H<C))>=))ECMOA))>MO>CIHEA))KH)KCEEH)A?KH))H))NAMO>C<C))>=))OC<NA<;A))?C=));AEEA;LA=A))KH=))OL?EA))K>)C?C<I>GGHG>A?C)@>?A)H>);C?;A<>)K>)<>=CWHG>A?C)bICA@A?>d);CNA?KA)=C)=CII>)K>)<>@<HG>A?C)KC==gAEE>NH)b'CIIC))K>))#?C==d5))?C=))<>@<H?IC?KA;>));L==C));LOC<@>N>))K>));COH<HG>A?C))E<H))KLC));E<HE>));AW<HOOA;E>))K>)KC?;>E`)bA)MCI=>A)K>)MAKL=A)C=H;E>NAd)N<C;NC?EC3))
La rifrazione si basa sull’analisi, secondo diversi modelli dC>)O<>M>)))H<<>W>))<>;OCEEA)H)ICA@A?>)OA;E>))H))K>;EH?GC))K>WC<;C))KH==H));A<IC?EC)C?C<I>GGH?EC5))OC<)<>NA;E<L><C))L?H));C<>C)K>)NL<WC))ECMOAFK>;EH?GH))bK<AMAN<A?Cd3)
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La tomografia sismica, per raggi diretti, è una tecnica d’indagine che permette l’individuazione di anomalie nella velocità di propagazione delle onde sismiche con un potere <>;A=LE>WA) ?CEEHMC?EC) ;LOC<>A<C) HK) H=E<>) MCEAK>5) A@@<C?KA) =H) OA;;>[>=>E`) KC==H) <>NA;E<LG>A?C5) NA?)C=CWHEA)I<HKA)K>)XLH=>E`5)K>)H?AMH=>C);E<HE>I<H@>NUC5)H?NUC)OH<E>NA=H<MC?EC)NAMO=C;;C)?A?)<>;A=W>[>=>)con differenti tecniche d’indagine.)
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eseguendo una serie di tiri a distanze crescenti dall’imboccatL<H)KC=)@A<A);EC;;A3))Per il trattamento dei dati per la ricostruzione tomografica dell’immagine si utilizza una
suddivisione dell’area di studio in celle elementari, calcolando per ciascuna di queste un valore di WC=AN>E`) NA?I<LC?EC) NA?) >=) ECMOA) K>) E<HI>EEA) MCK>A) <C=HE>WA) H>) OC<NA<;>) KC>) <HII>) ;>;M>N>) NUC) =C)HEE<HWC<;H?Aa) =H) O<C;C?EHG>A?C) KC==C) C=H[A<HG>A?>) C;CIL>EC) K`) NAMC) <>;L=EHEA) L?H) MHOOH) KC==H)K>;E<>[LG>A?C)KC==C)WC=AN>E`);>;M>NUC)>?)L?H);CG>A?C)O>H?H)NA?EC?C?EC)=C);A<IC?E>)CK)>)ICA@A?>3)
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L’applicazione della tecnica tomografica alle misure sismiche permette poi K>) <>NA;E<L><C)l’andamento di tale caratteristica fisica all’interno di una porzione di spazio non accessibile K><CEEHMC?EC)C)K>)AEEC?C<C)NAMC)<>;L=EHE>5)>MMHI>?>)NUC)W>;LH=>GGH?A)=C)?A?)AMAIC?C>E`)>?NA?E<HEC)?C=)MCGGA3)
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Lo scopo principale è di determinare l’andamento delle velocità e quindi dei moduli dinamici C)KC=)NAC@@>N>C?EC)K>)8A>;;A?)K>)EH=>)MHEC<>H=>)>?)@L?G>A?C)KC==H)O<A@A?K>E`3)
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Viene quindi rappresentato l’andamento dei tempi in) @L?G>A?C)KC==C)K>;EH?GC) bK<AMAN<A?Cd)od in alternativa l’andamento dei tempi in funzione della profondità lungo il foro.)
'C)O<AWC),AT?F9A=C) ;A?A);EHEC)C;CIL>EC)O<C;;A) =H)#NLA=H) *CK>H)#EHEH=C)/L>NN>H<K>?>) ?C=)NAML?C) K>) 7><C?GC, con profondità d’indagine, rC=HE>WH) H=) O>H?A) NHMOHI?H5) K>) 9R" 0) C) OH;;A) K>)M>;L<H)K>)6)M)OC<)=C)A?KC)8)C)OC<)=C)#3)
L’energizzazione è stata effettuata battendo una mazza strumentata contro un apposita
?,8*'7"2@2A"=-4%,47"),"74C*,1,+,(%-":(T%@B(6-"7"1,%8(6("8-(<(%(""
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O>H;E<H)>?)@C<<A)>?@>;;H)?C=)EC<<C?A)C)OA;EH)HK)L?H)K>;EH?GH"#.U"0"KH=)@A<A3)8C<) =H) definizione esatta dell’istante di energizzazione è stato utilizzato un dispositivo di
E<>IIC<)@>;;HEA)K><CEEHMC?EC);L==H)MHGGH)[HEEC?EC3))Per le onde P l’energizzazione è stata ottenuta battendo in senso verticale, mentre le onde
#) ;A?A) ;EHEC) IC?C<HEC) [HEEC?KA) =HEC<H=MC?EC) HK) C?E<HM[C) =C) C;E<CM>E`) KC==H) O>H;E<H) A<>C?EHEH)OC<OC?K>NA=H<MC?EC)H=)<HII>A)L;NC?EC)KH=)@A<A3))
8C<)AI?>)O<A@A?K>E`)K>)M>;L<H);>);A?A)<CI>;E<HE>) >);CI?H=>)IC?C<HE>)NA?)[HEELEC)?C>)KLC)WC<;>)AOOA;E>3) -?) XLC;EA) MAKA) ;>) ;A?A) AEEC?LE>) A;N>==AI<HMM>) #) NA?) ;CI?H=>) >?) NA?E<A@H;C5) NA?K>G>A?C)questa indispensabile per riconoscere l’inversione dei segnali e quindi per ottenere un’accurata >?K>W>KLHG>A?C)KC>)ECMO>)K>)O<>MA)H<<>WA)KC==C)A?KC)#3)
8C<)=H)<>NCG>A?C)KC==C)A?KC)8)CK)#5)_);EHEA)LE>=>GGHEA)L?)ICA@A?A)E<>K>MC?;>A?H=C)/CA;OHNC)KH)6Z)9G5)KAEHEA)K>)K>;OA;>E>WA)K>)HIIH?N>A)O?CLMHE>NA)OC<)>=)@>;;HII>A)H==C)OH<CE>)KC=)@A<A3)
-)KHE>);A?A);EHE>)<CI>;E<HE>)MCK>H?EC)L?)HNXL>;>EA<C);>;M>NA),*.)$&*8($.)H)JQ)NH?H=>)NA?)JQ) [>E) K>) O<CN>;>A?C) ?C==H) NA?WC<;>A?C) (e,) CXL>OHII>HEA) NA?) L?) ICA@A?A) E<>K>MC?;>A?H=C) H)@<CXLC?GH)?HEL<H=C)K>)6Z)9G5)CK)LE>=>GGH?KA)P)NH?H=>)OC<)>=)ICA@A?A)E<>K>MC?;>A?H=C3))
-=);>;ECMH)OC<MCEEC) =gHNXL>;>G>A?C5) =H)W>;LH=>GGHG>A?C)C) =H)MCMA<>GGHG>A?C)KC>);CI?H=>)A=E<C)all’applicazione di operaG>A?>) K>) f;EHNDf) KC=) ;CI?H=C) OC<) AEEC?C<C5) XLH?KA) ?CNC;;H<>A5) L?)M>I=>A<HMC?EA)KC=)<HOOA<EA);CI?H=Ce<LMA<C3)
L’acquisizione è stata effettuata utilizzando un passo di campionamento di 1/16 ms (16 D9Gd)C)L?)ECMOA)K>)HNXL>;>G>A?C)OH<>)H)JRS)M;)bQZmS)NHMO>A?>d)OC<)C?E<HM[>)>);CI?H=>)IC?C<HE>)8)C)#3) "
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2.V" /'(15-+,(%-"1,10,47"7&&,W7"<'-C*-%+,76-"@"&-4%,47"QG3X"
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'H) K>;OC<;>A?C) NA?;>;EC) ?C==H) WH<>HG>A?C) KC==H) WC=AN>E`) K>) @H;C) H) K>WC<;C) @<CXLC?GC5) NA?)l’aumento della lunghezza d’onda (abbassamento di frequenza) la profondità coinvolta dalla propagazione dell’onda è via via maggiore.)
n) XL>?K>) OA;;>[>=C5) >MO>CIH?KA) A?KC) K>) L?) NC<EA) >?EC<WH==A) K>) @<CXLC?GH5) NH<HEEC<>GGH<C) =C)O<AO<>CE`)HNL;E>NUC)KC>)EC<<C?>);>?A)HK)L?H)NC<EH)O<A@A?K>E`3))
1C==H)MHII>A<)OH<EC)KC==C) >?KHI>?>);>;M>NUC)OC<) =C)XLH=>);>)LE>=>GGH?A)=C)A?KC)NAMO<C;;>WC5)più di due terzi dell’energia sismica totale ge?C<HEH) W>C?C) E<H;MC;;H) ?C==H) @A<MH) K>) A?KC) K>)0Hc=C>IU5)=H)NAMOA?C?EC)O<>?N>OH=C)KC==C)A?KC);LOC<@>N>H=>3))
-OAE>GGH?KA)L?H)WH<>HG>A?C)K>)WC=AN>E`)KC>)EC<<C?>)>?);C?;A)WC<E>NH=C5)N>H;NL?H)NAMOA?C?EC)di frequenza dell’onda superficiale ha una diversa velocit`)K>)O<AOHIHG>A?C) bNU>HMHEH)WC=AN>E`)K>)fase) che, a sua volta, corrisponde ad una diversa lunghezza d’onda per ciascuna frequenza che si O<AOHIH3)]LC;EH)O<AO<>CE`);>)NU>HMH)K>;OC<;>A?C3)))
#C[[C?C) =C) A?KC) ;LOC<@>N>H=>) ;>H?A) NA?;>KC<HEC) <LMA<C) OC<) =C) >?KHI>?>) ;>;M>NUC) NUC)LE>=>GGH?A) =C) A?KC) K>) NA<OA) b<>@=C;;>A?C) C) <>@<HG>A?Cd5) =H) =A<A) O<AO<>CE`) K>;OC<;>WH) OLh) C;;C<C)LE>=>GGHEH)OC<);ELK>H<C)=C)O<AO<>CE`)C=H;E>NUC)KC>)EC<<C?>);LOC<@>N>H=>3))
'H)NA;E<LG>A?C)K>)L?)O<A@>=A)WC<E>NH=C)K>)WC=AN>E`)KC==C)A?KC)K>)EHI=>o (Vs), ottenuto dall’analisi KC==C) A?KC) O>H?C) KC==H) MAKH=>E`) @A?KHMC?EH=C) KC==C) A?KC) K>) 0Hc=C>IU) _) L?H) KC==C) O<HE>NUC) O>k)NAML?>)OC<)LE>=>GGH<C)=C)O<AO<>CE`)K>;OC<;>WC)KC==C)A?KC);LOC<@>N>H=>3))
]LC;EA)E>OA)K>)H?H=>;>)@A<?>;NC)>)OH<HMCE<>)@A?KHMC?EH=>)NAML?CMC?EC)LE>=>GGHE>)OC<)WH=LEH<C)=H)<>I>KCGGH);LOC<@>N>H=C5)L?H)O<AO<>CE`)N<>E>NH)OC<)MA=E>);ELK>)ICAECN?>N>3))
L’intero processo comprende tre passi successivi: )!) L’acquisizione delle onde superficiali (ground roll);)!) =H) NA;E<LG>A?C) K>) L?H) NL<WH) K>) K>;OC<;>A?C) b>=) I<H@>NA) KC==H) WC=AN>E`) K>) @H;C) <>;OCEEA) H==H)
@<CXLC?GHda)!) l’inversione della curva di dispersione per ottenere il profilo verticale delle Vs. )
Per ottenere un profilo Vs bisogna produrre un treno d’onde superficiali a banda larga e <CI>;E<H<=A)M>?>M>GGH?KA)>=)<LMA<C3)
%?H)MA=ECO=>N>E`)K>) ECN?>NUC)K>WC<;C);A?A);EHEC)LE>=>GGHEC)?C=) ECMOA)OC<)<>NHWH<C) =H)NL<WH)K>)dispersione, ciascuna con i suoi vantaggi e svantaggi, in quanto l’inversione della curva di K>;OC<;>A?C) W>C?C) <CH=>GGHEH) >EC<HE>WHMC?EC5) LE>=>GGH?KA) =H) NL<WH) K>) K>;OC<;>A?C) M>;L<HEH) NAMC)<>@C<>MC?EA);>H)OC<)=H)MAKC==>GGHG>A?C)K><CEEH)NUC)OC<)=H)O<ANCKL<H)H>)M>?>M>)XLHK<HE>3)))
,C>)WH=A<>)O<C=>M>?H<>)OC<)>=)<HOOA<EA)K>)8A>;;A?)C)OC<)=H)KC?;>E`);A?A)?CNC;;H<>)OC<)AEEC?C<C)>=)O<A@>=A) WC<E>NH=C) 2;) KH==H) NL<WH) K>) K>;OC<;>A?C) C) WC?IA?A) ;A=>EHMC?EC) ;E>MHE>) LE>=>GGH?KA) M>;L<C)O<C;C)>?)=ANA)A)WH=LEH?KA)=C)E>OA=AI>C)KC>)MHEC<>H=>3)))
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;>;MAI<HMMH)ML=E>NH?H=C);C)>?)O<A;;>M>E`)KC==C)M>;L<C);A?A)O<C;C?E>)K>;NA?E>?L>E`)A<>GGA?EH=>)XLH=>)@A?KHG>A?>) C) ML<>) K>) NA?EC?>MC?EA3) 'C) HMO>CGGC) <C=HE>WC) K>) N>H;NL?H) ) E>OA=AI>H) K>) <LMA<C)IC?C<H=MC?EC)NHM[>H?A)NA?)=H)@<CXLC?GH)C)=H)K>;EH?GH)KH==H);A<IC?EC3))
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'H) ;NAMOA;>G>A?C) K>) L?) NHMOA) K>) A?KC) <CI>;E<HEC) >?) L?) @A<MHEA) H) @<CXLC?GH) WH<>H[>=C)consente l’identificazione della maggior parte del rumore, analizzando la fase e la frequenza K>OC?KC?ECMC?EC)KH==H)K>;EH?GH)KH==H);A<IC?EC3)))
'H) ;NAMOA;>G>A?C) OLh) C;;C<C) XL>?K>) LE>=>GGHEH) >?) H;;AN>HG>A?C) NA?) =H) <CI>;E<HG>A?C)ML=E>NHnale per minimizzare il rumore durante l’acquisizione. )
'H) ;NC=EH)KC>) OH<HMCE<>)K>) C=H[A<HG>A?C)NA;o) NAMC)KC=)M>I=>A<) >?EC<WH==A)K>) @<CXLC?GH)OC<) >=)NH=NA=A) KC==H) WC=AN>E`) K>) @H;C5) OLh) C;;C<C) @HEEA) NA?) MHII>A<) HNNL<HECGGH) LE>=>GGH?KA) KC>);>;MAI<HMM>)ML=E>NH?H=C3)))
Una volta scomposto il sismogramma, un’opportuna misura di coerenza applicata nel tempo C)?C=) KAM>?>A)KC==H) @<CXLC?GH)OLh)C;;C<C)LE>=>GGHEH)OC<) NH=NA=H<C) =H) WC=AN>E`)K>) @H;C) <>;OCEEA)H==H)@<CXLC?GH3)
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'H)WC=AN>E`)K>) @H;C)C) =H) @<CXLC?GH);A?A) =C)KLC)WH<>H[>=>) bpa) cd5) >=) NL>) =CIHMC)NA;E>EL>;NC) =H)NL<WH)K>)K>;OC<;>A?C3))
E’ anche possibile determinare l’accuratezza del calcolo della curva di dispersione
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-?)XLC;EA)NH;A)*(#Y)OC<MCEEC)=H)M>I=>A<)<CI>;E<HG>A?C)C);COH<HG>A?C)HK)HMO>H)[H?KH)CK)C=CWHE>)<HOOA<E>)#e13))
%?)[LA?)<HOOA<EA)#e1)H;;>NL<H)HNNL<HECGGH)?C=)NH=NA=A)KC==H)NL<WH)K>)K>;OC<;>A?C5)MC?E<C)l’ampiezza di banda migliora la risoluzione e la possibile profondità di indagine del profilo Vs di >?WC<;>A?C3))
'C)A?KC)K>);LOC<@>N>C);A?A)@HN>=MC?EC)IC?C<HEC)KH)L?H);A<IC?EC);>;M>NH)XLH=C5)HK)C;CMO>A5)L?H)MHGGH)[HEEC?EC3)
In particolare l’analisi MASW è realizzata con E<C)K>WC<;>)E>O>)K>)HNXL>;>G>A?C^)() 74C*,1,+,(%-"MY?)A;;>H)NA?)C?C<I>GGHG>A?C)WC<E>NH=C)C)HNXL>;>G>A?C)NA?)ICA@A?>)WC<E>NH=>)
per l’analisi MASW della componente verticale delle onde di Rayleigh;)() 74C*,1,+,(%-" =P?) A;;>H) NA?) C?C<I>GGHG>A?C) E<H;WC<;H=C) C) HNXL>;>G>A?C) NA?) ICA@A?>)
orizzontali disposti con asse perpendicolare alla stesa per l’analisi MASW delle onde di 'AWC3)
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'H);E<LMC?EHG>A?C)>MO>CIHEH)OC<)=C)>?KHI>?>)*(#Y)_)=H);CILC?EC^))QG3X"MY?^)
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() 0>NCW>EA<>^)/CA@A?>)HK)H;;C)WC<E>NH=C)0.$)Q3R)9G)PmR)–)03.3)$'(0:a)() .CMOA)K>)NHMO>A?HMC?EA^)6)M;a)() 8C<>AKA)K>)HNXL>;>G>A?C^)6ZJQ)NHMO>A?>5)OH<>)H)6);3)
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E’ stata effettuata)6)O<A;OCG>A?C);>;M>NH)*(#Y)H)JQ)ICA@A?>5)NAMC)KH);NUCMH);CILC?EC^)
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Per l’inversione dei dati sismici) NA?) ECN?>NH) EAMAI<H@>NH) _) ;EHEA) LE>=>GGHEA) >=) ;A@ETH<C)0Hc@<HNE)WC<3)P3PR)JZ6S5)NUC)_)L?);A@ETH<C)K>)EAMAI<H@>H);>;M>NH)NUC)>MO>CIH)=C);A=LG>A?>)+>DA?H=>))OC<) >=) NH=NA=A) KC>) ECMO>) K>) OC<NA<;A) C) OC<) =H) MAKC==HG>A?C) KC==H) K>@@<HG>A?C5) =H) <>@<HG>A?C) C) =H)E<H;M>;;>A?C)KC==C)A?KC);>;M>NUC3)
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)?,8*'7"9@#A";(%<'(%&("1B(&"D'-7["5',0,"7'',W,"-")'(0(4'(%-"
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9.2" I67D('7+,(%-")7&,"1,10,4,"@",%&-'5'-&7+,(%-",%")(T%@B(6-"4(%",6"0-&()("),'-&&("
Ai fini di una completa caratterizzazione sismica dell’area indagata, la campagna di HNXL>;>G>A?C)KC>)KHE>),AT?FHole ha previsto l’acquisizione dei tempi di)H<<>WA);>H)KC==C)A?KC)2O)NUC)KC==C) A?KC) 2;5) H=) @>?C) K>) KCEC<M>?H<C) L?) MAKC==A) MA?AK>MC?;>A?H=C) WC<E>NH=C) K>) WC=AN>E`) K>)O<AOHIHG>A?C)KC==C)A?KC)K>)NAMO<C;;>A?C)2O)C)KC==C)A?KC)K>)EHI=>A)2;3)
8C<)OAEC<) >?EC<O<CEH<C)>)KHE>)KC==H) >?KHI>?C),AT?FUA=C)NA?)>=)MCEAKA)K><CEEA5)O<C=>M>?H<MC?EC5)[>;AI?H) NA<<CIIC<C) >) ECMO>) K>) E<HI>EEA) bEd) M>;L<HE>) =L?IA) >) OC<NA<;>) ;A<IC?ECF<>NCW>EA<C) OC<) EC?C<C)conto dell’inclinazione del percorso delle onde. )
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Se d è la distanza della sorgente dall’asse del foro, r la distanza fra la sorgente e la tripletta di ;C?;A<>5)G) =H)O<A@A?K>E`)K>)M>;L<H)_)OA;;>[>=C)AEEC?C<C) >) ECMO>)NA<<CEE>) bENA<<d)MCK>H?EC) =H);CILC?EC)@A<ML=H)K>)NA?WC<;>A?C^)
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L’osservazione dello spettro consente di notare che le onde superficiali si propagano a velocità variabile a seconda della frequenza dell’onda ;EC;;H5) XLC;EA) @C?AMC?A) _) KCEEA)dispersione, per cui sulla base della teoria sviluppata e degli algoritmi di calcolo, e dell’analisi NA<<C=HEH) KC>) K>WC<;>) ;OCEE<>5) ;>) >OAE>GGH?A) C) ;>) MAKC==H?A) =C) O<C=>M>?H<>) 0%,-$1 &)1 &)#"$,#)'*$5) NUC)H;;AN>H?A)HK)AI?>)@<CXuenza la velocità di propagazione dell’onda. )
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I dati sono stati elaborati mediante il software commerciale “Wi?*(#Y) JZ6R) WC<3) V3Z)Academy” prodotto dalla Eliosoft. )
Il software presenterà come soluzione del processo d’inversione due modelli di Vs)K>)NL>^))) il modello ”migliore”))b>?)EC<M>?>)K>)M>?A<)M>;@>E5)N>A_)K>;N<COH?GH)E<H)NL<WH)A;;C<WHEH)
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