endulzamiento del gas cied

Extracción de Líquidos del Gas Natural

Endulzamiento CIED

1

P R O D U C T O S I N T E G R A D O S

FACIL

IDADES

DEEN

TRADA

ENDULZAMIE

NTO

ENDULZAMIE

NTO

DESHIDRATC

IÓN

CON T

EG

DESHID. C

ON

TAMICES

MOLECULARES

GENERACIÓ

N DE

LÍQ

UIDO

S

RECOLE

CCIÓN

Y ACO

ND.

PRODUCTO

S

COM

PRESIÓN

DE GAS

RESIDUAL

S E R V I C I O S A U X I L I A R E S


Endulzamiento CIED

2

Endulzamiento

• Introducción

• Descripción del proceso

• Equipos mayores

• Ecuaciones y condiciones: Endulzamiento del gas natural con aminas

• Comportamiento de una planta de endulzamiento en condiciones normales

• Perturbación del funcionamiento normal de la planta del subsistema

• Funcionamiento crítico del subsistema o de un equipo mayor del subsistema

• Paradas de emergencia dentro de los márgenes de flexibilidad del subsistema

• Respuesta dinámica del subsistema ante los cambios de las variables operacionales

• Referencias bibliográficas


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3

Endulzamiento

Introducción Endulzamiento con aminas, se refiere a la tecnología utilizada para extraer los gases ácidos del gas agrio y llevarlo a las especificaciones del requerimiento o del contrato (ver figura 1).

Consiste en una reacción, a baja temperatura y alta presión, que permite la unión de los gases ácidos con las aminas.

La regeneración de las aminas es la reacción contraria o de disociación, para la cual se requiere baja presión y alta temperatura.

En los procesos de desacidificación con aminas, la solución de amina circula continuamente en la planta, absorbe el gas ácido en el contactor y se regenera en la torre de regeneración. Adicionalmente, la planta requiere de intercambiadores de calor, un separador trifásico horizontal que trabaja como tanque de venteo, las bombas que impulsan la solución y el tanque de almacenamiento.

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4

Introducción (continuación)

Salida deGas dulce

Abs

orbe

dor

Reg

ener

ador

Rehervidor

Gas ácido

Recuperador

FIGURA 1

Esquema simple de una planta de amina


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5

Descripción del proceso

La reacción de la amina con los gases ácidos se realiza a alta presión y baja temperatura. Cada tipo de amina trabaja según especificaciones predeterminadas; por ejemplo: 3,4 moles de MDEA por cada mol de gas ácido que se deba retener. La amina, a su vez, se disuelve en agua en un porcentaje por peso, previamente establecido.

Las condiciones necesarias para realizar la reacción se suplen en el contactor (figura 2). La amina se disuelve en agua para mejorar el área de contacto y acelerar el mecanismo de la reacción; en el absorbedor los gases ácidos que viajan en el gas natural burbujean en la solución amina-agua para producir la reacción química.

La amina cargada con los gases ácidos (amina rica) sale de la torre de absorción e inicia un recorrido hacia el regenerador. En este trayecto debe bajar la presión desde 1200 LPCM (caso de la planta Muscar) hasta 18 LPCM (el rango es aproximado), y subir la temperatura desde el nivel del ambiente hasta el de regeneración. Una vez purificada, recibe el calificativo de amina pobre.

La amina rica (cargada con gas ácido), al salir del contactor, entra al tanque de venteo, donde se separan los hidrocarburos absorbidos, y sigue hacia el regenerador, pasando por el intercambiador amina rica - amina pobre, en el cual aprovecha la energía disponible para acercarse a la temperatura de burbujeo requerida para la regeneración.

El tanque de venteo es un separador horizontal que trabaja como tanque de abastecimiento. En este recipiente se separan los hidrocarburos absorbidos en estado gaseoso, los cuales se pueden usar como combustible, y los hidrocarburos líquidos que se hayan condensado en el contactor.

La acumulación de hidrocarburos en la amina conduce a la formación de espuma.

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6

Descripción del proceso (continuación)

La amina rica llega al regenerador a una presión muy cercana a la atmosférica y con una temperatura aproximada de 195°F. Es necesario evitar que los vapores ácidos se separen antes de entrar al regenerador, porque ello produce una alta corrosividad en las tuberías.

Entre el contactor y el regenerador se requiere una caída de presión (por las condiciones termodinámicas de la reacción) que se realiza con una válvula ubicada a la salida del contactor.

La regeneración de la mezcla amina-agua se lleva a cabo a la temperatura de burbujeo de la solución. Para alcanzar esta temperatura, el calor requerido en el regenerador se obtiene de vapor de agua (en una relación cercana a 1 libra de vapor/libra de amina) o utilizando aceite caliente.

La amina pobre, que sale del regenerador caliente y a baja presión, se debe llevar a condiciones de baja temperatura y alta presión, para introducirla en el contactor.

La temperatura se empieza a bajar en el intercambiador amina-amina, y se completa el enfriamiento con un enfriador ubicado a la entrada del contactor.

La presión se eleva con una bomba de alta presión que alimenta el contactor con la amina pobre.

La amina, por su naturaleza misma, se degrada en contacto con el aire, por efecto de las temperaturas elevadas, por la entrada de impurezas a la planta y por muchas otras razones. Al formarse espuma, ésta es arrastrada por el gas dulce saliendo del contactor.

La planta se complementa con filtros mecánicos y de carbón. Para recoger la amina que sale del sistema se utilizan trampas. También se requiere de un tanque de abastecimiento para reponer la amina que se pierde o se deteriora y, en ocasiones, se instala un recuperador de amina, capaz de retener los sólidos que se han ido acumulando en la solución (véase Fig. 2)

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7

Descripción del proceso (continuación)

Salida deGas dulce

Abs

orbe

dor

Entradade GasAcido

Contactorde tanquede venteo

Tanque de venteo

Tanque deAbastecimiento

Cámara de Gas

Condensador de reflujo

Gas Acido

Acumuladorde reflujo

Bomba dereflujoR

egen

erad

or

Fuente de Calor

Rehervidor

Recuperador

FiltroBomba

deAmina

Gas Combustible

Enfriadorde

Amina

Intercambiadorde Amina

FIGURA 2

Planta de endulzamiento con aminas


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Equipos mayores

Absorbedor de la planta de amina

Variables de diseño • Tipo de amina, condiciones de trabajo.

• Presión

• Temperatura

• Número de Platos

• Tiempo de Contacto

• Diámetro

• Nivel de líquido en el fondo

FRC

LRC

LC

D.I. = 90”10 Platos

P = 1200 IpcmT = 100°FQ = 175 MM pcdn

q amina = 342 gpmT = 148,5°FP = 1200 Ipcm

T = 130°FQ = 173,12 MM pcdn

T = 130°F

T = 110°F

LCFC

FIGURA 3

Absorbedor de la planta de amina

Variables de operación • Flujo de Gas, presión, temperatura.

• Concentración de gas ácido que llega a la planta.

• Caudal y concentración de la amina

• Temperatura de la amina pobre.


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Equipos mayores (continuación)

Absorbedor de la planta de amina (cont.)

Función El absorbedor o contactor es una torre con platos de burbujeo en donde ocurre la reacción entre la amina disuelta en agua y los gases ácidos presentes en el gas natural.

En el absorbedor ocurre la unión de los gases ácidos, presentes en el gas natural, con la amina disuelta en el agua.

En los platos del contactor ocurre la unión íntima entre la amina disuelta en agua, el H2S y el CO2. El tiempo necesario para la reacción se da por el tiempo de contacto que ocurre en los platos de burbujeo.

Justificación Los gases ácidos presentes en el gas natural, en Venezuela, representan una pequeña parte del volumen del gas; pero es necesario retirarlos del sistema lo antes posible, porque acarrean daños por corrosión.

La tecnología con amina requiere su dilución en agua. Esto se logra mediante un íntimo contacto de la solución con los gases ácidos, dando el tiempo suficiente para que la reacción ocurra hasta la completación.

El absorbedor de platos provee todas estas facilidades y por eso su escogencia tecnológica, para permitir que ocurra la transferencia de masas mediante la cual los gases ácidos contenidos en el gas natural son transferidos a la solución de amina. El regenerador se encarga, posteriormente, de purificar la solución retirando de ella los contaminantes conocidos como gases de cola.


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Regenerador Variables de diseño • Presión de trabajo.

• Temperatura de operación.

• Relación libras de vapor/ libra de amina.

• Número de platos o unidades de transferencia de masa.

• Diámetro de la columna.

• Área de transferencia de calor

• Reciclo de tope (reflujo).

Aceite decalentamiento

P = 8 IpcmT = 242,1°FT = 185,9°F

T = 148,4°F

T = 205,1°F

T = 120°F

Amina rica

Gas de cola

Amina pobre

Q = 9,5 MM BTU/hrP = 6 IpcmT = 200°F

Q = 32,82 MM BTU/hr

T amb. = 90°F

T = 120°F

q = 17,32 gpm

R = 1,25 mol H2O mol G.A.

PRC

LC

FIGURA 4

Regenerador de la planta de aminas

Variables de operación • Vapor al rehervidor

• Temperatura de entrada de la amina rica

• Presión de la torre

• Reciclo de tope


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Regenerador (cont.) Función En el regenerador la amina cargada de “gases ácidos“ se purifica y se restaura buena parte de su capacidad para captar ácidos.

La amina, así tratada, puede seguir recirculando del contactor (absorbedor) al regenerador en una operación continua de absorción y desorción alternadas.

Este proceso de regeneración de aminas es la base de esta tecnología, ya que sin recuperación, es imposible un balance económico favorable en las plantas de endulzamiento.

El regenerador es una torre de platos, con un condensador de tope y con reflujo. En el fondo está provisto de un rehervidor que introduce en el proceso el calor necesario para que se produzca ebullición de la solución, y el calor de disociación de amina-ácido, además de otros factores energéticos.

Típicamente un regenerador consta de 22 platos.

Justificación Regenerar la amina es esencial para la economía de las plantas. La regeneración demanda una operación rápida, limpia y casi a completamiento, con fácil separación de los gases ácidos. Tal función la realizan los regeneradores.


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Ecuaciones y condiciones: Endulzamiento del gas natural con aminas

Fundamentos del diseño (Conceptos que se requiere conocer para hacer el diseño, operar la planta o entender su funcionamiento.)

Relación amina-gas ácido, según la cual se produce la reacción

Cada tipo de amina es capaz de retener una determinada cantidad de gas ácido. Esta relación se expresa de la siguiente manera:

MDEA+: 3,4 N, MDEA EN AGUA AL 50% P/P

Esto indica que, en el caso de la Metildietanolamina Activada (MDEA+), la reacción requiere de 3,4 lb-mol de MDEA por cada lb-mol de gas ácido, en una solución al 50% por peso (p/p). En la Ref. 1 pág. 332, se pueden ampliar estos conceptos.

Cantidad de gas ácido que debe ser retenida por la amina

La cantidad de gas ácido que debe ser retenida por la amina se calcula con los siguientes parámetros:

• Moles de H2S retenidos por la solución (nH2S ):

• Moles de CO2 retenidos por la solución (nCO2 ):

• Moles de gas ácido ( nGA ) que retiene la amina, equivalentes a la suma de los moles de CO2 más los moles de H2S que se retiran del gas ácido:

El volumen de gas ácido retenido por la amina se calcula multiplicando los moles de gas ácido por el volumen molar (379,6 pie3/mol)

QGA = (379,6) nGA

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Ecuaciones y condiciones: Endulzamiento del gas natural con aminas (continuación)

Fundamentos del diseño (cont.)

Presión de vapor del gas ácido y del gas tratado

La presión parcial de los gases ácidos, antes y después del proceso, determinan el tipo de proceso que se debe emplear.

Para verificar la selección más probable del tipo de amina que se debe utilizar, véase la referencia No 2, págs. 334 a 338. El diseño se hace más complejo cuando se desea llevar el gas tratado a condiciones exigentes en el contenido de H2S y de CO2, simultáneamente.

La presencia de H2S, conjuntamente con el CO2, por lo general, obliga a satisfacer las condiciones contractuales del H2S llevándolo a 4 ppmv. La pureza del CO2 en el gas tratado queda en segundo plano. A pesar de ello se debe recordar que, a mayor cantidad de dióxido de carbono en el gas dulce, menor será el valor calorífico del gas.

La existencia de sustractores del sulfuro de hidrógeno, como el Sulfatreat, facilitan la instalación de procesos selectivos, los cuales permiten retirar preferencialmente uno de los componentes: el H2S.

Diagrama binario amina-agua. (Variación del comportamiento con la presión y la temperatura)

Cada tipo de amina ( MEA, MDEA, etc. ) trabaja en condiciones específicas y tiene su respectivo diagrama binario, el cual es fundamental para diseñar el regenerador de la planta. Los cambios de presión y de temperatura en el regenerador, alteran la respuesta (Ref. No 2, págs. 345 a 347).

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Diagrama binario amina-agua. (Variación del comportamiento con la presión y la temperatura) (cont.)

200

250

300

350

400

450

500

550

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

P = 0 lpcm

P = 0 lpcm

P = 0 lpcm

P = 0 lpcm

Tem

per

atu

ra °

F

MDEA, % p/p

FIGURA 5

Diagrama binario MDEA / agua a bajas presiones

Sigue



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Cantidad de gas ácido retenido por la amina después de regenerada

Cada variedad de amina, al regenerarse, conserva parte del gas ácido absorbido; cuanto mayor sea la cantidad de gas ácido retenido en la amina pobre, menor será su capacidad de absorción en el contactor. La MEA puede retener hasta 0,15 moles de gas ácido por mol de MEA; la MDEA retiene solamente 0,005 moles de gas ácido por mol de amina. En el siguiente recuadro se indican las ventajas del uso de los solventes formulados (MDEA+)

• Moles que retiene la amina rica: 0,3 mol/mol de amina

• Caudal de gas ácido que recoge: 3,915 pie3/gal de solución

• Moles de gas ácido que retiene al regenerarse: 0.005 mol/mol

• Caudal de gas ácido que retiene la amina pobre: 1,9 pie3/gal

Diseño de las torres (Comportamiento del sistema a nivel del absorbedor)

Características del gas que alimenta la planta y del gas tratado

• Gravedad específica del gas a la entrada y a la salida de la planta.

• Peso molecular del gas ácido y del gas dulce.

• Condiciones seudocríticas de presión y temperatura.

Las características que sirven de base para el diseño de la planta son aditivas; la fórmula que a continuación se presenta, indica, a manera de ejemplo, la forma de calcular el peso molecular aparente de la muestra (Ref. 1, pág. 37)

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Diseño de las torres (cont.) Características del gas que alimenta la planta y del gas tratado (cont.)

Mm Yi Mii

n

==∑ .

1

Mm: Peso molecular del gas

Mi: Peso molecular de cada componente puro.

Yi: Fracción molar de cada componente en el gas.

Punto de rocío del agua del gas que alimenta la planta y del gas tratado (Ref. No. 1)

El punto de rocío del agua de un gas, a determinada condición de presión y temperatura, está íntimamente ligado a la curva de Mc Ketta y Wehe, el instrumento más conocido para determinar este parámetro (Ver Referencias 1 y 3)

El punto de rocío del gas con respecto a los hidrocarburos, a determinada presión, se calcula siguiendo la metodología establecida (Teoría del "flash". Ver Ref. 1, pág. 140)

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Diseño de las torres (cont.) Punto de rocío de los hidrocarburos en el gas de la alimentación

Pre

sió

n

Temperatura

** Punto crítico

Σ Zi / Ki = 1

Vapor

Σ Zi / Ki < 1

Σ Zi / Ki > 1dos fases

Σ Zi / Ki > 1

Σ Zi Ki = 1

Líquido

Σ Zi Ki < 1

FIGURA 6

Procedimiento práctico para investigar el estado de una muestra de gas natural a determinada presión y temperatura

Area del absorbedor El área del absorbedor se calcula a partir de los siguientes parámetros

• Area necesaria para conducir el gas dentro de la torre. Se calcula dividendo el caudal de gas, a condiciones de operación, entre la velocidad crítica del gas dentro de la torre.

• Area de los bajantes. Se estima entre el 15% y el 20% del área total transversal de la torre.


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Area del absorbedor (cont.) Caudal del gas que alimenta la planta a condiciones de operación

QPo

1 = Qo Z1 T1

Zo To P1

Po: presión del gas a condiciones normales, 14,7 lpca.

Qo: caudal del gas a condiciones normales; 14,7 lpca y 60°F.

Zo: factor de compresibilidad a condiciones normales.

To: temperatura del gas a condiciones normales.

Pl: presión actual o de operación, lpca.

T1: temperatura de operación, °R.

Z1: factor de compresibilidad a condiciones de operación, adimensional.

Velocidad crítica del gas ácido dentro de la torre

Vc F KL g

g=

−.

ρ ρρ

F: factor de eficiencia.

K: constante de Souders y Brown

ρL: densidad de la solución

ρg: densidad del gas a condiciones de operación

Sigue


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Area del absorbedor (cont.) Area del absorbedor Se calcula dividiendo el caudal de gas a las condiciones de operación entre la velocidad crítica. Se reserva para caída de líquido por los bajantes, aproximadamente, el 20% de la sección transversal.

AQ

=1

08( . ) Vc

Diámetro del absorbedor Conocido el área transversal, se puede determinar el diámetro de la sección transversal.

Galonaje de amina requerido para endulzar el gas

• Gas ácido absorbido por la amina.

• Cantidad de amina requerida, sabiendo que cada galón de solución es capaz de retener 3,915 pie3 de gas ácido a condiciones normales.

• Tasa másica de la solución amina-agua, con una concentración del 50% p/p.

• Galonaje de la amina en el sistema. Se refiere al caudal de la solución expresado en galones por minuto.

Balance energético en el absorbedor

La amina, al absorber gas ácido, produce una reacción exotérmica que origina la mayor cantidad de calor liberado en el sistema. Parte de ese calor se transfiere al ambiente, a través de las paredes del absorbedor; otra parte queda con el gas, que incrementa su temperatura al salir de la torre y el resto, calienta la amina. Esa es la razón de la diferencia de temperatura entre la solución que entra como amina pobre y la que sale por el fondo de la torre.


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Composición de los productos dentro de la planta

Composición de la solución Solución que llega a la torre de absorción. Ejemplo MDEA +

• Amina. Amina requerida para retener el gas ácido.

• Agua.....Una tasa másica igual a la de la amina (50% p/p)

• CO2 residual....0,005 lb-mol/lb-mol de amina.

• H2S residual....0,005 lb-mol/lb-mol de amina.

Solución rica que sale de la torre de absorción

• Amina..........Amina requerida para retener el gas ácido.

• Agua...........Una tasa másica igual a la de la amina.

• CO2 residual...Queda con la solución después de regenerada.

• CO2absorbido..Dióxido de carbono retirado del gas ácido.

• H2S residual...Permanece en la solución después de regenerada.

• H2S absorbido. Sulfuro de hidrógeno retirado del gas.

Composición de los gases Gas natural que llega a la planta. El gas que llega a la planta en las condiciones establecidas en el diseño.

Gas tratado que sale de la planta

El gas tratado, que sale de la torre de absorción, pierde el dióxido de carbono y el sulfuro de hidrógeno absorbidos por la solución, tal como fue previsto en el diseño.

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Composición de los productos dentro de la planta (cont.)

Gases de cola, que dejan el tope del regenerador

Los gases de cola que dejan el regenerador, están formados por los gases ácidos que fueron retirados del gas y una porción de agua. La composición aproximada es la siguiente: (Ver la Ref. 4, pág. 259).

• CO2... el volumen molar retirado del gas de alimentación.

• H2S... el volumen molar retirado del gas de alimentación.

• H2O... se calcula con el diagrama binario CO2/ H2O, a la presión del tope de la torre de regeneración.

Cálculo del reflujo que regresa a la torre

El agua que regresa a la torre como reflujo, se calcula con la Fig. No 2-38, pág. 154 de la Ref. 4.

• Presión en el tope de la torre: 6 lpcm

• Temperatura del tope: 200 °F

• Relación de reflujo (Rw): 1,25 mol de agua / mol de gas ácido.

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Endulzamiento CIED

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Cálculo del reflujo que regresa a la torre (cont.)

170

180

190

200

210

220

230

240

250

Tem

per

atu

ra °

F

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20

5,00

2,00

1,25

1,00

0,75

Presión, lpcm

Moles de vapor / moles de gas ácido

FIGURA 7

Relación de reflujo vs P y T en la sección del tope del regenerador

Composición de los productos dentro de la planta (cont.)


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Pérdida de agua en la planta (Se refiere a la cantidad de agua que pierde la solución, lo cual origina concentración de la amina y obliga a restituir las cantidades que se pierden).

Está dada por la cantidad de agua absorbida por el gas tratado gracias al incremento de temperatura que experimenta por el calor que absorbió de la solución. Adicionalmente se contabiliza el agua que se va con los gases de cola.

Pérdida de agua en el absorbedor

Debido a que el gas que circula en la torre se calienta, la cantidad de agua en la entrada es ligeramente menor que en el tope de la torre. La diferencia es absorbida de la solución.

∆W = ( Wc1 - Wc2 ) lbs/MM pcn

∆W: cantidad de agua que se pierde en la torre, lbs/MM pcn.

Wc1: contenido de agua en el gas de alimentación, lbs/MM pcn.

Wc2: contenido de agua en el gas tratado, lbs/ MM pcn

Pérdida de agua en el regenerador. Ref. 1

Las pérdidas de agua en el regenerador estarán dadas por la cantidad que se llevan los gases de cola. Se pueden estimar a partir de los moles de gas ácido que se retiran del gas.

Se pueden estimar sabiendo que los gases ácidos representan, aproximadamente el 40% molar en el sistema. (Ver Ref. 4 pág. 231.)


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Carga calorífica en el regenerador

La carga calorífica del regenerador se calcula haciendo un balance energético alrededor de la torre de regeneración. Los siguientes parámetros pueden considerarse al efecto:

• Calor que entra a la torre con la amina rica.

• Calor que sale con la amina pobre.

• Calor que se retira por el condensador del tope

• Calor que sale con los gases de cola.

• Calor transferido al medio ambiente a través de las paredes del regenerador.

• Calor que debe entrar por el rehervidor.

A manera de ejercicio, calcule lo siguiente.

• Cantidad de CO2 (Kgs/día) que se lanza a la atmósfera, en su planta de tratamiento.

• Cantidad de H2S (Kgs/día) que se lanza a la atmósfera en su planta de tratamiento.

• Estudie la composición de los gases de cola y el impacto sobre el ambiente.


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Comportamiento de una planta de endulzamiento en condiciones normales

Operación en condiciones normales

1. Absorbedor trabajando en condiciones de diseño

• El gas de alimentación está llegando con la composición esperada. El CO2 y el H2S de la alimentación están dentro de los límites de diseño.

• La temperatura en los puntos claves del sistema está dentro de lo previsto:

♦ La amina pobre llega 10 a 15°F por encima del gas de alimentación y por encima de la temperatura del gas tratado.

♦ El fondo de la torre está a una temperatura más alta en comparación con los otros puntos del sistema ( Ej. 150°F)

♦ El gas tratado sale más caliente que la alimentación.

• La presión de la torre está en el nivel de diseño.

• No hay arrastre de amina en el gas tratado.

• El gas tratado está dentro de las especificaciones (4 ppmv de H2S)

2. Tanque de venteo

• El tanque de venteo está trabajando a la presión deseada. No hay condensados.

• Los niveles, en cada uno de los recipientes, se mantienen.

• El galonaje se conserva en el nivel de diseño.

Sigue


Endulzamiento CIED

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Comportamiento de una planta de endulzamiento en condiciones normales (continuación)

Operación en condiciones normales (cont.)

3. Rehervidor

• La presión en cada uno de los puntos claves del absorbedor, está dentro de los límites de diseño.

♦ Ej. 8 lpc en el fondo de la torre.

♦ Ej. 6 lpc en el tope de la torre.

♦ Ej. 5 lpc en el condensador.

• La temperatura de la torre está dentro de los niveles previstos.

♦ La amina rica entra a la torre por debajo del punto de burbujeo (Ej. 200°F)

♦ El gas del tope está saliendo dentro de las especificaciones del diseño (Ej. 200°F antes del condensador 120°F en el acumulador del tope. Referencias para MDEA+)

♦ La temperatura de la solución en el rehervidor está en el punto de burbujeo de la solución y con la concentración especificada (Ej. 242°F, para MDEA+ al 50% p/p)

4. El reflujo se mantiene dentro de la proporcionalidad esperada con respecto al gas ácido que se está produciendo ( 1,25 moles de H2O/mol de gas ácido)

5. La solución se mantiene dentro de los límites de concentración deseados (50% p/p)

6. La amina pobre, sale del regenerador con 0,05 moles de gas ácido por mol de amina, y la amina rica sale del fondo de la torre de absorción con 0,30 moles de gas ácido por mol de amina. (Se refiere al MDEA+)

Sigue


Endulzamiento CIED

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Operación en condiciones normales (cont.)

7. El galonaje se conserva dentro del nivel de diseño

8. El tanque de abastecimiento se mantiene aislado con su respectivo colchón de gas, para evitar que entre en contacto con el aíre, y en el nivel requerido.

9. La amina se conserva permanentemente limpia

10. El sistema de bombeo no presenta desgaste por efectos de sólidos en suspensión

11. Los intercambiadores de calor trabajan con la diferencial de temperatura establecida en el diseño original. Se dispone de carga sobrante para el intercambio de energía

En la referencia No. 2, página 339, se encontrarán las operaciones de rutina que se deben realizar en una planta de endulzamiento de MDEA+

Secuencia básica de la operación de arranque de la planta

El procedimiento que se sigue para arrancar la planta se compone de tres etapas:

• Establecer la circulación de la solución en la planta. • Aplicar calor al rehervidor del regenerador e iniciar el reflujo.

• Abrir la corriente de gas ácido hacia el contactor y empezar el proceso de endulzamiento.

Para circular la solución a través del sistema se deben presurizar los recipientes, lo cual se hace con el mismo gas de la planta. A continuación se especifican los niveles de presión que se deben lograr:

• Presión del absorbedor: 150 lpcm

• Presión del tanque de venteo: 50 lpcm

• Presión del regenerador: 5 lpcm


Endulzamiento CIED

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Secuencia básica de la operación de arranque de la planta

Procedimiento para establecer la circulación de la solución amina-agua en la planta (véase ref. 2)

Inicie la puesta en marcha de la planta hasta lograr las temperaturas correctas (Siga el procedimiento hasta el aparte 2.4). Al poner al máximo la carga de vapor del rehervidor se garantiza una solución regenerada durante el arranque.

1. Arranque el sistema de bombeo de la solución pobre que va al absorbedor.

2. Cuando aparezca el fluido en el fondo del absorbedor, ponga el controlador de nivel en servicio activo, permitiendo así que el líquido fluya hacia el tanque de venteo.

3. Cuando el líquido aparezca en el tanque de venteo, active el controlador de nivel para que la solución siga hacia el regenerador.

Procedimiento para introducirle calor al rehervidor e iniciar el reflujo en la torre

1. Cuando observe el líquido en el regenerador, active el controlador de nivel para que la solución continúe hacia el acumulador o el tanque de abastecimiento, según sea el caso.

2. Al estabilizar la circulación a través de la planta abra la fuente de calor del rehervidor.

3. Active el condensador de reflujo.

Sigue


Endulzamiento CIED

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Procedimiento para introducirle calor al rehervidor e iniciar el reflujo en la torre

4. Cuando la solución aparezca en el acumulador del tope de la torre, arranque la bomba de reflujo y ponga en servicio el controlador de nivel del acumulador, para regular la tasa de flujo. Aumente el calor del rehervidor hasta que el caudal llegue al nivel de diseño.

5. Ponga en servicio el enfriador de la solución.

Ingreso de la corriente de gas ácido hacia el absorbedor. Iniciación del proceso de endulzamiento

1. Introduzca, gradualmente, el gas ácido a la torre de absorción. Mantenga el caudal de la solución y las tasas de despojamiento por encima del nivel de diseño.

2. Reduzca el caudal de la solución hasta que los niveles de H2S y de CO2 se aproximen a las especificaciones, luego aumente la tasa de circulación entre el 2% y el 10% como factor de seguridad.

3. Después de estabilizar la tasa de circulación, reduzca gradualmente la carga calorífica del rehervidor hasta que logre la temperatura óptima en el tope del regenerador.

4. Verifique los niveles de líquido, temperaturas, presiones y caudales hasta que haya estabilizado las condiciones del proceso.

5. Es importante medir y grabar los datos sobre los parámetros importantes de la operación durante el proceso de arranque y optimización de la planta. Posteriormente, se debe mantener el registro. Esa información es muy útil para localizar fallas y optimar el funcionamiento de la planta.


Endulzamiento CIED

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Variables críticas en el proceso de arranque de la planta

• Se debe seguir la secuencia establecida en los punto 1 a 3.

• El funcionamiento óptimo de las bombas es de vital importancia.

• Si se introduce el gas al absorbedor de manera violenta, se rompen los sellos líquidos en los bajantes, se crea arrastre de glicol y se interrumpe el proceso.

• Cuando baja la temperatura del regenerador el gas se sale de especificaciones.

Parada de la planta

• Cierre el combustible del rehervidor. Mantenga la circulación de la solución.

• Mantenga la circulación y permita que la temperatura baje de manera gradual, evitando así que la amina quede sobrenando de manera estática sobre los tubos de fuego. Eso evita que la solución se queme y se degrade debido al sobrecalentamiento.

• Reduzca lentamente el caudal de gas. Evite cambios bruscos en el absorbedor y en las tuberías.

• Al despresurizar la planta se debe proceder lentamente, evitando las pérdidas de glicol. El absorbedor se despresuriza por la salida del gas.


Endulzamiento CIED

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Perturbación del funcionamiento normal del subsistema

Variables operacionales • Presión.

• Temperatura.

• Caudal del gas y de la solución.

• Composición de la carga.

• Composición de la solución de amina.

• Contaminantes del sistema.

• Factores que se aprecian por simple inspección.

Factores perturbadores y su corrección

Presión El gas de la alimentación debe trabajar a las condiciones de diseño o a las que hayan sido operacionalmente determinadas.

• Un incremento de la presión del gas en el separador y/o en el absorbedor obliga a comprobar, previamente, que no se sobrepasen las condiciones aceptadas por el espesor de la pared metálica que - en ese momento - tenga el punto más débil de la planta.

• Un descenso de la presión, inducirá a la producción de los siguientes factores de perturbación:

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Endulzamiento CIED

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Perturbación del funcionamiento normal del subsistema (continuación)

Factores perturbadores y su corrección (cont.)

Presión (cont.) u Descenso de la presión.

u Aumento del caudal de operación dentro del separador y del absorbedor.

u Aumento de la velocidad del gas dentro del subsistema.

u Producción de espuma mecánica.

u Pérdidas de amina, la cual se va con el gas tratado.

u Disminución del contacto entre la amina y el gas.

u El gas se sale de las especificaciones establecidas en el diseño.

Correctivos

u Disminuir proporcionalmente el caudal de gas.

u Restaurar la presión a la condición de diseño.

u Agregar antiespumante (es lo último que se debe hacer).

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Endulzamiento CIED

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Temperatura El incremento en la temperatura del gas introducirá fuertes perturbaciones en el sistema.

• Incremento de la temperatura del gas.

• Aumenta el contenido de agua en el gas de alimentación.

• Se diluye la solución.

• Aumenta el contenido de contaminantes en el gas tratado.

Correctivos

u Restaurar la temperatura del gas a su condición normal.

u Mantener un control preciso de la concentración de amina en la solución.

• Temperatura de la solución en el rehervidor.

La temperatura de la solución (amina-agua) en el rehervidor es el punto de burbujeo de la solución a la presión de la torre. Las siguientes combinaciones se refieren a los elementos de perturbación asociados a la variable temperatura en referencia.

u El cambio de la presión en la torre de regeneración, altera el punto de burbujeo de la solución

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Endulzamiento CIED

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Temperatura (cont.) u La presencia de petróleo, asfaltenos y otros contaminantes va cambiando progresivamente la composición y, obviamente, su diagrama de fases.

u La concentración de la solución o su dilución, también implican cambios en el punto de burbujeo y, por lo tanto, alteraciones en el comportamiento.

Correctivos:

Mantener limpia la amina y con la debida concentración, evitando la entrada de sucio, petróleo, asfaltenos y demás contaminantes.

• Perfil de temperatura en el absorbedor.

En un absorbedor de amina, la temperatura es baja en el tope y alta en el fondo de la torre, gracias a que cuando absorbe gas ácido, desprende calor. Este perfil debe mantenerse. Cuando el perfil de invierte y se enfría el fondo de la torre, ello podría indicar que la reacción se está produciendo en el tope.

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Endulzamiento CIED

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Temperatura (cont.) • Diferencial de temperatura en los intercambiadores.

La diferencial de temperatura en los intercambiadores debe mantenerse dentro de los niveles normales de funcionamiento. Cuando esta condición se altera estamos en presencia de una perturbación.

Correctivos:

u Verificar que la temperatura de entrada del intercambiador amina-amina esté baja (el rehervidor puede haber bajado su temperatura).

u La temperatura de la solución a la entrada del absorbedor debe estar 10°F por encima de la temperatura del gas de alimentación. Eso ayudará a evitar la producción de condensados de hidrocarburos dentro de la torre.

Composición • Del gas de la alimentación.

Los componentes que inciden en la composición del producto que alimenta una planta de endulzamiento con aminas, son los gases ácidos. Los más comunes son el dióxido de carbono y el sulfuro de hidrógeno, pero es factible la presencia de otros componentes como el COS y CS2. El diseño de la planta se realiza tomando en cuenta, no solamente la cantidad de cada uno de estos componentes sino, además, la proporción en que dichos componentes se encuentran. Así es que la planta se diseña para retirar un determinado número de moles de CO2 y de H2S.

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Endulzamiento CIED

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Temperatura (cont.) La variación de la proporción en que dichos componentes se encuentran en la alimentación puede afectar drásticamente el funcionamiento de la planta, al punto de obligar a cambiar el tipo de solución que se esté utilizando.

La presencia del COS y del CS2 degrada muchas variedades de amina.

• De los gases de cola.

Los gases de cola concentran los residuos de los componentes ácidos que salen de la planta; son por lo tanto, componentes muy concentrados y de elevado impacto sobre el ambiente.

• De la solución de amina.

Si la solución se sale de su concentración límite, introduce perturbaciones. La amina altamente concentrada aumentará su corrosividad, mientras que, cuando está diluida, el gas se sale de especificaciones.


Endulzamiento CIED

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Funcionamiento critico del subsistema o de un equipo mayor del subsistema

Condiciones críticas de funcionamiento de la planta de endulzamiento con aminas

Principales causas del funcionamiento crítico

• Fallas en la electricidad.

Las fallas de la electricidad introducen pérdidas apreciables de la producción, cuyos costos inciden negativamente en la economía del proceso. Adicionalmente, colocan la planta en condiciones inseguras con la posibilidad de que se generen accidentes debido a las fallas en la operación de los sistemas de seguridad y de los controles.

• Pérdida de la alimentación de la planta.

El gas de alimentación, la regularidad del suministro y la calidad de la composición que llega a la planta ocasionan el funcionamiento crítico del sistema. Ello representa pérdidas de la producción y la aparición de perturbaciones que sacan la planta de su operación normal y confiable.

• Caída del sistema de bombeo de amina.

El sistema de bombeo implica garantía de la operación; cuando éste se cae parcialmente, cambia la presión de operación y, obviamente, la cantidad de producción que se puede manejar, en los casos donde sea posible operar parcialmente la instalación. La caída total de las bombas obliga a parar la planta.

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Endulzamiento CIED

38

Funcionamiento crítico del subsistema o de un equipo mayor del subsistema (continuación)

Condiciones críticas de funcionamiento de la planta de endulzamiento con aminas (cont.)

Principales causas del funcionamiento crítico (cont.)

• Rotura o explosión de alguno de los equipos fundamentales.

La regularidad del mantenimiento, la inspección continua del estado de los equipos y del espesor de los materiales, asegura que no se producirán fallas capaces de generar accidentes.

• Razones de seguridad y ambiente.

A pesar de que todavía en Venezuela la imposición de los controles ambientales no tiene el nivel que prevalece en los países desarrollados, cada día es mayor el grado de conciencia de las operadoras y del personal sobre el daño irreversible que los residuos y emanaciones tóxicas le producen al ambiente y a las personas. En la medida en que se vayan imponiendo restricciones para el uso indebido de equipos y plantas, este tipo de accidentes será - cada vez más - un componente crítico en la operación de la planta.

• Imposiciones legislativas.

De lo anterior se deduce que, con el perfeccionamiento de las leyes vigentes y la introducción de nuevas leyes proteccionistas aparecerán los controles legales que impidan el funcionamiento de instalaciones destructivas de la calidad de vida.

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Endulzamiento CIED

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Razones secundarias del funcionamiento crítico

• Concentración de la amina.

La concentración de la amina en la solución es una de las causas que distorsionan el funcionamiento de la planta. Cuando la amina se concentra mucho, aparece la corrosión debido a la alta concentración de gas ácido en la solución. Si la amina se diluye demasiado baja la absorción de gas ácido y el gas tratado se sale de especificaciones.

El agua que se agrega a la solución para conservar la concentración dentro de las especificaciones, debe ser desmineralizada. Los depósitos de sales sobre los tubos de fuego rompen los tubos del rehervidor y, al trabajar como una mezcla frigorífica, concentran una cantidad de calor muy alta que, en los paros de planta, queman la amina y la destruyen.

• Preservación de la amina. Evitar que la amina se ensucie.

El mantenimiento de la amina limpia, garantiza el funcionamiento óptimo de la planta. A su vez, cuando la amina se ensucia, cambia su composición, se aparta de su comportamiento normal y se degrada.

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Endulzamiento CIED

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Razones secundarias del funcionamiento crítico (cont.)

Los principales factores que tienden a degradar la amina son: entrada de petróleo, parafinas y asfaltenos, inhibidores y anticorrosivos incompatibles con las aminas, sales y residuos sólidos, el contacto con el oxígeno o el aire, la presencia en el gas de alimentación de algunos componentes ácidos, como el COS y CS2.

• Mantenimiento de la amina, de los filtros y del recuperador.

El mantenimiento de la calidad de la amina es uno de los factores más importantes en el éxito de la operación; una amina sucia implica problemas permanentes de todo tipo: erosión en las bombas, producida por los sólidos en suspensión que llegan a la planta o se forman en el subsistema; cambios de la composición de la amina y alteración de su comportamiento, tendencia a la formación de espuma, lo cual induce un contacto pobre, ineficiencia en la operación y formación de espuma.

La manera de contrarrestar estos efectos es: 1) evitando que la amina se ensucie, 2) con una buena inspección de los filtros y los subsecuentes cambios y 3) haciendo uso apropiado del recuperador de la solución cuando ello es factible.

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Endulzamiento CIED

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Razones secundarias del funcionamiento crítico (cont.)

• Pérdidas de carbón en el filtro sólido

Es recomendable el uso de carbón mineral antes que el vegetal. La poca densidad del carbón vegetal introduce muchos problemas en la operación. No obstante, en ocasiones el filtro no ha sido bien instalado, razón por la cual se producen pérdidas de carbón que crean problemas en el sistema de bombeo y otros lugares de la planta.

• Presión y existencia del colchón de gas que proteje la amina.

El contacto del aire o del oxígeno con la solución, es un factor contaminante. Por ello es necesario evitar que esto se produzca para que la amina no se oxide.

• Condiciones óptimas de funcionamiento del rehervidor.

Si el rehervidor se enfría, la solución pobre no se regenera como es debido y llega con un alto contenido de gas ácido al contactor volviendo la absorción ineficiente. La incapacidad de la amina de retener el gas ácido que llega con la alimentación hace que el gas se salga de especificaciones.

Cada tipo de amina tiene su respectivo diagrama de fases, lo cual sirve de modelo para operar la planta. Cuando las presiones y temperatura se apartan de ese modelaje, el sistema no funciona de manera apropiada.

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Endulzamiento CIED

42



¿Cómo evitar llegar a las condiciones críticas?

• Manteniendo un registro de los parámetros fundamentales de la planta.

• Haciendo una revisión permanente de la corrosividad y del espesor de pared de las secciones más propensas a la corrosión.

• Con un buen programa de mantenimiento.

• Debe haber en la planta capacidad alterna de bombeo, para evitar que se paralice el sistema.

Equipos de la planta donde pueden presentarse las condiciones críticas

• Bombas y compresores.

• Sección de tuberías ubicada después del intercambiador amina-amina y la torre de regeneración.

• Codos y zonas de alta velocidad en la zona de la amina rica.

• Rehervidor de la planta.

• Unidad recuperadora de azufre, encargada de evitar que el sulfuro de hidrógeno llegue a la atmósfera convirtiéndolo en azufre elemental.


Endulzamiento CIED

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Paradas de emergencia dentro de los márgenes de flexibilidad del subsistema

Situaciones que requieren paradas de emergencia

• Paros de la electricidad que obligan a parar el bombeo de la solución.

• Emanaciones tóxicas de fuerte impacto sobre las personas y el ambiente.

• Caída total del gas que alimenta la planta.

• Rotura de algunos de los equipos y tuberías principales. Ej. rotura de los tubos del intercambiador amina-amina y de los tubos de fuego del rehervidor.

• Pérdida del rehervidor.

• Pérdida del nivel de líquido en el absorbedor.

• Baja presión de los fluidos hacia el tanque de venteo.

• Pérdida de la presión de los fluidos en el enfriador de amina pobre a la entrada del contactor.

Situaciones específicamente señaladas en los catálogos

• Detección de fuego.

• Paradas desde la sala de control.

• Paradas desde las facilidades de entrada, en el campo.

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Endulzamiento CIED

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Paradas de emergencia dentro de los márgenes de flexibilidad del subsistema (continuación)

Situaciones específicamente señaladas en los catálogos (cont.)

• Baja presión de líquidos hacia el tanque de venteo.

• Alto nivel de líquidos hacia el "slug catcher" o trampas en las facilidades de entrada.

• Baja presión hacia los aeroenfriadores.

• Muy alto nivel de líquido en los separadores.

• Muy alta temperatura en el gas de entrada en los separadores.

Acciones que, de manera progresiva, conducen a la parada de la planta

• Pérdida del colchón de gas que protege la amina en el tanque de abastecimiento (gas de manta)

• Los filtros usados en las plantas de amina, gracias al contenido de azufre, generan fuego en presencia de aire. No se deben tirar a la basura o dejar en el piso de la planta, porque se prenden espontáneamente.

• Al raspar los depósitos de azufre con palas metálicas se generan chispas que, a su vez, pueden inducir un incendio.

• El cambio de filtros de sólidos que retienen H2S, esponja de hierro, etc. sin haber desactivado previamente la camada, son factores potenciales de incendios.

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Endulzamiento CIED

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Acciones que, de manera progresiva, conducen a la parada de la planta (cont.)

• Cuando se pierde el nivel de líquido en el contactor, obviamente baja la presión del tanque de venteo y se produce la parada de la planta. Cualquier otra razón que baje la presión de la solución rica, hace el mismo efecto.

• Cuando llegan a la planta grandes acumulaciones de líquidos, se activan los detectores que anuncian la existencia del problema en las facilidades de entrada, y se para la planta.

• Cuando cae la presión de la solución pobre, el problema se puede detectar en los aeroenfriadores.

• El nivel de líquido demasiado alto en los separadores genera señal de parada de planta.

• Las temperaturas del gas de alimentación demasiado elevadas, son detectadas a nivel de los separadores. Como consecuencia, se produce la parada de la planta.

• El ensuciamiento de la amina cambia el comportamiento de la solución y la respuesta del rehervidor ante los cambios de presión y temperatura. La capacidad de absorción se pierde progresivamente hasta que obliga al cambio de la solución.

• Acumulación de sales sobre los tubos de fuego produce subsecuente rotura del sistema. Se debe parar la planta para corregir el daño

• Rotura de los tubos de los intercambiadores conduce a la parada de la planta.


Endulzamiento CIED

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Operaciones que pueden evitar la parada de emergencia

• Alimentar la planta desde varios puntos, evitando que la rotura de un ducto obligue al paro.

• Disponer de potencia alterna para suplir las fallas de electricidad.

• Evitar cambios bruscos de la presión y de la temperatura.

• Garantizar una inspección y mantenimiento continuos y preventivos.

• Llevar un registro riguroso de los principales parámetros que afectan el funcionamiento de la planta.

• El gas, al entrar en contacto con la solución se hidrata. A su vez, la planta puede estar provista de sensores que paran el funcionamiento del sistema cuando el contenido de agua en el gas es muy alto.


Endulzamiento CIED

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Respuesta dinámica del subsistema ante cambios de las variables operacionales

El gas que se procesa en un subsistema llega a éste con determinadas características de composición, tasa de flujo, temperatura y presión. El rango de variación que de esas variables acepta el subsistema, o la planta en general, depende de las condiciones establecidas en su diseño. Los valores así fijados para estas variables constituyen el conjunto de Variables Operacionales dentro de los cuales se prevé obtener el mayor rendimiento en el procesamiento de una dieta dada.

Durante el tiempo de operación de la planta, el rango de variación de las variables es manejado mediante los correspondientes mecanismos de control de cuyas respuestas depende el que las perturbaciones dadas por los cambios, se transmitan a otros equipos y subsistemas, provocando nuevos cambios que debidamente controlados conducen a la restauración de la condición normal de operación. Este estado dentro del cual se presenta estas condiciones es conocido como respuesta dinámica.

A continuación se expresa en forma simplificada la secuencia de la repuesta dinámica del subsistema ante los tipos de perturbaciones más importantes a la entrada del mismo.

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Endulzamiento CIED

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Respuesta dinámica del subsistema ante cambios de las variables operacionales (continuación)

Condición Respuesta dinámica

Disminuye lapresión del gas

de entrada

El sistema de controlmantiene el caudal

constante

Se restableceel caudal

21 3

En el separador:.- el gas se expande.- aumenta la velocidad

4

2 5

Se restablecela presión del

gas de entrada

1 6

Se mantieneel gas en

especificación7

El gas sale de especificación. Se debe subirla presión del gas de entrada

El sistema de controldisminuye el caudal de gas

El gas arrastra solución deamina (con alto impacto

económico

En la absorción.- el gas se expande.- aumenta la velocidad.- se forma espuma mecánica

Notas:- Al aumentar la velocidad del gas en estas condiciones de operación, éste puede arrastrar aguas de la solución de amina, al concentrarla y cambia su comportamiento.- Los altibajos de presión pueden ocasionar rotura del separador de niebla del separador de entrada y/o de la torre de absorción

2

Refiérase a la figura 8

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Endulzamiento CIED

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• Corregir la temperatura

Correctivo

El gas llega a altatemperatura

(calidad constante)

Aumenta el contenido deagua en el gas tratado ytiende a concentrarse la

solución

1 2 3 4

Tiende aevaporarse

la aminaEl gas tiende a salirsede especificaciones • Corregir la

concentración de la solución

• Corregir la temperatura del gas entrando al absorbedor

El gas llega a bajatemperatura

(calidad constante)

Se condensanhidrocarburos dentro

de la torre

1 2 3 4

Tiende a generarseespuma (los

hidrocarburosse pueden convertir

en jabón)

El gas se sale deespecificaciones

• Mantener una diferencia de temperatura de 10°F entre el gas de entrada y la amina pobre


Sigue


Endulzamiento CIED

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Condición Respuesta dinámica Correctivo

Aumenta la presióndel gas de entrada

El gas llega con altoporcentaje de gases

ácidos

1 2 3

1 2 3

• Alinear la presión del gas de alimentación del subsistema• Regular la tasa de circulación de amina

El sistema de controlmantiene el caudal

constante

En el absorbedor:• Disminuye la velocidad del gas• Cambia el tiempo de contacto entre el gas y la solución (se altera la tasa de absorción)

Se aumentaproporcionalmente el

galonaje de recicurlandoen la planta

Se aumenta el flujo decalor al rehervidor

• Aumentar moderadamente la concentración de la solución de amina• Balancear la dieta buscando bajar el contenido de los gases ácidos

Notas:1.- La desición de aumentar la concentración de la solución de amina debe considerar el efecto de corrosión2.- Sí la relación H2S/ CO2 disminuye puede manejarse operacionalmente en el gas de entrada aumenta puede obligar a cambiar el tipo de amina


Sigue


Endulzamiento CIED

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Se incrementa la tasa devapor al rehervidor de

de fondo delregenerador (entra calor

en exceso)

Aumenta el fluido deenfriamiento del

condensador de tope delregenerador

Se estabiliza la planta(se manipula la entradadel vapor al rehervidor)

21 3

aumenta el reflujo detope del regenerador

4

6 5

Aumenta la temperatura de laamina pobre saliendo del

rehervidor

Bibliografía: Martínez M., “Ingeniería de Gas, Principios y Aplicaciones, Endulzamiento de Gas Natural”. Ingenieros Consultores S.R.L.Maracaibo, Venezuela

1

Aumenta el flujo defluido enfriante en el

intercambiador de topedel absorbedor

Disminuye el flujo de laamina pobre en el

intercambiadoramina-amina


Sigue


Endulzamiento CIED

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1

2 2

REGENERADOR

CONDENSADOR

GAS ÁCIDO

TAMBORDEREFLUJO

VAPOR

REHERVIDOR

INTERCAMBIADORDE SOLUCIÓNRICA - POBRE

BOMBA PARASOLUCIÓN POBRE

SOLUCIÓNMDEAPOBREGAS DE

ENTRADA

GAS TRATADOABSORBEDOR

MDEA POBRE

A.F.

ENFRIADOR DESOLUCIÓNPOBRE

A.F.

4

3

2 5 4

6 762

4

3

2

1

1

1

1

3 2

5

3 1

3

2

4

FIGURA 8

Extracción de líquidos del gas natural


Endulzamiento CIED

Referencias Bibliográficas


Endulzamiento CIED

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Referencias bibliográficas

1. Ingeniería de Gas. Principios y Aplicaciones. Marcías J. Martínez, Ingenieros Consultores, S.R.L. Maracaibo - Venezuela.

2. Deshidratación del Gas Natural. Marcías J. Martínez. Ingenieros Consultores, S.R.L. Maracaibo - Venezuela.

3. Gas Processor Suppliers. Engineering Data Book, GPSA. 1.987.

4. Martínez, M.J.

“Ingeniería de gas, principios y aplicaciones, endulzamiento del gas natural”. Ingenieros Consultores, S.R.L. Maracaibo - Venezuela

endulzamiento del gas cied

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