epe_santa fe_etn-85_08-94_ (1)

LINEAMIENTOS BASICOS PARAEL CALCULO Y DISEÑO DE

REDES

ETN 085VIGENCIA: 08/94REEMPLAZA A:Disposición NºHoja Nº 1 DE 22

1 GENERALIDADES La presente especificación está referida a cálculos eléctricos ymecánicos a tener en cuenta en el diseño de redes.

1.1 CÁLCULOS ELÉCTRICOS Estos se harán para determinar la sección de loselectroductos y la capacidad de la protección a instalar en el sistema. Para lograr estos valores sedeben conocer la/s carga/s, distancias, etc.

1.2 CAÍDA DE TENSIÓN MÁXIMA ADMISIBLEEn el diseño de las redes se tendrán en cuenta las siguientes caídas de tensión máxima:

- Líneas de Media Tensión(desde barras de alimentación hasta el transformador de distribución más alejado)..... 5%Transformador de distribución y circuitos secundarios de baja tensión hasta su

acometida al usuario (conexión de entrada almedidor).....................................................................................................................................5%

1.2.1 Coeficiente de simultaneidad y diversidad de las cargas Estará determinado por larelación entre el máximo consumo de potencia (pico) y la potencia instalada.Simultaneidad: es el valor de la relación entre el máximo consumo (pico) de un usuario y lapotencia instalada en el mismo.Diversidad: es el valor de la relación entre el máximo consumo de todos los usuarios del sistema yla potencia total instalada.A título orientativo el coeficiente de simultaneidad podrá tomarse igual á 0,4.En esta forma la potencia del transformador se obtendrá afectando con 0,4 la suma de lasdemandas individuales de cada usuario.El coeficiente de diversidad podrá tomarse:

a) Para menos de 10 transformadores (usuarios)....................K = 0,7b) Para más de 10 transformadores (usuarios)........................K = 0,5

De esta forma la potencia base para los cálculos (equipo de medición, sección de conductores,transformadores de distribución, etc.) se obtiene afectando por 0,7 ó 0,5 la suma de potencias delos transformadores.

1.2.2 Factor de potencia El factor de potencia a usarse en los cálculos será de 0,8.Cuando se considera por razones especiales que este factor puede ser modificado, se aceptaránlos nuevos valores si son debidamente justificados.

1.3 DISTANCIA DE SEGURIDAD

1.3.1 Separación de conductores con tensión entre sí y con el neutroPara conductores de secciones iguales, materiales idénticos e igual flecha, se usará la fórmula:

d K f Un m� �

150��

donde:d = Separación entre conductores en la mitad del vano (m) en el punto de flecha máxima y

nunca menor que K en metros.K = Factor dependiente del ángulo de inclinación de los conductores por el viento, este

factor está dado en la Tabla que se adjunta.f = Flecha máxima de los conductores (m) sin viento.


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Un = Tensión nominal de la línea (k)ÁNGULO DE INCLINACIÓN Y FACTOR K

Nº 1 2 3 4 5 6

1Ángulo de oscilación de losconductores con el viento Grado más de 65º

más de45º hasta65º

más de 40ºhasta 55º 40º y menos

2Conductores díspuestos enposición coplanar vertical Factor K 0,95 0,85 0,75 0,70

3Conductores dispuestos entriángulo equilátero con dosal mismo nivel arriba oabajo

Factor K 0,75 0,70 0,65 0,62

4Conductores dispuestos enposición coplanar horizontal Factor K 0,70 0,65 0,62 0,60

NOTA: Para la selección del factor K, deberá calcularse el ángulo de inclinación del conductor conla máxima velocidad de viento. Con el ángulo determinado y la disposición adoptada para losconductores, se obtiene de la tabla el valor de K.- Para calcular separación entre conductores de materiales diferentes, secciones diferentes oflechas desiguales, se usará la misma fórmula, debiéndose emplear el Factor K mayorcorrespondiente; en el caso de flechas desiguales rige la distancia determinada para la flechamayor en el centro del vano tendido.

1.3.2 Separación entre conductores con tensión y partes del soporte a tierraLa separación entre conductores con tensión y partes del soporte a tierra, deberá ser por lo

menos Un150

en metros, pero nunca menor de 0,15 m.

1.4 NIVEL DE AISLARON Para la coordinación de la aislación de líneas aéreas ysubestaciones, para tensiones nominales de 1 kV y superiores, regirá lo establecido en NormasIRAM 2211 "Normas para la coordinación de aislación".

1.4.1 Características de los aisladores de montaje rígido

1.4.1.1 Para tensiones nominales hasta 100 V, se utilizarán aisladores MN 17, según catálogode material normal de la EPE e IRAM.

1.4.1.2 Para tensiones nominales mayores a 1000 V, se utilizarán según corresponda,aisladores: MN 14 - MN 3a - MN 3b - MN 3c, según catálogo de material normal de la EPE eIRAM.

1.4.2 Características de los aisladores de retención Se utilizarán aisladores, segúncorresponda, MN11-MN11a-MN12a para media tensión y MN17 para tensiones menores a 1000V, de acuerdo al catálogo del material normal de la EPE e IRAM.

1.5 PUESTA A TIERRA

1.5.1 Aplicación Las presentes especificaciones regirán para todas las conexiones a tierraque se realicen en subestaciones, líneas y elementos de protección y maniobra.

1.5.2 Puesta a tierra de subestaciones hasta 33 kV


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1.5.2.1 Subestaciones a Nivel Se construirá en el terreno de la subestación unamalla constituida por un conjunto de dispersores normalizados, conductores de Cu des mmmín � 25

2 , dispuestos horizontalmente y conectados entre sí formando retículas en disposiciónortogonal de modo de efectuar cuadrados de 5 m de lado, cubriendo de modo efectivo lasuperficie de la subestación.A cada uno de los vértices de la malla citada se conectará una jabalina.El conjunto de malla-jabalina deberá ofrecer una resistencia de puesta a tierra inferior a 2 Ohm,con hilo de guardia y neutro desconectado y una tensión máxima de contacto inferior a 125 V. Porlo menos dos (2) jabalinas tendrán cámaras de inspección.El cerco de protección de la subestación se conectará a tierra independiente de la red general depuesta a tierra. Dicho cerco deberá presentar buena conductibilidad eléctrica en todo superímetro, para lo cual se emplearán flejes mallados. Todo el sistema se conectará a tierraempleando no menos de cuatro (4) jabalinas, de modo que asegure una impedancia no mayor de7 Ohm.

1.5.2.2 Subestaciones aéreasa) Construídas con postes de hormigón.

Se utilizará una sola bajada de puesta a tierra a la cual se conectarán los descargadores, neutrosde alta y baja tensión, cuba del transformador, aparatos de protección, maniobras y medición,todos los bloquetes de soportes y vínculos, pernos y demás elementos metálicos.Las bajadas de puesta a tierra se conectarán a un número suficiente de jabalinas, separadas auna distancia no menor de 5 m entre sí, que permita asegurar bajo condiciones normales delterreno, una resistencia de 2 Ohm como máximo, con neutro e hilo de guardia del sistemadesconectado.

b) Construídas con postes de madera: Idem que 1.5.2.2. a) (sin conectar los pernos).

1.5.3 Puesta a tierra de líneas

1.5.3.1 La resistencia eléctrica de cada puesta a tierra, sistema desconectado, tendrá comovalor máximo 7 Ohm.

1.5.3.2 Soporte de líneas sin neutro metálico En los soportes de líneas sin neutro metálico,construídas con postes y crucetas de hormigón o metálicas serán puestos a tierra todos losherrajes, sin excepción , a través de la armadura metálica del poste.En líneas con postes de hormigón y crucetas de madera, aquellos en los cuales la fijación delaislador central no se realice en la cima del poste, los soportes no se conectarán a tierra.

1.5.3.3 Soporte de línea con neutro metálico En caso de líneas con neutro metálicoconstruidas con postes y crucetas de hormigón o metálicas, todo los herrajes serán puestos atierra sin excepción, a través de la armadura debiendo colocar un electrodo de puesta a tierra encada soporte.En líneas con soporte de madera o soporte de hormigón armado y crucetas de madera, solo seefectuará la puesta a tierra del neutro cada 1.000 m como máximo.En los soportes de hormigón armado la armadura del soporte se conectarán a tierra a través delbloque del mismo.El órgano competente podrá exigir en caso de zonas de intensa actividad eléctrica atmosféricasque se conectan los pernos al neutro mediante clave de aleación de aluminio de la misma seccióndel conductor neutro.

1.5.4 Características generales de las puestas a tierra


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1.5.4.1 Materiales Se deberán utilizar dispersores de acero-cobre MN 555 ó 555a segúncatálogo de material normal de la EPE Santa Fe.

1.5.4.2 Condiciones especiales del terreno Cuando las características del terreno no seanpropicias no se utilizarán tratamientos artificiales del suelo para disminuir la resistencia de tierra,sino que esta disminución se obtendrá con un número adecuado de tomas a tierra.

1.5.4.3 Medición e inspección de las puestas a tierra Por la importancia que tiene desde elpunto de vista de la seguridad toda instalación de puesta a tierra deberá ser comprobada en elmomento de su puesta en servicio e inspeccionada anualmente.

2 PARÁMETROS A CONSIDERAR EN EL CALCULO MECÁNICO DE LÍNEAS

2.1 CARGAS Y SOBRECARGAS A CONSIDERAR El cálculo mecánico de los elementosde la línea, cualquiera sea la naturaleza de éstos, se efectuará bajo la acción de las cargas ysobrecargas que a continuación se indican, combinadas en las formas y en las condiciones quese fijan en los aparatos siguientes.En el caso que puedan preverse acciones de todo tipo más desfavorables que las que acontinuación mencionamos, deberá el proyectista adoptar de modo justificado valores distintos alos establecidos.

2.2 ESTADOS ATMOSFÉRICOS

2.2.1 La provincia de Santa Fe, está dividida en dos (2) Zonas Climáticas.De acuerdo a la Reglamentación Nacional, las mismas están separadas por el paralelo 30,denominándose cada una de ellas A y C, según lo indica el mapa siguiente:


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Las condiciones de carga para el cálculo de cada zona, caracterizadas por distintascombinaciones de temperatura, velocidad de viento y eventuales sobrecargas de hielo, seresuelven en la tabla 2.2.2.

2.2.2 En la provincia de Santa Fe las dos zonas climáticas se denominan "A" y "C", al norte y alsur del paralelo 30 respectivamente.Los valores a tener en cuenta para el cálculo son los que a continuación se detallan:

TABLA 2.2.2

ZONA ESTADOS TEMPERATURA VELOCIDAD VIENTOA 1. Tmáx

2. Tmín3. T4. Tm.a.

+ 50ºC - 5ºC+ 10ºC+ 20ºC

00110 Km/h0

B(equivale aZona C delreglamentonacional)

1. Tmáx2. Tmín3. T4. T5. Tm.a.

+ 45ºC- 10ºC+15ºC+ 5ºC+16ºC

00145 Km/h 30 Km/h0


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2.3 CARGAS VERTICALES Se consideran las cargas verticales debidas al peso propio delos distintos elementos, conductores, aisladores, herrajes, hilo de guardia, apoyos y fundaciones.

2.4 PRESIONES DEBIDAS AL VIENTO A los fines de considerar el efecto del vientosobre los cables, crucetas, aisladores, soportes y accesorios, se deberá aplicar la siguientefórmula:

V K C q F� . . . (Kg/m)Donde:

V = Fuerza del viento en dirección horizontal (Kg/m)K = Coeficiente que contempla la desigualdad de la velocidad del

viento a lo largo del vano:v < 30 m/seg (110 Km/h)......................................K = 0,85

v > 30 m/seg (110 kM/h).......................................K =0.75

Se toma K = 1 para determinar la presión del viento sobre los soportes.C = Coeficiente de presión dinámica, que se tomará de la tabla 2.5.v = Velocidad del viento el m/seg.

q v� �

2

16 presión dinámica debido al viento en Kg/mm2

F = superficie expuesta normalmente al viento (m2)La presión anteriormente indicada se considerará aplicada sobre las proyecciones de lassuperficies reales en un plano normal a la dirección del viento.

2.5 TABLA COEFICIENTE DE PRESIÓN DINÁMICA

ELEMENTO ESTRUCTURAL COEFICIENTE CConductores 1,1Elementos cilíndricos de estructura Postes tubula-res de acero, de hormigón armado o de madera, desección circular

0,7

Postes dobles de madera, de caños tubulares deacero, de hormigón armado de sección circular:a) Viento paralelo al plano de la estructurab) Normal al plano de la estructura

0,70,75

Elementos planos de estructuras 1,4

2.6 SOBRECARGAS MOTIVADAS POR HIELO En las zonas donde se formanmanguitos de hielo sobre el conductor, deberán verificarse, además, las flechas, con la hipótesisde cálculo de manguito de hielo y temperatura mínima, con el viento que se produce a dichatemperatura.

2.7 CUADRO DE RESUMEN ALTURAS MÍNIMASEl siguiente resumen detalla las alturas mínimas a tener en cuenta en el cálculo de líneas:


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CASOS 33 kV (m) 13,2 kV(m)

Neutro M.T. B.T (m)

Ciudades 8,50 8.00 6.5 5,50Poblaciones rurales 8,00 8,00 6,5 5,50Zona Rural (campo y a lolargo de caminos)

6,00 5,50 4,5 4,50

En rutas y caminos rurales 6,00 5,50 4,5 4,50Cruces con calles deacceso a predios ycaminos rurales

6,50 6,00 5,0 5,00

Cruces con rutasnacionales o provinciales Según disposiciones vigentesCruces con ferrocarriles Según disposiciones vigentesCruces con líneas detelecomunicaciones Según disposiciones vigentes

2.8 DISTANCIAS MÍNIMAS PARA CRUCE DE LÍNEAS Para líneas que se cruzan y cuyapostación no sea compartida se deberán tener en cuenta los valores y aplicaciones de la formuladetallada en plano Nº 1 para líneas que se cruzan con postación compartida se deberá tener encuenta el punto 1.3.1

2.9 DISTANCIAS MÍNIMAS ENTRE CONDUCTORES DE DISTINTAS CLASES YESTRUCTURAS A TIERRA Y EDIFICIOS Se tomarán los valores detalladosseguidamente:

CASOS 33 kV (m) 13,2 kV (m) B.T. (m)Distancia horizontal desde edificio y otrasestructuras a tierra. 3,00 2,00 0,20Distancia horizontal desde balcones de edificiou otras estructuras a tierra, accesibles apersonas.

3,00 2,50 1,50

Distancia horizontal en cualquier dirección,desde alambres a tierra que no forman partede la misma línea.

2,50 1,80 0,30

Distancia vertical sobre construccionesexistentes

4,00 3,50 3,00

El órgano competente aceptará el paso de línea sobre construcciones existentes en casosespeciales y sólo cuando exista absoluta imposibilidad de adoptar otra solución.Si por condiciones especiales los valores indicados para distancias horizontales deben serreducidos, las crucetas de los soportes de la línea de energía serán del tipo vela orientada endirección a la calzada.

2.10 ZONA DE SEGURIDAD En una zona cuyo ancho dependerá de la aplicación de lafórmula que a continuación se transcribe, no se permitirá la ejecución de ninguna obra sobre elnivel del terreno.El ancho de la franja de seguridad, a tener en cuenta en el trazado de las líneas, es lo que indicanlos planos Nº 2 y 2a.La determinación de los anchos de las zonas mínimas de seguridad para toda línea de mediatensión se realizará empleando las fórmulas siguientes:Disposición coplanar: A a f d� � �2 2 Disposición triángulo: A a l f dc� � � �2 2� �sen�


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donde es:A = ancho total de la franja de seguridad (m).a = distancia horizontal entre conductores externos (m).f = flecha máxima obtenida en la hipótesis de cálculo que considere la máxima presión poracción del viento (m).d = distancia horizontal mínima de seguridad, a partir de la posición máxima horizontal delconductor extremo, que se fija en 3 m para 13,2 kV y 33 kV.lc = Longitud cadena de aisladores (m).sen� = seno del ángulo máximo de desviación respecto de la vertical que puede alcanzarel eje de la cadena de aisladores según cálculo.

NOTA: Podrá adoptarse d - 2 (m) (como caso de excepción) cuando exista imposibilidadmaterial de guardar mayor distancia, en calles ya existentes (abiertas ó que esténindicadas en fraccionamientos aprobados antes de la construcción de la línea).


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CRUCE DE LÍNEAS ELÉCTRICAS


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PLANO 2a


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3 CÁLCULOS MECÁNICOS DE LÍNEA AÉREA

3.1 CONDUCTORES Para el cálculo mecánico de los cables, se aplicarán las ecuacionesde cambio de estado, basadas en la parábola.Para todos los cálculos se hará intervenir la sección real y no la nominal del conductor.Las condiciones límites de temperaturas y de viento se encuentran en el apartado 2.2.2.

3.1.1 Coeficiente de presión dinámica: C Se utilizarán los indicados en la tabla delapartado 2.4.

3.1.2 Tensiones específicas máximas de trabajoLas tensiones máximas admisibles, para el caso más desfavorable, serán las siguientes:

TIPO DE CONDUCTOR TENSIÓN (tracción máxima admisible)Cables de cobre 15,0 kg/mm2Cables de aleación de aluminio 12,0 kg/mm2Cables de aleación de aluminio con alma de acero 17,5 kg/mm2Cables de aluminio con alma de acero 12,0 kg/mm2

3.1.3 Tensiones de tracción específica máxima a temperatura media anual� Sin elementos antivibratorios.Deberá verificarse además el conductor adoptándose la condición de no superar los valores que acontinuación figuran para la hipótesis de cálculo de temperatura media anual sin viento:


� Con elementos antivibratorios.Cuando éstos se utilicen, se admitirán las tensiones de tracción especifica máxima de trabajo, lasque a continuación se indican para la hipótesis de cálculo mencionada precedentemente:


3.2 FLECHAS MÁXIMAS DE LOS CABLES Se considerará la flecha máxima de los cables,la que se alcance a la temperatura máxima sin viento, considerada en las hipótesis de cálculoindicada en el apartado 2.2.2.

3.3 EMPALMES, CONEXIONES Y GRAPAS DE SUSPENSIÓN Y RETENCIÓNCaracterísticas mecánicas.Los empalmes, conexiones y grapas de retención solicitadas a la tracción deberán resistir losvalores indicados en la tabla siguiente:


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TIPO DE HERRAJESTIPO DEENSAYO

Resistencia mecánica en % dela carga de rotura delconductor

Suspensión simple Rotura 60Suspensión doble o múltiple Rotura 80Retención simple Rotura 110Retención doble o múltiple Rotura 130Empalme para cables de energía y de guardia. Deslizamiento 85Grapas para conexiones no sometidas atracción

Deslizamiento 20

NOTA: Para todos los ensayos se admitirá una tolerancia de �5%.

3.4 SOPORTES

3.4.1 Condiciones de carga para efectuar cálculos de los soportes El cálculo seefectuará con los datos e hipótesis suministrados por la presente Especificación y las NormasIRAM correspondientes.Para la tracción de los conductores se tomará la tensión de tracción específica máxima de trabajoque se obtiene en el cálculo mecánico de los mismos.

3.4.2 Puntos fijos de la línea (soporte de retención) Cuando la línea hubiese sidoestructurada básicamente con postes de madera, los soportes de retención tendrán entre sí unaseparación máxima de 1 500 m.Si hubiera sido estructurada con postes de hormigón, la separación máxima entre soporte deretención será de 3 000 m.

3.4.3 Clasificación de los soportes según su aplicación1- Soporte sostén (S).

Destinado a fijar los conductores en línea recta.2- Soporte sostén angular (SA).

Destinado a fijar conductores cuando el ángulo no supere los 10º.3- Soporte de retención en tramos rectos (R).

Destinado para amarrar los conductores en puntos intermedios en tramos rectos de una línea.4- Soporte de retención angular (RA).

Destinado para amarrar los conductores cuando el ángulo es entre 10º y 90º.5- Soporte terminal (T).

Destinado para amarrar los conductores unilateralmente.6- Soporte sostén y terminal (ST).

Destinado para fijar los conductores de una línea recta y para amarrar los conductores de unalínea terminal.

7- Soporte sostén y sostén (SS).Destinado para fijar simultáneamente los conductores de dos líneas rectas que se cruzan.

8- Soporte sostén y retención (SR).Destinado para fijar y amarrar los conductores de dos líneas que se cruzan respectivamente.

9- Soportes no contemplados.Se calcularán siguiendo los lineamientos generales establecidos para los soportes mencionadosprecedentemente.

3.4.4 Hipótesis de cálculo de soportes Las diferentes hipótesis que se tendrán en cuanta enel cálculo de los soportes, serán las que se especifican en el cuadro adjunto, según el tipo desoporte.Agregar en todas las hipótesis de cálculo las cargas permanentes.


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TIPOS DE SOSTÉN DENOMINACIÓNHIPÓTESISNORMALES

HIPÓTESISEXTRAORDINARIA

1. Sostén (S) 12. Sostén angular (SA) 2.a - 2.b3. Retención en tramos rectos:� Tiros equilibrados� Tiros desequilibrados

(Re)(Rd)

3.1.a3.2.a - 3.2.b

3.1.b3.2.c

4. Retención angular:� Tiros equilibrados� Tiros desequilibrados

(RAe)(RAd)

4.1.a - 4.1.b4.2.a - 4.2.b

4.1.c4.2.c

5. Terminal (T) 5.a. - 5.b6. Sostén y terminal (ST) 6.1. - 6.b - 6.c7. Sostén y sostén (SS) 7.a. - 7.b8. Sostén y Retención:� Retención equilibrada� Retención desequilibrada

(SRe)(SRd)

8.1.a - 8.1.b8.2.a - b - c

8.1.c8.2.d

3.4.4.1 Soporte Sostén (S)Hipótesis 1.Carga del viento en direcciónperpendicular a la línea, sobrecables en ambos semivanosadyacentes, sobre poste,crucetas, aisladores yaccesorios.

3.4.4.2 Soporte sostén angular (SA)Hipótesis 2a.La resultante del tiro máximo de todos los cables y simultáneamente carga del viento

correspondiente al estado de solicitación máximade los conductores, sobre cables en ambossemivanos adyacentes, sobre poste, cruceta,

aisladores y accesorios, en la dirección de esa resultante.

Hipótesis 2b.La resultante del tiro de todos los cables correspondientes al estado de viento máximo ysimultáneamente carga del viento máximo, sobre cables en ambos semivanos adyacentes, sobreposte, cruceta, aisladores y accesorios en la dirección de esa resultante.NOTA: Si el vano es mayor que el crítico, las hipótesis 2a y 2b son coincidentes.

T tt

v v v

3.4.4.3 Soporte de retención en tramos rectos (R)

3.4.4.3.1 Con tiros equilibrados

v v v


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Hipótesis 3.1.a.

Carga del viento máximo en dirección perpendicular a la línea sobre cables en ambos semivanosadyacentes, sobre postes, crucetas, aisladores y accesorios.

v v v

Hipótesis 3.1.b.Dos tercios del tiro máximo unilateral de todo los cables y simultáneamente carga del vientocorespondiente al estado de solicitación máxima de los conductores sobre poste, cruceta,aisladores y accesorios en dirección perpendicular.

2/3 Tmáx

v

3.4.4.3.2 Con tiros desequilibrados

Se presenta este caso cuando se produce cambio de sección y/o números de conductores, ocuando las tensiones de los cables a ambos lados del soporte son desiguales.

Hipótesis 3.2.a.Carga del viento máximo en dirección perpendicular a la línea sobre cables en ambos semivanosadyacentes, sobre poste, cruceta, aisladores y accesorios y simultáneamente diferencia entretiros unilaterales a ambos lados del soporte correspondientes al estado del viento máximo.

v v v

tHipótesis 3.2.b.


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Considerar la mayor diferencia entre los tiros unilaterales y simultáneamente carga del vientocorrespondiente al estado donde ello se produzca sobre cables en ambos semivanos adyacentes,sobre poste, cruceta, aisladores y accesorios en dirección perpendicular a la línea.NOTA: Si esta mayor diferencia de tiros se produce para el estado de máximo viento, lashipótesis 3.2.a y 3.2.b son coincidentes.

v v v

t máxHipótesis 3.2.c.Dos tercios del mayor tiro máximo unilateral de todos los cables y simultáneamente carga delviento correspondiente al estado de solicitación máxima de los conductores sobre poste, cruceta,aisladores y accesorios en dirección perpendicular a la línea.

2/3 Tmáx

v

3.4.4.4 Soporte de retención angular (RA)

3.4.4.4.1 Con tiros equilibradosHipótesis 4.1.aLa resultante del tiro máximo de todos los cables y simultáneamente carga del vientocorrespondiente al estado de solicitación máxima de los conductores, sobre cables en ambossemivanos adyacentes, sobre poste, crucetas, aisladores y accesorios en la dirección de esaresultante.

Hipótesis 4.1.bLa resultante del tiro de todos los cables, correspondiente al estado de viento máximo ysimultáneamente carga del viento máximo, sobre cables en ambos semivanos adyacentes, sobreposte, cruceta, aisladores y accesorios en la dirección de esa resultante.

Hipótesis 4.1.cDos tercios del tiro máximo unilateral de todos los cables, considerando sus componentes en elsentido de la bisectriz del ángulo de desalineación y en el sentido perpendicular a la bisectriz;simultáneamente carga del viento correspondiente al estado de solicitación máxima de losconductores sobre postes y sobre crucetas, aisladores y accesorios en dirección normal a labisectriz del ángulo de desalineación.


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3.4.4.4.2 Con tiros desequilibradosHipótesis 4.2.aResultante del tiro de todos los cables correspondiente al estado de viento máximo ysimultáneamente carga del viento máximo sobre cables en ambos semivanos adyacentes, sobreposte, cruceta, aisladores y accesorios en dirección normal a la bisectriz del ángulo dedesalineación.

Hipótesis 4.2.bResultante del tiro de todos los cables correspondiente al estado de temperatura mínima ysimultáneamente carga del viento correspondiente a ese estado sobre cables en ambossemivanos adyacentes, sobre poste, cruceta, aisladores y accesorios en la misma direcciónprevista en la hipótesis anterior.

Hipótesis 4.2.cDos tercios del mayor tiro máximo unilateral de todos los cables, simultáneamente carga delviento, correspondiente al estado de solicitación máxima de los conductores sobre poste, cruceta,aisladores y accesorios en la dirección considerada en las dos hipótesis anteriores.

3.4.4.5 Soporte terminal (T)

Hipótesis 5.aTiro máximo de todos los cables, simultáneamente carga del viento correspondiente al estado desolicitación máxima de los conductores, sobre cables en el semivano adyacente, sobre poste,cruceta, aisladores y accesorios en dirección perpendicular a la línea.

Hipótesis 5.bTiro de todos los cablescorrespondiente a; estado delviento máximo ysimultáneamente carga delviento máximo sobre cablesen el semivano adyacentesobre poste, cruceta,aisladores y accesorios endirección perpendicular a lalínea.

NOTA: Si el vano es mayorque el crítico las hipótesis 5.a y 5.b son coincidentes.

3.4.4.6 Soporte sostén y terminal (ST)

Tiro de todos los cables de la línea terminal, simultáneamente carga del viento correspondiente alestado de solicitación máxima de los conductores, sobre cables en el semivano adyacente, sobreposte, cruceta, aisladores y accesorios en dirección perpendicular a la línea terminal.

Hipótesis 6.bTiro de todos los cables de la línea terminal,correspondiente al estado del viento máximo ysimultáneamente carga del viento máximo sobre cables en el semivano adyacente, sobre poste,cruceta, aisladores y accesorios en dirección perpendicular a la línea terminal.

NOTA: Si el vano es mayor que el crítico, las hipótesis 6.a y 6.b son coincidentes.

Hipótesis 6.a


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Hipótesis 6.cCarga del viento máximo en dirección perpendicular a la línea suspendida sobre cables en ambossemivanos adyacentes, sobre poste, crucetas, aisladores y accesorios y simultáneamente, tiro delos cables terminales a la temperatura del estado de viento máximo sin considerar la acción deeste sobre la línea terminal.

3.4.4.7 Soporte sostén y sostén (SS)

Hipótesis 7.aCarga del viento máximo en dirección perpendicular a una línea, sobre loscables de la misma en ambos semivanos adyacentes, sobre poste, cruceta,aisladores y accesorios.

Hipótesis 7.bCarga del viento máximo en dirección perpendicular a la otra línea, sobresus cables en ambos semivanos adyacentes, sobre poste, cruceta,aisladores y accesorios.

3.4.4.8 Soporte sostén y retención (SR)

3.4.4.8.1 Caso en que la retención es equilibrada

Hipótesis 8.1.aCarga del viento máximo en dirección perpendicular a la línea suspendida, sobre cables en ambossemivanos adyacentes, sobre poste, crucetas, aisladores y accesorios.

Hipótesis 8.1.bCarga del viento máximo en dirección perpendicular a la línea retenida sobre cables en ambossemivanos adyacentes, sobre postes, cruceta, aisladores y accesorios.

Hipótesis 8.1.cDos tercios del tiro máximo unilateral de todos los cables de la línea retenida y simultáneamentecarga del viento correspondiente al estado de solicitación máxima de los conductores sobre poste,crucetas, aisladores y accesorios en dirección perpendicular a la línea retenida.

3.4.4.8.2 Caso en que la retención es desequilibrada

Hipótesis 8.2.aCarga del viento máxima en dirección perpendicular a la línea suspendida sobre cables en ambossemivanos adyacentes, sobre poste, cruceta, aisladores y accesorios y simultáneamentediferencia entre tiros unilaterales de línea retenida que se produce a la temperatura del estado delviento máximo, sin considerar la acción del mismo sobre esta última.

Hipótesis 8.2.bCarga del viento máximo en dirección perpendicular a la línea retenida, sobre cables en ambossemivanos adyacentes, sobre poste, cruceta, aisladores y accesorios y simultáneamentediferencia entre tiros unilaterales producida en la línea retenida, con la dirección del vientoconsiderada.

Hipótesis 8.2.cMáxima diferencia entre los tiros unilaterales de la líneas retenida y simultáneamente carga delviento correspondiente al estado en que se produce la circunstancia señalada, en dirección


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perpendicular a la línea retenida, sobre cables en ambos semivanos adyacentes, sobre poste,cruceta, aisladores y accesorios.

Hipótesis 8.2.dDos tercios del mayor tiro máximo unilateral de todos los cables de la línea retenida ysimultáneamente carga del viento correspondiente al estado de solicitación máxima de losmismos sobre poste, cruceta, aisladores y accesorios en dirección perpendicular a la línearetenida.

SimbologíaV - esfuerzo correspondiente a viento máximo.v - esfuerzo correspondiente al estado de solicitación máxima.T - tiro máximo.t - tiro con viento máximo (con sus índices si son de distintos tramos).t' - tiro máximo de la derivación con viento paralelo a la misma.AT - resultante de tiro máximo en caso de tiro desequilibrado en rectas.R - resultante de los tiros máximos.At - resultante en caso de tiro desequilibrado en rectas en estado de viento máximo.At' - resultante en caso de tiro desequilibrado en rectas en estado de viento paralelo a la

línea.r - resultante de los tiros en el estado de vientos máximos.At máx - mayor resultante en el caso de tiros desequilibrados en rectas en el estado con

viento máximo.T máx - el mayor tiro unilateral (estado de tiro máximo).

3.4.5 Coeficiente de seguridad de los soportesLos coeficientes de seguridad de los soportes serán:

- Soportes de madera: normal 2,5 extraordinaria 1,5.- Soportes de Hormigón Armado: normal 2,5 extraordinaria 1,5.

3.4.6 Empotramiento y función de los soportes

3.4.6.1 Método de cálculo En los soportes simplemente empleados la longitud delempotramiento serán calculadas al vuelo.

En los soportes fundados la longitud del empotramiento y las dimensiones de las fundacionesserán calculados para terrenos blandos, por el método de PHOL y/o MOHR, para terrenos rígidospor el método de SULZBERGER.En las estructuras de madera de tipo A, cuyas patas con o sin muerto de madera dura,empotradas independientemente entre sí, serán calculadas al arrancamiento, debiendo verificarsela presión máxima ejercida sobre el terreno.

3.4.6.2 Coeficiente de seguridad al vuelco En los soportes simplemente empotrados ofundados, se comprobará el coeficiente de seguridad al vuelco, que es la relación entre losmomentos estabilizadores mínimos y el momento volcador máximo motivado por las reaccionesexternas. El coeficiente de seguridad no será inferior a los prescriptos por el método deSULZBERGER para terrenos rígidos y para los restantes métodos los siguientes valores:

Hipótesis normales 2,5Hipótesis excepcionales 1,5

3.4.6.3 Angulo de giro de los soportes empotrados o fundados En los soportessimplemente empotrados o fundados cuya estabilidad este fundamentalmente confiada a las


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reacciones horizontales del terreno no se admitirá un ángulo de giro del soporte o de fundacióncuya tangente sea superior a 0,01 para alcanzar el equilibrio de las acciones volcadoras máximascon las reacciones del terreno.

3.4.6.4 Carga máxima sobre el terreno Se comprobará que la carga máxima que el soportesimplemente empotrado o fundado transmite al terreno, no exceda los valores fijados en la tabla3.8 suministrada por la presente Especificación teniendo en cuenta las características del mismo.

3.4.6.5 Característica del terreno Para las características del terreno, se podrán utilizar losvalores que se indican en el cuadro adjunto: Tabla 3.8.

3.4.6.6 Posibilidad de aplicación de otros valores Cuando el desarrollo en la aplicación delas teorías de la mecánica del suelo lo permita, el proyectista podrá proponer valores diferentes alos mencionados en la tabla 3.8 haciendo intervenir las características reales del terreno cuandose realicen los respectivos ensayos.

3.4.7 Soporte de madera

3.4.7.1 Dimensiones de los postes Los diámetros en la cima y las longitudes totales,deberán responder a las ETN. y a las normas IRAM correspondientes.

3.4.7.2 Cargas de rotura a la flexión Se deberá tener en cuenta la ETN 07 de la EPE.

3.4.7.3 Detalle del empotramiento de los postes de maderaLos postes de madera se empotrarán directamente en la tierra.Las longitudes de empotramiento calculadas según lo expresado en el párrafo 3.4.6.1, no seránmenores de: H/10 + 0,60 mm (H - longitud total del soporte en m).

3.4.8 Soporte de Hormigón Armado Los postes de hormigón armado podrán empotrarsecon o sin fundación de acuerdo con el resultado del estudio técnico-económico pertinente.

3.4.8.1 Detalle de las fundaciones Las fundaciones serán normalmente de hormigón simple.Cuando las tensiones de tracción superen los límites admisibles se utilizarán fundaciones dehormigón armado.Para soportes sostén y retención pasante (intermedia) la diagonal mayor de la base serálongitudinal a la línea. Para soporte terminal será transversal a la línea y para soportes desvíosserá transversal a la bisectriz del ángulo de la línea.En lo que respecta a las dimensiones de las fundaciones de hormigón se tendrán en cuenta lassiguientes limitaciones.a) Empotramiento mínimo del soporte de hormigón armado de cualquier clase, dentro del macizo;1/10 de la longitud total.b) Espesor de la pared de las funciones; será como mínimo de 0,20 m; no se considerará comoespesor útil el sello de hormigón que se introduce entre el poste y la fundación.c) Espesor del fondo: Cuando se utilice hormigón simple, la parte del macizo que excede los 1/10de empotramiento del soporte tendrá como mínimo 0,20 m y como máximo 1/5 de altura total dela fundación.

3.5 CRUCETAS DE MADERA En lo que respecta a propiedades y características mecánicasde madera responderán a la Norma IRAM 9540 y ETN 09.Las crucetas se calcularán en función de las cargas y las reglas habituales de la resistencia demateriales.El coeficiente de seguridad será igual a 2.


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3.6 CRUCETAS DE HORMIGON Deberán responder a las NIME y/o IRAM vigentes y alcatálogo de materiales normal de la EPE Santa Fe.

3.7 RIENDAS Estarán construídas por cables de acero galvanizado de tipo pesado (IRAM666), serán aptas para intemperie, alcanzando la máxima tensión mecánica con el estado másdesfavorable del cálculo mecánico del conductor.El coeficiente de seguridad a adoptar será igual a 2.Los alambres serán de acero según NIME 1041.El cable será MN 101a, según catálogo de material normal de la EPE Santa Fe.

4 TRASNFORMACIÓN, PROTECCIÓN Y MEDICIÓN

4.1 TRANSFORMACIÓNLos centros de distribución en baja tensión, podrán ser puestosaéreos, cámaras o cabinas de transformación y los transformadores a utilizar responderán a lasnormas IRAM 2247-2250-2279 y además las ETN vigentes que correspondan.También se podrán utilizar cuando las necesidades lo requieran en centros de transformación,transformadores media-media tensión que respondan a la NIME 6050 y además a las ETNvigentes que correspondan.

4.1.1 Capacidad de Transformación Para determinar la potencia de la máquina se deberátener en cuenta la carga del usuario o de los usuarios según corresponda.Para los dos casos se deberán utilizar coeficientes de simultaneidad y para cuando sea más deun usuario, también el de diversidad. Ambos coeficientes deberán adaptarse según criterio delproyectista.

4.1.2 Centros de Transformación En el diseño de cámaras, cabinas o plataformasdeberá privar el catálogo de tipo constructivos urbano y rural y para lo que no esté normalizado,las reglas del buen arte.

4.2 PROTECCIÓN La protección de las redes se harán con descargadores parasobretensiones y seccionadores fusibles para sobreintensidad.

4.2.1 Descargadores se Sobretensión

4.2.1.1 Aplicación Se deberá instalar en todos los centros de transformación y/o medición enmedia tensión sin excepción. Además también en baja tensión cerca de los transformadores.

4.2.1.2 Selección Para la selección de los descargadores se deberán tener en cuenta lasespecificaciones correspondientes y los cálculos por el proyectista.

4.2.1.3 Emplazamiento Los descargadores para proteger transformadores se conectarán lomás próximos a los bordes de los mismos. Si se emplea cable subterráneo de longitud superior alos 7 m, se colocarán descargadores en cada extremo de éste, cuando la longitud sea menor,previo análisis del problema, se protegerá en un solo extremo. En general, se recomiendaestudiar el sistema teniendo en cuanta las posibilidades reflexiones de las ondas en cambios deimpedancia en el sistema.

4.2.1.4 Conexiones La conexión entre el descargador y la línea se tratará de ejecutar conconductor de iguales características que el empleo en esta última, en caso de distinto material, sedeberán instalar elementos bimetálicos. El recorrido de la conexión entre el descargador y tierrase ejecutará lo más corto posible, evitando los cambios bruscos de dirección.


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4.2.2 Seccionadores Fusibles

4.2.2.1 Media Tensión En los puestos aéreos de transformación de distribución seinstalarán seccionadores fusibles de alto poder de corte.Para usuarios rurales (hasta 100 kVA) se colocarán en el arranque de la acometida o el puestode transformación y podrán ser del tipo KEARNEY o ballesta. Además, en un sistema rural, en lasderivaciones importantes por el número de usuarios se instalarán los del tipo KEARNEY.

Los seccionadores fusibles tipo intemperie estarán a una altura del suelo superior a 5 m,inaccesibles en condiciones ordinarias, con su accionamiento dispuesto de forma que no puedaser maniobrado más que por el Personal del Servicio, y se montarán de tal forma que no puedancerrarse por gravedad TN Nº 364/5/6.En las cabinas o cámaras de transformación de distribución, los seccionadores se instalarán en eltablero de comando y sus características serán de acuerdo a la carga de cada salida.

4.2.2.2 Baja Tensión En los puestos aéreos de transformación de distribución se instalaránseccionadores MN 233-MN 237 o MN 239 y en cabina o cámaras, en el tablero de distribución,seccionadores tipo interior con capacidades acorde a las salidas.

4.2.2.3 Reconectadores automáticos en media tensiónPara protección y comando, se usaránreconectores automáticos en el punto de alimentación del sistema. Los mismos seráncoordinados apropiadamente con seccionalizadores, seccionadores fusibles o con combinaciónde ellos. Para sistemas pequeños, en lugar de reconectadores podrán usarse otras formas deprotección y comando.

Seccionadores automáticos En sistemas de distribución rural con importante cantidad deusuarios es conveniente instalar en el arranque de subalimentadoras, seccionalizadorescoordinados con el reconector.

4.3 MEDICIÓN

4.3.1 La energía podrá medirse en media o baja tensión según corresponda: paraCooperativas, Consorcios y/o grandes usuarios se medirá en media tensión.Para usuarios residenciales, ya sean urbanos o rurales se hará la medición individualmente y enbaja tensión.

4.3.1.1 Pobladores urbanos o rurales individualmenteMonofásica - Medición directa en baja tensión.Trifásica - Hasta 40 kVA - medición en baja tensión.De 63 kVA en adelante - medición en baja tensión con transformadores de corriente.

4.3.1.2 Núcleo de productos alimentados de una sola subestaciónMedición directa en cada bajada domiciliaria, de acuerdo a 4.3.1.1.-*

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