estudio de mecanica de suelo

GGEEOOTTEECCNNIIAA YY GGEESSTTIIOONN DDEE PPRROOYYEECCTTOOSS ingeniería básica y de gestión

Estudio Geotécnico EG-001-2012-GGP Proyecto: “Construcción de Edificio Comercial de Cinco Niveles” Lapoint 656 -Chiclayo.

ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS

CON FINES DE CIMENTACION DE ESTRUCTURAS.

ESTUDIO GEOTECNICO EG - 001-2012

PROYECTO:

“CONSTRUCCIÓN DE EDIFICIO COMERCIAL DE CINCO NIVELES”

UBICACION

DPTO : LAMBAYEQUE PROVINCIA : CHICLAYO DISTRITO : CHICLAYO

LUGAR : CALLE ALFREDO LAPOINT Nº 656

RESPONSABLE DEL ESTUDIO

JORGE LUIS MARTINEZ SANTOS INGENIERO CIVIL

Reg. CIP Nº 37768

CHICLAYO, MAYO DE 2012



CONTENIDO DEL ESTUDIO

1.0 GENERALIDADES

1.1 Objeto del estudio 1.2 Información preliminar 1.3 Ubicación del área en estudio

2.0 GEOLOGIA

2.1 Geología de la zona en estudio

3.0 GEODINÁMICA 3.1 Geodinámica externa 3.2 Geodinámica interna

4.0 INVESTIGACION DE CAMPO

5.0 INVESTIGACION DE LABORATORIO

6.0 PERFIL ESTRATIGRAFICO DE LA ZONA EN ESTUDIO

6.1 Clasificación de suelos 6.2 Perfil Estratigráfico 6.3 Ubicación del nivel freático y sus probables efectos en el proyecto

7.0 PROBLEMAS ESPECIALES EN LOS SUELOS QUE SUBYACEN EN LA ZONA EN ESTUDIO

7.1 Ataque químico a las estructuras 7.2 Licuación de suelos 8.0 ANALISIS DE LAS CONDICIONES MECANICAS DEL SUELO 8.1 Profundidad de cimentación 8.2 Análisis de capacidad portante del suelo 8.3 Análisis de asentamientos 9.0 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

10 BIBLIOGRAFIA

ANEXOS

ANEXO Nº 01: PLANO DE UBICACIÓN DE SONDAJES ANEXO Nº 02: PERFILES ESTRATIGRAFICOS ANEXO Nº 03: ENSAYOS DE LABORATORIO ANEXO Nº 04: PANEL FOTOGRAFICO



INFORME GEOTECNICO

1.0 GENERALIDADES

El Informe Geotécnico que se describe a continuación, presenta los resultados del Estudio

de Mecánica de Suelos, realizado en la zona destinada al proyecto “CONSTRUCCIÓN DE

EDIFICIO COMERCIAL DE CINCO NIVELES”, ubicado en la parte posterior del terreno

ubicado en la calle Alfredo Lapoint No 656 de la ciudad de Chiclayo, con la finalidad de

conocer las condiciones geotécnicas del subsuelo, enmarcadas en sus propiedades físicas,

químicas, mecánicas e hidráulicas.

1.1 Objeto del Estudio

Es el objetivo del estudio, determinar las condiciones geotécnicas del subsuelo, que

conlleven al diseño de la cimentación del proyecto “CONSTRUCCIÓN DE EDIFICIO

COMERCIAL DE CINCO NIVELES”, tomando como base lo establecido en la Norma Técnica

E-050 “Suelos y Cimentaciones”.

Para conseguir tal objetivo, se realiza el Estudio de Mecánica de Suelos, cuya ejecución

implica el desarrollo de las siguientes fases:

a) Fase de Campo, donde se efectúan las exploraciones del subsuelo y se toma el número

de muestras necesarias.

b) Fase de Laboratorio, donde se ejecutan los ensayos, de acuerdo a lo indicado en la

misma Norma Técnica.

c) Fase de Gabinete, donde se determinan las características físicas, mecánicas e

hidráulicas del suelo, y su comportamiento frente a cargas externas..

1.2 Información Preliminar

El Proyecto “CONSTRUCCIÓN DE EDIFICIO COMERCIAL DE CINCO NIVELES”, consiste en

una edificación de concreto armado, proyectado de acuerdo a las Normas Técnicas del

Reglamento Nacional de Edificaciones.

1.3 Ubicación del área en estudio

El terreno en estudio se encuentra ubicado en la Calle Alfredo Lapoint Nº 656,

correspondiente al Centro Urbano de la Ciudad de Chiclayo, distrito de Chiclayo, provincia

de Chiclayo, región Lambayeque.

La zona de proyecto presenta en su parte anterior una edificación de cuatro niveles, de

albañilería, muy antigua; en la parte posterior se tiene una zona libre de edificaciones, de


Estudio Geotécnico EG-001-2012-GGP

topografía plana. Adyacente a la zona de estudio, se tiene la presencia de viviendas de

material noble y establecimientos comerciales.

Fig. No 1.1.- Vista del frontis de la zona en estudio, Calle A. Lapoint 656.

Fuente: Elaboración Propia.

2.0 GEOLOGIA

2.1 Geología de la zona en estudio

La geología del distrito de la ciudad de Chiclayo, está constituida por depósitos aluviales del

cuaternario reciente (Qr-al) y está representado principalmente por el antiguo cono de

deyección de los ríos Lambayeque, Reque, La Leche y Zaña.

Fig. No 2.1.- Información del Plano Geológico de la ciudad de Chiclayo.

Fuente.- INGEMMET Mapa Geológico de Chiclayo.

Los diversos conos aluviales forman un manto continuo cuyo grosor varía desde pocos

metros hasta más de 200 metros y está formado por gravas, arenas y arcillas. Este manto es



del tipo sedimentario, perteneciente al valle Chancay, formado por capas estratigráficas

cuyos materiales se hayan dispuestos con relativa selección, donde los suelos granulares se

hallan a mayor profundidad que los suelos finos.

3.0 GEODINÁMICA

3.1 Geodinámica Externa

La geodinámica externa estudia la acción de los agentes atmosféricos externos: viento,

aguas continentales, mares, océanos, hielos, glaciares y gravedad, sobre la capa superficial

de la Tierra; fenómenos éstos que van originando una lenta destrucción y modelación del

paisaje rocoso y del relieve terrestre.

Dentro de los fenómenos de geodinámica externa, a los que está expuesta la ciudad de

Chiclayo, destaca el Fenómeno El Niño, que por las precipitaciones intensas de agua de

lluvia, genera gran humedecimiento del suelo, con la consiguiente recarga del acuífero,

afectando la resistencia al corte de los suelos, con efecto más desfavorable en aquellos

formados, como rellenos no controlados, cuya característica esencial es su baja densidad y

su baja capacidad admisible ante cargas externas.

3.2 Geodinámica Interna

La Geodinámica Interna estudia la acción de las fuerzas actuantes desde el interior de la

Tierra, que vienen realizando esa labor desde la constitución del planeta. Una de dichas

fuerzas es la actividad sísmica.

El Perú está comprendido entre una de las regiones de más alta actividad sísmica que hay

en la tierra, formando parte del cinturón circumpacífico. Los principales rasgos tectónicos de

la región occidental de Sudamérica, como son la Cordillera de los Andes y la fosa oceánica

Perú - Chile, están relacionados con la alta actividad sísmica y otros fenómenos telúricos de

la región, como una consecuencia de la interacción de dos placas convergentes, cuyo

resultante más saltante precisamente es, el proceso orogénico contemporáneo constituido

por los Andes.

La actividad sísmica en la región es de carácter intermedio, de magnitud VII en la escala

Mercalli Modificada., con una profundidad de 70 km. La tesis “Microzonificación de la ciudad

de Chiclayo y zonas de Expansión para la Reducción de Desastres 2001”, realizada por la

Universidad Nacional Pedro Ruiz Gallo, establece mediante la aplicación de la ley de

recurrencia y de la ley de atenuación una aproximación de la probabilidad de ocurrencia para

sismos de magnitudes de 7.0 y 7.5, de 50 años con una excedencia del 10%.

Intensidades Sísmicas Probables



La evaluación de las propiedades del subsuelo tales como características geotécnicas,

elaborada en base a estudios de geología, geomorfología, nivel freático y mecánica de

suelos y el registro de anteriores sismos, han delimitando zonas con características similares

con valores probables de intensidades sísmicas para diversos sectores de la Ciudad. Es

indudable que las intensidades sísmicas más altas se registrarán en los suelos en estado más

sueltos y de capacidades portantes bajas.

Otros de los peligros relacionados con la Geodinámica Interna:

a) Licuación de Suelos.

Las zonas afectadas por este fenómeno son: el área central de la ciudad de Chiclayo,

debido a que presenta depósitos de arena sumergidos en niveles freáticos superficiales.

La salida a Lambayeque, comprometiendo a la Urb. Popular San Pedro, ubicada al

Noroeste de la ciudad.

b) Suelos Expansivos.

Los suelos con alta a extrema expansibilidad se encuentran al Sur de la ciudad, sobre las

Urbanizaciones Santa Victoria, Federico Villarreal, Arturo Cabrejos Falla y UPIS Ciro Alegria.

Zonificación Sísmica

La zona en estudio, está considerada como zona de sismicidad alta (Zona 3), de acuerdo a

la zonificación sísmica realizada por el Instituto Geofísico de Perú, conforme se muestra en

la Figura N° 4.1.

Fig. No 3.1.- Zonas Sísmicas

Fuente.- Los Sismos en el Perú FIC UNI


Estudio Geotécnico EG-001-2012-GGP Proyecto: “Construcción de Edificio Comercial de Cinco Niveles” Lapoint 656 -Chiclayo

Según el Mapa de Distribución de Máximas Intensidades Sísmicas observadas en el Perú (J.

Alva Hurtado, 1984), que se presenta en la Figura N° 4.2, el cual está basado en isosístas de

sismos ocurridos en el Perú y datos de intensidades puntuales de sismos históricos y sismos

recientes, se concluye que el área en estudio se encuentra dentro de la zona de sismicidad

alta (Zona 3), existiendo la posibilidad de que ocurran sismos de intensidades como VI en la

escala Mercalli Modificada.

Fig. N° 3.2.- Mapa de Distribución de Máximas Intensidades Sísmicas Fuente.- Avances en la Microzonificación Sísmica en el Perú.



4.0 INVESTIGACION DE CAMPO

La Investigación de Campo se ha realizado mediante la siguiente técnica:

Para el estudio de cimentaciones, se han realizado Sondajes de Exploración Geotécnica

(SEG), con equipo para Ensayos Normales de Penetración (SPT) según la Norma Técnica

Peruana NTP 339.133 (ASTM D2488). La profundidad máxima alcanzada en las perforaciones

ha sido de 5.00 metros.

Fig. No 4.1.- Ejecución de Ensayos Normales de Penetración (SPT).

Fuente.- Elaboración propia.

En la Figura No 4.2, se muestra la ubicación de los sondajes de exploración geotécnica

realizados en el terreno en estudio.

Fig. N° 4.2.- Ubicación de Sondajes de Exploración Geotécnica.




PROYECTO SONDAJE DE

EXPLORACION

PROFUNDIDAD

CONSTRUCCIÓN DE EDIFICIO

COMERCIAL DE CINCO

NIVELES

SEG 01 5.00m

SEG 02 5.00m

SEG 03 5.00m

SEG 04 5.00m

SEG 05 5.00m

Tabla N° 4.1.- Sondajes de Exploración Geotécnica en área en estudio. Fuente.- Elaboración propia.

En cada excavación se ha recuperado muestras de suelo, en las que se ha realizado la

Descripción Visual de Suelos de acuerdo a la Norma Técnica Peruana NTP 339.150 (ASTM

D2488), registrando el perfil estratigráfico de campo; así mismo, se han tomado muestras de

suelo tipo Mab en bolsas de plástico y en estado alterado, así como muestras tipo Mah en

latas selladas manteniendo inalterado el contenido de humedad del suelo.

Los resultados de la Investigación de Campo se muestran en los Perfiles Estratigráficos que se

han elaborado por cada punto investigado, los mismos que se muestran en el Anexo 02.

5.0 INVESTIGACION DE LABORATORIO

Con las muestras de suelo obtenidas en la Investigación de Campo, se ha llevado a cabo la

Investigación de Laboratorio, con la finalidad de obtener los parámetros del suelo que

permitan su clasificación e identificación de propiedades físicas y químicas. Para el efecto se

han ejecutado los siguientes ensayos, bajo las Normas Técnicas Peruanas NTP 339 (A.S.T.M.):

ENSAYO NORMA APLICABLE

Análisis Granulométrico por Tamizado NTP 339.128 (ASTM D 422)

Límite Líquido y Limite Plástico NTP 339.129 (ASTM D 4318)

Contenido de Humedad NTP 339.127 (ASTM D 2216)

Análisis químico de suelo ASTM D 1411-82

Tabla N° 5.1.- Ensayos de Laboratorio. Fuente.- Elaboración propia.

Los resultados de los Ensayos de Laboratorio de las muestras extraídas de las zonas del proyecto,

se muestran en el Anexo N° 03. En la Tabla N°5.2, se presenta un resumen de los ensayos de

laboratorio.



Tabla N° 5.2.- Resultados de los Ensayos de Laboratorio.


6.0 PERFIL ESTRATIGRAFICO

6.1 Clasificación de Suelos

Con los resultados de los ensayos de laboratorio, se ha realizado la clasificación de suelos, de

acuerdo al Sistema Unificado de Clasificación S.U.C.S. NTP 339.134 (ASTM D 2487); en la

Tabla No 6.1, se muestra los suelos clasificados de acuerdo a sus propiedades índices.

Tabla N° 5.2.- Resultados de los Ensayos de Laboratorio.


Contenido dePasa malla #4 Pasa malla #200 L. Liquido I. Plastico Humedad

(%) (%) (%) (%) (%)

M-101 97.83 63.54 31.40 16.09 26.88M-102 97.40 66.45 26.33 16.60M-103 98.73 70.43 31.05 18.21

SEG - 02 M-201 99.11 73.69 30.89 20.58SEG - 03 M-301 99.01 80.35 30.32 16.20

M-401 99.39 76.35 27.40 15.58 21.30M-402 99.55 54.75 35.85 19.39M-501 99.58 72.18 31.59 20.10 24.24M-502 99.48 49.43 23.87 18.99 24.80

SEG - 05

Sondaje MuestraAnalisis Granulometrico Limites de Atterberg

SEG - 01

SEG - 04

Sondaje Tipo de Suelo SUCS

De 0.00 a 1.80Relleno arcillo arenoso con materia orgánica

y sales.

1.80 2.60 Arcilla arenosa, de consistencia blanda. CL


3.70 5.00 Arcilla arenosa, de consistencia media. CL


y sales.



y sales.

3.20 2.00 Arcilla arenosa, de consistencia firme. CL


y sales.


4.00 5.00 Arcilla arenosa, de consistencia firme. CL


y sales.


1.20 5.00Arena limo arcillosa, de densidad relativa

medianamente densa.SM-SC

Profundidad

SEG - 02

SEG - 01

SEG - 03

SEG - 04

SEG - 05



6.2 Perfil Estratigráfico

Con la Clasificación de Suelos, y con la información obtenida durante la exploración de

campo, se han elaborado los Perfiles Estratigráficos de cada uno de los sondajes de

exploración geotécnica, así como los Perfiles Estratigráficos por cada uno de los ejes

diagonales.

En la Figura N° 6.1, se muestra, en planta, la ubicación de los ejes diagonales X-X e Y-Y; en las

Figuras N° 6.2 y 6.3, se presentan los Perfiles Estratigráficos de ambos ejes, en donde se

aprecia la posición de los estratos de suelos que dominan la zona en estudio.

Fig. N° 6.1.- Ubicación de Ejes X-X y Y-Y en zona de estudio.


Fig. N° 6.2.- Perfil Estratigráfico en el eje X-X.


Eje Y-Y

Eje X-X



Fig. N° 6.3.- Perfil Estratigráfico en el eje Y-Y.


Como se observa en los Perfiles Estratigráficos, la zona en estudio, presenta

superficialmente, una capa de material de relleno arcilloso, de consistencia muy blanda a

blanda, de densidad muy baja, con elevada cantidad de materia orgánica y desechos de

construcción; esta capa se extiende desde la superficie hasta una profundidad que varía de

1.60 a 3.20 m.

Fig. N° 6.4.- Estrato de suelo de relleno a nivel de superficie.


Por debajo del estrato de relleno, existe un manto de arcilla de plasticidad baja, con una

cantidad apreciable de arena de grano fino, de consistencia medianamente compacta, con

un contenido de humedad elevado, debido a la presencia del nivel freático; el color del suelo

es marrón claro con trazas de color rojizo. A partir de 4.00m de profundidad, el estrato de

suelo adquiere una consistencia firme; esta característica domina la zona en estudio hasta la

profundidad analizada de 5.00 m.

El Nivel Freático Estático se posiciona entre las profundidades de 1.20m y 1.50m.



En la Tabla N°6.1, se presenta los resultados de los ensayos SPT (Standar Penetration Test),

realizados a cada metro de profundidad. A nivel de superficie, los valores de N se

encuentran entre 1 y 2 golpes/pie; esto determina que el grado de consistencia en suelos

arcillosos, como los de nuestro caso son de baja magnitud. A mayor profundidad, las

condiciones mecánicas del suelo aumentan, donde el valor de N llega hasta los 17

golpes/pie.

VALOR DE N (golpes/pie)

PROFUNDIDAD (m) SEG 01 SEG 02 SEG 03 SEG 04

1.00 1 1 0 2

2.00 6 1 1 5

3.00 5 7 8 6

4.00 6 11 14 17

Tabla N° 6.1.- Valores de N de los Ensayos SPT de cada sondaje. Fuente.- Elaboración propia.

Figura N° 6.5.- Curvas de los Ensayos SPT. Fuente.- Elaboración propia.

-

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

3.00

3.50

4.00

4.50

0 5 10 15 20

Prof

undi

dad

(m)

Numero de Golpes (N)

SEG-01

SEG-02

SEG-03

SEG-04



6.3 Ubicación del nivel freático y sus probables efectos en el proyecto.

En la zona en estudio se ha detectado la presencia de aguas subterráneas que

presentan un nivel estático entre las profundidades de 1.20 y 1.50m. Es indudable que

la presencia del agua subterránea, ha afectado a los suelos de la zona en estudio, que

debido a su formación de relleno no controlado, ha venido perdiendo su resistencia al

corte, por ello los resultados de los ensayos normales de penetración, determinan

que, superficialmente, el suelo presenta un grado de consistencia que va de muy

blando a blando.

Fig. N° 6.6.- Ubicación de nivel freático, muy cercano a la superficie.


7.0 PROBLEMAS ESPECIALES EN LOS SUELOS QUE SUBYACEN EN LA ZONA EN ESTUDIO

7.1 Ataque químico a las estructuras

Los problemas de durabilidad más comunes en estructuras que están en contacto con

el suelo o con el agua, son las debidas al deterioro y destrucción de los materiales por

agresividad del medio.

Con la finalidad de medir el grado de agresividad del medio se han tomado dos

muestras: una de suelo y otra de agua del nivel freático, con la finalidad de determinar

el contenido de sales, sulfatos y cloruros presentes en su constitución interna.

FOTO

7Vista del Nivel Fréatico en SEG-02

DESCRIPCION



Tabla N° 7.1.- Valores de N de los Ensayos SPT de cada sondaje.

Fuente.- Elaboración propia

Con los resultados de los ensayos de laboratorio, se determina que la zona en

estudio, presenta un grado de agresividad leve a moderado; por ello es suficiente con

el uso de Cemento Portland Tipo MS.

Aún, con la medida considerada, se hace necesario un buen control en la calidad del

concreto, proyectando recubrimientos adecuados, manteniéndolos en todas las

superficies. Se debe controlar la contracción del concreto mediante la adecuada

selección de sus componentes y de sus proporciones, con procesos de

compactación y curado adecuados y, con juntas de construcción bien ubicadas.

Siempre es necesario tomar las medidas de prevención desde el diseño, selección de

materiales, procesos constructivos, protección y mantenimiento. Estas medidas de

prevención deben ser más severas en cimentaciones, porque en las estructuras que

van a quedar enterradas, es difícil su inspección periódica.

7.2 Licuación de Suelos

Como se indico en el capítulo III, en la zona en estudio existe la probabilidad de que

ocurra sismos de intensidad VI a VII en la escala Mercalli Modificada. Las amenazas

sísmicas locales o propias de un sitio dependen de la estructura geotécnica del área.

Existen varias amenazas sísmicas locales que pueden poner en peligro las

construcciones, como densificación, licuefacción, flujos, deslizamientos y

amplificación de las vibraciones del terreno (OPS, 2003).

Una de estas amenazas sísmicas es la licuefacción, la cual puede afectar seriamente

la estabilidad de las estructuras que se encuentran fundadas en el suelo, pues puede

resultar en la pérdida total de la resistencia y capacidad de soporte del suelo, además

cuando ocurre la licuefacción, generalmente los daños se extienden a las

instalaciones enterradas (Santibañez Rodriguez, 2006).

Material Muestra Sulfatos Cloruros Sales Solubles Totales pH

(SO4) (Cl)(ppm) (ppm) (ppm)

Suelo M-101 106.8 85.9 555.62 7.12

Grado de alteracion Leve Leve Leve Medio alcalino.

Agua SEG-03 384.4 216.3 1568 6.94

Grado de alteracion Leve Leve Leve Medio ácido

ANALISIS QUIMICO



En el suelo licuado se producen grandes deformaciones para muy bajos esfuerzos de

corte, las cuales causan daños a los edificios, puentes, líneas vitales y obras de

infraestructura en general (Coronado et al., 1999).

7.2.1 Evaluación de Riesgo de Licuefacción

7.2.1.1. Criterios de Susceptibilidad

Criterios geológicos. Las condiciones geológicas pueden indicar susceptibilidad de

licuefacción, por ejemplo los suelos de depósitos fluviales y eólicos, cuando se

encuentran saturados, tienen una alta probabilidad de ser susceptibles de presentar

licuefacción. También se ha observado licuefacción en depósitos de abanicos

aluviales, playas y estuarios, pero no de manera tan evidente como en los casos

anteriores. Otro criterio geológico es la edad del depósito, en general los depósitos de

suelo jóvenes son más susceptibles de licuefacción que los depósitos más antiguos.

La zona en estudio, está constituida por depósitos aluviales del cuaternario reciente

(Qr-al); por lo tanto, se presume que la edad del depósito geológico lo hace

susceptible de licuefacción.

Criterios basados en la composición del suelo. La composición física de un suelo

juega un importante papel en la determinación de su susceptibilidad de licuefacción.

Las arenas uniformemente gradadas y limpias, compuestas principalmente de

partículas redondeadas son intrínsecamente más susceptibles, mientras que los

suelos bien gradados y los suelos con partículas angulares son menos susceptibles.

La presencia de finos, particularmente finos plásticos (IP > 10), tiende a disminuir la

susceptibilidad de licuefacción.

Tabla N° 7.2.- Composición Física de los Suelos.


En la Tabla 7.2, se observa que los suelos, entre 0.00 y 5.00 m de profundidad, son

arcillosos con un 32% de arena de grano fino, y un Índice Plástico de 18%; estas

Contenido dePasa malla #4 Pasa malla #200 L. Liquido I. Plastico Humedad

(%) (%) (%) (%) (%)

M-101 97.83 63.54 31.40 16.09 26.88M-102 97.40 66.45 26.33 16.60M-103 98.73 70.43 31.05 18.21

SEG - 02 M-201 99.11 73.69 30.89 20.58SEG - 03 M-301 99.01 80.35 30.32 16.20

M-401 99.39 76.35 27.40 15.58 21.30M-402 99.55 54.75 35.85 19.39M-501 99.58 72.18 31.59 20.10 24.24M-502 99.48 49.43 23.87 18.99 24.80

SEG - 05

Sondaje MuestraAnalisis Granulometrico Limites de Atterberg

SEG - 01

SEG - 04



propiedades los hacen menos susceptibles de licuar; sin embargo, su baja

consistencia representa un factor a tomar en cuenta en la evaluación del potencial de

licuefacción.

7.2.1.2 Evaluación de riesgo de licuefacción.

Factores para determinar la susceptibilidad de un suelo para licuarse.

Los factores para determinar la susceptibilidad de un suelo para licuarse, de acuerdo a

la Organización Panamericana de la Salud (OPS, 2003), son los siguientes:

Distribución del tamaño de los granos.

Profundidad de las aguas subterráneas. Se tiene un nivel freático muy cercano a la

superficie, entre las profundidades de 1.20 a 1.50 m.

Densidad. La baja consistencia del suelo, es un indicativo de una densidad baja.

Peso del recubrimiento y profundidad del suelo.

Amplitud y duración de la vibración del terreno. El área en estudio, se encuentra

dentro de una zona con riesgo de sismo alto, donde existe la posibilidad de ocurrir

un sismo de intensidad VI a VII en la escala de Mercalli; por lo tanto, existe la

posibilidad de que la capacidad admisible del suelo no pueda resistir una vibración

provocada por la intensidad de un sismo, incluida su amplitud y duración. La

licuefacción de suelos bajo condiciones de tensión provocadas por un terremoto

puede ocurrir ya sea cerca del epicentro durante terremotos pequeños o

moderados, o a cierta distancia en caso de terremotos moderados a severos.

Edad del depósito. La zona en estudio es parte de una formación del Cuaternario

Reciente, siendo un depósito joven, débil y no cohesivo, con mucha probabilidad

de licuarse, debido a su baja compactación y a la falta de cementación entre sus

partículas.

Todos los factores analizados, llevan a determinar que el suelo de la zona en estudio,

es propenso de sufrir un fenómeno de licuefacción.

7.2.1.3 Evaluación del Potencial de Licuefacción

Esto generalmente involucra la caracterización de la carga sísmica a la que el suelo

está sometido, y la caracterización de la resistencia a la licuefacción del suelo. Como

estas caracterizaciones se hacen en términos comunes, se pueden comparar para

determinar el potencial de licuefacción del suelo (Kramer y Stewart, 2004).



EI método simplificado propuesto por Seed e ldriss (1971, 1982), y actualizado por el

National Center for Earthquake Research (1997, NCEER) y por el Earthquake

Egineering Research Center (2003, EERC) como procedimiento para la evaluación del

potencial de licuefacción de un lugar, es uno de los mas recomendados (Olcese,

2010). Este procedimiento se utiliza en el presente caso para analizar en forma

determinística y probabilística el fenómeno de licuefacción en la zona destinada a la

construcción de la edificación.

El esfuerzo cortante promedio inducido por un sismo a una determinada profundidad,

esta dado por la siguiente expresión:

En la zona en estudio se hace una evaluación del potencial de licuación del suelo a las

profundidades de 2.00, 3.00 y 4.00 m, siguiendo el Método del NCEER (1997) para

definir el esfuerzo cortante cíclico normalizado (CRR); y el Método Determinístico de

SEED (2004) para determinar el esfuerzo cortante cíclico normalizado inducido por un

sismo (SCR). Así mismo, se ha determinado el Factor de Seguridad en base a la

relación entre el CRR y el CSR. En la Tabla 7.3 se muestra el resultado de cálculo.

Tabla 7.3.- Calculo de licuefacción.


Del cálculo mostrado, se deduce que los primeros tres metros de suelo, presentan un

potencial de licuación que, en caso de ocurrir un sismo de magnitud 7.0 Ms, se

generaría una disminución de la presión efectiva del suelo, con la consiguiente

pérdida de resistencia al corte, que llevaría a la falla de la edificación.

Con la finalidad de asegurar la estabilidad de la estructura, se recomienda, como

primera alternativa, eliminar el suelo existente en los primeros tres metros de

Profundid. de analisis rd

Tension total

Tension efectiva amax g CSR (N1)60CS CRR n MSF FS Conclusion

z (*) σvo σ`vo (**)

(m) (ton/m2) (ton/m2) m/seg2 m/seg2 Ms

2 0.98 3.08 3.08 3.5 9.81 0.228 1.00 0.12 7 2.93 1.22 0.62 Se producira licuefaccion.

3 0.98 4.68 4.68 3.5 9.81 0.227 11.91 0.92 7 2.93 1.22 4.99 No se producira

licuefaccion.

4 0.97 6.28 6.28 3.5 9.81 0.225 15.22 1.18 7 2.93 1.22 6.41 No se producira

licuefaccion.

Magnitud del Terremoto

Magnitud Scaling Factor (MSF) Factor de Seguridad (FS)Relacion de Resistencia

Ciclica (CRR)Calculo del Factor de

Reduccion de Relacion de Tension Ciclica (CSR)



profundidad, y reemplazar por un suelo de mejor calidad, colocado mediante técnicas

de relleno controlado o de ingeniería, en un manto de 1.80 m, determinando así un

nivel de cimentación a la profundidad de 1.20 m, sobre el cual se apoyaría la

edificación. El relleno indicado seria de una primera capa de 0.60 m de espesor, con

piedra grande y hormigón; colocando sobre ella un material de afirmado en un

espesor de 1.20 m.

Figura 7.1.- Alternativa 1: Mejoramiento de suelo hasta nivel de cimentación.


Una segunda alternativa, es proyectar en la edificación un sótano, evitando con ello el

reemplazo del suelo, y aprovechando la generación de espacios adicionales. Esto,

teniendo en cuenta que, necesariamente, se debe eliminar el suelo existente en los

primeros tres metros de profundidad.

Figura 7.2.- Alternativa 2: Proyección de Sótano.




8.0 ANALISIS DE LAS CONDICIONES MECANICAS DEL SUELO

8.1 Profundidad de cimentación

En las condiciones actuales del terreno, no es posible recomendar un nivel de

cimentación en los primeros tres metros de profundidad, en vista de que el suelo no

posee condiciones adecuadas de resistencia al corte, ni un aceptable nivel de

asentamientos.

Si se opta por la primera alternativa, reemplazando el suelo por un material de mejor

calidad, se tendría un nivel de cimentación a la profundidad de 1.20 m.

De optarse por la segunda alternativa, con la proyección de un sótano, se tendría un

nivel de cimentación a la profundidad de 2.80 m, teniendo en cuenta que, al eliminarse

el suelo en los primeros tres metros de profundidad, se hace necesario colocar una

capa de transición entre el suelo natural y la cimentación, con piedra mediana y

hormigón, en un espesor de 0.20 m, debidamente compactado.

En los procesos constructivos de ambas alternativas, es necesario proyectar un

sistema de drenaje, utilizando un filtro en el pie del sistema de bombeo, con la

finalidad de no generar arrastre de partículas del suelo, que alterarían la estructura

interna del suelo de cimentación, y por ende de su resistencia al corte.

8.2 Análisis de capacidad portante del suelo.

El análisis de la capacidad admisible del suelo, se determina para una profundidad de

3.00 m. A esa profundidad, el valor promedio del Ensayo Normal de Penetración

(SPT), es de N=7; con ese valor se obtiene que el suelo posee una cohesión de 4

ton/m2.

Con las propiedades físicas y mecánicas del suelo, se calcula la capacidad admisible

del suelo, utilizando la expresión general propuesta por Meyerhof (1963), que toma los

factores de capacidad de carga, de forma y de profundidad, considerando que las

cargas son de tipo vertical.

qu = c.Nc.Fcs.Fcd + q.Nq.Fqs.Fqd + 0.5 δ.B.Nδ.Fδs.Fδd

donde:

qu, es la capacidad última de carga;

c, es la cohesión del suelo, de 4 ton/m2;

q, es el esfuerzo efectivo al nivel del fondo de la cimentación;



δ, es el peso volumétrico del suelo, igual a 1.8 ton/m2

B, es el ancho del cimiento

Nc, Nq y Nδ, son los factores de carga

Fcs, Fqs y Fδs, son los factores de forma

Fcd, Fqd y Fδd, son los factores de profundidad

Para un valor de ángulo de fricción interna del suelo nulo, los factores de carga son:

Nc=5.14, Nq=1.00 y Nδ=0.

Los factores de forma son: Fcs=1.19, Fqs=1.00 y Fδs=0.60.

Los factores de profundidad, se consideran igual a 1.

Reemplazando valores se obtiene lo siguiente:

Qu=(4.00 ton/m2*5.14*1.19) + (1.80 ton/m3*3.00m*1.00*1.00)

Qu = 29.9 ton/m2

Tomando un factor de seguridad de tres contra la falla por corte, se obtiene que la

Capacidad Admisible es (Qadm):

Qadm = 10 ton/m2 = 1.00 kg/cm2.

De elegirse la primera alternativa, de reemplazar el suelo por uno de mejor calidad, la

capacidad admisible a la profundidad de cimentación de 1.20 m, debe ser de 0.85

kg/cm2, de una manera conservadora, teniendo en cuenta que, aun cuando el suelo

bajo la cimentación será de gran resistencia al corte, no debe olvidarse que, el suelo a

mayor profundidad, presenta una consistencia medianamente compacta, y se

encuentra dentro de la zona de influencia de los bulbos de presión.

De optarse la segunda alternativa, proyectando un sótano, se estaría en la situación

de una edificación parcialmente compensada, porque al eliminar el suelo en los

primeros tres metros de profundidad, se estaría retirando una carga de suelo de 170

toneladas, que actuaría a favor de la edificación. En este caso, la capacidad admisible

del suelo a utilizar, debe ser de 1.00 kg/cm2.

8.3 Análisis de Asentamientos

El cálculo de asentamientos, se ha basado en el Método Elástico para el Cálculo de

Asentamientos Inmediatos. Con la Relación de Poisson, Módulo de Elasticidad del



suelo, Factor de Forma, Presión de Trabajo y Ancho de cimentación, se determina la

magnitud de dichos asentamientos.

Con la expresión:

Si = q.B (1-µ²)/Es * If

Donde:

Si asentamiento inmediato en cm,

Q carga de trabajo en ton/m2,

B ancho de la cimentación en m,

µ Relación de Poisson

Es modulo de Elasticidad en ton/m2

If factor de forma

Reemplazando valores se obtiene:

Si = [(10 ton/m2)*(1.50 m)*(1-0.40^2)/900 ton/m2]*82

Si = 1.15 cm

El valor de asentamiento inmediato, se encuadra dentro de los márgenes de tolerancia

admisibles.

9.0 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

1. La zona en estudio, presenta superficialmente un estrato de relleno de matriz arcillosa, de

3.00 m de espesor, de consistencia muy blanda, con abundante cantidad de materia

orgánica, residuos de construcción, y alto contenido de humedad por presencia de nivel

freático estático entre las profundidades de 1.20 a 1.50 m; los Ensayos Normales de

Penetración (SPT), registran valores de N de 0 a 1 golpe/pie, lo que demuestra su baja

resistencia al corte. Entre 3.00 y 5.00 m, se tiene la presencia de un estrato de arcillas

inorgánicas de baja plasticidad, de consistencia medianamente compacta a compacta,

con alto contenido de humedad, por encontrarse sumergido bajo el nivel freático.

2. La condición estratigráfica de los suelos determina que, el estrato de relleno que se

encuentra en los primeros tres metros de profundidad, no es adecuado para proyectar

alguna edificación, porque además de su baja resistencia al corte, el suelo tiene un

potencial de licuefacción alto, que generaría el colapso de la edificación, de producirse

un sismo de magnitud Ms=7.0.



3. El proyecto de edificación de cinco niveles puede realizarse de acuerdo a dos opciones

posibles:

a) La primera alternativa, considera el reemplazo de todo el material de relleno, en los

tres primeros metros de profundidad, reemplazándolo por un relleno de 1.80 m de

espesor, con material de mejor calidad, colocado con técnica de ingeniería, como un

relleno controlado. Se recomienda que el material de reemplazo, debe ser mediante

una primera capa de 0.60 m de espesor, con piedra grande y hormigón, debidamente

compactado, en dos capas de 0.30 m cada una; posteriormente, se debe construir

un relleno con material de afirmado, en un espesor total de 1.20 m, colocado en

capas de 0.30 m, debidamente compactado, hasta obtener una densidad equivalente

al 90% de la máxima densidad seca obtenida con el ensayo de proctor modificado.

Con esta alternativa, se obtendría un nivel de cimentación a la profundidad de 1.20 m.

b) La segunda alternativa, proyecta la construcción de un sótano, para aprovechar el

espacio dejado por la eliminación del material de relleno; con esta solución, se

obtendría una cimentación parcialmente compensada, aprovechando la liberación de

170 toneladas, que representa el peso del suelo desalojado, a favor de la edificación.

4. El proceso en ambas alternativas, hace necesario realizar el drenaje del agua

subterránea, debiendo realizarse de forma adecuada, con un filtro en el pie del equipo de

bombeo, para evitar la succión de las partículas del suelo. Un inadecuado sistema de

drenaje, afectaría la estructura interna del suelo, generando una pérdida de su resistencia

al corte.

5. El análisis químico del suelo y agua del nivel freático, indica que la zona en estudio

presenta un tipo de agresión leve a moderada, recomendando utilizar un Cemento

Portland Tipo MS.

6. De elegirse la segunda alternativa, de proyectar un sótano en la edificación, debe

utilizarse aditivos impermeabilizantes, para evitar el ingreso de agua del subsuelo en la

edificación.

7. Las conclusiones y recomendaciones del presente estudio solo son validas para la zona

en estudio.



10.0 BIBLIOGRAFIA 1. Reglamento Nacional de Edificaciones.

2. Mecánica de Suelos en la Ingeniería Práctica (Tomos I y II)– DR. E. JUAREZ BADILLO

3. Mecánica de Suelos en la Ingeniería Práctica – DR. KARL TERZAGHI Y RALPH B.

PECK

4. Principios de Ingeniería de Cimentaciones – BRAJA M. DAS

5. Mecánica de Suelos aplicada a cimentaciones – DR. JORGE ALVA HURTADO

6. Patología de las Cimentaciones – ING. CARLOS CASABONNE R.

7. Geología para Ingenieros – F.G.H. BLYTH Y M.H. DE FREITAS

8. La Ingeniería de Suelos en las Vías Terrestres – ALFONSO RICO Y HERMILO DEL

CASTILLO.

9. Atlas de Peligros Naturales del Perú. Programa de Ciudades Sostenibles. INDECI



ANEXO N°01

PLANO DE UBICACIÓN DE

SONDAJES DE EXPLORACION



Ubicación de Proyecto: Alfredo Lapoint 656 Ciudad de Chiclayo



ANEXO N°02

PERFILES ESTRATIGRAFICOS



PROYECTO : CONSTRUCCION DE EDIFICIO COMERCIAL DE CINCO NIVELES

COMPONENTE : CIMENTACION INICIO DE PERFORACION

CULMINACION DE PERFORACION

SONDAJE HOJA 01

Espesor Símbolo Descripción del Suelo

estratoCota: 100.00 m

^^^ ESTRATO DE RELLENO DE MATRIZ ARCILLOSA, CON ABUNDANTE

^^^ RESIDUOS DE CONSTRUCCIÓN, DE CONSISTENCIA MUY BLANDA PRUEBA CON PENETROMETRO

^^^ A BLANDA. DE CAÑA PARTIDA, MARTINETE

^^^ EL SUELO PRESENTA BAJA DENSIDAD, POR LA GRAN CANTIDAD DE 63.5 KG., H. DE CAIDA 76 CM.

^^^ DE VACIOS. EXISTE CANTIDAD APRECIABLE DE MATERIA ORGA-

^^^ NICA Y CONTENIDO DE HUMEDAD.

^^^^^^^^^^^^ 1.00

^^^^^^ N.F.E. = - 1.20 M

^^^^^^^^^^^^^^^^^^

ARCILLA ARENOSA DE BAJA PLASTICIDAD, DE CONSISTENCIA

BLANDA. COLOR MARRÓN CLARO. ELEVADO CONTENIDO DE 2.00

HUMEDAD POR LA PRESENCIA DEL NIVEL FREÁTICO.

EL SUELO PRESENTA 64% DE FINOS Y 34% DE ARENA FINA.

EN EL ESTRATO SE TOMO LA MUESTRA REPRESENTATIVA:

SEG01 - M101


BLANDA. COLOR MARRÓN CLARO. ELEVADO CONTENIDO DE

HUMEDAD POR LA PRESENCIA DEL NIVEL FREÁTICO. 3.00



SEG01 - M102

ARCILLA ARENOSA DE MEDIA PLASTICIDAD, DE CONSISTENCIA

MEDIA. COLOR MARRÓN CLARO. ELEVADO CONTENIDO DE

HUMEDAD POR LA PRESENCIA DEL NIVEL FREÁTICO. 4.00


SEG01 - M103

ESPECIFICACIONES TECNICAS DEL ENSAYO S.P.T.

A) REGISTRAR EL NUMERO DE GOLPES DURANTE EL HINCADO DEL

PENETROMETRO EN UN TRAMO DE 30 CM.

B) PARA UN NUMERO DE GOLPES MAYOR A 50 GOLPES,

DETENER EL ENSAYO, Y CONTINUAR EN EL TRAMO SIGUIENTE.

DURANTE LA EXPLORACION DE CAMPO, SE HA REGISTRADO LA

PRESENCIA DE NIVEL FREÁTICO A 1.20M DE PROFUNDIDAD.

PROFUNDIDAD DE EXPLORACION ALCANZADA. 5.00

Prof. N del Ensayo SPT (ASTM D 1586) (golpes/pie)

1.00

1.30

Prof. (m)

6

1

N

1.00

(mts.) 10 20

19-May-12

20-May-12

PERFIL ESTRATIGRAFICO

SONDAJE DE EXPLORACION GEOTECNICA: SEG 01

1.80

0.90

30

5.00

3.00 5

2.00

4.00 6

CL

CL

CL






SONDAJE HOJA 01





^^^ CON ELEVADO CONTENIDO DE HUMEDAD. DE CAÑA PARTIDA, MARTINETE

^^^ A BLANDA. DE 63.5 KG., H. DE CAIDA 76 CM.

^^^ EL SUELO PRESENTA BAJA DENSIDAD, POR LA GRAN CANTIDAD

^^^ DE VACIOS. EXISTE CANTIDAD APRECIABLE DE MATERIA ORGA-

^^^ NICA Y CONTENIDO DE HUMEDAD.

^^^^^^^^^ 1.00

^^^^^^ N.F.E. = - 1.20 M

^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^ 2.00

^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^ 3.00


BLANDA. COLOR PARDO CLARO. ELEVADO CONTENIDO DE




SEG02 - M201

4.00









N


19-May-12

20-May-12


Prof. N del Ensayo SPT (ASTM D 1586) (golpes/pie)(mts.) 10 20 30 Prof. (m)

1.00 1

2.00 1

5.00

3.00

2.00

3.00 7

4.00 11CL






SONDAJE HOJA 01





^^^ A BLANDA, CON ELEVADO CONTENIDO DE HUMEDAD. DE CAÑA PARTIDA, MARTINETE

^^^ EN LA ZONA SE ENCONTRO GRAN CANTIDAD DE MATERIA ORGA- DE 63.5 KG., H. DE CAIDA 76 CM.

^^^ NICA, ENCONTRANDOSE RESTOS DE UN POZO CIEGO.

^^^^^^^^^^^^^^^ 1.00

^^^^^^^^^ N.F.E. = - 1.30 M

^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^ 2.00

^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^ 3.00

^^^^^^


FIRME. COLOR MARRÓN CLARO. ELEVADO CONTENIDO DE




SEG03 - M301

4.00









N


19-May-12

20-May-12


Prof. N del Ensayo SPT (ASTM D 1586) (golpes/pie)(mts.) 10 20 30 Prof. (m)

1.00 0

2.00 1

5.00

3.20

2.80

3.00 8

4.00 14

CL






SONDAJE HOJA 01



0.05 PISO DE LOSETA, ANTIGUO

^^^ ESTRATO DE RELLENO DE MATRIZ ARENOSA, COLOR MARRÓN PRUEBA CON PENETROMETRO

^^^ CLARO, DE DENSIDAD RELATIVA SUELTA, CON ELEVADO CONTENI- DE CAÑA PARTIDA, MARTINETE

^^^ DO DE HUMEDAD. DE 63.5 KG., H. DE CAIDA 76 CM.

^^^ SE ENCUENTRA FRACCIONES DE RESIDUOS DE CONSTRUCCION.

^^^^^^^^^^^^^^^ 1.00

^^^^^^ N.F.E. = - 1.20 M

^^^^^^^^^^^^


BLANDA A MEDIANAMENTE COMPACTA. ELEVADO CONTENIDO DE


EL SUELO PRESENTA 76% DE FINOS Y 23% DE ARENA FINA. 2.00


SEG04 - M401

ESPECIFICACIONES TECNICAS DEL ENSAYO S.P.T.A) REGISTRAR EL NUMERO DE GOLPES DURANTE EL HINCADO DEL 3.00




4.00

ARCILLA ARENOSA DE MEDIA PLASTICIDAD, DE CONSISTENCIA

FIRME. COLOR PARDO OSCURO. ELEVADO CONTENIDO DE




SEG04 - M402





1.55


19-May-12

20-May-12


2.00 5

(mts.) 10 20 30 Prof. (m) N

1.00 2

5.00

2.40

1.00

3.00 6

4.00 17

CL

CL






SONDAJE HOJA 01



^^^ ESTRATO DE RELLENO DE MATRIZ ARENOSA, COLOR MARRÓN

^^^ CLARO, DE CONSISTENCIA BLANDA, CON ELEVADO CONTENIDO PRUEBA CON PENETROMETRO

^^^ DE HUMEDAD. DE CAÑA PARTIDA, MARTINETE

ARCILLA ARENOSA DE MEDIA PLASTICIDAD, DE CONSISTENCIA DE 63.5 KG., H. DE CAIDA 76 CM.

BLANDA. COLOR MARRÓN CLARO. ELEVADO CONTENIDO DE




SEG05 - M501 1.00

ARENA ARCILLO LIMOSA DE BAJA PLASTICIDAD, DE DENSIDAD

RELATIVA MEDIANAMENTE DENSA. COLOR PARDO OSCURO.

ELEVADO CONTENIDO DE HUMEDAD POR LA PRESENCIA DEL N.F.E. = - 1.50 M

NIVEL FREÁTICO.



SEG05 - M502 2.00

3.00

4.00

5.00


0.30

0.90

3.80

(mts.) 10 20 30 Prof. (m) N


19-May-12

20-May-12


SMSC

CL



PROYECTO:

Cota: 100.00 m

PRUEBA CON PENETROMETRO

DE CAÑA PARTIDA, MARTINETE

DE 63.5 KG., H. DE CAIDA 76 CM.

SEG-01

SEG-02

SEG-03

SEG-041.00

2.00

3.00

4.00

5.00

20

VARIACION DE N EN LOS ENSAYOS SPT

N del Ensayo SPT (ASTM D 1586) (golpes/pie)

(mts.) 5 10 15

CONSTRUCCION DE EDIFICIO COMERCIAL DE CINCO NIVELES

Prof.



ANEXO N°03

ENSAYOS DE LABORATORIO



PROYECTO LUGAR DISTRITO PROVINCIA

REGION FECHA

MUESTRA NORMAS TECNICAS APLICADAS:

PESO MUESTRA (gr) ASTM D-422

PESO MUESTRA SECADA (gr) NTP 339.128

PESOS FINOS LAVADOS (gr)

TAMICES ABERTURA PESO PORCENTAJE CARACTERISTICA DE TAMICES:ASTM RETENIDO PARCIAL TAMICES ASTM E-11, DIAMETRO 8".

RETENIDO RETENIDO PASA MARCA ELE INTERNATIONAL.(Pulg.) (mm.) (gr.) (%) (%) (%)

3" 75.00 - - - 100.00 PROCEDIMIENTO:2" 50.00 - - - 100.00 TAMIZADO POR LAVADO.1 1/2" 38.10 - - - 100.00 DESCRIPCION DE LA MUESTRA1" 25.00 - - - 100.00 ARCILLA ARENOSA DE BAJA PLASTICIDAD3/4" 19.00 - - - 100.00 DE CONSISTENCIA BLANDA.1/2" 12.50 - - - 100.00 MUESTRA DE COLOR MARRON CLARO, CON3/8" 9.50 2.54 0.85 0.85 99.15 UN CONTENIDO DE HUMEDAD HÚMEDO.N° 4 4.75 3.98 1.33 2.17 97.83

N° 10 2.00 5.18 1.73 3.90 96.10

N° 20 0.85 4.68 1.56 5.46 94.54

N° 40 0.425 4.98 1.66 7.12 92.88

N° 50 0.30 8.82 2.94 10.06 89.94

N° 100 0.15 34.80 11.60 21.66 78.34

N° 200 0.074 44.40 14.80 36.46 63.54

Platillo 3.16 Platillo + Pérdida por lavado 190.62 63.54 100.00 - Limos 0,074-0,005 mm.

Arcillas < 0,005 mm.

300.00 100.00 Coloides < 0,001 mm.

CARACTERISTICAS Gravas 2.17 Gruesa - OBSERVACIONES:D10 Fina 2.17 SIENDO LA CANTIDAD DE FINOS MAYORD30 Arenas 34.29 Gruesa 1.73 A 12%, NO SE DETERMINA LOS COEFICIEND60 Media 3.22 TES DE UNIFORMIDAD (Cu) Y DE CURVA-Cu=D60/D10 #¡DIV/0! Fina 29.34 TURA (Cc).Cc=D30*D30/D60*D10#¡DIV/0! Finos 63.54

L. PLASTICO NORMAS TECNICAS APLICADAS:31.40 16.09 ASTM D-4318

NTP 339.129187 22 312 293 INDICE DE PLASTICIDAD

49.32 43.48 46.62 32.08 15.3142.74 38.34 40.58 29.66

6.58 5.14 6.04 2.4220.98 21.78 21.94 14.62

21.76 16.56 18.64 15.0430.24 31.04 32.40 16.09

32 27 21

CLASIFICACIÓN SUCS:

ARCILLA ARENOSA DE PLASTICIDAD MEDIA.

ENSAYOS DE CLASIFICACION DE SUELOS

EDIFICIO DE CINCO NIVELES CALLE ALFREDO LAPOINT ALFREDO LAPOINT 656

CHICLAYO

CÁPSULA N°

1. Peso suelo húmedo+cápsula (gr)

2. Peso suelo seco + cápsula (gr)

CHICLAYO

LAMBAYEQUE

19 DE MAYO DE 2012

MUESTRA SEG-01 / M - 101

ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO

SEG-01 / M - 101

300.00

112.54

187.46

PORCENTAJE ACUMULADO

CURVA GRANULOMETRICA

LIMITE LIQUIDO Y LIMITE PLASTICO

LIMITE LIQUIDO

3. Peso del agua (gr)

4. Peso de la cápsula (gr)

CURVA DE FLUIDEZ CL

6. % de humedad

N° de golpes

5. Peso suelo seco (gr)

-

20.00

40.00

60.00

80.00

100.00

120.00

0.010.101.0010.00100.00

Porc

enta

je q

ue p

asa

Abertura de malla (mm)

30.00

30.50

31.00

31.50

32.00

32.50

33.00

10 100

Cont

enid

o de

Hum

edad

(%)


Limite Liquido




REGION FECHA







3" 75.00 - - - 100.00 PROCEDIMIENTO:2" 50.00 - - - 100.00 TAMIZADO POR LAVADO.1 1/2" 38.10 - - - 100.00 DESCRIPCION DE LA MUESTRA1" 25.00 - - - 100.00 ARCILLA ARENOSA DE PLASTICIDAD MEDIA,3/4" 19.00 - - - 100.00 DE CONSISTENCIA MEDIA A FIRME.1/2" 12.50 - - - 100.00 MUESTRA DE COLOR MARRON CLARO, CON3/8" 9.50 1.58 0.53 0.53 99.47 UN CONTENIDO DE HUMEDAD SATURADO.N° 4 4.75 2.24 0.75 1.27 98.73

N° 10 2.00 2.82 0.94 2.21 97.79

N° 20 0.85 5.32 1.77 3.99 96.01

N° 40 0.425 7.22 2.41 6.39 93.61

N° 50 0.30 9.52 3.17 9.57 90.43

N° 100 0.15 28.22 9.41 18.97 81.03

N° 200 0.074 31.80 10.60 29.57 70.43



300.00 100.00 Coloides < 0,001 mm.




46.34 49.18 45.46 33.02 12.8440.76 42.62 39.76 30.18

5.58 6.56 5.70 2.8422.52 21.48 21.70 14.58

18.24 21.14 18.06 15.6030.59 31.03 31.56 18.21

33 27 21



6. % de humedad

N° de golpes


CÁPSULA N°



CURVA DE FLUIDEZ CL







LIMITE LIQUIDO

CHICLAYO

LAMBAYEQUE

19 DE MAYO DE 2012


CONSTRUCCIÓN DE EDIFICIO COMERCIAL DE CINCO NIVELES ALFREDO LAPOINT 656

CHICLAYO


SEG-01 / M - 103

300.00

90.62

209.38

-

20.00

40.00

60.00

80.00

100.00

120.00

0.010.101.0010.00100.00

Porc

enta

je q

ue p

asa


30.40

30.60

30.80

31.00

31.20

31.40

31.60

31.80

10 100

Cont

enid

o de

Hum

edad

(%)


Limite Liquido




REGION FECHA







3" 75.00 - - - 100.00 PROCEDIMIENTO:2" 50.00 - - - 100.00 TAMIZADO POR LAVADO.1 1/2" 38.10 - - - 100.00 DESCRIPCION DE LA MUESTRA1" 25.00 - - - 100.00 ARCILLA ARENOSA DE BAJA PLASTICIDAD3/4" 19.00 - - - 100.00 DE CONSISTENCIA BLANDA.1/2" 12.50 - - - 100.00 MUESTRA DE COLOR PARDO, CON UN3/8" 9.50 - - - 100.00 CONTENIDO DE HUMEDAD SATURADO.N° 4 4.75 2.68 0.89 0.89 99.11

N° 10 2.00 4.84 1.61 2.51 97.49

N° 20 0.85 5.04 1.68 4.19 95.81

N° 40 0.425 5.46 1.82 6.01 93.99

N° 50 0.30 7.76 2.59 8.59 91.41

N° 100 0.15 21.00 7.00 15.59 84.41

N° 200 0.074 32.14 10.71 26.31 73.69



300.00 100.00 Coloides < 0,001 mm.



NTP 339.129

51 276 188 270 INDICE DE PLASTICIDAD47.92 45.26 45.90 29.42 10.3141.78 39.60 39.99 26.72

6.14 5.66 5.91 2.7021.70 21.26 21.08 13.60

20.08 18.34 18.91 13.1230.58 30.86 31.25 20.58

32 27 21


ARCILLA ARENOSA DE BAJA PLASTICIDAD.

6. % de humedad

N° de golpes


CÁPSULA N°



CURVA DE FLUIDEZ CL







LIMITE LIQUIDO

CHICLAYO

LAMBAYEQUE

19 DE MAYO DE 2012



CHICLAYO


SEG-02 / M - 201

300.00

81.48

218.52

-

20.00

40.00

60.00

80.00

100.00

120.00

0.010.101.0010.00100.00

Porc

enta

je q

ue p

asa


30.40

30.60

30.80

31.00

31.20

31.40

31.60

31.80

10 100

Cont

enid

o de

Hum

edad

(%)


Limite Liquido




REGION FECHA







3" 75.00 - - - 100.00 PROCEDIMIENTO:2" 50.00 - - - 100.00 TAMIZADO POR LAVADO.1 1/2" 38.10 - - - 100.00 DESCRIPCION DE LA MUESTRA1" 25.00 - - - 100.00 ARCILLA ARENOSA DE BAJA PLASTICIDAD3/4" 19.00 - - - 100.00 DE CONSISTENCIA FIRME.1/2" 12.50 - - - 100.00 MUESTRA DE COLOR PARDO, CON UN3/8" 9.50 - - - 100.00 CONTENIDO DE HUMEDAD SATURADO.N° 4 4.75 2.98 0.99 0.99 99.01

N° 10 2.00 5.90 1.97 2.96 97.04

N° 20 0.85 3.74 1.25 4.21 95.79

N° 40 0.425 3.00 1.00 5.21 94.79

N° 50 0.30 3.66 1.22 6.43 93.57

N° 100 0.15 13.22 4.41 10.83 89.17

N° 200 0.074 26.46 8.82 19.65 80.35



300.00 100.00 Coloides < 0,001 mm.



NTP 339.129

27 276 194 270 INDICE DE PLASTICIDAD43.00 40.32 45.84 32.64 14.1238.28 35.92 39.92 30.08

4.72 4.40 5.92 2.5621.42 21.44 21.72 14.28

16.86 14.48 18.20 15.8028.00 30.39 32.53 16.20

30 24 19





CHICLAYO

CHICLAYO

LAMBAYEQUE

19 DE MAYO DE 2012




CÁPSULA N°

MUESTRA

LIMITE LIQUIDO


SEG-03 / M - 301

300.00

61.04

238.96

6. % de humedad

N° de golpes


SEG-03 / M - 301





CURVA DE FLUIDEZ CL

-

20.00

40.00

60.00

80.00

100.00

120.00

0.010.101.0010.00100.00

Porc

enta

je q

ue p

asa


27.00

28.00

29.00

30.00

31.00

32.00

33.00

10 100

Cont

enid

o de

Hum

edad

(%)


Limite Liquido




REGION FECHA







3" 75.00 - - - 100.00 PROCEDIMIENTO:2" 50.00 - - - 100.00 TAMIZADO POR LAVADO.1 1/2" 38.10 - - - 100.00 DESCRIPCION DE LA MUESTRA1" 25.00 - - - 100.00 ARCILLA ARENOSA DE BAJA PLASTICIDAD3/4" 19.00 - - - 100.00 DE CONSISTENCIA BLANDA.1/2" 12.50 - - - 100.00 MUESTRA DE COLOR PARDO OSCURO, CON3/8" 9.50 - - - 100.00 UN CONTENIDO DE HUMEDAD SATURADO.N° 4 4.75 1.84 0.61 0.61 99.39

N° 10 2.00 0.74 0.25 0.86 99.14

N° 20 0.85 0.66 0.22 1.08 98.92

N° 40 0.425 1.08 0.36 1.44 98.56

N° 50 0.30 4.98 1.66 3.10 96.90

N° 100 0.15 19.10 6.37 9.47 90.53

N° 200 0.074 42.54 14.18 23.65 76.35



300.00 100.00 Coloides < 0,001 mm.




44.62 44.74 40.40 31.14 11.8239.56 39.98 36.12 28.90

5.06 4.76 4.28 2.2421.02 22.60 20.58 14.52

18.54 17.38 15.54 14.3827.29 27.39 27.54 15.58

31 26 20





CURVA DE FLUIDEZ CL

6. % de humedad

N° de golpes



CHICLAYO

LAMBAYEQUE

19 DE MAYO DE 2012





LIMITE LIQUIDO

CÁPSULA N°




CHICLAYO

SEG-04 / M - 401

300.00

73.54

226.46


-

20.00

40.00

60.00

80.00

100.00

120.00

0.010.101.0010.00100.00

Porc

enta

je q

ue p

asa


27.2027.2527.3027.3527.4027.4527.5027.5527.6027.6527.70

10 100

Cont

enid

o de

Hum

edad

(%)


Limite Liquido




REGION FECHA







3" 75.00 - - - 100.00 PROCEDIMIENTO:2" 50.00 - - - 100.00 TAMIZADO POR LAVADO.1 1/2" 38.10 - - - 100.00 DESCRIPCION DE LA MUESTRA1" 25.00 - - - 100.00 ARCILLA ARENOSA DE PLASTICIDAD MEDIA,3/4" 19.00 - - - 100.00 DE CONSISTENCIA FIRME.1/2" 12.50 - - - 100.00 MUESTRA DE COLOR MARRON CLARO, CON3/8" 9.50 - - - 100.00 UN CONTENIDO DE HUMEDAD SATURADO.N° 4 4.75 1.34 0.45 0.45 99.55

N° 10 2.00 3.38 1.13 1.57 98.43

N° 20 0.85 6.58 2.19 3.77 96.23

N° 40 0.425 15.32 5.11 8.87 91.13

N° 50 0.30 22.80 7.60 16.47 83.53

N° 100 0.15 54.40 18.13 34.61 65.39

N° 200 0.074 31.94 10.65 45.25 54.75



300.00 100.00 Coloides < 0,001 mm.




43.96 45.64 41.26 31.00 16.4638.12 39.36 35.94 28.22

5.84 6.28 5.32 2.7821.80 21.92 21.30 13.88

16.32 17.44 14.64 14.3435.78 36.01 36.34 19.39

33 28 22








CHICLAYO

CÁPSULA N°

CHICLAYO

LAMBAYEQUE

19 DE MAYO DE 2012


SEG-04 / M - 402

300.00

136.52

163.48

6. % de humedad

N° de golpes


LIMITE LIQUIDO



CURVA DE FLUIDEZ CL




-

20.00

40.00

60.00

80.00

100.00

120.00

0.010.101.0010.00100.00

Porc

enta

je q

ue p

asa


35.60

35.70

35.80

35.90

36.00

36.10

36.20

36.30

36.40

10 100

Cont

enid

o de

Hum

edad

(%)


Limite Liquido




REGION FECHA







3" 75.00 - - - 100.00 PROCEDIMIENTO:2" 50.00 - - - 100.00 TAMIZADO POR LAVADO.1 1/2" 38.10 - - - 100.00 DESCRIPCION DE LA MUESTRA1" 25.00 - - - 100.00 ARCILLA ARENOSA DE MEDIA PLASTICIDAD3/4" 19.00 - - - 100.00 DE CONSISTENCIA BLANDA.1/2" 12.50 - - - 100.00 MUESTRA DE COLOR PARDO OSCURO, CON3/8" 9.50 - - - 100.00 UN CONTENIDO DE HUMEDAD SATURADO.N° 4 4.75 1.26 0.42 0.42 99.58

N° 10 2.00 2.76 0.92 1.34 98.66

N° 20 0.85 3.10 1.03 2.37 97.63

N° 40 0.425 3.46 1.15 3.53 96.47

N° 50 0.30 9.80 3.27 6.79 93.21

N° 100 0.15 29.64 9.88 16.67 83.33

N° 200 0.074 33.44 11.15 27.82 72.18



300.00 100.00 Coloides < 0,001 mm.




42.34 40.70 42.04 28.28 11.4937.36 36.23 37.06 25.88

4.98 4.47 4.98 2.4021.44 22.08 21.44 13.94

15.92 14.15 15.62 11.9431.28 31.59 31.88 20.10

32 26 21





CHICLAYO

CHICLAYO

LAMBAYEQUE

19 DE MAYO DE 2012




LIMITE LIQUIDO


SEG-05/ M - 501

300.00

84.72

215.28

CÁPSULA N°




MUESTRA SEG-05/ M - 501


6. % de humedad

N° de golpes


CURVA DE FLUIDEZ CL

-

20.00

40.00

60.00

80.00

100.00

120.00

0.010.101.0010.00100.00

Porc

enta

je q

ue p

asa


31.0031.1031.2031.3031.4031.5031.6031.7031.8031.9032.00

10 100

Cont

enid

o de

Hum

edad

(%)


Limite Liquido




REGION FECHA







3" 75.00 - - - 100.00 PROCEDIMIENTO:2" 50.00 - - - 100.00 TAMIZADO POR LAVADO.1 1/2" 38.10 - - - 100.00 DESCRIPCION DE LA MUESTRA1" 25.00 - - - 100.00 ARENA LIMO ARCILLOSA DE BAJA PLASTICI-3/4" 19.00 - - - 100.00 DAD, DE DENSIDAD RELATIVA MEDIANA-1/2" 12.50 - - - 100.00 MENTE DENSA.3/8" 9.50 - - - 100.00 MUESTRA DE COLOR PARDO OSCURO, CONN° 4 4.75 1.56 0.52 0.52 99.48 UN CONTENIDO DE HUMEDAD SATURADO.N° 10 2.00 1.48 0.49 1.01 98.99

N° 20 0.85 1.54 0.51 1.53 98.47

N° 40 0.425 1.40 0.47 1.99 98.01

N° 50 0.30 7.34 2.45 4.44 95.56

N° 100 0.15 78.80 26.27 30.71 69.29

N° 200 0.074 59.60 19.87 50.57 49.43



300.00 100.00 Coloides < 0,001 mm.




45.94 42.60 45.34 32.72 4.8841.46 38.54 40.32 29.86

4.48 4.06 5.02 2.8621.98 21.36 20.42 14.80

19.48 17.18 19.90 15.0623.00 23.63 25.23 18.99

30 26 20


ARENA LIMO ARCILLOSA DE BAJA

PLASTICIDAD



CHICLAYO


CHICLAYO

LAMBAYEQUE

19 DE MAYO DE 2012


SEG-05 / M - 502

300.00

155.00

145.00



LIMITE LIQUIDO


6. % de humedad

N° de golpes

CÁPSULA N°






CURVA DE FLUIDEZ SM-SC

-

20.00

40.00

60.00

80.00

100.00

120.00

0.010.101.0010.00100.00

Porc

enta

je q

ue p

asa


22.50

23.00

23.50

24.00

24.50

25.00

25.50

10 100

Cont

enid

o de

Hum

edad

(%)


Limite Liquido



PROY

ECTO

:CO

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216



ANEXO N°04

PANEL FOTOGRAFICO



Región: LAMBAYEQUE Provincia: Distrito:

Localidad:

Profesional Responsable Ing. JORGE MARTINEZ Empresa

Fecha Inicio: 19-may Fecha Culminacion:

Fecha Inicio: 21-may Fecha Culminacion:

FOTO N°: FOTO N°:

REPORTE FOTOGRÁFICO DE ESTUDIO GEOTECNICO

II.- UBICACIÓN:

CHICLAYO

21-may

"CONSTRUCCIÓN DE EDIFICIO COMERCIAL DE CINCO NIVELES"

I.- DATOS DEL PROYECTO:

IV.- FECHAS COMPROMISO:

JORGE LUIS MARTINEZ SANTOS

CALLE ALFREDO LAPOINT Nº 656

VII.- INFORME FOTOGRAFICO:

V.- FECHAS EJECUCION:

21-may

DESCRIPCION DESCRIPCION

Condiciones del Suelo en SEG-01

CHICLAYO

III.- DATOS DEL RESPONSABLE DEL ESTUDIO:

VI.- VISTA PANORAMICA DEL LUGAR:

Ensayo de Penetración Estándar en SEG01 21



FOTO N°: FOTO N°:

FOTO N°: FOTO N°:

FOTO FOTO

4

5

8

6

7


Vista del Nivel Fréatico en SEG-01 Cierre de SEG-01

Condiciones del Suelo en SEG-02 Ensayo de Penetración Estándar en SEG02

3






FOTO N°: FOTO N°:

FOTO N°: FOTO N°:

FOTO N°: FOTO N°:


Ensayo de Penetración Estándar en SEG03 10Condiciones del Suelo en SEG-03



11

Condiciones del Suelo en SEG-04 Ensayo de Penetración Estándar en SEG0413 14

12

9

DESCRIPCIONDESCRIPCION



FOTO N°: FOTO N°:

FOTO N°: FOTO N°:DESCRIPCION DESCRIPCION

Muestra extraída en SEG-05 17 Perfil de Suelo en SEG-05 18


Condiciones del Suelo en SEG-05 15 Perforación con Barreno en SEG05 16

estudio de mecanica de suelo

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