estudio de protecciones

Memoria de CálculoESTUDIO DE COORDINACION Y AJUSTE DE PROTECCIONES BT Y MT MMH

H336073-6510-70-125-0025CODELCO CHILE, VICEPRESIDENCIA DE PROYECTOS N° PROYECTO: H336073PROYECTO EXPLOTACIÓN MINA MINISTRO HALES REV. 0, PÁG. 3 DE 13

H10M401-I1-HATCH-MMH-MDCEL02-6510-025

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Tabla de Contenidos

1. Introducción ........................................................................................................................................... 5

1.1 Alcance .......................................................................................................................................... 6 1.2 Exclusiones ..................................................................................................................................... 6

2. Objetivo .................................................................................................................................................. 7

2.1 Objetivos específicos ...................................................................................................................... 7

3. Bases de Cálculo ..................................................................................................................................... 7

3.1 Metodología ................................................................................................................................... 7 3.2 Hipótesis de Cálculo ....................................................................................................................... 9

4. Información disponible ......................................................................................................................... 10

4.1 Diagramas Unilineales .................................................................................................................. 10 4.2 Informes ....................................................................................................................................... 11

5. Desarrollo ............................................................................................................................................. 11

6. Conclusiones ......................................................................................................................................... 11

1. 1620 MINA .................................................................................................................................. 16 2. 3000 REACTIVOS ......................................................................................................................... 19 3. 3110 CHANCADO PRIMARIO ..................................................................................................... 21 4. 3210 MOLIENDA PRIMARIA ....................................................................................................... 25 5. 3220 MOLIENDA SECUNDARIA ................................................................................................. 27 6. 3210 MOLIENDA PRIMARIA, 3220 MOLIENDA SECUNDARIA Y 3240 CLASIFICACIÓN ........... 29 7. 3260 CHANCADO DE PEBBLES .................................................................................................. 32 8. 3310 FLOTACIÓN PRIMARIA ...................................................................................................... 34 9. 3320 REMOLIENDA CONCENTRADO ........................................................................................ 37 10. 3360 FILTRADO ........................................................................................................................... 40 11. 3370 FLOTACIÓN Y ESPESAMIENTO .......................................................................................... 43 12. 5100 TOSTACIÓN ....................................................................................................................... 45

Lista de Anexos

Anexo 1

Tabla Resumen Ajustes de Relés

Anexo 3

Recomendación de Ajustes Interruptores de Entrada Switchgear Principal

Anexo 4

RELÉS ABB

Anexo 5




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Relés Siemens

Anexo 6

Relés Multilin

Anexo 7

Palas y Perforadores

Anexo 8

Niveles de Cortocircuito Planta

Anexo 9

Datos de Placa Transformadores Subestación Unitarias

Anexo 10

Capacidad Corriente Alimentadores y Líneas Aéreas




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1. Introducción CODELCO-CHILE, por medio de la Vicepresidencia de Proyectos (VP), ha seleccionado a Hatch para desarrollar la Ingeniería de Detalle y la gestión de compras para el proyecto “Explotación Mina Ministro Hales" (MMH), que incluye una nueva Concentradora de Cobre y un nuevo Complejo de Tostación para la producción de calcina y las instalaciones necesarias para el procesamiento de una parte de ésta en la División Chuquicamata (DCH). Las instalaciones principales, estarán localizadas entre la ciudad de Calama y el campamento Chuquicamata, ubicadas al norte de las actuales pilas de lixiviación del proyecto PTMP.

El proyecto considera la explotación a rajo abierto del yacimiento MMH por un período de 13 años, y de 17 años para la operación de las plantas. El ritmo de explotación programado es en promedio 300,000 t/d (50,000 t/d de producción de mineral y 250,000 t/d extracción de estéril). La producción de concentrado de cobre se estima en aproximadamente 500,000 t/a, lo que corresponde a una producción de 440,000 t/a de calcina.

El estudio en su conjunto ha sido dividido en tres áreas, a desarrollar por Hatch. La primera corresponde al área de la Concentradora, que comienza en la planta de chancado primario, sistema de transporte de mineral, stockpile de gruesos, planta de molienda de mineral, planta chancado de pebbles, planta de flotación y remolienda, área de espesamiento para concentrado y relaves, y planta de filtros de concentrados (la planta de filtros, no forma parte del alcance de Hatch y corresponde a un contrato EPC) y termina con la descarga y almacenamiento de concentrado de cobre húmedo al interior de un domo de almacenamiento de 20,000 t de capacidad y en la salida de relaves hacia el Tranque de Talabre existente.

La segunda área corresponde al Complejo de Tostación de concentrados MMH con todas las instalaciones requeridas para la producción de calcina y el tratamiento de gases y efluentes. Esta área comienza con la descarga del domo de almacenamiento y termina en el despacho de calcina, despacho de polvos metalúrgicos, despacho de residuos arsenicales hacia Vertedero de Montecristo y despacho de ácido sulfúrico. En esta área se incluyen las instalaciones de la Fundición de Concentrado de DCH para la recepción y distribución de calcina. En el sector de Preparación Carga de la Fundición se considera la instalación de tolvas de recepción de calcina y un sistema para su transporte neumático hasta tolva diaria de alimentación al Horno Flash. En la Refinería se consideran las instalaciones para mejorar la operación de la Planta de Tratamiento de Barros Anódicos, con la instalación de un espesador, filtros prensa y un secador a vapor nuevo junto a equipos de manejo de materiales. Las Plantas de Tostación, Acido Sulfúrico y Tratamiento de Efluentes arsenicales, no son parte del alcance de Hatch y corresponden a un contrato EPC con terceros. Además se instalará una Planta de Intercambio iónico (IX) para la extracción del antimonio en el electrolito, esto corresponde a un contrato EPC.

La Planta de Tostación está concebida para procesar la totalidad del concentrado proveniente de la Planta Concentradora de MMH, para la posterior comercialización del concentrado de alta ley (calcina) hacia mercados externos y, el restante, para tratamiento en la Fundición de Concentrados (FUCO) de DCH.




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La tercera área corresponde a todos los trabajos e instalaciones asociadas a la infraestructura que da solución a las dos áreas anteriores del proyecto. Las instalaciones de apoyo consideran el sistema de abastecimiento de aguas (industrial, de proceso y potable), el sistema de manejo de aguas servidas, el sistema de distribución de energía eléctrica, el sistema de automatización y control y el sistema de almacenamiento de combustible, casa de cambio, casino, oficinas, estacionamientos, vías de acceso, romanas de pesaje, etc.

nota: Para el desarrollo de los documentos de este proyecto, la Vicepresidencia de Proyectos, conjuntamente con Hatch ha acordado el uso de la coma (,) como separador de miles y el punto (.) como separador decimal.

1.1 Alcance

El alcance del estudio comprende los ajustes de las protecciones desde los interruptores de salida de la barra general de 23 kV hasta los interruptores de 0.6 kV.

Sin embargo, para el estudio se consideró todo el sistema de la red MMH desde el punto de alimentación en la subestación Encuentro de TRANSELEC en 220 kV.

Al momento de realizar el estudio no se recibió información de la mayoría de los consumos aguas abajo de las barras de 4.16 kV y de 0.6 kV, por lo que solamente se dejó un tiempo de coordinación disponible de 0.6 segundos para estos consumos. Tampoco se recibió información de las protecciones aguas arriba, por lo que solamente se procuró mantener los tiempos de operación suficientemente cortos como para permitir la operación rápida de las protecciones aguas arriba. Falta, entonces verificar que estos criterios fueron suficientes como para lograr ajustes adecuados tanto aguas arriba como aguas abajo de la zona correspondiente al alcance de este estudio.

También se incluyen los ajustes de corriente para las protecciones diferenciales de los transformadores de más de 5 MVA.

1.2 Exclusiones

Quedan fuera del alcance los ajustes de lo siguiente, los cuales serán desarrollados por otros:

Subestación principal en 220/23 kV incluidos los interruptores de entrada del Switchgear de 23 kV.

Cada uno de las cargas conectadas pertenecientes a los servicios de la mina.

Este estudio no considera la programación de los relés tanto entradas/salidas como variables a comunicar al sistema, ya que será realizado por otros.




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2. Objetivo El propósito de este documento es especificar los requerimientos para el Estudio de ajustes de protecciones para posibilitar una operación segura del sistema eléctrico correspondiente al proyecto MMH de CODELCO Chile

El esquema de protecciones debe estar basado en los siguientes criterios fundamentales:

Minimizar accidentes para el personal Prevenir o minimizar daños a los equipos Minimizar lapsos de salida de servicio del sistema Minimizar efectos de perturbaciones en el sistema eléctrico

2.1 Objetivos específicos

Los objetivos específicos son determinar los ajustes de todas las protecciones de 23 kV, 4.16 kV y 0.6 kV de la planta, entre la barra de 23 kV de la subestación principal 220/23 kV hasta los diversos consumos.

No ha sido considerado en este estudio la planta EPCs Outotec, Loop Mina, Planta Floculante, Planta Cal.

3. Bases de Cálculo 3.1 Metodología

Para determinar los ajustes se modeló el sistema en el programa DIgSILENT POWER FACTORY versión 14 y se incluyeron las protecciones de sobrecorriente correspondientes. A partir de los cálculos de cortocircuito se determinaron los ajustes y las respectivas curvas de coordinación de manera que coordinen correctamente.

Para la coordinación de las protecciones se consideraron los criterios establecidos en las bases de este estudio, que se enumeran a continuación:

La curva de sobrecorriente a utilizar deberá corresponder al tipo: extremadamente inversa. La coordinación de protecciones residuales deberá ser una curva del tipo tiempo definido

con pasos de 300 ms, con una corriente en lo posible ajustada a 10 A. Unidad instantánea para la protección en el lado de alta de los transformadores de

distribución deberá corresponder entre 15 a 18 veces la corriente nominal. Ajuste del “Long time pickup” para la protección en el lado de alta de los transformadores

de distribución deberá corresponder a 1.25 veces la corriente nominal o inmediatamente inferior.




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Ajuste del “Long time pickup” para la protección en el lado de baja de los transformadores de distribución deberá corresponder a la condición más restrictiva: 90% de la capacidad corriente máxima del alimentador

1.15% de la capacidad nominal del transformador

Pero sin exceder la corriente de pickup en alta para posibilitar su coordinación.

En aquellos casos en los cuales sea difícil compatibilizar los criterios de coordinación y protección se privilegiará la protección.

Se utilizará la curva de daño de los transformadores: ANSI para transformadores en aceite. Inrush de los transformadores de distribución durante un tiempo de 0.1 seg:

8 FLA (OA) para potencias inferiores o iguales a 2.5 MVA 12 FLA (OA) para potencias superiores a 2.5 MVA

Curva de daño térmico de cables considera: aislación 90°C, y daño térmico limitado a 250 ºC

Capacidad térmica de los alimentadores de acuerdo a la reglamentación NEC La modelación de los consumos en las curvas t v/s I, considera la demanda máxima

proyectada con el mayor motor partiendo.

Ajuste protección Interruptores Switchgear 23 kV

Considera solo el mayor motor partiendo a la vez por 25 seg y todo el resto de la carga conectada.

Inrush simultáneo de transformadores de distribución durante 0.1 seg Factor de diversidad entre transformadores de distribución de 1.15. Ajuste del 125% de la corriente máxima del consumo visto por el interruptor Para un alimentador en el cual existan interruptores en serie de distintos switchgears (caso

típico: feeder output e incoming switchgear), se escalonará en corriente el long time pickup con un 10% adicional al ajuste del relé “aguas abajo” (se considera un 5% de banda de error de los relé).

Para el ajuste de las protecciones de las líneas de 23 kV del loop de la mina, en las palas se debe considerar su corriente nominal permanente y transitoria suministradas, por los proveedores de equipos.

NOTAS:

Adicionalmente, se consideró que las protecciones instantáneas tengan un pick-up igual a 1.4 veces la máxima corriente de cortocircuito en el interruptor siguiente aguas abajo. Esto se da en general para la corriente de cortocircuito en el secundario de los transformadores.

Como consecuencia de lo anterior, los interruptores de líneas cortas y los interruptores generales de barras no tienen unidad instantánea.




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Para la partida de los motores SAG y BOLAS se usó la corriente y tiempo de partida indicados en las hojas de datos, que corresponden a lo siguiente:

TABLA 3-1 TIEMPOS DE PARTIDA DE LOS MOLINOS

MOLINO POTENCIA NOMINAL (MVA)

Corriente de partida (pu)

Tiempo de partida (seg.)

SAG 21.6 1.5 30 BOLAS 16.2 1.5 60

Para las corrientes de pick-up se usó un factor de aproximadamente 1.1 sobre la potencia FA de los transformadores.

Para las protecciones de tiempo inverso se debió usar en general la curva IEC muy inversa (VI), debido a que con la curva IEC extremadamente inversa (EI) no era posible proteger adecuadamente con corrientes bajas y mantener tiempos de operación suficientemente altos con corrientes altas, de manera de dejar tiempo disponible para las protecciones aguas abajo.

En los casos en que hay dos o más interruptores en serie sin derivaciones ni aportes intermedios, como el caso de alimentadores con interruptor en el "Switchgear", en la AT del transformador y en la BT del transformador, se dejaron los tres ajustes coincidentes, ya que el solo aumento en un 10% del pick-up en el interruptor aguas arriba sin un escalamiento en el tiempo de al menos 0.3 segundos no garantiza que opere primero el interruptor más cercano a la falla y, por el contrario, tanto el escalamiento del pick-up como el escalamiento en el tiempo de operación impide en este caso mantener tiempos de operación suficientemente cortos para fallas cercanas al suministro, donde hubiera habido que escalar varios interruptores.

Los transformadores mayores de 5 MVA tendrán protección diferencial y en este informe se ajustarán según recomendaciones del proveedor de la protección, en la medida que se disponga de ésta.

3.2 Hipótesis de Cálculo

Toda la red fue modelada con las impedancias informadas por el proyecto, por lo que la única hipótesis de cálculo es el nivel de cortocircuito en la subestación Encuentro

TABLA 3-2 CORTOCIRCUITOS EN SUBESTACIÓN ENCUENTRO

CORTOCIRCUITO TRIFÁSICO (kA)

MONOFÁSICO (kA)

MÁXIMO 14.85 12.97 MÍNIMO 9.47 9.27




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4. Información disponible Los antecedentes que se tuvieron a la vista para el presente estudio son los siguientes:

4.1 Diagramas Unilineales

H336073- H10M401-I1-HATCH-MMH- 3000-70-082-0003 R 1 202EL02-3000-003 3000 PLANTA DE SULFUROS 3000-GMT-001 3000-70-082-0004 R 1 202EL02-3000-004 3000 PLANTA DE SULFUROS 3000-GMT-001 3000-70-082-0101 R 1 202EL02-3000-101 3000 PLANTA DE SULFUROS GENERAL 3000-70-082-0102 R 1 202EL02-3000-102 3000 PLANTA DE SULFUROS MINA 3000-70-082-0020 R 0 202EL02-3000-020 3200 MOLIENDA

3300 FLOTACIÓN Y ESPESAMIENTO 3110-70-082-0001 R 0 202EL02-3110-001 3110 CHANCADO PRIMARIO 3110-70-082-0106 R 0 202EL02-3110-106 3110 CHANCADO PRIMARIO 3200-70-082-0101 R 0 202EL02-3200-101 3210 MOLIENDA PRIMARIA

3220 MOLIENDA SECUNDARIA 3240 CLASIFICACIÓN

3200-70-082-0102 R 0 202EL02-3200-102 3210 MOLIENDA PRIMARIA 3220 MOLIENDA SECUNDARIA

3260-70-082-0101 R 0 202EL02-3260-101 3260 CHANCADO DE PEBBLES 3300-70-082-0101 R 0 202EL02-3300-101 3310 FLOTACIÓN PRIMARIA

3320 REMOLIENDA CONCENTRADO 3300-70-082-0107 R 0 202EL02-3300-107 3310 FLOTACIÓN PRIMARIA

3320 REMOLIENDA CONCENTRADO 3300-70-082-0108 R 0 202EL02-3300-108 3310 FLOTACIÓN PRIMARIA

3320 REMOLIENDA CONCENTRADO 3360-70-082-0004 R 0 202EL02-3360-004 3360 FILTRADO 3360-70-082-0101 R 0 202EL02-3260-101 3360 FILTRADO 3370-70-082-0004 R 1 202EL02-3370-004 3370 RELAVES 3370-70-082-0101 R 0 202EL02-3370-101 3370 RELAVES 3370-70-082-0102 R 0 202EL02-3370-102 3370 RELAVES 5100-70-082-0001 R 1 202EL02-5100-101 5100 TOSTACIÓN

5110 RECEP. Y ALMAC. CONCENTRADO 5100-70-082-0002 R 0 202EL02-5100-002 5110 RECEP. Y ALMAC. CONCENTRADO 5100-70-082-0005 R 0 202EL02-5100-005 5144 TRANSPORTE DE CALCINA 5100-70-082-0006 R 0 202EL02-5100-006 5110 RECEP. Y ALMAC. CONCENTRADO 6510-70-082-0002 R 1 202EL02-6510-002 6510 RECEPCIÓN Y SUMINISTRO DE ENERGÍA

ELÉCTRICA ABB 3BHS363121 FILTROS DE ARMÓNICAS




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4.2 Informes

H10M401-I1-HATCH-MMH-INFEL02-0000-000: BASES TÉCNICAS ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE PROTECCIONES

Lista de materiales del "Switchgear" 23 kV

Setting Calculation For 220 kV Mina Ministro Hales (ABB) (ver nota al final del Anexo 3)

Hojas de datos cable 25 kV, 500 MCM

H10M401-I1-HATCH-MMH-MDCEL02-3000-102: MEMORIA DE CÁLCULO MODELACIÓN SISTEMA ELÉCTRICO MMH

Carta CODELCO COE-HAT-0048, con información sobre el nivel de cortocircuito y otros.

HILKAR: RESISTENCIAS DE PUESTA A TIERRA 23 KV

RHONA:RESISTENCIAS DE PUESTA A TIERRA 4.16 kV

ABB: GMD BALL MILL 22’ RINGMOTOR DATA

ALSTOM: SAG RINGMOTOR DATA

THYSSENKRUPP: DIAGRAMAS CHANCADO PRIMARIO

A la fecha de preparar el informe no se contó con ajustes de las protecciones aguas arriba y aguas abajo de las instalaciones incluidas en el alcance de este estudio.

5. Desarrollo Para el cálculo de los ajustes se graficaron las curvas de operación mediante el programa DIgSILENT POWER FACTORY y se ajustaron las curvas y “lever” de manera de lograr buena protección y suficiente tiempos de coordinación entre las protecciones.

6. Conclusiones De acuerdo a los resultados mostrados en los ANEXOS 2 y 3 y las curvas de coordinación mostradas en el ANEXO 12, se puede observar que se logró un adecuado conjunto de ajustes que permiten una adecuada protección de las instalaciones. Sin embaergo, falta que Codelco entregue información relacionada con el área Loop Mina que consideran las palas y perforadoras




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del proyecto, como también falta incorporar toda la información de los EPC desarrollados por otros en cada una de las áreas, de tal manera de verificar si modifican los ajustes definidos en esta revisión.




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ANEXOS

A continuación de indica la lista de Anexos solicitados en las bases de este estudio:

1) Resultados del cálculo Anexo N°1 Tabla Resumen Ajustes de reles Anexo N°2 Cálculo Ajustes por cada Sala eléctrica y equipos asociados Anexo N°3 Recomendación de Ajustes Interruptores de entrada Switchgear Principal

2) Información de referencia Anexo N°4 Reles ABB Anexo N°5 Reles Siemens Anexo N°6 Reles Multilin Anexo N°7 Palas y perforadores Anexo N°8 Niveles de cortocircuito planta Anexo N°9 Datos de placa transformadores subestación unitarias Anexo N°10 Capacidad corriente alimentadores y líneas aéreas


H336073-6510-70-125-0025CODELCO CHILE, VICEPRESIDENCIA DE PROYECTOS N° PROYECTO: H336073PROYECTO EXPLOTACIÓN MINA MINISTRO HALES REV. 0


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Anexo 1

Tabla Resumen Ajustes de Relés

(35 Páginas)




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A continuación se desarrolla y determinan los ajustes para cada una de las secciones de la planta.

Las secciones consideradas de acuerdo a la información recibida son las siguientes:

1. 1620 MINA

2. 3000 REACTIVOS

3. 3110 CHANCADO PRIMARIO

4. 3210 MOLIENDA PRIMARIA

5. 3220 MOLIENDA SECUNDARIA

6. 3210 MOLIENDA PRIMARIA, 3220 MOLIENDA SECUNDARIA Y 3240 CLASIFICACIÓN

7. 3260 CHANCADO DE PEBBLES

8. 3310 FLOTACIÓN PRIMARIA

9. 3320 REMOLIENDA CONCENTRADO

10. 3360 FILTRADO

11. 3370 FLOTACIÓN Y ESPESAMIENTO

12. 5100 TOSTACIÓN




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1. 1620 MINA

Diagramas unilineales: H336073-3000-70-082-0102 Y 07947-03-D-PL-EL-38 Y 39

El loop mina se abastece desde los interruptores J05 y J35, pasando por un "Switchgear" 1620-SWG-001, al cual se conectan LOOP OESTE, SALA BOMBAS, BARRIO CÍVICO Y LOOP ESTE.

En la tabla siguiente se indican los ajustes determinados para el "Switchgear" 1620-SWG-001:

Interruptor Tensión Función In T/C Pick-up Lever Curva >I t>I >>I KV A A/A A (sec.) A Seg. A 52D1 y 52D2 23 50/51 600 600/5 5.00 0.45 IEC VI --- 50/51N 600/5 0.25 0.60 50/51G 50/5 3.00 0.60 52D4 y 52D7 23 50/51 600 600/5 5.00 0.20 IEC VI --- 50/51N 600/5 0.20 0.30 50/51G 50/5 2.40 0.30 52D5 23 50/51 19 600/5 0.21 0.50 IEC VI --- 50/51N 600/5 0.20 0.30 50/51G 50/5 2.40 0.30 52D6 23 50/51 73 600/5 0.67 0.50 IEC VI --- 50/51N 600/5 0.20 0.30 50/51G 50/5 2.40 0.30

No se tiene información sobre las protecciones diferenciales de los transformadores de palas de 7 MVA.




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DIAGRAMA 6-1 CURVAS DE COORDINACIÓN PALAS MINA FASE

100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

1000

[s]

100 1000 10000 100000

10 100 1000 10000

7,20 kV

23,00 kV

220,00 kV 1622PLB001 LOW\Cub_1\1622PLB001 LOW SingleBusbar(11)\2\TRA 1622SEU001 LOW1622SEU001 HIGH\Cub_1\TRA 1622SEU001 HIGH SingleBusbarWithTie(7)\R3\Barra Nº 2 1620SEL001 LOW

SingleBusbarWithTie(7)\R1\Barra Nº 2 1620SEL001 HIGH SingleBusbarWithTie\J35\REL_J35SingleBusbarWithTie\J29\TRA 002 LOW DoubleBusbar\4\TRA 002 HIGHDoubleBusbar\2\Sobrecorriente GIS Curva de DañoTransformador

Curva de Daño del Transformador

120

MV

A

7,5

MV

A

3.5

MV

A

Cor

toci

rcui

to P

ala

Cor

toci

rcui

to 1

620S

EL0

01

Cor

toci

rcui

to 2

20 k

V

Cor

toci

rcui

to m

ax G

IS 2

3 kV

Palas I-t fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




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DIAGRAMA 6-2 CURVAS DE COORDINACIÓN PALAS MINA RESIDUAL

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

10 100 1000

1 10 100

7,20 kV

23,00 kV

220,00 kV 1622PLB001 LOW\Cub_1\1622PLB001 LOW SingleBusbar(11)\2\TRA 1622SEU001 LOW

1622SEU001 HIGH\Cub_1\TRA 1622SEU001 HIGH SingleBusbarWithTie(7)\R3\Barra Nº 2 1620SEL001 LOWSingleBusbarWithTie(7)\R1\Barra Nº 2 1620SEL001 HIGH SingleBusbarWithTie\J35\REL_J35SingleBusbarWithTie\J29\TRA 002 LOW DoubleBusbar\4\TRA 002 HIGH

DoubleBusbar\2\Sobrecorriente GIS

Palas I-t resid

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




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2. 3000 REACTIVOS

Diagramas unilineales: H336073-3000-70-082-0020

La planta de reactivos se alimenta desde los interruptores J18 y J22, a los cuales se conectan sendos transformadores de 1 MVA.

Interruptor Tensión Función In T/C Pick-up Lever Curva >I t>I >>I KV A A/A A (sec.) A Seg. A Trafo 1 MVA 23 50/51 25 50/5 2.80 1.00 IEC VI 56.3 3000-SEU-002 Y 003

50/51N 50/5 2.00 0.00

Trafo 1 MVA 0.6 50/51 962 1100 I²t --- 3370-CCM-004 0.6 50/51 66 100 I²t 3000-CCM-001 0.6 50/51 335 400 I²t 3000-CCM-002 0.6 50/51 475 600 I²t 3000-CCM-003 y 04

0.6 50/51 1200 1200 I²t

La corriente de cortocircuito en 0.6 kV es de 21.59 kA, por lo que el ajuste de la unidad instantánea en 23 kV debe ser 56.3 A secundarios.




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DIAGRAMA 6-3 CURVAS DE COORDINACIÓN REACTIVOS 3000-SEU-002 Y 003

1 100 10000 1000000[pri.A]0,01

1

100

10000

[s]

1 100 10000

1E+2 1E+4 1E+6

23,00 kV

220,00 kV

0,60 kV SingleBusbarWithTie\J29\TRA 002 LOW DoubleBusbar\4\TRA 002 HIGHDoubleBusbar\2\Sobrecorriente GIS Curva de Daño del TransformadorTRA 3000SEU002 HIGH\Cub_1\REL_3000SEU002 HIGH SingleBusbarWithTie\J18\REL_J18

SingleBusbarWithTie(12)\L2\REL_3000SEU002 LOW

120

MV

A

Cor

toci

rcui

to m

ax G

IS 2

3 kV

Cor

toci

rcui

to 2

20 k

V

1000

kV

A

Cor

toci

rcui

to B

T

Reactivos I-t fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




© Hatch 2012/10

3. 3110 CHANCADO PRIMARIO

Diagramas unilineales: H336073-3110-70-082-0001 Y 0106

El chancado primario se alimenta desde los interruptores J08 y J32, que a su vez alimentan en conjunto:

- Chancado primario 3.75 MVA - Correa mineral grueso 12.5 MVA - Piscinas de agua 0.6 MVA (futuro)

Cada uno de estos dos transformadores abastece una barra de 4.16 kV y un transformador de 1 MVA que reduce a 600 V.

Interruptor Tensión Función In T/C Pick-up Lever Curva >I t>I >>I KV A A/A A (sec.) A Seg. A Trafo 3.75 MVA 23 50/51 94 200/5 2.60 0.50 IEC VI --- 3110-SEU-001 50/51N 0.50 0.00 Trafo 3.75 MVA 4.16 50/51 520 800/5 3.50 0.50 IEC VI 20.0 3110-CCM-001 50/51N 800/5 0.16 0.60 50/51G 800/5 0.16 0.60 Trafo 1 MVA 3110-TMT-002

0.6 50/51 963 1100 I²t ---

3110-CCM-002 0.6 50/51 688 700 I²t --- Trafo 12.5 MVA 23 50/51 314 400/5 4.15 0.50 IEC VI 61.2 3110-SEU-003 50/51N 400/5 0.25 0.00 Trafo 12.5 MVA 4.16 50/51 1735 2500/5 3.60 0.50 IEC VI 3110-CCM-003 50/51N 2500/5 0.10 0.60 50/51G 50/5 5.00 0.60 Trafo 1 MVA 3110-TMT-004

0.6 50/51 963 1100 I²t ---

3110 CCM 004 0.6 50/51 165 200 I²t ---

Ajustes para protección diferencial:

TRANSFORAMDOR Potencia TT/CC primario

TT/CC secundario

Ajste relé primario

Ajste relé secundario

>>I

MVA A/A A/A 3110-SEU-001 3.75 200/5 800/5 2.35 3.25 45.3 3110-SEU-003 12.5 400/5 2500/5 3.92 3.47 61.2




© Hatch 2012/10

DIAGRAMA 6-4: CURVAS DE COORDINACIÓN CHANCADO 3110-SEU-001

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

10 100 1000 10000 100000

100 1000 10000 100000 1000000

1E+3 1E+4 1E+5 1E+6 1E+7

23,00 kV

220,00 kV

4,16 kV

0,60 kV SingleBusbarWithTie\J29\TRA 002 LOW DoubleBusbar\4\TRA 002 HIGHDoubleBusbar\2\Sobrecorriente GIS SingleBusbarWithTie\J08\REL_J08

TRA 3110SEU001 HIGH\Cub_3\REL_TRA 3110SEU001 HIGH Curva de Daño del Transformador(1)Curva de Daño del Transformador SingleBusbar(3)\4\REL_TRA 3110SEU001SingleBusbar(3)\6\Fusible SingleBusbar(4)\2\REL_TRA 3110TMT002

120

MV

A

Cor

toci

rcui

to 2

20 k

V

Cor

toci

rcui

to m

ax G

IS 2

3 kV

Cor

toci

rcui

to T

RA

12.

5 M

VA

23

kV

3.75

MV

A

1 M

VA

Chancado 3.75 MVA fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




© Hatch 2012/10

DIAGRAMA 6-5 CURVAS DE COORDINACIÓN CORREA 3110-SEU-003

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

10 100 1000 10000 100000

100 1000 10000 100000 1000000

1E+3 1E+4 1E+5 1E+6 1E+7

23,00 kV

220,00 kV

4,16 kV

0,60 kV SingleBusbarWithTie\J29\TRA 002 LOW DoubleBusbar\4\TRA 002 HIGHDoubleBusbar\2\Sobrecorriente GIS Curva de Daño del Transformador

TRA 3110SEU003 HIGH\Cub_3\REL_TRA 3110SEU003 HIGH SingleBusbar(1)\3\REL_TRA 3110SEU003SingleBusbar(1)\1\Fusible 2100 kW SingleBusbar(1)\6\FusibleSingleBusbar(2)\3\REL_TRA 3110TMT004 SingleBusbarWithTie\J08\REL_J08

Curva de Daño del Transformador(1)

12

0 M

VA

Co

rto

circ

uito

22

0 k

V

Co

rto

circ

uito

ma

x G

IS 2

3 k

V

Co

rto

circ

uito

4.1

6 k

V

12

.5 M

VA

Co

rto

circ

uito

60

0 V

Co

rto

circ

uito

TR

A 1

2.5

MV

A 2

3 k

V

Correa 12.5 MVA fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




© Hatch 2012/10

4. 3210 MOLIENDA PRIMARIA

La molienda primaria consistente en el molino SAG se alimenta directamente desde el interruptor J13.

Los ajustes se encuentran en el Anexo N°3




© Hatch 2012/10

DIAGRAMA 6-6 CURVAS DE COORDINACIÓN MOLIENDA SAG 3210

100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

100 1000 10000 100000

23,00 kV

220,00 kV SingleBusbarWithTie\J29\TRA 002 LOW DoubleBusbar\4\TRA 002 HIGHDoubleBusbar\2\Sobrecorriente GIS SingleBusbarWithTie\J13\REL_J13Curva de Daño del Transformador Curva de Arranque del Motor

12

0 M

VA

Co

rto

circ

uito

22

0 k

V

Co

rto

circ

uito

ma

x G

IS 2

3 k

V

21

.6 M

VA

Co

rto

circ

tuito

Cic

loco

nve

rtid

or

Molino SAG fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




© Hatch 2012/10

5. 3220 MOLIENDA SECUNDARIA

La molienda secundaria consistente en los molinos de bola se alimentan directamente desde los interruptores J07 y J34.

Los ajustes se encuentran en el Anexo N°3




© Hatch 2012/10

DIAGRAMA 6-7 CURVAS DE COORDINACIÓN MOLIENDA BOLAS 3220

100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

100 1000 10000 100000

23,00 kV

220,00 kV SingleBusbarWithTie\J29\TRA 002 LOW DoubleBusbar\4\TRA 002 HIGHDoubleBusbar\2\Sobrecorriente GIS Curva de Daño del TransformadorSingleBusbarWithTie\J07\REL_J07 Curva de Arranque del Motor

120

MV

A

Cor

toci

rcui

to 2

20 k

V

Cor

toci

rcui

to m

ax G

IS 2

3 kV

16.2

MV

A

Cor

toci

rcui

to C

iclo

conv

ertid

or

Molino BOLAS fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




© Hatch 2012/10

6. 3210 MOLIENDA PRIMARIA, 3220 MOLIENDA SECUNDARIA Y 3240 CLASIFICACIÓN

Diagramas unilineales: H336073-3200-70-082-0101, 0102 Y 0006

Los servicios asociados a la molienda se alimentan desde los interruptores J17 y J23.

A estos se conectan sendos transformadores de 15 MVA, que reducen la tensión a 4.16 kV. Desde estas barras se alimentan los tres servicios y sus transformadores de 2 MVA.


50/51N 400/5 0.25 0.00

Trafo 15 MVA 4.16 50/51 2082 3000/5 3.70 0.50 IEC VI --- 50/51N 3000/5 0.04 0.60 50/51G 50/5 2.50 0.60 50/51NT 300/5 0.42 0.60 3213-TVF-004 4.16 50/51 13 200/5 0.40 0.50 IEC VI --- 50/51N 200/5 0.50 0.30 3213-TVF-007 y 08

4.16 50/51 13 100/5 0.80 0.50 IEC VI ---

50/51N 100/5 1.00 0.30 3200-CDC-001: Trafo 2 MVA 3200-TMT-003, 004, 005 Y 006

0.6 50/51 1925 2100 I²t ---

3200-CCM-002 0.6 50/51 1079 1200 I²t 3221-CCM-001 0.6 50/51 676 800 I²t 3200-CCM-004 0.6 50/51 748 1000 I²t 3200-CDC-002: 3200-CCM-003 0.6 50/51 1087 1200 I²t 3200-CCM-005 0.6 50/51 122 200 I²t 3213-CCM-001 0.6 50/51 725 800 I²t 3221-CCM-002 0.6 50/51 676 800 I²t 3200-TRTA-001: 3200-GEN-001 0.6 50/51 144 200 I²t 3200-CDC-002 0.6 50/51 200 I²t 3200-CCM-005 0.6 50/51 150 I²t 3200-CCM-005: 3200-TTA-001 0.6 50/51 100 I²t




© Hatch 2012/10


TRANSFORAMDOR Potencia TT/CC

primario TT/CC

secundario Ajste relé primario


>>I

MVA A/A A/A A A A 3200-SEU-001 Y 002 15 400/5 3000/5 4.71 3.47 66.5





© Hatch 2012/10

DIAGRAMA 6-8 CURVAS DE COORDINACIÓN MOLINEANDA 3200-SEU-001 Y 002 Y 3200-TMT-003, 004, 005 Y 006

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

1

100

10000

[s]

10 100 1000 10000 100000

100 1000 10000 100000 1000000

1E+3 1E+4 1E+5 1E+6 1E+7

23,00 kV

220,00 kV

4,16 kV


Curva de Daño del Transformador(1) SingleBusbarWithTie\J17\REL_J17TRA 3200SEU001 HIGH\Cub_1\REL 3200-SEU001-HIGH SingleBusbarWithTie(15)\L4\REL_3200SEU001SingleBusbarWithTie(15)\L5\Fusible SingleBusbarWithTie(16)\L2\REL 3200-TMT-003 LOW

Cor

toci

rcui

to m

ax G

IS 2

3 kV

Cor

toci

rcui

to 2

20 k

V

15 M

VA

2 M

VA

Cor

toci

rcui

to 4

.16

KV

Cor

toci

rcui

to B

T

Molienda 15 MVA I-t fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




© Hatch 2012/10

7. 3260 CHANCADO DE PEBBLES


El chancado de Pebbles se alimenta desde los interruptores J02 y J28.

A estos se conectan sendos transformadores de 6.25 MVA, que reducen la tensión a 4.16 kV. Desde estas barras se alimentan los servicios y transformadores de 2 MVA.

Interruptor Tensión Función In T/C Pick-up Lever Curva >I t>I >>I KV A A/A A (sec.) A Seg. A Trafo 6.25 MVA 23 50/51 157 200/5 4.50 0.50 IEC VI 64.2 3260-SEU-001 Y 002

50/51N 200/5 0.5 0.00

Trafo 6.25 MVA 4.16 50/51 867 1200/5 4.00 0.50 IEC VI --- 50/51N 1200/5 0.08 0.60 50/51G 50/5 2.00 0.60 50/51NT 300/5 0.32 0.60 Trafo 2 MVA 3260-TMT-003 Y 004

0.6 50/51 1925 2100 I²t ---

3260-CCM-002 0.6 50/51 974 1100 I²t 3260-CCM-003 0.6 50/51 1533 1800 I²t



primario TT/CC



>>I

MVA A/A A/A A A A 3260-SEU-001 Y 002 6.25 200/5 1200/5 3.92 3.61 64.2





© Hatch 2012/10

DIAGRAMA 6-9 CURVAS DE COORDINACIÓN PEBBLES 3260-SEU-001 Y 002

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

1

100

10000

[s]

10 100 1000 10000 100000

100 1000 10000 100000 1000000

1E+3 1E+4 1E+5 1E+6 1E+7

23,00 kV

220,00 kV

4,16 kV


SingleBusbarWithTie\J02\REL_J02 TRA 3260SEU001 HIGH\Cub_2\REL 3260-SEU-001_HIGHSingleBusbarWithTie(1)\L3\REL_3260SEU001 SingleBusbarWithTie(1)\L4\FusibleCurva de Daño del Transformador(1) SingleBusbarWithTie(2)\L2\REL_3260TMT003

120

MV

A

Cor

toci

rcui

to m

ax G

IS 2

3 kV

Cor

toci

rcui

to 2

20 k

V

6.25

MV

A

Cor

toci

rcui

to 4

.16

kV

2 M

VA

Cor

toci

rcui

to B

T

Pebbles 6.3 MVA I-t fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




© Hatch 2012/10

8. 3310 FLOTACIÓN PRIMARIA


La flotación primaria es alimentada desde los interruptores J15 y J25.

A estos interruptores se conectan sendos transformadores de 12.5 MVA, los que reducen la tensión a 4.16 kV. Desde estas barras se alimentan los consumos correspondientes y un par de transformadores de 1.5 MVA que bajan la tensión a 0.6 kV.

Interruptor Tensión Función In T/C Pick-up Lever Curva >I t>I >>I KV A A/A A (sec.) A Seg. A Trafo 12.5 MVA 23 50/51 314 400/5 4.20 0.50 IEC VI 76.3 3310-SEU-001 Y 002

50/51N 400/5 0.25 0.00

Trafo 12.5 MVA 4.16 50/51 1734 2500/5 3.60 0.50 IEC VI --- 50/51N 2500/5 0.05 0.60 50/51G 50/5 2.50 0.60 50/51NT 300/5 0.42 0.60 3310-CCM-001 4.16 50/51 250 2000/5 0.70 0.50 IEC VI --- 50/51N 2000/5 0.05 0.30 50/51G 50/5 2.00 0.30 3310-CCM-001 4.16 50/51 250 2000/5 0.70 0.50 IEC VI --- 50/51N 2000/5 0.05 0.30 50/51G 50/5 2.00 0.30 3320-CCM-004 4.16 50/51 660 2000/5 1.80 0.50 IEC VI --- 50/51N 2000/5 0.05 0.30 50/51G 50/5 2.00 0.30 Trafo 1.5 MVA 3310-TMT-003 Y 004

0.6 50/51 1443 1600 I²t ---

3310-CCM-005 0.6 50/51 528 600 I²t 3310-CCM-006 0.6 50/51 540 600 I²t



primario TT/CC



>>I

MVA A/A A/A A A A 3310-SEU-001 Y 002 12.5 400/5 2500/5 3.92 3.47 76.3




© Hatch 2012/10

DIAGRAMA 6-10 CURVAS DE COORDINACIÓN FLOTACIÓN 3310-SEU-001 Y 002

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

1

100

10000

[s]

10 100 1000 10000 100000

100 1000 10000 100000 1000000

1E+3 1E+4 1E+5 1E+6 1E+7

23,00 kV

220,00 kV

4,16 kV


SingleBusbarWithTie\J15\REL_J15 TRA 3310SEU001 HIGH\Cub_2\3310-SEU01-HIGHSingleBusbarWithTie(9)\L2\REL_3310SEU001 SingleBusbarWithTie(9)\L4\Fusible

SingleBusbarWithTie(10)\L2\REL_3310TMT003 SingleBusbarWithTie(9)\L1\REL_3310CCM001Curva de Arranque del Motor SingleBusbarWithTie(9)\R3\REL_3320CCM004Curva de Arranque del Motor(1) Curva de Daño del Transformador(1)

Cor

toci

rcui

to m

ax G

IS 2

3 kV

Cor

toci

rcui

to 2

20 k

V

12.5

MV

A

Cor

toci

rcui

to 4

.16

kV

1.5

MV

A

Cor

toci

rcui

to B

T

0.020 s

0.331 s 0.419 s 0.458 s

15.077 s16.760 s19.474 s

Flotación 12.5 MVA I-t fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




© Hatch 2012/10

9. 3320 REMOLIENDA CONCENTRADO

Diagramas unilineales: H336073-3300-70-082-0107, 0108

La remolienda de concentrado es alimentada desde los interruptores J16 y J24.

A estos interruptores se conectan sendos transformadores de 15 MVA, los que reducen la tensión a 4.16 kV. Desde estas barras se alimentan los consumos correspondientes y cuatro transformadores de 1.5 MVA que bajan la tensión a 0.6 kV.


50/51N 500/5 0.20 0.00

Trafo 15 MVA 4.16 50/51 2082 3000/5 4.00 0.50 IEC VI --- 50/51N 3000/5 0.04 0.60 50/51G 50/5 2.50 0.60 3320-CCM-003 4.16 50/51 354 2000/5 1.00 0.50 IEC VI 50/51N 2000/5 0.05 0.30 50/51G 50/5 2.00 0.30 3310-CCM-004 4.16 50/51 331 2000/5 1.00 0.50 IEC VI 50/51N 2000/5 0.05 0.30 50/51G 50/5 2.00 0.30 3310-CCM-003 4.16 50/51 208 2000/5 0.60 0.50 IEC VI 50/51N 2000/5 0.05 0.30 50/51G 50/5 2.00 0.30 3320-CDC-001: Trafo 1.5 MVA 3320-TMT-003, 004, 005 Y 006

0.6 50/51 1443 1500 I²t ---

3320-CCM-006 0.6 50/51 521 600 3320-CCM-005 0.6 50/51 ¿? 3320-CDC-002: 3320-CCM-002 0.6 50/51 ¿? 3320-CCM-001 0.6 50/51 ¿?




© Hatch 2012/10



primario TT/CC



>>I

MVA A/A A/A A A A 3320-SEU-001 Y 002 15 500/5 3000/5 3.76 3.47 52.6





© Hatch 2012/10

DIAGRAMA 6-11 CURVAS DE COORDINACIÓN REMOLIENDA CONCENTRADO 3320-SEU-001 Y 002

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

1

100

10000

[s]

10 100 1000 10000 100000

100 1000 10000 100000 1000000

1E+3 1E+4 1E+5 1E+6 1E+7

23,00 kV

220,00 kV

4,16 kV


Curva de Daño del Transformador(1) SingleBusbarWithTie\J16\REL_J16TRA 3320SEU001 HIGH\Cub_1\REL 3320-SEU001-HIGH SingleBusbarWithTie(11)\L2\REL_3320SEU001

SingleBusbarWithTie(11)\L3\Fusible SingleBusbarWithTie(18)\L2\REL_TRA 3320TMT005Curva de Arranque del Motor Curva de Arranque del Motor(1)SingleBusbarWithTie(11)\L4\REL_3320CCM003 SingleBusbarWithTie(11)\R5\REL_3310CCM003

Cor

toci

rcui

to m

ax G

IS 2

3 kV

Cor

toci

rcui

to 2

20 k

V

1.5

MV

A

15 M

VA

Cro

toci

rcui

to 2

3 kV

Cor

toci

rcui

to B

T

Flotación 15 MVA I-t fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




© Hatch 2012/10

10. 3360 FILTRADO

Diagramas unilineales: H336073-3360-70-082-0101Y 0004

El filtrado de concentrado se alimenta desde los interruptores J19 y J21.

A estos se conectan sendos transformadores de 6.25 MVA, que reducen la tensión a 4.16 kV. Desde estas barras se alimentan los servicios y transformadores de 2 MVA.

Interruptor Tensión Función In T/C Pick-up Lever Curva >I t>I >>I KV A A/A A (sec.) A Seg. A Trafo 6.25 MVA 23 50/51 157 200/5 4.50 0.50 IEC VI 66.5 3360-SEU-001 y 002

50/51N 200/5 0.50 0.00

Trafo 6.25 MVA 4.16 50/51 867 1200/5 4.00 0.50 IEC VI --- 50/51N 1200/5 0.10 0.60 50/51G 50/5 2.50 0.60 50/51NT 300/5 0.42 0.60 3360-CDC-001: Trafo 2 MVA 3360-TMT-003 Y 004

0.6 50/51 1925 2100 I²t ---

3360-CCM-002 0.6 50/51 432 500 I²t 3360-CCM-003 0.6 50/51 819 1000 I²t 3360-CCM-004 y 05

0.6 50/51 1321 1500 I²t

3360-TTA-001: 3360-GEN-001 0.6 50/51 288 600 I²t 3360-CDC-001 0.6 50/51 600 I²t 3360-CCM-004 0.6 50/51 400 I²t 3360-CCM-004: 3360-TTA-001 0.6 50/51 300 I²t



primario TT/CC



>>I

MVA A/A A/A A A A 3360-SEU-001 Y 002 6.25 200/5 1200/5 3.92 3.61 66.5




© Hatch 2012/10

DIAGRAMA 6-12 CURVAS DE COORDINACIÓN FILTRADO 3360-SEU-001 y 002

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

1

100

10000

[s]

10 100 1000 10000 100000

100 1000 10000 100000 1000000

1E+3 1E+4 1E+5 1E+6 1E+7

23,00 kV

220,00 kV

4,16 kV


Curva de Daño del Transformador(1) SingleBusbarWithTie\J19\REL_J19TRA 3360SEU001 HIGH\Cub_1\Modelo del Relé SingleBusbarWithTie(13)\L2\Modelo del ReléSingleBusbarWithTie(13)\L4\Fusible SingleBusbarWithTie(14)\L2\Modelo del Relé

Cor

toci

rcui

to m

ax G

IS 2

3 kV

Cor

toci

rcui

to 2

20 k

V

1.5

MV

A

6.25

MV

A

Cor

toci

rcui

to B

T

Cor

toci

rcui

to 4

.16

kV

Filtrado 6.25 MVA I-t fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




© Hatch 2012/10

11. 3370 FLOTACIÓN Y ESPESAMIENTO

Diagramas unilineales: H336073-3370-70-082-0101, 102 Y 0004

Flotación y espesamiento se alimentan desde los interruptores J12 y J27

A éstos se conectan transformadores de 15 MVA, que bajan la tensión a 4.16 kV. Desde estas barras se alimentan los consumos correspondientes y un par de transformadores de 2 MVA que bajan la tensión a 0.6 kV.


50/51N 500/5 0.20 0.00

3370-CCM-001: Trafo 15 MVA 4.16 50/51 2082 3000/5 4.00 0.50 IEC VI --- 50/51N 3000/5 0.04 0.60 50/51G 50/5 2.50 0.60 50/51NT 300/5 0.42 0.60 3370-CCM-002 0.6 50/51 644 800 I²t Trafo 2 MVA 3370-TMT-003 Y 004

0.6 50/51 1924 2100 I²t

3370-CCM-003 0.6 50/51 1200 1200 I²t 3370-TTA-001: 3370-GEN-001 0.6 50/51 1155 1200 I²t 3370-CCM-001 0.6 50/51 1200 I²t 3370-CCM-003 0.6 50/51 1000 I²t 3370-CCM-003: 3370-TTA-001 0.6 50/51 1026 1000 I²t



primario TT/CC



>>I

MVA A/A A/A A A A 3370-SEU-001 Y 002 15000 500/5 3000/5 3.77 3.47 40.7





© Hatch 2012/10

DIAGRAMA 6-13 CURVAS DE COORDINACIÓN RELAVES 3370-SEU-001 Y 002

10 100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

1

100

10000

[s]

10 100 1000 10000 100000

100 1000 10000 100000 1000000

1E+3 1E+4 1E+5 1E+6 1E+7

23,00 kV

220,00 kV

4,16 kV


SingleBusbarWithTie\J12\REL_J12 TRA 3370SEU001 HIGH\Cub_1\REL_3370-SEU-001 HIGHSingleBusbarWithTie(8)\L6\REL_TRA 3370SEU001 SingleBusbarWithTie(8)\L11\FusibleSingleBusbarWithTie(20)\L3\REL_TRA 3370TMT003 Curva de Daño del Transformador(1)

120

MV

A

Cor

toci

rcui

to m

ax G

IS 2

3 kV

Cor

toci

rcui

to 2

20 k

V

15 M

VA

Cor

toci

rcui

to 4

.16

kV

Relaves 15 MVA I-t fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




© Hatch 2012/10

12. 5100 TOSTACIÓN

Diagramas unilineales: H336073-5100-70-082-0001, 0002, 0005 y 0006

La tostación se alimenta desde los interruptores J04 y J36, pasando por un "Switchgear" 5100-GMT-001 al cual se conectan transformadores de 12.5 MVA, 3.75 MVA que bajan a 4-16 kV y otro de 1 MVA que baja a 0.6 kV. Además, desde los transformadores de 3.75 MVA se alimentan otros transformadores de 1 MVA que bajan a 0.6 KV.

Interruptor Tensión Función In T/C Pick-up Lever Curva >I t>I >>I KV A A/A A (sec.) A Seg. A 5100-GMT-001: INCOMING 23 50/51 434 400/1 1.20 0.75 IEC VI --- 50/51N 0.08 0.60 Trafo 12.5 MVA 23 50/51 314 300/1 1.20 0.40 IEC VI --- 5300-SEU-001 y 002

50/51N 300/1 0.08 0.30

Trafo 12.5 MVA 23 50/51 314 300/5 5.50 0.40 IEC VI 77.0 50/51N 300/5 0.33 0.00 Trafo 12.5 MVA 4.16 50/51 1734 2000/5 4.50 0.40 IEC VI --- 50/51N 2000/5 0.06 0.60 50/51G 50/5 2.50 0.60 Trafo 3.75 MVA 23 50/51 94 300/1 0.34 0.50 IEC VI 5.45 5300-SEU-003 y 004

50/51N 300/1 0.08 0.30

Trafo 3.75 MVA 23 50/51 94 150/5 3.35 0.50 IEC VI 54.5 50/51N 150/5 0.67 0.00 Trafo 3.75 MVA 4.16 50/51 520 1200/5 2.30 0.50 IEC VI --- 50/51N 1200/5 0.08 0.60 50/51G 50/5 2.00 0.60 50/51NT 300/5 0.32 0.60 Trafo 1 MVA 23 50/51 25 300/1 0.09 1.00 IEC VI 3.4 5100-TMT-001 Y 002

50/51N 300/1 0.07 0.00

5100-CDC-001: Trafo 1 MVA 0.6 50/51 962 1100 I²t --- 5100-CCM-001 0.6 50/51 368 400 I²t 5361-CCM-001 0.6 50/51 6 100 I²t 5110-CCM-001 0.6 50/51 694 800 I²t 5100-CDC-002: 5100-CCM-003 0.6 50/51 608 800 I²t 5600-CCM-001 0.6 50/51 475 800 I²t




© Hatch 2012/10



primario TT/CC



>>I

MVA A/A A/A A A A 5100-SEU-003 y 004 3.75 150/5 1200/5 3.14 2.17 54.5


En cuanto a los transformadores de 12.5 MVA, no se dispone de información sobre las protecciones.




© Hatch 2012/10

DIAGRAMA 6-14 CURVAS DE COORDINACIÓN TOSTACIÓN 5300-SEU-001 y 002

100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

1

100

10000

[s]

100 1000 10000 100000

1000 10000 100000 1000000

23,00 kV

220,00 kV

4,16 kV SingleBusbarWithTie\J29\TRA 002 LOW DoubleBusbar\4\TRA 002 HIGH

DoubleBusbar\2\Sobrecorriente GIS Curva de Daño del TransformadorSingleBusbarWithTie\J04\REL_J04 SingleBusbarWithTie(3)\L3\REL_5100GMT001-P1SingleBusbar(15)\2\RELÉ 5300-SEU-001 LOW TRA 5300SEU001 HIGH\Cub_3\RELÉ 5300-SEU-001 HIGH

SingleBusbarWithTie(3)\L1\REL_5300SEU001-P01

120

MV

A

Cor

toci

rcui

to m

ax G

IS 2

3 kV

Cor

toci

rcui

to 2

20 k

V

12.5

MV

A

Cor

toci

rcui

to 4

.16

kV

Tostación 12.5 MVA I-t fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




© Hatch 2012/10

DIAGRAMA 6-15 CURVAS DE COORDINACIÓN TOSTACIÓN 5300-SEU-003 y 004

1 100 10000 1000000[pri.A]0,01

1

100

10000

[s]

1 100 10000

10 1000 100000

1E+2 1E+4 1E+6

23,00 kV

220,00 kV

4,16 kV


DoubleBusbar\2\Sobrecorriente GIS Curva de Daño del TransformadorSingleBusbarWithTie\J04\REL_J04 SingleBusbarWithTie(3)\L3\REL_5100GMT001-P1

SingleBusbarWithTie(4)\L3\REL_TRA 5100SEU003 LOW SingleBusbarWithTie(4)\L1\FusibleSingleBusbarWithTie(3)\L2\REL_5100SEU003-P01 TRA 5100SEU003 HIGH\Cub_3\REL_TRA 5100SEU003 HIGHSingleBusbarWithTie(5)\L3\REL_TRA 5100TMT005 SingleBusbarWithTie(4)\L5\Fusible

Curva de Daño del Transformador(1)

120

MV

A

Cor

toci

rcui

to m

ax G

IS 2

3 kV

Cor

toci

rcui

to 2

20 k

V

3.75

MV

A

Cor

toci

rcui

to 4

.16

kV

1 M

VA

Tostación 3.75 MVA I-t fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




© Hatch 2012/10

DIAGRAMA 6-16 CURVAS DE COORDINACIÓN TOSTACIÓN 5100-TMT-005 Y 006

1 100 10000 1000000[pri.A]0,01

1

100

10000

[s]

1 100 10000

1E+2 1E+4 1E+6

23,00 kV

220,00 kV


DoubleBusbar\2\Sobrecorriente GIS SingleBusbarWithTie\J04\REL_J04SingleBusbarWithTie(3)\L3\REL_5100GMT001-P1 Curva de Daño del Transformador(1)SingleBusbarWithTie(6)\L2\Relé SingleBusbarWithTie(3)\L4\REL_5100TMT001-P01

120

MV

A

1 M

VA

Cor

toci

rcui

to 4

.16

kV

Cor

toci

rcui

to m

ax G

IS 2

3 kV

Cor

toci

rcui

to 2

20 k

V

Cor

toci

rcui

to B

T

Tostación 1 MVA I-t fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




© Hatch 2012/10

En la tabla siguiente se indican los ajustes para cada uno de los interruptores del "Switchgear" principal 3000-GMT-001:

TABLA 6-1 TABLA DE AJUSTES DE RELÉS EN SWITCHGEAR PRINCIPAL

Interruptor Función In T/C Pick-up Lever Curva >I t>I >>I A A/A A (sec.) A Seg. A J01 SSAA 50/51 40 40/1 0.25 0.45 IEC VI 9.3 50/51N 40/1 0.25 0.00 50/51G 50/1 0.20 0.00 J02 50/51 158 300/1 0.60 0.50 IEC VI --- 50/51N 300/1 0.07 0.30 50/51G 50/1 0.40 0.30 J03 50/51 126 300/1 0.45 0.10 IEC VI --- 50/51N 300/1 0.08 0.30 50/51G 50/1 0.50 0.30 J04 50/51 434 800/1 0.60 0.75 IEC VI --- 50/51N 800/1 0.04 0.90 50/51G 50/1 0.70 0.90 J05 50/51 753 600/1 1.00 0.52 IEC VI --- 50/51N 600/1 0.06 0.90 50/51G 50/1 0.70 0.90 J06 50/51 188 300/1 0.67 0.10 IEC VI --- 50/51N 300/1 0.08 0.30 50/51G 50/1 0.50 0.30 J07 BOLAS 50/51 407 500/1 0.82 1.00 IEC EI 1.60 0.20 --- 50/51N 500/1 0.05 0.30 50/51G 50/1 0.50 0.30 J08 50/51 424 600/1 0.75 0.60 IEC VI --- 50/51N 600/1 0.05 0.30 50/51G 50/1 0.60 0.30 J09 50/51 126 300/1 0.45 0.10 IEC VI --- 50/51N 300/1 0.05 0.30 50/51G 50/1 0.50 0.30 J10 INCOMING

50/51 3012 3150/1 1.10 0.15 IEC VI ---

50/51N 3150/1 0.05 1.2 50/51G 50/1 3 1.2 J11 50/51 188 300/1 0.67 0.10 IEC VI --- 50/51N 300/1 0.05 0.30 50/51G 50/1 0.50 0.30 J12 50/51 377 600/1 0.70 0.50 IEC VI --- 50/51N 600/1 0.04 0.30 50/51G 50/1 0.50 0.30 J13 SAG 50/51 542 800/1 0.72 1.00 IEC VI 1.40 0.20 ---




© Hatch 2012/10

Interruptor Función In T/C Pick-up Lever Curva >I t>I >>I A A/A A (sec.) A Seg. A 50/51N 800/1 0.05 0.30 50/51G 50/1 0.80 0.30 J14 50/51 Reserva 75/1 50/51N 75/1 50/51G 50/1 J15 50/51 314 500/1 0.70 0.50 IEC VI --- 50/51N 500/1 0.04 0.30 50/51G 50/1 0.40 0.30 J16 50/51 377 400/1 1.00 0.50 IEC VI --- 50/51N 400/1 0.05 0.30 50/51G 50/1 0.40 0.30 J17 50/51 377 400/1 1.00 0.50 IEC VI --- 50/51N 400/1 0.06 0.30 50/51G 50/1 0.48 0.30 J18 50/51 25 40/1 0.70 1.00 IEC VI --- 50/51N 40/1 0.63 0.30 50/51G 50/1 0.50 0.30 J19 50/51 158 200/1 0.85 0.70 IEC VI --- 50/51N 200/1 0.13 0.30 50/51G 50/1 0.50 0.30 J21 50/51 158 200/1 0.85 0.70 IEC VI --- 50/51N 200/1 0.13 0.30 50/51G 50/1 0.50 0.30 J22 50/51 25 40/1 0.70 1.00 IEC VI --- 50/51N 40/1 0.63 0.30 50/51G 50/1 0.50 0.30 J23 50/51 377 400/1 1.00 0.50 IEC VI --- 50/51N 400/1 0.06 0.30 50/51G 50/1 0.48 0.30 J24 50/51 377 400/1 1.00 0.50 IEC VI --- 50/51N 400/1 0.05 0.30 50/51G 50/1 0.40 0.30 J25 50/51 314 500/1 0.70 0.50 IEC VI --- 50/51N 500/1 0.04 0.30 50/51G 50/1 0.40 0.30 J26 50/51 Reserva 50/51N 50/51G J27 50/51 377 600/1 0.70 0.50 IEC VI --- 50/51N 600/1 0.04 0.30 50/51G 50/1 0.50 0.30 J28 50/51 158 300/1 0.60 0.50 IEC VI --- 50/51N 300/1 0.07 0.30




© Hatch 2012/10

Interruptor Función In T/C Pick-up Lever Curva >I t>I >>I A A/A A (sec.) A Seg. A 50/51G 50/1 0.40 0.30 J29 INCOMING

50/51 3012 3150/1 1.10 0.15 IEC VI ---

50/51N 3150/1 0.05 1.2 50/51G 50/1 3 1.2 J30 50/51 126 300/1 0.45 0.10 IEC VI --- 50/51N 300/1 0.08 0.30 50/51G 50/1 0.50 0.30 J31 50/51 188 300/1 0.67 0.10 IEC VI --- 50/51N 300/1 0.08 0.30 50/51G 50/1 0.50 0.30 J32 50/51 424 600/1 0.75 0.60 IEC VI --- 50/51N 600/1 0.05 0.30 50/51G 50/1 0.60 0.30 J33 50/51 126 300/1 0.45 0.10 IEC VI --- 50/51N 300/1 0.08 0.30 50/51G 50/1 0.50 0.30 J34 BOLAS 50/51 407 500/1 0.82 1.00 IEC EI 1.60 0.20 --- 50/51N 500/1 0.05 0.30 50/51G 50/1 0.50 0.30 J35 50/51 753 600/1 1.00 0.52 IEC VI --- 50/51N 600/1 0.06 0.90 50/51G 50/1 0.70 0.90 J36 50/51 434 800/1 0.60 0.75 IEC VI --- 50/51N 800/1 0.04 0.90 50/51G 50/1 0.70 0.90 J37 50/51 188 300/1 0.67 0.10 IEC VI --- 50/51N 300/1 0.08 0.30 50/51G 50/1 0.50 0.30 J38 SSAA 50/51 40 40/1 0.25 0.45 IEC VI 9.3 50/51N 40/1 0.25 0.00 50/51G 50/1 0.20 0.00 Curvas: IEC NI IEC VI IEC EI IEC LI NOTA: Si bien el alcance del trabbajo no incluye los interruptres de entrada a la barra de 23 kV desde los transformadores 220/23 kV, se debieron determinar nuevos ajustes para estos interruptores, debiéndose reformular el informe de ABB en función de estos ajustes.




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DIAGRAMA 6-17 CURVAS DE COORDINACIÓN FILTRO 7.5 MVA

100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

100 1000 10000 100000

23,00 kV


120

MV

A

Cor

toci

rcui

to 2

20 k

V

Cor

toci

rcui

to m

ax G

IS 2

3 kV

7.5

MV

A

Filtro 7.5 MVA I-t fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




© Hatch 2012/10

DIAGRAMA 6-18 CRUVAS DE COORDINACIÓN FILTRO 5 MVA

100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

100 1000 10000 100000

23,00 kV


120

MV

A

5 M

VA

Cor

toci

rcui

to m

ax G

IS 2

3 kV

Cor

toci

rcui

to 2

20 k

V

Filtro 5 MVA I-t fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




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DIAGRAMA 6-19 CURVAS DE COORDINACIÓN TRANSFORMADOR SSAA

1 100 10000 1000000[pri.A]0,01

1

100

10000

[s]

1 100 10000

23,00 kV


Curva de Daño del Transformador

12

0 M

VA

Co

rto

circ

uito

TB

T B

T

30

0 k

VA

Co

rto

circ

uito

ma

x G

IS 2

3 k

V

Co

rto

circ

uito

22

0 k

V

TBT I-t fase

Fecha: 8/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T




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De acuerdo a la información recibida de CODELCO, el nivel de cortocircuito de referencia en la subestación ENCUENTRO es:

TABLA 6-2 NIVELES DE CORTOCIRCUITO EN SUBESTACIÓN ENCUENTRO

CORTOCIRCUITO TRIFÁSICO (kA)

MONOFÁSICO (kA)

MÁXIMO 14.85 12.97 MÍNIMO 9.47 9.27

A partir de estos datos, se modeló la línea de 220 kV Encuentro – MMH, los transformadores 220/23 kV y la red de distribución interna, obteniéndose los siguientes valores de cortocircuito máximo:

TABLA 6-3 NIVELES DE CORTOCIRCUITO EN LAS BARRAS DE LA PLANTA

CORTOCIRCUITO TENSIÓN (kV)

TRIFÁSICO (kA)

MONOFÁSICO (kA)

ENCUENTRO con aporte de MMH 220 15.36 13.21 MMH 220 kV con aporte de MMH 220 4.18 2.50 MMH 23 kV con transformadores en paralelo 23 25.59 0.4 MMH 23 kV con transformadores separados 23 18.40/17.59 0.2 LOOP MINA 23 8.4 – 10.6 0.2 1620-SEL-001 23 10.60 0.2 3000 23 22.96 0.2 3110-SEU-001 23 8.80 0.2 3110-SEU-003 23 21.39 0.2 3200 23 24.58 0.2 3213 23 24.42 0.2 3221 23 24.48 0.2 3260 23 22.91 0.2 3300-SEU-001 23 22.95 0.2 3310 23 24.11 0.2 3320 23 24.30 0.2 3360 23 21.34 0.2 3370 23 21.85 0.2 5100-SEU-003 23 22.73 0.2 5100-TMT-01 23 22.94 0.2 5300 23 22.97 0.2 5300-SEU-001 23 22.95 0.2 6510 23 9.96 0.2 BARRIO CÍVICO 23 22.61 0.2




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CORTOCIRCUITO TENSIÓN (kV)

TRIFÁSICO (kA)

MONOFÁSICO (kA)

SUBESTACIONES MINA 7.2 7.5 – 7.9 0.4 3110CCM001 4.16 7.29 0.4 3110CCM003 4.16 20.42 0.4 3110CCM001 4.16 7.06 0.4 3110CCM003 4.16 19.34 0.4 3200CCM001 4.16 21.00 0.4 3200TMT003 4.16 20.94 0.4 3200TMT005 4.16 20.94 0.4 3260CCM001 4.16 10.14 0.4 3260TMT003 4.16 9.55 0.4 3320SWG001 4.16 20.77 0.4 3320CCM003 4.16 20.70 0.4 3320TMT005 4.16 20.71 0.4 3320TMT003 4.16 20.71 0.4 3310SWG001 4.16 19.91 0.4 3310CCM001 4.16 19.84 0.4 3310CCM002 4.16 19.84 0.4 3310CCM003 4.16 21.40 0.4 3310TMT003 4.16 19.84 0.4 3320CCM004 4.16 19.93 0.4 3360CCM001 4.16 10.50 0.4 3370CCM001 4.16 22.48 0.4 3370TMT003 4.16 20.93 0.4 5100CCM-002 4.16 6.46 0.4 5100TMT005 4.16 6.45 0.4 5300SWG-011 4.16 22.39 0.4 3000-CDC-001 0.6 21.59 TTA 0.6 21.22 3110-CDC-001 0.6 11.91 3110-CDC-002 0.6 18.08 3310-CDC-001 0.6 20.24 3310-CDC-002 0.6 18.08 3200-CDC-001 0.6 27.23 3200-CDC-002 0.6 27.66 3260-CDC-001 0.6 22.06 3320-CDC-001 0.6 20.38 3320-CDC-002 0.6 20.38 3360-CDC-001 0.6 22.14 3370-CDC-001 0.6 27.23 3370-TTA-001 0.6 30.21 5100-CDC-001 0.6 22.04 5100-CDC-002 0.6 14.39




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Anexo 9

Datos de Placa Transformadores Subestación Unitarias

Para los transformadores se usaron las impedancias informadas por el proyecto, que se indican a continuación y en su defecto la indicada en los diagramas unilineales entregados para el estudio.

(1 Página)




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Anexo 10

Capacidad Corriente Alimentadores y Líneas Aéreas

A continuación se muestra la capacidad al cortocircuito del cable de 500 MCM

(1 Página)




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DIAGRAMA 6-20 CAPACIDAD DE CORRIENTE CABLES

100 1000 10000 100000 1000000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

25,00 kV Curva de Daño Conductor/Cable

CAPACIDAD CABLE

Fecha: 6/07/2012

Anexo:

DIg

SIL

EN

T

estudio de protecciones

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