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ESTUDIO DEFINITIVO DE LA DERIVACIÓN
A LIMA DE LAS AGUAS DE LA CUENCA ALTA
DEL RIO MANTARO
(PRIM IRA FASE)
I M O R MI IXTFRMFDIO
VOLUMEN 3
APÉNDICE B
ANEXO IB • 2B
B I W I E & P \ R T \ K R S
Ingenieros Consultores
i I
Londres Lima
M A Y O 19ÍSO
! 1
A P É N D I C E B
RECURSOS DE AGUA SUBTERRÁNEA
DE LOS ACUIFEROS DE RIMAC
CHILLÓN Y LURIN
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INFORME INTERMEDIO
CONTENIDO
VOLUMEN 1
VOLUMEN 2
VOLUMEN 3
VOLUMEN 4
VOLUMEN 5
VOLUMEN 6
VOLUMEN 7
VOLUMEN 8
VOLUMEN 9
INFORME PRINCIPAL
APÉNDICE A
APÉNDICE B
APÉNDICE C
APÉNDICE D
APÉNDICE E
APÉNDICE F
APÉNDICE G
APÉNDICE H
APÉNDICE I
APÉNDICE J
APÉNDICE K
DEMANDA
RECURSOS DE AGUA SUBTERRÁNEA
DE LOS ACUIFEROS DEL RIMAC,
CHILLÓN Y LURIN
CALIDAD DEL AGUA
EFECTOS ECOLÓGICOS, SOCIALES Y ECONÓMICOS DEL INCREMENTO EN EL USO DEL LAGO JUNIN COMO UN RESERVORIO DE ALMACENAMIENTO
OBRAS EN EL LAGO JUNIN
IRRIGACIÓN EN EL VALLE DEL RIO MANTARO
MÉTODO USADO PARA EL ANÁLISIS ECONÓMICO
ANÁLISIS DE ALTERNATIVAS
HIDROLOGÍA
ESTUDIOS DE RENDIMIENTO
ANÁLISIS DE SENSIBILIDAD
CONTENIDO
Página INTRODUCCIÓN
B.1.1 Generalidades B1
B.1.2 Alcances B1
B.1.5 Organización B2
B.1.7 Estudios previos de Agua Subterránea B3
B.1.13 Distribución del apéndice B5
B.1.14 Anexos B5
GEOLOGÍA
B.2.1 Introducción B7
B.2.6 Basamento rocoso B8
B.2.8 Depósitos cuaternarios B9
B.2.9 Depósitos de Pedimento del Pleistoceno B9
B.2.14 Unidad Superior (R2) B11
B.2.17 Unidad Superior (R1) B12
B.2.19 Depósitos recientes B12
HIDROGEOLOGIA
B.3.1 Definición del Acuífero B13
B.3.2 Límites del Acuífero B13
B.3.5 Controles de flujos de agua subterránea
y distribución de carga piezométrica B14
B.3.14 Potencia de la zona no saturada B17
B.3.16 Flujos que atraviesan los límites de
las áreas de aguas subterráneas B17
B.3.17 Transmisibilidad B18
B.3.23 Rendimiento específico B21
B.3.26 Factores de pérdidas en pozos B23
AFLUENTES Y EFLUENTES DEL ACUIFERO
Introducción B24
Precipitación B25
Recarga del canal fluvial B25
Labores de campo B25
Balances de aguas superficiales de los
ríos Rímac y Chillón B28
Infiltración Je las áreas bajo riego B32
Prueba de infiltración dinámica del canal B33
Prueba de infiltración estática del canal B33
Prueba de infiltración de la superficie B34
Infiltración total para irrigación B35
Análisis de los datos históricos B36
Fugas de la red de los sistemas de agua B37
Fugas en los sistemas de agua potable B38
Abstracciones de pozos y galerías B39
Manantiales B40
Caudales subterráneos B40
Resumen B41
QUÍMICA DEL AGUA SUBTERRÁNEA
Introducción B42
Parámetros utilizados B42
Características de los tipos hidroquí-
micos de agua B43
Química del agua de recarga B44
Principales procesos de disolución B45
Aguas asfaltadas de alta concentración B46
Cambio en los iones de las aguas interiores B4 7
Intercambio reversible iónico en aguas
salinas intrusivas B48
B.5.19 Aguas de cloruro sódico procedentes de
granodiorita . B49
B B
B
B
B
B
B
B
B
B
B
B.
B.
B.
B.
B.
B.
B. B.
B.
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B.
B.
B.
B.
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19
21
22
23
24
26
27
29
30
1 2
4
6
9
12
15
17
B.5.21 Aguas de los Sedimentos Mesozoicos B49
B.5.22 Resumen de las características hidro-
químicas B50
B.5.24 Incrustación de carbonato B50
B.5.25 Incrustación de hierro B51
B.5.26 Corrosión B51
B.5.27 Uso conjuntivo B51
MODELO DE LOS ACUIFEROS DEL RIMAC Y
DEL CHILLÓN
B.6.1 Introducción B52
B.6.2 Teoría del modelo B52
B.6.7 Programa de computación B54
B.6.12 Procedimiento de calibración del modelo B57
B.6.15 Reticulado del modelo y límites B58
B.6.18 Transmisibilidad rendimiento específico B59
B.6.22 Afluentes de agua subterránea B61
B.6.25 Recarga del acuífero B63
B.6.28 Resultado de la calibración B64
B.6.32 Flujos de agua subterránea B65
B.6.36 Análisis de sensibilidad B67
B.6.38 Conclusiones B67
FUTURO DESARROLLO DE LOS ACUIFEROS DEL
RIMAC Y CHILLÓN
B.7.1 Introducción B69
B.7.2 Cambios en la recarga, 1978 - 2000 B69
B.7.7 Ubicación de la demanda B72
B.7.8 Limitaciones en el desarrollo adicional B73
B.7.12 Obras proyectadas por ESAL en 1979-1981 B74
B.7.20 Areas con potencial para una mayor
explotación B78
B.7.23 Efectos del incremento de extracción
directa, 1982 - 1993 B80
B.7.31 Efectos de los desarrollos sobre los
pozos existentes B83
B.7.41 Uso conjuntivo de aguas subterráneas
y superficiales B86
B.7.49 Costos de los desarrollos futuros B90
B.7.50 Costos de capital para nuevas extracciones B90
B.7.54 Costo de fuentes existentes de com
pensación B92
B.7.56 Recomendaciones para investigaciones
adicionales B93
B.7.59 Comparación con estudios previos B94
ACUÍFERO DE LURIN
B.8.1 Introducción B95
B.8.3 Geología e Hidrogeología B95
B.8.12 Afluentes y efluentes del acuífero B98
B.8.15 Química del agua subterránea B99
B.8.16 Modelo del acuífero de• Lurín B99
B.8.20 Desarrollo futuro del acuífero de Lurín B100
ANEXOS
Investigaciones hidrogeológicas: Rímac,
Chillón, Lurín
Investigaciones de resistividad eléctrica
Información proveniente de las investiga
ciones de agua subterránea
Manual del modelo de agua subterránea
LAMINAS
B1 Ubicaciones en el área de estudio y
Geología
B2 Curvas de nivel de basamento
B3 Curvas típicas de resistividad de campo
B4 Secciones geofísicas de valles Rímac
y Chillón
B5 Curvas isópacas: unidad inferior del
acuífero (R2)
B6 Curvas isópacas: unidad superior del
acuífero (R1)
B7 Mapa piezométrico
Niveles estimados
Junio/Julio 1969
B8 Hidrogramas representativos de agua
subterránea
B9 Secciones geofísicas de la Costa Norte
de Callao
B10 Transmisibilidad estimada del acuífero
B11 Conceptualización del acuífero
B12 Trabajo de campo en los ríos y en las
áreas de riego
B13 Recarga del Río Rímac
B14 Areas de riego
B15 Ciclo de agua potable (50% de fugas)
CUADROS
B1 Sucesión geológica
B2 Perfiles litológicos representativos
B3 Pruebas del acuífero llevadas a cabo en este
estudio
B4 Estaciones de aforos que suministraron datos
para el estudio
B5 Extracciones de agua subterránea
B6 Balance de agua del acuífero 1969 - 1978
B7 Balance de aguas del acuífero para 1978 en
cada área de agua subterránea
B8 Análisis químicos representativos de agua
subterránea
B9 Análisis de sensibilidad
B10 Resumen de la recarga
B11 Resumen de extracciones 1979 - 1981
B12 Resumen de simulaciones 1979 - 2000
B13 Resumen de posibles desarrollos después de 1981
B14 Resumen de dimensionamiento y costo de pozos de
diseño típicos
BIS Acuífero de Lurín: perfil de flujos promedio
1969 - 1978
B16 Acuífero de Lurín: simulación de desarrollos
futuros posibles
B16 Recarga del sistema de distribución de
agua potable - 1978
B17 Representación "Durov" de los tipos
hidroquímicos principales de agua
B18 Representación "Durov" de los procesos
del intercambio de los iones del acuífero
B19 Distribución de los tipos hidroquímicos
de aguas
B20 Distribución de la concentración de sul
fates en las aguas subterráneas
B21 Relaciones estroncio-yodo
B22 Distribución de la saturación de las cal
citas en las aguas subterráneas
B23 Rímac/Chillón modelo del acuífero
B24 Extracción de agua subterránea 1969-78
B25 Recarga del acuífero debido al sistema de
abastecimiento de agua potable, 1969-78
B26 Comparación de los niveles piezométricos
del modelo y del campo
B27 Comparación entre los hidrogramas de campo
y de simulación
B28 Patrón de flujos de agua subterránea, 1969
B29 Recarga del sistema de distribución de
agua potable y las áreas irrigadas - 2000
B30 Areas con potencial para desarrollo futuro
B31 Abatimiento máximo por los desarrollos
planteados para 1979 a 1981
B32 Abatimiento máximo para varias tasas de
desarrollo posteriores a 1981
B33 a) Simulación C5; descenso de los niveles
piezométricos en 1985
b) Simulación C5; descenso de los niveles
piezométricos en 1989
c) Simulación C5; descenso de los niveles
piezométricos en 1993
B34 Efecto de nuevos desarrollos de aguas sub
terráneas en fuentes existentes
B35 Diseño típico del pozo para el alto Rímac
B36 Mapa piezométrico - Lurl'.n
B37 Modelo del acuífero de Lurín
CAPITULO Bl
INTRODUCCIÓN
Generalidades
B.1.1 La ciudad de Lima se encuentra ubicada sobre los acuí
feros aluviales combinados de los ríos Rímac y Chillón, teniendo
a corta distancia, hacia el sur, al Río Lurín. Actualmente, la
demanda doméstica, agrícola e industrial de agua en la ciudad y
zonas circundantes, es cubierta por las extracciones superficia
les de estos ríos y por una amplia red de pozos alimentados por
los acuíferos. En la época de estiaje (de junio a noviembre),los
caudales de los ríos son utilizados en su totalidad, de manera
que hasta que se implemente un nuevo esquema de agua superficial,
el agua subterránea sigue siendo la única fuente posible de su
ministro adicional para cubrir la creciente demanda de agua.
Alcances
B.1.2 En este Apéndice se describen los estudios llevados a
cabo para determinar en qué medida es factible una explotación
adicional de los acuíferos. En él se investigan los efectos que
tendría tanto el aumento de la tasa total de extracción como la
utilización conjunta de recursos de aguas superficiales y subte
rráneas. El estudio se ha basado en un modelo de simulación por
computación digital del acuífero, incorporando los diversos afluen
tes y efluentes de éste, así como los diferentes parámetros que
controlan el movimiento del agua a través de la masa subterránea.
B.1.3 El modelo principal cubre el área de los valles del
Rímac y del Chillón comprendido desde la línea costera hasta San-
Bl
ta Clara y Punchauca respectivamente Gen la Lámina B.1 se muestran
todas las ubicaciones mencionadas en este Apéndice). También se
construyo un modelo más pequeño, el cual cubre el valle del Lurín
desde la costa hasta un punto ubicado catorce kilómetros tierra
adentro.
B.1.4 Temas tales como el crecimiento demográfico y la de
manda de agua, hidrología y esquemas de agua superficial, son
tratados en el Informe Principal y en otros Apéndices. Se intenta
que este Apéndice constituya en sí m:.smo un informe completo, aún
cuando en el Informe Principal se ha incluido un capítulo que lo
resume.
Organización
B.1.5 Al iniciarse el estudio, fueron recopilados en el
Perú datos sobre afluentes, efluentes y características del acuí-
fero. Esto involucró una gran cantidad de trabajo de campo,
incluyendo aforos de caudales y estudios de filtraciones en las
zonas de los ríos y áreas agrícolas, y una serie de pruebas de
bombeo en los pozos existentes. También se recopiló y procesó
una gran cantidad de información estadística.
32
B.I.6 Luego, todos los datos fueron llevados a Londres donde
se realizaron los estudios de los modelos de simulación durante
el periodo comprendido entre Julio y Diciembre de 1979. En Julio
y Agosto el Sr. J.C. Ruiz G., de ESAL, y el Sr. R.O. Sarmiento G.,
de DASS, visitaron el Reino Unido durante siete semanas y en este
tiempo, en las oficinas de Binnie 5 Partners en Londres, se capa
citaron en la operación del modelo de simulación; también visita
ron una serie de organizaciones relacionadas con abastecimiento
de aguas.
Estudios previos de Agua Subterránea
B.1.7 A partir de 1970, la Dirección de Aguas Superficiales
y Subterráneas (DASS) del Ministerio de Agricultura, se hizo car
go de todos los aspectos relacionados con la extracción de agua
subterránea en Lima. DASS estableció un registro de usuarios de aguas subterráneas y es responsable por la emisión de los permi
sos de extracción y la realización de estudios sobre las carac
terísticas y potencial de los acuíferos.
B.1.8 DASS ha emitido dos informes oficiales S£
bre sus estudios del acuífero en Lima. El primer informe (Ref.1),
preparado con asistencia técnica francesa, incluyó los resultados
délos modelos matemáticos construidos con el fin de simular el comporta
miento del acuífero. Este informe publicado en Julio de 1972 ,
determinó que la producción del acuífero podría ser elevada de 3 3
7.5 m /s a por lo menos 20 m /s aunque esto daría como resulta
do una depresión de la napa freática, y menciona dos lugares del
valle del Rímac en los que puede lograrse dicho aumento.
33
B,1,9 Un estudio separado para INDÜPERU CRef.13) evalúa el
potencial para el aumento de extracciSn de agua subterránea en
el valle del CMllón. Este informe, que fuera publicado en Enero
de 1973, determina que la producción del acuífero del Chillón 3 3
podría ser elevada de 1.6 m /s a 3.0 m /s, siempre que los pozos
fueran cuidadosamente distribuidos. Este estudio incluyó prue
bas adicionales en modelos matemáticos.
B.1.10 En Diciembre de 1973, DASS preparó un informe interno
(Ref. 4). Aunque en principio fue un documento de trabajo, éste
no respaldaba las conclusiones alcanzadas en el informe de Julio
de 1972.
B.1.11 Dos informes preparados por Binnie § Partners se re -
fieren al agua subterránea en Lima. El primero (Ref.2) realizado
en 1970, discutía la posibilidad de una recarga artificial y su
gería una serie de pruebas con el fin de analizar la posibilidad
de aumentar en esta forma el suministro.
B.1.12 El segundo informe (Ref.3) se refirió principalmente
al esquema de transvase, pero discutía la posibilidad de realizar
extracciones adicionales de agua subterránea para cubrir la cre
ciente demanda hasta que se inicien las operaciones de dicho es
quema de transvase. Determinó que los datos disponibles eran in
suficientes para llegar a conclusiones definitivas sobre la capa-
34
cidad del acuífero o su.producción fundamental y, recomendó un
programa de estudios adicionales, incluyendo pruebas de campo y
estudios del modelo de simulación.
Distribución del Apéndice
B.1.13 Los Capítulos B2 y B3 se ocupan, respectivamente, de
la geología e hidrología del abanico aluvial y áreas circundan
tes. El Capítulo B4 se ocupa de los afluentes y efluentes del mo
delo de simulación del acuífero, y describe el programa de trabajo de campo
y análisis de datos llevado a cabo para determinar estos paráme
tros. El Capítulo B5 se ocupa de los análisis químicos de aguas
subterráneas provenientes de diversos lugares del acuífero, y las
conclusiones a las que se llegó a partir de ellos. El modelo de
simulación por computación del acuífero Rímac/Chillón, y la teo
ría que lo respalda, se describen en el Capítulo B6 y se bosqueja
el procedimiento de calibración que utiliza datos estadísticos.
En el Capítulo B7 se discute el potencial de desarrollo futuro
del acuífero, incluyendo los costos de nuevas extracciones,los
efectos de éstas sobre las fuentes existentes y la posibilidad
de una utilización conjunta de los recursos de aguas superficia
les y subterráneas. Mientras que los Capítulos B2 a B? se ocupan
sólo del acuífero Rímac/Chillón, el Capítulo B8 se ocupa en la misma forma del
acuífero Lurín. En el Capítulo 11 del Informe Principal se describe la in
vestigación de un posible esquema en el cual los recursos de agua superficial
y subterránea podrían ser desarrollados conjuntivamente para satisfacer las
demandas de agua hasta el año 2000.
Anexos
B.1.14 En este Apéndice se incluyen tres anexos. El anexo 1
corresponde al informe preparado por el Sr. J.E. Arce H. que des-
E5
cribe los estudios geofísicos que éste efectuara en los valles
del Rímac y del Chillón. El anexo 2 contiene la enumeración y
presentación gráfica de la información básica a partir de la cual
se preparó los datos de alimentación para la operación del mode
lo de simulación. El anexo 3 describe detalladamente el procedi
miento utilizado para establecer y operar el programa para el
modelo e incluye una enumeración completa del mismo y todos los
datos en un formato modelo.
E6
CAPITULO B2
GEOLOGÍA
Introducción
B.2.1 Un sistema de agua subterránea es determinado por los
materiales rocosos presentes y su distribución. Por lo tanto ,
para la evaluación de los recursos de agua subterránea se necesi^
ta una clara comprensión de la geología del sistema de un acuí -
fero.
B.2.2 En los valles del Rímac y del Chillón, la geología es
bastante simple y puede dividirse en dos grupos básicos: basamen
to rocoso (precuaternario)y aluvión cuaternario.
B.2.3 La información geológica de este Apéndice se obtuvo de
informes geológicos anteriores (Referencias 1,2,3 y4) de una re
valuación de los datos geofísicos existentes suministrados por
DASS y de un amplio informe geofísico efectuado durante el estu
dio y que se describe en detalle en el Anexo 1.
B.2.4 En el Cuadro B 1 se da la sucesión geológica general
de los valles del Rímac y del Chillón.
B.2.5 Las unidades jurásica, cretácea y terciaria se deno
minan "basamento" y se encuentran debajo y alrededor de depósitos
aluviales cuaternarios más recientes. La Lámina B.1 muestra en
planta la distribución general del basamento y de los materiales
cuaternarios.
Basamento rocoso
B.2.6 El basamento rocoso forma la totalidad de las tierras
más altas ubicadas entre los Andes y las colinas del borde del
Océano Pacífico. Calizas y areniscas mesozoicas y rocas volcá
nicas del terciario son las más antiguas y se encuentran princi
palmente al este y en afloramientos locales a lo largo de la costa.
Las granodioritas del terciario son más comunes en la parte cen -
tral de la zona y aparecen en valles generalmente ubicados en
lugares escarpados.
B.2.7 La distribución del basamento rocoso es muy compleja
como resultado de continuas perturbaciones estructurales que cu.1
minan con el mayor levantamiento andino de la edad del Mioceno.
Los depósitos de sedimentos son interrumpidos por fallas y plega
mientos y no constituyen unidades continuas. Las granodioritas
forman una gran intrusión y a pesar de su alteración estructural
tienen generalmente una baja frecuencia de juntura.
B8
Depósitos ouaternarios
B.2.8 El aluvión se encuentra presente en forma de depósitos compactos
(filamentos largos y estrechos) a lo largo de las secciones altas del valle en
los Andes hacia el este de la zona de estudio. A niveles más bajos, la
gradiente del cauce del río es más suave y a medida que se acer
can al Océano Pacífico, los valles se vuelven más anchos. En es
tos valles existen gruesas secuencias de materiales de pedimento
contiguos a los depósitos compactos de los altos valles. Los p£
dimentos son de la edad del Pleistocene y yacen directamente so
bre las rocas desgastadas-del basamento. En la Lámina B.2 se mue£
tra la superficie inferior de los depósitos del Pleistocene en
forma de mapa estructural preparado principalmente a partir de
datos geofísicos.
Depósitos de Pedimento del Pleistoceno
B.2.9 Lo& depósitos en el pedimento del Pleistoceno son grue -
sas secuencias de los sedimentos del cono aluvial. Se funden for
mando una sola secuencia, cerca a la costa, en el lugar en que se
unen los valles del Rímac y del Chillón. Los depósitos superio -
res pueden observarse como secciones en Lima central donde el Río
Rímac ha formado una garganta de casi 20 metros de profundidad.
B.2.10 Los depósitos comprenden desde cantos rodados grandes
hasta partículas de tamaño arcilloso. Ellos son principalmente
gravas arenosas y con sedimentos, pero con un contenido de arci
lla que aumenta con la profundidad. El espesor va desde cero en
los flancos de los valles hasta un máximo probable de unos 580
B9
4
metros cerca a Be l l av i s t a . Esta c i f ra se estimó durante e l presente estudio a p a r t i r de los resul tados de las inves t igaciones geof í s i cas .
8.2.11 Los mater ia les fueron depositados bajo condiciones de a l t a energía f luv ia l como respuesta a los levantamientos andinos, y por lo t a n t o , son de una d i s t r ibuc ión pobre e i rregularmente e s t r a t i f i c a d a . En e l Cuadro B.2 se muestran las l i t o l o g í a s re -p resen ta t ivas tomadas de los r e g i s t i o s de perforación. Los dep£ s i t o s pueden verse en los af loramier tos de la costa en Barranco.
B.2.12 Los estudios geofísicos indican que en los depósitos del Pleistocene hay dos unidades razonablemente distintas. Esta distinción se basa en una matriz arcillosa que se encuentra casi siempre presente en las arenas y gravas más antiguas y bajas y generalmente ausente en los depósitos superiores más recientes. Esto es consistente con los hallazgos presentados en la referencia 1, los cuales establecieron que la proporción de materiales mas finos en el aluvión, aumenta con la profundidad.
B.2.13 En la Lámina B.3, las curvas de r e s i s t i v i d a d indican una d i ferencia en t re l a s dos unidades y también con e l basamento rocoso. En la Lámina B.4 se muestran los cor tes geológicos re -presenta t ivos para los va l l e s Rímac y Chi l lón, los que han sido in terpre tados a p a r t i r de sondeos de r e s i s t i v i d a d s u p e r f i c i a l con controles de perforación.
B10
Unidad Inferior (;R2)
B,2.14 Esta unidad corresponde al depósito del Pleistocene
más importante y tiene resistividades menores, entre 20-50 ohm-m.
Se podría esperar la menor resistividad considerando la naturale
za de la matriz de grado arcilloso. Algunas muestras de perfiles
litológicos de pozos (Cuadro B.2) muestran la presencia del mate
rial de grado arcilloso en la unidad inferior. Lamentablemente existen
pocos registros geofísicos de perforación y no hay ninguno dispo
nible para este estudio; sin embargo, las curvas de resistividad
(Lámina B.3) indican claramente la existencia a mayor profundidad
de un aumento de material arcilloso.
B.2.15 En esta unidad, en la región costera cercana a Chorra
líos, y el Callao, existen considerables cantidades de material
de granulo fino. Puede inferirse que al alejarse de las montañas,
la proporción de material arcilloso va en aumento.
B.2.16 El espesor de la unidad es mayor entre Miraflores y
Bellavista donde se estima en más de 500 m. La variación en espesor
de la unidad se describe en el Anexo 1 y se muestra en el mapa de
isópacos consignado en la Lámina B.5. La distribución sugiere que
un antiguo curso del Rímac corre desde el lado sur del Cerro El
Agustino hasta la costa cruzando Miraflores y que alguna vez el
Chillón discurrió hacia el sur alcanzando la costa entre el Callao
y Magdalena.
Bll
Unidad superior C Rl]
8.2,17 Esta unidad tiene resistividades más altas entre 50-
500 ohm-m. Esto indica la existencia de capas de material con mu/
poca matriz de arcilla, aún cuando localmente la mayor resistivi
dad puede reflejar una condición no saturada.
B.2.18 En algunos lugares la unidad superior ha sido deposi
tada donde la menor ha sido «¡rosionada. La distribución
existente sugiere que cuando se depositó la unidad superior, el
Rímac seguía el curso que tenía en el momento de la deposición de
la unidad inferior, pero que el ChiMón puede haber discurrido
hacia la costa inmediatamente al sur del Cerro La Regla. Esta uni
dad es más delgada que la inferior y alcanza un espesor ligeramente supe
rior a 80 metros en la zona de Surquillo. En la Lámina B.6 se muestran
isópacos de la unidad.
Depósitos recientes
B.2.19 Capas granulares de material aluvial reciente se en
cuentran presentes en los lechos actuales del río como delgados
depósitos retrabajados. A lo largo de la costa cercana a Chorr_i
líos y La Pampilla existen limitados depósitos de arena en dunas.
B12
CAPITULO B3
KIDRQGEOLOGIA
Definición del Acuífero
B.3.1 El agua subterránea se presenta en forma
abundante en el aluvión del Pleistoceno. . Aún
cuando el basamento rocoso está parcialmente fracturado, no hay
evidencia de que contenga importantes cantidades de agua subterrá
nea. La química del agua subterránea (Ver Capítulo B.5) indica
la ocurrencia local de muchos caudales menores de agua subterrá
nea desde los basamentos rocosos hasta el aluvión, como por ejem
pío en los alrecledores de La Molina. Sin embargo, comparándolos
con los volúmenes y caudales del acuífero aluvial, dichos cauda
les son insignificantes y, para los fines del presente estudio,
se considera que. el basamento rocoso es impermeable y no contri
buye a aumentar los recursos de agua subterránea del acuífero alu
vial.
Límites del Acuífero
B.3.2 El límite hidráulico inferior del acuífero ha sido con
siderado como la superficie que separa el manto aluvial y el ba
samento rocoso impermeable . Las curvas de nivel se muestran en La
Lámina B.2.
B.3.3 Los límites hidráulicos laterales están formados en su
mayor parte por el basamento rocoso en ambos lados del valle.
Sin embargo, en Santa Clara y Punchauca, los límites superiores
de la zona del estudio en los valles del Rímac y Chillón respecti-
313
vamente, e l a c u í f e r o a l u v i a l se encuen t ra en con t inu idad h idráu
l i c a con los d e p ó s i t o s compactos de los v a l l e s a l t o s .
B ,3 .4 En c a s i toda l a secc ión de l a c o s t a , e l a c u í f e r o se
encuen t ra en c o n t i n u i d a d h i d r á u l i c a i l i m i t a d a con e l Océano Pa
c í f i c o . Únicamente en l a s c e r c a n í a s de l Ca l lao se encuen t ran
e v i d e n c i a s de a lgunas cond ic iones de conf inamien to .
Cont ro les de f l u j o s de agua s u b t e r r á n e a y d i s t r i b u c i ó n
de carga p i e z o m é t r i c a
B3.5 En la Lámina B.7 se muestran los niveles piezométricos en el aluvión para el periodo comprendido entre Jimio-Julio de 1969. Este plano se ha preparado a par t i r de datos de DASS. No pudo prepararse planos para otros años debido a la ausencia de datos adecuados. Se llevaron a cabo un gran número de medidas de niveles de agua subterránea en pozos, relativas a los puntos de referencia de DASS en cada cabeza de pozo, en un intento de recopilar un plano de alturas piezometricas a Junio de 1979. Sin embargo, esto fue imposible, ya que parecían exis t i r muchas inconsistencias importantes en los niveles de referencia, que no pudieron ser resueltas.
B .3 .6 La r e c a r g a n a t u r a l s u b t e r r á n e a permanente de l a c u í
f e ro en Santa Cla ra y Punchauca ocu r r e debido a l f l u j o de agua
s u b t e r r á n e a desde l a s zonas a l t a s de l v a l l e . Es tos f l u j o s t i e
nen c o n s i d e r a b l e i n f l u e n c i a sobre l a s u p e r f i c i e p i e z o m é t r i c a de l
a c u í f e r o y l a s ca rgas p i e z o m e t r i c a s de l o s r e s p e c t i v o s v a l l e s
son más a l t a s en e s t o s l u g a r e s .
B14
B.3.7 La recarga natural proveniente de los 2 ríos principal
les ingresa también al acuífero en forma continua, pero varía de
acuerdo a la estación.
B.3.8 En la Lámina B.8 (a,b,d y f) se muestran ejemplos de
fluctuaciones estacionales de los niveles piezométricos para los
pozos que están hasta a 1.5 Ion de un río influenciados por la re
carga de los ríos. Los niveles altos corresponden a los caudales
altos del río. Hay un retraso en la reacción del agua subterrá
nea, la que aumenta con la distancia de la fuente de recarga, re
flejando las condiciones no confinadas y un considerable
almacenamiento en el acuífero.
B.3.9 En el valle del Rímac, las gradientes piezométricas
son del orden de 1:60 desde Vitarte a San Luis. Existe en San
Luis una contracción del caudal y las gradientes se acentúan lo-
calmente hasta 1:50 pero luego, hacia el suroeste, disminuyen con
siderablemente. En la costa de Miraflores, tras los acantilados
se encuentran gradientes piezométricas empinadas del orden de 1:25
A lo largo de los barrancos ocurren afloramientos originados por
los estratos menos permeables que dan lugar a reyección de agua
subterránea y a la formación de pequeños manantiales. En esta
zona, se considera que el empinamiento de la gradiente se debe a
la menor permeabilidad de la masa originada por la presencia de
estratos de arcilla.
B15
B.3.10 En el valle bajo del Rímac desde Magdalena al Callao
y San Martín de Porras, y en lugares adyacentes al valle bajo del
Chillón, especialmente cerca a la costa, las gradientes de agua
subterránea son pequeñas, entre 1:100 y 1:200, lo que indica
flujos limitados. Esta situación concuerda con la
intrusión menor de agua de mar que ocurre en la zona sur del Ca
llao, respaldado por datos químicos, y que también se manifiesta
fuertemente cerca a Oquendo, según lo indican los estudios de re
sistividad superficial efectuados durante el presente trabajo
(Lámina B.9).
B.3.11 Las gradientes piezométricas en el valle del Chillón
son del orden de 1:60 entre Punchauca y Carabayllo. Aguas abajo
de Carabayllo, el sistema de agua subterránea descarga ligeramen
te en el río. Valle abajo, las gradientes disminuyen a 1:80.
Existen manantiales en la zona de agua subterránea del Bajo Chi
llón y en los alrededores de Choque, donde existen depósitos de
arcilla y el acuífero es menos potente.
B.3.12 Los niveles piezométricos naturales han sido afectados
por la recarga del acuífero debida a fugas de los sistemas de su
suministro de agua potable, recarga proveniente de las zonas irri
gadas y extracciones para suministro. En el Capítulo B.4 se dis
cuten estos aspectos.
B16
B,3,13 En la Lámina B,28 se muestra el patrón de flujos de
agua subterránea para 1969, Este ha sido establecido en base a
los estudios del modelo de computación que se discuten en el
Capítulo B.6. La característica más importante es el significa
tivo caudal existente de Vitarte a la costa entre Magdalena y
Miraflores. Este caudal, gran parte del cual llega eventualmente
al mar, contrasta notablemente con los muy limitados caudales que
se presentan en otros lugares del área costera.
Potencia de la zona no saturada
B.3.14 La relación entre la topografía y la superficie piezo
métrica es tal que existe una zona no saturada poco profundaCi.e.
poca profundidad a la napa freática) en todo lo amplio del valle
del Chillón, en el Callao, y en el valle del Rímac, arriba de
San Luis.
B.3.15 En otros lugares del valle del Rímac, especialmente
entre San Luis, Lima central, Magdalena y Chorrillos, la zona no
saturada es relativamente profunda, entre 25 y 75 metros.
Flujos que atraviesan los límites de las áreas de
aguas subterráneas
B.3.16 Poligonales de resistividad, pruebas de bombeo y medi
ciones de niveles piezométricos se efectuaron en secciones ubica-
B17
das aguas arriba, en lo-s límites del modelo de simulación Cen Pun
chauca y Santa Clara), para determinar los caudales subterráneos
afluentes al modelo en estas secciones. Para efectuar comparacio
nes con el modelo, los caudales subterráneos se estimaron
también " a lo largo de secciones intermedias ubicadas en los
límites entre las zonas superiores e inferiores de cada valle. La
ubicación de estas secciones se muestran en la Lámina B.5.
Transmisibilidad
B.3.17 Los valores iniciales de transmisibilidad para el
acuífero, fueron determinados mediante la re-interpretación de
pruebas de bombeo anteriores conducidas por DASS, y la interpre
tación de los datos provenientes de doce pruebas de bombeo lle
vadas a cabo para el estudio. Los resultados obtenidos son
aproximados y fueron subsecuentemente modificados durante la
calibración del modelo de simulación de agua subterránea.
B.3.18 Las- curvas para valores iniciales de transmisibilidad
obtenidos se muestra en la Lámina B.10. Los valores de transmisi
bilidad obtenidos mediante pruebas efectuadas durante el estudio
se dan en el Cuadro B.3. En el Anexo 2 se proporcionan ejemplos
de curvas de disminución y recuperación del nivel a partir de
estas pruebas, juntamente con un resumen de los análisis de ensa
yos de bombeo previos.
B18
B.3,19 Los valores iniciales de transmisibilidad obtenidos pueden ser
considerados únicamente como muy aproximados, debido a las si
guientes razones:
Ci) gran parte de los datos provenían de pruebas
de pozos individuales, en los cuales las pér
didas impedían una adecuada interpretación,
(ii) todos los pozos penetraban parcialmente en un
acuífero con permeabilidad variable, de modo
que no se pudo aplicar correcciones,
(iii) los pozos de observación, esenciales para las
pruebas de las características del acuífero,
fueron escasos*,
(iv) una considerable extracción de agua subterrá
nea en gran parte de la zona alteró los niveles
del agua durante las pruebas e invalidó muchos
de los datos obtenidos,
(v) algunas de las pruebas efectuadas durante el
estudio se efectuaron en pozos operativos de
ESAL que normalmente pueden ser retirados del
servicio sólo por cortos periodos (6-7 días),
(vi) los cambios bruscos de material que ocurren a
medida que aumenta la profundidad, y que son
típicos de los depósitos en pedimentos, impu -
sieron numerosas condiciones hidráulicas limi
tativas que complicaron la interpretación de
los resultados.
B19
B.3.20 La mayoría de los valores de transmisibilidad usados
en la compilación de la Lámina B10 fueron deducidos del análisis
de la etapa de recuperación (o, en algunos casos, la etapa de
depresión) del pozo bombeado . Normalmente, se espera que los
datos provenientes de pozos de observación den resultados con
siderablemente más confiables que los datos de pozos de bombeo.
En dos de los ensayos llevados a cabo para este estudio fue posi
ble comparar los resultados provenientes de los pozos bombeados
con aquellos de pozos de observación, y los detalles de esos aná
lisis se dan en el Anexo 2. En una prueba en el pozo Josefina
N2 2 en el valle alto del Chillón, los análisis de los datos del
pozo de observación dieron un valor para la transmisibilidad de
3800 m2/d, mientras que los análisis de las etapas de depresión y
recuperación en el pozo bombeado dieron valores de 750 y 1375
m2/d respectivamente. Una prueba en Chaclacayo, en el valle alto
del Rímac, did valores de 6600 m2/d desde un pozo de observación
y 1875 m2/d a partir de la etapa de depresión en el pozo bombe
ado (no se llevó a cabo la prueba en la etapa de recuperación).
En los análisis se consideró una corrección para tomar en cuenta
los efectos del drenaje por gravedad retardado, y por ello parece ser
que las condiciones hidráulicas locales en la vecindad de los
pozos de bombeo hadado como resultado que las transmisibilidades
sean seriamente subestimadas. Esto se confirmó durante la cali
bración del modelo de computación para agua subterránea, cuando
se halló que era necesario aumentar sustancialmente los valores
de transmisibilidad determinados en el campo. Sin embargo, las
transmisibilidades de campo proveen una valiosa guía para obtener
las transmisibilidades relativas en el acuífero y forman una base
para cálculos adicionales.
320
B.3.21 Las transmisitolidades mayores se dan en l a s zonas a l
t a s de l o s v a l l e s , t a l como p o d r í a e s p e r a r s e en v i s t a de l modo
de depos i c ión en l o s ped imen tos . En e s t a s zonas , l a s s e c c i o n e s
s a t u r a d a s de l a un idad s u p e r i o r gruesa de l P l e i s t o c e n e son
también más p o t e n t e s .
B.3.22 Con r e s p e c t o a l a s u b d i v i s i ó n d e l P l e i s t o c e n e en dos
u n i d a d e s , l o s r e s u l t a d o s de l a r e s i s t i v i d a d i n d i c a n c la ramente que
e l m a t e r i a l a r c i l l o s o aumenta con l a p ro fund idad . Esto es compa
t i b l e con e l hecho de que l a pe rmeab i l i dad d e l a c u í f e r o se reduce
con l a p ro fund idad . Dicha reducc ión no puede e s t a b l e c e r s e a
p a r t i r de l o s da tos d i s p o n i b l e s sobre p ruebas de bombeo y , s i n du
da , s e r í a d i f i c i l d e t e r m i n a r l a con pruebas c o n v e n c i o n a l e s . Sin
embargo, d icha r educc ión debe contemplarse como un s e r i o impedi
mento para l a e x t r a c c i ó n en caso de que o c u r r i e s e un descenso en
l o s n i v e l e s de agua.
Rendimiento e s p e c í f i c o
B. 3 . 2 3 Los valores de rendimiento específico pueden obtenerse únicamente a pa r t i r de un número limitado de pruebas de bombeo, ya que este parámetro solo puede ser determinado por medio, de pruebas con pozos de observación. En el Cuadro B.3 se muestran los resultados de las pruebas especiales r ea l i zadas en e l presente estudio, y en el Anexo 2 se da un resisnen de resultados de ensayos previos con pozos de observación.
B.3.2.4 Debido a las muchas razones enumeradas en r e l a c i ó n con lo s v a l o r e s de transmisibilidad , l o s v a l o r e s de rendimiento especí_
B21
fico solo pueden ser considerados como aproximados.
B.3.25 La característica más importante del almacenamiento
en un acuífero no-confinado la constituye la demora en establecer su
rendimiento , lo cual puede requerir largos períodos de bombeo
(posiblemente de más de 14 días) antes de que pueda ser convenien
temente establecida. En la zona del estudio no es posible reali
zar pruebas del acuífero a largo plaj.o , sin sufrir interferencias,
debido a otras extracciones, y las condiciones locales de los lí
mites hidráulicos pueden afectar gran parte de los resultados.
En vista de lo precedente, se considera que los valores específ_i
eos de rendimiento del acuífero son significativamente subesti
mados. Los valores de 0.0 2 a 0.06 obtenidos a partir de la interpre
tacion de las pruebas es pequeño al ser comparado con acuíferos
aluviales similares. Por ejemplo, en Chile, se han registrado va
lores de hasta 0.20 en la cuenca del Santiago (Ref 12), y en el valle
del Aconcagua se han encontrado valores de hasta 0.20 los que se
han adoptado exitosamente para los modelos (Ref.7 y 8). Tal como se
menciona en el Capítulo B.6, para el modelo del acuífero se han
adoptado rendimientos específicos de entre 0.10 y 0.15 . Como se
muestra en ese capítulo, dichos valores son corroborados por los
datos de respuesta de los hidrogramas de pozos.
/
322
Factores de pérdidas en pozos
B.3.26 Los datos provenientes de los ensayos de bombeo lle
vados a cabo durante el estudio fueron también analizados para
determinar los factores de pérdidas en pozos, para ayudar en el
diseño de nuevos pozos. Estos factores, que están listados en el
Cuadro B3, representan la pérdida de carga resultante del flujo
turbulente a través de la pantalla del pozo, y son una medida de la eficiencia
4e la partalla. Los factores están definidos por la siguiente ecua
ción:
D = CQ2
donde: D = componente de la depresión debida a la pérdida
de carga por turbulencia (m)
Q = descarga (litros por segundo)
C = factor de pérdida del pozo
En el Anexo 2 se dan ejemplos de estos análisis. Los factores de
pérdidas en pozos por debajo de 0.001 representan pantallas ra
zonablemente eficientes, mientras que aquellos en exceso de este
valor indican pantallas pobres. Los resultados sugieren que hay
muchos casos en Lima para los cuales el funcionamiento de los po
zos puede ser mejorado mediante el uso de pantallas con una mayor
área libre.
B23
CAPITULO B4
AFLUENTES Y EFLUENTES DEL ACUIFERO
Introducción
B.4.1 Los valles del Rímac y del Chillón han sido considera
dos como un solo acuífero ilimitado y continuo, en continuidad
hidráulica con el mar. En la Lámina B.11 se fnuestran los flujos aflu
entes y efluentes que han sido considerados para los fines del modelo
de simulación. El agua para suministro doméstico, industrial y
agrícola es extraída continuamente de pozos y también de gale
rías subterráneas operadas por ESAL en La Atarjea. El acuífero
es recargado mediante infiltración de los canales fluviales y zo
ñas de riego y por filtraciones de la red de los sistemas de su
ministro de agua potable y recolección de desagües. Los
límites superiores del modelo de simulación han sido fij-ados cerca
a Vitarte y Punchauca en los valles del Rímac y del Chillón res
pectivamente, las largas y estrechas secciones del acuífero aguas
arriba de estos puntos, son incluidas en forma de flujos subterráneos apli
cados en los límites mismos. Existen además descargas al mar a lo largo
de la costa, desde Chorrillos hasta La Pampilla. Gran parte de
estas descargas emergen por debajo del nivel del mar, pero una
pequeña cantidad aparece en forma de afloramientos por los acanti^
lados y playas de la zona de Barranco.
B.4.2 Se han efectuado estimaciones de cada uno de estos
afluentes y efluentes a partir de los datos recopilados durante
el estudio y en base a datos históricos, para el período compren
dido entre Enero de 1969 y Diciembre de 1978, con excepción de
la descarga subterránea al mar, la que ha sido considerada como
saldo del balance hídrico total. Aquellos elementos del flujo
con una marcada variación estacional (i.e. filtración de canales
fluviales , areas irrigadas y efluentes de manantiales) han sido
524
estimados sobre una base mensual, mientras que para el resto se
han utilizado valores anuales.
Precipitación
B.4.3 Dentro del período cubierto por el modelo de simula
ción (1969-78), hubo sólo un día (el 15 de Enero de 1970) en el
cual las precipitaciones en la zona de Lima pudieron contribuir
directamente a la recarga del acuífero. Por lo tanto, este ele
mento ha sido ignorado.
Recarga del canal fluvial
B.4.4 El acuífero es recargado mediante infiltraciones pro
venientes de los lechos de los ríos en aquellos tramos en los cua
les el nivel del agua subterránea se encuentra por debajo del ni
vel del lecho del río. La magnitud de esta recarga se estimó en
base a una serie de mediciones de campo y análisis de datos his
tóricos .
Labores de campo
B.4.5 Durante el proyecto se establecieron cinco nuevas esta
ciones de aforos permanentes y una estación provisional sobre los
ríos Rímac y Chillón. En cada una de estas estaciones y también
en dos estaciones operadas por SENAMHI, se efectuaron una serie
B25
de aforos. Estas estaciones son descritas en el Cuadro B.4 y en
la Lámina B.12 se muestra sus ubicaciones. En el Cuadro B.4 se
incluyen otras estaciones operadas actualmente o con anterioridad
por diversas entidades, las que proporcionaron datos para el es
tudio.
B.4.6 Se encontró que en el Rímac era imposible efectuar afo
ros precisos con empleo de correntómetros para caudales altos o
bajos, con excepción de las estaciones ubicadas aguas abajo de la
toma de La Atarjea y con caudales mínimos. Por lo tanto, la tota
lidad de las estaciones del Rímac fueron calibradas mediante téc
nicas de medición de dilución, utilizando tintes fluorescentes de
rodamina WT y piranina y fluorímetros de medición continua Mineo. Fue
posible efectuar mediciones razonablemente exactas de los caudales
utilizando una dosificación de varios puntos y operando dos fluo
rímetros simultáneamente, cada uno de los cuales proporcionaba in
formación a un registrador gráfico. Se llevaron a cabo las medi -
ciones necesarias para el calibrado tanto de caudales bajos como
medios para cada estación, sin embargo el tiempo no permitió que
se efectuaran mediciones con caudales altos. Las mediciones para
calibrado de caudales bajos en la estación del Chillón fueron rea
lizadas mediante correntómetro.
B.4.7 En cada río se efectuaron 2 pruebas de campo para est_i
mar las filtraciones del lecho en tramos escogidos entre dos esta
ciones de aforos. En el Rímac, las pruebas se realizaron entre
el Puente Huachipa y La Atarjea, un tramo de 7.5 kilómetros. El
325
limnlgrafo ubicado en el Puente Huachipa, proporcionó un regis
tro de los caudales en ese punto, lo cual fue respaldado por lee
turas de medición regulares efectuadas por un aforador residente.
En La Atarjea no hubieron lugares adecuados para efectuar aforos
en el río aguas arriba de la estructura de toma. Por lo tanto,
una mira permanente se instaló en el río aguas abajo de la toma,
y simultáneamente se efectuaron mediciones de caudales en este
punto y en el canal de derivación ubicado entre la bocatoma y el
estanque regulador. Al mismo tiempo, dos equipos de observadores
caminando desde el Puente Huachipa hasta La Atarjea, uno en cada
margen, realizaron aforos en todas las derivaciones y descargas
de retorno comprendidos en este tramo. El canal de Surco, la
derivación mayor en esta parte del río, cuenta con un medidor de
descarga tipo Parshall permanente, y todos los otros canales fu£
ron aforados mediante correntómetro.
B.4.8 Con los datos asi obtenidos se preparó un balance de
agua de origen fluvial para este tramo del Río Rímac, y se asu
mió que el saldo a diferencia correspondía al volumen perdido
por filtraciones. En las pruebas realizadas en Mayo y Junio de
1979, la tasa de infiltración en este tramo se calculó en 0.3 m /s
y cero respectivamente, con caudales de aproximadamente 20 m /s
en Chosica en ambas ocasiones. En el Anexo B.2 se presenta un
resumen de estos balances.
B.4.9 En el Chillón se efectuaron balances hídricos similares entre Cañón y Toma Infantas, una distancia de 9.4 kilómetros. Los que también están resumidos en el Anexo 2.
327
Todas las determinaciones de caudales se realizaron con correntó
metros y dentro del tramo se efectuó por lo menos un aforo del cau
dal del río. En Mayo de 1979 se llevaron a cabo dos pruebas en 3 3
Larancocha- con caudales de f.95 m /s y 1.45 m /s respectivamente
CVer Fig. B.1). En ambas pruebas se obtuvieron tasas positivas
de infiltración en la mitad superior del tramo, pero a partir de
un punto ubicado 4.7 kms aguas abajo de Cañón, el río recibe apor
tes del acuífero mediante descargas subterráneas. Este hecho con
cuerda con los niveles altos de agua subterránea hallados en la
cuenca del bajo Chillón y con la existencia en esta zona de una se
rie de manantiales. Está también de acuerdo con los resultados de
los estudios químicos de agua subterránea (Ver el Capítulo B.5).
Balances de aguas superficiales de los ríos Rímac y
Chillón
B.4.10 En Octubre de 1968, ONERN estableció estaciones de afo
ro sobre el Rímac en Chosica y en Desembocadura (Callao) y sobre
el Chillón en Larancocha y Desembocadura (La Pampilla). En 1972
estas estaciones fueron asumidas por SENAMHI, que hasta la fecha
opera las estaciones de Chosica y de Larancocha. Las operaciones
de las estaciones en Desembocadura fueron descontinuadas en 1972
(Rímac) y en 1974 (Chillón), pero las últimas mediciones en estas
estaciones se realizaron en 1971 y en 1972 respectivamente. Como
se ha encontrado que en estas estaciones la relación altura/caudal
varían durante cada temporada de caudal alto, los períodos por los
que puede obtenerse información confiable para ambas estaciones ,
son: de Enero de 1969 a Diciembre de 1971, en el Rímac y de Enero
de 1969 a Febrero de 1972 en el Chillón.
328
B.4.11 Por lo tanto, para estos períodos los balances hídricos
superficiales fueron calculados sobre la base del caudal medio men
sual. En el Rímac, los elementos de este balance se relacionan en
la siguiente forma :
Caudal del Rímac en Chosica-derivaciones para riego-captacion
planta La Atarjea+descargas de desagües-filtraciones en lecho
del río = Caudal del río en Callao.
Se realizó un reanálisis completo de todos los datos disponibles
entre Chosica y Desembocadura(Callao), a partir del cual se realiza
ron los cálculos de los caudales medios diarios y, por lo tanto, de
los caudales medios mensuales. Los datos mensuales se encuentran ta
bulados en el Anexo 2. Las tasas medias de extracción para riego se
calcularon tal como se describe en el Párrafo B4.22. Las tasas me
dias de extracción mensual para agua potable en La Atarjea, fueron
calculados a partir de los registros de ESAL. Las estimaciones de
las descargas de los canales de riego se basaron en las observaciones
de campo y en los aforos realizados por el personal encargado del
proyecto. Las descargas de los emisores dentro del área de Lima se es
timaron en base a investigaciones de campo y a una serie de aforos
llevados a cabo por el personal mencionado, y una pequeña cantidad
de datos para 1973 fueron suministrados por ESAL. Las descargas de
desagües entre Chosica y Lima se calcularon en base a cifras esti
mativas proporcionadas por el Ministerio de Salud. Las pérdidas por
filtración en el lecho fluvial pueden entonces ser calculadas como
el saldo del balance de flujos.
B.4.12 En el Anexo 2 se presentan los resultados de este proce
dimiento para el período de 1969 a 1971, y las pérdidas por infil
tración han sido ploteadas en la Lámina B.13 con relación al caudal
total en Chosica. Aparte de algunos resultados obtenidos con
datos obviamente erróneos, la pérdida por infiltración
B29
durante el período de caudal bajo es muy pequeña. Sin embargo, 3
para caudales del río superiores a los 20 m /s, que normalmente se presentan s61o entre Diciembre y Mayo, las pérdidas por fil
tración son mucho mayores. Esto sugiere que en la estación seca,
cuando el flujo en Chosica está generalmente regulado por la
derivación trans-andina y las descargas de las lagunas a un caudal
de aproximadamente 18 m /s, el flujo discurre por el cauce prin
cipal, el cual ha sido sellado por la deposición de sedimentos.
Al empezar la época de lluvias y aumentar el caudal del río, el
flujo se esparce sobre los lados del cauce que han permanecido
secos durante seis u ocho meses. Las contracciones y agrieta -
mientos ocurridos en las partes expuestas del cauce unidas a la
remoción de sedimentos por acción del viento, han originado que
estas partes tengan una capacidad muy alta de infiltración. A
medida que la estación de lluvias continúa, esta parte del cauce
se sella parcialmente de manera que las pérdidas por filtración
se reducen hacia el término de la época de lluvias.
B.4.13 Entre las dos estaciones del proyecto ubicadas en el
Puente Huachipa y el Callao, se realizaron una serie de balances
hídricos similares. Se recopiló de cada estación los datos co
rrespondientes al período comprendido entre Abril y Junio de 1979,
calculándose los caudales medios semanales. Las extracciones
del canal se estimaron sobre una base semanal a partir de los re
gistros del Ministerio de Agricultura y de una serie de aforos.
En forma similar a la empleada para los balances de 1969-1971,
se estimaron otros elementos del flujo. Los resultados han sido
tabulados en el Anexo 2 y obviando nuevamente errores
en los datos, muestran que las pérdidas por infiltración en la
época de estiaje son muy pequeñas.
330
B.4,14 Se ha asumido, a partir de los resultados de las dos
pruebas de campo , que durante la época de estiaje ocurren infil-
traciones a un régimen constante de 0.3 m /s dentro de la zona del
modelo de simulación, y para caudales mayores las pérdidas por in
filtración han sido calculadas de la Lámina B.13. En el Anexo 2
se presenta una relación de las tasas mensuales medias de infil -
tración, con un régimen medio anual de 4.4 m /s. El balance hí-
drico del acuífero para la sección ubicada aguas arriba del mode
lo de simulación (ver el Cuadro B.7), sugiere que 0.7 m /s (i.e.
161) de este ocurre aguas arriba del modelo, de modo que las in
filtraciones dentro del modelo son un 841 de aquellas enumeradas
en el Anexo 2. Esto es compatible con la evidencia proporciona
da por las mediciones del nivel de agua subterránea realizadas
en pozos cercanos al río en 1979, las que indicaron que a lo lar
go de gran parte del Río Rímac aguas arriba del modelo ,
los niveles de agua subterránea se encuentra aproximadamente al
nivel del fondo del río lo que impide en gran medida las infiltra
c i ones del río. Sin embargo, en toda la zona del modelo, los niveles de
agua subterránea se encuentran por debajo de los niveles del río a lo largo del
Río Rímac. Las infiltraciones utilizadas en el modelo se distribu
yeron dentro de esta zona en base a los balances hídricos estima
dos dentro de las áreas de aguas subterráneas (ver el Cuadro B.7)
y a las variaciones del perímetro húmedo del cauce del río con
caudales altos, y fueron luego ajustados a la luz de los resulta
dos de calibración del modelo de agua subterránea.
B.4.15 Para el Chillón, se hizo el intento de recopilar los
datos sobre la base de los balances hídricos mensuales entre La-
rancocha y Desembocadura, pero los resultados no fueron nada con-
cluyentes. No es posible obtener registros confiables sobre pro
yecciones anteriores de los flujos del canal, ya que éstos depen-
531
den mucho más del caudal del río, contrariamente al caso del Rí-
mac. Además, los datos correspondientes a la estación de Desembo
cadura son muy pobres debido a la extrema inestabilidad del control
y las consecuentes variaciones del régimen. Los balances hídricos
entre las estaciones del proyecto en Cañón y en la Pampilla tam
bién fueron dificultados por la extrema variabilidad de los flu
jos del canal y por la destrucción d3 la antigua estación. Sin
embargo, como se encontró en el campo que de la longitud de 20
km del río que se encuentra dentro de la zona del modelo, toda
menos 4.7 kilómetros está recibiendo aportes del acuífero median
te exfiltraciones que ocurren en la época de sequía, se asumió
que lo mismo podría aplicarse a la época de lluvias, cuando los
niveles de agua subterránea por lo menos no serían más bajos. Las
tasas de infiltración de los 4.7 kilómetros ubicados aguas arriba,
se basaron en una combinación de pruebas de campo en los balances
hídricos de Larancocha/Desembocadura y balances de agua subterrá
nea y fueron eventualmente refinados de conformidad con los resul
tados de la calibración del modelo de simulación.
Infiltración de las áreas bajo riego
B.4.16 La recarga del acuífero por infiltración proveniente
de los canales de riego y las zonas irrigadas se estimó a partir
de pruebas de campo y de los registros históricos y teóricos. Las
determinaciones de campo incluyeron pruebas dinámicas y estáticas
de infiltración del canal y una prueba de infiltración de una área
determinada.
B32
Prueba de i n f i l t r a c i ó n dinámica de l cana l
B.4.3 7 Una prueba de i n f i l t r a c i ó n de f l u j o s se l l e v ó a cabo
en e l c ana l p r i n c i p a l de Huacoy en e l v a l l e de l C h i l l ó n (ve r Lá
mina B . 1 2 ) . Todas l a s d e r i v a c i o n e s l a t e r a l e s y r e t o r n o s a l o l a r
go de 2.4 k i l ó m e t r o s se c e r r a r o n , se f i j ó l a compuerta de toma y
se e f e c t u a r o n v a r i o s a fo ros con co r r en tóme t ro en ambos extremos
de l t ramo. Para mayor e x a c t i t u d , l a s medic iones se e f e c t u a r o n en
tramos c o r t o s de c a n a l r e v e s t i d o de s ecc ión r e c t a n g u l a r . Se i n s
t a l a r o n mi ra s en cada s i t i o pa ra g a r a n t i z a r que l a s c o n d i c i o n e s
del flujo fueran constantes. Utilizando los promedios de diversas mediciones
en cada extremo, y considerando el tiempo de discurrijniento,se determinó que
sobre el tramo se perdían 10 1/s de un caudal de 220 1/s, una tasa de in f i l t r a
ción por kilómetro de 1.9% del flujo to t a l . En el valle del Rímac se hicieron
intentos para conducir pruebas de infi l tración de flujos similares en los cau
dales de Ate y Huachipa, pero fue imposible debido al gran número de caudales
afluentes y efluentes la tera les , y a la dificultad en mantener un caudal cons
tante en el canal.
Prueba de infiltración estática del canal
B.4.18 En los canales secundarios y de campo, donde las lon
gitudes del canal son muy cortas y las derivaciones laterales de
masiado numerosas para permitir pruebas de determinación del pe_r
fil de flujo del canal, se llevaron a cabo pruebas de infiltra -
ción estática. Se realizaron tres de dichas pruebas, dos en ca
nales secundarios y uno en un canal de campo (ver la Lámina B.12).
Antes de realizar las pruebas y con el fin de garantizar las con
diciones normales de operación en el cauce, se permitió que el
agua fluyera en los canales durante varios días. Luego se sella
ron cortas secciones de cada canal entre pares de represamiento.
En cada sección se instaló
una mira y el descenso del nivel del agua fue controlada durante
un periodo de hasta 30 horas. Los resultados se dan detalladamen
te en el Anexo 2. Los niveles del agua bajaron regularmente en
todas las pruebas a un Índice de 0.65 cm /hora en el canal secun
dario y 1.6 cm /hora en el canal de campo. Para caudales de des
carga promedio estos índices corresponderían a tasas de pérdidas
por kilómetro de 1.5% del flujo total en los canales secundarios
y 18% por kilómetro para el canal de campo.
Prueba de infiltración de la superficie
B.4.19 La zona de irrigación de Tambo Inga (Ver Lámina B.12)
fue escogida como una área típica y s.decuada para un estudio de
infiltración superficial. Se consid€:ró que los resultados de este
estudio podían usarse para estimar la infiltración proveniente de
los terrenos y canales tanto en los valles de Rímac como Chillón.
El área total bajo cultivo es de 125 hectáreas, 66 de las cuales
son operadas por la Cooperativa Agrícola de Tambo Inga y el resto
por 17 terratenientes distintos. La Cooperativa tiene la exclus_i
vidad del uso del suministro de agua entre las 6 a.m. del martes
a las 6 a.m. del sábado cada semana, y por lo tanto la prueba se
llevó a cabo durante dicho período. La Cooperativa cultiva algo
dón, camote, maíz y alfalfa, y con excepción del maíz, todos fue
ron irrigados durante el período de prueba.
B.4.20 En el Anexo 2 se da un plano del área y un resumen de los resul
tados de la prueba. EL agua cruza los límites de la zona mediante cinco
canales afluentes y dos canales efluentes. En la zona también
existe un manantial. En los tres canales mayores se instalaron
miras y cada uno fue evaluado mediante una serie de 6 a 8 aforos
con correntómetro. En los otros cinco canales se instalaron ver
tederos rectangulares de cresta delgada y miras ubicadas aguas
arriba, utilizándose relaciones teóricas. Se tomaron lecturas
horarias en cada una de las 8 miras sobre un período de 3 días y
B34
2 noches a la vez que se controlaron las operaciones de riego du
rante el mismo período. Se determinó el volumen total de agua
afluente y efluente de la zona durante dicho período, establecién
dose la diferencia como el volumen de agua utilizada durante las
operaciones de irrigación. El consumo de agua para los cultivos
se calculó en base a las tasas unitarias especificadas en la Re
ferencia 2, asumiéndose que la evaporación en el suelo era insig
nificante debido al alto índice de humedad y al cielo continuamen
te cubierto y se asumió que el saldo era infiltración hacia el
acuífero. Se encontró que de la cantidad neta de agua suministra
da (i.e. afluentes menos efluentes), el 341 se filtraba al acuí-
fero.
Infiltración total para irrigación
B.4.21 La longitud promedio de los principales canales es de
8.3 kilómetros en el valle del Rímac y de 5.9 kilómetros en el
valle del Chillón. Los canales secundarios tienen un promedio de
3.5 y 1.2 kilómetros en el Rímac y en el Chillón respectivamente.
Asumiendo en total una pérdida de 1.5 % por kilómetro, el promedio
de pérdidas de estos canales sería el 181 del suministro total en
el Rímac y 111 en el Chillón. En la zona de Tambo Inga, sin embar
go, la longitud promedio de los canales principales es de 3.8 kiló
metros de modo que las pérdidas procedentes de los mismos totaliza
rían un 61. Por lo tanto, de la pérdida total de 34%, un 281 co
rresponde a pérdidas procedentes de los campos y de los canales de
campo. Las pérdidas totales en el valle pueden estimarse en la
siguiente forma:
B35
Rímac Chillón
Pérdidas provenientes de los
canales principales 181 11%
Pérdidas procedentes de los
campos y de los canales de campo 28% 28%
Pérdida total de infiltración
para irrigación 461 39%
Análisis de los datos históricos
B.4.22 Los registros de los caudales mensuales de todos los prin
cipales canales han sido recopilados por el Ministerio de Agricul
tura para el valle del Rlmac de 1973 a la fecha, y de 1975 a la fe
cha para el Chillón. En el segundo caso, existen algunos datos de
años anteriores sobre suministro de agua a sectores para irrigación.
Las estimaciones de flujos de años anteriores se realizaron proyec
tando estos datos a 1969 de acuerdo con las variaciones conocidas
de áreas regadas y los caudales fluviales disponibles. En el valle
del Chillón el suministro total de agua para la agricultura incluye
la aportada por manantiales y a menos escala por los pozos. Se reali
zaron estimaciones de la evapotranspiración, en base a áreas de di
versos productos bajo cultivo y a tasas de consumo unitario para ca
da cédula, sobre u^a base mensua1 para cada año. También se estima
ron los flujos de retorno del canal hacia el río, en base a las ob
servaciones de campo y aforos realizados por el personal del proyecto.
Las tasas de infiltración fueron luego asumidas como el residuo de
dichas cantidades , i.e.
Infiltración=suministro agrícola total-evapo-transpiración
de la cosecha-flujos de retorno al río.
B36
Las tasas promedio de infiltración calculadas a par
tir de estos balances mensuales , corresponden al 60% del
suministro total en el Rlmac y 40% en el Chillón, aunque en el se
gundo caso hay una considerable variación estacional. Las tasas
correspondientes a Mayo y Junio, época en la que se realizaron las
pruebas de campo, promediaron un 59% y 45% para el Rímac y el
Chillón respectivamente, lo que es significativamente mayor que las
de 46% y 39% determinadas a partir de dichas pruebas. Sin embargo,
esto era de esperarse ya que las estimaciones de campo se realizaron
completamente en el valle del Chillón, donde los suministros de
agua durante la época de sequía son considerablemente más escasos
que en el Rímac y por lo tanto son utilizados más eficientemente.
Esto es especialmente cierto con respecto a la zona de irrigación
de Tambo Inga, donde las pruebas de infiltración fueron realiza
das, ya que esta zona se encuentra ubicada al extremo aguas abajo
de un gran sistema de distribución de canales, que se origina en
la derivación en Cañón, y debe atenerse parcialmente a flujos de
manantiales para el suministro de agua para irrigación. Por lo
tanto, el suministro está severamente limitado y se usa con mucho
cuidado, de modo que las eficiencias obtenidas para la irrigación
son probablemente mayores que el promedio total del valle. Los índices de infil
tración, calculados del análisis de los datos históricos, fueron por lo
tanto aceptados como razonables y utilizados para los fines del
modelo de simulación. En el Rímac éstos fueron sub-divididos en
siete sectores, comprendidos dentro del área del modelo, derivan
dose las tasas de infiltraciones mensuales independientemente para
cada sub sector. En el Chillón, la disponibilidad de datos no
justifica ninguna otra subdivisión.
Fugas de la red de los sistemas de agua
B.4.23 Las fugas existentes de la red de distribución del sis
B37
tema de suministro de agua potable constituyen la mayor fuente de
recarga del acuífero. Los sistemas de distribución asociados a
los suministros industriales con abastecimiento por pozos, tienen
generalmente una longitud limitada y se asume que las cantidades
totales de fugas sean insignificantes. Las fugas de los alcantari
llados son probablemente también pequeñas, tal como se describe en
la Referencia 6.
Fugas en los sistemas de cigua potable
B.4.24 La recarga del acuífero a partir del sistema de agua
potable fue evaluada en base a las estimaciones de los suminis
tros a diversas zonas de Lima, junto con ciertos factores de fu
gas que se asumieron para cada zona, tal como se muestra (para
1978) en la Lámina B.16. Estos factores de fugas fueron evalua
dos conjuntamente con ESAL, en base a las anteriores pruebas de
producción, análisis de registros de ESAL, y conocimiento de fac
tores tales como edad de las tuberías, tipos de tuberías, cauda
les, presiones, y áreas problema conocidas. Se asumió que las
pérdidas varían entre el 651 del suministro total en las zonas
antiguas de Lima central y del Callao, conteniendo grandes tube
rías matrices, y el 30% en las zonas relativamente nuevas, con
tuberías principales menores o en áreas abastecidas por pozos con
líneas de distribución cortas. Estas pérdidas se originan parte
en el sistema de distribución y parte en las instalaciones de los
usuarios. La mayor parte de esta última es asumida como pérdida
interna que pasa al sistema de alcantarillado y que por lo tanto
no contribuye a la recarga del acuífero. En la Lámina B.15 se da
un ejemplo del ciclo del agua para un factor total de fuga de un
501, y se muestra que en este caso la recarga al acuífero es el
451 de suministro total. La distribución del suministro y varia-
B38
ciones en los factores de fugas fueron estimados para los años
1969, 1973 y 1978, de manera similar a aquella ilustrada en la
Lámina B.16, para los años intermedios las cifras se obtuvieron
por interpolación.
B.4.25 Existen en la actualidad, aproximadamente 210 pozos
operados por ESAL en las áreas urbanas de Lima y Callao, los
cuales extraen agua para suministro potable. La mayoría de estos
pozos tienen entre 80 m y 130 m de profundidad, aunque algunos
son tan poco profundos como 40 m. Los rendimientos de estos po
zos están generalemente entre el rango de 15 a 70 1/s ., aunque
hay un pequeño número con rendimientos de más de 100 1/s . Den
tro del área cubierta por el modelo de computación de agua subte
rránea hay también aproximadamente 470 pozos operados privada
mente, que extraen agua para propósitos domésticos, industriales
y agrícolas.
Extracciones de pozos y galerías
B.4.26 Las extracciones anuales medias para pozos y galerías
operadas por ESAL fueron calculadas a partir de los datos propor
cionados por ESAL y para los demás pozos por los registros de
DASS. Las extracciones totales anuales para 1969 a 1978 se en
cuentran enumeradas en el Cuadro B5, y la distribución de estas
extracciones se ilustra en la Lámina B.24. Los totales consig
nados bajo "ESAL", incluyen todos los pozos que son o han sido
operados por ESAL, aunque en los primeros años muchos de ellos
fueron operados por otras organizaciones o individuos. Sin em-•
bargo, ellos no incluyen alrededor de 15 pozos de ESAL que están
fuera del área cubierta por el modelo de cómputo.
B39
Manantiales
B.4.27 Una serie de manantiales emergen en el valle del Chillón.
Varias de las fuentes principales de manantiales se encuentran
cerca a Choque, y una al noroeste de Comas, lo que indica comple
jidades locales en el acuífero. Otros manantiales aparecen sobre
una extensa zona dentro del área del acuífero correspondiente al
Chillón bajo, pero contienen significativas cantidades de agua de
retorno de irrigación. El Ministerio de Agricultura ha recopilado
registros de caudales de estos manantiales desde 1975, y los cau
dales de los años anteriores fueron estimados mediante retropro-
yección. El total mensual de caudales para estos manantiales se
encuentran en el Anexo 2.
B.4.28 Los afloramientos en el valle del Rímac ocurren a lo
largo de los acantilados de la costa y en las playas de la zona
de Barranco. Los caudales de estos manantiales fueron medidos
durante el estudio y totalizaron 0.3 m3/s. En el Anexo 2 se in
cluye un plano mostrando la localización y magnitudes de flujo
de estos manantiales. No habían datos de campo anteriores dis
ponibles.
Caudales subterráneos
B.4.29 Los afluentes subterráneos ubicados aguas arriba en
los límites del modelo de simulación, fueron estimados tal como
se describe en el párrafo B.3.16, y se muestran en el Cuadro B.7.
Este cuadro incluye además caudales subterráneos que cruzan las
secciones intermedias ubicadas entre las zonas de agua subterrá-
343
nea, tal como lo ha determinado el procedimiento de calibración
del modelo de simulación (ver el Capítulo 6).
Resumen
B.4.30 En el Cuadro B.6 se resume los valores medios anuales
de cada elemento afluente y efluente para los años de 1969 a
1978. En el Cuadro B.7 se presentan los valores correspondien
tes al año 1978 pero distribuidos en las cuatro áreas de agua
subterránea.
B41
CAPITULO B5
QUÍMICA DEL AGUA SUBTERRÁNEA
Introducción
B.5.1 La hidroquímica del acuífero ha sido estudiada con miras
a relacionar los diversos tipos químicos de agua subterránea espe
cialmente la presencia de aguas salobres, con la distribución de los
flujos. La posibilidad de recarga del acuífero aluvial desde las ro
cas del basamento ha sido examinada hidroquímicamente y se han iden
tificado las áreas en las cuales la recarga se produce debido a las
fugas del sistema de agua potable.
Parámetros utilizados
B.5.2 Análisis típicos de los iones principales se han efectua
do para los cationes Ca , Mg y Na y los aniones C1, SO. " '
HCO3 y NO3 . Análisis de iones m ñores han sido realizados para p + 2 +
Fe + ,SIOp , B, Br , I , Li y Sr . Además se determinaron en
el laboratorio la conductividad, los sólidos totales disueltos y la
dureza, y en la boca del pozo se midieron la temperatura y el pH.
B.5.3 Se chequearon los resultados obtenidos y se balancearon
utilizando métodos de computación, siendo luego procesados para ob
tener los índices de saturación del mineral, el acoplo de iones y
diversas informaciones esquematizadas.
B42
Características de los tipos hidroquímicos de agua
B.S.4 Las características hidroquímicas se obtuvieron utili
zando los diagramas Durov mostrados en las Láminas B.17 y B.18.
El Cuadro B,8 muestra ejemplos representativos de los datos uti
lizados para recopilar los diagramas. Una lista completa de los
análisis químicos utilizados y el plano que indica los puntos de
muestreo se incluyen en el Anexo 2.
B.5.5 Se han distinguido ocho tipos hidroquímicos de agua.
En la Lámina B.19 se muestran las áreas en las que se encontraron.
Agua de Tipo I.- Aguas de "bicarbonato de calcio" que
se presentan en el Río Rímac en Vitarte, en las aguas
subterráneas de dicha zona, y en las aguas subterráneas
de una estrecha faja que va de Lima central al Callao.
Agua de Tipo II.- Aguas de "sulfato de calcio" que se
presentan en el Río Chillón, en el agua subterránea en
gran parte del valle del Chillón y en muchas zonas de
Lima Metropolitana. Este tipo de agua predomina en la
zona del estudio.
Agua de Tipo III.- Aguas de "sulfato de calcio" de sa
linidad más alta que la de Tipo II se encuentran pre
sentes como aguas subterráneas en partes del valle del
bajo Chillón.
Agua de Tipo IV.- Aguas subterráneas de "sulfato/Clo
ruro de calcio" que se encuentran presentes en zonas
muy pequeñas del acuífero en el valle del bajo Chillón
y al este de Chorrillos. .
Agua de Tipo V.- Aguas subterráneas de "Cloruro Sódico"
B43
que se encuentran presentes al borde del acuífero en
La Molina y en San Juan de Lurigancho.
Agua de Tipo VI.- Aguas subterráneas de" Bicarbonato
Sfidico" presentes en pequeñas áreas en La Molina y en
San Luis.
Agua de Tipo VII.- Aguas subterráneas de " Sulfato
Sódico" presentes en la parte occidental del Callao,
bordeando la costa.
Agua de Tipo VIII.- Aguas subterráneas de Cloruro
de Calcio" presentes en la parte sur del Callao, bor
deando la costa.
Química del agua de recarga
B.5.6 Aguas arriba de Vitarte, las aguas del Río Rímac son
de Tipo I y provienen de la reacción clásica del agua con la roca
carbonatada simplificada en la ecuación (1).
Ca C03 + H20 + C02 - Ca (HC03)2 (1)
B.5.7 La calcita adecuada se encuentra presente en los mate
riales de las formaciones rocosas para permitir la reacción pre
vista y los cálculos indican que las aguas en esta área no son
saturadas con respecto a la calcita (ver la Lámina B.22).
B44
B.5.8 El agua de Tipo I constituye una de las principales
aguas de recarga en el valle del Rímac tanto como recarga del
acuífero con agua procedente del aluvial que como filtraciones
del rio en los alrededores de Vitarte. Sin embargo, el mismo
tipo de agua se encuentra presente en una estrecha zona que va de
Lima a la costa. No se cree que la distribución de esta última
zona se relacione con la descarga que ingresa al acuífero proce
dente de las filtraciones del río, sino más bien con la recarga
proveniente del sistema de distribución de agua potable, gran par
te del cual ocurre en la zona de Lima central (ver la Lámina B.25)
Esta agua fluye luego hacia la costa. Las aguas de tipo I se en
cuentran también presentes en los manantiales de Barranco, lo que
indica que se originan , por lo menos parcialmente, en las fugas
del sistema de distribución.
Principales procesos de disolución
B.5.9 Una vez que el agua carbonatada ingresa a los princi
pales depósitos del pedimento en el alie del Rímac, se produce
un cambio químico a Agua de Tipo II que ocurre como resultado de
la disolución de pirita de hierro (Ecuación 2) y yeso (Ecuación
3). Las aguas subterráneas pertenecientes al Agua Tipo II se
encuentran subsaturadas de yeso.
FeS2 + 3 1/2 02 + H20 = Fe2+ + 2S042" + 2H+ (2)
y CaS04 2H20 * Ca2 + S042" + 2H20 (3)
B45
B.5.10 En el valle del Chillón, el agua del río y el agua sub
terránea en el límite superior del área de estudio son ya de carác
ter " sulfato de calcio" (Tipo II ) como resultado del proceso de
disolución que ocurre más arriba en el valle.
B.5.11 Las aguas subterráneas de Tipo II son las que prevalecen
en los acuíferos de ambos valles, y naturalmente son de variada con
centración. Para mostrar la variación, las concentraciones de sulfato
se presentan en la Lámina B.20. Las concentraciones bajas de sulfato
corresponden a las zonas con mayores flujos de agua subterránea y
puede verse claramente que el mayor caudal proviene de la zona de Vi
tarte en la parte alta del valle del Rímac, cruza Monterrico y con
tinúa hacia la zona de Magdalena y Miraflores. En el valle del Chillón,
los valores de sulfato indican que la infiltración principal del río
ocurre aguas arriba de Carabayllo, lo que fue confirmado durante las
observaciones de campo (ver el capítulo 4), y que el flujo de agua
subterránea desde el Chillón hasta el valle del Rímac es pequeño.
Aguas sulfatadas de alta concentración
B.5.12 Las más altas concentraciones de sulfato se presentan en
el valle del bajo Chillón, especialmente hacia la costa en Oquendo.
Estas aguas han sido clasificadas por separado como Agua Tipo III
y se presentan en zonas en las cuales los flujos de agua subterránea
son extremadamente pequeños y el agua subterránea tiene un tiempo de
residencia prolongado.
B46
8,5,13 Hacia la costa en Oquendo, se encuentran sedimentos de
baja permeabilidad, conteniendo materias orgánicas especialmente
a niveles poco profundos y las gradientes piezométricas son míni
mas. Se presentan condiciones bioquímicas extremas a medida que
el agua se va saturando con yeso y los valores pH alcanzan el ba
jo índice de 4.5. El contenido de hierro es también alto. En
las aguas se encuentra presente tanto dióxido de carbono como sul-
fito de hidrógeno y la acidez es atribuida a las reacciones mos
tradas en las ecuaciones (4) a (7).
CH4 + 202 = H20 + H2C03 (4)
H2C03 = H+ + HCO3 (5)
CH20 + 1/2 S042" = 1/2 HS" + HCO3 + 1/2 H+ (6)
HS" + H+ = H2S (7)
B.5.14 La hipótesis de larga residencia para el Agua Tipo III
es sustentada por la relación iónica menor entre el estroncio y
los iones de yoduro que se dan en la Lámina B.21 Esto indica cía
ramente un enriquecimiento en el contenido de estroncio en las
aguas tipo III, lo que señala una residencia prolongada.
Cambio en los iones de las aguas interiores
B.5.15 En cualquier lugar del acuífero, la química del agua
subterránea demuestra diversas condiciones de intercambio iónico.
Tanto el intercambio normal como el inverso de los iones ocurren
bajo la reacción
Ca2+ + 2Na X ^T Ca X2 + 2Na+
en la cual X representa el medio de intercambio
B47
B.5.16 El intercambio normal de iones CCa- Na) ocurre en la
costa del Callao, produciendo Agua Tipo VII. Este tipo de agua
es resultado de la baja salinidad del agua subterránea al con
tactarse con materiales del acuífero que en tiempos geológicos
recientes hayan contenido agua de mar y que actualmente contengan
minerales de arcilla cargados con sodio. Las condiciones indican
un flujo de agua subterránea muy limitado en la zona.
Intercambio reversible iónico en aguas salinas intru
sivas.
B.5.17 En la parte sur del Callao, se encuentra Agua Tipo
VIII. La salinidad de estas aguas llega hasta 6600 mg/1 y repre
senta una prueba de la intrusión del agua de mar. La reacción
del intercambio iónico es inversa CNa -» Ca), lo cual indica que
aunque la intrusión ocurre, no es muy activa. Esta deducción se
confirma con los flujos mínimos de aguas subterráneas encontra
dos en la zona como se evidencia por las bajas concentraciones
de sulfato (ver Lámina B.20).
B.5.T8 No se dispone de análisis químico de aguas salobres
consideradas de procedencia marina profunda (ver 6.3.10) en los
alrededores de Oquendo, ya que no fue posible obtener muestras
durante el estudio. En vista de la limitada cantidad de intru
siones salinas halladas, fue considerado que las investigaciones
de resistividad en la costa, ilustrado en la Lámina B9, serían su
ficiente para identificar esta intrusión salina y que un registro
temperatura-conductividad de los pozos no sería necesario.
B48
Aguas de cloruro sódico procedentes de granodiorita
8,5,19 En los sitios donde el acuífero limita con el basamen
to rocoso, se encuentran flujos menores de agua subterránea que
van del basamento al aluvión. En La Molina, San Juan de Lurigan-
cho y el nor-este de Carabayllo, existen aguas de "cloruro de
sodio" del tipo V que se derivan de la granodiorita. Estas aguas
se identifican incuestionablemente por su pequeña química de iones
en la que son enriquecidos con yoduro (ver Lámina B.21).
B.5.20 En La Molina hay una zona de intercambio entre las aguas
de "cloruro de sodio" y las aguas predominantes de "sulfato de
calcio". La reacción de intercambio iónico (Ca -> Na)sugiere que
esta última es reemplazada por la primera.
Aguas de los Sedimentos Mesozoicos
B.5.21 En Independencia y San Juan de Miraflores, se presentan
afluentes menores al aluvión procedente de los sedimentos Mesozoi
cos. Estas aguas (Agua Tipo IV) se caracterizan por sus concentra
ciones de "sulfato de calcio/cloruro" y pueden representar el in
tercambio reversible iónico de aguas tipo "cloruro de sodio" y es
tán mezcladas, probablemente, con el agua principal de "sulfato de
calcio".
B49
Resumen de las características hidroquímicas
B.5.22 El tipo de agua dominante es un agua de " sulfato de
calcio" cuya concentración refleja la distribución de los cauda
les de agua subterránea. El agua natural de recarga en el valle
del Rímac es de carácter"bicarbonato de calcio" y en la zona cen
tral de Lima indica una importante recarga del acuífero proceden
te del sistema de distribución de agua potable.
B.5.23 Las aguas sulfatadas dominan el valle del Chillón y la
mayor concentración de sulfato hacia la costa indica flujos muy
bajos de agua subterránea. En algunas áreas menores se encuentran
presentes aguas con alta salinidad. En la costa del Callao, el
intercambio reversible de iones indica que la intrusión de agua de
mar es mínima. El intercambio normal de iones adyacentes a aguas
con cloruro de sodio en localidades tales como La Molina, indica
que estas aguas, que se originan en el basamento rocoso, tienen
caudales muy pequeños.
Incrustación de Carbonato
B.5.24 Los índices de saturación para calcita, dolomita, y ye
so se han calculado a partir de la química principal de iones de
las aguas. Aún cuando el carácter de las aguas es predorainantemen
te de sulfato , ellas no están saturadas de yeso, salvo en la zona
localizada de Oquendo. Los equilibrios importantes son aquellos
de calcita y dolomita que tienden a ser compatibles en gran parte
de las aguas. La distribución de saturación de calcita (y gene-
B50
raímente también para dolomita) se muestra en la Lámina B.22.
En esta lámina, las áreas achuradas son aquellas en las
que es probable que ocurran incrustaciones de carbonato en el en
tubado de los pozos, etc.
Incrustación de hierro
B.5.25 Como se ha demostrado en la Ecuación (2), el sulfato
presente en el agua subterránea es probablemente derivada en par
te de la pirita. El proceso de disolución libera el Fe y es
probable que dé como resultado la incrustación de hierro. Lamen
tablemente no es posible sustentar más esta suposición pues no hay
información sobre redox (pE).
Corrosión
B.5.26 No existe evidencia química de propiedades de corro
sión en las aguas subterráneas.
Uso conjuntivo
B.5.27 A partir de la información química disponible no es
posible predecir con exactitud^ el efecto sobre la calidad del agua
al mezclarse agua subterránea y agua superficial, en un esquema
de uso conjuntivo . Los más afectados serían las concen
traciones de carbonato y fierro, pero es probable que se produzca agua
turbia sólo por breves períodos durante los cambios de una fuente
a la otra.
B51
CAPITULO B6
'; MODELO DE LOS ACUIFEROS DEL RIMAC Y DEL CHILLÓN
Introducción
B.6.1 Se desarrolló un modelo de simulación de computación
digital del sistema del acuífero del Rímac y del Chillón. Inicia^
mente este se utilizó para refinar algunos de los datos
recolectados en el campo y, junto con la química de agua sub
terránea (Capítulo B.5) obtener un conocimiento más completo del
sistema de flujo de aguas subterráneas. El modelo estuvo luego
disponible para estudiar los efectos de los esquemas alternativos
para el futuro desarrollo del acuífero (Capítulo B.7).
Teoría del Modelo
B.6.2 Abajo se consigna únicamente un breve bosquejo de la
teoría. Para una información más completa ver las referencias 9,
10 y 11.
B.6.3 La ecuación del flujo de agua subterránea en su forma
diferencial es:
d 7 c ^ 3 d 7 c &7 j s a t Q C
(Los símbolos se explican más adelante en el Párrafo B.6.6)
B52
Para este estudio el acuífero ha sido representado por puntos o
nodulos distribuidos en un sistema reticular. El modelo de com
putación utiliza un método de diferencias finitas para resolver
la ecuación (1).
B.6.4 Se dispone de una variedad de formulaciones de dife
rencia finita para la ecuación 1. Este modelo utiliza el método
de diferencia regresiva en la cual se establece un juego de ecuaciones
simultáneas para los niveles piezométricos en cada nodulo al extremo
del intervalo de tiempo siguiente. Estos toman la siguiente for
ma:
^ i + i . M + B h i , M + ^i-ij + m i , j + i + ij ( t + At)
• ( " * » )
- Q- • (t) 1 » J (2)
Para un análisis regional ta l como este, se prefiere la formulación de dife
r e n c i a r e g r e s i v a ya que no e x i s t e r e s t r i c c i o n e s sobre l a magnitud
del i n t e r v a l o de t iempo.
B.6 .5 El juego de ecuaciones s imul t áneas pa ra cada i n t e r v a l o de tiempo es r e s u e l t o mediante un método de r e p e t i c i o n e s s i s t emát i c o de s o b r e - a t e n u a c i ó n .
B53
La ecuación 2 se representa como:
h. . i,3
- I ^-.i -^ +Bh. . ! +Ch. 1 • +01. ...,] (t+At) " EI " 1,:,+1 ^^ ^ ^ 1»J*1J (t+üt)
fN) (t) 'QiJ (3)
La aproximación (m+1)th para la carga del nodulo(i,j) se da por:
i,j,m+i v ^ 1,3 ,m ~ E * *• -'
Donde ( ) es la expresión del lado derecho de la ecuación 3. La ecuación 4 es usada varias veces para cada nodulo con el fin de dar sucesivamente mejores aproximaciones a las cargas hidrostáticas.
B.6.6 La notación para las ecuaciones anteriores es: A,B,C,D,E,F coeficientes de ecuación diferencial f in i ta .
Incorporan transmisibilidad, rendimiento específico, espaciamiento del nodulo, intervalo de tiempo y varían de nodulo a nodulo.
h n i v e l p i ezomét r i ca
i , j ub i cac ión del nodulo m número de r e p e t i c i o n e s S rendimiento e s p e c i f i c o Tx, Ty t r a n s m i s i b i l i d a d en d i r e c c i ó n x é y t t iempo w factor de sobre atenuación
x,y coordenadas • Q extracción total y recarga total
Programa de computación
B.6.7 El Anexo 3 contiene detalles del programa e instrucci£
nes completas para la preparación de un modelo y sus datos de en
trada. El programa ha sido escrito en FORTRAN y en el Anexo se
da una lista completa y una breve explicación. También se da, a
B54
manera de ejemplo, los datos totales de entrada y salida de la
simulación definitiva de los acuíferos del Rímac y del Chillón
para el periodo 1969-78. Aquí se discuten únicamente los
aspectos más importantes del modelo.
B.6.8 Pueden modelarse tres tipos de límites. Estos son:
(a) impermeable, tales como los límites laterales del
acuífero,
(b) permeable, carga hidrostática fija como el mar o
un lago,
(c) permeable, con carga libre, como en los límites
del modelo de simulación donde el acuífero es
continuo con depósitos en los valles altos. Estos
son tratados como límites impermeables con un cau
dal prefijado hacia o desde el acuífero en estos
nodulos limítrofes.
Algunas características de los límites y formaciones
de material impermeable son demasiado pequeñas para representar
las explícitamente y son modelados reajustando los valores loca
les de transmisibilidad y rendimiento específico.
B.6.9 La transmisibilidad es especificada mediante dos valo
res en cada nodulo, estos son: las transmisibilidades en dirección X
(izquierda-derecha) y en Y (arriba-abajo). Para cada nodulo se
da un rendimiento específico.
B55
B.6.10 Una característica importante del modelo es la versati
lidad y facilidad con la que se representan los caudales afluen -
tes y efluentes del acuífero. Estos variarán con la ubicación ,
año y estación y pueden ser afectados por el nivel piezométrico.
Este modelo, utiliza dos tipos de entrada que fueron considerados
suficientes para representar todas las recargas y extracciones
en el sistema del acuífero del Rímac y el Chillón. El primer tipo
puede variar en localizacion y magnitud de año a año pero no tiene
fluctuaciones estacionales y no es afectado por el nivel piezomé
trico. El segundo tipo es dividido en grupos dentro de los cuales
la proporción de caudal total que pasa a través de cada nodulo no
se altera de estación a estación ni de año a año. El total para
el grupo puede variar estacionalmente y se dan los caudales men
suales del grupo. La proporción del caudal a través de un nodulo
puede ser determinado con el fin de que varíe con el nivel piezo
métrico. Esto permite que los manantiales y la recarga del
río sean modelados en forma apropiada.
B.6.11 El programa del modelo puede producir diferentes cla
ses de información para ser confrontada con los datos sobre cali
bración o para evaluar los esquemas.de desarrollo. Algunas son:
(a) cargas en nodulos seleccionados para cada inter
valo de tiempo,
(b) cargas en todos los nodulos al finalizar cada año
(programas subsidiarios pueden delinear estas car
gas o compararlas con otros años o con datos de
campo)
(c) recarga neta en cada intervalo de tiempo
(d) cambio anual en el almacenamiento
(e) dirección y volumen del caudal de agua subterrá
nea en cada nodulo.
B56
Cf) caudales de agua subterránea a través de seccio
nes transversales escogidas.
Estas opciones de salida y las opciones de entrada se describen
detalladamente en el Anexo 3.
Procedimiento de calibración del modelo
B.6.12 Existe un mapa con los niveles piezométricos de 1969
(Cuadro B.7) e hidrogramas de pozos de observación en una serie
de ubicaciones (Cuadro B.8), los cuales proporcionan las normas
para la comparación del modelo. Hay poca información disponible
para antes de 1969, por lo que el modelo fue calibrado para el
periodo histórico de 1969 a 1978. Este período incluye tanto
años de sequía (1969-1978) como años de inundaciones (1973 y 1974)
y es una buena prueba para determinar si el modelo puede repre
sentar adecuadamente el sistema de aguas subterráneas.
B.6.13 Las cargas piezométricas de carácter estable fueron
generadas en el modelo a partir de los datos sobre caudales de
1970, el año más representativo en la primera parte del registro.
Las entradas del modelo fueron reajustadas hasta que estos nive -
les estuvieron de acuerdo con los niveles de campo para 1969. No
se utilizaron los flujos a partir de 1969, ya que este fue un año
de sequía y los niveles de equilibrio estimados a partir de estos
datos serían mucho menores que los niveles no-equilibrados obser
vados en el campo.
B57
B.6.14 Las estimaciones de campo de la transmisibilidad y ren
dimiento específico son más inciertos que los de la recarga, caudal
de manantiales y extracciones, debido a las razones expuestas en el
Capítulo B.3. Por lo tanto, la mayoría de los reajustes de los datos
de entrada se efectuaron a las características del acuífero en vez
que a las estimaciones de caudales. Se efectuaron algunos reajustes
menores a los caudales de los manantiales cuando la alternativa no
se justificaba en términos de parámetros del acuífero. En escasas
oportunidades, no hubieron datos de campo disponibles sobre la dis
tribución o volumen de los caudales y el modelo de simulación se usó
para ayudar a seleccionar valores realistas.
Reticulado del modelo y límites
B.6.15 Los nodulos activos utilizados en el modelo,(es decir ,
los nodulos dentro de sus límites impermeables), se muestran en la
Lámina B.23.'Estos se encuentran en un reticulado que ha sido orien
tado aproximadamente nor-este para lograr un ajuste del modelo de
los límites del acuífero. Se ha utilizado un reticulado con especia-
mientos uniformes de 1 km para obtener suficiente capacidad de defi
nición de características de agua subterránea y del acuífero. Un es-
paciamiento menor requeriría tiempos"de computación excesivos y no
se justificaría en vista de los datos.
B.6.16 Se ha utilizado un límite impermeable para todos los
B58
límites laterales del área modelada. El acuífero es continuo con
los depósitos del alto valle y los afluentes de agua subterránea
han sido aplicados en este lugar para simular el efluente subte
rráneo natural. Estos afluentes fueron calculados a partir de
las estimaciones de campo y de la transmisibilidad y la gradiente 3 3
piezométrica como 0.6 m /s en el Chillón y 1.9 m /s en el Rímac.
B.6.17 La costa ha sido modelada como un límite de nivel
fijo, excepto cerca a los acantilados de Barranco. Aquí, los
niveles de agua subterránea varían entre 10 a 30 m sobre el ni
vel del mar dentro de un radio de 0.5 kms de la costa. Los cau
dales y niveles serían distorsionados fijando estos nodulos al
nivel del mar; en lugar de esto, se fijaron los niveles en los
nodulos ubicados a 1 km de la costa.
Transmisibilidad y rendimiento específico
B.6.18 Los valores de transmisibilidad fueron tomados inicial^
mente de los valores de campo presentados en la Lámina B.10. Se
efectuaron reajustes para las características de los límites que
eran, a escala, demasiado pequeños para ser representados. Peque
ños asomos, tales como Co. Mulería y Co. La Milla (ver Lámina B.1)
fueron modelados reduciendo la transmisibilidad para aquellos no
dulos donde los caudales serían afectados.
B59
B.6.19 Los valores iniciales de transmisibilidad fueron con
siderablemente alterados durante la calibración del modelo con el
fin de reproducir los niveles piezométricos registrados en 1969.
Los valores finales utilizados para cada nodulo se dan en el Anexo
3. Los valores individuales deben ser tratados cuidadosamente
debido a diversas razones:
(a) algunos valores reflejan ocurrencias de material
impermeable o pequeñas características de los lí
mites,
(b) las limitaciones en el espaciamiento del reticula-
do significó que algunos senderos de flujos, espe
cialmente aguas arriba de Vitarte, son algo
angostos en el modelo,
(c) algunos valores reflejan posiblemente estimados de
campo no reales del nivel piezométrico y las di
ficultades que existen para representar grandes
cambios en el nivel para pequeñas distancias,
(d) no se ha intentado asegurar que exista un patrón rea
lista de transmisibilidades a través del modelo, y en algunos
casos hay grandes diferencias entre los nodulos adyacentes.
B.6.20 El índice de transmisibilidad utilizado para el acuí-
fero fue:
B60
Zona de agua subterránea Rango de transmisibilidad
t m2/d) Alto Rimac 2500 a 10000 Bajo Rímac 1000 a 8000
Alto Chillón 1000 a 3500
Bajo Chillón 1000 a 2500
B.6.21 El rendimiento específico estimado a partir de las pruebas de
campo fue demasiado bajo, ya que ocasionó fluctuaciones estacio
nales del nivel piezométrico en el modelo tres veces mayores que
las observadas. Esto fue esperado en vista de la naturaleza de
las estimaciones de campo (ver Capítulo B.3) Se adoptó un valor
de 0.10 para las zonas del Alto y Bajo Chillón y para una franja
de cerca de cuatro kilómetros de ancho a lo largo de la costa de¿
de el Callao a Chorrillos. Un valor de 0.15 fue utilizado para
una zona de alrededor de 2 km de ancho en el área del Alto Rímac
que llega desde el límite superior del modelo de simulación hasta
San Luis. Para el resto de la zona se usó un valor de rendimiento
específico de 0.12.
Efluentes de agua subterránea
B.6.22 En el Capítulo B.4 se señalaron cuatro tipos de
efluentes del acuífero. Estos fueron:
(a) extracciones de pozos en toda la zona
(b) extracciones de las galerías de La Atarjea
(c) descargas provenientes de manantiales, en los
acantilados de Barranco y en el
B61
valle del Chillón,
Cd] descarga al Rio Chillón.
Existe también una descarga al mar que no pudo ser estimado a
partir de los datos de campo y que puede ser encontrado solo por
el modelo. En el Cuadro B.6 se da una estimación de este caudal
para el período de calibración; éste promedió 8.2 m /s, permane
ciendo más o menos constante en todo el período.
B.6.23 El patrón de extracciones de los pozos utilizado en
el modelo se muestra en la Lámina B.24. Las extracciones de
las galerías de La Atarjea no se incluyen en esta lámina. Como con
los caudales de los manantiales, el total del nodulo ha sido uti
lizado en el Modelo en vista de que los pozos no pueden represen
tarse individualmente. Los totales de extracción anuales utilizados para
cada nodulo se incluyen en el Anexo 3 y se resumen por tipo en el
Cuadro B.5. En el Cuadro B.7 se da la distribución de las ex -
tracciones entre las zonas de agua subterránea para 1978.
B.6.24 Los nodulos del modelo donde ocurren (c) y (d) se mue£
tran en la Lámina B.23. Por supuesto, no es posible representar
individualmente los manantiales en el modelo: todos los que se
encuentran dentro de la zona de un nodulo han sido agrupados con
juntamente.
B62
Recarga del cuífero
B.6,25 Los nodulos donde los ríos Rímac y Chillón recargan
el acuífero se muestran en la Lámina B.23. Los caudales mensua
les de recarga de cada río fueron cargados al modelo. El tra
mo del Rímac aguas arriba de Vitarte y el tramo del Chill6n donde
el agua subterránea descarga al río actualmente, serían zonas de
recarga si los niveles piezométricos descendieran suficientemente. No
se cree que esto haya ocurrido durante el periodo de calibración
pero se han tomado previsiones en la simulación de desarrollos
futuros (Capítulo B.7) . .
B.6.26 En la Lámina B.14 se muestran las zonas irrigadas.
El área ha sido dividada en ocho sub-áreas, correspondiendo a los
subsectores regados por los siete principales canales del valle
del Rímac y del total del valle del Chillón, y se utilizaron para
cada zona las recargas mensuales. La distribución de la recarga
en cada zona fue considerada la misma en todo el período de simu
lación. La recarga del área irrigada fuera del modelo,cerca de
Puente Piedra, fue tratada como un aporte subterráneo en la misma
forma que los afluentes de los depósitos altos del valle.
Los caudales y distribuciones utilizados para la simulación his
tórica se incluyen en el Anexo 3 y se resumen para 1978 en el
Cuadro B.7.
B.6.27 En la Lámina B.25 se muestra el patrón de recarga
asumido desde el sistema de suministro de agua. Estas recargas se
basan en el suministro y el índice de fugas discutidos en el
Capítulo B.4. Las zonas de mayor recarga se encuentran en Lima
central y en el Callao. En ambas zonas es la fuente de recarga
B63
más importante del aculfero. Los caudales anuales para cada no
dulo se incluyen en el Anexo 3,
Resultado de la calibración
B.6.28 En la Lámina B.26 se muestra una comparación entre los
niveles piezométricos observados para 1969 y los niveles de estado unifor
me del modelo, basadas en los caudales para 1970. El ajuste ge
neral del modelo es bueno, con un error insignificante en la gra
diente de paso principal del caudal desde los límites superiores
del modelo hacia la costa. De los 459 nodulos activos del modelo,
sólo un 2% tiene errores de más de 10 m y un 101 tiene errores
entre 5 y 10 m.
B.6.29 Muchas de las diferencias existentes entre los niveles
de campo y los del modelo de simulación, ocurren a lo largo de
los límites del modelo, como es en Puente Piedra, San Juan de Lu-
rigancho, cerca al Co. El Agustino, .La Molina, "Monterrico y Cho
rrillos. Esto puede reflejar inexactitudes en las curvas de nivel
piezométrico de campo en zonas con escasos datos, tal como Monte-
rrico. La otra probable fuente de errores marginales es la omi -
sión de afluentes y efluentes menores del modelo. Por ejemplo ,1a
química de agua subterránea indica un pequeño afluente en La Molina
mientras que se espera en Chorrillos un escaso efluente. Ninguna
de estas diferencias representan errores importantes en el volumen
o patrón de flujos dentro del acuífero.
B64
B,6,30 Ninguna de l a s d i s c r e p a n c i a s e x i s t e n t e s d e n t r o de l a
masa de l acu í f e ro son cons ide r adas s i g n i f i c a t i v a s . Muchas pueden
r e d u c i r s e o e l i m i n a r s e median te l a r e v i s i ó n de l o s n i v e l e s p i e z o
m é t r i c o s de campo o median te l i g e r o s a j u s t e s a l a s t r a n s m i s i b i l i -
dades o d i s t r i b u c i o n e s de l a r e c a r g a . Unas pocas r e p r e s e n t a n l a
d i f e r e n c i a e n t r e l o s n i v e l e s g e n e r a l e s en e l a c u í f e r o y en l o s
pozos , a menudo bombeados donde se han e fec tuado o b s e r v a c i o n e s .
B.6.31 Los hidrogramas dé" los nodulos seleccionados se muestran en la
Lámina B.27. Estos están superimpuestos en los hidrogramas de los pozos de
observación que fueron discutidos en el Capítulo B.3. El modelo de simulación
reproduce correctamente el tiempo y magnitud de las fluctuaciones estacionales
de los niveles piezométricos, confirmando los valores de rendimiento específi
cos utilizados en el modelo. La comparación entre hidrógrafos de campo y del
modelo en otros nodulos donde estaban disponibles hidrógrafos de campo, mos
traron otra vez concordancia con las fluctuaciones estacionales; aunque las
magnitudes reales de los niveles piezométricos no estuvieron siempre de acuerdo
debido al efecto en los hidrógrafos de campo seccionado por cambios en las ta
sas de bombeo en los pozos cercanos.
F lu jos de agua s u b t e r r á n e a
B.6.32 El p a t r ó n de l o s f l u j o s de agua s u b t e r r á n e a en e l a c u í
fe ro se muestra en l a Lámina B.28 . Es tos han s i d o es t imados en base a l o s n i v e l e s p i e z o m é t r i c o s e s t a b l e s y en l a t r a n s m i s i b i l i d a d de l modelo. Los mayores c a u d a l e s son l o s ub icados aguas a r r i b a de V i t a r t e que d i s c u r r e n a t r a v é s de San Luis h a c i a l a c o s t a a l r e d e d o r de M i r a f l o r e s . Los cauda le s que van a l mar e s t á n l i m i t a d o s en e l r e s t o de l a zona d e l Bajo Rímac, gran p a r t e d e l cauda l es e x t r a í do e n t r e Lima c e n t r a l y e l C a l l a o , (ver Lámina B . 2 4 ) . Gran p a r t e de l caudal que d i s c u r r e en e l v a l l e de l Ch i l l ón es e x t r a í d o o
B65
descarga en manantiales en la zona del Bajo Chillón y muy poco
descarga al mar.
B.6.33 El modelo de simulación muestra un cambio de sentido
de la gradiente de agua subterránea en un nodulo en la zona del
Bajo Chillón, indicando una intrusión salina limitada. Esto co
rresponde a la zona de intrusión encontrada durante el estudio
geofísico y en el estudio químico del agua subterránea.
B.6.34 El modelo de simulación ha sido utilizado para estimar
los caudales que cruzan varias secciones del acuífero y cuyas ubi
caciones se muestran en la Lámina B.5. Muestra un pequeño caudal
de 0.36 m3/s del Bajo Chillón al Bajo Rímac.
B.6.35 Los otros caudales estimados fueron:
Sección Caudales en el modelo (m3/s)
Chillón en Punchauca (AA) 0.70 Chillón cerca a Comas (BB) 0.7S
Rímac en Vitarte 1.52
Rímac en La Atarjea y San Luis
(DD y EE) 4.97 3.1
El caudal marcadamente alto del modelo en La Atarjea y en San Luis
muestra el efecto de la alta transmisibilidad utilizada en el mo
delo.
Caudales (m3/s)
0.70 0.77 1.9
est imado
B66
A n á l i s i s de s e n s i b i l i d a d
B.6,36 Se examinó 15. s e n s i b i l i d a d de l modelo en t r e s de l a s
e n t r a d a s . Había t r a n s m i s i b i l i d a d , r end imien to e s p e c i f i c o y
r eca rga para e l s i s t ema de s u m i n i s t r o de agua. En cada c a s o , e l
modelo fué u t i l i z a d o pa ra gene ra r niveles de estado e s t a b l e con
e l i npu t s iendo aumentado en un 501 y d isminuido en un 3 3 1 . En
e l Cuadro B.9 se resumen l o s r e s u l t a d o s .
B.6 .37 Los análisis muestran que los niveles piezométricas son muy sensibles a la transmisibilidad. Aunque los canibios teóricos en el n ivel , resultan tes de estas variaciones en transmisibilidad (ver Cuadro B.9) son enormes y, en realidad, inposibles, este anális is muestra que, en vis ta de la re la t ivamente estrecha correspondencia entre los niveles de campo y del modelo (ver Lámina B.26), los valores de transmisibilidad usados para el modelo puede considerarse que son razonablemente confiables. Las fluctuaciones estacionales son más sensibles al rendimiento específico, aunque las reducciones de transmisibilidad generan un efecto en el Alto Rímac. El flujo to ta l al mar, una medida de los recursos del acuífero no explotados, no varía en más de 10% s i el índice de transmisibilidad o el rendimiento específico es alterado. Sin embargo, los cambios en la recarga alteran este efluente hasta en un 30%.
Conclusiones
B.6.38 En l a s Láminas B.26 y B.27 se mues t ra que e l modelo
r e p r e s e n t a co r rec tamente e l s i s t ema de agua s u b t e r r á n e a de l o s a c u í f e r o s de l Rímac y de l Ch i l l ón r e s p e c t i v a m e n t e . Los b a l a n c e s de agua para 1978 en l a s c u a t r o zonas de aguas s u b t e r r á n e a s se dan en e l Cuadro B .7 , m i e n t r a s que en e l Cuadro B.6 se p r e s e n t a los ba l ances t o t a l e s pa r a e l a c u í f e r o du ran t e todos l o s años de l a
s imu lac ión . Es tos i nd i can que e l e f l u e n t e n e t o a l mar ha promedia 3 3
do un 8.2 m / s du ran te e l pe r i odo de 1969 a 1978 y fué de 8.0 m / s en 1978. La mayor p a r t e de e s t e cauda l p rov iene de l a zona d e l
B67
Rímac, especialmente entre Magdalena y Chorrillos. En el Capítulo
B.7 se discuten los posibles métodos para desarrollar parte de
estos flujos y utilizarlos en el suministro de agua.
B68
CAPITULO B7
FUTURO DESARROLLO DE LOS ACUIFEROS DEL RIMAC Y
CHILLÓN
Introducción
B.7.1 Se espera que las demandas de agua en la Gran Lima
aumenten sustancialmente hacia el año 2000(Apéndice A). En
este Capítulo se discute el grado en que el agua subterránea
podría cubrir la demanda adicional, los problemas y consecuen
cias de una mayor explotación de los acuíferos. Las limitacio
nes a este mayor desarrollo están dadas por :
a) el costo relativo del agua subterránea en com
paración con el de otras fuentes,
b) la posibilidad de intrusión salina a consecuen
cia de la reversión de la gradiente piezométri^
ca a lo largo de la costa,
c) los límites hidrogeológicos sobre abatimientos
y rendimiento de pozos.
Los costos relativos son tratados en otra sección del informe,
más adelante en el presente Capítulo se discuten los costos uní
tarios de explotación de agua subterránea. No se ha sugerido
obras de desarrollo que involucren una intrusión salina de im
portancia. Los límites hidrogeológicos son tratados más ade
lante (B.7.8).
Cambios en la recarga, 1978-2000
B.7.2 Por el año 2000 la ciudad de Lima habrá crecido con
siderablemente, tanto en población como en área. La red de
B69
distribución de agua potable se habrá extendido, los volúmenes
de agua suministrada a la mayoría de las áreas se habrá incre
mentado. Sin embargo, la proyección de planificación de la de
manda fue elaborada tomando en consideración los programas de
detección y reparación de fugas que asumen que el promedio gene
ral de las mismas se reducirá del actual 481 al Z0% para el año
1990. En la Lámina B.29 se presentan las tasas de suministro y
los porcentajes de fugas asumidos para el año 2000. En el Cua
dro B.10 se muestra las tasas generales promedio de recarga.
B.7.3 El área total bajo riego dentro de la zona del mode
lo irá disminuyendo a medida que la expansión urbana vaya usur
pando las tierras agrícolas. Se anticipa que para el año 2000
la superficie total irrigada en los valles del Rímac, Chillón
habrá decrecido en un 501 y 15% respectivamente, y que la mayor •
parte de esta pérdida ocurrirá dentro del área del modelo. Sin
embargo esto será parcialmente compensado por el aumento de las
áreas de parques irrigadas de 100% en el Rímac y 40% en el Chi
llón así como por el aumento de 25% y 15% respectivamente en la
intensidad de uso del agua en las tierras agrícolas restantes.
En el Cuadro B.10 se puede observar los cambios en las tasas
anuales de recarga.
B.7.4 Se espera que la recarga proveniente de los ríos
Rímac y Chillón no ha de cambiar a menos que se presente un dejs
censo de los niveles piezometricos a lo largo de los tramos que
actualmente no recargan el acuífero. Estos son los tramos aguas
B70
arriba de Vitarte en el Rímac y aguas abajo de Carabayllo en el
Chillón donde el agua subterránea descarga ahora al río. Se ha
asumido que la recarga en estos tramos, cuando ello ocurre en
las simulaciones, mantiene una tasa por kilómetro igual a la que
actualmente se infiltra por los tramos adyacentes. En el Cuadro
B.10 se muestra el posible rango de recarga del río en condicio
nes climatológicas promedio.
B.7.5 Para propósitos del modelado, la proporción de las
recargas provenientes de las pérdidas del sistema de suministro
y de irrigación para los años 1978-2000 fueron interpoladas en
tre los valores para 1978 y 2000 como sigue:
Para cada componente en cada nodulo.
% - Kl978 C 2 0 ^ + R2000 ^ j j 7 8 )
donde N = año R1978 = r e c a r S a e n dicho nodulo en 1978
2000 = recarga en dicho nodulo en 2000
Rj = recarga en dicho nodulo en el año "N".
B.7.6 Los recursos subterráneos disponibles pueden posi
blemente aumentarse por medio de una recarga artificial, ya sea
mediante pozos o lagunas y también esparciendo y retardando los
flujos en los ríos. La consideración de dichos esquemas no
está incluida en los alcances del presente Apéndice, pero se di£
B71
cute ampliamente en el Apéndice F de la Referencia 2.
Ubicación de la demanda
B.7.7 La expansión de la Gran Lima y el decrecimiento espe
rado de fugas en el sistema de agua potable conducirán a una
redistribución de las demandas. La comparación de las tasas de
suministro para 1978 (Lámina B.16) y para el año 2000 (Lámina
B.29) sugieren el siguiente patrón de cambios en demanda:
Area(ver Lámina B.29) Variación en demanda 1978-2000
m3/d/km2
A 0
B 5000
C 2000
D 0
E 1000
Callao 6500
Otras áreas 5000
Se espera que las tasas de abastecimiento se incrementen en todo
el área excepto en Lima Central qué ya presenta una alta den
sidad poblacional, y que las tasas de fugas disminuyan también
en todas las áreas. El agua subterránea constituirá la fuen
te más apropiada de recursos de agua adicionales en algunas áreas
con el fin de cubrir el crecimiento local de la demanda. Las o-
bras de desarrollo pueden programarse en concordancia con la de
manda y el uso de recursos locales puede reducir costos de trans
misión. Sin embargo, se anticipa que los niveles piezométricos
declinarán en muchas áreas y por consiguiente algunas de ellas
no serán apropiadas para explotaciones adicionales del acuífero.
B72
Limitaciones en un desarrollo mas amplio
B.7.8 Los, costos asociados con un mayor desarrollo del agua
subterránea son expuestos en el párrafo B.7.41 .
B.7.9 Solo una limitada intrusión salina ocurre actualmen
te. Los estudios geofísicos y de la química del agua subterrá
nea así lo han mostrado y el modelo del acuífero igualmente lo
muestra. En las simulaciones con tasas altas de desarrollo del
acuífero se muestra que esta intrusión, indicada por la rever
sión de la gradiente piezométrica en las cercanías de la costa,
podría aumentar en forma considerable (Lámina B.33). A lo largo
de la costa del Chillón la intrusión salina es inducida más
fácilmente y constituirá un factor limitante en las tasas de
desarrollo para todo el valle del Chillón.
B.7.10 Se ha mostrado que el acuífero está formado por 2
unidades (Capítulo B.3). Estas unidades consisten de material
aluvial pobremente distribuidas pero con una proporción signi
ficativamente mayor de material de grado arcilloso en la unidad
inferior. Este hecho sugiere un decrecimiento de la permeabi
lidad conforme aumenta la profundidad y será más difícil mante
ner el rendimiento de los pozos a consecuencia del descenso del
nivel freático. Esta reducción en el rendimiento no puede ser
cuantificada hasta que se pueda perforar y probar algunos pozos
profundos. La carencia de un conocimiento de la variación de
las propiedades del acuífero con respecto a la profundidad conjs
tituye la mas importante limitación en la estimación de los aba
timientos de la napa.
B73
B.7.11 Los niveles piezométricas en las vecindades de nuevos
pozos descenderán a niveles inferiores a los actuales. Las capa
cidades de los pozos típicos diseñados y que se discuten en
B.7.50 y B.7.51 son tales que los niveles en la vecindad de és
tos descenderán hasta alcanzar la base de ia unidad del acuífero
superior cuando se combinen con un abatimiento regional de 20 m.
Con la información existente, no sería prudente contemplar un
abatimiento regional mayor.
Obras proyectadas por ESAL en 1979-1981
B.7.12 ESAL intenta cubrir el incremento de la demanda pre
visto para el período 1979-1981 aumentando las extracciones pro
venientes de las' siguientes fuentes:
a) Incrementar las extracciones de los pozos en
actual explotación,
b) Rehabilitación de 14 pozos existentes actual
mente paralizados,
c) Perforación de 20 pozos nuevos, algunos de los
cuales reemplazarán pozos existentes no operati
vos e inadecuados para ser rehabilitados,
d) Ampliación del sistema actual de galerías fil
trantes .
En el Cuadro B.11 se presenta un resumen de la distribución de
las nuevas extracciones simuladas en el modelo de agua subterrá
nea. Las extracciones indicadas para el año 1979 corresponden
en realidad a Enero 1979, última fecha que contaba con informa
ción actualizada. Además, las extracciones indicadas para ESAL
B74
corresponden solamente a aquellas comprendidas dentro de los
límites del modelo y por consiguiente son ligeramente diferen
tes a las extracciones totales de ESAL citadas en otras partes
del informe.
B.7.13 Se anticipa que entre los pozos nuevos y los rehabi
litados se contribuirá con una producción adicional equivalente 3
a 0.93 m /s en 1981. En la Lámina B.30 se muestra la ubicación de estos pozos. Con la ampliación de las galerías se espera ob-
3 tener un rendimiento adicional de 0.8 m /s.
B.7.14 Las corridas preliminares del modelo incorporando
extracciones provenientes de las galerías en La Atarjea del or-3 3
den de 0.8 m /s (1980) y 1.2 m /s (1981) mostraron que no se
podía alcanzar estas tasas debido a que las gradientes freáti
cas necesarias traerían el nivel de agua subterránea por debajo
del piso de las galerías. El modelo mostró que la tasa máxima 3
factible fue de 0.6 m /s. Se asumió que el saldo del incremen-3
to propuesto (o.6 m /s) era cubierto por pozos del área del Bajo Rímac (Lámina B.30).
B.7.15 Se investigaron los efectos a generarse por las obras
proyectadas por ESAL mediante la simulación del período 1979-
2000, conforme se describe a continuación. Se mantuvo para to
dos los años sucesivos la extracción total esperada para 1981
B75
(.13.66 m /s) . El Cuadro B.J 2 resume las corridas de simulación
(Bl, CO, El). La inspección de los patrones de abatimiento de
estas corridas, j sinjulaciones subsecuentes mostraron que el pro
medio de los 5 abatimientos mayores constituye un indicador ra
zonable del comportamiento del sistema en vista que no se pre
sentaron bolsones aislados de alto abatimiento. Otra medida del
comportamiento del sistema lo constituye el área del acuífero
sobre la cual los abatimientos exceden un valor dado.
B.7.16 En la Lámina B.31 se muestra los incrementos de aba
timiento máximo, área de abatimiento que pueden anticiparse como
consecuencia de las obras de desarrollo proyectadas. Estos in
dican que aún sin aumentos en la extracción después de 1981 la
napa freática experimentará un abatimiento mayor y muy extenso.
Parte de este abatimiento corresponderá al incremento de 1.92 m /s
en la extracción entre 1978 y 1981 y el resto debido a la redis
tribución de la recarga que ocurrirá como consecuencia de la
reducción de fugas del sistema de abastecimiento en la zona cen-
tral de. Lima. El efecto de incrementar la extracción en 1.92m /s,
puede verse por comparación de las corridas Bl y CO con la corri^
da Gl. (ver Cuadro B.12) . Por 1989 esta extracción extra habría
causado abatimientos máximos 8.5 m mayores que los que podrían
haber ocurrido si las extracciones fueran mantenidas a los nive
les de 1979. Para el año 2000 el sistema se irá equilibrando y
tanto el caudal neto de descarga al mar como el área de abati -
miento se irán estabilizando. Sin embargo para esa fecha de de
presión máxima habrá alcanzado 37 m y continuará aumentando por
algún tiempo.
B76
B.7.J7 Se podría reducir la depresión máxima mediante la
redistribución de las extracciones y apartando algunas de ellas
del área central de Lima hacia la parte alta de los valles.
Este efecto no ha sido cuantificado pero es tratado con mayor
amplitud en los estudios del uso conjuntivo del agua (Párrafo
B.7.46).
B.7.18 Se simularon los efectos de sequía utilizando las
recargas estimadas del período 1956-1958. Se considero que la
filtración proveniente del Río Rímac sería la única fuente de
recarga que sufriría una apreciable reducción con una sequía
de esta magnitud, bajando a un promedio anual mínimo de 2.68m /s.
en 1958 mientras que el promedio de los años 1969-1978 fue 3.99 3
m /s. La Lámina B.31 muestra que el abatimiento máximo se incrementaría hasta en 4 m en una repetición de la sequía 1956-1958. Habrá algún aumento en el área de abatimiento. El caudal natural promedio en el Rímac durante los 3 años del 1956 al 1958 tenía una probabilidad de excedencia del 951. El caudal promedio de 2 años para el período 1957-1958 tenía una probabilidad de excedencia de 97.5%.
B.7.19 Las fuentes existentes serán afectadas por los aba
timientos que generarán los desarrollos proyectados. En base al
estudio de la construcción de los pozos existentes de ESAL
(B.7.31) y del abatimiento regional, se ha estimado que ocurri
rán las siguientes reducciones en rendimiento de las fuentes
existentes, ocasionadas por el incremento de las alturas de bom
beo y la disminución de la longitud de filtros dentro del acuífero.
B77
Año 1981 1985 1989 1993 1996 2000
Reducción en
rendimiento(m3/s) 1.38 3.04 4.66 5.60 5.68 5.68
En el área del Bajo Chillón ocurrirá una ligera reducción del
flujo proveniente de manantiales emergentes. Las galerías de La
Atarjea se agotarán por el año 1995 bajo condiciones promedio
y más antes si se presentara una sequía acentuada. Se ha asumi_
do que si en alguna condición se produce el agotamiento de los
manantiales y las galerías, estos serán reemplazados por pozos
instalados en las mismas ubicaciones.
Areas con potencial para un mayor desarrollo
B.7.20 Las obras de desarrollo proyectadas por ESAL causa
rán depresiones que alcanzarán un máximo de 29 m para el año
1993 pero excederán los 20 m solamente sobre 70 km ó 15% del
área del acuífero comprendida en el modelo. Este hecho aunado
a la apreciable descarga al mar (6.24 m /s) sugiere que es
posible incrementar la explotación del acuífero , particular -
mente si se aceptan fuentes que tendrían solamente una corta
duración. Estas podrían operar con tasas altas de extracción
que podrían restringir severamente el acuífero si continuaran
indefinidamente. Su extracción tendría que reducirse a
medida que las depresiones vayan alcanzando los límites facti
bles.
B78
B.7.21 En la Lámina B30 se muestran las áreas seleccionadas
como apropiadas para nuevas extracciones. Estas han sido selec
cionadas por estar :
a) fuera de las áreas de mayor explotación existen
tes.
b) fuera del área donde se anticipa abatimientos
considerables motivados por las obras de desa
rrollo proyectadas,
c) en o cerca de las áreas con demanda creciente,
d) alejados de la costa,
y siempre que sea posible, e) en áreas con transmisibilidad alta,
f) en áreas donde puede inducirse mayor recarga
del cauce fluvial.
Hay 3 áreas que reúnen estas condiciones. Están situadas en
el Chillón, en el Alto Rímac al este de La Atarjea y en el cur
so principal de flujos hacia el mar en el Bajo Rímac entre las
zonas de Magdalena, Barranco y Monterrico.
B.7.22 Para evaluar el volumen relativo de extracción que
podría soportar cada área se consideró el almacenamiento coman
dado por dicha área así como los flujos subterráneos a través
de las mismas. Estas áreas son mostradas en la Lámina B.30.
Las simulaciones efectuadas con tasas altas de explotación mos
traron que en el Chillón esta proporción tan alta motivó una
intrusión salina por lo que se recomienda una proporción menor
(B.7.28).
B79
Efectos del incremento de extracción directa,
1982-1993
B.7.23 Se simularon una variedad de tasas de extracción en
las áreas mostradas en la Lámina B.30 para el periodo 1982 a
1993. Las extracciones fueron incrementadas de año en año como
una forma más realista que el usar una extracción nueva cons
tante después de 1982. Las simulaciones fueron realizadas te
niendo como punto de partida los desarrollos proyectados a 1981
y los niveles piezométricos estimados para fines de 1981. El
rango de las tasas de incremento estuvo comprendido entre 3 3 3
0.033 m /s/año, (agregando 0.4 m /s extra en 1993) y 1.25 m /s/
año (agregando 15 m /s en 1993). Para el período de 1981 a 1985
se simuló un incremento de 2 m /s/año. Se efectuaron simula
ciones adicionales para mostrar los efectos de una repetición
de la sequía de 1956-1958. En el Cuadro B.12 se presenta un
resumen de todas las simulaciones efectuadas (corridas CO al
C7 y DI al D4).
B.7.24 En la Lámina B.32 se muestra, para una selección de
simulaciones, los incrementos tanto máximo como del área con
relación al tiempo. Las tasas altas de extracción originan
rápidamente depresiones mayores de 20 m, que con los conoci -
mientos actuales es considerado como aproximadamente el límite
factible (Sección B.7.11). El área, de abatimiento del acuífero
se incrementa rápidamente aún con tasas de incremento de extra£
ción bajas, y los costos de compensación de las fuentes existen
tes será correspondientemente alto. Los costos se discuten mas
adelante en el parra. B.7.41.
B.7.25 Conforme se describe en la sección B.7.4 se ha indu
cido filtraciones adicionales procedente tanto del Río Rimac
como del Río Chillón. Esto provee recursos suplementarios de
B80
agua subterránea pero a la vez puede aumentar las pérdidas en
un esquema de transferencia.
B.7.26 En el valle del Chillón los flujos provenientes de
los manantiales se reducirán debido a las mayores extracciones
en el valle. Estos flujos son utilizados totalmente al presente
y se requerirá compensarlos. Los estudios preliminares en el
modelo mostraron que las extracciones nuevas en áreas seleccio
nadas del Rímac no afectarían seriamente los manantiales. En
consecuencia sería posible evitar los costos de compensación
no desarrollando el acuífero del Chillón.
B.7.27 En la Lámina B.33 se muestra como aumenta el abati
miento en la simulación C5 en la cual se incrementó la extrac-
ción total en 0.83 m /s/año para los años de 1982 a 1993. En
vista del gran abatimiento generado se consideró que esta tasa
de incremento era impracticable aunque sirvió como un ejemplo
del patrón de abatimiento. Se indujo una apreciable intrusión
salina que redujo el caudal descargado al mar de 7.84 m /s(1981)
a 3.55 m3/s (1993).
B.7.28 A lo largo de la costa del Chillón las tasas más al
tas de explotación causan inicialmente intrusión salina. Si se
redistribuyen las extracciones alejándolas del valle Chillón se
B81
obtendrán tasas de explotación ligeramente superiores. En
especial, el área del Bajo Chillón (Lámina B.30) no debiera
utilizarse para una explotación de importancia.
B.7.29 En el Cuadro B.13 se presenta un resumen de las
tasas de explotación que producen abatimientos máximos de 20,
30 ó 40 m. para varios horizontes de planificación. No debe
rán considerarse abatimientos de 30 ó 40 m sin antes obtener
mayor información acerca de la variación de las característi
cas del acuífero con la profundidad. Ninguna de estas
explotaciones causarán una seria intrusión salina. Se incluyen
estimados del agotamiento de los manantiales y otras fuentes
existentes de modo que se puedan estimar los costos de estos
desarrollos (Sección B.7.41) En todos los casos, el abatimien
to del acuífero continuará aumentando pasado el horizonte de
planificación a menos que se reduzcan las extracciones
en forma apreciable.
B.7.30 Se puede observar los efectos causados al reducirse
las extracciones comparando los resultados de las corridas El
y E2 e igualmente las corridas Fl y F2. En el primer caso, los
niveles piezométricos continuarán declinando pero a un ritmo
menor; un decrecimiento de 0.93 m /s conllevó una recuperación
efectiva de niveles de 0.5 m por año. Las corridas Fl y F2
estaban asociadas primordialmente con el uso conjuntivo pero
incluyeron una disminución en la extracción de aproximadamente 3
4 m /s al término del período de sequía en la corrida F2. Esto
dio una recuperación de niveles de 3.4 m por año respecto a la
Fl .
B8 2
Efectos de los desarrollos sobre los pozos existentes
B.7.31 Una mayor explotación de los acuíferos afectará las
fuentes actuales y proyectadas en aquellas áreas donde los nive
les freáticos desciendan por debajo de sus niveles actuales. El
descenso de niveles reducirá los rendimientos a medida que los
filtros de los pozos se vayan secando. En algunos casos los ni
veles de agua podrán descender por debajo del nivel de captación
de las bombas. En algunos de estos pozos será posible profundi
zar las bombas y restablecer parte del rendimiento pero los gas
tos ocasionados con estas medidas compensatorias y el de los nue
vos pozos que se instalen para retribuir la disminución de rendi
mientos deberán incluirse en los costos de explotación del agua
subterránea.
B.7.32 Las obras se clasificarán en 2 categorías generales:
obras menores, aquellas que involucran restitución parcial de
rendimiento mediante la profundización de la bomba y; obras mayo
res , aquellas donde se deberá reemplazar la fuente. Las obras
requeridas para cualquier lugar dependerán del abatimiento causa
do por el desarrollo del acuífero y de la construcción del pozo
existente. Los detalles de construcción importantes son: profun
didad, posición de la bomba, posición del filtro, nivel de bombeo
del agua y tipo de bomba.
B.7.33 No se dispone de detalles constructivos para todas las
fuentes que podrían posiblemente ser afectadas. Se dispone de
información completa para 120 pozos de ESAL y parcial para
otros 45 pozos de ESAL.
B83
B.7.34 Se conoce los tipos de bomba en la mayoría de las
instalaciones del área. Tres son los tipos de bombas que se
utilizan : sumergible, turbina vertical (eje de línea) y centrí
fugas. Las primeras alcanzan una proporción de 25% de la capaci
dad total instalada, las de turbina cerca de 60% y finalmente
el 15% restante por bombas centrífugas.
B.7.35 Las bombas sumergibles pueden ser fácilmente profundi
zadas mediante la inserción de tramos adicionales de tubería pero
su eficiencia disminuye rápidamente al aumentarse la carga de
bombeo. Del estudio de las características típicas de las bombas
se ha adoptado un límite general de 20 m. para el incremento de la
altura de bombeo'. Los rendimientos disminuirán en aproximadamen
te un 50% para un aumento de carga de 15 m.
B.7.36 • Las bombas de turbina vertical pueden igualmente pro
fundizarse aunque no tan fácilmente como en el caso de las sumer
gibles. Se ha asumido que la profundización máxima para este t.i
po de bombas es de 10 m. La eficiencia de estas bombas no varía
mucho con el incremento de la altura de bombeo si se dispone de
suficiente energía en la superficie. El único cambio en rendi
miento motivado por el desarrollo del agua subterránea será cau
sado por el agotamiento en la zona del filtro hasta que la boca
misma de la bomba es desaguada, y el rendimiento baja hasta cero.
B84
B.7.37 Las bombas centrífugas se instalan normalmente en la
superficie y se usan para caudales más pequeños. La boca de
entrada no puede estar a mas de 6 m. por debajo de la bomba. En
muchos casos los pozos pueden ser muy angostos o poco profundos
para poder extender la bomba y se ha asumido para estas condicio
nes que un abatimiento de 4 m será suficiente para secar estas
instalaciones.
B.7.38 Una gran parte del abatimiento producido en los pozos
del área se debe a pérdidas del pozo, es decir las pérdidas de
carga causada por el flujo turbulento en las inmediaciones del
filtro. Esta pérdida varía en función de un exponente (potencia)
de la tasa de extracción,a menudo se asume que es proporcional
al cuadrado de la extracción. La pérdida de carga decrecerá li-
nealmente si la longitud húmeda de filtro decrece. El efecto
neto de estas tendencias será reducir ligeramente las pérdidas
del pozo a medida que los niveles del agua de la región y el ren
dimiento decrezcan. Es imposible evaluar cuantitativamente este
ligero efecto sin un conocimiento detallado de la eficiencia del
pozo por lo que se ha asumido conservadoramente que las pérdidas
de carga en el pozo no serán afectadas por los descensos del ni
vel piezométrico.
B.7.39 La previsión considerada para el abatimiento causado
por la proximidad de nuevos pozos es de 2m. Esta cantidad es
en adición al abatimiento regional causado por dichos pozos.
B85
B.7.40 Revisando la información referente a la construcción
de pozos de ESAL se encontró que no existe una correlación entre
la ubicación del pozo y detalles como profundidad, cota de la
bomba o longitud del filtro. Toda esta información se catalogó
como general para toda el área. Se observó que aproximadamente
el 601 de las bombas podían ser profundizadas otros 18 m. en pro
medio. La diferencia promedio entre el nivel de la bomba y el nivel
dinámico es 17 m . En la mayoría de las instalaciones de
pozos los filtros están colocados en varios niveles entre el ni
vel dinámico actual y la profundidad mínima práctica de la ca
nastilla de succión. Se ha combinado esta información para pre
parar la relación que se presenta en la Lámina B.34 entre el des
censo regional de niveles freáticos y la reducción en el rendimien
to de las fuentes actuales o futuras. Esto podría ser usado con
los resultados de las simulaciones del modelo para estimar los
requerimientos para trabajos de corrección y compensación.
Uso conjuntivo de aguas subterráneas y superficiales
B.7.41 El rendimiento integral de un sistema combinado de
abastecimiento puede ser aumentado si se le opera en forma con
junta. Esto significa en forma mas.simple: utilizar agua super
ficial para el abastecimiento en los momentos de disponibilidad
de este recurso y en sustituirla por agua subterránea en los mo
mentos de escasez. Usualmente solo una parte del suministro se
transfiere entre las fuentes debido a que los flujos superficia
les pueden normalmente sostener un abastecimiento mínimo y por
que no sería práctico abastecer todas las zonas de demanda desde
las 2 fuentes.
B86
B.7.42 En el Capítulo B.5 se discutieron los aspectos quí
micos del uso conjuntivo y se concluyó que no se espera que ocurran
problemas . En esta sección se trata los aspectos relativos a los
efectos y la factibilidad de utilizar parte de los recursos sub
terráneos en forma conjunta.
B.7.43 Se efectuaron 2 simulaciones de uso conjuntivo para
el período 1982-1993; se asumieron condiciones promedio en la
corrida F1 y en la F2 se sustituyó por una sequía los años de
1987 a 1989. Ambas corridas empezaron en 1982 asumiendo que las
obras proyectadas para 1979-1981 habían sido concluidas y que la
extracción promedio no se elevó por encima del total para 1981 de 3
11.66 m /s.
B.7.44 Se calcularon las extracciones del acuifero que se 3
emplearían en forma conjuntiva de modo que totalizaran 2.5 m /s.
Este caudal corresponde al rendimiento de pozos existentes y
proyectados que podrían fácilmente usarse en forma conjuntiva y
está compuesto por:
a) algunos pozos de ESAL ubicados en la zona central
de Lima y entre Magdalena, San Luis y Chorrillos
que podrían conectarse fácilmente a la red de di£
tribución abastecida desde La Atarjea (rendimiento 3
total 1.5 m /s);
b) la mitad de los pozos de ESAL existentes en el Ca
llao los cuales se encuentran conectados a La Atar
jea por medio de una matriz que tiene una capaci-
B87
dad de a.5 ^Ls. (0.5 ji)3/s) ,
c] algunos de los pozos nuevos proyectados por ESAL
ubicados en las mismas áreas indicadas en a)
(o.5 Tn3/s).
Esta extracción promedia hace posible la obtención de un rendi-
miento combinado (superficial y pozos conjuntivos) de 16.1 m Is
Para un año promedio, la extracción mensual máxima de los po-
zos conjuntivos sería de 3.9 m /s.
B.7.45 La capacidad total requerida de los pozos conjuntivos
está determinada por los caudales superficiales mínimos. Para
una repetición de la sequía de 1956-1958 se estimó que el caudal 3 mensual mínimo en La Atarjea sería de 7.1 m /s y se requeriría una
capacidad total para los pozos en uso conjuntivo de 9.0 m Is. Los
nuevos pozos que aportarían la diferencia de 6.5 m Is fueron ubi
cados en las áreas de desarrollo del Bajo y el Alto Ri'mac (ver
Lámina B.30) La extracción promedio de agua subterránea para uso
conjuntivo durante el periodo de sequía fue estimado en 3.7 (1956),
6.8 (1957) y 7.5 m3/s (1958).
B.7.46 Bajo condiciones promedio, la simulación (corrida F1,
resumida en el Cuadro B.12) mostró que el uso conjuntivo tendría
un ligero efecto benéfico sobre los abatimientos máximos, cuando
se les compara con el caso equivalente no conjuntivo (corrida CO)
El requerimiento de flujos compensatorios sería mucho menor para
los manantiales y pozos. Estos efectos benéficos son debidos a
la redistribución de las extracciones alejándolas de las fuentes
B88
actuales hacia los pozos nuevos. Se reducirían los abatimientos
máximos asegurando que la mayor parte de las extracciones conjun
tivas fueran obtenidas de estos pozos nuevos, usando solamente
las fuentes actuales durante las épocas de sequía.
B.7.47 Los abatimientos son mayores en todas las áreas cuan
do existen condiciones de sequía (corrida F2, ver Cuadro B.12).
Al final de los 3 años de sequía (1989) el abatimiento máximo
fue mayor en 20 m. al abatimiento para el mismo período pero en
condiciones normales. Después de la conclusión de la sequía
se produce una cierta recuperación pero todavía los abatimientos
son en 1993 mayores en 6 m. que los que se hubieran alcanzado
bajo condiciones promedias.
B.7.48 La corrida F2 es pesimista dado que no se incluyeron
años más húmedos que el promedio con el fin de contrarrestar las
sequías; por lo tanto los abatimientos máximos bajo una sequía
podrían ser ligeramente menores que los tratados en el párrafo
anterior y la recuperación podría ser un poco más rápida. Sin
embargo los incrementos superiores en la extracción que se re
quieren para contrarrestar la sequía mermarán severamente el
sistema de agua subterránea y se constituirán en un factor limi
tante de la extensión del aprovechamiento conjuntivo. Se ha con
siderado que el ejemplo simulado, con una extracción de agua hub terránea conjuntiva promedio de 2.5 m /s, constituye con los conocimientos actuales el máximo factible de utilización.
B89
Costos de los desarrollos futuros
B.7.49 El costo para desarrollar un esquema de agua subte
rránea puede dividirse entre 3 componentes:
a) costos de construcción y equipamiento de los nue
vos pozos que desarrollarán el acuífero,
b) costos de las obras que proporcionarán nuevos su
ministros para compensar por la disminución en el
rendimiento de las fuentes actuales,
c) costos de operación.
Los costos unitarios para estos componentes son razonablemente
independientes del esquema seleccionado y se discuten a conti -
nuación. Otros costos para items como tuberías y tratamiento
de agua dependerán del esquema respectivo y no se considera en
esta parte.
Costos de capital para nuevas extracciones
B.7.50 Cada una de las 3 áreas con potencial de desarrollo
es razonablemente homogénea con respecto a la profundidad actual
y futura, a la transmisibilidad del acuífero y al rendimiento
específico. Se ha diseñado una instalación típica de pozo y se
ha calculado su costo para cada una de las áreas . En la Lámina
B.35 se muestra el diseño de un pozo para la zona del Alto Rímac.
B.7.51 Los pozos han sido diseñados para un abatimiento re
gional máximo de 30 m con el fin de compensar por cualquier posi
B90
ble inexactitud en los abatimientos previstos y también para
los casos de abatimientos temporales excesivos durante la época
de sequía. Esto equivale a un abatimiento promedio de 25 m. en
los campos de pozos del Alto y Bajo Rímac y de 20 m en los del
Chillón. Se estimaron las profundidades de los conos de depre
sión en base a valores típicos de transmisibilidad y rendimiento
específico para períodos asumidos de bombeo continuo de 5000
días (aproximadamente 12 años). Se hicieron correcciones para
incluir los efectos de penetración parcial en el acuífero y pér
didas en los pozos. Los efectos de interferencia entre los po
zos se incluyeron en los valores de abatimiento regional y no
fueron considerados separadamente. El Cuadro B.14 presenta un
resumen de las dimensiones de un pozo típico para cada área.
B.7.52 La información sobre costos para construcción de po
zos y suministro de materiales fue obtenida en Lima en Junio de
1979. Las empresas contratistas que proporcionaron las cotiza
ciones fueron : AGrícola Comercial Industrial S.A., Perforadora
Alemana S.A. e Hidráulica S.A. Los precios de bombas y equipos
auxiliares parecieron bajos en comparación con precios de con
tratos internacionales por lo que se utilizaron las cotizaciones
más altas para preparar los costos de las instalaciones de po
zos típicos. Las cotizaciones para los filtros de acero inoxi
dable fueron altos en relación a los precios de los fabricantes
pero han sido retenidos. En el Cuadro B.14 se dan los costos
para un pozo típico en cada área e incluyen los gastos de las
pruebas de bombeo de 24 horas en cada instalación y de 48 horas
en cada sexto pozo.
B91
B.7.53 Se espera qu£ los pozos de observación costarán US$
13,000 cada uno, considerando un pozo de observación por cada
tres pozos de extracción, da un costo de capital total unitario
de :
Area Costo de capital unitario de una nueva extracción
(US$ por m3/s)
Alto Rímac 1.41 x 106
Bajo Rímac - 2.52 x 10
Ch i l l ón 1.42 x 106
Estos cos tos no tomaron en cuen ta pa r a nada e d i f i c a c i o n e s , l i n e a s
de t r a n s m i s i ó n ó t r a b a j o s de d i s t r i b u c i ó n de t u b e r í a s .
Costosde compensación de fuen tes e x i s t e n t e s
B.7.54 Tres t i p o s de r e c u r s o s e x i s t e n t e s se rán a f e c t a d o s por
l o s d e s a r r o l l o s s u p l e m e n t a r i o s de agua s u b t e r r á n e a ; pozos , manan
t i a l e s y l a s g a l e r í a s en La A t a r j e a . La fuente de r e p o s i c i ó n mas
apropiada en todos l o s casos s e r í a nuevos pozos . Los c o s t o s de
c a p i t a l u n i t a r i o s dados a r r i b a son usados pa r a e s t i m a r l o s
c o s t o s pa ra proveer compensación a l a s fuen tes e x i s t e n t e s .
B.7.55 Los requerimientos de energía, para la estimación de los costos de electricidad de nuevos pozos, se basaron en eficiencias totales de 57% (eficiencia de bombeo 7S%, eficiencia de motor 901 y factor de potencia de 0.85) y las cargas de bombeo se calcularon mediante la siguiente fóraiula:
H = A + B (LOW/LOG 5000) + C x D
H = carga de bombeo promedio del pozo
A = abatimiento regional en 1978 más pérdidas del pozo fricción y 15 m dejados para la elevación del tanque (ó de la tubería principal de distribución)
B = profundidad del cono de depresión del pozo
C = relación entre el abatimiento regional promedio y el abatimiento regional máximo, ambos proveniente de las condiciones de 1978
D = abatimiento regional máximo para las condiciones de 1978
N = número de días desde el inicio del bombeo ___
La forma de estas relaciones y los valores de A, B y C se determinaron a par
tir de los resultados de las Simulaciones de agua subterránea. Los valores de
A, B y C son los siguientes:
Area A B C
Alto Rímac 32 19 0.83 Bajo Rímac 67 21 0.83 Chillón 28 8 0.67
Los cambios en los requerimientos de energía de los pozos existentes debido al
incremento de los abatimientos no fueron calculados. Los detalles de las tari
fas de electricidad utilizadas para determinar el costo del bombeo de agua sub
terránea se presentan en el Apéndice G.
Recomendaciones para investigaciones adicionales
B.7.56 Se ha demostrado que a pesar de la actual intensidad
de extracciones del acuífero, aún queda un caudal sustancial-
mente inexplotado que se pierde en el mar. La factibilidad de
extraer una gran parte de este caudal está limitada solamente
por las restricciones en la depresión de la napa. En vista de
la falta de información acerca de las características de la uni_
dad inferior del acuífero de Lima, no es posible predecir en la
actualidad el comportamiento del acuífero para depresiones mayo
res de 20 m. Si se considera deseable interceptar una gran par
te del caudal subterráneo hacia el mar, induciendo de esta ma
nera mayores depresiones, sería necesario llevar a cabo una se
rie de ensayos cuidadosos y de larga duración en elacuífero, en
pozos profundos para determinar las características de la unidad
inferior. Esto requeriría 4 a 6 nuevos pozos a ser perforados
hasta profundidades entre 150 y 200 m. en ubicaciones distribui
das a través del área de Lima.
B93
B.7.57 Como parece ser que los niveles de agua subterránea
serán deprimidos a una proporción en aumento en un futuro cer
cano, se recomendó que debería implementarse un programa de me
diciones regulares del nivel de agua subterránea. Estas obser
vaciones serían llevadas a cabo a intervalos mensuales, en pozos
adecuados a través del área de Lima, evitando, en lo posible,
pozos que estén significativamente influidos por variaciones de
las tasas de bombeo en pozos cercanos.
B.7.58 También se recomienda que se lleve a cabo un progra
ma de nivelación para determinar los niveles de los puntos de
referencia en las cabezas de pozos con respecto a un dato común.
Comparación con estudios previos
B.7.59 Los descubrimientos de este estudio difieren sustancial-
mente de aquellos del estudio de 1972 (Ref. 2), en el cual se
concluyó que la tasa de extracción total podría ser aumentada
hasta por lo menos 20 m /s, y que a esta tasa constante las de
presiones de la napa alcanzarían 40 m por el año 2000. A la luz
de los actuales estudios esto aparece irrealmente alto, e impli
ca una considerable depresión del acuífero. Sin embargo el es
tudio de 1972 no hizo ningún intento de cuantificar las tasas
de recarga desde los lechos de los ríos, áreas de irrigación o
redes de distribución de agua y se ha considerado que el estudio
descrito en este Apéndice representa la investigación más rea
lista y completa de los recursos del acuífero de Lima a la fe
cha.
B94
CAPITULO B8
ACUIFERO DE LURIN
Introducción
B.8.1 El valle del Lurín se encuentra al sur del Rímac (Lá
mina B.1). En la Lámina B.36 se muestra la zona en estudio.
Esta zona es principalmente agrícola con un limitado desarrollo
urbano en Lurín y en Pachacamac. Se espera que el valle manten
ga esencialmente su característica agrícola a pesar del creci -
miento de Lima.
B.8.2 Los recursos hídricos del valle son limitados (Cua
dro B.15) en comparación con las áreas del Rímac y del Chillón y
esta área no puede contribuir en forma significativa a cubrir los
aumentos futuros en la demanda de la Gran Lima. El estudio aquí
presentado es por tanto menos extenso que el realizado para los
acuíferos del Rímac y del Chillón. No se realizó ningún trabajo
de campo,aparte de las visitas, y los estudios se basan en datos
proporcionados por DASS ,SENAMHI y el Ministerio de Agricultura.
Geología e Hidrogeología
B.8.3 El acuífero de Lurín es geológicamente similar a
los del Rímac y el Chillón. El acuífero está formado por
los depósitos aluviales Cuaternarios. Estos están debajo y
bordeados por rocas del "Basamento" pre-Cuaternario. La sucesión
geológica general se da en el Cuadro B.1. Los límites del acuí
fero se muestran en planta en la Lámina B.36 .
B95
w . „ . . „ , . , _ , . , . ü { { s o g
8 I B L I o í t r\ i>
Procedeoca: ingreso:
B.8.4 Se realizó un análisis de los datos geofísicos exis
tentes para el valle del Lurín CAnexo 1). Se determinaron dos
unidades geológicas con características similares a las encontra
das para los acuíferos del Rímac y del Chillón. El espesor to
tal de los depósitos aluviales llega hasta un máximo de 350 metros.
B.8.5 La unidad superior es comparativamente delgada, y al
canza un máximo de 40 metros en las bolsas del valle y 50 metros
en la costa a lo largo del actual curso del río. Esta unidad con
siste de arena pobremente repartida y de gravas sin cantidades
significativas de material arcilloso.
B.8.6 La unidad inferior alcanza un espesor máximo de 300
metros. Esta unidad contiene una matriz significativa de arci
lla y se. puede esperar que tenga una permeabilidad menor que la
unidad superior, aunque no existen datos cuantitativos que lo
confirmen.
B.8,7 La distribución de niveles piezométricos en el alu -
vión se muestra en la Lámina B.36. Esta se basa en el plano
hidrogeológico para la zona producido por DASS y muestra los ni
veles del año 1971. La distribución es simple y el agua subterrá
nea está cerca, en todos lados, a la superficie. Las extraccio
nes no han sido lo suficientemente grandes como para modificar
B96
la distribución en forma apreciable, en contraste con los nive
les piezométricos en el acuífero del Rímac y el Chillón.
B.8.8 Se estima que ninguna recarga ingresa al acuífero
desde el cauce del río, ya que los niveles piezométricos se en
cuentran a nivel del fondo a lo largo de todo el curso del río,
B.8.9 En el límite norte de la zona del estudio, donde el
acuífero se encuentra en continuidad con los depósitos de la
parte superior del valle, ocurre una recarga perenne del subsuelo.
Este flujo se estimó en 0.3 m /s en base a los datos sobre trans-
misibilidad local y de gradiente.
B.8.10 Se dispuso de un número limitado de hidrogramas de los
pozos de observación. Con excepción de los lugares cercanos a la
costa, los hidrogramas indican una fluctuación estacional en los
sitios afectados por las fuertes variaciones estacionales de la re
carga proveniente de áreas irrigadas.
B.8.11 En el valle del Lurín se han llevado a cabo pocas prue
bas de bombeo. Fue difícil deducir confiablemente los valo
res correspondientes a transmisibilidad y rendimiento específico
B97
debido a las razones discutidas con relación a los acuíferos del
Rímac y del Chillón CB.3.19). Los valores de transmisibilidad ,
en gran medida determinados por los estudios del modelo de simula 3
ción, van de 750 a 2250 m /s. Se encontró adecuado un rendimiento específico de 0,05.
Afluentes y efluentes del acuífero
B.8.12 En el valle de Lurín no se llevaron a cabo estudios de campo
sobre infiltraciones fluviales. Se intentó recopilar los balances
hídricos del río a partir de los datos históricos en la misma forma
que para el Rímac (B.4.10), mediante reprocesamiento de datos de las
estaciones de aforos en Antapucro y Desembocadura. Esto no se en
contró práctico debido a la falta de confiabilidad de los datos
en esta última estación y a la variabilidad de los caudales del
canal. Sin embargo,los niveles piezométricos se encontraron a
nivel del lecho del río en todo el valle, y por lo tanto se ha asumido que no
ocurrirá ninguna recarga desde el fondo del río. Esto está en acuerdo
con la existencia de una serie de manantiales adyacentes al río y
fue luego confirmado mediante las corridas de calibración del mo
delo.
B.8.13 La infiltración proveniente de las aguas irrigadas se
estimó en forma similar a la del Rímac y Chillón, utilizando los
datos del Ministerio de Agricultura sobre caudales en los canales,
caudales de manantiales y extracciones de pozos para la agricul
tura, con estimaciones teóricas de evapotranspiracion. La recarga
total promedio procedente de esta fuente es del orden de un 401
B98
del suministro total, lo cual es igual a la proporción encontrada
para el Ch-illOn.
B.8.14 No existe una recarga significativa de los sistemas
de distribución de agua potable. El total de las extracciones
de pozos para uso doméstico, agrícola e industrial fue calculado
a partir de los datos de DASS. Los afluentes y efluentes promedio
para 1969 a 1978 se dan en el Cuadro B.15.
Química del agua subterránea
B.8.15 No se realizaron estudios sobre la química del valle
del Lurín en vista de su poca y relativa importancia. No existen
reportes sobre intrusión salina.
Modelo del acuífero del Lurín
B.8.16 En la Lámina B.37 se muestran los nodulos del modelo. 2
Se utilizó un reticulado de 1 km . Se usaron límites impermeables para los bordes laterales y el límite superior del modelo. Se
3 aplicó un afluente de 0.3 m /s para simular los aportes subterráneos naturales. La costa fue tratada como un límite con carga fija.
B99
B.8,17 El agua subterránea consiste en descargas del acuífero en
forma de manantiales y hacia el mar. Los nodulos utiliza
dos para los manantiales se muestran en La Lámina B.37. Los
caudales que van al mar fueron estimados por el modelo ya que no
pudieron determinarse exactamente a partir de los datos de campo.
La mayoría de las extracciones son para uso agrícola y varían
de acuerdo a la estación. Estas han sido incluidas en el modelo.
B.8.18 Sobre la base de la información existente, la infil
tración procedente de áreas bajo riego se considera como la única
fuente importante de recarga dentro del área del modelo y se
presenta en muchos de los nodulos del modelo.
B.8.19 El modelo fue fácilmente calibrado para el período
comprendido entre 1969 y 1978 y se logró un buen ajuste con los
niveles piezométricos de campo. Sólo dos nodulos (de 79) tienen
errores mayores de 5m. El tiempo y la magnitud de las fluctuacio
nes estacionales de los hidrogramas de los pozos de observación
fue concordante.
Desarrollo futuro del acuífero del Lurín
B.8.20 No se espera que ocurran cambios importantes en la
recarga del acuífero ya que el valle seguirá siendo una zona
agrícola con poco desarrollo urbano. Los efectos de posibles ex
tracciones futuras han sido examinados mediante simulación del
B100
sistema de agua subterránea utilizando los datos sobre recarga
correspondientes a los años de 1969 a 3 978, Esto se consideró
razonable, ya que no se espera que la recarga cambie mucho en el
futuro. Esta recarga no varía significativamente de año a año.
B.8.21 Se introdujeron nuevas extracciones directas en todo
el valle principal dentro de los tres kilómetros de la costa. Se
utilizó una densidad menor en las partes altas del valle. Se
simularon varias tasas de aumento de la extracción entre 0.02 y
0.1 m /s/año, y los resultados se muestran en el Cuadro B.16.
B.8.22 La interpolación de los resultados de
estas simulaciones indicaron que la extracción podría
3 elevarse en 0.03 m /s/año durante 10 años sin motivar una intrusión salina y con un abatimiento máximo de 20 m. Los manantía -les, que ahora son utilizados en su totalidad, se secarían y tendrían que ser reemplazados por pozos nuevos. Las nuevas extracciones tendrían que ser reducidas al finalizar este periodo de 10 años o el abatimiento aumentaría muy rápidamente. La limitada extracción adicional que puede ser soportada sería de utilidad únicamente para cubrir la demanda local.
B101
CUADRO B 1
SUCESIÓN GEOLÓGICA EN LAS CUENCAS DE
RIMAC, CHILLÓN Y LURIN
Período
Cuaternario
Terciario
Cretáceo
Jurásico
Era
Reciente
Pleistoceno
Litologla
Aposeta aluvial de río, dunas de arena.
Conglomerados, arenas y gravas mal graduados.
Arenas y gravas
mal graduadas con
material de grado arcilloso
Volcánicos í
Granodioritas
Calizas, areniscas y j
esquistos arcilloso
Tufo y esquistos arci
llosos.
Espesor (m)
hasta 10
hasta 90
hasta 600 j
j
-
"
V. L .-\ ' T*.'
PERFILES LITOLOGICOS REPRESENTATIVOS
Localización del Pozo:Ate
No. de referencia DASS:15-6-2-159
Localización del pozo:Miraflores
No. de referencia DASS: 15-6-18-2
Espesor (m)
25.0
4.0
6.5
24.0
6.0
9.0
15.0
Descripción litológica
Prof und.total (m)
Piedras pequeñas, arena y arcilla 25.0
Piedras pequeñas,
arena y arcilla 49.5
Arcilla y grava 56.0
Arcilla,grava y arena gruesa 80.0 Piedras pequeñas y arcilla 86.0
Piedras pequeñas, arena y arcilla 95.0
Arcilla y piedras pequeñas 110.0
Espesor (m)
49.0
15.0
3.0
6.5
25.5
21.0
Descripción Profund.total litológica (m)
Grava,arcilla 49.0
Piedras grandes, piedras pequeñas 64.00
Grava ,arcilla 67.0
Piedras grandes, piedras pequeñas, arcilla. 73.5
Arcilla,grava 99.0
Grava,arcilla 120.0
Localización del Pozo:Comas No. de referencia DASS:15-6-5-49
Localización del Pozo: Callao
No. de referencia DASS: 15-7-2-37 Espesor
Cm)
1.0
7.0
20.0
7.0 15.0
20.0
Descripción Profund.total litológica
Tierra vegetal
Piedras grandes. arena gruesa. arena fina
Piedras grandes, arcilla
Arcilla,grava
Grava,arcilla
Arcilla,grava
(m)
1.0
8.0
28.0
35.0
50.0
70.0
Espesor (m)
10.0
4.0
1.5
6.5
18.0
43.5
8.5
15.0
5.0
5.0
8.0 15.0
10.0
Descripción Prodund.total litológica
Arcilla
Piedras grandes. arena,arcilla
Grava
Piedras grandes, arena,arcilla
Grava,arcilla
Arcilla,grava
Arcilla,piedras grandes
Arcilla
Arcilla,piedras grandes
Piedras grandes, arena,arcilla.
Arcilla
Arena,grava
Arcilla
(m)
10.0
14.0
15.0
22.0
40.0
83.5
"92.0
107.0
112.0
117.0
125.0
140.0
150.0
Recopilado de información sumin i s t r ada por DASS.
Las ub i cac iones se muest ran en l a Lámina B1.
PRUEBAS DEL ACUIFERO LLEVADAS A CABO EN ESTE ESTUDIO
Prueba No.
BPl
BP2
BP3
BP4
BP5
BP6
BP7
BP8
BP9
BP10
BP11
BP12
Notas :
Nombre del Pozo
Josefina No. 2.
Tungasuca No. 3.
San Felipe •
Molilalia
Panamericana Norte No. 2.
Residencial Monterrico
Maranga
Monterrico Commercial No. 1
La Virreyna
Sol de La Molina No. 1.
Zarate No. 3.
Chaclacayo
(1) Para p
No: ESAL
-
-
160
252
159
No. DASS
8
-
15/6/5/29
-
15/6/31/71
Transmisibilidad estimada
(m2/d)
4000
1800
5000
2000
No determinada
Rendimiento específico
estimado(1)
0.036
Rendimiento estimado
(1/s)
80
30
70
30
Menos que 10
Factor(2) pérdida
del pozo
0.004
0.0014
0.0003
0.002
15/6/2/55 153
168
81
167
184
156
(1) Para pruebas con pozos de observación. (2) Ver párrafo B.3.26.
2000
—
15/6/35/3
-
15/6/11/46 •
15/6/29/32
Menos que 1000
1300
1000
4000
Menos que 200
6650 0.02
70
20
0.00065
0.0025
Menos
30
90
15
50
que 15 0.006
0.001
0.0018
0.0065
0.001
C/4
D-
Río Estación
Santa Eulalia Sheque
San Mateo Anyahuari(Surco)
Rímac Choslca
Lat.
11040"
11053'
IIOSS'
ESTACIONES DE AFOROS QUE SUMINISTRARON DATOS PARA EL ESTUDIO
Limnímetro Lecturas Long. Operada - Período de datos Mira por De a
73031, Electrollma 1965
76028' Electrollma 1956
76°43' SENAMHI 1968
1979 Permanente Flotador
1979 Permanente Flotador
1979 Permanente Flotador
Cada 1/2 hora
4 veces diarlas
Método de aforo
Observaciones
Correntómetro {SZ NAMHI) Dilución -de colorante*B&P)
Rímac
Rimac
Rímac
Rímac
Chillón
Chillón
Chillón
Pte. Huachipa
La Atarjea
Callao
Desembocadura
Obrajillo
Larancocha
Cañón
12001'
12°01'
12°02*
12°02«
11°27'
11041'
11°51'
76054'
76°58'
77O07'
77O07'
76038'
76048'
77001'
B & P
B & P
B S P
ONERN
SENAMHI
SENAMHI
B & P
Chillón
Chillón
Chillón
Toma Infantas
La Pampilla
Desembocadura
11054' 77O04' B » P
11056'
11056'
77008* B & P
77O08' ONERN
3/4/79 Pte.
9/5/79 Pte.
Permanente Bulvo de presión
Ninguno Ninguno
3/4/79 Pte. Permanente Bulvo de presión
1968 1972 . Permanente Ninguno hasta 1972
1968 1979 Permanente Flotador
1968 1979 Permanente Flotador
15/4/79 Pte. Permanente Ninguno
Temporal Ninguno
3/4/79 Pte. Permanente Ninguno
1968 1974 Permanente Ninguno hasta 1974
4 veces diarias
4 veces diarias
Diario has ta 1/6/7?
4 veces diarias
4 veces diarias
4 veces diarias
4 veces diarias
Conforme se requiera
4 veces diarias
4 veces diarias
Dilución de colorante
Dilución de coloran te-Corren toóme tro
Dilución de colorante.
Correntómetro
Correntómetro
Correntómetro
Correntómetro
Correntómetro
Correntómetro
Correntómetro
Ultimo aforo en Die. 1971
Usado p-jra estimar los datos que faltan sobre Larancocha
Mira destruíia vandálicaneite. Dator sutsecuen tes aproxiados-
solamente.
Usado solamente en estudios de infiltración -fluvial.
Ultimo aforo er. feb. de 1972.
I
EXTRACCIONES DE AGUA SUBTFPRANFA, 1968 - 78
Año
ESAL (Lima)
ESAL (Callao)
Doméstico (no ESAL)
Industrial
Agrícola
TOTAL POZOS
Galerías de La Atarjea
TOTAL EXTRACCIÓN DE AGUAS SUBTERRÁNEAS
1968
3.26
(\Ti
1.03
1.61
0.39
7.04
0.40
7.44
1969
3.27
n?*;
1.09
1.62
0.42
7.15
0.40
7.55
1970
3.39
n.74
1.05
1.65
0.45
7.28
0.40
7.68
1971
3.78
0.81
1.05
1.59
0.48
7.71
0.40
8.11
1972
4.13
0.98
1.05
1.72
0.73
8.61
0.40
9.01
1973
4.24
0.93
1.15
1.71
0.73
8.76
0.40
9.16
1974
4.62
0.98
1.15
1.75
0.78
9.28
0.40
9.68
1975
4.85
0.88
1.15
1.72
0.75
9.35
. 0.40
9.75
1976
4.87
0.86
1.14
1.74
0.65
9.26
0.40
9.66
1977
4.87
0.86
1.14
1.75
0.65
9.27
0.40
9.67
1978
4.87
0.92
1.14
1.75
0.66
9.34
0.40
9.74
Nota : Totales para ESAL incluyen todos los pozos que en alguna ocasión hayan sido operados por ESAL,
aunque en sus inicios muchos de ellos fueron operados por otras entidades o personas.
t
BALANCE DE AGUA DEL ACUIFERO 1969-1978
( Unidades : m3/s )
ARO
1969
1970
1971
1972
1973
1974
1975
1976
1977
1978
Promedio 1969 - 78
Flujos subtemineos
Afluente
2.59
2.64
2.63
2.65
2.74
2.69
2.64
2.65
2.65
2.61
2.65
Efluente
bajo mar) 8.19
8.26
8.31
8.16
8.34
8.36
8.18
8.21
8.08
8.06
8.22
Recargo del a cuíf ero
Cauce del Rio
2.33
3.67
4.65
3.95
6.41
4.89
3.20
3.85
2.70
3.44
3.91
Areas ge irrigación
4.74
5.01
4.95
• 5.11
6.09
5.04
4.74
4.83
4.54
4.01 •
4.91
Fugas del sistema de abastecimiento
4.83 •
5.10
5.37
5.64
5.90
6.04
6.18
6.32
6.46
6.60
5.84
Extracciones
Pozos
7.15
7.28
7.71
8.61
8.76
9.28
9.35
9.26
9.27
9.34
8.60
Galenas
0.40
0.40
0.40
0.40
0.40
0.40
0.40
0.40
0.40
0.40
0.40
Manantiales
Chillón
0.98
0.98
0.98
0.98
1.30
1.22
0.85
0.93
1.03
0.83
1.01
Barranco
0.30
0.30
0.30
0.30
0.30
0.30
0.30
0.30
0.30
0.30
0.30
Cambio en
almacena -
miento
-2.53
•O.80
•0.10
• 1.10
+2.04
-0.90
-2.32
-1.45
-2.73
•2.27
•1.22
Nota : Efluentes subterráneos al mar y cambios en almacenamiento son obtenidos del modelo
de simulación. Los demás valores se basan en observaciones de campo y análisis
de datos estadísticos.
BALANCE DE AGUAS DEL ACUIFERO PARA 1978 EN CADA AREA DE AGUA SUBTERRÁNEA
(Unidades: m3/s)
Area de agua subterránea
Rímac aguas ar r iba del modelo
Chillón aguas abajo del modelo
Alto Rímac
Bajo Rímac
Alto Chillón
Bajo Chillón
Balance t o t a l (dentro del área del modelo)
Flujos subterráneo*
Afluente
0.0
0.0
1.90
5.40' ^
0.71
0.841
2.61
Efluente
1.9
0.7
5.06'
8.03'
0.84'
10.371'2
8.06
Recargo del acwfero
Cauce del Rio
0.7
0.2
1.87
1.65
0.04
•o.n
3.44
Areas, de irrigación
1.4
0.6
1.90
0.78
1.00
0.33
4.01
Fugas del sistema de abasted-
miento
0.0
0.0
0.12
6.20
0.20
0.08
6.60
Extracciones
Pozos
0.2
0.1
0.65
7.08
0.76
0.85
9.34
Galería s
0.40
0.40
Manantiales
Chillón
0.46
0.37
0.83
Acantilados de Barranco
0.30
0.30
Cambio en almacena
miento
00
0 0
-0.32'
-us'
-0.11
-0 461
-2.27'
Notas : 1. Datos derivados del modelo de simulación. Todos los otros se basan en investigaciones
de campo y análisis de datos estadísticos.
2. Incluye un gasto de 0.34 m3/s que fluye del Bajo Chillón al Bajo Rímac.
ANÁLISIS QUÍMICOS REPRESENTATIVOS DE AGUA SUBTERRÁNEA
Número de
muestrs
78
14
80
10 •
4
3
9
148
92
44
63
Fuente
Río
Pozo
Río
Pozo
Pozo
Pozo
Pozo
Pozo
Pozo
Pozo
Pacífico
Tipo de
agua
I
1
II
11
111
IV
V
Vi
Vil
VIH
-
pH
7.00
7.45
7.40
7.05
4.95
7.05
8.60
7.90
7.60
7.60
7.50
Temp. 0C
10.9
24.0
15.2
24.0
24.0
23.0
25.0
23.0
25.0
22.5
12.0
SDT1
mg/l
207.2
652.0
301.0
631.0
2957.0
1535.0
1004.0
558.0
119.0
1412.0
37000.0
Ca mg/l
52.9
137.0
84.2
143.0
495.0
297.5
76.5
15.8
20.0
173.0
420.0
Mg mg/l
5.6
17.5
18.2
15.8
120.0
42.5
4.5
1.9
4.9
17.0
1300.0
Na mg/I
16.5
29.0
8.1
29.0
125.0
100.0
242.0
209.9
40.5
198.0
11000.0
K mg/l
0.8
3.3
1.9
4.4
30.0
10.0
3.0
0.0
9.4
6.4
405.0
HC03
mg/l
121.9
232.4
146.2
236.3
134.1
203.5
68.9
369.7
59.6
81.5
150.9
so4 mg/l
28.8
21.0
120.8
225.0
1875.0
315.0
295.0
142.6
38.4
98.0
2900.0
Cl mg/l
42.6
46.0
42.6
47.0
190.0
431.0
310.0
5.0
56.7
576.0
20950.0
s'=2
-0.89
0.38
-0.21
-0.05
•2.15
0.11
0.66
0.04
-0.79
0.08
0.04
l mg/I
-
1.5
-
2.0
3.6
6.0
75.0
-
8.0
110.0
Sr mg/l
-
1.3
-
1.2
3.8
2.6
0.2
-
2.2
8.2
Notas: 1. SDT - solidos disuel tos t o t a l e s
2. SIC - índice de saturación con respecto a c a l c i t a
3 . Las ubicaciones de cada tipo de agua se muestran en la Lámina B19 n
i w QO
ANÁLISIS DE SENSIBILIDAD
Ninguno; resultados de simulación f inal
Transmisibilidad
Transmis ib i l idad
Rendimiento específico
Rendimiento específico
Recarga por abastecimiento de agua
Recarga por abastecimiento de agua
Voriocídn maxima de niveles en la simulación final 14 )
Variación %
-
+50
•33
+50
-33
+50
-33
Chillón ( m i
-
-73
- 5 100
- 8 8
-4 13
+25
•13
Alto Rfmac ( m i
-
.132
175
- 15 2
- 8 8
+ 28
-22
Bajo Rímac (m)
-
-64
87
-18 10
•15 10
+40
-33
Descarga al mor tmS / s i
8.38
8.97
7.52
8.23
8.51
10.79
6.99
Fluctuaciones estacionales tipo estable
Chillón (1 ) ( m 1
4.4
4.0
4.8
3.0
6.4
6.5
5.3
Alto Rímac 12) ( m)
5.8
5.9
9.9
3.6
9.2
9.3
9.2
Bajo Rmiac 13) im 1
0.9
1.6
1.6
1.1
2.5
3.4
2.4
Notas : (1) En el nodulo (4,4)
(2) En el nodulo (22,18)
(3)- En el nodulo (12,24)
(4) Donde los niveles han experimentado tantos ascensos como descensos se da la
máxima variación en ambos sentidos.
CUADRO B 10
RESUMEN DE LA RECARGA, 2000 m3/s
Fuente de Recarga
Sistema agua potable
Areas irrigadas en el Valle
del Rímac
Areas irrigadas en el valle
del Chillón
Riego de parques
Río Rímac
Río Chillón
Recarga Prom. m3/s
5.84
2.36
1 .44
1.10
3.99
-0.08
1969/78 Recarga Prom.2000^ J
m3/s
6.69
1 .95
1.83
2.03
3.99(5.39)
-0.08(0.40) •
NOTA:
(1) Cifras en paréntesis corresponden a la máxima recarga anticipada
del río si los niveles piezométricos declinan en los tramos don
de actualmente no ocurre recarga.
CUADRO B 11
RESUMEN DE EXTRACCIONES 1979-1981 (m^/s)
Fuente
Pozos existentes
Galerías existentes
en La Atarjea
Incremento en extracción
pozos existentes de ESAL (1)
Nuevos pozos ESAL (2)
Nuevas galerías
en La Atarjea
Total
1978
9.34
0.40
-
-
-
9.74
1979
9.34
0.40
0.19
-
-
9.93
1980
9.34
0.40
0.19
0.73
0.10
10.76
1981
9.34
0.40
0.19
1 .53
0.20
11 .66
NOTAS
(1) Basado en cifras de producción de Enero 1979
(2) Incluye 0.6 m3/s que las simulaciones muestran no pueden ser
obtenidas de las nuevas galerías en La Atarjea.
RESUMEN DE SIMULACIONES 1979 - 2000
IDA DESCRIPCIÓN Nueil» Explota ción
(ro3/s )
Alá!» (Sequía)
Años Descarga neta al mar
(m3/s)
AtÁV miento Máximo
(m)
Area
10m
Nddu los"
con Abatimiento Superior a 20m 30m 40m
Ncídu No'du Nrfdu los los" los"
Galerías agotadas
Manantiales interrum pidos ~
Filtración inducida
Rlmac Chillón
COmpen sacion de
Pozos (m3/s)
Efectos de desarrollos pro yectados por ESAL. ~"
Efecto de sequía en desa -rrollos proyectados.
Eferto de desarrollos proyectados.
Aumentando extracción en 0.40 0.033 m3/s/año.
Aumentando extracción en 2.25 0.19 m3/s/año.
Extracción constante nueva 2.25 de 2.25 m3/s
Aumentando extracción en 4.50 0.375 m3/s/año.
Aumentando extracción en 0.83 m3/s/año. 10.0
Aumentando extracción en 15.0 1.25 m3/s/año.
Aumentando extracción en 8.0 2.00 m3/s/año.
Efecto de sequía para 1991-1993 con desarrollos proye£ tados. —
Efecto de sequía con extrae 5.0 ción incrementada en 1.25 m3/s/año.
1979-81 (-)
1979-81 (79-81)
1982-93 (-)
1982-93 (-)
1982-93 (-)
1982-93 (-)
1982-93 (-)
1982^93
1982-93 (-)
1982-85 (-)
1982-93 (91-93)
1982-85 (83-85)
1981
1981
1985 1989 1993
1985
1989 1993
1985 1989
1993
1985
1989 1993
1985
1989
1993
1985
1989 1993
1985
1989 1993
1985
1985 1989 1993
1985
7.84
7.70
7.50 6.78 6.24
7.38
6.77 6.22
7.26 6.45
5.65
6.89
6.09 5.45
7.30
6.20
5.10
6.85
5.30 3.55
6.59
4.51 2.11
6.10
AsCO
6.10
6.45
7.0
9.5
10.2 18.7 29.1
10.7
19.2 29.5
11.7 20.3
31.7
15.9
22.4 33.4
17.7
20.5
33.7
17.7
32.4 58.9
21.8
46.9 97.3
30.1
33.0
26.2
—
-
12 174 232
54
184 243
92 245
310
172
295 320
48
287
341
181
354 405
216
384 414
•274
241
247
-
-
2 70
-
2 82
6
133
-
67 156
-
11
220
-
235 345
30
291 387
96
96
50
-
-
2
-
2
-
21
-
28
-
-
33
-
23 263
159 331
5
24
-
—
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
159
55 273
-
-
No
Si
Si
Si
Si
Si
Si n
Si
Si
Si
Si
No NO 1.38
No
Algunos M
n
Algunos
ti
it
Algunos »
Casi todos
it
it
Casi todos n
Algunos
Algunos « n
Casi todos
ti
ti
Algunos Casi todos
ti
Si
It
n
Algunos
Casi todos
NO
No n ti
NO
H
M
Algunos •i
n
Algunos
it
ti
Algunos
Casi todos
1.94
3.04 4.66 5.60
3.07
4.74 5.71
3.37 5.48
6.74
4.11
6.27 7.01
3.21
6.06
Casi Todos Si
Casi todos Si
Si
Si Casi todos
Si
Casi todos
Si
Si
Si
Si
7.39
4.43
7.17 8.07
5.04
7.64 8.32
5.80
Si
Si
Algunos
Casi todos
Algunos
Casi todos
No
Si
5.80
5.43
^P.RIDA DE3CRIPCI0H
D3 Efecto de sequía con extrac ciór. incrementada en 0.75 Pi3/s/año.
D4 Efecto de sequía con extrae^ ción incrementada en 0.1a~ n3/s/año.
El Efectos de desarrollos pro, yectados. —
E2 Reducie-.do en 1993 extrac clores de desarrollos pro yectados en 0.93 m3/s.
Fl Uso conjuntivo con gastos promedios.
F2 Uso conjuntivo con sequía
Gl Sin extracciones nuevas posteriores a 1991.
Hl Posible patrón de desarro lio. ~
Hi Posible patrón de desarro lio (continuación). —
Nueva Años Explota (Sequía) ción ~
(m3/s )
Años Descarga neta al mar
Abaíü miento máximo
Area con Abatimiento superior a
10m 20m 30m 40m
Galerías agotadas
Manantiales
interrum pidos
6.0
2.25
-0.93
(3)
(3)
-1.73
1982-89
(87-89)
1982-93 (91-93)
1985
1989
1985 1989 1993
(m3/s)
6.57
5.31
AsC2
1994-2000 1996 <-) 2000
1993-2000 1996 2000
(6)
(6)
1982-93 !-)
1982-93 (87-89)
1979-89
1979-89 (-)
1985 1989 1993
5.51
6.15 6.22
6.28 6.53
7.88 7.41 6.91
1985 AsFl 1989 6.20 1993
1981 1985 1989
1981
1985 1989
1990-2000 1993 1996 2000
6.49
8.14 8.25 7.88
7.74
8.33 9.22
9.49 9.27 7.11
(m)
17.0
35.1
35.7
33.1 37.5
31.5 34.3
18.5 20.1 27.0
40.1 33.4
6.6 8.4 10.2
11.2
9.6 7.9
6.5 8.8 22.5
Nódu Nódii NÓdu, NÓdu, los- los los los
170
350 225
313 149
38
33
235 229
194 167
77 159 197
223 233
8
27
90 100
73 79
5 79
122 119
-
—
25 28
16 21
-
53 20
«_
_
Si
Si
Si
Si
2 171 26
•.'OTAS :
(1) Las nuevas extracciones mostradas son referidas a los desarrollos previstos al año 1981.
Casi todos Si
Casi todos
Algunos
Algunos No
No
Si
No n
Si
No
[unos
No Si
Muy poco
No 1»
n
Casi todos
ti
«
No
Filtración inducida
Rímac Chillón
Si
It
Si
Algunos •i
Algunos ii
Si fl
f»
Si ri
No
ca.si todos Si
Algunos
No
No
No
No
No
Algunos Algunos
No No
No No
Estos son: extracción actual (1979) 9.53 m3/s galerías existentes 0.40 " nuevas galerías 0.20 " nuevos pozos 1.53 "
TOTAL 11.66 m3/s
de Pozos
(mí's)
4.30
7.21
6.38
5.68 5.52
4.94 4.44
1.89 3.30 4.34
5.01 4.97
0.32 0.45 1.57
1.74
0.70 O.30
0.27 0.50 3.83
En todos los casos, la nueva extracción se refiere al año final de la simulación.
(2) Los años de sequía en los cuales las filtraciones han sido substituidas están mostrados en paréntesis.
(3) Extracciones para las corridas Fl y F2. Un gasto de 2.5 m3/s de la capacidad de 1981 en uso conjuntivo con 7.5 m3/s de nuevos pozos. Explotación promedio de pozos es 8.16 m3/s para los de uso no conjuntivo y 2.5 m3/s para los de uso conjuntivo.
(4) Abatiniento máximo corresponde al promedio de los 5 valores mayores y es una indicación de abatimiento promedio.
(5) Intrusión salina ocurre al invertirse la gradiente.
(6) Extracciones para las corridas Hl y H2. Año 1979 80 81 82 83 84 85 86 87a 94 95 96 97 98 Extracción (m3/s) 9.53 9.7 13.3 8.6 8.5 8.7 9.1 9.5 5.5 6.7 8.3 9.9 11.7
Cifras basadas en proyección de la demanda para 1979-2000 y asumen una ampliación de La Atarjea en 1982 e introducción del transvase en 1987.
Chilló
le dj ".es-
O O 3 rt
RESUMEN DE POSIBLES DESARROLLOS DESPUÉS DE 1981
Horizonte de planif icación (1)
máximo abatimiento(2)
Velocidad de incre . de la extracción(3)
Nuevas extracciones al f inal del año(4)
Compensación por pozos exis tentes
Compensación por manantiales
Compensación por galer ías
Area con abatimiento sobre 10 m
Area con abatimiento sobre 20 m
Area con abatimiento sobre 30 m
Proporciones de nuevas extracciones tomadas de : Alto Rímac
Bajo Rímac
Chillón
1935
m
m 3 / s / y r
m3/s
m3/s
m3/s
m3/s
km2
km2
km 2
%
\
%
20
1.05
4 .2
4 . 8
0 . 7 1
0 .6
44
_
-
40
28
32
30
1.90
7.6
5 .7
1.0
0 .6
58
19
-
40
28
32
40
2 .35
9 .4
6 .0
1.0
0 .6
64
27
7
43
30
27
1989
20
0 .125
1.0
5.2
0 .44
0 .6
48
-
-
40
28
32
30
0 .75
6 .0
7 .0
1.0
0 .6
75
46
-
40
28
32
40
1.00
8.0
7.4
1.0
0 .6
81
60
29
43
30
27
1993
20
" ( 5 )
-
-
-
-
-
-
30
0 .067
0 . 8
6.0
0 .44
0 .6
55
20
-
40
28
32
40
0 .55
6 .6
7 .7
0 . 7 1
0 .6
81
62
15
40
28
32
Notas : (1) Los resultados muestran extracciones en aumento desde 1982 hacia el horizonte de planificación. *" Los niveles de agua continuarán en abatimiento más allá de esta fecha. 0
(2) El promedio sobre 5 nodulos. Relativo a los niveles de agua subterránea de 1978. w (3) La velocidad de incremento de la extracción después de 1982. ¡ (4) Excluyendo desarrollos existentes y ya planeados con un total de 11.66 m3/s. (5) Los desarrollos existentes y planeados causarán abatimientos mayores que 20 m por el año 1993.
CUADRO B14
RESUMEN DE DIMENSIONAMIENTO Y COSTO DE POZOS
DE DISEÑO TÍPICOS
Area
Transmisibilidad típica
Rendimiento específico de diseño
Producción del pozo
Nivel actual de agua
Futuro nivel dinámico (2)
Profundidad del pozo
Diámetro
Longitud del entubado de acero
Longitud del filtro de acero inoxidable (3)
Tipo de bomba
Costo individual pozo (4)
m2/d
m3/s
mds ^1]
mds(r
m
mm
in
m
US$
Alto Rímac
5000
0.12
0.1
10
59
- 150
380
68
78
Turbina ele'ctrica vertical (200hp)
136200
Bajo Rímac
2500
0.10
0.05
50
96
165
300
105
60
Turbina eléctrica vertical (ISOhp)
121600
Chillón
2000
0.10
0.05
10
39
98
300
48
45
Turbina eléctrica vertical
Csohp)
66500
Notas : (1) mds - metros debajo de la superficie
(2) Después de 12 años de bombeo incluyendo : abatimiento regional, cono
de depresión, pérdidas por interferencia y pérdidas del pozo.
(3) Filtro perforado 2/3, simple 1/3.
(4) Costo incluye todos los trabajos relativos al pozo y pruebas de bombeo.
No incluye líneas de transmisión eléctricas, tuberías de coneccion al
sistema de distribución, tratamiento y almacenamiento de agua.
:
ACUIFERO DE LURIN : BALANCE PROMEDIO DE AGUA 1969 - 1978 ( n.Vs )
F l u j o s s u b t e r r á n e o s Recarga d e l a c u í f e r o E x t r a c c i o n e s I
afluente
| 0 .30
efluente
0 .45
lecho del r ío
-
áreas de riego
0 .81
sistema de abastecimiento
-
de pozos
0 .37
manantiales
0 .29
n c > o o w
ACUIFERO DE LURIN : SIMULACIÓN DE DESARROLLOS FUTUROS POSIBLES
Corrido
LCT
LC2
I.C3
/
Toa de incremento de explotación
mVs/oño
0.02
0.044
0.1
Nueva extracción al final del año
t t n ' / s )
0.2 •
0.44
1.0
Año
3 7 10
3 7 10
3 7 1 0
Descargo
al mar lm3/s )
0.4 2
o.y)' 0.36
n.4! 0.33 0.25
0,38 0,18
-0 .0Ü4Í 3 )
Abatimiento
máximo (2) ( m)
7.8
12.3
13.5
9.6
21.4 29.6
14.0 41.7 67.4
Area de abatimiento por encima de
lOm. módulos ) i 4 )
21
41
50
53
36
53
56
20m. (nodulos) ,4 )
16
46
50
53
30m. (nodulos)141
43
51
Manantiales suprimidos
Casi todos
S,'
s,'
s.' sí s,'
s,' sí
Si'
Intrusion salina
t nodulos)
24
Notas : (1) Todas las simulaciones son para el período 1969 a 1978 con extracciones adicionales.
(2) Abatimiento máximo es el promedio de 5 nodulos.
(3) Ocurre intrusión salina y el flujo neto es del mar.
(4) Número total de nodulos del modelo = 79
**---< X > '
, — - ' > - \ ^ "3;
; \ \ ( PUENTE flEORA1,
\ \ \ i^<S\ =.';
•IC :. $ / '^ i//. 4/
\\U(
' En Ni Lomba B 4 «te presentan Us seccionas B - B y E-E
. Cross sections B - B and E-E are shown on Orawmy B.4
'r?^ /,,—_ 7 '7
12
; ' /-" | | ^ ^ ^ ^ \^y//M »111 í VS vV • LUO / / Í ¡'((«Z" '"> aft!¡A'/ » v V \ ! ! '
MAG04LEN* »% \ - *" ^ / 7 / ¡ ¿ V l , ROUW*NSN '--
IJ'lO'l
CURVAS DE NIVEL DE BASAMENTO
BEDROCK LEVEL CONTOURS
Unidades metros sobre «I nivel del mer Units metres above see level
UUITC OCL ACUIFCK) COGE OF «OUIFEtl
via*
MAPA nAV i t £ MAP " r " 1 ' T 0 '•^'>JR»f'CU MILITAf 0 5
b n
IMA I .'500<) 10 km
TÍ re J l _ _££_ J i .
Lormno g j D r . iw ing
2£
< •o O > r--n m r-D
31 m 0) (0
< H •<
O c < m
o c a < > (A
H TJ
> 0)
O m aj m CA 0) H CD r o > o o m o 2 "0 o
Unidad litologica y Resistibilidod Lithological unit and Resistivity <ohm-m i
24
100
Q.
a o a
200
218
300-
400-
R1 210
R2 45
;V . 250
R3
Res/stibilidad Resistivity <ohm-m)
Unidad litologica y Resist ibilidad Lithological unit and Resistivity <ohm-m>
Resistibil idod Resistivity <ohm-m>
60 100 120 140 160 180 120
0-1 15
100
-%. 2. » §
O. o. o a.
~ 300-
360
R0 60
R1 160
R2 90
310
R3
140 — I —
160 180
A-39 C-46
Las ubicaciones de las secciones se presentan en lo Lomino BS
Locations of sections are shown on Drawing B5
.B ,350 ,230 , 58
.c c
.2 2 B
ecu i 230 170
A \ 44 26
A X ^
- ^ •--''• V-N 160 v - - V
300- 190 ' '
190 R1
R2
_2_40 . - — ~—Jü0 I?— 112 ! l -.
35
25 35 20 35
20 .y, 250 250
150
O m O "0 X -< 0) o > r-O 3)
o Ü) to
to m O H O z. to
O TI
to m O O
> ™ r" f" r en ro ^s to o m 33 o 1 3 3 > to On < >
w ?o - m r r O Z
/ i 195
/y-
230 260 250
150 130
160 R3 Los números son Resistibilidod en ohmiómetros Las ubicaciones de las secciones se presentan en las Laminas B5 y B6
Figures represent resistivities in ohm-metres. Locations of sections are shown on Drawings B5 and B6.
0 200 400 600 800 1000
Escalas (metros) Scales (metres ) r-
> V^V ?£2. 120 250 R 1 _ « i ? - -3I2 222 250 __J50_ 570 500 SPIS* i
':;A R2
40 60 53
A -"' '"«3 - ' \ 220
50 50
35 37
/
34
/ /
260
' 260 , - , - n
260 200
Nota En loUffnlna 64 se presentan tas secciones B - B y E - E
UAFA KA^F Bk-A M«P ' l -T ITCTO CFOÜMFICO M l l I T í R LIMA 1 I'.OOO 0 5 ÍO *m Lóifir.o
n
\
sA (w <r^—J""^ V " T / \ -1 V j 1 / \ N i
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\ V^Sr^/C: "--/ \ S > / ;. ^ N ^ . '"> I « i » * . v " - ^ y
1 i5, y : \ /> v r- '
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72 f « » . x i í / / : ! . . . • Í
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/ Cdt lA» V \ ! 1 \
r ^ N ^ - . MAGDALENA v
^ ^ K . X *
I» \ V» f MAPA PIE2OMETRIC0 \ ^
PIEZOMETBIC MAP \
NIVELES ESTIMADOS JUNIO/JULIO 1969 ESTIMATED LEVELS JUNE/JULY 1969
<m) m
Undt
r LIMne ML ACUIFERO EOOE Of AOUIrtR ' _ ,'
^
MAPA Pi"E Ue BASE MAP INSTITUTO OEOÍRAFICO MILITAR LIMA 1 25000 H o 5 10 >«l
TÍA .. .« ' " ., , .7Í.
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s " ^ N . ( " Lamina R 7 -^ ^ - - ^ ^ ^ X^ Dr-jwing -
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200 OOi
1< t i
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I" m'
I-
«? 1 •0
i -1 f
196 00
NúfnefO re^erenctel dot {HWO Wed reference nu*T*«r
L./^V-
Numero referenctef da* VSMI teference number
Si?
o *"
U ;i
í IJ l l i l
?S 00 7 2 73 7S 77
KWOO-i
9 0 0 !
1 0 0
42 00
ftkirnero tétoerntctal del pozo W«B rafaranoa ntsnbar f 1 S - « - 3 1 -
Nuda AS Noda S 14
^ yArVWk. y X r ' * \
Numero referencuil del pozo | Nudo] Well reference number [ 1 5 - 6 - 3 2 - 1 6 Noda[9 30
• Número referenctal del pozo Well reference number ( Nudo) is-e-ia-ei ^ j u .
< to u< X Z 0.
< < <r a: tt O UJ o
Ui í D Q UJ Z
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Ui cc
OT O. 4 UJ
1 ^ O O ce O
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• S i i E « "34
64 00-,
54 00
Numero reteranciaJ del poso | Well reference number
Nudol NodeJIS 29
V—-, V .
262 00-,
?S2 00-
WBU reference number
V
*• 16-6-2-82
V Nudo
Modej22.18
xyvV ^
' " \ V )9C9 70 7i 77 73 74 75 76 1J 7« l ' l / j
o
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S£X -© O
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-® « 4? «1
L«y«nda
Intrusión d* «sua da r
Saa watat intrusión
Batamanto Basa rock
Ratisttvidad «n ohmiomairoa Rasiativity in ohm-mat rat
UBICACIONES DE LAS SECCIONES
LOCATIONS OF SECTIONS
SECCIONES GEOFÍSICAS DE LA COSTA AL NORTE DE CALLAO
GEOPHYSICAL SECTIONS OF COAST NORTH OF CALLAO
Lamina B 9 Drawing
ia*ooi 72
É8
\ .3-
/ f UENTE f
•3K
"O' 1 / « J J ' *
//,]%
LEYENDA LEGEND
Mmts ta r tod* Agricultura pruebas an potos bomba «dos Min is t ry of Agricultura pumped w a i l taata
Min is te r io da Agricultura pruebas con pozos da obsarvacion M i n i s t r y of Agricultura tes ts w i t h observation wal ls
tugaras ¿«ios pruebas da Binnte ft Par tner» con los números reterenctalat Bmnie & Partners test sites " w i t h rafenanca numbers
Curvas deisotransmtsibflJdorf ' N Contours of t ransmissiv i ty |m)d) \
\ Con los números ra fs f tnc la la t d t l OASS
1 W i t h DASS r t f e r e n c e n u m b e r s
'.LÍPÍMPILLA
_ - ^
c ^
if i A'. >
\wn& \m
¿¿i
N o t a : Lo» detallas da las pfruebas da bombeo sa presentan en el cuadro 8 , 3
Nota: Detai ls of pump tests ara gtven in tab le B.3
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I , e,2iii* VI it
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^y > ' A - - . .-
- Í - " - X Í
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/CALLAO
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', \ N o M i s t e n dot w ^ f ' j ; •"?'///;f , V . - / E i LA v ^ . ^ ' ' . MAGOAIÍNA id» pruebas de <^--//,'/;i J! ^ ' ^ ^ M O L I N A " - - - . <
. '-í -l -lí lt"" \! »u
\ N o ex is tan doto? ^ P ' Ida pruebas da «bombeo a n asea ta rea { N o pump test data ¡available m t h i s a rea
ftzxrta
y i ', i J&J •> :.:^}i •4Í' an3fl ^ *
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\ ! u/ h V k ^ v ' ' / .' ' '• ' V, N »
f ' Í '>v • t mn» \ / » - * i \ * * » i3" ' - ,' '• / -'
TRANS MISIBILIDAD ESTIMADA DEL ACUIFERO
ESTIMATED AQUIFER TRANSMISSIVITY
Wio'i
UMITE DEL ACUIFERO EDGE OF AQUIFER
BASE*MAP ^WSTIT'JTO <ifOl.BaFlCO MIUTBB LIMA 125000
0 '. 10 «r
/f ) !! iW v
\ ' , I .v.. V. *••
» - • . CHORRILLOS '/•'/'
J:; k»«J
i i i . I
Lpmina „ .„ f l)Vvv(r;j B 10
Filtraciones directas de precipitaciones
Filtraciones por el lecho de los ríos
Chillón
Rimac \
O Flujos Subterráneos 5 de partes altas del ni valle "O
Rimac
Rimac \ - > -
C > r N > O O
r 2
i" 0
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DO £ . -n
* 3 o
Rimac
Chillón
__ V
ACUÍFERO DEL RIMAC/CNILLON
Extracción de pozos (Oomesticos, industrial Agrícola)
Extracción délas galerías de la Atarjea
\
/
Filtración de zonas irrigadas
Suministro Domestico \
Suministro Industrio! K Fu9aa ** n á *•
V U i Ajcantariltodg
Tuberías urbanos
^ Afloramiento (BarrancoJ
^ Flujos subterráneos al mar
Afluentes de afloramientos
100
— M
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B0
70
60
50
40
10
Leyenda Key
©3/71
x 2/70
X2/71
Puntos de datos con sus fechas Dated data points
Linea asumida para Diciembre a Febrero Assumed line for December to February
Linea asumida para Marzo a Noviembre Assumed line for March to November
—r-10
— 1 — 20 15 20 25
Perdida por infiltración ( m 3 / s ) aguas abajo de Chosica
Infiltration loss ( m 3 / s ) downstream of Chosica
30
RECARGA DEL RIO RfMAC RECHARGE FROM RIMAC RIVER
Lamina Drawing B13
PUENTE
legend
^ Areas de riego Irrigated areas
Canales principales Principal canals
S^
B*00's
KPXS*
CALLAO •
BVO p\WIAC
AREAS DE RIEGO
IRRIGATED AREAS
LIMITE DEL ACUIFÍRO ÍDG£ OFtOJIFlR
etr.f MAP O
INSTITUTO GtOORWICO MIUTAH LIMA I Í 5 0 0 0
5 —mm m »
'8 .o t
Lamino , Drawing B 14
' • ^ 9 »
F U E N T E 100%
> -
Fugos dt lo r t d dt distribución
U O
o. 3 9 O
00 - 4 OÍ
o r 550 o O m ro *n ^ c ® > > M "0 w O
-1 >
r m
65% — > •
RECINTO DEL CONSUMIDOR
35% Fugas txttrnas dt l consumidor
50% — >
Fugas inttrnas d t l consumidor
A dtsagüts 40%
5%
Al t m i s o r
50%
Fugas dtl dtsagüt
Consumido ( 1 0 % d t suministro
ntto)
Regadío dt j a r d i n t s
5%
Acuífsro 45%
factor dt rmcmrgm flecharfl» factor
Leyenda Legend
[iO*/. M?
PO
Rio Rimac Rimac river
Rio Chillón Chillón nver
Océano Pacífico Pacific Ocean
Tipo de agua Water type
2 5 V . M g 2 V / . C o
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I ? í i * / . H C 0 j
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y—-N \ • \
wr
P O
REPRESENTACIÓN "DUROV" DE LOS TIPOS HIDROQUIMICOS PRINCIPALES DE AGUA
DUROV REPRESENTATION OF MAIN HYDROCHEMICAL TYPES OF WATER
Lamino Q -jy Drawing
Leyenda Legend
Oce'ano Pacífico Pacific Ocean
Tipo de agua Water type
REPRESENTACIÓN "DUROV" DE LOS PROCESOS DEL INTERCAMBIO DE LOS IONES EN EL ACUIFERO
* DUROV" REPRESENTATION OF ION EXCHANGE PROCESSES IN THE AQUIFER
Lamina Drawing B18
Leyanda Legend
Tipo de agua. Water type.
an i E S ^ •
E P 3 vi
Df.iv/iriq
Curvo» de «Irtl d* conc*fttroci<íft d« tultaio* | ma/M Contours of sulphate concentration (mg/ f )
Concentración de sutfatos «n tat aguas <fe los ttflNj^ nos ( m g / l )
Concentration of sulphate m river waters fmg/t}
t^KJ»
5
DISTRIBUCIÓN DE LA CONCENTRACIÓN DE SULFATOS EN LAS AGUAS SUBTERRÁNEAS \ DISTRIBUTION OF SULPHATE CONCENTRATION IN GROUNDWATERS
LIMITE DEI ACUIPERO EDGE OF AQUIFER
BAS^MtP* IIMITUTO tEOORAtlLO MILITAR LIMA I 2501» 0 • " 10 k m
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LamirÉO R on
o r 1.1 3 O
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33 m r-> O
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m co H 3} O z o o 1 •< o o o
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E
(0 4
Leyenda Legend
,47 Puntos de data numerados Numbered data points
í BU ) T ' p o ^ a 9 u a hidroqufmico ^••^^.S Hydrochemical water type
(Ver Lámina B19) (See Drawing B 19 1
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Océano Pacific
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Pacífico Ocean
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y /
0 2 0 5 10 20 50 100
ri / ig / l )
tas zonas Ochurodo* son saturadas con respecto • ta? caJcitas y contienan aguas pot encía I mente incrustantes.
Shaded areas ara saturated with respect to calcita and contain potentially incrustmg waters.
/
Lamina Drawing
SSu.
v.
,' Layaoda / Lacaud
• * Kudo. + + Nodaa
r— / 1¿—'
Nudo» con un Biral da agua fijado a 0«. Node* with ilxad head of Oa.
Llatte la>paraaable Inperaeabla boundary
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c Nudoa con p o q u l o a Nodea w i t h a p r l a c a
J Nudoa donde a l r i o r e c a r g a e l a c u í t e r o f Nodea at iera r l r e r r a c h a r g e a aquí l a r
V Nudoa donde a l a c u í t e r o d a a c a r g a a l r i o \ Nodea abara a q u i f e r d l a c h a r g e a t o r i v e r
•_^_ F l u j o a a u b t e r r á n e a a que a n t r a n a l á r e a a o d e l a d a S u b t e r r a n e a n i n f l o w » t o a n d e l a r e a
R o t a : Lee u b l c a c l o n a a da o t r o a f l u j o a da o h a c i a e l a q u í f e r o a e p r a a a n t a n e n : A b a t r a c c l o n e a de aguaa a u b t e r r á n e a a - - I b m n a fi.34 -R e c a r g a d e l a laterna de a b a a t e c l n l e n t o d e agua p o t a b l e - UóminQ B . 2 6
Mota: The l o c a t l o n a o f o t h e r f l o r a t o a n d f r o a t h e a q u i f e r a r e g i v e n o n : Groundwater a b e t r a c t l o n a - D r a w l n g B . 3 4
) B e c h a r g a f r o a « a t a r aupp ly a y a t e a - O r a w l n g B . 3 5
HZ
S
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MAEDALENA * * *
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' RIMAC/CHILLON MODELO DEL ACUIFERO— O . *
. ' .CHOBKILU)S RIMAC/CHILLON AQUIFER MODEL
"V, -^ ./:-
LIMrFE o a ACUIFERO EOCE Of AOUIFEU ~
añZ MAP ivrtiTuio MCWkfico muñan UMA I n o o o 0 5 to km
I ( Lamino'¡f.
tai. '.. Drawing
,??• • . - , ' • • / • . • •»
8 23
Los histogramas mostrsdoa corraspondon a los anos 1969 a 1978 para las ectrocoones anuales fpedias para cada araa nodal El centro do la linea básica tstá localizada an cada nudo
The histograms show the annual average abstractiona for the vaar 1969 to 1978 for each nodal area The centre of the baseline is located on the node.
Basado en datos de OASS y ESAL. Based on OASS and ESAL records.
EXTRACCIÓN DE AGUA SUBTERRÁNEA 1969-78
GROUNDWATER ABSTRACTION 1969-78
tDCE OF aOUIFER
til-'l M«P lwt''''Jf<' GKWAfKO MtTAB UMA I SiCCT
0 5 10 Lorr.na \ Drav. ing B 24
*i
Com tumtogramts mostt«dot corresponden i lot «not 1969 a 1978 y son valorea medios anuales estimodos da la* fugas que se presentan en el sistema de abesiectmianto para cade área nodal Se asume que aste voturnen recarga alacuifero El centro de la lines básica d* cada histogram a esta ubicado en el nudo
i . The histograms show the estimated annual average leakage from the water supply for the years 1969 to 1978 for each nodal area This water is assumed to recharge the aquifer The centre of the base line of each histogram is Iocs ted on the nod*.
^
• ^ • J O L M i i l
RECARGA DEL ACUIFERO, DEBIDO AL SISTEMA DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE, 1969-1978
AQUIFER RECHARGE FROM WATER 86 SUPPLY SYSTEM, 1969-1978
e W
lIMfTC DEL ACmWW toor of naixf a
Bait MAF INSTITJTO CfCORAflCO MUTtR LIMA ! Í5000 0 . 3 IO»<n-
' /•
Lamino Drawing B 25
o o
33 W O
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o o s •o í* o o m 2 H 3D m 6 (A I o o >
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? I. O ,2 0 3D
00 NJ
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5 z
206 00-1
!
196 00-
Numaro rafaranctal dal poco
rafaranca numbar
•imulatad bydragrapk Hfdrogroma • /mulodo
ftald bydragraph Hídrogromo da campo
1969 70 T
71 72 73 T
74 76 76 77 78 1979
100 00-1
90 00-
Numaro rafaranctal do» potro j
Wall rafaranoa numbar f 1 6 - 6 - 3 1 - 4 8
fiald hydrograph Hjdrogromo da campo
-r~
B 29
Nota- Las proporciones indicadas por el Chillón son inapropiadas pare mayores tasas de desarollo (ver texto.}
9t
- « . , ..* ^ Note: The proportions shown for the Chtllon are
inappropriate for higher rates of development (see text.)
¿•PUENTE PIEDRA Leyenda Las zona* achurados tienen un potencial para desarolio futuro.
Zona utiüíada en la simulación para abastecer demandas de 0-6m3 /s que son esperadas antes de 1981
Zona para nuevas exlroccionts considerada en la simulación de 1982 2000
[^TjTJ La proporción de la nueva extracción obtenida en la ¿one
Legend Hatched areas have potential for further development.
Area used in simulations to supply demands which are expected to arise before 1902
Area from which new abstractions taken in simulations of 1982-2000
Proportion of new abstraction taken from area
-.LA -M0UNA
AREAS CON P0NTENCIAL PARA DESAROLLO FUTURO
AREAS WITH POTENTIAL FOR FURTHER DEVELOPMENT
iz"©'* CHORRILLOS
UWfTE O n AC JIFERO EDGE OF AQUifER
MAM SASt BASE MAP 0
JirriTUTO GEOGPATICO MIL tTt l LIMA » 25000 5 10 fc"i
DesaroMo* Planificados por E5AL pars 1979-1981.
• Pozo nuevo por perforar O Pozo por rehabilitar
Developments Planned by ESAL for 1979-1981. • New well to be drilled 0 Existing welt to be rehabilitstad
Lomma Drawcng
*
8 30
1985 1990 1995
i
¡I S
5 Ck
I j
f l i*
.0 4
Xi
3M
N>
Etiecto de 3años de seqmoen B78-81 (Corrida &2 )
Effectof'3year drought m 1978-a (Run 82)
Desorrollos iguales a las ptanteates hasto tines de 1961
Oevetopments os planned to end of 1981
Abatimiento con caudal mensual promedio y recargos
Drawdowns whith overage monthly flows and recharges
X Etectode 3anosde ^ seqjiaen 1991-93 (Corrido DI) Effect of 3 year drought in 1991-93 ¡Run Dl) *
. Sin desarrollo adicional de aguas subterráneas después de 1981 No further groundwater development after the^ &d of 1981 r-
so Corrida Bl I Run 8H
Corrido CO (Run CO)
Corrido EO (Run EO)
•o 1 a ) A8ATIMENTO MAXIMO POR «BAJO OE
LOS NIVELES DE 1978
(O J MAXIMUM DRAWDOWN BEIXW 1976 LEVELS
300
200
MO
Etedo de 3 oros de seque em991-93 -tComdo Di)
Effect of3yeor drought in 1997-93 (Run DO
Areas de abatimiento con caudal mensual promedios y recargas Area of dromdrown with avemge manffity flows and recharges
19B0 1985 1990 '
Año fear
< b } AlíEAS CON ABATIMENTO SUPERIOR A 10m POR DEBAJO DE LOS NIVELES OE 1978
( é J AREA DRAWDOWN MORE THAN 10m BELOW 1978 LEVELS
ABATIMIENTO MAXIMO POR LOS DESARROLLOS PUNTEADOS PARA 1979 a 1981
MAX/MUM DRAWDOWN FROM DEVELOPMENTS PLANNED FOR 1979 tú ¡98!
LAMINA DRAWING
1980 ,'990
450 ^
400-
300-
E
200 J
100-
Aixrtimwnto bop condiciones de seqjo Onufdams under dougt* conditions
0 - 83| Toso de incremento de extracción poste ñores o 1981 ( m 3 / s / o ñ o ) Rote of increase m aóstraction otter 1981 tm3/s/yr)
Numero de corrido fíi/n number
l o ) ¿eATIMIENTOS MAXIMCB POR DEBAJO DE LOS NIVELES DE 1978
( o ) MAXIMUM DRAWDOWNS BELOW 1978 L£VELS
Áreos de abcsleomiento sin desarrollo adiciono I posterior a 1981 l Ver Lamino B 31 (nO
Area of drawdown with no further dwelopmem after 1981 I see Dmwing B31iaj)
1985 1990
Año Yeor
2000
t b J AREAS OON ABATIMIENTO SUPERIOR A 10m POR DE3AJ0 DE LOS NIVELES OE 1978
( b ) AREA DRAWDOWN MORE THAN 10m BELOW 1978 ¿EVELS
ABATIMIENTO MAXIMO PARA VARIAS TASAS DE DESARROLLO POSTERIORES A 1981 MAXIMUM DRAWDOWN FOR VARIOUS
RATES OF DEVELOPMENT AFTER 1981 LAMINA R - 2 0 DRAWING D oc-
; Lryanda
Coatoraoa úm d«ae«Bao tfal aSval ^Saaoaatrlco, en aatroa por debajo de loa a l re le» plaaaawtrlcoa Mxteladoa para 107t. Coa tour* of draadoaa ta «at rea helo* • o d e l l e d l*7 t plaaolMtrle kea^a.
Jlraaa aproxlaadaa ^oa t i enea tntrualoa de agua del aar. ApproJtlaat» areaa »iU¡ « a l l a a la trua loa .
Rotaa: 1 . Para l a alaulael^a CB aa han u t l l l a a d o racaryaa Banaualaa pro»adlaa.
para l a a laulac loa ( aa haa aatmlda t'itracefonei totalaa da a^ua eubterrwai da 11 .M v i / a aa 1981, auaealnadoaa por-0.«3 a / a / ü o , a SI.S3 • ,'a ea I M S .
Rotee: 1 . la a lau la t loa Ct everaca aoatJily racbargea ara aaad,
S. Ika a lau la t loa aaauaaa t o t a l (¡round -tratar afcatractione of 11.6a • * / » l a IBJl , lacraaalac bjr O.M m/t/jl. to 31 .33 a / a
'. l a l t 9 » .
Xamina r n~ f •,
Leycaám
Co oto-no* d* deac«n*o úml n iva l l . i*io«*trícQ, ea vatros por dwbmjo A) los Qlvale* pteio»«tTlco» »odel»c*os p»ra 1973. Coa: our J oí drwdov» lo e*tr«« bftlov •od«i2*(3 1078 plfl«oa«trlc i i*a¿*.
Ar«aa «proxlaacU* qu» t lco#a totruaioa d* «eu* Affl BAT. Approxiaitt* *r«a« vltJi «a l ia* I s t r t w l o a J
Par* 1ft ataulftcloa C9 s« tLsa ucllixftija rvcsrgft* feanauale* protwdlft*.
Para 1ft «tmulftcioa, • • tuui aauKldo c x tr o c ci on «s totftl«« da ftguft subterruvf t
úm 11.66 MÍy« #a IflSl, nCT^ntáado** por 0.*3 • / » / A O O , ft 21.33 A / a • * 19«3.
In slmuifttloa CS rnvvrag* aontkly r*c!>&x-c*ft ftr« uft«^a
Tb« alaulfttloa ftftauscs t o t a l erouad -•ftt«r ftiMtrsctloaa of 11.66 • / » i n i d S l , IncreiifilnK by 0.83 • / « / y r . to 2 1 . 3 2 it /a 1 B 1903.
100 -r
90
80
70
6 0 -
20
10 -
0 + 1 1 1 ] i
0 5 10 15 20 25
Descenso de la napa freática dentro de un area Drawdown within an area <m>
EFECTO DE NUEVOS DESARROLLOS DE AGUAS SUBTERRÁNEAS EN FUENTES EXISTENTES
(Basado en detalles de la construcción de pozos - proporcionado por ESAL)
EFFECT OF NEW GROUNDWATER DEVELOPMENT ON EXISTING SOURCES
(Based on details of borehole construction supplied by ESAL)
• Lamina g 3 4 Drawing
Superficie del Terreno
380mm.(13") de diámetro del entubado de acero
Paquete de grava
75mm(3 ) paquete de grava en espacio anular
200mm(8") diámetro del filtro de acero inoxidable
Tapón
') í
\ i
zzs *>J»>WM.
10m Profundidad promedio actual de la napa freática
-35m
-54m
Profundidad promedio de lo napa freo'tica después del
> desarrollo
Cono de depresión
1 \ Pérdidas del pozo -59 m ' "ivel de bombeo
;• Bomba y margen libre -66m ) •68m Fondo del entubado permanente
-145 m Fondo del filtro
-150 m Fondo del pozo
380mm (15") diámetro del pozo Entubado retirado al nivel 68m después de instalar el filtro y mientras se hace el relleno del paquete de grava
DISEÑO TÍPICO DEL POZO
PARA EL ALTO R IMAC
Lamino 6 3 5
LIMITE OEl ACUIFERO LIMIT OF AQUIFER
MAPA BASE BASE MAP
O 1
Instituto Geogratico Militar lima I 25000
2 3 4 km
——\ /
I
Basada en Carta Hidrogeologica de la Gran Lima" publicado por DASS, 1971
Based on Carta Hidrogeologica de la Gr-m t...-,?i" publ ished by OASS 1971
MAPA PIEZOMETRICO-LURIN PIEZOMETRIC MAP-LURIN
NIVELES ESTIMADOS (m) MARZO 1971 ESTIMATED LEVELS (m) MARCH 1971
Lomino B 3 6 Drawing
Clave Key
+ + + +
r
Nudos Nodes
Nudos con un nivel de agua fijado a Om Node with fixed head of Om
Límite impermeable Impermeable boundary
Nudos con puquios Nodes with springs
Infiltración de agua subterránea al acuifero Groundwater inflows to aquifer
S Límite del acuífero Edge of aquifer
v ._ + /
i v/ +
+
+ —
+ PACHACAMAC/'\
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MAPA BASE BASF MAP Ins"11"" Gtognfico Militai Lima ! Z5000 0 t 2 3 4 km
V-. LURIN \
Yv
4
PACIFICO
MODELO DEL ACUÍFERO DE LURIN LURIN AQUIFER MODEL
Lorn in o Drawing B 37
ANEXO 1
Este Anexo debería contener los resultados de la recuperación de
la resistividad de los valles del Rlmac, Chillón y Lurln llevados
a cabo por el Dr. José Arce. Habiendo sido ya enviadas copias
de este informe al PTM, no ha sido reproducido aquí.
A N E X O 2
INFORMACIÓN PROVENIENTE DE LAS
INVESTIGACIONES DE AGUA
SUBTERRÁNEA
CUADROS
2.B.1 Caudales mensuales promedio (m3/s) Río
Rímac en Chosica
2.B.2 Caudales mensuales promedio (m3/s) Río
Rímac en Desembocadura
2.B.3 Caudales mensuales promedio (m3/s) Río
Chillón en Larancocha
2.B.4 Caudales mensuales promedio (m3/s) Río
Chillón en Desembocadura
2.B.5 Caudales mensuales promedio (m3/s) Río
Lurín en Antapucro
2.B.6 Investigaciones de infiltración en el
Río Rímac
2.B.7 Investigaciones de infiltración en el
Río Chillón
2.B.8 Estimados de infiltración en el Río
Rímac (1969 - 1971)
2.B.9 Estimados de infiltración en el Río Rímac
Balances de agua semanales entre Puente Hua-
chipa y Callao (Abril-Junio 1979)
2.B.10 Estimados de infiltración para el Río Rímac
dentro del prea del modelo: 1969-78 (m3/s)
2.B.11 Estimados de infiltración para el Río Rímac
dentro del área del modelo: años sequía (m3/s)
2.B.12 Prueba de infiltración en,Tambo Inga
2.B.13 Resultados de Análisis Hidroquímicos
2.B.14 Resumen de análisis de pruebas de bombeo
DASS con pozos de observación
2.B.15 Resumen de análisis de pruebas de bombeo
DASS sin pozos de observación
LAMINAS
2.B.1 Prueba de infiltración en el área de
riego "Tambo Inga"
2.B.2 Ubicación de las muestras hidroquímicas
2.6.3* Caudales de los manantiales en los acan
tilados y playas de Barranco y Chorrillos
2.B.4 Descenso de nivel en el pozo de bombeo
Josefina N2 2
2.B.5 Recuperación en el pozo de bombeo Jose
fina N2 2
2.B.6 Descenso de nivel en e.". pozo de observa
ción Josefina
Prueba de "bombeo
2.B.7 Descenso de nivel en el pozo de observa
ción Chaclacayo
Prueba de bombeo
2.B.8 Descenso de nivel en el pozo de bombeo
Chaclacayo
2.B.9 Prueba de rendimiento-descenso,Sol de la
Molina
2.B.10 Prueba de rendimiento-descenso»Molitalia
Introducción
2.B.T. Este Anexo contiene Cuadros y Láminas que muestran la
mayoría de los datos en los cuales se han basado las entradas al
modelo de computación de aguas subterráneas. Algunas secciones
están formadas por resúmenes de los resultados de los trabajos de
campo llevados a cabo para el proyecto, mientras que otras seccio
nes contienen resúmenes de los análisis de datos históricos sumi
nistrados por varias autoridades.
2.B.2 Los caudales promedio diarios para cinco estaciones
de aforo en ríos, operadas por SENAMHI fueron calculados para el
período de calibración del modelo (1969-78, cuando se pudieron
conseguir) a partir de las lecturas originales de las miras o
medidores de caudal. A partir de ellos se calcularon entonces los
caudales promedio mensuales, que se presentan en los Cuadros 2.B.1
a 2.B.S.
2.B.3 Se efectuaron dos estudios de campo acerca de las in
filtraciones en el lecho de los ríos sobre tramos seleccionados
de los ríos Rímac y Chillón, los que están resumidos en los cua
dros 2.B.6. y 2.B.7.
2.B.4 De las cinco estaciones de aforo mencionadas en 2.B.2,
cuatro están localizadas en los límites aguas arriba y aguas abajo
de los acuíferos del Rímac y Chillón respectivamente, y fueron
usadas para los balances mensuales de agua subterránea, descri
tos en B.4.10 a B.4.12 del Apéndice B. Estos balances, a partir
de los cuales fueron calculadas las tasas medias mensuales de in
filtración, son presentados para 1969, 1970 y 1971 en el Cuadro
2.B.8. Una serie similar de balances semanales de agua superficial,
entre los dos registros de nivel de agua del proyecto en el río
Rímac C ver B.4.13) se presentan en el Cuadro 2.B.9. La Lámina
B.13 confeccionada con los resultados de estos balances, fue en
tonces usada para calcular las tasas de infiltración promedio men
suales para 1969-78, y las porciones de ellas que ocurren dentro
del área del modelo están listadas en el Cuadro 2.B.10. Los valo
res equivalentes para los aftos críticos de sequía (1956-58) están
listados en el Cuadro 2.B.11.
2.B.5 Con el fin de estimar las pérdidas por infiltración
de un área irrigada, se controlaron los caudales afluentes y efluen
tes del canal del área de la irrigación Tambo Inga en el valle del
Chillón durante 50 horas (ver B.4.T9 y B.4.20). Las tasas de con
sumo de agua de los cultivos fueron estimadas y se asumió que lo
restante constituía las pérdidas por infiltración. Los detalles
de estos cálculos se dan en el Cuadro 2.B.12.
2.B.6 El estudio de la química del agua subterránea descri
to en el Capítulo B.5 se basó en el análisis de 152 muestras pro
venientes de ríos y pozos. De estas, 63 fueron tomadas como parte
de la investigación actual, y las restantes en fechas anteriores
por la DASS. En el Cuadro 2.B.13 se listan detalles de estos aná
lisis y en la Lámina 2.B.2 se muestran las ubicaciones de los pun
tos de muestre©.
2.B.7 En Abril de 1979 se llevó a cabo un estudio de los
manantiales en los riscos y playas de Barranco y Chorrillos, y
los resultados se muestran en la Lámina 2.B.3.
2.B.8 Durante el estudio se llevaron a cabo doce pruebas de
bombeo, incluyendo dos con pozos de observación. Los datos tanto
de las etapas de depresión como de recuperación en los pozos de
bombeo fueron analizados para estimar la transmisibilidad del
acuífero, y la depresión en los pozos de observación fue analiza
da tanto para transmisibilidad como para rendimiento específico.
Ejemplos de estos análisis se muestran en forma gráfica, para las
dos pruebas con pozos de observación, en las Láminas 2.B.4 a
Z. B • 8 •
2.B.9 Además de estas pruebas, también se efectuaron prue
bas de depresión-rendimiento en cada uno de los doce pozos para
determinar los factores de pérdida de pozos ( ver B.3.26 del Apén
dice B ) . En las Láminas 2.B.9 y 2.B.10 se muestran ejemplos de
estos, en los que la descarga específica es ploteada en función
de la descarga. Cada período de bombeo fue de 30 minutos, seguido
de un período de recuperación de 30 minutos. En la Lámina 2.B.9,
en que la función es complemtamente lineal, se muestra un ejemplo
del comportamiento normal en dichas pruebas. Sin embargo, muchas
de las pruebas en el acuífero de Lima produjeron resultados simi
lares a aquellos en la Lámina 2.B.10 en que la función es lineal
solamente para descargas bajas ( y por lo tanto, para pequeñas
depresiones). Para descargas mayores las depresiones se vuelven
significativas en comparación con el espesor del acuífero y con
la longitud de la pantala húmeda, resultando en mayores coeficien
tes de pérdida de pozos.
2.B.10 Además de las pruebas de bombeo del proyecto, fueron
reanalizados los datos de 60 pruebas de bombeo previamente lleva
das a cabo por la DASS, para determinar los valores de transmisi-
bilidad y rendimiento específico. El Cuadro 2.B.14 lista los re
sultados para 17 pruebas con pozos de observación, y el Cuadro
2.B.15 da los resultados para los restantes.
Cuadro 2.B.1
Caudales mensuales promedio (m3/s)
Río Rímac en Chosica
1969 1970 1971 1972 1973 1974 1975 1976 1977 1978 1979
Ene
20.5 85.8 52.6 41.0 77.5* 67.4* 27.7* 41.3 21.8 40.9 20.8
Feb
34.5 43.7 62.6 53.4
116.5* 80.1* 31.5* 76.4 70.4 79.1 57.3
Mar
54.0 42.5 99.2 74.6
130.5* 85.7* 95.0 65.4 56.6 54.1 7 4 5
Abr
27.8 39.1 49.7 40.9
103.0* 50.6* 41.5 26.4 33.0 29.3 119
May
17.1 26.7 24.7 24.7 43.6* 21.4* 28.4
24.2 23.7 16.7 19.9
Jun
15.8 20.8 21.6 17.4 21.4* 21.0* 23.4
21.3 18.0 153
Ju l
14.8 18.4 18.8 16.0 223* 18.1* 20.7
173 17.0 16.6
Ag
14.9 173 19.5 15.7 22.1* 18.6* 21.6 17.5 17.8 14.5
Sep
18.1 18.8 19.0 15.7 19.6* 22.4* 21.1 185 17.8 14.1
Oct
19.6 183 19.2 15.0 21.4* 22.0* 19.3 19J 18.2 15.0
Nov
20.6 17.9 16.0 17.0 25.4* 25.5* 21.3 20.5 29.0 15.7
Die
48.6 283 24.2 27.9 48.6* 21.3* 23.8 195 30.2 18.8
medio anual
25.5 31.5 35.6 29.9 54.3 37.7 31.2 313 29.5 273
Nota Estimado por correlación con los caudales del Río San Mateo en Surco
y del Río Santa Eulalia en Sheque.
Cuadro 2.B.2
Caudales mensuales promedio (m3/s)
Río Rímac en Desembocadura
Ene
1968 1969 3.5 1970 -1971 20.1
Feb
7.8 13.8 20.3
Mar
23.6 17.9 70.2
Abr
18.8 18.0 23.6
May
4.1 15.1 9.8
Jun
4.6 6.3
11.1
Ju l
4.0 5 3 8.8
Ag
3.7 5.6 7.1
Sep
3.7 4.3 8.9
Oct
3.4 2.7 4 3 7.6
Nov
4.6 3.9 4.0 2 3
Die
5.0 303
—
10.2
Caudal medio anual
9.2
16.7
Cuadro 2.B.3
Caudales mensuales promedio (m3/s) Río Chi l lón en Larancocha
1969 1970
1971
1972
1973 1974 1975
1976 1977 1978
E n e
3.7
29.21
10.3
10.6 20.01
70.81
6.1 15.8 5.8 7.0
Feb
6.2 15.01
11.1 16.01
26.41
33.41
8.1 25.1 20.3 18.1
Mar
9.81
10.01
21.5
41.01
31.21
31.81
28.6 25 jQ
18.0 13.7
Abr
8.o1
8.01
9.7
21.01
29.01
18.01
12.0 11.4 6.6 7.1
May
1.7*
5.51
3.2
4.31
10.61
8.01
6.1 4-8 2.5 2.4
J i m
1.61
2 3 1
2.5
3.2 6.21
4.01
3.0 3.1 1.9 1.7
J u l
1.5*
1.9
2.0 2.5
2.61
3.01
2 3
2.8 2.3
2.8
Ag
1.0 1.7
1.3
2 3 2.21
2 3 1
1.8 2ti
2.1 2.4
Sep
1.7
2.4
1.2
2.1
2.31
2.32
3.0
3.1 2.1 2.6
Oct
2.8 3.9
3.6
3.9 5.81
352
3.0
3J0 3.5
2 3
Nov
2.6
3.2
3.1 3 3
5.21
3.72
4.8
3 3 5.0 2.7
D i e
11.3 5.7
6.1 6.4
14.01
3.4
6.6 5.4
4.3 3.7
Cauda l medio a n u a l
4 3 7.4
6 3 9.7
12.9 11.2 7.1
8.8 6.2 5.5
Nota : 1. Estimado por correlación con el Río Chillón en Obrajillo. 2. No hay datos. Valores medios mensuales asumidos para el modelo.
Cuadro 2.B.4
Caudales mensuales promedio (m3/s)
Río Chillón en Desembocadura
Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ag Sep Oct Nov Die
1968 1969 1970 1971
1972
0.0 —
5.2 7.0
0.02 6.9 9.7
18.0
8.2 5.4 —
2.5
0.3 3.4
0,02
0.7 0.0
0.01 0.17
0.0
0.01
0.10 0.02
0.01 0.4 0.05
0.0 0.01 0.03
0.11
0.0 0.0
0.0
0.0
0.0
0.0 0.0
0.0
12.5
0.13 0.5
Cuadro 2.B.5 *
Caudales mensuales promedio (m3/s)
Río Lurín en Antapucro
1968
1969
1970
1971
1972
1973
1974
1975
1976
1977
1978
1979
Ene
0.6
12J&1
8.2
83
8.6
8.82
43
10.2
4.9
5.1
1.0
F e b
4 3
5 J 1
73 '
18.01
1332
12.42
53
17.2
17.5
10.6
8.7
Mar
12.3
4.21
17.0
25.61
14.92
14.52
18.2
16.8
13.7
4.9
9.8
Abr
5.4
53
9.0
13.61
1032
7.12
7.6
9.0
4.6
3.2
May
0.6
4.2
1.8
3.71
422
3.03
4.0
2.4
1.6
0.4
Jun
0.4
1.1
0.7
1.2
3.12
1.03
1.5
1.6
0.8
03
J u l
0.2
0.4
0.4
0.6
1.02
0.43
0.8
1.1
0.5
0.2
Ag
0.1
03
03
0.4
0.42
0 3 2
0.4
03
0.4
0.2
Sep
0.1
0.7
0.2
0.2
0.52
0.22
0.5
0.3
0.2
0.06
Oct
0.1
0.6
0.1
0.1
0.62
0.32
0.6
0.2
0.15
0.05
Nov
0.4
0.8
0.3
0.7
1.62
0.42
0.5
0.2
2.1
0.4
Die
1.7
10.2
3.8
2.0
5.0
4.22
1.4
2.4
1.0
2.7
1.8
medio anua l
2.9
3.3
3.9
6.5
5.2
4.2
3.8
5.0
4.1
23
Notas : 1. Estimado por correlación con el Río Lurín en San Damián.
2. Estimado por correlación con el Río Mala en La^Capilla.
3. Estimado por comparación con el Río Rímac en Chosica y el Río Chillón en Larancocha.
Cuadro 2.B.6 I n v e s t i g a c i o n e s de i n f i l t r a c i ó n
en Río Rímac
Se llevaron a cabo dos investigaciones entre el Puente Huachipa y La Atarjea, en una distancia de 7.5 kn.
Fecha 22.5.79 14.6.79
Caudal en el Puente ;Huachipa (m3/s) 11.5 12.2
Afluentes al canal (m3/s) 0.8 1.4
Efliaentes del canal (m3/s) 18 2.4
Caudal en La Atarjea (m3/s) 10-2 "-2
Diferencia (^pérdida asumida por infiltración) (m3/s) 0.3 0.0
Caudal en Chosica (m3/s) 199 19.6
Cuadro 2.B.7
I n v e s t i g a c i o n e s de i n f i l t r a c i ó n en Río Chi l lón
Se efectuaron dos investigaciones entre la toma de Cañón y de Infantas, a una distancia de 9.5 km, estimando separadamente las infiltraciones en la mitad superior e inferior de este tramo.
Fecha 45.79 24.5.79 Caudal en el río aguas abajo de la toma de Cañón (m3/s) 0.03 0.04 Afluentes al canal (mitad superior) (m3/s) o.01 0.00
Efluentes del canal (mitad superior) (m3/s) 0.00 0.00
Caudal en el río a la mitad del tramo (m3/s) 0.02 0.00
Diferencia en la mitad superior 0.02 0.04 (= pérdida asumida por infiltración) (m3/s)
Afluentes al canal (mitad inferior) (m3/s) 0.04 0.21 Efluentes del canal (mitad inferior) (m3/s) 0.14 0.13 Caudal en el río arriba de la 0.16 0.22 toma de Infantas (m3/s)
Diferencia en la mitad inferior - 0.241 - 0.141
(= pérdida asumida por infiltración) (m3/s)
Caudal del río en Larancocha 1.95 1.45
Nota : 1. En la mitad inferior del tramo, el agua del acuifero descarga el río.
I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I
\ . Caudal en Chosica
2. Toma de l canal
3 . Toma de La Atar j ea
4. Re tomos a l canal
5. Af luentes de desagüe
6. Caudal en e l Ca l lao
I n f i l t r a c i ó n = 1-2-3+4+5-6
I n f i l t r a c i ó n adoptada
C u a d r o 2 . B . 8 ( a )
E s t i m a d o s de i n f i l t r a c i ó n en e l R í o Rímac 1959
( U n i d a d e s : m 3 / s )
Ene Feb Mar A&r May Jun J u l Ag Sep Oct
20.49 34.45 53.99 27.79 17.06 15.82 14.76 14.86 18.07 19.63
6.73 6.73 8.70 9.72 9.07
7.65 7.45 7.49 7.59 7.67 7.57
0.40 0.40 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30
3.50 3.50 3.50 3.50 3.50 3.50 3.50 3.50 3.50
11.03 10.85 10.47 9.44 9.91
7.61 7.90 7.89 7.96
0.50
3.50
3.49 7.84 23.55 18.78 4.13 4.61 3.95
2.36 11.76 15.98 -4.59 -0.83 0.33 0.39
3.72 3.70 2.66
• 1.35 0.78 4.13
Nov Die
20.63 48.61
9.72 9.82
7.62 7.70
0.30 0.30
3.50 3.50
3.86 30.47
3.23 4.42
2.4 11.8 16.0 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 4.4
Nota : Se ha asumido una tasa continua de infiltración de 0.3 m3/s durante la estación de caudales bajos, a partir de los resultados medidos en el campo.
Cuadro 2.B.8 (b)
E s t i m a d o s de i n f i l t r a c i ó n en e l R í o RímaQ 1970 ( U n i d a d e s : m 3 / s )
Ene Feb Mar Abr May Jun J u l Ag Sep Oct
1 . C a u d a l en 85.75 43.71 42.59 39.08 26.71 20.75 18.35 17.33 18.76 18.26 Chosica
10.85 10.47 9.44 9.91 2. Toma del canal
3. Toma de La Atarjea
4. Retomos al canal
5. Afluentes de desagüe
6. Caudal en el Callao
Infiltración = 1-2-3+4+5-6
Infiltración adoptada
7.85 7.71 7.68 7.42
6.73 6.73 8.70 9.72 9.07
7.38 7.33 7.56 7.48 7.54
0.50 0.50 0.40 0.40 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30
3.60 3.60 3.60 3.60 3.60 3.60 3.60 3.60 3.60
Sin 13.76 17.90 18.00 15.10 6.29 5.25 5.59 4.29 4.33 d a t o s
15.35 10.61 7.96 -1.72 4.25 2.94 -0.62
15.4 10.6 8.0 0.3 0.3 0.3 03
1.17 1.22
0.3 03
Nov Die
17.85 28.45
9.72
7.62
0.30
3.60
4.04 s i n d a t o s
0.37
0.3
Nota : Se ha asumido una tasa continua de infiltración de 0.3 m3/s durante la estación de caudales bajos, a partir de los resultados medidos en el canpo.
Cuadro 2 . B . 8 (c)
E s t i m a d o s de i n f i l t r a c i ó n en e l Río Rímac , 1971
(Un ida de s : m3/s)
Ene Feb Mar Abr May Jun Ju l Ag Sep Oct Nov Die
1. Caudal en " 52.61 62.59 99.17 49.66 24.70- 21.57 18.80 19.45 18.99 19.19 15.95 24.19 Chosica
2. Toma del 11.03 10.85 10.47 9.44 951 6.73 6.73 8.70 9.72 9.07 9.72 9.82 Caudal
3. Toma de -. 7.47 7.45 7.49 7.62 7.58 728 7.12 7.11 7.68 7.39 7.64 7.86 La Atarjea
4. Retornos 0.60 0.50 0.50 0.40 0.40 0.30 0.30 0.30 030 OJO 030 0.40 a l canal
5. Afluentes de 3.70 3.70 3.70 3.70 3.70 3.70 3.70 3.70 3.70 3.70 3.70 3.70 desagüe
6. Caudal en 20.14 20.26 70.20 23.64 9.83 11.14 8.76 7.11 8.94 7.60 2.52 10.23 e l Callao
In f i l t r ac ión 18.27 28.23 15.21 13.06 1.48 0.42 0.19 0.53 -335 -0.87 0.07 0.38 = 1-2-3+4+5-6
In f i l t r ac ión 18.3 28.2 15.2 13.1 1.5 0.3 0.3 0.3 03 0.3 0.3 03 adoptada
Nota : Se ha asumido una tasa continua de in f i l t r ac ión de 0.3 m3/s durante l a es tación de caudales bajos, a p a r t i r de los resultados medidos en e l campo.
Cuadro 2.B.9
Estimados de infiltración en el Río Rímac
Balances de agua semanales entre Puente Huachipa y Callao
(Abr - Jun 1979)
Semana que empieza Fuente 10/4 17/4 24/4 1/5 8/5 15/5 22/5 29/5 5/6 12/6
1. Caudal en Puente . a 22.9 17.5 14.3 13.3 13.2 12.0 11.5 11.3 11.8 11.8 Huachipa
2. Tomas del canal b,c 3.1 2.7 2.6 2.6 2.6 2.6 2.3 2.0 2.0 2.0
3. Toma de La Atarjea d 9.9 9.9 9.9 10.0 10.0 10.0 10.0 10.1 10.1 10.1
4. Retomos al canal b 0.8 0.8 0.8 0 8 0.8 0.8 0.8 1.3 1.3 0.8
5. Afluentes de b 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 35 desagüe
6. Caudal en el Callao a 11.8 9.8 6.8 5.0 4.1 3.0 3.1 4.3 4.7 33
Infiltración 2.4 -0.6 -0.7 CO 0.8 0.7 0.4 -0.3 -0.2 0.7 = 1-2-3+4+5-6
Caudal en Chosica 27.1 23.5 21.3 20.4 20.0 19.6 19.6 195 20.3 20.0
Fuentes de Datos :
a. Estación de aforos del proyecto, con registrador continuo de niveles de agua.
b. Investigación -de aforos del proyecto.
c. Registros del Ministerio de Agricultura.
d. Registros de ESAL.
Cuadro 2.B.10
Estimados de i n f i l t r a c i ó n para e l Río Rímac den t ro del á r ea del modelo: 1969 - 78 (m3/s)
1969 1970 1971 1972 1973 1974 1975 1976 1977 1978 íd io
Ene
2.0 19.7 16.1 12.8 19.2 18.4 6.8
13.0 0.4
12.8 12.12
Feb
10.4 13.7 17.8 16.3 20.4 19.4 9.1
19.2 18.7 19.4 16.44
Mar
13.6 9.5
18.3 16.9 18.5 17.7 18.1 15.7 14.2 13.6 15.61
Abr
1.9 7.1
12.3 85
18.4' 12.6 89 5.2 3.2 1.7 7.98
May
03 1.0 0.6 0.6
10.0 0.4 1.4 0.6 0.5 03 1.57
Jun
0.3 03 03 0.3 0.3 03 03 03 03 0.3 030
J u l
03 0 3 0 3 0 3 03 03 0 3 0 3 03 0.3 0.30
Ag
0.3 0 3 0 3 0 3 0 3 0 3 0 3 0 3 0 3 0 3 030
Sep
0 3 0 3 0.3 0 3 0 3 0 3 0 3 0 3 0 3 0 3 030
Oct
03 0 3 0 3 0 3 0 3 03 0 3 03 03 0 3 030
Nov
0 3 0 3 0 3 0 3 0.4 0 3 0 3 0 3 0.5 0 3 0.33
Die
4J0
0.4 0 3 0.4 4.0 0 3 0 3 0 3 OS 03 1.08
Medio anua l
2.83 4.43 5.60 4.78 7.70 5.88 3.87 4.65 3.29 4.16 4.72
Nota : Los estimados están basados en la Lámina B.13 del Apéndice B, juntamente con los caudales registrados en Chosica.
Cuadro 2.B.11
Estimados de i n f i l t r a c i ó n pa ra e l Río Rímac den t ro del á r ea del modelo : años sequía (m3/s)
Abr May Jun Jul ll.l 03 03 03 6.1 03 03 0.3 0.4 03 03 03
Nota : Los estimados están basados en la Lámina B.13 del Apéndice B, juntamente con los caudales en Chosica calculados asumiendo que la regulación de las lagunas y los transvases andinos estarían operando como en la actualidad.
1956 1957 1958
Ene
2.2 03 0.7
Feb
18.9 16.4 14.3
Mai
17.4 13.5 143
Ag
03 0 3 03
Sep
0 3 0 3 0 3
Oct
03 0 3 03
Nov
0.3 0 3 0.3
Die
0.3 0 3 0 3
433 3.23 2.68
Cuadro 2.B.12
Prueba de Infiltración en Tambo Inga
Las ubicaciones se muestran en la Lámina 2.B.1
Caudales promedio de 50 horas (1400 hrs, 30/5/79, a 1600 hrs, 1/6/79)
Caudales Afluentes Caudales Efluentes
Estación Estación Estación Estación Estación Manantial
No. No. No. No. No. No.
1 2 3 4 • 5 ' 8 .
• 155 : 104
39 35 53 4
1/s 1/s 1/s 1/s 1/s 1/s
Estación No. 6 Estación No. 7
390 1/s
Diferencia = 65 1/s = 11,700,000 litros en 50 horas
255 1/s 70 1/s
325 1/s
Consumo de los Cultivos
(i) El segundo crecimiento del algodón requiere 0.5 cm. en Mayo. En 4 ha. (2 ha. irrigadas cada 25 horas)
Volumen consumido =
(ii) El maíz requiere 15 cm (entregados durante 72 horas). Durante la prueba, se regaron 6.9 ha. por 33 horas.
Volumen consumido =
(iii) El camote requiere 6 cm(entregados durante 72 horas). Durante la prueba se regaron 6.6 ha. por 50 horas.
Volumen consumido =
200,000 litros
4,740,000 litros
2,750,000 litros
Consumo total de los cultivos 7,690,000 litros
Pérdidas por infiltración
Se asumió que no habría evaporación, ya que la humedad era muy alta y estuvo continuamente cubierto de nubes.
Pérdida por infiltración - 11,700,,000 - 7,690,000 4,010,000 litros
= 34Í del agua suministrada
Cuadro 2.B.13
Resultados de Análisis Hidroquímicos
(La ubicación de los puntos de muestreo se
muestran en la Lámina 2.B.2}
M u e s t r a
1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43
NO. CA
(mg/l)
700.00 360.00 297.50 495.00 152.50 170.00 240.00 117.00 76.50
143.00 127.50 129.00 148.00 137.00 122.50 102.00 107.00 95.00 98.00
105.00 192.00 129.00 135.00 149.00 134.00 137.00 196.00 270.00 231.00
97.00 118.00 98.00 98.00 95.00
110.00 120.00 113.00 90.00 98.00 98.00 85.00
130.00 75.00
MG
(mg/l)
150.00 55.00 42.50
120.00 20.00 22.00 40.00 1830 4.50
15.80 25.80 14.40 17.80 17.50 21.00 14.00 13.00 15.00 16.00 17.00 48.00 25.00 28.00 29.00 29.00 28.00 31.00 37.00 32.00 12.00 17.00 15.00 12.00 13.00 17.00 37.00 16.00 13.00 16.00 15.00 14.00 20.00 9.00
NA
(mg/l)
170.00 115.00 100.00 125.00 30.00 30.00
258.00 29.00
242.00 29.00
445.00 26.00 36.00 29.00 27.00 30.00 25.00 26.00 28.00 25.00 43.00 39.00 35.00 42.00 57.00 49.00 54.00 45.00 50.00 23.00
.31.00 30.00 28.00 26.00 29.00
112.00 27.00 34.00 26.00 30.00 29.00 32.00 28.00
K
(mg/l)
16.00 15.00 10.00 30.00
6.00 6.40 7 5 0 5.40 3.00 4.40 5.60 2.40 4.20 3.30 2.90 3.00 3.10 3.20 3.40 3.50 3.80 2.80 2.60 350 3.20 3.40 4.80 4.90 4.10 3.00 3.50 3.30 3.10 3.10 3.60 6.70 3.40 3.30 3.50 3.30 3.30 3.80 3.00
HC03
(mil)
151.00 209.64 203.45 134.11 206.88 219.20 115.69 194.62 68.93
236.34 67.72
222.85 264.07 232.43 227.72 197.18 198.40 214.18 227.80 23634 279.01 214.42 227.72 22538 236.34 229.03 163.16 265.58 247.17 174.14 224.12 21557 189.97 150.98 252.22 111.87 232.72 190.01 209.45 190.01 199.78 231.47 142.48
co3
(mg/I)
0.04 0.03 0.07
0.19 0.12 0.07 0.22. 0.88 0.08 0.27 0.13 0.24 0.21 0.13 0.16 0.16 0.19 0.09 0.08 0.09 0.08 0.13 0.08 0.08 0.08 0.10 0.10 0.16 0.10 0.10 0.11 0.11 0.10 0.07 0.14 0.07 0.09 0.12 0.09 0.08 0.08 0J98
so4
(mg/l)
2 100.00 950.00 315.00
1 875.00 195.00 220.00 385.00 785 JQ0 295.00 225.00 535.00 156.00 276.00 21.00
216.00 160.00 175.00 200.00 200.00 224.00 530.00 380.00 361.00 394.00 410.00 380.00 322.00 720.00 436.00 171.00 189 m 163.00 163.00 139.00 185.00 310.00 188.00 142.00 156.00 162.00 145.00 244.00 113.00
a (mg/l)
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100.00 561.00
49JQQ 310.00 47.00
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39.00 40.00 47.00 50.00
130.00 40.00 39.00 45.00 50.00 48.00
245.00 86.00
117.00 29.00 85.00 45.00 43.00 68.00 52.00
208.00 53.00 46.00 50.00 53.00 42.00 73.00 49.00
T.DS}
(mg/l)
3 456.00 1 884.00 1 535.00 2 957.00
668.00 755.00
1 847.00 561JQQ
1004.00 631.00
1800.00 559.00 645.00 652.00 583.00 472.00 483.00 571.00 595.00 596.00
1 273.00 824.00 815.00 840.00 873.00 835.00
I 225.00 1400.00 1 099.00
454.00 622.00 523.00 454.00 494.00 631.00 925.00 585.00 450.00 536.00 538.00 486.00 700.00 359.00
Muestra No. CA MG NA K
44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95
173.00 83.00
100.00 81.00 62.00
131.00 90.00 80.00
104.00 98.00
105.00 110.00 84.00
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116.20 84.20
110.22 120.24 66.13 38.08 52.10 40.08 88.18
519.04 306.61
1 002.00 765.53
20.04 52.10
112.22 140.28
17.00 10.00 12.00 10.00 8.00
20.00 13.00 12.00 16.00 16.00 14.00 18.00 25.00 17.00 16.00 17.00 14.00 14.00
1 290.00 1 300.00
24.32 24.32 36.48 21.89 20.67 21.89 31.61 31.61 24.32 85.12 13.38 13.38 2.43
15.80 5.60
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194.55 96.06
4.86 12.16 9.73
26.75
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10 000.00 11000.00
1.61 39.08 36.78 45.98
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8.10 34.48 71.26 29.89 39.08 1839 36.78 27.59
220.69 121.84 701.15 494.25
40.46 22.99 32.18 39.08
6.40 2.80 3.10 2.80 2.90 4.40 3.30 3.20 3.20 3.10 3.30 3.50 3.40 4.70 3.40 350 3.50 3.30
405.00 405.00
6.65 3.91
4.69 3.91 3.91
3.91 3.91 3.91 3.91
2.40 0.80 2.70 1.90
3.13 2.74 2 3 5 3.91
2.74 7.82 7.82
15.64 12.12 9.38 1.95 3.91 3.13
HCO3
81.47 138.87 182.71 175.40 121.74 257.14 192.50 177.87 224.20 209.56 204.67 260.77 219.32 238.89 212.00 222.98 214.47 214.46 148.43 150.87 210.15 274.20 237.56 243.26
54.69 188.53 231.37 231.47 219.36 207.27 268.02 304.28 189.02 146.10 121.90 109.50 146.20 170.61 54.84
127.86 151.75 109.37 121.87 194.61 310.88 438.72 548.22 303.82
59.64 124.06 152.43 240.93
co3
0.10 0.06 0.08 0.08 0.09 0.05 0.06 0.06 0.06 0.07 0.07 0.07 0.06 0.03 0.07 0.06 0.05 0.05 0.15 0.15 0.17 0.17 0.19 0.39 0.11 0.30 0.23 0.19 0.14 0.08 0.22 0.39 0.06 0.20 0.20 0.20 0.20 0.11 0.03 0.13 0.39 0.22 0.08 031 3.14 0.28 0.44 0.61 0.08 0.20 0.05 1.54
so4
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203.00 120.00 117.00 171.00 174.00 165.00 200.00 212.00 265.00 171.00 203.00 167.00 167.00
3 000.00 2 900.00
250.72 26857 57637 196.93 336.22 201.73 278.58 312.20 365.03 128.72 51353 134.49 76.85
18250 28.80
336.20 120.80 144.09 148.90 86.46
6.72 62.44 76.85 86.46
413.06 393.85 413.06 279.44
38.42 62.44
196.93 254.56
a 576.00
31.00 41.00 32.00 39.00
128.00 52.00 42.00 48.00 45.00 44.00 57.00 56.00 51.00 53.00 56.00 50.00 47.00
20 400.00 20 950.00
30.50 117.02 39.01
113.48 631.21
39.01 56.74 85.11 39.01
106.38 70.92 53.19 35.46 21.30 42.60 42.60 42.60 42.55
212.77 42.55 46.10 28.37 31.91 53.19
900.71 287.23
3 404.26 1 936.17
56.74 43.97 31.91 56.74
T.D.S.
1412.00 380.00 456.00 372.00 296.00 741.00 433.00 382.00 568.00 538.00 513.00 638.00 600.00 665.00 539.00 576.00 513.00 532.00
36 600.00 37 000.00
588.00 851.00 800.00 768.00
1 728.00 531.00 653.00 762.00 730.00
1741.00 1 152.00
580.00 400.00 400.00 207.20 600.00 301.00 425.08 591.81 298.06 244.40 224.08 227.48 365.09
2 310.45 1 368.62 6 596.00 3 839.78
199.31 256.82 486.68 530.00
Muestra No. CA
96 97 98 99
100 101 102 103 104 105 106 107 108 109
no 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144
138.28 102.20 120.24 138.28 128.26 130.26 120.24 152.30 144.29 92.38 99.00
154.31 240.48 114.23 168.34 116.23 148.30 264.53 252.51 164.33 208.42 198.40 83.77
124.25 212.42 184.37 256.51 240.48 164.33 216.43
76.15 94.19 68.14
136.27 144.29 156.31 80.16
154.31 98.20 86.17 78.16
132.26 78.16
240.48 317.03
56.11 252.51 134.27 148.30
MG NA
17.02 24.32 18.24 15.81 10.94 12.16 14.59 14.59 25.54 9.73
45.23 23.10
9.73 19.46 27.97 13.38 12.16
105.79 41.34 29.18 70.53 35.26 78.31 54.96 36.48 23.10 31.61 48.64 27.97 26.75 17.02 13.38 15.81 44v99 43.77 19.46 70.53 13.38 8.51
25.54 48.64 21.89 23.10 48.64 27.24 12.16 60.80
2.43 18.24
25.29 22.99 27.59 9.20
27.59 22.99 13.79 34.48
133.33 18.62 25.52 22.99
303.45 2259 45.98 32.18 36.78 25.29 48.28 80.46
103.45 40.00 30.57 32.41 59.77 64.37 50.57 55.17 55.17 52.87 32.18 27.59 25.89 64.37 55.17 82.76
358.62 32.18 32.18 39.08
273.56 52.87 91.95
1 770.12 655.17
71.26 377.01 186.21 29.89
K
3.52 2.35 3.13
3.13
351 1.17 3.13 7.82 4.69 3.91 351
3.91 11.73 7.43 3.91 5.08 2.53 4.30 4.30 3.91 3.91 3.91 3.91 351 7.82 2.74 351 2.74 430 5.47 1.95
23.46
2.74 11.73 351
11.34 46.91
9.38 1.17 351 2.74 3.91
HCOj
206.91 23050
78.51 219.50 195.08 201.08 243.89 207.02 225.46 159.20 210.15 182.89 36.51
17056 219.42 20731 274.28 201.24 280.20 21137 231.47 243.74 258.25 203.12 219.42 207.23 237.71 243.74 194.74 347.55 230.90 188.89 218.75 304.28 188.53 218.23 302.59 255.59 194.84 243.74 164.47 170.66 121.78 304.44
26.21 243.26
1 49238 151.91 243.65
CO3
0.26 0.47 0.40 0.07 0.08 0.13 0.08 0.21 0.14 0.32 0.17 0.07 0.05 0.14 0.11 0.07 0.14 0.05 0.22 1.07 0.19 0.16 0.52 0.33 0.11 0.10 0.12 0.16 0.25 0.11 0.47 0.12 0.44 039 0.30 0.70 1.22 033 0.20 0.16 0.13 0.09 0.12 0.31 0.01 039 1.20 031 0.20
so4
211.34 67.24
230.55 134.49 177.71 182.52 67.24
254.56 345.82 139.29 22959 321.81 427.47 216.14 350.62 124.88 144.09 845.34 56156 384 25 537.94 417.87 273.29 329.01 461.10 331.41 561.96 585.98 355.43 345.82
30.26 139.29
9.61 240.15 355.43 350.62 302.59 18252 105.67 96.06
24456 19653 72.05
334.22 56436
33.62 72.05
341.02 134.49
a TJDS.
39.01 49.65 21.28 46.10 42.55 35.46 49.65 46.10
131.21 18.44 39.72 24.82
517.73 31.91 53.19 70.92 81.56 60.28 63.83 74.47
134.75 49.65 42.55 46.45 85.11
109.93 53.19 56.74 85.11 78.01 53.19 35.46 42.55 85.11 78.01 49.65
503.55 53.19 42.55 56.74
429.08 127.66 226.95
2 553.19 972.69 60.28
184.40 173.76 88.65
570.00 475.74 584.01 489.06 501.65 507.18 450.64 659.00 858.00 403.00 582.00 657.25
1 484.00 512.00 710.00 478.19 561.80
1 184.00 979.00 87259 998.00 781.00 717.00
1 057.00 979.00 819.00
1 020.00 1 088.00
787.91 877.00 467.00 435.00 338.72 634.00 716.00 660.00
1401.00 592.57 395.51 441.00
1 216.00 640.00 563.55
5 587.00 2 633.18
385.61 1 865.46
946.42 605.47
Muestra No. CA MG
145 146 147 148 149 150 151 152
146.29 62.12
140.28 15.83
160.32 136.27 130.26 110.22
18.24 35.26 13.38
1.95 12.16 13.38 13.38 10.94
NA
28.51 174.71 29.89
209.89 36.78 34.48 36.78 25.29
K
1.95 5.47
7.82 3.91
HC03
157.99 157.61 170.66 369.66 207.18 194.74 195.11 176.57
CO3
0.32 0.50 0.09 0.94 0.13 0.25 0.06 0.18
al de sólidos disueltos
so4
273.78 317.00 230.55 142.65 224.96 220.94 211.34 124.88
a 42.55
141.84 60.28
4.96 42.55 42.55 35.46 46.10
T.D.S.
563.00 793.00 580.00 557.98 608.00 582.44 525.00 422.00
RESUMEN DE ANÁLISIS DE PRUEBAS DE BOMBEO DASS CON POZOS DE OBSERVACIÓN
Pozo DASS NS
Valle Distrito Duración de la prueba
Rímac 1S/6/29/S
15/6'29/5 13/6/29/57
15/6/25/9
15/6/11/11
15/6/2/163
15/5'2/57
15'6/2/07 15/5/2'156
15 6/4/37 15/6/4/40 15/6/22/44
15/6/5/10
15/6/31/43
15/1/15/20 Lurín
Abatí- Recupe Descarga miento ración
(horas) (horas) (1/s)
San Juan de Luriqancho
ti
Rímac
La Molina
Ate
»
•f
Carayballo
Puente Piedra
Comas
San Martín
56
100 40
26
50
8
48
27 19
24 29 18
24
39
25
29 40
22
20
4
32 •
15 30
24 27 18
22
24
56
88 57
42
45
7
75
13 67
95 112 84
23
24 de Porras
Pachacamac
15/1/15/18 15/1/11/4 Lurín
43
19 47
40
18 47
34
40 23
Pozo de observación NS
Distancia al pozo
de bombeo
- (m)
Desconocido
21 82 88 93
40
76
82
146 42 180
267
510
74
135 10
Valor de trans mlsibilldad ~ desde el pozo de bombeo
Abati- Recupe miento ración'
(m2/d) (m2/d)
1750
800
1300
3450
2750 1200
4600
3000 2800 2800 2800 1650
2000
1400
2900
1900
2890
1920
1200
2600 1500
Resultado del análisis del pozo de obse£
vación "" Trans- Rendl-diisibl miento 11dad- especif. (m2/d)
2380 4900 4600 2050
1500 880 850
2300
2600 3900
5000 1500 7000
1860
3300
3400 730
0.046 0.048 0.06 0.003
0.02a
0.04 0.02
0.05
0.04 0.04
0.03 0.046 0.12
0.02
0*.035
0.09a
0.096
Calidad de la
información
Muy pobre
Muy pobre Moderado Bueno Bueno Pobre
Moderado
Moderado
Moderado
Desconocido Desconocido
Bueno Bueno Moderado
Bueno
Moderado
Pobre
Pobre Muy pobre
Transmisi bllidad" adoptada-
(m2/d)
4400
3300 4500
2600
900
1300
2400
1900 4000
5000 1500 7000
1800
3600
1000
2750 1500N
Comentarios
Interferercia de otros pozos
Interferercla de otros pozos Afectado for penetración par cial
Seriamente afectado por pozos cercanos
Posible interferencia de o-tros pozo: Datos pobres de pozos bom -beados Ver nota 2 Ver nota ?
Notas: 1. Dos posibles resultados, dependiendo de la Interpretación del retraso de los efectos de drenaje por gravedad.
2. La información de campo no estuvo disponible para la inspección. Los valores considerados fueron suministrados por,DASS.
rOZO DASS
0/7/2/37
0/7/2'145 5/7/2/165
C/7/3, 12
15/6 2-20 15/o/: '55 15/6/3/7 15/6/3/9 15 6 '7 '14 15'6/7/36 15 6/11/2 15/6/11/28 15/6/13/36 15/6/13/72 15/o/25/l 15/6/25/11
15/6/29/31
15/6/30/42 15 /5 /32 /7 15 /6 /35 /3 15 '6 /35 /S 15/6/35/22 15/6/35/29 15, 5/35/51 15 /6 /33 /10
15 /6 /31 /80
1 5 / 6 / 3 / 2 6 1 5 / 6 / 3 1 / 6 1
15/6/.S/4 1 5 / 6 / 4 / 5 15 /6 /4 /35 1 5 ' 6 / 5 / 5 15'5, 5/14 1 5 ' 6 / 5 / 1 7 15 '6 '5 /37 15 /6 /5 /39
15 ' 6 / 3 1 / 8
15/6/31/36 15/6/31/38 15/6/31/67 15/0/31 S3 15/6/31/42
Vall« Distrito
Rímac Callao
Carmen de la Legua Ate
H
Breña "" tt
Chorrillos 11
La Molina It
Lima i*
Rímac
San Juan de Lurigancho San Juan de Miraflores • San Miguel Surco
San Luis
San Martin de Porras
Chillan Carabayllo
Comas
San Martín de Porras
Descarga
(1/s)
70 16 47 49
20
7
13 7 7
18 80 , 45 73 25 40 55
RESUMEN DE
Duración
Abat.
(horas)
91 2
28 53
16
6 24 10
118 6 24 24 8 8 53
• 24 24
ANÁLISIS DE
de la Prueba
Recup.
(horas)
90 32 11 25
6
14 24 10 56 18 15 25 8 9 35 18 4
PRUEBAS DE BOMBEO DASS SIN POZOS DE OBSERVACIÓN
Transmlslbllldad
Abat.
(ni2/d)
-~
1600
-
1200 . '460
580 1400
4500 3100
— 1900 2600
Recup.
(m2/d)
1460 650 1500 2150
3300
2300 3500 500 470 580 2900 4200 3900 3000 1130 1270 5400
Calidad de la información
Abat. Recup.
Pobre Pobre Pobre Bueno
Pobre
Pobre Pobre Moderado Bueno Pobre Pobre Bueno Moderado Pobre Pobre Pobre Moderado
Bueno . Pobre Bueno Bueno
Bueno
Bueno Pobre Moderado Bueno Moderado Moderado Bueno Pobre Pobre Moderado Bueno Pobre
Transmisibl lidad ""
adoptada
(m2/d>
1500 650 1500 2200
3300
2300 2000 500 500 580 2900 4000 3000 3000 1100 1300 2600
75
10 60 49 30
130 130 74 7
70
Variable 18
30 27 80
Variable 45 7
65 35
22
24 13 24 24 24 28 25 24
21
72 12 20 24 24 25 23 24
12 Desconocido
33 8
4 25 24 15 24
50 9
14 28 24 32 23
Desconocido Desconocido 3 13 24 24
18
85 35 62 60 8
23 » 32 22 24 11 21
24
18 23 24 11 23
3300
2770
420
490
3200 2035
500
6900
935 1300
9000
630 2300 2600 3000 ' 2800 4000 1800 480
Bueno
Pobre Pobre Bueno Pobre Pobre Pobre Pobre Pobre
Pobre
Pobre Bueno Bueno
No dispon! Bueno ble
4630 Moderado-2370 Bueno 2970 1900 3800 1500 1780 620 1500 6900
1000
4200 620 1690 1100 1270
Pobre Pobre Pobre Pobre Pobre Moderado Pobre Moderado
Pobre
Pobre Pobre Pobre Pobre Pobre
Bueno Bueno Bueno Pobre
Desconocido
Pobre Bueno
• Bueno Bueno Bueno Bueno Moderado Moderado Moderado Bueno
Moderado
Bueno Moderado Bueno Bueno Bueno
3300
500 2300 2600
2800 4000 1800 500
500
3200 240C
2900 1900 3800 1500 1800 600 1500 6900
1000
4200 600 1700 1100 1200
Comentarios
Afectado por pagos cercanos
Ver ensayos del proyecto
Seriamente afectado por pozos cercanos control de bombeo pobre
( C *[
c 3-
\ — I \—i
Canal (indicando la diraccion dal flujo) Canal (showing diraction of flow)
Carratara principal (Panamaricana Nortt) Main road (Panamaricana Norta)
Saccion da aforo da corrantomatro con mira O Currant matar gauging taction with ctaff gauga
\ Vartadaro rectangular tamporai con mire ® Tamporary rectangular wair with tuff gauga
Manantial con vartadaro rectangular tamporai y mira (J) Spring with «amporary rectangular wair and ttaff gaug
Area regada durante la pruaba Area irrigated during tha tatt
500 1000m.
PRUEBA DE INFILTRACIÓN EN EL AREA DE RIEGO 'TAMBO INGA*
INFILTRATION TEST IN 'TAMBO INGA IRRtGATJON AREA
Lamina 0 D . Drawing
140
UBICACIONES DE LAS
MUESTRAS HIOROQUIMICAS
Los detoltes de ios análisis
químicos se presentan en Cuadro 2 B 13
LOCATIONS OF HYOROCHEMICAL
SAMPLES
Detoils of Chemical analyses are given
"lit ToNe 2.B.J3
LIMITE DEL «CUIFCRO tOSt Of AOUIfES
MIRAfLORES
1 * <L « M l
I,
•
• MTI
& l
S .^CHORRILLOS
\ i f c
t a i a'o.,
X. (*».
II»»! (J», (jo^iil
^
r.
/
VILLA
MÍP» •«££ ' B»SE U*P
0 iMíTiryro ijcoSRArico MILITAR
5 Il 23000 *
Lomino 2 8 2 Drawing
Barranco
20 '
CHORRILLOS
Clave
Key
Ubicación de manantial, con flujo en l/s
Location of spring, with flow in l/%-
Rujo total = 3 | 0 | / s
Total flow
500 lOOOm.
\ CAUDALES DE UOJS MANANTIALES EN ÜOS ACANTILADOS Y PLAYAS DE
BARRANCO Y CHORRILLOS
SPRING OUTFLOWS FROM CLIFFS AND BEACHES IN BARRANCO AND CHORILÜOS
Lamina Drawing 2.B.3
Descarga Discharge " 53 1/s
T . ^ . 8 3 ^ 53 . 7 5 5 m 2 / d
10.6i \ \
\
O
3 u
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11.0-
12.0-
12. k-
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\
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\ \
\ \
X V
\
\
10.85
As s 1.11 m
\ 11.96
\ .
\ . V
\
\ -\ 1 — i — i — i i i i —
10 1 1 1 — i — i — i i i i —
100 Tiempo - minutos Time - minutes
i * i i r • i i
1000
DESCENSO' DE NIVEL EN EL POZO DE BOMBEO DRAWDOWN IN PUMPED WELL JOSEFINA NO. 2 (DASS NO 15/6A/8)
Lámina Drawing
Descarga Discharge
Período total de bombeo Total pumping period
53 í /*
días days
nivel i n i c i a l i n i t i a l leve!
6.163 m
6.2TN
o c V
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3.04
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N. \
15.33 x 53 Q.ol 1375 m'/d
* > ^ As * 0.37 »
7 . 5 7 ^
i i1 - i — i — i — i i i i
10 t / t 1 100 "T— T "' " I " I P ' T
lot;
tiempo después del comienzo de bombea time from star t of pumping
tiempo después del cese de bombeo time from end of pumping
t
t'
RECUPERACIÓN EN EL POZO DE BOMBEO RECOVERY IN PUMPED WELL JOS FINA NO. 2 {DASS No. 1 5 / 6 / 4 / 8 )
Lámina
Drawing 2.B.5
o >
o
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n o 2
D E S C E N S O
DfíAWDOWN
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3 m CD >—»
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en
1X3
C3 CO
en CO
o
* - • •
en
OO
0 0 1 -
0 001 .
DESCARGA 53 lllrot/sag
DISCHARGE 53 l¡tr»s/s§c.
DISTANCIA DESDE EL POZO DE BOMBEO 400 m
DISTANCE FROM PUMPED WELL 40Om
T x - i - i l J L ^ - , 3 8 3 2 m 2 / d
punto de a juste ^ match point
^
0 092 /
S , - 3 8 3 2 X 1 x 5 5 0 s 0 0 3 6
MOO) 2 x 3 6 0 /
• e e • o
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I I
0 0
0 0
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T I E M P O E N M I N U TO S
TIME IN MINUTES
_i KJ00
o 1 1 8 m
o z
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R (Ji o m z O)
o o m z < m m z m r~ 13 O N O R 8
D E S C E N S O DRAWDOWN
( m )
0.1 -
DESCARGA 42 6 lilroi/»«8
DISCHARGE 42 6 Irím/ste
DISTANCIA DESDE EL POZO DE BOMBEO 201 m.
DISTANCE FROM PUMPED WELL ZOI m. V^'
-o c r -s # — i
en
—\ m t / i —4
- o r-> ^3 =c <= 3^
Dt> bo O
t=> 5» m -< CD t o o 3 CO m o 0.01
en
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match point
• <
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6 87 * 42.6 .
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6650 x 0.1 x 450
S , ; S0 021 (201)' x 360
I 10 1
100
T I E M P O EN MINUTOS
TIME IN MINUTES
— , —
1000
Descarga Discharge 42.6 1/s
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•• • V s
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15.83 x k2.6 0.36
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\ 0.36 m \
N \
\ N
I Z . I O ' x
1000 !000( Tiempo - minutos Time - minutes
CHACLACAYO DESCENSO DE NIVEL EN EL PQZQ DE 3CMBEQ DRAWDOWN IN PUMPED WELL
Lámina Drawing 2 - 3 - 3 .
7,7
Coeficiente laminar Caminar coefficient Q.Qk m/1/s
C » Coeficiente turbulente Turbulent coefficient 0.0018
0.6-1
__.L
E
i
___ cfcf •V . Vi
10 o
• M
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0
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0.3- —r— 10 20
—r-30
— J —
50 60 7D — i —
80 — i
90
Descarga (Q) m .. Discharge (a)
PRUEBA DE RENDIMIENTO - DESCENSO YIELD DRAWDOWN TEST SOL DE LA HOLINA (ESAL 184)
Lámina Drawing
Coeficiente laminar Laminar coefficient 0.17 m/l/s
Coeficiente turbulente Turbulent coefficient 0.002
0.5-1
E
, O.k
<a u a> ~ o> <•- u
o 5 01 u a in t» — 4» T5 «I o O) — u *. «o — o u I» «t o a o w>
0 ^
0.24
0.1
—r-10 20 30 kQ 50
Descarga (Q) Discharge (Q)
— i —
60 70 80
1/s
PRUEBA DE RENDIMIENTO - DESCENSO YIELD DRAWDOWN TEST MOLITALIA (ESAL 252)
Lámina Drawing 2.3.10