estudio geotecnico c.t.e. renovaciÓn del edificio de...

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ESTUDIO GEOTECNICO C.T.E. RENOVACIÓN DEL EDIFICIO DE SERVICIOS EN EL POLIDEPORTIVO DE GANE, AMOREBIETA, BIZKAIA

ERREDEEME ARQUITECTOS 16 de diciembre de 2016 REF.: GE16016

FIRMADO: FERNANDO J. AIZPIRI COLEGIO OFICIAL DE GEOLOGOS DEL PAIS VASCO EUSKADIKO GEOLOGOEN ELKARGO OFIZIALA COLEGIADO Nº 2.161

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c/Euskalduna nº 5 exterior 1º derecha40880 Bilbao T. 944446853 F. 944103637 [email protected] www.lurgintza.com

LABORATORIO ACREDITADO PARA EL CONTROL DE CALIDAD EN LA EDIFICACIÓN EN EL AREA GTC “SONDEOS Y TOMA DE MUESTRAS IN SITU PARA RECONOCIMIENTOS GEOTECNICOS” (1019 GTC08 BOPV Nº 82 02/05/08) ENTIDAD ACREDITADA PARA LA INVESTIGACIÓN Y RECUPERACION DE LA CALIDAD DEL SUELO POR EL DEPARTAMENTO DE ORDENACIÓN DEL TERRITORIO, VIVIENDA Y MEDIO AMBIENTE DEL GOBIERNO VASCO (RESOLUCION DE 17/07/07 CONFORME A DECRETO 198/2006 DE 10/10/06)

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ERREDEEME ARQUITECTOS

RENOVACIÓN DEL EDIFICIO DE SERVICIOS EN EL POLIDEPORTIVO DE GANE, AMOREBIETA, BIZKAIA

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INDICE

1.- INTRODUCCION ............................................................................................ 5 1.1.- COMPETENCIA ................................................................................................ 5 1.2.- MARCO LEGAL ................................................................................................. 5 1.3.- CONSIDERACIONES GENERALES ..................................................................... 5 2. MEMORIA. ..................................................................................................... 6 2.1.- ANTECEDENTES ............................................................................................... 6

2.1.1.- Identificación del cliente ................................................................................. 6 2.1.2.- Información del proyecto ................................................................................ 6

Actuación proyectada: ................................................................................ 6 Descripción de la parcela: ........................................................................... 6 Relación entre proyecto y exploración ....................................................... 7

2.1.3.- Objetivos .......................................................................................................... 7 2.2. CLASIFICACION C.T.E. ....................................................................................... 8 2.3. JUSTIFICACION TECNICA DE LA CAMPAÑA DE EXPLORACION. ........................ 8

2.3.1.- Número y tipo de ensayos de reconocimiento en campo .............................. 8 2.3.2.- Campaña de exploración C.T.E. ....................................................................... 8 2.3.3.- Extensión y profundidad alcanzada en el reconocimiento ............................. 9

2.4.- DESCRIPCION DE LOS TRABAJOS REALIZADOS ............................................... 9 2.4.1. Reconocimiento geológico ............................................................................... 9 2.4.2.- Sondeos de testificación .................................................................................. 9 2.4.3. Ensayos en sondeo ......................................................................................... 10

Ensayos SPT ............................................................................................... 10 Toma de muestras ..................................................................................... 10

2.4.4.- Ensayos en laboratorio .................................................................................. 11 2.4.6.- Informe final .................................................................................................. 11

3.- INFORME .................................................................................................... 12 3.1.- CARACTERISTICAS GEOLOGICAS ................................................................... 12

3.1.1. Descripción geológica ..................................................................................... 12 3.1.2. Suelos y materiales no consolidados .............................................................. 12 3,1.3. Sustrato rocoso. .............................................................................................. 12

3.2. PERFIL GEOTÉCNICO ....................................................................................... 14 3.3. RIESGOS GEOTECNICOS ................................................................................. 15

3.3.1.- Nivel piezométrico y nivel freático ................................................................ 15 3.3.3- Agresividad al hormigón ................................................................................ 16 3.3.4.- Pendientes y estabilidad global .................................................................... 17 3.3.5.- Expansividad y colapsos ................................................................................ 17 3.3.6.- Patologías en edificaciones cercanas ............................................................ 17

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4.- CONCLUSIONES .......................................................................................... 17 4.1.- DESCRIPCIÓN DE LA OBRA ............................................................................ 17 4.2.- DESMONTES Y EXCAVACIONES ..................................................................... 17

4.2.1.- Definición ....................................................................................................... 17 4.2.2.- Excavabilidad y dureza de los materiales ...................................................... 18 4.2.3.- Estabilidad de los taludes .............................................................................. 18 4.2.4.- Drenajes ......................................................................................................... 18

4.3.- CIMENTACIONES. .......................................................................................... 18 4.3.2.- Análisis de alternativas .................................................................................. 19 4.3.3.- Recomendaciones al tipo de cimentación ..................................................... 21

5.- PARAMETROS PARA LA APLICACIÓN DEL DB HS 1 ....................................... 22 6.- CONFIRMACIÓN DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO ANTES DE LA EJECUCIÓN ....... 24

ANEXOS

GE16016-1.- ESPECIFICACIONES C.T.E. RECONOCIMIENTO DEL TERRENO GE16016-2.- PLANOS GE16016-3.- REGISTRO DE SONDEOS GE16016-4.- ACTAS DE LOS ENSAYOS EN LABORATORIO GE16016-5.- CALCULOS JUSTIFICATIVOS GE16016-6.- TABLAS DE PARAMETROS Y CORRELACIONES

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1.- INTRODUCCION

1.1.- COMPETENCIA

El autor del presente informe en su calidad de geólogo es técnico competente en estudios y proyectos de geotecnia para edificación y construcción y estudios y proyectos de ingeniería geológica según el R.D. 1378/2001 BOE nº 303 del 19/12/2.001. El visado garantiza la colegiación y competencia del autor.

1.2.- MARCO LEGAL

Los trabajos se han efectuado aplicando el vigente Código Técnico de la Edificación y las especificaciones recogidas en el documento SE-C SEGURIDAD ESTRUCTURAL – CIMENTACIONES.

1.3.- CONSIDERACIONES GENERALES

Únicamente es documento válido el informe visado en el Colegio Oficial de Geólogos. Los documentos preliminares no visados tienen carácter de avance de resultados y sus conclusiones están sujetas a modificación.

Está prohibida la reproducción total o parcial por cualquier medio del presente informe sin la autorización por escrito de LURGINTZA INGENIERIA GEOLOGICA S.L.

Está prohibida la cesión del presente informe a terceras personas o su utilización para otros fines que no sean los expresados en el título del mismo

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2. MEMORIA.

2.1.- ANTECEDENTES

2.1.1.- Identificación del cliente

Los trabajos descritos se han efectuado a solicitud del arquitecto Enneco Viana del despacho de arquitectura ERREDEEME

2.1.2.- Información del proyecto

Actuación proyectada:

Se proyecta la demolición del edificio de servicios existente, de 195 m2, y la construcción de un nuevo edificio de 420 m2. que constará de planta baja. Debido a que el terreno forma una ladera de orientación Este, la fachada oeste del edificio se realizará en desmonte. Las acciones previstas al terreno son:

Excavaciones y desmonte

Cimentación de las cargas.

Descripción de la parcela:

Se trata de una parcela de carácter urbano explanada a cota +75.5, limitada al norte por el cauce del arroyo San Martín, y al sur por un talud que asciende hasta la cota +86.5. La explanada está ocupada por las piscinas y el edificio de servicios está adosado por su fachada posterior al talud.

La situación actual de la parcela se muestra en la siguiente ortofoto:

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Relación entre proyecto y exploración

El alcance de la exploración realizada y los medios empleados están diseñados para el proyecto especificado. En caso de que se realicen modificaciones del proyecto que afecten a las afecciones al terreno o a la cota de las cimentaciones deberán comunicarse al técnico responsable del presente informe para que se realicen los ensayos adicionales y los modificados del informe que puedan requerirse.

2.1.3.- Objetivos

El objetivo de este estudio es la redacción del Estudio Geotécnico para la Cimentación ajustado a las especificaciones de la Ley de Ordenación de la Edificación y del documento SE-C (SEGURIDAD ESTRUCTURAL – CIMENTACIONES) del Código Técnico de la Edificación.

El presente informe recoge los trabajos de investigación efectuados, así como las conclusiones y recomendaciones respecto a cimentaciones, excavaciones y cualquier otra intervención requerida por el proyecto.

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2.2. CLASIFICACION C.T.E.

Clasificacion de los edificios Construcciones de menos de 4 plantas y superficie construida >300 m2

C-1

Clasificacion preliminar del terreno

Contacto entre depósitos aluviales y cretácico. Previsión de rellenos

T-2 terrenos intermedios

.

2.3. JUSTIFICACION TECNICA DE LA CAMPAÑA DE EXPLORACION.

2.3.1.- Número y tipo de ensayos de reconocimiento en campo

Las especificaciones para reconocimiento del terreno del documento SE-C SEGURIDAD ESTRUCTURAL – CIMENTACIONES del Código Técnico de la Edificación se resumen a continuación. Estas especificaciones son de obligado cumplimiento a partir del 29 de marzo de 2.007.

Se adjuntan en el anexo GE16016-1

2.3.2.- Campaña de exploración C.T.E.

El edificio previsto se incluye en la categoría C2, y el terreno se incluye en la categoría T2. La campaña de exploración prevista es la siguiente según el C.T.E.

Número mínimo de ensayos por edificio o grupo de edificios

3

Distancia máxima entre puntos de reconocimiento 30 m.

Nº mínimo de sondeos de testificación 2

Profundidad orientativa de los reconocimientos 18 m.

Porcentaje de sondeos que puede sustituirse por penetrómetros

50

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La exploración del terreno se ha realizado cumpliendo lo exigido en el documento DB SE-C del C.T.E. La campaña realizada ha constado de:

Ensayo Numero uds. Sondeos de testificación continua con ejecución de ensayos SPT, toma de muestras inalteradas y parafinadas, medida del nivel freático y toma de muestra de agua

3

La situación de los ensayos es la que se expone en el plano 1 del anexo GE16016-2 PLANOS. Los registros de los ensayos se adjuntan en los anexos GE16016-3, GE16016-4 y GE16016-5.

2.3.3.- Extensión y profundidad alcanzada en el reconocimiento

Los ensayos se han situado en la planta del edificio por lo que la extrapolación de los datos acerca de los niveles geotécnicos se circunscribe en extensión a la zona de influencia de las cimentaciones.

En profundidad, la investigación ha alcanzado y testificado en profundidad suficiente el sustrato rocoso

2.4.- DESCRIPCION DE LOS TRABAJOS REALIZADOS

2.4.1. Reconocimiento geológico

Se ha realizado mediante el estudio de la información disponible sobre la zona, concretamente cartografía geológica a escala 1/25.000 del E.V.E. y fotografía aérea.

2.4.2.- Sondeos de testificación

El emplazamiento de los sondeos de testificación es el señalado en el plano 1 del anexo GE16016-2

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Los sondeos se han realizado a rotación, con batería de 101 mm. de diámetro en emboquillaje y con batería de 86 mm. en avance de sondeo soportando las paredes de la perforación mediante entubación metálica recuperable de 98 mm. de diámetro, siguiendo la norma ASTM –D2113-99 y XP P94-202. A partir de cota de roca se ha perforado con batería triple (tipo “T”) y corona de diamante siguiendo la norma XP 94-202.. Una vez finalizados los sondeos se ha instalado tubería piezométrica de PVC ranurado con diámetro útil de 50 mm.

Las columnas estratigráficas de cada sondeo junto con el registro fotográfico del emplazamiento y testificación se adjuntan en el anexo GE16016-3

2.4.3. Ensayos en sondeo

A lo largo de la ejecución de los sondeos se han efectuado ensayos de penetración estándar (SPT) y toma de muestras inalteradas y parafinadas.

El registro de los ensayos SPT y de las muestras tomadas se incluye en el anexo GE16016-3

Describimos a continuación los ensayos:

Ensayos SPT

Los ensayos SPT consisten en la hinca de un tomamuestras cilíndrico mediante el impacto proporcionado por la caída libre de una masa de 63.5 Kg desde una altura de 760 mm. Se cuentan los golpes necesarios para hincar tres tramos de 15 cm. El valor N corresponde a la suma de los golpes requeridos para los 30 últimos cm. Este ensayo se ajusta a las especificaciones de la SIMFE y a la norma UNE 103-800/1992 Los ensayos se han efectuado con puntaza abierta para obtener muestra del tramo ensayado. Se han realizado los siguientes ensayos:

Toma de muestras

La toma de muestras inalteradas (M.I.) con tomamuestras de pared gruesa con funda interior de PVC sigue la norma XP P94-202. La toma de muestra inalterada en testigo de roca mediante parafinado del mismo (T.P.) no está regulada por ninguna normativa específica. Se han tomado las muestras siguientes

El registro de los ensayos penetrométricos se adjunta en el anexo GE16016-4

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2.4.4.- Ensayos en laboratorio

Los ensayos en laboratorio han sido solicitados al laboratorio de ensayos acreditado LACOTEC s.l. Las actas se incluyen en el anexo GE16016-6.

2.4.6.- Informe final

El presente informe geotécnico se ha redactado siguiendo las especificaciones del C.T.E y la normativa del Colegio de Geólogos del País Vasco. La información que aporta es la siguiente:

Se han establecido las características geológicas generales y el perfil geotécnico del terreno para la parcela estudiada.

Se han definido los parámetros de los diferentes niveles del terreno.

Se ha definido el nivel piezométrico en los sondeos y se ha interpretado el nivel freático en el terreno.

Se ha establecido la agresividad al hormigón

Se valora el riesgo global de inestabilidad, expansividad y colapso del terreno.

Se valora el riesgo sísmico

Se determina la dureza y excavabilidad de los materiales afectados por las excavaciones.

Se establece la afección del nivel freático a la obra y la necesidad de drenajes.

Se ha comprobado la estabilidad del talud de la excavación mediante el análisis con un programa de equilibrio límite Slope V8 y se recomiendan los taludes naturales y los medios de estabilización más apropiados.

Se han analizado las alternativas para la cimentación utilizando los programas Loadcap y se ha recomendado la actuación que ofrece mayores garantías.

Se propone el plan de realización de los rellenos

Se proporcionan los parámetros necesarios para la aplicación del DB HS 1

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3.- INFORME

3.1.- CARACTERISTICAS GEOLOGICAS

3.1.1. Descripción geológica

La parcela estudiada se encuentra en sobre una terraza fluvial del Cuaternario que se superpone margas esquistosas del Sistema y Serie Cretácico Superior, Piso Cenomaniense Superior – Santoniense, en facies del flysch calcáreo. El conjunto se integra en la Unidad Tectoestratigráfica del Oiz sector de Durango.

3.1.2. Suelos y materiales no consolidados

Los suelos naturales corresponden a depósitos aluviales fluviales de naturaleza arcilloso limosa. Aparecen asimismo abundantes rellenos de origen artificial.

3,1.3. Sustrato rocoso.

Características litológicas

Se trata de margas esquistosas de color gris oscuro entre las que se intercalan pasadas de calizas arenosas.

- Características estructurales: No existen afloramientos cercanos que permitan determinar las directrices estructurales de forma directa. La información del plano geológico a escala 1:25.000 del E.V.E. indica que la dirección de la estratificación es la Norte-Sur con buzamiento de 60º hacia el Este.

No existen accidentes tectónicos que puedan afectar al proyecto.

El esquema siguiente está extractado del plano geológico a escala 1:25.000 del E.V.E. en su versión digital GESPLANGV.

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ESQUEMA GEOLOGICO EXTRACTADO DEL MAPA GEOLOGICO 1:25.000 DEL PAIS VASCO

(E.V.E.)

Emplazamiento de la parcela

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3.2. PERFIL GEOTÉCNICO

El perfil geotécnico corresponde a un contacto entre los sedimentos aluviales que colmatan un valle fluvial de pequeñas dimensiones, y la roca en la que se encajan. El terreno está muy modificado artificialmente y aparecen abundantes rellenos que enmascaran la morfología original principalmente bajo la esquina noroeste del edificio actual en donde aparecen rellenos en un espesor de 2.5 m. que parecen rellenar una depresión.

Se diferencian las siguientes unidades geotécnicas (U.G.)

U.G.1 RELLENOS DE TALUD

Rellenos de gravas y bloques en matriz de limos que aparecen en el talud regularizándolo. Presentan un espesor máximo de 1.40 m. Carecen de significación geotécnica

U.G.2 RELLENOS SUPERFICIALES

Rellenos heterogéneos de limos arcillosos con gravas que aparecen en la zona explanada frente a la fachada principal del edificio actual. Presentan un espesor de 1 m. Carecen de significación geotécnica

U.G.3. RELLENOS GRANULARES GRUESOS

Nivel de gravas angulares en matriz escasa de arcillas marrones que aparece en la esquina noroeste del edificio. Presentan un espesor de 2.5 m. Comportamiento granular. Los parámetros de este nivel son:

Nspt Peso específico

(t/m³)

Peso específico saturado

(t/m³)

Ángulo de resistencia al corte (°)

Módulo Edométrico (Kg/cm²)

MóduloElástico(Kg/cm²)

12

1.79

1.93

31.36

52.11

135.00

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U.G.4. ARCILLAS ARENOSAS ALUVIALES

Arcillas arenosas marrón claro con presencia de algunas gravas finas dispersas. Comportamiento cohesivo. Escasamente consistentes. Aparecen en el sondeo 1 con un espesor de 2.5 m. Sus parámetros son:

Nspt Peso específico (t/m³)

Peso específico saturado(t/m³)

Cohesión no drenada(Kg/cm²)

Módulo Edométrico (Kg/cm²)

Módulo Elástico (Kg/cm²)

4

1.70

1.87

0.25

18.35

40.00

U.G.5. SUSTRATO ROCOSO

Margas grises sanas estratificadas en tramos de 0.5 m. Presentan un nivel inicial de alteración a grado IV-V de espesor entre 30 y 40 cm.

En medida con martillo de Schmidt sobre testigo de sondeo proporcionan una resistencia de la matriz a compresión simple de 250 kg/cm2

3.3. RIESGOS GEOTECNICOS

3.3.1.- Nivel piezométrico y nivel freático

El nivel piezométrico es el nivel del agua en el interior de un sondeo. Se trata de un valor que permite interpretar el comportamiento del agua en el terreno. El nivel freático es el nivel real del agua en el terreno y no coincide necesariamente con el nivel piezométrico ya que influyen otros factores geológicos.

Se ha medido el nivel piezométrico en los tres sondeos determinando las siguientes profundidades desde boca de sondeo:

Sondeo 1: 1.80 m.

Sondeo 2: 1.80 m.

Sondeo 3: 4.90 m.

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El freático en los sondeos 1 y 2 corresponde al freático fluvial. El determinado en el sondeo 3 está colgado sobre el nivel de base y drena a favor de las discontinuidades de la roca hacia el nivel aluvial.

3.3.2.- Acciones sísmicas

La zona considerada se encuentra situada en zona en la que la aceleración sísmica es inferior a 0.04g según la norma sismorresistente NCSE-02. No es necesario considerar las acciones sísmicas en las obras y servicios localizados en esta zona salvo para el caso de instalaciones o estructuras especiales

3.3.3- Agresividad al hormigón

Se han analizado una muestra de suelos. No presenta agresividad.

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3.3.4.- Pendientes y estabilidad global

La zona norte de la parcela es completamente llana. En el talud que la limita por el sur no se han detectado indicios de inestabilidad.

3.3.5.- Expansividad y colapsos

La litología del sustrato no presenta karstificación ni se conoce historial de patologías por expansividad o de colapso de cavidades.

3.3.6.- Patologías en edificaciones cercanas

Se ha realizado un reconocimiento visual del edificio actual y de las estructuras del entorno (escaleras de hormigón, frontón y pistas de deporte). No se han detectado patologías que puedan deberse a fallo del suelo.

4.- CONCLUSIONES

4.1.- DESCRIPCIÓN DE LA OBRA

Las acciones previstas al terreno son:

- Excavaciones y desmonte - Cimentación de las cargas previstas

Analizamos cada una de estas actuaciones por separado en los apartados siguientes.

4.2.- DESMONTES Y EXCAVACIONES

4.2.1.- Definición

El proyecto requiere desmontar la zona baja del talud para dejar espacio al ala Este del nuevo edificio. Este desmonte tendrá una longitud de 16 m. y alcanzará una altura máxima de 4.5 m. entre las cotas +75.5 y +80.0 m.

Se requerirá asimismo realizar cajeos a partir de la cota de explanación para sanear el plano de apoyo de las cimentaciones.

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4.2.2.- Excavabilidad y dureza de los materiales

El desmonte del talud afectará a un tramo superficial de rellenos, coluvión y roca alterada, con un espesor entre 1 y 2.5 m. Se trata de materiales excavables con excavadora de cualquier potencia. A partir de esa cota el desmonte afectará a roca sana que requerirá en todos los casos el martillo hidráulico.

Los cajeos en la zona explanada afectarán en todos los casos a materiales excavables con cualquier medio

4.2.3.- Estabilidad de los taludes

En el desmonte del talud los materiales superficiales pueden dar problemas de estabilidad. Se recomienda realizar el desmonte por bataches alternos ejecutando muro de contención encofrado a una cara contra el terreno. En caso de ejecutar muro encofrado a dos caras será necesario un desmonte escalonado dejando una berma que permita retener eventuales caídas de material.

Es necesario tener en cuenta que dado la dureza del sustrato rocoso no es posible emplear hinca de carriles como medio provisional de contención, salvo que se perfore previamente la roca para el empotre de la punta de los carriles.

Los cajeos serán de escasa profundidad, sin superar 0.5 m. por lo que no habrá problemas de estabilidad de los taludes.

4.2.4.- Drenajes

La cota del nivel freático se mantiene por debajo de las actuaciones de desmonte o cajeo por lo que no se requerirán drenajes. El talud en roca puede permitir ocasionalmente la presencia de filtraciones de agua pero sin ninguna importancia

4.3.- CIMENTACIONES.

4.3.1.- Estados límite

Para el dimensionado de la cimentación se distinguirá entre:

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Estados límites últimos (ELU): asociados con el colapso total o parcial del terreno o con el fallo estructural de la cimentación. Se considerarán estados límite últimos todos aquellos clasificados como tales en el apartado 3.2.1 del DB-SE.

Los estados límite últimos son los que, de ser superados, constituyen un riesgo para las personas ya sea porque producen una puesta fuera de servicio del edificio o el colapso total o parcial del mismo.

Estados límite de servicio (ELS): asociados con determinados requisitos impuestos a las deformaciones del terreno por razones estéticas y de servicio. Se considerarán estados límite de servicio todos aquellos clasificados como tales en el apartado 3.2.2 del DB-SE:

Los estados límite de servicio son los que, de ser superados, afectan al confort y al bienestar de los usuarios o de terceras personas, al correcto funcionamiento de del edificio o a la apariencia de la construcción.

4.3.2.- Análisis de alternativas

A pesar de que se trata de un edificio de escaso peso la cimentación es complicada ya que está condicionada por las dimensiones de la planta, y por el hecho de que se apoyará en materiales de muy diferente consistencia. La zona sur del edificio más cercana al talud se apoyará en roca. La esquina noroeste está sobre rellenos granulares gruesos, y la fachada norte y zona central de la plantas se situará sobre arcillas aluviales poco consistentes. Esta distribución se muestra en el siguiente esquema

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En estas condiciones las alternativas son dos: una cimentación trasladando todos los esfuerzos a roca, directamente en la zona en donde aparece el sustrato rocoso a cota de cimentación y mediante micropilotes en el resto de la planta del edificio, o bien una cimentación suficientemente rígida y calculada para la zona de menor consistencia, de forma que los asientos diferenciales máximos estén dentro de un rango tolerable.

Teniendo en cuenta que se trata de un edificio de una sola planta en la que las cargas son muy pequeñas, estudiamos la alternativa de cimentación mediante losa y mediante zapata corrida. El cálculo se ha realizado con el programa Loadcap para determinar las cargas admisibles por el terreno en la zona de arcillas aluviales para un asentamiento tolerable inferior a 25 mm.

Consideramos la sección central del edificio y la sustitución de los rellenos superficiales existentes por un relleno granular seleccionado bajo el plano de apoyo de la losa o de la zapata.

CIMENTACION MEDIANTE LOSA

Consideramos el caso de una losa de 0.4 m de canto apoyada sobre 60 cm. de relleno granular compactado, en sustitución del relleno arcilloso existente.

E.L.S. 0.50 kg/cm2

Asientos: 11.67 kg/cm2

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CIMENTACION MEDIANTE ZAPATA CORRIDA

Consideramos el caso de una zapata de 1.5 m. de ancho y 0.5 m. de canto apoyada en una mejora del terreno mediante relleno granular de 1 m. de espesor bajo el plano de apoyo de la zapata.

E.L.S. 1.2 kg/cm2

Asientos: 22 mm.

4.3.3.- Recomendaciones al tipo de cimentación

Las dos alternativas estudiadas son igualmente eficaces, por lo que la elección debe tener en consideración otros factores en relación al diseño del edificio y la puesta en obra.

Ateniéndonos a criterios estrictamente geotécnicos recomendamos la cimentación mediante losa apoyada en una mejora del terreno consistente en un relleno granular seleccionado y compactado de 0.6 m. de espesor (espesor mínimo).

En cualquiera de las alternativas, se recomienda extender una lámina de geotextil antipunzonante de 200 gr/m2 entre el relleno granular y el terreno natural para evitar la infiltración de finos. El relleno deberá extenderse en tongadas de 0.3 m. de espesor y compactarse con un rodillo vibrador ligero (5 T).

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5.- PARAMETROS PARA LA APLICACIÓN DEL DB HS 1 Las especificaciones del documento DB-HS1 en lo que respecta a las exigencias de impermeabilidad de suelos y muros son las siguientes. Los valores de permeabilidad del terreno propuestos para el caso particular de ésta parcela son los que se muestran sombreados en las tablas 2.1 y 2.3.

2.1 Muros

2.1.1 Grado de impermeabilidad

1 El grado de impermeabilidad mínimo exigido a los muros que están en contacto con el terreno frente a la penetración del agua del terreno y de las escorrentías se obtiene en la tabla 2.1 en función de la presencia de agua y del coeficiente de permeabilidad del terreno.

2 La presencia de agua se considera:

a) baja cuando la cara inferior del suelo en contacto con el terreno se encuentra por encima del nivel freático;

b) media cuando la cara inferior del suelo en contacto con el terreno se encuentra a la misma profundidad que el nivel freático o a menos de dos metros por debajo;

c) alta cuando la cara inferior del suelo en contacto con el terreno se encuentra a dos o más metros por debajo del nivel freático.

Tabla 2.1 Grado de impermeabilidad mínimo exigido a los muros

Coeficiente de permeabilidad del terreno Presencia de agua Ks≥10-2 cm/s 10-5<Ks<10-2 cm/s Ks≤10-5 cm/s

Alta 5 5 4 Media 3 2 2 Baja 1 1 1

2.2 Suelos

2.2.1 Grado de impermeabilidad

1 El grado de impermeabilidad mínimo exigido a los suelos que están en contacto con el terreno frente a la penetración del agua de éste y de las escorrentías se

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obtiene en la tabla 2.3 en función de la presencia de agua determinada de acuerdo con 2.1.1 y del coeficiente de permeabilidad del terreno.

Tabla 2.3 Grado de impermeabilidad mínimo exigido a los suelos Coeficiente de permeabilidad del terreno

Presencia de agua Ks>10-5 cm/s Ks≤10-5 cm/s Alta 5 4

Media 4 2 Baja 2 1

Los valores de permeabilidad del terreno pueden establecerse:

a) de forma experimental mediante ensayos Lefranc y/o Lugeon en sondeo

b) de forma empírica mediante la aplicación de la tabla D28 del documento SE-C

Tabla D.28. Valores orientativos del coeficiente de Permeabilidad

Tipo de suelo kz (cm/s) Grava limpia > 1

Arena limpia y mezcla de grava y arena limpia 1– 10-3 Arena fina, limo, mezclas de arenas, limos y arcillas 10-3 – 10-7

Arcilla < 10-7

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6.- CONFIRMACIÓN DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO ANTES DE LA EJECUCIÓN La definición de la estructura geotécnica del terreno se basa en la interpretación de ensayos puntuales, lo que conlleva necesariamente cierto grado de interpolación. Es necesario contrastar el comportamiento previsto con la información que se obtenga durante la fase de obra

Atendiendo a lo especificado en el cap. 3.4. del documento SE-C SEGURIDAD ESTRUCTURAL – CIMENTACIONES del CTE, una vez iniciada la obra e iniciadas las excavaciones, a la vista del terreno excavado y para la situación precisa de los elementos de la cimentación, el Director de Obra apreciará la validez y suficiencia de los datos aportados por el estudio geotécnico. En caso de apreciar discrepancias deberá ponerlas en conocimiento del técnico autor del presente informe para que se efectúen los trabajos adicionales que fueran necesarios.

Recomendamos que durante esta fase la Dirección de obra cuente con la asistencia técnica de un geotécnico con experiencia capaz de tomar sobre el terreno las decisiones que sean pertinentes

Fernando J. Aizpiri Fernández

Geólogo Colegiado ICOG nº 2.161 European Geologist nº 659

GE16016

ESTUDIO GEOTECNICO C.T.E. PARA LA REHABILITACION DEL EDIFICIO DE SERVICIOS DEL POLIDEPORTIVO DE GANE, AMOREBIETA, BIZKAIA

ANEXOS GE16016-1.- ESPECIFICACIONES C.T.E. PARA EL RECONOCIMIENTO DEL TERRENO

GE16016-2.- PLANOS

GE16016-3.- REGISTRO DE SONDEOS DE TESTIFICACIÓN

GE16016-4.- REGISTRO DE ENSAYOS PENETROMÉTRICOS

GE16016-5.- ACTAS DE ENSAYOS EN LABORATÓRIO

GE16016-6.- CÁLCULOS

GE16016-7.- TABLAS DE PARÂMETROS Y CORRELACIONES

ANEXO GE16016-1

ESPECIFICACIONES C.T.E. PARA EL RECONOCIMIENTO DEL TERRENO

ANEXO GE16016-2

PLANOS

ANEXO GE16016-3

REGISTRO DE SONDEOS DE TESTIFICACION

1

2

3

4

5

6

7

Esc

ala

1:5

0

75.00

72.50

72.10

70.00

Cot

a

1.00

3.50

3.90

6.00

Pro

fun

dida

d

1.00

2.50

0.40

2.10

Pot

enci

a

Est

ratig

rafí

a

Rellenos de limos arcillosos marrón oscuro con gravas y blo-ques

Arcillas limoso-arenosas de color marrón con gravas dispersas

Roca alterada a grado IV-V

Roca sana grado I.Margocallizas grises

Des

crip

ción

1.80

Niv

el f

reát

ico

1.80

2.253-2-2

SP

T [

golp

es]

4

N [

SP

T]

1.20

1.80

5-5-5-5

Mu

estr

a

20 40 60 80

R.Q

.D.

Fot

o

Cliente AYUNTAMIENTO DE AMOREBIETA

Estudio NUEVO EDIFICIO SERVICIOS POLIDEPORTIVO GANE

Localidad AMOREBIETA, BIZKAIA

Fecha NOVIEMBRE 2016 Cota +76 m

Propección

S-1

Tipo

R.T.

El geólogoF.J.AIZPIRI

1

2

3

4

5

6

7

Esc

ala

1:5

0

75.00

72.50

72.10

70.00

Cot

a

1.00

3.50

3.90

6.00

Pro

fun

dida

d

1.00

2.50

0.40

2.10

Pot

enci

a

Est

ratig

rafí

a

Rellenos de limos arcillosos marrón oscuro con gravas y blo-ques

Rellenos de gravas y bloques con matriz escasa de limos marro-nes



Des

crip

ción

1.80

Niv

el f

reát

ico

1.80

2.255-6-6

SP

T [

golp

es]

12

N [

SP

T]

Mu

estr

a

20 40 60 80

R.Q

.D.

Fot

o





Propección

S-2

Tipo

R.T.


1

2

3

4

5

6

7

Esc

ala

1:5

0

81.60

81.00

Cot

a

1.40

2.00

Pro

fun

dida

d

1.40

0.60

7.00

Pot

enci

a

Est

ratig

rafí

a

Rellenos de gravas y bloques



Des

crip

ción

4.90

Niv

el f

reát

ico

SP

T [

golp

es]

N [

SP

T]

Mu

estr

a

20 40 60 80

R.Q

.D.

Fot

o





Propección

S-3

Tipo

R.T.


8

9

10

11

12

13

14

15

Esc

ala

1:5

0

74.00

Cot

a

9.00

Pro

fun

dida

d

7.00

Pot

enci

a

Est

ratig

rafí

a


Des

crip

ción

Niv

el f

reát

ico

SP

T [

golp

es]

N [

SP

T]

Mu

estr

a

20 40 60 80

R.Q

.D.

Fot

o





Propección

S-3

Tipo

R.T.


ANEXO GE16016-54

ACTAS ENSAYOS EN LABORATORIO

Los ensayos comprendidos en este informe se han realizado según la normativa correspondiente y a nuestro lealsaber y entender, directamente sobre los materiales ensayados y/o sobre las muestras tomadas 'in situ' oremitidas al laboratorio, sin más responsabilidad que la derivada de la correcta utilización de las técnicas y laaplicación de los procedimientos apropiados. Los resultados del presente informe se refieren exclusivamente a lamuestra, producto o material indicado en el apartado correspondiente.Laboratorio Asturiano de Control Técnico , S.A.L no se hace responsable, en ningún caso, de la interpretación ouso indebido que pueda hacerse de este documento, cuya reproducción parcial o total está totalmente prohibida.No se autoriza su publicación o reproducción sin el consentimiento previo de Laboratorio Asturiano de ControlTécnico , S.A.L .

De conformidad con la Ley Orgánica 15/1999, de 13 de diciembre, de Protección de Datos de Carácter Personal,se informa que los datos personales facilitados por usted en el presente formulario, serán incorporados a unfichero titularidad de LABORATORIO ASTURIANO DE CONTROL TECNICO S.A.L. (LACOTEC) cuya finalidad esel mantenimiento, gestión y prestación de los servicios solicitados a LABORATORIO ASTURIANO DE CONTROLTECNICO S.A.L. (LACOTEC), así como el mantenimiento de comunicaciones de carácter informativo. Por último,se le informa de que le asisten los derechos de acceso, modificación, oposición y cancelación, que podrá ejercitarmediante petición escrita gratuita dirigida a LABORATORIO ASTURIANO DE CONTROL TECNICO S.A.L.(LACOTEC) POLIGONO DE ASIPO, PARCELA Nº 3, NAVE 1 CAYES - LLANERA - 33428 (ASTURIAS), a laatención del Responsable del Tratamiento.

DESTINATARIOCLIENTE / OBRA / EXP.:

Ensayos varios de geotecnia

450 / 4684/ 100296

DATOS DE LA MUESTRA

ENSAYOS REALIZADOS

Determinación de la agresividad de un suelo hacia el hormigón según UNE83,962, UNE 83,963 y EHE 2008.

Lurgintza Ingeniería Geológica, S.L.C/. Euskalduna 5 exterior 1º derecha48008-BilbaoBizkaia

450: Lurgintza Ingeniería Geológica, S.L., C/. Euskalduna5 exterior 1º derecha, 48008-Bilbao, BizkaiaESB48646558

Nº ACTA Nº REGISTRO

01/08/20165642016/8154

Nº ALBARAN

S .2016/54126313

FECHA DE ACTAACTA DE OBRA Nº

TIPO DE MUESTRA: S1, SPT-1 (De 1,80 a 2,02 m)

PROCEDENCIA: Amorebieta

FECHA DE MUESTREO: 08/06/2016

Página 1 de 2

LABORATORIO AST. DE CONTROL TECNICO, S.A.L.

CL "A" .Parcela 3, Nave 1

33428.Llanera(Asturias)

[email protected]

T.985,26,63,75 / F. 985,73,35,35ACTA DE RESULTADOS

Laboratorio Inscrito en el Registro General del CTE, Sección 5,1 con el número AST-L-020

LAC-R-04-06

LABORATORIO ASTURIANO DE CONTROL TECNICO, S.A.L

OBSERVACIONES:RESP. TÉCNICO DE ÀREA Vº Bº DTOR DEL LABORATORIO

Raúl Alonso FernándezGeólogo

Laudelino Orviz GonzálezIngeniero T. Industrial

Nº ACTA Nº REGISTRO

01/08/20165642016/8154

Nº ALBARAN

S .2016/54126313

FECHA DE ACTAACTA DE OBRA Nº

Página 2 de 2

LABORATORIO AST. DE CONTROL TECNICO, S.A.L. CL "A" .Parcela 3, Nave 1

33428.Llanera(Asturias)

[email protected]

T.985,26,63,75 / F. 985,73,35,35

Laboratorio Inscrito en el Registro General del CTE, Sección 5,1 con el número AST-L-020

LAC-R-04-06

AGRESIVIDAD DE UN SUELO AL HORMIGÓN Según UNE 83,962, UNE 83,963 y EHE 2008

ACIDEZ BAUMANN - GULLY

Grado de acidez Baumann - Gully ml/Kg 70IÓN SULFATO

Contenido en ión sulfato mg/Kg 221EVALUACIÓN DEL CONJUNTO

Grado de agresividad NO AGRESIVO

LABORATORIO ASTURIANO DE CONTROL TECNICO, S.A.L

ANEXO GE16016-5

CALCULOS

CALCULO DE CIMENTACION MEDIANTE ZAPATA CORRIDA

DATOS GENERALES ====================================================== Normativa D.M. 88/96 Anchura cimentación 1.5 m Longitud cimentación 10.0 m Profundidad plano de cimentación 0.5 m ===================================================== = ESTRATIGRAFÍA TERRENO Espesor

del estrato

[m]

Peso específic

o [Kg/m³]

Peso específic

o saturado [Kg/m³]

Ángulo de

rozamiento

interno [°]

Cohesión

[Kg/cm²]

Cohesión sin

drenaje [Kg/cm²

]

Módulo elástico [Kg/cm²

]

Módulo edométri

co [Kg/cm²

]

Poisson Coef. consolid

ac. primaria [cmq/s]

Coef. consolid

ación secundar

ia

Descripción

1.5 1950.0 2100.0 36.0 0.0 0.0 500.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 2000.0 2100.0 0.0 0.25 0.25 40.0 18.0 0.0 0.0 0.0

Cargas de proyecto actuantes en cimentación Nr. Nombre

combinación

Presión normal de proyecto [Kg/cm²]

N [Kg]

Mx [Kg·m]

My [Kg·m]

Hx [Kg]

Hy [Kg]

Tipo

1 Carga última

1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Proyecto

2 carga servicio

1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Servicio

Sismo + Coef. parciales parámetros geotécnicos terrenos + Resistencias

Nr Corrección sísmica

Tangente ángulo de resistencia

al corte

Cohesión efectiva

Cohesión sin drenaje

Peso específico

en cimentación

Peso específico cobertura

Coef. Red. Cap. de carga

vertical


horizontal 1 No 1 1 1 1 1 3 32 No 1 0 0 0 0 0 1

CARGA ÚLTIMA CIMENTACIÓN COMBINACIÓN…Carga última Autor: HANSEN (1970) Carga última [Qult] 3.83 Kg/cm² Resistencia de proyecto[Rd] 1.28 Kg/cm² Tensión [Ed] 1.0 Kg/cm² Factor de seguridad [Fs=Qult/Ed] 3.83 Condición de comprobación [Ed<=Rd] Comprobado COEFICIENTE DE ASENTAMIENTO BOWLES (1982) Costante di Winkler 1.53 Kg/cm³

Carga última Autor: HANSEN (1970) (Condición drenada) ====================================================== Factor [Nq] 10.07 Factor [Nc] 19.95 Factor [Ng] 6.19 Factor forma [Sc] 1.0 Factor profundidad [Dc] 1.13 Factor inclinación cargas [Ic] 1.0 Factor inclinación talud [Gc] 1.0 Factor inclinación base [Bc] 1.0 Factor forma [Sq] 1.07 Factor profundidad [Dq] 1.1 Factor inclinación cargas [Iq] 1.0 Factor inclinación talud [Gq] 1.0 Factor inclinación base [Bq] 1.0 Factor forma [Sg] 0.94 Factor profundidad [Dg] 1.0 Factor inclinación cargas [Ig] 1.0 Factor inclinación talud [Gg] 1.0 Factor inclinación base [Bg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zq] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zc] 1.0 ====================================================== Carga última 3.83 Kg/cm²

Resistencia de proyecto 1.28 Kg/cm² Condición de comprobación [Ed<=Rd] Comprobado ====================================================== Autor: TERZAGHI (1955) (Condición drenada) ====================================================== Factor [Nq] 11.98 Factor [Nc] 24.15 Factor [Ng] 9.08 Factor forma [Sc] 1.0 Factor forma [Sg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zq] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zc] 1.0 ====================================================== Carga última 4.44 Kg/cm² Resistencia de proyecto 1.48 Kg/cm² Condición de comprobación [Ed<=Rd] Comprobado ====================================================== Autor: MEYERHOF (1963) (Condición drenada) ====================================================== Factor [Nq] 10.07 Factor [Nc] 19.95 Factor [Ng] 6.17 Factor forma [Sc] 1.07 Factor profundidad [Dc] 1.1 Factor inclinación cargas [Ic] 1.0 Factor forma [Sq] 1.04 Factor profundidad [Dq] 1.05 Factor inclinación cargas [Iq] 1.0 Factor forma [Sg] 1.04 Factor profundidad [Dg] 1.05 Factor inclinación cargas [Ig] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zq] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zc] 1.0 ====================================================== Carga última 3.95 Kg/cm² Resistencia de proyecto 1.32 Kg/cm² Condición de comprobación [Ed<=Rd] Comprobado ====================================================== Autor: VESIC (1975) (Condición drenada) ====================================================== Factor [Nq] 10.07 Factor [Nc] 19.95 Factor [Ng] 10.07 Factor forma [Sc] 1.08 Factor profundidad [Dc] 1.12 Factor inclinación cargas [Ic] 1.0 Factor inclinación talud [Gc] 1.0 Factor inclinación base [Bc] 1.0 Factor forma [Sq] 1.07

Factor profundidad [Dq] 1.1 Factor inclinación cargas [Iq] 1.0 Factor inclinación talud [Gq] 1.0 Factor inclinación base [Bq] 1.0 Factor forma [Sg] 0.94 Factor profundidad [Dg] 1.0 Factor inclinación cargas [Ig] 1.0 Factor inclinación talud [Gg] 1.0 Factor inclinación base [Bg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zq] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zc] 1.0 ====================================================== Carga última 4.47 Kg/cm² Resistencia de proyecto 1.49 Kg/cm² Condición de comprobación [Ed<=Rd] Comprobado ====================================================== Autor: Brinch - Hansen 1970 (Condición drenada) ====================================================== Factor [Nq] 10.07 Factor [Nc] 19.95 Factor [Ng] 8.25 Factor forma [Sc] 1.07 Factor profundidad [Dc] 1.12 Factor inclinación cargas [Ic] 1.0 Factor inclinación talud [Gc] 1.0 Factor inclinación base [Bc] 1.0 Factor forma [Sq] 1.06 Factor profundidad [Dq] 1.1 Factor inclinación cargas [Iq] 1.0 Factor inclinación talud [Gq] 1.0 Factor inclinación base [Bq] 1.0 Factor forma [Sg] 0.96 Factor profundidad [Dg] 1.0 Factor inclinación cargas [Ig] 1.0 Factor inclinación talud [Gg] 1.0 Factor inclinación base [Bg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zq] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zc] 1.0 ====================================================== Carga última 4.22 Kg/cm² Resistencia de proyecto 1.41 Kg/cm² Condición de comprobación [Ed<=Rd] Comprobado ======================================================

ASIENTOS POR ESTRATO

*Asiento edométrico calculado con: Método consolidación unidimensional de Terzaghi Presión normal de proyecto 0.5 Kg/cm² Distancia 0.07 m Ángulo 63.49 ° Asiento total 2.216 cm

Z: Profundidad promedio del estrato; Dp: Incremento de tensiones; Wc: Asiento de consolidación; Ws:Asiento secundario (deformaciones viscosas); Wt: Asiento total.

Estrato Z (m)

Tensión (Kg/cm²)

Dp (Kg/cm²)

Método Wc (cm)

Ws (cm)

Wt (cm)

1 1 0 0 Schmertmann 0.03 -- 0.032 2.75 0.543 0.157 Edométrico 2.1856 -- 2.1856

ASIENTOS ELÁSTICOS ====================================================== Presión normal de proyecto 1.2 Kg/cm² Espesor del estrato 0.0 m Profundidad substrato rocoso 3.5 m Módulo elástico 352.508 Kg/cm² Coeficiente de Poisson 0.25 ====================================================== Coeficiente de influencia I1 0.47 Coeficiente de influencia I2 0.13 Coeficiente de influencia Is 0.56 ====================================================== Asiento al centro de la cimentación 4.26 mm ====================================================== Coeficiente de influencia I1 0.26 Coeficiente de influencia I2 0.14 Coeficiente de influencia Is 0.36 Asiento al borde 1.36 mm ====================================================== ASIENTOS BURLAND E BURBIDGE ================================================================== Presión normal de proyecto 1.0 Kg/cm² Tiempo 0.0 Profundidad significativa Zi (m) 4.597 Promedio valores Nspt al interno de Zi 12 Factor de forma Fs 1.452 Factor estrato comprimible fh 1 Factor tiempo ft 1 Índice de compresión 0.053 Asiento 9.302 mm

CALCULO DE CIMENTACION MEDIANTE LOSA

DATOS GENERALES ====================================================== Normativa D.M. 88/96 Anchura cimentación 10.0 m Longitud cimentación 40.0 m Profundidad plano de cimentación 0.4 m ===================================================== = ESTRATIGRAFÍA TERRENO Espesor

del estrato

[m]

Peso específic

o [Kg/m³]

Peso específic

o saturado [Kg/m³]

Ángulo de

rozamiento

interno [°]

Cohesión

[Kg/cm²]

Cohesión sin

drenaje [Kg/cm²

]

Módulo elástico [Kg/cm²

]

Módulo edométri

co [Kg/cm²

]

Poisson Coef. consolid

ac. primaria [cmq/s]

Coef. consolid

ación secundar

ia

Descripción

1.0 1950.0 2100.0 36.0 0.0 0.0 500.0 0.0 0.0 0.0 0.0 relleno granular

2.5 2000.0 2100.0 0.0 0.25 0.25 40.0 18.0 0.0 0.0 0.0 arcilla aluvial

Cargas de proyecto actuantes en cimentación

Nr. Nombre combinació

n

Presión normal de proyecto [Kg/cm²]

N [Kg]

Mx [Kg·m]

My [Kg·m]

Hx [Kg]

Hy [Kg]

Tipo

1 Carga última

0.47 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Proyecto

2 carga servicio

0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Servicio

Sismo + Coef. parciales parámetros geotécnicos terrenos + Resistencias

Nr Corrección sísmica

Tangente ángulo de resistencia

al corte

Cohesión efectiva

Cohesión sin drenaje

Peso específico

en cimentación

Peso específico cobertura


vertical


horizontal 1 No 1 1 1 1 1 3 32 No 1 0 0 0 0 0 1

CARGA ÚLTIMA CIMENTACIÓN COMBINACIÓN…Carga última Autor: MEYERHOF (1963) Carga última [Qult] 1.42 Kg/cm² Resistencia de proyecto[Rd] 0.47 Kg/cm² Tensión [Ed] 0.47 Kg/cm² Factor de seguridad [Fs=Qult/Ed] 3.02 Condición de comprobación [Ed<=Rd] Comprobado COEFICIENTE DE ASENTAMIENTO BOWLES (1982) Costante di Winkler 0.57 Kg/cm³

Carga última Autor: HANSEN (1970) (Condición drenada) ====================================================== Factor [Nq] 1.22 Factor [Nc] 5.68 Factor [Ng] 0.01 Factor forma [Sc] 1.05 Factor profundidad [Dc] 1.02 Factor inclinación cargas [Ic] 1.0 Factor inclinación talud [Gc] 1.0 Factor inclinación base [Bc] 1.0 Factor forma [Sq] 1.01 Factor profundidad [Dq] 1.0 Factor inclinación cargas [Iq] 1.0 Factor inclinación talud [Gq] 1.0 Factor inclinación base [Bq] 1.0 Factor forma [Sg] 0.9 Factor profundidad [Dg] 1.0 Factor inclinación cargas [Ig] 1.0 Factor inclinación talud [Gg] 1.0 Factor inclinación base [Bg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zq] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zc] 1.0 ======================================================

Carga última 1.54 Kg/cm² Resistencia de proyecto 0.51 Kg/cm² Condición de comprobación [Ed<=Rd] Comprobado ====================================================== Autor: TERZAGHI (1955) (Condición drenada) ====================================================== Factor [Nq] 1.24 Factor [Nc] 6.36 Factor [Ng] 0.2 Factor forma [Sc] 1.0 Factor forma [Sg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zq] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zc] 1.0 ====================================================== Carga última 1.79 Kg/cm² Resistencia de proyecto 0.6 Kg/cm² Condición de comprobación [Ed<=Rd] Comprobado ====================================================== Autor: MEYERHOF (1963) (Condición drenada) ====================================================== Factor [Nq] 1.22 Factor [Nc] 5.68 Factor [Ng] 0.01 Factor forma [Sc] 1.05 Factor profundidad [Dc] 1.01 Factor inclinación cargas [Ic] 1.0 Factor inclinación cargas [Iq] 1.0 Factor inclinación cargas [Ig] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zq] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zc] 1.0 ====================================================== Carga última 1.42 Kg/cm² Resistencia de proyecto 0.47 Kg/cm² Condición de comprobación [Ed<=Rd] Comprobado ====================================================== Autor: VESIC (1975) (Condición drenada) ====================================================== Factor [Nq] 1.22 Factor [Nc] 5.68 Factor [Ng] 0.17 Factor forma [Sc] 1.05 Factor profundidad [Dc] 1.02 Factor inclinación cargas [Ic] 1.0 Factor inclinación talud [Gc] 1.0 Factor inclinación base [Bc] 1.0 Factor forma [Sq] 1.01 Factor profundidad [Dq] 1.0 Factor inclinación cargas [Iq] 1.0 Factor inclinación talud [Gq] 1.0

Factor inclinación base [Bq] 1.0 Factor forma [Sg] 0.9 Factor profundidad [Dg] 1.0 Factor inclinación cargas [Ig] 1.0 Factor inclinación talud [Gg] 1.0 Factor inclinación base [Bg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zq] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zc] 1.0 ====================================================== Carga última 1.68 Kg/cm² Resistencia de proyecto 0.56 Kg/cm² Condición de comprobación [Ed<=Rd] Comprobado ====================================================== Autor: Brinch - Hansen 1970 (Condición drenada) ====================================================== Factor [Nq] 1.22 Factor [Nc] 5.68 Factor [Ng] 0.02 Factor forma [Sc] 1.05 Factor profundidad [Dc] 1.02 Factor inclinación cargas [Ic] 1.0 Factor inclinación talud [Gc] 1.0 Factor inclinación base [Bc] 1.0 Factor forma [Sq] 1.01 Factor profundidad [Dq] 1.0 Factor inclinación cargas [Iq] 1.0 Factor inclinación talud [Gq] 1.0 Factor inclinación base [Bq] 1.0 Factor forma [Sg] 0.93 Factor profundidad [Dg] 1.0 Factor inclinación cargas [Ig] 1.0 Factor inclinación talud [Gg] 1.0 Factor inclinación base [Bg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zq] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zg] 1.0 Factor corrección sísmico inercial [zc] 1.0 ====================================================== Carga última 1.54 Kg/cm² Resistencia de proyecto 0.51 Kg/cm² Condición de comprobación [Ed<=Rd] Comprobado ======================================================

ASIENTOS POR ESTRATO

*Asiento edométrico calculado con: Método consolidación unidimensional de Terzaghi Presión normal de proyecto 0.5 Kg/cm² Distancia 37.94 m Ángulo 68.16 ° Asiento total 0 cm Z: Profundidad promedio del estrato; Dp: Incremento de tensiones; Wc: Asiento de consolidación;

Ws:Asiento secundario (deformaciones viscosas); Wt: Asiento total.

Estrato Z (m)

Tensión (Kg/cm²)

Dp (Kg/cm²)

Método Wc (cm)

Ws (cm)

Wt (cm)

1 0.7 0 0 Schmertmann 0 -- 02 2.25 0.445 0 Edométrico 0.0003 -- 0.0003

ASIENTOS ELÁSTICOS ====================================================== Presión normal de proyecto 0.5 Kg/cm² Espesor del estrato 0.0 m Profundidad substrato rocoso 3.5 m Módulo elástico 68.126 Kg/cm² Coeficiente de Poisson 0.25 ====================================================== Coeficiente de influencia I1 0.05 Coeficiente de influencia I2 0.1 Coeficiente de influencia Is 0.12 ====================================================== Asiento al centro de la cimentación 11.67 mm ====================================================== Coeficiente de influencia I1 0.02 Coeficiente de influencia I2 0.06 Coeficiente de influencia Is 0.06 Asiento al borde 2.77 mm ====================================================== ASIENTOS BURLAND E BURBIDGE ================================================================== Presión normal de proyecto 0.5 Kg/cm² Tiempo 0.0 Profundidad significativa Zi (m) 4.597 Promedio valores Nspt al interno de Zi 12 Factor de forma Fs 1.384 Factor estrato comprimible fh 1 Factor tiempo ft 1 Índice de compresión 0.053 Asiento 16.036 mm ==================================================================

ANEXO GE16016-6

TABLAS DE PARAMETROS Y CORRELACIONES

Gráfico de Casagrande para la clasificación de suelos finos (más del 50% pasa por el tamiz 0.08)

estudio geotecnico c.t.e. renovaciÓn del edificio de...

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