Étudie par: Encadré par: Mr. Mr. BOUKHALED

Plan de l’exposéPlan de l’exposéIntroduction.Introduction.Predimensionnement et descente des Predimensionnement et descente des charges. charges. Ferraillage des éléments secondaires. Ferraillage des éléments secondaires. Caractéristiques géométriquesCaractéristiques géométriquesÉtude au vent.Étude au vent.Évaluation des actions sismiques.Évaluation des actions sismiques.Étude sous charges horizontales.Étude sous charges horizontales.Étude sous charges verticales.Étude sous charges verticales.Combinaisons d’actions.Combinaisons d’actions.Ferraillages Ferraillages Étude de l’infrastructure.Étude de l’infrastructure. Conclusion.Conclusion.

Caractéristiques de lCaractéristiques de l´overage ´overage ::Le projet qui nous a été confié est un bâtiment (R+2) Le projet qui nous a été confié est un bâtiment (R+2)

à usage d’habitation.à usage d’habitation. L’implantation de cet ouvrage se fera dans la wilaya L’implantation de cet ouvrage se fera dans la wilaya

d’Alger  , qui est classée zone de forte sismicité “ d’Alger  , qui est classée zone de forte sismicité “ zone III ” .zone III ” .

Les dimensions du bâtiment sont :Les dimensions du bâtiment sont : •• Longueur totale : 33.9mLongueur totale : 33.9m •• Largeur totale : 10.1mLargeur totale : 10.1m •• Hauteur totale avec acrotHauteur totale avec acrotèère : 9.78mre : 9.78m •• Hauteur du RDC : 3.06m.Hauteur du RDC : 3.06m. •• Hauteur dHauteur d’é’étage courant : 3.06mtage courant : 3.06m •• Hauteur de lHauteur de l’’acrotère : 0.6 macrotère : 0.6 m

INTRODUCTION (Présentation de l’ouvrage)

INTRODUCTION (Présentation de l’ouvrage)

Caractéristiques mécaniques des Caractéristiques mécaniques des matériaux :matériaux :

1-Le Béton :1-Le Béton : • Le béton est un mélange d’agrégats Le béton est un mélange d’agrégats

(gravier, sable) de liant (ciment) et d’eaux, (gravier, sable) de liant (ciment) et d’eaux, dans des proportions bien définies. dans des proportions bien définies.

I-2.2) dosage approximatif du béton :I-2.2) dosage approximatif du béton :• Le dosage du béton est en fonction des Le dosage du béton est en fonction des

composants, de la résistance composants, de la résistance caractéristique obtenue par des essais caractéristique obtenue par des essais mécaniques sur des éprouvettes mécaniques sur des éprouvettes cylindriques normalisées de (16×32cm). cylindriques normalisées de (16×32cm).

• Pour obtenir une résistance à 28 jours de Pour obtenir une résistance à 28 jours de 22Mpa on utilisera pour 1m³ de béton : 22Mpa on utilisera pour 1m³ de béton :

Ciment : 350kgCiment : 350kgSable : 400litres (dimension Ø≤5mm)Sable : 400litres (dimension Ø≤5mm)Graviers : 800Graviers : 800litres (dimension 5mm ≤ Ø ≤ Ø

≤ 25mm)≤ 25mm)Eau : 175litres Eau : 175litres le béton obtenu aura une masse le béton obtenu aura une masse

volumique variant entre 2200 kg/m³ et volumique variant entre 2200 kg/m³ et 2500 kg/m³.2500 kg/m³.

A- Résistance caractéristique à la compression:A- Résistance caractéristique à la compression:Le béton est défini par sa résistance caractéristique à la compression à 28 Le béton est défini par sa résistance caractéristique à la compression à 28

jours, cette dernière est notée fc28. La résistance de notre béton est jours, cette dernière est notée fc28. La résistance de notre béton est prise égale à 22MPa.prise égale à 22MPa.

B- Résistance caractéristique à la traction :B- Résistance caractéristique à la traction : La résistance caractéristique à la traction du béton à La résistance caractéristique à la traction du béton à « j » « j » jours est déduite jours est déduite

de celle de la compression par la formule suivante :de celle de la compression par la formule suivante :ftftj j = 0,6 + 0,06 fc= 0,6 + 0,06 fcjj........ avec fc........ avec fc2828 <60 MPa<60 MPa..

ftft2828 = 1.92 MPa = 1.92 MPa

C- Déformation longitudinale du béton :C- Déformation longitudinale du béton :le module de déformation instantané du béton Eijle module de déformation instantané du béton Eij

Le module de déformation différée :Le module de déformation différée :

D- Module de déformation transversale :D- Module de déformation transversale : coefficient de Poisson « coefficient de Poisson « » »

-donné par:-donné par:

= 0 pour le calcul des sollicitations.= 0 pour le calcul des sollicitations. = 0.2 pour le calcul des déformations= 0.2 pour le calcul des déformations..

MPaEfE ijcij 44,3082211000 328

MPaEE

E vjij

vj 1444,102743

)1(2 v

EG

0

0

l

dl

tv

l

d

E- Contraintes limites De compression E- Contraintes limites De compression (Article A 4.3.4 du CBA93)(Article A 4.3.4 du CBA93)

1- A l’ELU :1- A l’ELU :σbc

fbu

2 ‰ 3,5 ‰σbc

Parabole Rectangle

Diagramme contraintes-déformations du béton à l’ELU

28

85,0cbu f

bf

La contrainte ultime du béton en compression est donnée par :…………....Avec:  : coefficient de sécurité tel que :  = 1.5 : cas des actions durables ou transitoires. = 1.15 : cas des actions accidentelles.

bb

b

D’où :dans notre casD’où :dans notre cas

2- A l’ELS 2- A l’ELS

D’où :D’où :

(SA)en 26,16

(SDT)en 47,12

MPa

MPafbu

σbc

εbc

Diagramme contraintes-déformations su béton à l’ELS

286.0 cbc f

MPabc 2.13

ACIERS ACIERS : (article A.2.2 du : (article A.2.2 du CBA93) :CBA93) :

L’acier est un matériau caractérisé par sa L’acier est un matériau caractérisé par sa bonne résistance à la traction et à la bonne résistance à la traction et à la compression. compression.  Contrainte limite de l’acier :Contrainte limite de l’acier : a- État limite ultime ELU :a- État limite ultime ELU :

Le module d’élasticité :Es =2.1 x 105 MPa

1,15 SDTOn définit : s =

1 SA

Diagramme contrainte -déformation de l’acier à l’ELU

Allongement

Raccourcissements

ef

s

ef

000

es 10ξs

Mpas

es000 ξ10

b- État limite de service “E.L.S” :b- État limite de service “E.L.S” :L’article A.4.5.3 du CBA93L’article A.4.5.3 du CBA93

1)1) En FPPEn FPP

2)2) En FPEn FP

3)3) En FTPEn FTP

28110,

3

2min ftnfes

2890,

2

1min ftnfes

s

es

f

Avec : coefficient de fissuration tel que :Avec : coefficient de fissuration tel que : = 1 pour des ronds lisses.= 1 pour des ronds lisses. = 1.6 pour des aciers de H.A.= 1.6 pour des aciers de H.A.

D’où :D’où :

en FPPen FPP

en FPen FP

en FTPen FTP

MPas 83.347

MPas 798,192

MPas 744,157

Toutes ces caractéristiques doivent répondre Toutes ces caractéristiques doivent répondre aux hypothèses de calcul suivantes :aux hypothèses de calcul suivantes :

• Les sections droites restent planes après Les sections droites restent planes après déformation. déformation.

• Il n’y a pas de glissement entre les Il n’y a pas de glissement entre les armatures et le béton.armatures et le béton.

• Le béton tendu est négligé dans le calcul de Le béton tendu est négligé dans le calcul de la résistance à cause de sa faible résistance la résistance à cause de sa faible résistance à la traction. à la traction.

• Le diagramme contraintes-déformations est Le diagramme contraintes-déformations est probable rectangle a l’ELUprobable rectangle a l’ELU

• Le raccourcissement unitaire du béton est Le raccourcissement unitaire du béton est limité à limité à 3,5‰3,5‰ en flexion simple ou composée en flexion simple ou composée et à 2‰ en compression simple.et à 2‰ en compression simple.

• L’allongement unitaire dans les aciers est L’allongement unitaire dans les aciers est limité à limité à 10‰10‰..

Avant d’entamer tout calcul, il est plus pratique d’estimer l’ordre de grandeur des éléments de Avant d’entamer tout calcul, il est plus pratique d’estimer l’ordre de grandeur des éléments de la structure, Pour cela, les règlements en vigueur, notamment le RPA 99 version 2003 et le B.A.E.L91 la structure, Pour cela, les règlements en vigueur, notamment le RPA 99 version 2003 et le B.A.E.L91 donnent des fourchettes nécessaires à un pré dimensionnement à la fois sécuritaire et économique.donnent des fourchettes nécessaires à un pré dimensionnement à la fois sécuritaire et économique.

L’application donne :L’application donne :

Les dimensions des poteaux sont calculLes dimensions des poteaux sont calculéées en tenant es en tenant compte de de l’effort normal ultime de compression compte de de l’effort normal ultime de compression Nu engendré au niveau du poteau le Nu engendré au niveau du poteau le plus plus sollicitsollicitéé..

Les poteaux de section carrLes poteaux de section carréée (a*b) = (30*30) cme (a*b) = (30*30) cm²²

Pour les poutres longitudinales : (30*35) cmPour les poutres longitudinales : (30*35) cm²²

Pour les poutres transversales: (30*50) cmPour les poutres transversales: (30*50) cm²²

e adopte adoptée pour les voiles (e= 15cm)e pour les voiles (e= 15cm)

e adoe adoptée pour pour l l’’escalier (e= 15cm)escalier (e= 15cm)

PRE DIMENSIONNEMENT

plancher corps creux e=(16+5) cmplancher corps creux e=(16+5) cm

FERRAILLAGES DES ELEMENTS FERRAILLAGES DES ELEMENTS SECONDAIRESSECONDAIRES

les éléments secondaires suivants:les éléments secondaires suivants:• 1) L’acrotère1) L’acrotère• 2) L’escalier2) L’escalier• 3) Plancher3) Plancher• 4)Poutre palière4)Poutre palière• 5) Balcon5) Balcon

Les calculs donnent les résultats de Les calculs donnent les résultats de ferraillage suivants:ferraillage suivants:

5T8/mlSt=20cm

3T8St=20cm

5T8/mlSt=20cm

-Vue en coupe

5T8/ml

COUPE A-A

3T8

Ferraillage de L’acrotère.

En travée

3T10

etrier8

2T121T12

Sur appui

Dispositions constructives concernant les armatures des poutrelles.

AA

3T16

Cadre +étrier8

30cm

35cm

En travée

3T12-Coup A-A

Ferraillage de la poutre palière.

4T8/ml

Croquis du ferraillage des escaliers

7T12

3T16

7T123T12

3*20cm 3*25cm10cm

5T12/ml

3T8

Ferraillage du balcon:

CARACTERISTIQUES GCARACTERISTIQUES GÉÉOMETRIQUES DES VOILESOMETRIQUES DES VOILES

Inertie des voilesInertie des voiles::• Inertie des voiles pleins:Inertie des voiles pleins:

• L’inertie des voiles avec une seule file d’ouverturesL’inertie des voiles avec une seule file d’ouvertures::

• Inertie équivalente:Inertie équivalente:

avec:avec:

• SiSi l’inertie des voiles est donnée par:

• Si devient petitSi devient petit

•

12

. 3LeI

1..11

...2.60.

20

0

I

cmIaIe n

)1

1.(1

..

2

120

chch

sh

ha

c

m

i

II

I

E

E

....3

321

'

10

)..2( 21 mCIIaI n

• Tableau des inertiesTableau des inerties

0.34860.348699

0.150.153.53.5V8,V9V8,V9….,V1….,V19,9,

V20V20

1.09401.094022

0.150.155.55.5V5,V6V5,V6

0.32700.327044

0.150.153.503.50V7,V1V7,V144

0.6330.6330.150.153.703.70V1,V2,V1,V2,

V3,V4V3,V4

I ( )I ( )ÉpaisseÉpaisseurs urs

(m)(m)

Longueurs Longueurs L(m)L(m)voilesvoiles 4m

• 2) Calcul du centre de torsion :2) Calcul du centre de torsion : C’est le centre des inerties C’est le centre des inerties des voiles, il est défini par :des voiles, il est défini par :

• Après le calcul:Après le calcul:

xi

xict I

xiIX

.

yi

yict I

yiIX

.

Xct

=16.95m

Yct=5.72m

• 3) Calcul de l’inertie polaire3) Calcul de l’inertie polaire  : :

-Elle permet la distribution des -Elle permet la distribution des efforts dus à l’excentricité des voiles. efforts dus à l’excentricité des voiles. Elle est donnée par la formule Elle est donnée par la formule suivante :suivante :

• rx et ryrx et ry : distances entre le centre  : distances entre le centre de torsion et le centre de gravité des de torsion et le centre de gravité des voiles. voiles.

22.. yYXXW rIrII

Centre de masse des différents Centre de masse des différents niveaux :niveaux :

• Le centre de masses (c.d.m) est le Le centre de masses (c.d.m) est le centre des masses revenant à centre des masses revenant à chaque niveaux. Il est caractérisé chaque niveaux. Il est caractérisé par :par : i

IiG M

XMX

.

i

IiG M

YMY

.

Calcul de l’excentricité : - l’excentricité est l’écart dans les directions du plan entre le centre de messes et le centre de torsion.

yeygey

xcxgex

Étages XG (m) XC (m) ex (m) Yg (m) Yc (m) ey

3eme

2eme

1er

16.9516.9516.95

16.9516.9516.95

000

4.984.894.90

5.725.725.72

0.740.830.82

• L’excentricité réglementaire :L’excentricité réglementaire :

-D’après l’art 4.2.7 du RPA 99/version -D’après l’art 4.2.7 du RPA 99/version 20032003

• L :L : c’est la plus grande dimension du c’est la plus grande dimension du bâtiment mesurée en plan. bâtiment mesurée en plan.

• L = 33.9mL = 33.9m• e rege reg = 0.05*33.9 = 1.72m = 0.05*33.9 = 1.72m• L’excentricité adoptée pour tous les niveauxL’excentricité adoptée pour tous les niveaux

ex = 1.72mex = 1.72m

ey = 1.72mey = 1.72m

Lereg *%5

).( rgcal eeMaxe

Les secousses sismiques peuvent atteindre une intensité assez importante qui produira des dommages et des ruines au niveau des constructions sauf si ces dernières ont été conçues et construites de

manière adéquate pour résister aux efforts agissant dans la direction de chacun des axes principaux .

ACTIONS SISMIQUESACTIONS SISMIQUES

WR

QDAV .

..*

D’après les calculs:D’après les calculs:

• A=0.25A=0.25• R=3.5 pour un bR=3.5 pour un bââtiment contreventé par timent contreventé par

voilesvoiles• Qx= 1.3Qx= 1.3 Qy= 1.25Qy= 1.25• W=W=1145,343t1145,343t • D: est en fonction de la période T D: est en fonction de la période T Ty = 0 ,255s Tx = 0.141 s

Dx = Dy = 1.91Dx = Dy = 1.91

• D’où:D’où:Vx Vx =209.21t=209.21t

Vy Vy =200.981t=200.981t

Évaluation des actions sismiquesÉvaluation des actions sismiques

D’après le RPA 99/2003): La force sismique à la base « v »doit être distribuée sur la hauteur de la structure selon la formule suivante:

Ft=0,07TV si T>0,7 s Ft=0 si T<0,7 sDans notre cas T=0,27652s>0,7 s =>Ft=0

n

jjj

iiti

hw

hwFvF

1

)(

)(

Sens y-y

Sens x-x

92,401t

74,96t 37,957t

92,401t

72,084t 36,496t

92, 401t

164.458t

200.981t

96,098t

171.058t

209.015t

294,059t.m

817,497t.m

1457,08t.m

Effort tranchant

Effort tranchant

Moment fléchissant

Moment fléchissant

282,747t.m

786,071t.m

1401,073t.m

ETUDE AU VENTETUDE AU VENT ETUDE AU VENTETUDE AU VENT

Le vent est une action climatique due au Le vent est une action climatique due au mouvement de l’air résultant de la différence mouvement de l’air résultant de la différence de pression entre les zones de l’atmosphère.de pression entre les zones de l’atmosphère.

• L’objet de cette étude est l’évaluation de L’objet de cette étude est l’évaluation de la sollicitation d’ensemble, à savoir le moment la sollicitation d’ensemble, à savoir le moment

fléchissant “ M ” et l’effort tranchant “ T ” fléchissant “ M ” et l’effort tranchant “ T ” engendré par l’action du vent, Le calcul est engendré par l’action du vent, Le calcul est conduit conformément aux règles (RNV99).conduit conformément aux règles (RNV99).• Dans ce calcul, la structure sera Dans ce calcul, la structure sera

assimilée à une console encastrée dans le sol, assimilée à une console encastrée dans le sol, et soumise à une pression le long de sa et soumise à une pression le long de sa

hauteur.hauteur.• En effet les sollicitations sont En effet les sollicitations sont

proportionnelles à la hauteur de la structure.proportionnelles à la hauteur de la structure.

PAROIS VERTICALESPAROIS VERTICALES

A B C

b

d

D E

A’ B’

vent

vent

vent

A B C

A’ B’

e/5

e/5

Cas où d > e

Cas où d< e

h

VUE EN PLAN e

TOITURETOITURE

F

F

G H I bvent

e/4

e/4

e/10e/2

d

Calcul de la pression dynamique “ qdyn”:

qdyn(Zj) = qref. Ce.(Zj)

qj = Cd . W(Zj). [Cpe – Cpi] N/m2

Détermination de la pression due au vent :

 

Vérification de la stabilité au renversement :

renvStab MM 5.1

1.5Mren <Mstab …… dans notre la condition est. verifier

Vérification du soulevement:

1.5Fsoul Fstab

L’effort tranchant à la base dû au séisme:Sens Y-Y

Vu=200.981tSens X-X

Vu=209.015tL’effort tranchant à la base dû au vent:

Sens Y-YVu=38.809t

Sens X-XVu=62.422t

Remarque : L’effort sismique est plus prépondérant. Notre calcul sera basé sur l’effort

sismique.

comparaison :

Etude sous charges Etude sous charges horizontaleshorizontales

• Les charges horizontales sont supposées être Les charges horizontales sont supposées être entièremententièrement

reprises par les voiles.reprises par les voiles.• La méthode proposée est celle de La méthode proposée est celle de MARIUS DIVERSMARIUS DIVERS,,• basé sur l’analyse d’un système indéformable :basé sur l’analyse d’un système indéformable : • plancher sur appuis élastiqueplancher sur appuis élastique..

• a) Conditions d’application :• Le produit EI des voiles constants sur toute

la hauteur.• Les voiles sont assimilés à des consoles

parfaitement encastrées à leurs bases.

b) Principe de la méthode :•Étant donné que le point d’application de la résultante des efforts horizontaux à chaque niveau ne coïncide pas avec le centre de torsion (centre de rigidité), cette force résultante produit de ce fait deux types de force de nature différente :-Une flexion qui se traduit par une translation et une torsion qui se traduit par une rotation.• Les efforts revenant à chaque voile seront la somme des Les efforts revenant à chaque voile seront la somme des efforts de efforts de translations et ceux de rotation.translations et ceux de rotation.

Les efforts de la translation sont donnés par :Les efforts de la translation sont donnés par :

Les efforts de la rotation sont donnés par :Les efforts de la rotation sont donnés par :

ki

iki F

I

IF

w

iikki I

dIeFF

...

Il s’agit de déterminer les sollicitations dans les portiques et les voiles sous l’effet des charges verticales.

Pour les portiques : Choix de la méthode de calcul :On a opté pour la méthode de calcul « ALBERT CAQUOT » Cette dernière repose sur la méthode des trois moments. elle permet de déterminer les moments de continuité agissant dans les sections des nus d’appuis considérées comme sections dangereuses, en ne tenant compte que des charges agissant sur les travées encadrant l’appui considéré. - Les calculs seront faits pour ces portiques sous l’effet de charge « G » et « Q ».

ETUDE SOUS CHARGES ETUDE SOUS CHARGES VERTICALESVERTICALES

• Pour les voiles:

- dans notre cas les voiles sont pleins, les charges verticales sont uniformément distribuées sur toute la longueur du voile

• La distribution des charges verticales sur les linteaux:

• L’effort qui revient au linteau« i » est donnée par l’expression :

• L’effort qui revient au trumeau « i » et donnée par l’expression :

• -Avec:

L

aNN i

i

L

LNN i

i .

aLL itrui 2

1

les voiles sont soumis à des actions horizontales et verticales, les les voiles sont soumis à des actions horizontales et verticales, les portiques sont soumis à des actions verticales. portiques sont soumis à des actions verticales.

COMBINAISONS D’ACTIONS

.915.135.1

BAELselonQG

QG

.03998.0

VRPAselonEG

EQG

pour les poteaux:

pour les voiles:

pour les poutres:

Les combinaisons sont :

FerraillageFerraillage• Il est nécessaire de calculer les sections Il est nécessaire de calculer les sections

des armatures, et de respecter les des armatures, et de respecter les espacements réglementaires selon les espacements réglementaires selon les recommandations du RPA2003 et du BAEL recommandations du RPA2003 et du BAEL 91.91.

• Les voiles (trumeaux) sont calculés en Les voiles (trumeaux) sont calculés en flexion composée en SA, et en compression flexion composée en SA, et en compression centrée en SDT, les formules utilisées sont centrée en SDT, les formules utilisées sont celles du BAEL91.celles du BAEL91.

Résultat s du ferraillage

Flexion Composée Compression Centrée

Voile NMin,

NMax (t)

M (t.m) As (cm2)

At (cm2)

ACNF

(cm2)

Ah Ac N (t) AMin ATotal Aadaptée

V1 48.2525 188.229 SPC 8.91 9.42 5.51 8.33 5.55 64.477 30.80 10.50 30.80

34.008 188.229 SPC 10.64 9.56 5.51 8.33 5.55 64.477 12.34

V2 48.2525 193.340 SPC 9.36 9.38 5.51 8.33 5.55 64.477 30.80 11.07 30.80

34.008 193.340 SPC 11.08 9.53 5.51 8.33 5.55 64.477 12.91

V3 48.602 187.896 SPC 8.89 9.42 5.51 8.33 5.55 64.911 30.80 10.48 30.80

34.56 187.896 SPC 10.54 9.56 5.51 8.33 5.55 64.911 12.54

V4 48.602 206.503 SPC 10.48 9.28 5.51 8.33 5.55 64.911 30.80 12.53 30.80

34.56 206.503 SPC 12.15 9.43 5.51 8.33 5.55 64.911 12.30

V5 50.50 324.746 SPC 10.61 14.64 8.20 12.38 8.25 63.231 45.20 11.96 45.20

37.368 324.746 SPC 12.26 14.77 8.20 12.38 8.25 63.231 13.70

V6 50.50 379.504 SPC 13.70 14.39 8.20 12.38 8.25 63.231 45.20 15.71 45.20

37.362 379.504 SPC 15.33 14.52 8.20 12.38 8.25 63.231 17.41

V7, V14 16.824 104.802 SPC 6.39 9.65 5.22 7.88 5.25 34.613 25.20 6.95 25.20

13.064 104.802 SPC 6.88 9.69 5.22 7.88 5.25 34.613 7.46

V8, V9, V10,

V11, V12, V13

16.824 108.917 SPC 6.74 9.62 5.22 7.88 5.25 34.613 25.20 7.35 25.20

13.064 108.917 SPC 7.23 9.66 5.22 7.88 5.25 34.613 7.86

V15, V16,

V17, V18,

V19, V20

16.824 105.01 SPC 6.41 9.65 5.22 7.88 5.25 34.613 25.20 6.98 25.20

13.064 105.01 SPC 6.89 9.68 5.22 7.88 5.25 34.613 7.50

Armature Verticale Armature Horizontal Armature Transversal

Voiles As adopté Zone d’about

St (cm)

Zone courant

St (cm) As Armatures St (cm)

Zone d’about

Zone Courant

V1 30.80 2(10T14) 10 2(18T12) 20 T8 20 1Cadre T8 4 épaingue/m2

V2 30.80 2(10T14) 10 2(18T12) 20 T8 20 1Cadre T8 4 épaingue/m2

V3 30.80 2(10T14) 10 2(18T12) 20 T8 20 1Cadre T8 4 épaingue/m2

V4 30.80 2(10T14) 10 2(18T12) 20 T8 20 1Cadre T8 4 épaingue/m2

V5 45.20 2(10T14) 10 2(26T12) 20 T8 20 1Cadre T8 4 épaingue/m2

V6 45.20 2(10T14) 10 2(26T12) 20 T8 20 1Cadre T8 4 épaingue/m2

V7, V14 25.20 2(10T14) 10 2(18T10) 20 T8 20 1Cadre T8 4 épaingue/m2

V8, V9, V10,

V11, V12, V13

25.20 2(10T14) 10

2(18T10) 20 T8 20 1Cadre T8 4 épaingue/m2

V15, V16, V17,

V18, V19, V20

25.20 2(10T14) 10

2(18T10) 20 T8 20 1Cadre T8 4 épaingue/m2

Tableaux des choix des barres dans les voiles

• Schémas de ferraillage des voiles Schémas de ferraillage des voiles V1, V2, V3, V4 :V1, V2, V3, V4 : 2(10T14+18T12)2(10T14+18T12)

T8 (st=20) m

20cm

15cm

10cm

T12

L /2

1.6m0.4m

Ferraillage des linteaux Ferraillage des linteaux  • Les linteaux sont assimilés à des poutres de faible portée, encastrées à leurs Les linteaux sont assimilés à des poutres de faible portée, encastrées à leurs

extrémités dans les trumeaux, ils sont calculés en flexion simple sous l'effet des extrémités dans les trumeaux, ils sont calculés en flexion simple sous l'effet des charges horizontales, avec les efforts T et M.charges horizontales, avec les efforts T et M.Les linteaux seront ferraillés conformément au règlement Les linteaux seront ferraillés conformément au règlement RPA2003 Art 7.7.3.RPA2003 Art 7.7.3.

Linteau A adopté Ferraillage longitudinal

Ferraillage transversal

V5, V6 5.54 4T12 6T8

V7, V8, V9, V10,

V11, V12, V13,

V14, V15, V16,

V17, V18, V19,

V20

4.19 4T12 6T8

Schéma de ferraillage du linteau V1

h / 4 + 50.Ф = 70 cm

T10 e = 15cm

2T12

2T12

A

A20 cm 20 cm

Ф 8

•Les poutres sont sollicitées par un effort Les poutres sont sollicitées par un effort tranchant et un moment fléchissant, le calcul se tranchant et un moment fléchissant, le calcul se fera en flexion simple avec une fissuration peu fera en flexion simple avec une fissuration peu nuisible.nuisible.

• Les poteaux sont sollicités par un effort Les poteaux sont sollicités par un effort normal et un moment fléchissant.normal et un moment fléchissant.

3T14

3T12

T8

3T14

3T12

T8

3T12

Poutre 30x35

Poteaux 30x30 :

2 cadre T8

2T14

2T14

4T12

Poutre 30x50

3T123T12

T8

3T14

Au appuisEn travée

ETUDE DE L’INFRASTRUCTUREETUDE DE L’INFRASTRUCTURE

La fondation est l’organe de transmission de tous les efforts exercés par la structures sur le sol.

Choix des fondations:

Le choix est fait tout en respectant deux critères :

la stabilité globale de la structure

le coté économique

Deux cas peuvent se présenter

semelles filantes sous murs

semelles filantes sous poteaux

D’après l’Art 10.5 du RPA 99/2003, quelque soit le type du fondation, la condition du renversement doit être satisfaite:

A fin de satisfaire la sécurité et l’économie, tout en respectant les caractéristiques de l’ouvrage, on doit vérifier les contraintes du sol.

En SDT:

En SA :

40

B

N

Me

sol

4

3 minmax

sol

4

3 3

Les dimensions de la semelle filante sous murs:

Largeur de la semelle A=1.2 m

Hauteur de la semelle h=0.3m

Les dimensions de la semelle filante sous poteaux:

Il faut vérifier la condition de la longueur élastique

largeur de la semelle b=1.2m

hauteur ho=0.3m

H = 1.2m

44

Kb

EIle

120cm

30cm

30cm

120cm

50Ф6T8/ml 6T12/ml

Schémas de ferraillage de la semelle filante sous murs

Schéma du ferraillage des semelles filantes sous poteaux

5T20

6T20

6T10/ml 6T12

1T14

calcul des longrines:  Les longrines sont prévues entre les semelles dans les deux sens du bâtiment pour reprendre les efforts axiaux des poteaux. elles sont dimensionnées suivant le site. D’après le (RPA99 2003-Art 10.1.1), les dimensions de la section transversale sont : (25cm X 30cm) site de catégorie S2.

.20KNN

F

Ferraillage   Les longrines sont calculées pour résister à la traction sous

l’action d’une force égale à :

 

Avec α=10

A

A

2X3T12

Cadre +étriere=15 cm

3T12

30 cm

25cm

Coupe A-A

3T12

Ferraillage de longrine.

Cadre +étrier

CONCLUSION

Durant cette étude, nous avons essayé de consolider nos connaissances théoriques acquises pendant notre formation.

Cette étude nous a permis d’utiliser des méthodes classiques et

de consulter des documents techniques et réglementaires concernant le calcul de structures, ce qui a beaucoup enrichi nos

connaissanceNous avons aussi appris que l’efficacité du comportement parasismique est directement lié au bon choix du système

porteur et de sa disposition (forme régulière).Un choix judicieux va minimiser les coûts de la protection

parasismique et optimiser les possibilités de préserver les vies humaines.

D’après les calculs de notre ouvrage nous avons constaté que le règlement RPA 99 v2003 sont relativement

sévère dans les zones de forte sismicité.