formation rps2011/14

pplication :
La r!"larit d" #$ti%&nt doit 'tr& con(or%& a")La r!"larit d" #$ti%&nt doit 'tr& con(or%& a")
crit*r&s d& l’articl& +,-,.crit*r&s d& l’articl& +,-,.
/a"t&"r #$ti%&nt n’&)c*d& pas "n& 0a"t&"r d& 12%/a"t&"r #$ti%&nt n’&)c*d& pas "n& 0a"t&"r d& 12%
La priod& (onda%&ntal& &st in(ri&"r& o" !al& 3La priod& (onda%&ntal& &st in(ri&"r& o" !al& 3
4,22 s&cond&s4,22 s&cond&s

02/20/15 Azzouz [email protected] - Site:www.structureparasismic.com -Formation SOMAC! 3
CLA55IFICATION – U5AGE 6E LA 5TRUCTURE Class& I : /7pital8Clini9"& C0$t&a" &a" 8 Rs&roir

Class& . :
COEFFICIENT :

Class& II :
COMMERCE5
c7t corr&spondant
RETRAIT 8 5AILLIE
dépasser la valeur 3.5. B
L
ELANCEMENT
REGULARITE EN PLAN REGULARITE EN PLAN
• Le rectang le suggéré pa r l ’al inéa (a) du réglemen t est le
rectangle AB!"
•

• 2n d#it a3#ir
• emar4ue 0' La c#ndit i#n' a5%6+ -"*, B est remplie dans
les deu. sens
2 0 . 0
REGULARITE EN PLAN REGULARITE EN PLAN R;5 42.. – Art -,4,.8c
A c0a9"& ni&a"la distanc& &ntr& l& c&ntr& d& %ass& &t l& c&ntr& A c0a9"& ni&a"la distanc& &ntr& l& c&ntr& d& %ass& &t l& c&ntr&
d& ri!idit%&s"r& p&rp&ndic"lair&%&nt 3 la dir&ction d& l’actiond& ri!idit%&s"r& p&rp&ndic"lair&%&nt 3 la dir&ction d& l’action
sis%i9"&n& doit pas dpass& :sis%i9"&n& doit pas dpass& :
2,42 (ois la racin& carr&

2,42 (ois la racin& carr&

•
• Vérifcation : on doit avoir :
• ey = 5.11 m > 1.02m => non vérifé

5x0.333 2.45#
*x4 0.333 4.00 2.32#
*x3 0.333 +.00 0.333
*x2 0.333 +5.00 3.3325
*x 0.333 +#.00 #.532
*oiles 'nerties xi 'xi.xi,
ey=-5.44 ex=-1.0

• Poteau : 30x60 : Exemple de coordonnées des cdg de poteaux
• A ce niveau du plancher,si l’efort sismique est de 50t suivant la direction (x),le moment de torsion engendré serait de :
• Mt = 50x2.10
e6+-"*-r
e6+-"*-r
• 0.20rx=0.20ry=1.454m
• ey 3 #.%"m8%.5&5m : con6ition non remp7ie
540

• 'emar9ues : • Il est : c#nstater 4u’il ne su$$it pas d’a3#ir le m;me
n#m%re de p#teau. sui3ant la grande inertie (GI) et la
petite inertie(PI)&dans les deu. directi#ns . et "
• 2n %éné$icie seulement de la m;me inertie dans les
deu. directi#ns #rt<#g#nales p#ur la répartiti#n de
l’e$$et d= : la translati#n"
• !ans cet e.emple&le $ait des c#ncentrer les grandes
inerties et les petites inerties de part et d’autre de
l’a.e G. app#rte une e.centricité structurelle (e) de
*"0-m"
• Il était : pré3#ir 4ue le centre de t#rsi#n (c) serait du
c>té de la c#ncentrati#n des p#teau. sui3ant la grande
inertie"
FORME EN U
A B
/ B / 4≤
#
RETREI77E?ENT EN ELE8ATI2N RETREI77E?ENT EN ELE8ATI2N • RETRAIT GRADUEL EN ELEVATION
• Le retrait au 3ème nieau e!t # $.00m
• Le rè%&ement 'ermet un retrait (e #
• • Le retrait au )eme nieau e!t # $.00m
• Le retrait %&*+a& e!t #
• Le retrait a(mi!!i+&e %&*+a& (*it ,tre (e #
• D-a'rè! &-arti&e ).3.1.1 /ritère! (e r%u&arit 2 *rme en &ati*n a&ina +4 (u R6 2000 7 &e +atiment ne rem'&it 'a! &e! *n(iti*n! (e r%u&arit en &ati*n
NIV 4
NIV 3
NIV 2
NIV 1
1adm
1adm
Art -,4,4 R!"larit &n lation
La distriution de la rigidité et de la masse doit tre sensilement
régulire le long de la 6auteur du 7timent. Les variations la masse
entre deux étages successi8s ne doivent pas dépasser 30 9.
M4
M.
M -
de la section de l’ élément et la
rigidité intrins=ue du matériau.

$rt 3.2.2 1égularité en élévation
La distriution de la rigidité doit tre sensilement régulire le long
de la 6auteur du 7timent. Les variations de la rigidité entre deux
étages successi8s ne doivent pas dépasser 30 9.
R -
R.
R+
R?
R4
30.170.0
30.170.0
4
5
2
1

;ot&a" ;i : 4?J12 ;i. : 4?J+2
0i < -,?2 % 0i. <-,22 %
ELE8ATI2N
LE8ATI2N
• La 3ariati#n de la rigidité entre le ni3eau (i50)
et le ni3eau (i) est de
• Le rapp#rt des raideurs est de
• Le r@glement P7 * préc#nise 4ue ce rapp#rt
s#it c#mpris entre CD et 0D
#30#67 )(
R-
R4
R+
R?
R1
ELE8ATI2N

• Si pour le nieau !i"1# on prend le co$rage des poteaux tel %ue '
• (i"1 ' 25)50 ! au lieu de 25)*0 #
• +i"1 = ,.00 m
• -a ariation de la rigidité deient '
• Le! rai(eur! 7(an! e a!7!*nt (e
∑
∑
=+
=+

Cart& d&s it&ss&s

9
A @
PLA7TIFUE

• *,1A , : *0,
• Les structures doivet rester d!s "e dom!ie #"!sti$ue
• Aucue %rescri%tio s%#ci!"e r&'"emet!ire (est exi'#e

• 0eu2i?me ni;eau - *0# :
• Nive!u !do%t# d!s "! %"u%!rt des r&'"emets. • +)teu %!r !do%tio des dis%ositios s%#ci,i$ues %ermett!t !ux structures de tr!v!i""er d!s "e dom!ie i#"!sti$ue.
• Les dis%ositios costructives !d#$u!tes co,&ret ue ducti"it# %our #viter ue ru%ture ,r!'i"e.
• Les %rici%!"es dis%ositios costructives sot -
• Les dimesios miim!"es des sectios. • L! d#,iitio et "es dis%ositios des !ciers d!s "es oes

• +roisi?me ni;eau *0 :+roisi?me ni;eau *0 :
• e ive!u doit %ermettre ue 'r!de c!%!cit# de dissi%!tio de "(#er'ie.

•

épartiti#n de l ’e$$#rt tranc<ant : la %ase
(8)
• 9t + - si T6+ -"C-s
*---
---

• as 0 E.centricité sens J 7eisme sens K uivant cet article ! chaque niveau la "orce sismique de calcul est déplacée de : ex # 0
• i ! ce niveau l’efort sismique est de 50t,
• le moment de torsion est de
• as * E.centricité sens K 7eisme sens J e+ *"0-m
• ?#ments de t#rsi#ns engendrés s#nt
%2=0.60%2=0.60

co%pt& d" (ai#l& (a") 9"&rr&
4


((&t d& torsion R;5 42.. EXEM;LE ;RATI>UE 6E 6ETERMINATION 6U CENTRE 6E TOR5ION
Co((ra!& Co((ra!& In&rti&P) In&rti&P

;ot&a"A)& 6)c% 6c% I)d%+ Id%+ )id% id% I),i,i I,)i,)i
;- A8. 25G0 35G0 #G323 4G553 4G5 HG #H3G52H 33G5#2
;- A84 35G0 25G0 4G553 #G323 4G5 4G 33GH53 HH5G455
;.A8- 25G0 25G0 3G2552 3G2552 4G5 44G2 43G##02 242G530
;-A8? 25G0 35G0 #G323 4G553 4G5 0G0 0G0000 33G5#2
;-B84 25G0 35G0 #G323 4G553 52G4 4G HHG##2# 23#G#02
;.B8- 25G0 25G0 3G2552 3G2552 52G4 44G2 43G##02 0G52
;-C8. 35G0 25G0 4G553 #G323 3G5 HG 440GH0 334GH0
;-C84 25G0 35G0 #G323 4G553 3G5 4G HHG##2# 0G##4
;-C8+ 25G0 35G0 #G323 4G553 3G5 3#G5 343G#32 0G##4
;-C8? 35G0 25G0 4G553 #G323 3G5 0G0 0G0000 334GH0
;-68. 25G0 35G0 #G323 4G553 0G0 HG #H3G52H 0G0000
;-684 35G0 25G0 4G553 #G323 0G0 4G 33GH53 0G0000
;-68+ 35G0 25G0 4G553 #G323 0G0 3#G5 5G455 0G0000
;-68? 25G0 35G0 #G323 4G553 0G0 0G0 0G0000 0G0000
;lanc0&r : /R6C

EXEM;LE ;RATI>UE 6E 6ETERMINATION 6U CENTRE 6E TOR5ION

+++12 -2222
.44 -24

;ot&a"A)& 6)c% 6c% I)d%+ Id%+ )id% id% I),i,i I,)i,)i
;- A8. 4?2 -22 ?14?2 -21- +? 1 ?+--? 4.2.?1
;- A84 -22 4?2 -21- ?14?2 +? +. 4+?-. +.214?
;.A8- 4?2 4?2 -4??4 -4??4 +? ++4 .+-24 4+4?.-2
;-A8? 4?2 -22 ?14?2 -21- +? 22 22222 4.2.?1
;-B84 4?2 -22 ?14?2 -21- ?4+ +. +.1.4? 42+1?
;.B8- 4?2 4?2 -4??4 -4??4 ?4+ ++4 .+-24 .2?4
;-C8. -22 4?2 -21- ?14?2 -? 1 --++ 4.2-?
;-C84 4?2 -22 ?14?2 -21- -? +. +.1.4? .+1+++
;-C8+ 4?2 -22 ?14?2 -21- -? -? 4.1?14? .+1+++
;-C8? -22 4?2 -21- ?14?2 -? 22 22222 4.2-?
;-68. 4?2 -22 ?14?2 -21- 22 1 ?+--? 22222
;-684 -22 4?2 -21- ?14?2 22 +. 4+?-. 22222

;-68? 4?2 -22 ?14?2 -21- 22 22 22222 22222

((&t d& torsion R;5 42.. EXEM;LE ;RATI>UE 6E 6ETERMINATION 6U CENTRE 6E TOR5ION
;lanc0&r : /t .&r ta!&

-?-4?+4 4---.2
1?+.1 1.4
- ?+2

/t .&r ta!& : Coordonn&s c&ntr& d& torsion

6)c% 6c% I)d%+ Id%+ )id% id% I),i,i I,)i,)i
25G0 25G0 3G2552 3G2552 4G5 HG 34G#H 242G530
25G0 25G0 3G2552 3G2552 4G5 4G 24G20 242G530
0G0 0G0 0G0000 0G0000 4G5 44G2 0G0000 0G0000
0G0 0G0 0G0000 0G0000 4G5 0G0 0G0000 0G0000
25G0 25G0 3G2552 3G2552 52G4 4G 24G20 0G52
0G0 0G0 0G0000 0G0000 52G4 44G2 0G0000 0G0000
25G0 25G0 3G2552 3G2552 3G5 HG 34G#H 22G003
25G0 25G0 3G2552 3G2552 3G5 4G 24G20 22G003
0G0 0G0 0G0000 0G0000 3G5 3#G5 0G0000 0G0000
0G0 0G0 0G0000 0G0000 3G5 0G0 0G0000 0G0000
25G0 25G0 3G2552 3G2552 0G0 HG 34G#H 0G0000
25G0 25G0 3G2552 3G2552 0G0 4G 24G20 0G0000
0G0 0G0 0G0000 0G0000 0G0 3#G5 0G0000 0G0000

0G0 0G0 0G0000 0G0000 0G0 0G0 0G0000 0G0000
Articl& 1,? – E((&t d& torsion R;5 42.. Articl& 1,? – E
((&t d& torsion R;5 42..
;lanc0&r :Co"&rt"r&
?omme('xi) ?omme('"i)
3G5 #G3#

Co"&rt"r& : Coordonn&s c&ntr& d& torsion

Feuille de calcul Microsoft Excel

CLICQ ;OUR =OIR
LA FEUILLE 6E

• Article 8.2.3 – Stabilité au renversement
La str"ct"r& doit 'tr& di%&nsionn& po"r rsist&r a") &((&ts ds a") co%#inaisons d&s actions d& calc"l,Un ancra!& &st
&)i! si l’&((&t d&s c0ar!&s t&ndant 3 proo9"&r c& p0no%*n& &st s"pri&"r 3 c&l"i d& sta#ilisation
Q : Co&((ici&nt d& co%port&%&nt
Ss : Indic& d& sta#ilit
Ks : ;oids a"8d&ss"s d& l’ta!& considr
s : Action sis%i9"& a" ni&a" considr
0s : /a"t&"r d’ta!&
s&l : 6plac&%&nt r&lati( a" ni&a" considr
s s

• pris en considération dans les calcul
• : La stabilté est non assurée .
10.0≤ sθ
10.020.0 ≥≥ sθ

• Exemple Vérication du renversement:
• Niveaux Masse(KN) Déplacement(mm) Efort sismique(KN)
• 7 4800 57!0 !7!"5 • # 5$50 5#04 !#5"! • 5 5$50 50"! !4$75 • 4 5$50 4$8! !0%#5 • $ 5#$0 $4"7 "74!5 • ! 5#$0 !458 "!854 • " 5#$0 "$5" #%$! • W = 3!" V =
#3$%.&
• ' = %." ( )D# : niveau de ductilité #+ • , = #.- ( / 0% +

a =ri(ication a" .&r ni&a" : • Poids au-dessus de 1er niveau : W 1= 37740 kN
• L’effort sismique au 1er niveau V1 = 136!7" #N
• $1e% = 11!&1-0!00 = 13!&1 mm
• '1 = 3!60 m = 3600 mm
La al&"r d& S. tant s"pri&"r& 3 la li%it& r!l&%&ntair& d& 2,.2 %ais r&stant in(ri&"r& 3 2,42 l’&((&t ;, d" s&cond ordr& &st 3 pr&ndr& &n co%pt&,
•
• V 1 = 1352.69 I 68.42 = 1284.18 KN
• Δ2el = 24.80 I 13.51 = 11.29 mm
• h2 = 3.20 m = 3200 mm
• Les m#ments s#nt : maM#rés par
208.0
• Vérication au 31me niveau
• /tabilité vériée 2 partir du 31me niveau pour le /0%
• 1=ri<ication au 5?me ni;eau
•

• 3 i u )timet ! %"us de trois ive!ux et $ue "(#v!"u!tio de "(e,,ort sismi$ue.
• est o)teue %!r "(!%%roc6e dite st!ti$ue #$uiv!"ete7!"ors
• "es momets ,"#c6iss!ts d!s "es %ote!ux du %orti$ue d8s !ux c6!r'es
• "!t#r!"es7sot mu"ti%"i#s %!r "e coe,,iciet dy!mi$ue 9:;

I < .,22
< 2,. : Von& +
i3eau de ducti l ité N! 0 #e$$icient de
c#mp#rtement O+*

=
=
=

• # %-$" 0%.#&- 0%.#&-
• % %--- $%.3!-" $%.3!-"
iagramme des m#m ents Grande Inertie (GI)
7uite / e.emple 7uite / e.e

=
=
=
/o$ea 2560
/o$ea 2535
/o$ea 2540
/o$ea 2545
/o$ea 2550
/o$ea 2555

?AS2RATI2N !KNA?IFUE ?AS2RATI2N !KNA?IFUE
• Les momets sot * m!orer %!r u coe,,iciet dy!mi$ue %our teir com%te des modes su%#rieurs -
• Variation du coeficient ; :
*
• i!'r!mme momet iiti!"
• i!'r!mme momet m!or#
1,22J.,-<,2?t%
.2,?J.,-<.-, t%

• Lon(ueur : L = 7!&0m
•

• '!S#"%% Ca7cu7 6e 7a p=rio6e :
• A = 0.1>' T = 0.0?5N T = 0.425s
• = 1.20
•
t @ 1.? *
t @ 1.? *
t @ 1.? *
==
==
==
=

2? PA AI72N P7 R P7*-00
•

•

c#mp#rtement implicitement intr#duit est
de F + /
A ELUI !U RP7*--- A8E +*
• E7T
• *@me 2B7ER8ATI2N • !ans le P7BA il est 4uesti#n de c#ntre3entement par
#ssature p#teau.p#utres"
• e sst@me est dé$#rma%le
• Le sst@me de 8 c#rresp#ndant est p#ur un c#e$$icient de c#mp#rtement
O+, • La c#mparais#n sui3ant le sst@me de 8 est
• 0//",-0/0"1- + 0"-*
• s#it *D

• 2?PARAI72N
• !ans ce cas #n se tr#u3e dans * ni3eau. de
ductilité di$$érents
• RP7*--- N!*
• P7 N!0
456.1 80.141
• 2?PARAI72N BET2N 2?PARAI72N BET2N
• Cas !S :1D!SE3# 3 #&.t
• !oteau 6u '0C : &"G&" 38 ,nertie 3 &#."H 6m5
• 0=<ormabi7it= :
• Cas '!S#""" :
• Z0(RP7*---&O+*) + 0"mm
• O Z0(RP7*---&O+*) + *V0"mm
• + *",mm 6 -"-mm (admissi%le ;

• 2?PARAI72N 82LU?E BET2N
8%(RP7*---&O+*) + -"0**,mml de p#teau
• 8#lume %ét#n (P7BA&F+*) + -",-V-",-V0"--
• 8(P7BA&F+*) + -"*,mEml de p#teau
04.2 1225.0
25.0 ==*0eton
• #mparais#n sel#n le $#ncti#nnement
du sst@me de c#ntre3entement
• P7 8 par #ssature dé$#rma%le
• d’#[ 8(P7) + 0/0"1- t
grande ductilité & d’#[
• !é$#rma%ilité au premier ni3eau
• Cas !S :Poteau du premier niveau : 45*45 :
Volume béton = 0.2025m3/ml
• Poteau 35*35 : Volume béton = 0.1225m3/ml

• Rapp#rt acier et %ét#n • &potP"'(% = 14.4' tm
• &pot!P"2000%=14.)4 tm
• +on,%usion : 1) Aucun rèlement ne se veut !tre "énalisant en "réc#nisant un sur$imensi#nnement inutile
.S%il & a une aumentati#n $ans le tau' $%utilisati#n $es matériau' c%est im"érativement $ans un s#uci $e sécurité "#ur la sauvear$e $es vies (umaines et $es biens .
2) #ute c#m"arais#n $#it se *aire sur une m!me "late*#rme a*in $e c#m"arer sur $es éléments c#m"arables . P#ur n#tre cas+ces éléments s#nt :
Pren$re le m!me $iviseur $e l%e**#rt $e base sismi,ue. -#nc le m!me c#e**icient $e c#m"#rtement l ne *aut "as c#nclure ,ue le RPS2000 est "énalisant si #n "ren$ /2 "#ur celuici et "#ur le PS4.
Pren$re le m!me t&"e $e c#ntreventement. 6es c#ntreventements s#nt les éléments "rinci"au' résistants au' e**#rts sismi,ues. l est t#talement err#né $e c#m"arer :
a)7n c#ntreventement "ar #ssature $é*#rmable "#teau'"#utres

formation rps2011/14

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