5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

1/63

1

FAKULTET GRAEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE U SPLITUDIPLOMSKI STUDIJ GRAEVINARSTVAKolegij: Geotehniko inenjerstvo

5. VJEBE POTPORNE GRAEVINE

Split, 6. studeni 2012.

- Proraun stabilnosti, nosivosti, sezmiki proraun -

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

2/63

2

V. VJEBE POTPORNE GRAEVINE

1. Uvod

2. Norme (Eurokodovi)

3. Horizontalni pritisci

4. Proraun stabilnosti potpornog zida

5. Seizmiki proraun

6. Primjeri

1. Konzolni zid

2. Zid s rasteretnom konzolom

3. Zid s geotehnikim sidrom4. Zid sa zategom

5. Primjer seizmikog prorauna

6. Provjera globalne stabilnosti

Dodatak: Zid od armiranog tla

6.

6.

6.6.

6.

6.

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

3/63

3

http://www.ypgd.org/arhiva/article.php?id=842

Gradac: Veliki betonski zid od 10 tona paoje na plau (2010. godina)http://www.24sata.hr/crna-kronika-news/gradac-veliki-

betonski-zid-od-10-tona-pao-je-na-plazu-171752

1. UVOD

Strava u Vukovaru - Pazi, pada zid!(2008. godina)

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

4/63

4

1. UVOD

Split 1987. uruavanje

potpornog zida

Dananja Poljika cesta

Dubrovaka ulica Velebitska ulica

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

5/63

5

1. UVOD

Konzolni: Hoptdo 6-7m

Izvoenje: in-situ/predgotovljeni

Konzolni s kontraforom: Hopt> 7m

Izvoenje: predgotovljeni

Masivni: Hopt= 3-4m

Izvoenje: in-situ

Hmax = ?

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

6/63

6

1. UVOD

Seizmiko

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

7/63

7

2. NORME (EUROKODOVI)

Granina stanja:

GSN (ULS) granino stanje nosivosti (ultimate limit states)

GSU (SLS) granino stanje uporabljivosti (serviceability limit states)

GSN (ULS)

GSU (SLS)

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

8/63

8

2. NORME (EUROKODOVI)

Parcijalni faktori sigurnosti

Oznake:

Djelovanja (Actions)- F (trajna G; promjenjiva Q)Materijal (Material) - M (svojstva tla c; tg, )Otpori (Resistance) - R (npr. nosivost tla Rv, )

Projektne vrijednosti:

Izraunavaju se iz karakteristinih vrijednosti, faktoriziranih sa pripadnim parcijalnim

faktorima sigurnosti

Karakteristine vrijednosti

Parcijalni faktori sigurnosti

Projektne vrijednosti

aaa

XXiFF

)djelovanjatrajnaza0.1;0.1(FF

nomd

MkdrepFd

krep

===

==

- projektne vrijednosti geometrijskih podataka

- projektne vrijednosti djelovanja i karakteristika tla (materijala)

{ }

{ } { } { }R

dddd

R

dkdddddd

dddd

aXFRRiliaXFRRiliaXFRR

aXFEE

===

=

;;;;;;

;; - uinci projektnih djelovanja

- projektna otpornost

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

9/63

9

Parcijalni faktori za granina stanja STR i GEO:___________________________________________________________________

(1) Parcijalni faktori djelovanja (F) i uinka djelovanja (E)Djelovanja simbol A1 A2

___________________________________________________________________

trajna nepovoljna G,dst 1.35 1.0

povoljna G,stb 1.0 1.0promjenjiva nepovoljna Q,dst 1.5 1.3povoljna Q,stb 0 0

___________________________________________________________________

(2) Parcijalni faktori svojstva materijala (tlo, stijena) (M)Svojstvo simbol M1 M2

___________________________________________________________________tg efektivnog kuta trenja

tg' 1.0 1.25

efektivna kohezija c' 1.0 1.25teinska gustoa 1.0 1.0

___________________________________________________________________

(3) Parcijalni faktori otpora (R):

Otpornost simbol R1 R2 R3_________________________________________________________

Potporne konstrukcije - nosivost R,v 1.0 1.4 1.0- klizanje R,h 1.0 1.1 1.0- otpor tla R,e 1.0 1.4 1.0- prevrtanje R 1.0 1.0 1.0

PP1

K1: A1+M1+R1

K2: A2+M2+R1(odvojeni

prorauni za K1 i

K2)

PP2A1+M1+R2

PP3

A2+M2+R3(geoteh.sile)

2. NORME (EC7) GEO/STR

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

10/63

10

2. NORME (EC7 KONTROLE GRANINIH STANJA)

;

Eurokod 7 navodi pet graninih stanja nosivosti koje je potrebno

razmotriti:

Provjera ravnotenog stanja (EQU)

Nosivost konstrukcije (STR)

Nosivost tla (GEO)

Gubitak ravnotee uslijed uzgona (UPL)

Hidrauliko izdizanje/erozija uzrokovana hid. gradijentom (HYD)

Kontrola:

Kontrola uporabljivosti:

01isviMF .=

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

11/63

11

2. NORME (EC7) - NAPOMENA

Za sve potporne konstrukcije:

OBAVEZNO PROVJERITI GLOBALNU STABILNOST

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

12/63

12

3. HORIZONTALNI PRITISCI

)2/45(tgK d2

A =

)2/45(tgK d2P +=

PVPP Kc2Ke +=

AVAA Kc2Ke =

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

13/63

13

3. HORIZONTALNI PRITISCI

AVAA Kc2Ke =

PVPP Kc2Ke +=

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

14/63

14

Koeficijenthorizontaln

ogpritiskaK

a

Projektni kut unutarnjeg trenja d

EC7 sadri sljedee dijagrame:

-Ka, 0, =0-Ka, /=0, (=0), 0-Ka, /=0.66, 0-Ka, /=1.0, 0-Kp, 0, =0

-Kp, /=0, (=0), 0-Kp, /=0.66, 0-Kp, /=1.0, 0

+

-

3. HORIZONTALNI PRITISCI

Eurocode 7. Proraun horizontalnih pritisaka pomou dijagrama

/d

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

15/63

15

Primjer 1. Proraun hor. pritiska prema Kerisel & Absi (EC7 primjer sa WEB str. katedre)

Informativno!

3. HORIZONTALNI PRITISCI

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

16/63

16

4. PRORAUN STABILNOSTI POTPORNOG ZIDA

EQU (ili GEO) GEO

GEO

GEO

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

17/63

17

4. PRORAUN STABILNOSTI POTPORNOG ZIDA

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

18/63

18

4. PRORAUN STABILNOSTI POTPORNOG ZIDA

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

19/63

19

4. PRORAUN STABILNOSTI POTPORNOG ZIDA

Nosivost tla ispod plitkog temelja

Primjer 2

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

20/63

20

Primjer 2. Kontrola nosivosti tla ekscentrino optereen temelj

LdM ,

LdM , LM

LdM ,

Moment oko due osi temelja

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

21/63

21

Primjer 2. Kontrola nosivosti tla ekscentrino optereen temelj

WEB primjeri:

http://www.gradst.hr/Ustrojfakulteta/Katedre/

Geotehnika/Strunistudijgraevinarstva/

Mehanikatlaitemeljenje/tabid/906/Default.aspx

LdM ,

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

22/63

22

5. SEIZMIKI PRORAUN (EN 1998-5:2004)

ili novo:

http://seizkarta.gfz.hr/

karta.php

Horizontalni seizmiki koeficijent:

r

Skh

=

ag proraunska horizontalna akceleracija tla

S parametar tipa tla (tablica str.23)

r parametar dozvoljenog pomaka konstrukcije

g

a g=;

kv = 0.5kh (za avg/ag > 0.6)

kv = 0.33kh (za avg/ag < 0.6)

avg - projektno ubrzanje u vertikalnom smjeru;

ag - projektno ubrzanje za tip tla A

Vertikalni seizmiki koeficijent:

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

23/63

23

5. SEIZMIKI PRORAUN

-Tipu tla pridrueni su faktori uveanja koji s

uglavnom mjerodavni za mala seizmika

ubrzanja

-Za vanije graevine potrebna detaljnija

geotehnika i geofizika istraivanja

-Studije seizmikog odziva tla daju bolji uvid i

realnije projektne seizmike parametre

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

24/63

24

5. SEIZMIKI PRORAUN

Ad-seizmika djelovanja

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

25/63

25

5. SEIZMIKI PRORAUN

5.1. Seizmika inercijalna sila zida

Fh=khGi

Fh horizontalna komponenta seizmike silekh horizontalni seizmiki koeficijent

Gi ukupna vertikalna teina zida

Fv=kvGi

Fv vertikalna komponenta seizmike sile

kv vertikalni seizmiki koeficijent

Gi ukupna vertikalna teina zida

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

26/63

26

5. SEIZMIKI PRORAUN

Za zidove koji se koji se slobodno mogu

zaokretati oko ruba temeljnog istaka moe seuzeti da dinamoka sila djeluje u istoj toki

kao i statika sila.

5.2. Aktivni seizmiki pritisak na zid

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

27/63

27

5. SEIZMIKI PRORAUN

( ) 2whwd Hk12/7E =

H visina vode mjerena od podnoja zida

Dinamiki jako propusno tlo:

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

28/63

28

6. PRIMJERI

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

29/63

29

1. Konzolni zid

2. Zid s rasteretnom konzolom

3. Zid s geotehnikim sidrom

4. Zid sa zategom

5. Primjer seizmikog prorauna6. Provjera globalne stabilnosti

Dodatak: Zid od armiranog tla

6. PRIMJERI

6.

6.

6.

6.

6.6.

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

30/63

30

ZADATAK 1. KONZOLNI ZID

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

31/63

31

ZADATAK 1. KONZOLNI ZID

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

32/63

32

ZADATAK 1. KONZOLNI ZID

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

33/63

33

ZADATAK 1. KONZOLNI ZID

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

34/63

34

ZADATAK 1. KONZOLNI ZID

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

35/63

35

ZADATAK 1. KONZOLNI ZID

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

36/63

36

ZADATAK 1. KONZOLNI ZID

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

37/63

37

ZADATAK 1. KONZOLNI ZID

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

38/63

38

ZADATAK 1. KONZOLNI ZID

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

39/63

39

ZADATAK 1. KONZOLNI ZID

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

40/63

40

ZADATAK 1. KONZOLNI ZID

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

41/63

41

ZADATAK 1. KONZOLNI ZID

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

42/63

42

ZADATAK 1. KONZOLNI ZID

Potrebno izvriti seizmiki proraun i analizu globalnestabilnosti!

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

43/63

43

( )

( ) ( ) ( )

( ) ( )

2

2

2

A

1

K

++

+

+=

sinsin

sinsinsinsin

sin

=90=2/3=10

=k=28

45,0

)1090()36,1590(

)1004,23()36,1504,23(1)36,1590(90

)04,2390(K2

2

2

A =

+

++

+=

sinsin

sinsinsinsin

sin

EN 1997-1:2004 (HRN EN 1997-1:2008)- geotehnika kategorija: 2

- granino stanje nosivosti: GEO

- proraun temeljen na analitikoj metodi

- za odabrani projektni pristup 3: [A2 (za geoteh. sile) ili

A1 (za sile od konstr.)] + M2 + R3

trajna nepovoljna / povoljna djelovanja (A2): G,dst=1,0 / G,stb=1,0tg efektivnog kuta trenja / ef.kohezija (M2): tg=1,25 / c=1,25

potporne konstr. prevrtanje / klizanje (R3): R=1,0 / R,h=1,0

tgd = tgk/ tg = tg 28/1,25 = 0,425

d=23,04 ; d = 2/3*d = 15,36

Coulomb *

* Prema EC7 je eA se moe izraunati kao eA = f (K, Kq, Kc) koef. horiz. tlaka s obzirom najedininu teinu, dodatno optereenje i koheziju, ovisno o , =90- (nagib stranje strane zida premavertikali), , i Kn (koef.norm. tlaka na stranju povrinu zida)Kako proraunati? Dodatak 1

ZADATAK 2. ZID S RASTERETNOM KONZOLOM

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

44/63

44

=28

Gs=2,6

n=32%

Sr=85%

z1=2,2 m

z2=4,2 m

z3=8,2 m

dk=0,2 m

( )

( )3

wrs

cmg042270771

01320850623201

nSn1

/,,,

,,,,,

=+=

+=

+=n pore

vrste

estice1-n

kPaKzge A1A1 8119450202819042 ,,,,, ===

z1

z2

KA=0,45

dk

bk=1,20

z345+/2=59

h

1

2

3

Za primjenu vertikalne virtualne ravnine zida

irina konzole mora zadovoljiti uvjet:

bk

=1,20 m bk,min

=(h+dk)tg(45-k

/2)=1,19 m

8 m

( ) kPaKzge A3 07245008819042tgbk3A ,,,,, ===

ZADATAK 2. ZID S RASTERETNOM KONZOLOM

( ) kPaKzge A2 03645004819042tgbk2A ,,,,, ===

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

45/63

45

PiV=PiH=

P3 = 0,5 (36,0+72,0) 4,0 = 216,03

P2 = 0,5 36,0 2,0 = 36,0=Pi sin=Pi cos2

P1= 0,5 19,81 2,20 = 21,791

Pi (kN/m)PiV (kN/m)PiH (kN/m)i

P1d

P2

P3

72,0 kPa

36,0

19,81

2,20 m

bktg(45+/2)=2,00

4,00 m

45+/2

Wi

AEC7 RAZLIKA (za aktivni tlak eA

odreen preko koef. horiz. tlaka za jed.

teinu tla K / dodatno opt. Kq /koheziju Kc, te preko koef. normalnog

tlaka na stranju povrinu zida Kn):

za =0, c=0, q=0 eA(z) = K z-povrina dijagrama = PAHpa je PAV=PAHtg(+d)

ZADATAK 2. ZID S RASTERETNOM KONZOLOM

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

46/63

46

1. Kontrola stabilnosti naprevrtanje

(toka A):Edst,dEstb,d(PiHyi)G,dst (Wixi + PiVxi)G,stb(1/R)

2. Kontrola stabilnosti na klizanjepo temeljnoj povrini:

EdRdPiHG,dst(Wi + PiV)tgG,stb(1/R,h)

3. Kontrola nosivosti tla:

EdRd ;

VG,dst/A qd=projektna nosivost Kako proraunati? Primjer 2

- za proj.pristup 3, A2+M2+R3: G,dst=G,stb=R,h=R=1.0, ali je tg=c=1,25 (ovaj primjer)

- za proj.pristup 2, A1+M1+R2: G,dst =1,35 ; G,stb=1,0 ; R,h=1,1 ; R=1.0, ali je

tg=c=1,0

ZADATAK 2. ZID S RASTERETNOM KONZOLOM

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

47/63

47

Iz uvjeta stabilnosti, za sve tri kontrole, moe se izraziti i stupanj iskoritenosti odnosnofaktor sigurnosti kao:

-prevrtanje U(%) = Edst,d / Estb,d 100 100% Fs,p=1/U 1

-klizanje U(%) = Ed / Rd 100 100% Fs,k=1/U 1

-nosivost tla U(%) = Ed / Rd 100 = Vd / (qd A) 100% Fs,n=1/U 1

A = B 1m = reducirana povrina za irinu temelja B=B-2e

gdje je ekscentricitet e = Md/Vd B/6

izraunat s proraunskim silama Vd = VG,dst ; Md = MG,dst

(prikazati tablino)

Za zakljuak/ocjenu stabilnosti i nosivosti mjerodavan je najstroi uvjet (najvei U).Konstrukcija ne zadovoljava ukoliko je U > 100 %.

ZADATAK 2. ZID S RASTERETNOM KONZOLOM

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

48/63

48

H

h

n:

1

45+/2

h=2 m H=8 ml=7,5 m

=15 =28ls=6 m =10l

z1=h+l(tg+tg)=2+7,5(tg15+tg10)=5,33 m

z1

ls

Tm=als2r sila koja se prenosi u tlor=0,15 m - polumjer sidrenog tijela

a=0,85 (koef.redukcije) 1,0=ntgd=106,670,425=45,3 kPan=gz1

=2,049,815,33 =106,67 kPa

Tm=45,360,3Tm=256 kN (nefaktorizirano)

T

eA=2,049,818,00,45=72,04 kPa

EA=eAH/2=72,048,0/2=288 kN/m

EAd=EAG,dst=2881,0=288 kN/m

GEOTEH.

SIDRO

smjeteno

izvan aktivnog

kliznog klina

Tmd=TmG,stb=2561,0=256 kN(STR) proraunska sila

razmak sidaraostalo isto

sidrinadionica

ZADATAK 3. ZID S GEOTEHNIKIM SIDROM

ZADATAK 4 ZID SA ZATEGOM

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

49/63

49

H=8m

h=2m

n:

1

45+/2 45+/25

90 95

5,8m 4,9m

10,7m

aktivni klin

pasivni klin

ZADATAK 4. ZID SA ZATEGOM

eP=gzKPPretp 28

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

50/63

50

z

Z=2m

ePg=55,43kPa

KP=tg2(45+/2)=tg259=2,77 z=3m

eP=2,04 9,81 3 2,77=166,29 kPaePg=eP/3 1=55,43 kPaEP=0,5 (55,43+166,29) 2=221,72 kN/m; Fs=3;EPmog=73,9 kN/mZ ili EPmog=50%EP ovisno o pomacima za aktivaciju

sidro na svakih (x) metara, sidreni zid duine (y) metara

Stvarna sila u zatezi: Z*=xEPmog

EP

Sila pasivnog otpora

koju preuzima sidreni

blok zatege sila uzatezi Z

Z

Wi

EA

R

RV

RH

Stabilnost na klizanjepo tem.povrini:

RV=Wi ; RH=EA-Z ; tg=RH/RV nagib rez. prema okomici na tem. plohu

tg tg zadovoljava ; tg > tg ne zadovoljava-nestabilnoodnosno (uvjet stab.): EdRd ; EAG,dst - ZG,stb WiG,stbtgd(1/R,h)

Stabilnost na prevrtanje (A): EdRd ; (EA8/3)G,dst (Wixi + Z6)G;stb(1/R)Nosivostpodtemeljnog tla: M=Wixi - EA8/3 + Z6 = kNm/m; V=Wi=kN/m1,2 = (VG,dst) / A (MG,dst) / W ; 1,2 qd (qd=projektna nosivost)

stupanj iskoritenosti i Fs za prevrtanje/klizanje/nosivost (str.6)

Pretp. = d = 28

eP=166,29kPa

H=8m

h=2m

n:

1

A

ZADATAK 4 ZID SA ZATEGOM

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

51/63

51

cm4vm8h%5.0h

va

a === ,

cm30vm3h%10hv pp === ,

%55e13,030

4

v

v

v

vp,

p

a

p

==== max

ZADATAK 4. ZID SA ZATEGOM

ZADATAK 5 SEIZMIKI PRORAUN

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

52/63

52

ZADATAK 5. SEIZMIKI PRORAUN

Za potporni zid iz zadatka 1. provesti seizmiki proraun aktivnog horizontalnog pritiska

prema teoriji Monobe Okabe. Zid se nalazi na lokaciji Split, Hrvatska. Tip tla je A.

g220ag .=

http://seizkarta.gfz.hr/karta.php Horizontalno ubrzanje:

01S .=

Tip tla: A

(tablica str.23)

1102

01220

r

Skh .

..=

=

=

220g

a g.==

Horizontalni seizmiki koeficijent:

r parametar dozvoljenogpomaka konstrukcije

2r=

0550k50k hv .. ==

Vertikalni seizmiki koeficijent:

ZADATAK 5 SEIZMIKI PRORAUN

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

53/63

53

( )wdws

2

vdEEhKk150E ++= .

( ) ( )

( )

( ) ( ) ( ) ( ) ( )( ) ( )

3950

9095590

955303019559090955

9553090K

05240

95.5

104.0055.01

11.0

k1

ktg

2

2

2

v

h

.

sin.sin

.sinsin.sinsin.cos

.sin

.

=

+

+=

==

=

=+

=+

=

ooo

ooo

oooo

ooo

o

o

ZADATAK 5. SEIZMIKI PRORAUN

Monobe & Okabe:

Ews=0; Ewd=0

Podzemna voda je ispod potpornog zida *=

a)

( ) ( )

( )

( ) ( ) ( ) ( ) ( )( ) ( )

4070

9064690

646303016469090646

6463090K

36230646

116.0055.01

11.0

k1

ktg

2

2

2

v

h

.

sin.sin

.sinsin.sinsin.cos

.sin

..

=

+

+=

===

=

=

=

ooo

ooo

oooo

ooo

o

o

b)

=0

=0 0

v

h

k1

ktg

=

ZADATAK 5 SEIZMIKI PRORAUN

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

54/63

54

( )wdws

2

vdEEhKk150E ++= .

ZADATAK 5. SEIZMIKI PRORAUN

Monobe & Okabe:

Ews=0; Ewd=0

Podzemna voda je ispod potpornog zida *=

a)

b)

( ) )mkN(40.42534070055011850E

4070K

64.6

2

d ==

=

=

....

.

o

h/3

Ed,h(stat.+din.)

Ed,h

(din.)

Ed,h(stat.) (=PA1,d)

h/3h/2

ili

Ed,h(stat.+din.)

Ed,h(stat.+din.)Ed,h(stat.) (=PA1,d)

Ed,h(din.) = Ed,h(stat.+din.) Ed,h(stat.)

(samo za zidove koji se koji se slobodno

mogu zaokretati oko ruba temeljnog istaka)

(horizontalno)=0

v

h

k1

ktg

=

( ) )mkN(94.45533950055011850E3950K

95.5

2

d =+=

=

=

....

.

o

ZADATAK 5 SEIZMIKI PRORAUN

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

55/63

55

ZADATAK 5. SEIZMIKI PRORAUN

Informativno

Kontrola nosivosti:

SdRd

Sd - proraunska sila dobivena seizmikom proraunskom kombinacijom

Rd - proraunska nosivost utvrena na isti nain kao i za nepotresnu situaciju

Napomena:Provjeriti sve provjere stabilnosti za sluaj seizmike proraunske kombinacije

(stabilnost na prevrtanje, klizanje, ).

ZADATAK 6 GLOBALNA STABILNOST

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

56/63

56

ZADATAK 6. GLOBALNA STABILNOST

Za potporni zid iz zadatka 1. izvritianalizu stabilnosti pomou raunalnog

programa Slide.

ZADATAK 6. GLOBALNA STABILNOST

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

57/63

57

ZADATAK 6. GLOBALNA STABILNOST

ZADATAK 6. GLOBALNA STABILNOST

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

58/63

58

ZADATAK 6. GLOBALNA STABILNOST

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

59/63

59

ZADATAK 6. GLOBALNA STABILNOST

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

60/63

60

ZADATAK 6. GLOBALNA STABILNOST

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

61/63

61

ZADATAK 6. GLOBALNA STABILNOST

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

62/63

62

5/20/2018 GI 2013 Vj05 Potporne Graevine

63/63

63

Hvala na panji!