hidrolik profil uygulama
TRANSCRIPT
320
Pnömatik Sistem Hava Kompresörü
Tesisteki tüm pnömatik kapak ve vanaların operasyonunda kuru ve temiz havayı temin edecektir. Tank basıncına göre otomatik olarak devreye girip çıkacaktır. Gerekli emniyet ventilleri, basınç göstergeleri, basınç kontrol düzeni, basınç ayar vanaları, havaya yağ karışımını önleyen tertibatı, nem tutucu, hava filtreleri gerekli hacimdeki deposu bulunacaktır.
Kapasite;
Q = 60 m³/h
Ht = 10 Bar
Tank; V = 750 lt
N = 4,5 kw
ÖRNEK PROJENİN HİDROLİK HESAPLARI:
HİDROLİK BOYUTLANDIRMAYA ESAS KAPASİTE DEĞERLERİ
ÜNİTE
DİZAYN KAPASİTESİ
m3/gün m3/sn AŞIRI YÜKLEME TAHKİKİ
Havalandırma 42 500 0,492 -
Ön ozonlama 44 840 0,519 -
Hızlı karıştırma ve
floklaştırma tesisleri 44 840 0,519
Bir ünite devre dışı diğer üniteler
devrede iken
Çökeltim (durultma) tesisleri 44 840 0,519 Bir ünite devre dışı diğer üniteler
devrede iken
Hızlı kum filtre tesisleri 43 560 0,504 Bir ünite bakımda,
bir ünite geri yıkamada iken
Klor Temas Tankı
Temizsu Deposu 42 500 0,492
Son klorlama 42 500 0,492
Kimya Tesisleri 42 500 0,492
Klor Tesisleri 42 500 0,492
Çamur arıtma, çamur
yoğunlaştırma, belt filtre
42500 0,492
Tesis nominal debinin %10 fazlasını geçirecek şekilde dizayn edilmiştir.
321
Hidrolik Hesaplar (Nominal Debilere Göre)
Akdeğirmen barajı ile arıtma tesisi arasındaki isale hattının tesis girişindeki piyezometre kotu 1 093.00 m’dir. Arıtma tesisi girişinde 2 m basınç enerji kırıcı vana ile kırılarak havalandırma yapısı serbest su kotu 1091,00 m olacaktır.
1) Havalandırma Yapısı Yük Kayıpları
1.1) Kaskat Su Yükleri
h= [Q / (1,80 x L)]2/3
Q= 0,492 m³/sn,
Toplam savak boyu; L = 18 m
• Kaskat kanalının çalışması durumunda;
h= [0,492 / (1,80 x 18)]2/3= 0,06 m
• Birinci basamak savak kret kotu
Maksimum su kotu – hmax= 1 091,00 – 0,06= 1 090,94 m
Savaklarda toplam düşü yüksekliği; 2,0 m
Çıkış kanalında maksimum su kotu= 1 091,00 – 2,0 = 1 089,00 m
Havalandırma Çıkış Kanalı
Son savaktan çıkış kanalına dökülen su buradan toplama kanalına geçecektir.
Kanal sonunda kritik su yüksekliği;
dc = [Q² / (b² x g)]1/3
Kanal başında su yüksekliği;
o
2/12
ooc2
o Z32Z
91 Zd
32 - dc3d −
+=
Zo= 0 (Kanal taban eğimi)
do= (3 dc²)1/2 = 1,732 x dc
Q= 0,492 m³/sn
b= 1,00 m (Bir taraf çıkış kanalı genişliği)
g= 9,81 m/sn²
dc= [(0,492)² / (1,00² x 9,81)]1/3 = 0,29 m
do= 1,732 x 0,29 = 0,50 m
Toplama bölümü su yüksekliği; 1,96 m
Toplama kanalı taban kotu; 1 089,00 – 1,96 = 1 087,04 m
322
2) Havalandırma Çıkışı – Ön Ozon Temas Tankı Arası Yük Kayıpları
a) Sürekli Kayıplar
Q= 0,492 m³/sn
Ø800 mm Ç.B., L≅ 22,00 m
V = 0,98 m/sn J= 0,00125 m/m
∆h =J x L = 0,03 m
b) Yersel Kayıplar
• Havalandırma Çıkışında Boruya Giriş (Ani Daralma) Kaybı (k= 0,50)
∆h= (0,5 x 0,98²) / 19,62= 0,03 m
• Ozon Temas Tankı Dağıtma Kanalına Giriş (Ani Genişleme) Kaybı (k= 1,0)
∆h= (1,0 x 0,98² / 19,62)= 0,05 m
• 900 Dirsek Kaybı (k= 0,30)
∆h = (0,30 x 0,98²) / 19,62 ≅ 0,02 m
• Toplam Yersel Kayıp
Σ∆h= 0,03 + 0,05 + 0,02 = 0,10 m
c) Toplam Yük Kaybı
∆H= 0,03 + 0,10 = 0,13 m ~ 0,20 m
Ozon temas tankı dağıtma kanalı maksimum su kotu = 1 089,00 – 0,20 = 1 088,80 m
3) Ozon Temas Tankı Yük Kayıpları
Ozon temas tankı 2 gözlü olarak projelendirilmiş olup, gerektiğinde 1’i devre dışı bırakılabilecektir.
3.1) Dağıtma Kanalından Giriş Kanalına Geçiş Kaybı
Dağıtma kanalından her tankın giriş kanalına geçiş 1,00 x 1,00 m ebatlarındaki boşluklardan yapılacaktır.
• İki tank çalışması durumunda
Q / 2 = 0,519 / 2 = 0,26 m³/sn
A = 1,00 x 1,00 = 1,00 m² (Boşluk Alanı)
V = 0,26 / 1,0 = 0,26 m/sn
C = 0,62
∆h = 0,26² / (0,62² x 19,62) = 0,01 m
323
• Bir tank devre dışı olması durumunda
Q = 0,519 m³/sn
V = 0,519 / 1,0 = 0,52 m/sn
Max. ∆h= 0,52² / (0,62² x 19,62) = 0,04 m ~ 0,08 m
Giriş kanalı maksimum su kotu = 1 088,80 – 0,08 = 1 088,72 m
3.2) Giriş Kanalından Tank Haznesine Geçiş Kaybı
Giriş kanalından tank haznesine su savaklanarak geçiş yapacaktır.
• İki tank çalışması durumunda
Q / 2 = 0,519 / 2 = 0,26 m³/sn
L = 3,7 m
h= [0,26 / (1,80 x 3,7)]2/3= 0,12 m
• Bir tank devre dışı olması durumunda
Q = 0,519 m³/sn
h= [0,519 / (1,80 x 3,7)]2/3= 0,18 m
Çıkış savağı kret kotu = 1 088,72 – 0,18 = 1 088,54 m
Savak çıkışında 0,18 m düşü yapılarak;
Tankın 1. göz maksimum su kotu = 1 088,54 – 0,18 = 1 088,36 m
3.3) Yönlendirme Perdeleri Yük Kaybı
Tank içinde 2 adet yönlendirme perdesi bulunacaktır. Her bir perdenin oluşturduğu
boşluk alanı; A= 1,5 m²
• İki tank çalışması durumunda
Q / 2 = 0,519 / 2 = 0,26 m³/sn
V = 0,26 / 1,5 = 0,17 m/sn
∆h = 0,17² / (0,62² x 19,62) ≅ 0,01 m
• Bir tank devre dışı olması durumunda
Q = 0,519 m³/sn
V = 0,519 / 1,5 = 0,35 m/sn
324
max∆h = 0,35² / (0,62² x 19,62) = 0,02 m
Tankın 2. göz max. su kotu = 1 088,36 – 0,02 = 1 088,34 m
3.4) Çıkış Savağı
Savak su yükleri:
• İki tank çalışması durumunda
Q / 2 = 0,519 / 2 = 0,26 m³/sn
L = 3,7 m (Savak boyu)
H = [0,26 / (1,80 x 3,7)]2/3= 0,12 m
• Bir tank devre dışı olması durumunda
Q = 0,519 m³/sn
hmax = [0,519 / (1,80 x 3,7)]2/3= 0,18 m
Çıkış savağı kret kotu= 1 088,34 – 0,18 = 1 088,16 m
Savak çıkışında 0,35 m düşü yapılarak
Çıkış kanalı maksimum su kotu= 1 088,16 – 0,35 = 1 087,81 m
3.5) Çıkış Kanalından Toplama Kanalına Geçiş Kaybı
Her tankın çıkış kanalından toplama kanalına geçiş giriş kanalında olduğu gibi
1,00 x 1,00 m ebatlarındaki boşluklardan yapılacaktır.
• İki tank çalışması durumunda; ∆h= 0,01 m
• Bir tank devre dışı olması durumunda; max∆h= 0,05 m
Toplama kanalı maksimum su kotu;
1 087,81 – 0,05 = 1 087,76 m olacaktır.
4) Ozon Temas Tankı Çıkışı – Hızlı Karıştırma Tankı Arası Yük Kayıpları
a) Sürekli Kayıplar
Q= 0,519 m³/sn
Ø800 mm Ç.B., L ≅ 5 m
V = 1,04 m/sn J = 0,00135 m/m
∆h =J x L = 0,01 m
b) Yersel Kayıplar
• Ozon Temas Tankı Çıkışında Boruya Giriş (Ani Daralma) Kaybı (k= 0,50)
∆h= (0,5 x 1,04²) / 19,62= 0,03 m
325
• Hızlı Karıştırma Tankı Kanal Girişi (Ani Genişleme) Kaybı (k= 1,0)
∆h= (1,0 x 1,04²) / 19,62= 0,06 m
• Toplam Yersel Kayıp
Σ∆h= 0,03 + 0,06 = 0,09 m
c) Toplam Yük Kaybı
∆H= 0,01+ 0,09= 0,10 m
Hızlı Karıştırma Tankı Giriş Kanalı Maksimum Su Kotu;
1 087,76 – 0,10 = 1 087,66 m olacaktır.
5)Hızlı – Yavaş Karıştırma – Durultucu Yük Kayıpları
5.1) Hızlı Karıştırıcı Girişi
Hızı karıştırıcıya giriş 1000 x 1000 mm penstoklar vasıtası ile gerçekleştirilecektir.
• İki ünite çalışması durumunda;
Q = 0,519 / 2 = 0,26 m³/sn
V = 0,26 / 1,0 = 0,26 m/sn
Hmax = 0,26² / (0,62² x 19,62) = 0,01 m
• 1 Ünitenin devre dışı kalması durumunda;
Q = 0,519 / 1 = 0,52 m³/sn
V = 0,52 / 1,0 = 0,52 m/sn
Hmax = 0,52² / (0,62² x 19,62) = 0,04 m
Kapaklardan geçen su her bir tankta bulunan 2,0 x 0,5 m ebadındaki batık savaktan geçerek hızlı karıştırıcıya ulaşır.
• İki tank çalışması durumunda;
Q/2 = 0,519 / 2 = 0,26 m³/sn
A = 2 x 0,5 = 1,0 m2
V = 0,26 / 1,0 = 0,26 m/sn
Hmax = 0,26² / (0,62² x 19,62) = 0,01 m
• 1 tankın dere dışı kalması durumunda;
Q = 0,519 / 1 = 0,52 m³/sn
V = 0,52 / 1,0 = 0,52 m/sn
326
Hmax = 0,52² / (0,62² x 19,62) = 0,04 m
Hızı karıştırıcı yapısında Maksimum Su Kotu : 1 087,66 – 0,04 - 0,04 = 1 087,58 m
5.2) Hızlı Karıştırıcı Çıkışı Savak Su Yükleri
Q= 0,519 m³/sn
Savak boyu; L= 2,0 m
Ünite sayısı; 2 Adet
Savak yükleri;
2 ünite devrede iken
hmax= [0,519 / (1,80 x 4,0)]2/3 = 0,17 m
1 ünite devre dışı iken
hmax= [0,519 / (1,80 x 2,0)]2/3 = 0,27 m
Savak kret kotu= 1 087,58 – 0,27 = 1 087,31 m
Savak çıkışında 0,25 m düşü yapılarak;
Giriş kanalı maksimum su kotu= 1 087,31 – 0,25 = 1 087,06 m olacaktır.
5.3) Yavaş Karıştırma Giriş Kanalı – Yavaş Karıştırma Tankı Arası Yük Kaybı
Yavaş karıştırma giriş kanalından her bir yavaş karıştırma tankına 800 x 800 mm ebadındaki penstoklar vasıtasıyla geçiş yapılacaktır.
• 4 ünite çalışması durumunda
Q1 = 0,519 / 4 = 0,13 m3/sn (1 ünite debisi)
V = 0,13 / 0,64=0,20 m/sn
∆h = 0,202 / (0,622 x 19.62) ≅ 0,01 m
• 1 ünite devre dışı kalması durumunda
Q1 = 0,519 / 3 = 0,173 m3/sn
V = 0,173 / 0,64=0,27 m/sn
∆h = 0,272 / (0,622 x 19,62) = 0,01 m
Yavaş Karıştırma tankı maksimum su kotu = 1 087,06 – 0,01 = 1 087,05 m
5.4) Yavaş Karıştırma Tankı Çıkış Savakları
Yavaş karıştırma tankında bulunan savaklardan alınan su durultucu giriş yapısına
iletilecektir.
Q1 = 0,519 m3/sn
L = 5 m (Toplam Savak Boyu)
327
• 4 Tankın çalışması durumunda
Q = 0,519 / 4 = 0,13 m3/sn
∆h [ ] 06,0)5x80,1/(13,0 3/2 ≅= m
• 1 Tankın devre dışı kalması durumunda
Q = 0,519 / 3 = 0,173 m3/sn
∆h [ ] 07,0)5x80,1/(173,0 3/2 ≅= m
Savak kret kotu = 1 087,05 – 0,07 = 1 086,98 m
Savak çıkışında 20 cm düşü yapılacaktır.
Yavaş karıştırıcı çıkış yapısı su kotu: 1 086,98- 0,20 = 1086,78 m
5.5) Durultucu Giriş Yapısı Kayıpları
Yavaş karıştırma tankından savaklanarak çıkış yapısına gelen su durultucu girişine ulaşarak burada 800 x 800 mm ebadındaki penstoklar vasıtasıyla her bir tankın iki tarafında bulunan giriş kanalındaki Ø 150 mm çapındaki 40 adet PVC borudan geçerek durultucuya girecektir.
Kapaklardan geçerken yük kaybı 1 cm hesaplanmıştır.
Durultucu giriş kanalında maksimum su kotu = 1086,77 m
Q = 0,519 m3/sn
• 4 ünite çalışması durumunda
Q = (0,519 / 4) = 0,13 m3/sn
AT = 40 x 3,14 x (0,15)2 / 4 = 0,71 m2
V = 0,13 / 0,71 = 0,18 m/sn < 0.30 m/sn
h∆ = 0,182 / (0,622 x 19,62) ≅ 0,01 m
• 1 ünite devre dışı kalması durumunda
Q = (0,519 / 3)=0,173 m3/sn
V = 0,173 / 0,71 = 0,24 m/sn < 0.30 m/sn
h∆ = 0,242 / (0,622 x 19,62) ≅ 0,01 m
Durultucu maksimum su kotu = 1 086,77 – 0,01 = 1 086,76 m olacaktır.
5.6) Durultucu Kayıpları
Durultucudan çıkan su Ø 300 mm çapında PVC borularla toplanıp, çıkış kanalına
verilecektir.
328
a) Borudaki Orifis Kayıpları (1 Tank devre dışı iken)
Qmax = 0,519 / (3x5) = 0,035 m3/sn
Boru sayısı 5 adet (1 adet durultucuda)
Boru çapı = Ø 300 mm
Orifis Sayısı = 120 adet
Orifis Çapı = Ø 30 mm (Kesit alanı, A = 0,0007 m2)
Orifis başına debi = 0,035 / 120 =0,0003 m3/sn
AT = 120 x 0,0007 = 0,084 m2
V = 0,035 (m3/sn) / 0,084 (m2) = 0,42 m/sn
h = V2 / (C2 x 2g); C = 0,62
h = 0,422 / (0,622 x 19,62) = 0,03 m
b) Su Toplama Borusu Hesabı
Boru sonunda kritik kesitte su derinliği;
dc = [ ] [ ] 3/1223/122 )81,9x30,0/(035,0)xgb/(q =
dc ≅ 0,11 m
Boru eğimsiz döşenecektir. (Z = 0)
Boru başlangıcında su derinliği;
Do = 1,732 x dc = 1,732 x 0,11 = 0,19 m
Toplam kayıplar = ho + do = 0,03 + 0,19 = 0,22 m
Boru Taban Kotu = 1 086,76 – 0,22 = 1 086,54 m
Ø 300 PVC borudan ana toplama kanalına geçişte 0,18 m düşü kabul edilerek;
Toplama (çıkış) kanalı maksimum su kotu = 1 086,54 – 0,18 = 1 086,36 m
Filtre giriş kanalı maksimum su kotu = 1 086,36 m
6) Hızlı Kum Filtre Kayıpları
6.1) Filtre Giriş Kanalı
Durultucu çıkış kanalından doğrudan filtre giriş kanalına gelen su her bir girişinde bulunan 600 x 600 mm ebadındaki penstoklardan geçerek yaklaşım kanalına akacaktır.
Q = 0,504 m3/sn
Filtre sayısı = 6 adet (2’si bakımda)
Q1 = 0,504 / 4 = 0,126 m3/sn
329
Geçiş boşluk ebadı = 0,6 x 0,6 = 0,36 m2
Geçiş hızı = 0,126 / 0,36 = 0,35 m/sn
h = V2 / (C2x2 g) : C = 0,62
h = 0,352 / (0,622 x 19,62) ≅ 0,02 m
Her bir filtre yaklaşım kanalı maksimum su kotu : 1 086,36-0,02 = 1 086,34 m
Yaklaşım kanalından filtrelere önce her bir filtrede 2 adet 1,0 x 0,6 m ebadındaki deliklerden, daha sonra toplam 20 m uzunluğundaki bağlantı kanalında bulunan 40 adet Ø 100 mm çapında PVC borulardan geçerek filtrelere ulaşacaktır.
Q1 = 0,126 m3/sn
AT = 40 x 3,14 x (0,10)2/4 = 0,314 m2
V = 0,126 / 0,314 = 0,40 m/sn
h = 0,402 / (0,622 x 19.62) ≅ 0,02 m
Yaklaşım kanalı filtre arası 5 cm düşü kabul edilerek,
1 086,34 – 0,05 = 1 086,29 m
6.2) Filtre Kanalı (Geri Yıkama Suyu Çıkış Kanalı)
Filtre geri yıkama sırasında geri yıkama suyu her bir filtrenin ortasında bulunan kanala dökülecek ve oradan 700 x 700 mm penstoklar vasıtasıyla filtre geri yıkama suyu tutma tankına ulaştırılacaktır.
Q = 1 560 m3 / sa = 0,433 m3/sn
Savak boyu; L = 2 x 10 = 20 m
Savak su yükü;
h = [ ] 05,0)20x80,1/(433,0 3/2 ≅ m
Savak kret kotu filtre kum seviyesinin 40 cm üzerinde planlanacaktır.
6.3) Filtre Yük Kaybı
a) Kum yatağında yük kaybı :
Efektif dane çapı (d) : 0,80 mm
Porozite (f) : 0,40
Kinematik visk. (v) : 1,31x10-6 m2/sn
Karmen – Kozeny denklemine göre :
330
−
=
∆23
2
)()1()(180
SdVx
ffx
gvx
LH
Şekil faktörü (S) : 1,0
Kum yatak kalınlığı : 1,00 m
Filtredeki kum yatak kalınlığı 1,00 m olması ve filtre yatağı malzemesinin temiz olması esas alınarak yük kayıpları hesaplanmıştır.
4 ünitenin çalışması, 2 ünitenin bakıma alınması ile filtredeki oluşan maksimum su hızı
7,56 m/sa: (bakınız Bölüm 1.1.3.1/(9a))
V = 7,56 m/sa = 0,0021 m/sn
−
=
∆−
−
233
26
)10x80,0x1(0021,0x
4,0)4,01(x
81,910x31,1x180
80,0H
∆H = 0,36 m
b) 1.çakıl yatağında yük kaybı :
gVx
dLxxCH D
2
41067,1
+Φ
=∆
Şekil faktörü Φ : 1,0
Yatak kalınlığı L : 0,10 m
Çakıl boyutu d : 3,6 x 10-3 m
Filtrasyon hızı V : 0,0021 m/sn
Kinematik visk. (v) : 1,31x10-6 m2/sn
Drag katsayısı ; CD
34,0Re3
Re24
++=DC ( 1 < Re < 104 için )
Re24CD = ( Re < 1 için )
6
3
10x31,110x6,3x0021,0
vVxdRe
−
−== = 5,77 Re > 1
34,077,5
3x77,5
24CD += = 5,75
81,9)0021,0(
106,310,0
4175,5
1067,1 2
3 xx
xxxH −=∆ = 1,91x10-5 ≅ 2 x 10-5 m
∆Hb = 0,0 m kabul edilebilir.
331
c) 2. Çakıl Yatağında Yük Kaybı :
Sıfıra yakın yük kayıpları 10 cm kalınlığındaki 2. çakıl yatağı için de elde edilir.
∆Hc = 0,0 m kabul edilebilir.
d) Filtre tabanında yük kaybı :
Bir filtredeki nozul sayısı : 3 072 adet
Bir nozuldaki yarık alanı : 4,23x10-4 m2
Buna göre toplam yarık alanı :
ΣA = 3 072 x 4,23x10-4 = 1,30 m2
Yarıklardaki hız :
Q = (43 560 m3/gün / 4) = 10 890 m3/gün= 0,126 m3/sn
V = A
QΣ
=30,1126,0 = 0,10 m/sn
Yük kaybı :
422
10 x 462,19
10,0x60,0g2
V60,0H −===∆ ∆H = 0,0 m kabul edilebilir.
e) Çalışma sırasında filtre kumunun 0,40 m derinliğe kadar kirlenmesi durumunda meydana gelecek maksimum yük kaybı;
332
Su yüksekliği : H= 1,00 m
Kum kalınlığı : L= 1,00 m
Çakıl kalınlığı : L1= 0,20 m
Toplam kalınlık : Lt= 2,20 m
Temiz filtre yük kaybı : ∆h= 0,44 m
tan ∝= (1,76 – 1,20) / 1,2 = 0,4667
x = 0,80 * tan∝ = 0,80 x 0,56 = 0,373 m
Meydana gelecek maksimum yük kaybı;
Hmax= 2,20 – 0,45 = 1,827 m olacaktır.
Buna göre filtre çalışırken meydana gelebilecek maksimum yük kaybına ulaşıldığında
filtre devreden çıkarılarak yıkamaya alınmalıdır.
Filtre çıkışında maksimum su kotu;
1 086,29 – 1,827 = 1 084,463 m olacaktır.
6.4)Filtre Çıkış Boruları
a) Sürekli Kayıplar
• Ø500 mm ÇB L ≅ 3,0 m
Q = 0,504 / 4 = 0,126 m3/sn
V = 0,66 m/sn
J = 0,00099
h = J x L = 0,003 m ihmal edildi.
• Ø350 mm Ç.B., L ≅ 3,0 m
Q = 0,126 m³/sn
V = 1,26 m/sn
J = 0,00576 m/m
h = J x L = 0,02 m
• Ø800 mm Ç.B., L= 45 m
Q= 0,504 m³/sn
Vmax= 1,01 m/sn
J= 0,00128 m/m
J x L = 0,06 m
• Toplam Sürekli Kayıp
ΣJ x L = 0,02 + 0,06 = 0,08 m
333
b) Yersel Kayıplar
• Filtre Tabanından Ø600 mm Boruya Giriş (Ani Daralma) Kaybı (k= 0,5)
Q = 0,126 m3/s
V = 0,45 m/sn
∆h = (0,5 x 0,45²) / 19,62 = 0,01 m
• T Parçası (Ø350/600) kaybı (k=1,45)
Q = 0,126 m3/s
V = 1,26 m/s
∆h = (1,45 X 1,262)/19,62 = 0,12 m
• Demontaj Parçası (Ø350 mm) Kaybı (k= 0,05)
∆h = (0,05 x 1,26²) / 19,62 = 0,01 m
• Oransal Kelebek Vana (Ø350 mm) Kaybı (k= 3,91)
∆h = (3,91 x 1,26²) / 19,62 = 0,32 m
• T Parçası (Ø350 / 800) Kaybı (k= 1,45)
∆h = (1,45 x 1,26²) / 19,62 = 0,12 m
• Debimetre (Ø800 mm) Kaybı (k= 0,10)
Q = 0,504 m³/sn, V= 1,01 m/sn
∆h = (0,10 x 1,01²) / 19,62 = 0,01 m
• Demontaj Parçası (Ø800) Kaybı (k= 0.05)
∆h = (0,05 x 1,01²) / 19,62 ≅ 0,01 m
• Kelebek Vana (Ø800) Kaybı (k= 0,30)
∆h = (0,30 x 1,01²) / 19,62 ≅ 0,02 m
• Geri Yıkama Suyu Emme Haznesine Giriş (ani genişleme) Kayıp (k= 1,0)
∆h = (1,0 x 1,01²) / 19,62 = 0,05 m
• Toplam Yersel Kayıp
Σ∆h = 0,01 + 0,12 + 0,01 + 0,32 + 0,12 + 0,01 + 0,01 + 0,02 + 0,05 = 0,67 m
334
c) Toplam Boru Yük Kaybı
∆H = 0,08 + 0,67 = 0,75 m
∆H = 0,90 m kabul edilmiştir.
Filtre çıkış haznesi (Geri yıkama suyu emme haznesi)
Maksimum su kotu; 1 084,54 – 0,90 = 1 083,64 m olacaktır.
7) Filtre Çıkış Haznesi – Klor Temas Tankı Arası Yük Kayıpları
Filtrelenmiş su çıkış haznesinden Ø800 mm çelik boru ile klor temas tankı dağıtım kanalına iletilecektir.
a) Sürekli Kayıplar
Q= 0,492 m³/sn
Ø800 mm Ç.B., L≅ 18 m
V= 0,98m/sn, J= 0,00125 m/m
h = J x L = 0,03 m
b) Yersel Kayıplar
Kayıp Katsayıları
• Boruya giriş (Ani daralma) : k = 0,50
• 900 Dirsek (3 adet) : k = 0,90
• Hazneye Giriş (Ani Genişleme) : k = 1,00
Toplam : Σk = 2,40
∆h= (2,4 x 0,98²) / 19,62= 0,12 m
c) Klor Temas Tankı dağıtım yapısından her bir klor temas tankına 1000 x 1000 mm kapaklar vasıtasıyla geçiş yapılacaktır.
Geçiş boşluk ebadı : 1,00 x 1,00 m
Q = 0,492 m3/sn
V = (0,492 m3/sn) / 1,00 m2 = 0,49 m/sn
∆h = V2 / (C2 x 2 g) : C = 0,62
∆h = 0,492/(0,622 x 19,62) ≅ 0,04 m
d) Toplam Yük Kaybı
∆H= 0,03 + 0,12 + 0,04 m = 0,20 m
∆H≅ 0,26 m kabul edilmiştir.
335
Klor Temas Tankı Maksimum Su Kotu;
1 083,64 – 0,26 = 1 083,38 m
8) Klor Temas Tankı – Temizsu Tankı Yük Kayıpları
Klor temas tankına gelen su şaşırtma perdeleri arasından geçerek çıkış savaklarına ulaşacaktır. Perdeler arasındaki akış hızları çok küçük olması sebebiyle tank içinde yük kaybı oluşmayacaktır. Çıkış savaklarında meydana gelecek su yükleri aşağıdaki gibi hesaplanmıştır.
Q= 0,492 m³/sn
L= 4,00 m (Bir tank savak boyu)
• İki tank çalışması durumunda;
h = [0,492 / (1,80 x 2 x 4,00)]2/3 = 0,11 m
• Bir tank devre dışı olması durumunda;
h= [0,492 / (1,80 x 4,00)]2/3 = 0,17 m
Savak kret kotu= 1083,38 – 0,17 = 1 083,21 m
Savak çıkışında 0,16 m düşü yapılarak;
Temizsu tankı maksimum su kotu= 1 083,21 – 0,16 = 1 083,05 m olacaktır.
2.3.3 Hidrolik Hesaplar (Maksimum Debiler İçin)
Yukarıda nominal debi için yapılan hesaplar, nominal debinin %10 fazlası olan maksimum debi Q= 46 750 m3/gün için tekrarlanarak hidrolik hesaplar aşağıda verilmiştir.
1) Havalandırma Yapısı Yük Kayıpları
1.1) Kaskat Su Yükleri
h= [Q / (1,80 x L)]2/3
Q= 0,541 m³/sn,
Toplam savak boyu; L = 18 m
• Kaskat kanalının çalışması durumunda;
h= [0,541 / (1,80 x 18)]2/3= 0,06 m
• Birinci basamak savak kret kotu
Maksimum su kotu – hmax= 1 091,00 – 0,06= 1 090,94 m
Savaklarda toplam düşü yüksekliği; 2,0 m
Çıkış kanalında maksimum su kotu= 1 091,00 – 2,0 = 1 089,00 m