1

乱流工学 12011/5/30

乱流とは？

• 不規則運動であり，速度の時空間的な変化が複雑であり，個々の測定結果にはまったく再現性がなく，偶然の値である．

• 渦運動

• 3次元流れ

• 非定常流→ 乱流は確率過程（Stochastic Process）である．

乱流工学 22011/5/30

レイノルズの実験

粘性力

慣性力==

νUDRe

2

乱流工学 32011/5/30

レイノルズ数

223

/UL

ULULmF ρ=ρ=α= ……慣性力

ULLLUA

yuA µ=µ=∂∂

µ=τ 2 ……..せん断応力×面積

νρµµρ ULULULUL

====/

Re22

粘性力

慣性力

レイノルズ数

乱流工学 42011/5/30

ナビエ・ストークス方程式

ugradpDtuD rr

2∇+−=ρµ

慣性力＝圧力＋粘性力

3

乱流工学 52011/5/30

ナビエ・ストークス方程式

*2**

*

Re1 ugradp

DtuD rr

∇+−=

Re 大：慣性力＝圧力

Re 小：粘性力＝圧力

Lxx

ULtt

Upp

Uuu ==== **

2** ,

/ , ,

ρ

乱流工学 62011/5/30

代表速度

乱流の場合，代表速度は主流の速度ではなく，どれだけ流れが変動しているかを考える必要がある。

速度変動の2乗平均値は乱流のもつエネルギーの大きさ

を表す尺度である．速度の単位にするにはその平方根をとればよい。

2'u=代表速度

一般に実効値を平均速度で無次元化し，平均値に対する割合で表すことが多い．論文等では乱流強度，乱れ強さ（Turbulent intensity）と表現される．

4

乱流工学 72011/5/30

代表寸法

代表寸法はどのようにとるべきか？

乱流工学 82011/5/30

どちらのレイノルズ数も

同じである。

5

乱流工学 92011/5/30

エネルギースペクトル

乱流発生装置を用いて

乱流場の統計的性質を

解明する

乱流工学 102011/5/30

積分特性距離

[ ] 2/122 )()()()()(ˆxuxuxuxurR

ji

jiij

′′′′

=

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

0 1 2 3 4 5r

Rij

f(r)Integeral scale

L

∫∞

∞−′′= drrR

xuxuL

jiij )(

)()(21

6

乱流工学 112011/5/30

乱流レイノルズ数

2

2

1

∂∂

=xu

uλ

νλ

=λ2'Re u

ν=

LuL

2'Re 積分特性距離を代表寸法

tUx c ∂∂

−=∂∂ 1

テイラーのマイクロスケール

テイラーの凍結性仮説

微分特性距離を代表寸法

乱流工学 122011/5/30

乱流発生装置

70

500

7

乱流工学 132011/5/30

乱流レイノルズ数を用いた応用例

1071061050.4

0.5

0.6

0.7

0.8

Re

CD

実車80 km/hでのレイノルズ数3.2×106

トラックなどの大型車両は走行抵抗に占める空気抵抗の割合が高い

空気抵抗の軽減

風洞実験および数値解析による車両空力特性の評価

・燃費の向上・CO2排出量の削減

小型風洞中で大型風洞と同等の遷移流れを模擬する

模型実験

乱流工学 142011/5/30

風洞設備

･ノズル寸法：0.3 m×0.3 m ･最大流速：30 m/s･非一様性：1 %以内･乱れ強度：1 %以下

･ノズル寸法：5 m×3 m･最大流速：83.3 m/s･非一様性：0.4 %以内･乱れ強度：0.2 %以下

大型風洞財団法人鉄道総合技術研究所

米原風洞技術センター

小型風洞工学院大学 Re=5×106

Re=3×105

8

乱流工学 152011/5/30

トラックキャビンモデル

縮尺比 W LM H1 2.5 3.0 1.4

1/3.6 0.694 0.833 0.3891/7.2 0.347 0.147 0.194

1/21.6 0.116 0.139 0.065

縮尺比 R0 R100 R2001 0 100 200

1/3.6 0 28 561/7.2 0 14 281/21.6 0 5 9.3

キャビンルーフ前端部のR寸法 [mm]模型サイズ [m]

キャビンルーフ前端部

R形状による空気抵抗依存性を調べる

H

WLM

曲率半径R

乱流工学 162011/5/30

乱流発生装置

ステッピングモータ

乱流発生装置と乱流格子を用いて広範囲の乱れ強度，渦スケールの流れ場で実験を行った

矩形翼を振動させることにより気流中に渦を励起して乱れを生成

0

10

20

30

0 5 10 15 20Turbulent Intensity [%]

Inte

glal

Sca

le [m

m]

乱流格子

乱流発生装置

矩形翼

9

乱流工学 172011/5/30

大型風洞実験結果

・ルーフ前端部のRを大きくすることでCD値が低下

・ルーフ前端部のRを大きくすることでRecritが低下（R/H=0.07 : Recrit=2.0×106，R/H=0.14 : Recrit=1.1×106）

105 106 1070.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

Re

CD

R /H =0.14

R /H =0.07

R /H =0

代表長さ：模型全長LM代表速度：主流速度Uとしたレイノルズ数を本研究では幾何学的レイノルズ数Reと定義

乱流工学 182011/5/30

小型風洞実験結果

104 105 106 1070.4

0.6

0.8

1.0

1.2

Re

CD

R /H =0 Swt

R /H =0.07 Swt

R /H =0.14 Swt

R /H =0 Lwt

R /H =0.07 Lwt

R /H =0.14 Lwt

小型風洞：乱流格子および乱流発生装置非装着時

小型風洞の実験結果は臨界レイノルズ数以下

10

乱流工学 192011/5/30

抗力係数に対する主流乱れの影響

・主流の乱れ強度を増加することでCD値が低下

・ルーフ前端部のRが大きくなるにつれCD値が低下

・R/Lが1に近くなるにつれCD値が低下する傾向がある

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

0 5 10 15 20u' /U 0 [%]

CD R /H =0.14 R /H =0.07

R /H =0

Re =2.78×105

R /H =0.43

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

0 1 2 3 4R /L

CD

Re =2.78×105

L /L M=0.065

L /L M=0.184

L /L M=0.153

乱流工学 202011/5/30

キャビンモデル表面の流れ場（ＰＩＶ）

Re小

乱れ小

Re大

乱れ大

トラックキャビン周りの流れ（PIV)

11

乱流工学 212011/5/30

キャビンモデル表面の流れ場

主流乱れを増加

模型表面がはく離流れから付着流れへ遷移する傾向がある

u’/U0=3.63%

Ū /U0:計測範囲

X

Z

R/H=0.14

u’/U0=10.4%

u’/U0=1.0%

Ū /U0:

Ū /U0:

CD値が低下

乱流工学 222011/5/30

主流乱れとレイノルズ数効果

Re=2.78×105，u’/U0=1.0% Re=2.78×105，u’/U0=10.4%

A

A A

A

Re=1.1×106，u’/U0=0.4%Re=1.1×106，u’/U0=2.8%

Ū /U0: Ū /U0:R/H = 0.14 R/H = 0.14

12

乱流工学 232011/5/30

レイノルズ数推定モデル式

幾何学的レイノルズ数Reに対して実効レイノルズ数Reeを以下のように定義

Ree = Re {1+ f (u’ /U0) g(R/L)}

鉄道総合技術研究所の大型風洞は主流の乱れ強度，渦スケールが十分小さい

Ree = ReL

= ReS {1+ f (u’ /U0) g(R/L)}

ReL ：大型風洞の幾何学的Re ReS：小型風洞の幾何学的Re

乱流工学 242011/5/30

関数 f および関数 g の算出①

105 106 1070.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

Re L

CD

R /H =0.14

R /H =0.07

R /H =0

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

0 5 10 15 20u' /U 0 [%]

CD

R /H=0.14

R /H=0.07R /H=0

Re S=2.78×105

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0R/L

CD

R /H=0.14

R /H =0.07

R /H=0

Re S=2.78×105

主流に乱れを与えた場合のCD値と大型風洞のCD値が一致する点

を求める

13

乱流工学 252011/5/30

関数 f および関数 g の算出②107

106

105

0 5 10 15 20u' /U 0 [%]

Re

LR /H=0.07

R /H=0.14

Re S=2.78×105

R /H=0

107

106

105

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0R /L

Re

L

R /H=0.07

R /H=0.14

Re S=2.78×105

R /H=0 g (R /L ) = 11.2(R /L )2 - 20.9(R /L ) + 11.5

0

5

10

15

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0R /L

(Re

L-R

eS)

/Re

S

R /H=0

R /H=0.14

R /H =0.07

Re S=2.78×105

f (u' /U 0) = -0.035(u' /U 0)2 + 1.04(u' /U 0) - 0.708

0

5

10

15

0 5 10 15 20u' /U 0 [%]

(Re

L-R

eS)

/Re

S

R /H =0.07

R /H =0.14 Re S=2.78×105

R /H=0

乱流工学 262011/5/30

実効レイノルズ数と抗力係数の関係

1071061050.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

Re e

CD

R/H= 0

Swt Exp.

L wt Exp.

105 106 1070.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

Re e

CD

R/H= 0.07

Lwt Exp.

Swt Exp.

105 106 1070.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

Re e

CD

R/H= 0.14

Swt Exp.

L wt Exp.

小型風洞の実験から大型風洞における高レイノルズ数の流れ場を模擬できる

プロット塗り潰し：小型風洞の実験結果プロット白抜き ：大型風洞の実験結果

14

乱流工学 272011/5/30

まとめ

乱流発生装置を備えた小型風洞を用いて，トラックなどの大型車両の空気抵抗を評価する手法について検討し以下の知見を得た

・小型風洞で乱流発生装置を用いることで，臨界レイノルズ数近傍におけるトラックキャビンの空気抵抗を推定することができる

・主流乱れは実効レイノルズ数を増加させる因子である可能性が高い

・主流の渦スケールLとルーフ前端部のRの比が１に近い場合CD値が小さくなる傾向があることがわかった．

・主流乱れを増加することで，模型表面がはく離流れから付着流れに遷移しCD値が低下する

乱流工学 282011/5/30

境界層と模型設置位置の関係①

0

2

4

6

8

10

0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3Ū /U 0

Z/δ

U 0=30m/su' /U 0=0.2%

1/3.6縮尺模型

1/7.2縮尺模型

104 105 106 1070.4

0.6

0.8

1.0

1.2

Re

CD

R /H =0 Swt

R /H =0.07 Swt

R /H =0.14 Swt R /H =0.14 Lwt

R /H =0.07 Lwt

R /H =0 Lwt

小型風洞：乱流格子，乱流発生装置非装着時

0

2

4

6

8

10

0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3Ū /U 0

Z/δ

Re =2.78×105

u' /U 0=1.0%

1/21.6縮尺模型

15

乱流工学 292011/5/30

境界層と模型設置位置の関係②

0

2

4

6

8

10

0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3Ū /U 0

Z/δ

U 0=30m/su' /U 0=0.2%

1/3.6縮尺模型

1/7.2縮尺模型104 105 106 107

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

Re

CD

R /H =0 Swt

R /H =0.07 Swt

R /H =0.14 Swt

R /H =0 Lwt

R /H =0.07 Lwt

R /H =0.14 Lwt

小型風洞：乱流格子，乱流発生装置非装着時

0

2

4

6

8

10

0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3Ū /U 0

Z/δ

Re =2.78×105

u' /U 0=1.0%

1/21.6縮尺模型

乱流工学 302011/5/30

模型設置位置による流体力の変化

模型下面と地面板との距離が離れることでCD値が低下

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

0 5 10 15 20 25u' /U 0 [%]

CD

Re =2.78×105

R /H =0地上高2 mm

地上高20 mm

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

0 5 10 15 20 25u' /U 0 [%]

CD

Re =2.78×105

R /H =0.07地上高2 mm

地上高20 mm

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

0 5 10 15 20 25u' /U 0 [%]

CD

Re =2.78×105

R /H =0.14

地上高2 mm

地上高20 mm

地上高：模型下面と地面板との距離

16

乱流工学 312011/5/30

乱れ強度と大型風洞の幾何学的レイノルズ数の関係

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

0 5 10 15 20 25u' /U 0 [%]

CD

Re S=2.78×105

R /H =0

R /H =0.14

R /H =0.07

105 106 1070.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

Re L

CD

R /H =0.14

R /H =0.07

R /H =0

105

106

107

0 5 10 15 20 25u' /U 0 [%]

Re

L

Re S=2.78×105

R /H =0.07

R /H =0.14

f (u’ /U0) = ReS

ReL - ReS

乱流工学 322011/5/30

渦スケールと大型風洞の幾何学的レイノルズ数の関係

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0R /L

CD

Re S=2.78×105

R /H =0R /H =0.07

R /H =0.14

105 106 1070.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

Re L

CD

R /H =0.14

R /H =0.07

R /H =0

105

106

107

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0R /L

Re

L

Re S=2.78×105

R /H =0.07

R /H =0.14

g (R /L) = ReS

ReL - ReS

17

乱流工学 332011/5/30

実効レイノルズ数と抗力係数の関係

各模型の値を算術平均し関数 f および関数 gを算出

Ree = Re {1+ f (u’ /U0) g(R/L)}

f (u' /U 0)= -0.008(u' /U 0)2 + 0.265(u' /U 0) + 4.40

0

5

10

15

0 5 10 15 20 25u' /U 0 [%]

(Re

L-R

eS)/R

eS

Re S=2.78×105

R /H =0.07

R /H =0.14

g (R /L ) = -3.04(R /L )2 + 1.10(R /L ) + 6.19

0

5

10

15

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0R/L

(Re

s-R

eL)

/Re

L

Re S=2.78×105

R /H =0.07

R /H =0.14 105 106 1070.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

Re e

CD

Re S=2.78×105

R /H =0.07

R /H =0.14

R /H =0

乱流工学 342011/5/30

大型風洞試験結果との比較

105 106 1070.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

Re e

CD

Ｓwt Exp.

R/H= 0

L wt Exp.

1071061050.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

Re e

CD

R/H= 0.07

Ｓwt Exp.

L wt Exp.

1071061050.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

Re e

CD

R/H= 0.14

Ｓwt Exp.

L wt Exp.

18

乱流工学 352011/5/30

流体力計測結果②

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0R /L

CD

Re s=2.78×105

R /H =0 R /H =0.07

R /H =0.14

105 106 1070.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

Re L

CD

R /H =0.14

R /H =0.07

R /H =00.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

0 5 10 15 20 25u' /U 0 [%]

CD

Re S=2.78×105

R /H =0

R /H =0.14

R /H =0.07

乱流工学 362011/5/30

レイノルズ数推定モデル式の要素(CD)

107

106

105

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0R /L

Re

L

Re s=2.78×105

R /H =0.14

R /H =0.07

105

106

107

0 5 10 15 20 25u' /U 0 [%]

Re

L

Re s=2.78×105

R /H =0.14

R /H =0.07

f (u' /U 0) = 0.125(u' /U 0)2 - 0.493(u' /U 0) + 0.493

0

5

10

15

0 5 10 15 20 25u' /U 0 [%]

(Re

L-R

eS)/R

eS

Re s=2.78×105

R /H =0.07

R /H =0.14

g (R /L ) = -45.3(R /L )2 + 30.6(R /L ) + 1.02

0

5

10

15

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0R /L

(Re

L-R

eS)/R

eS

Re s=2.78×105

R /H =0.14

R /H =0.07

)/( 0Uuf ′

)/( LRg

19

乱流工学 372011/5/30

実効レイノルズ数と抗力係数の関係②

105 106 1070.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

Re e

CD

R/H= 0

L wt Exp.

Swt Exp.

1071061050.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

Re e

CD

R/H= 0.14

L wt Exp.

Swt Exp.

1071061050.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

Re e

CD

R/H= 0.07

Swt Exp.

L wt Exp.

乱流工学 382011/5/30

表面圧力計測結果

105 106 107-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

Re L

CP

min

R /H =0

R /H =0.07

R /H =0.14

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

0 5 10 15 20 25u' /U 0 [%]

CP

min

Re s=2.78×105

R /H =0.07

R /H =0.14

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0R/L

CP

min

Re s=2.78×105

R /H =0.14

R /H =0.07

20

乱流工学 392011/5/30

レイノルズ数推定モデル式の要素(CP)107

106

105

0 5 10 15 20 25u' /U 0 [%]

Re

L

Re s=2.78×105

R /H =0.07

R /H =0.14

f (u' /U 0) = -0.008(u' /U 0) 2 + 0.262(u' /U 0) + 3.24

0

5

10

15

0 5 10 15 20 25u' /U 0 [%]

(Re

L-R

eS)/R

eS

Re s=2.78×105

R /H =0.07

R /H =0.14

g (R /L ) = 2.60(R /L )2 - 8.18(R /L ) + 7.47

0

5

10

15

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0R /L

(Re

L-R

eS)/R

eS

Re s=2.78×105

R /H =0.07

R /H =0.14

)/( 0Uuf ′

)/( LRg

107

106

105

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0R /L

Re

L

Re s=2.78×105

R /H =0.14

R /H =0.07

乱流工学 402011/5/30

実効レイノルズ数と圧力係数の関係

107106105-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

Re e

Cp

min

R/H= 0.07

Ｓwt Exp.

L wt Exp.

105 106 107-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

Re e

Cp

min

R/H= 0.14

Ｓwt Exp.

L wt Exp.

21

乱流工学 412011/5/30

測定部における境界層付近の流速分布

0

5

10

15

0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2Ū /U 0

Z [m

m]

u' /U 0=1.0%

u' /U 0=10.4%

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2Ū /U 0

Z/δ

u' /U 0=1.0%

u' /U 0=10.4%

X

ZY

乱流工学 422011/5/30

地面板の圧力場

-0.10

-0.05

0.00

0.05

0.10

0 200 400 600 800 1000X [mm ]

Cp

フラップ調整前

フラップ調整後

22

乱流工学 432011/5/30

大型風洞の測定部における流速分布

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1Ū /U 0

Z/δ

Uo=30m/sUo=55m/sUo=80m/s

BLS On

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1Ū /U 0

Z/δ

Uo=30m/sUo=55m/sUo=80m/s

BLS Off

0

50

100

150

200

250

300

0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1Ū /U 0

Z [m

m]

Uo=30m/sUo=55m/sUo=80m/s

BLS On

0

50

100

150

200

250

300

0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1Ū /U 0

Z [m

m]

Uo=30m/sUo=55m/sUo=80m/s

BLS Off

乱流工学 442011/5/30

流体力および表面圧力に対する境界層の影響

1071061050.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

Re

CD

R /H =0.14

BLS On

BLS Off

105 106 107-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

Re

CP

min

R /H =0.14

BLS On

BLS Off

23

乱流工学 452011/5/30

キャビンモデル周りの流れ場の比較

u’/U0=1.0%

u’/U0=3.63%

u’/U0=10.4%

R/H=0.07 R/H=0.14

Ū /U0:

Ū /U0:

Ū /U0:

Ū /U0:

Ū /U0:

Ū /U0:

乱流工学 462011/5/30

抗力係数に対する主流乱れの影響

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

0 1 2 3 4 5u' /U 0 [%]

CD

Re =1.1×106

R /H =0

R /H =0.07

R /H =0.14

24

乱流工学 472011/5/30

PIV計測結果との比較

Re=2.78×105，u’/U0=1.0% Re=2.78×105，u’/U0=10.4%

A

A A

A

Re=1.1×106，u’/U0=0.4% Re=1.1×106，u’/U0=2.8%

Ū /U0: Ū /U0:

乱流工学 482011/5/30

キャビンモデル表面の境界層厚さの比較

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0X /H

δ/H

R /H=0.07Re =2.78×105

u' /U 0=10.4%

u' /U 0=3.63%

u' /U 0=1.0%

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0X /H

δ/H

R /H =0.14Re =2.78×105

u' /U 0=1.0%

u' /U 0=3.63%

u' /U 0=10.4%

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0X /H

δ/H

R /H=0.14Re =1.1×106

u' /U 0=0.4%

u' /U 0=2.8%

105 106 1070

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

Re

δm

ax/H

R /H =0.14

u' /U 0=2.8%

u' /U 0=0.4%u' /U 0=1.0%

u' /U 0=3.63%

u' /U 0=10.4%

25

乱流工学 492011/5/30

曲率半径Rに対する渦スケールの影響

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

0 1 2 3 4R /L

Cd

R/H=0 R/H=0.07 R/H=0.09 R/H=0.11R/H=0.13 R/H=0.14 R/H=0.16 R/H=0.18R/H=0.21 R/H=0.29 R/H=0.36 R/H=0.43

Re =2.78×105

-6

-5

-4

-3

-2

-1

0

0 1 2 3 4R /L

Cp

min

R/H=0.07 R/H=0.09 R/H=0.11 R/H=0.13R/H=0.14 R/H=0.16 R/H=0.18 R/H=0.21

R/H=0.29 R/H=0.36 R/H=0.43

Re =2.78×105

乱流工学 502011/5/30

乱流発生装置の速度分布

0

5

10

15

20

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5X /D

u'/U

0 [%

]

Laminar

GT

ATG_10deg.

U 0=30 m/s

Z

０Y

風軸X

0.8

0.9

1.0

1.1

-0.5 -0.25 0 0.25 0.5Z /D

Ū/U

0

LaminarGTATG_10deg.

U 0=30 m/s