interaccion (ii)

INTERACCION SISMICA SUELO-ESTRUCTURA EN EDIFICACIONES DE ALBAILERIA CONFINADA CON PLATEAS DE CIMENTACIONDR. GENNER VILLARREAL CASTROPROFESOR PRINCIPAL USMP, UPC, UPAO y UPNPREMIO NACIONAL DE INVESTIGACION ANR 2006, 2007, 2008COLEGIO DE INGENIEROS DEL PERUCAPITULO DE INGENIERIA CIVIL CD - ICA INSTITUTO DE ESTUDIOS PROFESIONALES DE INGENIERIA

I CURSO DIPLOMADO EN SUELOS Y CIMENTACIONES

MODELO DE INTERACCIN SSMICASUELO PLATEA - SUPERESTRUCTURA

MODELO DINAMICO D.D. BARKAN O.A. SAVINOVSe presenta el modelo donde en el centroide se concentran las rigideces para cada grado de libertad con su respectivo amortiguador. Estas rigideces deben estar en funcin del rea que se esta analizando y la malla a utilizar debe ser rgida, despreciando la flexin en la misma.

MODELO DINAMICO D.D. BARKAN O.A. SAVINOVC x, y =coeficiente de desplazamiento elstico uniformeC z, C =coeficientes de compresin elstica uniforme y no uniforme.A =rea de la base de la cimentacin;I =momento de inercia de la base de la cimentacin respecto al eje principal y perpendicular al plano de vibracin.D.D. Barkan propuso colocarlas en funcin de los coeficientes de compresin y desplazamiento elstico que operan sobre una inercia y un rea respectivamente. Solo se calculan cinco coeficientes de rigidez de los seis grados de libertad existentes, debido a que en este modelo se restringe el giro en el eje z

MODELO DINAMICO D.D. BARKAN O.A. SAVINOVDonde:Co , Do=Coeficientes determinados a travs de experimentos a,b=Dimensiones de la cimentacin en el plano=Coeficiente emprico, asumido para clculos prcticos igual a = 1m-1De las investigaciones obtenidas por el Dr. Genner Villareal Castro plasmadas en una de sus publicaciones, se analizaron diversos modelos con el propsito de obtener los coeficientes de desplazamiento y de compresin elstica, teniendo como resultados para el modelo D.D. Barkan-O.A. Savinov las siguientes expresiones:

MODELO DINAMICO D.D. BARKAN O.A. SAVINOV

MODELO DINAMICO V.A. ILICHEVDonde:i =1 (Coeficiente para vibraciones verticales), 2 (Coeficiente para vibraciones horizontales)C=Representa a los parmetros con su respectiva direccin (x, y, z, x, y)=Radio asumido de las base de cimentacinEl modelo dinmico V.A. Ilichev es estrictamente terico, basado en la solucin terica del problema de interaccin dinmica suelo-estructura, desde el punto de vista del modelo de semiespacio elstico

MODELO DINAMICO V.A. ILICHEV

MODELO DINAMICO V.A. ILICHEVDonde:bZ1,k Z1, m Z, b Z2, k Z2Coeficientes de vibraciones verticales para la parte superior (1) y la parte inferior (2)bX1, k X1, m X, b X2, k X2Coeficientes de vibraciones horizontales para la parte superior (1) y la parte inferior (2)b1, k 1, m , b 2, k 2Coeficientes de vibraciones rotacionales para la parte superior (1) y la parte inferior (2)Para vibraciones Verticales y HorizontalesPara vibraciones RotacionalesDonde:C2=Velocidad de propagacin de la onda transversal.E=Modulo de elasticidad de la base de fundacin=Densidad del suelo de la base fundacin

MODELO DINAMICO V.A. ILICHEVFinalmente calculamos las rigideces equivalentes considerando que en el modelo analizado, las rigideces horizontales son en forma paralela mientras las verticales sern en forma consecutivas con lo cual tenemos las siguientes expresiones:Para Vibraciones HorizontalesPara Vibraciones VerticalesPara Vibraciones Rotacionales

MODELO DINAMICO DE SARGSIANDe acuerdo a ste modelo dinmico, en su anlisis se ingresan parmetros cuasi estticos de rigidez de la base de fundacin x z Kx, K, Kz, los cuales se determinan por las siguientes frmulas:=Densidad del Suelo de Fundacin.= Mdulo de Poisson del Suelo de Fundacin.C1 =Velocidad de Propagacin de las Ondas Longitudinales en el Suelo de Fundacin.C2 =Velocidad de Propagacin de las Ondas Transversales en el Suelo de Fundacin.A =rea de la Base de la Fundacin.

MODELO DINAMICO DE SARGSIANDe acuerdo a ste modelo dinmico, en su anlisis se ingresan parmetros cuasi estticos de rigidez de la base de fundacin x z Kx, K, Kz, los cuales se determinan por las siguientes frmulas:Donde:= Densidad del Suelo de Fundacin.= Mdulo de Poisson del Suelo de Fundacin.C1 =Velocidad de Propagacin de las Ondas Longitudinales en el Suelo de Fundacin.C2 =Velocidad de Propagacin de las Ondas Transversales en el Suelo de Fundacin.A =rea de la Base de la Fundacin.Ix, Iy, Iz = Momento de Inercia masa rotacional respecto a cada eje.x , y z = Coeficientes de Amortiguamiento en las direcciones X, Y y Z.Coeficientes de Amortiguamiento

MODELO DINAMICO DE LA NORMA RUSADonde:A =rea de la Base de la Fundacin.Cx = Coeficiente de desplazamiento elstico uniforme. Cy = Coeficiente de desplazamiento elstico uniforme.Cz = Coeficiente de desplazamiento elstico uniforme. C = Coeficiente de compresin elstico no uniforme. C= Coeficiente de desplazamiento elstico no uniforme Donde:bo = Coeficiente () asumido mediante la tabla 2.4:E = Mdulo de deformacin del suelo en la base de la cimentacin.A10 = 10 m.

MODELO DINAMICO DE LA NORMA RUSALos coeficientes de desplazamiento elstico uniforme, compresin elstica no uniforme y el de desplazamiento elstico no uniforme Vibraciones establecidas (armnicas) o conocidas Vibraciones no establecidas (impulsos) o desconocidas

MODELO DINAMICO DE LA NORMA RUSAPresin esttica media en la base de la cimentacin.

MODELO DINAMICO DE LA NORMA RUSACoeficientes de Amortiguamiento RelativoCoeficientes de Amortiguamiento

IDEALIZACIN DE LA APLICACIN DE LOS MTODOS DE INTERACCIN

DESCRIPCIN DEL PROYECTO

Proyecto: Residencial San Isidro

Ubicacin:Urbanizacin San Isidro Mz. C1 - 14 y 15 - Trujillo La Libertad

reas:rea Del Terreno: 470.90 m2

rea Techada: 1619.15 m2

Datos Generales

Sistema estructuralAlbailera confinada

UsoVivienda Multifamiliar

Numero de Pisos05 Pisos + Azotea

Fc (vigas y losa) 210 Kg. /cm2Fc (columnas)210 Kg. /cm2Fy 4200 Kg. /cm2Fm (Albailera)65Kg. /cm2

Tipo de SueloSC/SM (Arena Arcillo/Limosa)

Presin Admisible(t)1.58 Kg. /cm2

Agresividad de sueloLos suelos en cuestin poseen poca cantidad de sales solubles totales.

Parmetros Ssmicos E030FACTOR DE ZONA

FACTOR DE ZONAFactor de amplificacin de suelo y el que defina la plataforma del espectroEstudio de SueloFlexible / S3Z = 0.4S = 1.4T p = 0.9

FACTOR DE USO DE SUELOU = 1.0

FACTOR DE REDUCCION

Parmetros Ssmicos

Factor de ZonaZ = 0.40

Factor de Amplificacin de SueloS = 1.40Factor de Uso de SueloU = 1.00

Factor que defina la plataforma del espectroTp = 0.90

Factor de ReduccinRx = 6.00

Ry = 6.00

Estudio de Suelos

Clasificacin SUCS (Df=1.90m) : SC/SM (Arena Arcillo/Limosa)

Contenido de Humedad Natural= 1.36 por cientoDensidad Unitaria = 1.65 gr. / cm3Contenido de Sales = 0.09 por cientoAngulo de Friccin Interna = 26 grados Cohesin = 0.10 Kg./cm2Permeabilidad = 1.75*10-2 cm. / seg.Mdulo de Poissn ( u ) = 0.30Mdulo de Elasticidad ( E ) = 175 Kg./cm2Mdulo de Corte (G) = 67 Kg./cm2Coeficiente de Balasto = 3.05 kg/cm3

PERFIL ESTATIFRAFICO

Es posible proyectar losas o plateas de cimentacin realizando un mejoramiento del terreno con materiales de prstamo adecuado, eliminando todo el material orgnico encontrado, los mismos que tendrn una potencia de 1.00 metro, repartidos entre hormigones (0.50 m) y afirmados (0.50 m) de buena calidad, los que tendrn que compactarse de acuerdo a los valores Proctor Modificado obtenidos en el laboratorio.

La capacidad admisible a considerar en este caso ser de 1.18 kg/cm2 RECOMENDACIONES:

ARQUITECTURA

CLCULO DE LA EDIFICACIN

Trazado de Ejes..Ubicacin de columnas, placas y vigas..Sentido de Aligerado..

Espesor de la Losa

Diafragma Rgido

Identificacin de Muros Portantes

Predimensionamiento de Columnas

Predimensionamiento de Vigas

Trazado de Ejes..Ubicacin de columnas, placas y vigas..Sentido de Aligerado..La losa tiene dos funciones principales, desde el punto de vista estructural: la primera que es la transmisin y la segunda que es la obtencin de la unidad estructural. Ing. Antonio Blanco Blasco

TRAZADO DE EJES

Ubicacin De Columnas y Vigas

Sentido de Aligerado

Espesor del AligeradoDiafragma Rgido

IDENTIFICACIN DE MUROS PORTANTES Todos los muros sern portantes salvo los menores a 1.20m

La distancia entre columna y columna de confinamiento de muro no ser mayor a 5.00 m

El espesor mnimo y la altura mxima del muro deber cumplirse a lo especificado en la norma E070

Que los elementos de confinamiento funcionen integralmente con la albailera

Muros Portantes

Caractersticas de los Muros Portantes

Predimensionamiento de ColumnasColumnas TIPO IColumnas TIPO II

Clasificacin de Columnas

Predimensionamiento de VigasPara vigas se optar por conservar el peralte del orden de 1/10 a 1/12 de la luz libre, si se diera el caso de ser menor al espesor de la losa se considerar un peralte igual al espesor de la losa.

El ancho va ser variable de 0.3 a 0.5 veces su altura teniendo en cuenta un ancho mnimo de 25 cm, evitando el congestionamiento de acero y presencia de cangrejeras, pudiendo ser las vigas soleras del ancho del muro

Predimensionamiento de Vigas

Metrado de Cargas

Verificacin De Los Requisitos Estructurales Mnimos Para AlbaileraEspesor Efectivo t. 2.Esfuerzos Axiales mximos. 3.Densidad de muro

Espesor Efectivo t. Haciendo una verificacin

2.Esfuerzos Axiales mximos. Esfuerzo Sobre el MuroFm = 65 kg/cm2h = 2.40 mt = 0.13 m

Obteniendo Metrado de Muro

Verificando Esfuerzos en Muros De no cumplirse esta expresin mejorar la calidad de la albailera (fm) o aumentar el espesor del muro, o ver la manera de reducir la magnitud de la carga axial

3.Densidad de muro De no cumplirse la expresin:

Cambiar el espesor de algunos de los muros

Transformar muros de albailera en muros de concreto armado

Agregarse placas de concreto armado

Rigidizar la estructura

Hoja de calculo:

rea en planta de la edificacinAT = 323.83 m2 Factor de ZonaZ = 0.40Factor de Amplificacin de SueloS = 1.40Factor de Uso de SueloU = 1.00

Numero de pisosN = 5.00

Analizando Muros en Eje X

Analizando Muros en Eje Y

Analizando Muros en Eje X Analizando Muros en Eje Y

Modelacin Por Secciones TransformadasConvertir una seccin heterognea en una seccin que contemple las propiedades de ambos materiales para su modelamiento

Para el anlisis asumiremos que todos los muros no cumplen por flexo compresin, verificndolos por el mtodo de la seccin transformada.

Tomemos el muro 1X para transformarlo.

Ec = 217371 [Kg. /cm2] fc =210 Kg/cm2, Ec = 15000fc

Em = 500 fm [Kg. /cm2] fm = 65 kg/cm2

Entonces tendramos:

n = (2173710 Ton/m2)/(500 x 65 x10 Ton/m2)

n = 6.69Relacin modular.

Obviemos el muro 4Y por el momento, uuniformizando materiales n x 0.15m = 6.69 x 0.15m = 1.00 m.

n x 0.65m = 6.69 x 0.65 m = 4.35 m

Ahora aumentaremos el aporte del muro perpendicular al muro 1X .

25% de la seccin transversal.

6 veces su espesor.

Aportes Perpendiculares al Muro de Anlisis* Cuando un muro transversal concurra a dos muros, su contribucin a cada muro no exceder de la mitad de su longitud

El muro 4Y es perpendicular al 1X. Su aporte ser el mayor de los siguientes valores:

25% de su longitud=1.03 m

6 veces el espesor=0.78 m

Obteniendo Propiedades con Ayuda del Autocad (Massprop)rea de Corterea de la seccinMomento de inercia

Para los muros en anlisis tenemos las siguientes propiedades:

Modelacin en el SAP2000 MATERIALES (Propiedades para el anlisis):

Criterios para ingresar el modelo al SAP2000 EJES LOCALES - SAP2000:MUROS:COLUMNAS Y/O PLACAS:VIGAS:

Coeficientes de Rigidez con Co=0.8 kg/cm

RESULTADOS DE LA INVESTIGACIN

COMENTARIODescartamos el mtodo de Sargsian debido a la variacin de resultados para los distintos elementos estructurales y los diferentes tipos de suelos.

El mejor suelo con el cual la estructura se comporta mejor es con el de C= 1.8. Este suelo coadyuva a la estructura a que se le proporcione menores esfuerzos que en los dems suelos.

La Interaccin Suelo - Estructura, adems nos permite realizar un anlisis de rigidez de la edificacin en ambas direcciones.

El siguiente paso es determinar el espesor la platea de cimentacin, como ya se mencion anteriormente el espesor elegido fue el de 0.60 m como punto de partida de ste anlisis. Consideramos espesores de 0.50m y 0.40m para la aplicacin de los modelos restantes de anlisis y con el suelo C=1.80.

DETERMINACIN DEL ESPESOR DE LA PLATEA

COMENTARIOEl mtodo de Ilichev se descarta debido a que presenta un comportamiento diferente en comparacin con los dems mtodos cuando se analiza en la direccin X de la estructura. El espesor de platea a seleccionar es el de 0.50m.La eleccin de la platea de cimentacin queda determinada por presentar esfuerzos promedios entre las platea de 0.60m y 0.40m. El espesor de 0.40m se descarta debido a que la estructura muestra mayores esfuerzos en los elementos en sta eleccin. Como es de esperarse la platea que mejor se comporta con la estructura es la de 0.60m, esforzando de sta manera menos a los elementos que la de 0.40m. De los resultados obtenidos se puede apreciar que el comportamiento en la direccin X, el modelo de interaccin presenta esfuerzos mayores al modelo de empotramiento en la base, contrariamente a ello, del anlisis que se desprende de la direccin Y presentan resultados de interaccin menores al de empotramiento.Todo ello indica que la estructura presenta una direccin rgida (Y) y una direccin flexible (X), es decir mediante el anlisis de interaccin suelo-estructura se puede determinar en que direccin a la edificacin se le puede incrementar o disminuir rigidez, ajustando el modelo hacia uno ideal

REESTRUCTURACIN

RESULTADOS DE LA REESTRUCTURACINAhora la estructura presenta un comportamiento en esfuerzos en la direccin X ligeramente menor en comparacin de la configuracin estructural anterior.

RESULTADOS DE LA REESTRUCTURACINEn la direccin Y se present una disminucin de entre las diferencias de resultados entre el modelo de empotramiento con el de la Norma Rusa, debido a que la direccin X comienza a absorber mayor rigidez luego de ser flexible.

ANLISIS TIEMPO HISTORIA

ANLISIS TIEMPO HISTORIAHasta ste punto se analiz la estructura espectralmente segn los requerimientos de la Norma Peruana E030. Vamos a aplicar acelerogramas a la estructura para visualizar como se comporta la edificacin durante todo el tiempo que dura el sismo, muy diferente a lo que dice la Norma de Diseo Sismorresistente E030, la cual analiza hasta un intervalo de 4 segundos.Trabajamos con el Acelerograma del Sismo de Lima de 1974, debido a que es uno de los ms intensos que ha ocurrido en nuestro pas, el cual fue proporcionado por el Instituto Geofsico del Per. En todo el historial de acelerogramas se tiene el registro del Sismo de Chimbote de 1970, y el cual es uno de los ms cercanos a la ciudad de Trujillo y con el cual se podra aplicar a la estructura. La aceleracin del sismo de Lima del ao 1974 fue de 1.925 m/s, y la aceleracin de nuestro espectro de diseo es de 1.046 m/s, ste valor se ha calculado aplicando los coeficientes estipulados en la Norma de Diseo Sismorresistente E030. Con ello se comprueba que la aceleracin que nos presenta la norma, la cual se obtiene de un estudio estadstico de todos los sismos que han ocurrido en nuestro pas, es menor que la aceleracin del Sismo de Lima del ao 1974.

ANLISIS TIEMPO HISTORIAMX2D

Grfico5

27.0321.8418.791213.1105

27.125121.241218.171715.559

194.33441171.88392146.75674116.49867

TIEMPO HISTORIA INTERACCIN

TIEMPO HISTORIA EMPOTRADO

ESPECTRO EMPOTRADO

ESPECTRO INTERACCIN

MX2D

MX2D

Joint Displacements

ANALISIS ESPECTRAL CONSIDERANDO INTERACCION SUELO ESTRUCTURA

DESPLAMIENTOS DE PUNTOS

Co = 0.80Co = 1.20Co = 1.40

JointOutputCaseStepTypeU1U2R3U1U2R3U1U2R3

TextTextTextmmRadiansmmRadiansmmRadians

6ENVOLMax0.0031340.0034860.0003650.0026290.002910.0003160.0026430.0029840.000446

303ENVOLMax0.0056060.0063120.000380.0049570.0054950.0003290.0050820.0057050.000454

435ENVOLMax0.0081160.0091660.0003940.0073210.0081040.0003410.0075580.0084490.000461

563ENVOLMax0.0105260.0119290.0004050.0095840.0106210.000350.0099310.0110980.000466

691ENVOLMax0.0127540.0145560.0004130.0116650.0130030.0003570.0121190.0136080.00047

Asentamiento = 1.41 cmAsentamiento = 1.20 cmAsentamiento = 1.10 m

i / he0.00401040.00472860.00374580.00428760.00393840.004518

OKOKOKOKOKOK

FUERZAS EN ELEMENTOS

Co = 0.80Co = 1.20Co = 1.40

FrameStationStepTypePV2M3PV2M3PV2M3

TextmTextTonTonTon-mTonTonTon-mTonTonTon-m

550.3Max-23.105819.905788.54028-23.100819.507787.26087-23.093519.369886.82232

551.4Max-21.495319.905766.92848-21.490319.507766.06862-21.483119.369865.78237

552.5Max-19.884919.905745.6112-19.879919.507745.14898-19.872619.369845.01444

550.3Min-39.7203-14.8328-60.68483-39.7203-14.4347-59.40541-39.7203-14.2969-58.96687

551.4Min-37.0362-14.8328-44.65323-37.0362-14.4347-43.79337-37.0362-14.2969-43.50712

552.5Min-34.3521-14.8328-28.91616-34.3521-14.4347-28.45394-34.3521-14.2969-28.31939

COMPARACION

THXINTERACCION

ANALISIS COMPARATIVO Co = 1.80TABLE: Element Forces - FramesTIEMPO HISTORIA XESPECTROFACTOR THX / ESPECTRO

FrameStationOutputCaseCaseTypeStepTypePV2M3PV2M3PV2M3PV2M3

ANALISIS EMPOTRAMIENTO EN BASEINTERACCION BARKANINTERACCION NORMA RUSATextmTextTextTextTonTonTon-mTonTonTon-mTonTonTon-mTonTonTon-m

MX2d0.25THXLIMALinModHistMax21.8427.13194.3320.0418.07135.981.091.501.431.041.501.40

MX2d1.5THXLIMALinModHistMax21.8427.13160.4321.1318.07113.921.031.501.41

DesplazamientosDesplazamientosDesplazamientosMX2d2.75THXLIMALinModHistMax21.8427.13126.5222.2218.0792.110.981.501.37

ESPECTROESPECTROESPECTROMY3i0.25THXLIMALinModHistMax28.181.727.1413.097.9732.27

JointCaseStepTypeU1U2R3JointCaseStepTypeU1U2R3JointCaseStepTypeU3U4R4MY3i1.5THXLIMALinModHistMax28.181.728.6713.817.9722.45

TextTextTextmmRadiansTextTextTextmmRadiansTextTextTextmmRadiansMY3i2.75THXLIMALinModHistMax28.181.7210.2014.527.9712.88

CM1ENVOLMax0.000640.000630.00004CM1ENVOLMax0.002230.002070.00025CM1ENVOLMax0.002060.001990.00025P21d0.25THXLIMALinModHistMax48.5542.6499.4828.8928.5066.921.681.501.491.631.501.35

CM2ENVOLMax0.001480.001530.00010CM2ENVOLMax0.004150.003910.00026CM2ENVOLMax0.003820.003730.00026P21d1.5THXLIMALinModHistMax48.5542.6446.1829.7828.5031.631.631.501.46


CM4ENVOLMax0.003050.003230.00021CM4ENVOLMax0.007850.007450.00028CM4ENVOLMax0.007190.007090.00027


Asentamiento =--Asentamiento =0.54Asentamiento =0.22TABLE: Joint Displacements

JointOutputCaseCaseTypeStepTypeU1U2U3R3

Desplazamientos i / he0.00100.0011Desplazamientos i / he0.00280.0027Desplazamientos i / he0.00250.0026TextTextTextTextmmmRadians

OKOKOKOKOKOK183THXLIMALinModHistMax0.0027870.0027980.0034280.000284FY/FX0.181.261.11

185THXLIMALinModHistMax0.0027870.0023430.0035130.000281

CM1THXLIMALinModHistMax0.0028720.00027500.000279

FuerzasFuerzasFuerzasCM2THXLIMALinModHistMax0.0052090.00031500.000258

ESPECTROESPECTROESPECTROCM3THXLIMALinModHistMax0.0074930.00037500.00024

FrameStationStepTypePV2M3FrameStationStepTypePV2M3FrameStationStepTypePV2M3CM4THXLIMALinModHistMax0.0095810.00044500.00023

TextmTextTonTonTon-mTextmTextTonTonTon-mTextmTextTonTonTon-mCM5THXLIMALinModHistMax0.0114110.00052200.00023

MX2d0.3Max18.7918.17146.76MX2d0.3Max19.8217.90134.85MX2d0.3Max20.0418.07135.98


MX2d2.8Max20.9818.17102.44MX2d2.8Max22.0017.9091.38MX2d2.8Max22.2218.0792.11THYINTERACCION

MY3i0.3Max-0.918.4834.24MY3i0.3Max13.117.9032.10MY3i0.3Max13.097.9732.27

MY3i1.55Max-0.208.4823.74MY3i1.55Max13.837.9022.36MY3i1.55Max13.817.9722.45TABLE: Element Forces - FramesTIEMPO HISTORIA YESPECTROFACTOR THX / ESPECTRO

MY3i2.8Max0.528.4813.41MY3i2.8Max14.547.9012.88MY3i2.8Max14.527.9712.88FrameStationOutputCaseCaseTypeStepTypePV2M3PV2M3PV2M3PV2M3

P21d0.3Max28.0130.9574.44P21d0.3Max28.6128.2266.22P21d0.3Max28.8928.5066.92TextmTextTextTextTonTonTon-mTonTonTon-mTonTonTon-mTonTonTon-m

P21d1.55Max28.9030.9536.04P21d1.55Max29.5028.2231.27P21d1.55Max29.7828.5031.63MX2d0.25THYLIMALinModHistMax63.372.7850.0820.0418.07135.98


MX2d2.75THYLIMALinModHistMax63.372.7845.5922.2218.0792.11

MY3i0.25THYLIMALinModHistMax2.6015.1255.0813.097.9732.270.201.901.710.191.901.55

MY3i1.5THYLIMALinModHistMax2.6015.1236.1813.817.9722.450.191.901.61


P21d0.25THYLIMALinModHistMax17.838.6415.0428.8928.5066.920.620.300.220.301.891.50

P21d1.5THYLIMALinModHistMax17.838.644.6829.7828.5031.630.600.300.15


TABLE: Joint Displacements


TextTextTextTextmmmRadiansFuerzasFuerzas

183THYLIMALinModHistMax0.0035820.0019910.0048420.00032THX-EMPOTRADOTHY-EMPOTRADO

185THYLIMALinModHistMax0.0035820.0030150.0047870.000318FrameStationStepTypePV2M3FrameStationStepTypePV2M3

CM1THYLIMALinModHistMax0.0001770.00289600.000331TextmTextTonTonTon-mTextmTextTonTonTon-m

CM2THYLIMALinModHistMax0.000280.00524400.000344MX2d0.25Max27.0321.24171.88MX2d0.25Max



CM5THYLIMALinModHistMax0.0005580.01140800.000371MY3i0.25MaxMY3i0.25Max4.619.4637.49

MY3i1.5MaxMY3i1.5Max4.619.4625.76

MY3i2.75MaxMY3i2.75Max4.619.4614.17

P21d0.25Max39.3534.4484.53P21d0.25Max9.654.8212.18

ANALISISP21d1.5Max39.3534.4441.47P21d1.5Max9.654.826.14

EMPOTRADONORMA RUSAP21d2.75Max39.3534.445.80P21d2.75Max9.654.822.54

MX2d18.7920.04

18.1718.07FuerzasFuerzasFuerzasFuerzas

146.76135.98THX-EMPOTRADOTHY-EMPOTRADOTHX-INTERACCIONTHY-INTERACCION

MY3i0.910.63FrameStationStepTypePV2M3FrameStationStepTypePV2M3FrameStationStepTypePV2M3FrameStationStepTypePV2M3

8.487.97TextmTextTonTonTon-mTextmTextTonTonTon-mTextmTextTonTonTon-mTextmTextTonTonTon-m

34.2432.27MX2d0.25Max27.0321.24171.88MX2d0.25MaxMX2d0.25Max21.8427.13194.33MX2d0.25Max

P21d28.0128.89MX2d1.5Max27.0321.24145.33MX2d1.5MaxMX2d1.5Max21.8427.13160.43MX2d1.5Max


74.4466.92MY3i0.25MaxMY3i0.25Max4.619.4637.49MY3i0.25MaxMY3i0.25Max2.6015.1255.08

MY3i1.5MaxMY3i1.5Max4.619.4625.76MY3i1.5MaxMY3i1.5Max2.6015.1236.18


F(ton)P21d0.25Max39.3534.4484.53P21d0.25Max9.654.8212.18P21d0.25Max48.5542.6499.48P21d0.25Max17.838.6415.04

V(ton)P21d1.5Max39.3534.4441.47P21d1.5Max9.654.826.14P21d1.5Max48.5542.6446.18P21d1.5Max17.838.644.68

M(ton.m)P21d2.75Max39.3534.445.80P21d2.75Max9.654.822.54P21d2.75Max48.5542.648.45P21d2.75Max17.838.647.62

FuerzasFuerzasFuerzasFuerzas

ESPECTRO-INTERACCIONESPECTRO-INTERACCIONESPECTRO-INTERACCIONESPECTRO-INTERACCION

FrameStationStepTypePV2M3FrameStationStepTypePV2M3FrameStationStepTypePV2M3FrameStationStepTypePV2M3

TextmTextTonTonTon-mTextmTextTonTonTon-mTextmTextTonTonTon-mTextmTextTonTonTon-m

MX2d0.3Max13.1115.56116.50MX2d0.3MaxMX2d0.3Max13.1115.56116.50MX2d0.3Max

SISMO XMX2d1.55Max13.1115.5697.46MX2d1.55MaxMX2d1.55Max13.1115.5697.46MX2d1.55Max

SISMO YMX2d2.8Max13.1115.5678.63MX2d2.8MaxMX2d2.8Max13.1115.5678.63MX2d2.8Max




P21d0.3Max28.5124.1357.08P21d0.3Max12.365.499.36P21d0.3Max28.5124.1357.08P21d0.3Max12.365.499.36




ESPECTROESPECTROESPECTROESPECTRO



EMPOTRADOMX2d0.25Max18.7918.17146.76MX2d0.25MaxMX2d0.25Max18.7918.17146.76MX2d0.25Max



MY3i0.25MaxMY3i0.25Max-0.918.4834.24MY3i0.25MaxMY3i0.25Max-0.918.4834.24






CORREGIDOS

ESPECTRO EMPOTRADO


ESPECTRO INTERACCIN


PV2M3

TonTonTon-m

TH21.8427.13194.33MX2D

EMP18.7918.17146.76

ESP.INTER13.1115.56116.50

2.6015.1255.08MY3i

-0.918.4834.24

2.008.4032.10

48.5542.6499.48P21d

28.0130.9574.44

28.5124.1357.08

P(ton)

V(ton)

M(ton.m)

PV2M3

TH EMPO21.8421.24171.88MX2D

TH27.0327.13194.33

EMP18.7918.17146.76

ESP.INTER13.1115.56116.50

TH EMPO2.609.4637.49MY3i

TH4.6115.1255.08

EMP2.308.4834.24

ESP.INTER2.008.4032.10

TH EMPO39.3534.4484.53P21d

TH48.5542.6499.48

EMP32.0130.9574.44

ESP.INTER28.5124.1357.08

COMPARACION

00

00

00

EMPOTRADO

NORMA RUSA

MUIRO X2D

MURO X2D

CONCLUSION

00

00

00

EMPOTRADO

NORMA RUSA

MURO Y3i

MURO Y3i

00

00

00

EMPOTRADO

NORMA RUSA

PLACA 21

PLACA 21D


ESPECTRO EMPOTRADO

ESPECTRO INTERACCIN

MX2D

MX2D


ESPECTRO EMPOTRADO

ESPECTRO INTERACCIN

MY3i

MY3i

000

000

000


ESPECTRO EMPOTRADO

ESPECTRO INTERACCIN

P21D

P21D



ESPECTRO EMPOTRADO

ESPECTRO INTERACCIN

MX2D

MX2D



ESPECTRO EMPOTRADO

ESPECTRO INTERACCIN

MY3i

MY3i



ESPECTRO EMPOTRADO

ESPECTRO INTERACCIN

P21D

P21D

ANALISIS COMPARATIVO Co =1.80

DESPLAZAMIENTOS

EMPOTRADOBARKANNORMA RUSA

JointCaseStepTypeU1U2R3Despl.Relat.U1U2R3Despl.Relat.U1U2R3Despl.Relat.

TextTextTextmmRadiansX (m)Y (m)mmRadiansX (m)Y (m)mmRadiansX (m)Y (m)

CM1ENVOLMax0.000640.000630.00004----0.002230.002070.00025----0.002060.001990.00025----

CM2ENVOLMax0.001480.001530.000100.00150.00160.004150.003910.000260.00350.00330.003820.003730.000260.00320.0031

CM3ENVOLMax0.002320.002440.000160.00150.00160.006070.005750.000270.00340.00330.005570.005480.000270.00320.0031

CM4ENVOLMax0.003050.003230.000210.00130.00140.007850.007450.000280.00320.00310.007190.007090.000270.00290.0029

CM5ENVOLMax0.003600.003850.000250.00100.00110.009430.008970.000280.00280.00270.008600.008520.000280.00250.0026

Asentamiento =--0.54

FUERZAS INTERNAS DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES




MX2d0.3Max18.7918.17146.7619.8217.900.00134.850.0020.0418.07135.98

MX2d1.55Max19.8818.17124.5020.9117.900.00112.990.0021.1318.07113.92

MX2d2.8Max20.9818.17102.4422.0017.900.0091.380.0022.2218.0792.11

MY3i0.3Max-0.918.4834.2413.117.900.0032.100.0013.097.9732.27

MY3i1.55Max-0.208.4823.7413.837.900.0022.360.0013.817.9722.45

MY3i2.8Max0.528.4813.4114.547.900.0012.880.0014.527.9712.88

P21d0.3Max28.0130.9574.4428.6128.220.0066.220.0028.8928.5066.92

P21d1.55Max28.9030.9536.0429.5028.220.0031.270.0029.7828.5031.63

P21d2.8Max29.7930.955.8230.3928.220.007.530.0030.6828.507.60

ANLISIS TIEMPO HISTORIAMX2DMY3i

Grfico8

4.612.62.32.0033

15.12359.45858.48348.4002

55.079837.4925934.2366632.10389



ESPECTRO EMPOTRADO

ESPECTRO INTERACCIN

MY3i

MY3i

Joint Displacements

ANALISIS ESPECTRAL CONSIDERANDO INTERACCION SUELO ESTRUCTURA

DESPLAMIENTOS DE PUNTOS

Co = 0.80Co = 1.20Co = 1.40

JointOutputCaseStepTypeU1U2R3U1U2R3U1U2R3

TextTextTextmmRadiansmmRadiansmmRadians

6ENVOLMax0.0031340.0034860.0003650.0026290.002910.0003160.0026430.0029840.000446

303ENVOLMax0.0056060.0063120.000380.0049570.0054950.0003290.0050820.0057050.000454

435ENVOLMax0.0081160.0091660.0003940.0073210.0081040.0003410.0075580.0084490.000461

563ENVOLMax0.0105260.0119290.0004050.0095840.0106210.000350.0099310.0110980.000466

691ENVOLMax0.0127540.0145560.0004130.0116650.0130030.0003570.0121190.0136080.00047

Asentamiento = 1.41 cmAsentamiento = 1.20 cmAsentamiento = 1.10 m

i / he0.00401040.00472860.00374580.00428760.00393840.004518

OKOKOKOKOKOK

FUERZAS EN ELEMENTOS

Co = 0.80Co = 1.20Co = 1.40



550.3Max-23.105819.905788.54028-23.100819.507787.26087-23.093519.369886.82232

551.4Max-21.495319.905766.92848-21.490319.507766.06862-21.483119.369865.78237

552.5Max-19.884919.905745.6112-19.879919.507745.14898-19.872619.369845.01444

550.3Min-39.7203-14.8328-60.68483-39.7203-14.4347-59.40541-39.7203-14.2969-58.96687

551.4Min-37.0362-14.8328-44.65323-37.0362-14.4347-43.79337-37.0362-14.2969-43.50712

552.5Min-34.3521-14.8328-28.91616-34.3521-14.4347-28.45394-34.3521-14.2969-28.31939

COMPARACION

THXINTERACCION

ANALISIS COMPARATIVO Co = 1.80TABLE: Element Forces - FramesTIEMPO HISTORIA XESPECTROFACTOR THX / ESPECTRO

FrameStationOutputCaseCaseTypeStepTypePV2M3PV2M3PV2M3PV2M3

ANALISIS EMPOTRAMIENTO EN BASEINTERACCION BARKANINTERACCION NORMA RUSATextmTextTextTextTonTonTon-mTonTonTon-mTonTonTon-mTonTonTon-m

MX2d0.25THXLIMALinModHistMax21.8427.13194.3320.0418.07135.981.091.501.431.041.501.40

MX2d1.5THXLIMALinModHistMax21.8427.13160.4321.1318.07113.921.031.501.41

DesplazamientosDesplazamientosDesplazamientosMX2d2.75THXLIMALinModHistMax21.8427.13126.5222.2218.0792.110.981.501.37

ESPECTROESPECTROESPECTROMY3i0.25THXLIMALinModHistMax28.181.727.1413.097.9732.27

JointCaseStepTypeU1U2R3JointCaseStepTypeU1U2R3JointCaseStepTypeU3U4R4MY3i1.5THXLIMALinModHistMax28.181.728.6713.817.9722.45

TextTextTextmmRadiansTextTextTextmmRadiansTextTextTextmmRadiansMY3i2.75THXLIMALinModHistMax28.181.7210.2014.527.9712.88

CM1ENVOLMax0.000640.000630.00004CM1ENVOLMax0.002230.002070.00025CM1ENVOLMax0.002060.001990.00025P21d0.25THXLIMALinModHistMax48.5542.6499.4828.8928.5066.921.681.501.491.631.501.35





Asentamiento =--Asentamiento =0.54Asentamiento =0.22TABLE: Joint Displacements


Desplazamientos i / he0.00100.0011Desplazamientos i / he0.00280.0027Desplazamientos i / he0.00250.0026TextTextTextTextmmmRadians

OKOKOKOKOKOK183THXLIMALinModHistMax0.0027870.0027980.0034280.000284FY/FX0.181.261.11

185THXLIMALinModHistMax0.0027870.0023430.0035130.000281

CM1THXLIMALinModHistMax0.0028720.00027500.000279

FuerzasFuerzasFuerzasCM2THXLIMALinModHistMax0.0052090.00031500.000258

ESPECTROESPECTROESPECTROCM3THXLIMALinModHistMax0.0074930.00037500.00024

FrameStationStepTypePV2M3FrameStationStepTypePV2M3FrameStationStepTypePV2M3CM4THXLIMALinModHistMax0.0095810.00044500.00023

TextmTextTonTonTon-mTextmTextTonTonTon-mTextmTextTonTonTon-mCM5THXLIMALinModHistMax0.0114110.00052200.00023



MX2d2.8Max20.9818.17102.44MX2d2.8Max22.0017.9091.38MX2d2.8Max22.2218.0792.11THYINTERACCION

MY3i0.3Max-0.918.4834.24MY3i0.3Max13.117.9032.10MY3i0.3Max13.097.9732.27

MY3i1.55Max-0.208.4823.74MY3i1.55Max13.837.9022.36MY3i1.55Max13.817.9722.45TABLE: Element Forces - FramesTIEMPO HISTORIA YESPECTROFACTOR THX / ESPECTRO

MY3i2.8Max0.528.4813.41MY3i2.8Max14.547.9012.88MY3i2.8Max14.527.9712.88FrameStationOutputCaseCaseTypeStepTypePV2M3PV2M3PV2M3PV2M3

P21d0.3Max28.0130.9574.44P21d0.3Max28.6128.2266.22P21d0.3Max28.8928.5066.92TextmTextTextTextTonTonTon-mTonTonTon-mTonTonTon-mTonTonTon-m



MX2d2.75THYLIMALinModHistMax63.372.7845.5922.2218.0792.11

MY3i0.25THYLIMALinModHistMax2.6015.1255.0813.097.9732.270.201.901.710.191.901.55



P21d0.25THYLIMALinModHistMax17.838.6415.0428.8928.5066.920.620.300.220.301.891.50



TABLE: Joint Displacements


TextTextTextTextmmmRadiansFuerzasFuerzas

183THYLIMALinModHistMax0.0035820.0019910.0048420.00032THX-EMPOTRADOTHY-EMPOTRADO

185THYLIMALinModHistMax0.0035820.0030150.0047870.000318FrameStationStepTypePV2M3FrameStationStepTypePV2M3

CM1THYLIMALinModHistMax0.0001770.00289600.000331TextmTextTonTonTon-mTextmTextTonTonTon-m




CM5THYLIMALinModHistMax0.0005580.01140800.000371MY3i0.25MaxMY3i0.25Max4.619.4637.49

MY3i1.5MaxMY3i1.5Max4.619.4625.76

MY3i2.75MaxMY3i2.75Max4.619.4614.17

P21d0.25Max39.3534.4484.53P21d0.25Max9.654.8212.18

ANALISISP21d1.5Max39.3534.4441.47P21d1.5Max9.654.826.14

EMPOTRADONORMA RUSAP21d2.75Max39.3534.445.80P21d2.75Max9.654.822.54

MX2d18.7920.04

18.1718.07FuerzasFuerzasFuerzasFuerzas

146.76135.98THX-EMPOTRADOTHY-EMPOTRADOTHX-INTERACCIONTHY-INTERACCION

MY3i0.910.63FrameStationStepTypePV2M3FrameStationStepTypePV2M3FrameStationStepTypePV2M3FrameStationStepTypePV2M3

8.487.97TextmTextTonTonTon-mTextmTextTonTonTon-mTextmTextTonTonTon-mTextmTextTonTonTon-m


P21d28.0128.89MX2d1.5Max27.0321.24145.33MX2d1.5MaxMX2d1.5Max21.8427.13160.43MX2d1.5Max


74.4466.92MY3i0.25MaxMY3i0.25Max4.619.4637.49MY3i0.25MaxMY3i0.25Max2.6015.1255.08



F(ton)P21d0.25Max39.3534.4484.53P21d0.25Max9.654.8212.18P21d0.25Max48.5542.6499.48P21d0.25Max17.838.6415.04

V(ton)P21d1.5Max39.3534.4441.47P21d1.5Max9.654.826.14P21d1.5Max48.5542.6446.18P21d1.5Max17.838.644.68

M(ton.m)P21d2.75Max39.3534.445.80P21d2.75Max9.654.822.54P21d2.75Max48.5542.648.45P21d2.75Max17.838.647.62


ESPECTRO-INTERACCIONESPECTRO-INTERACCIONESPECTRO-INTERACCIONESPECTRO-INTERACCION




SISMO XMX2d1.55Max13.1115.5697.46MX2d1.55MaxMX2d1.55Max13.1115.5697.46MX2d1.55Max

SISMO YMX2d2.8Max13.1115.5678.63MX2d2.8MaxMX2d2.8Max13.1115.5678.63MX2d2.8Max








ESPECTROESPECTROESPECTROESPECTRO



EMPOTRADOMX2d0.25Max18.7918.17146.76MX2d0.25MaxMX2d0.25Max18.7918.17146.76MX2d0.25Max









CORREGIDOS

ESPECTRO EMPOTRADO


ESPECTRO INTERACCIN


PV2M3

TonTonTon-m

TH21.8427.13194.33MX2D

EMP18.7918.17146.76

ESP.INTER13.1115.56116.50

2.6015.1255.08MY3i

-0.918.4834.24

2.008.4032.10

48.5542.6499.48P21d

28.0130.9574.44

28.5124.1357.08

P(ton)

V(ton)

M(ton.m)

PV2M3

TH EMPO21.8421.24171.88MX2D

TH27.0327.13194.33

EMP18.7918.17146.76

ESP.INTER13.1115.56116.50

TH EMPO2.609.4637.49MY3i

TH4.6115.1255.08

EMP2.308.4834.24

ESP.INTER2.008.4032.10

TH EMPO39.3534.4484.53P21d

TH48.5542.6499.48

EMP32.0130.9574.44

ESP.INTER28.5124.1357.08

COMPARACION

00

00

00

EMPOTRADO

NORMA RUSA

MUIRO X2D

MURO X2D

CONCLUSION

00

00

00

EMPOTRADO

NORMA RUSA

MURO Y3i

MURO Y3i

00

00

00

EMPOTRADO

NORMA RUSA

PLACA 21

PLACA 21D


ESPECTRO EMPOTRADO

ESPECTRO INTERACCIN

MX2D

MX2D


ESPECTRO EMPOTRADO

ESPECTRO INTERACCIN

MY3i

MY3i


ESPECTRO EMPOTRADO

ESPECTRO INTERACCIN

P21D

P21D



ESPECTRO EMPOTRADO

ESPECTRO INTERACCIN

MX2D

MX2D



ESPECTRO EMPOTRADO

ESPECTRO INTERACCIN

MY3i

MY3i



ESPECTRO EMPOTRADO

ESPECTRO INTERACCIN

P21D

P21D

ANALISIS COMPARATIVO Co =1.80

DESPLAZAMIENTOS


JointCaseStepTypeU1U2R3Despl.Relat.U1U2R3Despl.Relat.U1U2R3Despl.Relat.

TextTextTextmmRadiansX (m)Y (m)mmRadiansX (m)Y (m)mmRadiansX (m)Y (m)

CM1ENVOLMax0.000640.000630.00004----0.002230.002070.00025----0.002060.001990.00025----

CM2ENVOLMax0.001480.001530.000100.00150.00160.004150.003910.000260.00350.00330.003820.003730.000260.00320.0031

CM3ENVOLMax0.002320.002440.000160.00150.00160.006070.005750.000270.00340.00330.005570.005480.000270.00320.0031

CM4ENVOLMax0.003050.003230.000210.00130.00140.007850.007450.000280.00320.00310.007190.007090.000270.00290.0029

CM5ENVOLMax0.003600.003850.000250.00100.00110.009430.008970.000280.00280.00270.008600.008520.000280.00250.0026

Asentamiento =--0.54

FUERZAS INTERNAS DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES




MX2d0.3Max18.7918.17146.7619.8217.900.00134.850.0020.0418.07135.98

MX2d1.55Max19.8818.17124.5020.9117.900.00112.990.0021.1318.07113.92

MX2d2.8Max20.9818.17102.4422.0017.900.0091.380.0022.2218.0792.11

MY3i0.3Max-0.918.4834.2413.117.900.0032.100.0013.097.9732.27

MY3i1.55Max-0.208.4823.7413.837.900.0022.360.0013.817.9722.45

MY3i2.8Max0.528.4813.4114.547.900.0012.880.0014.527.9712.88

P21d0.3Max28.0130.9574.4428.6128.220.0066.220.0028.8928.5066.92

P21d1.55Max28.9030.9536.0429.5028.220.0031.270.0029.7828.5031.63

P21d2.8Max29.7930.955.8230.3928.220.007.530.0030.6828.507.60

ANLISIS TIEMPO HISTORIAMX2DMY3iCon ello podemos sustentar con fundamento en base a nuestro proyecto que nuestra norma ssmica necesita un ajuste en los factores que intervienen en el clculo de la aceleracin espectral. En lo referido tratamos de motivar a los dems estudiantes, que ste tema sea motivo de investigacin para la mejora de nuestros cdigos de diseo.

BALANCE ENERGTICOCON INTERACCION

BALANCE ENERGTICOSIN INTERACCION

RESULTADOS DEL BALANCE ENERGTICOSegn la figura (a), la energa que absorbe el disipador es del orden del 41.31 % de la Energa derivada del sismo, dejando una parte a ser disipada por la accin inelstica de los elementos de concreto de la estructura.En la grafica (b) se observa que la estructura est absorbiendo la mayor cantidad de energa generada por el sismo, extrayndole la mayor cantidad de esfuerzo posible a la edificacin sobre esforzndola, hasta que no pueda soportar dichos esfuerzos. Contrariamente a lo que se observa en figura (a) la amortiguacin reduce el esfuerzo redistribuyendo las fuerzas por toda la estructura tomando un porcentaje de la energa de entrada.Se puede observar tambin que la energa cintica y la energa potencial presentan un bajo porcentaje de la energa del sismo y son ms relevantes entre los 9.8 y los 20 segundos aproximadamente del tiempo del sismo. Con lo cual la energa disipada por la estructura debido a las deformaciones plsticas es de mayor significacin que estas energas.

CONCLUSIONES

Se opt por trabajar con una acelerograma del sismo de Lima (31.10.1974), ya que este presenta un sismo moderado con una aceleracin de 1.925 m/s. El sismo ms intenso en el registro peruano es el de Lima de octubre de 1966 con una aceleracin de 2.69 m/s. No se opt por trabajar con este acelerograma ya que su perodo de retorno es considerable comparado a la vida til de la edificacin haciendo un diseo antieconmico.

Se realiz un balance energtico en el cual nos permiti asegurar que el comportamiento del suelo no era lineal, sino mas bien presenta un comportamiento tipo amortiguador con resorte y es inelstico, de acuerdo con estas caractersticas, permite una mejor redistribucin de todos los esfuerzos, presentando un mejor comportamiento con la estructura.

+ Los desplazamientos laterales mximos de entrepisos aumenten un 40%. Estos desplazamientos cumplen con los lmites para desplazamiento lateral de entrepisos permitidos para un edificio de albailera segn La Norma Peruana E30.

+ Las Fuerzas axiales mximas disminuyan en un 25 %

+ Las fuerzas cortantes mximas disminuyan en un 23 %

+ Las fuerzas de momento flector disminuyan en un 25%

+ Las fuerzas cortantes en la base de la estructura aumente en un 25%. Esta fuerza cortante supera el 90% del cortante esttico obtenido del anlisis; por otro lado si el anlisis hubiera sido por El Modelo Empotrado la fuerza cortante en la base de la estructura se encontrara por abajo del 90% del cortante esttico, en este caso se tendran que amplificar las fuerzas internas para su diseo

La interaccin suelo estructura nos permite determinar simultneamente el comportamiento del suelo de fundacin con la edificacin frente a eventos ssmicos, demostrando que ante tal escenario el suelo coadyuva a una mejor distribucin de esfuerzos en todos los elementos estructurales de la edificacin, mediante la disipacin de cierto porcentaje de energa inducida por un sismo.

MUCHAS GRACIAS!genner_vc@hotmail.comwww.gennervillarrealcastro.blogspot.com

interaccion (ii)

Documents

base fundacin modelo

modelo analizado

vibraciones verticales

ilichevmodelo dinamico

savinovmodelo dinamico

parte superior

coeficientes de desplazamiento

vibraciones horizontalesc