2

4

FDinStko

Vve

En

H

Sv

K

Bj

Forord enne rappor

ngeniørfag mtord/Haugesontor på Ris

Vi vil takke Aed arbeidspl

n stor takk r

Haugesund, f

vein Ove Van

enneth Pette

jørn Arild St

rten er en dmaskin medsund. Utførsøy, en hjør

Aibel og eklassen. Vi s

rettes også t

fredag, 4. m

nnes

rsen

trand

dokumentasjd fordypningelse av opprnesteinsbed

kstern veiledatte også st

til intern ve

mai 2012

jon av vår hg i Marin kogaven er gjo

drift i Hauge

der Kristian or pris på al

eileder Gisle

hovedoppgaonstruksjonort i samarbesund.

Olafsrud foll hjelp vi fi

e Kleppe for

ave for studisteknikk vebeid med Ai

or oppgavenfikk av de an

r hjelp med

ieretningen ed Høgskuleibel AS ved

n, og tilrettensatte.

d rapporten.

en d deres

elegging

6

InnhoFigurovTabelloForkorte

ForkoForkl

SammenInnledn

BakgrHensiAibelFagveFagveFagveInformBruk

1 Des1.1

1.11.11.11.11.1

1.2

1.3

1.31.3

1.4

1.5

1.51.51.5

1.6

1.7

1.71.71.7

old versikt ........versikt .......elser og forortelser bruklaringer til tndrag .........

ning .............runn for oppikt ..............l .................erk .............erkets historerkets utformasjon om av STAADsigngrunnla

Standarde.1 Eurok.2 DNV.3 DNV.4 Norso.5 STAA

Levetid ...Geometri

.1 Enhe

.2 KoorMaterialegKodesjekk

.1 Gene

.2 Kode

.3 DesigLaster på Vindkreft

.1 E 700

.2 Vindt

.3 Vindt

..................

..................rklaringer ...kt i oppgaveabeller ...........................................pgaven ............................................................rie ..............dringer ......programme

D.Pro ...........ag ...............er og referankode 3:Pros

V-OS-C101 .V-RP-C205 .

ok N-004 ...AD.Pro hjel....................................tssystem ....

rdinatsystemgenskaper ..k ................

erelt ............esjekk paramgnkriterier ..dekksareal/

ter på gangb0 Vind last trykk .........trykkskoeff

...................

...................

...................eteksten ................................................................................................................................................................................et som er be......................................nser ............sjektering av.........................................................lpefil ...................................................................

m ..........................................................................metre ............................./struktur .....bro ..............DNV-OS-C...................fisient .........

i

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................enyttet .................................................................v stålkonstr.............................................................................................................................................................................................................................................................................................C101 .................................................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................ruksjoner ..........................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

.......... vi

........ viii

.......... ix

.......... ix

.......... ix

........... x

.......... xi

.......... xi

.......... xi

.......... xi

.......... xi

.......... xi

.......... xi

......... xii

......... xii

........... 1

........... 1

........... 1

........... 1

........... 2

........... 3

........... 3

........... 3

........... 3

........... 3

........... 4

........... 6

........... 7

........... 7

........... 7

........... 8

......... 10

......... 14

......... 14

......... 14

......... 14

1.71.7

1.8

2 An2.1

2.2

2.22.2

2.3

3 Las3.1

3.13.13.13.1

3.2

3.23.3

3.33.33.33.33.3

3.4

3.43.4

3.5

4 An4.1

4.14.1

4.2

4.24.3

4.4

4.5

4.6

.4 Vindk

.5 VindpVektfakto

nalysemodelGenerelt .Modellbe

.1 Bjelk

.2 GrenOptimalis

ster og lastkGenerelt -

.1 Tyng

.2 Bølge

.3 Vindl

.4 FlyttiVektbudsj

.1 Vekt Lasttilfell

.1 Lastti

.2 Lastti

.3 Lastti

.4 Lastti

.5 LasttiLastkomb

4.1 ULS 4.2 ULS

Egenfrekvnalyseresulta

ULS for s.1 Kapa.2 Supp

Utbøyning.1 Node

AksialkreMaks. BøMaks skjæMaks spen

kraft genereplater .........

or fra vekt all ..................................skrivelse ....

kemodellerinsebetingelse

sering .........kombinasjon- Modellerin

gdelast ........elast ...........last ............ing av massjett .............og CoG fra

ler ...............ilfelle 1 Egeilfelle 2 Nyilfelle 3 Vinilfelle 4 bjeilfelle 5 Vin

binasjoner ...a ................b ...............

vens ...........ater STAADstruktur på sasitetskontroort reaksjonger .............eforflytningefter ved lastøyemomenteærkrefter venninger ......

elt .................................

av plater ...............................................................ng ..............er for modu...................ner .............ng av laster.........................................................sesenter (Co...................a vektrappor...................envekt .......

yttelast gangndlast Z-retnelkelast 3kNndlast (-Z)-r............................................................................D.Pro ..........stedet .........oll ...............ner .................................er ...............tkombinasjoer ved lastkoed lastkomb...................

ii

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................ulen ..................................................r ...........................................................................oG) ................................rt ......................................................gdel, jevnforning 1,42kN

N / m2 kabelretning 1,42..............................................................................................................................................................................................oner ...........ombinasjon

binasjoner ......................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................rdelt pr bjelN/m2 ..........ldel .............2kN/m2 .......................................................................................................................................................................................................................

ner .....................................................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................lke .................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

......... 14

......... 15

......... 15

......... 16

......... 16

......... 16

......... 16

......... 18

......... 22

......... 22

......... 22

......... 25

......... 25

......... 25

......... 25

......... 25

......... 25

......... 26

......... 26

......... 26

......... 27

......... 27

......... 28

......... 28

......... 29

......... 29

......... 29

......... 29

......... 30

......... 30

......... 31

......... 31

......... 32

......... 33

......... 33

......... 34

......... 35

4.7

4.8

5 Ber5.1

5.2

5.25.25.2

5.3

5.4

5.45.5

5.55.55.5

6 Des6.1

6.2

6.3

6.36.36.36.3

6.4

6.46.46.46.46.46.46.46.4

7 Fle8 Ko

8.1

8.2

8.2

Beregnet Resultat f

regninger avDefineringGyldighet

.1 Overl

.2 Overl

.3 GurtsAksial kapDimensjo

4.1 FinneFinner mo

.1 Plasti

.2 Brud

.3 Sjekksign og bere

IntroduksjSammendLaster og

.1 Vekt

.2 Lastti

.3 Nomi

.4 DesigLøfting av

4.1 CoG 4.2 CoG 4.3 Verti4.4 Stålw4.5 Sjakk4.6 Løfte4.7 Bereg4.8 Krankens forbindenklusjon ....

VurderingSTAAD.P

.1 ULS

egenfrekvenfra løfteanalv knutepunkg av knuteptsområde talappende stlappet stegsstav ............pasitet i knunerende moer først momomentkapasisk stuking d i gurtstav k av påkjentegning av løjon .............

drag av løftefaktorer .......................ilfeller .......inell sikkerhgn faktor ....v gangbro mgangdel .....kabeldel ....

ikal belastniwire (slings)kel ..............e arrangemegning av svkapasitet ....

elser mellom..................

ger av materPro, struktura og b ........

ns ..............lyse av gangkt ...............

punkt ..........abell 7.8 ......tegstav ........stav ...............................utepunktet ..omentkapasmentkapasitsitetene normi gurtstaven..................te krefter møfteutstyr ......................eanalyse ..............................................................hets faktor ....................med kabel su......................................ing under lø) .....................................ent ..............eis på løfteø...................m gangdel o...................rialvalg ......r montert ......................

iii

...................gdel/kabeld.....................................................................................................................................itet i knutepteter i fagvemalt på fagvns sidevegg...................

mot kapasitet........................................................................................................................................................upportering......................................øft ........................................................................ører ...............................

og kabeldel .............................................................................

...................el i STAAD.....................................................................................................................................punktet .......erksplanet ...verksplanet..................

...................ter ......................................................................................................................................................................

g .........................................................................................................................................................................................................................................................................

...................D.Pro .......................................................................................................................................................................................................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

......... 35

......... 36

......... 38

......... 38

......... 41

......... 42

......... 42

......... 42

......... 43

......... 44

......... 45

......... 45

......... 45

......... 46

......... 46

......... 48

......... 48

......... 48

......... 49

......... 49

......... 50

......... 50

......... 50

......... 50

......... 50

......... 51

......... 51

......... 51

......... 56

......... 57

......... 59

......... 63

......... 65

......... 67

......... 67

......... 67

......... 67

8.28.28.28.28.28.2

8.3

8.38.3

8.4

8.48.4

8.5

8.6

ReferanRegel

i. ii. iii.

Andrei. ii.

Link til Vedlegg

VedleVedleVedlePlatfoVedleVedleVedleVedlemarinVedleVedleVedleVedle

.2 Node

.3 Utbøy

.4 Aksia

.5 Bøye

.6 Skjær

.7 EgenInnløft ....

.1 Løft a

.2 Løft aLøfteutsty

4.1 Stålw4.2 Sveis

Fra resultaKrankapa

nser .............lverk, etter

DNV-OS-DNV-RP-

EUROCe regelverk

Norsok NSTAAD.P

oppgaveheg ................egg 1 STegg 2 Ekegg 3 Speorms i egg 4 Broegg 5 Utgegg 6 Speegg 7 Forne n

egg 8 Tabegg 9 Ståegg 10 Tegg 11 T

ereaksjoner .yninger ......alkrefter, bøemomenter .rkrefter ......

nfrekvens ......................av gangdel .av kabeldelyr ...............wire / slings s løfteører ..atet av knut

asitet .............................oppgavetek-C101 ........-C205 ........CODE ........og referans

N-004 ..........Pro hjelpefilfte ...............................

TAAD.Pro inksempel på oecification f

oinstallasjongangspunktesifikasjonerslag til Pro

belloversiktåltau og tilbTegning kraTabell vindh

...................

...................øyingsknekk...............................................................................................l .......................................................

...................tepunktsana......................................kst ........................................................................ser benyttet...................l .......................................................nput fil .......optimaliserifor Bridge L

n part 1 (ekt for oppgaver pr epost fsjektoppave

t SHS fra noehør ...........

ankapsitet ...hastighet A

iv

...................

...................king ......................................................................................................................................................................................alysene ...........................................................................................................................................

...................

...................

...................

...................

...................ing i MicrosLink Betwe

ksempel på fven, skisse ffra ekstern ve fra Aibel H

orsk stål ...........................................

Aibel ............

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................soft Excel ...een DolWin

framgangsmfor målsettinveileder ......Haugesund,

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................

...................Alpha and

måte) ...........ng .................................., Seksjon fo

...................

...................

...................

...................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................

..................DolWin Ga

..................

..................

..................or struktur o

..................

..................

..................

..................

......... 68

......... 68

......... 69

......... 70

......... 70

......... 71

......... 71

......... 71

......... 71

......... 71

......... 71

......... 71

......... 71

......... 71

........... a

........... a

........... a

........... a

........... a

........... a

........... a

........... a

........... a

........... b

........... b

........... h

amma

........... k

............ l

.......... m

og

........... q

............ r

............ s

............ t

Vedle

egg 12 VValg av sjak

kler ............

v

...................................................................................... u

Figur

Figur 1-1Figur 1-2

kjørFigur 1-3Figur 1-4Figur 1-5Figur 1-6Figur 1-7Figur 1-8Figur 1-9Figur 1-1Figur 2-1Figur 2-2Figur 2-3Figur 2-4Figur 2-5Figur 2-6Figur 2-7Figur 2-9Figur 2-1Figur 2-1Figur 2-1Figur 2-1Figur 2-1Figur 3-1Figur 3-2Figur 3-3Figur 3-4Figur 3-5Figur 3-6Figur 3-7Figur 3-8Figur 4-1Figur 4-2Figur 4-3Figur 4-4Figur 5-1

EN Figur 5-2Figur 5-3Figur 5-4Figur 6-1Figur 6-2Figur 6-3Figur 6-4Figur 6-5Figur 6-6Figur 6-7Figur 6-8Figur 6-9Figur 6-1Figur 6-1Figur 6-1Figur 6-1Figur 6-1

roversikt

1 Del av inpu2 STAAD.Prore kodesjekk3 Lastkombin4 Globale aks5 RHS med st6 Fra STAAD7 Tegning - b8 ALN0288 g9 Belastnings10 Typisk vin1 Ytre dimen2 Bjelkemode3 Valg av bje4 Oversiktsbi5 Innfestingsp6 Opplager so7 Styring mot9 Trekantber10 Konstruks11 Ovale hull12 Konstruks13 Opplagerd14 Grensebet1 Dialogvindu2 STAAD.Pro3 Last og defi4 Struktur på5 Nyttelast ga6 Vindlast Z-7 Nyttelast ka8 Vindlast (–Z1 Kapasitetsu2 Nodeforlytn3 Bilde av de 4 Bilde av de 1 Bruddform1993-1-8. .....

2 Knutepunk3 N-knutepun4 Utsnitt fra t1 Tyngdepun2 Tyngdepun3 Lengde av s4 Lengde av s5 Vinkler på 6 Vinkler på 7 Green Pin S8 Mål løfteør9 Vinkler/må10 Sveist løfte11 Langs og t12 Tverrgåen13 Kilsveis m14 Kilsveis m

t

ut-fil som viseo oppstartsbi

k med Eurokonasjoner for Useretninger bterk og svak

D.Pro Help 1.begrensinger ogulvprofil Hydskurve for gundplate i alumnsjoner etter nellering via grelkeprofil, bjeilde kneplate,prinsipp gangom tar kreftet aksling prinregning for msjonen er oppl for pinboltesjonen er utstdefinisjon fratingelser ved u lastmodelleo input ..........inisjon ..........å stedet ..........angdel ...........-retning .........abeldel ..........Z)-retning ....utnyttelse forninger: Oppsmest utsatte mest utsatte

mer for knutep......................

kt som omtalenkt forstørrettabell 5.2 fra

nkt for gangdnkt for kabeldstålwire kabestålwire gangløfteskrev kaløfteskrev gaSuper Shackle ....................

ål løfteører ....eøre ...............tverrgående snde sveis baks

med langsgåenmed tverrgåen

er kodesjekk ilde: samsvarode 3 .............ULS a) og b)

benyttet i oppakse påtegne.5.3 fig 1-8:Foog mål for kadro Aluminiu

ulvprofil.........minium fra IKnoder ............rafisk brukerelkemodelleri, aksling og rgbro mot broene .................nsippet Fig

maks bevegelsplagret med pne .................tyrt med rull

a STAAD.ProX=0 Figu

ering STAAD.......................................................................................................................................................... bjelkene i Ta

summering ...stavene undestavene på k

punkter mello......................es ...................t ....................EC3 (1-1) ....el ..................

del .................eldel ..............gdel ...............abeldel ..........angdel ...........les fra Van B..................................................................sveis på løfteøside løfteøre .

nde krefter ....nde krefter ....

vi

definisjon ....rende valg av....................... ....................

pgaven ...........et, fra STAADorhold mellomabelgjennomfum ......................................KM .....................................rgrensesnitt .ing ................rulle ..............olanding/und......................gur 2-8 Mulig

se mellom plapinbolter .............................er .................

o ....................r 2-15 Grens

D.Pro .......................................................................................................................................................................abell 4-1 Kap......................er løftet på ga

kabeldel undeom rektangu............................................................................................................................................................................................................................

Beest ................................................................................øre ..................................................................................

......................v lisenskonfigu..................................................................D.Pro Help 1m globale og føring ......................................................................................................................................................................

derlag ...................................g løsning for

attformene ............................................................................................ebetingelser v................................................................................................................................................................................

pasitetskontro......................angdel. ..........er løft. ............ulære hulprof

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................urasjon, nødv...................................................................5.2, Figure 1lokale akser

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................kraftig styrin..............................................................................................................ved X=30 .....................................................................................................................................................................................oll ...................................................................................filer (RHS-pr............................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................

......................vendig for å k..................................................................1 .........................................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................ng .............................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................rofiler). Fig 7.............................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................

............. 1 kunne ............. 1 ............. 2 ............. 4 ............. 4 ............. 5 ............. 9 ........... 12 ........... 13 ........... 15 ........... 16 ........... 17 ........... 18 ........... 19 ........... 19 ........... 19 ........... 20 ........... 20 ........... 21 ........... 21 ........... 21 ........... 21 ........... 22 ........... 22 ........... 23 ........... 24 ........... 26 ........... 27 ........... 27 ........... 28 ........... 28 ........... 30 ........... 32 ........... 36 ........... 37 .3 i NS-........... 39 ........... 40 ........... 40 ........... 42 ........... 51 ........... 51 ........... 52 ........... 53 ........... 54 ........... 55 ........... 57 ........... 57 ........... 58 ........... 59 ........... 60 ........... 61 ........... 62 ........... 62

Figur 6-1Figur 6-1Figur 7-1Figur 7-2Figur 7-3Figur 7-4

15 Utlegg for 16 Krandekn1 Sammensat2 Flens forbin3 Flens forbin4 Flens forbin

kran ved monings/kapasitett struktur mndelse nede vndelse oppe vndelse oppe s

ontering av gets kart .........

med flens forbved undergurved overgurtesett fra annen

vii

angbro ...............................indelse. ........

rt. ..................en. .................n posisjon. ....

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

........... 63

........... 64

........... 65

........... 65

........... 66

........... 66

Tabel Tabell 1-Tabell 1-Tabell 1-Tabell 3-Tabell 4-Tabell 4-Tabell 4-Tabell 4-Tabell 4-Tabell 4-Tabell 4-Tabell 4-Tabell 4-Tabell 4-Tabell 4-Tabell 4-Tabell 4-Tabell 4-Tabell 4-Tabell 4-Tabell 4-Tabell 5-Tabell 8-

lloversik

-1 Oversikt o-2 Eksempler-3 Vektfaktor-1 Lasttilfelle-1 Kapasitets-2 Support re-3 Supportrea-4 Node Displ-5 Maks aksia-6 Positivt bø-7 Negativt bø-8 Positivt bø-9 Negativt bø-10 Maks pos-11 Maks neg-12 Maks pos-13 Maks neg-14 Maks tryk-15 Maks stre-16 Resultate-17 Resultate-1 Beam End -1 Nodereaks

kt

ver noen vanr på kodesjekr .....................er med beskrikontroll ........

eactions .........aksjoner Y-rlacements Sualkrefter for

øyemoment Zøyemoment

øyemoment Yøyemoment sitiv skjærkragativ skjærkrsitiv skjærkragativ skjærkrkkspenningerekkspenninge

er fra løfteanaer fra STAAD

Forces .........sjoner ved las

nlige materialkk parametre......................ivelse ........................................................etning ...........

ummary ........strekk og try

Z-akse ...........Z-akse ..........

Y-akse ...........Y-akse..........aft Fy ............raft Fy ...........aft Fz ............raft Fz ...........r ....................er ..................alyse gangdel

D på kabeldel......................st ...................

viii

ler og egensk i STAAD.Pr....................................................................................................................................ykkstaver ette............................................................................................................................................................................................................................l ....................l. ................................................................

kaper ..............ro .......................................................................................................................................................er lastkombin....................................................................................................................................................................................................................................................................................................................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................nasjon ..............................................................................................................................................................................................................................................................................................................................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

......................

............. 6

............. 7

........... 15

........... 26

........... 30

........... 31

........... 31

........... 32

........... 33

........... 33

........... 33

........... 33

........... 33

........... 34

........... 34

........... 34

........... 34

........... 35

........... 35

........... 36

........... 37

........... 41

........... 68

Forko

I den grforsøkt

Forko

ALS CoG CPS DAF DHL DolWinDNV EC3 EDR FLS F(SPL) LRFD MBL SLS STAADSWL Tvk ULS WLL

Forkla

Noen fo+ve Beam

Dist m fu Fx fy Fy Fz L/C Mx My Mz -ve

ortelser

rad det er brtatt med her

rtelser br

ACCDD

n DDELFSLMS

D SSTUW

aringer til

orklaringer f

og forkl

rukt forkorter.

rukt i opp

Accident LiCenter of grCycles Per SDynamic AmDynamic HoDollart WinDet Norske Eurokode 3,Leverandør Fatigue LimSpecial LoaLoad and RMinimum BServiceabiliStructural ASafe WorkinTverrsnittskUltimate LimWorking Lo

l tabeller

for overskriPositive Bjelke Angir aktubenevningBruddgrenPåkjent krFlytegrensPåkjent krPåkjent krLoad CaseMoment loMoment loMoment loNegative

aringer

elser og uttr

pgaveteks

imit State ravity Second mplificationook Load

nd Veritas , NS-EN 19av beregnin

mit State ad Cases esistance Fa

Breaking Loity Limit Sta

Analysis Anng Load klasse mit State oad Limit

ifter og fork

uelt sted på g nse raft lokal X-se raft lokal Y-raft lokal Z-e okal X-akseokal Y-akseokal Z-akse

ix

rykk i tekste

ten

n Factor

993 ngsprogram

actor Desigoad ate d Design

kortelser i ta

bjelke,

-akse

-akse -akse

e e e

en som kan

mmer

n

abeller:

trenge forkklaring, er ddisse

Samm

Oppgavnødvendumbilicstrøm, kbruk av laster ogmiljølasbroens r

Oppgavog innlø

Innløft-og bereg

Det er ghenhold

Det er taalumini

I tilleggalumini

mendrag

ven er skrevding med enal mellom p

kloakk og vrelevant re

g grensebetist i form av reaksjon på

veteksten girøft er kontro

sjekk er tolkgning av Co

gjort arbeid d til standard

att høyde foumsprofiler

g er det gjortum vs. karb

g

vet i forbindn gangbro aplattformenann. I oppggelverk, proingelser. Lavind. Grensde laster og

r i tillegg grollert for sp

ket til å omoG for de to

med å utførden.

or innkapslir for gulv i g

t vurderingebonstål.

else med etav flere årsae med gjennaveløsingenogramvare oaster er defisebetingelseg krefter den

runnlag for enninger i S

mfatte løfteøro bromodule

re håndbere

ng av bro ogangdel som

er rundt ma

x

t mulig nytt aker. Gangbnomføringen er det i heog design, anert til å omer inkluderen er utsatt f

å sjekke koSTAAD.Pro

rer og utstyrene.

egninger av

og kabler vem også er ka

aterialvalg h

plattformprroen vil i pr

er for personenhold til opanalyse og omfatte statisker vurderingfor.

onstruksjoneo med hensy

r samt innsv

kritisk knut

d bruk av vapasitetsber

hvor valgmu

rosjekt for Araksis fungenell og fraktppgavetekstoptimaliserike laster, br

ger rundt op

en for innløyn på ULS.

veising og k

tepunkt og i

vindplater, oregnet.

ulighetene e

Aibel, hvor ere som en t av gjenstanen lagt veking med henrukslaster opplagersitua

ft. Både bro

kontroll av d

innfestning

og det er fun

er begrenset

det er

nder, kt på nsyn på g

asjon og

odesign

disse,

er i

nnet

til

Innled

Bakgr

For å blsemestegjennomforeslåttkabelgjerømningbroen. Gforbindeinteress

Hensik

Det er lastudere fokusereAibels ø

Aibel

Aibel rejobbes d1882 msom ABhar ogsåThailan

Fagver

Gangbroet rammde nevnoppta trkonstrukrammev

Fagver

Bruk avsiden roDen me

Fagver

FagverkHerunde

dning

runn for o

li godkjent beret, eller ettm skolen, elt en mulig oennomføringsvei, og deGangbroen selse med enant, og best

kt

ange tradisjde etter hvee på arkitekønske og be

egnes som sdet med desed Elektrisk

BB og Umoeå 6 andre ko

nd og Englan

rk

oa kommer meverk med nte staver, ovrykklaster. Hksjonsløsninverk til broe

rkets hist

v fagverk er omertiden. Sest kjente fa

rkets utfo

ket bør konser hører ege

oppgaven

bachelor skter oppnåddller i samarboppgave somng mellom toet er lagt oppskal gå mel

n offshore vtemte derfor

joner forbunert mest anektaktige desiehov for en

selve hjørnesign, vedlikek Bureau, me har bedrifontorer rundnd. Aibel si

til å bli desstaver somvergurt, undHensikten mnger enn an

er, bygninge

torie

r svært utbreStudier av fagverkskons

ordringer

strueres medenvekt, nytt

al det gjennde 120 studibeid med enm omhandleo plattformep til at rørgjlom plattforindmøllepar å velge de

ndet med brerkjente og bignløsningeenkel, effek

esteinsbedrifehold, modi

men er lokaltften også vædt i landet. Dne verft fin

signet som em tar opp stre

dergurt og nmed fagverkndre løsninger, kraner, tå

edt for de nefagverk inngstruksjonen

r

d sikte på entelast, miljø

xi

nomføres et iepoeng. Man bedrift. Viet design oger. Gangbrojennomførinrmene DolW

ark. Gruppenette oppdrag

rokonstruksjbrukte meto

er. Dette skaktiv og rime

ften i Haugifikasjon ogt mest kjent

ært kjent undDet fins ogss i Haugesu

et fagverk. Fekkrefter ellnoder/knutek er å oppnåger vil gi. Syårn, offshor

evnte konstgår tradisjoner kanskje E

n best muliglast og ulyk

hovedprosjan kan velgia gruppensg analyse avoen skal i tilnger for vanWin Alpha on så denne oget.

jon. Det harodene for bral etter alt åelig løsning.

esund med g bygging. Bt som tidligeder. Aibel hså kontorer und og Thai

Fagverk er ler trykkref

epunkter. Deå lettere, sterystemet er sreplattforme

ruksjoner, onsmessig i uEiffeltårnet

g fordeling kkeslast.

jekt i det avge å skrive o kontakter i

v en gangbrollegg kunnenn og kloakog Gamma oppgaven so

r vært hensirokonstruks

å dømme sam.

sine 1900 loBedriftens oere HMV (1

har hovedkoi Danmark,land.

et bæresystfter. Fagverket kan også rkere, rimelsvært fleksiber osv.

og regnes foundervisning, med stave

av kreftene

vsluttende oppgave gitti Aibel ble do med

e benyttes sokk skal gå gjsom benyttom svært

iktsmessig åsjon, heller emsvarer me

okalt ansattoppstart regn1900-2000)ontor på For Egypt, Sin

em som besk består typbrukes legg

ligere og enbelt og bruk

or å ha værtg og opplær

er i smijern.

e som påvirk

t det

om jennom tes i

å enn å

ed

te. Her nes til ). Navn rus, men

ngapore,

står av pisk av ger til å

nklere kes som

t i bruk ring.

ker det.

Inform

Det er i beregninberegninEurokodkodesjealumini

Årsakennesten agrad til

Bruk a

Aibel befor broefor å samgrunnleDet ble som varoppgaverelevantmetodik

STAADNodenematerialskal sjek

masjon om

all hovedsanger av gannger hos Aide 9 for alukk for Euroum.

n til STAADalle typer strmed optima

av STAAD

enytter hovens rammevmle inn kunggende funikke tilbudt

r tilgjengeliehefte fra Ete søk på inkk til at mod

D.Pro er satte representerldata, belastkkes og hvi

m program

ak benyttet ngbroen. Deibel. Grunnlminium. En

okode 9, og

D.Pros utbreruktur. Det alisering og

D.Pro

edsaklig STverk. Da STAnnskaper forksjoner skut særskilt opge for grupp

EDR på netteternett og ydellering ett

t opp for brurer senterputninger på bilke(n) stand

mmet som

STAAD.Prette er et av laget for styn ulempe mdet er derfo

edelse er at kan tilpasse

g analyse.

TAAD.Pro vAAD.Pro ikr bruk av de

ulle tillærespplæring frapen under pet ble brukt

youtube ga dterhvert kun

uk av noderunkt av bjelkbjelker og ndard kodesj

xii

m er beny

o v8i fra Beprogramme

yrkeberegnied STAADor ikke gjort

det er mulies de fleste

ved statiskekke inngår iette programslik at prosja oppdragsgperioden oppt de første udette nok innne begynne

r, som man kene. Man m

noder (eller ekken skal

ttet

entley Systeene som benngene er Eu.Pro er at det noen bereg

g å modelleanerkjente

analyser, si høgskolenmmet. Det bjektet skulle

giver, men dpgaven skukene. Sammformasjon oe i STAAD

etterpå trekmodellerer andre punktkjøres mot.

ems, Inc. i anyttes til strurokode 3 foet ikke er imgninger for

ere, analyserstandarder o

om det i hos pensum v

ble tidlig bese kunne komdet ble oppglle skrives.

men med littog kunnskap.Pro.

kker streker ved å leggeter), hva sla

analyser og rukturelle for stål, og mplementerstrukturen i

re og designog hjelper i

ovedsak er svar det nødvstemt at mme raskt igitt kontaktpEt noe aldrt veiledningp om progra

(=bjelker) me inn tekniskags kapasite

t i

ne stor

ett på vendig

igang. personer ende

g, ammets

mellom. k eter som

1 De

Under dfor oppgfleste sk

1.1 S

En oppsoppgavesom har

1.1.1 E

1.1.1.1 Eurokodstandard1-2 for

Figur 1-1

Figur 1-2 kodesjekk

1.1.1.2 I forbinbenyttetkapittel

1.1.2 DDesign

Oversatså tett sofor grun

—laster

—motst

esigngru

designgrunngaveløsingekal være kje

tandarde

summering eløsning. Dr vist seg å v

Eurokode

Del 1-1: Ade 3 omhanden som kjøsamsvarend

Del av input-f

STAAD.Pro ok med Eurokod

Del 1-8: Kdelse med tt NS-EN 196 om bereg

DNV-OS-av offshore

tt fra D101: om mulig v

nnvariablene

r som virker

tand i strukt

unnlag

nlag oppgis en. Det oppgent fra bruk

er og refer

av standardet er lagt vevære releva

e 3:Prosjek

Allmenne rndler kjørereøres som kode kode og l

fil som viser ko

oppstartsbilde:de 3

Knutepunkteoretisk kon993-1-8. Dengninger av l

C101 e stålstruktu

“LRFD er ved å påføree. Grunnvar

r på struktur

turen eller m

hvilke standgis også forav standard

ranser

der som er inekt på å forkante for denn

ktering av

egler og reegler for berodesjekk i Slisens.

odesjekk defini

: samsvarende

kt, sveise ogntroll av utvnne delen aløfteutstyr o

urer, generel

en designme last- og moriablene er i

ren

motstand i m

1

darder og evrkortelser ogder og konv

nnholdsvurklare relevane oppgave

stålkonstr

egler for byregninger avTAAD.Pro

isjon

valg av lisensk

g skrueforbvalgte knute

av standardeog kapittel 5

lt (LRFD-m

metode som botstandsfakti denne sam

materialet i

ventuelt refg konstanter

vensjoner.

dert og benyans til oppgan.

ruksjoner

ygninger v konstruksi denne opp

konfigurasjon,

bindelser epunkter ogen er brukt m5 om beregn

metoden)

benyttes fortorer for kar

mmenheng d

strukturen.”

feranser somr benyttet i

yttet i henhaven og å vi

sjoner i stål,pgaven. Se

, nødvendig for

g sveis av lømed håndbeninger av kn

r å treffe ønrakteristiske

definert som

”

m ligger til goppgaven h

hold til best ise noen få

, og det er dFigur 1-1 o

r å kunne kjør

øfteører ble eregninger, nutepunkter

nsket sikkerhe referansev

m:

grunn hvor de

mulig utdrag

denne og Figur

re

det som i .

hetsnivå verdier

D102 sifaktoren

• v• d

m

Det er h

Figur 1-3

Tabellenutnyttel

Standarog ALSdenne hdimensj

1.1.3 DEnviron

Fra 1.3.operasjoer: — vind — bølg— strøm— tidevFølgend“— is — jords— grun— temp— mari— sikt.”Konstrubølgehø

ier: “For å one represent

variasjon i bde redusertemaksimale

heretter defi

Lastkombinas

n kan leses se av perma

rden inneholS, som omhahovedoppgajonerende fo

DNV-RP-nmental Con

1.1: “Miljøonsforstyrre

er

m vann” de miljøfakt

skjelv nnforhold peratur in begroing ” uksjonen i døyde. Det gj

oppnå ønsketerer:

belastning oe sannsynligverdier.”

inert faktore

sjoner for ULS

som at makanente og v

lder også deandles i egnvens fokus,or offshore

C205 nditions and

faktorer omelser eller sv

torer omhan

denne hovedjør at kun fo

et sikkerhet

og motstandghetene for

er for bruksg

S a) og b).

ks. miljølastariable laste

efinisjoner one dokumen, og SLS ellstrukturer,

d Environm

mhandler natvikt i naviga

ndles i andre

doppgaven bokus på vind

2

snivå bruke

d at forskjell

grensetilsta

ter antas ikker.

og henvisninter og dermler bruksgreog fokusere

mental Loads

turfenomenasjon. De vi

e dokument

befinner segdkrefter gje

es determini

ige laster vi

and (ULS):

ke å inntreff

inger for andmed er defineensetilstand.es ikke på i

s

ner som kan iktigste feno

ter (RP) iføl

g 22,8 m ovenstår fra de

istiske fakto

il inntreffe s

fe samtidig

dre tilstandeert til ikke å. SLS er somdenne oppg

bidra til stromener for

lge denne st

ver gjennomenne standar

orer. Disse

samtidig på

med maks.

er, herunderå falle inn um regel ikkegaven.

rukturelle skmarine stru

tandardens

msnittlig rden.

å sine

r FLS under e

kader, ukturer

1.3.1.2:

Vindkrestrukturvirker phos åpnover sto Formlerutregnin

1.1.4 NDesign

Denne soppgavehvordanOS-C10

N-004 sstrukturenn elle

Det er i

Noen behenholdNS3472

Et doku

1.1.5 Denne etillegg hprogram

1.2 L

Det er laplattformoverflater ikke r(EN 199vurderetilgjeng

1.3 G

1.3.1 ESI-syste

efter omhanrer er generepå de ytre ovne strukturerore overflate

r fra standarngene i kapi

Norsok N-av stålstruk

standarden eeteksten, mn det er rele01 og Eurok

spesifiserer rer. Standarder lik 500MP

oppgaven b

eregninger pd til N-004 t2, modifiser

ument utvikl

STAAD.Per innebygghar den selvmmet.

Levetid

agt vekt på mene er metebehandlinrelevant i d93-1-9), soms her. Årsakelig for opp

Geometri

Enhetssysemet benytte

ndles i DNVelt tidsavhenverflatene tir. Vindtrykker bør også

rden brukt vittel 1.7.

-004 kturer

er mye bruken den refervant til opp

kode 3.

retningslinjden er relevPa.

benyttet stål

på aluminiutabell 6-1. Drt for å ta he

let av EDR

Pro hjelpefget i STAADvsagt også v

at struktureent å vare, sog og vedlikenne oppgam ikke vurdken til begrepgaveløsing

stem es i oppgav

V-RP-C205 ngige lasteril den lukkeklaster virkefriksjonskre

ved utregnin

kt i beregninreres stadig

pgaven. I pra

jer og krav tvant for alle

l med flyteg

umstruktur bDisse beregnensyn til alu

for implem

fil D.Pro, og devært brukt ti

en i sin helhom er oppg

kehold, detteaven. I tillegderes her, ogensningen i

g.

ven.

3

i kapittel 5,r som skyldede struktureer i retning nefter på gru

ng av vindk

nger i bransg og det er naksis blir de

til design og typer offsh

grense 355M

ble igangsatningene ble

uminiumets

mentering av

et har vært bil å søke ette

het skal vareitt til 30 år.

e omfattes i gg vil levetig ulykkeslas standarder

, oversatt fraes variasjonen og kan onormalt på nn av tange

krefter, og er

sjen. Riktignnødvendig å en her kun b

g dokumenthore struktur

MPa.

tt, og mater gjort i STAspesielle eg

v NS3472-st

benyttet figuer hjelp med

e like lenge Herunder kannen standd være påvister (EN 19i bruk er he

a 5.1: “Lastn i vindhastiogså virke poverflaten.

entiell luftm

r vist og for

nok er den ise på hva d

benyttet som

tasjon av ofrer som har

ialfaktor bleAAD.Pro mgenskaper.

tandarden i

urer fra dend diverse in

som den tilkommer vurdard (f.eks. irket av fakt91-1-7) somelt klart tide

ter indusert ighet. Vindlå indre overNår vind bl

motstand vur

rklart foran

ikke nevnt iden handler m tillegg til

ffshore stål r flytegrense

e satt til 1.1ed kodesjek

STAAD.Pr

nne i oppgavnnenfor

ltenkte brukrderinger ruEN ISO 12

torer for utmm heller ikken som er

på laster rflater låser rderes.”

i om og DNV-

e mindre

5 i kk for

ro.

ven. I

ken av undt 2944) og matting

ke

1.3.2 KI forbinbenytter

Figur 1-4

Hver bjtil STAA

Figur 1-5

Y

Koordinatdelse med or seg av.

Globale akser

elke har i tiAD.Pro (He

RHS med ster

Z

tsystem oppgaven br

retninger beny

illegg lokaltelp 1.5.2, Fi

rk og svak akse

X

rukes det sa

ttet i oppgaven

t aksesystemigur 1-6) og

e påtegnet, fra

X

4

amme akser

n

m med z-aksg Eurokode.

a STAAD.Pro H

retninger som

se som sterk.

Help 1.5.2, Fig

m STAAD.

k akse, som

gure 1

.Pro og euro

m også er i he

okode

enhold

Figur 1-6

Det er e

Fra STAAD.P

ellers ikke k

Pro Help 1.5.3

kjent hvilke

fig 1-8:Forhold

himmelretn

5

d mellom glob

ninger som g

ale og lokale a

gjelder for k

akser

konstruksjo

onen.

1.4 M

Som vismaterial

Tabell 1-1

I og metilleggsbtilgjeng

Materialeg

st i Tabell 1legenskaper

1 Oversikt over

d at oppgavbegrensingeelige mater

genskaper

-1 (Table 3r tilgjengeli

r noen vanlige

ven er gitt aven at materirialvalg fra N

r

.1 i Eurokoig for oppga

materialer og

v en bedriftialet skal væNorsk Stål,

6

ode 1993-1-aven:

g egenskaper

t med krav tære kommer

som er ben

1:2005) fins

til lønnsomhrsielt lett tilg

nyttet som gr

s følgende g

het, er det tagjengelig. Srunnlag for

grunnleggen

att i bruk Se Vedlegg

dette valge

nde

8 for et.

1.5 K

1.5.1 GKodesjeEurokodlaster, sinforma

1.5.2 KEtter inp

ParametName CODE

GM0

GM1

GM2

NA

RATIO

SGR

Tabell 1-2

For kodkapasitekabeldeeventuesenere bha litt å

Kodesjekk

Generelt ekk innebærde 3, EN 19om egenvek

asjon om ma

Kodesjekkput-fil er fø

er Default Value

-

1.1

1.1

1.1

0

1

0

2 Eksempler på

desjekk er deetssjekk er uel, mot 1,0 selle høyere kberegningergå på, uten

k

rer at konstr993-1-1:200kt og vindlaaterialets eg

k parametølgende para

Must be specEurocode 3:2

Design Code

See section 5

Corresponds

Corresponds

Corresponds

Choice of Na

(see 5B1.2(BPermissible rSteel grade a

0.0 - indicate

1.0 - indicate

2.0 - indicate

3.0 - indicate

4.0 - indicate

As EN 19936.2 for gradeprogram willwhen calcula

å kodesjekk pa

et lagt inn putnyttelsesgsom er kravekapasitetsutr av ulykkesn at det legg

ruksjonen sj05. Kodesjekast, og sjekkgenskaper (t

tre ametre beny

cified as EN 12005 (EN 199

e to follow.

5.48.1 of the T

s to the M0γ f

s to the M1γ fa

s to the M2γ fa

ational Annex

B) for more inratio of loadinas in table 3.1

es S 235 grade

es S 275 grade

es S 355 grade

es S 420 grade

es S 460 grade

-1-1:2005 doee S 450 steel (l use the sameating the buckarametre i STA

parametere fgradene skjøet i standardtnyttelser veslaster eller ges vekt på å

7

jekkes for kkken er kjørker innebygtverrsnitt, m

yttet:

Description

1993-1-1:200593).

Technical Ref

factor in EN 19

actor in EN 19

actor in EN 19

x to be used fo

nformation) ng to capacityof EN 1993-1

e steel

e steel

e steel

e steel

e steel

es not providein Table 3.1 o

e buckling curkling resistancAAD.Pro

for maks utønnsmessig den. Dette sed beregninandre seism

å vise dette

kapasitetsutnrt i STAADde formler f

motstandsmo

n

5 to invoke de

ference Manua

993-1-1:2005

993-1-1:2005

993-1-1:2005

or EC3 design

. 1-1:2005

e a buckling cuof EN 1993-1-rves as for grace as per claus

nyttelsesgrasatt til 0,6 f

skyldes at mger av knut

miske lasteri denne opp

nyttelse moD.Pro og tar fra standardoment).

esign per

al.

n.

urve in table -1:2005), the ade S 460 se 6.3.

ad i samråd for gangdel

man ønsker åepunkter i okan det ogs

pgaven.

ot standardehensyn til p

den mot tilg

med kundeog 0,8 for

å ta høyde foppgaven. Vså være en f

n påførte

gjengelig

e. For

for Ved fordel å

Komple(SELEC

1.5.3 DUnderveusikkerhfølger.

1.5.3.1 Avstandgjennommen nyeer også

Gangde

I kabelddiameteskal værinn med

Se Figu

ett oversikt CTseries 2)

Designkrieis i prosjekhet og mang

Avstand, den mellomm utkast til se krav fra kendret i for

elen skal må

delen skal der 105 mm, re minst 0,5

d plater for å

ur 1-7 neden

over paramHelp, tabel

terier ktet har kravglende infor

dimensjonm plattformen

skisse gitt akunde i forbirhold til den

åle 120 cm i

det føres oveog avstand

5 m fra hverå beskytte k

nfor, hvor di

metre for kodl 5B.3 – Ste

v og spesifirmasjon. Kr

ner, andre bne antas til

av oppdragsindelse med

nne skissen g

innvendig s

er 18 kablermellom kab

randre i retnkablene. De

isse målene

8

desjekk ettereel Design P

kasjoner enrav og spesi

begrensninå være ca 2

sgiver (se Vd kabler somgrunnet nye

lik at man s

r fordelt på sblene i X-rening tak, gutte gir minim

e er påført.

r EC3 finneParameters

ndret seg noifikasjoner t

ger 25 m, brolen

Vedlegg 5 ). m føres overe krav og op

skal kunne f

supportbjelketning skal vulv og veggemumsdimen

es i STAADEC3 EN.

e, og noe ertatt hensyn

ngde er defiPå skissen er har endretpplysninger

frakte paller

ker i 6 høydvære lik kaber. Gangbronsjonene fo

D.Pro V8i

r blitt antatttil i oppgav

inert til 30 mer høyden 7t høyden. Brr.

r over broen

der. Kablenebeldiameter

oen bør / skaor kabeldele

t grunnet ven

m 7 m, redden

n.

e har r. De al kles en.

Figur 1-7

Brolandytterligg

Etter sampassendkonstruk

Tegning - beg

dingene er (gere opplys

mtaler medde størrelserksjonsmater

grensinger og m

( ) 28 8 m× ogninger om b

d kunden bler. I tillegg tiriale.

mål for kabelgj

g tåler 50 tonbrolandinge

e det forståtl stål ble de

9

jennomføring

nn i følge Venes oppbyg

tt at broen gjet anbefalt å

Vedlegg 3 . Dgning.

gjerne kunneå vurdere alu

Det foreligg

e konstruereuminium so

ger ikke

es av SHS-som

stål i

1.6 L

Bruker ulike typ

Perman

-Masse

-Masse

Variable

-Person

-Transp

Ser i tabmannsk

I beregn

For å betykkelse

Bruker

21,ydf =

t0 = 7 m

1420

t =

Har ogsBending

koaK =

Ka = ko

Laster på d

DNV-OS-Cper laster. S

nente laster (

av struktur.

av permane

e laster (Q)

nell.

port av utsty

ble D1 “varkapsområde

ningene er d

eregne tykke plater i av

flytegrense

35 204,315

=

mm for prim

4,3 7 7 m04,35⋅

=

så formel fog of plating)

orreksjonsfa

rreksjonsfak

dekksare

C101 DesignSer at det er

(G)

.

ent utstyr på

yr gjennom/o

iable functiskal det bru

det brukt jev

kelser på plavsnitt F 200:

fy = 235 N

25 N / mm

mære struktu

mm

or å regne ut).

aktor for for

ktor for forh

al/struktu

n av offshorr 2 typer last

å konstruksj

over gangbr

onal on decukes punktl

vnt fordelt l

ater som ska:

/mm2

t =

ur elementer

t tykkelse ut

15,8t =

rholdet mell

holdet mell

10

ur

re stål konstter:

jonen (kabl

ro.

ck areas” at asttrykk 4,0

last på 5,0 k

al brukes ka

[014,3 myd

tf⋅

=

= yyd

m

ff

γ

r, eller 5 mm

tifra hvilket

1

8 a

pd pp

k s pdkσ ⋅

⋅⋅⋅

lom platelen

om platelen

truksjoner f

er, brannvan

for gangvei0 kN og last

kN / m2.

an det bruke

]mm

m for sekund

t trykk plate

[ ] mmd

ngde og avs

ngde og avs

for å se hvo

nnsrør, bely

i, trapper, titetrykk på 4

es formel for

dære struktu

en blir påfør

stand mellom

tand til avst

rdan det ber

ysning o.s.v

ilkomstplatt4,0 kN / m2.

r minimum

ur elemente

rt fra F 300

m stivere

tivere

regnes

v).

tform og

(1)

(2)

er

(3)

(1,1= −

max1=

= min 0

s : avstapd : desiprosjekt

1 = pdσ

Tar med

0xdσ =

feppK =

1,0 for=

0,5 fo=

jd 2σ = σ

265,642

15,8t2

=

Da 3,71plater fo7,85kgaluminifor 5,0 kdiagramstørre bmontere

20, 25s / l)

1,0fo s / lr =

0,72for s / l

and mellom ign trykk [ ktet.

design bøy

1,3 ( ydf− −

yyd

M

ff

γ− =

d at σjd = ja

0 yσ

feste parame

r klamret ka

or kun oppstø

yd 0,01Nσ =

2 204,35 >

8 1,0 1,5204,35 1,0⋅ ⋅ ⋅

⋅

mm er minor gulv. Gul

3dm brukeums gulvpr

2kN m medm. Her er det

elastning. Ses vindplate

0,4

= 1,0

avstivere i kN / m2 ] so

yespenning [

)jdσ−

amnførende

σ

5,0 kN yd =

eter for plate

anter

øtede kanter

2N / mm

som gir

5 3,71 mm=

ndre enn milv areal på

es ). Siden brofiler for å d en avstant brukt avst

Siden profileer i bunnen

lengderetniom gitt i sec

[ N / mm2 ],

e spenning:

2jd xdσ = σ

2/ m

e

r

(1,3 204,

pd 1 204,σ =

m

inste tillatte281,8 m og 7

egrensningespare inn pd mellom avand mellomene har hull.Viser til de

11

ing plate. ction 3, eller

, bruker den

2yd xd+σ −σ

d ydτ σ=

),35 0,01− =

2,35 N / mm

plate tykke7 mm platerer på vekt på vekten. Dvstivere i le

m avstivere ler (ikke er esignkriterie

r oppgitt i d

n minste av:

2d yd d3σ + τ⋅

265,642 N=

2

else som er r gir vekten

pga krankapDisse aluminengderetning1500 mm , ntette) se skier «Broen sk

designkriteri

:

2

2N / mm

7 mm så må 4495 kg (te

pasitet brukeniums profilg på 1853 mnoe som tilsisse av profikal være inn

ier for det a

å det brukesetthet for stes det ALN0lene er godkmm se belassier at gulve

fil, må det i tnelukket». V

aktuelle

(4)

s 7 mm ål 0288 kjente stnings et tåler tillegg Vekten

av 81,8vekt blirstålplate

Figur 1-8

2 m gulvpror da 2373 ker.

ALN0288 gulv

ofiler blir 13kg som gir e

vprofil Hydro

344 kg og ven vektbespa

Aluminium

12

ekten av 10arelse på 21

202,9 m vind122 kg i forh

dplater blir hold til å br

1029 kg. Saruke 7 mm

amlet

Figur 1-9

Belastningskuurve for gulvpr

rofil

13

1.7 V

1.7.1 EVindhas47,3 m/C205 (sstruktur

1.7.2 V

grunq =tetaρ =

, gT ZU =

1.7.3 V

P = vind

q = grun

Cp = try

Pga. hor

0,5q =

1.7.4 V

fasoC =

q = grun

projS =

vinα =

1,2wF =

Vindkrefte

E 700 Vinstigheten ve/s i dette tilfse kapittel 1ren siden de

Vindtrykk

nnleggendettheten til tø

gjennomsni

Vindtrykk

dtrykk

nnleggende

ykkoeffisien

risontale og

2( , )a T ZUρ ⋅⋅

Vindkraft

ong koeffisi

nnleggende

ojisert areal n

nkel mellom

2 1,42kN /⋅

er på gan

nd last DNVed installasjfelle .Tatt fr.1.3) for å b

et er en lukk

k

e vindtrykk ørrluft ved 5

ittlig vind ha

kskoeffisie

vindtrykk

nt

g vertikale o

0,5q ⋅=

t generelt

ient (1,2 tat

vindtrykk

normalt på

m retning av

2m 184,65⋅

gbro

V-OS-C10onen som b

ra (Table9.8beregne vinket struktur.

q =

5°C funnet i

astighet ove

ent

overflater se

1, 270 kg /m⋅

wF

tt fra table 5

retningen p

vind og aks

2m sin 90°⋅

14

01 brukes i bere8-1 i Vedlegdlast. Vindl

(0,5 a Uρ ⋅= ⋅

i Appendix

er en viss tid

pP C q=± ⋅

ettes koeffis

3m 47,3 m /⋅

sC q S= ⋅ ⋅ ⋅

5-5 i DNV-R

på kraften

sen på den e

314,6kN=

egningene egg 11 ). Bruklasten virke

2, )T Z

F table F-1

d T og høyd

q

sienten lik 1

2/s q

inα

RP-C205)

eksponerte f

N

er «100 års ker formler

er på den ytr

de Z

,0 som gir:

1420,68q =

flaten

vinden» somr fra DNV-Rre flaten av

P = q

28kg /m s N⎡⎣

m er RP-

(5)

(6)

2N /m ⎤⎦

(7)

1.7.5 VDet er eværpåvivindplatgangbro

IKM haSiden vsom kunvinkeljebroen.

Figur 1-10

1.8 V

Det er hSTAADdenne fa

Struktur Struktur Struktur overlappvekt gulvvekt vind

A1 A2 Areal Gu

Tabell 1-3

Vindplateet krav fra kirkninger. Dter til offshooen. På Dolw

ar kommet mindplatene inne brukes ern som er s

0 Typisk vindp

Vektfaktor

her benyttet D.Pro for å bfaktoren i be

høyde bredde lengde

p vindplater vplater dplater

Are

ulvplater

Fra STAAD

3 Vektfaktor

er kunden at heDet man gjoore bruk, mwin feltet er

med ett alteri aluminiumpå denne ga

sveiset fast i

plate i aluminiu

r fra vekt

tall fra STAberegne umeregningene

6,13,4

30,1

16,43 kg10,00 kg

eal vindplaten185,6103,4

81,8

D.Pro rapporte

ele broen skorde var å semed maksima

r vindlasten

rnativ i rustm er lettere, angbroen vei strukturen

um fra IKM

t av plater

AAD.Pro, kmodellert strue. Dette gjør

6 m 43 m

5 m 1,03

g/m2 g/m2

ne 6 m2 sideveg4 m2 tak, gulv8 m2

eres det egenv

15

kal være innende informale vindlast

ne på opptil

tbestandig shar valget f

eier omtrentn. Platene bl

r

kapittel 1.6 ouktur, slik ares i stedet f

Samger v

Total

ekt på: 2314

nkledd med masjon til IKter og avstan1,42 kN / m

tål og ett i afalt på disset 10 kg / m2

ir brukt båd

og kapittel 3at egenvektefor å model

mlet areal 578,0 m2

l platevekt

9 kg

plater som bKM, som for

nder mellomm2.

aluminium, e. Vindplate2. Platene blde på veggen

3.2.1.1. Faken kan multlere disse p

Tilleggsfaktumodellert sTotal vektfa

beskytter mrhandler blam innfestnin

se Figur 1-ene i aluminlir skrudd fane, taket og

ktoren bruketipliseres meplatene.

tor egenvekt fstruktur: aktor :

mot ant annet ngene på

10. nium ast i g under

es i ed

vekt5780 kg

1344 kg

7124 kgfor 0,317 1,317

2 An

2.1 G

Modellenodene 150, slikMål meregnes fetter løf

Gangbrohøy. Deog skyldkablene

Figur 2-1

2.2 M

Modellemellomtrygg oggangdelendene,

2.2.1 BFor bjelFigur 2-

nalysemo

Generelt

en presenteri modellensk at den i vi

ellom ytre nofor bromoduft.

oa er 30,15 et betyr at sedes krav fra

e til vegg, ta

Ytre dimensjo

Modellbes

en består avm nodene. M

g økonomislen har forsk også vist i

Bjelkemodlkene må de-2 og Figur

odell

res som i STs ytterpunktirkelighetenoder er vist ulene. Dette

m lang, 6,1elve utforma kunden omak og gulv i

oner etter node

krivelse

v 182 noder Modellen er b

k konstrukskjellig formFigur 2-1.

dellering et defineres 2-3:

TAAD.Pro,ter. For vertn vil bli påfø

i Figur 2-1e er for å ku

155 m høy oingen av ga

m innkapsledX-, Y- og Z

er

og 434 bjelbygget som sjonsmetode

m slik at stru

materialtyp

16

med dimentikale og hoørt ytterlige. Man kan o

unne monter

og 3,43 m bangbroa ikkede strømkabZ-retning.

lker som viset tradisjon

e. Det som gukturen blir

pe, eksempe

nsjoner påføorisontale bjre 75 mm i også se en vre modulene

bred. Fotgjene er helt stabler med mi

st i Figur 2-nelt fagverkgjør modellasymmetris

el på hvorda

ørt som viseelker består± X-, ± Y-

viss avstande sammen v

ngerdelen eandard i offsinimumsavs

-1. Bjelkenek, siden dettelen spesiell sk. Det er på

an dette kan

er avstand mr modellen og ± Z-retn

d mellom deved hjelp av

er lavere, 3,3shoresammestander mel

e er rette stre er en velper at kabeldåsatt suppor

n gjøres er v

mellom av SHS

ning. et som v flenser

3 m enheng, llom

reker prøvd, delen og rter i

vist i

Figur 2-2

Bjelkemodelleering via grafis

sk brukergren

17

nsesnitt

Det er dtabellenSTAAD

Figur 2-3

Det er o

2.2.2 GBroen smellommå utstyopplagrskal stå forhold selvsagt

2.2.2.1 Det bør ruller i eoppgave

deretter nødne til Norsk D.Pro:

Valg av bjelke

også mulig å

Grensebetskal som nev

m plattformenyres med lares på en slik

på havbunnetter install

t mye vind i

Krefter i ideelt sett i

en ende. Støeteksten sat

dvendig å veStål i denne

eprofil, bjelkem

å definere d

tingelser fvnt gi suppone på ± 0,3 ger (Vedlegk måte at denen på 29 mlering, slik ai området, s

X-retning ikke kunne ørste bevegett til ± 0,3 m

elge eller dee oppgaven

modellering

disse faktore

for moduleort for strømm i X- og Z

gg 3 ) for å uet ikke opps

m dyp, antasat det ikke ksom vil forå

oppstå særlelse i X-retn

m.

18

efinere profin, og disse k

ene som i ST

en mkabler på dZ-retning. Dunngå spenstår momens det at det ikommer til årsake høye

lige krefter ning (mello

il for materikan man ogs

TAAD.Pro

den ene sideDette gjør atnninger i X-rnter rundt Y-ikke vil oppå oppstå mosideveis kr

langsetter bom plattform

ialet. Det veså finne inne

input fil, V

en, og den mt den andre retning, og -aksen. Da b

pstå settingeomenter runrefter og mo

broen, da demene) er som

elges profileebygget i

Vedlegg 1 .

må tåle bevesiden av gabegge siderbegge plattf

er eller andrndt Z-aksenomenter.

en konstruerm nevnt i

er fra

egelse angbroen r formene e

n. Det er

res med

Figur 2-4

2.2.2.2 Krefter laster og

Figur 2-5

2.2.2.3 For Z-re

Figur 2-6

Oversiktsbilde

Krefter i i vertikal reg dynamisk

Innfestingspri

Krefter i etning vil kr

Opplager som

e kneplate, aks

Y-retning etning vil op

ke laster.

insipp gangbro

Z-retning refter i all h

m tar kreftene

sling og rulle

ppstå grunn

o mot brolandi

hovedsak sk

19

net egenvekt

ing/underlag

kyldes vindk

t av konstru

krefter.

X

uksjonen, viindlast, permmanente

2.2.2.4 Vil oppog vektfkneplate

Det tas (og andrFigur 2-

Figur 2-7

2.2.2.5 Momensideveisretning)

Maksimat maks

Figur 2-9

0,3m

Moment ostå flere stefordelingener som hold

for øvrig ikre elemente-8 gir mulig

Styring mot a

Moment onter om Y-aks forflytning) skapt mom

mum avvik iimalt avvik

Trekantbereg

om X-akseeder og skyln. For å unngder de godt d

kke stilling ter) mot plattg metode:

aksling prinsipp

om Y-aksekse unngås gen som kan

ment som ka

i X og Z retnk = tan-1 ( 0,

gning for maks

n ldes store vigå at konstrdimensjone

til hvilken ftformdekke

pet

n ved å bruke

n oppstå mean være uhe

ning er ± 0,3 m / 30 m

s bevegelse mel

20

indlaster ogruksjonen vierte akslinge

festemetodet, da oppby

Figur 2-8 M

e ovale festeellom plattfoeldig.

,3 m (Vedle) = 0,57°. F

llom plattform

30m

g delvis den ipper er denene til rullen

som skal bgningen til

Mulig løsning

ehull for pinformene (sam

egg 3 ). For Figur 2-9 vi

mene

m

asymetriskn utstyrt mene nede.

benyttes for dekket er u

for kraftig sty

nboltene. Elmme retning

ei gangbro ser tegning

e konstruksed kraftige

å feste styriukjent. Figur

ring

llers ville dg som broen

på 30 m vil:

sjonen

ingen r 2-7 og

en ns Z-

l det si

Figur 2-10

Figur 2-11

2.2.2.6 Momennedbøyni havbunende. Dmoment

Figur 2-12

2.2.2.7Basert p

*OPPLA*--------SUPPO1 10 2512 57 27Figur 2-13

Figur 2-

0 Konstruksjo

1 Ovale hull fo

Moment onter om dennninger grunnnen. Kons

Disse konstrut ikke oppst

2 Konstruksjo

7 Opppå disse anta

AGRINGER-----

ORTS 8 274 FIXE75 276 FIX3 Opplagerdef

-14 og Figu

nen er opplagr

or pinboltene

om Z-aksenne aksen vil

nnet krefter truksjonen uksjonsløsntår. Se Figu

nen er utstyrt

plagerdefinagelsene ha

R

ED BUT FXXED BUT M

finisjon fra ST

ur 2-15 unde

ret med pinbol

n l forekommfra egenveker utstyrt m

ningene tillaur 2-12.

med ruller

nisjon ar det blitt v

X MY MZ MY MZ

AAD.Pro

er viser sym

21

lter

me i hver endkt og oppgit

med sylindrisater noe rota

vedtatt å bru

mbolene i ST

de av gangbtte laster. I tske pinbolteasjon rundt Z

uke følgende

TAAD.Pro

broen på grutillegg kan der i begge enZ-aksen ute

e definisjon

modell.

unn av det oppstå snder og rull

en at et even

ner i STAAD

ettinger ler i en ntuelt

D.Pro:

Figur 2-14

2.3 O

Det er koptimal

3 La

Litt genhvilke l

3.1 G

I STAAkan mod

Figur 3-1

4 Grensebeting

Optimalise

kjørt manueisering.

aster og

nerelt om moasttilfeller s

Generelt -

AD.Pro moddellere ved

Dialogvindu la

gelser ved X=0

ering

ll optimalis

lastkom

odellering asom er mod

Modeller

delleres lasteå legge inn

astmodellering

0

sering i Mic

binasjon

av laster og dellert og hv

ring av la

er enten innn direkte i in

g STAAD.Pro

22

F

rosoft Exce

ner

hvilke lasteva som er sk

ster

n i kommandnput-fil (*.st

Figur 2-15 Gre

el. Se Vedle

er som modkrevet i inpu

dovindu somtd) Figur 3-

nsebetingelser

egg 2 for et t

delleres i opput-fila til ST

m her i Figu2 :

r ved X=30

tidlig eksem

pgaven, derTAAD.Pro.

ur 3-1, eller

mpel på

retter

man

Figur 3-2

*LA*---* *LaLOASELCAL* *La* LOAMEM1 2917 136 545 4271

STAAD.Pro in

ASTTILFELL----------

asttilfelle 1 EgAD 1 LOADTLFWEIGHT YLCULATE RA

asttilfelle 2 Ny

AD 2 LOADTMBER LOAD94 UNI Y -3 018 285 286 UN56 92 134 16346 63 64 116 1UNI GY -7.5

nput

LER

genvekt med faTYPE None TY -1.317 AYLEIGH FR

yttelast 5 kN/ m

TYPE None TD 0.075 1.275 0.NI GY -8.25 03 185 210 248 117 140 141 15 0.075 0.6375

aktor for vekt TITLE EGEN

REQUENCY

m2:

TITLE BJELK

075 0.075 0.6375279 UNI GY

175 176 191 15 0.075

23

av plater VEKT

KELAST GAN

Y -7.5 0.075 1.92 226 227 2

NGDEL

275 0.075 70 -

Figur 3-3

For kom

Last og defini

mplett liste o

isjon

over modelllerte laster s

24

se Vedlegg

1 .

3.1.1 TTyngdeog ekstregne be

3.1.2 BEttersompå 29 m

3.1.3 VVindlas

3.1.4 FMasseseto ulike av belas

3.2 V

Maksim(Vedlegberegninbegrens16tonn vmoduler

3.2.1 VHar her

3.2.1.1 TOTAL

Dette er

3.2.1.2 Her er t

SUMMnoderea

3.2.1.3 Komma

X = 1

Tyngdelaslast består hra tyngde påeregninger a

Bølgelast m gangbroa

m dyp er det

Vindlast st regnes ut

Flytting aventer er forsmoduler, o

stningene.

Vektbudsj

mal total vekgg 3 ), slik ang må man

sningen, da ved det berer ved løft. I

Vekt og Chentet ut d

EgenvektL SELF WE

r vekt av ku

Egenvekttilleggsfakto

ATION FOaksjon ved s

CoG andoen Prin

15.65 Y =

st her av egenvåført av de jav tyngdelas

a står 22,8 mikke nødve

fra 100-års

v massesenskjellig fra g

og at det bru

ett

kt på gangbrat gangbroa se på total bdet er antattegnede utleoppgaven e

CoG fra veata fra STA

t struktur EIGHT =

un struktur.

t med umodor fra kapitt

ORCE-Y = supportene f

nt CG i inpu

2.51 Z =

vekt, faktorjevnfordeltest på stedet,

m over havoending å mo

vind, se kap

nter (CoGgeometrisk

ukes bjelker

roa er begrekan maksimbelastning ft at løftekra

egg. Det inner det bereg

ktrapportAAD.Pro.

227.0

dellerte vinel 1.8 lagt i

299.07for Y-retnin

ut-fil (Vedle

= 1.48

25

r for vegg-, e kreftene st og under lø

overflaten, oodellere bølg

pittel 1.7.

G) senter. Det

r av ulike di

enset av platmalt veie 50for ULS. Deanen om bornebærer at bgnet 2 modu

t

087 kN (tilsv

nd- og gulvpnn i STAAD

kN (tilsvarng.

egg 1 ) gir fø

tak- og gulvtrukturen erøft.

og plattformgelaster.

te skyldes amensjoner d

ttformenes 0 tonn i minette er imidrd på plattforostrukturen

uler og tilhø

varer 23,2 t

plater D.Pro:

rer 30,5 tonn

ølgende ma

vplater (kunr dimensjon

mene i tillegg

at gangbroa der det er nø

kapasitet venst en av endlertid ikke d

ormen maksn må deles i

ørende løft.

tonn)

n). Dette sa

ssesenter:

n gangdel fonert for. Det

g står på hav

er satt samødvendig p

ed brolandindene. For enden eneste simalt klarei to eller fle

amsvarer me

or løft), fins

vbunn

men av å grunn

ngene n slik

r å løfte ere

ed total

3.3 L

Består a

ModelleSTAAD

3.3.1 LO3.3.2 LO3.3.3 LO3.3.4 LO3.3.5 LO3.4.1.1 LCOMB 13.4.1.2 LCOMB 13.4.2.1 LCOMB 13.4.2.2 LCOMB 1

Tabell 3-1

3.3.1 LEgenvek

SELFW

Figur 3-4

3.3.2 LModelle

Lasttilfelle

av de ulike l

ering foregåD.Pro.

OAD 1 EGOAD 2 BJOAD 3 VIOAD 4 BJOAD 5 VILOAD 10 ULLOAD 11 ULLOAD 12 ULLOAD 13 UL1 Lasttilfeller m

Lasttilfellekt med fakt

WEIGHT Y

Struktur på st

Lasttilfelleering av nyt

er

lasttilfellene

år som i kap

GENVEKT JELKELAST INDLAST JELKELAST INDKREFTE

LS A "Z"

LS A "-Z"

LS B "Z"

LS B "-Z" med beskrivels

e 1 Egenvetor for vekt

-1.317 (ref

tedet

e 2 Nyttelattelast 5 kN

e som mode

pittel 1.5.2 e

GANGDEL

KABELDELR -Z RETNIN

se

ekt av plater, gj

kapittel 1.8

ast gangde/m2 i STAA

26

ellert i STA

eller ved å b

LasttilfLasttilfLasttilf

LasttilfNG Lasttilf

vindlas

vindlas

vindlas

vindlas

jelder struk

)

el, jevnforAD.Pro, Fig

AAD.Pro

bruke det gr

felle 1 Egenvefelle 2 Nyttelafelle 3 Vindlafelle 4 bjelkelfelle 5 Vindla

st Z-retning U

st (-Z)-retning

st Z-retning U

st (-Z)-retning

ktur på stede

delt pr bjegur 3-5:

rafiske gren

ekt med faktorast 5 kN/ m2 st Z-retning 1ast 3kN/m2 kst (-Z)-retning

ULS a

g ULS a

ULS b

g ULS b

et. For STA

elke

sesnittet i

r for vekt av p

,42kN/m2 kabeldel g 1,42kN/m2

AD.Pro mo

plater

odell:

Figur 3-5

3.3.3 L

Modelle

Figur 3-6

3.3.4 L

Modelle

Nyttelast gang

Lasttilfelle

ering av vin

Vindlast Z-ret

Lasttilfelle

ering av nyt

gdel

e 3 Vindla

ndlast 1,42 k

tning

e 4 bjelkel

ttelast 3 kN

ast Z-retni2kN / m i S

last 3kN /2N / m i STA

27

ing 1,42kN

STAAD.Pro

m2 kabeld

AAD.Pro, F

N/m2

o, Figur 3-6:

del

Figur 3-7:

:

Figur 3-7

3.3.5 L

Modelle

Figur 3-8

3.4 L

LastkomParametnummer

Nyttelast kabe

Lasttilfelle

ering av vin

Vindlast (–Z)-

Lastkombi

mbinasjonentre gitt i STr og faktor f

eldel

e 5 Vindla

ndlast 1,42 k

-retning

inasjoner

ne er modelTAAD.Pro infor lastene.

ast (-Z)-ret2kN / m i S

r

llert i henhonput-fil gitt

28

tning 1,42k

STAAD.Pro

old til kapittt med numm

kN/m2

o, Figur 3-8:

tel 1.1.2 DNmer og navn

:

NV-OS-C10n på lasttilfe

01, Figur 1-3lle, deretter

3. r

3.4.1 UUtdrag

3.4.1.1 Fra ULSfor miljområdet

LOAD 1 1.3 2

3.4.1.2 LOAD 1 1.3 2

3.4.2 U

3.4.2.1 LOAD 1 1.0 2

3.4.2.2 vindlastLOAD 1 1.0 2

3.5 E

Til å be“CALCkan ikke

4 An

BjelkenflenseploppgaveResultatPostpro

Node: D RBeam: F S U G

ULS a fra input-fil

LasttilfellS a er det beølaster somt. For lasttil

COMB 10 U1.3 3 0.7 4

LasttilfellCOMB 11 U1.3 3 0.7 5

ULS b

LasttilfellCOMB 12 U1.0 3 1.3 4

Lasttilfellt (-Z)-retninCOMB 13 U1.0 3 1.3 5

Egenfrekv

regne egenfCULATE RA

e brukes for

nalysere

ne 765 til 77later for samen. t av analysecessing-me

DisplacemeReactions Forces Stresses Unity ChecGraphs

l viser hvord

le 10 lastkoenyttet lastf

m for denne mlfelle 10 gje

ULS A "Z"1.3

le 11 lastkoULS A "-Z"1.3

le 12 lastkoULS B "Z" 1.0

le 13 lastkong ULS B "-Z"1.0

vens

frekvens haAYLEIGH r lastkombin

sultater

72 anses ikkmmenfesting

er av struktunyen:

ent

ck

dan ULS-m

ombinasjonfaktor 1,3 fomodulen er elder at vind

ombinasjon"

ombinasjon

ombinasjon

"

ar STAAD.PFREQUENnasjoner dir

STAAD

ke for relevag av module

uren i STAA

29

modellering

n or permanendefinert til

der blåser i Z

n

n

n

Pro en innebNCY”. Dennrekte.

D.Pro

ante for kapene etter inn

AD.Pro, hvo

er impleme

nte og variaå omhandle

Z-retning.

bygget komne må påføre

asitetskontrnløft. Disse

or følgende

ntert i STA

able laster, me kraft påfø

mmando somes hvert enk

roll da de kuer også ute

er tilgjenge

AAD.Pro.

men lastfaktrt av vind i

m heter kelt lasttilfe

un erstatter elatt fra tabe

elig under

tor 0,7

elle, og

ellene i

4.1 U

4.1.1 KTabellenhar kapakapasite

Beam 3

297 298 372

Tabell 4-1

Figur 4-1

For bjelmomentmed vinpåvisninvindkre

ULS for st

Kapasitetsn er hentet fasitetsutnytetsutnyttelse

Analysis Property 150X5SHS 150X12.5SHS150X12.5SHS150X5SHS

1 Kapasitetsko

Kapasitetsutn

lke 3, Figur tkapasiteten

nd i –Z retning etter elasfter fra Z-re

truktur på

skontroll fra STAADttelse over 5e i henhold

Design Property150X5SH

S 150X12.5S 150X12.5

150X5SHontroll

nyttelse for bje

4-1Feil! Fan som utnyting. For bjestisitetsteorietning. For b

å stedet

D.Pro Postpr50%. Figur 4til EC3.

y ActuRatio

HS 0,55SHS 0,65SHS 0,6HS 0,7

lkene i Tabell

ant ikke retes høyest,

elke 297: Frien 6.2.1(5)bjelke 298 o

30

rocessing B4-1 viser de

ual o

AllowablRatio

39617668706

4-1 Kapasitets

feransekildog det skjera EC-6.2.7( (tverrsnittsog 372 gjeld

eam Unity e samme bje

le Normali(Actual/A

1,01,01,01,0

skontroll

den.: I henhr ved lastko(5) kommerskapasitet) pder det sam

Check og velkene påfør

ized Ratio Allowable)

0,539 0,617 0,668 0,706

hold til EC-6mbinasjon

r man til flypå grunnlag

mme som for

viser de bjelkrt

Clause EC-6.2.9.1 EC-6.2.7(5) EC-6.2.7(5) EC-6.2.7(5)

6.2.9.1 er d11, altså UL

ytkriteriet fog av ULS b mr bjelke 297

ker som

L/C11

12 12 12

det LS a or med

7.

4.1.2 Liste ovknutepu

Max Fx Min Fx Max Fy Min Fy Max Fz Min Fz Max MxMin MxMax MyMin MyMax MzMin Mz

Tabell 4-2

Har ogsTallene broland

L/C / No10 ULS 11 ULS 12 ULS 13 ULS L/C / No10 ULS 11 ULS 12 ULS 13 ULS

Tabell 4-3

4.2 U

Man kanlastkom

Support r

ver de størstunkter f.eks.

Node L

57 1276 112 157 157 157 1

x 258 1x 57 1y 1 1y 1 1z 258 1z 276 12 Support reac

så Tabell 4-3er hentet fr

dinger.

Supodenr A "Z" A "-Z" 1B "Z" B "-Z"

Supodenr A "Z" 3A "-Z" B "Z" 4B "-Z" 2

3 Supportreak

Utbøyning

n påvise utbmbinasjonen

reaksjoner

te nodereak.

L/C 12 ULS B "Z"12 ULS B "Z"12 ULS B "Z"12 ULS B "Z"11 ULS A "-Z12 ULS B "Z"11 ULS A "-Z12 ULS B "Z"10 ULS A "Z"10 ULS A "Z"10 ULS A "Z"10 ULS A "Z"ctions

3 Supportrera STAAD.P

pport ved X=1

80 kN 1100 kN 117 kN 133 kN 1

pport ved X=12

383 kN -83 kN 2

461 kN -2230 kN sjoner Y-retni

ger

bøyning i bje i modellen

r

ksjonene for

HorizontFx kN

" 439,738" -314,290" -126,303" 439,738Z" -292,037" 439,738Z" 0,000 " 439,738" 0,000 " 0,000 " 0,000 " -134,525

eaksjoner YPro og er fo

=0m 10

41 kN 12047 kN -1909 kN 13014 kN 23

=30m 57

75 kN 5196 kN 4783 kN 463 kN 43

ing

jelker ved ån:

31

supportpun

tal VerticalFy kN -282,930

0 148,999 461,044

-282,930 296,288

-282,930-19,494-282,930 79,658 79,658 120,295

125,480

Y-retningfor or å sjekke t

258 20 kN 67 k9 kN 71 k0 kN 57 k3 kN 60 k

275 21 kN 125 k7 kN -52 k6 kN 149 k3 kN 12 k

å se på node

nktene. Kan

l HorizontaFz kN

0 -121,7629 -61,654 4 -48,777 0 -121,7628 85,258 0 -121,762

40,201 0 -121,762

-40,795 -40,795

5 -28,812 0 -23,887

samlede sutotal belastn

274 Sum FYkN 408 kNkN 299 kNkN 314 kNkN 230 kN

276 Sum FYkN 485 kNkN 375 kNkN 373 kNkN 288 kN

enes forflytn

n være relev

al Mx kNm-63,889 -19,074 -61,213 -63,889 21,967 -63,889 38,785 -63,889 -27,159 -27,159 -16,753 -11,177

upportreaksjning på platt

NNNN

NNNN

ning ved de

vant for å se

Moment m My kNm

0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

joner i Y-retform /

ulike

på

Mz kNm -13,479 -13,427 -10,989 -13,479 -7,235 -13,479 6,422 -13,479 8,372 8,372 20,443 -17,094

tning.

4.2.1 N

Figur 4-2

MarkertProcess

Max rY Min Z Max rX Min rY Min rX Max Z Max RstMax Y Min X Max X Min Y Max rZ Min rZ

Tabell 4-4

Nodeforfly

Nodeforlytnin

t med rødt ior Node Di

Node 56 169 1

126 1126 1127 1129 1

t 129 1137 1258 1266 1293 1298 1308 1

4 Node Displac

ytninger

nger: Oppsumm

i Figur 4-2 eisplacement

L/C 2 ULS B "Z" 1 ULS A "-Z"2 ULS B "Z" 2 ULS B "Z" 1 ULS A "-Z"2 ULS B "Z" 2 ULS B "Z" 2 ULS B "Z" 2 ULS B "Z" 2 ULS B "Z" 0 ULS A "Z" 0 ULS A "Z" 2 ULS B "Z"

cements Summ

mering

er nodene mts Summary

HorizontX mm

-3," -1,4

-1,1-1,1

" -1,6-0,5-0,5-6,2-7,00,9

-2,30,0

-1,5mary

32

med størst foy. I Tabell 4

tal Vertical Y mm,42 -2,117454 -9,367147 0,145147 0,145631 -0,253588 0,284588 0,284244 0,575049 0916 -9,48341 -18,027016 -2,416527 -0,174

orflytninger-4 er det vis

HorizontalZ mm

7 29,0847 -34,3595 37,1145 37,114

-17,7114 63,9724 63,9725 23,1520 08 5,3587 8,8286 0,5644 21,559

r. Hentet frast forflytnin

l Resultant mm

4 29,3619 35,6424 37,1324 37,1321 17,7882 63,9762 63,9762 23,9870 7,0498 10,9288 20,2094 2,4819 21,614

a STAAD.Pngen av nod

1 2 2 2 8 6 6 7 9 8 9 1 4

ro, Post dene.

4.3 A

Her er eViser de

Beam 298 300 298 303 305

Tabell 4-5

4.4 M

Viser de

Beam 511 510 368 370 509

Tabell 4-6

Beam 511 510 509 511 508

Tabell 4-7

Beam 298 297 372 298 297

Tabell 4-8

Beam 298 297 372

3 297

Tabell 4-9

Aksialkref

et sortert utde største sta

L/C 12 ULS B "Z12 ULS B "Z10 ULS A "Z12 ULS B "Z12 ULS B "Z

5 Maks aksialk

Maks. Bøy

e største bøy

L/C 12 ULS B "Z12 ULS B "Z12 ULS B "Z12 ULS B "Z12 ULS B "Z

6 Positivt bøye

L/C 12 ULS B "Z12 ULS B "Z12 ULS B "Z10 ULS A "Z12 ULS B "Z

7 Negativt bøye

L/C 12 ULS B "Z12 ULS B "Z12 ULS B "Z10 ULS A "Z10 ULS A "Z

8 Positivt bøye

L/C 12 ULS B "Z12 ULS B "Z12 ULS B "Z11 ULS A "-Z11 ULS A "-Z

9 Negativt bøye

fter ved la

drag fra STAavkreftene la

" Max +ve " Max +ve

Z" Max +ve " Max +ve " Max +ve

krefter for stre

yemoment

yemomente

Z" Max +ve Z" Max +ve Z" Max +ve Z" Max +ve Z" Max +ve

moment Z-ak

Z" Max –ve Z" Max –ve Z" Max –ve Z" Max –ve Z" Max -ve

emoment Z-ak

Z" Max +ve Z" Max +ve Z" Max +ve Z" Max +ve Z" Max +ve

moment Y-ak

Z" Max -veZ" Max -veZ" Max -veZ" Max -veZ" Max -veemoment Y-ak

astkombin

AAD.Pro Pangs lokal X

Fx kN 360,046300,899263,976258,617257,859

ekk og trykksta

ter ved la

ene fra STA

Dist m M1,681,680,000,001,68

kse

Dist m M0,000,000,000,000,00

kse

Dist m Mz0,002,062,860,000,00

kse

Dist m Me 0,00e 0,00e 0,00e 3,15e 2,06kse

33

nasjoner

ostprocessoX-akse for d

Beam1572171673

aver etter lastk

astkombin

AAD.Pro, so

Mz kNm Di45,8832,6230,5428,5127,93

Mz kNm Di-43,66-30,31-25,52-24,89-23,28

z kN m Dist0,00 00,47 00,80 00,00 00,00 0

Mz kNm D-2,88-6,40-1,50-0,72-1,75

or - Beam Fde bjelkene

m L/C3 11 ULS A 7 11 ULS A 2 12 ULS B 0 12 ULS B 2 11 ULS A

kombinasjon

nasjoner

ortert i tabel

st m My kN0,000,000,001,680,00

ist m My kN1,68 -1,68 -1,68 -1,68 -0,00

t m My kN m0,00 51,0,00 51,0,00 31,0,00 30,0,00 30,

ist m My kN2,06 -32,06 -32,86 -30,00 -20,00 -2

orces – Maxsom har hø

C "-Z" Max "-Z" Max "Z" Max "Z" Max "-Z" Max

lene under.

Nm 1,893,426,130,985,82

Nm -0,74-0,66-1,48-0,490,00

m ,99,70,94,69,31

Nm 7,096,524,195,984,29

x Axial Forøyest påkjen

Fx k-ve -278-ve -277-ve -275-ve -273-ve -269

rces. nning.

kN 8,4747,1415,4263,8719,656

4.5 M

Viser de

Beam 4 1

368 1511 1127 1361 1

Tabell 4-1

Beam 511 510 511 509 508

Tabell 4-1

Beam 304 1313 1303 1299 1297 1

Tabell 4-1

Beam 300 303 298 305 297

Tabell 4-1

Maks skjæ

e største skj

L/C 12 ULS B "Z"12 ULS B "Z"11 ULS A "-Z12 ULS B "Z"12 ULS B "Z"10 Maks positi

L/C 12 ULS B "Z12 ULS B "Z10 ULS A "Z12 ULS B "Z12 ULS B "Z

11 Maks negat

L/C 11 ULS A "-Z11 ULS A "-Z11 ULS A "-Z11 ULS A "-Z11 ULS A "-Z12 Maks positi

L/C 12 ULS B "Z12 ULS B "Z12 ULS B "Z12 ULS B "Z12 ULS B "Z

13 Maks negat

ærkrefter

jærkreftene

" Max +ve " Max +ve Z" Max +ve " Max +ve " Max +ve v skjærkraft F

" Max -ve " Max -ve

Z" Max -ve " Max -ve " Max -ve iv skjærkraft F

Z" Max +ve Z" Max +ve Z" Max +ve Z" Max +ve Z" Max +ve

v skjærkraft F

Z" Max -ve Z" Max -ve Z" Max -ve Z" Max -ve Z" Max -ve iv skjærkraft F

ved lastk

fra STAAD

Dist m 0,000,000,000,000,00

Fy

Dist m 1,681,681,681,681,68

Fy

Dist m 0,000,000,000,000,00

Fz

Dist m 0,000,000,000,000,00

Fz

34

kombinasj

D.Pro, sorter

Fy kN Dis30,1929,1925,8621,7821,76

Fy kN Di-57,75-41,86-37,01-36,20-33,51

Fy kN Dis4,600,000,000,000,48

Fy kN Dis-2,33-4,77-0,760,00

-3,35

joner

rt i tabellen

st m Fz kN0,00 3,30,00 0,00,00 1,0,00 2,90,00 0,0

st m Fz kN0,00 -1,0,00 -2,0,00 -0,0,00 -4,0,00 -0,

st m Fz kN0,00 24,20,00 22,40,00 21,90,00 20,90,00 20,2

st m Fz kN0,00 -45,50,00 -44,50,00 -43,30,00 -43,30,00 -42,9

ne under.

N 3000119600

N ,57,44,88,35,96

N 2946999427

N 5759353293

4.6 M

STAADpositive

Beam L

372 1298 1

3 13 1

376 1Tabell 4-1

Beam L

372 1297 1

3 1376 1

2 1Tabell 4-1

4.7 B

Egenfregangbro

* RAY * MA * RAY * MA * RAY * MA * RAY * MA * RAY * MA

Maks spen

D.Pro har pre verdier.

L/C 12 ULS B "Z"12 ULS B "Z"12 ULS B "Z"11 ULS A "-Z12 ULS B "Z"14 Maks trykk

L/C 12 ULS B "Z"12 ULS B "Z"11 ULS A "-Z12 ULS B "Z"12 ULS B "Z"15 Maks strekk

Beregnet e

ekvens er beoen skal ben

YLEIGH FRAX DEFLECYLEIGH FR

AX DEFLECYLEIGH FR

AX DEFLECYLEIGH FR

AX DEFLECYLEIGH FR

AX DEFLEC

nninger

raktiserer str

Length m

" 2," 2," 3,Z" 3," 3,kspenninger

Length m

" 2," 2,Z" 3," 3," 3,kspenninger

egenfrekv

eregnet slik nyttes mello

REQUENCCTION = 0REQUENCCTION = 0REQUENCCTION = 4REQUENCCTION = 0REQUENCCTION = 5

rekkspennin

Max Comm Stress N/86 06 15 15 15

Max Comm Stress N/86 06 15 15 15

vens

at den kan om er klare.

CY FOR LO0.48743 CMCY FOR LO0.48859 CMCY FOR LO4.67344 CMCY FOR LO0.30170 CMCY FOR LO

.36094 CM

35

nger med ne

mpressive /mm2

269,62251,48212,49195,26193,01

mpressive /mm2

269,62177,71195,26193,01178,86

benyttes nå Ut fra STA

OADING M GLO Y, OADING M GLO Y, OADING M GLO Z, OADING M GLO Y, OADING M GLO Z,

egative verd

Dist m Cor

2,860,000,000,000,00

Dist m Cor

2,860,000,000,000,00

år relevante AAD.Pro ko

1 = 8.579AT JOINT2 = 8.521AT JOINT3 = 2.641AT JOINT 4 = 10.762AT JOINT5 = 2.622AT JOINT

dier, og tryk

Max Terner Stress N4,002,002,001,002,00

Max Terner Stress N4,002,001,002,002,00

data fra plaommer resul

949 CPS * T 293 * 190 CPS *

T 263 * 176 CPS * 72 * 269 CPS *

T 362 * 257 CPS * 68 *

kkspenninge

ensile N/mm2 Dis

-254,10 -144,17 -189,01 -212,82 -212,08

ensile N/mm2 Dis

-254,10 -241,30 -212,82 -212,08 -198,64

attformene ltatene:

er med

st m Corne

2,860,000,000,000,00

st m Corne

2,860,000,000,000,00

er21121

er21211

4.8 R

Figur 4-3

Beam A692 207 694 111 209

Tabell 4-1

Ser i Taunder løveldig bplasseri

Resultat fr

Bilde av de m

Analysis Prop150X5SHS 150X5SHS 150X5SHS 150X5SHS 150X5SHS 16 Resultater f

abell 4-16 Røft av gangdbra. Tabelleng av disse

ra løftean

est utsatte stav

perty Design150X5150X5150X5150X5150X5

fra løfteanalyse

Resultater frdel ikke er sn består av bjelkene.

nalyse av g

vene under løft

n Property A5SHS 05SHS 05SHS 05SHS 05SHS 0e gangdel

ra løfteanalystørre enn 0de fem mes

36

gangdel/k

ftet på gangdel

Actual Ratio 0,036 0,040 0,040 0,042 0,042

yse gangdel,042 (Actuast utsatte bje

kabeldel i

.

Allowable R 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000

l at den bjelal Ratio). Kelkene unde

STAAD.P

RatioNormal(Actual 0,036 0,040 0,040 0,042 0,042

lken med støKun belastet er løftet.Se o

Pro

lized Ratio l/Allowable)

ørst belastnmed 4, 2%også Figur 4

ning % som er

4-3 for

Figur 4-4

Beam

39 201 34

198 38

197 Tabell 4-1

Ser i Taer i overmed 6,0

Bilde av de m

Analysis Prop

150X5150X5150X5150X5150X5150X5

17 Resultater f

abell 4-17 Rrgurten og h0% av muli

est utsatte stav

perty

SHS 1SHS 1SHS 1SHS 1SHS 1SHS 1

fra STAAD på

Resultater frhar en belasig kapasitet.

vene på kabeld

Design Property A

50X5SHS 50X5SHS 50X5SHS 50X5SHS 50X5SHS 50X5SHS kabeldel.

a STAAD pstning på 0,0. Disse bjelk

37

del under løft.

Actual Ratio

0,051 0,051 0,052 0,052 0,058 0,059

på kabeldel.060 (Actualkene kan se

AllowaR

1, 1, 1, 1, 1, 1,

. De seks ml Ratio). De

es på Figur 4

able atio

No(Act

000 000 000 000 000 000

mest utsatte sette er svært4-4.

ormalized Ratitual/Allowable

0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,06

stavene i ant lite kun be

io e) 52 52 53 53 58 60

nalysen elastet

5 Be

5.1 D

Bruker

NS-EN

Bruker k

7.2.2 Br

(1) Dimhulprofiside):

a

b

c

d

e

f

eregning

Definering

Eurokode 3

1993-1-8:2

kapittel 7 K

ruddformer

mensjonerenfiler og åpne

a) brudd i g

b) brudd i g

c) skjærbrud

d) gjennom

e) brudd i st

f) lokal kne

ger av kn

g av knute

3: Prosjekter

2005+NA:20

Knutepunkte

for knutepu

de kapasitee profiler bø

gurtstavens f

gurtstavens s

dd i gurtstav

mlokking

tegstaven

ekking

nutepunk

epunkt

ring av stålk

009 Knutep

er med hulp

unkt med hu

t i knutepunør påvises fo

flens

sidevegg

ven

38

kt

konstruksjo

punkter og f

profiler:

ulprofiler

nkter med hor følgende

oner

forbindelser

hulprofiler obruddforme

r

og forbindeler, (se Figur

lser mellomr 5-1 på nes

m ste

Figur 5-1

For å slikrefteneholder. må mankraveneog er et

Bruddformer

ippe å regnee og ser om Når man ha

n avgjøre hve. Hvis man

punkt man

for knutepunk

e alle knutede holder, v

ar funnet deva slags knu

ser på bjelkbør sjekke.

kter mellom re

epunktene såviss de hold

e knutepunkutepunkt detke 298 (Fig.

39

ektangulære hu

å finner mander så må mktene som mt er og følgeur 5-2) så h

ulprofiler (RH

n de knutepman kunne saman mener he standeren har den et hø

HS-profiler). Fi

punktene meannsynliggj

har de størstog se om de

øyt moment

ig 7.3 i NS-EN

ed de størstejøre at de ante belastninge er innenfot og stor aks

1993-1-8.

e ndre gene så or sialkraft

Figur 5-2

EN 199

For å finM2 1,γ =

Figur 5-3

Knutepunkt s

3-1-8:

nne partialfM5, 25 og γ

N-knutepunkt

som omtales

faktorer for 1,0.=

t forstørret

knutepunkt

40

ter brukes taabell 2.1 i kkapittel 2.2. Der er

Belastni

Beam 7

60 81

298 Tabell 5-1

Siden knmå knut

7.5.2.1 (oppfylle

Hvor:

5.2 G

EN 199

For knutil dimeforbinde

EN 199CHS ell

0i

o

bb

=

Må sjek

Finner ttverrsni

inger i N-kn

L/C 12 ULS B "Z12 ULS B "Z12 ULS B "Z12 ULS B "Z

1 Beam End Fo

nutepunktettepunktet op

(5) Forbinde følgene kr

i = dj = d0 =

Gyldighets

3-1-8 7.5.1

utepunkter inensjoneringselse settes l

3-1-8 tabelller RHS pro

0,93 ,ok hvi

kke tverrsnit

tverrsnittsklttsdeler som

nutepunkt (F

Node F" 12 " 12 " 12 " 12 orces

t (se Figur 5ppfylle følg

delser mellorav:

den staven sden staven sgurten

sområde t

(2)

nnenfor gylskriteringenik den mins

l 7.8: Gyldiofiler og gur

is 0,25i

o

bb

≥

ttsklassene

lassen ved åm utsettes fo

Figur 5-3 N

Fx kN Fy k30,3

0,0131,4363,4

5-3) har bådgene:

m stegstave

,

,

i Ed

i Rd

MNN M

+

som overlapsom blir ove

tabell 7.8

ldighetsomrne i den releste verdien b

ghetsområdrtstaver med

5

for overlapp

å bruke EN-or bøyning o

41

N-knutepunk

kN Fz kN3,0 0,72,0 6,60,8 4,71,3 -43,5

de aksiale kr

er med kom

, ,

, ,

ip i Ed op

ip i Rd op

M MM M

+

pper erlappet

råde gitt i tavante tabellberegnet me

de for sveistd RHS prof

pende stav

-1993-1-1 taog trykk. Fi

kt, ) med vin

Mx kNm 7 0,06 -0,27 2,35 0,6

refter og bø

mbinerte bøy

, ,

, ,

1,0p i Ed

p i Rd

≤

abell 7.8 er dlen. Dimensed de kriteri

te knutepunfiler

og gurten:

abell 5.2 (Fiinner også α

ndlast i pos

My kNm 0,2 5,5

-11,4 52,1

øyemomente

yning og aks

det bare nødsjonerende kiene som gj

nkter mellom

igur 5-4) ogα = 0,21 i ta

itiv Z-retnin

Mz kNm 2,0

-0,6 0,1 2,3

er om to aks

sialkraft bør

dvendig å takapasitet fojelder.

m stegstaver

g ser på abell 6.2 og

ng:

ser så

r

(8)

a hensyn or en

r med

g 6.1.

Figur 5-4

5.2.1 OOK hvis

36ct

εα

≤

c = h - 2

t = 12,5

0,8=ε

100 mm12,5mm

5.2.2 OOK hvis

36≤

ct

εα

-2=c h

=12,5t

0,8=ε

110 mm12,5mm

5.2.3 GOK hvis

36≤

ct

εα

Utsnitt fra tab

Overlappes Tvk1:

ε

2 ( t + r ) =

mm

1

m 36 0,8m 0, 21

⋅≤

Overlappes Tvk1:

ε

( )2 15+ =t r

mm

1

m 36 0,81m 0, 21

⋅≤

Gurtstav s Tvk1 eller

ε

bell 5.2 fra EC

ende stegs

= 140 mm - 2

81

et stegstav

(50 mm -2 12

1

r Tvk2:

3 (1-1)

stav

2 ( 12,5 mm

v

2,5mm 7,+

42

m + 7,5 mm)

Tvk1 OK

),5mm 11=

Tvk1 OK

) = 100 mm

K

10 mm

K

m

- 2=c h

5mm=t

125mm5mm

Sjekker

ovλ = 64

,limovλ =

ovλ = qp

70sin 4

=q

150=p

25 %≤

5.3 A

Finner u

EN 199sirkulær

35=yif

12,5=it

46=effb

, 1=e ovb

5 1,=Mγ

0,8=ε

( )2 150+ =t r

m

m 36 0,810, 21⋅

≤

r betingelsen

4,4 %

80 %

100%⋅p

mm 96,746,6

=o

0 mm

ov ov,limλ ≤ λ

Aksial kap

ut hvor store

3-1-8 Dimere hulprofile

,i RdN

25 N/mm

5mm

6,7mm

16,7mm

,0

1

(0mm -2 5m⋅

Tvk1

n 25 % o≤ λ

7 mm

pasitet i k

e krefter kn

ensjonerender.

(yi i effd

f t b⋅=

mm 7,5m+

OK

ov ov,lim≤ λ

OK

nutepunk

nutepunktet

de kapasitet

,

5

2ff e ov

M

b hγ

+ +

43

)mm 125mm=

ktet

tåler.

i sveiste kn

4 )i ih t−

m

nutepunkter

når

mellom kv

50% OVλ≤ ≤

vadratiske el

80%≤

ller

(9)

0

10=effb b

t

,

10=e ov

j

b bt

, =i RDN

som er d

EN 199

For knuavstivindividertbør sette

Dimensj

Dimensj

, , =c RD iN

Forhold

, ,C Rd jN =

, =j RdN

Som er

5.4 D

For brudstørste mdimensj

Bruker tmellom

0 0

0

0

0 ⋅ ⋅⋅

⋅ ⋅

yi

yi i

f tbb f t

0 ⋅ ⋅⋅

⋅ ⋅

yj ji

jyi i

j

f tbb

f t

2N355 1

mm⋅

dimensjone

3-1-8 tabell

utepunkter mngsdelen i. St med dimenes lik utnytt

sjonerende t

sjonerende t

5

62⋅= =y

M

A fγ

dstall : 163210

5

67y

M

A fγ⋅

= =

2267 kN 0,⋅

dimensjone

Dimensjon

dd i stegstavmomentenejonerende m

tabell 7.14 m stegstaver

= 10 3150 mm

5mm

⋅

⋅

10 35150mm12,5mm

⋅=

12,5mm(22

erende aksia

l 7.10:

med K og NStegstavens nsjonerendetelsetallet fo

tverrsnittska

tverrsnittska

2210mm 351,05⋅

37 kN 0,700 kN

=

2710mm 351,05⋅

78 1770 kN=

erende aksia

nerende m

ven ser man. Forenkler

momentkapa

i EN 1993-med RHS p

2

2

55 N/mm

355 N/mm

⋅

25 N/mm 1

355 N/mm

⋅

⋅

2,4mm 11

1,

+

alkraftkapas

N overlapp: Dutnyttelseta

e plastisk kaor den overl

apasitet for

apasitet for

255 N/mm5

=

78

255 N /mm5

=

N

alkraftkapas

momentka

n på bjelke 2knutepunkt

asiteter.

1-8. Dimenprofiler og g

44

2

5mm

12,5mm⋅

⋅

2

2,5mm

m 12,5mm⋅

⋅

6,7 mm 2

,0

+

sitet for bjel

Det er bare all (dvs. dimapasitet i stelappende ste

bjelke 81 if

sentrisk try

2100kN=

2267 kN=

sitet for bjel

apasitet i

298 fordi detet og ser på

nsjonerende gurtstaver m

140 mm 2=

140mm⋅ = 1

140mm 4⋅ −

ke 81.

nødvendig mensjonerenegstaven) i degstaven. S

følge EN 19

ykk

lke 298.

knutepun

enne har deå det som et

momentkapmed RHS pr

22, 4 mm , m

116,7 mm, m

4 12,5mm)⋅

å påvise dende kapasiteden overlape også tabe

993-1-1

nktet

en største akt T-knutepu

pasitet i sverofiler.

men effb b≤

men e,ovb ≤

= 1637 kN

en overlappeet i knutepu

ppede stegstll 7.8.

ksiale krafteunkt for å fin

eiste knutepu

i

ib

,

ende unktet taven j

en og de nne

unkter

5.4.1 F

0

= =idd

β

5.4.1.1

,1,ip RdM

=yk yf f

,1,ip RdM

5.4.1.2

,1,ip RdM

0

10=effb b

t

,1,ip RdM

Her blir

5.5 F

5.5.1 P

,1,op RdM

,1,op RdM

Finner før150 mm150 mm

= =

Plastisk s0,5⋅ ⋅

= ykf t

0yf

0,5 355 N⋅=

Brudd i s

355 N/mm=

0 01

01 1

0

0 ⋅ ⋅⋅

⋅ ⋅

y

y

f tbb f t

355 N/mm=

r plastisk stu

Finner mo

Plastisk st

0 0(⋅ ⋅= ykf t b

355 N/mm=

rst momen

1

stuking i gu0 1 0

5

( 5 )⋅ + ⋅t h tγ

2N/mm 5mm⋅

tegstav 2m (342000

=10 3

150 mm5mm

⋅

⋅

2m (342000⋅

uking i gurt

omentkap

tuking i gu

0 0 1

5

)( 5− +

M

t hγ

2m 5mm (1⋅ ⋅

ntkapasite

urtstavens s2)

m (150mm1,0⋅

3 1mm1

⎛ −−⎜⎝

255 N / mm

355 N / mm

3 10mm⎛ −

− ⎜⎝

tvegg dimen

asitetene

urtstavens

05 )t

150 mm 5m1,0−

45

ter i fagve

sidevegg

m 5 5mm)+ ⋅

22,4mm150mm

1,0

⎞⋅⎟⎠

2

5mm

m 12,5mm

⋅

⋅

22,4mm150mm

1,0

⎞−

⎠

nsjonerende

normalt

sidevegg

mm)(150 m

erksplanet

2

27,1kN=

150mm (15⋅

140 mmm⋅ =

150mm(15⎞⎟⎠

e: ip,1,RdM =

på fagver

mm 5 5mm+ ⋅

t

N m

50mm 12,−

22, 4 mm , m

50mm 12,−

27 kN m

rksplanet

m) 45kN m=

,5mm) 12,5⋅

men effb b≤

5mm) 12,5⋅

m

(10)

5mm)(11)

1b

5mm)134=

(1

kN m

12)

5.5.2 BDen min

,1,op RdM

( pl,1W he

,1,op RdM

,1,op RdM

,1,op RdM

=12 kN

Her blir

5.5.3 Kapasit

,

,

+j Ed

j Rd

NN

Nj,Rd: di

Nj,Ed: di

Mip,j,Rd:

Mip,j,Ed:

Mop,j,Rd:

Mop,j,Ed:

j,EdN =

Brudd i gunste av

1 ,1(=

y plf W

entet fra Ve

0 02 yf t⋅ ⋅ ⋅=

355 N/mm=

2 355 N/⋅=

m

r brudd i gur

Sjekk av pteter hentet

, ,

, ,

+ +ip j Ed

ip j Rd

M MM M

imensjonere

imensjonere

er dimensjo

er dimensjo

: er dimensj

er dimensj

360 kN (Ta

urtstav

1

5

0,5(1− − ef

M

bb

γ

edlegg 8 )

( 1 0 0

5M

h t b

γ

⋅ +

2m (342000

2/mm 5mm⋅

rtstav dime

påkjente kfra Tabell 5

, ,

, ,

1,≤op j Ed

op j Rd

MM

ende aksialk

ende aksialk

onerende m

onerende m

onerende m

onerende m

abell 4-5)

2 21 1

1

) )⋅ ⋅ff b t

0 0 0 0

5

(h t b⋅ ⋅ ⋅ +

3mm 0,5− ⋅

m (150mm 5⋅ ⋅

ensjonerend

krefter mo5-1 og insatt

0

kraftkapasit

kraft

momentkapa

momentpåkje

momentkapa

momentpåkj

46

)0 )h+

22,4m1150mm

1,0

⎛−⎜

⎝

5mm 151,

+

de ,1,op RdM =

ot kapasitet i

tet i knutepu

asitet i knute

enning i fag

asitet i knute

enning norm

2mm 150m

m⎞⋅⎟

⎠

50mm 150m,0

⋅

12 kN m=

eter

unkt

epunkt på fa

gverksplanet

epunkt norm

malt på fagv

2mm 12,5mm⋅

mm 5mm (⋅ ⋅

agverksplan

t.

malt på fagv

verksplanet

m)=121 kN

(150mm 1+

net.

verksplanet.

.

(13)

(14)

N m

150mm) )

.

,j RdN =

, ,ip j EdM

, ,ip j RdM

, ,op j EdM

, ,op j RdM

1770 kN (k

=52 kN (Ta

=27 kN (ka

d =2,9 kN (T

d =12 kN (ka

kapittel 5.3)

abell 4-8)

apittel 5.4.1

Tabell 4-9)

apittel 0)

⇒

)

.1)

360 kN1770 kN

47

N 52 kNN 27 kN+ +

2,3kN 212 kN

+ = 2,32 (15)

6 De

6.1 In

Dette kaløfteøreOperatiodesigne

M1 1,γ =

6.2 S

Løfteoptyngdebkonstrukved bruk

LøfteøreSjaklene). Lengd

Kabelde

Stålwire

Stålwire

Stålwire

Stålwire

Gangde

Stålwire

Stålwire

Stålwire

Stålwire

MBL fo

esign og

ntroduksj

apittelet dekene er i henhons Part 2, stål struktu

05 M2 1γ =

ammendr

perasjonen ebegrensningksjonen) ogk av singell

ene er prefae som skal bden på stålw

el:

e A:

e B:

e C:

e D:

el:

e A1:

e B1:

e C1:

e D1:

or stålwiren

beregnin

jon

kker løfteanhold til DNVChapter 5 L

uren og det

1,25

rag av løf

er beregnet iger på kraneg kabeldel (dløft (enkrok

abrikert for brukes er G

wirene er:

15590

14500

15590

14500

13430

13430

13430

13430

e er 41 tonn

ng av løf

nalysen av gV reglene: RLifting. NS er brukt ma

fteanalyse

i henhold tien er konstruden høye ko

ksløft) koble

dette prosjeGreen Pin sta

0 mm

0 mm

0 mm

0 mm

0 mm

0 mm

0 mm

0 mm

n (Vedlegg

48

fteutstyr

gangbro struRules for plEN 1993-1-

aterial faktor

e

il DNV regluksjonen deonstruksjonet til 4 løftep

ektet og desandard sjak

9 ).

r

ukturen. Deslanning and -1 og NS ENrene:

ler for marinelt opp i to den). Gangdepunkter på h

signet som vler med WL

signet av løexecution o

N 1993-1-8

ne operasjondeler gangdelen og kabhver del.

vist i denne LL = min. 1

øfteutstyret, of Marine

8 er brukt fo

ner. Pga del (den lavebeldel vil bli

rapporten. 5 tonn (Ved

or å

e i løftet

dlegg 12

6.3 L

6.3.1 Total su

Total su

Vekten

Vekten

Faktor f

Faktor f

Vekt av

W = 1,1

LøftW =

Laster og

Vekt um av gangd

um av kabel

av løfteutst

av løfteutst

for usikkerh

for usikkerh

v gangdel:

· 1,05 · 87,

1,1 · 1,05 ·

faktorer

del(vegger,

Total sTotal s

ldel(gulv og

Total sTotal s

tyr for gang

4 stålwi4 sjakleSum veSum ve

tyr for kabe

4 stålwi4 sjakleSum veSum ve

het i vekt: γ

het i CoG: γ

,71 kN = 10

3,43 kN = 3

gulv, tak og

um um

g ramme):

um um

gdel:

ire(slings) er ekt av løfteutekt av løfteut

ldel:

ire(slings) er ekt av løfteutekt av løfteut

W 1,1γ =

CoG 1,05γ =

W =

01,31 kN

3,96 kN

49

g ramme):

tstyr tstyr

tstyr tstyr

W CoG= γ ⋅λ ⋅

8941 kg 87,7 kN

15342 kg150,5 kN

25 5 35 3,

23 5 2 2

vekt

50 kg 50 kg 50 kg 43 kN

30 kg 50 kg 80 kg ,75 kN

(16)

Vekt av

W = 1,1

LøftW =

6.3.2 For offs

SKLsl =

DHL = D

DHL fo DHL (g DHL (k

6.3.3 Den tota

sf fγ γ=

6.3.4 DLLHA

6.4 L

6.4.1 Tyngde1520 mm

v kabeldel:

· 1,05 · 150

1,1 · 1,05 ·

Lasttilfelleshore løft m

1,25

DAF · ( W +

r løfteobjek

gangdel) = 1

kabeldel) = 1

Nominell sale nominel

f c r wγ γ γ⋅ ⋅ ⋅

fγ = 1,30 (la

cγ = 1,30 (k

rγ = 1,33 (re

wγ = 1,1 (sl

mγ = 1,35 (m

sfγ = 1,30 ·

Design fakDesign faktLøfte punktLøfteutstyr:HovedelemAndre elem

Løfting av

CoG gangpunktet liggm, se Figur

0,51 kN = 1

2,75 kN = 3

er mindre enn 1

+ WLøft ) + F

kt:

1,30 ( 101,3

1,30 ( 173,8

sikkerhets lle sikkerhe

mγ⋅ , men ik

ast faktor) konsekvens eduksjonsfaitasjefaktormaterial fak

1,30 · 1,33

ktor torene for stt: :

mentene rundmenter på løf

v gangbro

gdel ger på senter 6-1:

173,84 kN

3,18 kN

100 tonn: DA

F ( SPL )

1 kN + 3,96

84 kN + 3,1

faktor tsfaktoren f

kke mindre

faktor) aktor på gru)

ktor for stålw

· 1,1 · 1,35

trukturen er

dt løftepunkfteobjektet:

med kab

erlinjen i len

50

AF = 1,30

6 kN ) + 0 =

8 kN ) + 0 =

for stålwire

enn 3,0

unn av spleis

wire)

=3,34

r: γ

γ

ktet: γ γ

bel suppor

ngde retning

= 137 kN

= 230 kN

(slings) er:

sing)

designγ = 1,7

designγ = 1,7

designγ = 1,5

designγ = 1,3

rtering

g , på senterrlinjen i bredden og høyyde

Figur 6-1

6.4.2 CTyngdebredden

Figur 6-2

6.4.3 V

6.4.3.1 Den ver

137=yF

6.4.3.2 Den ver

23=yF

6.4.4 LengdenFigur 6-

Tyngdepunkt

CoG kabelpunktet ligg

n og i høyde

Tyngdepunkt

Vertikal be

Gangdel rtikale belas

7 kN 34,24

=

Kabeldel rtikale belas

30kN 57,4

=

Stålwire (sn av stålwir-3 og Figur

for gangdel

ldel ger 910 mme 3100 mm,

for kabeldel

elastning u

stningen i v

25kN

stningen i v

5kN

lings) rene variere6-4.

m fra senterlse Figur 6-

nder løft

ert løftepun

ert løftepun

er slik at løft

51

injen i leng-2:

nkt er:

nkt er:

ftepunktet vi

deretning ,

il være nøya

2,5 mm fra

aktig over t

senterlinjen

tyngdepunk

n i

tet. Se

6.4.4.1

Figur 6-3

Kabeldel

Lengde av ståålwire kabeldell

52

6.4.4.2

Figur 6-4

Høydenfølgendkabelde

Kabelde

Stålwire

Stålwire

Stålwire

Stålwire

Gangdel

Lengde av stå

n til løftekrode lengder oel og Figur 6

el

e A: 1559

e B: 1450

e C: 1559

e D: 1450

ålwire gangdel

oken vil havg vinkler på6-6 Vinkler

90 mm med

00 mm med

90 mm med

00 mm med

vne 12000 må stålwirenepå løfteskre

d vinkel 50,5

d vinkel 56,0

d vinkel 50,5

d vinkel 56,1

53

mm over sene (slingsene)ev gangdel:

58°, 86,91°

09°, 86,68°

56°, 86,38°

11°, 86,11°

nterpunktet ). Se Figur :

for løfteøre6-5 Vinkler

ene. Dette gr på løfteskr

ir rev

Figur 6-5

Gangde

Stålwire

Stålwire

Stålwire

Stålwire

Vinkler på løf

el

eA1: 134

e B1: 134

e C1: 134

e D1: 134

fteskrev kabeld

430 mm med

430 mm me

430 mm me

430 mm me

del

d vinkel 63,

ed vinkel 63

ed vinkel 63

ed vinkel 63

54

,74°, 86,85°

,74°, 86,85

,74°, 86,81

3,74°, 86,81

°

°

°

°

Figur 6-6

Den stø

Bruker finne de

Her er α

Vinkler på løf

ørste dynami

den vertikaen største dy

α vinkelen m

fteskrev gangd

iske belastn

le belastninynamiske be

mellom stålw

del

ningen på st

sF

ngen i vert løelastningen

slinF

wire og ove

55

tålwirene sk

≤ slsling

sf

MBLγ

øftepunkt san på stålwire

s= ⋅ng slSKL

erflaten på g

kal oppfylle

ling

ammen medene.

inyFα

gangbro.

:

d de partiellle faktorene

(17)

e for å

(18)

Kabelde

1=slingF

slingMBL

Minste b

Gangde

1=slingF

slingMBL

Minste b

6.4.5 Den till

6.4.5.1

sjakkSWL

sjakkSWL

SWL til

SWL =

Bruker Dimensj

Diamete

Vidde in

Lengde

6.4.5.2

sjakkSWL

sjakkSWL

SWL til

SWL W=

el

57,5 1,25sin(50,⋅

g sf slingFγ≥ ⋅

brudd last f

el

34, 251, 25sin(63,⋅

g sf slingFγ≥ ⋅

brudd last f

Sjakkel

atte lasten/k

Kabeldel

1,15≥ =sling

kel

F

3.3≥ =kel

MBL

sjakkelen m

0,8WLL ⋅

Green Pin ssjonen til sja

er bolt: 28 m

nnside: 47 m

innside: 10

Gangde

1,15sling

kel

F≥ =

MBL3.3

≥ =kel

sjakkelen m

0,8WLL ⋅ W

kN 93,1,56 )

=°

= 3,34 93,1g ⋅

for stålwire

5 kN 47,7,74 )

=°

3,34 47,g = ⋅

for stålwire

kraften skal

93,1kN 81,15

=

310,8kN3,3

=

må være stø

WLL SWL=

standard sjaakkelen er:

mm

mm

08 mm

el 47,7 kN

1,15= =

159,4 kN3.3

=

må være stø

WLL SWL=

kN

1kN = 310,8

er 310,8 kN

7 kN

,7 kN 159=

er 159,4 kN

l ikke være

81kN

94, 2 kN=

ørre enn 94,2

/ 0,8 9,6L =

akkel med W

41,5kN=

48,3kN=

ørre enn 48,3

/ 0,8 4,9 /=

56

8 kN

N eller 31,7

9, 4 kN

N eller 16,3

større enn:

2 kN eller 9

6 / 0,8 12=

WLL = 15 to

3 kN eller 4

/ 0,8 6,2=

tonn.

tonn.

SWL DA⋅

9,6 tonn.

12 15 O≤

onn. Se Figu

4,9 tonn.

6,2 15 O≤

AF eller M

K

ur 6-7 for ut

OK

MBL / 3,3

tførelse.

Bruker

Diamete

Vidde in

Lengde

Figur 6-7

6.4.6 LLøfteøreFigur 6-

Figur 6-8

Green Pin s

er bolt: 28 m

nnside: 47 m

innside: 10

Green Pin Sup

Løfte arranene blir kne-9.

Mål løfteøre

standard sja

mm

mm

08 mm

per Shackles fr

ngement ekket/sveist

akkel med W

fra Van Beest

slik at de få

57

WLL = 15 to

får samme v

onn. Dimens

vinkel som l

sjonen til sja

løftewirene.

akkelen er:

. Se Figur 6-8 og

Figur 6-9

Beregne

Bruker seksjone

- =lift lugF

Kraftensom bæ

Løfteøre

30m=d

0 = +d d

40m=t

35=yF

51=uF

M 2 1=γ

1 min=k

Vinkler/mål lø

et last for lø

den største ene.

1,7 93,1 kN= ⋅

n som løfteøærende del:

e:

mm

2 mm 32 m+ =

mm

55MPa

0 MPa

.25 (NS−

2

0

n 2.8⎛

⋅ −⎜⎝

ed

øfteører

øfteører:

fra k

N 158,3 kN=

øret kan mot

mm

EN1993− −

1.7,2.5⎞⎟⎠

−liftF

kabeldel side

N

tstå beregne

1 1: 2005− +

1 2.83

⎛= ⋅⎜⎝

k

Løfteørenemed full pe

58

− = ⋅lug designγ

en det bruke

es utifra EN

1 65m=e

2 65m=e

2008 Brud+

65 1.732

⎞− =⎟⎠

e sveises i reen sveis.

slingF

es samme lø

N 1993-1-8,r

mm

mm

ddgrensetils

3,99 3,9

ett vinkel

øfteører og

regner bare

tan der 6,1)

9 2,5>

sjakler på b

den 40 mm

)

(19)

begge

m platen

3=

⋅deα

min=bα

. =b Rd

kF

Må kon

6.4.7 BLøfteøre6-10, Fi

Figur 6-10

1

0

653 32

=⋅

ed

( )n ,1.0 ,dα

1

2

⋅ ⋅ ⋅b y

M

k f dαγ

ntrollere sve

Beregningene sveises igur 6-11 og

0 Sveist løfteør

0,68=

0,68 1<

2,5 0,⋅ ⋅=

d t

eisen på løft

g av sveis pfast til SHS

g Figur 6-12

re

1,0

68 355 301,25⋅ ⋅

eører for å s

på løfteøreS150 med 22Figur 6-12

59

40 57936⋅=

se at denne

er 2 langsgåend2 Tverrgåen

60 N 579,3=

er tilstrekke

de og 2 tverde sveis bak

36kN

elig.

rrgående kilkside løfteø

lsveiser. Se øre for plass

Figur sering.

Figur 6-111 Langs og tveerrgående sveiss på løfteøre

60

Figur 6-12

Løfteøre

Materia

EC3-De

Kilsveis

Sveiselewb b=

Sveisele30wl ≥

EC3-Desettes lik

. =b Rd

kF

Kapasit

Kapasit

2 Tverrgående

e: 130mb =

alfasthet S35

el 1-8:tabell

sens a-mål

engdene på wl =

engder ok vmm .

el1-8:tabellk løfteørets

1

2

⋅ ⋅ ⋅b y

M

k f dαγ

teten til svei

tet til en lan

e sveis bakside

mm 4t =

55 35yf =

l 4.1

5mma =

tvers og lan130 mm=

vist den min

2.1 Partial strekkapas

2,5 0,⋅ ⋅=

d t

isene EC3−

ngsgående k

løfteøre

40mm

255 N mm

β

m

ngs er kontr

nste av wb el

lfaktorer Mγitet som er

68 355 301,25⋅ ⋅

Del1 8 :− − a

ilsveis:σ⊥ =

61

51uf =

0,9wβ =

rollert etter

ller 6wl a≥ ⋅

0 1,05M γ=

40 57936⋅=

avsnitt 4.5.3

0, 0τ⊥= =

210 N mm

EC3 Del1−

a og at den

2 1, 25Mγ = .D

60 N 579,3=

3.2

1 8 :− avsnitt

minste av

Dimensjone

36kN

t 4.5.1

wb eller

erende strek

kkraft

5100

=τ

Kapasit

1 512 0,90,9 510

1, 25226,67σ τ⊥ ⊥

⋅⋅

⋅

=

På gruntverrgåeog Figu

45°=α

Sveisen

. =w RdN

FiKitvkr

F

20 N mm0,9 1,25⋅ ⋅

tet til en tve

2

10 226,1, 250 367, 2 N

N mm 3226,67 N

=

=

<

=

nn av vinkelende krefter

ur 6-13.

22=ασ

nes samlede

(2 5mm 13= ⋅

igur 6-14 ilsveis med errgående

refter

261,73

=

rrgående ki

2

2

2

,67 N mm

N mm

367, 2 N mmN mm

en til sveiser. For kilsve

6,67 cos 45⋅

kapasitet fo

30 mm 261,⋅

FKlak

τ

273N mm

ilsveis: ⊥ =σ

min⊥

⎛= ⎜

⎝σ

2m

en i forhold eis med lang

=ασ σ

5 226,67° + ⋅

or to langsg

. =w RdN

2,73 N mm

Figur 6-13 Kilsveis med angsgående

krefter

F

62

2

=⋅ ⋅

u

w M

fβ γ

⊥= =τ τ

2

12

⎛⋅

⋅⎝u

w M

fβ γ

til kraftretngsgående kr

cos⊥ ⋅ +σ α τ

sin 45 32°⋅ =

gående og to

(2 ⋅ ⋅ +wa l τ

130 mm+ ⋅

3

0=

2 2

0,9,⎞⋅⎟⎠

u

M

fγ

ningen må drefter er dett

sin⊥ ⋅τ α

20,56 N mm

o tverrgåend

)+ ⋅wb ασ

320,56 N m

det regnes ute unødvend

2m

de kilsveis:

)2mm 757=

ut ασ for dig. Se Figu

7 kN

(20)

(21)

ur 6-14

(22)

(23)

6.4.8 KKrankaper satt tiforhold Sketch fposisjonkapasiteFigur 6-

Figur 6-15

Krankapapasiteten foil 16 tonn. Dtil plasserinfor å bestemn for montereten 16 tonn-16.

5 Utlegg for kr

asitet or kranen soDette er på eng av gangbmme avstandring, se Fign på 34 m. B

ran ved monte

m skal foreet utlegg påbro. Bruker den mellom

gur 6-15. VeBruker kran

ring av gangbr

34m

63

eta innløft avå 34 m. Detttegning: Do

m kransøyle ed å bruke sndekningska

ro

v gangbro mte er beregnolwin 3 Platog CoG på amme kran

art/kapasitet

mellom Dolnet utfra plastform Bridggangbro nåsom på Do

tskart (Vedl

win 1 og Dssering av kge Installatioår den er i reolwin 2 oppnlegg 10 ), se

olwin 3 kran i on ett nås e også

Figur 6-16

6 Krandekninggs/kapasitets k

3

kart

34m RADIU

64

US – 16T

7 Fle

Strukturbestår a3 i undetil Figurstrukturmontert

Figur 7-1

Figur 7-2

ens forb

ren til gangav 6 flenser,ergurten og r 7-4 for plaren til de to t større flens

Sammensatt s

Flens forbinde

bindelser

del og kabe 3 i overgur3 oppe på s

assering av delene. Pgaser oppe sid

struktur med f

else nede ved u

r mellom

eldel blir fesrten og 3 i usiden plasseflensene. Da stor høydeden flensene

flens forbindels

undergurt.

65

m gangde

stet til hveraundergurtenert i samme

Disse flenseneforskjell me oppe må o

se.

el og kab

andre med fn på gangdelposisjon so

ne skal ta opmellom gangoverføre stø

beldel

flens forbindl. På kabeld

om på gangdpp/overføre gdel og kaberre krefter e

delse. Forbidelen er det delen. Se Fikrefter mel

eldel blir deenn flensene

indelsen plassert gur 7-1 llom t e nede.

Figur 7-3

Figur 7-4

Flens forbinde

Flens forbinde

else oppe ved o

else oppe sett f

overgurten.

fra annen posis

66

sjon.

8 Ko

Slik konresultat og det fkapasite

Alle del

8.1 V

I oppgavsammenbegrensved den

Det somVed å bplass mer at en aluminivarme bstørre vforhold utnytte p

Hvis enplattformvedlikeh

Det er øog vegg

Når en skjøre enmest sanpå stavebroen kvekt på av hva s

8.2 S

Tar utgatilfelle.

8.2.1 UAlle bjeHøyeste

.

onklusjo

nstruksjonenav analysen

fins indikasjet til broland

lkonklusjon

Vurdering

ven skal bånligner beggsningen i den radiusen so

m gjør at alubenytte alumed kranen pmå konstruumen for m

bedre, slik aarmepåvirktil stål. Detprofilen bes

n greier å gjømens dekk, holde broen

ønskelig bådgplater blir m

skal vurderen sjekk i STnnsynlig at er og gurteran løftes innkonstruksjo

som evt. er

TAAD.Pr

angspunkt i

ULS a og elkene er inne kapasitesu

on

n er nå, holne (se kapittjoner på at vding og kra

ner basert på

ger av ma

de stål og age alternativ

enne oppgavom må til fo

uminium bliminium kan på plattformuere broen smye. Selv omat det må tilfket område at er gurtene st mulig, må

øre broen lesom da kan

n med tanke

de sett fra etmontert ons

e videre arbTAAD.Pro fo

vekten blir . Dette vil sn med kranonen er å bebest av diss

ro, strukt

i analyseresu

b nenfor sin mutnyttelse er

der den ikktel 4 til 6). Dvekten blir fne.

å analyse og

terialvalg

aluminium vvene er det ven. Det er eor å heise br

ir tatt med i en redusere

men. Det en mslik at sammm aluminiumføres mer vav metallet, i midten avå en prøve å

ettere ved å n brukes til e på korrosjo

t økonomiskshore for å s

beid så vil dfor å se hvor

redusert sesannsynligven på plattfenytte et ståse to kan en

tur monte

ultatene i ka

maksimale kr ifølge Tab

67

e for alle sjDet som ikkfor høy (kap

g resultater

g

vurderes somi hovedsak en begrensnroen på plas

vurderingee vekten av må passe på

menstillingenmen har et larme for å snoe som gj

v broen somå få sveisen

bruke alumannet utstyron, noe som

k og HMS-spare mest m

det være naturdan en komlv om en mis føre til at

formen. En aål med høyen ikke si før

ert

apittel 4 og

kapasitetsutell 4-1 0,70

ekkpunkterke holder erpittel 8.2.2 o

følger.

m material tvekten på b

ning på 16.0ss.

en, er at denbroen tilstreå hvis en vene av staverlavere smeltsveise alumjør at en kan

m blir utsatt fn lengst mul

minium får er. I tillegg s

m gir en milj

perspektiv mulig timer

urlig å modmmer ut med

må gå opp i dt vekten blirannen løsnire flytgrensen har gjort

5, og drøfte

tnyttelse og 06 ≤ 1,0.

. Konklusjor knutepunkog 8.3.2), se

til strukturebroen ved in000 kg løfte

n veier ca.1/3ekkelig til a

elger aluminr og gurter itepunkt enn

minium. Dettn spare ca 4for de størstig ut til side

en mindre beslipper en å jøgevinst.

at mesteparoffshore.

dellere broend dimensjondimensjon pr tilstrekkligng for å prø

se, f.eks S42t ny analyse

er og konklu

strukturen

onen basererktene (kapittett i forhold

en. Når mannnløft som bekapasitet på

3 av det ståat den kan lønium som mikke svekke

n stål, så ledte gir i sin tu

40 % av vekte kreftene. ene.

elastning påbehandle og

rten av golv

n i aluminiuner og vekt.på bjelketveg redusert sløve å komm20. En konke på dem be

uderer hver

godkjennes

r seg på tel 5), d til

n blir å kranen

l gjør. øftes på

material, er der den ur et

kten i For å

å g

vplater

um og . Det er errsnittet lik at

me ned i klusjon egge.

rt

s.

8.2.2 NNodereabroland

Tillatt k

L/C / No10 ULS 11 ULS 12 ULS 13 ULS

L/C / No10 ULS 11 ULS 12 ULS 13 ULS

Tabell 8-1

Som tabgrensenløsningeog even

8.2.3 UKravet ehenhold

2

2

3030,1

L

L

δ

δ

=

=

⇒ =

L : leng

Ifølge T

64 mm

Nodereakaksjonene s

dingene hold

kapasitet pr si

Supodenr A "Z" 8A "-Z" 10B "Z" 1B "-Z" 3

Supodenr 1A "Z" 38A "-Z" 8B "Z" 46B "-Z" 23

1 Nodereaksjon

bellen viser n for hva plaer, f.eks. i f

ntuelle sikke

Utbøyninger hentet fra

d til SLS:

0015m 3015

30150mm300

L

=

=

den på gang

Tabell 4-4 N

≤ 100,5 mm

ksjoner summeres i der mål ved

ide:

pport ved X =1 10

80 kN 14100 kN 14717 kN 10933 kN 114

pport ved X =12 5783 kN -7583 kN 29661 kN -28330 kN 3

ner ved last

(data henteattformdekkforhold til merhetsmargin

ger a DNV-OS-

0 mmm 100,5mm=

gbroa.

Node Displa

m, så denne

Y-retning fbelastninge

50 ton

= 0 m 258 kN 120 k

7 kN -19 k9 kN 130 k4 kN 23 k

= 30 m 275

5 kN 51 k6 kN 47 k3 kN 46 k3 kN 43 k

et fra STAAket tåler. Framaterialvalg

ner.

-C101, som

m

acements Su

er godkjent

68

for å sjekke ene. Tillatt k

nn

274 kN 67 kNkN 71 kNkN 57 kNkN 60 kN

Max eller

276 kN 125 kNkN -52 kNkN 149 kNkN 12 kN

Max eller

AD.Pro), er ma dette vil d, i det minst

m i Section 8

ummary er s

t.

om kapasitkapasitet br

Sum Fy

N 408 kNN 299 kNN 314 kNN 230 kN

408 kN42 tonn

Sum Fy

N 485 kNN 375 kNN 373 kNN 288 kN

485 kN49 tonn

maks kapaset derfor væte inntil man

, Table A1

største node

eten til platrolanding fr

Kapasitet ok

Kapasitet ok

itetsutnytteære naturlign vet mer o

gir maksim

eforflytning

ttformdekkera Vedlegg 3

lse farlig næ å vurdere a

om plattform

mal utbøynin

64 mm.

et ved 3 .

ær andre mdekket

ng i

8.2.4 AHar tverNb,Rd.

Nb,Rd :

χ :

γ :

L :

i :

A :

For å le

2335

=ε

23155.

=λ

Leser avpga S 3

, =b RdN

Må sjekknekkap

NEd = 25belastet

,

=Ed

b Rd

NN

Aksialkrerrsnittsklass

: dimensjon

: reduksjons

: 1,05.

: 3300 mm

: treghetsrad

: 6710 mm2

se av reduk

35 0,81455

=

10 mm.7 mm 93,9

⋅

v χ i figur 655 og at ma

0,93 6710⋅

kke at den dpasiteten til

500 kg · 9,8t med 26,3 k

24,525kN2172kN

=

fter, bøyinse 1. For å s

nerende kne

sfaktor for r

dien om den2 (Vedlegg 8

ksjonsfaktor

Lcr = 0,7

1 09 0,814

=⋅

6.4- knekkuraterialet er v

2mm 355 N1,05

⋅

dimensjoner staven.

81m/s2 = 24kN, det kan

N 0,01=

ngsknekkisjekke knek

bN

kkapasitet i

relevant kne

n relevante

8 ).

ren χ må det

λ

7·L Lcr =

0,54

rver i NS-ENvarmvalset.

2N/mm 21=

ende trykkr

4,525 kN. Seregnes som

0,01

69

ng kkapasitet i s

,1

⋅ ⋅=b Rd

M

AN

χγ

i stav med s

ekkform.

tverrsnittsa

t først regne

193,9

= ⋅⋅

crli

λ

235=

yfε

= 0,7·3300 m

N 1993-1-1χ leses av t

172kN

raften ikke e

er i STAADm tilnærmet

,

1,0≤Ed

b Rd

NN

1 1,0≤ o

staven ved s

1

yf

sentrisk tryk

ksen. 55,7 m

es ut relativ

⋅ε

mm Lcr =

1:2005+NAtil 0,93.

er større enn

D analysen alikt.

0

ok

sentrisk tryk

kk.

mm (Vedleg

slankhet λ.

= 2310 mm

:2008. Bruk

n den dimen

at den samm

kk må det re

gg 8 ).

ker knekkur

nsjonerende

me staven er

egnes ut

(24)

(25)

(26)

rve a

e

r

(27)

8.2.5 BSer på kpå 52 kN

Wpl : pla

Mc,Rd : d

Mpl,Rd : p

fy : flyte

Formel

Det finsmoment

,

Ed

c Rd

MM

≤

Da er st

8.2.6 For å fin

=

=

fy

fy

A

f

σ

σHar 3 bj

1.

2.

3.

Siden skkonklus

Bøyemomkapasiteten N m om lok

astisk motst

dimensjoner

plastisk bøy

egrense

6.13 fra EC

,c RM

s et lite bøyet målt i STA

1,0≤ gir 5211

trukturen go

Skjærkrefnne kapasite

, 355 355=

skjær

tverrsnitt

y S

FA

fjelketyper:

140 5

, 1

150 5

150 12,5

2

2

35

35

=

=

=

=

=

=

x

skjær A

x

skjær

x

skjær

A

F

A

F

A

F

kjærkreftensjonen at skj

menter til bjelke 29

kal Y-akse (

tandsmomen

rende bøyem

yemoment

C3 (1-1) for

,Rd pl RdM= =

emoment omAAD.Pro i h

2 kN m 0,6 kN m

=

odkjent for b

fter eten kan de

25 N/mm

→

2

2

2

2

2

2670 mm :

355 N/mm

2870 mm :

55 N/mm

6710 mm

55 N/mm

⋅

⋅

e tatt fra STjærkreftene

98 i node 12(Tabell 4-8)

nt, (Vedleg

moment

bøyemome

0

3pl y

M

W fγ

= =

m lokal Z-ahenhold til E

45 1,0≤

bøyemomen

t tas utgang

=skjær fyF σ

2

2

2

2670 mm

2870 mm

:

6710 mm

⋅

TAAD.Pro, e ikke er dim

70

2, som ifølg).

g 8 , SHS15

ent

3342 10 mm1

⋅

akse som neEC3 (1-1) f

⇒ o

nt.

gspunkt i kje

⋅y tverrsnittA

2m 948 k

1019 kN

2382 kN

=

=

=

(kapittel 0)mensjoneren

ge STAAD.P

50x12,5)

3m 355 / m1,05

N⋅

eglisjeres. Saformel 6.12

ok

ent formel:

kN

N

N

er såpass s

nde, og struk

Pro har det

2mm 116k=

ammenlign:

må i forholkturen kan g

største mom

kN m

er kapasitet

d til kapasitgodkjennes

mentet

(28)

t med

tet, er .

8.2.7 EI og meegenfrek

8.3 In

Skal her

8.3.1 LKravet t0,042 ≤

8.3.2 LSamme

8.4 L

8.4.1 I kapittetåle. Ma

MBLsling

Sjakler

8.4.2 Fra kap

.

.

=lift lug

b Rd

FF

fra kapistrekkap

8.5 F

Resultatman skaholde. Hdersom sjekkes hel del kpå å end

8.6 K

Det er ikmålestoKonkluframska

Egenfrekvd at den enekvens først

nnløft

r sammenlig

Løft av gatil utnyttels 1,0 denne g

Løft av kakrav til utn

Løfteutsty

Stålwire / el 6.4 ble deassen av kab

g ≥ γsf · Fslin

er også valg

Sveis løfteittel 6.4.6: L

158,3 0579,36

= =

ittel 6.4.7: Spasitet 757 k

Fra resulta

tet var 2,32al prøve å foHer bør manogså underpå lignende

knutepunktedre material

Krankapa

kke oppgittokk på tegnisjonen blir affes før end

vens e plattformesluttes når

gne resultat

angdel e av kapasitgodkjent.

abeldel nyttelse som

r

slings et sjekket hvbeldelen bli

ng, 41 tonn ≥

gt og dimen

eører Løfteørenes

0,3 1.0 ≤

Ser at den sakN > 579,3

atet av kn

2 1,0> , så heorsterke knun gjøre mer rgurten endre måte. En ver slik at vel til S420-st

sitet

t kapasitet oingen i vedlderfor at fakdelige bereg

en i skrivendata og bere

tene fra kap

tet er 1,0 i h

m i kapittel 8

va slags krei dimensjon

≥ 31,7 tonn

nsjonert for

s kapasitet e

ok

amlede svei6 kN

nutepunkt

er ser man autepunktet evurderinger

res til SHS vurdering erekten på strutål eller alum

og nøyaktigeegget er detktisk kapasigninger sette

71

nde stund ikkegninger er

pittel 4.8 me

henhold til E

8.3.1. Her gj

efter som virnerende, slik

det tyngste

er

k

isens strekk ok

tsanalyse

at knutepuneller å bytter. Et lite eks150x12,5, mr at man kanukturen vil sminium.

e mål for krt beregnet mitet, mål oges igang.

ke er påbegklare.

ed tillatt kap

EC3. Her bl

jelder at 0,0

rker på wirek at

ok

løftet.

apasitet er h

ne

nktet ikke hoe ut gurten fsperiment v

men så må jn risikere å stige raskt,

ranen, se Vemål og avstag avstander

gynt, kan ko

pasitet etter

le resultatet

06 ≤ 1,0 som

ene, og hvo

høyere enn

older, og mafor å få knutviste at knuto neste knumåtte gjøreog at det ist

edlegg 7 . Uander i kapmå sjekkes

nklusjoner

EC3.

t 0,042. Side

m også er go

r mye de m

løfteørets

an må vurdetepunktet tiltepunktet houtepunkt på e tilsvarendetedet bør fo

Utfra oppgittittel 6.4.8. og eventue

for

en er

odkjent.

måtte

ere om l å older listen e for en kuseres

t

elt

R

R

i

A

L

STht2.

Referanse

Regelverk,

i. DNV

“Desi

ii. DNV

“Envi

ii. EURO

NS-EN

NS-EN

Andre rege

i. N

ii. ST

In

Link til o

TAAD.Pro ttp://www.iupdf

er

, etter opp

-OS-C101

ign of Offsh

-RP-C205

ironmental c

OCODE

N 1993-1-1

N 1993-1-8

elverk og

Norsok N-00

TAAD.Pro

nnebygget i

oppgaveh

oppgavehefu.hio.no/~p

pgaveteks

hore Steel S

conditions a

1

8

referans

04

o hjelpefil

STAAD.Pr

hefte

fte fra EDRpererikt/Kon

a

st

tructures”,

and environ

er benytt

ro

R funnet hernstr/Konstr-

October 20

nmental load

et

: design-II/st

08

ds”, April 2

taadpro/SP-

2007

-01%20Opppgaver-

Vedleg

Vedlegg

1 STA2 STA3 ENG4 JOB5 JOB6 JOB7 JOB8 END9 INPU

10 UNI11 JOIN12 1 0 013 48 3 14 51 115 54 216 57 317 63 218 68 6 19 72 6 20 75 2421 83 6 22 86 123 95 124 99 9 25 102 26 112 27 115 28 129 29 133 30 137 31 140 32 150 33 159 34 172 35 175 36 178 37 181 38 259 39 263 40 267 41 271 42 275 43 279 44 283 45 287 46 291 47 295 48 299

gg

g 1 STAA

AAD SPACE ART JOB INFOGINEER DAT NAME Walk CLIENT Aib NO 1 PART structu

D JOB INFORUT WIDTH 7T METER KN

NT COORDIN0 0; 10 0 0 1.6

3.15 0; 49 6 02 0 0; 52 15 31 3.15 0; 55 20 0 0; 60 3 3.7 3.15 1.675; 6.005 1.675; 6.005 0; 73 1

4 6.005 0; 80 3.15 1.675; 8

8 3.15 0; 87 25 0 1.675; 96 0 0; 100 15 0

27 0 0; 110 9 21 6.005 1.6721 6.005 0; 120 6.005 0; 1303 6.005 1.67530 6.005 0; 1327 6.005 1.6710.5 0 1.675; 13.5 0 1.675; 30 2.055 0; 1730 2.678 1.6730 3.954 0; 1730 4.587 1.671.5 0 3.275; 213.5 0 3.275; 25.5 0 3.275; 15 3.15 3.27530 0 1.925; 2724 3.15 3.27512 0 1.925; 2815 3.15 1.9259 0 3.275; 29221 0 3.275; 293 0 1.925; 300

AD.Pro in

ORMATION TE 27-Jan-12 kway with cabbel

ure RMATION 79 N NATES 675; 12 30 0 10 0; 50 9 3.15

3.15 0; 53 18 024 0 0; 56 27 315 1.675; 61 964 6 0 1.675;69 12 6.005 1

12 6.005 0; 7424 3.15 1.675

84 6 3.15 0; 8524 3.15 0; 93 3

21 0 1.675; 90 0; 101 21 0 06.005 1.675;

75; 113 9 6.0026 0 3.15 0; 10 0 6.005 1.67

5; 134 30 3.1538 30 6.005 1

75; 147 28.5 0151 4.5 0 1.6160 19.5 0 1.73 30 2.055 1

75; 176 30 3.379 30 3.954 1

75; 182 30 5.2260 6 0 3.275;264 18 0 3.27268 6 3.15 3.

5; 272 18 3.1576 30 0 3.275

5; 280 3 3.15 184 18 0 1.925

5; 288 21 3.152 10.5 0 3.27596 22.5 0 3.270 9 0 1.925; 3

nput fil

ble support

.675; 24 15 3 0;

0 0; 3.15 0; 9 3.15 1.675; 6 65 12 0 1.675

1.675; 70 18 64 18 6.005 0; 5; 81 18 3.15 5 12 3.15 0; 3 0 1.675; 94 97 27 0 1.675;

0; 111 15 6.005 5 0; 114 15 6.27 0 3.15 1.67

75; 132 3 6.00 0; 135 30 3.1.675; 139 27 6 1.675; 148 2275; 157 1.5 0 675; 161 25.5.675; 174 30 221 0; 177 30 3.675; 180 30 42 0; 183 30 5. 261 7.5 0 3.2

75; 265 19.5 0275; 269 9 3. 3.275; 273 2; 277 3 3.15 3

1.925; 281 27 ; 285 24 0 1.9 1.925; 289 3 5; 293 15 0 3.275; 297 27 0 301 15 0 1.925

b

.15 1.675;

62 21 3.15 1.65; 66 18 0 1.6

6.005 1.675; 7

1.675; 82 12 3

9 0 1.675; 98 3 0 0;

1.675; .005 0; 75; 05 0; 15 1.675; 6.005 0; 2.5 0 1.675; 11.675; 158 7.

5 0 1.675; 2.678 0; 3.321 1.675;4.587 0; .22 1.675; 258

275; 262 12 0 0 3.275; 266 215 3.275; 2701 3.15 3.275; 3.275; 278 27 3.15 1.925; 2

925; 286 9 3.10 3.275; 290 275; 294 16.5

3.275; 298 28.5; 302 21 0 1.9

675; 675; 67 24 0 171 24 6.005 1.6

3.15 1.675;

49 16.5 0 1.675 0 1.675;

8 0 0 3.275; 3.275;

24 0 3.275; 0 12 3.15 3.275274 0 0 1.9253.15 3.275;

282 6 0 1.925;5 1.925; 4.5 0 3.275; 0 3.275; 5 0 3.275; 925; 303 27 0

.675; 675;

75;

5; 5;

1.925;

49 304 50 308 51 312 52 317 53 322 54 326 55 330 56 348 57 351 58 354 59 357 460 361 61 365 62 MEM63 1 27464 8 67 65 15 566 21 267 28 8468 35 669 42 270 48 271 54 272 61 273 67 274 74 6475 82 1 76 90 577 97 578 104 79 111 80 117 81 123 82 129 83 135 84 141 85 147 86 153 87 159 88 165 89 171 90 177 91 183 92 189 93 195 94 201 95 207 96 213 97 219 98 226 99 232

100 238 101 244 102 250 103 257

6 3.15 1.925; 0 3.15 3.275; 1.5 0 1.925; 313.5 0 2.6; 3128.5 0 2.6; 3213.5 0 1.925; 25.5 0 1.925; 7.5 0 0; 349 125.5 0 0; 352 16.5 0 0; 355 4.5 0 0.8375; 16.5 0 0.837528.5 0 0.8375

MBER INCID4 258; 2 274 3148; 9 66 149

3 350; 16 55 380 309; 22 304 50; 29 85 529 110; 36 28980 277; 43 3160 277; 49 2890 260; 55 1 60 315; 62 2668 286; 68 264 61; 75 61 6548; 83 48 49;

5 56; 91 56 572 74; 98 54 7461 68; 105 61291 292; 112 292 316; 118 73 69; 124 74283 325; 130 283 305; 136 263 317; 142 94 158; 148 9100 354; 154 317 301; 160 95 361; 166 5318 301; 172 287 284; 178 264 318; 184 264 319; 190 62 81; 196 27114 74; 202 1302 328; 208 273 288; 214 96 62; 220 97320 329; 227 62 112; 233 573 111; 239 1273 279; 245 83 68; 251 8287 75; 258 26

305 12 3.15 1309 0 3.15 1.

313 1.5 0 2.6; 18 16.5 0 2.6; 23 4.5 0 1.925327 16.5 0 1.331 28.5 0 1.

13.5 0 0; 350 14.5 0 0; 353 122.5 0 0; 356358 1.5 0 0.8

5; 362 13.5 0 05; 366 25.5 0 0DENCES 309; 3 258 309; 10 65 150; 351; 17 312 3

08 280; 23 80 2; 30 86 54; 3

9 299; 37 299 14 299; 44 28980 304; 50 28010; 56 260 28

60 261; 63 31568 269; 69 3005; 76 65 24; 7; 84 49 50; 857; 92 291 3004; 99 54 75; 1

1 69; 106 24 648 84; 113 6072 68; 119 28

4 70; 125 286 262 316; 131262 270; 137283 287; 143

95 159; 149 96101 355; 155263 293; 161

51 362; 167 29293 294; 173264 271; 179294 264; 185264 265; 191

72 288; 197 11115 75; 203 11

319 302; 209320 302; 215

7 63; 221 98 4296 320; 228

54 115; 234 52111 74; 240 74

285 329; 2462 69; 252 81 766 279; 259 30

1.925; 306 18 925; 310 30 3314 4.5 0 2.6;319 19.5 0 2.6; 324 7.5 0 1.9925; 328 19.5925; 347 1.5 019.5 0 0; 10.5 0 0;

6 28.5 0 0; 375; 359 10.5

0.8375; 363 220.8375;

08; 4 308 309; 11 64 151; 1213; 18 313 2562; 24 81 24; 1 313 299; 32280; 38 72 119 290; 45 314 0 268; 51 277 2; 57 282 304

5 324; 64 261 0 324; 70 315 77 24 66; 78 6

50 51; 86 51 0; 93 300 286;

00 56 75; 10169; 107 24 70; 0 83; 114 87 586 283; 120 26270; 126 269 66 53; 132 29 305 270; 138 262 271; 144

6 160; 150 97 102 356; 156 94 359; 162 4

93 271; 168 27 97 365; 174 5 306 287; 180 264 284; 186 319 328; 192

10 68; 198 1110 113; 204 1 265 295; 210 295 296; 216

48; 222 99 50; 288 285; 229

2 114; 235 50 4 112; 241 112

6 266 320; 2470; 253 86 74;

07 279; 260 26

c

3.15 1.925; 33.15 3.275; 31; 315 7.5 0 2.66; 320 22.5 0 925; 325 10.5

5 0 1.925; 3290 0;

5 0 0.8375; 362.5 0 0.8375;

5 258 313; 6 2 1 347; 13 4959; 19 274 280

25 82 61; 26 2 259 289; 33 13; 39 73 114;

323; 46 290 3268; 52 282 3

4; 58 260 268;315; 65 282 2300; 71 261 26 62; 79 62 6752; 87 52 53;94 50 72; 95

1 291 269; 102108 62 70; 10

56; 115 80 63;62 269; 121 7270; 127 64 4

92 262; 133 68 262 317; 1394 270 287; 145161; 151 98 3

6 301 326; 15749 360; 163 271 287; 169 955 366; 175 30 287 272; 1816 284 306; 1872 265 319; 1931 69; 199 11211 114; 205 10 295 302; 2116 93 60; 217 9

223 100 52; 29 266 273; 230113; 236 72 1

2 75; 242 3077 296 266; 248

254 85 73; 2566 321; 261 2

07 24 3.15 1.91 30 3.15 1.92

6; 316 10.5 0 22.6; 321 25.5 0 1.925;

9 22.5 0 1.925

60 7.5 0 0.8375364 19.5 0 0.8

258 259; 7 129 348; 14 51 30; 20 258 277277 308; 27 271 112; 34 70

; 40 74 115; 4314; 47 280 2323; 53 260 3; 59 304 268; 286; 66 260 2291; 72 10 607; 80 67 63; 8; 88 53 54; 8950 73; 96 52

2 269 286; 1009 62 71; 110; 116 316 325

75 71; 122 30549; 128 65 51

67 55; 134 2629 262 263; 145 270 271; 14352; 152 99 37 93 357; 158

293 301; 164 396 363; 170 53318 327; 176 21 271 272; 187 264 272; 183 284 288; 19

2 70; 200 113 12 115; 206 2

1 302 288; 2194 61; 218 95 224 101 54; 20 61 110; 231 110; 237 110

7 288; 243 2888 266 285; 2455 84 72; 256

266 267; 262 6

925; 25; 2.6; 0 2.6;

;

5; 8375;

2 147; 49; ; 299 312; 0 111; 1 289 277; 82; 14; 60 57 12; 69; ; 73 60 64; 1 12 63;

9 54 55; 73; 3 316 300; 63 71; ; 5 286; ;

2 283; 0 317 326; 6 93 157; 53; 1 358;

301 287; 3 364; 294 318; 2 284 327; 8 306 272; 4 264 273; 73; 272 273; 2 295 273; 24; 25 102 56; 24 111;

73; 8 279; 9 285 307; 80 71;

64 83;

104 263 105 270 106 276 107 282 108 288 109 294 110 300 111 306 112 312 113 363 114 369 115 376 116 385 117 391 118 400 119 413 120 425 121 506 122 512 123 693 124 699 125 726 126 732 127 738 128 744 129 750 130 756 131 762 132 768 133 * 134 *Ma135 *STÅ136 DEF137 ISOT138 E 2.1139 POIS140 DEN141 ALP142 DAM143 TYP144 *STR145 END146 * 147 *DE148 MEM149 * 150 *Bje151 *TR152 1 5 1153 72 T154 133 155 173 156 236 157 292

65 82; 264 66321 330; 271 279 278; 277 281 278; 283 276 278; 289 275 276; 295 173 175; 301 176 178; 307 182 137; 313 95 100; 364 9130 133; 370 1 126; 377 12133 72; 386 1138 140; 392 63 135; 406 552 86; 414 50151 93; 431 1182 183; 507 24 82; 516 61327 301; 694 328 284; 700 348 99; 727 3354 53; 733 3160 364; 739 157 358; 745 362 95; 751 3366 351; 757 360 348; 763 60 280; 771 3

aterialdefinisjoÅL-DEFINIS

FINE MATERTROPIC STE1e+008 SSON 0.3

NSITY 76.819PHA 1.2e-005 MP 0.03 PE STEEL RENGTH FY

D DEFINE MA

EFINERER HVMBER PROPE

elkestørrelse aRYKK/STREK17 TO 20 22 3TO 80 82 TO 9134 137 138 1TO 178 180 1TO 241 243 2294 301 338 3

6 81; 265 67 8267 321; 272321 303; 278322 303; 284281 310; 290275 311; 296310 311; 302177 179; 308183 138; 338

96 101; 365 97133 132; 371

26 48; 378 60 133 129; 387 6

140 139; 39356 137; 407 140 85; 421 147 157 10; 432 15

180 181; 5081 83; 677 303

325 300; 695330 285; 701

349 100; 728 3355 55; 734 35

149 361; 740357 49; 746 3

363 55; 752 36363 355; 758357 352; 764

301 95; 772 28

oner: JON

RIAL START EEL

95

Y 355000 FU 5ATERIAL

VILKEN KATERTY EURO

assignments KK-STAVER:31 36 42 43 4592 94 TO 100 140 TO 144 1183 185 188 1246 248 259 2341 361 TO 3

0; 266 49 84; 285 281; 273 267 297; 279

4 297 298; 2850 278 310; 2916 276 310; 297

174 134; 303 178 180; 309 60 68; 341 4

7 102; 366 72 133 68; 372 6127; 382 126 60 130; 388 75 140 71; 394 6

40 75; 408 14097; 422 148 958 64; 433 159 178 179; 509330; 690 281 323 299; 696 287 305; 702

350 101; 729 356 57; 735 147

0 159 362; 741358 93; 747 3564 96; 753 365 364 350; 759

4 358 347; 76587 24;

510000 RY 1.

TALOG PROOPEAN

:140X5SHS 5 TO 48 50 53102 TO 110 57 TO 159 1689 191 TO 19

260 270 TO 2765 384 TO 38

d

267 51 85; 263 266 278; 2749 297 303; 2805 322 331; 2861 275 331; 2927 57 172; 298 3 175 135; 3049 179 181; 3108 72; 361 93 9132; 367 132

60 133; 373 4129; 383 127

5 139; 389 1363 140; 395 50 137; 409 63

96; 423 149 959 65; 434 1609 176 177; 510311; 691 331

6 312 274; 6972 286 304; 703351 102; 730 7 365; 736 161 150 359; 74259 51; 748 365 57; 754 3669 361 354; 7605 97 303; 766

5 RT 1.2

OFILDATA SK

3 55 56 59 TO116 117 119 161 TO 163 1694 196 208 2173 275 277 2787 406 TO 40

68 53 86; 2694 307 281; 270 303 281; 286 298 322; 282 276 322; 2912 173; 299 1

4 134 176; 300 180 182; 3198; 362 94 99

2 129; 368 13048 132; 375 107 130; 384 48 39 137; 390 1356 139; 399 563 138; 412 54 5; 424 150 94

0 66; 435 161 0 174 175; 51 303; 692 329

7 324 282; 693 288 306; 72352 49; 731 3

61 366; 737 142 158 360; 74

60 94; 749 3616 97; 755 365 0 362 349; 7663 281; 767 9

KAL HENTE

O 61 63 TO 67120 125 127 15 166 168 TO

10 213 214 2279 282 283 289 735 TO 763

55 87; 5 279 281; 1 297 278; 7 275 281; 3 298 276;

172 174; 5 135 177; 1 181 183; ;

0 129; 0 127; 129; 38 137; 6 134; 87; ; 67; 1 172 173;

9 302; 8 326 283; 5 347 98;

353 51; 48 363; 3 151 357;

1 53; 356; 1 359 353;

93 299;

S FRA:

7 70 - 128 130 131 - O 171 -

6 TO 229 - 5 TO 289 -

3 -

158 764 159 *XY160 2 TO161 71 9162 179 163 230 164 290 165 393 166 725 167 *FO168 118 169 765 170 81 T171 * 172 CON173 *MA174 MAT175 * 176 *OP177 *----178 SUP179 1 10 180 12 5181 *1 1182 *12 183 * 184 *LA185 *----186 * 187 *Las188 LOA189 SEL190 * 191 *Las192 * 193 LOA194 MEM195 1 294196 17 1197 36 5198 45 4199 271 U200 506 201 * 202 *Las203 * 204 LOA205 MEM206 221 207 233 208 82 84209 83 8210 94 T211 MEM212 12 T

TABLE ST 1YZ-BJELKERO 4 6 TO 16 23 101 111 TO181 182 184 1TO 235 242 2291 293 295 2TO 395 399 4TO 734 TABLRSTERKEDE121 123 124 2TO 768 771 7

TABLE ST 14

NSTANTS ATERIALVALTERIAL STE

PLAGRINGE--------- PPORTS

258 274 FIXE7 275 276 FIX0 258 274 FIX57 275 276 FI

ASTTILFELLE----------

sttilfelle 1 EgeAD 1 LOADTFWEIGHT Y

sttilfelle 2 Nyt

AD 2 LOADTMBER LOAD4 UNI Y -3 08 285 286 UN6 92 134 163 6 63 64 116 1UNI GY -7.5 TO 511 UNI G

sttilfelle 3 Vin

AD 3 LOADTMBER LOADTO 225 266 TTO 235 253 T4 86 88 90 CO5 87 89 91 CO

TO 100 341 38MBER LOADTO 16 151 TO

40X5SHS R:150X8SHS

1 23 TO 30 3O 115 122 126186 187 190 1244 245 247 2296 366 367 3400 412 TO 4LE ST 150X5E BJELKER F203 TO 205 2772 TABLE S0x12.5SHS

LG EEL ALL

ER

ED BUT FX MXED BUT MYXED BUT FXIXED BUT M

ER

envekt med faYPE None T

Y -1.317

ttelast 5 kN/ m

YPE None TD .075 1.275 0.0

NI GY -8.25 0185 210 248 217 140 141 10.075 0.6375GY -4.88 0.07

ndlast Z-retnin

YPE None TD TO 269 CON TO 255 257 37ON GZ 4.56 2ON GZ 4.56 284 406 CON GD

155 725 TO

2 TO 35 37 T6 129 132 135 195 197 TO 20249 TO 258 26369 371 TO 3714 421 TO 425SHS F.EKS VED K297 TO 300 30ST 150X12.5S

MY MZ Y MZ

X MX MY MZMX MY MZ

aktor for vekt aTITLE EGENV

m2:

TITLE BJELK

075 .075 0.6375 279 UNI GY 75 176 191 19 0.075 75 1.6 0.075

ng 1,88kN/m2

TITLE VINDL

GZ 4.56 1.5373 395 CON G2.125 0.075 2.225 0.075 GZ 4.56 2.23 0

734 UNI GZ

e

TO 41 44 49 5136 139 145

02 206 207 2061 TO 269 27473 375 TO 37

25 431 TO 435

KABELSUPP02 TO 313 36SHS

Z

av plater VEKT

KELAST GAN

-7.5 0.075 1.292 226 227 27

2:

LAST

875 0.075 GZ 4.56 1.538

0.075

1.05 0 1.5 0.0

1 52 54 57 58TO 156 160 1

09 211 212 214 276 278 280

78 382 383 385 512 516 677

ORT 8 370 390 392

NGDEL

275 0.075 70 -

875 0.075

075

62 68 69 - 164 167 172 - 15 TO 225 - 0 281 284 - 8 389 391 -

7 690 TO 703

2 506 TO 511

-

-

213 38 T214 28 T215 * 216 *Las217 * 218 LOA219 MEM220 55 6221 127 222 756 223 736 224 755 225 735 226 LOA227 MEM228 6 32 229 293 U230 23 T231 369 232 3 41 233 20 4234 230 235 104 236 * 237 *LA238 *----239 * 240 *UL241 *vin242 LOA243 1 1.3244 *vin245 LOA246 1 1.3247 * 248 *UL249 *vin250 LOA251 1 1.0252 *vin253 LOA254 1 1.0255 * 256 *Ana257 *----258 * 259 PER260 *FO261 *FO262 *Bes263 *Må264 PAR265 COD266 *Bes

TO 40 200 TOTO 30 112 114

sttilfelle 4 bjel

AD 4 LOADTMBER LOAD0 UNI GY -2.128 131 133 3TO 763 UNI GTO 743 UNI G764 UNI GY 744 UNI GY

AD 5 LOADTMBER LOAD

44 54 62 71 1UNI GZ -1.39

TO 26 33 TO 3371 378 391 358 101 136 1

8 66 120 143 TO 232 250 TTO 110 338 3

ASTKOMBINA---------------

LS a: ndlast Z-retninAD COMB 103 2 1.3 3 0.7 4ndlast (-Z)-retnAD COMB 113 2 1.3 3 0.7 5

LS b: ndlast Z-retninAD COMB 120 2 1.0 3 1.3 4ndlast (-Z)-retnAD COMB 130 2 1.0 3 1.3 5

alysedel -------

RFORM ANALR STÅL,MODR STÅL: stemmer hvilkå samstemme mRAMETER 2 DE EN 1993-1stemmer tillatt

202 366 367 4 377 399 412

lkelast 3kN/m

YPE None TD .28 0.075 1.59361 TO 365 UGY -5.7 0 0.7GY -5.7 0.075-6.27 0 0.76 0-6.27 0.075 0YPE None T

D 111 132 139 19 0 1.5 0.075 35 51 68 113 393 400 512 567 187 212 2178 194 229 2

TO 252 256 37387 409 CON

ASJONER:

ng 0 ULS A "Z" 4 1.3 ning ULS A "-Z"

5 1.3

ng 2 ULS B "Z" 4 1.0 ning ULS B "-Z"

5 1.0

LYSIS PRINTDIFISERT TI

ken kodesjekkmed valg av li

1-1:2005 t kapasitetsutn

388 389 UNI2 TO 414 UNI

m2 kabeldel:

TITLE BJELK

95 0.075 UNI GY -5.7 076 0.075 5 0.76 0.075 0.075 .76 0.075

TITLE VINDK

160 172 184 1

115 126 145 1516 UNI GZ -58 281 296 C273 288 CON72 394 CON GGZ -6.58 2.0

T STATICS CIL ALUMINIU

k som skal kjøisenskonfigur

nyttelse for bj

f

I GZ 1.05 0 3 I GZ 2.62 0 3

KELAST KAB

0.075 1.595 0.

KREFTER -Z

90 209 215 24

181 195 197 T1.39 0 3 0.075ON GZ -6.58

N GZ -6.58 2.2GZ -6.58 1.42706 0.075

CHECK UM:

res. rasjon i oppsta

elkene

0.075 0.075

BELDEL

.075

RETNING

47 261 278 28

TO 199 206 245 1.65 0.075

2786 0.075 275 0.075

artsvinduet:

84 -

44 276 290 -

267 RAT268 92 9269 159 270 243 271 RAT272 94 T273 157 274 230 275 375 276 506 277 GM0278 *tver279 GM1280 *stav281 GM2282 *tver283 BEA284 *BE285 *CY286 *CZ287 *Jus288 *FY289 *Fly290 TRA

291 *TR2=M

292 SGR293 *SG294 *MF295 LOA296 CHE297 PAR298 COD299 NA 3300 FINI

TIO 0.6 MEM3 101 TO 103160 163 164 1TO 249 258 T

TIO 0.8 MEMTO 100 104 TO158 161 162 1TO 241 250 TTO 378 382 TTO 512 516 70 1.15 ALL rrsnittskapasit1 1.15 ALL vers kapasitet 2 1.3 ALL rrsnittskapasit

AM 1 ALL AM:Indicates

Y 0.159 ALL 0.159 ALL terer knekkingLD 125 ALL

ytespenning svACK 0 ALL RACK: CONTMAXIMUM R 2 ALL R 2 INDICAT

F 1 ALL AD LIST 10 TECK CODE ARAMETER 3 DE EN 1993-13 ALL ISH

MB 1 TO 6 17 T3 111 116 117167 168 171 1TO 261 270 T

MB 7 TO 16 23O 110 112 TO165 166 169 1TO 257 262 TTO 395 399 40725 TO 768 77

tet uansett tve

mot instabilit

tet mot brudd

s the number o

gskurver mtp

veist 6082 alum

ROLS THE L

TES S 355 GR

TO 13 ALL

1-1:2005

TO 22 26 27 37 119 120 122 172 175 TO 19O 296 301 67

3 TO 25 28 TOO 115 118 121170 173 174 1O 269 297 TO00 406 TO 4071 772

errsnittsklasse

tet påvist for h

for strekkpåk

of sections to b

aluminium

minium

LEVEL OF DE

RADE STEEL

g

31 32 36 37 4125 126 129 94 196 206 TO

77 690 TO 703O 30 33 TO 35 123 124 127 95 197 TO 20

O 300 302 TO09 412 TO 414

.

hele staven.

kjenning.

be checked fo

ESCRIPTIVIT

L

1 TO 54 56 T130 132 134 TO 215 226 TO3 5 38 TO 40 55128 131 133

05 216 TO 22O 313 338 3414 421 TO 425

or during the d

TY OF OUTP

TO 59 61 TO 7TO 145 156 -

O 229 242 -

5 60 72 TO 91146 TO 155 -5 - 361 TO 373 431 TO 435

design.

PUT. 0=MINI

71 -

1 - -

- -

IMUM,

Vedlegg

bjelke pr

Kjø

55 150

127 150

221 150

368 150

397 150

398 150

511 150

710 150

717 150

723 150

Kj

368 150

713 150

55 150

710 150

511 150

398 150

397 150

709 150

Kj

398 150x

713 150

397 150

511 150

709 150

Kj

398 150x

713 150

709 150

397 150

511 150

g 2 Ekse

rofil nå prof

øring 1

0X5SHS 150X

0X5SHS 150X

0X5SHS 150X

0X5SHS 150X

0X5SHS 150X

0X5SHS 150X

0X5SHS 150X

0X5SHS 150X

0X5SHS 150X

0X5SHS 150X

øring 2

0x8SHS 150X

0X5SHS 150X

0x8SHS 150X

0X5SHS 150X

0X5SHS 150X

0x8SHS 150X

0x8SHS 150X

0X5SHS 150X

øring 3

0x10SHS 150X1

0X5SHS 150X

0x10SHS 150X1

0X5SHS 150X

0X5SHS 150X

øring 4

0x10SHS 150X1

0X5SHS 150X

0x10SHS 150X1

0x10SHS 150X1

0X5SHS 150X

empel på o

fil nå faktor

X5SHS 0,98

X5SHS 0,622

X5SHS 0,624

X5SHS 0,907

X5SHS 1,641

X5SHS 1,439

X5SHS 0,76

X5SHS 0,73

X5SHS 0,642

X5SHS 1,088

X8SHS 0,614

X5SHS 0,682

X8SHS 0,706

X5SHS 0,716

X5SHS 0,763

X8SHS 0,821

X8SHS 0,922

X5SHS 1,349

10SHS 0,632

X5SHS 0,66

10SHS 0,705

X5SHS 0,743

X5SHS 1,442

10SHS 0,626

X5SHS 0,637

10SHS 0,689

10SHS 0,699

X5SHS 0,737

optimaliser

kodesjekk

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.9.1

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.3.3-662

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

EC-6.2.7(5)

h

ring i Mic

L/C gangdel

6

3

6

6

6

6

6

6 1

6

6

6

3

6

6 1

6

6

6

6

6

3

6

6

6

6

3

6

6

6

rosoft Exc

kabeldel egend

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

cel

definert max fak

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,6

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,6

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

0,8

ktor status

endres

Ok

Ok

endres

endres

endres

Ok

endres

Ok

endres

Ok

Ok

Ok

endres

Ok

endres

endres

endres

Ok

Ok

Ok

Ok

endres

Ok

Ok

Ok

Ok

Ok

VedleggGam

Movemeslide +/- Gamma are obvio

Movemecontinuou

The 18 siarranged

At the micompared

The verti

The ministructure/

Each threfrom a sh

g 3 Specmma Platfo

nts for the t0.3 m in lonbridge land

ously a lot le

nts in transvus moveme

ingle-phaselike this:

id-point of td to the brid

ical distance

imum distan/wall/floor/

ee-phase grohort circuit a

cification forms

two platformngitudinal dding. This isess but not p

verse directents are obv

e cables to b

the bridge, dge ends.

e between e

nce betweenceiling shal

oup of cableat 31.5kA. C

for Bridge

ms DolWiindirection (ins a 100 yearprovided by

tion is +/- 0iously a lot

be “carried”

the cables w

each three-p

n an outer cll be 0.5 me

es shall be cCompany w

i

Link Betw

n Alpha andn the directior storm condy TenneT at

,3 m. This iless but not

by the brid

will hang do

phase group

able and theeters.

clamped togwill provide

ween DolW

d DolWin Gon of the brdition, normt this stage.

is a 100 yeat provided b

dge shall be

own a maxim

of cables sh

e surroundin

gether, consthis clampi

Win Alpha

Gamma makridge itself) mal continuo

ar storm conby TenneT a

"enclosed"

mum of 1.5

hall be som

ng

sidering the ing.

a and DolW

ke the bridgon DolWin

ous moveme

ndition, normat this stage

and inside

5 meters

me 0.5 meter

repellant fo

Win

ge n ents

mal e.

rs.

orces

At the Dospecial bthat the c

At the oth(DolWinforeseen group wi

Transverplatform,

Total wepossible

In additiosewage asuitable s

Height of

Free Spa

The bridg

Transportransport

For the spdocumenCompanyPlatform

olWin Alphending-stiff

cables are no

her end of tn3) platform

that the cabill need a wi

rse moveme, for instanc

ight of cablother guidin

on a Mediumand oily watsupport for

f bridge lan

ce on bridg

ge landing o

rtation widtht of material

pecificationnt for DollWy also assumspec TS-O

ha bridge enfeners, theseot locally st

the span, them. Similar beble arrangemidth of 2 me

ent as per abce using bal

les on bridgng devices.

m Voltage Cter systems these all the

nding on Do

ge landing o

on DolWin

h on bridge l.

n of the bridWin3. The pames that CoS-100 rev 0

nd each three designed atressed at th

e fixing wilending-stiffement will neeters at this

bove is foresll-joint.

ge will be so

Cable (10kVwill be route way.

olWin Alpha

on DolWin A

Alpha is ab

shall be a m

dge it is alsoages of intentractor con

04.

j

ee-phase groand provide

he fixing po

l be to a strufener arrangeed more sppoint.

seen to be a

ome 15x35x

V/3MW), a ted across th

a is 22.8 m

Alpha is ass

ble to carry

minimum of

o refered to erest are witnsiders any

oup will be ed by compaint

ucture beingement is to

pace here, sa

arranged on

x18=10 tonn

Fibre Optiche bridge. C

(T.O.S.E.L)

sumed at ap

a vertical lo

f 1200mm,

Tennet ITThin chapter bridge-rela

fixed to theany. This in

g part of Dobe used at t

ay that each

DolWin Al

nes, excludi

c Cable, andContractor t

)

pproximatel

oad force of

pallet truck

T, the Leistu1.7 and cha

ated clauses

e bridge usinn order to as

olWin Gamthis end. It i

h three-phas

lpha (DolW

ng stiffener

d piping forto arrange

ly 8 x 8 met

f 50 tonnes.

k to be used

ungsbeschreapter 6. in TenneT

ng ssure

mma is

se

Win1)

rs and

r

ters.

for

eibung

Vedlegg

g 4 Broinnstallasjon

n part 1 (e

k

eksempel ppå framgaangsmåte)

Vedlegg

g 5 Utgaangspunkt

for oppga

l

aven, skissse for målssetting

Vedlegg

Noen spesi

-kablene:

O

-minste avs

H

-om de kan

Su

-mål på bev

+/

-tilgjengeli

SkSt

-belastning

U5k

-skal brua k

K

g 6 Spes

ifikasjoner for

-dimen

OD = 105mm

stand horisont

Horisontal a

n ligge på supp

upportert i hv

vegelse mello

/- 0,3 m båd

ig høyde og br

kal installeretørrelse brola

ger utover ege

tstyr transpokN/m2 bør væ

kles inn med p

Kablene ska

ifikasjone

r gangbro (hov

nsjoner og ant

m. 18stk. (V

talt og vertika

avstand = 0

port/støtter, el

ver ende. En

om plattformen

de på langs og

redde for innf

s på egen broanding DolW

envekt, f.eks. h

orteres over bære rikelig.

plater mot vin

al kles inn.

er pr epost

vedprosjekt 2

tall

Vekt 18kg/m

alt

0.0m. Verti

ller skal henge

support på b

ne

g på tvers. (1

festning av bro

olanding på DWin 1 = 8m x 8

hvis utstyr ska

bro vha jekke

nd og vær

m

t fra ekster

012)

m, Min bøy

kal avstand

e fritt

bro og en på b

00-års storm

o

DolWin3 og e8m. Tåler 50t

al flyttes over

etralle. Bredd

rn veileder

yeradius 13

d = 0.5m. (a

brolanding(p

m betingelse)

eksisterende btonn hver sid

de på bro 120

r

300mm ins

avstand ytter

platform).

brolanding påe.

00mm. Jevnt

tallert)

kant - ytterk

å DolWin1.

fordelt last p

kant)

på

Vedleggstruk

Kristian InnlednUtgangssokkel, nedenfo

g 7 Forsktur og ma

n Olafsrud, J

ning spunktet fornærmere be

or.

lag til Proarine

Januar 2012

r oppgaven estemt eksis

sjektoppa

2

vil være ensterende Do

n

ve fra Aib

n fremtidig bolWin1 og fr

bel Hauges

bro mellomfremtidige D

sund, Seks

to vind-plaDolWin3. S

sjon for

attformer påSe illustrasjo

å tysk oner

Design Desig

� B

m� B� B

� B� B� B

kriteriene o

gnkriteri

Broen skal hmellom platBroen skal vBroen skal iMaterialvalBroen vil blBroen har dBroen er uts

o 100-o Nytto Egeno Relao Kran

og oppgaven

ier:

ha funksjonttformene. være inneluinstalleres olg og løse/etli utsatt for

dimensjonensatt for vind

-års vind ( 1telast på deknvekt kableativ bevegelnkapasitet

n gitt under

n både som b

ukket. offshore. Løttermonterben relativ b

ne L x H x Bdlaster, sam

1 min snitt)kk:

er lse

o

vil bli noe t

bro for pers

øftekapasitebare veggpabevegelse mB = 30.0m x

mt laster fra r

U = ? m/q = ? kN?? ?? ??

tilpasset fra

sonell og su

et er en dimeneler bør vu

mellom plattfx 7.0m x 4.0rør/kabler o

/s N/m^2

am mot ende

upport for el

ensjonerendurderes. formene. 0m.

og nyttelast.

elig oppgav

lektrokabler

de faktor.

ve.

r

O

Oppgave

1. Sette

a. b. c. 20d. e.

2. Sette

3. Moder ku

4. Mod

5. Utføskal

6. Utføbolte

7. Desito pl

8. Gjør

Andre ak- Supp- Desi

loka

e seg inn i re

DNV-OS-J DNV-OS-DNV-RP-C

07 DNV 2.7-3 EUROCO

e seg inn i b

dellere bro i un et utgang

dellere laster

øre globale asjekkes for

øre lokale beede forbind

igne opplaglattformene

re vurdering

ktuelle tingportering avigne brolandale beregnin

elevant rege

J201 “Offsh-C101 “DesC205: Envi

3, ”PortableODE

bruk av Staa

StaadPro, mgspunkt. Br

r og grenseb

analyser avr operasjons

eregninger aelser.

er for bro. B.

ger rundt ma

g som kan sev elektro-kading for sup

nger.

p

elverk. (For

hore Substaign of Offshronmental c

e offshore u

adPro

med utgangrodesign og

betingelser

konstruksjoskondisjon o

av innfestni

Bro skal ta o

aterialvalg,

ees på dersoabler mellompportering a

reløpig)

ations for Whore Steel Sconditions a

units”, May

spunkt i skioptimaliser

i StaadPro

onen med opog offshore

nger og knu

opp relative

aluminium

om tilstrekkm DolWin1 av bro på pla

Wind Farms”Structures”,and environ

2011

issert designring er en de

ppgitte lasteinnløft.

utepunkt. Sv

e bevegelser

vs. karbons

kelig tid: og 3 attform, vha

”, October 2 October 20

nmental load

n fra Aibel. el av oppga

er. Konstruk

veiste og ev

r mellom de

stål.

a StaadPro o

2009 008 ds, April

Skissene aven!

ksjonen

vt

e

og

V

Vedlegg 8 Tabellovversikt SH

q

HS fra norssk stål

V

Vedlegg 9 Ståltau oog tilbehør

r

r

Brukker denne.

V

Vedlegg 100 Tegningg krankaps

s

sitet

V

Vedlegg 111 Tabell vvindhastigh

t

het Aibel

VVedlegg 122 Valg av sjakler

u

v