kombinált eljárással megmunkált furatok …tdk 2010 szakács katalin 5 edzett acélok...
TRANSCRIPT
MISKOLCI EGYETEM
GÉPÉSZMÉRNÖKI ÉS INFORMATIKAI KAR
TUDOMÁNYOS DIÁKKÖRI DOLGOZAT
Kombinált eljárással megmunkált furatok
érdességének vizsgálata
Szakács Katalin
II. éves MSc. gépészmérnök hallgató
Konzulens:
Dr. Kundrák János
egyetemi tanár
Gépgyártástechnológiai Tanszéke
Miskolc, 2010
TDK 2010 Szakács Katalin
1
Tartalomjegyzék Bevezetés 2
1.Alkatrészek keménymegmunkálása ................................................................................... 2
1.1. Befejező megmunkálás köszörüléssel .................................................................... 2
1.2. Befejező megmunkálás keményesztergálással ....................................................... 3
1.3. Megmunkálás esztergálással és köszörüléssel ........................................................ 5
1.3.1. A két eljárás együttes alkalmazása ............................................................... 5
1.3.2. A két eljárás kombinálása ............................................................................ 5
2.Kísérletek különböző módon megmunkált felületek érdességének elemzésére 7
2.1. Kísérleti feltételek ................................................................................................... 7
2.1.1. Keményesztergálási vizsgálatok feltételei ................................................... 7
2.1.2. Kombinált eljárás vizsgálati feltételei ........................................................ 13
2.2. Mérési módszerek és mérőeszközök ..................................................................... 16
3.Kísérleti eredmények ........................................................................................................ 17
4.Kísérletek eredmények kiértékelése ................................................................................. 28
Irodalomjegyzék .................................................................................................................. 32
TDK 2010 Szakács Katalin
2
Bevezetés
Az utóbbi évtizedekben a korszerű megmunkálási eljárások vizsgálatára sok kutatás
irányult, melyek egyik kiemelt területe a keménymegmunkálás elemzése volt. A
keménymegmunkálásokat döntően köszörüléssel végezték, de kialakultak azok a
technikai és technológiai feltételek, amelyek lehetővé tették a határozott élű
szerszámokkal végzett forgácsolást is. A kutatási munkák eredményeként
egyértelművé váltak az abrazív és a határozott éllel végzett megmunkálások előnyei
és hátrányai. Jelenleg a legkorszerűbb alkalmazás ezen két eljárás előnyeire épülő
kombinált megmunkálás.
TDK dolgozatomban a keménymegmunkálással végzett forgácsolás kísérleti
vizsgálatával foglalkoztam, valamint elemeztem az ezzel az eljárással megmunkált
felületek érdességi jellemzőket.
1. Alkatrészek keménymegmunkálása
A 40-45 HRC-nél keményebb felületek megmunkálását a szakirodalom [1]
keménymegmunkálásnak nevezi. Összefoglaló neve azon megmunkálási (abrazív és
határozott élű) eljárásoknak, amelyekkel gazdaságosan előállíthatóak az előírt
felületminőségi és pontossági követelmények.
1.1. Befejező megmunkálás köszörüléssel
Edzett furatok napjainkban is legelterjedtebb befejező megmunkálása a köszörülés
(1. ábra). Ez a határozatlan forgácsoló élekkel végzett megmunkálás a legrégebbi
eljárás, amit az emberiség alkalmazott. A szerszám mikro szerkezete rendkívül
összetett, az éleknek sem a számuk sem a geometriájuk, sem a munkadarabhoz
viszonyított helyzetük nem meghatározott. Egy időben nagyszámú abrazív szemcse
érintkezik a munkadarabbal, a teljes anyagleválasztás nagyon sok egyedi
forgácsképzési mechanizmus összegeként adódik.
Itt túlnyomóan finom megmunkálási eljárásról van szó, amelynél a forgácsképződés
TDK 2010 Szakács Katalin
3
µm nagyságrendű. Elsősorban befejező megmunkálás, de a korszerű
nagyteljesítményű szerszámok és gépek alkalmasak előkészítő és nagyoló
műveletekhez is [2].
1. ábra
Furatköszörülés
1.2. Befejező megmunkálás keményesztergálással
A keményesztergálás olyan anyagleválasztó eljárás, amely edzett felületek készre
munkálására alkalmazható, precíziós pontossági- és felületminőségi követelmények
mellett. A néhány ezred vagy század mm2 keresztmetszetű forgács eltávolítása,
hűtő-, kenőfolyadék alkalmazása nélkül, un.„száraz” anyagleválasztással történik.
Az alkatrészek készremunkálásánál a keményesztergálás a köszörülés alternatív
eljárása lett. A köszörüléssel ellentétben környezetbarát, tiszta technológia, mert
nem igényel hűtő-, kenőfolyadékot. A kilencvenes évek elején indult meg a
keményesztergálás fejlesztése, hogy új szerszámanyagok (CBN alapú) jelentek meg
a piacon, ezen kívül a nagypontosságú esztergák konstrukciói is biztosították a
kielégítő szilárdságot, stabilitást és pontosságot a keményesztergálás sikeréhez. A
keményesztergálás szerszámanyaga a polikristályos köbös bórnitrid (PCBN), amely
azért alkalmas kemény-esztergálásra, mert a forgácsolás hőfokán legalább háromszor
keményebb, mint az edzett acél. A PCBN a múlt század közepén vált ismertté, azonban
évtizedeknek kellett eltelnie ahhoz, hogy ipari felhasználásra alkalmas kereskedelmi
TDK 2010 Szakács Katalin
4
szerszámanyaggá váljon. Ezekkel a szuperkemény szerszámokkal a
nagykeménységű és/vagy nehezen megmunkálható anyagokat munkáljuk meg,
például a szerszámgyártásban befejező megmunkálásként a keményfémeket, gyors-
és szerszámacélokat, valamint a kerámiákat. A szuperkemény szerszámok alatt a
bórnitrid szilárd változatainak többkristályos formáit (2. és 3. ábra), és a természetes
és a mesterséges gyémántot értjük, de ezt a ZF Hungáriánál, mint szerszámanyag a
gyártás jellege miatt nem használják [3, 4].
1. ábra
A gyémánt és a PCBN
rácsszerkezete [5]
2. ábra
Grafit és bórnitrid kristályszerkezete [5]
A köbös bórnitrid-szemcsés szerszámok alkalmazása számos előnnyel jár, így
például:
A köszörülési idő csökkenése és ezzel a gépkapacitás jobb kihasználása.
Az eddiginél jobb alak- és mérettűrés.
A köszörült felület, ill. az élközeli rész szerkezete nem változik, mivel a
köszörű szerszám szemcséje nem nyom és a felület nem melegszik fel.
A megköszörült forgácsolószerszámok élettartama növekszik, esetenként
100%-nál jobban.
Vasalapú anyagokat is jól lehet vele megmunkálni, mivel nincs benne
szén, ami a megmunkálás magas hőmérsékletén a munkadarabba
diffundálna.
A gyémánt kb. max. 850°C hőmérsékletével szemben 1200°C
hőmérsékletet is elviseli a köbös bórnitrid szemcse.
TDK 2010 Szakács Katalin
5
Edzett acélok esztergálásakor általában negatív homlokszöget használunk hűtő-,
kenőfolyadékok alkalmazása nélkül. A „negatív él-kialakítás” következménye, a
megnőtt passzív erő (Fp), amely gyakran rezgéskeltő hatású. A passzív erő a fő
forgácsoló erő kétszeresét is elérheti. Pozitív él-kialakítással rendelkező
szerszámmal, hagyományos esztergán végzett forgácsoláskor ez az arány pont
fordított [3, 6, 7].
1.3. Megmunkálás esztergálással és köszörüléssel
A keményfelületek megmunkáló eljárásait kemény megmunkálásnak nevezzük.
Ezeket a felületeket különböző abrazív szemcsékkel/szerszámokkal munkáljuk meg,
s az alkatrész geometriájának, a felület előirt pontossági és érdességi követelmények
alapján választjuk a konkrét eljárást. A keményfelületek létrehozásában új fejezetet
nyitott a PCBN szerszámok megjelenése, s a velük végzett keményesztergálás [8].
1.3.1. A két eljárás együttes alkalmazása
Az alternatív eljárásokból többféle technológiai változatot lehet összeállítani
tárcsaszerű alkatrészek precíziós készremunkálására. A két eljárás
összekapcsolásából (esztergálás majd köszörülés) jött létre a fogaskerekek
készremunkálásának újabb változata. Ebben az esetben a legfőbb indíték a
periodikus topográfia elkerülés, mert ez nem előnyös a tömítő felületeknél, a
csapágyhelyeknél és a szinkronizáló kúpoknál sem. A felület köszörült topográfiáját
úgy célszerű biztosítanunk, hogy a keményesztergálás nagy anyagleválasztási
teljesítményét kihasználjuk, ezért első műveletben esztergálunk, a másodikban
köszörülünk [8].
1.3.2. A két eljárás kombinálása
A kombinált megmunkálás lényege, hogy mindkét eljárás előnyeit maximálisan
kihasználjuk, a hátrányait pedig nem hagyjuk érvényesülni. Kihasználjuk a
keményesztergálás rugalmasságát és nagy anyagleválasztási sebességét, és
TDK 2010 Szakács Katalin
6
ugyancsak kihasználjuk a köszörülés folyamatbiztonságát és megbízható
minőségbiztosító képességét. A kombinált eljárások a lényege, hogy a munkadarab
azonos befogása mellett, ugyanazon szerszámgépen, a munkadarab ugyanazon
befogása mellett először egy keményesztergálási művelet történik. Ezt követően
abrazív megmunkálás következik, amikor már csak egy nagyon csekély, néhány
század mm anyagréteg leválasztása történik. Ezáltal nő a pontosság, megszűnik a
periodikus topográfia, egyszóval biztosított az alkatrész kiváló minősége. A
ráhagyás minél nagyobb részét tudjuk az első lépésben leválasztani, annál
kevesebbet kell használunk az újra megjelenő hűtő-kenő folyadékból. A köszörülés
előnyei már igen kis ráhagyás eltávolításakor is megjelennek. Az egy befogás
előnye alapján többféle kombinált eljárást is alkalmazhatnak [8].
Az EMAG VSC DS előnyei [9]:
- Függőleges tengelyű keményesztergálás és köszörülés – folyadékhűtött és
száraz – egy felfogásban, egy gépen.
- A munkadarab részei az esztergálás során megbízhatóan lesznek
megmunkálva és amennyiben a minőség illetve előírás megköveteli, úgy a
keményesztergálás után köszörülést is alkalmazhatunk, mint befejező
eljárást. Az ennél a gépnél alkalmazott „HDS”-technológia
költségoptimalizált gyártási módszer.
- Magasabb munkadarab minőség és magasabb termékminőség, mert a
munkadarab egy felfogásban készül el. A köszörülési ráhagyás
megközelítőleg 0,02mm-től az átmérő függvényében változik.
- Időtakarékos simítóeljárások, mivel a köszörűkorong a kis anyagleválasztás
során sokkal kevésbé kopik.
- A „HDS”-technológia a hagyományos köszörüléssel szemben kevés anyag
leválasztását is lehetővé teszi, hogy száraz vagy csak minimális mennyiségű
köszörűolajjal is lehessen köszörülni. A köszörűiszap költséges eltávolítása
megszűnik.
- Az eljárás megbízhatóságát növelhetjük és egyidejűleg jobb felületminőséget
érhetünk el köszörüléssel, mint csak keményesztergálással.
TDK 2010 Szakács Katalin
7
- Az egyszerű keményesztergálással szemben csavarfelület mentes (drallfrei)
felületeket munkálhatunk meg köszörüléssel, egy gépen belül.
- Komplex kontúrvonalakat, amelyek lekövetése köszörűkoronggal bonyolult
vagy lehetetlen, azokat gyorsan és egyszerűen lehet esztergálással
megmunkálni.
- Kis elmozdulások = minimális mellékidők = alacsony darabköltség
- Jól megközelíthető munkatér, gyorsabb beállítás.
- Nagyobb pontosság és felületminőség az eljárás magas megbízhatósága
mellett.
- Szimmetrikus felépítés
- Merevebb és stabilabb alaptest MINERALIT polimerbetonból.
- Szabadabb forgácsesés
2. Kísérletek különböző módon megmunkált felületek érdességének
elemzésére
A kísérletek célja a keménymegmunkálással előállított edzett felületek érdességi
vizsgálata. A kombinált megmunkálás és a keményesztergálás edzett munkadarabok
precíziós megmunkálására van kifejlesztve.
2.1. Kísérleti feltételek
2.1.1. Keményesztergálási vizsgálatok feltételei
A forgácsolási kísérleteket nagymerevségű keményesztergán, bórnitrid szerszámmal
végeztük. Az alábbiakban ennek a kutatási feltételeit ismertetem.
A vizsgált munkadarab
A kísérleteknél edzett fogaskerék testeket munkáltak meg. A munkadarab jelölését
az 1. táblázatban foglaltam össze. A fogaskerekek geometriai adatait, valamint az
anyagminőséget a 2. és 3. táblázat tartalmazza.
TDK 2010 Szakács Katalin
8
1. táblázat Jelölésrendszer bemutatása
Jelölés Alkalmazott technológia és az előírt érdességi jellemező
K/I Keményesztergált furat Rz3 előírással
K/II Keményesztergált furat Rz6 előírással
E/I Kombinált eljárással megmunkált furat Rz3 előírással
E/II Kombinált eljárással megmunkált furat Rz6 előírással
2. táblázat K/I munkadarab specifikációja
Vegyi összetétel
C% 0,15÷0,2
Cr% 1÷1,3
Mn% 1÷1,3
Mo% max. 0,12
Si% max. 1,4
Al% 0,02÷0,05
S% 0,02÷0,035
P% max. 0,025
B% 0,001÷0,003
Cu% max. 1,3
Ni% max. 0,3
Megnevezés 20MnCr5
Keménység 59-63 HRC
3. táblázat K/II munkadarab specifikációja
Vegyi összetétel
C% 0,14-0,2
Cr% 1,4-1,7
Mn% 0,5-0,9
Si% max 0,4
S% 0,035
P% 0,035
Ni% 1,4-1,7
Megnevezés 17CrNi6-6
Keménység 60-63HRC
TDK 2010 Szakács Katalin
9
A szerszámgép
PCC Pittler- CNC- vertikális esztergagép (4. ábra) a PV SL 2 /1 -1 modell egy
motoros orsóval és egy keresztszánnal. A gépnél a legnagyobb pontossággal
elkészített, különösen stabil blokk állvány alkotja a gépállványt, amely nagy statikus
és dinamikus merevséggel, optimális rezgéscsillapítási tulajdonságokkal, és termikus
stabilitással rendelkezik. A függőleges falak a gépen belül forgácskiszóródástól jól
védett munkateret képeznek (5. ábra). A keresztszán megvezetése (görgős
csapágyazása játékmentes, ami lineáris mozgást eredményez. Közvetlenül a
gépállványra) van felszerelve az X- tengely irányú mozgás megvezetése, ez
gondoskodik a legnagyobb esztergálási pontosságról. Minden szánhajtás a munkatér
tetején van elhelyezve. A munkatér gondos méretezése biztosítja a kedvező
forgácskihordást, valamint a munkadarab befogó elemekhez és a szerszámhoz a jó
hozzáférhetőséget. A gép védve van a munkatér burkolása révén, a tolóajtó biztonsági
ablakkal és elektro-mechanikus biztonsági zárral van ellátva. A gép munkaterét egy
lámpa világítja meg egy fénycsővel. Automatikus központi olajkenés van a
szánokhoz, kis mennyiségű olajködkenés a forgó orsó csapágyai számára. Hűtő
aggregát van beépítve a főorsó motorjának hűtésére. A zajszint 75 dB alatt marad
normál megmunkálási feltételek mellett [3].
4. ábra
PV SL 2/1-1 keményeszterga
5. ábra
A keményeszterga munkatere
TDK 2010 Szakács Katalin
10
A keményesztergálásra vonatkozó technológiai paramétereket a 4. és az 5.
táblázatban foglaltam össze, mind a simító mind a nagyoló megmunkálás esetén.
4. táblázat K/I technológiai paraméterei
nn 620 1/min ns 450 1/min
fn 0,22 mm/ford fs 0,12 mm/ford
apn 0,12 mm aps 0,02mm
5. táblázat K/II technológiai paraméterei
nn 855 1/min ns 782 1/min
fn 0,24 mm/ford fs 0,12 mm/ford
apn 0,1mm aps 0,03mm
Szerszámbefogás
A revolverfej a gépállványra szerelt, nyolc darab, 50 mm-es hengeres szárú késtartó
befogadására alkalmas (6. ábra). Laptávolsága: 360 mm. Központi hűtőközeg
hozzávezetés van kialakítva, a fej elfordítása extrém rövid idő alatt megvalósul, ami
az iránylogikának, valamint a háromfázisú szervomotornak köszönhető, átfordulás
után pedig a fejet hidraulikus reteszeléssel a gép rögzíti. A befogásnál a biztonságra
is törekednek. CAPTO befogással kerülik el az esetleges hibákat. Ez kúpos poligon
befogást jelent, ami csak egyféleképen teszi lehetővé a szerszám elhelyezését a
revolverfejen.
6. ábra
Szerszámbefogás
TDK 2010 Szakács Katalin
11
Az alkalmazott esztergaszerszám tartó adatai az 6. táblázatban kerültek
összefoglalásra. Ezt a szerszámtartót használják mindegyik forgácsoló lapka
befogásához.
6. táblázat Késszár specifikációja [10]
Megnevezés C5-PCLNR/L-17090-12
Gyártó SANDVIK
Homlokszög γ=-6°
Terelőszög λs=-11°
Működő hossz 67 mm
Befogórendszer CAPTO
Munkadarab befogás
A három pofás pneumatikus működésű gyorstokmány (7. ábra) szolgálja a
munkadarab biztonságos szorítását a szerszámgépen. A fogaskerekeket fejkörön
szorítják be (8. ábra). Szerelhető ütközőkkel van ellátva, valamint a munkadarab
felfogását ellenőrző berendezéssel. A szorítóerő állítható a pofákon, így a
körkörösségi hiba nagyságát is be tudjuk állítani. A szorítóerő mind axiális, mind
radiális irányban változtatható. A felfogást kemény pofák teszik lehetővé. Azért nem
puha pofás tokmányt alkalmaznak, mert azzal az előírt pontosság nem lenne
elérhető. A pofákat egyszer szabályozzák, az első felfogáskor, és onnantól kopásig
használják őket. A maximális fordulatszám a gépen elérheti a 4000 1/min-t is.
7. ábra
Munkadarab befogás
8. ábra
Fejkörön való befogás
TDK 2010 Szakács Katalin
12
A munkadarab befogás paramétereit úgy kell megválasztani, hogy az IT 6 pontosság
és az ennek megfelelő előírások a körkörösség, a hengeresség és a párhuzamosság
tekintetében biztosíthatóak legyenek keményesztergálással is.
Szerszámanyagok és a szerszám
Keményesztergálás esetében a nagyoló és a simító megmunkálás is esztergálás.
Hűtó-kenőfolyadékot a PCBN bevonatú lapka hősokkérzékenysége miatt ebben az
esetben nem alkalmaznak. A K/I esetben alkalmazott nagyoló lapka specifikációja a
7. táblázatban, a simító lapka specifikációja az 8. táblázatban került összefoglalásra.
7. táblázat K/I nagyoló lapka specifikációja[11]
Lapka megnevezése 4NC –CNGA120408TA2
Gyártó MITSUBISHI
Bevonat PCBN
Élkialakítás Normál
Ajánlott vc 50÷150 m/min
Ajánlott f 0,03÷0,2 mm/ford
Ajánlott ap 0,05÷0,2 mm
D1 12,7 mm
D2 5,16 mm
S1 4,76 mm
Re 0,8 mm
8. táblázat K/I simító lapka specifikációja [11]
Lapka megnevezése 4NC-CNGA120408GSW2
Gyártó MITSUBISHI
Bevonat PCBN
Élkialakítás Wiper
Ajánlott vc 50÷150 m/min
Ajánlott f 0,03÷0,2 mm/ford
Ajánlott ap 0,05÷0,2 mm
D1 12,7 mm
D2 5,16 mm
S1 4,76 mm
Re 0,8 mm
TDK 2010 Szakács Katalin
13
A K/II jelölésű keményesztergált furatnál a nagyoló és a simító lapka specifikációja
megegyezik, amit a 9. táblázatban mutatok be.
9. táblázat K/II nagyoló és simító lapka specifikációja [10]
Lapka megnevezése CNGA120408S01030A
7015
Gyártó SANDVIK
Bevonat PCBN
Élkialakítás Normál
Ajánlott vc 150÷250 m/min
Ajánlott f 0,05÷0,3 mm/ford
Ajánlott ap 0,07÷0,8 mm
iC 12,7 mm
rε 0,8 mm
s 4,76 mm
l 12mm
2.1.2. Kombinált eljárás vizsgálati feltételei
A vizsgált munkadarab
A fogaskerekek geometriai adatait, valamint az anyagminőséget a 10. és 11. táblázat
tartalmazza.
10. táblázat E/I munkadarab specifikációja
Vegyi összetétel
C% 0,14-0,2
Cr% 1,4-1,7
Mn% 0,5-0,9
Si% max 0,4
S% 0,035
P% 0,035
Ni% 1,4-1,7
Megnevezés 17CrNi6-6
Keménység 60-63HRC
TDK 2010 Szakács Katalin
14
11. táblázat E/II munkadarab specifikációja
Vegyi összetétel
C% 0,15÷0,2
Cr% 1÷1,3
Mn% 1÷1,3
Mo% max. 0,12
Si% max. 1,4
Al% 0,02÷0,05
S% 0,02÷0,035
P% max. 0,025
B% 0,001÷0,003
Cu% max. 1,3
Ni% max. 0,3
Megnevezés 20MnCr5
Keménység 59-63HRC
A szerszámgép
Az EMAG VSC 400 DS gépállványa rendkívül stabil, optimális rezgéscsillapítási
tulajdonságokkal valamint termikus stabilitással rendelkezik. Munkatere függőleges
falakkal határolt, mely a forgácskiszóródástól jól védett. Keresztszánja görgős
csapágyazású, játékmentes, lineáris mozgású. A gépállványon található az X-tengely
irányú mozgás megvezetése, ez az esztergálás maximális megmunkálási
pontosságáról gondoskodik. A gép szánhajtásai a munkatér tetején kaptak helyet. A
munkatér gondos tervezése biztosítja a megfelelő forgácskihordást, valamint a
munkadarab befogó elemekhez és a szerszámhoz való jó hozzáférhetőséget. A gép
védve van a munkatér burkolása révén, a tolóajtó biztonsági ablakkal és elektro-
mechanikus biztonsági zárral van ellátva. Automatikus központi olajkenés van a
szánokhoz, kis mennyiségű olajködkenés a forgó orsó csapágyai számára. Hűtő
aggregát van beépítve a főorsó motorjának hűtésére.
A köszörülés két vagy három műveletben valósul meg, ugyan azzal a koronggal. A
köszörülés technológiai adatait a 12. és 13. táblázat tartalmazza.
TDK 2010 Szakács Katalin
15
12. táblázat E/I technológiai adatai
vc 45m/s ap2 0,012mm
nw 351/min f2 0,08mm/ford
ap1 0,03mm ap3 0,008mm
f1 0,25mm/ford f3 0,04mm/ford
13. táblázat E/II technológiai adatai
vc 45m/s ap2 0,008mm
nw 425/min f2 0,18mm/ford
ap1 0,42mm - -
f1 0,25mm/ford - -
Szerszámbefogás
A revolverfej a gépállványra szerelt, 50 mm-es hengeres szárú késtartók
befogadására alkalmas, DIN 69 880 szerinti csatlakozásokkal. Központi hűtőközeg
hozzávezetés van kialakítva, a fej elfordítása extrém rövid idő alatt megvalósul,
háromfázisú szervomotor által, amelynél mindkét elfordítási irány programozható,
átfordulás után pedig a fejet hidraulikus reteszeléssel a gép rögzíti.
Kombinált eljárásnál a nagyoló megmunkálás forgácsoló lapkával,
keményesztergálással történik, míg a simítás egy köszörülési művelet.
A simító megmunkálás köszörüléssel a nagyoló keményforgácsolás után következik
ugyanazon befogással. A köszörülési műveletben a beégés veszélye miatt feltétlenül
szükséges a hűtő-kenés alkalmazása, ezért keletkezik némi köszörűiszap, amely
mennyisége a konvencionális értelemben vett köszörüléshez képest (nagyoló +
simító köszörülés) elhanyagolható mennyiségű. Az alkalmazott korszerű
szerszámok műszaki specifikációi a 14. táblázatban került összefoglalásra, valamint
a 15. táblázatban a korongszabályozás adatait mutatom be.
TDK 2010 Szakács Katalin
16
14. táblázat Köszörűkorong specifikáció
Megnevezés 97A 60 K 6 V112
Gyártó Tyrolit
Anyag (szemcse) 60 közepes szemcseméret, Al2O3
96%-99% korund
Kötőanyag V keramikus
Keménység K: közepes keménység,
Ajánlott f 21220 1/min
Ajánlott v 50m/s
15. táblázat Korongszabályozás adatai
E/I szabályozási adatai E/II szabályozási adatai
szabályozási idő 10s szabályozási idő 6 s
n 825 1/min n 825 1/min
v 40m/s v 40m/s
f 300mm/min f 400mm/min
ap 0,015mm ap 0,03mm
szabályozás 2 db-ként szabályozás 2 db-ként
Munkadarab befogás
A hidraulikus szorító henger szolgál a belső- és külső szorításhoz, biztonsági
berendezéssel és programozható útmérő rendszerrel van kiépítve. A henger
szorítóereje beállítható. A munkadarab befogás a kombinált eljárás esetén sarkalatos
műveletelem, ugyanis az egy befogásban végzett keményesztergálás és köszörülés
biztosítja a nagy alak- és helyzetpontosságot (9. ábra). Ezért nagyon fontos a
megfelelő befogás és központosítás tervezése.
2.2. Mérési módszerek és mérőeszközök
A vizsgálataim során elsősorban a keménymegmunkálással készre munkált
fogaskerék furatok érdességi mérőszámait vizsgáltam olyan módon, hogy a
sorozatban futó kerekek közül minden tizedik kiemelésére került, ezekből minden
ötödiket kilencszer, az összes többin háromszor végeztem el a mérést.
TDK 2010 Szakács Katalin
17
9. ábra
A munkadarab megfogása és pozícionálása[9]
A felületi érdességi méréseket a Mahr PGK 120 Perthometer mérőállomáson (10. és
11. ábra) végeztem, mérőszobai körülmények között.
10. ábra
A mérőműszer
11. ábra
Mérés
3. Kísérleti eredmények
A konvencionális keményesztergálással és a kombinált eljárással megmunkált
fogaskerekek felületérdességi mérőszámainak a kiértékelő szoftver (Mahr Surf
XR20) által szolgáltatott értékeket vettem figyelembe.
TDK 2010 Szakács Katalin
18
Négy táblázatban (16÷19. táblázat) kerültek összefoglalásra a mintavételezett
fogaskerekek furatain mért szűrt érdességi profil és a választott mérőszámok is.
16. táblázat K/I érdességi karakterisztikák változása
darabszám R profil Érdesség
1
20
40
60
80
100
120
TDK 2010 Szakács Katalin
19
Megfigyelhető a K/I és K/II esetben a forgácsolószerszám kopása miatt kialakult
profilváltozás, míg E/I és E/II esetén pedig változás szinte nem tapasztalható.
17. táblázat K/II érdességi karakterisztikák változása
darabszám R profil Érdesség
1
20
40
60
80
100
120
TDK 2010 Szakács Katalin
20
18. táblázat E/I érdességi karakterisztikák változása
darabszám R profil Érdesség
1
20
40
60
80
100
120
TDK 2010 Szakács Katalin
21
19. táblázat E/II érdességi karakterisztikák változása
darabszám R profil Érdesség
1
20
40
60
80
100
120
A feldolgozott mérési eredményeket a 20. táblázatban foglalom össze a megmunkált
fogaskerekek számát feltüntetve. Ezeket grafikonon is ábrázoltam (12÷15. ábra),
valamint a grafikonon néhány esetben bemutatom az érdességi profil változását is.
TDK 2010 Szakács Katalin
22
20. táblázat Mérési eredmények
12/a
TDK 2010 Szakács Katalin
23
12/b
12/c
12/d
12. ábra
K/I felületek érdességének változása
TDK 2010 Szakács Katalin
24
13/a
13/b
13/c
TDK 2010 Szakács Katalin
25
13/d
13. ábra
K/II felületek érdességének változása
A 12÷13 ábrasorozaton bemutatott keményesztergált érdességi paramétereknél a
darabszám növekedésével a K/I sorozat esetén jelentős hullámzás tapasztalható, de
valamennyi érték az előírt határ alatt maradt. A kezdeti darabszámnál az érdesség
növekedés a szerszám kezdeti kopásának tudható be. Az ez után következő érdesség
csökkenés a forgácsoló élre feltapadt fémrészek hatásával magyarázható. Az
érdesség csökkenést követő 20÷30 darab után újra erőteljes növekedés figyelhető
meg, a szerszám további adhéziós kopásának köszönhetően. A második
méréssorozatnál a darabszám növekedésével közel egyenletesen növekednek az
érdességi mérőszámok értékei, kivéve a 100. darabnál.
14/a
TDK 2010 Szakács Katalin
26
14/b
14/c
14/d
14. ábra
E/I felületek érdességének változása
TDK 2010 Szakács Katalin
27
15/a
15/b
15/c
TDK 2010 Szakács Katalin
28
15/d
15. ábra
E/II felületek érdességének változása
AZ E/I és E/II jelű mérési sorozatban már az ún. kombinált eljárással megmunkált
furatok kerültek vizsgálatra. Mivel a simító fokozatban alkalmazott köszörüléskor a
szerszám mind a két esetben két darabonként szabályozásra kerül, ezért a vizsgált
értékek tekintetében alig észlelhető változás, mivel a szabályozás miatt a
szerszámkopás hatása itt nem jelentkezik.
4. Kísérletek eredmények kiértékelése
A 16. és a 17 ábrán egyszerre tüntetem fel és hasonlítom össze a keményesztergálással és a
kombinált eljárással megmunkált furatok érdességei mérőszámait.
16/a
TDK 2010 Szakács Katalin
29
16/b
16/c
16/d
16. ábra
Felületi érdességek összehasonlítása Rz3 előírásnál
TDK 2010 Szakács Katalin
30
17/a
17/b
17/c
TDK 2010 Szakács Katalin
31
17/d
17. ábra
Felületi érdességek összehasonlítása
A keményesztergálással és kombinált eljárással előállított felületi érdességi
mérőszámok között jelentős különbségeket tapasztaltam a darabszám függvényében
(21. és 22. ábra). Keményesztergálás esetén jelentős ingadozás figyelhető meg az
érdességi jellemzők tekintetében, amely bizonytalanná teszi az előállított érdesség
tervezhetőséget. Ez a jelenség bizonyos gépelemek gyártása során hátrányos lehet.
Ez magyarázható a határozott élű PCBN szerszámkopási mechanizmusával, mivel
az egy ponton forgácsoló szerszám dolgozó részének geometriája belemásolódik a
munkadarab, így annak geometriai hibái is. Ellentétben a kombinált eljárás estén
keményesztergálással nagyolt felület érdességi csúcsai leköszörülésre kerülnek a két
munkadarabonként szabályozott köszörű szerszámmal. Ezzel egyenletessé,
tervezhetővé válik az előállítható felületi érdesség, valamint elkerülhető az
esztergálás során képződő mikro menet jelensége is. Bár a keményesztergálás hűtő-
kenő folyadék alkalmazásának mellőzése miatt kvázi abszolút környezetbarátnak
mondható, az elérhető felületi érdesség ingadozása valamint a topográfia jellege
miatt meghatározott működési feltételek esetén kiváltása javasolt a minimális
környezeti terhelést jelentő kombinált eljárásra.
TDK 2010 Szakács Katalin
32
Irodalomjegyzék
[1] Forgácsolási Műszaki Kézikönyv, AB Sandvik Coromant SE-811 Sandviken,
Sweden, 2010, p. H9
[2] WILFRIED KÖNIG: Köszörülés, dörzsköszörülés, tükrösítés, Műszaki
Könyvkiadó, Budapest, 1983.
[3] Szakács György- Dévényi Miklós: Keményfémek és szuperkemény anyagok
alkalmazása
[4] Gégény János: Precíziós megmunkálások gyémánt és köbös bórnitrid
szerszámokkal, Biomed Center Bt. 2006
[5] Internet: http://www.manuf.bme.hu/Seged/kulonleges/UPKEea.pdf
[6] G. de S. GALOPPI- M. S. FILHO- G. F. BATALHA: Hard turning of tempered
DIN 100Cr6 steel with coate and no coated CBN inserts. Journal of Materials
Processing Technology, Volume 179, 2006, Pages 146-153.
[7] KUNDRAK J., BANA V.: Investigation of surface roughness in turning of
hardened and cylindrical surfaces. Cutting and tool in manufacturing systems No63,
pp.88-94, 2002.
[8] J. Kundrák: Comparison of Processes in Machining of Hardened Surfaces, The
Journal of the Advanced Materials and Operations Society, Vol. 1, Is. 1, 2009,
pp.61-64
[9] Internet: http://www.emag.com
[10] Sandvik Coromant szerszámkatalógus
[11] Mitsubishi szerszámkatalógus
[12] KUNDRAK, J; GYANI, K; BANA, V: Roughness of ground and hard-turned
surfaces on the basis of 3D parameters INTERNATIONAL JOURNAL OF
ADVANCED MANUFACTURING TECHNOLOGY Volume: 38 Issue: 1-2
Pages: 110-119 Published: 2008
[13] KUNDRAK J, MAMALIS AG, MARKOPOULOS A: Finishing of hardened
boreholes: Grinding or hard cutting MATERIALS AND MANUFACTURING
PROCESSES 19 (6): 979-993 2004
[14] KUNDRAK J., GYANI K., BANA V.: Qualification of hard bored surfaces with 3D
parameters, DAAAM International Scientific Book, Vienna 2005, pp.371-384
[15] MAMALIS AG, KUNDRAK J, GYANI K: On the surface integrity of precision-
ground steel cylindrical parts, MATERIALS AND MANUFACTURING
PROCESSES 18 (5): 835-845 2003