lineárnístabilita a teorie ii. řádumech.fsv.cvut.cz/~leps/teaching/ankc/cviceni_08.pdf ·...
TRANSCRIPT
ANKC-C 1
Lineární stabilita a teorie II. řádu• Sestavení podmínek rovnováhy na
deformované konstrukci• Konstrukce s a bez počáteční imperfekce• Výpočet s malými vs. s velkými deformacemi
ANKC-C 3
Teorie ideálního prutux
zℓ
F F• Vycházíme z diferenciální
rovnice ohybové čáry:
( )EIw M F w x′′ = − = − ⋅
Aproximace: ( ) ( )2
2sin sinx xw x A w x Al l l
π π π′′= ⇒ = −
Rovnice 2
2 sin 0xEI F Al lπ π
− + =
má netriviální řešení pro2
2 critEIF F
lπ
= =
Eulerovo kritické břemeno
ANKC-C 4
Teorie ideálního prutu• Hledání kritického břemene přímého prutu je z matematického
hlediska problémem vlastních čísel:
2
0
0
EIw F wFw wEI
w wα
′′ = − ⋅
′′ + =
′′ + =
Řešení tohoto problému je nekonečně mnoho, nás však zajímá nejmenší hodnota Fcrit, při níž dojde ke ztrátě stability konstrukce
ANKC-C 5
Vzpěrné délky• Zavádíme tzv. vzpěrnou délku Lcr
F
Lcr = ℓℓ
F
2ℓ
F
0,7ℓ
F
0,5ℓ
2
2critcr
EIFL
π=
crcrit
EILF
π=
ANKC-C 6
Lineární stabilita• Rozšíření hledání kritického břemene na celou konstrukci• Výpočet vzpěrných délek jednotlivých prutů v konstrukci a jejich
namáhání• Kritické zatížení je dáno λ-násobek zadaného referenčního zatížení• Různé tvary vybočení téže konstrukce při stejném zatížení - hledáme
tvar s nejnižším kritickým břemenem
F F
ℓLcr = 2ℓ Lcr = ℓ Lcr = 0,7ℓ
ANKC-C 7
Výpočet součinitele kritického zatíženíVycházíme z rovnováhy na elementu deformovaného prutu:
N
ℓ
N N
Nw
Q
Q
NQ l N w Q wl
⋅ = ⋅ ⇒ =
Příčné síly Q závisí na osové síle N. Protože N = λ Nref,, je i velikost Q funkcí součinitele λ.
Tyto doplňkové příčné síly se přičtou do matice tuhostiprutu K.
ANKC-C 8
3 2 3 2
2 2
3 2 3 2
2 2
0 0 0 0
12 6 12 60 0
6 4 6 20 0
0 0 0 0
12 6 12 60 0
6 2 6 40 0
l
EA EAl l
EI EI EI EIl l l lEI EI EI EIl l l l
EA EAl l
EI EI EI EIl l l lEI EI EI EIl l l l
− − − − − = −
− −
K
Matice tuhosti prutu v ohybu K
Matice geometrické tuhosti KG
(matice počátečních napětí Kσ)
Rovnici rovnováhy potom píšeme ve tvaru: ( ) 0λ− =GK K r
Tato soustava s nulovou pravou stranou má netriviální řešení pouze pokud je singulární, tedy když je její determinant roven nule:
( )det 0λ− =GK K Tento výraz je polynom proměnné λ, jeho nejmenšíkořen je součinitel kritického zatížení.
Reálně se řeší iterativně jako zobecněný problém vlastních čísel
ANKC-C 18
Imperfektní prut
Zvětšení vnitřních sil a průhybů vlivem stability:
{
01
11w w
λ
=−
„stabilitní zvětšení“
λ < 4(5) - konstrukce je nebezpečně štíhlá
4(5) < λ < 10 - uplatnění stabilitního zvětšení
λ > 10 - konstrukce není náchylná ke ztrátěstability
x
z
ℓ
F F
δ0
δ
w0
w• Počáteční stav w0 –
imperfektní tvar, vnitřní síly nulové
• Pro moment platí• Diferenciální rovnice
ohybové čáry ve tvaru: 0EIw Fw EIw′′ ′′+ =
critFF
λ =
ANKC-C 19
Imperfektní prut
• Průhyb ideálního prutu se při zatěžování nemění, po dosaženíFcrit skokem zdeformuje nade všechny meze
• Deformace imperfektního prutu při zatěžování vzrůstá, při dosažení hodnoty Fcrit takénekontrolovatelně vzroste
Fcrit
δ
F
Fcrit
F
δδ0
ANKC-C 20
Řešení odezvy konstrukcí pomocí teorie 2. řádu
Řešíme soustavu rovnic ve tvaru ( ) 0− =GK K rTato soustava není lineární, protože KG = KG(N) a N = N(r), tedy matice soustavy je funkcí řešení. Soustavu musíme řešit iterativně.
;ekv ekv= + = GKr f f f K rVyjdeme z tvaru
Iterace:
Postup výpočtu: 1)
2)
3)
4)
1i i i+ = + GKr f K r0 0 0 0, ,N= ⇒ GKr f r K
( ) ( )( )1 ,i i i i i i iN+ = + = =G G G GKr f K r K K r K r1i i ε+ − <r r
1i i= +
Konvergenční kritérium
Zpět na začátek
ANKC-C 24
LiteraturaByly použity slidy z přednášek a cvičení
[1] Doc. Dana Rypla z předmětu SM50
[2] Prof. Petra Konvalinky z předmětu ANKC-K
[3] Doc. Pavla Kuklíka z předmětu ANKC-C
a jeden obrázek ze skript PP20 [Šejnoha, Bittnarová, 2003]
ANKC-C 27
Prosba. V případě, že v textu objevíte nějakou chybu nebo budete mít námět na jeho vylepšení, ozvěte se prosím na [email protected].
Datum poslední revize: 24.11.2008Verze: 001