mec 3340 tomo 1
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-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
1/54
il
i.r.
tñ
G\.¡
*J
*-r
(-É
(]
a
m
C)
t
É.
MAQUINAS DE
ELEVACION
Y TRANSPORTE
UNIVERSIDAD
TECNICA
DE
ORURO
FACULTAD
NACIONAL
DE
INGENIERIA
TECNICAS
DE TRANSPORTE 1.
TRANSPORTE
DISCONTINUO.
TEXTO
BASE
PARA
LA MATERIA:
MAQUINAS
DE ELEVACION
Y TRANSPORTE
MEC
3340
PARTE
NO I.
DOCENTE:
lNG.
CARLOS
ROBERTO
ENRIQUEZ
AVILES
ACTUALIZADO
A MARZO
DEL
2014.
ORURO-BOLIV¡A
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
2/54
rvrAourNAs
DEELEVAcroNyrRANspoRrE
W
ffi
CAPITULO
I.
GABLES
IiETALICOS.
1.-
Uso
pRÁcnco
DE
cUERDAs
Y
cABLEs..
r.{.cuERDAs
DE
cÁñluo.-
Las
cuerdas
de cáñamo
son
adecuadas
para
fuerzas
de
tracción
pequeñas.
Sirven
para
amarrar,
sujetar
y
otros
fines.
Son
utilizadas
generalmente
como
eslingas
y
como
cuerdas
de fiiación
en los
sistemas
de
elevacién
así
como
para
sujetar
laé
cargas
al
gancho.
Las
cuerdas
están
formadas
por
cordones
trenzados
(3
o
más).
Su estabilidad
a
la
tensiÓn
depende de
las
condiciones
climáticas
y
de
su
envejecimiento.
El
cálculo
se
realiza
a
través
de
cálculos
empíricos.
F,
s700
*
d2
Fs=
Fueza
o tensión
en
la
cuerda
en
N.
d
=
Diámetro
exterior
de
la cuerda
en
cm.
Para
cálculos
más
exactos
deben
considerarse
un
corte
con
sección
útilde
aproximadamente
213
de
la
sección
llena
o total.
d2
*z
=__
,
=
S,
=1;.
n'
6
Luego
4
=&
*6*t
=**o*
Se
debe
trabaiar
óon
un
factor
de
seguridad
mínimo
de
g.
Entonces
=
1,38
*
Tabla
1.1.
Esfuenos
permisibles
para
cuerdas
de
cáñamo
Modulo de
elasticidad'para
elcáñamo
E=60....150
kN/cm?.
Paca
calcular
eldiámetro
deltambor
se
tiene
que:
D2l0*
d
D=
Diámetro
tambor
de arrollamiento
en mm
d= Diámetro
de
la
cuerda
en
mm.
Estado
cuerda
roturaoB
kN/cm2
Factor
de
seguridad
v
traggionrzuÍ
kN/cm2
Nueva
12
8
1,50
Usada
5
8
0.625
-
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3/54
MA',TNA'DEELEVACT.N'TRAN'''RTE
W
ffi
I.2. CABLES
TETÁLICOS.
Son cable
metálicos
que
están
formador
por
cordoncillos
llamados
torones,
que
a
su
vez
están
conformados
por
haces de
alambres de
acero estructural.
Deben cumplir
las
especificaciones
de
ciertas
normas,
asl
por
ejemplo
para
la
DIN
(Deutsche
lndustrie
Norm):
Un cable de
acero
DIN
3057
6x19.
lmplica
un cable
con
6
cordoncillos o
torones con
19
hilos cada
uno,
luego
el cable
estará
formado
por:
6x19=
114
hilos de acero
+
1 alma
de fibra.
Sus
ventajas son: Gran
resistencia
con
pequeño
diámetro
y
larga duración.
La
desventaia,
su
peso y
mayor costo.
Estos cables
flexibles
se
distinguen
por
el sentido
de arrollamiento
en cables
de
anollamiento
izquierdo
o
derecho.
En ambos
casos
pueden
ser cables
de
construcción
cruzada
o de construcción
recta o directa
(cable
Lang).
FORMA
CONSTRUCTIVA
DE CABLES METALICOS
6X19
con
alma
6X19
con alma
de
fibra
de
acero
1,2.1..
FUERZA O
GARGA
M¡NiltIIA
DE
ROTURA..
Fr¡^=k*F,
k=
Factor multiplicador
Fr Fueza o carga teórica de rotura
N
Fm¡n=
Carga mínima
de
rotura N
Para elesfuezo de
tracción:
_
_
4,*r*
"'-
,(x:o\
14)
cr,
=
Esfuerzo detracción N/mm2
Fsmax=
Carga
máxima en
elcable
N
á
=
Sección
individual de alambres
del
cable mm
Para el esfuerzo de
flexión
producido
en el anollamiento:
o,=E*á*
"D
o¿
=Esfuerzo
de flexión
Nlmmz
E
=
Módulo de elasticidad
200000
N/mm2
-
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Tiempo
de
funcionamiento
Vso6
Vorz
Vszs
Vos V1
Vz
Vs
V¿ V5
Tiempo
medio
diario
anual
h
Hasta
o,126
Desde
aJ25
hasta
o.25
Desde
o,25
hasta
0.5
Desde
0,5
hasta
1
Desde
1
hasta
2
Desde
2
hasta
4
Desde
4
hasta
I
Desde
I
hasta
16
Desde
16
adelan
te
Carqa
qlobal
Clase
Grupos
de trabaio
1
Liviana
fE- 1E-
1D- 1C-
1B-
1A-
2^
e
4^
2
Media lE-
fD-
1C- 1B-
1A*
,
3- 4^
A
3
pesada
1D-
1C-
1B-
'tA-
2*
3- 4^
5*
5-
MAOUI,\IAS
DE
ELEVACIONYTMNSPORTE
W
ffi
ó-o
=
Diámetro máx¡mo
delalambre mm
D= Diámetro
de arrollam¡ento
en
eltambor
mm
El esfuerzo resultante
será:
6rn=Oz+Ob
Los
fiactores
para
la
determinac¡ón del diámetro
del
cable
son:
-Esfuezo
o
carga
máxima
en el
cable.
-Tipo
de
cable
(fabricación
o
construcción
del cable).
-Grado
de
peligro
o r¡esgo de transporte.
-Grupo
o clase
de
movimiento
de
la
carga
en
la
obra o
trabajo.
1.2.2.. VALOR
GLOBAL DE LA CARGA.-
Se determina en función
deltiempo
de funcionam¡ento
y
deltipo
de carga.
k'
=,
k*= Valor
global
o colectivo
4
=Relación
de capac¡dad de
carga
parcial
útil
r
=
Relación
de capacidad
sin carga
t¡=
Tiempo relativo
de
carga
útil
ro
=
Tiempo
relativo
sin carga
Tabla
1.2.
Grupos
de trabajo
para
tiempos de funcionam¡ento
y
cargas
globales
Tabla
1.3.
Carga
global
Caroa olobal Valor
olobal k*
I
liviana
k*
<
0,53
2 media
.
0.53
-
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MAourNAsDEELEVAcroNyTMNspoRrE
W
ffi
v=
Ftr*
-k*S,,r*ou
=4.5......g
4,* 4.*
Fb*"= Tensión de rotura N
Fsr"r=
Carga máxima en el
cable
N
k= Factor
de
relación
de esfuezo de rotura
y
esfuezo calculado de la sección
metálica
(ver
tabla 1.9)
SmeF
Sección metálica
delcable
mmz
o¡
=Tensión
de
estabilidad delcable
N/ mm2
r.(,
*L*
at)*
o,
,=T
d= diámetro delcable
,f
=
fac'tor de llenado de
la
sección
idealy
sección
metálica de
cable
o62
*n
rArea^rr*"4»62
r=
Ar**,
=
o,-*"
=
d'
4
Luego
despeiando
d se
tendrá:
d*a
=
4*y
*
F"*.
k*f*fi*os
Si
Entones
Siendo
dr*
-
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MAourN
sDEELEVAcroNyrRANspoRrE
W
ffi
1.2.4,. FIJACION
DE CABLES..
A
fin
de
suietar
ganchos
u
otros
accesorios
preparar
cabos alfinal
delcable.
para
colgar
la carga,
es
necesario
Guarda
cabos
(también
conocido
como
corbatin
en el medio local)
es una
pieza
metálica
en
forma
de
garganta
que
recibe
el
cable
formando
una
gaza.
Suieta cables
son pemos en forma
de
U
que permiten
unir
fuertemente dos
cables
y
permiten
el empalme
de cables
y
también
para
formar
cabos o
gazas.
Tabla
1.5. Número
de sujeta
cables
recomendado
Diámetro
cable mm
Hasta 7
7..._16
16..,.20
20___.26
26..._40
Número de
suietacabbs
3 5 6
7
I
TAB|á
1.5.1.-
Otra forma
para
la
determinación
del
número
de suieta cabos o
abrazaderas.
Fig.
1.1. Disposición de las abrazaderas para formar cabos
y
unir cables
Confeccién de
oiales de
cabos
Empalme
de cables
Existen
además
métodos
de trenzado
de
cables
para
la
construcción
de
gazas
mediante la
fiiación
con
anollamientos de
alambres, manguitos
cónicos
(con
soldadura blanda
por
difusión)
y
cepos-cuña. Ver
anexo B
para
más
detalles.
{.3.-POLEAS
Y
TAMBORES
PARA CABLES
-CABRESTANTES..
Diámehodel
cable
en mm
Suieta
cabos
o
abrazaderas necesan?s
Para
formar
un cabo
o
un ojal Para
unir
o
empalrnar
dos
cables
5a12
4
4
12aZA
5
6
24a25
6
6
25a35
7
I
35a
5O
I
I
-
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f\dAoUlwAs
DE
E'EVAC'N
YTRAN'P'RTE
W
ffi
1.3.1.-FoLEAS.-
Las
poleas
para
cabhs metálicos
se construyen
en fundición
gris
o
en acero
de
fundición
principalmente.
En algunos casos
pueden
construirse con
fieno
dulce.
El
diámetro
de
las
poleas
se
determina a
pañir
de:
D^*¡o
=
l\+hz*d,o,
Drmin= Diámetro
mínimo
de
polea
mm.
h
y
hz
=
factores
muttiplicadores ver
tablas
1.6, 1
.7
y
1.8.
dm¡n=
Diámetro
mínimo del cable
mm.
Tabla 1.6.
Factor multiplicador hr--
Grupo de
Trabajo
h¡ DÍlfá
Tamborde cable
Poleas
Poleas
guía
Sin
rotación
Con
rotación*
§in
rotación
Con
rotación*
§in
rotación
Con
rotación*
lE- t0
11.2 11.2 12.5 10
12.5
1D* 11.2
12.5 12.5
14 10
12.5
1C*
'12.5
14 14 16 12.5 14
1B*
14 16
16
18 12.5
14
1A* 16 18 18
2A 14
16
lm
18
20 20 22.4
14
r6
3- 20 22.4
22.4 25
16
18
4*
»..4 25
25
28 16
18
5-
25
28
2Í3 31,5
18
2A
*
Se refiere al
movirniento
de rotación
del cable respec{o
su eie o
punto
neutro.
Ef fae*or multiplicador hz
está
en
función
de
las solicitaciones
a
flexién a las
que
está
sometido
el
cable
al
paso
por
los tarnbores,
poleas y
empalmes
del
mismo
en
la
instalación
identificado
por
w.
l-a magnitud w
se determina
por
la suma
de
los
siguientes
\ralores
indMduales
según
los
accesorios del
cable
y
el
sentido
de
la instalación:
Tabla. 1.7.-
Magnitud
yv.
Tambor
de cabh
Polea
de cable con
flexión
en el
mismo sentido con ángulo de
anollamiento mayor a
50
Polea de cable
eon
flexión
en
sentido
opuesto
mn
ángulo de
anollamiento
mayor
a 5s
Poleas
con ángulo
de
arollamiento
menor a
50,
poleas
de
guía,
fiiación de
cables.
w=1
w=2
w=4
w=0
-
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MAourr{AsDEELEVAcroNyrRANspoRrE
W
ffi
Se considera
flexión
en
el mismo sentido cuando
el
ángulo
entre
poleas
es
menor a
los 1200.
Valores mayores a
los 1200
imd¡can
flexiones en sentido opuesto.
La flexión
en el
sentido
inverso
(opuesto)
eierce una
influencia más
desfavorable
que
dos
&xiones
en el mismo
sentido, debiendo
evitarse
este
tipo
de
instalaciones.
Tabla
1.8.
Factor muttiplicador hz.-
Magnitud
w
hzpara tarnbores
y
ooleas
quia
h2
para
poleasde
cables
l{asta 5
I
1
6
hasta
I
I
1,12
10
o
más
1
1,25
{.3.2..DIi[EH§IOüIES DE I.A§
FOLEAS..
De acuerdo
al
gráfico
se
tienen
las s§uientes
din¡ensiones Standard
de
las
pobas
de
cables metálicos" Ver anexo B.
',
Radio intemo
Profi¡ndidad de
garganta
s=
(2-.-.2,5)d
Ancho ext.
de
garganta
b"={3,5....4}d
Ancho int. de
garganta
§¡=(2,5...3)d
,r'.
Largo
del
cubo
de
polea
I
=
ba+(10....25mm)
ó
l=(1,6....z)do
'
La
pesión
en
e[
buje será:
F
P=
t*dn
F=
fuerza
en
la
polea
N
l=
Largo del cuÉo
de
polea
cnr
d*=
Diárneüro
4e
cm.
,"
p=
Presión en el
cubo
lVcmz
Para eies de acero
y
buies de
bronce
se ttene:
para
er
diárnetro
d¡¡ der cubo
"fmt'jtol?oo
lrl/crn2
d*
:
1"* d,q
+l$mrn
A*=
Fadordelmatienal:.
A*
=1,9
A"o
=1,7
dA= diámetro
deleie
de
polea
mm
EI
espesor del alma:
,s.
=
D*
*lo
'
100
Dn=
Diámetro
de
polea
f .¡*.. TAñilBORES DE CABLES..
Atr
§ualque
las
poleas
se
determina
el diámetro
mínimo
de
anollarniento en el
tarnbor
D"r*¡o= hrhz'drn¡n
-
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f\,AoUtNAs
DE ELEVA.I'NYTRANSP.TTE
@
ffi
Estos están construidos en
ft.¡ndición
gris,
acero de fundición
o soldados en ae,ero al
carbono
(elllamado
fieno
dulce).
Los
tambores
pueden
ser lisoa
o
rasurados.
La longitud
de
las
espiras
a lo largo
del
tambor *rá:
L=n-s
n= Número
de espiras
o anollamientos
s= Paso entre
espiras
mm.
Entonces:
L"= Longitud
del
cable
m.
Dt=
Diárnetro
de tarnbor
m.
TABLA
1.9.-
Factor k v fac'tor de
llenado.
n=-l:_-+z
Dr
*fi
NO'Rii[,A
DIN
Construcción
Cablemn
alma textil
Factor de
Henado
f
Fmtor k
de
relación
de esf.
Cable con
alma de
a@fo
Factor de
llenado
f
Fac{or k de
relación
de
esf-
3052
3053
3054
7x7
1xl9
1x37
0,7700
0,7600
0.7500
0,900
0,880
0.870
3055
3056
6x7
8rt
0,4700
o
4350
0,900
o
8700
0,5452
0.5742
0,8379
a.7m
3057
3tE8
3059
3060
6x19
Filler
6xl9 Seab
6xl9Wanington
6xf9
Standart
0,5000
0,49@
0,4900
CI,455CI
0,8600
0,8600
0,8600
0_soo
0,5800
0"5684
0,5684
o_s278
0,8007
0.8007
0,8007
0.8007
3S1
3{82
3m3
8x19
Filler
8x19 Seab
Sxl9Waninobn
0,4450
o,4Í150
04350
0.8400
0,&400
0.8400
0,5874
4,5742
9.5742
0,7509
0,7509
0.7509
3@r
3065
3ffi6
6x36 \Ittanington-
Seab
6x35
\ltfanington
cr¡bbrto
6¡67 Standart
0,5000
0,4800
0,4558
0,84@
o,8400
0,8250
0,5800
0,5568
0,5278
a,7821
CI,7821
0,7681
3067
6x36Wanirqton-
§eab
0,¡{450
0,8200 o,5874
0,7330
3068
6fl4+7
Almas
textiles
0,4100 0.8700
ilEg
3071
18x7
36x7
o,52m
0.53m
0J800
0.7500
0,5512
o.5459
0,7579
o.7427
3070
lOxl0
0,44m 0.8600
0.5588 0.8329
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
10/54
Í\,IAOUIIUAS
DE ELE\¿ACiON
Y TRANSPORTE
Wffiff
TABLA
1.10,-
Consüueión
normalizada
de cables
{DtN
3051}
Clases
da
táhg
DIN
Canttlad
de:
l{orürc
segúa
las
dsۤd6
b{orE
Clases de
alma
o
ntlcleo
DiámeÉro
de
cable
Cuadro
l{o 1
*
Torones
*
Alambres
eo
I ioón
Todo§
los
a&ambres
desde
hasta
[;§le
en
6g¡ral
3[82
3053
3054
7
19
37
o.6
1
3
t6
25
36
1
2
3
C#s
co8l
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aknadefuraol almade
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alma de
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2
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.rü5r
3058
3059
3060
E
6
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6
19+6F
l9
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l9
114
114
714
111
FilET
Scaft
Wánington
Stardald
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dBfibra o
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1
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4
36
36
56
6
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I
I
I
19+6F
f9
19
152
152
152
Filler
Seab
Waningtoo
I
atna defibra
o
I ahrade
fEerl)
I
alma&fibrao
1
aknade
aoefo
I
akna de
fr¡a o t
akna
de
acero
10
10
10
56
44
4
IU
t1
12
30er
3065
3066
6
6
6
36
35
?7
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Wanirqüon
SAndard
I afnaüefib¡ao1 aknade
acero
I
alma defibra
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alma de
acero
fatnadefibraofatnade
¿¡oefo
1Z
8
6
56
56
64
t3
14
r5
s§7
I
36 288
W@n-
Seeb
1
atrna de fib€
o
I afna
de
aoefo
16
68
't6
3068
6
24
14
Sftardard 7
afrrta de fib¡a E¡dil
b
56
17
fjAl,le§
wl
ms
de sña
atT¡a
:r(xrg
3[t71
t8
36
7
7
126
252
1
efna
(b,fibra
o
I
ak¡a de
a¡gefo
t
ahnadefÉrao't
afna&
eoefo
4
12
28
40
18
19
Cabb
qn
atr¡a
o&ana
3070 tg
to
f00
I
afnedefibtEo
1
alnade
aoero
1?
32
2A
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
11/54
rvrAou*{AsDEELEVAcroNyrRANspo*=
W
ffi
Tabla
l.f
f
.- tles§nacién
de cables de
acero
NORMA DIN
Nr. Caraderfstk=
Ohenac¡ón
Díámetuo
.1_ en mm
3.2.
Gons&ucción
DIN-Nummer
3.3.
3.3.1.
3.3.1.1.
3-3.1_2.
3-3.2.
3.3.2.1.
3.3.2.2.
FE
FEN
FEC
SE
SES
SEL
k
de alrna
Alma defibra
trúma
de fibra natural
Almadefibra sintética
AInndeacero
Alma
de
cabb
de aoewt
lüma de
torón de
E¡ero
3.4
3.4.1
3.4_2-
3.4.3
Superficie del alambre
Reluciente limpio
Zindo
Zincadodoble
bk
znk
di
zn
Resistencia
del
alarnbre
1570 N/mm2
1770 N/rnm2
3.5.
3.5.1.
3.5.2.
1570
fi74
3.6_
3.6.1.
3.§.2.
3.6.3.
3.6.4.
3,6"5.
3.6.6.
Clase de
composición
y
anollamientm
de
cables
Derecho
z
lzquierdo
s
Cruzadodsecho
sZ
Cruzado
izquierdo
z§
Directo
derecho o
Lang
zZ
Directo izquierdo
o
Lanq
sS
?-7.
Aslicación oara
la
treión
sl,a
Porejemplo:
Paradesignar
un cable
de
torones
c¡rculares de
22
mm de diámetre,
consúrucc¡ón
tipo
6x19
con alma de alambre de
acero, formado
por
alambre
galvanizado
@n
1770
N/mmz de resistencia,
con
fenzado
parabb
a
Ia
izguierda
{sS}
con
aplicaci&r a Ia
tramión
se
usa
la
siguier*e
denorninac*ón:
CablB
22 Dll'¡
3050-§E9zn
k
1770
sS-spa
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
12/54
MAourNAs DE ELEVAcroNyrRANsporrE
W
wffi
Tabla
1.12 Torones
circt¡lares
6x7 DIN 3055{Ver corte
No 4 del cuadro
No 1)
Tabla 1.13 Cabb de
t¡orones
circulares
6x19
Filler
DIN 3057
$dercorte
No
6
delcr¡adro
tf 1)
Cabb
@
d
eÍ
ñtrn
Almadefrüa
(FE)
A,[re(baso
P6o
9t
En
kg/in
Fueaa rÉxina de
rdura
F*,r
Gnklt
Resi*nrÉa del
alanÉre
1570
N/lrrn'
lzilP
tümnr'
I
Peso
clz
Ea
kgfm
Fuerza
mádma
de rdura
Fr¡¿eflN
Resi§enc¡a
del alrynbre
1570
lú?frn2 lrlptümmz
I
Z
3
0,0r34
a.a322
'2,35
5_2S
0.0157
o.o33r
2,*
5.77
t
5
0,0572
o
fl8-q¿
9,41
14.7
0,0629
o-os83
19,2
15.9
E
7
o,tzs
0.175
21,1
28-8
§,142
0"193
n,9
31"{
6
I
10
gim
0,289
0-357
3¡',/t
422
5??
37,6
47§
58"8
§,x2
0,318
0_393
36,1
/15,6
563
40,6
5'.1,4
63.5
,r
t2
t3
ü,¿ti:rz
0 515
o_6(}¡
63,1
75,1
88-t
71,1
u,7
gq¿
0,475
0,567
o.664
68,2
81,1
95.2
76,8
91,5
147
1¡t
t6
,8
0,701
0,9151
,.16
142
134
169
,15
151
f91
o,Í71
1,01
1.28
t10
14
183
1?4
163
2&
N
22
24
1,4:,
1,73
2 fl6
209
252
300
a5
285
339
1,57
t,s0
,27
7'25
273
3,24
2il
307
366
;EE
28
32
2,42
2,§
aB6
35S
400
5v
3 l?
¿t6l
602
2,68
3,08
4.O3
381
42
577
4X
498
650
36
¡t0
4,63
5.72
676
835
762
941
5,09
6.29
l:tt
s)1
823
1010
t;il}le
6
d
en
*erndetua
{FE)
Alma
de aeero
Feso
Qt
En
kgfrrt
Fueza mádrna de ¡dt¡¡a
F¡¡¡1
en
kN
Resi$encüadel
alarüre
1570
l{/inmz
l77I} N/inm?
I
P6o
€h
En
kg,irt
Fuerza má
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
13/54
MAourr\¡As
DE
ELEVAcroNyrRANspoRrE
@
ffiW
Tabla
1.14
Cable
de
torones
circulares
6x19
Seale
DIN 3058
{Ver
corte
No
7
del
cuadro
N" 1}
Tabla
1.15
Cable
de toronm
circulares
6x19
Wanington
DIN
3059
§er
corte
M
I del cudro
Nc 1)
CahE
w
d
eil
AFnarhfibra
(FH
Afrna
de
acéro
F6so
4¡
En
kgr?Yt
Füerza
máxima
de
rdura
F¡s¡1
Bn
kN
Resi$encia
del alamhe
1570
N/mm2 177p
Mmmz
I
Peo
*
En
kgrtn
Fuerza
máxima
de
rü¡ia
Fn¡¿
en
kill
Resistenc¡a
del
alambre
1570 lümmz 1710
lünrnz
I
o
7
0,134
0,18:t
21,1
28,7
aj47
0,201
-&,ü
31,0
I
I
f0
0,238
0,3(}2
0,373
33,2
42,1
52,9
37,5
47A
58,6
u,:§¿
0,332
0,410
35,9
45,5
56,1
40,5
51,2
63,3
11
12
f3
o,45f
0,537
o.63t)
62,9
74,8
e7,8
tg,9
84,3
ss.o
o,{s6
0,590
o6s3
67,9
80,8
g¿a
76,5
9r,1
1fi
14
f5
't6
0,730
0,838
o_s54
fi2
117
r33
't15
132
150
0,803
0,922
tf}5
r10
126
14
7z{
142
162
17
18
f9
f,0B
:
1,21
f,3s
150
r68
188
1
6S
r90
211
1,t9
1,33
,l-49
162
182
203
l€rÍl
205
228
20
2
24
f
,¡lg
1,80
215
A.M
251
29S
2:#
283
337
I,e+
r,98
2,37
724
272
323
253
306
384
26
8
32
x
2,52
2,92
3,82
4,83
§5t
4W
5?2
§73
396
459
600
759
2,77
3,21
4,20
5,31
379
4A
575
727
42l,
496
648
820
cób
g
d
en
fiiUn
Akmdeftra{FE}
Aüna de
acéra
Peso
4t
En
Enr
Fuer¿a
máxima&rcñura
F6¡1
en kN
Resisienciadel
alanÉrc
1570
t{lmmz
f
ia$
N/rrrrr2
I
Peso
Qt
En
ksrrn
Fuer¿a
mátirna
de
rotura
Fr*¿
en
kN
Reslstsncia
del
alambre
1570 Mnm2
1770 Nhm2
I
6
7
0,134
0,183
21,1
2A-7
o,147
0.201
72,8
3l-0
ü
I
to
o,?38
0,302
o.373
33,3
42,1
51.9
l,115
47,5
58.5
0,263
0,332
0.410
35,9
45,5
56.1
40,5
51,2
63_2
{1
12
f3
0,451
0,537
o63t)
62.9
74,8
trl.t
70.9
84'4
(}BS
0,496
0,591
o.693
tr/,9
80,9
fl¿t-5
76,5
91,3
107
l4
15
l6
0,730
0,838
O-95¡l
ro'l
117
133
114
132
f50
u,6ut
o,9u
1.05
110
138
158
124
142
162
TÍ
18
ls
f,6
1,21
1.35
150
169
187
1§{'
190
212
1,19
1,33
1.4§t
163
182
203
¡üi¡
26
22A
an
a
24
1,49
1,80
2,r5
206
251
299
?u
2U
3:i7
f
,64
1,SB
2.37
224
271
323
253
306
3&r
26
28
32
36
2,52
2,92
3,82
1-ü3
351
408
532
672
3S
459
597
759
z,t {
3,21
4,20
531
384
440
575
727
428
496
648
820
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
14/54
Wffi
r4AOUll\¡AS
DE
ELEVACION Y
TRANSPORTE
Tabla
1.16.-
Cable
de torone
circulares
6x19
Standard DIN 3060
Tabla
1.17
Cabb de
torones
circulares 6x19 Filler
DIN
3061
corte
lf
I
de cuadro M
Csbb
fr
d
en
ITÚII
Aknadeftra
{FE}
Aknade
aelo
l,eso
cl¡
En
kgm
Fuer¿a
rnáxirna de rctuna
Fr*r enkN
Resigiencia
del alambre
't570
N/nrn2
17?f) l{mm2
I
Peso
clz
En
kgfrn
Fueaa
máx*na
de
rdura
F,r*¿en
kN
Resistencia
del
alambrc
l57O
l,l,1rrn2 1770
lümm2
I
3
0.(¡(}fl
4,W)
0,0342
5.29
4
5
0,0554
0.0865
&70
13-6
0,ffi
0-0952
9,4{¡
14.7
6
7
0,f25
o,t7ü
19,6
8.7
o,138
0.f87
212
28.8
ü
I
t0
g,al
0,280
o.3{6
30,s
39,1
aa2
34,8
4,1
ilt
4.¿43
0,308
o
3a{
iÍr,¡,
42,2
52.1
3l,o
47,4
58.8
11
12
t3
0,419
0,498
o
5a5
58,4
6S5
81-5
65.8
78,3
s1.9
O,¡l§f
0,548
o.643
63,1
75,0
88.1
71,1
84,6
9t).3
14
16
f8
ü,§lü
0,886
1-12
t{§
124
r56
tg7
f39
r76
0,746
0,974
1_7J
102
r33
169
115
150
190
a
22
24
1,38
1,67
f
.99
193
2g
278
218
263
313
1,52
f
,8¡l
2-19
AE
252
3{X}
235
2U
338
26
n
u
2,34
2,71
35¿
326
378
494
368
4ft
5¡57
2,57
2,98
3"S)
'3>Z
409
5U
397
¡161
602
36
40
&
4,48
5,54
6,70
62§
7n
g3¿t
It5
870
r050
4,93
6,00
737
675
8}{
1010
761
940
1l¡t0
4ü
52
56
{,{c
9,36
0.9
1110
1300
f
5't0
12§
1470
1710
I,T7
r0,3
12.O
lAX)
l41o
1630
1
&50
15S
1840
corte
No
10 delcuadro Ns
I
Cak
g
d
en
firn
A*nadeñn
{FE)
Ahna
de acero
Peso
4t
En
kgfri
Fue¡ze
má
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
15/54
Tabla
1.18
Cable de
torones
(Ver
corte
Nü'11
delcuadro
MAOUINAS
DE ELEVACION
"*N,,*O'
W
ffi
circulares 6x19
Seale DIN
3062
No
1)
LAD.e
v
d
en
rumadeftra
{FE)
Almade
aero
Pesc
4t
En
kg
Fuerza rnáxima
de
rdura
Fom
én
Id{
Resbtenciadel
alambrc
1570
tünrn2
frip
hlfinnr
I
Peso
4z
En
kdm
Fuer¿a máüna
de
rotura
Fnr¡,rz
en
kN
Reslster¡ch
del
alanbre
1570
lür¡m2
1770 l'ünnnz
I
10
11
t2
0,348
4,422
o 502
45,1
il,4
6rt.8
50,8
61,7
73.3
u,rlzi
0,51¡+
o.612
53.2
64,3
76.6
5§,§
72,5
86.3
13
't4
15
0,5s
0,683
o.7u
76§
88,2
101
í5,1
99,r
111
0,719
0,8il}
0,957
90,0
104
124
101
117
135
16
17
t8
u,üÉrz
I,t,1
1.r3
115
13[
r46
130
147
lar
1,@
1,23
1.38
136
154
172
r53
173
ls4
19
26
22
1,%
1,39
1.69
163
180
219
183
2ü3
241
1,53
t,7a
2.ú
1CZ
213
?57
]¿1fj
239
290
e4
ñ
8
2,O1
2,36:
2.75
ffi,
306
353
ztñI
w
¡m
2,43
2,87
3.33
306
360
418
u5
/t05
¡t69
5¿
36
4ü
4
ó,cl
4,52
5,57
6.75
461
582
721
472
520
658
813
98$
4,35
5,51
6,80
a"2a
544
689
851
1030
613
77
959
1160
Tabla 1.19.-
Cable
de torones circulares
6x19
Wanington
DIN
3063
(Ver
corte No f2
delcuadro
l,I'
1)
ÜADE
g
ó
en
AEna
défrra
(FE)
A[na
(E
acero
Peso
cl¡
En
kgim
Fueza ¡náxina
de rüura
Fr*rr
en
kf{
Resisfienda
del
alanbre
1570
Nrrrmf 17ñ) N/mmz
I
Peso
*
En
kglm
Fuerza rnáxima
de
rüura
Fr*¿€nkN
Resieúencia
del
alrynb¡e
1570 iümrn2
177o N/mm2
I
to
t1
12
0,348
4,422
o.502
45.'I
5¡1,4
6¡l.8
5ú.8
41,7
73.3
0,425
4,il4
0-612
53,2
64,3
76.6
59,@
72,5
86.3
13
14
f5
0,589
o,68i:I
o,784
78,9
88,2
fol
85,7
99,1
1t4
0,719
0,833
o.s57
90,0
f04
120
101
117
135
rti
17
18
0,8s2
1,01
1,13
115
130
1¿6
130
147
f64
t,@
1,23
1.38
136
1il
172
53
173
194
t9
20
2.
f
,2§
1,39
1-6S
163
1m
219
f83
203
241
1,53
1,70
2-(E
r9z
213
257
216
23S
290
24
26
fr
2,(,"1
?,§
2.71
2§0
306
353
290
w
4m
2,45
2,87
3,33
306
360
418
345
¡fos
469
'ü¿
36
4
4
3,57
4,52
5,57
6.75
,16t
582
721
872
3i¿(,
658
813
983
4,35
5,51
6,80
8.23
54
689
851
1030
orl,
959
f160
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
16/54
{,AOTE
1¿)
d
en
A#nadetu{FE}
Akna
{b acero
Peso
Qt
En
kdm
Fuerza
mfuina
de
rotura
Fm¡¡r
en
kN
Resistencia del alanbre
1570
tümmz
177f)
Mnm2
I
Peso
tl2
En
kS/m
Fuerza máxima de rotura
Fm*r¿en
kN
Resistencia
de¡
alamb€
1570
N/mnF 1770 tümmz
I
6
7
g,1zt
o-170
18,8
25._6
4,137
0.186
'4t.3
27_8
ü
I
10
V,ZZ1
0,tro
03¡{A
23,6
37,5
/t6.3
33,4
42,3
52.2
4,24
o,308
o 38t
3ao
40,5
5ll{t
36,r
45,7
§6á
It
12
f3
0,4f I
0¡98
o 545
56,0
66,6
782
63,1
75,1
8A2
o,4tit
0,548
o.&|Í}
H),5
72,D
84.5
oü,2
81,2
ss.2
14
t6
18
o,67E
0,886
1-12
90,7
118
150
1ü2
1v
{69
o,746
o,971
123
98,0
128
162
ft0
141
183
&
n.
21
1,36
1,67
l-99
r85
224
267
209
253
30r
1,52
1.84
2.19
m
242
2ñ
n5
273
325
2§
2e
g2
2,U
2,71
3_54
313
363
474
353
4$¡
534
2,57
2,98
3qo
338
3S2
al?
381
442
577
s
¡lú
&
4,8
5,54
670
600
741
896
676
835
tofo
4,93
6,09
7.37
64ü
8{X}
s68
730
9{r2
1000
I
g2
56
7,79
9,36
10.9
1lJÍ1,
1250
t4gI
t2m
t41g
r64tl
8,77
10,3
f
r.9
1'r50
1350
1570
,3«
1520
1770
60
u
'1:¿,5
142
1670
lgxl
1880
214JJ
13,7
15_6
1
8fx)
2050
aríl
2310
Tabla
1-24.-
Cable de torones
circulares
6x37
Standard DtN
3066
(Ver
corte
No
15
del cuadro No
1)
MAourr{As
DE ELEVACT'N
yrRANsporrE
W
ffiw*
Tabla 1.21.-
Cabb
de torones
en espiml
Sx7,
libre
de
giro
DIN
3071
{Ver
corte Ns 19
del cuadro No 1}
Cable
*
d
ell
frxn
Atma
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
17/54
I.ñA.UINASDEELEVACION"*''** W
ñWf
Tabla'f
-lo.-A§unas
aplicaeiones
de los
eaábs de
acero
en la industrÉa.-
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
18/54
r4AourNAsDEELEVA.oNyTRANspo-*
@
ril
cAPrTuLo
2.
2.- POLIPASTOS,
POLEA§
DE
FRICGION Y TAMBORES
DE TRABAJO.-
2.1.- PoLEAs
DE rRANsm,,,oN.-
De acuerdo a las disposiciones
y los
rendimientos de transmisién, las
fuezas
en
una
polea
de
cable se determinan
como sigue:
-Sin
tomar en cuenta
el
rozamiento:
4,=42
-Tomado
en cuenta
el
rozamiento
en
Ia
polea:
tr
-F
tF
'sl
-'s2
''reib
Donde:
F*t D F*z
Lueso:
ry-=*
ó
4,=*
Siendo
T*
=
Randimiento
de
la polea.
4r
=
0.gg
para
cojinetes
de boras
(rodamientos)
4¡
=
0.96
para
cojinetes de deslizamiento
(bujes)
2.|.1.APAREJOS.-
Aplicando
estas condiciones a distintos
tipos de disposiciones
se tiene:
a]
Polea
fija.-
Sin
rozamiento
Fo
=
G
Con
rozamiento
F-Glq
=
G
La
relación de
transmisión
será:
ir
=Y=l
-
c3tgd
Entonces
el
rendimiento
de
una instalación
con
la
polea
fija
será:
4'=i=
G7
=4*
/ft"
hl Daraa m^r¡it
b)
Polea
rnévil'-
Sin rozamiento
Fo=
GlZ
Conrozamiento
f=L
*Fr=F*q*
en
Luego:
G=F+4=F+F*7n=r*(t+rt*)
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
19/54
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
20/54
:
d) Apareio o
polipasto
factorial.-
f\^AoUlNAs
DE
ELEVA.ION YTRANSP,*,
Ü
I[
l§
-
V*un
v.ngo
*lf.p
*?3¡
Fi5.2.2.- Disposición
de aparejo
factorial
Sin
rozamiento Fo
=
Gl2n=Glz
Donde n= número de poleas móviles
Con rozamiento
G=
F*ea*F*4nz +
F*la3
+........
+
F
*rlR2n
-2,
r-4
n
l-4a
lmplica
que:
G= F*Tn
E,
-
G
l-Ta
'
-
n-
7u.^
El rendimiento total del apa§o
será:
n
-Fo-
Yr,
-ry^(t-q*'"\
trapte¡o
:
F
=
q
f_L
=
nñ:ñ
ryR
l-r¡R2"
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
21/54
rvr^ourruAs
DE ELEVACT.N'TRAN''.RTE
W
E
La
relacién
de
transmisión:
i"
=Yau
=Z*n
Y.rgo
e)
Tren
o
apa§o
de potencia:
Fi9.2.3.-Aparejo
de
potencia.
Sin rozamiento
Fo
=
G/2n
Con
rozamiento
p
=
--- 3-
Q*rt*Y
*ryr
EI
rendimíento
total
deltren
de
potencia
será:
,
=+=r-(::t,1'
La relación
de
transmisión
será:
i,
=§*'"
=2o
v.rngo
Siendo n=
número
de
poleas
móviles.
0
Apareiodiferencial.-
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
22/54
MAourNAs DE
ELEVA.T,N
yrRANspoFrE
W
reHm
Fi9.2.4.- Disposición
de
un
aparejo díferencial.
sin
rozamiento
,,
=Z{,
i)
.,
Con
rozamiento
l+en
Este
tipo
de
poleas
se
utilizan
para
pequeñas
alturas
de elevación
y
de tracción
manual.
g)
Poleas
gemelas.-
Estas
poleas
tienen
dos
tramos de cable
que
se arrollan
sobre dos
tambores.
Tienen
las siguientes
ventajas:
-La carga máxima en el cable en el cable es
inferior
a otras
disposiciones.
-La velocidad
de
la
carga
es
mayor.
(a)
Fig.2.5.- Disposición
{u.'
1}
=
de
aparejos
de
poleas gemelas.
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
23/54
MAourNAs
DE
ELEVACroNyrRANsporrE
W
m
§in
rozamiento
G
flO--
2* z'
z'= Número
de
poleas
móviles
inferiores
del apa§o.
Con rozamiento
r:§
*l-?n,
2
l-ryR'
El
rendimiento
totalde
un
apa§o
gemelo
será:
fI,.
4
r_tl*,
:T:;{4J
La relación de
transmisíón
será:
.
í*
-la'
-
r'
v*ngo
2.2..POLEA§
DE FRICCIÓH
Y TANiBORES
DE
TRABAJO..
Fst
Fig.2.§.-
Disposición
de fuerzas.-
De acuerdo
algráfico
de
fuezas
de
polea
libre se tiene
que:
Fu=
Fst-
Fsz
Donde:
Fsr= Fuerza máxima en
elcable
N.
Fsz= Fuerza mfnima en elcable
N.
Fu=
Fuerza resultante
N
a
:Angulo
de abrazamiento
delcable
sobre
la
polea.
p:
Coeficiente
de
rozamiento
lr= *
lr,
tr
Siendo
v
F"
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
24/54
MAourNAs DE ELEVACroNyrRANspo*.
W
mm
Ít*
=0.1
Para
pobas
de
acero.
It,r;c
=0.15
Para
poleas
de
fundiciÓn.
Ft9.2.7.-
Disposición
de un tambor de
fricción
(tomo)
En
los tambores de
fricción el elernento
de tracción,
el
cable
metálico, se enrolla de
una
hasta dos
veces
alrededor
deltambor.
La misma
disposición
tiene
el cabrestante,
la
diferencia
entre ambos
que
éste
último
trabaja
en
posición
vertical,
mientras
que
el
tambor
tiene
una disposieión
horizontal.
(Siendo
en
este
Éso
0
=2*
n
|.
En otros c¿tsos
se
prepam
la superficie
del tambor
realizando
gargantas
o entalladuras
en
los mismos,
@mo
ser
-Tamborliso
+
p=pa
-Tambor
@n
garganta
en
V
+
p
=
W-\-
donde
usualmente
el ángulo de
,*,L,
2'
garganta
varía
entre
25o<
f
<
45o.
-Tambor
con
garganta
semicircular
*
F=
p*
xt
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
25/54
t-
MAourNAs
DE
ELEVACT.N
yrRANspoRrE
W
ffi"ffi
CAP¡TULO
3.
RUEDA§
Y
FRENOS,-
3.. RUEDAS
Y RIELES.-
En
general
las
máquinas
destinadas
al
izaje
y
movimiento
de
bienes
y
materiales,
como ser los
puentes
grúas, grúas
de
pórtico,
grúas
de cartela, monorrieles
y
otras
semejantes,
se
desplazan mediante
ruedas metálicas
que
ruedan
sobre rieles
o
caniles.
Estos rieles
se
apoyan
en la
estructura
de
las
edificaciones
o
de
las
instalaciones
industriales.
3.1.- RTELE§.-
Existen varios
üpos,
por
ejemplo
los
rieles
Mgnole
para
fenocarrjles
o
el
riel
Burbach,
más
achatado
y plano que
el Vignole,
para
uso especifico
en
gruas.
Para cargas
pequeñas
se
usan los rieles denominados rieles llanos.
Estos
son construidos
en
aceros como
ser el
ST60,
eon una dureza
interna
300
a 341
HB
y
se encuentran
normalizados en función de su sección
bxh
(base
x altura).
Por
ejemplo:
TABI.A
3.1. Dimensiones de carriles simpls.
Bxh
'50x25
50x30 50x40 60x30 60x40
70x50
q{ko/m}
9,81
11.8
15.7
'14.'l
18.8
27.5
Para
grandes
cargas se utilizan los
delüpo
perfil,
como los delfenocaril. Tienen
una
base o
píe
ancho
y
pueden
soportar
grandes
cargas.
Ver
anexos.
3-2.-RUEDA§.-
§e construyen
principalmente
en
fundición
de acero,
en acero
estampado
SAE1070,
A§TM A504C o también
en
fundición
gris
con
grafito.
i{ormalmente
las
ruedas
vienen
con dos
pestañas
para
rodar
sobre
los
carriles
con
seguridad,
pefft
también
se encuentran
con una
sola
pstaña para
usos determinados
§omo
ser
los
manorrieles
y
oúros dispositivos suspendidos.
El
diámeÉro
de la
rueda
se
determina
a
pañir
de
ta
carga,
el
ancho
del canil
y
el
material
de
la
rueda
/
canil.
§e determina
a
partir
de
Ia
ecuación:
ü>
b,
*
y,¿
**t *
kt
D=
diámetro de la rueda
F¡
Carga
por
rueda Fr=F**n
para
rueda del
carro-
F¡113{F:m¡¡+2
F*",,}
bt= k-2r=
anchc
util
o
efectivo delcanil
=
ancho
-
2
veces
redondeamiento.
Szul=
presión
admisible
entre eanily
rueda
TABIÁ
3.2. Presiones
admisibbs
para
diversos materiales
de
ruedas.
Material rueda
28$ GG18
430
G§45
§00
§T5O.GGGsO.G§52
560
GS6O.ST60.GGGsO
650
G§7O,ST7O,GGG7O
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
26/54
MAourNAs DE
ELEVAC,oNyrRANspo*TE
W
wffi
TABIÁ
3.3. Muttiplicador
kr vaior en función
de
la
rotación
de
rueda
kr
N mln
1,08
20
0,ffi
40
o,89 §0
0.83
80
0,78
100
0.73
12S
CI,GB
140
0.64
160
0.5s
180
TABI-4 3.a. Muttiplicador
ke valor en
función
al tiempo
de
trabaio
Kz 96
uso
en
h
1.1
28
1,42
30
0,99
40
0.91
50
0.88
60
0,85
70
0.82
80
o.8CI 90
s.79
100
3.2.I"-CALCULO
DE
LA
RE§I§TE¡{CIA AL
RODADO.-
Para determinar la
potencia
de
accionamiento
deltren
de
rodado,
debe calcularse
fa
resistencia
a
la
rodadura
o
rodado.
F**r
=wgrr*Gg""
F*qo=
res¡stencia total a
la rodadura
N
wges= resistencia
unitaria
a
la rodadura
(N/kN
por
cada rueda)
Para
bujegde
bronce
wsr"=20
NlkN
Para rodamientos \rYse§=5
a
6 NlkN
Crg*=
Fr
*
N"
yuedas
=carga
total en
movimiento
kN.
Un
desarrollo
más
preciso
de
Ia ecuación
anterior
implica
el
uso
de la
siguiente
fórmula
para
elcálculo de nisistencia a
la rodadura:
Fur=P*"+f*r+Frn+Fwn
Donde:
(1)
Fo.
=
rozamiento en la espiga de
la
rueda
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
27/54
IVTAOU'IUAS DE
ELEYA*ONYTRAN'PORTE
W
W
(2)
F*'
=
re§istencia
de rueda
t3)
F,o= rozamiento de
pestaña
=
T'6
de la carga
{4}
F*t= rozamiento
era
lateral buie
=
3o/a de
la
carga
Fd
w.=
F,
*
F*i
Donde
l¿
= coeficiente
de
rozamiento
para
buies
p
=0.07
a
S.1
Para
rodamientos
p
=0.0015
a 0,003
d= diámetro
de espiga o eie
D= diámetro de
la rueda
F*,
=f,W,
+G,),r
¡
Fr=
carga
en
Ia rueda
Gr=
peso
unitario
de
Ia rueda
f= Erazo
de
rodadura
{para
el §t
50
t0.05
cm)
Rueda
sin pestafia Rueda con peslaña
doble
Fig.
3.
1 .-Dimensiones características de
ruedas metálicas.
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
28/54
MAourNAs DE
ELEVAcroNyrRANspoRrE
W
ffi
fig.
3.2.
Dirnensiones
de rueda
y
riel
3.3.- FRENO§
Y
TRINQUETES..
3.3.1.- FRENO§:
A fin de
sostener o
detener
una
carga
en
movimiento
han
de
utilizarse frenos.
Según
eltipo de
uso
los frenos
se
pueden
clasificar
como:
Frenos
de
parada,
frenos
de descenso
y
frenos
de traslación.
r
Frenos
de
parada,
son aquellos
que
deben
detener
y
sostener
la
carga en vilo,
estos
absorben
solo la energía
potencialacumulada.
(Ep).
r
Frenos
de descenso,
estos
sirven
para
regular
la velocidad
deldescenso
de
la
carga.
Deben
absorber
algo de energía
cinética
pero preponderantemente
energía
potencial,
e
Frenos
de traslación,
sirven
para
elfrenado
de
la
traslación
de equipos con
desplazamiento
horizontal.
Deben
absorber
energía cinética
(Er).
La
fuerza
para
elfrenado
se
obtiene mediante
peso§, palancas,
pedales
y para
aumentar
la
fuer¿a
se
utilizan adicionalmente dispositivos neumáticos
o neumáticos
con
fiuidos
a
presión.
Complernentando
el
freno
se
utilizan resortes,
dispositivos
elec*rornagnéticos,
eteetromecánicos,
neumáticos
e
hidráulicos
para
el recuperacién
del freno a
condición
iniciat"
EI
trabajo del
freno
se basa en el
principio
de
rozarniento
por
deslizamiento. El trabajo
de
rozamiento,
tornando
la
energía
cinética
y potencialdurante
elfrenado, se
convierte
casi totalmente
en calor
que
debe ser
disipado
al
medio
ambiente. De
ser
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
29/54
I
=M^*-
í
MAoutNAs
DE ELEVA.T.N
yr*ANsponrE
W
ffi
posible
obteser
frenos
con rnomentos
de frenado
pequeño
{momentos
de
apertura
y
cierre) conservando
dimensiones favorables
del freno.
Los frenos
con
elevado
número
de
revoluciones
por
minuto
deben
tener
acoplados
sistemas
de ventilación.
iFreno$
vent¡lados
con aletas
)
en
el
árbol delfreno. Los
acoplamientos
pueden
usarae
smCI
tambores de freno.
El mornenta
de
frenado
requerido
se
puede
calcular
a
partir
de
un
procedimiento
simplificado
c a
partir
de
un
proredimiento
exacto.
3.3"2.-PROCEOIñilIEHTO
SlnfrPLlFlCADO.- Para
la detenninación
del
momento
de
frenado
simpliñcado.
se
usa
un
procedirniento
que
requiere
conocer
el
momento
de
arrasque calculadCI reducids
sobre
eltamhrde
freno.
Considerands
además el
grado
de
eñciencia *
re*dimiento
de los meca¡rlsmos
y
un factor
de
seguridad.
Esto
se
resurne
a
continuación:
f§Br:Fü.*rlses*ü
MBr: Momento
de frenada
M¿.:
Morfiento de
frenado
reducido calculado sobre
eltambor
de freno.
ͧA.
i: Relación
de transmisió*
del
mecanismo
rlsu":
Elproducto
de tod*s los
rendimientos
parciales
de los mecanismos
integrantes.
?r
T*T
rlaes
=
i
Irt,
:
{1
*
4z*4a.-.rln
"
l=i
u:
Factor
de
seguridad
Factor de
securidad
u
Tipo de rnecanisrno
1^¿?
a+t-
Para
maquinas de
eievación manuales
2....."3
Pera máouines
rIe et*rvacián errn
mntnr
3
4
Para
macuinas
de elevación mn caroa
1,§
Pana
dispositivos
de traslación
v
airo
3-3-3.- PROCEDIüÍIIEHTO
PñEel§O:
En
este
caso
Ia
determinacién
delmomenta
de
frenado
se realiza
determinando
los
rnoment*s
de frenado
parciales
de
la
carga,
de
la
carge en mavirniento
y
la
inercia
de masas
giratorias
del mecani*sma.
§.3.3.1
"-PARA
Uld Afi
E§*,]rIl§SñOf
DI§FO§ÍTM
SE ELEtTACtófi
:
El momenta
de frenado
es:
&iB.=M:
+ hlrr¡
+
i'{1.¡,
Donde:
-M¡,
=
m*mentc
estatico
de la carga
ML
=
Fss*'5P
Fss*u
:
fuerza total
del cable en
el tambor
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
30/54
sred
=X[r,.{*}'"n,j
r.' 10, \
Bred:llf-n,J
8i
=
momento
de
inercia
de
masas
parciales
Ili
=
n
parcial
rueda
de fueno
EB
=
n
rueda
de freno
.ñ¡
¡i--
Rg
S:
angula
de retardo
2.r-tln
g
tB
Ans
=
diferencia
rpm
de
rueda
freno
{6D"}"*¿
=
I
[r*o,>,
.
{*}'
.
n,]
(§Dz)i
:
momento
de
arranque
parcial
tD2
A--
4*g
§r
:
diamet¡"c
del
tami¡or
4ses
:
rendimiento
total
del dispositiv
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
31/54
MAeurNAsDEELEVACTCINyrFANspoR* W
ffi
3.3.3.2..
PARA
UT.¡
DISPOSITIVO
TRASLACION:
MBr=
MV{+ MVtr+
MW
-
Mf
Mu
=
momento
de retarda
lineal
de masas (masa
de carga
y
carro/puente)
Mvr=ces+ot*oln*=
g 't"'
z*i
tses
:
carga
total
{carga
*
peso
propio)
Av
:
diferencia de
velacidad
de traslacion entre inicio
y
fin
de
frenadc
D
=
diametre
de rueda
tr
=
tiempo de
frenado
Av
ts
:;-
a
=
retardo
fre*adr¡
vaior
admitido
para
el accionamiento
de
todas
las
ruedas
a
:
1,3
mlsz
valor
admitido
para
el
accionamiento
de raitad de rueda-"
a:
O,7mlsz
Mvu
=
mcmento retardado
de
las
masas
giratorías
Mw
:
mom€ilto
estaticodebido
al
yiento
Mw:0
D*,n
Mw
=
r*.1#
Fw
:
fuerza del viento
-
presion
del viento500Nlmz
B
*
tlg*"
Mr'=
Fwg."-
,;
Mr
=
momento de
frenado
sobre
la rueda
de freno.
Fwg""
=
oposicion
total al rnovimiento
3.3.3"3".
PARA
UN
DISPO§ITIVO
DE
ROTAGIüN:
Msr:
Mvu
*
M.ni
-
MD
Mvl¡
=
momentc
retardo
de masas
en movimiento
Mw
:
mornento
estatico
debido
al
viento
}t.
M-,rr.
:
Fw
*
rw
t'lges
rw
=
distancia
detluntc
de
ataque
del viento
al
punto
de
glro
a FREHO$
DE
UNA BáLATA
O
ZAPATA
i*-.._.--
I
---**t
RATACION DÉRECHA:
F,r=Fnq*¡:
FB.
=
?.
{;-
+
&
Fís,
S,fGfRO
DERECHA
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
32/54
6'
ROTACION
IZQTTIERDA:
F,,=F¡¡*pt
FB"=?.{i*4
Fig.
3.2
G,RO
IZQUIERDA
b)
FRENO§
DOBLE
BA|_ATA
E**=o
*Fp*l-Fs*l*FNr*a=0
Fs
=
Fuerza
en la
varilla
Fr.
=
fuer¿a
delresorte
Fxr
:
fuerza
normal
FNr
=
FNz
=
F¡¡
Fs=Go.*f
Go..
:
fuerza
total
sobre
V:
Gy*:G¡+G¡r*G¡¡*31
á¡¡
Gv
=
Peso
palancas
verticales
Gu
=
Peso
palancas
horizontales
Gth
=
cafga
en
el
ventilador
freno
Ctn:Gr*3+Gl
G¡,
:
fuerzaparcial
del l.entilador
Gr
=
Fuerza
del
peso
de
freno
F*
=
(F.
*
G,,.
-
*)*
MBr=r*Fx*p*R
MB.
=
2
*
*C¿¡
*
a
*
A
*
lR
íl¡
av
A
MAourNAs
DE
ELEVA.T.N
y
rRANspo-*
W
§{
lu
6r¡,
r
a
l--
€¡
[a,-
g,
I
Fig.3.3.
DOBLE
ZA4ATA
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
33/54
MAourNAs DE ELEVA.'N
yrRANspoR.rE
W
ffi
GALCULO:
Fx
P:
ffi
s
P'ot
p
-
presion
superficial
FN
=
fuerza
normal
ls
=
largo
balata;
ls
^r
$,§
*
Pt
br
=
ancho
balata;
[s
^,
Q,l§
*
[*
pzur
:
presion
superficial admisible
Qzul=Qa*A*Ar9
Qzur =
calor admisible de
frenado
ea
=
valor
del
valor
entrgado
ga
*
2\... 3S
kf/mz
*
h
*
IGiv
(
tm/s
Qa
§
3Bv02
....39r'0'7kl/m'
*
h
*
Ksiv
>
lmls
1016Éú0
'':-t
A
=
superñcie
de enfriamiento
AS
=
temperaturaoK;
AB
=
Bz..r
-
Su
Su
=
Temperatura
cedida
Bzul
§
200 ...300oC
para
frenos de
acero
secos
szur
=
100oC
para
superficies bañadas
en ace¡te
DETERMINAGION DEL
CALOR
DE
FRENADO
DE DESCENSO:
es
:
G-
*H
*z*
rnt"t
(
o-,..
1000
=
Yzul
Qs
:
Calor
generado
freno de
descanso
Gm
=Media
de la
carga de descenso en
N
H
=
Media
de
la
altura de descenso
z
*-
Tiempo
de funcionamiento de
h-1
.
t
I
lx
J*
rE
"E
f
l{Pt
,
h+
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
34/54
tges
:
Rendimiento totalde
instalaciÓn
CALOR DE FRENADO
DURANTE
LA TRASLACION
ar
=1.
ff
*v2
-F*g.,
*
v
*
te)
,.
m
s
ezur
Qe
=
Calor
generado
freno de translacion
Gges
=
Carga
totalde
frenado
N
g
=
Fuerza de
gravedad
9.81
m/s2
v
=
Velocidad
de
translación
m/s
F*su,
:
Fuetza totalde
rodadura
tn
:
Tlempo de
frenado
FRET{OS
DE
BANDA:
a| SIMPLES
Fr
_
-¡lc
-L
:Fz
F1-
F2
=
f',,
Fu
F
Fr+gPG
t.r=-I'-:-
e$a-1
'
r
e+ro-1
Fua
rBr:F.J*i
FB"
=
Fuerza
para
elfrenado
F.,
=
Fuerua
periferia
deltambor
F
=
Goefrciente
de
rozamiento
entre
band
{r
=
angulo de
abrazam¡ento
banda
al[=
relación de
palancas
=
ü.15.....0.25
MAOUINAS DE ELEVACION YTRANSPOO"
@
ffi
Fig.3.4
BANDA SIMPLE
-'.i*.u
u
qf
d,F
+t0
l*
{
l[¡
d*
s?t
7rS
sp
10
,r
F
§,1§
ao
1.8
tt
l¡t
tr2
0 ¿5
§ü
1t5
ts0 xe§
e?g
Umschlingungswinttel
a
*--+l
i
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
35/54
FE.
=
{*,
*.*,?).i
Gu
=
Peso
palancas
delfreno
xu
=
Distancia
alpunto
de
apoyo
al
punto
de
giro
IvrAourNAsDE
ELEvACroNyrRANspoor.
W
ffi
Fig.
3,5 FRENA
DE
BANDA
b)
EL FRENO
D|FERENC|AL.
¡y(e)
=
0
entOnes
Fnn*l-Fr
*ár
*Fz
*a
-
0
IBR:
Fz*a
-Fr*ár
Fu
á-ilr*efl*P
f
BR
=
¡.
unr¡r
__
1
Fig.
3.6 FRE
rO
DI/FERENC/,AL
c)
FREl,lO
DE
SUiñAS
IUA¡
=
ü
entonces
Fss
*l
-
Fz
*r"*
F1
x
a,
: ¡
FnR=¡*(Fr+Fz)
FnR=;.(#-*ffi1
,l
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
36/54
rvrAou,r\¡AsDEELEVAcroNyrRANsporr*
W
Bnf,
Fig.
3.7 FRENO
DE
SUMAS
c CALGULO
FrSb6.*s*ozul
Fr
=
Tensión
máxima
en
la
banda
delfreno
br,
=Ancho
de
la
banda
de freno
s
=
Espesor de
la banda
de freno
ozul=
Tensión
admisible
de la banda
=6...8
kN/cmz
La
presion
en
las
caras
o
balatas
sera
§uala
:
dFr¡
F*drp
ZF
De,
*
bu.
a ea*|,
+
1
Fgx
=
Fu
*T*ñ
p:dA-=qo-d.pil=
o=#ksPzur
p
=
Presion
en las
caras
o
balatas
delfreno
DBn
=
Diametro del tambor de
freno
bun
:
Ancho
tambor
de
freno
pzur
:
Presión admisible
entre los
materiales
de tambor
y
freno
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
37/54
MAoürNAs
DEELEVACroNyrRANsporrE
W
ffi
CAPITULO
4
4.I.
EL
GRUPO
DE
ACCIONAñÍIIENTO.-
La
instal-ación
generalde
un
grupo
de accionamiento,
esta
conformada por:
-
Motor
(
Eléctricos,
hidráulicos,
neumáticos y
otros)
-
Acoplamientos
elásticos
u
otros
-
Reductor
o caja
de
velocidades
-
Tambor
de
cable
en el
caso
de mecanismo
de
elevación
-
Rt¡edas
en
elcaso
de
mecanismo
de
traslación
o
giro
-
Frenos
-
Dispositivo
de
fin
de c¿lrrera
4.2.
trETERñIINAGIÓN
DE
LA POTENCIA
DE
ACCIONfiUIENTO.-
4.2.1,
PorEltlclA
DE
AccloNAIl[lEHTo
Eil
I-A
ELEvAcloN.-
r,
-lr
*crh,
Yl
xr"
Nv
=
Potencia
de arcionamiento
en Ia
elevación
kW.
F
=
Carga
máxima
kN.
GF
Peso
propio
delapaso
kñ.
vu=
Velocidad
de
elevación
m¡s
4rn
=Txr-
*?Írx
*To¿
?so=
Rendimiento
totalde
la
instalación
r&z=
Rendimiento
del anollamiento
del
cable
fi-n=
Rendimiento
del
cable
sobre
eltambor
Trec=
Rendimiento
del reductor
Generalizando,
para
la
determinación
de Ia
potencia
tanto
para
elevación
como
para
Ia
traslación
de la
eárga
se
usa la
siguiente
expresión:
(r+c,
+G.
+
G*b
¡[¡,
=
Tn,
Gx= Peso
del
carro
GeR=
Peso
del
puente
Para
la
elecciÓn
de
velocidades
de
elevacién
y
traslación
se recomienda
referirse
a
la
tabla
siguiente:
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
38/54
MAau,NAs
Ds
ELEVA.,'N
yrRANspoRrE
W
ffi
Tabta
No
4.f
.-velocidades
recomendadas
para
equipos
de
elevación.*
Grupode
trabajo
1Em,tDm,
Im
Livianos
IBm,
lAm,2m
Normales
3m,4m,5m
Pesados
vem{Iad
pfoano
m/min
dgrua
fs.31.5
25S3
204A
50-100
25€3
63-160
Cargas
kN
32
50
80
rg0
125
16§
200
32S
5{X}
8CI0
10CI0
Velocidad
de
Levante
númin
6.3
6.3
5
5
5
,i
4
3.15
2
2
2
f6
16
12.5
12.5
72.5
10
I
6.3
4
2-5
24
3{.5
31.5
25
25
25
20
16
12.5
I
5
4
Levante
fino
o
de
precisión
0.3
0.54.&r
1.25
Para
determinar
la
potencia
de
aceleración
debe
considerarse
la
traslación
y
la
rataciÓn
de
masas.
La
suma
de
las
aceteraciones
de
masas
giratorias
y
de
masas
de
traslación
se
determina
por:
Ns=N3¡+Nsr
Donde:
Ns=
Potencia
de
aceleraciiin
totaf
Ner
=
Potencia
de
traslación
de
masas
Nsr
=
Potencia
para
masas
rotativas
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
39/54
MAourNAsDEELEVAcroNyrRANsporrE
W
m
5.-TIFOS
IIE
G*UAS.-
5.I.
DISFOSEIOHE§
DE
GRUA§.-
&
aqrefdo
a la dlsposición
de la
grúa
se
pueden
clasificar
en
dos
grandes
grupos:
Las
grúas
con viga/cano
y
las
grúas
de aguilón.
A
mntinuación
seJnuestran
esquemas
de cada
grupo:
€nias
con
v§a
y
cano:
Grúa
de
pérti,co
cornpletc--
ü
Grúa de medio
pórtim.-
ü
Gúa
de
puente
o
puente
grúa.-
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
40/54
,I/IAOUITUAS
DE
ETEVACION
Y TRANSPORTE
WE
Grúas
con aguilón:
Grúa
de
puente
oon monorriel.-
Grúa
de cartela.-
{l
f
Í
I
I
t
f
§
Grúa Denick.-
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
41/54
,vrAourNAs
DE ELEVACT.N
yr*NsporrE
W
ffiw
Grua móvil
giratoria
con
aguilón.-
Grúa
autotransportada
giratoria
con
aguilón
telescópico.-
5.2.-
El
puente
grúa.-
Este
üpo
de
instalación
es
usado
en
grúas
que
trabajan
en naves
industriales
aprovechando
las
paredes
o
columnas
laterales.
Eliipo
de
construcción
o entramado
delpuente
es
determinado
estáticamente.
Como
materiatde
construcción
delmismo
se
utiliza
acero
St37
y
St
52-3.
En la
actualidad
existen
argumentos
o
métodos
para
det'erminaciÓn
de frecuencia
de
cargas
y
metales
más ligeros
para
Ia
construcción
de
los mismos.
§.2-l-
Para
puente
de alma
tlena.-
Se utilizan
dos
métodos
para
la
determinación
de
Ia
seccién
del
puente:
Por
deformación
máxima
permisible
y
por
el máximo
momento
de
flexión
admisible.
a.-Por
deformación
o la
flecha
máxima
permisible:
Se
admite
una
deformación
o
flecha
máxima
pennisibtre
según la
DIN
de:
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
42/54
MAourr{As
DE ELEVA*.N
yrRANspoRrE
W
ffiffi
fses<
*r.-----.--*^
5S0
1000
fs§=
fbcha
máxima
admisible
L= Luz
de
Ia viga.
[a
fbcfta
máxima
de
la
viga
horizonlal
resulta
de la
deformacién
producida por
la
carga
y
por
el
peso
propio
de
Ia
viga
ver el
grafico
siguiente.
t
+----.r+i
La deformacién
debida a Ia
carga es:
fro,',,
=
or*'i;
,*(¿
-
r)*fi*
¡z
frrn
,,=flecha
máxima
debida
a
Ia
carga
Fn=
Carga
en
la
rueda.
E=módulo
de
elasticídad
para
acero
=21000
kN/cm2
lr=
momento
de
inercia
de
la
sección
de la
viga
L= Luz de la
v§a
Ia=
Báalla
entre eies
delcano
La
deformacién debida al peso propio
del
puente
es:
fr**
=sicr*
t-
nax
394* E* I*
Gss=
peso propio
de fa viga
femar= flecha
máxima
debida
al
peso
de
la
viga
-(,
-
t4'1
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
43/54
tvtAou^¡As
Dr
ELEVAcroNyrRANspoRrE
@
ffiffi
t-uego
Ia
flecha
máxima
de
Ia
viga
es Ia
suma
de las
dos
ftechas
anteriores.
fv"o*
=
'f{,**
ft
^*
b.-
Por
el momento
flector
rnáximo:
Porel
peso
propio
de la
viga
se
tiene
elsiguiente
momento
flector:
M'
=9q*:¿
-É'mG
-
g
Tomando
en
cuenta
la
posición
delcano,
ver
el
gráfico
siguiente,
se
deúermina
que
el
mon¡entro
flectordebido
a la
carga
es:
F+G*
iRn
L
M,*
=
*l{r_ ;},
Siendo
el momento
flector
máximo
cuando.
--L
Io
^-
i-
4
5,2.2.-
Pam
puenbs
de
celeÍas.-
Se
ha
determinado para
celosías
de
puentes
paralelos,
trapezoidales
y
curvos,
que
la
&cha
máxima
admisible
es:
fr*
s
L
900.......1000
Viga
de
puente
de
elosía
parafela.
I
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
44/54
5.3,
AruCACIÓX
OC
CABLE§
METÁUCOS
EN
GRUAS:
Las
gÚas-cable
son
una
aplicación
de
canos
de
grüas
montados
o
que
se
mueven
sobre
cables
metálicos
llamados
cables
portantes]
como
se
mueska
en
la figura
s§uiente:
ry_*H
ü
LL
Jzut
:
25
........10
fzu¡=
fecha
máxima
admisible
L
=
Luz
entre
soportes
de
cable"
Estas
grúas
cable
se
aplican
en
situaciones
donde
Ia
luz
entre
los
extremos
delcable
es
excesivamentre
larga.
Estas
luces
spn
superiores
a
los
1000
m de
largo
y
las
alturas
de
elevación
mayores
a 100
m.
Los
cables
se
colocan
"n
to"r
á-Jn'prntos,
cbrta
altura.
Se utilizan
cables
metálicos
con
una
resistencia
de
hasta
1,8
kN/nrmt y
son
cables
en
espiral
de
sección
llena.
Para
el
movimiento
del
carro
se
utilizan
un
cable
de
tracción,
como
se
muestra
en
la
figura.
L
'úAOUINAS
DE
ELEVAC'ON
YTRANSPOO"
W
ffiffi
#--4-L-
-tF-
-'--
++_
-nllo
Ef
cálculo
del cable
de
tracción
y
elcable
de
elevación,
se reatiza
de
forma
simitar
en
los
mpítulos
anteriores.
El
cálculo
de la
*ccién del
cable
se
realiza
a
tracción,
LJ
I
a
t
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
45/54
tomando
en
cuenta
flcto19s
de
seguridad
y
la
deformacién
máxima
permisible
del
cable (flecha
máxima)
indicada
anteriornente.
De
acuerdo
a
la
figura
siguiente
la
flecha
prducida
en
elcable
portante
con
la
carga
ubicada
a
una
distancia
x
será:
+
q
J.'{ -,
2*cosrr
)
FH
f;=
Flecha
máxima
en
el
punto
x
(a por
pe.so
propio
del
cable,
b
por
peso
propio
de la
garga
y
cano,
c
por
composícién
de
a
y¡)
F=
Carga
Gx=
Peso
delca¡ro.
L=
Luz
entre
puntos.
e=
Peso propio delcabtre.
a
=Angulo
de inclinación
delcable.
F¡r=
Fueza
horizontal
en
elcable.
F
=[(n*q¿*
*
sg_]*
_r__
'''*
-L
4*.oro
B*cos2
;)-
7.*
Fs,nax=
Fuer¿a
de
tracción
máxirna
en
elcable.
4*
=
Flecha
rnáxima
en
el
cable.
l
carro
reconstruye
generalmente
con
entramados
ligeros,
donde
se
sitúan
fas
poleas
de.rodadura
{ruedas} y las
pcleas
delapareio
del canie
de
elevación.
Et número
de
las
poleas
de
rodadura
deben
determinarse
támando
en
cuenta
que,
ta
relación
de
la
carga
en
las
ruedas
y
Ia
tensión
en
el
cable
deberá
sermenor
a 1i50.
Las
grúas
cabb
tienen
algunas
ventaias
como
ser:
G¡andes
distancias
entre
puntos,
c¿t,ros
pequeños
y
ausencia
del
peso
de
un
puente.
Las
desventajas
son:
Capacidad
de
erga
baia
y
alta
resistencia
aldesplazamünto
del
cano.
,
-l'
F
+G*
Jx
I
-
\¿
tx
-*3"-5
-
8/18/2019 MEC 3340 TOMO 1
46/54
I ,IAOU¡NA§DEEL€VACIO'{
YTRAN'PORTE
@
ffi
AII¡EXOS.-
A.USO
DE CADENAS
E§ EQUIPO§
DE
ELEVACIOH..
Eluso
de
cadenas en equipos de elevación comparado eon los
eabhs
metálicos
tiene
una
signifieción
secundaria
o
inferior,
por
las s§uientes
desventajas:
§olo
es
posible
usarlas
con
bajas velocidades.
-Peso
propio
elevado
o
grande.
-Sensible
a
golpe
ernpujón
debido
a
mínirna
pegueña
elastieidad"
Psr
otm
parte
tiene las
siguientes
ventajas:
-Alta capacidad
de carga.
-Excelefites
caracbrísticas
de resistencia
a
la
mnosión
y
calor.
Existen
una
variedad
de
tipcs de
cadenas siendo las
principales
las
sdenas
calibradas
y
tras
cadenas
de rodillos,
siendo las
primeras
las más
usadas
soms
eler*ento
de traccién
o cctnCI
estrabos
para
sujetar cargas.
&-T..
CABEHA§
GALIBRASA§,.
frg.1."
Dimensiones
de cadenas
calibradas.
En
la
figura
se muestran
¡as
dímensiones
principates
de
una
cadena
calibraia. siendo
d en diámetro
deleslabón,
t elpasc
eatre eslabones
y
b et an*h*
deleslabón.
Las
dimensiones
caracteristicas
de
esias eadenas
calibradas
para
usc en maquinas
de
elevaciÓn
se muestran
en las
tablas Dlr¡
765,
76S
y
5684"
Tienen
fav*rables
propiedades
de
buena rnovilidad
y
mavimiento,
precios
bai*s
y
trabaia
cron
pequefios
di*rnetros
de
arrslla¡niento.
Fur
eso
última
puede
usar
tambüres
y poleas
de
diámetro
rrlensf
p*r
i*
q¡j€
msments
de
sarsa
c*rrespa*dlente
disminuye"
S*
permite
t¡na
veloeidad
nnáxiffia
para
lae
sader:as
*ati :radas
haste
t m/s.
La
canstrucci$n
d*
cad*nas
c*nsiste
en
*slabnnes
de
acer*
$t 35.f
3
K soldado*
al
*r§s
y
Fara
c*sier¡as
da
grar:
tarna*s
**¡t eslabone*
fundid*s
de
*cer*s de
fundi* *r¡
üS**5
i$rx*
§?at'ii]"
+i.É"
4&t* {.}L*
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Far*